(57)【要約】  鉄金属シースと、コア成分を含むシース内のコアとを備えるセルフシールドフラックスコアアーク溶接電極を開示し、コア成分は、［Ａｌ］約２．０〜３．０重量％、［Ｍｎ］０．００１〜０．１１重量％、及びＬａ、Ｃｅなどの希土類金属０．００１〜０．１１重量％または希土類金属酸化物０．００１〜０．５％を含むが、このような希土類の例に限定されない。ワイヤ内のアルミニウム、マンガン、及び希土類金属の組成範囲を含む。形成される溶接部は、Ａｌ０．７〜１．０重量％及びＭｎ１．１〜１．５重量％を含む。形成される溶接部は、５ｍｌ／１００ｇ以下の最大拡散性水素の含量を有する。また、形成される溶接部は、−４０゜Ｆにおいて少なくとも１００ｆｔ-ｌｂｓのシャルピーＶノッチ靱性を有する。【選択図】図１
2016515942.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
フラックスコア溶接電極（ｆｌｕｘ  ｃｏｒｅｄ  ｗｅｌｄｉｎｇ  ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ）であって、
鉄金属シース（ｆｅｒｒｏｕｓ  ｍｅｔａｌ  ｓｈｅａｔｈ）と、
コア成分を含む、前記シース内のコアとを備え、
前記コア成分は、ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、
アルミニウム２．０〜３．０と、
マンガン１．０〜２．０と、
希土類金属酸化物０．００１〜０．３５と、を含み、
前記フラックスコア溶接電極は、５ｍｌ／１００ｇ以下の拡散性水素レベル及び−４０゜Ｆにおける少なくとも１００ｆｔ-ｌｂｓのシャルピーＶノッチ靱性を有する溶接部を形成することができる、フラックスコア溶接電極。
【請求項２】
前記希土類金属酸化物の希土類金属は、前記コア成分と前記金属シースの全体重量の最大０．１１重量％を含む、請求項１に記載のフラックスコア溶接電極。
【請求項３】
希土類金属酸化物は、複数の希土類金属酸化物を含む、請求項１に記載のフラックスコア溶接電極。
【請求項４】
前記希土類金属酸化物は、Ｃｅ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｎｄ２Ｏ３−Ｐｒ２Ｏ３を含む、請求項３に記載のプラスコア溶接電極。
【請求項５】
前記コア成分は、前記ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、
第１焼結フッ化物９．５４と、
焼結酸化物４．５３と、
第２焼結フッ化物０．４２と、
アルミニウム２．０４と、
マグネシウム１．７７と、
マンガン１．００と、
ニッケル０．８７と、
Ｃｅ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｎｄ２Ｏ３−Ｐｒ２Ｏ３  ０．２１と、
鉄０．３６とをさらに含む、請求項１に記載のフラックスコア溶接電極。
【請求項６】
前記第１焼結フッ化物は、ＢａＬｉＦ３を含み、前記焼結酸化物は、Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４を含み、前記第２焼結フッ化物は、ＫＬｉＦ２を含む、請求項５に記載のフラックスコア溶接電極。
【請求項７】
前記コア成分は、前記ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、
第１焼結フッ化物９．３４と、
焼結酸化物４．５３と、
第２焼結フッ化物０．８３と、
アルミニウム２．１０と、
マグネシウム１．７７と、
マンガン１．０１と、
ニッケル０．９８と、
Ｃｅ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｎｄ２Ｏ３−Ｐｒ２Ｏ３  ０．１０と、
鉄０．０３と、をさらに含む、請求項１に記載のフラックスコア溶接電極。
【請求項８】
前記第１焼結フッ化物は、ＢａＬｉＦ３を含み、前記焼結酸化物は、Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４を含み、前記第２焼結フッ化物は、ＫＬｉＦ２を含む、請求項７に記載のフラックスコア溶接電極。
【請求項９】
前記コア成分は、前記ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、
第１焼結フッ化物９．１３と、
焼結酸化物４．５１と、
第２焼結フッ化物０．４２と、
アルミニウム２．０４と、
マグネシウム１．７７と、
マンガン０．９６と、
ニッケル０．８７と、
ジルコニウム二酸化物０．４４と、
Ｃｅ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｎｄ２Ｏ３−Ｐｒ２Ｏ３  ０．０７と、
鉄０．５３と、をさらに含む、請求項１に記載のフラックスコア溶接電極。
【請求項１０】
前記第１焼結フッ化物は、ＢａＬｉＦ３を含み、前記焼結酸化物は、Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４を含み、前記第２焼結フッ化物は、ＫＬｉＦ２を含む、請求項９に記載のフラックスコア溶接電極。
【請求項１１】
コア溶接電極（ｃｏｒｅｄ  ｗｅｌｄｉｎｇ  ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ）のためのフラックス組成物であって、
ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、
アルミニウム２．０〜３．０と、
マンガン１．０〜２．０と、
希土類金属０．００１〜０．１１とを含む、フラックス組成物。
【請求項１２】
前記希土類金属は、希土類金属酸化物を含む、請求項１１に記載のフラックス組成物。
【請求項１３】
前記希土類金属酸化物は、Ｃｅ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｎｄ２Ｏ３−Ｐｒ２Ｏ３を含む、請求項１２に記載のフラックス組成物。
【請求項１４】
前記組成物は、前記ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、
第１焼結フッ化物９．５４と、
焼結酸化物４．５３と、
第２焼結フッ化物０．４２と、
アルミニウム２．０４と、
マグネシウム１．７７と、
マンガン１．００と、
ニッケル０．８７と、
Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒよりなるリストから選択される希土類金属０．０７と、
鉄０．３６と、を含む、請求項１１に記載のフラックス組成物。
【請求項１５】
前記第１焼結フッ化物は、ＢａＬｉＦ３を含み、前記焼結酸化物は、Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４を含み、前記第２焼結フッ化物は、ＫＬｉＦ２を含む、請求項１４に記載のフラックス組成物。
【請求項１６】
前記組成物は、前記ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、
第１焼結フッ化物９．１３と、
焼結酸化物４．５３と、
第２焼結フッ化物０．８３と、
アルミニウム２．１０と、
マグネシウム１．７７と、
マンガン１．０１と、
ニッケル０．９８と、
Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒよりなるリストから選択される希土類金属０．０４と、
鉄０．８３と、を含む、請求項１１に記載のフラックス組成物。
【請求項１７】
前記第１焼結フッ化物は、ＢａＬｉＦ３を含み、前記焼結酸化物は、Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４を含み、前記第２焼結フッ化物は、ＫＬｉＦ２を含む、 請求項１６に記載のフラックス組成物。
【請求項１８】
前記組成物は、前記ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、
第１焼結フッ化物９．１３と、
焼結酸化物４．５１と、
第２焼結フッ化物０．４２と、
アルミニウム２．０４と、
マグネシウム１．７７と、
マンガン０．９６と、
ニッケル０．８７と、
ジルコニウム二酸化物０．４４と、
Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒよりなるリストから選択される希土類金属０．０３と、
鉄０．５３と、を含む、請求項１１に記載のフラックス組成物。
【請求項１９】
前記第１焼結フッ化物は、ＢａＬｉＦ３を含み、前記焼結酸化物は、Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４を含み、前記第２焼結フッ化物は、ＫＬｉＦ２を含む、請求項１８に記載のフラックス組成物。
【請求項２０】
鉄金属シースと、コア成分を含む前記シース内のコアとを備えるフラックスコア溶接電極であって、
ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、
アルミニウム２．０〜３．０と、
マンガン１．０〜２．０と、
希土類金属酸化物０．００１〜０．５と、を含み、
前記フラックスコア溶接電極は、５ｍｌ／１００ｇ以下の拡散性水素レベル及び−４０゜Ｆにおける少なくとも１００ｆｔ-ｌｂｓのシャルピーＶノッチ靱性を有する溶接部を形成することができる、フラックスコア溶接電極。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の実施形態は、一般的に溶接電極に関し、より具体的には、拡散性水素が少なくて、シャルピーＶノッチ衝撃靱性が高い、改善された溶接電極に関する。
【背景技術】
【０００２】
セルフシールドフラックスコアアーク溶接（ｓｅｌｆ−ｓｈｉｅｌｄｅｄ  ｆｌｕｘ  ｃｏｒｅｄ  ａｒｃ  ｗｅｌｄｉｎｇ；ＳＳ−ＦＣＡＷ）は、前世紀中頃以来、多様な製造産業に広く適用されてきた。この溶接の高効率と一貫したビーズ（ｂｅａｄ）品質は、他の溶接方法に比べて製造時間とプロジェクト費用を著しく減少させることができ、これは、大陸横断用パイプラインの製造及び海洋（ｏｆｆｓｈｏｒｅ）構造物の設置などの田舍地域における製造プロジェクトにおいて非常に重要である。一方、直接的な空気露出に起因して、５５−ＦＣＡＷのアークは、スパッターリングにおいてガスシールド溶接アークよりさらに強力であることができる。アーク外乱は、また、溶接金属においての拡散性水素、酸素、窒素の制御、溶接部のマイクロ構造発展、及び機械的特性に否定的影響を及ぼす。
【０００３】
低炭素鋼溶接部の低拡散性水素の含量は、亀裂抵抗性及び鋼の製造費用と効率面で非常に有益なものと知られている。特に、蒸着した溶接金属の拡散性水素の量を最小化することによって、形成された溶接部の水素関連亀裂の可能性を最小化できるものと知られている。軽くて（ｇｅｎｔｌｅ）且つ安定的なアーク、制御しやすい（ｅａｓｙ−ｔｏ−ｃｏｍｍａｎｄ）スラグ流れ、及び堅固な機械的特性がある良好な溶接性能を示す、Ｈ８レベルでの改善したセルフシールドフラックスコアワイヤ（すなわち、最大拡散性水素の含量が８ｍｌ／１００ｇである溶接金属を蒸着することができる電極または電極−フラックス組合）が開発されてきた。アーク性能は、ガスシールドフラックスコア溶接アークに近くなるように設計されるが、このような電極の拡散性水素の含量は、相変らずＨ８レベルにとどまっていて、このような電極がさらに重要な（ｃｒｉｔｉｃａｌ）鋼構造の製造に採択されることを制限する。
【０００４】
従来に試みた低炭素鋼溶接部においての拡散性水素の含量を減少させる場合には、コア混合物にフッ化物が過度に添加された。しかし、フッ化物を添加する場合の問題点は、フッ化物の添加に起因して流体スラグ流れと不安定なマークが起こり、溶接が適所をはずれる不良が生じるという点である。また、脱酸化と脱窒化を行うためには、コアにおいてさらなるアルミニウムを必要とする。その結果、過度なアルミニウムが溶接部に含有され、粒子が粗くなって、シャルピーＶノッチ衝撃靱性が劣化する。
【０００５】
高強度の鋼溶接応用分野が増えるにつれて、溶接金属の拡散性水素の制御もますます注目されている。その結果、拡散性水素の含量が少なくて且つ堅固な機械的特性とともにすべての位置での溶接性能に優れた、改善されたセルフシールドフラックスコアワイヤが必要である。
【０００６】
具体的に、ガスシールド溶接を利用して達成可能な拡散性水素の含量に等価である５ｍｌ／１００ｇレベル（すなわち、Ｈ５レベル）以下の改善されたセルフシールドフラックスコアワイヤが必要である。改善されたセルフシールドフラックスコア溶接電極も、高シャルピーＶノッチ衝撃靱性を有しなければならない。
【発明の概要】
【０００７】
フラックスコア溶接電極を開示する。この電極は、鉄金属シース（ｆｅｒｒｏｕｓ  ｍｅｔａｌ  ｓｈｅａｔｈ）と、コア成分を含むシース内のコアとを備える。コア成分は、ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、アルミニウム２．０〜３．０と、マンガン１．０〜２．０と、希土類金属酸化物０．００１〜０．３５とを含む。フラックスコア溶接電極は、５ｍｌ／１００ｇ以下の拡散性水素レベル及び−４０゜Ｆで少なくとも１００ｆｔ-ｌｂｓのシャルピーＶノッチ靱性を有する溶接部を形成することができる。希土類金属酸化物の希土類金属は、コア成分及び金属シースの全体重量の最大０．１１重量％を含む。希土類金属酸化物は、複数の希土類金属酸化物を含むことができる。希土類金属酸化物は、Ｃｅ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｎｄ２Ｏ３−Ｐｒ２Ｏ３を含むことができる。コア成分は、ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、第１焼結フッ化物９．５４と、焼結酸化物４．５３と、第２焼結フッ化物０．４２と、アルミニウム２．０４と、マグネシウム１．７７と、マンガン１．００と、ニッケル０．８７と、Ｃｅ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｎｄ２Ｏ３−Ｐｒ２Ｏ３  ０．２１と、鉄０．３６とをさらに含む。第１焼結フッ化物は、ＢａＬｉＦ３を含むことができ、焼結酸化物は、Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４を含むことができ、第２焼結フッ化物は、ＫＬｉＦ２を含むことができる。コア成分は、ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、第１焼結フッ化物９．３４と、焼結酸化物４．５３と、第２焼結フッ化物０．８３と、アルミニウム２．１０と、マグネシウム１．７７と、マンガン１．０１と、ニッケル０．９８と、Ｃｅ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｎｄ２Ｏ３−Ｐｒ２Ｏ３  ０．１０と、鉄０．０３とをさらに含むことができる。第１焼結フッ化物は、ＢａＬｉＦ３を含むことができ、焼結酸化物は、Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４を含むことができ、第２焼結フッ化物は、ＫＬｉＦ２を含むことができる。コア成分は、ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、第１焼結フッ化物９．１３と、焼結酸化物４．５１と、第２焼結フッ化物０．４２と、アルミニウム２．０４と、マグネシウム１．７７と、マンガン０．９６と、ニッケル０．８７と、ジルコニウム二酸化物０．４４と、Ｃｅ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｎｄ２Ｏ３−Ｐｒ２Ｏ３  ０．０７と、鉄０．５３とをさらに含むことができる。第１焼結フッ化物は、ＢａＬｉＦ３を含むことができ、焼結酸化物は、Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４を含むことができ、第２焼結フッ化物は、ＫＬｉＦ２を含むことができる。
【０００８】
コア溶接電極のためのフラックス組成物を開示する。このフラックス組成物は、ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、アルミニウム２．０〜３．０と、マンガン１．０〜２．０と、希土類金属０．００１〜０．１１とを含むことができる。希土類金属は、希土類金属酸化物を含むことができる。希土類金属酸化物は、Ｃｅ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｎｄ２Ｏ３−Ｐｒ２Ｏ３を含むことができる。組成物は、ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、第１焼結フッ化物９．５４と、焼結酸化物４．５３と、第２焼結フッ化物０．４２と、アルミニウム２．０４と、マグネシウム１．７７と、マンガン１．００と、ニッケル０．８７と、Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒよりなるリストから選択される希土類金属０．０７と、鉄０．３６とを含むことができる。第１焼結フッ化物は、ＢａＬｉＦ３を含むことができ、焼結酸化物は、Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４を含むことができ、第２焼結フッ化物はＫＬｉＦ２を含むことができる。組成物は、ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、第１焼結フッ化物９．１３と、焼結酸化物４．５３と、第２焼結フッ化物０．８３と、アルミニウム２．１０と、マグネシウム１．７７と、マンガン１．０１と、ニッケル０．９８と、Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒよりなるリストから選択される希土類金属０．０４と、鉄０．８３を含むことができる。第１焼結フッ化物は、ＢａＬｉＦ３を含むことができ、焼結酸化物は、Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４を含むことができ、第２焼結フッ化物は、ＫＬｉＦ２を含むことができる。組成物は、ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、第１焼結フッ化物９．１３と、焼結酸化物４．５１と、第２焼結フッ化物０．４２と、アルミニウム２．０４と、マグネシウム１．７７と、マンガン０．９６と、ニッケル０．８７と、ジルコニウム二酸化物０．４４と、Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒよりなるリストから選択される希土類金属０．０３と、鉄０．５３とを含むことができる。第１焼結フッ化物は、ＢａＬｉＦ３を含むことができ、焼結酸化物は、Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４を含むことができ、第２焼結フッ化物は、ＫＬｉＦ２を含むことができる。
【０００９】
鉄金属シースと、コア成分を含むシース内のコアとを備えるフラックスコア溶接電極を開示し、コア成分は、ワイヤの全体重量に基づいて重量％で、アルミニウム２．０〜３．０と、マンガン１．０〜２．０と、希土類金属酸化物０．００１〜０．５を含む。フラックスコア溶接電極は、５ｍｌ／１００ｇ以下の拡散性水素レベル及び−４０゜Ｆで少なくとも１００ｆｔ-ｌｂｓのシャルピーＶノッチ靱性を有する溶接部を形成することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
添付の図面は、開示した方法の原理の実質的な適用のためにこれまでに考案された開示した方法の好ましい実施形態を例示する。
【図１】図１は、Ｆｅ−Ａｌの位相度である。
【図２】図２は、１０００℃でのＦｅ−Ａｌ−Ｍｎの三位相度である。
【図３】図３は、衝撃靱性を希土類金属含量の関数として示すグラフである。
【図４】図４は、溶接部においての拡散性水素の含量をフラックスコアワイヤ（ｆｌｕｘ−ｃｏｒｅｄ  ｗｉｒｅ）の希土類金属含量の関数として示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本明細書では、本発明を全体的に理解するように多様な溶接電極の実施形態を説明する。本明細書で説明する多様な実施形態は、非制限的であり且つ非排他的であるという点を理解することができる。したがって、本発明は、本明細書で説明する非制限的且つ非排他的な多様な実施形態の説明によって限定されない。適切な状況で、多様な実施形態に関して説明する特徴部及び特徴は、他の実施形態の特徴部及び特徴と結合されることができる。このような修正及び変動は本明細書の範囲内に含まれるものである。このように、請求範囲は、本明細書で明示的にまたは内在的に説明している、または、その他に本明細書によって明示的にまたは内在的に支持される任意の段階、要素、限定事項、特徴部、及び／または特徴を引用するように補正することができる。また、出願人は、特徴部が本明細書で明確に説明されているか否かにかかわらず、従来技術に存在する段階、要素、限定事項、その特徴部、及び／または特徴を確定的に否認するように請求範囲を補正する権利を有する。したがって、このような任意の補正書は、米国特許法３５  Ｕ．Ｓ．Ｃ．§１１２、ｆｉｒｓｔ  ｐａｒａｇｒａｐｈ及び３５  Ｕ．Ｓ．Ｃ．§１３２（ａ）の要件に符合する。本明細書で説明し開示する多様な実施形態は、本明細書で多様に説明するような要素、限定事項、特徴部、及び／または特徴を含むか、それらで構成されるか、及び／または基本的にそれらで構成される。
【００１２】
本明細書で識別される任意の特許公報、公開公報、または他の開示された文献の全文は、別途言及しない限り、援用される文献が本明細書で明確に説明している既存の定義、宣言、またはその他開示文献と相反しない程度で本明細書に参照として援用される。このように、必要な程度で、本明細書で説明されているような開示文献は、本明細書で参照として援用される任意の相反する文献を代替する。本明細書に参照として援用されるとしても、本明細書で明確に説明している既存の定義、宣言、またはその他開示文献と相反する任意の文献またはその一部は、援用される文献と既存の開示文献との間に相反が発生しない程度までのみ援用される。出願人は、本明細書で参照として援用される任意の特許対象またはその一部を明確に引用するように本明細書を補正する権利を有する。
【００１３】
“１個”、“１つ”、“その”などの冠詞は、もし本明細書で使用されたら、別途言及しない限り、“少なくとも１個”、“１個以上”を含むものである。したがって、冠詞は、本明細書でその冠詞の目的語の１つ以上（すなわち、“少なくとも１個”）を言及するように使用される。例えば、“１つの構成要素”は、１つ以上の構成要素を意味し、よって、１つより多い構成要素を考慮することができ、１つより多い構成要素が、説明した実施形態の具現で採択されるか、使用されることができる。また、使用文脈上、他の場合を必要としない限り、単数名詞を使用することは、複数を含み、複数の名詞を使用することは、単数を含む。
【００１４】
セルフシールドフラックスコア溶接は、溶接された金属マイクロ構造と分布の固有な特徴を生成する。フェライト、整列された第２位相としてのフェライト、針状フェライトなどを含む従来のマイクロ構造構成要素に加えて、他のタイプの第２位相フェライトがウィーブ形態学（ｗｅａｖｅｄ  ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ）から発見された。したがって、主要合金元素であるＭｎ及びＡｌを１．０〜１．５重量％及び０．７〜０．９重量％から別々に変更することによって、Ｅ７１Ｔ８−Ｎｉ１タイプ溶接のマイクロ構造特徴を調査した。本発明者は、ウィーブフェライトと針状フェライト両方の量を増加させることによって、フェライトによって支配されるセルフシールドＦＣＡＷ溶接部のシャルピーＶノッチ衝撃靱性が有益になるという点を見つけた。溶接部においてのこのような支配的なフェライト組成物は、低マンガン含量（すなわち、−０．７％）をもって、−４０゜ＦでシャルピーＶノッチ衝撃靱性の変動を引き起こすことができる。したがって、堅固な機械的特性を保障するように、溶接部においてのマンガンとアルミニウムの合金化を最適化することが重要である。
【００１５】
本発明者は、また、溶接部において希土類金属を追加することが、所望の高シャルピーＶノッチ靱性（例えば、−４０゜Ｆで少なくとも１００ｆｔ-ｌｂｓ）を維持しながら衝撃靱性を大きく有利にし、拡散性水素の含量をＨ５レベル（すなわち、最大拡散性水素の含量が５ｍｌ／１００ｇである溶接金属を蒸着することができる電極または電極−フラックス組合）に減少させる効果的な方式であるという点を見つけた。
【００１６】
希土類金属は、拡散性水素の減少を有利にするアーク安定性効果に加えて、溶接部の拡散性水素を停止させるトラッピングサイト（ｔｒａｐｐｉｎｇ  ｓｉｔｅ）として機能することができる。本開示内容は、セルフシールドフラックスコアワイヤ内に希土類金属を０．００１〜０．１１重量％添加することによって、拡散性水素をＨ５レベルまで効果的に減少させることができることを示す。希土類酸化物は、セリウム（Ｃｅ）、ランタン（Ｌａ）、ネオジム（Ｎｄ）、プラセオジム（Ｐｒ）、スカンジウム（Ｓｃ）、イットリウム（Ｙ）を含む多様な希土類金属を含有するが、このような例に限定されないことが分かる。適切な希土類金属酸化物の例示的なリストには、ＳＣ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｌａ２Ｏ３、Ｃｅ２Ｏ３、ＣｅＯ２、Ｎｄ２Ｏ３、及びＰｒ２Ｏ３があるが、このような例に限定されない。
【００１７】
大量のアルミニウムがセルフシールドフラックスコアアーク溶接によって溶接された鋼に導入される場合、鋼溶接部は、アルミニウムによって過飽和され得る。図１によれば、［Ａｌ］が溶接部で１重量％を超過すれば、大きいデルタフェライト粒子が液体凝固から誘導され得る。デルタフェライトの粗粒（Ｃｏａｒｓｅ  ｇｒａｉｎ）は、シャルピーＶノッチ衝撃靱性を著しく劣化させることができる。図２によれば、鋼においての適切量のマンガンは、デルタフェライトからオステナイトとアルファフェライトへの位相変換を促進して粒子微細化を引き起こすようにアルミニウム飽和領域を効果的に膨張させることができる。多様な溶接消耗性コードによって特定される溶接部での［Ｍｎ］限界値を考慮する場合、［Ｍｎ］の１．１〜１．４５重量％が、−４０゜Ｆで１００ｆｔ-ｌｂｓを超過するシャルピーＶノッチ衝撃靱性を達成するのに効果的であることが明らかになった。
【００１８】
[実施例]
調査のための基本製法（ｂａｓｅ  ｆｏｒｍｕｌａ）として機能する５／６５”ＥＳＡＢＥ７１Ｔ−８タイプのセルフシールドＦＣＡＷワイヤを採択した。フラックスコアワイヤの実施例は、表示されたようにフラックス値が修正された冷間ストリップ（ｃｏｌｄ−ｒｏｌｌｅｄ  ｓｔｒｉｐ）（低炭素鋼）を使用して製造された。フラックス混合物の充填比（ｆｉｌｌ  ｒａｔｉｏ）または通常的な重量％は、約２０．７５％であった。適切な製造及びワイヤ供給能力のために潤滑剤をサンプルに塗布した。
【００１９】
Ｆｅｅｄ  ３００４ワイヤ供給器に連結されたＥｓａｂ  Ｏｒｉｇｏ  Ｍｉｇ  ６５０２Ｃ溶接マシンを使用してＡＷＳ  Ａ５．２９によって１Ｇ位置ですべての溶接板を用意した。すべての板溶接に対して、使用された溶接パラメータは、１９．５Ｖ、２５０Ａ、移動速度１４ｉｐｍ（分当たりのインチ）、及び電極突出長さ（ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ  ｅｘｔｅｎｓｉｏｎ）７／８”であった。同一の溶接パラメータを使用して各溶接部の化学的組成を決定するためのケムパッド（ｃｈｅｍｐａｄ）を用意した。各溶接板は、放射線透過試験を施した。放射線透過試験が満たされた後、引張及びシャルピーＶノッチ衝撃テストのための見本を各板から抽出して、ＡＷＳ  Ａ５．２９よって機械加工した。また、マクロサンプルを各板の中心で切断した。
【００２０】
引張強度と−４０゜ＦにおけるＣＶＮ衝撃靱性を含む機械的特性を評価した後、各マクロサンプルのキャップ層での溶接された金属マイクロ構造を光学顕微鏡（Ｏｌｙｍｐｕｓ  ＰＭＧ３）を使用して調査した。得られる機械的特性をさらに良好に理解するために、ポイントカウント（ｐｏｉｎｔ  ｃｏｕｎｔ）定量化技術を利用して、マイクロ構造の構成成分の容積分率を決定した。そのような溶接部に対して１０ｘ１０グリッドによって１０〜１５個のフィールドを検査した。また、Ｈｉｔａｃｈｉ  Ｓ−３４００Ｎ  ＳＥＭを利用してマイクロ構造構成成分を必要に応じて検査した。また、マイクロ構造に対する詳細なＳＥＭ作業のために、Ｏａｋ  Ｒｉｄｇｅ  Ｎａｔｉｏｎａｌ  ＬａｂｏｒａｔｏｒｙのＥＤＡＸ  Ｇｅｎｅｓｉｓを備えたＪｅｏｌ  ６５００  ＦＥＧ／ＯＩＭを利用した。
前記のものに加えて、ワイヤは、ＡＷＳ  Ａ４．３によって拡散性水素試験を施した。
【００２１】
[試験のためのサンプル]
前述したように、ＥＳＡＢ  Ｅ７１Ｔ−８タイプのセルフシールドＦＣＡＷワイヤは、１Ｔ−８タイプワイヤのための例示的な製法は、次の通りである。
６個のサンプル電極（Ｅ１〜Ｅ６）を製造するための基本製法として機能する。このＥ７１Ｔ−８タイプワイヤのための例示的な製法は、次の通りである。
【００２２】
焼結フッ化物（ＢａＬｉＦ３）                          １０．００％
焼結酸化物（Ｌｉ２Ｏ−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ３Ｏ４）    ４．５６％
焼結フッ化物（ＫＬｉＦ２）                              ０．３１％
Ａｌ                                                    ２．０２
Ｍｇ                                                    １．８４％
Ｍｎ                                                    ０．８３％
Ｎｉ                                                    ０．８５％
Ｃ                                                      ０．０１％
Ｆｅ                                                    ０．３２％
鋼ストリップ                                            残り(ｂａｌａｎｃｅ)
【００２３】
基本製法では、ワイヤ内の０．００１重量％〜０．１０９重量％範囲の（酸化物形態の）希土類金属の追加ドーズ（ｄｏｓｅ）を採択した（以下の表１参照）。
【００２４】
【表１】
2016515942.tif 000003
【００２５】
６個のサンプル電極（Ｅ１〜Ｅ６）を使用して製造された溶接部の化学的組成と機械的特性に対する結果を（下記）表２に整理し、図３に例示した。
【００２６】
【表２】
2016515942.tif 000004
【００２７】
例示したように、すべての６個のサンプル電極は、５．４ｍｌ／１００ｇであるタイプＨ５最大拡散性水素の限界値を満たした。６個のサンプル電極のうち４個は、１００ｆｔ-ｌｂｓであるシャルピーＶノッチ靱性限界値を満たした。サンプルＥ１、Ｅ４、及びＥ５は、両方の要件を満たした。
【００２８】
このような結果は、ワイヤ内に０．１０９％希土類金属を添加することによって、−２０゜Ｆ及び−４０゜Ｆ両方における衝撃靱性が１００ｆｔ-ｌｂｓまで増加することができることを示す。フラックス製法において希土類金属を導入することによって、靱性の改善が明確で且つ効果的に行われたという点は、疑心の余地がない。さらに、予測通り、希土類金属を添加することによって、そのような溶接部においての拡散性水素の制御も有利になることができる。図４は、希土類金属で処理されたそのようなすべてのワイヤが溶接部の拡散性水素の含量、すなわち５．４ｍｌ／１００ｇ未満に対するＡＢＳ  Ｈ５要件を満たすことを示す。また、これらワイヤすべては、Ｅ７１Ｔ８−Ｎｉ１  Ｊクラス要件を満たすように、ＡＷＳ  Ａ５．２９仕様による適格性を満たす。
【００２９】
例示的な電極製法
本開示内容の範囲内にある下記の溶接電極の例は、その例示的な電極が−４０゜Ｆで１００ｆｔ-ｌｂｓを超過するシャルピーＶノッチ衝撃靱性を有するＨ５タイプセルフシールドフラックスコアワイヤとして適格性を満たすことを示す。表３は、３個の例示的なフラックスコア電極の各々で使用されたフラックス製法の組成を示す（表３のすべてのパーセント値は、ワイヤの全体重量に対する重量％値であるという点に注目されたい）。
【００３０】
【表３】
2016515942.tif 000005
【００３１】
製法ＮＸ−４８５８
この製法によるワイヤを使用して製造された溶接部は、［Ｍｎ］１．３４重量％及び［Ａｌ］０．８０重量％を有する（表２）。また、製造されたワイヤ内の０．０７重量％の希土類金属によって、拡散性水素（［Ｈ］ｄｉｆｆ）４．３ｍｌ／１００ｇ及び−４０゜ＦにおけるシャルピーＶノッチ靱性１１４ｆｔ-ｌｂｓを有する溶接部を形成した。
【００３２】
製法ＮＸ−４８９７
この製法によるワイヤを使用して製造された溶接部は、［Ｍｎ］１．３６重量％及び［Ａｌ］０．８２重量％を有する（表２）。また、製造されたワイヤ内の０．０４重量％の希土類金属によって、拡散性水素（［Ｈ］ｄｉｆｆ）５．０ｍｌ／１００ｇ及び−４０゜ＦにおけるシャルピーＶノッチ靱性１１５ｆｔ-ｌｂｓを有する溶接部を形成した。
【００３３】
代替例では、基本フラックス製法に含まれた希土類金属の重量％を調節することができ、例えば、下記の通りである。
【００３４】
製法ＮＸ−４９４７
この製法によるワイヤを使用して製造された溶接部は、［Ｍｎ］１．３０重量％及び［Ａｌ］０．７１重量％を有する。また、製造されたワイヤ内の０．０３重量％の希土類金属によって、拡散性水素（［Ｈ］ｄｉｆｆ）４．７ｍｌ／１００ｇ及び−４０゜ＦにおけるシャルピーＶノッチ靱性９６ｆｔ-ｌｂｓを有する溶接部を形成した。
セルフシールドフラックスコアワイヤ内に０．００１〜０．１１重量％範囲の希土類金属を添加することによって、Ｔ８−Ｎｉ１タイプの溶接部の拡散性水素の含量をＨ５レベルまで効果的に低減することができる。
【００３５】
０．００１重量％〜０．１１重量％範囲の量の希土類金属をＴ８−Ｎｉ１タイプのセルフシールドフラックスコアワイヤ内に添加することによって、溶接金属シャルピーＶノッチ衝撃靱性を著しく改善することができる。この場合、シャルピーＶノッチ衝撃靱性の観点から、希土類金属の最適の添加量は、約０．０４重量％であることが明らかになった。
【００３６】
ワイヤ内のアルミニウム、マンガン、希土類金属の組成範囲は、２．０〜３．０重量％［Ａｌ］（これは、溶接部で０．７〜１．０重量％の［Ａｌ］を形成する）、１．０〜２．０重量％［Ｍｎ］（これは、溶接部で１．１〜１．５重量％の［Ｍｎ］を形成する）、及びＬａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｐｒなどの最大０．１１重量％の希土類金属になるように定義されるが、このような希土類金属の例に限定されない。
【００３７】
このようなタイプのワイヤは、海洋構造物、パイプライン、及びその他鋼構造の製造に適用され得ることが分かる。
【００３８】
所定の実施形態を参照して本発明を開示したが、請求範囲で定義されたような本発明の思想と範囲を逸脱することなく、説明した実施形態に対して様々な修正、改造、及び変更を行うことができる。これによって、本発明は、説明した実施形態に限定されるものではなく、以下の請求範囲の言語及びその均等物によって定義される全体範囲を有するものである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【国際調査報告】
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