(57)【要約】【課題】本発明は、浮遊式海上構造物の断熱システムに関する。【解決手段】本発明は、バラストタンク、トランクデッキ空間（ｔｒｕｎｋ  ｄｅｃｋ  ｓｐａｃｅ）、および、トランクデッキと接したサイド通路（ｓｉｄｅ  ｐａｓｓａｇｅ  ｗａｙ）の少なくとも１つに断熱材を設けて、船体の外部領域からＬＮＧ貯蔵タンクの内部への熱伝逹により発生するＢＯＲ（Ｂｏｉｌ−ｏｆｆ  Ｒａｔｅ）を減少させることを特徴とする、浮遊式海上構造物の断熱システムに関する。
2016531038.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
バラストタンク、トランクデッキ空間（ｔｒｕｎｋ  ｄｅｃｋ  ｓｐａｃｅ）およびトランクデッキと接したサイド通路（ｓｉｄｅ  ｐａｓｓａｇｅ  ｗａｙ）の少なくとも１つに断熱材を設けて、船体の外部領域からＬＮＧ貯蔵タンクの内部への熱伝逹により発生するＢＯＲ（Ｂｏｉｌ−ｏｆｆ  Ｒａｔｅ）を減少させることを特徴とする、浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項２】
前記バラストタンク、トランクデッキ空間、および、トランクデッキと接したサイド通路の少なくともいずれか１つと接する内部船体の温度が−５５〜３０℃に制御されることを特徴とする、請求項１に記載の浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項３】
前記バラストタンクと接する内部船体の温度は０〜２０℃に制御され、前記内部船体はＩＧＣで規定する鋼種であるＡで作製されることを特徴とする、請求項２に記載の浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項４】
前記トランクデッキ空間およびトランクデッキと接したサイド通路の少なくともいずれか１つと接する内部船体の温度は０〜３０℃に制御され、前記内部船体はＩＧＣで規定する鋼種であるＡで作製されることを特徴とする、請求項２に記載の浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項５】
前記トランクデッキ空間およびトランクデッキと接したサイド通路の少なくともいずれか１つと接する内部船体の温度は−３０℃以下に制御され、前記内部船体は低温鋼ＬＴで作製されることを特徴とする、請求項２に記載の浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項６】
前記断熱材は、前記バラストタンクを形成する外部船体の内側壁に設けられることを特徴とする、請求項１に記載の浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項７】
前記断熱材は、前記トランクデッキ空間と近接配置されたサイト通路とバラストタンクが接する領域に設けられることを特徴とする、請求項１に記載の浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項８】
前記断熱材は、前記ＬＮＧ貯蔵タンクに貯蔵されたＬＮＧを断熱させる断熱壁、パネル型の断熱材、発泡型の断熱材、真空型の断熱材、粒子型の断熱材および不織布型の断熱材の少なくとも１つを含む、請求項１に記載の浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項９】
前記内部船体を加熱するヒーティング部をさらに含む、請求項２に記載の浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項１０】
前記ヒーティング部は、グリコールヒーティングコイル、電気ヒーティングコイルおよび流体パイプの少なくとも１つを用いて前記内部船体を加熱することを特徴とする、請求項７に記載の浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項１１】
前記浮遊式海上構造物は、ＬＮＧ  ＦＰＳＯ、ＬＮＧ  ＦＳＲＵ、ＬＮＧ輸送船およびＬＮＧ  ＲＶから選択されるいずれか１つであることを特徴とする、請求項１に記載の浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項１２】
船体の長さ方向に１列以上に設置される複数のＬＮＧ貯蔵タンクの間に設けられるコッファーダムと、
バラストタンク、トランクデッキ空間（ｔｒｕｎｋ  ｄｅｃｋ  ｓｐａｃｅ）、および、トランクデッキと接したサイド通路（ｓｉｄｅ  ｐａｓｓａｇｅ  ｗａｙ）の少なくとも１つに設けられる断熱材と、を含み、
前記コッファーダムは、０℃以下の温度に制御され、前記コッファーダムから前記複数のＬＮＧ貯蔵タンクの内部への熱伝逹を減少させ、バラストタンク、トランクデッキ空間およびトランクデッキと接したサイド通路の少なくとも１つの温度を船体外部の温度よりも低く制御し、前記バラストタンク、トランクデッキ空間およびトランクデッキと接したサイド通路の少なくとも１つから前記複数のＬＮＧ貯蔵タンクの内部への熱伝逹により発生するＢＯＲ（Ｂｏｉｌ−ｏｆｆ  Ｒａｔｅ）を減少させることを特徴とする、浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項１３】
前記コッファーダムは、
前記複数のＬＮＧ貯蔵タンクの間に互いに離隔配置される一対のバルクヘッドと、
前記一対のバルクヘッドと前記船体の内壁により設けられる空間部と、を含み、
前記一対のバルクヘッドを零下の温度に制御することを特徴とする、請求項１２に記載の浮遊式海上構造物の断熱システム。
【請求項１４】
バラストタンク、トランクデッキ空間およびトランクデッキと近接配置されたサイド通路の少なくとも１つと接する内部船体の温度を−５５〜３０℃に制御することを特徴とする、浮遊式海上構造物の断熱システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、浮遊式海上構造物の断熱システムに関し、より詳細には、バラストタンク、トランクデッキ空間（ｔｒｕｎｋ  ｄｅｃｋ  ｓｐａｃｅ）、および、トランクデッキと接したサイド通路（ｓｉｄｅ  ｐａｓｓａｇｅ  ｗａｙ）の少なくとも１つを介した熱伝逹を低減してＢＯＲ（Ｂｏｉｌ−ｏｆｆ  Ｒａｔｅ）を減少させることができる浮遊式海上構造物の断熱システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、天然ガスは、陸上または海上のガス配管を介してガス状態で運搬されたり、液化された液化天然ガス（Ｌｉｑｕｅｆｉｅｄ  Ｎａｔｕｒａｌ  Ｇａｓ、以下、「ＬＮＧ」とする）の状態でＬＮＧ輸送船に貯蔵されて遠距離の消費先に運搬される。
【０００３】
かかるＬＮＧは、天然ガスを極低温、例えば、約−１６３℃に冷却して得られるものであって、ガス状態の天然ガスであるときに比べて、その体積が約１／６００に減少するため、海を介した遠距離運搬に適する。
【０００４】
かかるＬＮＧは、ＬＮＧ輸送船に積まれ海を介して運搬され、陸上消費先に荷役されたり、ＬＮＧ  ＲＶ（ＬＮＧ  Ｒｅｇａｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ  Ｖｅｓｓｅｌ）に積まれて海を介して運搬され、陸上消費先に着いた後、再気化されて天然ガス状態で荷役されることができるが、ＬＮＧ輸送船とＬＮＧ  ＲＶには、ＬＮＧの極低温に耐えられるＬＮＧ貯蔵タンク（「貨物倉」ともいう）が設けられる。
【０００５】
また、ＬＮＧ  ＦＰＳＯ（Ｆｌｏａｔｉｎｇ、Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ、Ｓｔｏｒａｇｅ  ａｎｄ  Ｏｆｆｌｏａｄｉｎｇ）、ＬＮＧ  ＦＳＲＵ（Ｆｌｏａｔｉｎｇ  Ｓｔｏｒａｇｅ  ａｎｄ  Ｒｅｇａｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ  Ｕｎｉｔ）のような海上構造物に対する需要が徐々に増加しており、かかる海上構造物にもＬＮＧ輸送船やＬＮＧ  ＲＶに設置されるＬＮＧ貯蔵タンクが含まれる。
【０００６】
ここで、ＬＮＧ  ＦＰＳＯは、生産された天然ガスを海上で直接液化させて貯蔵タンク内に貯蔵し、必要なときに、貯蔵タンク内に貯蔵されたＬＮＧをＬＮＧ輸送船に積み替えるために使用される海上構造物である。
【０００７】
ＬＮＧ  ＦＳＲＵは、陸上から遠く離れた海上でＬＮＧ輸送船から荷役されるＬＮＧを貯蔵タンクに貯蔵した後、必要に応じて、ＬＮＧを気化させて陸上消費先に供給する海上構造物である。
【０００８】
かかるＬＮＧ貯蔵タンクは、ＬＮＧを極低温状態で貯蔵するための断熱材が貨物の荷重に直接作用するか否かに応じて、独立タンク型（ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔ  ｔａｎｋ  ｔｙｐｅ）とメンブレン型（ｍｅｍｂｒａｎｅ  ｔｙｐｅ）とに分類され、独立タンク型貯蔵タンクは、ＭＯＳＳ型とＩＨＩ−ＳＰＢ型とに分けられ、メンブレン型貯蔵タンクは、ＧＴ  ＮＯ  ９６型とＴＧＺ  Ｍａｒｋ  ＩＩＩ型とに分けられる。
【０００９】
従来のＬＮＧ貯蔵タンクのうちメンブレン型であるＧＴ  ＮＯ  ９６型は、０．５〜０．７ｍｍ厚さのインバー（Ｉｎｖａｒ）鋼（３６％Ｎｉ）からなる１次密封壁（Ｐｒｉｍａｒｙ  ｂａｒｒｉｅｒ）および２次密封壁（Ｓｅｃｏｎｄａｒｙ  ｂａｒｒｉｅｒ）が、船体の内面に二つの層に設置されるにあたり、１次密封壁がＬＮＧ側に位置し、２次密封壁が船体の内面側に位置するように設置されることでＬＮＧを二重に包む。
【００１０】
また、１次密封壁と２次密封壁との間の空間には１次断熱壁が設置され、２次密封壁と内部船体との間の空間には２次断熱壁が設置されるが、１次断熱壁および２次断熱壁は、ＬＮＧ貯蔵タンクの外部の熱がＬＮＧに伝わることを最小化する。
【００１１】
一方、ＬＮＧ貯蔵タンクに貯蔵されたＬＮＧは、常圧で気化温度である約−１６３℃で貯蔵されるため、ＬＮＧに熱が伝わると、ＬＮＧが気化されて蒸発ガス（Ｂｏｉｌ  Ｏｆｆ  Ｇａｓ、以下、「ＢＯＧ」とする）が発生する。
【００１２】
また、メンブレン型ＬＮＧ貯蔵タンクの場合、冷たいＬＮＧ貯蔵タンクを連続して設置すると、その間にある鋼（ｓｔｅｅｌ）の温度が急激に低下して脆性破壊（ｂｒｉｔｔｌｅ  ｆｒａｃｔｕｒｅ）が起こりうる。
【００１３】
これを防止するために、ＬＮＧ貯蔵タンクの間にコッファーダム（ｃｏｆｆｅｒｄａｍ）という空間を設けてＬＮＧの低温による損傷を防ぐ。
【００１４】
しかし、コッファーダムを設置しても極低温のＬＮＧによってＬＮＧ貨物倉に接したコッファーダムのバルクヘッド部材の鋼の温度が−６０℃以下に下がることがある。一般的な鋼は、−６０℃に露出すると低温脆性によって損傷を受ける。
【００１５】
この解決方法として、コッファーダムをステンレス鋼やアルミニウムなどの極低温材質で作製することができるが、極低温材質を使用すると船舶の価格が急激に増加する。
【００１６】
そのため、コッファーダムとＬＮＧ貯蔵タンクが設置された場合、コッファーダムの温度を５℃に制御し、コッファーダムのバルクヘッドを常温で耐えられる比較的安価な鋼で作製する。
【００１７】
既存のＬＮＧ運搬船の場合、コッファーダムの温度が５℃以下になる場合にはヒーティングシステムが稼動して常に５℃以上に維持する。既存のＬＮＧ運搬船は、このためにグリコールヒーティングシステム（Ｇｌｙｃｏｌ  ｈｅａｔｉｎｇ  ｓｙｓｔｅｍ）や電気ヒーティングシステムを備えている。
【００１８】
したがって、既存のＬＮＧ運搬船は、常に、コッファーダムの温度が最小５℃以上に設計／運航され、ＢＯＲもかかる温度条件で発生する。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１９】
現在、ＬＮＧ運搬船市場では、契約を結ぶ段階でＢＯＲの数値に敏感である。実例として、以前は０．１５％のＢＯＲが契約条件であったが、近頃、０．１２５％や０．１０％あるいは０．０９５％などのＢＯＲを契約条件として提示されることがある。
【００２０】
しかし、現在、メンブレン型のタンクは、断熱壁が貨物倉内に設置される。ＬＮＧ貨物倉断熱壁は、断熱性能とともに、ＬＮＧ貨物から貨物倉に伝わる荷重に耐え伝達できる必要があるため、断熱性能を高めるために既存のＬＮＧ貨物倉の断熱壁を変更すると、多くの研究と設計変更および費用増加が発生する。
【００２１】
実際、０．１３％程度のＢＯＲを満たすＬＮＧ貨物倉断熱壁があるとしても０．１２５％が船主のＢＯＲ要求値とされると、ＢＯＲを４％程度減少させるために多くの研究、期間、費用が発生している。
【００２２】
また、０．１０３％のＢＯＲを保証するＬＮＧ貨物倉断熱壁があるとしても船主が０．１０％のＢＯＲを提示する場合には、このＬＮＧ貨物倉を適用することができず、ＬＮＧ運搬船を受注することができない状況が発生している。現在、ＬＮＧ運搬船市場は、１％でもＢＯＲを減少すると、船舶受注で有利な状況で競争することができる。
【００２３】
一方、既存のＢＯＲ減少のための技術開発は、ＬＮＧ貨物倉断熱壁の性能を改善することである。現在、市場で１％でも小さいＢＯＲを要求しているため、現時点で多く挙げられている方法は、ＬＮＧ貨物倉の厚さを増加させることである。
【００２４】
しかし、ＬＮＧ貨物倉の厚さを増加させると、ＬＮＧを貯蔵できる体積がそれだけ減少する。あるいは、同一の貨物倉体積を維持するためには船舶のサイズが大きくなる。
【００２５】
また、貨物倉の厚さが増加すると、貨物倉が構造的にさらに弱くなるため、これを補強するための研究が行われる必要がある。
【００２６】
したがって、本発明が解決しようとする技術的課題は、バラストタンク、トランクデッキ空間（ｔｒｕｎｋ  ｄｅｃｋ  ｓｐａｃｅ）およびトランクデッキと接したサイド通路（ｓｉｄｅ  ｐａｓｓａｇｅ  ｗａｙ）の少なくとも１つを介した熱伝逹を低減してＢＯＲ（Ｂｏｉｌ−ｏｆｆ  Ｒａｔｅ）を減少させることができる浮遊式海上構造物の断熱システムを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００２７】
本発明の一側面によれば、バラストタンク、トランクデッキ空間（ｔｒｕｎｋ  ｄｅｃｋ  ｓｐａｃｅ）およびトランクデッキと接したサイド通路（ｓｉｄｅ  ｐａｓｓａｇｅ  ｗａｙ）の少なくとも１つに断熱材を設けて、船体の外部領域からＬＮＧ貯蔵タンクの内部への熱伝逹により発生するＢＯＲ（Ｂｏｉｌ−ｏｆｆ  Ｒａｔｅ）を減少させることを特徴とする浮遊式海上構造物の断熱システムを提供することができる。
【００２８】
前記バラストタンク、トランクデッキ空間、および、トランクデッキと接したサイド通路の少なくともいずれか１つと接する内部船体の温度を−５５〜３０℃に制御することができる。
【００２９】
前記バラストタンクと接する内部船体の温度は０〜２０℃に制御され、前記内部船体はＩＧＣで規定する鋼種であるＡで作製することができる。
【００３０】
前記トランクデッキ空間およびトランクデッキと接したサイド通路の少なくともいずれか１つと接する内部船体の温度は０〜３０℃に制御され、前記内部船体はＩＧＣで規定する鋼種であるＡで作製することができる。
【００３１】
前記トランクデッキ空間およびトランクデッキと接したサイド通路の少なくともいずれか１つと接する内部船体の温度は−３０℃以下に制御され、前記内部船体は低温鋼ＬＴで作製することができる。
【００３２】
前記断熱材は、前記バラストタンクを形成する外部船体の内側壁に設けることができる。
【００３３】
前記断熱材は、前記トランクデッキ空間と近接配置されたサイト通路とバラストタンクが接する領域に設けることができる。
【００３４】
前記断熱材は、前記ＬＮＧ貯蔵タンクに貯蔵されたＬＮＧを断熱させる断熱壁、パネル型の断熱材、発泡型の断熱材、真空型の断熱材、粒子型の断熱材および不織布型の断熱材の少なくとも１つを含むことができる。
【００３５】
前記浮遊式海上構造物は、内部船体を加熱するヒーティング部をさらに含むことができる。
【００３６】
前記ヒーティング部は、グリコールヒーティングコイル、電気ヒーティングコイルおよび流体パイプの少なくとも１つを用いて前記内部船体を加熱することができる。
【００３７】
前記浮遊式海上構造物は、ＬＮＧ  ＦＰＳＯ、ＬＮＧ  ＦＳＲＵ、ＬＮＧ輸送船およびＬＮＧ  ＲＶから選択されるいずれか１つであってもよい。
【００３８】
本発明の他の側面によれば、船体の長さ方向に１列以上に設置される複数のＬＮＧ貯蔵タンクの間に設けられるコッファーダムと、バラストタンク、トランクデッキ空間（ｔｒｕｎｋ  ｄｅｃｋ  ｓｐａｃｅ）、および、トランクデッキと接したサイド通路（ｓｉｄｅ  ｐａｓｓａｇｅ  ｗａｙ）の少なくとも１つに設けられる断熱材と、を含み、前記コッファーダムは、０℃以下の温度に制御され、前記コッファーダムから前記複数のＬＮＧ貯蔵タンクの内部への熱伝逹を減少させ、バラストタンク、トランクデッキ空間およびトランクデッキと接したサイド通路の少なくとも１つの温度を船体外部の温度よりも低く制御し、前記バラストタンク、トランクデッキ空間およびトランクデッキと接したサイド通路の少なくとも１つから前記複数のＬＮＧ貯蔵タンクの内部への熱伝逹により発生するＢＯＲ（Ｂｏｉｌ−ｏｆｆ  Ｒａｔｅ）を減少させることを特徴とする浮遊式海上構造物の断熱システムを提供することができる。
【００３９】
前記コッファーダムは、前記複数のＬＮＧ貯蔵タンクの間に互いに離隔配置される一対のバルクヘッドと、前記一対のバルクヘッドと前記船体の内壁により設けられる空間部と、を含み、前記一対のバルクヘッドを零下の温度に制御することができる。
【００４０】
本発明の他の側面によれば、バラストタンク、トランクデッキ空間およびトランクデッキと近接配置されたサイド通路の少なくとも１つと接する内部船体の温度を−５５〜３０℃に制御することができる。
【発明の効果】
【００４１】
本発明の実施例は、コッファーダムの温度を零下に制御し、バラストタンク、トランクデッキ空間およびトランクデッキと接したサイド通路の少なくとも１個所に断熱材を設けて、コッファーダムから複数のＬＮＧ貯蔵タンクの内部への熱伝逹を低減し、バラストタンク、トランクデッキ空間およびトランクデッキと接したサイド通路の少なくとも１個所から複数のＬＮＧ貯蔵タンクの内部への熱伝達を低減して熱伝逹により発生するＢＯＲ（Ｂｏｉｌ−ｏｆｆ  Ｒａｔｅ）を減少させることができる。
【００４２】
すなわち、本実施例は、複雑で高価なＬＮＧ貨物倉の変形によりＢＯＲを低減することではなく、ＬＮＧ貨物倉周辺の温度を下げてＬＮＧ貨物倉に流れ込む熱の侵入を最初から減少させることにより、ＬＮＧ貨物運送効率を維持するとともにＢＯＲを減少させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の第１実施例による浮遊式海上構造物にコッファーダムが設置された状態を概略的に図示した側面図である。
【図２】図１のＩＩ‐ＩＩ線による断面図である。
【図３】図１のＩＩＩ‐ＩＩＩ線による断面図である。
【図４】図１に図示される浮遊式海上構造物において２列に配置されたＬＮＧ貯蔵タンクの間にコッファーダムが設けられた状態を図示した平断面図である。
【図５】図４のＩＶ‐ＩＶ線による断面図である。
【図６】ＩＧＣで規定する鋼種（ｓｔｅｅl  ｇｒａｄｅ）を示す表である。
【図７】本発明の第１実施例においてコッファーダムの温度制御により発生するＢＯＲの計算結果を示す表である。
【図８】本発明の第１実施例において浮遊式海上構造物にヒーティング部が設けられた状態を概略的に図示した図である。
【図９】本発明の第２実施例による浮遊式海上構造物の断熱システムにおいてコッファーダムに断熱材が設けられた状態を概略的に図示した図である。
【図１０】図９の「Ａ」領域に断熱材が設けられた状態を概略的に図示した斜視図である。
【図１１】図９の「Ｂ」領域に断熱材が設けられた状態を概略的に図示した斜視図である。
【図１２】図１０の「Ｃ」領域に断熱材の損傷を防止するために設けられた断熱材損傷防止部材を概略的に図示した図である。
【図１３】図９に図示される断熱材によりコッファーダムの温度を制御することで発生するＢＯＲの計算結果を示す表である。
【図１４】本発明の第３実施例による浮遊式海上構造物においてコッファーダムのバルクヘッドが外部船体まで延びることなく内部船体までに連結された状態を概略的に図示した図である。
【図１５】図１４に図示されるバルクヘッドの代わりにコッファーダムを設け、コッファーダムに断熱材を設けた図１４の変形実施例である。
【図１６】図１３に図示されるバルクヘッドを極低温素材で作製し、コッファーダムの温度を制御することで発生するＢＯＲの計算結果を示す表である。
【図１７】本発明の第４実施例による浮遊式海上構造物においてガス供給部を概略的に図示した図である。
【図１８】図１７に図示されるコッファーダムの温度を制御することで発生するＢＯＲの計算結果を示す表である。
【図１９】本発明の第５実施例による浮遊式海上構造物においてＬＮＧ貯蔵タンクの圧力変化に応じてコッファーダムの温度を制御することを概略的に図示した図である。
【図２０】本発明の第６実施例による浮遊式海上構造物の断熱システムにおいてトランクデッキ空間およびサイド通路に断熱材が設けられた状態を概略的に図示した図である。
【図２１】図２０に図示されるトランクデッキ空間およびサイド通路と接した内部船体の温度を制御することで発生するＢＯＲの計算結果を示す表である。
【図２２】本発明の第７実施例による浮遊式海上構造物の断熱システムにおいてバラストタンクに断熱材が設けられた状態を概略的に図示した図である。
【図２３】バラストタンクと接した内部船体の温度を制御することで発生するＢＯＲの計算結果を示す表である。
【発明を実施するための形態】
【００４４】
本発明と本発明の動作上の利点および本発明の実施により達成される目的を十分に理解するためには、本発明の好ましい実施例を例示する添付の図面および添付の図面に記載の内容を参照すべきである。
【００４５】
以下、添付の図面を参照して、本発明の好ましい実施例を説明することにより、本発明を詳細に説明する。各図面に提示された同一の参照符号は同一の部材を示す。
【００４６】
本明細書において、浮遊式海上構造物とは、ＬＮＧを貯蔵するための貯蔵タンクを備え、且つ海上で浮遊した状態で使用される船舶および各種構造物を全て含む概念であり、ＬＮＧ  ＦＰＳＯ（Ｆｌｏａｔｉｎｇ、Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ、Ｓｔｏｒａｇｅ  ａｎｄ  Ｏｆｆｌｏａｄｉｎｇ）、ＬＮＧ  ＦＳＲＵ（Ｆｌｏａｔｉｎｇ  Ｓｔｏｒａｇｅ  ａｎｄ  Ｒｅｇａｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ  Ｕｎｉｔ）、ＬＮＧ輸送船、ＬＮＧ  ＲＶ（ＬＮＧ  Ｒｅｇａｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ  Ｖｅｓｓｅｌ）を含む。
【００４７】
図１は本発明の第１実施例による浮遊式海上構造物にコッファーダムが設置された状態を概略的に図示した側面図であり、図２は図１のＩＩ‐ＩＩ線による断面図であり、図３は図１のＩＩＩ‐ＩＩＩ線による断面図であり、図４は図１に図示される浮遊式海上構造物において２列に配置されたＬＮＧ貯蔵タンクの間にコッファーダムが設けられた状態を図示した平断面図であり、図５は図４のＩＶ‐ＩＶ線による断面図であり、図６はＩＧＣで規定する鋼種（ｓｔｅｅl  ｇｒａｄｅ）を示す表であり、図７は本発明の第１実施例においてコッファーダムの温度制御により発生するＢＯＲの計算結果を示す表であり、図８は本発明の第１実施例において浮遊式海上構造物にヒーティング部が設けられた状態を概略的に図示した図である。
【００４８】
本実施例は、コッファーダム１０を零下の温度に制御してコッファーダム１０からＬＮＧ貯蔵タンクＴの内部への熱伝逹により発生するＢＯＲ（Ｂｏｉｌ−ｏｆｆ  Ｒａｔｅ）を減少させる。
【００４９】
これらの図面に図示されるように、本実施例による浮遊式海上構造物１は、船体の長さ方向に１列以上に設置される複数のＬＮＧ貯蔵タンクＴの間に設けられ、零下の温度に制御されるコッファーダム１０を備える。
【００５０】
コッファーダム１０は、船体の長さ方向に１列以上に設置される複数のＬＮＧ貯蔵タンクＴに設けられ、図１〜図３に図示されるように、船体の長さ方向に多列に配置される複数のＬＮＧ貯蔵タンクＴの間に設けられてもよく、図４および図５に図示されるように、船体の幅方向および長さ方向に２列に配置されるＬＮＧ貯蔵タンクＴの間に設けられてもよい。
【００５１】
本実施例において、コッファーダム１０は、ＢＯＲ（Ｂｏｉｌ−ｏｆｆ  Ｒａｔｅ）を低減するために、従来とは異なり、零下の温度に制御される。
【００５２】
具体的に、従来、コッファーダムの温度を常に５℃以上に維持したが、これは、コッファーダムの温度が５℃より低く制御される場合、ＩＧＣで規定する鋼種（ｓｔｅｅl  ｇｒａｄｅ）Ａを使用するコッファーダムのバルクヘッド１１の温度が０℃より低くなり、脆性破壊（ｂｒｉｔｔｌｅ  ｆｒａｃｔｕｒｅ）される恐れがあるためである。
【００５３】
上述のように、コッファーダムの温度を５℃以上に維持する場合、コッファーダムとＬＮＧ貯蔵タンクＴに貯蔵されたＬＮＧとの温度差による熱伝逹によってＢＯＲが発生するが、一例として、実際、造船所で建造した船舶に対し、図６の表に示すように、０．１２８２のＢＯＲが計算される。
【００５４】
しかし、本実施例のように、コッファーダム１０の温度を零下の温度に制御すると、ＬＮＧとコッファーダム１０との温度差が小さくなってＬＮＧとコッファーダム１０との間の熱伝逹が従来に比べて減少し、これは、ＢＯＲの減少につながることが分かる。
【００５５】
したがって、本発明では、コッファーダムのバルクヘッドが−３０〜０℃で耐えられる材質で作製された場合、前記コッファーダムは−３０〜７０℃の範囲で変温することができ、コッファーダムのバルクヘッドが−５５℃まで、具体的には、−３１℃未満から−５５℃まで耐えられる低温鋼ＬＴで作製された場合、前記コッファーダムは、−５５〜７０℃の範囲で変温することができる。
【００５６】
具体的に、図７の表に示すように、コッファーダム１０のバルクヘッド１１の温度を−２５℃に制御すると、コッファーダム１０の温度を−２０．８℃に維持することができ、この場合、ＢＯＲは０．１２３６となり、この数値は、従来のＢＯＲに比べて３．５％減少することが分かる。
【００５７】
また、図７の表に示すように、コッファーダム１０のバルクヘッド１１の温度を−５０℃に制御すると、コッファーダム１０の温度を−４６．５℃に維持することができ、この場合、ＢＯＲは０．１１９２となり、この数値は、従来のＢＯＲに比べて７．０％減少することが分かる。参考までに、上述のＢＯＲの数値は、数値解釈の結果である。
【００５８】
ただし、コッファーダム１０の温度を零下の温度に維持する場合、バルクヘッド１１をＩＧＣで規定する材質や低温鋼ＬＴで作製しなければならないため、費用が増加することを予想することができるが、かかる費用の増加は、ＢＯＲを減少させるときに生じる利益に比べて小さいため、比較的少ない費用でＢＯＲを効率的に減少させることができる。
【００５９】
また、ＢＯＲの減少によりＢＯＧとして蒸発するＬＮＧの損失も防ぐことができ、これにより上述の費用の増加も十分に相殺することができる。
【００６０】
以下、コッファーダム１０について詳細に説明すると、本実施例において、コッファーダム１０は、図１に図示されるように、複数のＬＮＧ貯蔵タンクＴの間に互いに離隔配置される一対のバルクヘッド１１と、一対のバルクヘッド１１と内部船体ＩＨにより設けられる空間部１２と、を含み、一対のバルクヘッド１１を零下の温度に制御することにより、コッファーダム１０の温度を零下の温度に制御することができる。
【００６１】
本実施例において、コッファーダム１０の温度は、一例として、コッファーダム１０の加熱システムが作動する設定温度を調節したり、コッファーダム１０にさらに断熱材１２０（図９参照）を設置したり、冷却したガスをコッファーダム１０に注入することにより、零下の温度に調節することができる。
【００６２】
具体的に、ＬＮＧ運搬船を設計するときにはＵＳＣＧ条件に応じて外部空気の温度が−１８℃、海水温度が０℃のときにもＬＮＧ運搬船に問題がないように設計されなければならない。かかる外部温度条件でコッファーダム１０を加熱しないと、ＬＮＧ貯蔵タンクＴに貯蔵されたＬＮＧの冷熱によってコッファーダム１０の温度が−６０℃まで下がることになる。
【００６３】
したがって、従来、コッファーダム１０を加熱してコッファーダム１０の空間部１２を５℃、バルクヘッド１１を０℃以上に常に温度を制御する。
【００６４】
しかし、本実施例では、従来のＬＮＧ運搬船とは異なり、本実施例で提案する零下の温度になると加熱装置が稼動するようにしてコッファーダム１０の温度を零下の特定の温度に調節することができる。
【００６５】
また、コッファーダム１０の内部に断熱材１２０（図９参照）を設置してコッファーダム１０を零下の温度に制御することもでき、断熱材１２０については後述する第２実施例で詳細に説明する。
【００６６】
本実施例において、コッファーダム１０の温度を零下の温度に制御する上述の方法は、独立して使用されてもよく、他の方法とともに使用されてもよいため、本発明の権利範囲は、いずれか１つの方法を適用することに制限されない。
【００６７】
コッファーダム１０のバルクヘッド１１は、零下の温度に制御されるため、バルクヘッド１１は、ＩＧＣで規定する鋼種（ｓｔｅｅl  ｇｒａｄｅ）であるＢ、Ｄ、Ｅ、ＡＨ、ＤＨ、ＥＨで作製することができる。
【００６８】
特に、コッファーダム１０のバルクヘッド１１を−３０〜−２０℃に制御する場合、ＩＧＣで規定する鋼種であるＥまたはＥＨでバルクヘッド１１を作製することができ、バルクヘッド１１を−６０〜−３０℃に制御する場合、低温鋼ＬＴでバルクヘッド１１を作製することができる。
【００６９】
本実施例において、バルクヘッド１１を低温用鋼で作製する場合、低温用鋼は、低温用炭素鋼（ｌｏｗ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ  ｃａｒｂｏｎ  ｓｔｅｅｌ）、低温用合金鋼（ｌｏｗ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ  ａｌｌｏｙ  ｓｔｅｅｌ）、ニッケル鋼、アルルミニウム鋼、オーステナイト系ステンリス鋼の１つまたは前記群から少なくとも１つ以上の組み合わせからなることができる。
【００７０】
また、コッファーダム１０を、図１および３に図示されるように、船体の幅方向に１つの列に配置する場合、空間部１２は、船体の長さ方向に離隔した一対のバルクヘッド１１が前方壁７ａと後方壁９ａを形成することができ、内部船体ＩＨが左右側壁、天井部および底部を形成することができる。
【００７１】
さらに、本実施例において、コッファーダム１０は、図４に図示されるように、ＬＮＧ貯蔵タンクＴの内部空間を横方向に分割する横方向コッファーダム１０ａと、縦方向に分割する縦方向コッファーダム１０ｂと、を含む。
【００７２】
この場合、コッファーダム１０の空間部１２は、横方向コッファーダム１０ａの場合、図４に基づき、船体の長さ方向に離隔した一対のバルクヘッド１１がそれぞれ空間部１２の前方壁と後方壁を形成することができ、右側の内部船体ＩＨが右側壁３ａを左側の隔壁が左側壁５ａを形成することができ、内部船体ＩＨが天井壁および底壁を形成することができる。
【００７３】
また、縦方向コッファーダム１０ｂの場合、図４に基づき、船体の幅方向に離隔した一対のバルクヘッド１１がそれぞれ空間部１２の右側壁と左側壁を形成することができ、縦方向コッファーダム１０ｂのバルクヘッド１１と横方向コッファーダム１０ａのバルクヘッド１１が接する壁が前方壁７ａと後方壁７ｂを形成することができ、内部船体ＩＨが天井壁および底壁を形成することができる。
【００７４】
本実施例の空間部１２には、後述する第２実施例の断熱材１２０を設けることができ、断熱材１２０については第２実施例で詳細に説明する。
【００７５】
ガス供給部は、コッファーダム１０の内部にガスを供給してコッファーダム１０に霜がつくか湿度変化などによってコッファーダム１０が損傷を受けることを防止する役割を果たす。
【００７６】
本実施例において、ガス供給部は、後述する第４実施例のガス供給部３００（図１７参照）と同様に構成することができ、ガス供給ラインから分岐してガス供給ラインを介して供給されるガスをコッファーダム１０の内部に供給させる供給配管と、コッファーダム１０に設けられてコッファーダム１０の内部に充填されたガスをコッファーダム１０の外部に排出させる排出配管と、供給配管および排出配管に設けられるバルブと、を含む。
【００７７】
ガス供給部の供給配管は、コッファーダム１０に対応する個数で設けられることができ、供給配管の下端部は、コッファーダム１０の底部に近づくように配置することができる。
【００７８】
ガス供給部の排出配管は、コッファーダム１０に対応する個数に設けられてそれぞれのコッファーダム１０の内部に充填されたガスをそれぞれ排出することもでき、互いに連結されて排出することもできる。
【００７９】
ガス供給部２０のバルブは、電気的信号によって開閉する比例制御バルブであることができる。
【００８０】
本実施例において、ガス供給ラインに供給されるガスは、乾燥空気（ｄｒｙ  ａｉｒ）、不活性ガス（ｉｎｅｒｔ  ｇａｓ）またはＮ２ガスを含み、このガスは、ＬＮＧ運搬船に既に設置されている既存の乾燥空気／不活性ガスジェネレータから供給することができる。
【００８１】
一方、本実施例は、零下の第１温度に下がったコッファーダム１０の温度を第１温度より高い第２の零下の温度に制御するヒーティング部３０を備えることができる。
【００８２】
本実施例において、ヒーティング部３０は、図８に図示されるように、コッファーダム１０の内部にグリコールヒーティングコイル３１を設置し、グリコールヒーティングコイル３１に加熱されたグリコール（Ｇｌｙｃｏｌ）を供給してバルクヘッド１１を加熱してもよく、コッファーダム１０の内部に電気コイルを設置してバルクヘッド１１を加熱してもよい。
【００８３】
また、コッファーダム１０の内部に排気ガスの廃熱または高温の液体またはスチームが循環可能なコイルを設けてバルクヘッド１１を加熱してもよい。
【００８４】
本実施例において、不凍液としてグリコールを使用する場合、−３０℃の氷点を有するｇｌｙｃｏｌ  ｗａｔｅｒ４５％を使用することができる。
【００８５】
図８を参照して、コッファーダム１０に供給されるグリコールを加熱する方法について簡単に説明する。
【００８６】
グリコール循環ポンプにより循環されるグリコールは、コッファーダム１０に供給される前にグリコールヒータＧＨでボイラーなどから供給される高温のスチームによって加熱され、加熱されたグリコールは、コッファーダム１０の内部に設けられたグリコールヒーティングコイル３１に供給されてバルクヘッド１１を加熱した後、循環される。
【００８７】
本実施例において、コッファーダム１０には、コッファーダム１０の内部の温度を測定可能な温度センサーＴＳを設けることができ、コッファーダム１０の内部の温度が設定された値より低い場合に、加熱されたグリコールをバルクヘッド１１に取付けられたグリコールヒーティングコイル３１に供給してバルクヘッド１１と空間部１２の温度を上げたり維持することができる。
【００８８】
一方、バルクヘッド１１の温度を−５０℃以下に制御する場合、不凍液の氷点が−５０℃以下に下がることがあるため、不凍液としてはＧｌｙｃｏｌ  ｗａｔｅｒ６５％またはメタノールを使用することができる。本発明の第１実施例で説明した内容は、後述する他の実施例にもそのまま適用することができる。
【００８９】
図９は本発明の第２実施例による浮遊式海上構造物の断熱システムにおいてコッファーダムに断熱材が設けられた状態を概略的に図示した図であり、図１０は図９の「Ａ」領域に断熱材が設けられた状態を概略的に図示した斜視図であり、図１１は図９の「Ｂ」領域に断熱材が設けられた状態を概略的に図示した斜視図であり、図１２は図１０の「Ｃ」領域に設けられた断熱材の変形実施例であり、図１３は図９に図示される断熱材によってコッファーダムの温度を制御することで発生するＢＯＲの計算結果を示す表である。
【００９０】
本実施例による浮遊式海上構造物の断熱システム１００は、極地や熱帯地方などの空間的環境や季節、週／昼夜などの時間的環境にかかわらずコッファーダム１０の温度を零下の温度に制御するためにコッファーダム１０に設けられる断熱材１２０を備える。
【００９１】
断熱材１２０は、図９に図示されるように、コッファーダム１０に設けられて浮遊式海上構造物が温度が高い地域を運航したり夏期に運航する場合、コッファーダム１０の内部に熱が侵入することを防止して外部の温度が高い場合にもコッファーダム１０の温度を所望の温度に下がるようにする役割を果たす。
【００９２】
具体的に、外部の温度が高い場合、例えば、ＩＧＣ  ｃｏｄｅで提示する外部空気の温度が４５℃、海水温度が２５℃のときに断熱材１２０を設置していない場合には、図１３の表に示すように、コッファーダム１０の温度が−１５．３９℃にしか下がらないことがあり、ＢＯＲの減少に限界があり得る。
【００９３】
しかし、本実施例のようにコッファーダム１０に断熱材１２０を設けると、上述の温度の条件でもコッファーダム１０の温度を所望の温度、例えば、−２５℃、‐５０℃に下げて十分なＢＯＲ減少効果を奏することができる。
【００９４】
以下、断熱材１２０について詳細に説明すると、本実施例において、断熱材１２０は、ＬＮＧ貯蔵タンクＴに貯蔵されたＬＮＧを断熱させるために使用される断熱壁は言うまでもなく、作業の便利性および費用などを考慮して、上述の断熱壁とは異なるタイプを使用することができる。
【００９５】
すなわち、本実施例において、断熱材１２０は、上述の断熱壁とは異なるタイプであるパネル型の断熱材、発泡型の断熱材、真空断熱や粒子型の断熱材および不織布型の断熱材の少なくとも１つを含むことができる。
【００９６】
本実施例において、断熱材１２０は、種類と形態に制限なく適用することができる。作業環境および費用などを考慮して、上述の三種のタイプの断熱材のいずれか１つのみを使用してもよく、２以上の断熱材を選択して使用してもよい。さらに、ＬＮＧ貯蔵タンクＴに貯蔵されたＬＮＧを断熱させる断熱壁を使用してもよい。ここで、断熱壁は、密封および断熱ユニットＳＩの断熱壁を言う。
【００９７】
パネル型の断熱材は、スタイロフォーム（ｓｔｙｒｏｆｏａｍ）を含み、スタイロフォームは、コッファーダム１０に低温接着剤やボルトなどを用いて取付方式で結合することができる。
【００９８】
発泡型の断熱材は、ポリウレタンフォームを含み、ポリウレタンフォームは、フォーミング（ｆｏａｍｉｎｇ）方式でコッファーダム１０に噴射されて結合することができる。
【００９９】
不織布型の断熱材は、ポリエステル繊維の材質で作製されてもよく、合成樹脂で作製されることもでき、コッファーダム１０に低温接着剤やボルトなどを用いて取付方式で結合することができる。
【０１００】
本発明において、断熱材１２０の種類と設置方法は制限されない。
【０１０１】
本実施例において、断熱材１２０は、図９に図示されるように、一対のバルクヘッド１１以外の領域のコッファーダム１０の空間部１２に設けられることができる。
【０１０２】
具体的に、図１０に図示されるように、横方向コッファーダム１０ａの場合、断熱材１２０は、コッファーダム１０の空間部１２の右側壁部、左側壁部、天井部および底部にそれぞれ設けられることができる。また、天井部および底部に設けられる断熱材１２０は、空間部１２の内部ではなく、外部に設けられてもよい。
【０１０３】
このように一対のバルクヘッド１１以外の領域のコッファーダム１０に断熱材１２０を設けると、一対のバルクヘッド１１と接していない領域の外部の熱がコッファーダム１０の内部に侵入することを防止することができ、一対のバルクヘッド１１を介してＬＮＧ貯蔵タンクＴに貯蔵されたＬＮＧの冷熱が空間部１２に伝わることができ、船体外部の温度が高い場合にもコッファーダム１０の温度を所望の温度に下げることができる。
【０１０４】
また、本実施例において、断熱材１２０は、複数の横方向コッファーダム１０ａのうち船首の最前方に配置される横方向コッファーダム１０ａの船首の最前方バルクヘッド１１および船尾の最後方に配置される横方向コッファーダム１０ａの船尾の最後方バルクヘッド１１にもそれぞれ設けられることができる。
【０１０５】
具体的に、図１１は船首の最前方のバルクヘッド１１に断熱材１２０が設けられたことを図示したものであり、船首の最前方および船尾の最後方は、船首と船尾との間の領域とは異なる環境を有している。
【０１０６】
すなわち、船首の最前方および船尾の最後方の領域は、ＬＮＧ貯蔵タンクＴが一方向にのみ接しており、船体の内壁に隣接しているため、コッファーダム１０の温度を所望の温度に下げることが、船首と船尾との間の領域に配置されたコッファーダム１０より難しい。
【０１０７】
しかし、本実施例のように船首の最前方のバルクヘッド１１および船尾の最後方のバルクヘッド１１にも断熱材１２０を設けると、外部の熱侵入を防止することができ、コッファーダム１０を所望の温度に下げることができる。
【０１０８】
一方、コッファーダム１０の内部に断熱材１２０を設置する場合、コッファーダム１０の底部に設けられる断熱材１２０は船員によって損傷を受けることがある。すなわち、作業者がコッファーダム１０の内部に入ったときにコッファーダム１０の底部を足で支持して立っていなければならないが、この際、断熱材１２０が損傷を受けることがある。
【０１０９】
したがって、本実施例は、上述の断熱材１２０の損傷を防止するために、図１２に図示されるように、断熱材損傷防止部材を設けることができる。
【０１１０】
本実施例において、断熱材損傷防止部材１３０ａは、図１２の（ａ）に図示されるように、格子（ｇｒｉｄ）形態に設けられて断熱材１２０の上に配置されることにより、断熱材１２０の特定の部分に荷重が集中することを防止して断熱材１２０の損傷を防止することができる。
【０１１１】
また、断熱材損傷防止部材１３０ｂは、船員が所望のところに移動することができるようにコッファーダム１０の底部に設けられる別の道（ｐａｔｈ）であってもよい。主に船員が近付く地域は底部の縁であるため、断熱材損傷防止部材１３０ｂは、図１２の（ｂ）に図示されるように、コッファーダム１０の底部の縁にのみ若干の幅を置いて設けられることができる。
【０１１２】
図１３は断熱材の設置およびコッファーダムの温度制御によるＢＯＲ減少効果を示すものである。
【０１１３】
従来のようにコッファーダムを５℃に制御すると、ＢＯＲは約０．１２８２となる。ここで、コッファーダムの温度を制御するためにグリコールヒーティングシステム（Ｇｌｙｃｏｌ  ｈｅａｔｉｎｇ  ｓｙｓｔｅｍ）の制御温度を調節するとしても、すなわち、グリコールヒーティングを行わない場合、最も低く下がる温度でもコッファーダムは−１０．８７℃にしか下がらないことがある。
【０１１４】
したがって、−２５℃まで適用可能な鋼種Ｅでコッファーダムのバルクヘッド１１を作製してもコッファーダムの温度は−１５．３９℃にしか下がらないため、ＢＯＲは約２．２％しか減少させることができない。
【０１１５】
しかし、本実施例を適用してコッファーダム１０が−２６．４℃まで下がるように断熱材１２０を設置し、グリコールヒーティングで２０．８℃まで温度を上げて制御すると、ＢＯＲを約３．５減少させることができる。
【０１１６】
また、上述の第１実施例の内容は、本実施例にそのまま適用することができる。
【０１１７】
図１４は本発明の第３実施例による浮遊式海上構造物においてコッファーダムのバルクヘッドが外部船体まで延びることなく内部船体までに連結された状態を概略的に図示した図であり、図１５は図１４に図示されるバルクヘッドの代わりにコッファーダムを設け、コッファーダムに断熱材を設けた図１４の変形実施例であり、図１６は図１３に図示されるバルクヘッドを極低温素材で作製し、コッファーダムの温度を制御することで発生するＢＯＲの計算結果を示す表である。
【０１１８】
本実施例による浮遊式海上構造物の断熱システム２００は、複数のＬＮＧ貯蔵タンクＴの間に設けられ、複数のＬＮＧ貯蔵タンクＴを船体の長さ方向および幅方向の少なくともいずれか１つの方向に多列配置させ、且つ外部船体ＥＨまで延びることなく内部船体ＩＨまでに連結されるバルクヘッド２１０と、内部船体ＩＨと外部船体ＥＨを連結して両者を補強し、且つバルクヘッド２１０と連続しない強度部材２２０と、船首の最前方および船尾の最後方に設けられる断熱材１２０と、船首の最前方および船尾の最後方にバルクヘッド２１０により設けられた空間部１２にガスを供給して空間が湿度変化によって損傷を受けることを防止するガス供給部２０と、船首の最前方および船尾の最後方に設けられたバルクヘッド２１０を加熱させるヒーティング部３０と、を含む。
【０１１９】
バルクヘッド２１０は、図１４に図示されるように、ＬＮＧ貯蔵タンクＴを船体の長さ方向に多列配置させてもよく、船体の幅方向に多列配置させてもよい。
【０１２０】
また、本実施例において、バルクヘッド２１０とＬＮＧ貯蔵タンクＴが接する領域には密封および断熱ユニットＳＩと断熱材１２０が設けられないため、バルクヘッド２１０は、−１４０℃の極低温に温度が下がることがある。
【０１２１】
したがって、本実施例において、バルクヘッド２１０は、ステンレス鋼やアルミニウムを含む極低温材質で作製することができ、ＬＮＧ貯蔵タンクＴを密封および断熱させる密封および断熱ユニットＳＩの密封壁の端部は、バルクヘッド２１０に直接溶接結合することができる。
【０１２２】
さらに、本実施例のバルクヘッド２１０は、船首の最前方および船尾の最後方で一対が離隔して設けられて船首の最前方および船尾の最前方に空間部１２を設けることができる。この空間部１２のバルクヘッド２１０には断熱材１２０とヒーティング部３０を設けることができ、この空間部１２にバルクヘッド２１０の損傷を防止するためにガス供給部のガスを供給することができる。
【０１２３】
一方、本実施例のバルクヘッド２１０は、従来とは異なり、図１４に図示されるように、外部船体ＥＨにまで延びない。これは、バルクヘッド２１０を外部船体ＥＨにまで連結すると、外部の熱がバルクヘッド２１０を介して伝わりＢＯＲが増加することもあり、外部船体ＥＨがバルクヘッド２１０と接触しているためバルクヘッド２１０から伝わる冷熱によって脆性破壊されることがあるためである。
【０１２４】
強度部材２２０は、図１４に図示されるように、ＬＮＧ貯蔵タンクＴの中間位置で内部船体ＩＨと外部船体ＥＨを連結して船体を構造的に補強する役割を果たす。
【０１２５】
本実施例の強度部材２２０は、図１４に図示されるように、バルクヘッド２１０と連続しないように設けられるため、バルクヘッド２１０を介して伝わる冷熱は、バルクヘッド２１０の両端部に設けられる密封および断熱ユニットＳＩによって相殺することができ、バルクヘッド２１０が外部船体ＥＨと直接接触しないため、外部からの熱伝逹も減少することが分かる。
【０１２６】
本実施例の強度部材２２０は、バルクヘッド２１０と連続しない位置であれば如何なる位置に設けられてもよく、その個数も制限されない。
【０１２７】
また、強度部材２２０は、極低温に露出しないため、鋼種Ａの鋼で作製することもできる。
【０１２８】
断熱材１２０は、上述の第２実施例の断熱材１２０をそのまま適用することができる。ただし、その設置位置においてＬＮＧ貯蔵タンクＴの間ではなく、船首の最前方および船尾の最後方に設けられる点で異なる。
【０１２９】
ガス供給部とヒーティング部３０には、上述の第１実施例をそのまま適用することができる。ただし、船首の最前方および船尾の最後方に設けられる空間部１２に適用される点で上述の第１実施例と異なる。
【０１３０】
本実施例は、ＬＮＧ貯蔵タンクＴの間にコッファーダム１０ではなくバルクヘッド２１０が設けられてＬＮＧ貯蔵タンクＴの間に配置されたバルクヘッド２１０の温度を直接制御することが容易でないため、上述のバルクヘッド２１０は、ＬＮＧの直接接触により約−１３０℃程度に制御される。
【０１３１】
ただし、船首の最前方および船尾の最後方に配置されるバルクヘッド２１０は、ヒーティング部３０により自由な温度調節が可能であり、ＬＮＧ貯蔵タンクＴの間に配置されるバルクヘッド２１０の場合にも密封および断熱ユニットＳＩの断熱壁を調節したりバルクヘッド２１０の両端を電気コイルで加熱してバルクヘッド２１０の温度を制御することができる。
【０１３２】
また、本実施例は、図１５に図示されるように、バルクヘッド２１０を２以上設けることもでき、２以上設けられたバルクヘッド２１０を互いに離隔して配置することもでき、内部船体ＩＨと外部船体ＥＨからなる二重船体構造にも適用することができる。
【０１３３】
一方、本実施例は、図１４および図１５に図示されるように、バルクヘッド１１とＬＮＧ貯蔵タンクＴが接した領域に密封および断熱ユニットＳＩを設けなくてもよく、この場合、バルクヘッド１１を極低温素材で作製し、コッファーダム１０の温度を零下の温度に制御すると、図１６に示すようなＢＯＲを得ることができる。
【０１３４】
具体的に、図１４に図示されるように、バルクヘッド１１とＬＮＧ貯蔵タンクＴが接した領域に密封および断熱ユニットＳＩを設けないと、ＬＮＧ貯蔵タンクＴに貯蔵されたＬＮＧの冷熱がコッファーダム１０にうまく伝わりコッファーダム１０の温度は、図１６に示すように、−１２５℃に下がることがある。この際、ＢＯＲは、コッファーダム１０を５℃に制御するときより１７．２％減少した０．１０６１であることが分かる。
【０１３５】
この場合、コッファーダム１０のバルクヘッド１１は−１６３〜−５０℃の温度に制御することができ、前記バルクヘッド１１は、一般素材ではなくステンレス鋼やアルミニウムを含む極低温素材で作製され、バルクヘッド１１と接する密封および断熱ユニットＳＩの密封壁は、バルクヘッド１１に溶接結合の方式で結合することができる。
【０１３６】
図１７は本発明の第４実施例による浮遊式海上構造物においてガス供給部を概略的に図示した図であり、図１８は図１７に図示されるコッファーダムの温度を制御することで発生するＢＯＲの計算結果を示す表である。
【０１３７】
本実施例による浮遊式海上構造物３００は、複数のＬＮＧ貯蔵タンクＴの間に設けられ、複数のＬＮＧ貯蔵タンクＴを船体の長さ方向および幅方向の少なくともいずれか１つの方向に多列配置させ、且つ零下の温度に制御されるコッファーダム１０と、コッファーダム１０にガスを供給するガス供給部３２０と、コッファーダム１０に設けられ、作業者がコッファーダム１０の内部空間に入れるようにコッファーダム１０を加熱させるヒーティング部３０と、コッファーダム１０に設けられる断熱材１２０と、を備える。
【０１３８】
本実施例は、コッファーダム１０のバルクヘッド１１に形成される冷点（ｃｏｌｄ  ｓｐｏｔ）を容易に見つけることができるようにコッファーダム１０の内部にガスを供給するガス供給部３２０を備えた点で上述の第１、２実施例と異なる。上述の第１、２実施例で説明したコッファーダム１０、ヒーティング部３０、断熱材１２０は、本実施例にもそのまま適用することができる。
【０１３９】
本実施例に係る浮遊式海上構造物では、コッファーダム１０にも作業者が周期的に入ってコッファーダム１０のバルクヘッド１１に冷点がないかを検討しなければならない。すなわち、コッファーダム１０のバルクヘッド１１の特定の部分に温度の冷たい部分が発生したかを検査しなければならず、これは、バルクヘッド１１に霜がついたことから分かり、目視検査を行う。
【０１４０】
しかし、コッファーダム１０の温度が零下の温度に低く維持され、コッファーダム１０の内部が一般的な空気で充填されている場合に、コッファーダム１０のバルクヘッド１１の全体に霜がつくため霜の有無で冷点を見つけることができない。
【０１４１】
そのため、本実施例では、コッファーダム１０にガス、例えば、乾燥空気（ｄｒｙ  ａｉｒ）を充填し、コッファーダム１０のバルクヘッド１１の温度を乾燥空気の露点（ｄｅｗ  ｐｏｉｎｔ）より高く制御することで乾燥空気の露点より低いバルクヘッド１１でのみ霜がつくようにして冷点を容易に見つけることができる。
【０１４２】
例えば、ＬＮＧ運搬船で生成される乾燥空気の露点温度が−４０℃である場合、コッファーダム１０のバルクヘッド１１の温度を−３５℃に制御し、コッファーダム１０の中に入って目視検査を行うと、−４０℃より低いコッファーダム１０のバルクヘッド１１には霜がつくため、霜の位置で冷点を容易に見つけることができる。
【０１４３】
また、上述のコッファーダム１０の内部に露点温度が低い乾燥空気を供給する技術手段は、後述する第６実施例でトランクデッキ空間ＴＳ（図２１参照）とトランクデッキＴＤと接したサイド通路ＳＰ（図２１参照）にもそのまま適用することができる。
【０１４４】
また、コッファーダム１０のバルクヘッド１１の温度を−３５℃に制御すると、図１８の表に示すように、５℃に制御することに比べてＢＯＲを約４．９％減少することができる。この場合、バルクヘッド１１は、低温鋼ＬＴで作製することができる。
【０１４５】
本実施例において、ガス供給部３２０は、図１７に図示されるように、コッファーダム１０に設けられ、ガス供給ラインＡＬを介して供給されるガスをコッファーダム１０の内部に供給させるガス供給配管３２１と、コッファーダム１０に設けられ、コッファーダム１０の内部ガスをコッファーダム１０の外部に排出させるガス排出配管３２２と、ガス供給配管３２１およびガス排出配管３２２に設けられる開閉バルブ３２３と、を含む。
【０１４６】
本実施例において、ガス供給ラインＡＬに供給される乾燥空気は、既存のＬＮＧ運搬船に設置される乾燥空気ジェネレータから供給することができるため、この設備のための追加の費用が発生しない。
【０１４７】
本実施例において、コッファーダム１０に供給される乾燥空気は、−４５〜−３５℃の露点温度を有することができ、コッファーダム１０のバルクヘッド１１の温度は、乾燥空気の露点温度より１〜１０℃高く制御することができる。この場合、バルクヘッド１１の温度は、約−３０℃前後に制御されるため、ＢＯＲを減少させることができる利点がある。
【０１４８】
検査およびメンテナンスの理由などで人員がコッファーダム１０の中に入る必要がある場合に防寒服などの服装で低い温度に備えて作業を行うことができる。一方、コッファーダム１０に上述のガスを連続して注入し排出（ｖｅｎｔｉｎｇ）させることによりコッファーダムの温度を上げ、人員が入って作業を行うこともできるという利点がある。
【０１４９】
図１９は本発明の第５実施例による浮遊式海上構造物においてＬＮＧ貯蔵タンクの圧力変化に応じてコッファーダムの温度を制御することを概略的に図示した図である。
【０１５０】
本実施例による浮遊式海上構造物の断熱システム４００は、複数のＬＮＧ貯蔵タンクＴの間に設けられ、複数のＬＮＧ貯蔵タンクＴを船体の長さ方向および幅方向の少なくとも１つの方向に多列配置させ、且つ零下の温度に制御されるコッファーダム１０と、コッファーダム１０に設けられ、コッファーダム１０を加熱させるヒーティング部３０と、を含み、コッファーダム１０の零下の温度は、ヒーティング部３０の加熱により０℃以上の温度に制御され、ＬＮＧ貯蔵タンクＴの内部圧力の変化に応じてコッファーダム１０の温度を制御する点で上述の第１実施例と異なり、他の第１実施例の内容は、本実施例にそのまま適用することができる。
【０１５１】
すなわち、本実施例は、ＢＯＲを低減するためにコッファーダム１０の温度を零下の温度に維持するだけでなく、航海条件に応じてＢＯＧがあまりにも少なく発生して船舶燃料などの理由でＢＯＧがより多く必要な場合にはコッファーダム１０の温度を上げてＢＯＲをより大きくしてＢＯＧがより多く発生するようにし、航海条件に応じてＢＯＧがあまりに多く発生してＢＯＧの処理が困難な場合には、コッファーダム１０の温度を下げてＢＯＲをより小さくしてＢＯＧがより少なく発生するようにすることができる。
【０１５２】
上述の制御温度の設定は、航海条件などを考慮して手動で行うこともでき、ＬＮＧ貯蔵タンクＴの圧力信号を受けて自動で制御することもできる。すなわち、ＬＮＧ貯蔵タンクＴの圧力が高くなった場合にはＢＯＧが過剰に発生したことであるため、制御温度の設定値を低減するように制御し、圧力が低い場合にはＢＯＧが少なく発生したことであるため、制御温度の設定値を高めるように制御することができる。
【０１５３】
また、本実施例は、ＢＯＲを低減するためにコッファーダム１０の温度を零下の温度に維持するだけでなく、作業者がコッファーダム１０の内部に入ることができるようにコッファーダム１０の温度を特定の温度（例えば、０℃以上の温度）に制御できる点で上述の第１実施例と異なる。
【０１５４】
具体的に、運航中にもコッファーダム１０に冷点（ｃｏｌｄ  ｓｐｏｔ）などが発生したか否かを検査するために作業者がコッファーダム１０の内部に入る必要がある。
【０１５５】
このときにもコッファーダム１０を零下の温度に維持すると、コッファーダム１０に入って作業する作業者が低い温度に露出して危険になることがあるため、制御温度の設定値を高めてヒーティング部３０でコッファーダム１０を加熱してコッファーダム１０を特定の温度（例えば、０℃以上の温度）に維持することができる。
【０１５６】
本実施例において、コッファーダム１０のバルクヘッド１１が−３０〜０℃まで耐える材質で作製された場合、コッファーダム１０の温度を−３０〜７０℃の範囲に制御することができる。一例として、作業者がコッファーダム１０の内部に入る必要がない場合には、ＢＯＲを最大限に低減するためにコッファーダム１０の制御温度を約−３０℃に制御することができ、その反対の場合には、コッファーダム１０を０℃以上の特定の温度に制御することができる。
【０１５７】
本実施例において、コッファーダム１０のバルクヘッド１１が−５５℃まで耐えられる低温鋼ＬＴで作製される場合、コッファーダム１０の温度を−５５〜７０℃の範囲で制御することができる。一例として、作業者がコッファーダム１０の内部に入る必要がない場合には、ＢＯＲを最大限に低減するためにコッファーダム１０の温度を約−５０℃に制御することができ、その反対の場合には、コッファーダム１０を０℃以上の特定の温度に制御することができる。
【０１５８】
以下、作業者がコッファーダム１０の内部に入るためにコッファーダムの温度を制御する方法について説明する。
【０１５９】
先ず、コッファーダム１０の温度は、コッファーダム１０とＬＮＧ貯蔵タンクＴに貯蔵されたＬＮＧとの間の熱伝逹を減少させるために零下の温度、例えば、−２５℃または−５０℃に制御されるため、作業者がすぐコッファーダムの内部に入ることは危険である。
【０１６０】
したがって、ヒーティング部３０でコッファーダム１０を０℃以上の温度に加熱するステップが行われる。この際、コッファーダム１０は、グリコールヒーティングコイル３１、電気コイル、スチームまたは清浄水が流れるコイルで加熱することもでき、コッファーダム３０の内部に高温の空気を供給して加熱することもできる。
【０１６１】
次に、コッファーダム１０の内部温度が０℃以上の温度になると、作業者が入ってバルクヘッド１１に冷点などが発生したか否かを確認する。この際、コッファーダム１０の内部は０℃以上の温度に維持され続ける。
【０１６２】
作業者がコッファーダム１０の内部検査を完了してコッファーダム１０の外部に出ると、コッファーダム１０の加熱を中断してまたコッファーダム１０を零下の温度に維持する。
【０１６３】
以上のように本実施例は、コッファーダム１０の内部に作業者が入る必要がない場合、コッファーダム１０を零下の温度に維持してＢＯＲを減少させることができ、その反対の場合には、コッファーダム１０を０℃以上の温度に維持して作業者が作業を行うことができるなど、ＢＯＲを減少させ、且つ作業者の安全も考慮可能な点で利点がある。
【０１６４】
また、上述のコッファーダム１０の温度を制御する技術手段は、後述する第６実施例においてトランクデッキ空間ＴＳ（図２１参照）とトランクデッキＴＤと接したサイド通路ＳＰ（図２１参照）にもそのまま適用することができる。
【０１６５】
また、本実施例は、ＬＮＧ貯蔵タンクＴの内部圧力変化に応じてコッファーダム１０の温度を制御できる点で上述の第１実施例と異なる。
【０１６６】
具体的に、本実施例は、ＬＮＧ貯蔵タンクＴの内部圧力を測定できる圧力センサーＰＴを、図１９に図示されるように、ＬＮＧ貯蔵タンクＴに設けた後、圧力センサーＰＴで測定される圧力に基づいてコッファーダム１０の温度を制御することができる。
【０１６７】
すなわち、ＬＮＧ貯蔵タンクＴの圧力が高くなると、浮遊式海上構造物が要するＢＯＧよりも多いＢＯＧが発生するため、コッファーダム１０の温度制御のセッティング温度（ｓｅｔｔｉｎｇ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）を下げてコッファーダム１０の温度を下げ、ＢＯＧを減少させることができる。ＬＮＧ貯蔵タンクＴの圧力が低下すると、浮遊式海上構造物が要するＢＯＧよりも少ないＢＯＧが発生するため、コッファーダム１０の温度制御のセッティング温度を上げてコッファーダム１０の温度を上げることでＢＯＧがさらに発生するようにすることができる。
【０１６８】
また、圧力センサーＰＴとは無関係に浮遊式海上構造物の速度を参考してコッファーダム１０の温度を制御することもできる。
【０１６９】
具体的に、浮遊式海上構造物の速度が高くて燃料消費量が大きい場合、コッファーダム１０の制御温度を上げてＢＯＧをより多く発生させることができ、発生したＢＯＧを燃料として使用して燃料消費量を合わせることもできる。
【０１７０】
例えば、コッファーダム１０のバルクヘッド１１を−２５℃のセッティング温度に制御する浮遊式海上構造物は、ＢＯＲが０．１２３６となる。この浮遊式海上構造物が速度を高めて燃料をより多く消費しようとする場合にコッファーダム１０のバルクヘッド１１の温度を０℃に制御すると、ＢＯＲが０．１２８２となり３．７％増加してＢＯＧが増加する。したがって、浮遊式海上構造物の速度が高くなり、ＢＯＧの消費量が多くなったときに不足したＢＯＧの量を低減することができる。
【０１７１】
反対に、浮遊式海上構造物の速度が低くて燃料消費量が少ない場合、コッファーダム１０の制御温度を下げてＢＯＧを少なく発生させることで燃料消費量を合わせることもできる。
【０１７２】
一方、ヒーティング部３０でコッファーダム１０のバルクヘッド１１を加熱する場合、伝導により熱伝逹が行われてコッファーダム１０の加熱時間がかかることがあるため、コッファーダム１０の内部に暖かい乾燥空気を供給してコッファーダム１０の加熱時間を短縮することもできる。
【０１７３】
さらに、上述の実施例で説明したガス供給部とガス供給部３２０も本実施例にそのまま適用することができる。
【０１７４】
図２０は本発明の第６実施例による浮遊式海上構造物の断熱システムにおいてトランクデッキ空間ＴＳおよびサイド通路に断熱材が設けられた状態を概略的に図示した図であり、図２１は図２０に図示されるトランクデッキ空間ＴＳおよびサイド通路と接した内部船体ＩＨの温度を制御することで発生するＢＯＲの計算結果を示す表である。
【０１７５】
本実施例による浮遊式海上構造物の断熱システム５００は、トランクデッキ空間ＴＳ（ｔｒｕｎｋ  ｄｅｃｋ  ｓｐａｃｅ）およびトランクデッキ（ｔｒｕｎｋ  ｄｅｃｋ）ＴＤと接したサイド通路ＳＰ（ｓｉｄｅ  ｐａｓｓａｇｅ  ｗａｙ）の少なくとも１つに設けられてトランクデッキ空間ＴＳまたはサイド通路ＳＰから複数のＬＮＧ貯蔵タンクＴの内部への熱伝達を低減して熱伝逹により発生するＢＯＲ（Ｂｏｉｌ‐ｏｆｆ  Ｒａｔｅ）を減少させる断熱材１２０を備える。
【０１７６】
本実施例は、トランクデッキ空間ＴＳおよびサイド通路ＳＰと接した内部船体ＩＨの温度を下げることで外部からの熱侵入量を低減してＢＯＲを減少させることができる。
【０１７７】
特に、北極航路など周辺の温度が非常に低い航路を運航したり冬期運航を行う場合に本実施例を適用すると、トランクデッキ空間ＴＳおよびサイド通路ＳＰと接した内部船体ＩＨの温度を下げることでＢＯＲを減少させることができる。
【０１７８】
反対に、温度が高いところに航海するか、夏期に航海する場合にも断熱材１２０によってトランクデッキ空間ＴＳおよびサイド通路ＳＰと接した内部船体ＩＨの温度を下げることでコッファーダム１０の温度を低い温度に維持することができ、ＢＯＲを減少させることができる。
【０１７９】
特に、トランクデッキＴＤおよびトランクデッキＴＤと接したサイド通路ＳＰは、外部の太陽熱に直接露出するところであるため、この部分に断熱材２１０を設けると、外部の熱侵入を低減することができ、ＢＯＲをより効果的に低減することができる。
【０１８０】
実際、ＬＮＧ運搬船に対して数値解釈によりＢＯＲを計算した結果、図２１の表に示すように、トランクデッキ空間ＴＳおよびサイド通路ＳＰと接した内部船体ＩＨの温度を制御していない場合に、内部船体ＩＨの温度が３５．３℃程度の温度となり、この際、ＢＯＲは０．１３４６に計算される。
【０１８１】
しかし、本実施例を適用してトランクデッキ空間ＴＳおよびサイド通路ＳＰと接する内部船体ＩＨの温度を０℃に制御する場合には、図２１の表に示すように、ＢＯＲが０．１２９６と約３．７％減少することを確認することができた。低価の断熱材１２０を用いてＢＯＲを減少させることができ、価格に対するＢＯＲ減少効果が大きいことが分かる。
【０１８２】
他の例として本実施例を適用してトランクデッキ空間ＴＳおよびサイド通路ＳＰと接する内部船体ＩＨの温度を−２５℃に制御する場合には、ＢＯＲが０．１２６６と約５．９％減少することを確認することができた。これも低価の断熱材１２０を使用の際に価格に対するＢＯＲ減少効果が大きいことが分かる。
【０１８３】
断熱材１２０は、図２０に図示されるように、トランクデッキＴＤの内側の天井部、トランクデッキＴＤと接したサイド通路ＳＰの天井部および側壁部、バラストタンクＢＴと接したサイド通路ＳＰの部分に設けられることができる。
【０１８４】
本実施例において、断熱材１２０は、上述のトランクデッキＴＤの位置に限定されず、トランクデッキＴＤの底部や外側部などに設置することができ、トランクデッキ空間ＴＳとサイド通路ＳＰに断続または連続して設けることもできる。
【０１８５】
また、本実施例は、上述の実施例の断熱材１２０をそのまま適用することができる。すなわち、本実施例の断熱材１２０は、ＬＮＧ貯蔵タンクＴを密封および断熱させる密封および断熱ユニットＳＩの断熱壁であることもでき、断熱壁とは異なるタイプであるパネル型の断熱材、発泡型の断熱材、真空断熱や粒子型の断熱材および不織布型の断熱材の少なくとも１つを含むことができる。さらに、本発明は、断熱材の種類、形態、設置方法は制限されない。
【０１８６】
本実施例は、コッファーダム１０を加熱したり、内部船体ＩＨを所望の温度に維持するために内部船体ＩＨを加熱するヒーティング部３０を備えることができる。ヒーティング部３０の構成は、上述の実施例のグリコールヒーティングコイル３１、電気コイル、スチームまたは清浄水などの液体が流れるコイルなどを含むことができる。
【０１８７】
本実施例において、トランクデッキ空間ＴＳおよびサイド通路ＳＰと接する内部船体ＩＨの材質および温度調節は、求められるＢＯＲの値に応じて選択的に行われることができる。
【０１８８】
具体的に、本実施例において、内部船体ＩＨは、−５５〜３０℃の温度に制御することができ、好ましくは、内部船体ＩＨの材質をＩＧＣで規定する鋼種Ａで使用できるようにするために０〜３０℃の温度に制御することができる。例えば、内部船体ＩＨの温度を０℃に制御すると、図２１の表に示すように、内部船体ＩＨを３５．３℃に制御した従来の実施例に比べてＢＯＲが３．７％減少した０．１２９６を得ることができ、内部船体ＩＨも鋼種Ａを使用することができる。
【０１８９】
また、内部船体ＩＨの温度を−２５℃に制御すると、図２１の表に示すように、ＢＯＲが５．９％減少した０．１２６６を得ることができ、内部船体ＩＨは鋼種ＥまたはＥＨを使用することができる。さらに、内部船体ＩＨの温度を−３０℃以下に制御する場合、内部船体ＩＨを低温鋼ＬＴで作製することができる。
【０１９０】
一方、本実施例は、上述の実施例のコッファーダム１０、ガス供給部３２０、ガス供給部に関する内容をそのまま適用することができる。
【０１９１】
図２２は本発明の第７実施例による浮遊式海上構造物の断熱システムにおいてバラストタンクに断熱材が設けられた状態を概略的に図示した図であり、図２３はバラストタンクと接する内部船体ＩＨの温度を制御することで発生するＢＯＲの計算結果を示す表である。
【０１９２】
本実施例による浮遊式海上構造物の断熱システム６００は、バラストタンクＢＴに設けられてバラストタンクＢＴからＬＮＧ貯蔵タンクＴの内部への熱伝逹を低減してＢＯＲを減少させる断熱材１２０を備える。
【０１９３】
本実施例は、バラストタンクＢＴでＬＮＧ貯蔵タンクＴと接する内部船体ＩＨの温度を下げることで外部からの熱侵入量を低減してＢＯＲを減少させることができる。
【０１９４】
温度が高いところに航海したり夏期に航海する場合にも断熱材１２０によってバラストタンクＢＴでＬＮＧ貯蔵タンクＴと接する内部船体ＩＨの温度を下げることでＢＯＲを減少させることができる。
【０１９５】
具体的に、本実施例において、前記バラストタンクＢＴと前記ＬＮＧ貯蔵タンクの内部船体ＩＨは、−５５〜３０℃の温度に制御することができ、好ましくは、内部船体ＩＨの材質をＩＧＣで規定する鋼種Ａで使用可能にするために０〜２０℃の温度に制御することができる。
【０１９６】
実際、ＬＮＧ運搬船に対して数値解釈でＢＯＲを計算した結果、バラストタンクＢＴでＬＮＧ貯蔵タンクＴと接する内部船体ＩＨの温度を制御しない場合に、図２３の表に示すように、この部分の温度が２７．２〜３６．１３℃程度となり、この際、ＢＯＲは０．１３４６に計算される。
【０１９７】
しかし、本実施例を適用してバラストタンクＢＴでＬＮＧ貯蔵タンクＴと接する内部船体ＩＨの温度を０℃に制御する場合には、図２３の表に示すように、ＢＯＲが０．１２４２と約７．７％減少することを確認することができる。すなわち、低価の断熱材１２０の費用をかけてＢＯＲを減少させることができるため価格に対するＢＯＲ減少効果が大きいことが分かる。
【０１９８】
また、他の例として、バラストタンクＢＴでＬＮＧ貯蔵タンクＴと接する内部船体ＩＨの温度を５℃に制御する場合にもＢＯＲが０．１２６２と約６．２％減少することを確認することができる。これも低価の断熱材１２０を使用する際に価格に対するＢＯＲ減少効果が大きいことが分かる。
【０１９９】
断熱材１２０は、図２２に図示されるように、外部船体ＥＨの内側とバラストタンクＢＴとサイト通路が接する領域のバラストタンクＢＴの天井壁に設けられることができる。
【０２００】
また、本実施例は、上述の実施例の断熱材１２０をそのまま適用することができる。すなわち、本実施例の断熱材１２０は、ＬＮＧ貯蔵タンクＴを密封および断熱させる密封および断熱ユニットＳＩの断熱壁であることもでき、断熱壁とは異なるタイプであるパネル型の断熱材、発泡型の断熱材、真空断熱や粒子型の断熱材および不織布型の断熱材の少なくとも１つを含むことができる。さらに、本発明は断熱材の種類、形態と設置方法は制限されない。
【０２０１】
本実施例は、コッファーダム１０を加熱したり、バラストタンクＢＴと接した内部船体ＩＨを所望の温度に維持するために内部船体ＩＨを加熱するヒーティング部３０を備えることができる。ヒーティング部３０の構成は、上述の実施例のグリコールヒーティングコイル３１、電気コイル、スチームまたは清浄水が流れる流体コイルなどを含むことができる。
【０２０２】
本実施例において、バラストタンクＢＴと接する内部船体ＩＨの材質および温度調節は、求められるＢＯＲの値に応じて選択的に行われることができる。
【０２０３】
具体的に、本実施例において、バラストタンクＢＴと接する内部船体ＩＨは、−５５〜３０℃の温度に制御することができる。内部船体ＩＨの温度を０℃に制御すると、図２３の表に示すように、内部船体ＩＨを２７．１〜３６．１℃に制御した従来の実施例に比べて、ＢＯＲが７．７％減少した０．１２４２を得ることができ、内部船体ＩＨも鋼種Ａを使用することができる。
【０２０４】
また、内部船体ＩＨの温度を５℃に制御すると、図２３の表に示すように、ＢＯＲが６．２％減少した０．１２６２を得ることができ、内部船体ＩＨは鋼種Ａを使用することができる。
【０２０５】
一方、本実施例は、上述の実施例のコッファーダム１０、ガス供給部３２０に関する内容をそのまま適用することができる。ただし、ガス供給部３２０は、バラストタンクＢＴにバラスト水が充填された状態では適用することができないため、コッファーダム１０に対してのみ適用することができる。
【０２０６】
このように本発明は、記載の実施例に限定されるものではなく、本発明の思想および範囲から逸脱することなく多様に修正および変形することができることは、本技術分野において通常の知識を有する者にとって自明である。したがって、かかる修正例または変形例は、本発明の特許請求の範囲に属すると言える。
【符号の説明】
【０２０７】
１、２００、３００、４００  浮遊式海上構造物
１００、５００、６００  浮遊式海上構造物の断熱システム
１０  コッファーダム                            
３０  ヒーティング部
１２０  断熱材                         
２２０  強度部材
３２０  ガス供給部
【図１】
2016531038.tif 000003
【図２】
2016531038.tif 000004
【図３】
2016531038.tif 000005
【図４】
2016531038.tif 000006
【図５】
2016531038.tif 000007
【図６】
2016531038.tif 000008
【図７】
2016531038.tif 000009
【図８】
2016531038.tif 000010
【図９】
2016531038.tif 000011
【図１０】
2016531038.tif 000012
【図１１】
2016531038.tif 000013
【図１２（ａ）】
2016531038.tif 000014
【図１２（ｂ）】
2016531038.tif 000015
【図１３】
2016531038.tif 000016
【図１４】
2016531038.tif 000017
【図１５】
2016531038.tif 000018
【図１６】
2016531038.tif 000019
【図１７】
2016531038.tif 000020
【図１８】
2016531038.tif 000021
【図１９】
2016531038.tif 000022
【図２０】
2016531038.tif 000023
【図２１】
2016531038.tif 000024
【図２２】
2016531038.tif 000025
【図２３】
2016531038.tif 000026
【国際調査報告】
2016531038.tif 000027
2016531038.tif 000028
2016531038.tif 000029
2016531038.tif 000030