(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ステータベーンのピボット軸の周りでピボット運動するようにターボ機械のステータベーン（１２）を支持するためのステータベーンの支持構造体（４２）であって、
（ａ）第１の熱膨張係数を有する材料で形成され、開口径によって定められる開口（５４）を備える、前記ステータベーン（１２）の長手方向端部から延びるトラニオン（４０）を支持するためのキャリヤ部材（５２）と、
（ｂ）前記トラニオン（４０）がそれとの間で相対的回転運動をするようにその内部に受けられる管状本体壁（７４）を含み、前記キャリヤ部材（５２）の開口（５４）内に支持されて前記トラニオン（４０）を受けるためのほぼ円筒形のブッシュ（４４）と、
を含み、
前記管状本体壁（７４）は、横方向にかかる圧縮力が加えられることによって前記ブッシュ（４４）の外径を縮小させることができるように、長手方向に延びるギャップ（７２）を備え、また前記管状本体壁（７４）は、弛緩状態では、前記キャリヤ部材（５２）の開口（５４）の直径よりも大きい初期外径を有しており、その結果、前記ブッシュ（４４）は、その初期外径よりも小さい外径になるまで横方向の圧縮力が加えられると、前記キャリヤ部材（５２）の開口（５４）内に挿入されることができ、また前記圧縮力が解放されると、締まり嵌めにより前記開口（５４）内に保持されることができ、
前記ブッシュ（４４）は、前記第１の熱膨張係数よりも小さい第２の熱膨張係数を有する材料で形成されている、
ことを特徴とするステータベーンの支持構造体（４２）。
【請求項２】
前記キャリヤ部材（５２）は、複数のステータベーン（１２）を受けかつ該複数のステータベーン（１２）をピボット回転可能に支持するための、円周方向に間隔を置いて配置され半径方向に延びる複数の開口（５４）を有する環状リングであることを特徴とする、請求項１に記載のステータベーンの支持構造体（４２）。
【請求項３】
前記キャリヤ部材（５２）は、内周面を有し、該内周面は、所定の軸方向幅を有する環状凹部（５６）を備え、半径方向に延びる前記開口（５４）は、前記環状凹部（５６）まで延びていることを特徴とする、請求項２に記載のステータベーンの支持構造体（４２）。
【請求項４】
前記キャリヤ部材（５２）は、約１０×１０-6インチ／インチ／°Ｆから１４×１０-6インチ／インチ／°Ｆまでの範囲の熱膨張係数を有する材料で形成されていることを特徴とする、請求項３に記載のステータベーンの支持構造体（４２）。
【請求項５】
前記ブッシュ（４４）は、前記管状本体壁（７４）のギャップ（７２）と整合する長手方向のギャップを有する、半径方向外向きに延びるフランジ（５８）を備えることを特徴とする、請求項１に記載のステータベーンの支持構造体（４２）。
【請求項６】
前記フランジ（５８）は、前記キャリヤ部材（５２）の１対の対向する面と係合して前記ブッシュ（４４）の前記キャリヤ部材（５２）に対する回転を制限するための、１対の直径方向に対向する面（６０）を備えることを特徴とする、請求項５に記載のステータベーンの支持構造体（４２）。
【請求項７】
前記キャリヤ部材（５２）は、円周方向に間隔を置いて配置され半径方向に延びる複数の開口（５４）を有し、所定の軸方向幅を有する円周方向凹部（５６）を備える内周面を有し、前記半径方向に延びる開口（５４）は、前記円周方向凹部（５６）まで延びており、前記ブッシュ（４４）の対向する面間の距離は、前記円周方向凹部（５６）の軸方向幅にほぼ一致しており、前記ブッシュ（４４）と前記キャリヤ部材（５２）との間の相対的回転を最小限にすることを特徴とする、請求項６に記載のステータベーンの支持構造体（４２）。
【請求項８】
初期外径を有し、第２の熱膨張係数を有する材料で形成されている管状ブッシュ（４４）と、該管状ブッシュ（４４）を受けるための、該ブッシュの初期外径よりも小さい直径を持つ開口（５４）を有し、前記第２の熱膨張係数よりも大きい第１の熱膨張係数を有する材料で形成されているキャリヤ部材（５２）との間の、該キャリヤ部材（５２）及び管状ブッシュ（４４）がある温度範囲に曝されている状態での面対面接触を維持するための方法であって、
（ａ）全体的に長手方向に延びるギャップ（７２）を有し、横方向の圧縮が加えられると、その初期直径を縮小させることができる管状ブッシュ（４４）を準備する段階と、
（ｂ）その外径を前記キャリヤ部材（５２）の開口（５４）の直径よりも小さい直径まで縮小させるように、前記管状ブッシュ（４４）を横方向に圧縮する段階と、
（ｃ）前記圧縮したブッシュ（４４）を、前記キャリヤ部材の開口（５４）に挿入する段階と、
（ｄ）前記ブッシュ（４４）に加えた横方向の圧縮を解放して該ブッシュ（４４）を拡張させ、前記キャリヤ部材の開口（５４）との間に緊密な面対面接触を生じさせる段階と、
を含むことを特徴とする方法。
【請求項９】
前記長手方向に延びるギャップは、前記ブッシュの長手方向軸線と平行であることを特徴とする、請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
前記長手方向に延びるギャップは、前記ブッシュの長手方向軸線に対して傾斜していることを特徴とする、請求項８に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ステータベーンの長手方向軸線の周りでピボット回転可能であり、ある範囲の運転条件にわたり効率的な運転を可能にするステータベーンを有するターボ機械に関する。より具体的には、本発明は、ターボ機械の可変ステータベーンをピボット回転可能に支持し、ベーンのトラニオンと、トラニオンに係合する支持構造体との間の摩擦を低減する支持構造体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
現代のターボ機械は、固定ジオメトリーの機械に適用可能な設計ポイントとは異なる条件での機械の運転効率を改善するために、可変ジオメトリー要素が組み込まれている。例えば、軸流圧縮機を有するガスタービンエンジンは、可変入口ガイドベーン及び可変ステータベーンのような可変ジオメトリー要素が組み込まれている。可変ベーンは、その上端及び下端にトラニオンを有し、長手方向軸線の周りでピボット回転可能に配置されて、流入空気流に対する迎え角を所定のスケジュールに従って変化させることが可能である。長期にわたる可変ステータベーンの反復ピボット運動によって、ベーンのトラニオンと、該ベーンのトラニオンをピボット運動するように支持する固定支持構造体との間の接触領域で、摩耗が生じる場合がある。多くの場合、ベーントラニオンは、摩耗を低減させるために、金属ブッシュ内に支持される。
【０００３】
重量を考慮することが非常に重要である航空機用ガスタービンエンジンにおいては、多くの場合、適切であれば重量を最少にするために、可変ステータベーンの支持構造体に対してより軽量なアルミ合金材料が使用される。一部のエンジンでは、可変ステータベーンは、アルミ合金製支持リング内に支持されるが、一般的にアルミ合金製支持リングは、ベーン及びベーントラニオンが形成されるより硬質の材料及び時としてベーントラニオンのブッシュに使用される金属材料よりも、高い熱膨張係数を有している。
【０００４】
ガスタービンエンジンが冷間始動から正常運転温度まで暖機運転される時、温度変化が測定される圧縮機段によっては、圧縮機内の温度の上昇が約７００°Ｆまでにもなる場合がある。その結果、アルミ合金製トラニオン支持構造体の熱膨張の方が大きいことにより、トラニオン支持ブッシュとそれを取り囲む構造体との間に半径方向の間隙が生じ、それによって、低い熱膨張係数を有する場合のトラニオン支持ブッシュが、トラニオン支持構造体に対してピボット回転する。このような相対運動は、より軟質のアルミ合金支持構造体材料の摩耗を生じる可能性があり、摩耗が非常に大きい場合には、隣接する上流側ロータ又は下流側ロータによって掃引される環状空間内に、ステータベーンが移動することを許すことになり、ステータベーンとロータ又はロータブレードとの接触を生じ、ロータブレード又はステータベーンの一方又は両方に損傷を生じる懼れがある。
【０００５】
時には、摩擦係数が低い材料を備える狙いで、トラニオンブッシュの支持構造体として、複合材料が使用される場合がある。ポリイミドベースの合成材料のような複合材料を使用することができるが、それらの摩耗特性は、そのような複合ブッシュのより多い頻度の取り換えを必要とする程のレベルである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、トラニオンブッシュとトラニオン支持構造体との間の摩耗を最小限にすることに関する。
【０００７】
【問題を解決するための手段】
要約すれば、本発明の１つの態様によると、ステータベーンのピボット軸の周りでピボット運動をするようにターボ機械のステータベーンを支持するためのステータベーンの支持構造体が、提供される。支持構造体は、ステータベーンの長手方向端部から延びるトラニオンを支持するためのキャリヤ部材を含む。キャリヤ部材は、第１の熱膨張係数を有する材料で形成され、ステータベーンのトラニオンブッシュを受けるための開口を備える。ほぼ円筒形のブッシュは、キャリヤ部材の開口内に支持され、第１の熱膨張係数よりも小さい第２の熱膨張係数を有する材料で形成されている。ブッシュは、トラニオンがそれとの間で相対的回転運動をするようにその内部に受けられる管状本体壁を含む。管状本体壁は、横方向にかかる圧縮力が加えられることによってブッシュの外径を縮小させることができるように、ギャップを備えている。
【０００８】
管状本体は、弛緩状態では、キャリヤ部材の開口の直径よりも大きい初期外径を有している。従って、その初期外径よりも小さい外径になるまでブッシュに横方向の圧縮力が加えられと、ブッシュはキャリヤ部材の開口内に挿入されることができ、圧縮力が解放されると、締まり嵌めにより開口内に保持されることができる。
【０００９】
本発明の構造、作動、及び利点は、添付の図面と共になされる以下の説明を考察すれば、さらに明らかになるであろう。
【００１０】
【発明の実施の形態】
さて図面、特にその図１を参照すれば、軸流圧縮機１０の一部の拡大詳細図が示されている。連続する２つの圧縮機段が示されており、その各々は、それぞれ複数の円周方向に間隔を置いて配置された全体的に半径方向に延びるステータベーン１２、１４を含み、その各々の１つのみが示されている。また、それぞれ複数の円周方向に間隔を置いて配置された全体的に半径方向に延びるロータブレード１６、１８は、各圧縮機段の一部を形成し、その各々の１つのみが示されており、またロータブレード１６、１８は、それぞれのロータディスク２０、２２によって支持されている。環状の外側ケーシング２４が、圧縮機段の各々を取り囲み内包しており、圧縮機を通る環状流路の外周面を形成している。ロータディスク２０、２２は、それぞれ截頭円錐形ドライブシャフトに駆動連結され、該ドライブシャフトは、圧縮機ロータを回転させるトルクを供給する高圧タービン（図示せず）に作動的に結合されている。
【００１１】
ブレード１４が類似しており、また以下の説明が当てはまるステータベーン１２は、エンジン軸線に対して半径方向に延びる長手方向軸線を有している。ベーン１２は、ピボット回転するように支持されているので、流入空気流に対して角度を調整できるように長手方向軸線の周りでピボット回転し、変化するエンジン運転条件に応答し、それによって、圧縮機運転効率を高レベルに維持すると共に圧縮機内の空気流の好ましくないサージングを防止することができる。ベーン１２は、圧縮機外側ケーシング２４の開口内部に延びかつ該開口内にピボット回転するように受けられている上部トラニオン２８を含み、該上部トラニオン２８は、上部トラニオンブッシュ３０内で支持されている。それに関し、トラニオンブッシュ３０は、耐摩耗性を改善するために、比較的硬質の鋼ベース合金で形成される。
【００１２】
上部トラニオン２８に作動レバー３２が結合され、該作動レバー３２は、ステータベーンの長手方向軸線に対して横方向に延び、環状の作動リング３６内にピボット回転するように受けられたトラニオン３４で終わる。作動レバー３２は、上部トラニオン２８のねじを切った外端部に係合する結合ナット３８によって、上部トラニオン２８に回転不能に固定される。作動リングは、所定の圧縮機段のステータベーンの各々を、同一のピボット回転角度で同時にピボット回転させる機能を果たす適切なアクチュエータ（図示せず）によって、圧縮機の長手方向軸線に対して円周方向に可動である。
【００１３】
その長手方向最内側端部において、ベーン１２は、環状支持リング４２内に回転可能に受けられる下部トラニオン４０を含んでいる。支持リング４２の半径方向最内側表面上に、内側シール４６が取り付けられており、該内側シール４６は、一般に鋼ハニカム材料のようなアブレイダブル材料で形成され、該内側シール４６に対して、下方にあるロータ要素５０に取り付けられたラビリンスシール４８が係合し、段間シールを形成して圧縮機の隣接段の間の漏洩流を最小にする。
【００１４】
ステータベーン１２の支持リング４２との下方ピボット結合は、図２の拡大詳細図に示されている。支持リング４２は、環状のキャリヤリング５２を含み、該キャリヤリング５２は、重量軽減の目的で、アルミ合金材料で形成することができる。それに関し、通常のアルミ合金支持リング材料は、約１０×１０-6インチ／インチ／°Ｆから約１４×１０-6インチ／インチ／°Ｆまでの範囲とすることができる熱膨張係数を有する。
【００１５】
キャリヤリング５２は、円周方向に間隔を置いて配置された半径方向に延びる複数の開口５４を有し、該開口５４の各々の内部に、下部トラニオンブッシュ４４が受けられる。キャリヤリング５２の最内側周面には、開口５４の直径よりも大きい軸方向幅を有する環状凹部５６が設けられており、この環状凹部５６は、それぞれのブッシュ４４が有する端部フランジ５８を受ける。それに関し、ブッシュ端部フランジ５８は、任意選択的に単独の平坦な端面、又は、図３に示すような１対の直径方向に対向するほぼ平行で平坦な端面６０を含み、これら端面が環状凹部の面に係合し、それによってブッシュ４４がキャリヤリング５２に対して回転するのを防止することができる。図３に示されるような２つの平坦な面が設けられる場合、それら面は互いに平行にされ、キャリヤリング５２の環状凹部５６の軸方向幅に一致する間隔を有することができ、それによってブッシュ４４がキャリヤリング５２に挿入されたとき、ブッシュフランジ５８の平坦な面６０が、環状凹部５６の幅を形成する半径方向の面と接触し、ブッシュ４４とキャリヤリング５２との間の相対的な回転を防止する。
【００１６】
ブッシュ４４の各々は、キャリヤリング５２内部の所定位置に保持され、環状の保持リング６２によって、圧縮機の回転軸線に向かって半径方向内向きに落下するのを抑止される。図示するように、保持リング６２は、ほぼＣ型の断面を有し、キャリヤリング５２の上流側軸方向フランジ６６を覆って延びかつ該上流側軸方向フランジ６６に係合する上流側環状リップ６４を備える。同様に、保持リング６２の下流側端部は、キャリヤリング５２の下流側軸方向フランジ７０を覆って延びかつ該下流側軸方向フランジ７０に係合する下流側環状リップ６８を備える。
【００１７】
キャリヤリング５２が形成されるアルミ合金材料は、トラニオン４０が形成される材料よりも実質的に軟質であるので、トラニオンブッシュ４４は、ブッシュ４４内部でトラニオン２８がピボット回転する時生じる可能性がある摩耗を最小限にするために、鋼のような相対的に硬質の材料で形成される。より軟質な材料であることに加え、キャリヤリング５２はまた、トラニオン４０又はトラニオンブッシュ４４のいずれかの熱膨張係数よりもかなり大きい熱膨張係数を有する。エンジン運転の間、圧縮機段によっては、キャリヤリング５２、トラニオンブッシュ４４、及び周辺構造が、約７００°Ｆまでにもなる温度変化を受ける場合があり、キャリヤリング５２が形成されるアルミ合金と、ブッシュ４４が形成される鋼材料との熱膨張係数の相違のために、キャリヤリングは、ブッシュよりも大きい熱膨張を生じる。その結果、ブッシュ４４の円筒形外面と開口５４の円筒形内面との間、また環状凹部５６の半径方向に延びる壁とブッシュ４４の平坦な面６０との間にも間隙が生じる。この間隙により、ブッシュ４４とキャリヤリング５２との間に緩みが生じ、変化するエンジン運転条件に応答してステータベーンがピボット回転する時、キャリヤリング５２に対するブッシュ４４の幾らかの回転運動が生じる。時が経つにつれ、そのような相対的回転運動は、開口５４の円筒形内面の摩耗の増大につながり、それがさらに開口５４とブッシュ４４との間の間隙を増大させ、ステータベーンの前縁又は後縁が該ステータベーンの両側にあるロータディスクの１つによって支持されているロータブレードと望ましくない接触を引き起こすのに十分な、圧縮機軸線に対するステータベーンの相対的な軸方向の前後運動を生じさせる懼れがある。
【００１８】
キャリヤリング５２の開口５４と下部トラニオンブッシュ４４との間の、熱による膨張の不一致によって生じる摩耗を除去するために、ブッシュの構成を、図３に示されているようにすることができる。図３に示されているように、ブッシュ４４は、ブッシュの円筒形スリーブ７４の壁を貫通して延びかつブッシュの端部フランジ５８を横切って延びるスロット７２の形態で、長手方向に延びるギャップを備えている。スロット７２は、約０．０２０インチ（約０．５ミリメートル）から約０．１０インチ（約２．５ミリメートル）のオーダとすることができ、このスロットによって、ブッシュスリーブ７４が横方向に加えられる圧縮力を受けると、ブッシュスリーブ７４は小さな外径になるまで横方向に圧縮されることができる。それに関し、応力を受けていない又は圧縮されていないブッシュスリーブの外径は、キャリヤリング５２の開口５４の直径よりも少なくとも約２％大きい。
【００１９】
開口５４は、横方向に圧縮されたブッシュの外径よりも僅かに大きい直径を有する。従って、横方向に圧縮されたブッシュが開口５４内に取り付けられて、圧縮力が解放されると、ブッシュスリーブ７４は、直径方向に拡張しようとする。直径方向の拡張傾向によって、ブッシュスリーブ７４の外面は、開口５４の内面に緊密に接触しかつ該内面対して押しつけられ、ブッシュ４４とキャリヤリング５２との間の相対回転を防止する。従って、ブッシュスリーブ７４は、圧縮機段の運転温度範囲を通じ、圧縮フープ応力下に保たれ、スリーブ７４を開口５４の内面に半径方向外向きに継続的に押しつける。
【００２０】
キャリヤリング５２内の領域における温度が上昇し、開口５４の直径が増大すると、ブッシュスリーブ７４に前もってかけられた半径方向圧縮応力によって、ブッシュスリーブ７４の外径は、開口５４の増大した直径に沿って増大し、それらの間の緊密な接触が維持されることになる。従って、キャリヤリング５２、及び構造体の隣接する要素がそれらの正常運転温度に達したとき、ブッシュスリーブ７４の外面は、開口５４の内面との接触を維持し、ブッシュ４４がキャリヤリング５２内で該キャリヤリング５２に対して回転するのを防止し、従って、そうでない場合にブッシュ４４のキャリヤリング５２に対する回転によって生じる摩耗の結果として生じるであろう、開口５４の拡大を防止する。その上、ブッシュ４４の内径が増大して、それによって下部トラニオン４０とブッシュ４４との間に幾らかの横方向の遊びが生じるにもかかわらず、それらの要素の表面の硬度は非常に高いので、前もって応力を与えられたブッシュがない場合に開口５４内で生じるブッシュスリーブの内径の増大に対応するブッシュスリーブ７４の内径の増大を引き起こすことになる摩耗の程度を最小限にし、従って、ステータベーンは、ステータベーンと軸方向に隣接するロータブレードとの間の干渉を生じることがあり得る程には、大きく圧縮機の軸方向に移動しないことになる。
【００２１】
ブッシュの外面と、圧縮機段の運転温度範囲にわたる通路表面との係合を維持するためには、ブッシュの横方向圧縮の程度は、部品がその正常運転温度に達した時にブッシュスリーブ７４の半径方向の拡張が開口５４の膨張に対応して、それらの間の継続的な摩擦係合を、相対的回転を防止するレベルに維持できるほどのものでなければならない。従って、ブッシュスリーブ７４の外径、及びブッシュ４４の長手方向スロット７２の円周方向幅は、開口５４の初期直径、及び開口５４が熱膨張の結果として生じると予測される最大の直径の膨張に基づいて選択されなければならない。それで、ブッシュ４４が、適切な寸法にされかつ適切に前もって応力を与えられるとき、圧縮応力によって生じるブッシュスリーブ７４内部のフープ応力によって、ブッシュ４４は、温度による開口５４の直径の膨張に少なくとも対応するように拡張することが可能になる。従って、圧縮機内の正常運転温度に達するとき、ブッシュスリーブ７４の外面と開口５４の内面との間に、それらの間の緊密な摩擦係合を維持するのに十分な法線力が依然として維持され、それらの間の相対的回転、及び、そのような相対的回転を引き起こすような開口５４の摩耗及び拡大を防止する。
【００２２】
スロットは、長手方向に延びるスロット７２として上記で説明し図３に示したが、ブッシュの長手方向軸線に対して軸方向以外の方向に延びていてもよい。図４は、ブッシュスリーブ８０内で全体的にらせん状に延びているスロット７８、すなわちブッシュの長手方向軸線に対してある角度で延びているスロットを有するブッシュ７６を示している。
【００２３】
本発明の別の実施形態が図５に示されている。この実施形態では、ブッシュ４４は、下部トラニオン４０の外径よりも大きい内径を有し、内側管状スリーブ８２を受け入れている。ブッシュ４４は、図３及び図４で示したブッシュと同様な方法で構成され、エンジンの運転温度範囲を通じて、ブッシュとキャリヤリングとの間で密接な接触を維持することができる。管状スリーブ８２は、比較的薄い構造体であり、該構造体は、下部トラニオン４０に圧入することができ、ブッシュ及びスリーブの異なる材料の選択を可能にし、かつ、相対的に回転する部品間の摩擦及びそれによって生じる摩耗をさらに最少化するために、スリーブ内部に施し又は組み込むことができる摩耗低減処理を使用することを可能にする。そのような摩耗低減処理には、例えば、ポリマー耐摩耗材料及びコーティング、カーボン貼り付けテフロン（登録商標）織り地、硬質コーティング、又は熱処理或いは窒化処理等のような種々の他の処理が含まれる。図５に示す実施形態の部品として含まれる管状スリーブ上に又は該管状スリーブと組み合わせて、それらを使用することに加え、そのような摩耗低減処理はまた、図１ないし図４に示されている実施形態におけるステータベーントラニオン又はブッシュ上に使用することができ、又は該ステータベーントラニオン又はブッシュに対して施すことができる。
【００２４】
上記において説明し添付の図面に示した発明は、既存の装置よりも優れた明瞭な利点をもたらし、またキャリヤリング又はブッシュの取り換えを行わなければならない期間を延長することが理解されるであろう。
【００２５】
ここで使用した「ステータベーン」という用語には、圧縮機のステータベーン、タービンのステータベーン、及び、エンジンの入口ガイドベーン及び圧縮機の出口ガイドベーン及びファンの出口ガイドベーンのような他のピボット回転可能な要素が含まれ、更に、異なる熱膨張係数を有する材料が使用されて設けられている他の回転可能又はピボット動可能な要素が含まれることを意図している。また、前記の説明を、可変位置ステータベーンの半径方向最内側トラニオンに基づいて進めてきたが、本発明は、可変位置ステータベーンの半径方向最外側トラニオンを支持する支持構造体にも、同様に適用可能であることを理解されたい。
【００２６】
本発明の特定の実施形態を図示し説明してきたが、当業者には、本発明の技術思想から逸脱することなく多様な変更及び修正をなし得ることが明らかであろう。なお、特許請求の範囲に記載される記号は、発明の理解を助けるためのものであって実施例に限定する意図ではない。
【図面の簡単な説明】
【図１】  多段軸流圧縮機の隣接する２つの段の長手方向部分断面図。
【図２】  図１に示す圧縮機のステータベーンの半径方向内端部の拡大部分断面図。
【図３】  ステータベーンのトラニオンを受けるためのスプリットブッシュの１形態の斜視図。
【図４】  ステータベーントのラニオンを受けるためのスプリットブッシュの別の形態の斜視図。
【図５】ステータベーンのトラニオン支持装置の別の実施形態を示す、図２と同様の拡大部分断面図。
【符号の説明】
１０  軸流圧縮機
１２、１４  ステータベーン
１６、１８  ロータブレード
２０、２２  ロータディスク
２４  外側ケーシング
２８  上部トラニオン
３０  上部ブッシュ
３２  作動レバー
３６  作動リング
３８  結合ナット
４０  下部トラニオン
４２  環状支持リング
４４  下部ブッシュ
４６  内側シール
４８  ラビリンスシール
５０  ロータ要素
５２  キャリヤリング
【図１】
0004226303.tif 000002
【図２】
0004226303.tif 000003
【図３】
0004226303.tif 000004
【図４】
0004226303.tif 000005
【図５】
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