(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維基材と、バインダーと、充填剤とを主成分とする摩擦材用組成物を成形、硬化してなる非石綿系摩擦材において、上記バインダーとしてアクリルゴム変性フェノール樹脂とニトリルゴム変性フェノール樹脂との混合樹脂を用い、上記アクリルゴム変性フェノール樹脂とニトリルゴム変性フェノール樹脂とのいずれか一方のフェノール樹脂が、この樹脂中のメチレン結合におけるオルソ結合対パラ結合の比が１．０以上であり、他方のフェノール樹脂が、この樹脂中のメチレン結合におけるオルソ結合対パラ結合の比が１．０未満のものであり、且つ、上記摩擦材の３００℃の１００Ｈｚ振動減衰率（ｔａｎδ）の値から５０℃におけるその値を減じた差が−０．０１２以上であることを特徴とする非石綿系摩擦材。
【請求項２】
アクリルゴム変性フェノール樹脂対ニトリルゴム変性フェノール樹脂の混合比が１／１０〜３／２である請求項１記載の非石綿系摩擦材。
【請求項３】
上記混合樹脂中のゴム変性量が１０重量％以上である請求項１又は２記載の非石綿系摩擦材。
【請求項４】
上記混合樹脂の添加量が摩擦材用組成物全体の３〜３０重量％である請求項１乃至３のいずれか１項記載の非石綿系摩擦材。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車、大型トラック、鉄道車両、各種産業機械等のディスクパッド、ブレーキライニング、クラッチフェーシングなどに好適に用いられる非石綿系摩擦材に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
従来より、自動車、大型トラック、鉄道車両及び各種産業機械には、その制動のために摩擦材が使用されており、この摩擦材には、耐摩耗性に優れていること、摩擦係数が高くかつ安定していること、耐フェード性に優れていること、ブレーキ制動時の鳴き等の異音が発生しないこと、摩耗片が出にくいこと、更には短時間成型可能であること、などの性能が要求されている。
【０００３】
中でもブレーキ鳴きの低減対策としては、熱履歴によるダンピング性の低下が少ないアクリルゴム変性フェノールノボラック樹脂や常温におけるダンピング特性が優れているニトリルゴム変性フェノールノボラック樹脂等のゴム変性フェノール樹脂をバインダーとして使用したり、ゴム粉末を添加することによって、ダンピング性を付与して振動減衰を増大させ、鳴きを低減させることが種々試みられている（特開昭６０−１８４５３３号公報、特公昭６０−５１５０４号公報等参照）。
【０００４】
しかしながら、ニトリルゴム変性ノボラックフェノール樹脂は熱履歴による経時変化によって振動減衰性能が低下し、鳴きが発生してしまうと共に、耐熱性が不足し、鳴き対策のために充分な量を添加すると高温時にブレーキの効きが低下するという問題がある。またアクリルゴム変性ノボラックフェノール樹脂は耐熱性には優れているが、加熱加圧成形時にフクレを起こしたり、内部亀裂を生じやすく、成形性に劣るという欠点がある。
【０００５】
このように従来提案されている摩擦材はいずれも種々の問題点を抱えており、十分要望に応えたものではなく、更なる改良、改善が望まれている。
【０００６】
本発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、振動特性について熱履歴、経時劣化に強く、ブレーキ鳴きの発生が少なく、しかもこれらの性能が長期間に亘って維持できる高品質な非石綿系摩擦材を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段及び発明の実施の形態】
本発明者は、上記目的を達成するため鋭意検討を重ねた結果、繊維基材と、バインダーと、充填剤とを主成分とする摩擦材用組成物を成形、硬化してなる非石綿系摩擦材において、上記バインダーとしてアクリルゴム変性フェノール樹脂とニトリルゴム変性フェノール樹脂との混合樹脂を用いることが、ブレーキ制動時の鳴きの抑制に効果的であることを知見した。
【０００８】
即ち、繊維基材と、バインダーと、充填剤とを主成分とする摩擦材用組成物を成形、硬化してなる非石綿系摩擦材において、上記バインダーとしてアクリルゴム変性フェノール樹脂とニトリルゴム変性フェノール樹脂との混合樹脂を用いることにより、意外にも、個々の樹脂の持つ有利な特性が効果的に引き出される一方、不利な特性を可及的に抑えることができ、ブレーキ制動時の鳴き防止に優れていると共に、振動特性について熱履歴、経時劣化に強く、フクレや内部亀裂の生じない良好な成形性を有し、従来の課題を効果的に解決できる非石綿系摩擦材が得られることを知見した。
【０００９】
またこの場合、３００℃の１００Ｈｚ振動減衰率（ｔａｎδ）の値から５０℃におけるその値を減じた差が−０．０３０以上であると、鳴きの抑制の効果があることを知見した。即ち、従来は振動減衰率が大きい方が鳴きが少ないと考えられており、且つ、一般の摩擦材は温度を上げると振動減衰率が顕著に低下するので、５０℃での振動減衰率を比較的高めに設計していた。つまり、従来の摩擦材は、５０℃のｔａｎδ（Ｖ50）と３００℃のｔａｎδ（Ｖ300）とを比較した場合、Ｖ50とＶ300との差が大きく、またこの場合、Ｖ300の値がＶ50の値よりかなり小さくなり、Ｖ300−Ｖ50が−０．０３０より小さくなる場合がしばしば生じ、このため上述したようにＶ300の値が低下してもＶ300の値が所定レベルを維持するようにＶ50の値を高く設定していたものである。
【００１０】
ところが、本発明者が種々検討した結果、むしろＶ300−Ｖ50の値が−０．０３０以上の場合、即ちＶ300の低下の程度が少なく、Ｖ50との差が少ない場合或いはＶ300の値の方がＶ50の値より大きい場合（Ｖ300−Ｖ50がプラスになる場合）、意外にも、Ｖ50の値を従来のように高く設定せず、従来のＶ300の値と同等としても、鳴きが顕著に抑制されることを知見した。
【００１１】
なお、このように振動減衰率の低下が少ないと或いは増加すると鳴きの抑制に効果がある理由は、必ずしも明確ではないが、一応以下のことが考えられる。
（イ）摩擦材使用時、摩擦材自体は摩擦によりいろいろな温度になる。ある温度で鳴かないものを選んでも、特定の温度で鳴くことが考えられ、鳴きが何らかの形で振動減衰に関連すると考えると、温度変化に対する振動減衰率の変化が小さい方が鳴きに対して有効であるといえる。
（ロ）鳴きは共振の一種であるとすると、単に振動減衰率が高いというだけでなく、上記のように条件変化による振動減衰率の変化が少ないということが設定された初期性能維持に有効であり、結果として鳴かないとも考えられる。
【００１２】
従って、本発明は、繊維基材と、バインダーと、充填剤とを主成分とする摩擦材用組成物を成形、硬化してなる非石綿系摩擦材において、上記バインダーとしてアクリルゴム変性フェノール樹脂とニトリルゴム変性フェノール樹脂との混合樹脂を用い、上記アクリルゴム変性フェノール樹脂とニトリルゴム変性フェノール樹脂とのいずれか一方のフェノール樹脂が、この樹脂中のメチレン結合におけるオルソ結合対パラ結合の比が１．０以上であり、他方のフェノール樹脂が、この樹脂中のメチレン結合におけるオルソ結合対パラ結合の比が１．０未満のものであり、且つ、上記摩擦材の３００℃の１００Ｈｚ振動減衰率（ｔａｎδ）の値から５０℃におけるその値を減じた差が−０．０１２以上であることを特徴とする非石綿系摩擦材を提供する。
【００１３】
以下、本発明について更に詳しく説明する。
本発明の非石綿系摩擦材は、（Ａ）繊維基材と、（Ｂ）バインダーと、（Ｃ）充填剤とを主成分とする摩擦材用組成物を成形、硬化することによって得ることができるが、本発明の目的を達成する上において、これら成分の中でも、バインダーの選定、即ち、上記（Ｂ）成分のバインダーとして、アクリルゴム変性フェノール樹脂とニトリルゴム変性フェノール樹脂との混合樹脂を用いることが重要である。
【００１４】
ここで、上記（Ｂ）成分のアクリルゴム変性フェノール樹脂とニトリルゴム変性フェノール樹脂との混合樹脂は、フェノール樹脂にアクリルゴム又はニトリルゴムを添加し、変性したものである。なお、本発明においてゴム変性とは、ゴムと樹脂との化学結合の他、ゴムと樹脂との単なる混合をも含む。
【００１５】
このゴム成分の混合樹脂中の変性量（添加量）は１０重量％以上、好ましくは１０〜３５重量％、より好ましくは１０〜３０重量％であることが好ましいが、特に、アクリルゴム変性フェノール樹脂の場合、変性量が多くても耐熱性の低下が少ないためアクリルゴムを２０〜３５重量％添加することが好ましい。また、ニトリルゴム変性フェノール樹脂の場合、変性量が多くなりすぎると耐熱性が低下するのでニトリルゴムを１０〜２０重量％添加することが好ましい。
【００１６】
上記混合樹脂の混合比（アクリルゴム変性フェノール樹脂対ニトリルゴム変性フェノール樹脂）は重量比で１／１０〜３／２、好ましくは１／４〜１／１である。両者の混合比が大きすぎると成形性が悪くなり、フクレや亀裂を生じ、生産性を損なうこととなる場合があり、一方、小さすぎると耐熱性が不十分となり、熱履歴後の鳴き特性の悪化や効き安定性の悪化を招くこととなる場合がある。
【００１７】
この場合、上記（Ｂ）成分のアクリルゴム変性フェノール樹脂及びニトリルゴム変性フェノール樹脂は、そのフェノール樹脂中のメチレン結合におけるオルソ結合対パラ結合の比（Ｏ／Ｐ比）は、いずれか一方のフェノール樹脂が、この樹脂中のメチレン結合におけるオルソ結合対パラ結合の比が１．０以上であり、他方のフェノール樹脂が、この樹脂中のメチレン結合におけるオルソ結合対パラ結合の比が１．０未満のものであることが好ましく、特にニトリルゴム（アクリロニトリルブタジエンゴム）変性フェノール樹脂が、Ｏ／Ｐ比が１．０以上、好ましくは１．０〜４．５、より好ましくは１．０〜３．０、更に好ましくは１．０〜１．５のハイオルソフェノール樹脂であることが好ましい。
【００１８】
なお、Ｏ／Ｐ比は、赤外吸収スペクトルを用いて７３０〜７７０ｃｍ-1に現れるオルソ結合の吸光度と、８００〜８４０ｃｍ-1に現れるパラ結合の吸光度との比率から求めることができる。
【００１９】
ここで、上記ゴム変性ハイオルソフェノール樹脂は、ハイオルソタイプのノボラックレジンにゴム成分を溶融状態で添加し、変性したものである。
【００２０】
このゴム成分としては、レジンとの均一な混合性、反応性の点から液状のゴム成分が好ましく、例えばアクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、アクリルゴムなどが挙げられ、特に分子量が１，０００〜３０，０００、より好ましくは１，０００〜１０，０００の液状ＮＢＲ及び液状アクリルゴムが好適である。なお、液状のゴム成分は無溶剤の液状ゴムであっても、ゴム成分を溶剤に溶かしたものでも構わない。
【００２１】
このゴム成分の変性量（添加量）は、液状ＮＢＲの場合、ゴム変性ハイオルソフェノールレジン全体に対して１０重量％以上、好ましくは１０〜１５重量％である。ゴム成分の変性量が１０重量％未満では摩擦材に柔軟性が付与されず鳴きの発生に対して不利になる場合があり、一方、１５重量％を超えると摩擦材の効き安定性、耐フェード性等が劣る場合がある。
【００２２】
なお、得られたゴム変性ハイオルソフェノール樹脂には、硬化剤として、ヘキサミンを通常５〜１５重量％程度添加して成形を行う。
【００２３】
上記（Ｂ）成分のバインダー（アクリルゴム変性フェノール樹脂とニトリルゴム変性フェノール樹脂との混合樹脂）の添加量は、摩擦材用組成物全体に対して３〜３０重量％、好ましくは８〜２５重量％、より好ましくは１０〜２０重量％である。バインダーの添加量が少なすぎるとバインダー量が不足して成型品が得られず、一方、多すぎると摩擦材の効き安定性、耐フェード性等が劣る場合がある。
【００２４】
本発明の非石綿系摩擦材は、上述したように、（Ａ）繊維基材、（Ｂ）バインダー、（Ｃ）充填剤を主成分とする摩擦材用組成物を成形、硬化したものであるが、上記（Ａ）成分の繊維基材としては、石綿（アスベスト）以外の摩擦材に通常用いられる無機質繊維、有機質繊維などを使用できる。このような繊維基材としては、例えば鉄、銅、真鍮、青銅、アルミニウム等の金属繊維、セラミック繊維、チタン酸カリウム繊維、ガラス繊維、炭素繊維、ロックウール、ウォラストナイト、セピオライト、アタパルジャイト、人工鉱物質繊維等の無機質繊維、アラミド繊維、ポリイミド繊維、ポリアミド繊維、フェノール繊維、セルロース、アクリル繊維等の有機質繊維などが挙げられ、これらの１種を単独で、或いは２種以上を組み合わせて用いることができ、中でもアラミド繊維、ガラス繊維が好適である。
【００２５】
この（Ａ）成分の繊維基材は、短繊維状、粉末状で用いられ、その添加量は、摩擦材用組成物全体に対して１〜５０重量％、好ましくは５〜４０重量％である。
【００２６】
上記（Ｃ）成分の充填剤としては、通常摩擦材に用いられる公知の有機充填剤及び無機充填剤を使用することができ、無機充填剤としては、例えば二硫化モリブデン、三硫化アンチモン、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、酸化マグネシウム、グラファイト、水酸化カルシウム、フッ化カルシウム、タルク、酸化鉄、雲母、硫化鉄、アルミニウム粉、銅粉、黄銅粉等の金属粉末、バーミキュライトなどが挙げられ、これらの１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００２７】
有機充填剤としては、例えばカシューダスト、タイヤリク、ゴムダスト、ニトリルゴムダスト（加硫品）、アクリルゴムダスト（加硫品）などが挙げられ、これらの１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００２８】
上記（Ｃ）成分の充填剤の添加量は摩擦材組成物全体に対して好ましくは２０〜９６重量％、より好ましくは４０〜８５重量％である。
【００２９】
本発明の摩擦材の製造方法は、上記（Ａ）〜（Ｃ）成分をヘンシェルミキサー、レディゲミキサー、アイリッヒミキサー等の混合機を用いて均一に混合し、成形用粉体を得、この粉体を成形用金型内で予備成形し、この予備成形物を成形温度１３０〜２００℃、成形圧力１００〜１０００ｋｇ／ｃｍ2で２〜１０分間成形するものである。
【００３０】
次に、得られた成型品を１４０〜２５０℃の温度で２〜４８時間熱処理（後硬化）し、必要に応じてスプレー塗装、焼き付け、研磨処理を施して完成品が得られる。
【００３１】
なお、自動車等のディスクパッドを製造する場合には、予め洗浄、表面処理、接着剤を塗布した鉄又はアルミニウム製プレート上に予備成形物を載せ、この状態で成形用金型内で成形、熱処理することにより製造することができる。
【００３２】
本発明の摩擦材は、以上の構成を有するが、３００℃の１００Ｈｚ振動減衰率（ｔａｎδ）の値から５０℃におけるその値を減じた差が−０．０１２以上（Ｖ300−Ｖ50≧−０．０１２）であることが好ましく、このように振動減衰率の低下を少なくすること或いは振動減衰率を増加させることにより、鳴き抑制効果を顕著に高めることができる。上記振動減衰率変化（Ｖ300−Ｖ50）が−０．０１２より小さいと、鳴きに対して不利となる。この場合、上記振動減衰率の変化の好ましい値は−０．０１２〜０．０３０、より好ましい値は−０．０１２〜０．０２５、更に好ましい値は−０．０１５〜０．０２１であり、最も好ましい値は±０．０１０であって、振動減衰率の変化が少ないことが好ましい。なお、５０℃と３００℃との間の振動減衰率の変化も少ないことが好ましく、５０℃のｔａｎδの値との差が上記範囲にあることが好ましい。
【００３３】
また、本発明の摩擦材において、５０℃における振動減衰率（ｔａｎδ）は好ましくは０．１３以下、より好ましくは０．１３〜０．１、更に好ましくは０．１２６〜０．１である。５０℃における振動減衰率（ｔａｎδ）が上記範囲を外れると鳴きに対して不利となる場合がある。
【００３４】
上記振動減衰率は、ＪＩＳ  Ｋ  ７１９８（「プラスチックの非共振強制振動法による動的粘弾性の温度依存に関する試験方法」）に準拠した方法により測定した値である。
【００３５】
なお、上記振動減衰率変化は、アクリルゴム変性フェノール樹脂とニトリルゴム変性フェノール樹脂とを適宜組み合わせることによって達成される。
【００３６】
本発明の非石綿系摩擦材は、自動車、大型トラック、鉄道車両、各種産業機械等のブレーキライニング、クラッチフェーシング、ディスクパッド、ペーパークラッチフェーシング、制輪子などの各種用途に好適なものである。
【００３７】
【実施例】
以下、実施例及び比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。
【００３８】
［参考例１，２、比較例１，２］
表１に示した組成の摩擦材組成物を表１の割合で配合し、これをレディゲミキサーを用いて均一に混合し、加圧型内で１００ｋｇ／ｃｍ2で１分間加圧して予備成形した。この予備成形物を成形温度１４５℃、成形圧力１８０ｋｇ／ｃｍ2の条件下で任意の時間成形し、その後１８０℃で５時間熱処理（後硬化）を行い、参考例１，２、比較例１，２の大型トラック用ブレーキライニングを作成した。
【００３９】
【表１】
0004292320.tif 000002
＊１：アクリルゴム変性フェノールノボラック樹脂  Ｏ／Ｐ比＝０．７、アクリルゴム変性量３０重量％、アクリルゴム分子量約７０００
＊２：ニトリルゴム変性フェノールノボラック樹脂  Ｏ／Ｐ比＝０．７、ニトリルゴム変性量１４重量％、ＮＢＲ分子量約５０００
【００４０】
上記参考例１，２、比較例１，２の組成からなる５５ｍｍ（Ｌ）×１０ｍｍ（Ｗ）×３ｍｍ（Ｔ）の寸法のテストピースを作成し、下記方法に従って、振動減衰率（ｔａｎδ）を測定した。結果を表２に示す。また、参考例１，２と比較例１，２の結果を図１に示す。
【００４１】
振動減衰率（ｔａｎδ）
得られたテストピースについて、振動減衰率（ｔａｎδ）を粘弾性測定装置ＤＭＳ−６１００（セイコー電子工業製）を用いて、温度範囲５０℃〜３００℃、昇温速度４℃／ｍｉｎの条件で、テストピースの両端を固定し中央部を加振（１００Ｈｚ）する曲げ式加振法により求めた（ＪＩＳ  Ｋ  ７１９８準拠）。なお、同一の材料から３個のテストピースを作成し、測定結果の平均値をその摩擦材のｔａｎδ値とした。
【００４２】
【表２】
0004292320.tif 000003
表２の結果から、参考例１，２は比較例１，２に比べてｔａｎδの差（３００℃−５０℃）が−０．０３０以上であり、優れた鳴き特性を有することが確認できた。
【００４３】
次に、得られた参考例１，２、比較例１，２の大型トラック用ブレーキライニングについて、(1)定積（ＧＶＷ＝２０ｔ）相当での大型トラック実車ＪＡＳＯ−４０４−８７性能試験、及び(2)成形性を下記の方法に従ってそれぞれ実施した。結果を表３に示す。
【００４４】
(1)定積（ＧＶＷ＝２０ｔ）相当での大型トラック実車ＪＡＳＯ  Ｃ４０４−８７性能試験
参考例１，２、比較例１，２の大型トラック用ブレーキライニングを実際に大型トラックに取り付け、定積（ＧＶＷ＝２０ｔ）相当での実車ＪＡＳＯ  Ｃ４０４−８７性能試験に準拠し、前半（摺り合わせ、性能試験、常用制動試験、鳴き試験の合計約１８００回）、後半（効力試験、常用制動試験、鳴き試験の合計約６００回）、及びトータルの鳴き発生率を測定した。
(2)成形性
◎：優れている
○：良好
△：やや劣る
×：非常に劣る
【００４５】
【表３】
0004292320.tif 000004
【００４６】
表３の結果から、比較例１はバインダーとしてアクリルゴム変性フェノール樹脂のみを用いたものであり、鳴き発生率は前半〜後半を通じて全体的に高く、しかも成形性が劣るものである。
比較例２はバインダーとしてニトリルゴム変性フェノール樹脂のみを用いたものであり、前半に比べて後半の鳴き発生率が極めて高く、鳴き性能の安定性が劣るものである。
これに対して、参考例１，２は良好な成形性を有し、前半〜後半を通じて鳴き発生率が低く、良好な鳴き性能の経時劣化が小さいものである。
【００４７】
［実施例１，２］
表４に示した組成の摩擦材組成物を表４の割合で配合し、これをレディゲミキサーを用いて均一に混合し、加圧型内で１００ｋｇ／ｃｍ2で１分間加圧して予備成形した。この予備成形物を成形温度１４５℃、成形圧力１８０ｋｇ／ｃｍ2の条件下で任意の時間成形し、その後１８０℃で５時間熱処理（後硬化）を行い、実施例１，２の摩擦材を作成した。
【００４８】
得られた各摩擦材について、下記方法により、短時間成型性、鳴き性能、効き安定性、及び耐フェード性を測定した。結果を表４に併記する。
短時間成型性
◎：優れている
○：良好
△：やや劣る
×：非常に劣る
鳴き性能
◎：優れている
○：良好
△：やや劣る
×：非常に劣る
効き安定性
◎：優れている
○：良好
△：やや劣る
×：非常に劣る
耐フェード性
温度変化に対する摩擦係数（μ）の変化を示す。
◎：優れている
○：良好
△：やや劣る
×：非常に劣る
【００４９】
【表４】
0004292320.tif 000005
＊３：ＮＢＲ変性ハイオルソフェノール樹脂  Ｏ／Ｐ比＝１．３、ＮＢＲ変性量＝１４重量％、ＮＢＲ分子量約５０００
＊１：アクリルゴム変性フェノールノボラック樹脂  Ｏ／Ｐ比＝０．７、アクリルゴム変性量３０重量％、アクリルゴム分子量約７０００
【００５０】
実施例１，２の組成からなる５５ｍｍ（Ｌ）×１０ｍｍ（Ｗ）×３ｍｍ（Ｔ）の寸法のテストピースを作成し、上記同様に、振動減衰率（ｔａｎδ）を測定した。結果を表５に示す。また、実施例１，２の結果を図２に示す。
【００５１】
【表５】
0004292320.tif 000006
【００５２】
表４，５及び図２の結果から、本発明の非石綿系摩擦材は、バインダーとしてゴム変性ハイオルソフェノール樹脂とゴム変性フェノール樹脂との混合樹脂を用いた場合にも、短時間成型が可能であると共に、優れた鳴き性能を有し、効き安定性、及び耐フェード性が良好なものであることが確認できた。
【００５３】
［参考例］
ノボラックフェノール樹脂を表６に示したＯ／Ｐ比となるように合成し、これをＮＢＲで変性し、Ａ〜ＧのＮＢＲ変性フェノールレジン及びＨのフェノールレジンを調製した。
【００５４】
これらフェノールレジンを表７，８に示した配合物と共にレディゲミキサーを用いて均一に混合し、加圧型内で１００ｋｇ／ｃｍ2で１分間加圧して予備成形した。この予備成形物を成形温度１４５℃、成形圧力１８０ｋｇ／ｃｍ2の条件下で任意の時間成形し、その後１８０℃で５時間熱処理（後硬化）を行い、摩擦材を作成した。
【００５５】
得られた各摩擦材について、上記同様の方法により、短時間成型性、鳴き性能、効き安定性、及び耐フェード性を測定した。結果を表７，８に併記する。
【００５６】
また、５５ｍｍ（Ｌ）×１０ｍｍ（Ｗ）×３ｍｍ（Ｔ）の寸法のテストピースを作成し、上記同様の方法に従って、振動減衰率（ｔａｎδ）を測定した。結果を表９及び図３，４に示す。
【００５７】
【表６】
0004292320.tif 000007
＊４：Ｏ／Ｐ比は、赤外吸収スペクトルを用いて７３０〜７７０ｃｍ-1に現れるオルソ結合の吸光度と、８００〜８４０ｃｍ-1に現れるパラ結合の吸光度との比率から求めた値である。
＊５：ＮＢＲ（アクリロニトリルブタジエンゴム）  分子量約５０００
【００５８】
【表７】
0004292320.tif 000008
【００５９】
【表８】
0004292320.tif 000009
【００６０】
【表９】
0004292320.tif 000010
＊変化量は５０℃のｔａｎδ値に対する各温度でのｔａｎδ値との差を示す。
【００６１】
【発明の効果】
本発明の非石綿系摩擦材は、振動特性について熱履歴、経時劣化に強く、ブレーキ鳴きの発生が少なく、しかもこれらの性能が長期間に亘って維持できるものであり、自動車、大型トラック、鉄道車両、各種産業機械等のディスクパッド、ブレーキライニング、クラッチフェーシングなどに好適なものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】  参考例１，２と比較例１，２の測定温度（熱履歴）とｔａｎδの関係を示すグラフである。
【図２】  実施例１，２の測定温度（熱履歴）とｔａｎδの関係を示すグラフである。
【図３】  参考例Ｎｏ．１とＮｏ．８の測定温度（熱履歴）とｔａｎδの関係を示すグラフである。
【図４】  参考例Ｎｏ．５とＮｏ．１０の測定温度（熱履歴）とｔａｎδの関係を示すグラフである。
【図３】
0004292320.tif 000011
【図４】
0004292320.tif 000012
【図１】
0004292320.tif 000013
【図２】
0004292320.tif 000014