(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複合長繊維からなり部分的に熱圧接されてなる不織布であって、複合長繊維が、熱可塑性高融点重合体と、該高融点重合体に対して相溶性を有し、かつ該高融点重合体の融点より１５℃以上低い融点を有する熱可塑性低融点重合体とから構成され、熱可塑性高融点重合体が芯部に、熱可塑性低融点重合体が２個以上の葉部に配されて、該低融点重合体の２個以上の葉部が熱可塑性高融点重合体全体を取り囲んだ形態である多葉断面であることを特徴とするタフテッドカーペット用基布。
【請求項２】
熱可塑性高融点重合体と、該高融点重合体に対して相溶性を有し、かつ該高融点重合体の融点より１５℃以上低い融点を有する熱可塑性低融点重合体とから構成され、熱可塑性高融点重合体が芯部に、熱可塑性低融点重合体が２個以上の葉部として配され、該低融点重合体の２個以上の葉部が熱可塑性高融点重合体全体を取り囲んだ形態である多葉断面である複合長繊維からなる不織ウエブを、（Ｔｍ−５０）℃〜（Ｔｍ−５）℃［Ｔｍ：熱可塑性低融点重合体の融点］の温度で、圧接面積率が４〜４０％のエンボスロールにて部分的に熱圧接することを特徴とするタフテッドカーペット用基布の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、長繊維不織布からなるタフテッドカーペット用基布に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
タフテッドカーペットは、タフト工程すなわちタフテッドカーペット用基布にタフティングによりパイル糸を打ち込む工程、次いで染色工程を経た後、さらにバッキング加工されてタフテッドカーペットになるのが一般的である。
【０００３】
従来より、タフテッドカーペット用基布として、長繊維不織布が用いられており、不織布を構成する繊維としては、単一の熱可塑性重合体で構成された長繊維、高融点重合体を芯部に低融点重合体を鞘部に配した断面形状が丸断面である芯鞘型複合繊維が挙げられる。また、低融点重合体からなる長繊維と高融点重合体からなる長繊維とが混繊してなる長繊維不織布も用いられている。
【０００４】
これらの長繊維不織布は、エンボスロール等により部分的に熱圧接する方法、バインダー樹脂の含浸等を行う方法、またはこれらを組み合わせる方法等により、繊維間を固定して形態を安定化させて、タフテッドカーペット用基布として用いられているが、より剛直で機械的強力に優れた基布が望まれている。
【０００５】
上記タフテッドカーペット用基布の場合、下記のような不都合がある。まず、バインダー樹脂を含浸する方法であるが、強力をより向上させるためにはバインダー樹脂の付着量を多くすると、不織布に過剰のバインダー樹脂が残ることとなって、その結果出来上がった長繊維不織布が非常に硬いものとなる。このような基布を用いると、カーペットの加工工程におけるタフティングの際、タフト針が基布を貫通する時の抵抗が大きく、貫通し難くなり、タフテッドカーペット用基布としては不適当なものとなってしまう。
【０００６】
また、芯鞘型複合長繊維からなる不織布では、鞘部を構成する低融点重合体が熱処理の際に、溶融または軟化して接着成分となり繊維間を接着しているものであるので、バインダー樹脂を使用せずとも繊維間の接着を行うことができる。しかし、より高い強力を求められる場合、構成繊維同士の接着力の向上を目的とし熱接着温度や圧接ロール間の線圧を上げると、エンボスロールに溶融または軟化した低融点重合体が付着して操業性を著しく損ない、また、不織布の柔軟性やドレープ性をも損なうものとなる。また、この方法によれば、不織布表面は強固に接着されているものの、不織布内部まで強固に接着されていないため、タフティング工程において基布が層状に分離する層間剥離が生じ、染色工程でピンテンターにかからないという不都合が生じるものとなる。
【０００７】
また、混繊長繊維不織布の場合、不織ウエブを得る際に異なる重合体を同一吸引速度で牽引細化するので紡糸操業性に劣るほか、低融点重合体からなる長繊維と高融点重合体からなる長繊維とが全く均一に混合してなるものを得ることは困難であるため、機械的性能の均斉度に劣るため、染色工程での巾収縮が大きい、染色斑が発生しやすい等の欠点も存在する。また、熱圧接においては、上述の芯鞘型複合長繊維からなる不織布と同様の問題が生じる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記問題を解決するものであり、特に細心の注意を払わなくても容易に熱圧接が可能であり、タフティングによる基布の層間剥離が起こらずタフティングを良好に行うことができ、寸法安定性のよい剛直で機械的強力に優れたタフテッドカーペット用基布を提供することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記の課題を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明に到達した。すなわち、複合長繊維からなり部分的に熱圧接されてなる不織布であって、複合長繊維が、熱可塑性高融点重合体と、該高融点重合体に対して相溶性を有し、かつ該高融点重合体の融点より１５℃以上低い融点を有する熱可塑性低融点重合体とから構成され、熱可塑性高融点重合体が芯部に、熱可塑性低融点重合体が２個以上の葉部に配されて、該低融点重合体の２個以上の葉部が熱可塑性高融点重合体全体を取り囲んだ形態である多葉断面であることを特徴とするタフテッドカーペット用基布を要旨とするものである。
【００１０】
また、本発明は、熱可塑性高融点重合体と、該高融点重合体に対して相溶性を有し、かつ該高融点重合体の融点より１５℃以上低い融点を有する熱可塑性低融点重合体とから構成され、熱可塑性高融点重合体が芯部に、熱可塑性低融点重合体が２個以上の葉部として配され、該低融点重合体の２個以上の葉部が熱可塑性高融点重合体全体を取り囲んだ形態である多葉断面である複合長繊維からなる不織ウエブを、（Ｔｍ−５０）℃〜（Ｔｍ−５）℃［Ｔｍ：熱可塑性低融点重合体の融点］の温度で、圧接面積率が４〜４０％のエンボスロールにて部分的に熱圧接することを特徴とするタフテッドカーペット用基布の製造方法を要旨とするものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】
次に本発明を詳細に説明する。
本発明のタフテッドカーペット用基布は、複合長繊維からなり部分的に熱圧接されてなる不織布からなり、複合長繊維が、熱可塑性高融点重合体と、該高融点重合体に対して相溶性を有し、かつ該高融点重合体の融点より１５℃以上低い融点を有する熱可塑性低融点重合体とから構成される。
【００１２】
複合長繊維を構成する熱可塑性重合体としては、代表的にはポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル系重合体や、ナイロン６、ナイロン６６等のポリアミド系重合体、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系重合体等が挙げられ、また、これらの重合体のブレンド物や共重合体からなるものであってもよい。
【００１３】
熱可塑性高融点重合体と熱可塑性低融点重合体とは、互いに相溶性を有することを必要とする。両重合体が互いに非相溶性であると、複合断面形態において両重合体の境界面において層間剥離が発生し、堆積及び圧接工程等において、種々の障害を誘発し、その結果、層間剥離のない均一な接着強力を有する不織布を得ることができなくなる。
【００１４】
高融点重合体と低融点重合体との融点差は、少なくとも１５℃以上、好ましくは２０℃以上である。融点差が１５℃未満であると、熱圧接装置を用いて熱圧接する際に高融点重合体までが軟化あるいは溶融し、熱圧接装置であるエンボスロールに繊維の軟化または溶融物が付着し操業性を損なうだけでなく、不織布全体がフィルム化し、基布が非常に硬いものとなり、タフティング時にタフト針の基布貫通抵抗が大きくなるため好ましくない。両者の融点差を１５℃以上とすることにより、低融点重合体のみを軟化または溶融させて繊維同士の接着剤として機能させ、高融点重合体は熱による影響を受けず、繊維形態を維持させることにより、柔軟性、機械的強力に優れた不織布を得ることができる。
【００１５】
このような熱可塑性高融点重合体と熱可塑性低融点重合体との組み合わせとしては、例えば、高融点重合体がホモポリマー、低融点重合体が高融点重合体を構成するポリマーを主たる繰り返し単位とし、他の成分を共重合してなる共重合ポリマーであることが好ましい。具体的には、高融点ポリエステル／低融点の共重合ポリエステル、高融点ポリアミド／低融点の共重合ポリアミド、ポリプロピレン／プロピレンエチレン共重合体、ポリプロピレン／ポリエチレン等が挙げられる。
【００１６】
また、高融点重合体の溶融粘度と低融点重合体の溶融粘度との関係を適宜選択することによって、複合長繊維の断面形状において、低融点重合体が構成する葉部（凸状部）の突出度合を変更することができる。高融点重合体の溶融粘度が低融点重合体の溶融粘度よりも低いと、突出度合が大きくなり、逆に高融点重合体の溶融粘度が低融点重合体の溶融粘度よりも高いと、葉部が芯部の高融点重合体に埋設しやすい形態となる。
【００１７】
本発明に用いる高融点重合体および低融点重合体には、本発明の目的を阻害しない範囲で、艶消し剤、顔料、防炎剤、消泡剤、帯電防止剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤等の任意の添加物が添加されていてもよい。
【００１８】
複合長繊維の断面形状は、熱可塑性高融点重合体が芯部に、熱可塑性低融点重合体が２個以上の葉部に配された多葉断面である。２個以上の葉部は、繊維表面に複数の凸状部となって存在し、かつ接着成分である低融点重合体の表面積が増すため、繊維同士の接点が増える。したがって、熱圧接処理の際に、高い圧力をかけなくとも接着強力の十分高いものが得られ、引張強力、伸張応力の高い基布が得られる。また、低融点重合体が繊維表面に凸状に突出しているため、熱圧接処理の際に、繊維間の空隙内に溶融または軟化した低融点重合体が入り込みやすく、繊維間空隙に低融点重合体が埋め込まれ、不織布の縦・横方向の強力だけでなく、不織布の厚み方向の強力もまた向上するため、タフト工程において層間剥離が生ずることのないタフテッドカーペット用基布を得ることができる。
【００１９】
複合長繊維の葉部の数は２個以上とする必要があり、好ましくは３〜１０個、さらには３〜６個であることが好ましい。葉部の数が１個であるとサイドバイサイド型になってしまい、繊維間の接点を増やし繊維間強力を向上させるという本発明の目的を達成することができない。一方、葉部の個数が多すぎると、葉部が繊維表面に凸状部の突出度合が低くなり、その効果が薄れ、断面丸の芯鞘型の形態に近くなり繊維間接点が減少する傾向となる。
【００２１】
図１は、本発明に用いる複合長繊維の横断面の他の例を示した模式図である。ここで、複合長繊維の断面形状１は、高融点重合体２を芯部に、低融点重合体３を２個以上の葉部として配している。図１の例では、低融点重合体が高融点重合体全体を取り囲んだ形態で、凸状部である葉部を有している。
【００２２】
複合長繊維の高融点重合体と低融点重合体の複合比率は９０／１０〜１０／９０（重量比）であるのが好ましい。高融点重合体の複合比率が１０％未満であると、低融点成分が多すぎて、熱圧接温度によっては熱圧接工程で使用する熱圧接ロール等に繊維の溶融物が付着して操業性を著しく損なったり、熱圧接点に占める低融点重合体の割合が大きくなりすぎるために、繊維間の固定が強くなりすぎて繊維の自由度が低く、タフト時に繊維がタフト針に追随できずに切断されてタフテッドカーペット用基布の機械的強力が劣り、カーペット用基布として必要な要求性能を満足できなくなるため好ましくない。一方、高融点重合体の複合比率が９０％を超えると、低融点成分が少なすぎるため繊維間の接着が不足し、得られる不織布の機械的特性が劣り、カーペット用基布としての使用にとうてい耐えるものが得られない。この理由により、さらに好ましくは、高融点重合体と低融点重合体との複合比率は、７０／３０〜３０／７０（重量比）とするのがよい。
【００２３】
複合長繊維の繊度は１.７〜１７デシテックスが好ましく、より好ましくは２．２〜１３デシテックスである。繊度が１.７デシテックス未満であると、安定した複合断面が得られないばかりか製糸段階で糸切れを誘発するため好ましくない。また、得られる長繊維不織布の強力が低く、またニードルパンチを施す際や、パイル糸をタフティングする際、長繊維が切断されやすくなり、たとえ他の太繊度のものと複合化したとしても、タフテッドカーペットとなった時点における基布の引張強力が低下する傾向にある。また１７デシテックスを超えると、単位目付当たりの構成繊維本数が減少して繊維間の接着点数が少なくなるため、繊維同士の接着強力が弱くなる傾向にあり、得られた長繊維不織布の機械的特性が損なわれ、また、基布自体が粗剛となり、得られるタフテッドカーペットの柔軟性を阻害する恐れが生ずるため、要求性能を満足することができない恐れがある。
【００２４】
本発明のタフテッドカーペット用基布の総重量（目付）は、適宜設計しうる事項であるが、一般的に５０〜１５０ｇ／ｍ2であるのが好ましい。タフテッドカーペット用基布の目付が５０ｇ／ｍ2未満であると、基布中の繊維量が少ないために基布に対するタフト糸の保持力が低下し、タフト加工中にタフト糸が抜けたり、引張強度が低下する。一方、目付が１５０ｇ／ｍ2を超えると、基布の繊維量が多くてパイル高さが不均一となったり、タフト間隔が不揃いになる傾向にある。また、過剰物性となるため経済的ではない。
【００２５】
また、本発明のタフテッドカーペット用基布は、繊維同士が機械的に交絡した不織布であってもよい。繊維同士が交絡してなる不織布は、縦・横方向の他、厚み方法にも繊維が絡み合い、不織布の内層部においても構成繊維同士が交絡一体化したものであるため、タフト工程において、タフト針の貫入により基布が層状に剥離することはない。また、構成繊維同士は物理的に絡み合っているため、ある程度自由に動けるだけの自由度を持っている。従って、タフト工程において、タフト針の貫入によりタフト針が繊維を損傷させることが少ない。繊維同士の交絡は、ニードルパンチにより行うことが好ましく、熱圧接処理の前に行っても、また、熱圧接処理後に行ってもよい。
【００２６】
次に本発明のタフテッドカーペット用基布の製造方法について説明する。
本発明のタフテッドカーペット用基布を製造するには、融点の異なる２種類の熱可塑性重合体を別々に溶融し、多葉型の複合紡糸口金を用いて紡出し、口金より紡出された糸条を、従来公知の横型吹付や環状吹付等の冷却装置を用いて冷却した後、エアーサッカーを用いて、目的繊度となるように牽引細化して引き取られる。牽引速度は３５００ｍ／分以上とすることが好ましく、４０００ｍ／分以上がさらに好ましい、牽引速度を３５００ｍ／分以上とすることにより、繊維の配向が十分となり、繊維は熱に対して安定した性能を有するものとなり、不織布の寸法安定性が向上する。エアーサッカーから排出された複合繊維は、公知の方法で開繊させた後、スクリーンからなるコンベアーのごとき移動堆積装置上に開繊集積させてウエブとし、次いで、該ウエブを熱圧接装置にて部分的に熱圧接して本発明のタフテッドカーペット用基布を得る。
【００２７】
熱圧接装置としては、エンボスロールとフラットロールとからなるもの、一対のエンボスロールからなるものが挙げられ、複数の熱圧接装置を用いてもよい。ここで肝要なことは、熱圧接を行うに際しての圧接温度と圧接面積率である。
【００２８】
熱圧接温度（ロール設定温度）は、（Ｔｍ−５０）℃〜（Ｔｍ−５）℃［Ｔｍ：熱可塑性低融点重合体の融点］とする。熱圧接温度を（Ｔｍ−５０）℃未満の温度に設定すると、低融点重合体の溶融が不十分となり、繊維間の接着力が低下する。このような不織布をタフテッドカーペット用基布として用いると、機械的性能が劣るとともにタフト針の衝撃により接着点が容易に外れて層間剥離が発生しやすく、カーペット用基布としての性能が劣るものとなる。一方、熱圧接温度を（Ｔｍ−５）℃を超える温度に設定すると、溶融した低融点重合体がエンボスロールやフラットロール等の熱圧接ロールに融着し、操業性を著しく損なう。また、高融点重合体もが溶融または軟化して、得られる不織布が硬化した粗剛なものとなり過ぎて、タフテッドカーペット用基布とした際、タフティング時にタフト針の貫通抵抗が大きくなるため好ましくない。
【００２９】
圧接面積率は、４〜４０％の範囲とする。ここで圧接面積率とは、不織布全面積に対する圧接部分の面積の割合をいう。圧接面積率が４％未満であると不織布全面積に対して圧接部分の領域があまりにも少ないため、タフテッドカーペット用基布の強度向上が期待できず、タフティング、染色、バッキング等の二次加工時の引張応力に対する強度が得られない。一方、４０％を超えると、熱接着点間の繊維の自由度が失われ、タフト工程において、タフト針の動きに追随できず繊維が切断され、タフトカーペットとなったときの基布の強力が劣るものとなる。
【００３０】
熱圧接処理の際、エンボスロールの凸部に当接するウエブの部位が熱圧接部となる。したがって、エンボスロールの凸部の面積がエンボスロール全体の面積に対して４〜４０％の範囲であるエンボスロールを用いる。凸部の先端部の形状は、熱圧接部の形状となり、この形状は特に限定されず、丸形、楕円形、菱形、三角形、Ｔ形、井形、長方形、正方形等の種々の形状が採用される。凸部の個々の先端部面積は、０．１〜１．０ｍｍ2程度であればよい。
【００３１】
熱圧接処理の際の圧接ロール間の線圧は、１００〜９００Ｎ／ｃｍ程度とするのがよい。
【００３２】
本発明のタフテッドカーペット用基布の引張強力、伸張時の応力向上のために、熱処理を施した基布を樹脂含浸し、構成繊維同士の接点を樹脂により接着させてもよい。このときの樹脂含浸量（固形分付着量にて）は、１〜１５重量％程度が好ましい。ただし、タフト工程にて繊維が自由度を失われない程度の量とする。含浸するバインダー樹脂としては、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、アクリロニトリル、スチレン等のモノマーを１種または２種以上組み合わせて所望のモル比で共重合した共重合体を採用するのが好ましい。また、この共重合体が架橋剤によって架橋されている架橋型のバインダー樹脂を用いてもよい。架橋剤としては、メラミン樹脂、フェノール樹脂、ホルムアルデヒド樹脂等を用いることができる。
【００３３】
本発明のタフテッドカーペット用基布を用いてタフテッドカーペットを製造するには、本発明のタフテッドカーペット用基布に、パイル糸をタフティングして植え込めば良い。パイル糸としては、ナイロン糸、ポリプロピレン糸、ポリエステル糸等が用いられる。
【００３４】
パイル糸が植え込まれたタフテッドカーペットの裏面に、パイル糸を固定する目的と、タフテッドカーペットの形態保持のために、バッキング剤を設ける。バッキング剤しては、ポリ塩化ビニルのペースト、ポリエチレン等が用いられる。
【００３５】
なお、本発明においてタフテッドカーペット用基布の縦方向とは、基布を製造する際の流れ方向のことであり、機械方向（Ｍａｃｈｉｎｅ  Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）ともいうので、本件明細書中ではＭＤと略記することもある。また、基布の横方向とは、この縦方向と直交する方向（Ｃｒｏｓｓ  Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）のことであり、本件明細書中ではＣＤと略記することもある。
【００３６】
また、タフテッドカーペット用基布の縦方向はタフテッドカーペットの縦方向と合致し、またタフテッドカーペット用基布の横方向はタフテッドカーペットの横方向と合致する。したがって、パイル糸をタフティングする際に、基布の縦方向には比較的高い荷重が負荷され、基布の横方向には比較的低い荷重が負荷される傾向にある。
【００３７】
【実施例】
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
【００３８】
（１）重合体の融点（℃）
パーキンエルマー社製ＤＳＣ−７型の示差走査型熱量計を用いて、昇温速度２０℃／分で測定した融解吸熱ピークの最大値を与える温度を融点とした。
【００３９】
（２）ポリエステルの固有粘度
フェノールと四塩化エタンとの等重量比の混合溶媒１００ｍｌに試料０.５ｇを溶解し、温度２０℃の条件で常法により測定した。
【００４０】
（３）ポリプロピレンのメルトフローレート（ＭＦＲ）
ＡＳＴＭ  Ｄ１２３８（Ｌ）に記載の方法で測定した。
【００４１】
（４）目付（ｇ／ｍ2）
標準条件の試料から５０ｃｍ×５０ｃｍの試料片を１０枚切り取り、平衡水分にした後に、各試料片の重量を秤量し、この平均値を単位平方メートル当りの重量に換算し、目付（ｇ／ｍ2）とした。
【００４２】
（５）引張強力（Ｎ／５ｃｍ幅）
株式会社東洋ボールドウイン製の定速伸長型試験機テンシロンＲＴＭ−５００を用い、幅５ｃｍ、長さ３０ｃｍの短冊状試料片を、つかみ間隔２０ｃｍ引張速度２０ｃｍ／分でＪＩＳ  Ｌ  １０９６に記載のストリップ法に準じて測定した。そして、試料片１０枚の平均値を求め、これを目付１００ｇ／ｍ2に換算した値を引張強力とした。
ＭＤ方向とＣＤ方向についてそれぞれ、１０枚の平均値を求めた。
【００４３】
（６）１０％伸張時の応力（Ｎ／５ｃｍ幅）
上記の引張試験で描かれたＳ−Ｓ曲線から、１０％伸長時の応力を求め、これの平均値を目付１００ｇ／ｍ2に換算した値を１０％伸長時の応力とした。
ＭＤ方向とＣＤ方向についてそれぞれ、１０枚の平均値を求めた。
【００４４】
（７）タフト後保持率（％）およびタフト後保持性
基布にパイルをタフティングした後、タフト後の物性として上記（５）引張強力記載の方法により引張強力を測定し、下記式のように保持率を算出した。また、求めた保持率より保持性について下記３段階の評価を行った。なお、保持率の評価は、タフト後の染色工程、バッキング工程等において、特にＣＤ方向に強力を要するため、ＣＤ方向のみ評価を行った。
タフト後保持率（％）＝タフト後の引張強力／基布の引張強力
タフト後保持率を求め、タフト後保持性として３段階に評価した。
○：８０％を超える
△：５５〜８０％
×：５５％未満
【００４５】
（８）層間剥離の評価
タフティング後の基布からパイルを抜き、層の状態を目視で判断した。
○：層間剥離を全く起こってないもの
△：わずかに層状の分離が見られたもの
×：層状の分離、または剥離しているもの
【００４６】
実施例１
高融点重合体としてポリエチレンテレフタレート（融点２６０℃、固有粘度０.６８）、低融点重合体としてエチレンテレフタレートにイソフタル酸８モル％共重合してなる共重合ポリエステル（融点２３０℃、固有粘度０.６９）を準備した。これら重合体を、多葉複合断面の葉部が６個の口金を用いて（図１に示すごとき多葉断面形状が得られる。）、紡糸温度２９０℃、複合比（高融点重合体／低融点重合体）が７０／３０（重量比）の条件下にて紡出した。紡出糸条を冷却した後、エアーサッカーにより５０００ｍ／分の速度で引き取り、公知の方法にて開繊させ、移動する捕集面上に捕集、堆積させてウエブとし、ウエブをエンボスロールとフラットロールとからなる熱圧接装置にて、圧接温度２０５℃、圧接面積比１５％の条件下で熱圧接を行った。この不織布にジメチルポリシロキサンのエマルションを固形分で構成繊維に対し、０．５重量％付与し、目付１００ｇ／ｍ2のタフテッドカーペット用基布を得た。ウエブより採取した複合長繊維の繊度は５．６デシテックスであった。
【００４７】
実施例２
高融点重合体としてポリエチレンテレフタレート（融点２６０℃、固有粘度０.６８）、低融点重合体としてエチレンテレフタレートにイソフタル酸１５モル％共重合してなる共重合ポリエステル（融点２１５℃、固有粘度０.７０）を準備した。これら重合体を、多葉複合断面の葉部が５個の口金を用いて（図１に示すごとき多葉断面形状で葉部が５個の複合長繊維が得られる。）、紡糸温度２９０℃、複合比（高融点重合体／低融点重合体）が６０／４０（重量比）の条件下にて紡出した。紡出糸条を冷却した後、エアーサッカーにより５０００ｍ／分の速度で引き取り、公知の方法にて開繊させ、移動する捕集面上に捕集、堆積させてウエブとし、ウエブをエンボスロールとフラットロールとからなる熱圧接装置にて、圧接温度１８５℃、圧接面積比１５％の条件下で熱圧接を行った。この不織布にジメチルポリシロキサンのエマルションを固形分で構成繊維に対し、０．５重量％付与し、目付１００ｇ／ｍ2のタフテッドカーペット用基布を得た。ウエブより採取した複合長繊維の繊度は５．６デシテックスであった。
【００４８】
実施例３
実施例１において、複合比（高融点重合体／低融点重合体）を４０／６０、圧接温度を１９０℃、複合繊維の繊度を９デシテックスとした以外は実施例１と同様にして、タフテッドカーペット用基布を得た。
【００４９】
実施例４
実施例１において、圧接温度１５０℃としたこと、不織布にジメチルポリシロキサンのエマルションを付与した後、フォスター社製ＲＰＤ３６＃のニードル針を植え込んだニードルパンチング機械に通し、針密度６０回／ｃｍ2でニードルパンチを行い機械的に交絡させ、さらにこのパンチウェブを圧接温度２１０℃、圧接面積比１５％の条件下で熱圧接した以外は、実施例１と同様にしてタフテッドカーペット用基布を得た。
【００５０】
実施例５
実施例１において、高融点重合体としてポリプロピレン（融点１６０℃、ＭＦＲ５０ｇ／１０分）、低融点重合体としてプロピレンにエチレンが４重量％ランダム共重合した共重合ポリプロピレン（融点１３８℃、ＭＦＲ３０ｇ／１０分）を用い、複合比（高融点重合体／低融点重合体）を６０／４０、紡糸温度２３０℃、引き取り速度４２００ｍ／分としてウエブを得たこと、圧接温度１３５℃にて熱圧接を行ったこと以外は、実施例１と同様にしてタフテッドカーペット用基布を得た。ウエブより採取した複合長繊維の繊度は３．３デシテックスであった。
【００５１】
実施例６
実施例１において、複合比（高融点重合体／低融点重合体）を９０／１０とした以外は、実施例１と同様にしてタフテッドカーペット用基布を得た。
【００５２】
比較例１
実施例１において、ポリエチレンテレフタレートを芯部、共重合ポリエステルを鞘部を形成する芯鞘複合断面になるような口金を用いたこと、エマルションを付与しなかったこと以外は、実施例１と同様にして比較例１のタフテッドカーペット用基布を得た。ウエブより採取した複合長繊維の繊度は５．６デシテックスであった。
【００５３】
比較例２
実施例１において、複合比（高融点重合体／低融点重合体）を１０／９０とした以外は、実施例１と同様にしてタフテッドカーペット用基布を得ようとしたが、熱圧接時に低融点重合体である共重合ポリエステルの溶融物がエンボスロールに付着し、操業性が悪く、採取が困難であった。
【００５４】
比較例３
実施例１において、熱圧接温度を２３５℃とした以外は、実施例１と同様にしてタフテッドカーペット用基布を得た。しかし、熱圧接温度が高すぎて、得られた不織布全体がフィルム状であった。
【００５５】
比較例４
実施例１において、熱圧接温度を１６０℃とした以外は、実施例１と同様にしてタフテッドカーペット用基布を得た。しかし、熱圧接温度が低すぎて、繊維間の接着力が不足したものとなった。
【００５６】
実施例１〜６および比較例１、３、４で得られたタフテッドカーペット用基布の物性を表１に示す。なお。タフト後保持率、タフト後保持性および層間剥離の評価は、下記のタフティングを行った後に評価した。
【００５７】
すなわち、得られたの基布に、３０８０デシテックスのナイロン捲縮加工糸よりなるパイル糸を用いて、ゲージ１０本／２．５４ｃｍ、ステッチ１０本／２．５４ｃｍ、ループパイルの高さ４ｍｍの条件でタフティングを行った。
【００５８】
【表１】
0004267158.tif 000002
【００５９】
実施例１〜５のタフテッドカーペット用基布は、優れた機械的強力を有し、いずれもタフト性は良好で、層間剥離が生じないものであった。実施例６のタフテッドカーペットは、わずかに層状の分離が見られる箇所があったが、実用には問題がないものであった。
【００６０】
一方、比較例１は、タフティング後に基布の層間剥離が起こり、カーペットに加工できるものではなかった。比較例３では、低融点重合体の溶融物がエンボスロールに付着し、操業性を著しく損なうとともに、繊維間の接着が過剰で不織布がフィルム化していたため、タフト時のタフト針の貫通抵抗が大きく、タフト後保持性が悪かった。比較例４は、繊維間の接着力が不足し、不織布の機械的強力が低く、またタフティング時に外観不良となった。
【００６１】
【発明の効果】
本発明のタフテッドカーペット用基布は、熱可塑性高融点重合体と、該高融点重合体に対して相溶性を有し、かつ該高融点重合体の融点より１５℃以上低い融点を有する熱可塑性低融点重合体とから構成され、高融点重合体が芯部に、低融点重合体が２個以上の葉部に配された多葉断面である複合長繊維が部分的に熱圧接してなる不織布からなる。したがって、熱接着処理により繊維間を接着する接着成分として機能する低融点重合体が、繊維表面に凸部状に複数個突出しているので、隣合う繊維間の低融点重合体同士の接点が多く（すなわち、従来の丸断面の芯鞘複合繊維では、繊維間の接点はひとつである。）、熱圧着により繊維間が十分に接着されて、優れた引張強力および伸張応力を有するタフテッドカーペット用基布を得ることができる。したがって、本発明の基布によれば、タフト工程での衝撃に強いため層間剥離が起こることなく、また、染色工程における引張に耐えうる十分な強力を有するので、タフトカーペット加工時における工程安定性に優れている。
【００６２】
また、低融点重合体が繊維表面に凸部状に突出しているため、熱圧接処理の際に、繊維間の空隙内に溶融または軟化した低融点重合体が入り込みやすく、繊維間空隙に低融点重合体が埋め込まれ、不織布の縦・横方向の強力だけでなく、不織布の厚み方向の強力もまた向上するため、タフト工程において層間剥離が生ずることのないタフテッドカーペット用基布を得ることができる。
【００６３】
また、芯部として配された高融点重合体は、低融点重合体の融点よりも１５℃以上高い融点を有しているので、熱圧接処理において、軟化または溶融して繊維形態を保持し、不定型化してフィルム状となることはないので、基布の形態保持、引張強力、引裂強力等の機械的強力に優れたものとなり、タフト針による基布の損傷が生じにくいタフテッドカーペット用基布を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に用いる複合長繊維の横断面の一例を示した模式図である。
【符号の説明】
１：複合長繊維の断面形状
２：高融点重合体
３：低融点重合体
【図１】
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