(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱風炉の鉄皮に使用する耐硝酸塩腐食割れ性の優れた鉄皮用鋼材を現地で自動溶接する際に用いるオーステナイト鋼系ステンレス成分を有するフラックス入りワイヤであって、該ワイヤが、質量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜２．５％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：９．０〜１１．０％、Ｃｒ：２２．０〜２５．０％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるオーステナイト系ステンレス鋼と、８〜１２％のスラグ生成剤を含有してなり、Ｄｅｌｏｎｇ組織図から求められる溶接によって得られる溶着金属中のフェライト量が２０〜３０％となることを特徴とするフラックス入りワイヤ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本願発明は、熱風炉等の鉄皮に使用される低合金鋼の現地にて自動溶接する溶接ワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、熱風炉鉄皮に使用される鋼材は、熱風炉で発生するＮ０ｘが原因で内壁面に硝酸塩を生じ、応力腐食割れが発生していた。この問題を解決するため、耐硝酸塩腐食割れ性の優れた鉄皮用鋼材（以下低合金鋼という）が使用されている。この熱風炉に使用されている低合金鋼の現地溶接には、オーステナイト系ステンレス鋼の被覆溶接棒が用いられているが、現地での工期短縮等の要請から溶接効率の向上が望まれている。
被覆アーク溶接では溶接能率を上げるために溶接電流を上げる技術が知られている。ところが、オーステナイト系ステンレス鋼棒は熱伝導率が小さいため、溶接電流を上げると溶接棒心線がいわゆる棒焼けを生じ、高電流化は困難である。このため、前記低合金鋼の現地溶接では、溶接電流を上げて溶接能率を向上することは困難であった。
一方、施工工期を短縮するためには溶接人員を多くする方法があるが、コスト高であり、また熟練工不足もあってこれを実現することも困難であった。
また、現地溶接においては屋外作業で、且つ、高所作業となるため、溶接性、耐ブローホール性に優れたフラックス入りワイヤを開発することが求められていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
このような問題を解決するために本発明は、低合金鋼の現地溶接における溶接法を被覆アーク溶接からフラックス入りワイヤによる炭酸ガス溶接とし、且つ高電流とすることによって溶接速度を高める自動溶接として工期短縮を図り、さらに、溶接性、耐ブローホール性に優れたフラックス入りワイヤを提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明は、これらの課題を解決するためのものであって、その要旨とするところは、熱風炉の鉄皮に使用する耐硝酸塩腐食割れ性の優れた鉄皮用鋼材を現地で自動溶接する際に用いるオーステナイト鋼系ステンレス成分を有するフラックス入りワイヤであって、該ワイヤが、質量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜２．５％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：９．０〜１１．０％、Ｃｒ：２２．０〜２５．０％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるオーステナイト系ステンレス鋼と、８〜１２％のスラグ生成剤を含有してなり、Ｄｅｌｏｎｇ組織図から求められる溶接によって得られる溶着金属中のフェライト量が２０〜３０％となることを特徴とするフラックス入りワイヤにある。
【０００５】
【発明の実施の形態】
本発明者等は、熱風炉鉄皮として、特公昭５７ー１５６６１号公報に開示されている耐硝酸塩応力腐食割れ性に優れた鉄皮用低合金鋼材、例えばＣ≦０．０２％，Ｓｉ≦３．０％，Ｍｎ≦２．０％，Ｐ≦０．０２％，Ｓ：≦０．０２％，Ｃｒ：２〜９％，その他Ｎｉ，Ｍｏ，Ｔｉ，Ｗ，Ｃｕ，Ａｌ等の少なくとも１種を必要に応じて含有し（いずれも質量％）、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる耐硝酸塩応力腐食割れ性に優れた低合金鋼を使用し、熱風炉鉄皮を現地溶接するにあたり、従来の被覆アーク溶接棒とフラックス入りワイヤを用いて、時間当たりの溶着速度を高め、高能率に溶接を行うための実験を行った。
被覆アーク溶接による従来の使用平均電流は溶接棒の線径が４ｍｍの場合に１５０〜１６０Ａｍｐ以上で、溶着速度は１．２Ｋｇ／Ｈｒが限界であった。これに対して、フラックス入りワイヤを用いた場合の検討結果は表１の溶接条件の欄に示されるように、フラックス入りワイヤでは１８０Ａｍｐ以上の溶接電流で、被覆アーク棒の３倍以上の溶着速度が得られることがわかる。
【０００６】
【表１】
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【０００７】
ところで表１は、前記低合金鋼を被覆アーク棒と同様の成分系であるＪＩＳ  Ｚ  ３３２３系ワイヤを使用して、図１に示す低合金鋼で使用する開先形状で横シーム溶接での溶接試験を実施したものであって、図１の開先形状で図２の積層順序での積層ビードを形成し、各積層ビードのＥＰＭＡにより求めたＮｉ，Ｃｒの成分分析結果を示している。表１のその他に成分はＮｏ．８，９ビートより採取した切粉を分析した値で示している。また、表１には各ビード成分からＮｉ等量（Ｎｉｅｑ），Ｃｒ等量（Ｃｒｅｑ）を計算し、図６に示すｄｅｌｏｎｇ組織図(ASME 1998 SECTIONII,PART-C,SAF-5.22）からフェライト量（％）を求めた。表１から明らかのように、ビード断面の一部（ビートＮｏ．３，９）に割れを生じている。割れの生じている部分は、図６に示すｄｅｌｏｎｇ組織図から求められるフェライト量の著しい減少が認められる。
【０００８】
また、図７及び図８はビード部のミクロ組織を示す顕微鏡写真（×１００）である。白色部分がオーステナイトマトリックスであり、黒色がフェライト粒界である。すなわち、図７は割れが発生していないビードのミクロ写真で、図８は割れが発生しているビードのミクロ写真である。写真に示すように割れが発生しているビードは、割れが発生していないビードに比べてフェライトがほとんど観察されていない。割れの原因はフェライト量の低下によって完全オーステナト系ステンレスでよく見られる高温割れである。
【０００９】
これは、フェライト量が著しく低下すると高電流のため母材の溶け込みが大きくなったり、横向き姿勢で開先上部を狙った場合に母材の溶け込みが大きくなり希釈率が大きくなって起こるもので、これを防止するためには、フェライト量を多くすることが効果的である。鋼中のフェライト量を知る手段として、Ｄｅｌｏｎｇ組織図から調査する方法がある。
【００１０】
そこで、フェライト量の多い成分系材料の一つであるＡＷＳ  Ａ５．２２系で同様の溶接試験を行うとＪＩＳ  Ｚ  ３３２３系で見られたような割れは発生しなかった。しかし、低合金鋼溶接部に求められる主たる性能の応力腐食割れ試験ではＪＩＳ  Ｚ  ３３２３系、ＡＷＳＡ５．２２系溶接材料のいずれにも溶接金属と母材との境界部に割れが認められた。
【００１１】
図３にＪＩＳ  Ｚ  ３３２３系溶接材料を用いた場合、及び図４にＡＷＳ  Ａ５．２２系溶接材料を用いた場合の母材および溶接金属の断面硬さ試験結果を示す。図３、図４に示すように、溶接金属と母材との間に硬さの差があり、境界部に応力集中が起こり、応力腐食割れが発生したものである。この結果から図５に示すように、ＪＩＳ  Ｚ  ３３２３系溶接母材とＡＷＳＡ５．２２系溶接母材の中間のフェライト量を有する成分系材料がこの問題を解決することを見出した。
【００１２】
すなわち、溶接金属と母材との境界部に生じる応力腐食割れを防止するには、溶着金属中のフェライト量を２０％〜３０％とすればよい。表２に、表示した各成分の溶接ワイヤ（フラックスとしてＣｒ：２５％，Ｎｉ：１０％，鉄粉，および脱酸材としてＦｅ−Ｓｉ，Ｆｅ−Ｍｎ  等を充填）を用いて溶接した時の溶着金属のＤｅｌｏｎｇ値（フェライト量）を示した。また、その溶着金属の各種性能試験結果を表３に示した。フェライト量が２０％未満では、高温割れを生じる。またフェライト量が３０％を超えると応力腐食割れが発生する。
【００１３】
【表２】
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【００１４】
【表３】
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【００１５】
また、フェライト量が２０〜３０％となる成分系では、ＪＩＳ  Ｚ  ３３２３−２があるが、これはＣｒ，Ｎｉの含有量が多い。このため、さらにスラグ剤を増大させ現地溶接に適した作業性を確保するためには、高い充填率が要求され、細紐ワイヤの製造が困難となり生産性に問題がある。
【００１６】
次に本発明のワイヤに含有する各成分について説明する。各成分とも溶着金属に生成するフェライト量がＤｅｌｏｎｇの組織表より求めて２０〜３０％の範囲になるように成分調整することを前提としている。以下には各元素の個別添加理由を説明する。
ＣはＣｒ炭化物として析出すると粒界腐食が増大するため、低く抑制する必要がある。Ｓｉ，Ｍｎは脱酸剤として利用し、多すぎると溶接性を低下させる。Ｃｒは不働態を形成し、酸化性酸に対して有効である。Ｎｉはオーステナイト相を安定化し、中性酸化物溶液や非酸化性酸による腐食に対して顕著な抵抗性を与え、かつ不働態をさらに強化する。
【００１７】
以下成分の限定理由について述べる。
Ｃは溶接部の耐食性に有害であり、低く抑制する必要があり、０．０４％以下と一般的な低炭素のステンレスと同様とした。
【００１８】
Ｓｉ，Ｍｎについては溶接材料の脱酸剤として利用されており、多すぎると溶接性が低下するため、一般的なステンレスと同様にＳｉ：１．０％以下Ｍｎ：０．５〜２．５％とした。
【００１９】
Ｃｒは多いほど耐食性、耐酸化性は向上するが、多すぎると経済的ににも高価となるため、ＪＩＳ  Ｚ  ３２２１で使用されている２２．０％〜２５．０％とした。
【００２０】
Ｎｉは耐食性、耐酸化性を向上させ、かつオーステナイト相を安定化させ、かつフェライト量がＤｅｌｏｎｇ組織図により２０％〜３０％を確保すべく９．０％〜１１．０％とした。
【００２１】
次に、熱風炉等の屋外での建設工事において、現地溶接をフラックス入りワイヤの炭酸ガス溶接で行う場合には、防風対策が不可欠である。しかし、屋外において、しかも高所での作業では完全に風を防ぐことは不可能である。そこで防風対策に優れたワイヤにするためには、溶着金属表面を覆うスラグをある程度多くする必要がある。表４に示すように各スラグ生成剤となるようにフラックス入りワイヤを試作し、風速２ｍ／ｓｅｃ以上の環境で溶接試験を行った。
結果を表４に示すように、ワイヤ中のスラグ生成剤が８％未満では風速２ｍ／ｓｅｃを超える風によってブローホールが発生し、スラグ生成剤が１２％以上では溶着金属表面を覆ったスラグの除去が困難となり、溶接作業性が劣ることが判明した。
【００２２】
【表４】
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【００２３】
以上のことから、本発明のフラックス入りワイヤが上記諸条件を満たすことが判明し、熱風炉の現地での自動溶接工事に採用可能であって、能率向上、品質向上に多大に寄与することが分かる。
【００２４】
【発明の効果】
以上のように、本発明によれば、溶着金属にフェライト量を２０〜３０％生成できる規程された成分を含有するフラックス入り溶接ワイヤを用いて溶接することにより、低合金鋼を使用する熱風炉等の鉄皮の現地溶接で問題であった、溶接部の割れの発生、溶接欠陥の発生を防止できる。また、本発明によれば、従来被覆アーク溶接で行われていた継手溶接がＦＣＷでの施工が可能である。さらに、本発明によれば、高電流領域で安定した溶接部が得られ、且つ溶着速度の６．１Ｋｇ／Ｈｒまで上げることができ、欠陥発生率を押さえることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】横シーム溶接を想定した溶接試験用開先形状を示す図表。
【図２】図１に示す開先形状のビードの積層順序を示す図表。
【図３】ＪＩＳ  Ｚ２２３３系溶接材料を用いた溶接断面の硬さ試験結果を示す図表。
【図４】ＡＷＳ  Ａ５．２２系溶接材料を用いた溶接断面の硬さ試験結果を示す図表。
【図５】本発明のワイヤの硬さ試験結果を示す図表。
【図６】Ｄｅｌｏｎｇ組織図。
【図７】割れが発生していないビードのミクロ写真。
【図８】割れが発生しているビードのミクロ写真。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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