(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
自動車の電気的構成要素にエネルギを供給し，かつ構成要素の少なくとも一部の間で情報を伝送するための供給導線構造において；
供給導線は，少なくとも１つの中性点を有する星形構造で配置されており，前記１つまたは各中性点は，各中性点へ進入する個々の供給導線分岐の波動インピーダンスに相当するインピーダンスを有し、
前記個々の供給導線分岐内の前記１つまたは各中性点に，追加して直列抵抗（Ｚｓｅｒｉｅ）が配置され、
中性点における前記直列抵抗（Ｚｓｅｒｉｅ）の値が，反射係数ｒ＊ｓｔｅｒｎおよび中性点へ進入する前記供給導線分岐の数ｎとして， 
0004267880.tif 000027
から得られ，その場合に前記反射係数（ｒ＊ｓｔｅｒｎ）は，進入する波がその中に延びている供給導線分岐において，この分岐内の直列抵抗（Ｚｓｅｒｉｅ）を考慮して許容可能な反射値により設定されることを特徴とする供給導線構造。
【請求項２】
全ての供給導線分岐内の前記直列抵抗（Ｚｓｅｒｉｅ）が，等しい抵抗値を有していることを特徴とする，請求項１に記載の供給導線構造。
【請求項３】
中性点における前記直列抵抗（Ｚｓｅｒｉｅ）の値は，
0004267880.tif 000028
から得られることを特徴とする，請求項２に記載の供給導線構造。
【請求項４】
前記直列抵抗（Ｚｓｅｒｉｅ）は，１００ＭＨｚの周波数の下では，周波数に依存することを特徴とする，請求項１から３のいずれか１項に記載の供給導線構造。
【請求項５】
前記直列抵抗（Ｚｓｅｒｉｅ）は，周波数０Ｈｚにおいては極めて小さい抵抗値，好ましくは０オームを有し，パワーラインコミュニケーションにとって関係のある周波数領域内，特に１００ＭＨｚを越える周波数領域内では，前記直列抵抗（Ｚｓｅｒｉｅ）の抵抗値を有することを特徴とする，請求項４に記載の供給導線構造。
【請求項６】
前記直列抵抗（Ｚｓｅｒｉｅ）は，前記中性点の領域内で接続導線の回りに配置された，少なくとも１つのフェライトジャケットによって形成されていることを特徴とする，請求項４に記載の供給導線構造。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は，自動車の電気的な構成要素にエネルギを供給し，かつ構成要素の少なくとも一部の間で情報を伝送するための供給導線構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車内で，従来技術によれば，例えばドア制御装置とシート制御装置のような種々の電気的構成要素間の通信は，通常バスシステム（例えばコントロールエリアネットワーク，ＣＡＮ）を介して実行される。さらに，目下新しいバスコンセプトが開発されており，かかるバスコンセプトにおいては，電気的構成要素間の通信は，自動車内の電気的構成要素にエネルギを供給するために設けられている，供給導線構造を介して実行される。
【０００３】
上記の新しいバスコンセプトは，パワーラインコミュニケーションとも称される。パワーラインコミュニケーションは，今日自動車内に設けられている供給導線構造によっては，制限を有した場合でしか駆動できない。というのは，供給導線構造を介して伝送すべき情報は，干渉と反射に基づいて，受信する構成要素には著しく減衰されて到着するか，若しくは干渉信号またはノイズ信号と区別できないからである。
【０００４】
ＷＯ９２／２１１８０からは，パワーラインコミュニケーションのための供給導線構造が知られている。かかる公報においては，極めて一般的に，パワーラインコミュニケーションの機能方法が説明され，パワーラインコミュニケーションを実現する際に発生する可能性のある，種々の問題のための解決に言及されている。パワーラインコミュニケーションのための供給導線構造の構築に関して，およびパワーラインコミュニケーションの機能方法に関して，かかる公報ではっきりと参照されている。
【０００５】
さらに，ＤＥ１９７０３１４４Ｃ２からは，供給導線構造を介して自動車内で情報を伝送する方法が知られている。かかる文献に記載されているパワーラインコミュニケーションは，自動車の後退支援装置の電気的な構成要素のための使用に限定されている。パワーラインコミュニケーションのために，自動車内に既に存在している供給導線構造が，特別な変更なしで，あるいは情報伝送への適合なしで使用される。
【０００６】
そして，ＤＥ３９３６８９４Ａ１からは，自動車の電気的構成要素間で情報を伝送するバスシステムが知られている。バスシステムは，星形構造を有することとすることも可能である。しかし，Ｔ−形状またはリング形状のネットワークも考えられる。かかる公報においては，特に簡単に構築されているが，それにも関わらず信頼のできるバスシステムが提案される。情報伝送する際の所定の周辺条件への導線構造の適合には，言及されていない。この種の適合は，記載されているバスシステムにおいては必要でもない。というのは，かかる特別な周辺条件は，既存の供給導線構造を介してパワーラインコミュニケーションを行う場合にのみ存在するからである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら，自動車の供給導線構造において，供給導線構造によってエネルギを供給される電気的な構成要素間で情報ができる限り干渉されずに伝送されることを保証するように構成することが要求されている。特に，供給導線構造内に発生する反射が抑圧され，その場合にさらに供給導線構造を介しての電気的構成要素のエネルギ供給は保証されていなければならない。
【０００８】
本発明は，従来の自動車の供給導線構造が有する上記問題点に鑑みてなされたものであり，本発明の目的は，自動車の供給導線構造を，供給導線構造によってエネルギを供給される電気的な構成要素間でできる限り干渉されない情報の伝達を保証するように構成することの可能な，新規かつ改良された供給導線構造を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
この課題を解決するために，本発明は，冒頭で挙げた種類の供給導線構造に基づいて，供給導線が少なくとも１つの中性点を有する星形構造で配置されており，その場合に１つまたは各中性点は，進入する個々の供給導線分路の波動インピーダンスに相当するインピーダンスを有していることを，提案する。
【００１０】
自動車の電気的構成要素間で情報を伝送するためのコンセプトとして，自動車内部にパワーラインコミュニケーションを導入する枠内で，チャネル特性を改良するため（一定の緩衝推移とできるだけ少ない反射）に，既にある供給導線構造（ケーブルハーネス）の改造が効果的であることが，明らかにされている。改良されたチャネル特性によって，情報伝送は予測可能かつ良好に計算可能となる。それによって供給導線構造の設計を，情報の伝送に合わせて最適化することができ，その場合に接続されている構成要素の，供給導線構造を介してのエネルギ供給が損なわれることはない。それによって情報は，自動車の供給導線構造を介して電気的な構成要素間で比較的問題なく伝送されることが可能である。
【００１１】
本発明によれば，供給導線が１つまたは複数の中性点を有する星形構造で配置されている場合に，チャネル特性は特によく改良されることが認識された。中性点における反射を防止するために，この中性点は，そこへ進入する個々の供給導線分岐の波動インピーダンスに相当するインピーダンスを有する。
【００１２】
本発明の好ましい展開によれば，１つまたは各中性点において，進入する供給導線分岐内に付加的な直列抵抗が配置されていることが，提案される。分岐内に配置された付加的な直列抵抗によって，分岐の反射が著しく減少され，場合によっては特にゼロに減少することができる。
【００１３】
本発明の好ましい実施形態によれば，全ての供給導線分岐内の直列抵抗は，等しい抵抗値を有することが提案される。かかる実施形態は，適応された場合に基づいており，それによれば全供給導線分岐は，その波動インピーダンスで終わっている。さらに，全ての導線が等しい波動インピーダンスを有することが，前提とされる。この簡略化は，容易に行うことができる。というのは，この周辺条件は，供給導線構造内で適当な手段によって，比較的簡単な方法で満たすことができるからである。
【００１４】
好ましくは中性点における直列抵抗の値は，反射係数ｒ＊ｓｔｅｒｎおよび中性点に進入する供給導線分岐の数ｎとして，次式から得られる。
【数１】
0004267880.tif 000002
【００１５】
その場合に反射係数は，進入する波がその中に延びる供給導線分岐において，かつその分岐内の直列抵抗を考慮して得られる。本発明の趣旨においては，反射係数は，できるだけ小さく選択しなければならない。
【００１６】
反射係数がゼロに減少される場合には（それは理想的な場合を示す），中性点における直列抵抗の値は，次式から得られる。
【数２】
0004267880.tif 000003
【００１７】
本発明の他の好ましい展開によれば，直列抵抗は，特に１００ＭＨｚより下の，直流電圧について，周波数に依存することが提案される。特に，直列抵抗は周波数が０Ｈｚの場合には極めて小さい抵抗値，好ましくは０オームを有し，パワーラインコミュニケーションにとって興味のある周波数領域，特に１００ＭＨｚを越える周波数領域においては，請求項４または５に示す抵抗値を有することが，提案される。１００ＭＨｚから約２５０ＭＨｚの周波数領域内では，抵抗値はほぼ一定である。
【００１８】
そして，直列抵抗は，中性点の領域内で接続導線の回りに配置された，少なくとも１つのフェライトジャケットとして形成されていることが，提案される。重要なことは，フェライトが導線の回りに配置されていることである。フェライトがジャケット形状であるか他のように形成されているかは，下位の重要性しか持たない。
【００１９】
本発明の他の特徴，利用可能性および利点は，図面に示す本発明の実施例についての以下の説明から明らかにされる。その場合に全ての記載されている，あるいは図示されている特徴は，それ自体で，あるいは任意の組み合わせにおいて，特許請求項におけるその要約または帰属に関係なく，かつ詳細な説明ないし図面におけるその表現ないし表示に関係なく，本発明の対象を形成する。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下に添付図面を参照しながら，本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお，本明細書及び図面において，実質的に同一の機能構成を有する構成要素については，同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
【００２１】
本発明は，自動車の電気的構成要素にエネルギを供給する供給導線構造（いわゆる車両電気系統）に関する。情報を伝送するための供給導線構造（いわゆるパワーラインコミュニケーション）を最適化し，しかしその場合に構成要素のエネルギ供給が損なわれないようにするために，本発明は，供給導線構造を１つまたは複数の中性点を有する星形構造に改造することを提案する。１つまたは各中性点は，かかる中性点へ進入する個々の供給導線分路内の波動インピーダンスに相当するインピーダンスを有している。
【００２２】
本発明の核心を形成するのは，中性点の周波数に依存するインピーダンスを形成するためにフェライトコアを使用することである。直流電圧については，中性点のインピーダンスは，０オームになることが明らかにされ，それは，接続されている構成部分の直流電圧供給は依然として，付加的な電圧降下なしでも実現できることを意味している。１００ＭＨｚを越える周波数については，一定の作用成分と無視できるブラインド成分とを有するインピーダンスが生じる。作用部分は，中性点をケーブルハーネスの内部で使用される導線の波動インピーダンスに適合させるために利用することができる。それによって１００ＭＨｚの上では中性点における反射が防止される。
【００２３】
パワーラインコミュニケーションの原理に基づく可能な伝送システムについて，以下の利点が修正された中性点の使用と結びつく：
●ケーブルハーネスの対称構造
●接続されている構成要素の選択性
●新しい構成要素の容易な統合
●１００から２５０ＭＨｚの領域における一定の伝送関数
●１００から２５０ＭＨｚの領域における線形の位相推移
●直流電圧損失なし
●接続導線分路の波動インピーダンスは，導線長さにも依存せず，自動車の内部で使用される導体の位置にも依存しない。
【００２４】
自動車の個々の電気的構成要素間で情報を伝送するためのコンセプトとしての，自動車内部におけるパワーラインコミュニケーションの枠内で，既にある供給導線構造の改造が効果的であることが明らかにされている。その場合，接続されている構成要素のための適合回路の使用，ツイストペア線の使用および分路の数の削減による反射の量的な減少の可能性がある。
【００２５】
図１には，この種の適合回路の可能な実現例が示されている。チャネル特性を改良するために，供給導線は，星形構造で配置されている。それによって一定の緩衝推移と反射の減少が得られる。干渉強さを改良するために，供給導線にツイストペア線が使用される。
【００２６】
導体媒介物として撚り合わされた二重心線（いわゆるツイストペア線）を使用することは，決定的な利点，特に干渉における強さの著しい改良をもたらすことが明らかにされている。この撚り合わされた二重心線は，撚り合わせ度に従って異なる波動インピーダンスを有している。パワーラインコミュニケーションにおいて使用するのに重要なツイスト長さ（対称のケーブルペアを配線する場合の１ｍに関する立ち上がり高さ）においては，様々な断面のケーブルについて，十分に正確な近似値において約１００オームの波動インピーダンスが生じる。中性点における反射を防止するためには，中性点は，個々に進入する撚り合わされた二重心線の波動インピーダンスに相当するインピーダンスを持たなければならない。
【００２７】
星形構造の中性点は，多数の分岐の並列回路である結果，一般に導線の波動インピーダンスよりも低いインピーダンスを有する。従って中性点においては，反射が発生する。全ての導線が波動インピーダンスＺＬで終わっている場合には，中性点へ進入する波は中性点を，残っている分岐の並列回路から生じるインピーダンスＺｓｔｅｒｎと「見なす」。従って適合されている場合（全ての導線分岐が波動インピーダンスＺＬで終わっている）および全ての供給導線が同一の波動インピーダンスＺＬを有しているという前提のもとで，ｎ−分岐について星形インピーダンスＺｓｔｅｒｎは，以下の式（１）のようになる。
【数３】
0004267880.tif 000004
【００２８】
中性点における反射ｒｓｔｅｒｎは，次の式（２）ように計算される。
【数４】
0004267880.tif 000005
【００２９】
式（２）から認識することができるように，反射係数ｒｓｔｅｒｎの絶対値は，分岐の数ｎが増大するにつれて増大する。反射係数ｒｓｔｅｒｎは，本発明によれば減少され，好ましくはゼロまで削減されるべきである。というのは，その場合には反射が発生しないからである。これは，各個々の供給導線分岐Ｚ１，Ｚ２，Ｚ３，Ｚｎ内の中性点において直接付加的な直列抵抗Ｚｓｅｒｉｅが使用されることによって，達成される。説明のために，このように修正された，Ｎ−分岐の中性点の等価回路図が図２に示されている。
【００３０】
従って残っている分岐（進入する波がその中に延びている分岐までの全ての分岐）の並列回路について，以下の式（３）で示すインピーダンスＺ＊ｐａｒａｌｌｅｌが生じる。
【数５】
0004267880.tif 000006
【００３１】
新しい星形インピーダンスＺ＊ｓｔｅｒｎについて，さらに，進入する波がその中に延びている分岐内にある，直列抵抗Ｚｓｅｒｉｅを考慮しなければならない。従って新しい星形インピーダンスＺ＊ｓｔｅｒｎにおいては，以下の式（４）が成立する。
【数６】
0004267880.tif 000007
【００３２】
若しくは新しい「中性点」における新しい反射係数ｒ＊ｓｔｅｒｎにおいては，以下の式（５）が成立する。
【数７】
0004267880.tif 000008
【００３３】
反射係数ｒ＊ｓｔｅｒｎは，ゼロになるようにすべきであるので，式（５）からｎ−分岐のための付加的な直列抵抗Ｚｓｅｒｉｅにおいては，以下の式（６）の要請が生じる。
【数８】
0004267880.tif 000009
【００３４】
修正された中性点の各分岐内で等しい直列抵抗Ｚｓｅｒｉｅが使用されるので，好適な伝送特性方向を考慮する必要はない。これは，原理的に各分岐において中性点へ進む波が発生することができ，それが反射を受けないことを意味している。自動車内のパワーラインコミュニケーションについても望まれるような，双方向のデータ伝送システムのために，これは重要な前提となる。もちろんその場合に，直列抵抗Ｚｓｅｒｉｅは，データ信号にとっては付加的な損失を示すものでもあることを，考慮しなければならない。
【００３５】
対称のＴ−素子（図３を参照）を用いて，修正された中性点を有するｎ−分岐の他のパラメータを計算することができる。図２を図３と比較すると，並列のインピーダンスＺｐは，中性点の（ｎ−２）の終端を有する供給導線分岐からなる並列回路に相当する。各分岐は，中性点において直接付加的な直列抵抗Ｚｓｅｒｉｅを有するので，分岐毎のインピーダンスＺ＊ｚｗｅｉｇは，次の式（７）のように算出される。
【数９】
0004267880.tif 000010
【００３６】
その場合にもちろん，供給導線はその波動インピーダンスで終了していることが前提とされる。従って並列のインピーダンスＺｐが示され，それに従って前記式（６）を用いて次の式（８）のように変換される。
【数１０】
0004267880.tif 000011
【００３７】
直列のインピーダンスＺｓは，直列抵抗Ｚｓｅｒｉｅに相当し，前記式（６）から次の式（９）のように表すことができる。
【数１１】
0004267880.tif 000012
【００３８】
修正された中性点を有するｎ−分岐は，ｎ−ゲートに相当する。しかし，線形のネットワークを測定するためには，それぞれ２つのゲート間の信号伝送のみを測定し，他のゲートは，反射がないように終端を設ければ十分である。従って各可能なゲートの対における測定によって，任意のｎ−ゲートの完全なＳ−マトリクスを定めることができる。
【００３９】
図２には，かかる事情が記載されおり（他の全てのゲートは，その波動インピーダンスで終了しており，並列のインピーダンスＺｐ内にまとめられている。），既に説明したように，さらに追加の全ての分岐は，同じ構造を有しているので，完全なｎ−ゲートのＳ−パラメータは，容易に以下の式（１０）のように記載することができる。
【数１２】
0004267880.tif 000013
【００４０】
上記の式に基づいて決定的なパラメータＳｉｊにおいて要請される，反射に無関係なことが示される。
【００４１】
修正された中性点を自動車内でのパワーラインコミュニケーションの視点の元で考えると，付加的に設けた直列抵抗Ｚｓｅｒｉｅは，直流電圧の使用による損失をもたらす。しかしながら，かかる直列抵抗Ｚｓｅｒｉｅは，直流電圧の使用による損失による負担を負うことが可能ではないので（直流電圧の使用によるエネルギ消費が増大のため），修正された中性点を実現するためには，他の構成部品を使用しなければならない。
【００４２】
この種の構成部品に対する要請は，周波数に依存する抵抗に相当し，かかる抵抗は，波数が０Ｈｚである場合には０オーム，供給導線構造を介しての情報伝送にとって関係のある１００ＭＨｚを越える周波数領域においては，Ｚｓｅｒｉｅの抵抗値を有する。ここで，磁気材料であるフェライトの使用が提案される。
【００４３】
コイルのインピーダンスＺは，以下の式（１１）のように計算される。
【数１３】
0004267880.tif 000014
【００４４】
その場合にＬは，コイルのインダクタンスであって，かかるインダクタンスＬは，付属のエアコイルのインダクタンスＬ０と，コイルコアの透磁率μｒから以下の式（１２）のように構成される。
【数１４】
0004267880.tif 000015
【００４５】
透磁率μｒは，場合によっては，複雑な変量である。これは少なくとも，ヒステリシスループが測定可能な面へ向かって開放している場合には，透磁率μｒは，実部分と虚部分とからなり，かかる場合に虚部分は，磁気的なコア損失を示す。特に小形の駆動とサイン形状の磁化条件において当てはまる，一般的な記述方法では，以下の式（１３）のようになる。
【数１５】
0004267880.tif 000016
【００４６】
式（１２）と式（１３）を式（１１）へ代入すると，コイルの一般的なインピーダンスＺが以下の式（１４）のようにして得られる。
【数１６】
0004267880.tif 000017
【００４７】
その場合に式（１４）は，ブラインド抵抗とオーム損失抵抗の合計としてまとめられる。従って等価回路図においては，コイルは，オーム抵抗Ｒｓと理想的なコイルＬｓの直列回路として理解することができる（図４を参照）。それぞれの構成要素は，式（１４）から求めることができる。その場合にオーム抵抗Ｒｓは，実際のコイルの損失項を表す。
【００４８】
磁気材料においては，いわゆるレーリー領域（ヒステリシスループは，ランセット形状の狭いヒステリシスループによって，すなわち２つの放物曲線によって近似される。）を介して場の強度が上昇するにつれて，典型的な損失機構もいっそう強く作用する。より大きい振幅を有する交流電場内の磁化反転プロセスにおいては，核形成，回転プロセス並びに可逆的および不可逆的な磁壁運動を考慮しなければならない。かかる各プロセスによって，局部的な磁化の方向が新しく調節される。
【００４９】
しかしかかる動作は，磁場が変化する場合に精密運動するようにし向けられる，機械的な円のように振る舞う。その場合に運動エネルギは，他のスピンおよび他の格子へ分配されることによって熱に変換される。この損失機構は，スピン緩和と称される。一般に，精密運動の抑制が定常的な分極方向を外部の磁場の方向へ調節することを初めて可能にする。
【００５０】
またブロッホ壁の移動による，あるいはコヒーレント回転による，磁気的な分極による各変化は，さらに渦電流のための要因となる。これは，原因に拮抗作用するので，磁化プロセスの遅延が生じる。また渦電流緩和も，付加的な損失と結びついている。かかる緩和プロセスは，ブロッホ壁シフトの際に摩擦項のように作用する。ブロッホ壁の運動方程式から，初期透磁率μｉに規格化された複素の透磁率数μｒが以下の式（１５）から得られる。
【数１７】
0004267880.tif 000018
【００５１】
式（１５）内で，ｍは壁の面積当たりのブロッホ壁の「慣性的な」質量であり，βＲは，スピン緩和の寄与と渦流緩和の寄与から構成される，単位面積当たりの緩衝定数である。αは単位面積当たりの結合定数である。従って壁移動は，円周波数ωを有する振動に相当する。振動する壁は，ω０において共振周波数が以下の式（１６）で示される。
【数１８】
0004267880.tif 000019
【００５２】
および緩和定数ωｃは，以下の式（１７）で示される。
【数１９】
0004267880.tif 000020
【００５３】
従って，わずかな実効ブロッホ壁質量について，若しくは共振周波数ω０に関する低い周波数について，（ｍ・ω２／α）＝（ω２／ω０２）＜＜１と仮定して，規格化された複素の透磁率数μｒについて，以下の式（１８）が得られる。
【数２０】
0004267880.tif 000021
【００５４】
また高い周波数（ｆ＞＞ｆｃ）については，ｆ２／ｆｃ２＜＜１が成立する。
【００５５】
それに基づいて式（１８）から，以下の式（１９）と式（２０）が得られる。
【数２１】
0004267880.tif 000022
【数２２】
0004267880.tif 000023
【００５６】
そして，式（１９）と式（２０）を式（１４）へ代入すると，高い周波数（ｆ＞＞ｆｃ）について損失を有するコイルの成分が以下の式（２１）および式（２２）から得られる。
【数２３】
0004267880.tif 000024
【数２４】
0004267880.tif 000025
【００５７】
損失を有するコイルの直列等価抵抗Ｒｓの結果を考慮すると，その周波数依存性は，下方の周波数領域内でのみ認められる（式（１４）を参照）。その場合に周波数ｆ＝０Ｈｚにおいて，直列等価抵抗Ｒｓ＝０オームであって，すなわち直流電圧を使用する場合に，ほぼ損失のないコイルを基礎にすることができる。周波数Ｆｃより一段と上の周波数領域においては，直列等価抵抗Ｒｓは，周波数に関してほぼ一定であって，ゼロよりも大きい（式（２２）を参照）。かかる周波数領域内では，オーム損失若しくは緩衝が発生する。
【００５８】
損失を有するコイルのブラインド抵抗Ｘｓは，高い周波数（ｆ＞＞ｆｃ）について，以下の式（２３）から得られる。
【数２５】
0004267880.tif 000026
【００５９】
その場合に付属のエアコイルのリアクタンスは，最初の段階においては，一般に無視することができる。この付加的な仮定の下でオーム損失抵抗Ｒｓ（式（２２）を参照）を，高い周波数ｆ＞＞ｆｃについてのブラインド抵抗Ｘｓ（式（２３）を参照）と比較すると，Ｒｓ＞＞Ｘｓが成立することが認められる。
【００６０】
すなわち，損失を有するコイルの有効成分は，高い周波数ｆ＞＞ｆｃについては，リアクタンス成分よりも格段と高い。従って高い周波数におけるリアクタンス成分は，無視することができる。
【００６１】
フェライトを使用して，修正された中性点に基づく本発明の供給導線構造の実証構成が実施される。上述した直列抵抗Ｚｓｅｒｉｅのために，フェライトジャケット（またはオルタネーティブフェライトビーズあるいは二重孔コアフェライト）が，個々の供給導線リッツ線の上へ折り返される。
【００６２】
図５に示す本発明に基づく供給導線構造は，３つの修正された中性点から構成されている。そのためにさらに，２つの異なるツイストペア線（導体断面０．７５ｍｍ２と２．５ｍｍ２）が使用される。２つの導線の異なる導体断面は，図５においては異なるバーの太さで示されている。
【００６３】
図５において，中性点Ｐ２は，メイン分岐点を示す。かかる中性点Ｐ２が，中央のヒューズ箱の課題を引き受けることができる。そこからの分岐が，下位に配置された分岐へ向かって異なる方向に出ている（中性点Ｐ１と中性点Ｐ３）。かかる下位に配置された分岐は，自動車内では，例えばドア内，トランクルーム内などに組み込むことができる。
【００６４】
その後かかる分岐は，この領域に組み込まれた制御装置若しくは終端装置にエネルギと情報（ドア内では，例えばセントラルロック，電気的なウィンドウリフター，電気的に調節可能なアウターミラーおよび操作部材）を供給する。図５の端子ａ，ｂ，ｃ，およびｄの代わりに，それぞれ他の下位に配置された分岐を接続することができる。その場合に中性点は，修正された中性点であるので，かかる拡張は，図５に基づく構造の伝送機能（中性点Ｐ１から中性点Ｐ２へ）に影響を与えることはない。
【００６５】
修正された中性点は，既に述べたように，二重孔コアフェライトによって形成されている。この構造の伝送関数が図６に示されている。その場合に測定カーブもシミュレーション工具によって求められたシミュレーションカーブも，かかる図６内に示されている。
【００６６】
図６において認識することができるように，幾つかの周波数領域における測定結果は，シミュレーション結果から比較的大きくずれている。約５０ＭＨｚまでの下方の周波数領域においては，かかる測定結果は，シミュレーション周波数内では修正された中性点のために独立した直列抵抗が使用されており，測定構造内では直列抵抗としてフェライトが使用されたことに基づくものである。
【００６７】
他の偏差は，特に干渉に基づいている。５０ｄＢだけ緩衝された信号レベルは，確実に干渉レベルの領域内にあるので，かかる干渉は，伝送関数内でも見られる。かかる偏差は，実際の修正された中性点においては，絶対的な固有反射がないことが達成されることはないことによって，裏付けることができる。
【００６８】
従って多重反射が発生するが，それは一般に伝送関数内で周期的な動作において示される。しかしここでは，かかる状況は起こりえないので，多重反射の形成がほぼ抑圧されることを基礎にすることができる。かかるシミュレーションと測定との間の偏差にかかわらず，測定においては，シミュレーションと一致する傾向が認められる。
【００６９】
かかる傾向は，パワーラインコミュニケーションにとって特に重要な１００ＭＨｚと２５０ＭＨｚの間の周波数領域内で言えることである。かかる周波数領域内では，伝送関数の緩衝推移はほぼ一定であって，位相推移はほぼ線形であると，言うことができる。従って，かかる領域内では，伝送チャネル上の線形の歪みは許容できる限界内に維持される。
【００７０】
図７には，本発明に基づく供給導線構造の伝送関数の動作が，直流電流負荷に従って示されている。高級な中型の車両の前照灯ユニットが，本発明に基づく星形構造に接続されて，直流電流が供給されたことによって，図７に示すような伝送関数と位相推移のカーブ群が得られた。
【００７１】
図７に示す伝送関数の位相推移を考察すると，５０ＭＨｚを越える周波数領域内で，近似的な線形性が認められる。その場合にかかる領域の位相特性は，直流電流負荷にほとんど関係なく構成される。緩衝推移においてのみ，かかる周波数領域においても直流電流負荷への依存性が確認される。
【００７２】
当然として，１５０ＭＨｚを越える周波数領域内の依存性は，１００ＭＨｚより下の周波数におけるよりもずっと小さいことが明らかにされている。さらに，比較的小さい周波数帯域における緩衝推移は，それぞれ略一定であると見なすことができる。
【００７３】
また１８０ＭＨｚと２２０ＭＨｚの間の周波数領域内では，さらに，直流電流負荷にほとんど依存しないことが見出される。かかる周波数領域内では，情報の伝送は供給導線構造（パワーラインコミュニケーション）を介して実行され，情報信号は線形の歪みを受けることはない。
【００７４】
以上，添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが，本発明はかかる例に限定されない。当業者であれば，特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり，それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
【００７５】
【発明の効果】
以上説明したように，本発明によれば，自動車の供給導線構造を，供給導線構造によってエネルギを供給される電気的な構成要素間でできる限り干渉されない情報の伝達を保証するように構成することが実現される。
【図面の簡単な説明】
【図１】  自動車の電気的構成要素を，構成要素にエネルギを供給する供給導線構造に接続するための適合回路を示している。
【図２】  ｎ−分岐を有する本発明に基づく供給導線構造の等価回路図を示している。
【図３】  対称のＴ−素子の等価回路図を示している。
【図４】  実際のコイルの直列等価回路図である。
【図５】  好適な実施形態に基づく本発明の供給導線構造を有する自動車電気系統の構造を示している。
【図６】  図５に示す自動車電気系統の測定の伝送関数と位相推移を示している。
【図７】  車両電気系統の直流電流負荷に依存する，図６に基づく伝送関数と位相推移を示している。
【符号の説明】
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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