(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
コアプレートと該コアプレートに間隔を隔ててリング状に貼付された複数のセグメント摩擦材とを有し、隣り合う２つの該セグメント摩擦材の対向端面で該コアプレートの内周側と外周側とを結ぶ油溝を区画形成した湿式摩擦部材において、少なくとも一方の前記セグメント摩擦材の前記対向端面は内部に切り込まれた切り込み部を前記対向端面の内周側端部及び／又は中間部に有し、前記油溝は該切り込み部によって溝幅の広い広幅部を前記油溝の内周側開口部及び／又は中間部に持ち、前記広幅部を持つ前記油溝と前記広幅部を持たない前記油溝とが交互に組み合わされていることを特徴とする湿式摩擦部材。
【請求項２】
前記切り込み部を対向する２つの前記対向端面のうちの回転方向に対して後側の前記対向端面に有する請求項１に記載の湿式摩擦部材。
【請求項３】
前記切り込み部を対向する２つの前記対向端面の両方に有し、対向する２つの前記対向端面は線対称である請求項１に記載の湿式摩擦部材。
【請求項４】
前記対向端面は前記切り込み部を前記対向端面の内周側端部に有し、前記切り込み部は半径方向に伸びる端面と他方の対向端面方向に伸びる端面とからなる請求項１、２又は３に記載の湿式摩擦部材。
【請求項５】
前記半径方向に伸びる端面と前記他方の対向端面方向に伸びる端面との間の角度は、９０〜１５０度である請求項４に記載の湿式摩擦部材。
【請求項６】
前記切り込み部の半径方向の長さは、前記セグメント摩擦材の半径方向の長さを１００％とした場合に、１０〜９０％である請求項４又は５に記載の湿式摩擦部材。
【請求項７】
前記油溝の中心線から前記切り込み部の前記半径方向に伸びる端面までの長さは、前記油溝の中心線から前記切り込み部以外の前記対向端面までの長さの１．３〜５．０倍である請求項４、５又は６に記載の湿式摩擦部材。
【請求項８】
前記対向端面は前記切り込み部を前記対向端面の中間部に有し、前記切り込み部の半径方向の長さは、前記セグメント摩擦材の半径方向の長さを１００％とした場合に、５〜３０％である請求項１、２又は３に記載の湿式摩擦部材。
【請求項９】
前記切り込み部の前記セグメント摩擦材の内部に切り込んだ深さは、前記油溝の中心線から前記切り込み部以外の前記対向端面までの長さの０．３〜５．０倍である請求項８に記載の湿式摩擦部材。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は湿式摩擦部材に関する。特に詳しくはコアプレート上に、摩擦材のセグメント即ちセグメント摩擦材を複数枚貼り付けて構成される湿式摩擦部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】
湿式摩擦部材は一般に自動車のクラッチディスク等に多く用いられている。この場合、湿式摩擦部材は一般にリング状の形状をしたコアプレートとこのコアプレートの表面にやはりリング状に貼付された摩擦材とから構成され、この摩擦材が貼付された表面が摩擦面になる。
【０００３】
このように湿式摩擦部材はクラッチディスク等に多く用いられるので、適切な摩擦係数、少ない引きずりトルクを有していることが必要である。また摩擦によって摩擦面が発熱するので耐熱性、耐熱寿命に優れていることも要請されている。
【０００４】
そこで湿式摩擦部材の耐熱性を確保するために、湿式摩擦部材の摩擦面に油溝を設けて、発熱した摩擦面、具体的にはコアプレートに貼付された摩擦材を油溝を通過する油によって冷却することが従来から行われてきた。湿式摩擦部材がクラッチディスクとして用いられた場合、湿式摩擦部材は軸心を中心として回転運動をするので、遠心力が働き、この遠心力によって油が油溝をコアプレートの内周側から外周側へと流れることになる。
【０００５】
この油溝を設ける手法としては、コアプレートに複数のセグメント摩擦材を間隔を隔ててリング状に貼付し、この間隔を油溝として利用することが従来から行われてきた。即ち隣り合うセグメント摩擦材の対向端面でコアプレートの内周側と外周側とを結ぶ油溝を区画形成する手法である。このようにして油溝を設けた湿式摩擦材としては、例えば図１９に示すように、油溝を区画形成するセグメント摩擦材の対向端面が直線状で、従って設けられた油溝も直線状でかつ油溝の溝幅が概ね一定である湿式摩擦部材が存在していた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしこのような油溝が直線状でかつ油溝が概ね一定である湿式摩擦部材は、油溝が設けられていない湿式摩擦部材と比べれば、冷却性能が向上しているが、まだ冷却性能が十分ではないという問題があった。
【０００７】
そこで油溝の形状について様々な改良がされてきた。例えば特開平１０−３１８３０８号公報及び特開平１１−１４１５７０号公報には、様々な形状の油溝が開示されている。これらの公報には、コアプレートの内周側と外周側とを結ぶ油溝の様々な形状、更にコアプレートの内周側には開口しているが外周側には開口していない油溝等が開示されている。しかしこれらの形状では冷却性能が必ずしも十分ではなかった。
【０００８】
そこで本発明の目的は、冷却性能に優れたセグメント摩擦材の形状を有し、耐熱性に優れた湿式摩擦部材を提供することにある。また本発明の目的は、引きずりトルクを低下させることができるセグメント摩擦材の形状を有する湿式摩擦部材を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
そこで本発明者は、鋭意研究の結果、コアプレートとコアプレートに間隔を隔ててリング状に貼付された複数のセグメント摩擦材とを有し、隣り合う２つのセグメント摩擦材の対向端面でコアプレートの内周側と外周側とを結ぶ油溝を区画形成した湿式摩擦部材において、少なくとも一方のセグメント摩擦材の対向端面は内部に切り込まれた切り込み部を対向端面の内周側端部及び／又は中間部に有し、油溝は該切り込み部によって溝幅の広い広幅部を油溝の内周側開口部及び／又は中間部に持ち、前記広幅部を持つ前記油溝と前記広幅部を持たない前記油溝とが交互に組み合わされていることを特徴とする湿式摩擦部材を発明した。
【００１０】
油溝を通過する油が冷却効果を有するので、油が通過する油溝の近傍は冷却効果が高いが、油が通過しない油溝と油溝との間は冷却効果が低いことになる。従って直線状でかつ概ね一定の溝幅の油溝では、油が油溝を円滑に流れすぎてしまい、通過する油の冷却効果を十分に利用することができない。
【００１１】
そこで本発明の湿式摩擦部材は、油溝を区画形成するセグメント摩擦材の対向端面の内周側端部及び／又は中間部に内部に切り込まれた切り込み部を設けることによって、対向端面を非直線状にしている。そしてこのように切り込み部を設けることによって、本発明の湿式摩擦部材は、油溝の溝幅が一定ではなく、油溝の内周側開口部及び／又は中間部に溝幅の広い広幅部を持つことになる。つまり油溝は溝幅の広い広幅部と広幅部よりも溝幅が狭い非広幅部を持つことになる。
【００１２】
このように対向端面が内部に切り込まれた切り込み部を設けて油溝が広幅部と非広幅部とを持つと、内周側から外周側へと油溝を流れる油は、一旦溝幅の変化するポイント即ち広幅部から非広幅部へと変化するポイントで堰き止められて、一部の油がセグメント摩擦材の表面に溢れ出て、セグメント摩擦材の表面を流れることになる。
【００１３】
従って本発明の湿式摩擦部材は、セグメント摩擦面の広い面に油が供給されることによって冷却効果を向上することができ、耐熱性を向上することができる。
【００１４】
また空転時においても、内周側から遠心力で外周側へと油溝を流れる油が溝幅の変化するポイントで堰き止められ、その一部の油がセグメント摩擦の表面へ流れ出るため、本発明の湿式摩擦部材は、相手プレートとの接触を抑制することができ、引きずりトルクを低下させることができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明の湿式摩擦部材の実施の形態について説明する。本発明の湿式摩擦部材は、コアプレートとコアプレートに間隔を隔ててリング状に貼付された複数のセグメント摩擦材とを有し、隣り合う２つのセグメント摩擦材の対向端面でコアプレートの内周側と外周側とを結ぶ油溝を区画形成した湿式摩擦部材において、少なくとも一方のセグメント摩擦材の対向端面は内部に切り込まれた切り込み部を内周側開口端部及び／又は中間部に有し、油溝は切り込み部によって溝幅の広い広幅部を内周側開口部及び／又は中間部に持つことを特徴とする。
【００１６】
本発明の湿式摩擦部材はコアプレートと複数のセグメント摩擦材とを有している。コアプレートの形状は通常は外円周と内円周とにより構成されるリング状の形状とすることができる。セグメント摩擦材は、通常用いられるセグメント摩擦材から適切なものを選択して用いることができる。例えばペーパーフェーシングのほか、レジンモールド、ウーブンモールド、セミメタリック、セラミック等の摩擦材を用いることができる。
【００１７】
このセグメント摩擦材はコアプレートに貼付されている。コアプレートの両面にセグメント摩擦材を貼付することができるし、あるいは片面に貼付することができる。貼付は通常行われている方法で行うことができる。
【００１８】
セグメント摩擦材は、コアプレートにリング状に間隔を隔てて貼り付けられる。セグメント摩擦材を間隔を隔てて貼付するので、隣り合うセグメント摩擦材の対向端面即ち対向する２つの対向端面によって、油溝が区画形成され、コアプレートの内周側と外周側とを結ぶ油溝を湿式摩擦部材の表面に形成することができる。 この場合等間隔に隔ててセグメント摩擦材が貼付されているのが好ましい。上述したようにこの間隔が油溝として利用されるので、等間隔に貼付すれば油溝も均等に形成することができ、油を湿式摩擦部材の表面を均等に通過させ、冷却効果を湿式摩擦部材全体において均一に発揮させることができる。
【００１９】
本発明の湿式摩擦部材においては、油溝を区画形成する２つの対向端面の一方或いは両方にセグメント摩擦材の内部に切り込まれた切り込み部を有している。一般にセグメント摩擦材の対向端面は、切り込み部を設けていなければ基本的には内周側から外周側へ半径方向に延びる直線形状を有することになるが、本発明の湿式摩擦部材は、この対向端面の内周側端部及び／或いは中間部に切り込み部を設けている。つまり本発明の湿式摩擦部材においては、切り込み部を対向端面の内周側端部に設けることができるし、また対向端面の中間部に設けることもできる。また切り込み部を中間部に２以上設けることもできる。更に対向端面の内周側端部と中間部との両方に設けることもできる。切り込み部以外の対向端面即ち非切り込み部は半径方向に伸びる直線状であるので、本発明の湿式摩擦部材においては、対向端面は内部に切り込まれた切り込み部と半径方向に伸びる直線状の非切り込み部とを有することになる。
【００２０】
このように対向端面に切り込み部を対向端面の内周側端部及び／又は中間部に設けることによって、溝幅の広い広幅部が油溝の内周側開口部及び／又は中間部に形成することができる。即ち広幅部は油溝の内周側開口部に形成することができる。また油溝の中間部に形成することもできる。また中間部に広幅部を２以上形成することもできる。更に開口部と中間部の両方に広幅部を形成することもできる。
【００２１】
この切り込み部の形状は対向端面がセグメント摩擦材の内部に切り込まれているように形成されていれば限定はない。対向端面が内部に切り込まれるように形成されるということは、対向端面がセグメント摩擦材の内部に屈曲したということもできる。即ち切り込み部は対向端面の内部に屈曲した部分である。従って対向端面が内部に屈曲した分だけ油溝の広幅部は非広幅部に対して溝幅が広くなる。
【００２２】
例えば切り込み部を対向端面の中間部に設ける場合、対向端面の中間部に概ね半円形を切り取るように切り込みをいれて、対向端面に内側に弧即ち概ねＣ字を描くように切り込み部を設けることができる。また対向端面に三角形を切り取るように切り込みをいれて、対向端面を概ねく字を描くように切り込み部を設けることもできる。更に対向端面に長方形を切り取るように切り込みをいれて、対向端面を概ね匚字を描くように切り込み部を設けることもできる。
【００２３】
また切り込み部を対向端面の内周側端部に設ける場合、対向端面の内周側端部に長方形を切り取るように切り込みをいれて、対向端面を内周側から見て逆Ｌ字を描くように切り込み部を設けることができる。
【００２４】
いずれにせよ上述したように切り込み部の形状には特に限定はなく、要は対向端面がセグメント摩擦材の内部に屈曲して油溝から油が溢れ出すように構成されていればよい。
【００２５】
なお切り込み部は対向する対向端面の両方に有することができるし、対向する対向端面の一方のみに設けることもできる。切り込み部を対向する対向端面の両方に設ける場合には、対向端面が線対称となるように切り込み部を設けることが好ましい。このように対向端面を線対称となるように構成した方が油幅の広幅部と非広幅部との溝幅の差が大きくなって、油溝を通過する油が溢れ出やすくなる。
【００２６】
対向端面の一方のみに切り込み部を有する場合には、湿式摩擦部材の回転方向にとって後ろ側になる対向端面に切り込み部を設けることが好ましい。回転方向にとって後ろ側になる対向端面の側の方でより多くの油が油溝から溢れ出るからである。
【００２７】
また広幅部を有する油溝と広幅部を有しない油溝を交互に組み合わせる。このように組み合わせることで広幅部を有する油溝は交互に存在しているので、均等にセグメント摩擦材の表面に油が流れるようにすることができる。
【００２８】
尚これらのセグメント摩擦材は予め上述の形状に成形して、コアプレートの貼付することができる。
【００２９】
このように構成された湿式摩擦部材をクラッチディスク等として用いて、軸心を中心にして回転させた場合、油は遠心力によって油溝を内周側から外周側へ移動して流れるが、油溝には広幅部が設けられているので、広幅部から非広幅部に溝幅が変化する箇所では、油はセグメント摩擦材の対向端面を超えてセグメント摩擦材の上にまで流れ出すことができる。
【００３０】
このように端に油溝を遠心力によって油が流れるだけではなく、セグメント摩擦材の上にまで油が流れるとそれだけ油による冷却効果が向上し、湿式摩擦部材の耐熱性を向上させることができる。更に油がセグメント摩擦材の上を流れるので、それだけ相手方のプレートとの接触を抑制することになり、引きずりトルクを低下させることが可能となる。
【００３１】
【実施例】
以下図面を参照しつつ、本発明の湿式摩擦部材の実施例及び参考技術例を説明する。なお以下の実施例１及び参考技術例１から参考技術例７までの説明において、図面に用いる符号については、同種のものには同一の符号を用いた。なお以下に述べる実施例１及び参考技術例１から参考技術例７までの湿式摩擦部材５０は、いずれもコアプレート４０とコアプレート４０に間隔を隔ててリング状に貼付された複数のセグメント摩擦材２０とを有し、隣り合う２つのセグメント摩擦材２０の対向端面３０でコアプレート４０の内周側と外周側とを結ぶ油溝１０を区画形成した湿式摩擦部材５０である点で共通する。従ってこのような湿式摩擦部材５０であることを前提として説明する。
【００３２】
（参考技術例１）図１は参考技術例１の湿式摩擦部材５０の一部形状を示す。湿式摩擦部材５０の回転方向をＡに示す。参考技術例１の湿式摩擦部材５０においては、対向する対向端面３０のうち回転方向Ａの後ろ側の対向端面３０は内部に切り込まれた切り込み部３１を内周側端部に有している。この切り込み部３１の形状は概ね４角形を対向端面３０から切り取った形状をしている。この切り込み部３１を有する対向端面３０は、この切り込み部３１の外周側に半径方向に伸びる直線状の非切り込み部３２を有している。また対向する対向端面３０の他方は、切り込み部３１を有していない。従って他方の側の対向端面３０は半径方向に伸びる直線状の端面のみからなる。
【００３３】
油溝１０はこの切り込み部３１によって溝幅の広い広幅部１１を油溝１０の内周側開口部に持っている。この広幅部１１の外周側に広幅部１１よりも溝幅が狭い非広幅部１２が位置している。また参考技術例１では全ての油溝１０が広幅部１１を有し、同一の形状を有するように構成されている。
【００３４】
図２に参考技術例１の湿式摩擦部材５０の一部形状を更に拡大した図を示す。湿式摩擦部材５０を回転させると油は遠心力によってＢに示すように内周側から外周側に流れるが、油溝１０の広幅部１１から非広幅部１２に変化する箇所で、油が対向端面３０の切り込み部３１に堰き止められ、油溝１０から溢れてセグメント摩擦材２０の上に流れ出すことになる。
【００３５】
このようにして本参考技術例の湿式摩擦部材５０は、油が油溝１０を通過するだけではなく、セグメント摩擦材２０の表面を流れるので、セグメント摩擦材２０を冷却することができ、湿式摩擦部材５０の耐熱性を向上させることができる。また油がセグメント摩擦材２０の表面に供給されるので、引きずりトルクを低下することができる。
【００３６】
（参考技術例２）図３は参考技術例２の湿式摩擦部材５０の一部形状を示す。参考技術例２の湿式摩擦部材５０においては、対向する２つの対向端面３０は共に内部に切り込まれた切り込み部３１を対向端面３０の内周側端部に有している。この切り込み部３１の形状は概ね４角形を対向端面３０から切り取った形状をしている。この切り込み部３１を有する対向端面３０は、この切り込み部３１の外周側に半径方向に伸びる直線状の非切り込み部３２を有している。対向する２つの対向端面３０の両方とも切り込み部３１を有しており、対向する２つの対向端面３０は線対称であるように構成されている。
【００３７】
油溝１０は切り込み部３１によって溝幅の広い広幅部１１を油溝１０の内周側開口部に持っている。この広幅部１１の外周側に広幅部１１よりも溝幅が狭い非広幅部１２が位置している。更に本参考技術例においては、全ての油溝１０が広幅部１１を有し、同一の形状を有するように構成されている。
【００３８】
本参考技術例では切り込み部３１は対向する２つの対向端面３０の両方に設けられており、油溝１０を通過する油は切り込み部３１で堰き止められて、油溝を対向端面で区画形成する隣り合う双方のセグメント摩擦材２０の表面に溢れ出て流れることになる。線対称で切り込み部３１が設けられているので、溝幅の変化は急激であり、それだけ油は油溝１０から溢れやすくなっている。
【００３９】
本参考技術例においても、油は油溝１０を通過するだけではなく、セグメント摩擦材２０の表面を流れるため、セグメント摩擦材２０を冷却することができ、湿式摩擦部材５０の耐熱性を向上させることができる。また油がセグメント摩擦材２０の表面に供給されるので、引きずりトルクを低下させることができる。
【００４０】
（参考技術例３）図４は参考技術例３の湿式摩擦部材５０の一部形状を示す。参考技術例３の湿式摩擦部材５０においては、対向する２つの対向端面３０は共に内部に切り込まれた切り込み部３１を対向端面３０の内周側端部に有している。この切り込み部３１の形状は概ね４角形を対向端面３０から切り取った形状をしている。この切り込み部３１を有する対向端面３０は、この切り込み部３１の外周側に半径方向に伸びる直線状の非切り込み部３２を有している。対向する２つの対向端面３０の両方とも切り込み部３１を有しており、対向する２つの対向端面３０は線対称であるように構成されている。
【００４１】
油溝１０は切り込み部３１によって溝幅の広い広幅部１１を油溝１０の内周側開口部に持っている。この広幅部１１の外周側に広幅部１１よりも溝幅が狭い非広幅部１２が位置している。また対向する２つの対向端面３０は線対称であるように構成されている。更に全ての油溝１０が上述の広幅部１１を有するように構成されているが、広幅部１１の半径方向の長さが油溝１０毎に異なっている。
【００４２】
本参考技術例では切り込み部３１は対向する２つの対向端面３０の両方に設けられており、油溝１０を通過する油は切り込み部３１で堰き止められて、油溝を対向端面で区画形成する隣り合う双方のセグメント摩擦材２０の表面に溢れ出て流れることになる。線対称で切り込み部が設けられているので、溝幅の変化は急激であり、それだけ油は油溝１０から溢れやすくなっている。
【００４３】
本参考技術例においても、油は油溝１０を通過するだけではなく、セグメント摩擦材２０の表面を流れるため、セグメント摩擦材２０を冷却することができ、湿式摩擦部材５０の耐熱性を向上させることができる。また油がセグメント摩擦材２０の表面に供給されるので、引きずりトルクを低下させることができる。
【００４４】
（実施例１）図５は実施例１の湿式摩擦部材５０の一部形状を示す。実施例１の湿式摩擦部材５０は、広幅部１１を有する油溝１０と広幅部１１を有しない油溝１０を交互に組み合わされた湿式摩擦部材５０である。広幅部１１を有する油溝１０は、参考技術例２で説明した油溝１０と同一である。従って広幅部１１を有する油溝１０の説明は参考技術例２における油溝１０の説明と基本的の同一のであるので、それに代える。
【００４５】
広幅部１１を有しない油溝１０は、切り込み部３１を有しない半径方向に伸びる直線状の対向する２つの対向端面３０によって区画形成されている。広幅部１１を有しない油溝１０は、溝幅が一定であり、直線状である。
【００４６】
実施例１においては、広幅部１１を有しない油溝に比べて広幅部１１を有する油溝１０から多く油が溢れ出て油溝１０を区画形成するセグメント摩擦材の双方に流れることになる。従って油は油溝１０を通過するだけではなく、セグメント摩擦材２０の表面を流れるため、セグメント摩擦材２０を冷却することができ、湿式摩擦部材５０の耐熱性を向上させることができる。また油がセグメント摩擦材２０の表面に供給されるので、引きずりトルクを低下させることができる。
【００４７】
（参考技術例４）図６は参考技術例４の湿式摩擦部材５０の一部形状を示す。参考技術例４の湿式摩擦部材５０においては、対向する２つの対向端面３０は共に内部に切り込まれた切り込み部３１を対向端面３０の中間部に有する。この切り込み部３１はセグメント摩擦材２０の対向端面３０の中間部から概ね三角形を切り取った形状をしている。即ち対向端面３０は切り込み部３１においてく字状に内部に屈曲している。この切り込み部３１を有する対向端面３０は、この切り込み部３１の内周側と外周側とに半径方向に伸びる直線状の非切り込み部３２ａ、３２ｂを有している。対向する２つの対向端面３０の両方とも切り込み部３１を有しており、対向する２つの対向端面３０は線対称であるように構成されている。
【００４８】
油溝１０は切り込み部３１によって溝幅の広い広幅部１１を油溝１０の中間部に持っている。この広幅部１１の内周側と外周側に広幅部１１よりも溝幅が狭い非広幅部１２ａ、１２ｂが位置している。更に本参考技術例では全ての油溝１０が広幅部１１を有するように構成されている。
【００４９】
本参考技術例では切り込み部３１は対向する２つの対向端面３０の両方に設けられており、油溝１０を通過する油は切り込み部３１で堰き止められて、油溝を対向端面で区画形成する隣り合う双方のセグメント摩擦材２０の表面に溢れ出て流れることになる。線対称で切り込み部３１が設けられているので、溝幅の変化は急激であり、それだけ油は油溝１０から溢れやすくなっている。
【００５０】
本参考技術例においても、油は油溝１０を通過するだけではなく、セグメント摩擦材２０の表面を流れるため、セグメント摩擦材２０を冷却することができ、湿式摩擦部材５０の耐熱性を向上させることができる。また油がセグメント摩擦材２０の表面に供給されるので、引きずりトルクを低下させることができる。
【００５１】
（参考技術例５）図７は参考技術例５の湿式摩擦部材５０の一部形状を示す。参考技術例５の湿式摩擦部材５０においては、対向する２つの対向端面３０は共に内部に切り込まれた切り込み部３１を対向端面３０の中間部に有する。この切り込み部３１はセグメント摩擦材２０の対向端面３０の中間部から概ね三角形を切り取った形状をしている。即ち対向端面３０は切り込み部３１においてく字状に内部に屈曲している。この切り込み部３１を有する対向端面３０は、この切り込み部３１の内周側と外周側とに半径方向に伸びる直線状の非切り込み部３２ａ、３２ｂを有している。対向する２つの対向端面３０の両方とも切り込み部３１を有しているが、切り込み部３１を有する位置が対向する２つの対向端面３０では異なっている。従って本参考技術例では対向する２つの対向端面３０は線対称ではない。
【００５２】
油溝１０は対向する２つの対向端面の両方に設けられた２つの切り込み部３１によって溝幅の広い広幅部１１を油溝１０の中間部に持っている。この広幅部１１の内周側と外周側に広幅部１１よりも溝幅が狭い非広幅部１２ａ、１２ｂが位置している。２つの切り込み部３１が設けられる位置によっては、広幅部１１が２つに分離して形成される場合もあるが、本参考技術例では広幅部１１は分離しないでひとかたまりになっている。更に本参考技術例では全ての油溝１０が広幅部１１を有するように構成されている。
【００５３】
なお本参考技術例では、切り込み部３１は２つの対向端面３０に設けられており、油溝１０を通過する油は切り込み部３１で堰き止められて、油溝を対向端面で区画形成する隣り合う両方のセグメント摩擦材２０の表面に溢れ出て流れることになる。線対称で切り込み部３１が設けられているので、溝幅の変化は急激であり、それだけ油は油溝１０から溢れやすくなっている。
【００５４】
本参考技術例においても、油は油溝１０を通過するだけではなく、セグメント摩擦材２０の表面を流れるため、セグメント摩擦材２０を冷却することができ、湿式摩擦部材５０の耐熱性を向上させることができる。また油がセグメント摩擦材２０の表面に供給されるので、引きずりトルクを低下させることができる。
【００５５】
（参考技術例６）図８は参考技術例６の湿式摩擦部材５０の一部形状を示す。参考技術例６は、参考技術例２の変形例である。参考技術例６の湿式摩擦部材においては、対向する２つの対向端面３０は共に内部に切り込まれた切り込み部３１を２つ対向端面に有している。この切り込み部３１の形状は、概ね４角形を対向端面の内周側端面から切り取り、更にこの切り込まれた部分の内周側端部から再度概ね４角形を切り取った形状をしている。つまり切り込みが対向端面の内周側端部において２度行われたということが可能である。従って本参考技術例では切り込み部３１はいわば２段階構成である。また対向する２つの対向端面３０に設けられ、線対称であるように構成されている。従って１つの対向端面３０に切り込み部３１が１つ設けられた湿式摩擦部材５０である参考技術例２に対して、本参考技術例の湿式摩擦部材５０は、１つの対向端面３０に切り込み部３１が２つ設けられた湿式摩擦部材５０である。
【００５６】
油溝１０は、切り込み部３１によって溝幅の広い広幅部１１を油溝１０の内周側開口部に持っている。この広幅部１１の外周側に広幅部１１よりも溝幅が狭い非広幅部１２が位置している。また切り込み部３１が２段構成となっているので、幅広部１１をそれに対応していわば２段構成となっている。従って油溝１０の溝幅が変化する箇所が２箇所となっている。本参考技術例では、全ての油溝１０が広幅部１１を有し、同一の形状を有するように構成されている。
【００５７】
本参考技術例では、切り込み部３１は対向する２つの対向端面３０の両方にいわば２段構成で設けられており、油溝１０を通過する油はこの２段構成の切り込み部３１で堰き止められて、油溝を対向端面で区画形成する隣り合う２つのセグメント摩擦材２０の表面に溢れ出て流れることになる。２段構成で切り込み部３１が形成されているので、それだけセグメント摩擦材の表面に溢れ出やすくなっている。
【００５８】
本参考技術例においても、油は油溝１０を通過するだけではなく、セグメント摩擦材２０の表面を流れるため、セグメント摩擦材２０を冷却することができ、湿式摩擦部材５０の耐熱性を向上させることができる。また油がセグメント摩擦材２０の表面に供給されるので、引きずりトルクを低下させることができる。
【００５９】
（参考技術例７）図９は参考技術例７の湿式摩擦部材５０の一部形状を示す。参考技術例７は、参考技術例４の変形例である。参考技術例７の湿式摩擦部材５０においては、対向する２つの対向端面３０の両方とも内部に切り込まれた切り込み部３１を２つ有している。この切り込み部３１は２つとも対向端面３０の中間部から概ね三角形を切り取った形状をしている。即ち対向端面３０はく字状に内部に屈曲している。また対向する２つの対向端面３０は線対称であるように構成されている。従って１つの対向端面３０に切り込み部３１が１つ設けられた湿式摩擦部材５０である参考技術例４に対して、参考技術例７は１つの対向端面３０に切り込み部３１を２つ有する湿式摩擦部材５０である。
【００６０】
油溝１０は切り込み部３１により溝幅の広い広幅部１１を油溝１０の中間部に２つ持っている。これら２つの広幅部１１に挟まれた部分、外周側開口部、内周側開口部に広幅部１１よりも溝幅が狭い非広幅部１２が位置している。
【００６１】
本参考技術例では切り込み部３１は対向する２つの対向端面３０の両方共に２つずつ設けられており、油溝１０を通過する油は油溝１０を区画形成する隣り合うセグメント摩擦材２０の双方の表面に溢れ出て流れることになる。線対称に切り込み部３１が設けられているので、それだけ油溝１０の溝幅は急激に変化することになり、油が油溝１０から溢れやすくなっている。また２つの対向端面３０に切り込み部をそれぞれ２つずつ有しているので、それだけ油が油溝１０から溢れやすくなっている。
【００６２】
本参考技術例においても、油は油溝１０を通過するだけではなく、セグメント摩擦材２０の表面を流れるため、湿式摩擦部材５０の耐熱性を向上させることができる。また油が、セグメント摩擦材２０の表面に供給されるので、引きずりトルクを低下させることができる。
【００６３】
なお参考技術例７は参考技術例４の変形例であるが、参考技術例５においても切り込み部が一つ設けられている対向端面に代えて切り込み部が２つ設けられている対向端面とした湿式摩擦部材と変形することも可能である。更に変形例として、切り込み部を一の対向端面に２つではなく、３つ以上とすることも可能である。
（セグメント摩擦材の形状）
本発明の湿式摩擦部材に用いられるセグメント摩擦材の対向端面の形状について更に詳細に説明する。以下に述べるその１及びその２において、切り込み部が対向端面の内周側端部に設けられた場合を説明する。更にその３において、切り込み部が対向端面の中間部に設けられた場合を説明する。なお図面に用いる符号については同種の要素については、実施例及び参考技術例において用いた符号を用いる。
（１） その１
図１０は、対向端面３０の内周側端部に切り込み部３１を有するセグメント摩擦材２０を示す。この切り込み部３１はセグメント摩擦材２０から長方形を切り取ったような形状をしている。このセグメント摩擦材２０の対向端面３０はこのように切り取られた切り込み部３１と半径方向に伸びる非切り込み部３２とで構成されている。切り込み部３１は内周側端から外周側へ半径方向に延びる端面３１ａと他方の対向端面方向に延びる端面３１ｂとで構成され、半径方向に延びる端面３１ａと他方の対向端面３０方向に延びる端面３１ｂの間の角度は概ね直角である。
【００６４】
ここでセグメント摩擦材２０の半径方向の長さ即ち内周側から外周側までの長さをＬとする。また切り込み部３１の半径方向に伸びる端面３１ａの長さをＬ１とする。また非切り込み部３２の長さをＬ２とする。更に油溝１０の中心線から切り込み部３１の半径方向に伸びる端面３１ａまでの長さをＷ1とする。油溝１０の中心線から非切り込み部３２即ち切り込み部３１以外の対向端面３０までの長さをＷとする。
【００６５】
この場合Ｌ１がＬの１０〜９０％であることが好ましい。Ｌ１が１０％未満であるとセグメント摩擦材の表面に供給される油が不足することになる。またＬ２がＬの１０〜９０％であることが好ましい。Ｌ２が１０％未満であるとセグメント摩擦材の外周側の強度が不足することになる。
【００６６】
またＷ１はＷの１．３〜５．０倍、好ましくは１．５〜３．０倍にすることができる。Ｗ１がＷの１．３倍未満であるとセグメント摩擦材２０の表面への油の供給が不足する。Ｗ１がＷの５．０倍を超えるとセグメント摩擦材２０の表面の油膜が過大となり、湿式摩擦部材の係合時の摩擦力が低下しすぎることになる。
（２） その２
図１１は、その１に示したセグメント摩擦材２０と同様に、対向端面３０の内周側端部に切り込み部３１を有するセグメント摩擦材２０を示す。この切り込み部３１はセグメント摩擦材２０から１つの辺が傾斜している台形を切り取ったような形状をしている。このセグメント摩擦材２０の対向端面３０はこのように切り取られた切り込み部３１と半径方向に伸びる非切り込み部３２とで構成されている。即ち図１１のセグメント摩擦材２０においても、切り込み部３１は半径方向に延びる端面３１ａと他方の対向端面３０方向に延びる端面３１ｂとによって構成されている。但し半径方向に延びる端面３１ａと他方の対向端面３０方向に延びる端面３１ｂとの間の角度は直角ではなく、鈍角となっている。この場合直角になるとその１で示したセグメント摩擦材２０となる。
【００６７】
ここでセグメント摩擦材２０の幅即ち内周側から外周側までの長さをＬとする。また切り込み部３１の半径方向の長さをＬ１とする。また非切り込み部３２の長さをＬ２とする。更に切り込み部３１の他方の対向端面３０方向に伸びる端面３１ｂの半径方向の長さをＬ３とする。
【００６８】
また油溝１０の中心線から切り込み部３１の半径方向へ延びる端面３１ａまでの長さをＷ１とする。油溝１０の中心線から非切り込み部３２即ち切り込み部３１以外の対向端面３０までの距離をＷとする。
【００６９】
この場合Ｌ１がＬの１０〜９０％であることが好ましい。Ｌ１が１０％未満であるとセグメント摩擦材２０の表面に供給される油が不足することになる。またＬ２がＬの１０〜９０％であることが好ましい。Ｌ２が１０％未満であるとセグメント摩擦材２０の外周側の強度が不足することになる。即ちその１及びその２においても共に切り込み部の半径方向の長さ即ちＬ１は、セグメント摩擦材の半径方向の長さ即ちＬの１０〜９０％であることが好ましい。更にＬ３はＬの３０％未満であることが好ましい。Ｌ３が３０％以上となると内周側から外周側へ流れる油を堰き止める効果が低下し、それだけセグメント摩擦材２０の表面に溢れ出す油の量も低下する。
【００７０】
なおその１で示したセグメント摩擦材２０はここで説明したセグメント摩擦材２０の特殊な形態ということが可能である。この場合他方の対向端面３０方向に伸びる端面３１ｂと半径方向に伸びる端面２１ａとの間の角度は９０〜１５０度であることが好ましい。この程度の角度を有していれば、油を効果的に堰き止めることができる。
【００７１】
同様に、Ｗ１はＷの１．３〜５．０倍、好ましくは１．５〜３．０倍にすることができる。Ｗ１がＷの１．３倍未満であるとセグメント摩擦材２０の表面への油の供給が不足する。Ｗ１がＷの５．０倍を超えるとセグメント摩擦材２０の表面に供給される油が過剰となり、セグメント摩擦材２０の表面の油膜が過大となる。その結果湿式摩擦部材の係合時の摩擦力が低下する。
【００７２】
なおここで半径方向に伸びる端面３１ａと他方の端面方向に伸びる端面３１ｂは、図１０及び図１１で示した切り込み部３１のように角部を形成していなくてもよい。即ち図１２（Ａ）及び（Ｂ）に示されるように、切り込み部３１は半径方向に延びる端面３１ａと他方の対向端面方向に延びる端面３１ｂとがＲ形状を形成していてもよい。なお図１２（Ｂ）の切り込み部３１は、図１２（Ａ）の切り込み部３１よりも大きいＲ形状を形成している。
【００７３】
このように半径方向に伸びる端面３１ａと他方の対向端面方向に伸びる端面３１ｂが、角部を形成する代わりにＲ形状を形成していても上述の説明は妥当する。
（３） その３
図１３は、対向端面３０の中間部に切り込み部３１を有するセグメント摩擦材２０を示す。この切り込み部３１はセグメント摩擦材２０から三角形を切り取ったような形状をしている。切り込み部３１の形状は概ねく字形状をしている。このセグメント摩擦材２０の対向端面３０は内部に屈曲した切り込み部３１と半径方向に伸びる非切り込み部３２とで構成されている。従ってこのセグメント摩擦材の対向端面３０は概ねく字形状に内部に屈曲した切り込み部３１とこの切り込み部３１の内周側及び外周側に位置する半径方向に延びる非切り込み部３２ａ、３２ｂとで構成される。
【００７４】
ここでセグメント摩擦材２０の幅即ち内周側から外周側までの長さをＬとする。また半径方向に延びる２つの非切り込み部３２ａ、３２ｂの長さをそれぞれＬ４、Ｌ５とする。また切り込み部３１の半径方向の長さをＬ６とする。更に切り込み部３１がセグメント摩擦材の内部に切り込んだ深さをＤとする。更に油溝１０の中心線から非切り込み部３２ａ、３２ｂ即ち切り込み部３１以外の対向端面３０までの距離をＷとする。
【００７５】
この場合Ｌ４はＬの１０〜８０％で、Ｌ５はＬの１０〜８０％で、Ｌ６はＬの５〜３０％であることがそれぞれ好ましい。Ｌ４がＬの１０％未満であるとセグメント摩擦材２０の内周側の強度が不足することになる。またＬ５が１０％未満であるとセグメント摩擦材２０の外周側の強度が不足することになる。Ｌ６が３０％を超えると油のたまりが多くなってセグメント摩擦材２０の表面に供給される油が過剰となり、セグメント摩擦材２０の表面の油膜が過大となる。その結果湿式摩擦部材の係合時の摩擦力が低下する。逆に５％未満であるとセグメント摩擦材２０の表面に供給される油が不足することになる。
【００７６】
またＤはＷの０．３〜５．０倍、好ましくは０．５〜２．０倍にすることができる。ＤがＷの０．３倍未満であるとセグメント摩擦材２０の表面への油の供給が不足する。ＤがＷの５．０倍を超えるとセグメント摩擦材２０の表面に供給される油が過剰となってセグメント摩擦材の表面の油膜が過大となる。その結果湿式摩擦部材の係合時の摩擦力が低下しすぎることになる。
（４）その４
図１４及び図１５にその３に示した切り込み部３１を変形したセグメント摩擦材２０を示す。図１４及び図１５は、いずれも図１３で示したセグメント摩擦材と同様に、対向端面３０の中間部に切り込み部３１を有するセグメント摩擦材２０を示す。
【００７７】
図１４においては、切り込み部３１はセグメント摩擦材２０から半円形を切り取ったような形状をしている。このように三角形の形状の代わりに半円形の形状を切り取ることも可能である。この場合においても、その３で記載したセグメント摩擦材２０と同様に、これらセグメント摩擦材２０の対向端面３０は切り込み部３１と非切り込み部３２とで構成されている。切り込み部３１は概ねＣ字形状をしている。
【００７８】
図１５においては、切り込み部はセグメント摩擦材２０から長方形を切り取ったような形状をしている。四角形の形状を切り取ることも可能である。この場合においても、その３で記載したセグメント摩擦材２０と同様に、これらセグメント摩擦材２０の対向端面３０は切り込み部３１と非切り込み部３２とで構成されている。切り込み部３１概ね匚字をしている。
【００７９】
図１４及び図１５のこれらセグメント摩擦材２０の対向端面３０はいずれもそれぞれ概ねＣ字形状及び概ね匚字形状に屈曲した切り込み部３１とこの切り込み部３１の内周側及び外周側に位置する半径方向に延びる端面３２ａ、３２ｂとで構成される。
【００８０】
この場合もその３と同様なことを述べることが可能である。即ちセグメント摩擦材２０の幅即ち内周側から外周側までの長さをＬとする。また非切り込み部３２ａ、３２ｂの長さをそれぞれＬ４、Ｌ５とする。また切り込み部３１の半径方向の距離をＬ６とする。更に切り込み部３１がセグメント摩擦材の内部に切り込んだ深さをＤとする。更に油溝１０の中心線から非切り込み部３２ａ、３２ｂ即ち切り込み部３１以外の対向端面３０までの距離をＷとする。
【００８１】
この場合Ｌ４はＬの１０〜８０％で、Ｌ５はＬの１０〜８０％で、Ｌ６はＬの５〜３０％であることがそれぞれ好ましい。Ｌ４がＬの１０％未満であるとセグメント摩擦材２０の内周側の強度が不足することになる。またＬ５が１０％未満であるとセグメント摩擦材２０の外周側の強度が不足することになる。Ｌ６が３０％を超えると油のたまりが多くなってセグメント摩擦材２０の表面に供給される油が過剰となり、セグメント摩擦材２０の表面の油膜が過大となる。その結果湿式摩擦部材の係合時の摩擦力が低下する。逆に５％未満であるとセグメント摩擦材の表面に供給される油が不足することになる。
【００８２】
またＤはＷの０．３〜５．０倍、好ましくは０．５〜２．０倍にすることができる。ＤがＷの０．３倍未満であるとセグメント摩擦材２０の表面への油の供給が不足する。ＤがＷの５．０倍を超えるとセグメント摩擦材２０の表面に供給される油が過剰となってセグメント摩擦材２０の表面の油膜が過大となる。その結果湿式摩擦部材の係合時の摩擦力が低下しすぎることになる。
（試験）
本発明の湿式摩擦部材の参考技術例について耐熱試験及び引きずりトルクを行った。試験に用いた湿式摩擦部材は、図３で図示した参考技術例２の湿式摩擦部材、図６で図示した参考技術例４の湿式摩擦部材であった。また比較のために比較例１として図１９で図示した油溝が一定である湿式摩擦部材と、更に比較例２として油溝がない湿式摩擦部材を用いた。
【００８３】
参考技術例２、参考技術例４、比較例１の湿式摩擦部材は、いずれも２０個のセグメント摩擦材がリング状に貼付され、油溝が形成されていた。これらの湿式摩擦部材は、いずれもセグメント摩擦材によって形成されるリングの内径がφ１１０ｍｍで、リングの外径がφ１３０ｍｍであった。比較例２の湿式摩擦部材は、コアプレートとコアプレートにリング状に貼付された１個の摩擦材とを有する湿式摩擦部材であった。これもまたリングの内径がφ１１０ｍｍで、リングの外径がφ１３０ｍｍであった。
【００８４】
参考技術例２のセグメント摩擦材２０は、図１７に示すように、切り込み部３１の長さが５ｍｍで、非切り込み部３２の長さが５ｍｍであった。また切り込み部３１における油溝の中心から切り込み部３１までの距離が１．０ｍｍで、非切り込み部３２における油溝の中心から非切り込み部までの距離が０．５ｍｍであった。
【００８５】
参考技術例４のセグメント摩擦材２０は、図１８に示すように、内周側及び外周側の非切り込み部３２ａ、３２ｂの長さはいずれも４ｍｍで、切り込み部３１の半径方向の長さは２ｍｍであった。また非切り込み部３２ａ、３２ｂにおける油溝の中心から非切り込み部３２ａ、３２ｂまでの距離は１．０ｍｍで、油溝の中心から切り込み部３１の内部に切り込んだ深さは２．０ｍｍであった。つまり切り込み部３１自体の切り込みの深さは１ｍｍである。
【００８６】
比較例１のセグメント摩擦材７０は、図２０に示すように対向端面８０の半径方向の長さが１０ｍｍで、油溝の中心から対向端面までの距離が１．０ｍｍであった。
【００８７】
耐熱試験においては、参考技術例２、比較例１及び比較例２の湿式摩擦部材を試験した。引きずりトルク試験では参考技術例２、参考技術例４、比較例１及び比較例２の湿式摩擦部材を試験した。
（１）耐熱試験
耐熱試験の概要を図１６に示す。４個のクラッチプレート１２０とカラー１１０がそれぞれに設けられたスプラインで噛み合わされ、３個の湿式摩擦部材１４０とハブ１３０とがやはりそれぞれに設けられたスプラインで噛み合わされている。そして４個のクラッチプレート１２０と３個の湿式摩擦部材１４０が交互に並べられている。なお湿式摩擦部材１４０とハブ１３０とはスプラインで噛み合わされているので、水平方向に移動可能である。またクラッチプレート１２０とカラー１１０も同様に水平方向に移動可能である。但しカバー１６０によってクラッチプレート１２０の図１６における右方向への移動が制限されている。この状態でハブ１３０を回転させて、湿式摩擦部材１４０を回転させた。一定の回転数（係合回転数）にまで達した段階で、ピストン１５０でクラッチプレート１２０を押圧し、クラッチプレート１２０によって湿式摩擦部材１４０を両側から狭圧して、湿式摩擦部材１４０が停止するまでの時間（停止時間）を計測した。そしてこの湿式摩擦部材１４０の停止時間が最初に計測した停止時間と比較して１０％伸びるまでの回数を測定した。
【００８８】
停止時間が１０％伸びるまでの回数が長くなれば、摩擦による発熱に対する耐熱性が向上し、湿式摩擦部材１４０の耐久性即ち寿命が延びたと言える。
【００８９】
湿式摩擦部材１４０の係合回転数は４５００ｒｐｍで、湿式摩擦部材１４０の慣性モーメントは０．２５ｋｇ・ｍ2であった。即ち係合回転数４５００ｒｐｍで湿式摩擦部材１４０をクラッチプレート１２０によって狭圧する時点では、湿式摩擦部材１４０を慣性によって回転させた。潤滑油の油量（軸心潤滑）は２００ｃｃ／分であった。また油温は１００℃であった。クラッチプレート１２０の面圧は１．０ＭＰａであった。なおこの試験に用いた湿式摩擦部材１４０は、上述したように参考技術例２、比較例１及び比較例２の湿式摩擦部材１４０である。試験の結果を表１に示す。
【００９０】
【表１】
0004297308.tif 000002
【００９１】
ここから参考技術例２の湿式摩擦部材は、湿式摩擦部材が停止するまでの時間が１０％伸びるまで５０００回上記試験を繰り返す必要があることが分かった。これは比較例１、比較例２の３５００回、２０００回と比較すると、摩擦材の寿命が大幅に延びていることを示すものである。
（２） 引きずりトルク試験
引きずりトルク試験の概要を図２１に示す。５個のクラッチプレート１２０とカラー１１０がそれぞれに設けられたスプラインで噛み合わされ、４個の湿式摩擦部材１４０とハブ１３０とがやはりそれぞれに設けられたスプラインで噛み合わされている。そして５個のクラッチプレート１２０と４個の湿式摩擦部材１４０が交互に並べられている。なお湿式摩擦部材１４０とハブ１３０とはスプラインで噛み合わされているので、水平方向に移動可能である。またクラッチプレート１２０とカラー１１０も同様に水平方向に移動可能である。但しカバー１６０によってクラッチプレート１２０の図２１における右方向への移動が制限されている。
【００９２】
この状態でハブ１３０を回転させて、湿式摩擦部材１４０を回転させて、引きずりトルクを計測した。
【００９３】
湿式摩擦部材１４０の回転数は１０００ｒｐｍに設定した。また隣り合うクラッチプレート１２０の間隔から湿式摩擦部材１４０の厚さを引いた差即ちパッククリアランスが１つの湿式摩擦部材１４０当たりで平均０．１ｍｍとなるような位置、言い換えれば隣り合うクラッチプレート１２０の間隔の４つの合計から４つの湿式摩擦部材１４０の厚さの合計を引いた差が０．４ｍｍとなるような位置にピストン１５０をおいて、１つの湿式摩擦部材１４０のパッククリアランスが平均０．１ｍｍとなるようにした。潤滑油の油量（軸心潤滑）は５００ｃｃ／分で、油温は８０℃であった。
【００９４】
なおこの試験に用いた湿式摩擦部材１４０は、上述したように参考技術例２、参考技術例４、比較例１及び比較例２の湿式摩擦部材１４０であった。試験の結果を表２に示す。
【００９５】
【表２】
0004297308.tif 000003
【００９６】
参考技術例２及び参考技術例４の湿式摩擦部材は、比較例１及び比較例２の湿式摩擦部材と比較すると引きずりトルクが低下している。セグメント摩擦材の表面に油が供給され、油が流れる遠心力によって、クラッチプレート１２０と湿式摩擦部材１４０とを押し離す力が働いていると考えられる。
【００９７】
【発明の効果】
本発明の湿式摩擦部材は、冷却効果を向上することができ、耐熱性を向上することができる。本発明の湿式摩擦部材は、相手プレートとの接触を抑制することができ、引きずりトルクを低下させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】参考技術例１の湿式摩擦部材の一部形状を示す図である。
【図２】参考技術例１の湿式摩擦部材の一部形状を拡大した図である。
【図３】参考技術例２の湿式摩擦部材の一部形状を示す図である。
【図４】参考技術例３の湿式摩擦部材の一部形状を示す図である。
【図５】実施例１の湿式摩擦部材の一部形状を示す図である。
【図６】参考技術例４の湿式摩擦部材の一部形状を示す図である。
【図７】参考技術例５の湿式摩擦部材の一部形状を示す図である。
【図８】参考技術例６の湿式摩擦部材の一部形状を示す図である。
【図９】参考技術例７の湿式摩擦部材の一部形状を示す図である。
【図１０】対向端面の内周側端部に切り込み部を有するセグメント摩擦材の形状を示す図である。
【図１１】対向端面の内周側端部に切り込み部を有するセグメント摩擦材の形状を示す図である。
【図１２】対向端面の内周側端部に切り込み部を有するセグメント摩擦材の形状を示す図である。
【図１３】対向端面の中間部に切り込み部を有するセグメント摩擦材の形状を示す図である。
【図１４】対向端面の中間部に切り込み部を有するセグメント摩擦材の形状を示す図である。
【図１５】対向端面の中間部に切り込み部を有するセグメント摩擦材の形状を示す図である。
【図１６】耐熱試験の概要を示す図である。
【図１７】参考技術例２で用いたセグメント摩擦材を示す図である。
【図１８】参考技術例４で用いたセグメント摩擦材を示す図である。
【図１９】従来の湿式摩擦材の一部形状を示す図である。
【図２０】比較例１で用いたセグメント摩擦材を示す図である。
【図２１】引きずりトルク試験の概要を示す図である。
【符号の説明】
１０：油溝 １１：広幅部 １２：非広幅部
２０：セグメント摩擦材 ３０：対向端面
３１：切り込み部 ３２：非切り込み部
４０：コアプレート ５０：湿式摩擦部材
６０：油溝 ７０：セグメント摩擦材
８０：対向端面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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