(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼の組成が質量％にて、Ｃ：0.10〜0.20％、Ｓｉ：0.1％以下、Ｍｎ：0.8〜2.0％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ：0.02％以下、Ｎ：0.005％以下、Ｂ：0.0003〜0.004％、sol.Ａｌ：0.01〜0.10％で、かつ
sol.Ａｌ(％)≧9.6×Ｎ(％) ・・・・・・・・（１）
であって、
Ｔｉを
Ｔｉ(％)≦3.4×Ｎ(％) ・・・・・・・・（２）
の範囲で含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする成形性および焼入れ性にすぐれた鋼板。
【請求項２】
質量％にて、Ｃ：0.05〜0.20％、Ｓｉ：0.1％以下、Ｍｎ：0.8〜2.0％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ：0.02％以下、Ｎ：0.005％以下、Ｂ：0.0003〜0.004％、sol.Ａｌ：0.01〜0.10％で、かつ
sol.Ａｌ(％) ≧ 9.6×Ｎ(％) ・・・・・・・・（１）
であって、
Ｔｉを
Ｔｉ(％)≦3.4×Ｎ(％) ・・・・・・・・（２）
の範囲で含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼スラブを熱間圧延し、巻取り温度600℃以上で熱延コイルとすることを特徴とする成形性および焼入れ性にすぐれた鋼板の製造方法。
【請求項３】
質量％にて、Ｃ：0.10〜0.20％、Ｓｉ：0.1％以下、Ｍｎ：0.8〜2.0％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ：0.02％以下、Ｎ：0.005％以下、Ｂ：0.0003〜0.004％、sol.Ａｌ：0.01〜0.10％で、かつ
sol.Ａｌ(％)≧9.6×Ｎ(％) ・・・・・・・・（１）
であって、
Ｔｉを
Ｔｉ(％)≦3.4×Ｎ(％) ・・・・・・・・（２）
の範囲で含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼スラブを熱間圧延し、巻取り温度480℃以上として熱延コイルとした後、冷間圧延し、焼鈍することを特徴とする成形性および焼入れ性にすぐれた鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車の車体構造部材等の素材に用いられる成形性および焼入れ性を有する鋼板およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車の衝突事故の際の、車体破壊のデータが公開され、それが車の売れ行きを支配するなど、搭乗者の安全性確保に対するニーズは年々高まってきており、法的規制も厳しくなる傾向にある。自動車の車体は、いわゆるクラッシャブルボディー構造が採用され、衝突に際し一部が適度に変形してして衝撃を吸収する一方、車室は高強度の構造とし室内の搭乗者を護るように設計される。すなわち、車体の部位により高強度が要求される。このため必要部分に、板厚の厚い成形品を用いたり、補強材を取り付けたり、あるいは高強度鋼板を用いて成形したりしている。
【０００３】
しかし、板厚を厚くすることは重量増加につながり、燃費改善ないしは省エネルギーの要求とは相反する。補強にはリブ材のスポット溶接や衝撃吸収用の部品を組み込むが、これも車体重量を増すことになる。現実には車両のドア内部に、鋼管で作って焼入れ強化した補強材などを組み込むことが広く採用されている。また、高強度鋼板は、プレス成形性が劣るため複雑なプレス加工が困難であり、その上、加工による残留応力は強度が高くなるほど増加し、遅れ破壊の危険が増してくるので、その適用ないしは鋼板強度増大には限界がある。
【０００４】
この車体構造の補強に対し、強度が必要な車体の特定部所に適用する鋼板成形部品の板厚を増したり、高強度鋼板を使用したりせず、その所望部分を局所的に高周波加熱して焼入れ処理し、強度を向上させる方法の発明が特開平6-116630号公報に開示されている。プレス成形後、焼入れし強化するのであれば、高強度鋼板を成形する場合のような、複雑な形状の成形困難とか成形後の大きな残留応力の問題は排除できる。しかしながら、上記公報には高周波焼入れの方法は示されているが、適用する鋼板の種類については全く記載がない。鋼板によっては焼入れによる強度向上を示さないものもあり、ことにプレス成形性の良好な鋼板ほど焼入れ強化は期待できない。
【０００５】
また、特開平10-17933号公報には、車体のプレス成形部品に要請される強度分布に対し、それに対応した硬度分布を局所的高周波焼入れによって実現する方法の発明が開示されている。その適用例として、車体側面の前席と後席との間に配置される、センターピラーとも呼ばれる支柱を取り上げている。支柱の衝突時に予想される荷重分布は長さ中央部にあり、衝突荷重に対応するため、従来の方法では支柱全体の板厚を増すか、中央部に補強材を重ねて溶接する必要があった。これに対し長さ中央部を高周波焼入れして強化することによって、不必要な部分まで板厚を増すことがなくなり、補強材も不要となって軽量化がはかれるというものである。この場合、支柱成形用の素材鋼板は、Ｃ含有量が0.05〜0.25％のものが適用できるとし、JIS規格のSAPH370〜SAPH440、あるいはSPFC370〜SPFC440などの鋼板がよいとしている。しかし、これらの規格による鋼板は、強度や伸びなど素材としての鋼板の機械的性質は保証されているが、焼入れ性や焼入れ後の強度などは通常は全く不明である。
【０００６】
車体構造部材ではないが、側面衝突に対する車室内部保護用にドア内部に組み込まれる補強材として、焼入れして所要強度とした鋼管を加工した部品が広く採用されている。これは多くは鋼板から作られた電縫鋼管の管端をドア内部への取り付けに適した状態に加工し、高周波焼入れして製造される。例えば特開平4-52249号公報に、Ｃ：0.10〜0.20、Ｍｎ：0.2〜1.50％、Ｓｉ:0.05〜0.50、Ａｌ：0.01〜0.10％、Ｔｉ：0.01〜0.10％およびＢ：0.0005〜0.010％を含有する鋼板による電縫鋼管を高周波焼入れした引張強さが130kgf/mm2以上の自動車ドア補強材の発明が提示されている。このような鋼による鋼板を車体構造部材に用いれば、上記のような高周波加熱焼入れによる局部的な強度向上が可能と思われるが、電縫鋼管のような単純な曲げ加工は可能であっても、車体構造のように複雑なプレス成形には適用が困難であると考えられる。
【０００７】
本発明の目的は、車体構造用部品などに適用できる十分な成形性を有し、かつ成形後の焼入れによって容易に高強度化できる鋼板およびその製造方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、成形加工後、焼入れ処理をおこなうことにより、部材の形状や適用素材の強度を大幅に変更することなく、自動車車体の構造を強化することのできる鋼板の調査検討をおこなった。焼入れ焼戻しして使用する鋼板としては、JIS−G3311の磨き帯鋼がある。この場合、合金鋼を除く最も炭素量の低い鋼でもＣ：0.27〜0.33％、Ｓｉ：0.15〜0.35％、Ｍｎ：0.60〜0.90％であり、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎのいずれの含有量も高く、これでは焼入れにより十分な強度は得られても、焼鈍された素材鋼板としての加工性はわるく、到底必要とするプレス加工性は得られない。
【０００９】
ここで、車体構造強化に必要とする強度は、鋼としての性能や経済性を配慮すれば80〜180kgf/mm2程度であり、十分な焼入れをおこなえば、炭素含有量は0.05〜0.20％で実現できる。このような炭素含有量の低減により、鋼板の加工性確保が容易になり、さらに、この程度まで炭素含有量が低下すると、自己焼戻し効果があって、焼入れままでも十分な靱性を有することが期待できる。そこでこの炭素含有量に対し、十分な焼入れを実現するための合金成分の検討をおこなった。
【００１０】
一般に焼き入れ性を向上させる合金元素は、添加量を増すと鋼を硬くし、加工性を低下させる。ただし、自動車の車体構造部材等の素材に用いられる鋼板が対象なので、鋼の中心部までも冷却速度を速くすることができ、その分、焼入れ性向上元素の含有量を低くすることが可能である。一方、自動車用の鋼板としては、防食のため、めっき性や塗装下地の化成処理性が良好でなければならず、これらを阻害する例えばＣｒやＳｉのような焼入れ性向上元素の使用は好ましくない。また、コストを厳しく要求されるので、高価な添加元素も避けるべきである。
【００１１】
このような観点から種々検討の結果、ＭｎとＢを有効活用するのが最良であると判断された。Ｍｎは鋼の熱間脆性を抑止するために必然的に添加されるが、焼入れ性を大きく向上させる効果があり、しかも低コストで、めっき性や化成処理性におよぼす影響が小さい。しかし多く添加すると加工性を悪くし、鋼としての耐食性を劣化させる傾向があるので、添加量には限界がある。これを補うため、Ｂ添加を併用することとした。Ｂの効果は微量の添加で発揮されるので、鋼の他の一般的な性質にほとんど影響をおよぼすことなく、鋼の焼入れ性を大幅に向上させることができる。ただし、Ｂ添加により焼入れ性を向上させるには、微量に添加したＢを固溶状態にしておく必要があり、酸化されやすいことから鋼は十分な脱酸をおこない、Ｂと結合しやすいＮは固定しておかなければならない。このため、酸可溶Ａｌ（sol.Ａｌ）が鋼に検出されるまで脱酸し、Ｔｉを添加して固溶ＮをＴｉ窒化物として固定することが一般におこなわれる。
【００１２】
このＭｎとＢとを添加した鋼にて、鋼板を作製し実部品への適用検討を進めたところ、素材として加工性に不足のあることが問題になった。この加工性を改善すべくさらに検討を進めた結果、窒素固定のために添加したＴｉが悪影響をおよぼしていることが明らかになった。すなわち、十分にＮを固定するため、鋼中のＮがすべてＴｉＮとなる以上のＴｉを含有させていたが、この過剰のＴｉがＴｉＣとなって鋼中に析出し、これが伸びを著しく劣化させていたのである。そこでＮ固定のためのＴｉ添加は必要最小限とし、Ｔｉにて固定できなかったＮは、Ａｌを十分含有させることによりＡｌＮとして固定すれば、加工性が向上しかつ焼入れ性も十分確保できることが明らかになった。
【００１３】
さらに調査を進める過程で、このようにＴｉ含有量を限定した場合、鋼板製造工程の熱間圧延の巻取り温度が、焼入れ性に大きく影響していることも明らかになった。焼入れの際、しばしば十分な焼入れ硬さが得られないことがあり、その原因を調べた結果、この現象が熱間圧延の巻取り温度が低いときに現れたのである。したがって、焼入れ性向上のためには巻取り温度を十分高くすればよい。ただし、その下限温度は、熱延鋼板として用いる場合と、冷延鋼板として用いる場合とで異なり、冷延鋼板の方が低くてよい。
【００１４】
この理由は、焼入れ性向上に有効な固溶Ｂの量が、巻取り温度により異なるためと考えられた。鋼中のＮは温度が低下してくると、ＡｌやＢが存在すればＡｌＮやＢＮなどの安定な析出物を形成してくる。ただし、この二つの元素が共存する場合、Ｂは鋼中での拡散速度がＡｌよりもはるかに大きいので、圧延後の冷却過程でまずＢＮが形成される。ところがＡｌＮの方がより安定なので、十分にＡｌが存在する場合には、巻き取り温度が高くゆっくり冷却されると、このＢＮは分解してＮはすべてＡｌＮとなって析出し、固溶Ｂが残る。したがって巻取り温度が高ければ、冷却が遅いので鋼中のＮはＡｌＮとして固定される。巻取り温度が低くなると、冷却が速くなってＡｌＮが十分形成される前にＮがＢＮのままの状態で冷却され、その結果として固溶Ｂが減少する。
【００１５】
熱延鋼板では、このように巻取り温度が低くなると焼入れ性が低下する傾向がある。冷延鋼板では、熱延時に巻取り温度が低く、ＮがＢＮとなっていたとしても、冷間圧延後の焼鈍の過程で再加熱されるので、Ａｌが十分含有されておればＡｌＮの形成が進行し、Ｂが固溶状態になる。このため、巻取り温度はより低くても十分な焼入れ性が確保できる。
【００１６】
以上のような検討結果に基づき、さらに各条件の限界を明確にし、本発明を完成させた。本発明の要旨は次のとおりである。
【００１７】
(1)鋼の組成が質量％にて、Ｃ：0.10〜0.20％、Ｓｉ：0.1％以下、Ｍｎ：0.8〜2.0％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ：0.02％以下、Ｎ：0.005％以下、Ｂ：0.0003〜0.004％、sol.Ａｌ：0.01〜0.10％で、かつ
sol.Ａｌ(％)≧9.6×Ｎ(％) ・・・・・・・・（１）
であって、
Ｔｉを
Ｔｉ(％)≦3.4×Ｎ(％) ・・・・・・・・（２）
の範囲で含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする成形性および焼入れ性にすぐれた鋼板。
【００１８】
(2)質量％にて、Ｃ：0.05〜0.20％、Ｓｉ：0.1％以下、Ｍｎ：0.8〜2.0％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ：0.02％以下、Ｎ：0.005％以下、Ｂ：0.0003〜0.004％、sol.Ａｌ：0.01〜0.10％で、かつ
sol.Ａｌ(％)≧9.6×Ｎ(％) ・・・・・・・・（１）
であって、
Ｔｉを
Ｔｉ(％)≦3.4×Ｎ(％) ・・・・・・・・（２）
の範囲で含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼スラブを熱間圧延し、巻取り温度600℃以上で熱延コイルとすることを特徴とする成形性および焼入れ性にすぐれた鋼板の製造方法。
【００１９】
(3)質量％にて、Ｃ：0.10〜0.20％、Ｓｉ：0.1％以下、Ｍｎ：0.8〜2.0％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ：0.02％以下、Ｎ：0.005％以下、Ｂ：0.0003〜0.004％、sol.Ａｌ：0.01〜0.10％で、かつ
sol.Ａｌ(％)≧9.6×Ｎ(％)・・・・・・・・（１）
であって、
Ｔｉを
Ｔｉ(％)≦3.4×Ｎ(％)・・・・・・・・（２）
の範囲で含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼スラブを熱間圧延し、巻取り温度480℃以上として熱延コイルとした後、冷間圧延し、焼鈍することを特徴とする成形性および焼入れ性にすぐれた鋼板の製造方法。
【００２０】
【発明の実施の形態】
本発明において、鋼組成または製造条件を限定した理由を説明する。
【００２１】
Ｃの含有量を0.05〜0.20％とする。Ｃは焼入れ後の鋼の強度を決定するために重要な元素である。Ｃ含有量が0.05％未満では、十分な焼入れをおこなっても車体強度強化に必要な強度が得られない。また、含有量が0.20％を超えるとプレス成形性が不十分となる。したがって、Ｃの含有量は、0.05〜0.20％とするが、良好な加工性と焼入れ後の十分な強度を、より容易に両立させるために好ましいのは、0.10〜0.15％とすることである。
【００２２】
Ｓｉは0.1％以下とする。Ｓｉは、一般的には鋼の脱酸に用いられ、強度の上昇、焼入れ性向上の効果がある。しかし、Ｂを添加する場合はＳｉによる脱酸では不十分で、より強力な脱酸作用のあるＡｌを用いるため、とくには必要としない。それよりも自動車車体に用いる鋼板の場合、めっきや塗装がおこなわれるが、Ｓｉの存在は鋼表面のめっき性や塗装下地の化成処理性を悪くするので、その含有はできるだけ少ない方が好ましい。そこで、ほとんど影響をおよぼさない範囲として、0.1％以下とするが、望ましいのは0.04％以下、さらに望ましいのは0.01％以下である。
【００２３】
Ｍｎの含有量は、0.8〜2.0％とする。鋼の焼入れ性を確保するために重要な元素である。0.8％未満では焼入れ性が不足し、十分な強度が得られなくなるおそれがある。一方、2.0％を超えて含有させると、伸びの低下など鋼の加工性を悪くし、その上、鋼自体発錆しやすくなり、耐食性が悪くなる。好ましいのは0.8〜1.5％である。
【００２４】
Ｐは鋼の不可避的不純物の一つであり、焼入れ後の鋼の靱性を悪くするので、その含有量は少なければ少ないほどよい。顕著な悪影響をおよぼさない範囲として、0.02％以下に限定するが、好ましいのは0.005％以下である。
【００２５】
Ｓも不可避的不純物の一つであり、鋼の加工性および靱性を劣化させるので、その含有量は少なければ少ないほどよい。Ｐと同様、顕著な悪影響をおよぼさない範囲として、0.02％以下に限定するが、好ましいのは0.005％以下である。
【００２６】
Ｎは0.005％以下とする。ＮはＢと結合して、Ｂの焼入れ性向上効果を阻害する。このＮの悪影響を抑止するため、ＴｉやＡｌと結合させ無害化するが、結果としてできたＴｉＮやＡｌＮなどの微細析出物は、鋼の加工性を悪くするのでＮの含有量は少なければ少ないほど好ましい。目立った影響を示さない範囲としてＮの含有量は0.005％以下に限定する。
【００２７】
Ｂの含有量は、0.0003〜0.004％とする。Ｂは焼入れ性を著しく向上させ、ことに本発明のようにＣの含有量の低い場合ほどその効果が大きい。その焼入れ性向上効果は、含有量に依存せずほぼ一定であるが、0.0003％を下回る場合はその効果は十分現出されない。また、含有量が多くなると鋼を脆化させるので、多くても0.004％までとする。
【００２８】
sol.Ａｌ（酸可溶Ａｌ）の含有量は0.01〜0.10％とする。Ａｌは製鋼時に溶鋼の脱酸を主目的に添加される。脱酸処理により鋼中に残存するsol.Ａｌは、0.01％を下回る場合には脱酸不十分で、酸化により固溶Ｂが残らないおそれがある。本発明の場合は、さらにＮの十分な固定のためにも少なくとも0.01％以上のsol.Ａｌの含有が必要である。しかし、多く含有させてもその効果が飽和し、無意味な添加によりコストを増すだけなので、上限を0.10％とする。
【００２９】
Ｂを添加する効果のＮによる阻害を抑止するため、Ａｌは十分に含有させる。このため、
sol.Ａｌ(％)≧9.6×Ｎ(％)・・・・・・・・（１）
を満足するsol.Ａｌを含有させる必要がある。これは、鋼中のＮをすべてＡｌＮとするのに必要なＡｌの化学当量に対し、５倍以上の量のsol.Ａｌを含有させることを意味する。このようにＮに対し十分な量のＡｌを含有させることにより、Ｎを完全に無害化させることができる。
【００３０】
Ｔｉは添加しなくてもよいが、含有させる場合、
Ｔｉ(％) ≦ 3.4×Ｎ(％) ・・・・・・・・（２）
を満足する範囲であることとする。ＴｉはＮの固定に極めて効果的であり、一般にＢを添加する場合、Ｎの固定を目的に添加される。本発明の場合、Ｔｉを添加しなくても、Ａｌの含有量が上記（１）式を満足する範囲であればＮは固定される。しかしながら、熱間圧延などの製造条件の影響を軽減してＮを確実に固定し、Ｂ添加の効果を十分に発揮させるには、少量のＴｉの添加が好ましい。ただし、少し多く添加すると加工性が劣化し、この加工性の劣化はＴｉＣの形成によると考えられるので、Ｔｉの添加はＴｉＣを形成しない範囲内にとどめること、すなわち上記（２）式を満足する範囲内とする。また、加工性劣化の点ではＴｉＮも多くなれば影響してくるので、Ｔｉの含有量は（２）式の範囲内であっても、0.01％以下とするのが好ましい。なお、Ｎを固定する目的で含有させる場合は、少なくとも0.002％以上含有させることが望ましい。
【００３１】
この鋼を溶製してスラブとし、それを熱間圧延する工程やその条件については通常どおりでよく、特には規制しない。しかし、熱間圧延の巻取り温度は、熱間圧延による鋼板としてプレス成形に供する場合は、熱間圧延の巻取り温度を600℃以上、望ましくは650℃以上とする。600℃を下回る温度で巻取ると、熱延鋼板として降伏点が高く伸びがよくないなどプレス加工性が劣るばかりでなく、成形後の焼入れによる硬化、ないしは焼入れ性が不十分になるからである。これは熱延鋼板中のＢがＢＮとなって残存し、焼入れ性向上に有効に作用しなくなるためである。なおこの場合の巻取り温度は、高くても700℃程度までとすることが望ましく、これより高い温度で巻取ると、巻き取りコイルの変形による板の平坦度など形状の劣化や、スケールの増加による表面性状の劣化などの問題が生じてくる。
【００３２】
また熱間圧延後、さらに冷間圧延し冷延鋼板としてプレス成形に供する場合、熱間圧延の巻き取り温度は、480℃以上、好ましくは600℃以上とする。これは、480℃未満での巻取りは、巻取り温度までの冷却により焼入れされることがあり冷間圧延が困難になるからである。冷延鋼板の場合、巻き取り温度が多少低くてＢがＢＮとなっていても、焼鈍工程での再加熱により、ＮがＡｌＮとなって固溶Ｂになるため、焼入れ性に対する巻取り温度の影響は小さい。
【００３３】
冷間圧延および焼鈍は、通常の冷延鋼板の製造に準じておこなえばよく、冷間圧延の圧下率は50％以上とし、焼鈍は、再結晶温度以上Ａc3点未満の温度範囲でおこない、従来の箱焼鈍法であっても連続焼鈍法によってもかまわない。
【００３４】
【実施例】
実験用真空溶解炉を用い、表１に示す組成の鋼を溶製した。鋼組成としては、Ｃ：0.12％、Ｍｎ：1.5％、sol.Ａｌ：0.045％、Ｎ：0.003％、Ｔｉ：0.005％、Ｂ：0.0006％を目標基準組成とし、成分量の影響を見るため、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｂ、ＡｌおよびＮのそれぞれについて、他の成分を一定として変化させた。これらの鋳塊を鍛造して20mm厚の熱間圧延用スラブとし、1200℃に加熱後、1150℃から900℃に至る温度範囲で熱間圧延をおこなって4mm厚に仕上げ、強制空冷または水スプレイによるホットストリップミルを想定した冷却条件にて500〜650℃まで冷却し、直ちに得られた鋼板をそれぞれこれらの温度に保定した炉に投入して、巻取り後のコイルを想定した条件にて冷却した。これら熱延鋼板の一部は、表面の脱スケール後冷間圧延をおこなって1.2mm厚に仕上げ、700℃にて20時間の箱焼鈍相当の焼鈍をおこなった。
【００３５】
【表１】
0004214330.tif 000002
【００３６】
得られた熱延板は、表面研削して冷延板と同じ1.2mm厚さにして、試験に供した。出力200ｋＷ、周波数150ｋＨzの高周波焼入れ装置により、各鋼板から切り出した幅90mm、長さ240mmの試験片にて、加熱温度950℃、２秒保持後水冷の条件にて焼入れ処理をおこなった。引張り試験はＪＩＳ５号試験片とし、焼入れ後硬さは板厚中心部にて測定した。
【００３７】
熱延鋼板による結果を表２に、冷延鋼板による結果を表３にそれぞれ示す。熱延鋼板と、冷延鋼板とでは、結果のレベルに差はあるが、鋼組成のおよぼす効果は相対的にほぼ同じであった。試番1〜4および25〜28の結果から、Ｍｎは焼入れ前の素材の状態では含有量増加とともに伸びが低下し加工性が悪くなるが、焼入れ後の硬さや強度は上昇する。本発明範囲内とすれば、加工前の伸びは十分大きく、焼入れ後の強度も大きいことがわかる。Ｔｉ含有量の、熱処理前の鋼板の伸びにおよぼす影響については、試番5〜9および29〜33の結果からわかるように、Ｔｉ量が増すにつれて伸びが低下して加工性が悪くなっている。Ｍｎ量とＮ量がほぼ同一である他の基準組成の試片による結果もあわせて、横軸にＴｉ（％）／Ｎ（％）をとり、熱処理前鋼板の伸びを整理してみると図１のようになる。Ｔｉ（％）／Ｎ（％）が3.4以上、すなわちＴｉがすべてＴｉＮになってしまう量より過剰のＴｉが含有されると伸びが悪くなることがわかる。Ｂの影響は試番10〜12および34〜36にて見られるが、0.0003％を下回ると十分な強度が得られず、焼入れ性は不足となる。Ａｌ量とＮ量を変えた試番13〜20、および37〜44の結果と、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｂなどの量がほぼ同一である試片による結果とを合わせ、Ａｌ（％）／Ｎ（％）に対する焼入れ後の引張強さを見ると図２のようになる。ＡｌとＮの原子量比は1.93であるが、この原子量比の５倍、すなわちＡｌ（％）／Ｎ（％）にて9.6を下回る場合、引張強さが低く、焼入れ性不十分となっている。
【００３８】
【表２】
0004214330.tif 000003
【００３９】
【表３】
0004214330.tif 000004
【００４０】
試番21〜24の熱延鋼板は、鋼の化学組成は本発明の範囲内であるが、他の鋼板の熱間圧延の巻取り温度650℃であるのに対し、550℃と低い。同じ組成の鋼同志を比較してみると、図３左側に示すように、この550℃で巻取った熱延鋼板は、650℃の巻取りに比較し、焼入れ後の強度が不十分である。しかし、冷間圧延後焼鈍する試番45〜48の冷延鋼板では、熱延の巻取り温度がやや低めであっても、焼入れ後の強度は十分大きいことがわかる。
【００４１】
【発明の効果】
本発明によれば、プレス成形などの加工に適用できる十分な成形性を有し、かつ成形後の焼入れによって、容易に高強度化できる鋼板を得ることができる。この鋼板を例えば自動車の車体構造に活用することにより、車室構造をより強度が高く、しかも軽量にすることが可能となる。これは、自動車の衝突事故の際の搭乗者の安全性を高め、かつ自動車の軽量化による省エネルギーなど、社会的要求に合致するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋼のＴｉ含有量とＮ含有量との比と、鋼板の伸びとの関係を示す図である。
【図２】Ｂを含む鋼のＡｌおよびＮ含有量と、高周波焼入れ後のその鋼板の引張強さとの関係を示す図である。
【図３】熱間圧延の巻取り温度と、得られた鋼板を高周波焼入れした場合の引張強さとの関係を示す図である。
【図１】
0004214330.tif 000005
【図２】
0004214330.tif 000006
【図３】
0004214330.tif 000007