(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：0.40〜1.35質量％を含有する鋼の熱延鋼板に下記(a)の三段階焼鈍を施し、下記(b)で定義される炭化物粒径(Ｄ)と含有Ｃ量([Ｃ％])の関係が下記(c)の式を満足するように炭化物を球状化した後、冷延率90％以下の冷間圧延を行い、さらにＡc1点未満の温度で均熱する焼鈍を施すか、又は下記(a)の三段階焼鈍を施すことを特徴とする中・高炭素冷延鋼板の製造方法。
(a)(Ａc1−50)℃〜Ａc1未満の温度範囲で0.5時間以上保持する１段目の加  熱を行った後、Ａc1〜（Ａc1＋100）℃の温度範囲で0.5〜20時間保持する２段目  の加熱、および（Ａr1−80）℃〜Ａr1の温度範囲で2〜60時間保持する３段目の加熱を連続して行い、かつ、２段目の保持温度から３段目の保持温度への冷却速度を5〜  30℃／ｈとする。
(b)平均炭化物粒径：鋼板断面の金属組織観察において、観察視野内の個々の炭化  物について測定した円相当径を全測定炭化物について平均した値をいう。ただし、観察  視野は炭化物総数が300個以上となる領域とする。
(c)Ｅ値＝(22＋35×Ｄ)−15×[Ｃ％]≧20
【請求項２】
質量％において、Ｃ：0.40〜1.35％，Ｓｉ：0〜0.40％（無添加を含む），Ｍｎ：0.3〜1.0％を含有し、Ｐを0.03％以下，Ｓを0.01％以下，Ｔ.Ａｌを0.1％以下の含有量に制限し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼の熱延鋼板に、請求項１に記載の焼鈍および冷延を施すことを特徴とする中・高炭素冷延鋼板の製造方法。
【請求項３】
質量％において、Ｃ：0.40〜1.35％，Ｓｉ：0.15〜0.40％，Ｍｎ：0.3〜1.0％，Ｃｒ：0〜1.6％（無添加を含む），Ｍｏ：0〜0.3％（無添加を含む），Ｃｕ：0〜0.3％（無添加を含む），Ｎｉ：0〜2.0％（無添加を含む）を含有し、Ｐを0.03％以下，Ｓを0.01％以下，Ｔ.Ａｌを0.1％以下の含有量に制限し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼の熱延鋼板に対して、請求項１に記載の焼鈍および冷延を施すことを特徴とする中・高炭素冷延鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、局部延性に優れた中・高炭素冷延鋼板の製造方法に関するものであり、特に安価で製造性を向上させた製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
鋼中のＣ含有量が概ね0.40〜1.35質量％の、いわゆる中・高炭素冷延鋼板は、焼入れ強化が可能であるとともに、焼入れ前の焼鈍状態ではある程度の加工性も有しているため、自動車部品をはじめ各種機械部品や軸受け部品の素材として広く使用されている。部品の製造にあたっては、一般的には打抜加工や曲げ成形が施され、さらに比較的軽度な絞り加工，伸びフランジ成形が施されることもある。また、部品形状が複雑な場合は、二ないし三部品を溶接して製造される場合も多い。そしてこれらの加工部品は熱処理を経て各種用途の部品に仕上げられていく。
【０００３】
このように、素材としての中・高炭素冷延鋼板には種々の加工が施されるため、一般に炭化物の球状化処理が施される。0.40〜1.35質量％のＣを含有する中・高炭素鋼の熱延鋼板は硬く、加工性が悪いため、一次焼鈍を施して軟質化した後に冷間圧延を行い、仕上焼鈍が施される。また、冷間圧延の際、加工硬化により所望の板厚まで圧下できない場合には、一旦冷延を中止して焼鈍を施した後に、再び冷間圧延を行い、仕上焼鈍が施される。所望の板厚が薄くなると、トータルの圧下率を大きくするため、焼鈍と冷間圧延を繰り返すことになり、製造工程が煩雑になるとともに、製造コストの増加をもたらす。
【０００４】
こうした中、特開平5−171288号公報，特開平7−17968号公報には、0.80〜1.30質量％Ｃ鋼において熱間圧延条件や焼鈍方法を工夫することによって鋼板を軟質化し、一次焼鈍後の冷間圧延率を向上させる技術が紹介されている。これらは熱間圧延に際し、仕上圧延後の冷却速度を適切に制御する必要があり製造性に劣る。
【０００５】
また、特開平10−60540号公報には、0.30〜1.30質量％Ｃ鋼の熱延鋼板施す焼鈍方法を工夫することにより、鋼板を軟質化して、一次焼鈍後の冷間圧延率を向上させる技術が示されている。しかし、特開平5−171288号公報，特開平7−17968号公報,および特開平10−60540号公報は単に軟質化することによる圧下率の増大であり、冷間圧延時の耳切れ等による破断を防止するのに有効な方法は示されていない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
そこで本発明は、一次焼鈍後の鋼板において、高い圧下率まで破断することなく冷間圧延することを可能として、焼鈍と冷間圧延の繰り返し回数や冷間圧延のパス回数を低減し、安価で製造性に優れた中・高炭素冷延鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的は、請求項１の発明、すなわち、Ｃ：0.40〜1.35質量％を含有する鋼の熱延鋼板に下記(a)の三段階焼鈍を施し、下記(b)で定義される炭化物粒径(Ｄ)と含有Ｃ量([Ｃ％])の関係が下記(c)の式を満足するように炭化物を球状化した後、冷延率90％以下の冷間圧延を行い、さらにＡc1点未満の温度で均熱する焼鈍を施すか、又は下記(a)の三段階焼鈍を施すことを特徴とする中・高炭素冷延鋼板の製造方法によって達成できる。
【０００８】
(a)(Ａc1−50)℃〜Ａc1未満の温度範囲で0.5時間以上保持する１段目の加  熱を行った後、Ａc1〜（Ａc1＋100)℃の温度範囲で0.5〜20時間保持する２段目の  加熱、および（Ａr1−80）℃〜Ａr1の温度範囲で2〜60時間保持する３段目の加熱  を連続して行い、かつ、２段目の保持温度から３段目の保持温度への冷却速度を5〜30  ℃／ｈとする。
(b)平均炭化物粒径：鋼板断面の金属組織観察において、観察視野内の個々の炭化  物について測定した円相当径を全測定炭化物について平均した値をいう。ただし、観察  視野は炭化物総数が300個以上となる領域とする。
(c)Ｅ値＝(22＋35×Ｄ)−15×[Ｃ％]≧20
ここで、Ａc1は昇温過程における鋼のＡ1変態点（℃）、Ａr1は降温過程におけるＡ1変態点（℃）を意味する。
【０００９】
請求項２の発明は、上記発明において対象とする鋼を、質量％において、Ｃ：0.40〜1.35％，Ｓｉ：0〜0.40％（無添加を含む），Ｍｎ：0〜1.0％（無添加を含む）を含有し、Ｐを0.03％以下，Ｓを0.01％以下，Ｔ.Ａｌを0.1％以下の含有量に制限し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼としたものである。
【００１０】
請求項３の発明は、同様に、Ｃ：0.40〜1.35％，Ｓｉ：0〜0.40％（無添加を含む），Ｍｎ：0〜1.0％（無添加を含む），Ｃｒ：0〜1.6％（無添加を含む），Ｍｏ：0〜0.3％（無添加を含む），Ｃｕ：0〜0.3％（無添加を含む），Ｎｉ：0〜2.0％（無添加を含む）を含有し、Ｐを0.03％以下，Ｓを0.01％以下，Ｔ.Ａｌを0.1％以下の含有量に制限し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼としたものである。ここで、Ｓｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｉの下限の0％はその元素が無添加であることを意味する。例えば請求項３で対象とする鋼の一例としては、これらの元素のうちＳｉとＣｒとＭｏだけを規定範囲内で添加し他のＣｕ，Ｎｉは添加しない鋼などが挙げられる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
本発明者らは、一般的な中・高炭素冷延鋼板の製造方法、中でも一次焼鈍後の冷間圧延における限界の圧下率を安定的に向上させる方法について詳細に検討してきた。その結果、一次焼鈍により単に軟質化するだけでは、高圧下の冷間圧延において耳切れ等による破断を回避できない場合があることを知見した。さらに詳細に調査した結果、Ａ1変態点を挟んだ特定条件の三段階焼鈍を一次焼鈍に採用し、一次焼鈍後の鋼板において、含有Ｃ量と炭化物粒径がある関係を満たした場合に、限界の冷間圧延率が向上し冷間圧延時の鋼板端部からの破断を安定して回避できることを見出した。
また、一次焼鈍後の鋼板は軟質でもあるため、所望の圧下率にまで冷間圧延を施すのに必要なパス回数（冷間圧延機を通過させる回数）を従来よりも低減させることも可能になる。
【００１２】
以下、本発明を特定するための事項について説明する。
本発明では、Ｃ：0.40〜1.35質量％を含有する鋼を対象とする。Ｃは炭素鋼においては最も基本となる合金元素であり、その含有量によって最終的な製品における焼入れ硬さおよび炭化物量が大きく変動する。また、製造段階における鋼板の加工性すなわち冷間圧延時の圧下限界に及ぼす影響も大きい。Ｃ含有量が0.40質量％以下の鋼は、比較的加工性が良く冷間圧延の際に圧下限界が問題となることはない。一方、Ｃ含有量が1.35質量％を超える鋼においても、本発明を適用することによる圧下率増大の効果は得られるが、熱間圧延後の靱性が低下して鋼帯の製造性・取扱い性が悪くなるとともに、焼鈍後にも十分に軟質化しないため、冷間圧延において90％といった高い圧下率が付与できない。したがって、本発明では、Ｃ含有量が0.40〜1.35質量％の範囲の鋼を対象とする。
【００１３】
本発明ではＣ以外の添加元素および不純物元素の含有量を特別に限定していない一般的な市販鋼に対して、製造工程の省略・簡略化が可能であるが、最終的な製品の材質を向上させるために種々の元素の含有量を限定した鋼に対しても適用できる。
Ｓは、ＭｎＳ系介在物を形成する元素である。この介在物の量が多くなると製品の靭性劣化につながるため、鋼中のＳ含有量はできるだけ低減することが望ましい。このため、Ｓ含有量を0.01質量％以下に低減した鋼を使用することが望ましい。
【００１４】
Ｐは、延性や靱性を劣化させるので、0.03質量％以下の含有量とすることが望ましい。  Ａｌは溶鋼の脱酸剤として添加されるが、鋼中のＴ.Ａｌ量が0.1質量％を超えると鋼の清浄度が損なわれて鋼板に表面疵が発生しやすくなるので、Ｔ.Ａｌ含有量は0.1質量％以下とすることが望ましい。
【００１５】
Ｓｉは、局部延性に対して影響の大きい元素の１つである。Ｓｉを過剰に添加すると固溶強化作用によりフェライトが硬化し、加工性劣化の原因となる。またＳｉ含有量が増加すると製造過程で鋼板表面にスケール疵が発生する傾向を示し、表面品質の低下を招く。そこでＳｉを添加するに際しては0.40質量％以下の含有量となるようにする。
Ｍｎは、鋼板の耐摩耗性向上に有効な添加元素である。1.0質量％を超えて多量に含有させるとフェライトが硬化し、加工性の劣化を招く。そこで、Ｍｎは1.0質量％以下の範囲で含有させることが望ましい。
【００１６】
また本発明では必要に応じてＣｒ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｉ等の元素を添加して諸特性の改善を図ることができる。
Ｃｒは、焼入れ性を改善するとともに焼戻し軟化抵抗を大きくする元素である。しかし、1.6質量％を超える多量のＣｒが含まれると三段階焼鈍を施して炭化物を球状化しても、軟質化しにくく加工性が劣化するようになる。したがってＣｒを添加する場合は1.6質量％以下の範囲とする。
Ｍｏは、少量の添加でＣｒと同様に焼入れ性・焼戻し軟化抵抗の改善に寄与する。しかし、0.3質量％を超える多量のＭｏが含まれると３段階焼鈍を施しても軟質化しにくく加工性が劣化するようになる。したがってＭｏを添加する場合は0.3質量％以下の範囲とする。
【００１７】
Ｃｕは、熱延中に生成する酸化スケールの剥離性を向上させるので、鋼板の表面性状の改善に有効である。しかし、0.3質量％以上含有させると溶融金属脆化により鋼板表面に微細なクラックが生じやすくなるので、Ｃｕは0.3質量％以下の範囲で添加できる。Ｃｕ含有量の好ましい範囲は0.10〜0.15質量％である。
Ｎｉは、焼入れ性を改善するとともに低温脆性を防止する合金成分である。またＮｉは、Ｃｕ添加によって問題となる溶融金属脆化の悪影響を打ち消す作用を示すので、特にＣｕを約0.2％以上添加する場合にはＣｕ添加量と同程度のＮｉを添加することが極めて効果的である。しかし、2.0質量％を超える多量のＮｉが含まれると３段階焼鈍を施しても軟質化しにくく焼入れ前のプレス成形性や加工性が劣化するようになる。したがってＮｉを添加する場合は2.0質量％以下の範囲とする。
【００１８】
本発明は、中・高炭素冷延鋼板の製造において、一次焼鈍にＡ1変態点を挟んだ三段階の温度範囲で順次加熱する「三段階焼鈍」を施して炭化物を球状化し、Ｃ含有量([Ｃ％])と炭化物粒径(Ｄ)との関係がＥ値＝(22＋35×Ｄ)−15×[Ｃ％]≧20を満足させることにより、冷延工程の省略または簡略化する点に大きな特徴がある。
【００１９】
一般的に、鋼をＡc1点以上の温度に加熱すると炭化物のうち微細なものはオーステナイト中に溶解し、その後Ａr1点以下の温度に冷却すると再び炭化物として析出する。その際、Ａc1点以上の温度域で未溶解炭化物をある程度多く残存させることができた場合には、冷却速度を遅くすると、オーステナイト中に固溶したＣはパーライトを生成せずに未溶解炭化物を核として析出するので、焼鈍後の炭化物は球状化する。またこの場合、Ａc1点以上の加熱によって炭化物の数は焼鈍前より減少し、しかも冷却速度が遅いときは冷却時に新たに核生成しないので、結果的に焼鈍後の炭化物数は焼鈍前より減少する。トータル炭素量は一定だから、炭化物数の減少は炭化物平均粒径の増大を意味する。
【００２０】
しかしながら、Ａc1点以上の温度域において、平衡的には炭化物のすべてまたは一部が溶解する領域である。このため、通常はＡc1点以上の温度域に加熱すると未溶解炭化物の個数は少なくなり、その後Ａr1点以下の温度への冷却過程で、オーステナイト中に固溶したＣはラメラ間隔の広い再生パーライトとして析出する。その結果、炭化物の球状化せず、加工性の良い鋼板は得られない。
【００２１】
そこで、本発明者らは検討を重ねた結果、鋼板をＡc1点以上へ加熱する前に、予めＡc1点未満の特定温度域で一定時間以上加熱する処理を行えば、Ａc1点以上の温度域において未溶解炭化物を適切量残存させることが可能であることを知見した。加えて、Ａr1点以下への冷却後に特定温度域で特定時間保持することによって、炭化物を球状化および粗大化させることが可能になることもわかった。このような知見に基づいて規定した本発明の三段階焼鈍の条件について次に説明する。
【００２２】
〔Ａc1点未満での加熱保持〕
１段目の加熱の目的は、Ａc1点未満の温度に鋼板を保持し、熱間圧延で生成したパーライトを分断して、炭化物（セメンタイト）の球状化を図ることである。分断された炭化物は比較的細かいものの、球状化の進行より炭化物単位体積当たりの表面積が減少するので、結果的に２段目のＡc1点以上の加熱時に、炭化物／オーステナイト界面面積の減少効果で炭化物の固溶を遅らせることができる。熱延パーライトの分断・球状化反応促進のためにはＡc1点未満の範囲でなるべく高温が望ましい。Ａc1−50℃より低温では球状化が十分に進まない。一方、Ａc1点以上になると界面面積の大きい熱延パーライトは容易にオーステナイトに固溶してしまうので目的が達成できない。したがって１段目の加熱温度はＡc1−50℃〜Ａc1未満の温度範囲とした。また、その温度範囲での保持時間が0.5時間未満では球状化が十分に図れないので、１段目の加熱保持時間は0.5時間以上とした。保持時間の上限は特に規定する必要はないが、工業的な実施を考慮したとき20時間以内とすることが望ましい。
【００２３】
なお、この１段目の加熱を行った後は、そのまま昇温して２段目の加熱を実施してもよいし、一旦常温まで冷却したのち改めて昇温して２段目の加熱に供してもよい。設備の都合等により１回の加熱で0.5時間以上の保持時間を確保できないときは、この１段目の加熱を複数回に分けて行ってもよい。その場合は上記温度範囲内での保持時間がトータル0.5時間以上となるようにする。
【００２４】
〔Ａc1点以上での加熱保持〕
２段目の加熱の目的は、１段目の加熱を経た鋼板をＡc1点以上の温度に保持し、オーステナイト化した部分において微細な炭化物を固溶・消失させるとともに比較的大きな球状炭化物を未溶解のまま残すこと、および、過共析鋼においては炭化物をオストワルド成長させることである。つまり、続く３段目の加熱で炭化物析出の核となるべき未溶解炭化物の数および分散状態を決定付ける工程である。加熱温度がＡc1点未満ではオーステナイトが生成しない。一方、Ａc1＋100℃の温度を超えると、１段目の加熱で炭化物が球状化されていても、その多くはオーステナイト中に固溶・消失し、未溶解炭化物の数が少なくなりすぎるか、または存在しなくなる。そうなると３段目への冷却過程で再生パーライトが生成し、炭化物の球状化が実現できない。加熱保持時間が0.5時間未満ではオーステナイト中への微細炭化物の固溶が不十分であり、20時間を超える長時間加熱ではより平衡状態に近づくため未溶解炭化物の数が減少しすぎる。したがって、２段目の加熱はＡc1〜Ａc1＋100℃の温度範囲で0.5〜20時間保持することとした。
【００２５】
〔降温過程で行うＡr1点以下での加熱保持〕
３段目の加熱の目的は、１段目〜２段目の加熱を経た鋼板をＡr1点以下の温度に保持し、２段目の温度からの冷却でオーステナイト→フェライト変態に伴ってオーステナイトから吐き出されるＣを未溶解炭化物を核として析出させるとともに、これらの炭化物をオストワルド成長させることである。つまり、炭化物の数は２段目の加熱で残存させた未溶解炭化物の数をほぼそのまま維持し、かつ炭化物の球状化率を高める工程である。保持温度がＡr1点以下でないとオーステナイト→フェライト変態が起こらない。また、保持温度がＡr1−80℃より低温の場合や、保持時間が２時間未満では、オストワルド成長が十分進まない。ただし、保持時間が60時間を超えてもその効果が飽和し、工業的なメリットはない。したがって、３段目の加熱はＡr1−80℃〜Ａr1の温度範囲で2〜60時間保持することとした。
【００２６】
〔Ａr1点以下の保持温度への冷却速度〕
この冷却速度が速いとオーステナイトの過冷度が大きくなり、再生パーライトが生成しやすくなる。再生パーライトの生成を十分抑制するためには冷却速度を30℃／ｈ以下とする必要がある。一方、冷却速度を5℃／ｈより遅くしても再生パーライト抑制効果は飽和し、工業的メリットがない。したがって、当該冷却速度は5〜30℃／ｈに規定した。
【００２７】
以上の焼鈍によって、炭化物が球状化・粗大化するが、Ｃ含有量([Ｃ％])と炭化物粒径(Ｄ)がＥ値＝(22＋35×Ｄ)−15×[Ｃ％]≧20を満足する場合には、耳切れ等による破断を起こすことなく冷間圧延における限界の圧下率を向上することができる。
このＥ値は鋼板の局部的な変形能を評価した値であり、Ｅ値が大きいほど冷間圧延時に耳切れ等による破断トラブルが発生しにくくなる。また、Ｃ含有量が少ないほど、また炭化物粒径（Ｄ）が大きいほど冷延工程の省略または簡略化により製造性が向上することを意味している。すなわち、加工性に劣るＣ含有量の多い鋼においても、炭化物を球状化して、その粒径を大きくすることにより冷間圧延における限界の圧下率が向上する。
本発明では、三段階焼鈍を施して、Ｃ含有量と炭化物粒径の関係を適正範囲に調整することで、冷延率90％までの冷間圧延を施すことができる。
【００２８】
ここで、平均炭化物粒径は、鋼板断面の金属組織観察（例えば走査電子顕微鏡観察）において、観察視野内の個々の炭化物について測定した円相当径を全測定炭化物について平均した値を意味する。ただし、観察視野は炭化物総数が300個以上となる領域とする。
【００２９】
一次焼鈍後、冷間圧延を施した鋼板のひずみや加工硬化を解消し、軟質で加工性の良い鋼板を得るための焼鈍としては、Ａc1点未満の均熱にて焼鈍を行えばよい。ただし、さらに炭化物を粗大化する場合には、一次焼鈍と同様の条件にて三段階焼鈍を行うことが効果的である。
【００３０】
トータルの冷延率が90％を超える場合には、請求項１に記載の一次焼鈍を施し、その後の冷延・焼鈍を２回以上繰り返すことができる。この場合においても、一次焼鈍に三段階焼鈍を施すと、1回の冷間圧延工程におけるパス回数の低減や、冷延・焼鈍の工程省略ができるので製造性が向上する。
例えば、5mmの熱延板から0.32mmの冷延焼鈍材を作製する場合、従来の方法では、一次焼鈍後に圧下率60％までの冷間圧延が可能な場合においても、冷延・焼鈍を３回繰り返すことになる。これに対し、本発明の三段階焼鈍を一次焼鈍に適用することにより、冷延率90％の冷間圧延を施して板厚を0.５mmとし、焼鈍後さらに冷延率36％の冷間圧延を施して板厚を0.32mmとすることができるので、冷延・焼鈍の工程を１回省略することができる。
【００３１】
【実施例】
〔実施例〕
表１に、供試鋼板の化学成分，Ａc1変態点，およびＡr1変態点を示す。Ａc1変態点およびＡr1変態点は、直径5ｍｍ×長さ10ｍｍの供試鋼試験片を「10℃／ｈで昇温→900℃で10分間保持して完全にオーステナイト化→10℃／ｈで冷却」というヒートパターンで加熱・冷却しながら試験片の収縮・膨張を測定し、その収縮・膨張曲線の変化から求めた。
【００３２】
【表１】
0004289714.tif 000002
【００３３】
表１の鋼について、仕上パス温度850℃，仕上熱延での全圧下率80％，仕上圧延における最終パスの圧下率10％，巻取温度600℃の条件で熱間圧延を行って厚さ5.0ｍｍの熱延鋼帯を製造し、酸洗した後、各鋼板を種々の条件で一次焼鈍した。一次焼鈍後の鋼板について、平均炭化物粒径を測定した。また、冷延率90％までの冷間圧延を施し、圧下率40％の時のパス回数、および耳切れ発生時の冷延率について調べた。
【００３４】
平均炭化物粒径は、走査電子顕微鏡により鋼板断面の一定領域内を観察し、画像処理装置（ニレコ社製、ＬＵＺＥＸ IIIＵ）を利用して、個々の炭化物の円相当径を算出し、それを全測定炭化物について平均して求めた。その際、測定炭化物総数は300〜1000個の範囲であった。
これらの試験結果を一次焼鈍条件、Ｅ値、一次焼鈍後の硬さと併せて表２に示す。
【００３５】
【表２】
0004289714.tif 000003
【００３６】
Ｃ含有量が多いＨ鋼は、本発明の規定範囲内で焼鈍し、Ｅ値を20以上としても、硬さが硬く、圧下率55％で耳切れが発生した。Ｂ、Ｄ鋼において、本発明範囲外のＡc1点以下の温度で一段均熱の焼鈍を施したNo.１，２は炭化物粒径が小さいため、Ｅ値が20より小さくなり、60％以下の圧下率で耳切れが発生した。Ｄ鋼において三段階焼鈍を施しても、三段目の温度が低いNo.２１や、三段目の保持時間が短いNo.２２も同様に、炭化物粒径が小さくＥ値が20より小さくなっており、圧下率55％で耳切れが発生した。
また、一段目の保持温度が低いNo.１６、二段目の温度が高いNo.１７、二段目の時間が長いNo.１８および二段目からの冷却速度が速いNo.１９は再生パーライトが生成したため、炭化物が球状化せず、本発明規定の三段階焼鈍を施したもの（No.４，９，１５）と同等の硬さにも拘らず、圧下率50％以下で耳切れが発生した。三段目の温度がＡr1点を超えているNo.２０についても三段目からの冷却段階において、パーライトを生成したため45％で耳切れが発生した。
【００３７】
一方、Ｃ量が本発明で規定した範囲内である鋼板に、適正な条件にて三段階焼鈍を施したNo.３〜１２，１４，１５はいずれもＥ値が20％以上であり、圧下率90％までの冷間圧延が可能である。さらに、圧下率40％のときのパス回数を見ると、Ｂ鋼では6回、Ｄ鋼では8回であり、比較例のNo.１，２やNo.１６〜２２に比べて少ない。
【００３８】
【発明の効果】
以上のように、本発明では、中・高炭素冷延鋼板の製造に際しＡ1変態点を挟んだ特定条件の三段階焼鈍を一次焼鈍により炭化物を球状化させ、かつ、含有Ｃ量と炭化物粒径の関係を規定することにより、中・高炭素冷延鋼板の製造性が向上し、同時に製造コスト低減が可能となる。すなわち、高い冷延率まで１回の冷間圧延により行うことが可能となるので、従来の冷間圧延と焼鈍を何度か繰り返す製造方法に比べて、冷間圧延および焼鈍工程の繰り返し回数を低減することができる。また、パス回数を低減することも可能となる。