(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料タンクから汲み上げた燃料を吸入する吸入口と、内燃機関へ燃料噴射するインジェクタに燃料を吐出する吐出口を備えたポンプ室と、
該ポンプ室内を往復動し、燃料の吸入、吐出を行なうプランジャと、
該吸入口を開閉する弁体および該弁体を開弁方向に付勢する付勢手段を有し、通電状態に応じて開閉動作する流量制御弁と、
該流量制御弁を通電制御することで前記吐出口からの吐出量を調整する制御手段とを備えた内燃機関の燃料供給装置において、
前記制御手段は、前記流量制御弁への通電時間として、前記ポンプ室内の燃料圧が前記付勢手段の付勢力より大きくなる所定の時間を、予め有しており、
前記流量制御弁への前記通電時間を、前記インジェクタの通電時期によって補正するとともに、
前記プランジャの往復動は、内燃機関のカム軸、または内燃機関の出力軸により駆動される燃料供給装置のカム軸に設けられたカムの回転運動を直線運動に変換されたものであって、
前記流量制御弁への通電終了時期は、前記カムが上死点となる時期を超えないことを特徴とする内燃機関の燃料供給装置。
【請求項２】
前記流量制御弁への通電時期と、前記インジェクタの通電時期が所定の範囲内にあるときには、前記流量制御弁への通電時間を、所定時間長くすることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の燃料供給装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は内燃機関の燃料供給装置に関し、特に内燃機関のインジェクタに高圧燃料を供給する燃料供給装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
燃料供給装置としては、燃料を直接筒内に噴射する、いわゆる筒内噴射式内燃機関において、燃料タンクから汲み上げた燃料を高圧ポンプで高圧に加圧してインジェクタへ供給するものがある。この高圧ポンプは、内燃機関のカム軸のカム運動を往復運動に変換するプランジャと、プランジャの往復動により燃料が加圧されるポンプ室と、このポンプ室内に吸入される燃料を通電、通電停止することで所定の吐出量を調整する流量制御弁とを備えたものが知られている（特開平５−２８８１３３号公報、特開平８−３０３３２５号公報等）。
【０００３】
この流量制御弁の制御方法としては、特開平８−３０３３２５号公報等に知られているように、流量制御弁の消費電力を抑えるために、ポンプ室内の燃料圧力が流量制御弁の開弁方向への付勢力より大きくなった時点で通電を停止する方法がある。
【０００４】
この付勢力より大きくなった時点とは、流量制御弁が通電せずとも自閉できるポンプ室内圧になった状態をいい、その検出手段としては、例えばセンサによってポンプ室内圧を検出してもよいが、コストが増加するという問題点から、試験によって得られたポンプ室内圧が付勢力より大きくなる通電開始からの時間を、予め制御回路に入力しておくようにしたものが多い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
従来構成では、予め入力した所定の時間で流量制御弁の通電時間を決定しているため、流量制御弁の駆動電圧が低下している場合には、流量制御弁の応答性が低下するので、ポンプ室内圧が十分に上昇せず、付勢力より大きくなる前に通電が停止されてしまって、流量制御弁が自閉せず燃料が吐出できない可能性がある。
【０００６】
内燃機関の運転状態において、大きな電圧低下が発生する要因の一つとしては、電気負荷装置であるインジェクタへの通電がなされている状態が挙げられる。
【０００７】
本発明は、このような事情を考慮してなされたものであり、その目的は、消費電力を抑えつつ、安定した燃料吐出が可能な内燃機関の燃料供給装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項１によると、燃料タンクから汲み上げた燃料を吸入する吸入口と、内燃機関へ燃料噴射するインジェクタに燃料を吐出する吐出口を備えたポンプ室と、ポンプ室内を往復動し、燃料の吸入、吐出を行なうプランジャと、吸入口を開閉する弁体および弁体を開弁方向に付勢する付勢手段を有し、通電状態に応じて開閉動作する流量制御弁と、流量制御弁を通電制御することで吐出口からの吐出量を調整する制御手段とを備えた内燃機関の燃料供給装置において、制御手段は、流量制御弁への通電時間として、ポンプ室内の燃料圧が付勢手段の付勢力より大きくなる所定の時間を、予め有しており、流量制御弁へのこの通電時間を、インジェクタの通電時期によって補正するとともに、
プランジャの往復動は、内燃機関のカム軸、または内燃機関の出力軸により駆動される燃料供給装置のカム軸に設けられたカムの回転運動を直線運動に変換されたものであって、流量制御弁への通電終了時期は、カムが上死点となる時期を超えないことを特徴としている。
【０００９】
このため、流量制御弁への通電時間は、電磁負荷装置であるインジェクタへの通電がなされて流量制御弁を駆動するバッテリ電圧等の電源電圧が低下しているとき、インジェクタの通電時期に応じて補正が可能である。
【００１０】
これにより、インジェクタへの通電により流量制御弁の駆動電圧が低下しても、インジェクタの通電時期に応じて、流量制御弁への通電時間の補正ができるので、通電停止したとき流量制御弁が確実に自閉でき、従って吐出できる。
【００１１】
上記インジェクタの通電時期による流量制御弁への通電時間の補正は、本発明の請求項２に記載するように、流量制御弁への通電時期と、インジェクタの通電時期が所定の範囲内にあるときには、流量制御弁への通電時間を、所定時間長くすることを特徴としている。
【００１２】
これにより、通電時間の補正は、流量制御弁への通電時期と、インジェクタの通電時期が所定の範囲内にあるときに限ってなされるので、流量制御弁への通電時間を所定時間長くすることで増加する流量制御弁の消費電力量を抑えることができる。
【００１３】
上記請求項１に記載のように、プランジャの往復動は、内燃機関のカム軸、または内燃機関の出力軸により駆動される燃料供給装置のカム軸に設けられたカムの回転運動を直線運動に変換されたものであって、流量制御弁への通電終了時期は、カムが上死点となる時期を超えないことを特徴としている。
【００１４】
これにより、流量制御弁への通電時間補正、例えば流量制御弁への通電時期とインジェクタの通電時期が所定の範囲内にあるとき、所定時間長くするように補正されても、カムが上死点となる時期、つまりプランジャが上死点から下死点側へ移動開始されるときには、流量制御弁への通電は終了できる。
【００１５】
このため、プランジャが燃料を加圧可能な下死点側から上死点までの間に限って、流量制御弁を通電するので消費電力の無駄消費が防止できる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の内燃機関の燃料供給装置を、いわゆる筒内噴射式内燃機関の燃料供給装置に適用して、具体化した実施形態を図面に従って説明する。図１は、本発明の実施形態に係わる内燃機関の制御系システム全体の概略構成を表す構成図であり、図２は、本発明の実施形態の高圧燃料供給システム全体の概略構成を表す構成図であり、図３は、本発明の実施形態の要部である高圧ポンプの概略構成を表す構成図である。また、図４は、図３中の高圧ポンプの吸入・吐出の動作を説明するためのタイムチャートである。
【００１７】
まず、図に基いて内燃機関の制御系システム全体の概略構成を以下説明する。内燃機関１１の吸気管１２の最上流部には、エアクリーナ１３が設けられ、このエアクリーナ１３の下流側に、ステップモータ等の第１の駆動装置１４によって開度調節されるスロットルバルブ１５が設けられている。ステップモータ１４が電子制御回路（以下、ＥＣＵと呼ぶ）１６からの出力信号に基いて駆動されることで、スロットルバルブ１５の開度（スロットル開度）が制御され、そのスロットル開度に応じて各気筒への吸入空気量が調節される。スロットルバルブ１５の近傍には、スロットル開度を検出するスロットルセンサ１７が設けられている。
【００１８】
このスロットルバルブ１５の下流側には、サージタンク１９が設けられ、このサージタンク１９に、内燃機関１１の各気筒に空気を導入する吸気マニホルド２０が接続されている。各気筒の吸気マニホルド２０内には、それぞれ第１の吸気路２１と第２の吸気路２２が仕切り形成され、これら第１、第２の吸気路２１，２２が、内燃機関１１の各気筒に形成された２つの吸気ポート２３にそれぞれ連結されている。各気筒の第２の吸気路２２内には、スワールコントロール弁２４が配置されている。各気筒のスワールコントロール弁２４は、共通のシャフト２５を介して、ステップモータ等の第２の駆動装置２６に連結されている。このステップモータ２６がＥＣＵ１６からの出力信号に基いて駆動されることで、スワールコントロール弁２４の開度が制御され、その開度に応じて各気筒内のスワール流強度が調整される。ステップモータ２６には、スワールコントロール弁２４の開度を検出するスワールコントロール弁センサ２７が取付けられている。
【００１９】
また、内燃機関１１の各気筒の上部には、燃料を筒内に直接噴射するインジェクタ２８が取付けられている。各気筒のインジェクタ２８には、後述する高圧燃料供給システム５０によって高圧の燃料が供給される。
【００２０】
さらに、内燃機関１１のシリンダヘッドには、各気筒毎に点火プラグ（図示せず）が取付けられ、各点火プラグの点火によって燃焼室内の混合気が着火される。また、気筒判別センサ３２は、特定気筒が吸気上死点に達したときに気筒判別信号パルスを出力し、クランク角センサ３３は、内燃機関１１のクランクシャフトが所定クランク角（例えば３０℃Ａ）回転する毎にクランク角信号パルスを出力し、このクランク角信号の出力周波数によって内燃機関１１の回転速度Ｎｅが検出される。さらに、このクランク角信号と気筒判別信号によって、クランク角の検出や気筒判別が行われる。
【００２１】
一方、内燃機関１１の排気ポート３５には、排気マニホルド３６を介して排気管３７が接続されている。この排気管３７には、理論空燃比付近で排気を効率良く浄化する三元触媒３８とＮＯX吸蔵型のリーンＮＯX触媒３９とが直列に配置されている。このリーンＮＯX触媒３９は、排気中の酸素濃度が高いリーン運転中に、排気中のＮＯXを吸着し、空燃比がリッチに切換えられて排気中の酸素濃度が低下したときに、吸着したＮＯXを還元浄化して放出する。このリーンＮＯX触媒３９の下流側には、リーンＮＯX触媒３９から流出する排気中のＮＯX濃度を検出するＮＯX濃度センサ（図示せず）が配置され、排気中のＮＯX濃度から推定したリーンＮＯX触媒３９のＮＯX吸着量が所定値より多くなったときに一時的に空燃比がリーンからリッチに切換えられる。
【００２２】
また、排気管３７のうちの三元触媒３８の上流側とサージタンク１９との間には、排気の一部を還流させるＥＧＲ配管４０が接続され、このＥＧＲ配管４０の途中に、ＥＧＲ量（排気還流量）を制御するＥＧＲ弁４１が設けられている。また、アクセルペダル１８には、アクセル開度を検出するアクセルセンサ４２が設けられている。
【００２３】
次に、各気筒のインジェクタ２８に高圧の燃料を供給する高圧燃料供給システム５０の構成を、図２〜図４に基いて以下説明する。燃料を貯留する燃料タンク５１内には、燃料を汲み上げる低圧ポンプ５２が配置されている。この低圧ポンプ５２は、バッテリ（図示せず）を電源とする電動モータ（図示せず）によって駆動されている。この低圧ポンプ５２から吐出される燃料は、燃料配管５３を通して高圧ポンプ５４に供給される。燃料配管５３には、プレッシャレギュレータ５５が接続され、このプレッシャレギュレータ５５によって低圧ポンプ５２の吐出圧（高圧ポンプ５４への燃料供給圧力）が例えば０．３ＭＰａ程度に調圧され、その圧力を越える燃料の余剰分は燃料戻し管５６により燃料タンク５１内に戻される。
【００２４】
ここで、本発明の実施形態の要部である高圧ポンプ５４を、図３の模式図を基いて説明する。
【００２５】
図３に示すように、高圧ポンプ５４は、円筒状のポンプ室５８内をプランジャ５９が往復運動することで燃料を吸入、吐出するものであって、内燃機関１１のカム軸６０に嵌着されたカム６１の回転運動によりプランジャ５９が駆動される周知のポンプである。なお、このカム軸６０は、上記構成に限らず、高圧ポンプ６０に内蔵されるものであって内燃機関１１の出力軸により駆動される構成でもよい。
【００２６】
この高圧ポンプ５４は、図３に示すように、上記プランジャ５９と、ポンプ室５８と、流量制御弁６２とを含んで構成されている。
【００２７】
プランジャ５９は、図４に示すように、プランジャ５９のリフト量がクランク角に応じて周期的に往復動する。
【００２８】
ポンプ室５８は、図３中の上下方向に往復動するプランジャ５９の上部に設けられ、プランジャ５９を摺動自在に収容するシリンダボデー（図示せず）と、プランジャと、後述の流量制御弁６２とにより囲まれる空間に形成されている。このポンプ室５８には、図３に示すように、吸入口６３と吐出口６４が設けられており、吸入口は、低圧ポンプ５２により燃料タンク５１から汲み上げた燃料が後述の流量制御弁６２の弁部Ｂを通して供給されるように配置され、また、吐出口は、吐出した燃料の逆流を防止する逆止弁６５、およびデリバリパイプ２９を介して、プランジャ５９により高圧に加圧された燃料がインジェクタ２８へ供給できるように配置されている。
【００２９】
流量制御弁６２は、常開弁型であり、図３に示すように、電磁駆動装置であるソレノイド部Ｓと、吸入口６３を開閉（連通、閉塞）する弁部Ｂと、弁部Ｂを開弁方向に付勢する付勢手段６２ｅとから構成されている。ソレノイド部Ｓは、通電することで吸引力を発生する固定子６２ａと、可動子６２ｂとを備えており、この可動子６２ａは、後述の弁体６２ｃと係合または固定されて、固定子６２ａ内に摺動自在に配置されている。また、弁部Ｂは、弁体６２ｃと、ポンプ室５８を囲う弁座部６２ｄとを備えており、弁体６２ｃと弁座部６２ｄは、着座、離間可能に配置されている。
【００３０】
この弁体６２ｃが弁座部６２ｄに着座するとき、つまりソレノイド部Ｓに通電して弁部Ｂが閉弁するとき、閉塞する。また、弁体６２ｃが弁座部６２ｄに離間するとき、つまりソレノイド部Ｓへの通電を停止させて、弁部Ｂが開弁するとき、吸入口６３がポンプ室５８へ連通する。
【００３１】
また、弁体６２ｃと連動する可動子６２ｂには、図３に示すうように、弁体６２を開弁方向に付勢する付勢手段であるスプリング６２ｅが設けられている。
【００３２】
ＥＣＵ１６は、図示しないリードオンリメモリ（ＲＯＭ）、ランダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）、マイクロプロセッサ（ＣＰＵ）、入力ポート、出力ポートを相互に双方向性バスで接続した公知の構成のマイクロコンピュータとして構成されている。
【００３３】
このＥＣＵ１６は、バッテリ等の電源を用いて、流量制御弁６２へ通電期間、すなわち通電開始、通電停止を制御する制御する手段であって、高圧ポンプ６２の燃料吐出量を制御するとともに、内燃機関１１の回転速度、吸気管圧力（または吸入空気量）、冷却水温等の内燃機関１１の運転状態を検出する前述の各種センサの出力信号を読み込み、内燃機関制御用の各種プログラム（図示せず）に従って、前述したステップモータ１４、１６、ＥＧＲ弁４１、インジェクタ２８、および点火プラグの動作を制御することで、吸入空気量（スロットル開度）、スワール流強度（スワールコントロール弁２４の開度）、ＥＧＲ量（ＥＧＲ弁４１の開度）、燃料噴射量、噴射時期（燃焼モード）、点火時期等を制御する。
【００３４】
上述の構成を有する流量制御弁の動作について以下説明する。
【００３５】
流量制御弁６２は、ソレノイド部Ｓに通電していないときには、スプリング６２ｅの付勢力により弁部Ｂが開弁される。この開弁された状態では、図３、図４に示すように、プランジャ５９が下降すると、低圧ポンプ５２から送られてくる燃料がポンプ室５８内に吸入される（以下、このときの状態を、吸入行程と呼ぶ）。また、この開弁された状態で、プランジャ５９が上昇すると、ポンプ室５８内の燃料が戻される（以下、このときの状態を、逃し行程と呼ぶ）。
【００３６】
一方、プランジャ５９の上昇中に、ソレノイド部Ｓ、すなわち流量制御弁６２へ通電すると、ソレノイド部Ｓに発生した吸引力により、スプリング６２ｅの付勢力に抗して弁部Ｂが閉弁される。この閉弁された状態では、ポンプ室５８内の燃料が燃料配管４５（図２参照）を通してインジェクタ２８側に圧送される。
【００３７】
したがって、プランジャ５９の上昇中に、流量制御弁６２の閉弁期間を制御することで、高圧ポンプ５４からインジェクタ２８側へ吐出する燃料吐出量を制御可能である。
【００３８】
この場合、流量制御弁６２への通電を開始し後、プランジャ５９の上昇により加圧された燃料の圧力（以下、燃圧と呼ぶ）が、弁体６２ｃを開弁方向に付勢するスプリング６２ｅの付勢力より大きくなっていれば、通電停止により吸引力が消失しても、燃圧によりスプリング６２ｅの付勢力に抗して閉弁した状態を維持できる（以下、自閉と呼ぶ）ので、通電による流量制御弁６２の消費電力を抑えられる。
【００３９】
また、この付勢力より大きくなった燃圧状態とは、流量制御弁６２に通電せずとも自閉できるポンプ室５８の内圧になった状態をいい、その検出手段としては、例えばセンサによってポンプ室内圧を検出してもよいが、コストが増加するという問題点から、ポンプ室内圧が付勢力より大きくなる通電開始からの時間を試験等によって得ておき、予めＥＣＵ１６に入力されている。
【００４０】
しかしながら、筒内噴射式内燃機関１１においては、各気筒のインジェクタ２８を駆動させて上述の燃料噴射量、噴射時期の制御をするため、電気負荷装置であるインジェクタ２８へ通電すると、流量制御弁６２の駆動電源であるバッテリの電源電圧が低下する（図６参照）する。この状態で、ＥＣＵ１６に予め入力しておいた所定の通電時間を用いて、流量制御弁６２に通電を行なうとき、上記電源電圧の低下により流量制御弁６２の閉弁応答性が低下してしまう場合がある。
【００４１】
このため、ポンプ室５８内の燃圧が十分に上昇せずに所定の通電時間が経過してした結果、スプリング６２ｅの付勢力より大きくなる前に通電が停止されてしまって、流量制御弁６２が自閉せず燃料が吐出できない可能性があった。
【００４２】
そこで、本発明の実施形態では、インジェクタ２８への通電時期によって流量制御弁６２への通電時間を補正する流量制御弁通電時間補正制御を追加して、これを解決した。
【００４３】
次に、流量制御弁通電時間補正制御を、図５のフローチャートに従って以下説明する。
【００４４】
上記流量制御弁通電時間補正制御は、インジェクタ２８への通電時期との関係で、流量制御弁６２を駆動する駆動電圧（詳しくは、バッテリ電圧）の低下が、流量制御弁６２の応答性に影響を及ぼすとき、流量制御弁６２の通電時間を補正するものである。
【００４５】
なお、ＥＣＵ１６は、内燃機関１１の運転状態に応じた所望の噴射時期（燃焼モード）、燃料噴射量を制御するため、インジェクタ２８を所望の噴射時期に開弁させるように、所定のインジェクタ通電時期にインジェクタ２８へ通電を開始し、所望の燃料噴射量に対応する開弁期間、つまり通電時間が経過すると通電停止させている。したがって、インジェクタ２８の通電時間、通電時期は、内燃機関１１の運転状態に応じて内燃機関１１の最適制御を行なうものであって、流量制御弁６２の通電時間、通電時期より優先される。
【００４６】
このため例えば、図５に示すように、流量制御弁６２への通電時期とインジェクタ２８への通電時期が所定の範囲内にあるとき、流量制御弁６２の通電時間を所定時間長くしてもよい。
【００４７】
この所定の範囲とは、図５に示す如く流量制御弁６２への通電期間とインジェクタ２８への通電期間が重なり合う状態にある範囲に限らず、流量制御弁６２への通電期間とインジェクタ２８への通電期間が僅かに離れていても、流量制御弁６２へ通電する際に、インジェクタ２８への通電に起因してバッテリ電圧低下が生じている状態にある範囲も含む。
【００４８】
図５に示すように、Ｓ５０１（Ｓはステップを表す）にて、流量制御弁６２への通電時期とインジェクタ２８への通電時期との差Ａ（詳しくは、Ａ＝｜（流量制御弁６２への通電時期）−（インジェクタ２８への通電時期）｜）を求める。
【００４９】
次に、Ｓ５０２では、流量制御弁６２への通電時期とインジェクタ２８への通電時期とが所定の範囲にあるか否か、すなわち差Ａが所定値Ａより小さいか否かを判断する。差Ａが所定値Ａより小さくないとき、すなわち差Ａが所定値Ａ以上であれば、Ｓ５０４へ移行する。一方、差Ａが所定値Ａより小さければ、Ｓ５０３へ移行する。
【００５０】
Ｓ５０２にて差Ａが所定値Ａ以上であると判定されると、インジェクタ２８への通電時期は、流量制御弁６２の応答性に影響を及ぼないものとみなして、Ｓ５０３では、流量制御弁６２の通電時間を、ＥＣＵ１６にて予め入力しておいた所定の通電時間Ｂと決定する。
【００５１】
一方、Ｓ５０２にて差Ａが所定値Ａより小さいと判定されると、インジェクタ２８への通電時期は、流量制御弁６２の応答性に影響を及ぼすものとみなして、所定の通電時間Ｂに補正量を加算したものを、流量制御弁６２の通電時間とする。
【００５２】
これにより、流量制御弁６２への通電時期とインジェクタ２８への通電時期との関係において、流量制御弁６２への通電時期とインジェクタ２８への通電時期とが所定の範囲内にあるとき、インジェクタ２８への通電時期は、流量制御弁６２の応答性に影響を及ぼすものとみなして、所定の通電時間Ｂより補正量長くする。つまり、インジェクタ２８への通電時期に起因して電源電圧の低下し、かつこの低下した電源電圧でもって流量制御弁６２へ通電する際には、流量制御弁６２の応答性低下を考慮した補正量を加えて流量制御弁６２の通電時間を長くする。このため、その通電時間中に確実に流量制御弁６２を閉弁させて、ポンプ室５８内の燃圧を高めておくことができる。これにより、通電時間経過後、流量制御弁６２への通電が停止されたとき、流量制御弁６２は、確実に自閉でき、従って安定した吐出ができる。
【００５３】
以上説明した本実施形態に係わる流量制御弁通電時間補正制御の制御処理の作用を図６のタイムチャートに従って説明する。
【００５４】
図６は、電気負荷装置であるインジェクタの通電時期との関係で、流量制御弁の通電時間を補正する場合、補正しない場合、それぞれについての挙動を示すタイムチャートであって、図６（ａ）は、プランジャ５９のリフト量の特性を表し、図６（ｂ）は、ポンプ室５８の内圧すなわち燃圧の挙動を表し、図６（ｃ）は、流体制御弁６２の弁体６２ｃの挙動を表し、図６（ｄ）は、流量制御弁６２へ通電するＥＣＵ１６の通電パルス（駆動波形）を表し、図６（ｅ）は、インジェクタ２８への通電特性を表し、図６（ｆ）は、バッテリ電圧の挙動を表す。また、これら各特性の横軸は、カムシャフト６０の回転角度、言換えると時間を表す。
【００５５】
ここで、図６は、流量制御弁６２への通電時期とインジェクタ２８への通電時期とが所定の範囲内にある状態を示すタイムチャートであって、図６（ｂ）〜図６（ｄ）中の破線で表す各特性は、本実施形態の流量制御弁通電時間補正制御により補正を行なった場合を示し、また、実線の各特性は比較例である。
【００５６】
図６（ｄ）、（ｅ）に示すように、流量制御弁６２への通電時期とインジェクタ２８への通電時期と差がＡ0（Ａ0＜所定値Ａ）であり、インジェクタ２８に通電すると、バッテリは、インジェクタ２８への通電期間中、電圧低下（例えば、１２Ｖから９Ｖ）する（図（ｆ）参照）。
【００５７】
このとき、電圧低下したバッテリを電源として駆動される流量制御弁６２は、流量制御弁６２へ通電を開始しても、バッテリの電圧低下量に応じて流量制御弁６２の閉弁応答性が低下するため、図（ｃ）、（ｄ）に示すように、弁体６２ｃの弁座部６２ｄへの当接、すなわち閉弁が応答後れ時間Ｔ0遅れて開始される。
【００５８】
このため、ＥＣＵ１６にて予め入力しておいた所定の通電時間Ｂ（図６（ｄ）参照）をもって流量制御弁６２への通電時間とすれば（比較例の補正がない場合に対応）、通電時間経過後、通電を停止したとき、ポンプ室５８の燃圧が自閉状態となる圧力に達していないので、自閉ができず、従ってポンプ室５８内の燃料は流量制御弁６２の吸入口６３より低圧ポンプ側へ逆流する。これにより、インジェクタ２８への吐出ができなくなる。
【００５９】
これに対して、本実施形態の流量制御弁通電時間補正制御により補正を行なった場合には、流量制御弁６２の応答性低下（詳しくは、応答遅れ時間Ｔ0）を考慮して、所定の通電時間Ｂに補正量ｂを加えて流量制御弁６２への通電時間を長くするので、通電時間中に流量制御弁６２を確実に閉弁させて、ポンプ室５８内の燃圧を高めておくことができる。これにより、通電停止時には、燃圧が自閉状態となる圧力に達することができる（図６（ｂ）参照）。
【００６０】
これにより、図６（ｂ）、（ｃ）に示すように、吐出行程中は、通電停止後も流量制御弁６２の自閉により、インジェクタ２８へ所望の燃料吐出量が供給できる。
【００６１】
したがって、本実施形態に係わる高圧燃料供給システム５０の高圧ポンプ５４用流量制御弁６２の制御を、流量制御弁通電時間補正制御による制御方法で行なえば、上記通電による流量制御弁６２の消費電力を抑えつつ、安定した燃料吐出が可能である。
【００６２】
なお、補正した通電時間が、プランジャ５９が上死点となる時期（カム６１が上死点となる時期）を越えないようにする。つまりプランジャ５９の上死点から下死点側へ移動開始されるときには、流量制御弁６２への通電は終了できる。
【００６３】
これにより、プランジャ５９が燃料を加圧可能な下死点側から上死点までの間（吐出行程）に限って流量制御弁６２を通電するので、消費電力の無駄消費が防止できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態に係わる内燃機関の制御系システム全体の概略構成を表す構成図である。
【図２】本発明の実施形態の高圧燃料供給システム全体の概略構成を表す構成図である。
【図３】本発明の実施形態の要部である高圧ポンプの概略構成を表す構成図である。
【図４】図３中の高圧ポンプの吸入・吐出の動作を説明するためのタイムチャートである。
【図５】本実施形態の流量制御弁への通電時間を補正する流量制御弁通電時間補正制御を表すフローチャートである。
【図６】電気負荷装置であるインジェクタの通電時期との関係で、流量制御弁の通電時間を補正する場合、補正しない場合、それぞれについての挙動を示すタイムチャートである。
【符号の説明】
１１  内燃機関
１２  吸気管
１５  スロットルバルブ
１６  ＥＣＵ（制御手段）
２４  スワールコントロール弁
２８  インジェクタ
２９  デリバリパイプ
３７  排気管
３８  三元触媒
３９  リーンＮＯX触媒
４１  ＥＧＲ弁
４５  燃料配管
５０  高圧燃料供給システム
５１  燃料タンク
５２  低圧ポンプ
５４  高圧ポンプ
５５  プレッシャレグレータ
５９  プランジャ
６０  カム軸
６１  カム
６２  流量制御弁
６２ａ  固定子
６２ｂ  弁体６２ｃに係合または固定される可動子
６２ｃ  弁体
６２ｄ  弁座部
６２ｅ  スプリング（弁体６２ｃを開弁方向に付勢する付勢手段）
６３  吸入口
６４  吐出口
６５  逆止弁
Ｓ  流量制御弁６２のソレノイド部
Ｂ  流量制御弁６２の弁部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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