(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
中空を有する筒状の繊維強化樹脂から成形され、シャフト部とフェース部を連結するスロート部が二股状で、該スロート部の開口にヨークを取り付けているラケットフレームにおいて、
上記二股状のスロート部にセカンドヨークを設け、上記ヨークの最下点と上記スロート部の分岐点を結ぶ中心軸線上において、上記ヨークの最下点から上記セカンドヨークの中心点までの距離をＡ、該セカンドヨークの中心点から上記スロート部の分岐点までの距離をＢとした時、Ｂ／Ａ比が２以上で４以下の範囲に設定していることを特徴とするラケットフレーム。
【請求項２】
上記中空を有する筒状の繊維強化樹脂が、エポキシ樹脂を含浸したカーボン繊維からなるプリプレグシートを積層して成形されたものである請求項１に記載のラケットフレーム。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、テニスラケット、バトミントン、スカッシュ等の球技用のラケットフレームに関し、特に、硬式テニスに好適に用いられるもので、競技者の意図した方向・強さでの打球しやすさ（コントロール性能）の向上に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近時、図１に示すように、打球面１を囲むフェース部２とプレーヤが把持するシャフト部３とを連結するスロート部４が二股状としているオープンスロートタイプのラケットフレームにおいて、スロート部開口に取り付けるヨーク５の他に、スロート部４の中間部を連結するセカンドヨーク６が取り付けられたラケットフレームが提供されている。
【０００３】
一般に、コントロール性能を向上させるには、図１（Ａ），（Ｂ）中、Ｘ１，Ｘ２で示すラケットフレーム１のフェース部２におけるガット７の張設方向（面内方向）の剛性を高くすることにより、打球時に打球面１を安定させコントロール性能を向上させることができる。上記セカンドヨーク６を取り付けたラケットフレームは上記打球面の面内方向の剛性を高めることができると共に、ねじれ剛性も高めることができ、よって、打球面の安定性を高めてコントロール性能を向上させることができる。
【０００４】
また、コントロール性能を向上させるためには、スロート部４における矢印Ｙで示す面外方向（打球方向）の剛性を低く設定し、このスロート部４の打球時の変形量を大きくして、ボールとガット７を張設した打球面（フェース面）１との接触時間を長くすることが好ましい。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、センカドヨークを取り付けると、スロート部の面外方向の剛性も同時に高められて、コントロール性を損なう場合がある。
【０００６】
本発明者等は、テニスラケットフレームにおいて、打球面の面内方向の剛性と、スロート部の面外方向の剛性とを種々設定したテニスラケットフレームを作成して、コントロール性能を、上級プレーヤ４０人に試打させてフィーリングテストで判定した。その結果は、下記の表１に示す通りであった。
【０００７】
【表１】
0004284710.tif 000002
【０００８】
上記したテストの結果より、打球面の面内方向の剛性が高く、スロート部の面外方向の剛性が低い方が、コントロール性が良いことが確認できた。よって、ラケットフレームにおいて、コントロール性を向上させるためには、打球面の面内方向の剛性を高くし、スロート部の面外方向の剛性を低くすることが好ましい。
【０００９】
一般に、ラケットフレームの剛性を変化させる手段としては、ラケットフレームの厚み及び幅等からなる形状、ラケットフレームを構成する繊維強化樹脂の強化繊維の角度、枚数、幅等からなる積層構造を変化させることが考えられる。よって、従来より、ラケットフレームの断面形状、厚みあるいは繊維の含有量等を適宜設定することにより、スロート部４の面外方向の剛性を低く、フェース部２の面内方向の剛性を高く設定し、コントロール性能の向上を図る種々の試みがなされている。
【００１０】
例えば、特開平７−５１４０９号公報には、ラケットフレームのフェース部の両側部の外周面に溝を設けて剛性を高める一方、このフェース部の先端部に平坦面を設けて剛性を低下させたラケットフレームが記載されている。また、特開平５−５０１８１０号公報には、ラケットフレームのフェース部やスロート部に面内方向に貫通する孔を設けて、剛性を調節することにより反りを低減することが記載されている。さらに、特開昭６３−３１７１６７号公報には、ラケットフレームのスロート部に凹部または溝を設けてスロート部の剛性を低下させ、打球時におけるスロート部の面外方向の撓みを大きくしてコントロール性能を向上させることが記載されている。
【００１１】
しかしながら、上記した従来の方法では、ラケットフレームの所望の部位のある方向の剛性を調節することはできても、重量、重心位置および強度の変更を伴うこととなる。
【００１２】
ラケットフレームの商品開発においては、重量、重心位置は重要な設計要素であり、この重量、重心位置が変化すると、設計全体をやり直す必要がある。よって、重量、重心位置を変化させずに、剛性をコントロールさせることが強く要望されている。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は鋭意実験研究した結果、セカンドヨークを取り付けたラケットフレームにおいて、スロート部の面外剛性を変化させるには、セカンドヨークの取付位置を変化させると、ラケットフレームの重量および重心位置を変化させずに、剛性値を変化させることができることを見いだした。
【００１４】
よって、本発明は、請求項１で、中空を有する筒状の繊維強化樹脂から成形され、シャフト部とフェース部を連結するスロート部が二股状で、該スロート部の開口にヨークを取り付けているラケットフレームにおいて、
上記二股状のスロート部にセカンドヨークを設け、上記ヨークの最下点と上記スロート部の分岐点を結ぶ中心軸線上において、上記ヨークの最下点から上記セカンドヨークの中心点までの距離をＡ、該セカンドヨークの中心点から上記スロート部の分岐点までの距離をＢとした時、Ｂ／Ａ比が２以上で４以下の範囲に設定していることを特徴とするラケットフレームを提供している。
【００１５】
上記Ｂ／Ａ比において、２以上としているのは、２より小さいと打球面の面内剛性をさほど上昇させることができず、逆に、スロート部の面外剛性を大きく上昇させるだけであるため、コントロール性能が損なわれる。また、４以下としているのは、４より大きい場合も、打球面の面内剛性はさほど上昇せず、セカンドヨークを設けたことに伴う打球面の安定性の機能を発揮しえない。
【００１６】
さらに、本発明者等は鋭意実験研究した結果、セカンドヨークを取り付けたラケットフレームにおいて、スロート部のヨークを取り付ける開口幅の寸法を変化させると、ラケットフレームの重量および重心位置を変化させずに、剛性値を変化させることができることを見いだした。
【００１７】
そこで、本発明は、シャフト部とフェース部を連結するスロート部が二股状で、該スロート部の開口にヨークを取り付けているラケットフレームにおいて、
上記二股状のスロート部にセカンドヨークを設け、かつ、上記ヨークを取り付けるスロート部開口の幅を、７４ｍｍ以上で１１５ｍｍ以下の範囲としていることを特徴とするラケットフレームを提供している。
【００１８】
スロート部開口の幅を７４ｍｍ以上としているのは、７４ｍｍより小さいと、打球面の面内剛性の上昇率が小さく、セカンドヨークを設けても打球面の安定性に寄与せず、また、スロート部の面外剛性の上昇率が非常におおきくなり、コントロール性が損なわれる。また、一般のラケットフレームのスロート部開口幅は最大１１５ｍｍであるため、該幅を１１５ｍｍ以上とすることはできない。なお、セカンドヨーク形状は限定されず、スロート部と同一厚さの直方体形状でもよいし、断面楕円形状等の流線形断面を有するもの、あるいは湾曲してスロート部の上下面より突出した形状でもよい。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を説明する。
【００２０】
本発明のラケットフレーム１０は、前記図１に示す形状と略同一であり、セカンドヨーク６の位置を従来と変更しているだけであるため、図１を用いて説明する。即ち、ラケットフレーム１０は、打球面１を囲むフェース部２とシャフト部３とを連結するスロート部４が二股状としているオープンスロートタイプのラケットフレームからなる。図中、８はプレーヤが把持するグリップ部である。
【００２１】
上記ラケットフレーム１０は中空を有する筒状の繊維強化樹脂から成形しており、例えば、エポキシ樹脂を含浸したカーボン繊維からなるプリプレグシートを積層して成形したものである。
【００２２】
上記したように、二股状のスロート部４には、スロート部４を構成する両側部分４ａ，４ｂの内側部を連結するセカンドヨーク６を設けている。該セカンドヨーク６は、本実施形態では直方体形状であって、例えば、発泡ウレタンの周囲にエポキシ樹脂を含浸したカーボン繊維からなるプリプレグシートを積層して成形している。該セカンドヨーク６の断面形状は、ラケットフレーム１０と同一としている。
【００２３】
上記スロート部４にセカンドヨーク６を設けて、スロート部４の両側部を連結すると、打球時にスロート部４が内側に撓むのが防止され、フェース部２の面内方向の剛性が高くなる一方、スロート部４の面外方向の剛性がフェース部２の面内方向の剛性に対して相対的に低くなる。また、スロート部４にセカンドヨーク６を設けただけの構造であるため、ラケットフレーム１０の全体の重量、バランス、強度、面外方向の剛性をほとんど変化させることなく、フェース部２の面内方向の剛性を高くすることができる。
【００２４】
本発明の第１実施形態では、上記セカンドヨーク６の位置を、図２に示すように、打球面１の最下点Ｐ１（具体的には、スロート部４開口に取り付けるヨーク５の最下点Ｐ１）から、スロート部４の分岐点Ｐ２を結ぶ中心軸線上のセカンドヨーク６の中心点Ｐ３までの寸法をＡとし、中心点Ｐ３から上記分岐点Ｐ２までの寸法をＢとして、Ｂ／Ａ比２以上４以下の範囲としている。
【００２５】
第１実施形態の実施例１、２、３のラケットフレームは、図１に示す形状からなる住友ゴム工業（株）製テニスラケット「ＰＲＯ７００  ＴＯＲＳＩＯＮＴＩＴＡＮ  ＯＶＥＲ  ＭＩＤ  ＳＩＺＥ」を基にして製作し、そのセカンドヨーク６の位置のみを変更している。
【００２６】
上記ラケットフレーム１０の寸法は、全長Ｌ１を６８５ｍｍ、楕円形状の打球面１におけるフレーム外面間の最大幅Ｗ１を２６６ｍｍ、フレーム内面間の最大幅Ｗ２を２４２ｍｍ、トップ部９からヨーク５までの長さＬ２を３２２ｍｍに設定している。また、ラケットフレーム１０の面内方向の幅は１２ｍｍで均一であり、面外方向の厚さは１９ｍｍで均一である。
【００２７】
上記実施例１はＡ：Ｂ＝１：４、実施例２はＡ：Ｂ＝１：３、実施例３はＡ：Ｂ＝１：２に設定している。
【００２８】
さらに、比較例として、実施例１乃至３と同様に、住友ゴム工業（株）製テニスラケット「ＰＲＯ７００  ＴＯＲＳＩＯＮ  ＴＩＴＡＮ  ＯＶＥＲ  ＭＩＤ  ＳＩＺＥ」のセカンドヨーク６の位置のみを変更したものを作成した。
【００２９】
即ち、比較例１はＡ：Ｂ＝１：６、比較例２はＡ：Ｂ＝５：９、比較例３はＡ：Ｂ＝１：１、比較例１はＡ：Ｂ＝２：１に設定した。
【００３０】
上記実施例１、２、３および比較例１、２、３、４のテニスラケットフレームの打球面１の面内方向の剛性、スロート部４の面外方向の剛性を、図３および図４に示す方法で測定した。
【００３１】
即ち、打球面１の面内方向の剛性試験は、図３に示すように、フェース部２のサイド２ａ、２ａとヨーク５との間の下部両側を支持具１１、１１で固定して垂直にラケットを保持し、フェース部のトップ部２ｂを加圧具１２で８０kgfの荷重を加え、その時の撓み量を測定し、これに基づいてバネ定数（剛性）を求めた。上記支持具体１１、１１の間隔は８０ｍｍである。
【００３２】
スロート部４の面外方向の剛性試験は、図４に示すように、ラケットフレームを水平状態に保持し、グリップエンド８ａの近傍と、グリップエンド８ａから３４０ｍｍ離れた部分の下部を支持具９、９で支持した。この状態で、グリップエンドから２２０ｍｍの部分を加圧具体１０で８０kgfの重量を加え、 その時の撓み量からバネ定数(剛性)を求めた。
【００３３】
実施例１、２，３および比較例１、２、３、４の打球面の面内方向およびスロート部の面外方向の剛性（kgf／cm）は下記の表２に示す通りであった。
【００３４】
また、上記実施例１、２、３および比較例１、２、３、４のテニスラケットを、実打によって、コントロール性能のフィーリングテストを行った。該フィーリングテストは、テニス暦５年以上で週２回以上プレーする所謂上級テニスプレーヤー３４名により行い、最高の良い場合を５点満点として採点した。それらの採点結果の平均値を取ると、表２に示す通りであった。
【００３５】
【表２】
0004284710.tif 000003
【００３６】
上記表２に示すように、比較例１は、セカンドヨーク６の位置が、Ｂ／Ａ＝６でセカンドヨーク６がヨーク側に近寄り過ぎている場合は、スロート部の面外方向の剛性は３０２．３kgf／cmと低くなっているが、打球部の面内剛性が１６０．０kgf/cmと低くなっているため、 打球面の安定性が低くなり、コントロール評価も３．４９も良くなかった。即ち、ヨークと近い位置にセカンドヨークを位置させているため、セカンドヨークを設けた特有の機能が発揮されていなかった。
【００３７】
比較例２は、セカンドヨーク６の位置が、Ｂ／Ａ＝１．８の場合は、打球部の面内剛性が１６０．６kgf/cmと低くなっているため、 打球面の安定性が低くなっていると共に、スロート部の面外剛性は３２７．４と高くなっているため、コントロール評価も３．４６と、比較例１よりも更に悪くなっていた。
【００３８】
比較例３は、セカンドヨーク６の位置が、Ｂ／Ａ＝１で、セカンドヨークをスロート部の中心に位置させている場合は、打球部の面内剛性が１５８．７kgf/cmと低くなっているため、打球面の安定性が低くなっていると共に、スロート部の面外剛性が３３３．１と高くなっているため、コントロール評価も３．４６と、悪くなっていた。
【００３９】
比較例４は、セカンドヨーク６の位置が、Ｂ／Ａ＝０．５で、セカンドヨークをスロート部の分岐点に近寄り過ぎている場合は、打球部の面内剛性が１５２．０kgf/cmと最も低くなっているため、打球面の安定性が低くなっていると共に、スロート部の面外剛性が３５４．６と高くなっているため、コントロール評価が最も悪い３．３３となっていた。
【００４０】
上記比較例１〜４に対して、実施例１は、セカンドヨーク６の位置が、Ｂ／Ａ＝４で、セカンドヨーク６を比較的ヨーク５に近づけた位置とした場合、打球部の面内剛性が１６６．１kgf/cmと高くなっているため打球面の安定性が高くなり、かつ、スロート部の面外剛性が３０５．３と低くなっているため、コントロール評価は３．６０と良くなっていた。
【００４１】
実施例２は、セカンドヨーク６の位置を、Ｂ／Ａ＝３とした場合で、打球部の面内剛性が１６６．７kgf/cmと高くなっているため打球面の安定性が高くなり、かつ、スロート部の面外剛性が３０６．８と比較的と低くなっているため、コントロール評価は３，５８と良くなっていた。
【００４２】
実施例３は、セカンドヨーク６の位置を、Ｂ／Ａ＝２とした場合で、打球部の面内剛性が１６３．９kgf/cmと実験例１、２よりは低くなっているが、比較的１〜４よりは高くなっているため打球面の安定性が比較的よりも高くなる。また、スロート部の面外剛性が３１７．２と比較例２〜４よりは低いが実施例１、２よりは高くなっているため、コントロール評価は３，７０と最も良くなっていた。
【００４３】
また、実施例１〜３および比較例 １〜４はいずれも、セカンドヨーク６の位置のみを変えたものであるため、それらの重量は３３０．５ｇ〜３３２．９ｇで、最大と最小の差異は２．４ｇに過ぎず、実施例１〜３の範囲では差異は１．７ｇに過ぎなかった。
【００４４】
また、重心位置も、実施例１〜３および比較例１〜４において、グリップエンドから３００．０ｍｍ〜３０５．３ｍｍで、最大と最小の差異は５．３ｍｍに過ぎず、実施例１〜３の範囲では１．５ｍｍに過ぎなかった。
【００４５】
上記のように、第１実施形態のラケットフレームのように、セカンドヨーク６の取付位置をＢ／Ａ＝２〜４の範囲にすると、重量および重心位置をあまり変えずに、打球部の面内剛性を高めることができ、よって、打球面の安定性を高めることができる。かつ、スロート部の面外剛性が高くなり過ぎない程度に抑制でき、コントロール性能の向上を図ることができる。
【００４６】
本発明の、第２実施形態のラケットフレームは、図１に示すセカンドヨーク６を取り付けたラケットフレームにおいて、スロート部４の開口幅Ｗ、即ちヨーク５の長さを７４ｍｍ以上、１１５ｍｍ以下の範囲に設定しているものである。
【００４７】
上記第２実施形態のラケットフレームも、本発明者等が鋭意実験して研究開発した結果、発明したものであり、スロート部の開口の幅、即ち、ヨーク５の長さを変更することによっても、セカンドヨーク６を搭載した場合に、その打球面の面内剛性とスロート部の面外剛性とを制御できることを見いだした。
【００４８】
第２実施形態に係わる実施例４、５、６、７は、実施例１〜３と同様に、住友ゴム工業（株）製テニスラケット「ＰＲＯ７００  ＴＯＲＳＩＯＮ  ＴＩＴＡＮＯＶＥＲ  ＭＩＤ  ＳＩＺＥ」を基に、セカンドヨーク６の位置は上記テニスラケットど同一位置（Ｂ／Ａ＝１．８）として、スロート部４の曲率を変えて、スロート部４の開口４ａの幅Ｗのみを変更したもので、該幅Ｗを７４ｍｍ以上で、１１５ｍｍ以下としている。
【００４９】
即ち、スロート部開口幅Ｗは、実施例４は９５．５６ｍｍ、実施例５は８２．０５ｍｍ、実施例６は７８．９０ｍｍ、実施例７は７４．７８ｍｍとした。
【００５０】
また、比較例５、６、７、８は、それぞれ実施例４、５、６、７と同一のスロート部開口幅Ｗとし、セカンドヨークを取り付けていない場合である。さらに、比較例９はスロート部開口幅Ｗを７０．６９ｍｍとしたものであり、比較例１０は比較例９と同一のスロート部開口Ｗとして且つセカンドヨークを取り付けていない場合である。
【００５１】
上記実施例４〜７および比較例５〜１０のテニスラケットについて、第１実施形態と同様な、打球面の面内剛性試験と、スロート部の面外剛性試験をした。その結果を下記の表３に示す。表中、スロート部開口幅を同一とした実施例４と比較例５、実施例５と比較例６、実施例６と比較例７、実施例７と比較例８、比較例９と比較例１０について、夫々剛性の上昇率も表３に示している。
【００５２】
【表３】
0004284710.tif 000004
【００５３】
表３に示すように、比較例９に示すように、スロート部開口幅Ｗが７４．０ｍｍ以下の時、セカンドヨークを取り付けている場合においても、打球部の面内剛性は１３８．８kg/cmであり、 比較例10のセカンドヨークを取り付けていない場合との比較においても、 打球面の面内剛性の上昇率は７，６％と低い。しかも、比較例１０に対して比較例９はスロート部の面外剛性の上昇率が２３．２％と高く、セカンドヨークを取り付けた比較例９のスロート部の面外剛性は３９９．１kg/cmとなっている。このように、打球部の面内剛性が低いと共に、スロート部の面外剛性が高くなっているため、コントロール性を損なう傾向となる。
【００５４】
また、スロート部開口Ｗは、現在一般に用いられているテニスラケットの最大幅が１１５ｍｍであるため、スロート部開口幅Ｗは７４ｍｍ以上で、１１５ｍｍ以下とすることが好ましい。
【００５５】
実施例５〜７は、いずれもスロート部開口幅Ｗが７４ｍｍ以上で、１１５ｍｍ以下であり、打球面の面内剛性は１４５．０kg/cm〜１６０．６kg/cmの範囲で比較的大きいために、 打球面の安定性が良い。 また、 セカンドヨークを取り付けていない比較例６〜８に対して、面内剛性の上昇率は９．５〜１０．０％と大きく、セカンドヨークを取り付けた効果が発揮されている。
【００５６】
スロート部の面外剛性についても、実施例５〜７は３２７．４kg/cm〜３４９．９kg/cmであり、 比較例９と比べて面外剛性は比較的小さい。また、セカンドヨークを取り付けていない比較的６〜８に対して、面外剛性の上昇率は、比較例１０から比較例９への上昇率と比べて遥かに低くなっている。このように、実施例５〜７はスロート部の面外剛性が比較的押さえられているために、コントロール性を損なうことはない。
【００５７】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明の請求項１に係わるラケットフレームでは、スロート部にセカンドヨークを取り付けたダブルヨーク型のラケットフレームにおいて、そのセカンドヨークの取付位置を,中心軸線上において、該セカンドヨークと上記ヨークの最下点との間の距離をＡ、セカンドヨークとスロート分岐点までの距離とした時、Ｂ／Ａ比が２以上で４以下の範囲に設定しているため、 打球面の面内剛性を高めると共に、 スロート部の面外剛性を低めに押さえることができ、よって、コントロール性能を向上させることができる。
【００５８】
即ち、スロート部の両側部を連結するセカンドヨークを設けているため、スロート部が内側に撓むことが防止され、よって、フェース部の面内方向の剛性が高めると同時に、セカンドヨークの取付位置を上記範囲に設定すると、スロート部の面外方向の剛性を低くおさえることができる。
【００５９】
また、上記のようにスロート部に設けるセカンドヨークの位置を変えるだけであるため、ラケットフレームの重量、バランス、強度、フェース部の面外方向の剛性をほとんど変化させることなく、フェース部の面内方向の剛性のみを調節することができる。よって、飛び性能等の他の性能を損なうことなく、コントロール性能を向上することができる。
【００６０】
また、請求項２の発明に係わるラケットフレームでは、ヨークを取り付けるスロート部開口部の幅を、７４ｍｍ以上で１１５ｍｍ以下の範囲としていることにより、セカンドヨークを取り付けた場合に、打球面の面内剛性を高めて打球面の安定性を向上させることができると共に、スロート部の面外剛性の上昇を抑制できるため、コントロール性能を向上することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  ラケットフレームを示し、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は正面図である。
【図２】  本発明の第１実施形態の寸法関係を説明するための概略図である。
【図３】  打球面の面内剛性を測定するための測定装置を示す概略図である。
【図４】  スロート部の面外剛性を測定するための測定装置を示す概略図である。
【符号の説明】
１  打球面
２  フェース部
３  シャフト部
４  スロート部
５  ヨーク
６  セカンドヨーク
７  ガット
８  グリップ
【図１】
0004284710.tif 000005
【図２】
0004284710.tif 000006
【図３】
0004284710.tif 000007
【図４】
0004284710.tif 000008