(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリエステル系重合体からなる長繊維を構成繊維とし、構成繊維同士が互いに三次元的に交絡し一体化してなる不織布であり、該不織布の表裏層の繊維は複屈折率に差があり、高複屈折率の繊維からなる層（長繊維ウエブＡ層）は複屈折率が０．０８５以上のポリエステル長繊維からなり、低複屈折率の繊維からなる層（長繊維ウエブＢ層）は複屈折率が０．０７以上のポリエステル長繊維からなることを特徴とするタイルカーペット用一次基布。
【請求項２】
長繊維ウエブＡ層を構成する繊維の単糸繊度が、長繊維ウエブＢ層を構成する繊維の単糸繊度より小さいことを特徴とする請求項１記載のタイルカーペット用一次基布。
【請求項３】
請求項１または２に記載のタイルカーペット用一次基布において、長繊維ウエブＢ層側よりタフティングが施されて、長繊維ウエブＡ層側にパイルを有していることを特徴とするタイルカーペット。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、層間剥離がなく、また剛性及び引張強力、伸長時の応力に優れ、最終製品において上反りの無いタイルカーペット用一次基布およびタイルカーペットに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、タイルカーペットは、タフト工程すなわちタイルカーペット用一次基布にタフティングによりパイルを打ち込む工程、次いで染色工程を経た後、更にバッキング加工されてタイルカーペットになるのが一般的である。
【０００３】
タイルカーペット用一次基布としては、織物や不織布等が用いられており、不織布としては、ポリエステル長繊維からなる不織布、ポリエステルを芯成分としポリエステルより融点の低い熱可塑性重合体を鞘成分とした複合長繊維からなる不織布、ポリエステル繊維とポリエステルより融点の低い合成繊維とを混繊して得られた不織布等が知られている。
【０００４】
このようなタイルカーペット用一次基布として用いられる長繊維不織布は一般にスパンボンド法と呼ばれる製法で得られるものが多い。そしてこれらの長繊維不織布は、紡糸口金より紡出された紡出糸条をエアーサッカーで用いて牽引・細化し、スクリーンコンベア等の移動式捕集面上に開繊堆積させた長繊維ウェブを彫刻ロール等により部分的に熱圧接する方法、接着剤等でウェブ同士を接着する方法、またはこれらを組み合わせて形態を安定化する方法により得られたものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記の部分熱圧接法や接着剤による接着法によって形態安定化してなる不織布をタイルカーペット用一次基布として用いた場合、カーペット加工工程中のタフト工程において不織布が層状に分離する層間剥離現象や、染色・乾燥工程での巾入り、また、最終製品にて剛性不足や上反りする等の不具合を生じる問題があった。
【０００６】
前記問題を解消するためには、長繊維ウェブ間、特に長繊維ウェブ内層部での構成繊維間の接着力を向上させることが重要となる。長繊維ウェブ内層部での構成繊維間の接着力を向上させるため、部分的熱圧接処理の際にロール温度やロール線圧を上げると逆にウェブの接着が過剰になりすぎて繊維の自由度が少なくなりタフティングの際にタフト針で繊維の損傷が生じる。また、接着剤の量を増やし、接着力を向上させる場合にも、不織布全体において上記と同様の現象が生じ、結果的に基布自体の強力及び伸長時の応力が弱くなり、実用上使用できないものとなってしまう等の問題があった。
【０００７】
また、長繊維ウェブ内層部における構成繊維間の接着力向上を目的とし、芯成分がポリエチレンテレフタレート、鞘成分が芯成分より融点の低い熱可塑性重合体からなる芯鞘型複合長繊維ウェブを熱風処理機内で部分的に熱融着させる方法が提案されている。この方法では、長繊維ウェブ内層部まで熱風が通るため、長繊維ウェブ内層部での繊維交点において構成繊維同士が接着したものが得られる。しかし、長繊維ウェブ内層部での構成繊維間の接着により、やはり繊維の自由度が減少し、タフティングの際にタフト針で長繊維を損傷する現象が生じてしまう。また、一般に熱風処理機内での温度制御が難しいため、特にシート幅方向に温度勾配を生じやすく実用上安定したタイルカーペット用一次基布を提供できないという問題もあった。
【０００８】
さらに、上述してきたスパンボンド法により得られる長繊維不織布は構成繊維の状態が安定しておらず染色・乾燥工程での収縮や、製品になった後にもタイルカーペット用一次基布の残留歪みにより収縮が起こり端部が上反りして使用時になって使えないという問題もあった。
【０００９】
上反りを防止するために、バッキング工程ではバッキング樹脂層にガラス繊維不織布等のシートを挟んだものも提案されているが、完全には防止できていないのが現状である。
【００１０】
本発明は、前記問題を解決し、層間剥離が無く、剛性及び引張強力、伸長時の応力に優れ、製品化された後も上反り等の問題もなく安定した性能のタイルカーペットを得ることのできるタイルカーペット用一次基布とそれを効率よく製造することができる方法を提供することを目的とするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記の課題を解決すべく鋭意研究の結果、本発明に到達した。
すなわち、本発明は、ポリエステル系重合体からなる長繊維を構成繊維とし、構成繊維同士が互いに三次元的に交絡し一体化してなる不織布であり、該不織布の表裏層の繊維は複屈折率に差があり、高複屈折率の繊維からなる層（長繊維ウエブＡ層）は複屈折率が０．０８５以上のポリエステル長繊維からなり、低複屈折率の繊維からなる層（長繊維ウエブＢ層）は複屈折率が０．０７以上のポリエステル長繊維からなることを特徴とするタイルカーペット用一次基布を要旨とするものである。
【００１２】
また、本発明は、前記タイルカーペット用一次基布において、長繊維ウエブＢ層側よりタフティングが施されて、長繊維ウエブＡ層側にパイルを有していることを特徴とするタイルカーペットを要旨とするものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】
次に、本発明を詳細に説明する。
本発明における長繊維不織布は、繊維形成性を有するポリエステル系重合体からなる長繊維により形成される。ポリエステル系重合体からなる長繊維は、寸法安定性、機械的特性、剛性に優れていることから、タイルカーペット用一次基布の構成繊維として適している。
【００１４】
本発明に用いられるポリエステル系重合体としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタリン−２・６−ジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸あるいはアジピン酸、セバチン酸等の脂肪族ジカルボン酸を酸成分とし、エチレングリコール、ジエチレングリコール、１・４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサン−１・４−ジメタノール等をジオール成分とするホモポリエステル重合体あるいは共重合体が挙げられる。なお、これらのポリエステル系重合体には、パラオキシ安息香酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、ポリアルキレングリコール、ビスフェノールＡ等が添加あるいは共重合されていてもよい。
【００１５】
本発明における長繊維は、繊維形成性を有する前記重合体から構成されるものであるが、前記重合体の中から選択された２種以上の重合体が各々溶融紡糸性を損なわない範囲内でブレンドされたブレンド物から構成されていてもよい。
【００１６】
また、本発明における長繊維不織布は、単一のポリエステルからなる繊維が集積されたものであってもよいし、また、異なるポリエステルからなる長繊維ウエブ層が２層以上積層されたものや、異なるポリエステルからなる繊維が混繊した状態の混繊ウエブであってもよい。
【００１７】
なお、前記重合体には必要に応じて、艶消し剤、顔料、防炎剤、消臭剤、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤等の各種添加剤を本発明の効果を損なわない範囲内で添加することができる。
【００１８】
本発明において、長繊維不織布の表裏層の繊維は複屈折率差があり、高複屈折率の繊維からなる層（長繊維ウエブＡ層）は複屈折率が０．０８５以上のポリエステル長繊維からなり、低複屈折率の繊維からなる層（長繊維ウエブＢ層）は複屈折率が０．０７以上のポリエステル長繊維からなることが必要である。表裏面の繊維の複屈折差は、０．００５以上であることが好ましく、より好ましくは０．０１以上である。
【００１９】
長繊維不織布の表裏層の繊維に複屈折率に差を設けることにより、一方の面（ウエブＢ層面）が、他方の面（ウエブＡ層面）に比べて、熱的にやや不安定な構造の一次基布を得ることでカーペットとした時の上反りを改良する。カーペット用一次基布は、基布の製造工程およびカーペット加工工程での残留歪みを有しており、カーペット使用時にその残留歪みにより収縮が生じる。このとき、パイル面の反対面は、バッキング材が全面に付与されているため収縮しにくいが、パイル面は収縮し、上側にカールした状態、いわゆる上反りが起こる。本発明では、一次基布を構成する長繊維不織布の表裏層の繊維に複屈折率差を設けて、パイル面側を複屈折率が高いウエブＡ層側として残留歪みが少なく熱的に安定させ、パイル面の反対面側（バッキング材を付与する面側）を複屈折率が低いウエブＢ層側としてパイル面より熱的に不安定とし、使用時にパイル面がより収縮しにくい構造で、かつパイル面の反対面がより収縮しやすい構造にすることにより、上反りが生じないようにしたものである。
【００２０】
ウエブＢ層の構成繊維の複屈折率が、ウエブＡ層の構成繊維の複屈折率と同じもしくはそれより高いと、一次基布の表裏面に複屈折率差がなくなり、最終製品であるタイルカーペットにてパイル面がより収縮しやすく、上反り防止の役割を果たせなくなり好ましくない。
【００２１】
パイル糸を把持する面となるウエブＡ層は、熱収縮率が低く熱的に安定していることが必要であることから、ウエブＡ層を構成する長繊維の複屈折率は、０．０８５以上とする。ウエブＡ層の構成繊維の複屈折率が０．０８５未満であると、繊維の熱収縮率が高くなり、熱的に安定した長繊維ウェブが得られなくなり好ましくない。
【００２２】
一方、ウエブＡ層の裏面側となるウエブＢ層は、上述したごとく、ウエブＡ層に比べて熱的にやや不安定とすることが必要で、ウエブＢ層の構成繊維の複屈折率は０．０７以上であり、かつウエブＡ層の構成繊維の複屈折率未満とする。ウエブＢ層の構成繊維の複屈折率が０．０７未満であると、繊維の熱収縮率が大きくなりすぎるため、ウエブＢ層の熱収縮率も高くなり、染色工程等のタイルカーペットの加工工程において、ウエブＢ層が大きく熱収縮を発生することとなり好ましくない。したがって、ウエブＢ層はタイルカーペットの加工工程での温度には安定しているがウエブＡ層より熱的に不安定である必要があり、ウエブＢ層の構成繊維の複屈折率は、ウエブＡ層の構成繊維の複屈折率未満であって、０．０７以上、さらに好ましくは０．０８以上である。
【００２３】
タイルカーペット用一次基布の表裏層の構成繊維に複屈折率差を設ける方法としては、例えば、ポリエステル系重合体を溶融紡出し、紡出糸条を冷却装置により冷却し、次いでエアーサッカーを用いて牽引・細化して高速で引き取り、引き取った長繊維をスクリーンコンベア等の上に開繊堆積させて長繊維不織ウエブを得、この長繊維不織ウェブの片面のみを熱処理することにより得ることができる。熱処理面の構成繊維は、熱応力により複屈折率が向上するので、ウエブＡ層として用いる。このときの引取り速度は、構成繊維の繊度にもよるが３５００ｍ／分以上とすることで、構成繊維の複屈折率を０．０７以上とすることができる。好ましくは、４０００ｍ／分以上である。また、片面のみを熱処理する方法としては、片面のみ熱風を当てる方法、一対の加圧ロールからなり一方のみ加熱してなるロールに通布する方法、ひとつの加熱してなるロールにウエブを沿わせて片面のみ熱処理する方法等が挙げられる。ロールは、フラットロールであっても、エンボスロールであってもよい。
【００２４】
片面のみを熱処理することにより、熱接着面の構成繊維同士が他面より高度に熱接着している。高度に熱接着してなるウエブＡ層側がパイル面となるため、パイルの保持力に優れ、また、繊維同士の接着結合強度の低いウエブＢ層側よりパイル糸のタフティングを行うので、繊維の自由度が高いためにタフト針が繊維を突き刺して、損傷や切断することない、機械的強力に優れたタイルカーペットを得ることができる。
【００２５】
また、他の方法としては、紡出糸条を引き取る際の引き取り速度を変化させて、紡糸速度の異なる2種の長繊維ウエブを得、紡糸速度の高い方をウエブＡ層、紡糸速度の低い方をウエブＢ層として、両ウエブ層を積層一体化することにより得ることができる。引取り速度は、３５００ｍ／分以上とし、ウエブＡ層とウエブＢ層との引取り速度差は、３００ｍ／分以上、好ましくは５００ｍ／分以上とする。
【００２６】
さらに、他の方法としては、溶融紡出の際、吐出量を変えて引取り速度は変えず、単糸繊度の異なる２種の長繊維ウエブを得、単糸繊度の大きい方をウエブＢ層とし、両ウエブを積層一体化することにより得ることができる。ウエブＡ層側は、単糸繊度の小さい繊維を構成繊維とするため繊維間の空隙が小さくウエブＢ層に比べて緻密であるので、パイルの保持力に優れ、また、ウエブＢ層側は、単糸繊度の大きい繊維を構成繊維とするので、繊維の強度や剛性が高いため、パイル糸のタフティングの際、タフト針による損傷や切断が少なく、機械的強力に優れたタイルカーペットを得ることができる。
【００２７】
タフテッドカーペット用一次基布における長繊維ウエブＡ層およびＢ層の構成繊維の単糸繊度は２〜２０デニールの範囲であることが好ましい。単糸繊度が２デニール未満であると、得られるタイルカーペット用一次基布は剛性及び寸法安定性に劣るものとなり、タイルカーペットとして必要とされる剛性、寸法安定性を満足することができない。また、長繊維不織布の構成繊維をニードリングにより交絡させる場合や、カーペット化のためのタフト工程において、繊維がニードル針、タフト針の貫入によって容易に破壊されない強度・剛性を持つ必要があり、伸長時の高応力・高強力を有するタイルカーペット用一次基布を得るためには、少なくとも２デニール以上であることが好ましい。
【００２８】
一方、単糸繊度が２０デニールを超えると、構成繊維をニードリングにより交絡させる場合、繊維の剛性が高いために繊維同士が交絡しにくくなり、繊維同士の絡みと摩擦による不織布の機械的強力・寸法安定性の向上が期待できなくなり好ましくない。この理由により、さらに好ましくは５〜１０デニールである。
【００２９】
タイルカーペット用一次基布におけるウエブＡ層の構成繊維である複屈折率０．０８５以上の長繊維とウエブＢ層の構成繊維である複屈折率０．０７以上の長繊維との構成比率（重量比）は、３０／７０〜７０／３０であることが好ましい。ウエブＡ層の構成繊維が３０重量％未満になると、複屈折率の低いウエブＢ層の構成繊維が長繊維不織布の大半を占めることになり、タイルカーペット用一次基布として必要とされる剛性、寸法安定性を満足できにくくなる。また、ウエブＡ層の構成繊維が７０重量％を超えると、最終製品での上反り防止を作用するウエブＢ層の構成繊維の比率が低くなり、上反り防止の機能を充分果たせなくなる傾向となる。
【００３０】
タイルカーペット用一次基布は、構成繊維同士が三次元的に交絡した長繊維不織布である。構成繊維同士を三次元的に交絡させる手段としては、ニードルパンチ処理を効果的に用いることができる。ニードルパンチにより、基布の厚み方向においても一体性を有するもの、すなわち不織布内層部においても構成繊維同士が交絡一体化した基布を得ることができるため、タフト工程において、タフト針の貫入により基布が層状に剥離するという層間剥離が発生することはない。また、構成繊維同士は、物理的に絡み合っているため、構成繊維それぞれは、ある程度自由に動けるだけの自由度を持っており、タフト工程において、タフト針の貫入により、タフト針が繊維に直接突き刺さることや繊維が損傷する恐れがない。さらに、最終製品において基布に歪みが残っていても、ウエブＡ層とウエブＢ層とが交絡一体化していることにより端部の上反りをも防止できる。
【００３１】
タイルカーペット用一次基布の目付は６０〜２００ｇ／ｍ2であるのが好ましい。目付が６０ｇ／ｍ2未満になると基布中の繊維量が少ないためにタイルカーペット加工工程でのパイル保持力が低くなり、安定して製品を製造することができにくくなる。一方、目付が２００ｇ／ｍ2を超えると最終製品にするまでのコストがかかる。
【００３２】
本発明のタイルカーペット用一次基布は、長繊維不織布の表裏面に存在する繊維が、繊維交点にてそれぞれ熱接着していることが好ましい。長繊維不織布の表裏面において、構成繊維が繊維交点にて熱接着していることにより、基布の伸長時の応力・引張強力が高くなるので、連続染色工程において必要な一定張力に耐えることができ、またバッキング工程で皺が生じないだけの剛性を有することとなる。
【００３３】
この繊維交点の熱接着部は、強固に接着されたものでなく、タフト工程でのタフト針貫入の際、その衝撃により、難なく解除され自由な繊維状となることが好ましい。強固な接着とすると、接着部にまともにタフト針が突き刺さり、繊維及び接着部をまともに切断破壊することになる。すなわち、タフト針貫入部分のみに存在した接着部は繊維状となり、それ以外の領域では繊維が熱接着していて、染色・バッキング工程でタイルカーペット用一次基布に要求される性能及びタイルカーペットとして要求される性能すなわち伸長時の応力・引張強力・剛性・寸法安定性を発揮するものである。
【００３４】
本発明のタイルカーペット用一次基布は、伸長時の応力・引張強力向上のために基布を樹脂含浸し、構成繊維同士の接点を樹脂により接着させることが好ましい。このときの樹脂含浸量は固形分付着量で１〜１５重量％程度が好ましい。樹脂含浸量が１重量％未満であると伸長時の応力・引張強力向上せず、樹脂を付与する効果がない。また、樹脂含浸量が１５重量％を超えると、繊維が自由度を失いタフティングの際にタフト針で構成長繊維が損傷し好ましくない。
【００３５】
含浸する樹脂としては、バインダー樹脂としてアクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、アクリロニトリル、スチレン等のモノマーを１種または２種以上組み合わせて所望のモル比で共重合した共重合体を採用するのが好ましい。またこの共重合体が架橋剤によって架橋されている架橋型のバインダー樹脂を用いてもよい。架橋剤としては、メラミン樹脂、フェノール樹脂、ホルムアルデヒド樹脂等を用いることができる。
【００３６】
本発明のタイルカーペット用一次基布にパイル糸を植設してタイルカーペットを得るには、複屈折率が０．０７以上のポリエステル系重合体からなる長繊維ウエブＢ層側よりタフティングし、複屈折率が０．０８５以上のポリエステル系重合体からなる長繊維ウエブＡ層側がパイル面とすることが重要である。長繊維ウエブＡ層側よりタフティングした場合、長繊維ウエブＡ層より長繊維ウエブＢ層の方が熱的に不安定であるため最終製品において端部の上反り発生の原因となるばかりか、本発明の目的と全く異なってしまいよくない。
【００３７】
次に本発明のタイルカーペット用一次基布およびタイルカーペットを製造する好ましい方法について説明する。
まず、長繊維不織布を、通常の溶融紡糸装置を用いて製造する。ポリエステル系重合体を溶融・計量し、通常の紡糸口金より長繊維を紡出する。紡出糸条は、従来公知の冷却装置を用いて冷却し、次いでエアーサッカー等を用いて目標複屈折率となるように牽引・細化して引き取る。引取り速度は、溶融吐出量によっても異なるが、３０００ｍ／分以上とすることが好ましく、より好ましくは４０００ｍ／分以上とする。次に、牽引・細化した長繊維は従来公知の開繊器具にて開繊せしめた後、スクリーンコンベア等の移動式捕集面上に開繊堆積させて長繊維ウェブとする。
【００３８】
このとき、紡出糸条を引き取る際の引き取り速度を変化させて、複屈折率の異なる２種の長繊維ウエブを得ることもできる。引取り速度を３５００ｍ／分以上、より好ましくは４０００ｍ／分以上とし、引取り速度差を３００ｍ／分以上、好ましくは５００ｍ／分以上とする。このように紡糸速度の異なる２種の長繊維ウエブを得、両ウエブを積層する。引取り速度の高い方の長繊維ウエブは、紡糸張力がかかるため複屈折率が高く、ウエブＡ層として用い、一方、紡糸速度の低い方の長繊維ウエブは、複屈折率が低くなり、ウエブＢ層として用いる。
【００３９】
また、溶融紡出の際、吐出量を変えて引取り速度は変えず、複屈折率の異なる２種の長繊維ウエブを得、両ウエブを積層することもできる。吐出量の小さい方の長繊維ウエブは、単糸繊度が小さく、紡糸張力がかかるため複屈折率が高く、ウエブＡ層として用い、一方、吐出量の大きい方の長繊維ウエブは、単糸繊度が大きく複屈折率が小さくなり、ウエブＢ層として用いる。
【００４０】
次いで、得られた長繊維ウエブを、ニードルパンチ機に導き、構成繊維同士を三次元的に交絡させる。ニードルパンチを施す前処理として、繊維同士の絡みを向上させるため、長繊維ウエブを公知の油剤付与装置に導き、油剤付与、乾燥させておくことが好ましい。
【００４１】
ニードリング工程における針密度は、ニードリング用針の形状や挿入深さによって異なるが、２０〜１００回／ｃｍ2がよい。針密度が２０回／ｃｍ2未満であると、構成繊維同士が充分に交絡せず、タフト工程において層間剥離が生じやすく、また繊維同士の絡みが充分でないため、機械的強力に劣る基布となるばかりか、最終製品で基布に歪みが残っていた場合、端部の上反りを生じやすくなる。
【００４２】
一方、針密度が１００回／ｃｍ2を超えると、ニードル針の貫入による繊維の損傷が激しくなる。すなわち、ニードル針によるニードリングにより構成繊維は徐々に絡合されていくが、絡合が進むと徐々に繊維が自由度を失っていき、いずれ繊維は貫入してきた針の動きに追従できず、繊維は切断、破壊もしくは損傷してしまう現象が生じてしまう。このため、針密度が１００回／ｃｍ2を超えるニードリングは、外観上非常によく絡合されたものが得られたようであっても、繊維が損傷を受けているため、不織布の物性は著しく低いものとなってしまい、かつ工数的にも不利益となるため好ましくない。
ニードリングの際にはウエブＡ層およびウエブＢ層のいずれの方向から行ってもよい。
【００４３】
次いで、得られた交絡不織布を、２つのフラットロールからなる熱圧接装置に通して、少なくとも不織布表裏面に存在する繊維を、繊維交点にてそれぞれ熱接着させる。このとき、不織布内部まで繊維同士を接着させると、タフト工程時に繊維の自由度を失わせることになるため好ましくない。一方、繊維表面の重合体を軟化させることができなければ、繊維間の接着が充分に行われないため、基布の伸長時の応力・引張強力を向上させることができない。このような熱圧着処理においては、フラットロールの設定温度、線圧、処理速度を適宜設定することが重要である。
【００４４】
フラットロールの設定温度に関しては、不織布を構成する重合体の融点より４０℃以上低い温度を適用すればよい。圧接温度が（重合体の融点−４０℃）を超える温度では、繊維間の接着強力は充分に強固なものが得られるが、重合体の軟化流動により不織布がプラスチック化し、繊維形態がなくなり、また、繊維の自由度がなくなるためタフト針の貫入で切断破壊される現象が生じるため、伸長時の高応力、高引張強力を有するタイルカーペット用一次基布を得ることはできない。
【００４５】
また、２つのフラットロールの設定温度は、同じ温度でもよいし、異なる温度でもよい。長繊維ウエブを得る際、２種の異なる重合体からなる長繊維ウエブを積層した場合や、１種の長繊維ウエブを用いており、熱処理による熱応力によって表裏面に複屈折率差を設ける場合には、異なる温度を設定する。熱処理により、長繊維ウエブの表裏面に複屈折率差を設ける場合には、２つのフラットロールの設定温度差を１０℃以上に設定するとよい。設定温度の高いロールに接する面は、繊維に熱応力がかかるため複屈折率がより高くなり、ウエブＡ層として用い、一方、設定温度の低いロールに接する面は、熱による応力をあまり受けないため複屈折率の変化が少なく、複屈折率はウエブＡ層より小さくなり、ウエブＢ層として用いる。
【００４６】
ロール線圧に関しては、２０〜６０ｋｇｆ／ｃｍの範囲とすることが好ましいが、この範囲に特に限定されることはなく熱圧接処理を行う不織布の目付等を考慮し適宜選択すればよい。ロール線圧が２０ｋｇｆ／ｃｍ未満であると、繊維交点における繊維間の接着力を弱めることとなり、伸長時の高応力・高引張強力のタイルカーペット用一次基布を得にくくなる。一方、６０ｋｇｆ／ｃｍを超えると過剰圧接となり、前工程のニードリングで繊維が切断破壊されていなくても繊維は若干の損傷は受けているため、この過剰圧接により即繊維の切断破壊につながりやすくなる。
【００４７】
処理速度に関しては、圧接温度・ロール線圧条件により異なり、特に限定しないが、５〜３０ｍ／分程度とするのがよい。
【００４８】
次に、タイルカーペット用一次基布の伸長時の応力・引張強力向上のため、熱圧接処理を施した後、樹脂含浸し構成繊維同士の接点を樹脂により接着させることが好ましい。すなわち、熱圧接処理を施した不織布を上述した樹脂溶液に導き、その後マングルロール等の絞り装置を用いて過剰樹脂溶液分を除去し、連続熱風乾燥機等の乾燥装置を用いて水分を除去してタイルカーペット用一次基布を得ることができる。また、乾燥処理を施すにあたり、乾燥処理温度と時間等の処理条件は樹脂の種類・溶液の濃度により適宜選択する。
【００４９】
次に、得られたタイルカーペット用一次基布に、パイル糸をタフティングする。このとき、ウエブＢ層側よりタフティングを行い、ウエブＡ層側がパイル面とする。次いで、樹脂によりバッキングを施した後、タイル状に裁断して本発明のタイルカーペットを得る。
【００５０】
【実施例】
次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例によって何ら限定されるものではない。
【００５１】
実施例において、各特性値の測定を次の方法により実施した。
（１）融点（℃）：パーキンエルマー社製示差走査型熱量計ＤＳＣ−２型を用い、昇温速度２０℃／分の条件で測定し、得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を融点とした。
【００５２】
（２）相対粘度：ポリエステルの相対粘度を次の方法によって測定した。フェノールと四塩化エタンの等重量混合液を溶媒とし、この溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し温度２０℃の条件で常法により測定した。
【００５３】
（３）繊維の複屈折率：カールツアイスイエナ社製の干渉顕微鏡インタファコを用い、封入剤として流動パラフィンとα−ブロムナフタリンとの混合液を用いた。そして繊維の太さを考慮して繊維を径方向に多層に分割し、すべての層の複屈折率の平均値を複屈折率とした。
【００５４】
（４）不織布の目付（ｇ／ｍ2）：標準状態の試料から縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片１０点を作成し、平衡水分に到らしめた後、各試料片の重量（ｇ）を秤量し得られた値の平均値を単位面積（ｍ2）当たりに換算し目付（ｇ／ｍ2）とした。
【００５５】
（５）タフト後の引張強力（ｋｇｆ／５ｃｍ幅）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定した。試料幅５ｃｍ、試料長３０ｃｍの試料片計１０点を作成し、定速伸長型引張試験機（東洋ボールドウィン社製：テンシロンＲＴＭ−５００）を用いて、つかみ間隔２０ｃｍ、引張速度２０ｃｍ／分で測定し、１０点の平均値を引張強力（ｋｇｆ／５ｃｍ幅）とした。
本発明において、引張強力はＭＤ方向（機械方向）、ＣＤ方向（機械方向と直交する方向）共に１８ｋｇｆ／５ｃｍ幅以上であることが好ましい。
【００５６】
（６）タフト後の１０％伸長時の応力（ｋｇｆ）：上記不織布の引張強力の測定に準じて行い、Ｓ−Ｓ曲線より１０％伸長時の応力を測定し、試験片１０点の平均値を１０％伸長時の応力（ｋｇｆ）とした。
本発明において、１０％伸長時の応力はＭＤ方向が９ｋｇｆ以上であることが好ましい。
【００５７】
（７）層間剥離の状況：タフト後シートのタフト糸を取り除き、その部分における層間剥離の状況を目視観察、触感により層間剥離の評価を行った。評価は次の３段階とした。
○：層間剥離が全く認められないもの
△：層状の分離が見られるが剥離していないもの
×：層間剥離するものまたはしているもの
【００５８】
（８）タイルカーペットの反り：５０ｃｍ×５０ｃｍの試験片を６０±２℃の乾燥機で２時間乾燥した後、非イオン界面活性剤を０．１％含む２０±２℃の水の中に２時間浸せきする。次に、試験片を水中から取り出し、水切りをした後試験片を水平な試験台の上に置き、試験片の四隅と試験台の隙間を目視観察した。評価は次の通りとした。
○：反りが全く認められないもの
×：反りが一部に僅かでも認められるもの
【００５９】
（９）タイルカーペット加工性：タイルカーペットの加工工程（タフティング、連続染色、バッキング）にて、タイルカーペットへの加工性を目視観察した。評価は次の通りとした。
○：いずれの加工工程にも全く不具合が認められないもの
△：加工工程中に僅かでも不具合が認められたもの
×：加工性悪く、最終製品が得られなかったもの
【００６０】
実施例１
融点が２５６℃、相対粘度が１．３８のポリエチレンテレフタレート重合体を用い、紡糸温度２８５℃でエクストルーダー型溶融押し出し機を用いて、通常の紡糸口金より溶融紡出した。紡出糸条を公知の冷却器にて冷却した後エアーサッカーを用い、引取り速度５０００ｍ／分で牽引・細化し、公知の開繊器具を用いて開繊し、移動する捕集面上に捕集・堆積させて長繊維ウエブＡを得た。単糸繊度は５デニールで、目付を５０ｇ／ｍ2とした。
【００６１】
一方、長繊維不織ウェブＡと同じ重合体を用い、引取り速度を４５００ｍ／分とした以外は同様にして長繊維ウエブＢを得た。単糸繊度は５デニールで、目付を５０ｇ／ｍ2とした。
【００６２】
次いで、該両ウェブを移動する捕集面上で積層した後、ニードルパンチ機（針：オルガン社製  ＲＰＤ  ３６＃）にて針密度５５回／ｃｍ2でニードリングを行い、次いで一対のフラットロールからなる熱圧接装置を用い、長繊維ウエブＡ層側に当接するロール温度を１８０℃、長繊維ウエブＢ層側に当接するロール温度を１６５℃、線圧を４０ｋｇｆ／ｃｍ、処理速度を１５ｍ／分としロール間に通して熱圧接加工を行い、目付１００ｇ／ｍ2の不織布とした。構成繊維の複屈折率は、ウエブＡ層の構成繊維が０．１０８、ウエブＢ層の構成繊維が０．０８９であった。
【００６３】
次いで、得られた不織布をアクリル系樹脂（ヘキスト合成株式会社  商品名：モビニール）で固形分付着量１０％になるように含浸した後乾燥を行い、タイルカーペット用一次基布を得た。
【００６４】
次に、得られた基布の各物性評価及び層間剥離の評価を行うため、ナイロンタフト糸を用いて、タフト試験機にてゲージ８本／インチ、ステッチ８本／インチ、タフティングを行った。タフティングを行った基布の引張強力及び１０％伸長時の応力を測定した。
次に、タフティングを行った基布からタフトしを取り除き、その部分における層間剥離の状況を目視観察した。
【００６５】
次いで、タフティングを行った基布をループスチーマータイプの連続染色機により染色を行った後、ピンテンターで基布の端部を把持して拡幅乾燥した。更に、エンドレスベルト上に塩化ビニルバッキング樹脂組成物を塗工しその上にガラス繊維不織布を含浸し、さらに塩化ビニルバッキング樹脂組成物を塗工し、その上に予熱処理したタフト後の基布を積層し、エンドレスベルト側から塩化ビニルバッキング樹脂組成物を加熱処理した後、冷却し、タイルカーペットを作成した。
作成したタイルカーペットの反りの状況を目視観察した。評価結果を表１に示す。
【００６６】
実施例２
長繊維ウエブＡの目付を６０ｇ／ｍ2、長繊維ウエブＢを作成する際の引取り速度を４５００ｍ／分、構成繊維の単糸繊度を１０デニール、目付を４０ｇ／ｍ2とし、熱圧接処理の際、ウエブＢ層側に当接するロール温度を１６０℃に設定した以外は実施例１と同様にした。長繊維不織布を構成する繊維の複屈折率は、ウエブＡ層の構成繊維が０．１０８、ウエブＢ層の構成繊維が０．０８であった。評価結果を表１に示す。
【００６７】
実施例３
長繊維ウエブＡの構成繊維を形成する重合体として、イソフタル酸を８モル％共重合した融点２３０℃の共重合ポリエステルを用い、引取り速度を５０００ｍ／分で行い、長繊維ウエブＢを作成する際の引取り速度を４７００ｍ／分、構成繊維の単糸繊度を７デニールとし、熱圧接処理の際、ロール温度を共に１７０℃とした以外は、実施例１と同様にした。長繊維不織布を構成する繊維の複屈折率は、ウエブＡ層の構成繊維が０．１０３、ウエブＢ層の構成繊維が０．０９２であった。評価結果を表１に示す。
【００６８】
実施例４
熱圧接処理の際、ロール温度を共に１７５℃とした以外は実施例１と同様にした。長繊維不織布を構成する繊維の複屈折率は、ウエブＡ層の構成繊維が０．１０５、ウエブＢ層の構成繊維が０．０９４であった。評価結果を表１に示す。
【００６９】
比較例１
長繊維ウエブＡを作成する際の引取り速度を４４００ｍ／分とし、長繊維ウエブＢを作成する際の引取り速度を４７００ｍ／分とし、熱圧接処理の際のロール温度を共に１６５℃とした以外は、実施例１と同様にした。長繊維不織布を構成する繊維の複屈折率は、ウエブＡ層の構成繊維が０．０８８、ウエブＢ層の構成繊維が０．０９２であった。評価結果を表１に示す。
【００７０】
比較例２
熱圧接処理の際、ウエブＡ層側に当接するロール温度を２２５℃、ウエブＢ層側に当接するロール温度を１８０℃とした以外は実施例１と同様にした。長繊維不織布を構成する繊維の複屈折率は、ウエブＡ層の構成繊維が０．１１、ウエブＢ層の構成繊維が０．０９であった。評価結果を表１に示す。
【００７１】
比較例３
ニードリングを行わなかった以外は実施例１と同様にした。評価結果を表１に示す。
【００７２】
比較例４
長繊維ウエブＢを作成する際の引取り速度を３０００ｍ／分とし、熱圧接処理の際のウエブＢ層側に当接するロール温度を１４０℃とした以外は、実施例１と同様にした。長繊維不織布を構成する繊維の複屈折率は、ウエブＡ層の構成繊維が０．１０８、ウエブＢ層の構成繊維が０．０６であった。評価結果を表１に示す。
【００７３】
比較例５
長繊維ウエブＡの目付を１００ｇ／ｍ2とし、長繊維ウエブＢを積層せず、熱圧接処理の際のロール温度を共に１８０℃とした以外は、実施例１と同様にした。評価結果を表１に示す。
【００７４】
【表１】
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【００７５】
表１より明らかなように、実施例１〜４のタイルカーペット用一次基布は、タフト工程において層間剥離を生じることなく、また、タフト後の引張強力、１０％伸長時の応力共に高いので、伸長時の高い応力を必要とする連続染色工程、バッキング工程に耐えうるに充分の強力を有しているもので加工性も良好であった。また、バッキング後製品の端部に反りも全く認められなく、使用に際しても問題ないものであった。
【００７６】
長繊維ウエブＡ層を構成する繊維の複屈折率が、長繊維ウエブＢ層を構成する繊維の複屈折率より低い比較例１は、タフト工程において層間剥離の発生はなく、染色工程も問題なく通過したが、製品において、基布の残留歪みがパイル側である長繊維ウエブＡ層の方が大きかったため端部に上反りが発生した。
【００７７】
熱圧接処理の際のロール温度を高く設定した比較例２は、過剰の熱によって繊維形態が破壊されるような現象が生じ、タフティングを施した基布は伸長時の応力及び引張強力の低いものであり連続染色時に幅入りが生じ、加工性に劣るものであった。
【００７８】
ニードリングを施さなかった比較例３は、構成繊維が基布の厚み方向において交絡されていないためタフト工程において層間剥離が生じ、加工性に劣るばかりか、長繊維ウエブＡ、Ｂ層が充分一体化されていないため、最終製品において反りが認められた。
【００７９】
長繊維ウエブＢ層を構成する繊維の複屈折率が０．０６である比較例４は、熱的に不安定であるため、タイルカーペット加工工程中にかかる熱により収縮が生じ連続染色工程において端部がカールし、バッキング工程にうまくかからず製品が得られなかった。
【００８０】
長繊維不織布の表裏層の繊維に複屈折率差のない比較例５は、タフト工程において層間剥離の発生はなく、染色工程も問題なく通過したが、製品において、端部に上反りが発生した。
【００８１】
【発明の効果】
本発明によれば、タイルカーペット用一次基布が、表裏層の構成繊維に複屈折率の差があり、すなわち、構成繊維の複屈折率が熱的に充分安定した領域である長繊維ウエブＡ層と、構成繊維の複屈折率がタイルカーペット加工上問題ない領域で、かつ長繊維ウエブＡ層の構成繊維より熱的に不安定である長繊維ウエブＢ層の２層からなっている。したがって、タフティングの際、複屈折率の低い長繊維ウエブＢ層側から行い、ウエブＡ層面をループ面とすることで、タイルカーペット使用時にパイル面がより収縮しにくい構造で、かつパイル面の反対面（バッキング面）がより収縮しやすい構造にすることにより、上反りが生じないタイルカーペット用一次基布およびタイルカーペットを得ることができたものである。
【００８２】
また、本発明のタイルカーペット用一次基布は、カーペット加工時に問題のない複屈折率を有する繊維からなる長繊維不織布であり、カーペット加工工程での剛性、寸法安定性、機械的特性に優れているため加工性にも優れている。