(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
真空の絶縁容器内に配置され、且つ通電軸に固着された互いに接離自在の一対の接点を有する真空バルブにおいて、
前記接点の互いの接触面を中央領域の第１の接触部材と、外周領域を形成する第２の接触部材を有する２つの領域に分割構成し、
前記第１の接触部材をＣｒ含有率４０ｗｔ％〜６０ｗｔ％のＣｕ−Ｃｒ合金とするとともに、縦断面凸状の円板状とし、
前記第２の接触部材をＣｒ含有率１０ｗｔ％〜３０ｗｔ％のＣｕ−Ｃｒ合金とするとともに、前記凸状の細径部の高さより低い高さを持った環状とし、
前記凸状の細径部の外周部に前記第２の接触部材をロウ付けによって固着し、
前記凸状の太径部の底部面の外周部に、前記凸状の細径部の外径よりも大きい内径を持った磁界制御コイルを配設するとともに、中央部に前記通電軸を固着したことを特徴とする真空バルブ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、真空バルブに係り、特にコンデンサバンク回路に使用されるような突入電流時の特性を向上しうる改良した接点を備えた真空バルブに関する。
【０００２】
【従来の技術】
周知のように真空遮断器は、小形、軽量、メンテナンスフリー、環境調和など優れた特徴を有するため、適用範囲が拡大してきた。真空遮断器に用いられる真空バルブは、真空中でのアーク拡散性を利用したもので、真空中で一対の接点を開離させて電流遮断を行うものである。
【０００３】
この接点を収納する代表的な真空バルブの縦断面図を示す図８において、アルミナ磁器からなる筒形の絶縁容器１は、その両端開口端面に固定側封着金具２ａと可動側封着金具２ｂとが気密に封止されている。
【０００４】
そして、前記固定側封着金具２ａには、互いに接離自在の一方の電路となる固定通電軸３が気密に貫通固定され、この固定通電軸３の端部に固定側接点４が取付けられている。また、この固定側接点４と対向して、可動側接点５が図示していない操作機構に連結された他方の電路となる可動通電軸６の端部に固着されている。
【０００５】
一方、前記可動通電軸６と前記可動側封着金具２ｂの中央開口部は、ベローズ７により気密に固着されている。これにより、内部圧力１×１０−２Ｐａ以下に真空バルブ内の真空度を維持しながら、前記可動通電軸６を軸方向に移動させることが可能になっている。
【０００６】
また、前記絶縁容器１の内面には、前記固定側接点４と前記可動側接点５の電流開閉時に発生する金属蒸気が前記絶縁容器１の内面に付着して、沿面の絶縁抵抗が低下するのを防止するため、前記両接点４、５を包囲するように円筒状のアークシールド８が固定されている。
【０００７】
このような真空バルブにおいて、真空遮断器用接点に要求される要件として、（１）溶着性が少ないこと、（２）耐電圧特性が優れていること、（３）大電流の遮断特性が優れていること、（４）耐消耗性に優れること、（５）裁断電流値が小さいこと、などがある。しかしながら、これらの要件の中には相反するものがあるので、単一の金属材料によって全てを満足させることは困難である。
【０００８】
このため、実用されている多くの接点材料においては、不足する性能を相互に補えるような２種以上の接点材料を組合せて、優れた特性を有するものを開発してきた。例えば、特開昭６２−６４０１２号公報や特開平４−２４２０２９号公報に記載のものでは、２層構造の接点が開示されている。即ち、Ａｇ−ＷＣ合金で裁断電流値を小さくして低サージ機能を保ちながら、熱特性のよいＣｕ−Ｃｒ合金で耐電圧特性を向上させ、低サージと耐電圧特性とが要求される特定用途に適したものとされている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
以上述べたように真空遮断器の適用拡大がされてきたが、最近の真空遮断器に対する期待は一層高まり、特定用途の拡大が要求されるなど過酷化している。例えば、コンデンサバンクでの真空遮断器の適用例を説明する。
【００１０】
図９に示すような力率改善用コンデンサバンクＣと、高周波サージを抑制するため直列リアクトルＬが接続された回路を、真空遮断器ＶＣＢで開閉しようとすると、真空遮断器ＶＣＢには過酷な耐電圧特性と遮断特性とが要求される。即ち、図１０に示すように、真空遮断器ＶＣＢをＯＮさせる時には、前記両接点４、５が接触する直前に絶縁破壊が起き、前記接点４−５間でプレアークを発生する。このプレアークは、コンデンサバンクＣのキャパシタンスと直列リアクトルＬのインダクタンスによる高周波の突入電流Ｉｍと、コンデンサバンクＣの負荷電流Ｉとが合成された大電流の突入電流となる。
【００１１】
このような大電流の突入電流により、前記両接点４、５は損傷を受け通電を行うことになるが、その後、真空遮断器ＶＣＢをＯＦＦさせる時には、この損傷程度によっては回復電圧Ｖに耐えられなくなる。特に、前記接点４、５が接触する直前には、短ギャップ領域となり必ず絶縁破壊を起こすので、この絶縁破壊によるプレアークで損傷を起こし難い接点材料が要求される。ここで、前記Ｃｕ−Ｃｒ合金は、Ｃｒ含有率を多くすれば、損傷を起こし難く耐電圧特性がよくなるが、導電率が高くなるので遮断特性が劣り、これらは相反する特性となる。
【００１２】
このため、損傷を起こし難く耐電圧特性が優れていて、導電率が低く遮断特性が優れていることを同時に兼備した接点を備えた真空バルブが望まれていた。
【００１３】
本発明の目的は、上記課題に鑑みなされたもので、真空遮断器の適用拡大を図るため、遮断特性と耐電圧特性という２つの相反する特性を有し、特に突入電流時の特性を向上させることができる接点を有する真空バルブを提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するために本発明の真空バルブは、真空の絶縁容器内に配置され、且つ通電軸に固着された互いに接離自在の一対の接点を有する真空バルブにおいて、前記接点の互いの接触面を中央領域の第１の接触部材と、外周領域を形成する第２の接触部材を有する２つの領域に分割構成し、前記第１の接触部材をＣｒ含有率４０ｗｔ％〜６０ｗｔ％のＣｕ−Ｃｒ合金とするとともに縦断面凸状の円板状とし、前記第２の接触部材をＣｒ含有率１０ｗｔ％〜３０ｗｔ％のＣｕ−Ｃｒ合金とするとともに、前記凸状の細径部の高さより低い高さを持った環状とし、前記凸状の細径部の外周部に前記第２の接触部材をロウ付けによって固着し、前記凸状の太径部の底部面の外周部に、前記凸状の細径部の外径よりも大きい内径を持った磁界制御コイルを配設するとともに、中央部に前記通電軸を固着したことを特徴とする。
【００１６】
本発明の構成によれば、真空遮断器のＯＮ時に最も早く絶縁破壊を起こす前記第１の接触部材にＣｒ含有率が多く、溶融し難いＣｕ−Ｃｒ合金を用いているため、表面の損傷が少なく優れた耐電圧特性が得られる。
【００１７】
また、真空遮断器のＯＦＦ時にアークが広がる前記第２の接触部材に、Ｃｒの含有率が少なく導電率の小さいＣｕ−Ｃｒ合金を用いているため、優れた遮断特性が得られる。
【００１８】
従って、耐電圧特性が優れているとともに、遮断特性が優れているため、コンデンサバンク回路など突入電流の責務を有する回路への真空遮断器の適用拡大を図ることができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
【００２０】
（第１の実施の形態）
先ず、本発明の第１の実施の形態に係る真空バルブの接点部分を図１および図２を参照して説明する。図１は、本発明の第１の実施の形態に係る真空バルブの要部である接点部分の縦断面図、図２は、本発明の第１の実施の形態に係る真空バルブの要部である接点部分の平面図である。
【００２１】
図１に示すように、真空の絶縁容器内に配置された互いに接離自在の一対の接点４、５は、互いの接触面に設けた中央領域の円板状の第１の接触部材１１と、外周領域を形成する円板状で、前記第１の接触部材１１と同軸上に配置した第２の接触部材１２とを有する２つの領域に分割構成されている。ここで、前記接点４、５は、対向配置されるが、両接点４、５が接触したとき互いの前記第１の接触部材１１が接触する。
【００２２】
そして、前記第１の接触部材１１は、前記第２の接触部材１２の一方の面、例えば上面にロウ付けなどによって固着され、また、前記第２の接触部材１２の他方の面、例えば下面には通電用の電極部材１３の一方の面が固着されている。更に、この電極部材１３の他方の面、例えば下面外周部には、前記第１の接触部材１１の外径より大きい内径を持ち、磁界制御をしてアークを拡散させる磁界制御コイル１４が配設され、また、中央部には、通電軸１５が固着されている。
【００２３】
この接点４、５を構成する第１の接触部材１１および第２の接触部材１２は、それぞれＣｕ−Ｃｒ合金からなり、更にＣｒ含有率を、前記第２の接触部材１２より前記第１の接触部材１１の方を多くしている。
【００２４】
この理由は、熱特性のよいことが知られているＣｕ−Ｃｒ合金が、Ｃｒ含有率によって、耐電圧特性と遮断特性とが相反する特性を示すためである。図３に、この相反する特性を示しているが、Ｃｒ含有率を変化させ、Ｃｒ含有率を多くすると耐電圧特性が向上し、逆にＣｒ含有率を少なくすると遮断特性が向上している。これらの特性変化は、Ｃｒ含有率が多い場合には、アークによってＣｒが溶融し難いので、表面の損傷が少なく耐電圧特性が向上するとされている。また、Ｃｒ含有率が少ない場合には、導電率が小さくなるので、アーク電流による内部発熱が抑えられ遮断特性が向上するとされている。
【００２５】
この両特性から、先ず、前記第１の接触部材１１では、Ｃｒ含有率を４０ｗｔ％〜６０ｗｔ％の範囲としている。これは、Ｃｒ含有率４０ｗｔ％〜５０ｗｔ％の範囲では、遮断特性より耐電圧特性が若干低下するが、プレアークの放電起点にばらつきがあり、電極表面の一点にプレアークが集中せず、損傷程度が実用上問題とならないためである。なお、Ｃｒ含有率が４０ｗｔ％以下になれば、プレアークによる損傷で耐電圧特性の低下が大きくなるので好ましくない。
【００２６】
また、Ｃｒ含有率５０ｗｔ％〜６０ｗｔ％の範囲では、耐電圧特性より遮断特性が若干低下するが、遮断特性の低下率が小さく実用上問題とならないためである。なお、Ｃｒ含有率が６０ｗｔ％以上になれば、材料の硬度が増し脆くなるので、多頻度開閉の真空遮断器には適さなくなる。
【００２７】
次に、前記第２の接触部材１２では、Ｃｒ含有率を１０ｗｔ％〜３０ｗｔ％の範囲としている。これは、Ｃｒ含有率３０ｗｔ％以下では、遮断特性を耐電圧特性より充分に高く維持できると共に、耐電圧特性の低下率が小さく、遮断時のアーク電圧を適切に維持できるためである。なお、Ｃｒ含有率が１０ｗｔ％以下では、遮断時に拡散されたアーク電流により前記接点４、５の損傷が大きくなるので好ましくない。また、Ｃｒ含有率が３０ｗｔ％以上では、遮断特性の低下が大きくなり、優れた遮断特性が得られなくなるので好ましくない。
【００２８】
そして、Ｃｒ含有率の最適値は、前記第１の接触部材１１では、耐電圧特性と遮断特性の両特性が交わるＣｒ含有率５０ｗｔ％、また、前記第２の接触部材１２では、遮断特性の向上率が屈折して低下する点のＣｒ含有率２５ｗｔ％となる。
【００２９】
従って、真空遮断器のＯＮ時に最も早く接触し、突入電流によるプレアークが発生する前記第１の接触部材１１は、Ｃｒ含有率が多く表面の損傷が抑えられる。更に、真空遮断器のＯＦＦ時には、前記第１の接触部材１１で発生したアークが前記磁界制御コイル１４で制御され半径方向の外側に広がり、その結果、Ｃｒ含有率の少ない前記第２の接触部材１２によって優れた遮断特性が得られる。
【００３０】
なお、前記第1の接触部材１１を円板状とし、且つ前記第２の接触部材１２と同軸上に設けているので、前記接点４、５の接触状態の安定度が増し好ましい。
【００３１】
上記第１の実施の形態の真空バルブの前記接点４、５を用いることにより、真空遮断器のＯＮ時に最も早く絶縁破壊を起こす前記第１の接触部材１１に、Ｃｒ含有率が多く溶融し難いＣｕ−Ｃｒ合金を用いているため、表面の損傷が少なく優れた耐電圧特性が得られる。
【００３２】
また、真空遮断器のＯＦＦ時にアークが広がる前記第２の接触部材１２に、Ｃｒの含有率が少なく導電率が小さいＣｕ−Ｃｒ合金を用いているため、優れた遮断特性が得られる。
【００３３】
従って、耐電圧特性が優れているとともに、遮断特性が優れているため、コンデンサバンク回路など突入電流の責務を有する回路への真空遮断器の適用拡大を図ることができる。
【００３４】
（第２の実施の形態）
次に、本発明の第２の実施の形態に係る真空バルブを図４に示した接点の平面図を参照して説明する。なお、第１の実施の形態と同一構成部分には、同一符号を付して詳しい説明は省略する。
【００３５】
図４に示すように、互いに接離自在の一対の接点４、５は、その接触面において、正三角形の各頂点の３個所に分散させた円板状の第１の接触部材１６を、円板状の第２の接触部材１２の一方の面、例えば上面にロウ付けなどで固着させている。そして、前記３個所に分散させた前記第１の接触部材１６の夫々は、前述した図２における通電用の電極部材１３に配設された磁界制御コイル１４の内径の内側に位置するように配置されている。
【００３６】
この接点４、５を構成する第１の接触部材１６および第２の接触部材１２は、それぞれＣｕ−Ｃｒ合金からなり、そのＣｒ含有率は前記第２の接触部材１２より前記第１の接触部材１６の方を多くしている。
【００３７】
この理由は、上記第１の実施の形態で説明した通り、Ｃｒ含有率が多くなると耐電圧特性が向上し、逆にＣｒ含有率が少なくなると遮断特性が向上するためである。そして、前記第１の接触部材１６では、Ｃｒ含有率を４０ｗｔ％〜６０ｗｔ％とし、また、前記第２の接触部材１２では、Ｃｒ含有率を１０ｗｔ％〜３０ｗｔ％としている。
【００３８】
従って、真空遮断器のＯＮ時に最も早く接触し、突入電流によるプレアークが発生する前記第１の接触部材１６は、Ｃｒ含有率が多く表面の損傷が抑えられる。更に、前記第１の接触部材１６は前記３個所に分散されているため、プレアークが分散され、上記第１の実施の形態と比べて、前記接点４、５の表面の損傷が更に抑えられる。また、真空遮断器のＯＦＦ時には、アークが前記磁界制御コイル１４で制御され半径方向の外側に広がり、その結果、Ｃｒ含有率の少ない前記第２の接触部材１２で優れた遮断特性が得られる。
【００３９】
なお、前記第１の接触部材１６は、３個所に限定されるものではなく、少なくとも２個所以上あればプレアークの分散ができる。また、３個所以上では、正多角形の各頂点に配置し、それぞれの前記接点４、５が対向配置されているので接触状態の安定度が増し好ましい。
【００４０】
上記第２の実施の形態の前記接点４、５を備えた真空バルブによれば、上記第１の実施の形態による効果の他に、最も早く絶縁破壊を起こす前記第１の接触部材１６が複数個所に存在しているため、プレアークが分散され表面の損傷が更に少なくなり、優れた耐電圧特性が得られる。
【００４１】
従って、耐電圧特性が更に優れているとともに、遮断特性が優れているため、コンデンサバンク回路など突入電流の責務を有する回路への真空遮断器の適用拡大を図ることができる。
【００４２】
（第３の実施の形態）
次に、本発明の第３の実施の形態に係る真空バルブを図５に示した接点の平面図を参照して説明する。なお、第１の実施の形態と同一構成部分には、同一符号を付して詳しい説明は省略する。
【００４３】
図５に示すように、互いに接離自在の一対の接点４、５は、その接触面において、環状の第１の接触部材１７を、この第１の接触部材１７と同軸上に配置した円板状の第２の接触部材１２の一方の面、例えば上面にロウ付けなどで固着させている。そして、前記第１の接触部材１７は、前述した図２における通電用の電極部材１３に配設された磁界制御コイル１４の内径の内側に位置するように配置されている。
【００４４】
この接点４、５を構成する第１の接触部材１７および前記第２の接触部材１２は、それぞれＣｕ−Ｃｒ合金からなり、そのＣｒ含有率は前記第２の接触部材１２より前記第１の接触部材１７の方を多くしている。
【００４５】
この理由は、上記第１の実施の形態で説明した通り、Ｃｒ含有率が多くなると耐電圧特性が向上し、逆にＣｒ含有率が少なくなると遮断特性が向上するためである。そして、前記第１の接触部材１７では、Ｃｒ含有率を４０ｗｔ％〜６０ｗｔ％とし、また、前記第２の接触部材１２では、Ｃｒ含有率を１０ｗｔ％〜３０ｗｔとしている。
【００４６】
従って、真空遮断器のＯＮ時に最も早く接触し、突入電流によるプレアークが発生する前記第１の接触部材１７は、Ｃｒ含有率が多く表面の損傷が抑えられる。更に、環状の前記第１の接触部材１７にプレアークが円周方向に沿って広がり、上記第１の実施の形態に比べて、表面の損傷が更に抑えられる。また、真空遮断器のＯＦＦ時には、アークが前記磁界制御コイル１４で制御され半径方向の外側に広がり、その結果、Ｃｒ含有率の少ない前記第２の接触部材１２で優れた遮断特性が得られる。
【００４７】
なお、環状の前記第１の接触部材１７は、前記接点４、５において、同一形状の環状のものが対向配置されているので接触状態の安定度が増し好ましい。
【００４８】
上記第３の実施の形態の前記接点４、５を備えた真空バルブによれば、上記第１の実施の形態による効果の他に、最も早く絶縁破壊を起こす前記第１の接触部材１７が環状のため、プレアークが円周方向に沿って広がり表面の損傷が更に少なくなり、優れた耐電圧特性が得られる。
【００４９】
従って、耐電圧特性が更に優れているとともに、遮断特性が優れているため、コンデンサバンク回路など突入電流の責務を有する回路への真空遮断器の適用拡大を図ることができる。
【００５０】
（第４の実施の形態）
次に、本発明の第４の実施の形態に係る真空バルブを図６に示した接点の縦断面図を参照して説明する。なお、第１の実施の形態と同一構成部分には、同一符号を付して詳しい説明は省略する。
【００５１】
図６に示すように、互いに接離自在の一対の接点４、５は、互いの接触面に設けた中央領域を形成する第１の接触部材１８と、外周領域を形成する第２の接触部材１９を有する２つの領域に分割構成されている。
【００５２】
即ち、前記第２の接触部材１９は、縦断面台形の円板状であり、その頂部面に円板状の前記第１の接触部材１８が、前記第２の接触部材１９の頂部面から突出しないように段差をなくして埋め込まれている。そして、両者間がロウ付けなどによって固着されている。更に、前記第２の接触部材１９の底部面には、通電用の電極部材１３が固着されている。また、前記電極部材１３の図示下面の外周部には、アークを拡散させる磁界制御コイル１４が配設されており、前記第１の接触部材１８の外径より大きい内径を有している。
【００５３】
この接点４、５を構成する前記第１の接触部材１８および前記第２の接触部材１９は、それぞれＣｕ−Ｃｒ合金からなり、そのＣｒ含有率は前記第２の接触部材１９より第１の接触部材１８の方を多くしている。
【００５４】
この理由は、上記第１の実施の形態で説明した通り、Ｃｒ含有率が多くなると耐電圧特性が向上し、逆にＣｒ含有率が少なくなると遮断特性が向上するためである。そして、前記第１の接触部材１８では、Ｃｒ含有率を４０ｗｔ％〜６０ｗｔ％とし、また、前記第２の接触部材１９では、Ｃｒ含有率を１０ｗｔ％〜３０ｗｔ％としている。
【００５５】
従って、真空遮断器のＯＮ時に最も早く接触し、突入電流によるプレアークが発生する前記第１の接触部材１８は、Ｃｒ含有率が多く表面の損傷が抑えられる。更に、前記第１の接触部材１８は、前記第２の接触部材１９との境界部に段差がないので、端面部にプレアークが集中することがなく、第１の実施の形態に比べて、表面の損傷が更に抑えられる。また、真空遮断器のＯＦＦ時には、アークが前記磁界制御コイル１４で制御され半径方向の外側に広がり、その結果、Ｃｒ含有率の少ない前記第２の電極部材１９で優れた遮断特性が得られる。
【００５６】
上記第４の実施の形態の前記接点４、５を備えた真空バルブによれば、上記第１の実施の形態による効果の他に、最も早く絶縁破壊を起こす前記第１の接触部材１８が前記第２の接触部材１９の面から突出していないため、端面部にプレアークが集中せず表面の損傷が更に少なくなり、優れた耐電圧特性が得られる。
【００５７】
従って、耐電圧特性が更に優れているとともに、遮断特性が優れているため、コンデンサバンク回路など突入電流の責務を有する回路への真空遮断器の適用拡大を図ることができる。
【００５８】
（第５の実施の形態）
次に、本発明の第５の実施の形態に係る真空バルブを図７に示した接点の縦断面図を参照して説明する。なお、第１の実施の形態と同一構成部分には、同一符号を付して詳しい説明は省略する。
【００５９】
図７に示すように、互いに接離自在の一対の接点４、５は、互いの接触面に設けた中央領域を形成する第１の接触部材２０と、外周領域を形成する第２の接触部材２１を有する２つの領域に分割構成されている。
【００６０】
即ち、前記第１の接触部材２０は、縦断面凸状の円板状であり、その凸部を形成する細径部２０ａの外周に位置するように、前記細径部２０ａの高さより低い高さを持った環状の前記第２の接触部材２１が配置されている。そして、両者間はロウ付けなどによって固着されている。更に、前記第１の接触部材２０の太径部２０ｂの底部面における外周部には、アークを拡散させる磁界制御コイル１４が配設され、前記細径部２０ａの外径より大きい内径を有している。また、中央部には、通電軸１５が固着されている。
【００６１】
この接点４、５を構成する前記第１の接触部材２０および前記第２の接触部材２１は、それぞれＣｕ−Ｃｒ合金からなり、そのＣｒ含有率は前記第２の接触部材２１より第１の接触部材２０の方を多くしている。
【００６２】
この理由は、上記第１の実施の形態で説明した通り、Ｃｒ含有率が多くなると耐電圧特性が向上し、逆にＣｒ含有率が少なくなると遮断特性が向上するためである。そして、前記第１の接触部材２０では、Ｃｒ含有率を４０ｗｔ％〜６０ｗｔ％とし、また、前記第２の接触部材２１では、Ｃｒ含有率を１０ｗｔ％〜３０ｗｔ％としている。
【００６３】
従って、真空遮断器のＯＮ時に最も早く接触し、突入電流によるプレアークが発生する前記第１の接触部材の前記細径部２０ａは、Ｃｒ含有率が多く表面の損傷が抑えられる。更に、前記第１の接触部材２０は、前記通電軸１５と直結に固着されているので、上記第１乃至第４の実施の形態に比べて、接続部が少なく接触抵抗の増加が抑えられる。また、真空遮断器のＯＦＦ時には、アークが前記磁界制御コイル１４で制御され半径方向の外側に広がり、その結果、Ｃｒ含有率の少ない前記第２の電極部材２１で優れた遮断特性が得られる。
【００６４】
上記第５の実施の形態の前記接点４、５を備えた真空バルブによれば、上記第１の実施の形態による効果の他に、前記第１の接触部材２０から前記通電軸１５までの間の接続部が少なく接触抵抗の増加が抑えられるため、通電電流による温度上昇が抑えられる。
【００６５】
従って、耐電圧特性と遮断特性とが優れるとともに、通電電流による温度上昇が抑制されるため、コンデンサバンク回路など突入電流の責務を有する大容量の回路への真空遮断器の適用拡大を図ることができる。
【００６６】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明による接点を備えた真空バルブは、互いの接触面にＣｕ−Ｃｒ合金から成る中央領域の第１の接触部材と、外周領域を形成する第２の接触部材とに分割構成され、そのＣｒ含有率を前記第２の接触部材より前記第１の接触部材の方を多くしている。このため、真空遮断器のＯＮ時には、最も早く絶縁破壊を起こす前記第１の接触部材の表面の損傷が少なくなり耐電圧特性を向上させることができる。また、真空遮断器のＯＦＦ時には、前記第２の接触部材にアークが拡散され遮断特性を向上させることができる。従って、耐電圧特性と遮断特性との相反する特性を兼備できるため、コンデンサバンク回路など突入電流の責務を有する回路への真空遮断器の適用拡大を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の第１の実施の形態に係る真空バルブの接点部分を示す縦断面図。
【図２】  本発明の第１の実施の形態に係る真空バルブの接点部分を示す平面図。
【図３】  本発明の第１の実施の形態に係る真空バルブの接点部分の耐電圧特性と遮断特性を説明するための特性図。
【図４】  本発明の第２の実施の形態に係る真空バルブの接点部分を示す平面図。
【図５】  本発明の第３の実施の形態に係る真空バルブの接点部分を示す平面図。
【図６】  本発明の第４の実施の形態に係る真空バルブの接点部分を示す縦断面図。
【図７】  本発明の第５の実施の形態に係る真空バルブの接点部分を示す縦断面図。
【図８】  従来の真空バルブの構成を示す縦断面図。
【図９】  コンデンサバンクに適用される真空遮断器の回路図。
【図１０】  コンデンサバンクに適用される真空遮断器の責務を説明するための説明図。
【符号の説明】
１  絶縁容器
２ａ  固定側封着金具
２ｂ  可動側封着金具
３  固定通電軸
４  固定側接点
５  可動側接点
６  可動通電軸
７  ベローズ
８  アークシールド
１１、１６、１７、１８、２０  第１の接触部材
１２、１９、２１  第２の接触部材
１３  電極部材
１４  磁界制御コイル
１５  通電軸
２０ａ  第１の接触部材の凸部の細径部
２０ｂ  第１の接触部材の凸部の太径部
【図１】
0004284033.tif 000002
【図２】
0004284033.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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