(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
フレーム（１２）と、
可動接点手段（２８）と静止接点手段（３０）とを有する一対の接点手段であって、前記可動接点手段（２８）が、開放位置と閉鎖位置との間において前記フレーム（１２）に対して可動な支承キャリヤ（２６）と、前記静止接点手段との接触位置と後退位置との間を前記支承キャリヤ（２６）に対して可動な１又は２以上の接点フィンガー（４１）とを有するような一対の接点手段と、
単数または複数の前記接点フィンガー（４１）を前記静止接点手段と接触状態に保持するようにこれらの接点フィンガー（４１）に対して電磁力を加える事のできる電磁的補償手段（８８）と、
を備えた１又は２以上の極と、
負荷位置から除荷位置に解除されるように設計された開放バネ（５２）と、
前記開放バネ（５２）および前記一対の接点手段（２８，３０）と協働して、前記開放バネ（５２）の解除が前記支承キャリヤ（２６）をその開放位置へ駆動する動的システムであって、前記支承キャリヤ（２６）と接続するための動的接続手段（２４）を有する動的システムと、
前記開放バネ（５２）の解除を防止するロック位置をとり、そしてこのロック位置から去ることによって前記開放バネ（５２）を解除するように設計された開放ロック（６０）を有する開放作動機構（１０）と、
前記可動接点手段（２８）および前記開放ロック（６０）と協働して、前記動的接続手段（２４）に対して前記支承キャリヤ（２６）によって加えられる合力が所定の超高速解放しきい値を超えた時に、前記解放ロック（６０）をその開錠位置まで超高速移動させることのできる作動手段と、
を具備する、高い動電力を有する低圧回路遮断器において、
単数または複数の前記極が、単数または複数の前記接点フィンガー（４１）をその後退位置まで駆動するように電磁力をこれらの接点フィンガーに加えるように設計された電磁制限手段（９０）をさらに有し、
前記一対の接点手段（２８，３０）の中を流れる電流の強さが制限しきい値と呼ばれるしきい値より低い場合、前記単数または複数の接点フィンガー（４１）が前記静止接点手段（３０）と接触状態に保持され、また前記しきい値より高い場合に前記単数または複数の接点フィンガー（４１）がその後退位置まで駆動されるように、前記電磁補償手段（８８）と前記電磁的制限手段（９０）が構成され、
前記可動接点手段（２８）の中を流れる電流強さが制限しきい値に達する時に前記支承キャリヤ（２６）によって動的接続手段（２４）に加えられる合力が超高速開放しきい値より低い、
ことを特徴とする高い動電力を有する低圧回路遮断器。
【請求項２】
前記単数または複数の前記極が消弧室（３５）と磁気回路（９２）とを有し、これらの消弧室と磁気回路は、前記静止接点手段（３０）の中を流れる電流に従って磁界を発生するように配置され、また前記一対の接点手段（２８，３０）の分離が生じる時に発生する電弧が前記消弧室（３５）に突出するように前記電弧に対して加える力を発生するように配向されることを特徴とする請求項１に記載の低圧回路遮断器。
【請求項３】
前記支承キャリヤ（２６）は前記フレーム（１２）に対して固定軸線（４０）回りに回転でき、また前記単数又は複数の接点フィンガー（４１）は前記支承キャリヤ（２６）に連結された軸線（４２）回りに枢転し、前記支承キャリヤ（２６）と協働する１または２以上の戻しバネ（３８）によって前記接触位置まで戻されることを特徴とする請求項１または２に記載の低圧回路遮断器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、反発力の動電補償効果によって閉鎖位置に保持される極あたり一対の補償接点手段を有する電力回路から成る高動電力型低電圧多極回路遮断器の作動機構に関するものである。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】
前記の型の機構は出願人によって出願された文献ＥＰ−Ａ−２２２，６４５に記載され、引外しフックと開放バネに組合わされてフックが負荷位置から引外し位置に作動される際に可動接点を開放位置に駆動するためのトグル装置と、絶縁物質から成り前記トグル装置に連結されフレームに対して横方向に延在しまたすべての極の可動接点を支承する回転シャフトを有する切り替えバーと、前記引外しフックと協働する開放ラチェットであってこのラチェットの鎖錠位置と開錠位置とにおいて機構のそれぞれ装荷と引外しとを実施する開放ラチェットと、引外し部材によって作動されて開放ラチェットを開錠位置まで駆動するラッチングロックとを含む。この回路遮断器の動電力は複数フィンガーに対する接点加圧バネの作用と、枢転軸に強い機械的反力を受ける補償された接点手段の作用とから生じる。この機構は最大短絡電流しきい値に対してこれらの反力を吸収する事ができる。このしきい値を超えると、反力は機構の伝動手段の一部の軸を損傷し、またフック、開放ラチェットおよびラッチングロックを含むレベルにおいて引外し力を増大させる傾向がある。瞬間的回路遮断器の動作は機構の引外しのために約１０ｍｓの応答時間を必要とするが、これは回路遮断器の性能が高い動電力と１３０ｋＡを超える遮断容量という要件に対応しなければならない場合には長すぎる。
【０００３】
自動的引外しを生じるため、補償型接点手段の動電補償から生じる機械的反力を使用する方法がすでに提案されている（文献ＥＰ−Ａ−０，７８０，３８０参照）。開放ラチェットは可撓性手段によって決定される校正しきい値を超える短絡電流の存在においてロックの自己開錠をもたらす離脱型作動手段を有し、前記の自己開錠は動電補償効果によって発生された機械的反力から制御されてロックの超高速回転を生じ、引外し部材の作動前に開放ラチェットを開錠する。
【０００４】
この型の回路遮断器は、自己開錠が実際に高電流レベル、特に１８０ｋＡピーク以上の電流レベルに対して校正されるので、動電力に関する限りは非常にすぐれた性能を示す。しかし十分な遮断容量を得るためには、極とその消弧室が非常に大きなサイズを有する必要があり、これは全体のサイズと価格に影響する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
従って本発明の目的は、高い動電力と非常に高い遮断容量を有し、また大きな短絡電流が生じた時に低い引外し力と短い引外し時間とを必要とし、これらの性能が小スペースと低コストで得られる回路遮断器を提供するにある。
【０００６】
本発明によれば、フレームと１つまたは複数の極とを含む高動電力を有する低電圧回路遮断器において、前記の極は可動被覆手段および他方の接点手段とを有し、前記可動接点手段は開放位置と閉鎖位置との間においてフレームに対して可動の支承キャリヤおよび他方の接点手段との接触位置と後退位置との間を前記支承キャリヤに対して可動の１つまたは複数の接点フィンガーを有し、また各極は単数または複数の接点フィンガーを他方の接点手段と接触状態に保持するようにこれらの接点フィンガーに対して電磁力を加え事のできる電磁的補償手段を有し、前記回路遮断器はさらに、負荷位置から除荷位置に解除されるように設計された開放バネと、前記開放バネおよび一対の接触手段と協働して、前記開放バネの解除が支承キャリヤをその開放位置まで駆動するように、前記支承キャリヤと接続するための動的接続手段を有する動的システムと、開放バネの解除を防止するロック位置をとりまたこのロック位置を出る事によって前記開放バネを解除するように設計された開放ロックを有する開放作動機構と、前記可動接点手段および前記開放ロックと協働して、前記動的接続手段に対してキャリヤによって加えられる合力が所定の超高速作動しきい値を超えた時に、前記作動ロックをその開錠位置まで超高速移動させる事のできる作動手段とを含む高動電力を有する低圧回路遮断器によって前記の問題点が解決される。単数または複数の極が、さらに単数または複数の接点フィンガーをその後退位置まで駆動する電磁力をこれらのフィンガーに加えように設計された電磁制限手段を有する。前記一対の接点手段の中を流れる電流の強さが制限しきい値と呼ばれるしきい値より低い場合、前記単数または複数のフィンガーが他方の接点手段と接触状態に保持され、また前記しきい値より高い場合に前記単数または複数のフィンガーがその後退位置まで駆動されるように、前記電磁補償手段と前記電磁的制限手段が構成される。最後に、この組立体は、可動接点手段の中を流れる電流強さが制限しきい値に達する時にキャリヤによって動的接続手段に加えられる合力が超高速開放しきい値より低いように構成される。接点の分離は、極の中を流れる短絡電流の強さを作動手段による回路の開放に必要な時間、制限させる事ができる。このようにして本発明の回路遮断器は従来よりもはるかに高い固有遮断電流を遮断する事を可能にする。制限しきい値は所要の高電磁力を保存させる事ができる。作動手段としては、通常の引外し装置が作動する直前に遮断を確認する事ができる。
【０００７】
好ましくは作動手段は前記超高速開放しきい値を決定する可撓性手段を含む。従って、超高速開放しきい値が超過された時の作動手段の動作は瞬間的ではない。実際に、バネは開放ロックの超高速開放を生じる前に一定の行程をカバーしなければならない。言い換えれば、超高速開放オーダが伝達される前に、動電力がバネの機械的圧縮作業に対応する一定のエネルギーを生じなければならない。従って開放が生じる前に、非常に短い時間遅れが存在する。特に制限された電流強さがその最大値に達した後に超高速開放が生じるように可撓性手段が校正されている時に、このような時間遅れが利用される。従って開放ロックの解除は、最大電流が超過された後に、しかし被制限電流が減少しはじめた後に生じる。このようにして、開放機構の行程の末端における応力が減少され、これは装置の信頼性を増進させる。
【０００８】
開放行程の極度の高速の故に、接触フィンガーの後退段階において強い短絡電流を制限する手段を装置の中に合体する事が望ましい。そのため、単数または複数の極が消弧室と磁気回路とを有し、これらの消弧室と磁気回路は、他方の接点手段の中を流れる電流に従って磁界を発生するように配置され、また接点手段の分離が生じる時に発生する電弧を前記消弧室に投射する力を前記電弧に対して加えるように配向される。
【０００９】
本発明の好ましい実施態様によれば、単数または複数の極が消弧室と磁気回路とを有し、これらの消弧室と磁気回路は、他方の接点手段の中を流れる電流に従って磁界を発生するように配置され、また接点手段の分離が生じる時に発生する電弧を前記消弧室に投射する力を前記電弧に対して加えるように配向される。このようにして短絡電流が大幅に制限される。
【００１０】
【発明の実施の形態】
第１図乃至第４図について述べれば、多極回路遮断器の作動機構がフレーム１２によって支承され、またトグル装置１４を含み、このトグル装置はそれぞれ枢転軸線２０上に枢着された一対の伝動ロッド１６，１８を有する。下方ロッド１６は切り替えバー２２に対して機械的に連結され、このバー２２は絶縁物質から成り、フレーム１２のフランジに対して垂直に延在する。切り替えバー２２はすべての極に対して共通であって、回路遮断器接点手段の開放位置と閉鎖位置との間に回転自在に取付けられたシャフトによって形成される。この回路遮断器は高動電力を有する高動電力型である。
【００１１】
各極のレベルに接続ロッド２４が配置され、この接続ロッドはバー２２のクランク２５を可動接点手段２８の絶縁キャリヤ２６に接続する。可動接点手段２８は閉鎖位置において静止接点手段３０と協働し、またブレード３２によって第１接続ストリップ３４に接続されている。静止接点手段３０は第２接続ストリップによって直接に支承されている。極は消弧チャンバ３５を含み、この消弧チャンバの導入口は接点手段２８および３０に近く配置されている。
【００１２】
キャリヤ２６は第１図に図示の閉鎖位置と第３図の開放位置との間において第１軸線４０回りに枢転自在に取付けられ、また可動接点２８は複数の相互に平行なフィンガー４１を含み、これらのフィンガー４１は第１図に図示の接触位置と第２図に図示の後退位置との間において枢転自在に第２軸線４２上に枢着されている。各フィンガーは接点パッド４３を支承し、この接点パッド４３は第１図の位置において静止接点手段３０の接点パッド４５と協働する。接触加圧バネ３８がキャリヤ２６とフィンガー４１の上側面との間に配置されている。
【００１３】
接続ロッド２４の軸線の一方においてはキャリヤ２６の回転軸線４０に対する位置と、他方においては切り替えバー２２の枢転軸線に対する位置とが高動電力を有する回路遮断器にとって特徴的である。実際に、接続ロッド２４の軸線４０に対する大きなレバーアームと接続ロッド２４の切り替えバー２２の軸線に対する小さなレバーアームとにより、高電流強さの電流によって誘導される強い反発力が接点フィンガーに対して加えられる時に、回路遮断器の作動機構が過度に高い力を受けないように保証される。実際にこの力の大部分が切り替えバー支承軸受に伝達され、これに対してバー２２に対して接続ロッド２４によって加えられるトルクは適度であって、これはバー２２に連結された機構の他方の要素に対する応力を制限する。
【００１４】
トグル装置１４に対して、引外しフック４４が組合わされ、この引外しフック４４は負荷位置と引外し位置との間を主軸４６上において制限された揺動を成すように取付けられている。主軸４６はフレーム１２に対して固着され、引外しフック４４の一端が軸線４８によって上方伝動ロッド１８に枢着されまたその他端が作動ラッチ５０と協働する。
【００１５】
開放バネ５２がバー２２のピン５４とフレーム１２の固定スピゴット５６との間に固着され、前記スピゴット５６はトグル装置１４の上方に配置される。開放ラチェット５０はロックレバー５７によって形成され、このロックレバー５７はロック位置と開錠位置との間において枢転自在に軸線５８上に取付けられている。半月形のラッチングロック６０は開放ラチェット５０を開錠位置に移動させて機構１０の引外しを生じるように設計されている。
【００１６】
開放ラチェット５０の戻しバネ６２がラッチングロック６０の軸線５８に対して反対側に配置され、開放ラチェット５０を逆時計方向にロック位置に向かって弾発する。ロックレバー５７上に、軸線５８とラッチングロック６０との間にローラ６４が配置され、このローラ６４は負荷位置において引外しフック４４の支承面６６と協働する。フック４４の支承面６６は凹部を有し、この凹部の中に円筒形ローラ６４が係合する。軸線４８とスピゴット５６との間に戻しバネ６８が固着されて、フック４４を逆時計方向に負荷位置に向かって弾発し、この負荷位置において開放ラッチ５０のローラ６４が支承面６６の凹部の中に係合する。
【００１７】
開放ラチェット５０のラッチングロック６０は引外し装置７０によって作動されてロッキングレバー５７を開錠位置まで駆動し、その結果、機構１０の引外しと接点手段２８，３０の開放とを生じる。引外し装置７０は手動的に、特に押しボタンによって実施され、または自動的に特に磁気熱的または電子的引外し装置によって実施されまたは遠隔制御信号に対して敏感なエネルギーリリース装置によって実施される。
【００１８】
第５図と第６図について述べれば、開放ラチェット５０は一対を成す軸線５８の支承フランジ７２と回転自在に取付けられたローラ６４とを含む。離脱しきい値は、フランジ７２に固着された案内プレート７８と軸線５８上に枢着された保持レバー８０との間に配置された２つの圧縮バネ７４，７６によって校正される。保持レバー８０の末端にノーズ８２が備えられ、このノーズはラチェット５０のロック位置においてロック６０上にロックするように設計されている。
【００１９】
行程ストッパ８４の一端がフランジ７２に固着され、開錠位置におけるラチェット５０の枢転運動を限定するように設計されている。各フランジ７２は保持レバー８０のノーズ８２の近くに配置された作動ランプ８６を含み、このランプ８６の傾斜は、バネ７４，７６の校正しきい値が超過された時にロック６０の自己開錠を生じるように選定される。
【００２０】
開放ラチェット５０は、下記において離脱しきい値と呼ばれる所定しきい値を超える短絡電流の存在においてロック６０の自己開錠を生じる離脱組立体として配置されている。
【００２１】
接点手段２８，３０とストリップ３４は第１Ｕ型電気回路構造を成し、可動接点フィンガー２８の第２枢転軸線４２が２つのストリップ３４の間隔の１／３に配置されている。このような回路の構造８８は、短絡電流の存在において接点手段を閉鎖状態に保持するように設計された電流反発力の補償システムを成す。
【００２２】
静止接点手段は第２Ｕ型回路構造を成し、この第２Ｕ型構造はその側面枝が接触ストリップ３４から反対側に突出するように配置される。接触パッド４５はこのＵ型脚の１つによって、その自由端部の配置される側において支承される。閉鎖位置において、接点フィンガー４１は静止接点パッド４５を支承するＵ型の脚に対してほとんど平行に延在する。電流が極を通して流れる時、ストリップと接点パッド４５との間において静止接点手段によって形成されるＵ型を流れる電荷は誘導電磁界を発生する。パッド４３，４５と軸線４２との間の区域中の誘導電磁界の値を増大するために、静止接点手段によって形成されたＵ型区域の中にＵ型磁気プレートを挿入する。このような回路の構造９０は、接点圧力バネ３８の校正によって決定された一定のしきい値を超過する短絡電流の存在において、可動接点パッド４３を静止接点パッド４５から分離するように成された制限システムを成す。
【００２３】
本発明による制限的回路遮断器の動作は下記の通りである。
【００２４】
機構１０の閉鎖段階において、引外しフック４４の支承面６６がローラ６４に対して力Ｆを加えて、ノーズ８２がロック６０とラッチングするまで開放ラチェット５０を軸線５８回りに時計方向に押圧する。そこで回路遮断器は接点手段３０，２８の安定な閉鎖位置にある。
【００２５】
極中を流れる電流が存在すると、フィンガーは第７図に図示のような種々の力を受ける。まずパッド４３中を流れる電流がパッドのレベルにおいて反発締付け力Ｆｓを発生し、この力のフィンガー４１の枢転軸線４２に対するモーメントがフィンガー４１を持ち上げる傾向を示す。次に第２Ｕ型回路構造９０がフィンガー４１を開こうとするモーメントを発生する。接点フィンガー４１中を流れる電荷は実際上、静止接点手段３０によって形成されるＵ型中を流れ磁性Ｕ型構造９２によって集中される電荷によって誘導される磁界の電磁力を受ける。これらの力は合成力ＦLであってその付加点は軸線４２とパッド４３との間に位置し、こ の合成力はフィンガーを軸線４２回りに、接点パッド４３，４５の分離方向に枢転させる。第３に、接点圧力バネ３８がフィンガー４１に対して、回路中を流れる電流とは無関係の力ＦRを加え、この力の軸線に対するモーメントは可動パッ ド４３を静止パッド４５に向かって移動させようとする。第４に、第１Ｕ型構造８８もパッドを相互の方向に移動させようとするモーメントを発生する。接点フィンガー４１中を流れる電荷は実際上、２つの接点ストリップとフィンガーとによって形成されるＵ型構造８８中を流れる電荷によって誘導された磁界による電磁力を受ける。これらの電磁力はフィンガー４１にそって近似的に均一に分布され、合成力Ｆｃを有し、従ってこの合成力の付加点は、一方ではフィンガー４１のパッド４３，他方では軸線４０を両端とする線分の実質的に中央に位置する。可動接点２８のフィンガーの２つ枢転軸線４２は望ましくは第１Ｕ型構造の２つの接続ストリップ３４を離間する距離の１／３に配置されているので、その結果、パッド４３，４５を相互の方に移動させるトルクを生じる。
【００２６】
小さな過負荷電流の場合、接点圧力バネ３８と第１Ｕ型構造とによって発生されるモーメントの合計はパッド４３に対する締付けと第２Ｕ型構造９０とによって発生されるモーメントの合計より大である。従ってパッド４３，４５は接触状態に保持される。しかし前記接点圧力バネと第１Ｕ型構造とによって発生されるモーメントの合計は前記締付け力と第２Ｕ型構造とによって発生されるモーメントの合計よりも電流と共に遅く増大する。従って、前記接点圧力バネと第１Ｕ型構造とによって発生されるモーメントの合計が前記締付け力と第２Ｕ型構造とによって発生されるモーメントの合計よりも小となる限度を成す極の中の電流強さの値ＩL、下記において制限しきい値と呼ばれる値が存在する。
【００２７】
到着した電流がこのしきい値ＩLを超える時、接点フィンガー４１が軸線４２ 回りに第２図の位置まで枢転する。接点手段のパッドの区域中に磁気Ｕ型回路構造によって集中させられた電磁界が消弧室中への電弧の放出を増進し、この消弧室が極の中の電流の急速な制限を促進する。
【００２８】
この段階において、２つのＵ型回路構造によって発生された電流強さは、キャリヤ２６の軸線４２に対して加えられ機構１０に対して伝達され最後に引外しフック４４によってローラ６４に加えられる機械的反力Ｆに対応する。この反力Ｆは、キャリヤ２６に加えられる力のキャリヤ枢転軸線４０に対するモーメントの合計の線形関数であり、従って係数ＦS＋ＦL＋Ｆｃの合計に比例する。ローラ６４に加えられる力Ｆは電力回路中を流れる電流強さの増加関数である。しかし、フィンガーを枢転させる極の中の電流強さしきい値に対応する力Ｆはラチェット開放運動をもたらすには不十分である。従って接点キャリヤ２６は閉鎖位置に留まる。
【００２９】
パッドの分離によって得られる制限効果にも関わらず電流が増大しつづける場合、キャリヤに対する電磁力も増大しづつけ、また極の中を流れる電流強さが第１しきい値より高い第２しきい値Ｉｃに達する時、力Ｆはバネ７４，７６によって決定されるラチェット５０の校正しきい値を超え、開放ラチェット５０を時計方向に回転させはじめる。
【００３０】
開放ラチェットの回転運動の初期において、保持レバー８０のノーズ８２はラッチングロック６０と係合した状態に留まるが、ラチェット５０のフランジ７２が軸線５８回りに時計方向に回転しはじめる。ラッチングロック６０の自己開錠しきい値に対応する校正力から、ラチェット５０のフランジ７２のランプ８６がロック６０の半月形部分と協働し、ロック６０を時計方向Ｆ１に回転させて保持ノーズ８２を解除し、開錠位置（第６図）へのラチェット開放運動を生じる。またローラ６４の解除は引外しフック４４を解除させ、これはトグル装置１４の開放バネ５２によって接点手段３０，２８の開放運動を生じる。
【００３１】
開放ラチェット５０の離脱効果による機構１０の引外しは超高速であって、引外し装置７０の動作前に生じる。この引外し装置７０はこの回路遮断器において使用される磁気熱的または電子的引外し装置の型に対応する応答時間を有する。ラッチングロック６０の自己離脱による開放ラチェット５０の運動の故に、回路遮断器は引外し装置の瞬間的防護と両立するような超高速自己防護を機械的に実施する事ができる。
【００３２】
バネ７４，７６は、しきい値ＩｃがＩLの約１１０％となるように校正される 。機構１０の超高速開錠は高電流水準で、特に１００ｋＡ以上の電流水準で生じる。従って、従って本発明の回路遮断器は本質的に高い動電力を有する選択的回路遮断器である。この回路遮断器の制限特性はその選択しきい値の９０％以上においてのみ有効である。本発明の回路遮断器に優れた遮断容量を与えるのはこのような制限特性である。
【００３３】
ＩｃとＩLの間の電流強さの比較的小さい変動は力Ｆの大きな変動に対応する 。なぜかならば、３成分Ｆｓ，ＩLおよびＦｃがすべての電流の３増加関数だか らである。従って、所要の校正を成して制限しきい値以前の自己開錠のトリガリングのリスクを除去するようにバネ７４，７６を調整する事は容易である。
【００３４】
説明のため、短絡電流の存在における回路遮断器開放の時間的順序の一例を第８図に示した。時間ｔ１において電流ＩLが極の中を流れている。そこで、接点 フィンガーが離間しはじめ、電弧電圧Ｕａｒｃが表われる。この電弧電圧は近似的に接点パッドの間隔Ｘと共に増大する。時間ｔ２において、Ｕ型磁気回路が消弧室の中に電弧を投射するのに十分程度に接点フィンガーが相互に離間しまた電弧が大きくなる。この時点から電弧電圧がより急速に増加する。接点フィンガーがその反発行程をつづけ、ｔ３において第８図の最大反発位置ＸRに達する。ｔ ４において、電流が値Ｉｃに達し、これがラチェットの開放運動をトリガする。しかし、接点パッドの間隔は、バネ７４，７６の圧縮に必要な機械的作用が加えられるまでは変動しない。開放ラッチ６０の解除による作動機構の開放は時間ｔ４後においてのみ生じる。次にｔ４とｔ６の間において、電弧電圧は消弧室中の膨張によって増加しつづけ、時間ｔ５において電力システム電圧に達し、次にこの電圧を超える。ｔ５において、制限された電流強さはその最大限に達する。従ってｔ６における作動機構の開放は電流強さ減少段階において生じ、これは比較的ゆっくりした開放を可能とし、これは機構１０の可動要素の走行停止端部を保護する。開放の末端において、可動パッド４３が静止パッドから第８図に図示のように間隔Ｘ０の位置に達する。
【００３５】
第１図乃至第６図の実施態様によれば、開放ラチェット５０のフランジ７２と保持レバー８０との間の相対運動は小さな角度範囲の回転運動によって達成される。この相対運動が楕円形アパチュアを有する手段による並進運動によって実施できる事は明かである。
【００３６】
簡単のため前記の実施例は単一極の中で発生した力に関して説明された。しかし、回路遮断器が多極回路遮断器である場合、ローラに対して加えられる力Ｆはすべての極の応力に依存する。
【図面の簡単な説明】
【図１】閉鎖位置にある作動機構と接触位置にある接点手段とを含む本発明による回路遮断器の極の概略図。
【図２】閉鎖位置にある作動機構と後退位置にある接点手段とを示す第１図に類似の図。
【図３】開放位置にある機構を示す第１図と類似の図。
【図４】第１図のＡ−Ａ面における断面図。
【図５】ロック位置にある第１図の回路遮断器の開放ラチェットの側面図。
【図６】ロックの自己開錠段階の生じる時のラチェットの類似の図。
【図７】接点手段に加えられる力の概略図。
【図８】解放動作が短絡回路上で生じる際の電流Ｉ、電圧Ｕおよび接点手段の可動パッドと静止パッドとの間において測定された距離Ｘの経時的変動を示すグラフ。
【符号の説明】
１  開放作動機構
１２  フレーム
１４  トグル
２２  切り替えバー
２４  接続ロッド
２６  支承キャリヤ
２８  可動接点
３０  固定接点
４１  接点フィンガー
４４  引き外しフック
５２  開放バネ
６０  開放ロック
６４  ローラ
７４，７６  調整バネ
８０  保持レバー
８８  電磁的補償手段
９０  電磁的制限手段（第２Ｕ型回路）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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