(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
被加工物に摩擦熱を付与する円形ショルダー面を具えるショルダー部を備え摩擦攪拌接合を行うための工具において、
前記ショルダー面は軸線と直交する面であり、該ショルダー面に外周側から中央側に向かう摩擦熱強制移動パターンが形成され、前記摩擦熱強制移動パターンが外周側より中央側に向けて密度差若しくは直径比を異ならせた散在点パターンであり、該散在点パターンは円形ショルダー面が接合部と接触する面積が相対的に中央付近を大きく外側付近が小さくなるようにした散在点パターンであることを特徴とする摩擦攪拌接合用工具。
【請求項２】
前記散在点パターンの各散在点が凹状である請求項１に記載の摩擦攪拌接合用工具において、
中央側では散在点の直径が小さく、外側に行くに従ってその直径が大きくするか若しくは円形ショルダー面の中央側では凹状散在点を少なくし、外側に行くにつれて凹状散在点を多くすることを特徴とする摩擦攪拌接合用工具。
【請求項３】
前記散在点パターンの各散在点が凸状である請求項１に記載の摩擦攪拌接合用工具において
ショルダー面の中央側では、散在点の直径を大きくし、外側に行くに従って、その直径を小さくするか、又はショルダー面の中央側では凸状散在点を多くし、外側に行くにつれて凸状散在点を少なくするようにしたことを特徴とする摩擦攪拌接合用工具。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は摩擦攪拌接合を行う際に用いられる工具に関し、特に、良好に摩擦攪拌接合を行うことのできる工具に関する。
【０００２】
【従来の技術】
まず、図５を参照して、摩擦攪拌接合について説明する。例えば、２枚の板材１１及び１２を摩擦攪拌接合によって接合する際には、工具１３が用いられる。この工具１３は、被加工物に摩擦熱を付与する円形ショルダー面を備えるショルダー部１３ａとショルダー面の中心軸線上に沿って垂設されたプローブ１３ｂとを有している。板材１１及び１２を接合する際には、板材１１及び１２を接合線（接合ライン）に沿って突き合わせ、架台上でクランプする。次に、工具１３を回転させて、プローブ１３ｂを接合ラインに接して、板材１１及び１２に円形ショルダー面が接するまで圧入する。そして、工具１３は上方から押圧されるとともに回転しつつ接合ラインに沿って移動する。板材１１及び１２に接触しつつ回転するショルダー部１３ａは、軟化した板材（材料）が飛び出すのを防止するとともに、板材との相対的運動による摩擦熱の発生及び維持を行い、発生熱量の大部分を担う。
【０００３】
接合部の温度は板材の融点温度以下であるが、プローブ１３ｂの回転とショルダー部１３ａの移動に起因する流体圧力効果によって、ショルダー部１３ａの回転運動に応じて発生した摩擦熱によって軟化した材料がプローブ回りに流動して、接合部において板材１１及び１２が接合されることになる。
【０００４】
さらに、特開平２０００−２３３２８４号公報に記載された摩擦攪拌接合方法においては、図６に示すように、回転工具２００のショルダー部（大径部）２０２としてその円形ショルダー面の中心部が凹状となったものを用いており、この回転工具２００のプローブ２０１を接合部に挿入して、円形ショルダー面で接合部を押圧しつつ回転させて、型材１００及び１０１を接合している（従来例１）。
【０００５】
一方、摩擦攪拌接合に用いる工具として、プローブの形状を種々変化させたものが知られている。例えば、図７に示す工具では、プローブ１３ｂに螺旋状のネジ体１４を形成して、このネジ体１４によって、摩擦熱によって軟化した接合部の攪拌効果を増加するようにしている（従来例２）。
【０００６】
さらに、図８に示す工具では、プローブ１３ｂの外周にプローブ軸方向の少なくとも一部の長さにわたって、少なくとも一つの凸状線乃至は凹溝を螺旋状に設けている。つまり、図８に示す例では、プローブ１３ｂの外周にプローブ１３ｂの先端から基部側（下から上に）向かって、３本の凹溝２２が１２０°の位相差をもって螺旋状に設けられている（従来例３）。そして、このような螺旋状凹溝２２によって、プローブ１３ｂが接合部に差し込まれた状態では、プローブ１３ｂの攪拌効果によって材料の塑性流動が高められる。
【０００７】
また、図９に示す工具では、プローブ１３ｂの外周にその先端から軸方向にその中央部まで延びる凹溝２５を形成して、これら凹溝２５を相対的に角度をずらして配置している（従来例４）。そして、これら凹溝２５によって、プローブ１３ｂの攪拌効果を高めている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、円形ショルダー面は平面状に成形されている関係上、円形ショルダー面による攪拌効果が十分ではなく、その結果、図１０に示すように、対流現象が十分に行われず、摩擦攪拌接合が不十分となる恐れがある。特に、円形ショルダー面の回転速度（周速度）は、その中心軸付近に比べて外周付近の方が速く、外周付近から中心軸付近に向かう対流現象が起こりにくい。
【０００９】
一方、従来例１のように、円形ショルダー面の中心部が凹状となったショルダー部を用いた場合には、中心部付近で摩擦熱が殆ど発生せず、接合部を良好に摩擦攪拌接合することが難しい。
【００１０】
また、従来例２では、螺旋状のネジ体１４を設けているものの、単に図中上側から下側に向かって材料が塑性流動させているのみであり、材料を対流させることが難しく、結果的に、摩擦攪拌接合を良好に行うことができないことがある。しかも、従来例２でも、ショルダー部１３ａの円形ショルダー面は平面状に成形されているから、対流現象が起こりにくいことになる。
【００１１】
従来例３では、螺旋状の凹溝２２はプローブ１３ｂの一部（下側）に形成されているのみであるので、プローブ１３ｂの上側における攪拌効果が十分ではない。そして、従来例３においても、ショルダー部１３ａの円形ショルダー面は平面状に成形されているから、対流現象が起こりにくいことになる。
【００１２】
従来例４では、凹溝２５をプローブ１３ｂの外周に形成しているものの、プローブ１３ｂの上側における攪拌効果が十分でなく、さらに、従来例４においても、ショルダー部１３ａの円形ショルダー面は平面状に成形されているから、対流現象が起こりにくいことになる。
【００１３】
上述のように、従来の工具では、ショルダー部１３ａにおける対流効果が十分に行われず、さらに、プローブ１３ｂによる攪拌効果も十分でないため、接合部を良好に摩擦攪拌接合できないことがある。
【００１４】
本発明の目的は接合部を良好に摩擦攪拌接合することのできる摩擦攪拌接合用工具を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
【００１６】
【００１７】
【００１８】
【００１９】
本発明では、被加工物に摩擦熱を付与する円形ショルダー面を具えるショルダー部を備え摩擦攪拌接合を行うための工具において、
前記ショルダー面は軸線と直交する面であり、該ショルダー面に外周側から中央側に向かう摩擦熱強制移動パターンが形成され、前記摩擦熱強制移動パターンが外周側より中央側に向けて密度差若しくは直径比を異ならせた散在点パターンであり、該散在点パターンは円形ショルダー面が接合部と接触する面積が相対的に中央付近を大きく外側付近が小さくなるようにした散在点パターンである。このようにしても、外側における発熱量と中央側における発熱量とを異ならせることができる。
この場合に前記散在点パターンの各散在点が凹状である摩擦攪拌接合用工具においては、
中央側では散在点の直径が小さく、外側に行くに従ってその直径が大きくするか若しくは円形ショルダー面の中央側では凹状散在点を少なくし、外側に行くにつれて凹状散在点を多くすることよく、又前記散在点パターンの各散在点が凸状である摩擦攪拌接合用工具においては、ショルダー面の中央側では、散在点の直径を大きくし、外側に行くに従って、その直径を小さくするか、又はショルダー面の中央側では凸状散在点を多くし、外側に行くにつれて凸状散在点を少なくするようにするのがよい。
【００２０】
【００２１】
【００２２】
本発明によれば、被加工物に摩擦熱を付与する円形ショルダー面を備えるショルダー部とショルダー面の中心軸線上に沿ってプローブが垂設された摩擦攪拌接合を行うための工具において、
前記ショルダー面は軸線と直交する面であり、該ショルダー面にショルダー回転方向に対し、外周側から中央側に向かう摩擦熱強制移動パターンが形成されていることを特徴とする摩擦攪拌接合用工具が得られる。
【００２３】
かかる発明によれば、ショルダー面にショルダー回転方向に対し、反回転方向に外周側から中央側に向かって摩擦熱強制移動パターンが形成されているので、ショルダー部の回転運動に起因する摩擦熱を接合部の外側から中央側に強制的に移動させることができ、その結果、対流現象が十分となる。そして、このようにすれば、接合部における塑性流動が高められる。さらに、プローブに、ショルダー面側のプローブ上側ではショルダー面と平行なプローブ円周方向に撹拌を行い、反ショルダー面側のプローブ下側で下側に向けて対流を生じさせる加工パターンが形成されているから、材料の攪拌及び対流を十分に行うことができ、その結果、良好な摩擦攪拌接合を行うことができることになる。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて本発明の実施の形態を例示的に詳しく説明する。但し、この実施の形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは、特に特定的な記載がない限りはこの発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例に過ぎない。
【００２５】
図１は摩擦攪拌接合用工具１３のショルダー部１３ａに規定された円形ショルダー面３１を示す図である。円形ショルダー面３１は工具１３の軸線と直交する面であり、円形ショルダー面３１にはショルダー回転方向（実線矢印で示す方向）に対して、円形ショルダー面３１の外周側からその中央側に向かう摩擦熱強制移動パターン３２が形成されている。
【００２６】
例えば、図１（ａ）に示す例では、円形ショルダー面３１には摩擦熱強制移動パターン３２として、ショルダー回転方向に対し、反回転方向に円形ショルダー面３１の外側（外周）から中央側（中心部側）に向かってスクロール状の連続曲線が形成されており、このスクロール状連続曲線は、凸又は凹曲線である。
【００２７】
図１（ａ）に示すスクロール状凸又は凹曲線が摩擦熱強制移動パターン３２として円形ショルダー面３１を有する工具１３を用いて、図５に示すようにして、摩擦攪拌接合を行うと、この凸又は凹曲線は、ショルダー回転方向に対し、反回転方向に円形ショルダー面３１の外側から中央側に向かうスクロール状の連続曲線であるから、中央付近と外側付近とで、円形ショルダー面３１が接合部（図５に示す板材１１及び１２）を押圧する押圧力が異なり、しかも円形ショルダー面３１が接合部と接触する面積が中央付近と外側付近とで大きく異なることになって、接合部の外側（外周）と中央部付近とで摩擦熱に差が生じることになる。そして、外側から内側に向かう対流が発生することになる。そして、スクロール状凸又は凹曲線を形成することによって、摩擦効果が向上するから、図２に示すように、対流現象が十分にしかも良好に行われることになる。
【００２８】
この結果、接合部において、塑性流動した板材が十分に攪拌させることになって、良好に摩擦攪拌接合を行うことができることになる。
【００２９】
図１（ｂ）に示す例では、円形ショルダー面３１には摩擦熱強制移動パターン３２として、ショルダー回転方向に対し、反回転方向に円形ショルダー面３１の外側（外周）から中央側（中心部側）に向かって渦巻き状の連続曲線が形成されており、この渦巻き状の連続曲線は、凸又は凹曲線である。
【００３０】
図１（ｂ）に示す渦巻き状凸又は凹曲線が摩擦熱強制移動パターン３２として円形ショルダー面３１を有する工具１３を用いて、図５に示すようにして、摩擦攪拌接合を行うと、この凸又は凹曲線は、ショルダー回転方向に対し、反回転方向に円形ショルダー面３１の外側から中央側に向かう渦巻き状の連続曲線であるから、中央付近と外側付近とで、円形ショルダー面３１が接合部を押圧する押圧力が異なり、しかも円形ショルダー面３１が接合部と接触する面積が中央付近と外側付近とで大きく異なることになって、接合部の外側（外周）と中央部付近とで摩擦熱に差が生じることになる。そして、外側から内側に向かう対流が発生することになる。そして、渦巻き状凸又は凹曲線を形成することによって、摩擦効果がアップするから、対流現象が十分にしかも良好に行われることになる。
【００３１】
図１（ｃ）に示す例では、円形ショルダー面３１には摩擦熱強制移動パターン３２として、ショルダー回転方向に対し、反回転方向に円形ショルダー面３１の外側（外周）から中央側（中心部側）に向かって放射湾曲状の連続曲線が形成されており、この放射湾曲状の連続曲線は、凸又は凹曲線である。
【００３２】
図１（ｃ）に示す放射湾曲状の凸又は凹曲線が摩擦熱強制移動パターン３２として円形ショルダー面３１を有する工具１３を用いて、図５に示すようにして、摩擦攪拌接合を行うと、この凸又は凹曲線は、ショルダー回転方向に対し、反回転方向に円形ショルダー面３１の外側から中央側に向かう放射湾曲状の連続曲線であるから、中央付近と外側付近とで、円形ショルダー面３１が接合部を押圧する押圧力が異なり、しかも円形ショルダー面３１が接合部と接触する面積が中央付近と外側付近とで大きく異なることになって、接合部の外側（外周）と中央部付近とで摩擦熱に差が生じることになる。そして、外側から内側に向かう対流が発生することになる。そして、放射湾曲状凸又は凹曲線を形成することによって、摩擦効果がアップするから、対流現象が十分にしかも良好に行われることになる。
【００３３】
さらに、図１（ｄ）に示すように、円形ショルダー面３１に摩擦熱強制移動パターン３２として、円形ショルダー面３１の外側（外周）から中央側（中心部側）に向かって密度差又は直径比を異ならせた散在点パターン３３を形成するようにしてもよい。この散在点パターン３３の各散在点３３ａは、例えば、凸又は凹状である。
【００３４】
各散在点３３ａは、例えば、円形であり、各散在点３３ａが凹状である場合には、中央側では散在点３３ａの直径が小さく、外側に行くに従ってその直径が大きくなっている。そして、各散在点３３ａを、例えば、螺旋状に配置することが望ましい。
【００３５】
このような散在点パターン３３が形成された円形ショルダー面３１を有する工具１３を用いて、図５に示すようにして、摩擦攪拌接合を行うと、この凹状散在点パターン３３では、中央側から外側に向かってその直径が大きくなっているから、中央付近と外側付近とで、円形ショルダー面３１が接合部を押圧する押圧力が異なり、しかも円形ショルダー面３１が接合部と接触する面積が中央付近と外側付近とで大きく異なることになって、接合部の外側（外周）と中央部付近とで摩擦熱に差が生じることになる。そして、外側から内側に向かう対流が発生することになる。そして、放射湾曲状凸又は凹曲線を形成することによって、摩擦効果がアップするから、対流現象が十分にしかも良好に行われることになる。
【００３６】
なお、上述のように、外側に位置する凹状散在点３３ａと中央側に位置する凹状散在点３３ａの直径比を異ならせる代わりに、密度差を異ならせるようにしてもよい。つまり、円形ショルダー面３１の中央側では凹状散在点３３ａを少なくし、外側に行くにつれて凹状散在点３３ａを多くするようにしてもよい。このようにしても、円形ショルダー面３１が接合部を押圧する押圧力が異なり、しかも円形ショルダー面３１が接合部と接触する面積が中央付近と外側付近とで大きく異なることになって、接合部の外側（外周）と中央部付近とで摩擦熱に差が生じることになる。
【００３７】
さらに、各散在点３３ａが凸状である際には、中央側では、散在点３３ａの直径を大きくし、外側に行くに従って、その直径を小さくする。また、円形ショルダー面３１の中央側では凸状散在点３３ａを多くし、外側に行くにつれて凸状散在点３３ａを少なくするようにしてもよい。
【００３８】
なお、各散在点３３ａの形状は、円形に限られず、例えば、多角形とするようにしてもよく、いずれにしても、円形ショルダー面３１の中央側と外側（外周側）とでその接触面積を異ならせるようにすればよい。
【００３９】
図３を参照して、工具１３のプローブ１３ｂの外周面には、加工パターン４１が形成されており、この加工パターン４１は、図中、ショルダー面側のプローブ１３ｂの上側に位置づけられる上側加工パターン４１ａと、反ショルダー面側のプローブ１３ｂの下側に位置づけられる下側加工パターン４１ｂとを有している。そして、上側加工パターン４１ａによって円形ショルダー面１３ａと平行なプローブ円周方向に撹拌が行われ、下側加工パターン４１ｂによって図中下側に向けて対流が発生する。
【００４０】
図３に示すように、上側加工パターン４１ａとして網目パターン（ローレット網目パターン）が用いられ、下側加工パターン４１ｂとしてネジパターンが用いられる。このような加工パターン４１が形成されたプローブ１３ｂを有する工具１３を用いて、図５に示すようにして、摩擦攪拌接合を行うと、網目パターンによって、板材１１及び１２の接合部が円形ショルダー面１３ａと平行なプローブ円周方向に撹拌されることになる。一方、ネジパターンによって下側に向けて対流が発生することになる。この結果、図３に示すように、プローブ１３ａの攪拌作用によってプローブ近辺では、上側から下側に向かって対流が起こり、プローブ周辺では下側から上側に向かう対流が発生して、プローブ１３ｂによって接合部が十分に攪拌されることになる。これによって、接合部において、塑性流動した板材が十分に攪拌させることになって、良好に摩擦攪拌接合を行うことができる。
【００４１】
なお、図４に示すように、上側加工パターン４１ａを縦目パターン（ローレットパターン）とし、下側加工パターン４１ｂを螺旋状パターンとしてもよい。このようにしても、プローブ１３ａの攪拌作用によってプローブ近辺では、上側から下側に向かって対流が起こり、プローブ周辺では下側から上側に向かう対流が発生して、プローブ１３ｂによって接合部が十分に攪拌されることになる。
【００４２】
このように、プローブ上側で、円形ショルダー面と平行なプローブ円周方向に撹拌を行い、プローブ下側で下側に向けて対流を生じさせる加工パターンを、プローブ外周面に形成すれば、接合部を十分に攪拌できることになる。
【００４３】
なお、工具１３として、前述した摩擦強制移動パターン３２を円形ショルダー面１３ａに形成するとともに、前述した加工パターン４１をプローブ１３ｂの外周面に形成したものを用いれば、対流効果及び攪拌効果をともにアップすることができ、さらに良好に摩擦攪拌接合を行うことができることになる。
【００４４】
【発明の効果】
【００４５】
【００４６】
以上説明したように、本発明によれば、摩擦熱強制移動パターンとして、外周側より中央側に向けて密度差若しくは直径比を異ならせた散在点パターンあり、該散在点パターンは円形ショルダー面が接合部と接触する面積が相対的に中央付近を大きく外側付近が小さくなるようにした散在点パターンを用いるようにしたから、外側における発熱量と中央側における発熱量とを異ならせることができ、対流現象を十分に生じさせることができるという効果がある。
【００４７】
【００４８】
本発明では、ショルダー面にショルダー回転方向に対し、反回転方向に外周側から中央側に向かう摩擦熱強制移動パターンが形成される結果、対流現象を十分に生じさせることができるばかりでなく、その結果、良好な摩擦攪拌接合を行うことができるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明による工具に形成された摩擦熱強制移動パターンの例を示す図であり（ａ）は第１の例を示す図（参考例）、（ｂ）は第２の例を示す図（参考例）、（ｃ）は第３の例を示す図（参考例）、（ｄ）は第４の例を示す図（実施例）である。
【図２】  図１に示す工具を用いた際の対流現象を示す図である。
【図３】  本発明（参考例）による工具に備えられたプローブに形成された加工パターンの一例を示す図である。
【図４】  本発明（参考例）による工具に備えられたプローブに形成された加工パターンの他の例を示す図である。
【図５】  摩擦攪拌接合を説明するための図である。
【図６】  従来の工具の一例を説明するための断面図である。
【図７】  従来の工具の他の例を説明するための断面図である。
【図８】  従来の工具の他の例を説明するための断面図である。
【図９】  従来の工具の他の例を説明するための断面図である。
【図１０】  工具のショルダー面が平面である際の対流現象を示す図である。
【符号の説明】
１１，１２  板材
１３  工具
１３ａ  ショルダー部
１３ｂ  プローブ
３１  円形ショルダー面
３２  摩擦熱強制移動パターン
３３  散在点パターン
４１  加工パターン
４１ａ  上側加工パターン
４１ｂ  下側加工パターン
【図１】
0004256623.tif 000002
【図２】
0004256623.tif 000003
【図３】
0004256623.tif 000004
【図４】
0004256623.tif 000005
【図５】
0004256623.tif 000006
【図６】
0004256623.tif 000007
【図７】
0004256623.tif 000008
【図８】
0004256623.tif 000009
【図９】
0004256623.tif 000010
【図１０】
0004256623.tif 000011