(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ビスフェノール、並びに、ビスフェノール製造過程で副生するクロマン誘導体及びフラバン誘導体から選ばれた少なくとも１種の化合物を含むイソプロペニルフェノール低重合物より、イソプロペニルフェノールを製造するイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法において、（１）ビスフェノール、並びに、ビスフェノール製造過程で副生するクロマン誘導体及びフラバン誘導体から選ばれた少なくとも１種の化合物を含むイソプロペニルフェノール低重合物を開裂器に供給し、１５０〜２６０℃、４０ｋＰａ以下の減圧条件下において開裂反応する開裂工程、（２）開裂工程生成物を蒸気状態で蒸留塔に供給し、１３０〜２００℃、４０ｋＰａ以下の減圧条件下において蒸留する蒸留工程、（３）蒸留工程留出物を凝縮し、その一部を還流比０．０１〜３で蒸留工程に還流し、残部を系外に抜き出す還流工程、を含むことを特徴とするイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法。
【請求項２】
蒸留工程の塔底液を開裂工程に戻すことを特徴とする請求項１記載のイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法。
【請求項３】
蒸留塔還流液の少なくとも１重量％をサイドカットにて系外に抜き出すことを特徴とする請求項１記載のイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法。
【請求項４】
サイドカット箇所が蒸留塔の最下部であることを特徴とする請求項３記載のイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法。
【請求項５】
蒸留塔が充填塔であることを特徴とする請求項１記載のイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法。
【請求項６】
蒸留塔の下部にデミスターを設置することを特徴とする請求項５記載のイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法。
【請求項７】
蒸留塔の下部デミスターが塔下部の集液器であることを特徴とする請求項６記載のイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法。
【請求項８】
蒸留塔が開裂反応器上部に付設されていることを特徴とする請求項１記載のイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法。
【請求項９】
ビスフェノールがビスフェノールＡであることを特徴とする請求項１〜8のいずれか１項に記載のイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、イソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法に関する。詳しくは、ビスフェノール、並びに、ビスフェノール製造過程で副生するクロマン誘導体、フラバン誘導体等の不純物を含有するイソプロペニルフェノール低重合物を開裂して、高純度のイソプロペニルフェノールを製造する方法に関する。
【０００２】
本発明の方法で得られる開裂生成物は、通常、極性溶剤に吸収させた後、イソプロペニルフェノール精製工程に送られ、更に高純度のイソプロペニルフェノールを製造するために使用される（特開昭５６−５２８６６号公報）。本発明が好ましく適用されるのは、ビスフェノールＡやビスフェノールＡ製造過程で副生するクロマン誘導体、フラバン誘導体等の不純物を含有するイソプロペニルフェノール低重合物の開裂である。
【０００３】
【従来の技術】
触媒存在下で、ビスフェノール又はビスフェノール含有化合物を加熱すると開裂反応が進み、フェノール及びイソプロペニルフェノール等が生成する事が知られている。しかし、イソプロペニルフェノールは極めて反応性が高く、容易に重合が進み２量体、３量体、４量体等の低重合物となる。そこで、高純度のイソプロペニルフェノールを得るには、通常は、上記ビスフェノールの開裂生成物よりフェノール分を除去した後のイソプロペニルフェノール低重合物とその他不純物を含む混合物を再開裂する事により得られる。この際、イソプロペニルフェノールの重合防止の為に、開裂生成物はガス状、又は凝縮直後にオクタノール、エチレングリコール等の極性溶剤と接触させてイソプロペニルフェノールを捕集する方法をとる事が知られている（特公昭５６−５２８６６号公報）。極性溶剤に捕集された開裂生成物は、晶析等の方法で精製されて高純度のイソプロペニルフェノールが得られる（特公昭６１−２６８９２）。
【０００４】
しかし、こうした操作では開裂原料中の不純物であるクロマン誘導体、フラバン誘導体、未開裂のまま留出したビスフェノール等の不純物が混入し、イソプロペニルフェノールの純度低下をきたしていた。通常、該開裂反応は、１５０〜２６０℃の高温において、減圧条件下に行われる。触媒としては、塩基性触媒または酸性触媒を使用しても良いし、触媒不使用でも良い。
【０００５】
イソプロペニルフェノールは極めて反応性が高く、特に液状になると素早く重合が起こり開裂収率が低下する原因となる。そのため、従来は、イソプロペニルフェノールを主成分とする開裂生成物は、蒸気状態のまま反応器から留出させており、蒸留精製等の操作は行っていない。このため、開裂原料中に含まれる不純物、開裂反応で副生する各種不純物等が開裂留出物中に混入して開裂生成物の純度が低下する原因となっていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、上記問題に鑑み、高純度のイソプロペニルフェノールを得ることができるイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、鋭意検討した結果、開裂生成物を蒸気状態で蒸留塔に供給して、蒸留工程にリボイラー等の加熱源を設置することなしに特定の還流比で蒸留しながらイソプロペニルフェノール低重合物の開裂反応を実施することにより、上記目的が達成し得ることを見出し、本発明の方法を確立するに至った。
【０００８】
すなわち、本発明は、ビスフェノール、並びに、ビスフェノール製造過程で副生するクロマン誘導体及びフラバン誘導体から選ばれた少なくとも１種の化合物を含むイソプロペニルフェノール低重合物より、イソプロペニルフェノールを製造するイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法において、（１）ビスフェノール、並びに、ビスフェノール製造過程で副生するクロマン誘導体及びフラバン誘導体から選ばれた少なくとも１種の化合物を含むイソプロペニルフェノール低重合物を開裂器に供給し、１５０〜２６０℃、４０ｋＰａ以下の減圧条件下において開裂反応する開裂工程、（２）開裂工程生成物を蒸気状態で蒸留塔に供給し、１３０〜２００℃、４０ｋＰａ以下の減圧条件下において蒸留する蒸留工程、（３）蒸留工程留出物を凝縮し、その一部を還流比０．０１〜３で蒸留工程に還流し、残部を系外に抜き出す還流工程、を含むことを特徴とするイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法である。
【０００９】
本発明の特徴は、上記構成の内、特に、開裂生成物を蒸気状態で蒸留塔に供給して、蒸留工程にリボイラー等の加熱源を設置することなしに特定の還流比で蒸留しながらイソプロペニルフェノール低重合物の開裂反応を実施することにある。その他、好ましい態様として、蒸留工程の塔底液を開裂工程に戻す上記の開裂方法、蒸留塔還流液の少なくとも１重量％をサイドカットにて系外に抜き出す上記の開裂方法等が挙げられる。本発明が好ましく適用し得る方法は、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＡの製造過程で副生するクロマン誘導体及びフラバン誘導体等の不純物を含有するイソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法である。
【００１０】
本発明によれば、開裂生成物が蒸気状態で蒸留塔に供給されるため、反応性が高いイソプロペニルフェノール等の重合が防止され、ダイマー、トリマー等のオリゴマーの生成を抑制し得ると共にビスフェノール、ビスフェノール製造過程で副生するクロマン誘導体及びフラバン誘導体等を効率よく分離除去することができる。従って、高純度のイソプロペニルフェノールを得ることが可能である。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。本発明は、ビスフェノール、並びに、ビスフェノール製造過程で副生するクロマン誘導体、フラバン誘導体等を含む混合物を開裂器に供給して開裂し、開裂生成物を蒸気状態で蒸留塔に供給し、特定の還流比で還流しながら蒸留して、高純度のイソプロペニルフェノールを製造する、イソプロペニルフェノール低重合物の開裂方法である。
【００１２】
本発明における開裂反応原料には、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＦ等のビスフェノール、並びに、該ビスフェノールの製造過程で副生するクロマン誘導体、フラバン誘導体、及びそれらの混合物等の不純物を含有するイソプロペニルフェノール低重合物が用いられる。ここで言う、イソプロペニルフェノール低重合物とは、イソプロペニルフェノールの２量体、３量体、４量体、あるいはそれ以上の多量体を含む混合物を言い、イソプロペニルフェノールモノマーを含有してもよい。通常、多量体の上限は６〜７量体程度である。本発明が適用できる開裂反応原料中の２量体、３量体、４量体、あるいはそれ以上の多量体の含有量には特に制限はない。一般的には、少なくとも２０重量％程度である。好ましくは少なくとも５０重量％程度である。フェノール等の低沸点成分を多量に含有する場合は、事前に低沸点成分を除去した後、開裂反応を行うことが好ましい。
【００１３】
本発明における開裂反応は、イソプロペニルフェノール低重合物を開裂して、高純度のイソプロペニルフェノールを得る方法であり、１５０〜２６０℃の高温において、４０ｋＰａ以下の減圧条件のもとに行われる。触媒は使用してもよいし、使用しなくともよい。使用する場合には、塩基性触媒または酸性触媒を使用する。塩基性触媒としては、アルカリ金属またはアルカリ土類金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩等が挙げられる。例えば、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、酸化カルシウム等が挙げられる。酸性触媒としては、塩化アルミニウム、塩化ジルコニウム、硫酸ジルコニウム等が挙げられる。一般的には塩基性触媒が好ましい。触媒の使用量は、開裂反応原料であるイソプロペニルフェノール低重合物の１重量％以下が好ましい。
【００１４】
収率向上のために開裂反応器下部より、不活性ガスで連続的にバブリングを行ってもよい。開裂反応原料の開裂器への供給方法は、連続的でも間歇的または、回分式でもよい。連続的供給が好ましい。
【００１５】
前述の様に、開裂反応で生成するイソプロペニルフェノールは、極めて反応性が高く、特に液状になると素早く重合反応が起こり、イソプロペニルフェノールダイマー、トリマー等の低重合物が生成する。イソプロペニルフェノールの収率を考慮すると、開裂生成物を開裂反応器から留出させるときには、蒸気状態が好ましく、液相部は極力少なくするのが良い。かかる観点より、本発明においては、通常の蒸留塔に設置されているリボイラー方式の蒸留は好ましくない。本発明では、開裂生成物は蒸気の状態で蒸留塔に導かれる。ここで、蒸気の状態とは、少量であれば液相部ミストを含む状態であっても差し支えない。具体的には、３０重量％以下、好ましくは１０重量％以下であれば液相部を含んだ状態でもよい。
【００１６】
蒸留塔としては、充填塔式蒸留塔、薄膜式蒸留塔、分縮器型蒸留塔等が挙げられる。開裂生成物の蒸留塔への供給段は、塔の中段でも良いが、塔底が好ましい。蒸留塔は、開裂反応器の上部に付設された物でも良く、また、開裂反応器とは独立に設置されていても良い。蒸気状態の開裂生成物を蒸留塔に供給する際の凝縮、液化等を考慮すると、開裂反応器の上部に付設された蒸留塔が好ましい。蒸留塔の段数は、クロマン誘導体やフラバン誘導体、イソプロペニルフェノールダイマー等の高沸点物質をイソプロペニルフェノールから分離出来る条件であれば良い。蒸留塔内における液の滞留時間の増大は、イソプロペニルフェノールの収率悪化に繋がる。そのため、蒸留塔精留部での液滞留時間を短くした方が良い。一般的には、理論段で１〜１０の蒸留塔が使用される。この為、蒸留塔は棚段塔でも良いが、液のホールドアップ量が少なく、操作性に優れた充填塔方式が好ましい。場合によっては、薄膜蒸留塔方式や分縮器方式でも良い。
【００１７】
蒸留塔下部には、液ミストの同伴を防止する為のデミスターを設置することが好ましい。充填塔方式の蒸留塔では、液ミスト中に含まれる凝固し易い不純物の為に、充填物が閉塞したり偏流が発生し、蒸留効率の低下、蒸留塔の運転安定性の悪化等に繋がるからである。又、薄膜蒸留塔や分縮器の場合は、液ミストによる純度低下防止の為に、分縮蒸気の出口部にデミスターを設置することが好ましい。下部デミスターとして、集液器式デミスターが好ましく用いられる。
【００１８】
蒸留塔の運転温度は、イソプロペニルフェノールの反応性の面からは低温程好ましい。しかし、低温操作は、イソプロペニルフェノールのダイマーやトリマー等の低重合物による固形物発生や閉塞の原因に繋がる。一方、蒸留塔の温度は、気液平衡により決まり、且つ、蒸気組成は大きくは変わらない為、蒸留塔温度を上げる事は開裂圧力を上げる事につながる。開裂反応器の圧力は、開裂収率の関係より適度な減圧度が必要である。このため、温度を上げすぎると開裂反応器でのイソプロペニルフェノールの収率が低下する事になる。
【００１９】
これらのことを考慮して鋭意検討した結果、蒸留塔の塔内温度を上記低重合物が凝固せず、且つ、イソプロペニルフェノールダイマー等の分解が始まる１３０〜２００℃の範囲で運転する事により、固形物の発生や閉塞、及び４−イソプロペニルフェノールの収率低下もなく、クロマン誘導体やフラバン誘導体等の不純物を分離除去出来る事が判明した。蒸留塔の圧力は４０ｋＰａ以下がよい。
【００２０】
蒸留塔を留出した開裂物は凝縮されて、その一部が蒸留塔に還流される。この還流液は、全縮器で全縮された液の一部であっても良いし、分縮器で分縮された液の一部または全部であっても良い。通常、こうした凝縮液は、凝縮液の受器を経由して蒸留塔へ還流される。この場合、凝縮液受器内において、更には凝縮器内において、イソプロペニルフェノールの一部がダイマーやトリマー等の低重合物となる。こうした低重合物は、イソプロペニルフェノールに比べて凝固し易く、蒸留塔内での固形物発生や閉塞の原因となる。この為、凝縮器及び凝縮器受器等における液滞留時間は極力短くするのが良い。
【００２１】
還流量は、多すぎても少なすぎても良くない。多すぎる還流は、イソプロペニルフェノールの収率低下原因、イソプロペニルフェノールの低重合物による蒸留塔内での固形物発生や閉塞の原因となる。逆に、少なすぎる還流は、蒸留精製効果の点で好ましくない。かかる点を考慮すると、還流比は０．０１〜３の範囲が好ましい。更に好ましくは０．０５〜１の範囲である。ここで言う還流比とは、還流液重量／（全留出蒸気重量−還流液重量）を示す。
【００２２】
一方、蒸留塔の塔底液は、系外に排出してもよいが、イソプロペニルフェノールの収率を考慮すると、開裂反応器に戻すことが効率的である。開裂器に戻されたイソプロペニルフェノール由来の高沸点化合物は再び開裂されて、イソプロペニルフェノールに戻り、留出回収される事になる。
【００２３】
本発明における開裂反応器及び蒸留塔を含むプロセスから系外へ抜き出す物は、通常、蒸留塔塔頂からの開裂生成物と開裂反応器の残渣である。しかし、この方法では、クロマン誘導体やフラバン誘導体等の不純物は開裂反応器の残渣中に濃縮される事になる。該残渣も有用なフェノール系化合物であり、各種用途に使用される。しかし、用途によってはクロマン誘導体やフラバン誘導体等の不純物を嫌うものもあり、これら不純物の減少が望まれる。
【００２４】
排出する開裂残渣より、これら不純物を分離除去するのもよいが、効率的ではない。本発明では、上記蒸留塔内のクロマン誘導体やフラバン誘導体等の不純物をサイドカットにより系外に抜き出す事でかかる問題を解決し得ること見出した。サイドカットにより、蒸留精製された開裂生成物の純度アップにも繋がる。
【００２５】
サイドカットは、クロマン誘導体、フラバン誘導体、未開裂のビスフェノール類等の不純物が濃縮されている液相部で行うことが好ましい。又、サイドカット段としては、これら不純物が濃縮されている段が良く、蒸留塔の最下部が好ましい。サイドカットは、連続的でも間歇的でもよいが、サイドカット量は、蒸留塔還流液の少なくとも１重量％が好ましい。上限は特に制限はないが、経済性を考慮すると２０重量％以下程度であることが好ましい。
【００２６】
【実施例】
次に本発明を実施例により更に詳細に説明する。尚、実施例に記載した組成分析値は、下記方法により測定した値である。
（１）組成分析
液体クロマトグラフ〔日本分光（株）製、形式：ＰＵ−９８０、検出器：ＵＶ−９７０、カラム：ＯＤＳ−充填剤径５μｍ〕を使用し、展開溶媒としてアセトニトリル／水系グラジエントを用いて測定した。
【００２７】
実施例１
４−イソプロペニルフェノールダイマー６５．１重量％、トリマー以上の４−イソプロペニルフェノール低重合物１２．３重量％、４−（４−ヒドロキシフェニル）−２，２，４−トリメチルクロマン（以降コダイマーと称す）１３．２重量％、２−（４−ヒドロキシフェニル）−２，４，４−トリメチルクロマン（以降フラバンと称す）７．４重量％、ビスフェノールＡ１．０重量％、フェノール０．２重量％、その他高沸点不純物０．８重量％からなるイソプロペニルフェノール低重合物を、留出部（上部）には充填塔を付設した開裂反応器を用いて開裂反応を行った。充填塔の充填部には高さ６０ｃｍの規則充填物〔住友重機（株）製、商品名：メラパック）を充填し、その下部にデミスターを兼ねた集液器を設置した。開裂反応器には、イソプロペニルフェノール低重合物を連続的に供給し、温度２３０℃、６．７ｋＰａの減圧下において水酸化ナトリウム触媒の存在下で開裂反応を行った。充填塔充填部の温度は１８０℃、６．４ｋＰａの減圧に制御した。開裂器留出物は蒸気状態で連続的に抜き出して充填塔に供給し、凝縮器にて凝縮した後、還流比０．３で充填塔の上部よりリフラックスした。２ヶ月間連続運転を実施したが充填部の圧力上昇は認められなかった。充填塔留出物は、４−イソプロペニルフェノールの重合を抑制する為に、オクタノール吸収液にて吸収した。本吸収液の組成分析を行った結果、オクタノールを除く成分の組成は次の様であった。即ち、４−イソプロペニルフェノール９３．８重量％、イソプロペニルフェノールダイマー４．０重量％、イソプロペニルフェノールトリマー０．８重量％、コダイマー０．４重量％、フラバン０．３重量％、フェノール０．６重量％、その他０．１重量％であり、供給原料中のイソプロペニルフェノール低重合物の９３重量％が回収された。また、この時の開裂残渣中には、コダイマーとフラバンがそれぞれ４９重量％及び２７重量％含有していた。
【００２８】
実施例２
充填塔下部の集液部より、蒸留塔の還流液の５重量％に相当する液量を連続的に抜き出した以外は、実施例１と同じ方法で開裂反応を行い、留出物をオクタノールにて吸収した。本吸収液の組成分析を行った結果、オクタノールを除く成分の組成は次の様であった。即ち、４−イソプロペニルフェノール９４．１重量％、イソプロペニルフェノールダイマー４．１重量％、イソプロペニルフェノールトリマー０．８重量％、コダイマー０．２重量％、フラバン０．１重量％、フェノール０．６重量％、その他０．１重量％であった。また開裂残渣中には、コダイマーとフラバンがそれぞれ９重量％及び４重量％含有していた。
【００２９】
比較例１
開裂反応機留出部の充填塔を取り除き、留出物を直接系外に抜き出した以外は、実施例１と同じ方法で開裂反応を行い、オクタノールにて吸収した。本吸収液の組成分析を行った結果、オクタノールを除く成分の組成は次の様であった。即ち、４−イソプロペニルフェノール７５．１重量％、イソプロペニルフェノールダイマー３．２重量％、イソプロペニルフェノールトリマー０．７重量％、コダイマー１２．９重量％、フラバン７．０重量％、フェノール０．６重量％、その他０．５重量％であった。
【００３０】
比較例２
蒸留工程の還流比を５とした以外は、実施例１と同じ方法で開裂反応を行い、留出物をオクタノールにて吸収した。本吸収液の組成分析を行った結果、オクタノールを除く成分の組成は次の様であった。即ち、４−イソプロペニルフェノール９３．８重量％、イソプロペニルフェノールダイマー４．２重量％、イソプロペニルフェノールトリマー０．９重量％、コダイマー０．３重量％、フラバン０．２重量％、フェノール０．７重量％、その他０．２重量％であり、供給原料中のイソプロペニルフェノール低重合物の７１重量％が回収された。
【００３１】
比較例３
充填塔充填部の温度を１１０℃とした以外は、実施例１と同じ方法で開裂反応を行った。連続運転を開始して３週間経過した時点で充填部の圧力が上昇を始め、７週間経過した時点で運転が困難となったため停止した。
【００３２】
【発明の効果】
本発明によれば、開裂生成物が蒸気状態で蒸留塔に供給されるため、反応性が高いイソプロペニルフェノール等の重合が防止され、ダイマー、トリマー等のオリゴマーの生成を抑制することができる。従って、高純度のイソプロペニルフェノールを得ることが可能である。更に、蒸留塔内のクロマン誘導体、フラバン誘導体等の不純物をサイドカットすることにより、開裂器残渣中にこれらの不純物が濃縮することを防止でき、開裂残渣中のクロマン類やフラバン類の低減にも繋がる効果を奏する。