(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
射出シリンダの射出ノズルから成形型内に成形材料を射出し、前記成形型内への前記成形材料の充填によって発生する前記成形型内の圧力の変化に応じて、前記成形型の型締力を制御する方法であって、
前記射出ノズル内の圧力を検出し、当該検出圧力に基づいて前記成形型内の圧力の変化を間接的に検出するとともに、前記検出した前記射出ノズル内の圧力に基づいて、前記成形材料の前記成形型内への充填完了直前に発生する前記射出ノズル内の圧力の変化勾配を算出し、前記成形型の型締力を前記変化勾配に応じて上昇させ、
前記成形型の型締力を前記成形型の型分割面からの前記成形材料の漏れを抑止するのに必要な値に制御する
射出成形装置の制御方法。
【請求項２】
成形型を型締めする型締手段と、
前記成形型内に成形材料を射出する射出ノズルを備えた射出シリンダと、
射出ノズル内の圧力を検出する圧力センサと、
前記射出ノズルから前記成形型内への前記成形材料の充填によって発生する前記成形型内の圧力の変化に応じて、前記成形型の型締力を前記成形型の型分割面からの前記成形材料の漏れを抑止するのに必要な値に制御する型締力制御手段と、を有し、
前記型締力制御手段は、前記圧力センサの検出圧力に基づいて、前記成形型内の圧力の変化を間接的に検出するとともに、前記成形材料の前記成形型内への充填完了直前に発生する前記射出ノズル内の圧力の変化勾配を算出し、
前記成形型の型締力を、前記成形型の型分割面からの前記成形材料の漏れを抑止するのに必要な値に前記変化勾配に応じて上昇させる
射出成形装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、射出成形装置および射出成形装置の制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、射出成形装置では、成形型のキャビティに成形材料を射出する際に、分割された成形型を型締装置によって一定の型締力で型締した状態で行う。
上記の成形型の型締力は、成形型の型分割面から成形材料が漏れ出して成形品にバリが発生するのを防ぐために必要な値とする必要があるが、従来においては、安全を図る観点からバリの発生するのを防ぐために必要な型締力よりも十分に大きな型締力としていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
一方、成形型を型締すると、成形型の型分割面には型締力に応じた圧力が作用する。この成形型の型分割面に作用する圧力が大きいほど、型分割面が劣化しやすく、また、成形型の型分割面に作用する時間が長いほど、型分割面が劣化しやすい。
従来においては、成形型に一定で大きな型締力を長時間にわたって印加していたため、成形型の型分割面が劣化しやすいという不利益が存在した。
特に、型分割面の面積が狭い成形型や、十分な強度をもっていない材料で形成された成形型では、成形型の型分割面が劣化しやすく、成形型の寿命が短くなりやすいという不利益が存在した。
【０００４】
本発明は、上述の問題に鑑みて成されたものであって、成形型の型分割面の摩耗、劣化を防ぐことができ、成形型の寿命を延ばすことができる射出成形装置および射出成形装置の制御方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明の射出成形装置の制御方法は、射出シリンダの射出ノズルから成形型内に成形材料を射出し、前記成形型内への前記成形材料の充填によって発生する前記成形型内の圧力の変化に応じて、前記成形型の型締力を前記成形型の型分割面からの前記成形材料の漏れを抑止するのに必要な値に制御する。
【０００６】
また、好適には、本発明の射出成形装置の制御方法は、前記射出ノズル内の圧力を検出し、当該検出圧力に基づいて前記成形型内の圧力の変化を間接的に検出する。
【０００７】
さらに、好適には、本発明の射出成形装置の制御方法は、検出した前記射出ノズル内の圧力の変化に基づいて、前記成形材料の前記前記成形型内への充填完了直前に発生する前記射出ノズル内の圧力の変化勾配を算出し、前記成形型の型締力を前記変化勾配に応じて上昇させる。
【０００８】
本発明の射出成形装置は、成形型を型締めする型締手段と、前記成形型内に成形材料を射出する射出ノズルを備えた射出シリンダと、前記射出ノズルから前記成形型内への前記成形材料の充填によって発生する前記成形型内の圧力の変化に応じて、前記成形型の型締力を前記成形型の型分割面からの前記成形材料の漏れを抑止するのに必要な値に制御する型締力制御手段とを有する。
【０００９】
また、好適には、本発明の射出成形装置は、射出ノズル内の圧力を検出する圧力センサを有し、前記型締力制御手段は、前記圧力センサの検出圧力に基づいて、前記成形型内の圧力の上昇を間接的に検出する。
【００１０】
さらに、好適には、本発明の射出成形装置は、前記型締力制御手段は、前記圧力センサの検出圧力に基づいて、前記成形材料の前記成形型内への充填完了直前に発生する前記射出ノズル内の圧力の変化勾配を算出し、前記成形型の型締力を前記変化勾配に応じて上昇させる。
【００１１】
本発明では、成形型の型締力を、成形材料の充填によって発生する成形型内の圧力の変化に応じて、型分割面からの成形材料の漏れを抑止するのに必要な値に制御する。
すなわち、成形型の型分割面には、成形材料の漏れを抑止するのに必要な圧力のみが作用し、必要以上の圧力が作用しない。
また、成形材料の充填によって発生する成形型内の圧力の変化に応じて型締力が制御されるため、成形型内の圧力が低いときには型締力も低く制御され、長時間にわたって成形型の型分割面に高い圧力が作用することがない。
【００１２】
また、本発明では、成形型内の圧力の変化を射出ノズル内の圧力から間接的に検出し、圧力センサを成形型に直接設けることなく、成形型内の圧力の変化が検出される。射出ノズルに圧力センサを設けることで、圧力センサが成形品に触れることがなく、また、成形型毎に圧力センサを設ける必要がなくなる。
射出ノズル内の圧力は、成形型内への成形材料の充填状況に応じて変化するが、たとえば、成形材料の粘度が異なると、同じ充填状況でもその大きさが異なるため、成形型内への成形材料の充填状況を正確に把握できない場合もある。
このため、射出ノズル内の圧力の変化勾配を算出することで、成形材料の充填状況を適切に把握でき、この変化勾配に応じて型締力を制御することで、より適切な型締力となる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係る射出成形装置の断面図である。
図１において、射出成形装置１は、射出部１１と、型締装置５１と、制御装置８１とを備える。なお、型締装置５１は、本発明の型締手段の一具体例に対応している。
射出部１１は、先端に射出ノズル１４を備えた射出シリンダ１２と、射出シリンダ１２内に移動自在に内蔵された射出スクリュー１３と、射出スクリュー１３を駆動する油圧シリンダ１５とを備える。
【００１４】
射出シリンダ１２は、たとえば、ゴム材料や樹脂材料からなる成形材料Ｍが供給される供給口１２ａを備えている。射出シリンダ１２は、図示しないが、側壁に加熱流体が通過する流路が形成されており、この流路に加熱流体を供給することで加熱される。これにより、供給口１２ａに供給された成形材料Ｍは、加熱溶融する。
射出シリンダ１２の先端に設けられた射出ノズル１４は、供給口１２ａを通じて射出シリンダ１２内に供給された成形材料Ｍを射出スクリュー１３の駆動に応じて射出する。
この射出ノズル１４は、後述する型締装置５１によって型締される成形型９０内に形成されるキャビティＣに連通しており、射出ノズル１４から射出された成形材料ＭはキャビティＣに充填される。
【００１５】
射出ノズル１４には、射出ノズル１４内の圧力を検出する圧力センサ２０が設けられており、この圧力センサ２０の検出信号２０ｓは、アンプ２１に入力され、アンプ２１で増幅されて制御装置８１に入力される。
【００１６】
油圧シリンダ１５は、ピストン１６を内蔵しており、このピストン１６に連結されたピストンロッド１７が射出スクリュー１３の端部と接続されている。
ピストンロッド１７には、射出スクリュー１３の射出シリンダ１２に対する位置を検出するための位置センサ１９が設けられている。
この位置センサ１９には、たとえば、ポテンショメータを用いることができる。
位置センサ１９の検出した検出信号１９ｓは、制御装置８１に入力される。
【００１７】
油圧シリンダ１５は、可変容量ポンプ２６にサーボバルブ２５を介して接続されており、可変容量ポンプ２６から供給される圧油によってピストン１６が駆動される。
サーボバルブ２５は、制御装置８１によって弁の開度が制御され、可変容量ポンプ２６から供給される圧油の油圧を調整し、油圧シリンダ１５によって駆動される射出スクリュー１３の位置、速度および圧力を制御する。
【００１８】
型締装置５１は、固定ダイプレート５５と、可動ダイプレート５６と、連結板５７と、連結ロッド５８と、油圧シリンダ５２とを備えている。なお、本実施形態に係る型締装置５１は、いわゆる直圧式であるが、直圧式の代りにトグル機構を用いて成形型を型締するトグル式を用いることも可能である。
【００１９】
油圧シリンダ５２は、連結板５７に固定されており、ピストン５３を内蔵している。このピストン５３に連結されたピストンロッド５４の端部が可動ダイプレート５６に連結されている。
この油圧シリンダ５２は、可変容量ポンプ６１にサーボバルブ６２を介して接続されており、可変容量ポンプ６１から供給される圧油によってピストン５３が駆動される。
【００２０】
サーボバルブ６２は、制御装置８１によって弁の開度が制御され、可変容量ポンプ６１から供給される圧油の油圧を調整し、油圧シリンダ５２によって駆動されるピストン５３の位置および可動ダイプレート５６に対する押圧力を制御する。
【００２１】
固定ダイプレート５５の一面側には、射出シリンダ１２が設けられ、他方面画は、成形型９０のうちの固定型９２を保持している。
この固定ダイプレート５５は、連結板５７と複数（４本）の連結ロッド５８によって連結されている。
【００２２】
可動ダイプレート５６は、各連結ロッド５８が挿入され、固定ダイプレート５５と連結板５７との間で移動自在に保持されている。
可動ダイプレート５６は、油圧シリンダ５２のピストンロッド５４と連結されており、油圧シリンダ５２を駆動することによって矢印Ａ１またはＡ２の向きに駆動される。
可動ダイプレート５６は、固定型９２に対向する側に可動型９１を保持している。
【００２３】
型締装置５１は、型開状態から油圧シリンダ５２を駆動して可動ダイプレート５６を矢印Ａ２の向きに移動させて固定型９２と可動型９１とを接触させ、さらに、可動ダイプレート５６を油圧シリンダ５２で押圧することにより、固定型９２と可動型９１とを型締する。
固定型９２と可動型９１との間の型締力は、油圧シリンダ５２の押圧力に応じて制御することができる。なお、連結ロッド５８には油圧シリンダ５２の押圧力に応じた張力が作用することから、たとえば、図示しない歪みゲージ等を用いて連結ロッド５８の伸びを測定することで、型締力を測定することができる。
【００２４】
ここで、図２は、上記の型締装置５１によって型締される成形型９０の一例を示す断面図である。
成形型９０によって成形される成形品は、たとえば、直径が１０４ｍｍ程度のオイルシールである。
成形型９０は、分割された可動型９１および固定型９２からなり、この成形型９０が閉じた状態では、可動型９１の型分割面９１ａと固定型９２の型分割面９２ａとが接触する。
固定型９２には、射出ノズル１４から射出される成形材料Ｍの流路９２ｂが形成されており、この流路９２ｂは可動型９１と固定型９２とで形成されるキャビティＣに連通している。
【００２５】
この成形型９０を型締装置５１によって型締すると、可動型９１の型分割面９１ａおよび固定型９２の型分割面９２ａには、型締力に応じた圧力が作用する。
たとえば、型締力が一定の場合には、型分割面９１ａおよび型分割面９２ａの面積が小さいほど、型分割面９１ａおよび型分割面９２ａに作用する圧力は大きくなる。
【００２６】
一方、成形型９０の流路９２ｂを通じてキャビティＣに成形材料Ｍを充填していくと、キャビティＣには成形材料Ｍの充填状況に応じて圧力が発生する。
キャビティＣに発生する圧力は、可動型９１の型分割面９１ａと固定型９２の型分割面９２ａとを開く向きの力として作用する。このため、型締装置５１の型締力がキャビティＣに発生する圧力よりも小さいと、可動型９１の型分割面９１ａと固定型９２の型分割面９２ａとの間から成形材料Ｍが漏れ出し、成形品にばりが発生してしまう。
このため、型締装置５１の型締力は、可動型９１の型分割面９１ａと固定型９２の型分割面９２ａとの間から成形材料Ｍが漏れ出すのを防ぐ値にする必要がある。
【００２７】
制御装置８１は、マイクロプロセッサ８２と、メモリ８３と、入力部８４，８６と、出力部８５，８７とを備える。
制御装置８１は、本発明の型締力制御手段の一具体例に対応しており、基本的には、射出部１１における射出動作を制御するとともに、型締装置５１の動作および型締力を制御する。
制御装置８１は、具体的には、射出ノズル１４から成形型９０のキャビティＣへ充填される成形材料Ｍによって発生するキャビティＣ内の圧力の変化を圧力センサ２０の検出信号２０ｓに基づいて、成形型９０のキャビティＣ内の圧力の変化を間接的に検出し、この圧力の変化に応じて、成形型９０の型締装置５１による型締力を成形型９０の型分割面９１ａ，９１ｂから成形材料Ｍの漏れを抑止するのに必要な値に制御する。なお、制御装置８１詳細な制御方法については後述する。
【００２８】
メモリ８３は、射出部１１における射出動作を制御するためのプログラムや、型締装置５１の動作および型締力を制御するためのプログラムや、射出成形に必要な各種データを記憶保持している。
【００２９】
マイクロプロセッサ８２は、制御装置８１を総合的に制御するとともに、メモリ８３に記憶保持されたプログラムにしたがって、射出部１１および型締装置５１の駆動制御を行う。
具体的には、マイクロプロセッサ８２は、可変容量ポンプ２６およびサーボバルブ２５を制御する制御指令８７ｓａ，８７ｓｂを出力部８７に出力する。
また、マイクロプロセッサ８２は、可変容量ポンプ６１およびサーボバルブ６２を制御する制御指令８５ｓａ，８５ｓｂを出力部８５に出力して、型締装置５１の動作を制御する。
なお、マイクロプロセッサ８２およびメモリ８３による、型締装置５１の具体的な制御方法については後述する。
【００３０】
入力部８６は、油圧シリンダ１５のピストンロッド１７に対して設けられた位置センサ１９の検出信号１９ｓを所定のデータ形式に変換してマイクロプロセッサ８２に出力する。この入力部８６には、たとえば、位置センサ１９にポテンショメータを用いた場合にはＡ／Ｄ変換器等が用いられる。
【００３１】
出力部８７は、マイクロプロセッサ８２から出力された可変容量ポンプ２６に対する駆動信号を所定の形式の駆動信号８７ｓａに変換して可変容量ポンプ２６に出力する。
また、出力部８７は、マイクロプロセッサ８２から出力されたサーボバルブ２５の弁の開度を制御する制御指令を所定の形式の制御指令８７ｓｂに変換してサーボバルブ２５に出力する。
【００３２】
入力部８４は、圧力センサ２０の検出信号２０ｓがアンプ２１を介して入力され、この検出信号２０ｓを所定の形式のデータに変換してマイクロプロセッサ８２に出力する。
出力部８５は、マイクロプロセッサ８２から出力されたサーボバルブ６２の弁の開度を制御する制御指令を所定の形式の制御指令８５ｓｂに変換してサーボバルブ６２に出力する。
【００３３】
次に、上記構成の射出成形装置１を用いた本発明の制御方法について、図３に示すフローチャートを参照して説明する。
まず、射出シリンダ１２の供給口１２ａから、成形材料Ｍを所定量供給する（ステップＳ１）。成形材料Ｍとして、たとえば、ゴム材料を用いた場合には、フープ状の材料が供給され、樹脂材料を用いた場合には、ペレット状の材料が供給される。
射出シリンダ１２に供給された成形材料Ｍは、射出シリンダ１２による加熱によって溶融する。
【００３４】
一方、制御装置８１は、油圧シリンダ５２を駆動して型締装置５１に装着された成形型９０を型閉状態とする（ステップＳ２）。このとき、成形型９０に対する型締力Ｆを零、あるいは、型締力Ｆが最終的な型締力Ｆｅの２０％以下になるように型締装置５１を制御する。すなわち、成形型９０に型締力Ｆを印加しない、あるいは、型締力Ｆを比較的低い値にする。
【００３５】
次いで、射出部１１の油圧シリンダ１５によって射出スクリュー１３を駆動制御して、射出シリンダ１２に供給された溶融した成形材料Ｍを成形型９０のキャビティＣに向けて射出する（ステップＳ３）。
特に限定されないが、射出スクリュー１３は、たとえば、一定速度で駆動される。
【００３６】
これと同時に、制御装置８１は、射出ノズル１４に設けられた圧力センサ２０が検出した射出ノズル１４内の圧力Ｐを所定のサンプリング間隔、たとえば、１０ｍｓ毎に取り込む（ステップＳ４）。
【００３７】
さらに、制御装置８１は、取り込んだ射出ノズル１４内の圧力Ｐから、圧力Ｐの変化勾配（変化率）ΔＰ／Δｔを逐次算出する（ステップＳ５）。
圧力Ｐの変化勾配ΔＰ／Δｔは、上記のように１０ｍｓ毎に取り込んだ圧力Ｐを、たとえば、２００ｍｓのスパンで移動平均して逐次求める。
【００３８】
ここで、図４に、射出ノズル１４から成形材料Ｍを成形型９０のキャビティＣに向けた射出したときの、射出スクリュー１３の位置と射出ノズル１４内の圧力Ｐおよび成形型９０のキャビティＣ内の圧力Ｐａとの関係を示す。
図４に示すように、射出開始時点ｔ１から射出ノズル１４内の圧力Ｐは急上昇し、ピーク値Ｐｋをとった後に下降する。
一方、射出開始初期では、成形型９０のキャビティＣ内の圧力Ｐａは、射出ノズル１４内の圧力Ｐが上昇しても、成形材料Ｍが充填されておらず、低い値となっている。
【００３９】
成形型９０のキャビティＣへの成形材料Ｍの充填が進行してキャビティＣ内が成形材料Ｍによって満たされてくると、図４に時点ｔ２で示すように、成形型９０のキャビティＣ内の圧力Ｐａは上昇する。
このキャビティＣ内の圧力Ｐａの上昇に応じて、射出ノズル１４内の圧力Ｐも上昇する。
また、キャビティＣ内の圧力Ｐａが上昇すると、成形型９０の固定型９２の型分割面９２ａと可動型９１の型分割面９１ａとを開く力が作用するが、この型開力は、変化勾配ΔＰ／Δｔの大きさに応じたものとなる。
【００４０】
制御装置８１では、逐次算出している圧力Ｐの変化勾配ΔＰ／Δｔから、成形材料Ｍの充填によるキャビティＣ内の圧力の上昇（変化）を検出する（ステップＳ６）。
すなわち、成形型９０のキャビティＣ内の圧力が低く、変化していない状態では、変化勾配ΔＰ／Δｔの値は零あるいは非常に小さな値をとるため、圧力Ｐの変化勾配ΔＰ／Δｔが所定のしきい値を越えたかを判断することで、キャビティＣ内の圧力の上昇を検出することができる。
【００４１】
制御装置８１は、変化勾配ΔＰ／Δｔから、成形材料Ｍの充填によるキャビティＣ内の圧力の上昇を検出したら、変化勾配ΔＰ／Δｔの値に応じて型締装置５１の型締力Ｆを制御する（ステップＳ７）。
変化勾配ΔＰ／Δｔは、図４に示すように、キャビティＣ内の圧力Ｐａの上昇に応じて、すなわち、射出ノズル１４内の圧力Ｐの上昇に応じて増加する。
したがって、制御装置８１は、変化勾配ΔＰ／Δｔの増加に応じて、油圧シリンダ５２の押圧力を制御して型締力Ｆを増加させる。
【００４２】
このとき、制御装置８１は、成形型９０の固定型９２の型分割面９２ａと可動型９１の型分割面９１ａの間から、成形材料Ｍの漏れを抑止するのに必要な最小限の値となるように型締力Ｆを制御する。
成形材料Ｍの漏れを抑止するのに必要な最小限の値となるように型締力Ｆを特定するには、制御装置８１は、たとえば、成形材料Ｍの漏れを抑止するのにに必要となる最小限の型締力データを予め記憶保持しておく。型締力は、成形品の投影面積等によって決まるため、制御装置８１のメモリ８３に成形品毎の型締力データを予め用意しておく。また、記憶保持しておく、型締力データは、変化勾配ΔＰ／Δｔに対応して保持しておく。
そして、記憶保持している型締力データから、算出した変化勾配ΔＰ／Δｔに対応する型締力を選択し、当該型締力となるように油圧シリンダ５２の押圧力を制御する。
【００４３】
このような構成とすることで、図４に示すように、型締力Ｆは、変化勾配ΔＰ／Δｔの値に比例して上昇し、かつ、必要最小限の値に制御される。
【００４４】
制御装置８１は、成形材料Ｍの成形型９０のキャビティＣへの充填が完了したら、射出スクリュー１３の移動を停止し、キャビティＣに充填された成形材料Ｍに一定の圧力を加え、これを保持する保圧動作に切り換える（ステップＳ８）。
また、制御装置８１は、射出動作から保圧動作への切り換えを、たとえば、射出スクリュー１３の位置が所定の切換位置に到達したかを検出することによって行う。あるいは、算出した変化勾配ΔＰ／Δｔが所定のしきい値に達したかを検出することで、射出動作から保圧動作への切り換えを行うことができる。
【００４５】
成形型９０のキャビティＣへ成形材料Ｍを充填し、設定加硫時間が経過したのち、成形型９０の可動金型９１を開き、成形品を取り出す（ステップＳ９）。
以上のような工程を経て、最終的に成形品が得られる。
【００４６】
以上のように、本実施形態によれば、成形材料Ｍが成形型９０のキャビティＣに充填されてキャビティＣ内の圧力Ｐａが上昇するまでは、成形型９０の可動型９１と固定型９２との間に型締力Ｆを作用させない、あるいは、低い型締力Ｆしか作用させないため、可動型９１の型分割面９１ａおよび固定型９２の型分割面９２ａに高い圧力が作用せず、型分割面９１ａおよび型分割面９２ａの劣化を防ぐことができる。
また、キャビティＣ内の圧力Ｐａの変化（上昇）に応じて、型締力Ｆを型分割面９１ａおよび型分割面９２ａから成形材料Ｍが漏れだすのを抑制するのに必要最小限の値に制御するので、型分割面９１ａおよび型分割面９２ａに不必要に高い圧力が作用せず、型分割面９１ａおよび型分割面９２ａの劣化を防ぐことができる。
さらに、本実施形態では、キャビティＣ内の圧力Ｐａが上昇したら型締力Ｆを上昇させるため、射出工程の一部でしか高い圧力が型分割面９１ａおよび型分割面９２ａに作用せず、型分割面９１ａおよび型分割面９２ａに長時間圧力が作用するのを回避できるので、型分割面９１ａおよび型分割面９２ａの劣化を防ぐことができる。
【００４７】
また、本実施形態では、キャビティＣ内の圧力Ｐａの上昇、すなわち、キャビティＣへの成形材料Ｍの充填状況を射出ノズル１４に設けた圧力センサ２０によって間接的に検出する。
このため、異なる成形型９０毎に圧力センサ２０を設ける必要がなく、また、成形型９０に圧力センサ２０を直接設けないので、成形品に圧力センサ２０が接触して接触痕が発生することがない。
【００４８】
また、本実施形態では、キャビティＣ内の圧力Ｐａの上昇を圧力センサ２０の検出した射出ノズル１４内の圧力Ｐから直接検出するのではなく、変化勾配ΔＰ／Δｔを逐次算出し、この変化勾配ΔＰ／Δｔから検出する。さらに、本実施形態では、型締力Ｆの制御を変化勾配ΔＰ／Δｔの値に応じて制御する。
たとえば、特開平８−３２３８２５号公報に記載されているように、射出ノズル１４内の圧力は、成形材料Ｍの粘度に依存することが知られている。すなわち、成形材料Ｍの粘度が異なると、射出スクリュー１３が同じ位置でも射出ノズル１４内の圧力Ｐの値が異なる。具体的には、成形材料Ｍの粘度が高いと、射出ノズル１４内の圧力も相対的に高くなり、成形材料Ｍの粘度が低いと、射出ノズル１４内の圧力も相対的に低くなる傾向にある。
【００４９】
このため、成形材料Ｍの粘度がショット間で変化すると、キャビティＣ内の圧力Ｐａの上昇時点ｔ２の検出が正確にできなくなり、また、型締力Ｆの制御も最適に行えなくなる可能性がある。
一方、変化勾配ΔＰ／Δｔは、成形材料Ｍの粘度への依存性が低く、このため、本実施形態では、キャビティＣ内の圧力Ｐａの上昇時点ｔ２の検出を正確に行うことができ、かつ、型締力Ｆを最適に制御することができる。
【００５０】
本発明は、上述した実施形態に限定されない。
上述した実施形態では、圧力センサ２０を射出ノズル１４に設ける構成としたが、成形型９０に設けて、キャビティＣへの成形材料Ｍの充填状況を直接検出することも可能である。
また、変化勾配ΔＰ／Δｔを用いずに、射出ノズル１４内の圧力Ｐから直接にキャビティＣ内の圧力Ｐａの上昇時点ｔ２の検出および型締力Ｆの制御を行う構成とすることも可能である。
【００５１】
【発明の効果】
本発明によれば、成形型の型分割面の摩耗、劣化を防ぐことができ、成形型の寿命を延ばすことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態に係る射出成形装置の構成図である。
【図２】成形型の構造の一例を示す断面図である。
【図３】本発明の射出成形装置の制御方法を説明するためのフローチャートである。
【図４】射出スクリュー１３の位置と射出ノズル１４内の圧力Ｐおよび成形型９０のキャビティＣ内の圧力Ｐａとの関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１…射出成形装置
１１…射出部
１２…射出シリンダ
１３…射出スクリュー
１４…射出ノズル
１５…油圧シリンダ
１９…位置センサ
２０…圧力センサ
２１…アンプ
５１…型締装置
５２…油圧シリンダ
５５…固定ダイプレート
５６…可動ダイプレート
５７…連結板
５８…連結ロッド
８１…制御装置
８２…マイクロプロセッサ
８３…メモリ
８４…入力部
８５…出力部
８６…入力部
８７…出力部
９０…成形型
９１…可動型
９２…固定型
【図１】
0004356190.tif 000002
【図２】
0004356190.tif 000003
【図３】
0004356190.tif 000004
【図４】
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