(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
マグネトロンに駆動電圧を供給する昇圧トランスであって、一次巻線と二次巻線とがそれぞれ棒状フェライトコアを囲んで成るマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、
口字状コアを前記一次巻線と二次巻線との外側から前記一次および二次巻線の内側と対向する前記棒状フェライトコアの面のうちの一側面に向けて前記一次巻線と二次巻線にのみ嵌挿しかつ前記棒状フェライトコアの前記一側面とは空隙を置いて対向配置して成ることを特徴とするマグネトロン駆動用昇圧トランス。
【請求項２】
マグネトロンに駆動電圧を供給する昇圧トランスであって、一次巻線と二次巻線とがそれぞれ棒状フェライトコアを囲んで成るマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、
口字状の一方の内径が前記一次巻線と二次巻線のいずれの外径よりも大きくかつ該口字状の他方の内径が前記一次巻線と二次巻線の重ね丈よりも大きく形成して成る口字状コアを、該一次巻線と二次巻線の外側から前記一次および二次巻線の内側と対向する前記棒状フェライトコアの面のうちの一側面に向けて前記一次巻線と二次巻線にのみ嵌挿しかつ前記棒状フェライトコアの前記一側面とは空隙を置いて対向配置して成ることを特徴とするマグネトロン駆動用昇圧トランス。
【請求項３】
マグネトロンに駆動電圧を供給する昇圧トランスであって、一次巻線と二次巻線とがそれぞれ棒状フェライトコアを囲みかつ該棒状フェライトコアの軸方向に重ね並置されて成るマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、
長尺金属薄板を口字状に複数回巻回して成る金属コアであってかつ該口字状の一方の内径が前記一次巻線と二次巻線のいずれの外径よりも大きくかつ該口字状の他方の内径が前記一次巻線と二次巻線の重ね丈よりも大きく形成して成る金属コアを、該一次巻線と二次巻線の外側から前記一次および二次巻線の内側と対向する前記棒状フェライトコアの面のうちの一側面に向けて前記一次巻線と二次巻線にのみ嵌挿しかつ前記棒状フェライトコアの前記一側面とは空隙を置いて対向配置して成ることを特徴とするマグネトロン駆動用昇圧トランス。
【請求項４】
前記棒状フェライトコアが直方体形状であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項記載のマグネトロン駆動用昇圧トランス。
【請求項５】
前記直方体形状のフェライトコアのうち前記一側面の一部に突出部を形成し、該突出部を前記金属コアに接触させたことを特徴とする請求項４記載のマグネトロン駆動用昇圧トランス。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電子レンジなどのようにマグネトロンを用いた高周波誘電加熱に関するものであり、特にスイッチング電源によりマグネトロンを駆動する昇圧トランスに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
図１は本発明が対象とする昇圧トランスを用いたマグネトロン駆動電源の構成図である。図において、商用電源１１からの交流は整流回路１３によって直流に整流され、整流回路１３の出力側のチョークコイル１４とフィルタコンデンサ１５で平滑され、インバータ１６の入力側に与えられる。直流はインバータ１６の中の半導体スイッチング素子のオン・オフにより所望の高周波（２０〜４０ｋＨｚ）に変換される。インバータ１６は、直流を高速でスイッチングする例えば複数個のパワーＭＯＳＦＥＴが並列接続された２組のスイッチング素子群と、これらのスイッチング素子群を駆動するドライブ回路とから成る。スイッチング素子群を構成するパワーＭＯＳＦＥＴのドレインはそれぞれ昇圧トランス１８の１次巻線１８２の一端と他端に接続され、これら２つのスイッチング素子群を構成しているパワーＭＯＳＦＥＴのソース同士が接続され、さらにスイッチング素子群を構成しているパワーＭＯＳＦＥＴのゲートがスイッチング素子ドライブ回路にそれぞれ接続されている。パワーＭＯＳＦＥＴで構成されるスイッチング素子群は、インバータ制御回路６１によって駆動され、昇圧トランス１８の１次側を流れる電流が高速でオン／オフにスイッチングされる。
制御回路１６１の入力信号は整流回路１３の１次側電流をＣＴ１７で検出し、その検出電流はインバータ制御回路１６１に入力され、インバータ１６の制御に用いられる。
【０００３】
昇圧トランス１８では１次巻線１８１にインバータ１６の出力である高周波電圧が加えられ、２次巻線１８２に巻線比に応じた高圧電圧が得られる。また、昇圧トランス１８の２次側に巻回数の少ない巻線１８３が設けられており、これはマグネトロン１２のフィラメント１２１の加熱用に用いられる。昇圧トランス１８の２次巻線１８２はその出力を整流する倍電圧半波整流回路１９を備えている。倍電圧半波整流回路１９は高圧コンデンサ１９１及び２個の高圧ダイオード１９２，１９３により構成され、正のサイクル（例えば、図において、２次巻線１８２の上端が正とする。）で高圧コンデンサ１９１及び高圧ダイオード１９２が導通し、高圧コンデンサ１９１の極板を図で左側を正に右側極板を負に充電する。次に、負のサイクル（２次巻線１８２の下端が正。）で高圧ダイオード１９３が導通し、マグネトロン１２のアノード１２２−カソード１２１間には、先に充電した高圧コンデンサ１９１の電圧と２次巻線１８２の電圧がプラスした倍の電圧が加わることとなる。
【０００４】
以上、本発明が対象とする昇圧トランスを用いたマグネトロン駆動電源の１例を示したが、駆動電源はこれに限定されるものではなく、高周波を昇圧するトランスを含むものであればどのようなものでもよい。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
電子レンジの小型化のニーズに伴い、昇圧トランスを小型化する必要があるため、それまでの低周波から上記のように高周波が用いられるようになった。トランスのコアとしては低周波では小型化・飽和・コストの面で有利な金属コア（アモルファス、珪素鋼板）が用いられていたが、高周波下では金属コアは高周波損失が大きいため用いられなくなり、これに代わってフェライトコアが用いられるようになった。
【０００６】
図６はフェライトコアを用いた昇圧トランスの１例を示すものである。
図６において、一次巻線６１、二次巻線６２、ヒーター巻線６３が２個の対向Ｕ字型フェライトコア６４、６５の同一軸上に並列して置かれていた。大電力を扱うことが多いマグネトロン駆動用電源の場合、電力半導体の負荷軽減のため、電圧共振による零ボルトスイッチング方式（以下、ＺＶＳ方式）を用いるのが主流であり、このＺＶＳ方式では共振電圧を得るために、昇圧トランスの結合係数を０．６から０．８５程度に設定することが必要であり、空隙Ｇを設けている。
しかしながら、２個の対向Ｕ字型フェライトコア６４，６５を用いた従来の昇圧トランスの場合、マグネトロンの出力をさらに高出力化しようとすると昇圧トランスの一次側に流れるピーク電流をさらに増加させる必要があり、そうするとフェライトコアでは飽和磁束密度特性が悪いため飽和し易くなり、飽和させないためにはフェライトコアの大型化が必要となった。これは電源の小型化という大前提の障害となっていた。
本発明はこれらの課題を解決するもので、電源の小型化に寄与するとともに、高出力でも飽和することのない昇圧トランスを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記の課題を解決するため、請求項１記載のマグネトロン駆動用昇圧トランスの発明によれば、マグネトロンに駆動電圧を供給する昇圧トランスであって、一次巻線と二次巻線とがそれぞれ棒状フェライトコアを囲んで成るマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、口字状コアを前記一次巻線と二次巻線との外側から前記一次および二次巻線の内側と対向する前記棒状フェライトコアの面のうちの一側面に向けて前記一次巻線と二次巻線にのみ嵌挿しかつ前記棒状フェライトコアの前記一側面とは空隙を置いて対向配置して成ることを特徴とする。
また、請求項２記載のマグネトロン駆動用昇圧トランスの発明によれば、マグネトロンに駆動電圧を供給する昇圧トランスであって、一次巻線と二次巻線とがそれぞれ棒状フェライトコアを囲んで成るマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、口字状の一方の内径が前記一次巻線と二次巻線のいずれの外径よりも大きくかつ該口字状の他方の内径が前記一次巻線と二次巻線の重ね丈よりも大きく形成して成る口字状コアを、該一次巻線と二次巻線の外側から前記一次および二次巻線の内側と対向する前記棒状フェライトコアの面のうちの一側面に向けて前記一次巻線と二次巻線にのみ嵌挿しかつ前記棒状フェライトコアの前記一側面とは空隙を置いて対向配置して成ることを特徴とする。
また、請求項３記載のマグネトロン駆動用昇圧トランスの発明によれば、マグネトロンに駆動電圧を供給する昇圧トランスであって、一次巻線と二次巻線とがそれぞれ棒状フェライトコアを囲みかつ該棒状フェライトコアの軸方向に重ね並置されて成るマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、長尺金属薄板を口字状に複数回巻回して成る金属コアであってかつ該口字状の一方の内径が前記一次巻線と二次巻線のいずれの外径よりも大きくかつ該口字状の他方の内径が前記一次巻線と二次巻線の重ね丈よりも大きく形成して成る金属コアを、該一次巻線と二次巻線の外側から前記一次および二次巻線の内側と対向する前記棒状フェライトコアの面のうちの一側面に向けて前記一次巻線と二次巻線にのみ嵌挿しかつ前記棒状フェライトコアの前記一側面とは空隙を置いて対向配置して成ることを特徴とする。
また、請求項４記載のマグネトロン駆動用昇圧トランスの発明によれば、請求項１〜３のいずれか１項記載のマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、前記棒状フェライトコアが直方体形状であることを特徴とする。
また、請求項５記載のマグネトロン駆動用昇圧トランスの発明によれば、請求項４項記載のマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、前記直方体形状のフェライトコアのうち前記一側面の一部に突出部を形成し、該突出部を前記金属コアに接触させたことを特徴とする。
以上の発明によれば、高周波損失が少ないフェライトコアをメインコアとし、飽和しないように空隙を設けるとともに、これと対向して小型で、飽和磁束密度特性がフェライトコアよりも高い金属コアを用いてしかも渦電流の流れる方向に金属薄板を積層して渦電流を流れ難くして高周波損失対策を講じ、かつ金属コアを口字状にしたので、製造が簡単で、小型で、堅固で、さらに各巻線の外側の機械的保護の働きもするという効果がある。
また、棒状フェライトコアと金属コアとの間に形成される空隙が同じ幅となるので、結合係数等の設計が容易となる。
さらに、請求項５記載の発明によれば、「直方体形状のフェライトコアのうち前記一側面の一部に突出部を形成」しているので、棒状フェライトコアと金属コアとの間にスペーサを別途準備する必要がなく、したがってそれを組み込む手間も省けるので、昇圧トランスの組み立てが容易でかつコストダウンとなる。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の昇圧トランスについて図２〜図５を参照に説明する。
図２は本発明の第１の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。図において、２０が第１の実施の形態に係る昇圧トランスで、２１が一次巻線、２２が二次巻線、２３がヒーター巻線である。一次巻線２１は二次巻線２２と比べて巻線断面が大きく巻き数は少ない。ヒーター巻線２３は二次巻線２２と比べて巻数が極端に少ないので図には描かれていない。また、ヒーター巻線２３は別部品で構成されてもよいので、ここでの必須部品ではない。２６は棒状フェライトコアで、ここでは直方体形状を採用している。この直方体形状フェライトコア２６の周囲を一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とがそれぞれ囲みかつコアの軸方向に重ね並置されている。
【０００９】
２７は本発明により採用される金属コアで、アモルファスや珪素鋼板などから成る長尺金属薄板２７ａを図３（ａ）のように、口字状に複数回（１０〜４０回程度）巻回し各層間を絶縁して作られている。しかも、口字状金属コアの内径のうち、一方の内径（図２（ｃ）で金属コア２７の左右方向の内径）が一次巻線２１、二次巻線２２、ヒーター巻線２３のうちのどの外径よりも大きくできており、かつ、他方の内径（図２（ｃ）で金属コア２７の上下方向の内径）が一次巻線２６と二次巻線２２とヒーター巻線２３の３巻線の重ね丈よりも大きく形成されている。
【００１０】
したがって、図のような金属コア２７を図２（ｄ）で示すように、一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３の外側からフェライトコア２６に向けて嵌挿し、棒状フェライトコア２６との間にスペーサ（図示なし）を置いて空隙Ｇを確保して対向配置している。フェライトコア２６と金属コア２７の空隙は０．３〜０．８ｍｍ程度となっている。
【００１１】
以上のような構成により、高周波損失が少ないフェライトコアをメインコアとし、飽和しないように空隙を設けるとともに、これと対向して小型で飽和し難い金属コアを一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３の外側に配設しているので、フェライトコアのみから成る従来の昇圧トランス（図６）と比べると大幅に小型化に寄与することとなる。すなわち、従来の昇圧トランスでは一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３の外側に配設されるフェライトコア部分６４ａ、６５ａはメインフェライトコア部分とほぼ同じ断面積で構成されるので、一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３の外側に大きくはみ出しているのに対して、本発明の第１の実施の形態に係る昇圧トランス２０では金属コアであるため断面積がフェライトコア部分と比べて極端に小さくできるため、一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３の外側に大きくはみ出すことがない（図２（ｃ）参照。）。
【００１２】
しかも、高周波下での金属コアの欠点である高周波損失については、図３（ａ）のように長尺の金属薄板２７ａを１０〜４０回巻回したものを用い、渦電流が流れる方向を多数回巻回して成る金属薄板層を横切る方向に合わせたので、渦電流は１枚の金属薄板の断面積内でしか流れることができず、そして１枚の金属薄板の断面積の抵抗値が大きいため、渦電流はほとんど流れることができなくなる。したがって、高周波下であってもこのような構成の金属コアを上記のような配置とすることによって初めて高周波損失が小さくなり、フェライトコアと金属コアの長所を兼ね備えた昇圧トランスを得ることができる。
また、昇圧トランスのフェライトコアが直方体形状であるので、フェライトコア２６と金属コア２７との互いの対向部分が平行となるので、その間に形成される空隙Ｇが同じ幅となるため、結合係数等の設計が容易となる。
さらに、コ字状の金属コアを口字状金属コアをに代えて使用することも考えられるが、口字状金属コアの方がコ字状金属コアよりも製造が簡単となり、また口字状の金属コアが各巻線を外側から一部包むので各巻線の機械的な保護の働きもするという副次的な効果も得られる。
なお、上記実施の形態では、一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とがそれぞれ棒状のフェライトコアを囲みかつコアの軸方向に重ね並置されている構成となっているが、本発明はこれに限られるものではなく、棒状のフェライトコアを中心に３つの巻線が、第１巻線の外側に第２巻線、その外側に第３巻線となる同心状配置の構成としてもよい。
【００１３】
図４は本発明の第２の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。図において、４０が第２の実施の形態に係る昇圧トランスで、２１が一次巻線、２２が二次巻線、２３がヒーター巻線で、図２のそれと同じである。すなわち、一次巻線２１は二次巻線２２と比べて巻線断面が大きく巻き数は少ない。ヒーター巻線２３は二次巻線２２と比べて巻数が極端に少ないので図には描かれていない。２６は直方体形状フェライトコアで、この周囲を一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とがそれぞれ囲みかつコアの軸方向に重ね並置されている。２７は金属コアで図２のそれと同じである。すなわち、図３（ａ）のように、長尺金属薄板２７ａを口字状に１０〜４０回程度巻回して作られており、しかも口字状金属コアの内径のうちは、一方の内径（図４（ｃ）で金属コア２７の左右方向の内径）が一次巻線２１、二次巻線２２、ヒーター巻線２３のうちのどの外径よりも大きくできており、かつ、他方の内径（図４（ｃ）で金属コア２７の上下方向の内径）が一次巻線２６と二次巻線２２とヒーター巻線２３の３巻線の重ね丈よりも大きく形成されている。
【００１４】
そして、本発明の第２の実施の形態に係る昇圧トランスでは、その直方体形状フェライトコア２６の金属コア２７に対向する面の一部に突出部２６ａを形成している。この突出部２６ａの高さは図２の空隙Ｇとほぼ同じとしてある。直方体形状フェライトコア２６と金属コア２７との間に確保すべき空隙Ｇをこの突出部２６ａによって確保することができるので、図２の場合のようなスペーサを用いる必要がなくなり、スペーサを別途準備する必要にそれを組み込む工程も省けるので、昇圧トランスの組み立てが容易となる。
また、この突出部２６ａは磁路の通過方向の横断面積を小さく選ぶことによって、僅かな磁束で飽和するようにしてあり、磁気短絡回路は形成されないようにしてある。
【００１５】
図４では、突出部２６ａは直方体形状フェライトコア２６の側面の中央部に１個形成しているが、直方体形状フェライトコア２６の側面の両端部にそれぞれ１個形成して、２点で金属コア２７に接触させることによって、組み立ての安定性をさらによくすることも可能である。
【００１６】
図５は本発明の第３の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。図において、５０が第２の実施の形態に係る昇圧トランスで、２１が一次巻線、２２が二次巻線、２３がヒーター巻線で、図２のそれと同じである。すなわち、一次巻線２１は二次巻線２２と比べて巻線断面が大きく巻き数は少ない。ヒーター巻線２３は二次巻線２２と比べて巻数が極端に少ないので図には描かれていない。
【００１７】
そして、本発明の第３の実施の形態に係る昇圧トランスでは、円柱状フェライトコア５６を用い、この周囲を一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とがそれぞれ囲みかつコアの軸方向に重ね並置されている。
さらに、昇圧トランスの金属コアは、図３（ｂ）のように、口字状金属薄板５７ａを厚み方向に複数個（１０〜４０個）絶縁性接着剤を用いて積層して成るものである。そして、口字状金属コアの内径のうち、一方の内径（図５（ｃ）で金属コア５７の左右方向の内径）が一次巻線２１、二次巻線２２、ヒーター巻線２３のうちのどの外径よりも大きく、かつ、他方の内径（図５（ｃ）で金属コア２７の上下方向の内径）が円柱状フェライトコア５６の長さよりも大きく形成してある。このような金属コア５７を図５（ｄ）のように円柱状フェライトコア５６に嵌挿し円柱状フェライトコア５６の軸方向端部と空隙Ｇを置いて対向配置している。
【００１８】
以上のような構成により、高周波損失が少ないフェライトコアをメインコアとし、飽和しないように空隙を設けるとともに、これと対向して小型で飽和し難い金属コアを一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とフェライトコア５６の外側に配設しているので、フェライトコア５６のみから成る従来の昇圧トランス（図６）と比べると大幅に小型化に寄与することとなる。すなわち、第３の実施の形態に係る昇圧トランス５０では金属コアであるため断面積がフェライトコア部分と比べて極端に小さくでき、一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３の外側に大きくはみ出すことがない（図２（ｃ）参照。）。
【００１９】
しかも、高周波下での金属コア５７の欠点である高周波損失については、図３（ｂ）のように金属薄板２７ａを１０〜４０個積層したものを用い、渦電流が流れる方向を多数個積層して成る金属薄板層を横切る方向に合わせたので、渦電流は１枚の金属薄板の断面積内でしか流れることができず、そして１枚の金属薄板の断面積の抵抗値が大きいため、渦電流はほとんど流れることができなくなる。
したがって、高周波下であってもこのような構成の金属コア５７を上記のような配置とすることによって初めて高周波損失が小さくなり、フェライトコアと金属コアの長所を兼ね備えた昇圧トランスを得ることができる。
また、昇圧トランスのフェライトコアが円柱形状であるので直方体よりも製造が簡単となり、しかも磁束の通過する空隙Ｇはフェライトコア５６と金属コア５７との互いの対向部分が平行となるので、その間に形成される空隙Ｇが同じ幅となるため、結合係数等の設計が容易となる。
さらに、口字状の金属コア５７がフェライトコア５６および各巻線２１、２２、２３を外側から一部包むのでこれらの機械的な保護の働きもする。
なお、図３の口字状の金属コア２７，５７が高周波損失等から見てベストモードではあるが、必ずしも金属コアでなくてもよく、高周波損失が少ない材質のものであればよく、例えばフェライト等で口字状のコアを形成して、図２、図４、図５のように用いてももちろん構わない。
【００２０】
【発明の効果】
以上、本発明の昇圧トランスによれば、高周波損失が少ないフェライトコアをメインコアとし、飽和しないように空隙を設けるとともに、これと対向して小型で、飽和磁束密度特性がフェライトコアよりも高い金属コアを用いてしかも渦電流の流れる方向に金属薄板を積層して渦電流を流れ難くし、かつ金属コアを口字状にしたので、製造が簡単で、小型で、堅固で、さらに各巻線の外側の機械的保護の働きもするという効果がある。
また、直方体形状のフェライトコアのうち金属コアに対向する面の一部に突出部を形成したので、スペーサを別途準備する必要も、それを組み込む手間も省けるので、昇圧トランスの組み立てが容易となる。
また、棒状フェライトコアと金属コアとの間に形成される空隙を適当に選ぶことで、昇圧トランスの結合係数を任意に最適の係数に簡単に作り出すことが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明が対象とする昇圧トランスを用いたマグネトロン駆動電源の構成図である。
【図２】本発明の第１の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。
【図３】本発明で用いる金属コアの形成法を説明する図である。
【図４】本発明の第２の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。
【図５】本発明の第３の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。
【図６】従来の主流トランスであるフェライトコアの昇圧トランスを示す図である。
【符号の説明】
１１  商用電源
１２  マグネトロン
１２２  アノード
１２１  カソード
１３  整流回路
１４  チョークコイル
１５  フィルタコンデンサ
１６  インバータ
１６１  インバータ制御回路
１７  ＣＴ
１８  昇圧トランス
１８１  １次巻線
１８２  ２次巻線
１８３  フィラメント加熱用巻線
１９  倍電圧半波整流回路
１９１  高圧コンデンサ
１９２、１９３  高圧ダイオード
２０  第１の実施の形態に係る昇圧トランス
２１  一次巻線
２２  二次巻線
２３  ヒーター巻線
２６  直方体形状フェライトコア
２６ａ  突出部
２７  金属コア
２７ａ  長尺金属薄板
５６  円柱状フェライトコア
５７  金属コア
５７ａ  口字状金属薄板
Ｇ  空隙
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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