(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１の１次巻線が巻回された第１のコアと、上記第１のコアと実質的に同一の構造を有し、上記第１の１次巻線に並列に接続された第２の１次巻線が巻回された第２のコアと、第３のコア全体が第１の導体筺体によって静電的にシールドされ、２次巻線が巻回された第３のコアとを備え、上記第３のコアを上記第１と第２のコアによってそれぞれ、第２の導体筺体に電気的に接続された第１と第２の静電シールド板を介して挟設し、上記第１と第３と第２のコアを、１ターン巻線として動作する第２の導体筺体によって電気的に接続し、かつ上記第１と第２と第３のコアを上記第２の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされたことを特徴とするトランス装置。
【請求項２】
互いに実質的に同一の構造を有する第１と第２のトランスを備え、上記第１のトランスは、第１の１次巻線が巻回された第１のコアと、第３のコア全体が第１の導体筺体によって静電的にシールドされ、第１の２次巻線が巻回された第３のコアとを備え、上記第１のコアと上記第３のコアとを、第２の導体筺体に電気的に接続された第１の静電シールド板を介して配置し、上記第１と第３のコアを、１ターン巻線として動作する第２の導体筺体によって電気的に接続し、かつ上記第１と第３のコアを上記第２の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされてなり、上記第２のトランスは、上記第１の１次巻線に並列に接続された第２の１次巻線が巻回された第２のコアと、第４のコア全体が第３の導体筺体によって静電的にシールドされ、上記第１の２次巻線に直列に接続された第２の２次巻線が巻回された第４のコアとを備え、上記第２のコアと上記第４のコアとを、第４の導体筺体に電気的に接続された第２の静電シールド板を介して配置し、上記第２と第４のコアを、１ターン巻線として動作する第４の導体筺体によって電気的に接続し、かつ上記第２と第４のコアを上記第４の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされてなることを特徴とするトランス装置。
【請求項３】
請求項２記載のトランス装置において、上記第１と第２のトランスを並置したことを特徴とするトランス装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、絶縁型スイッチング電源装置に用いるトランス装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
まず絶縁型スイッチング電源装置の使用例としてインピーダンスメータを取り上げ、絶縁型スイッチング電源装置、特にそれに使用するトランス装置に要求される性能を示す。図７は測定試料の片側の端子が接地されている場合、すなわち片線接地の測定時のインピーダンスメータの構成例を示す回路図である。この構成例では、電流計７３は測定試料７０の接地点と共通の接地点を持てるが、交流の信号源７１と電圧計７２は測定試料７０の接地点とは分離されている必要がある。このため信号源７１と電圧計７２には絶縁型スイッチング電源装置（ＤＣ−ＤＣコンバータ）を使用して電力を供給しなければならない。
【０００３】
ここで、絶縁型ＤＣ−ＤＣコンバータ１００を使用して信号源７１と電圧計７２に電力を供給する際に問題となるのは、絶縁型ＤＣ−ＤＣコンバータ１００のスイッチングノイズである。図８に示すように、スイッチングノイズ電流がＤＣ−ＤＣコンバータ１００の１次側のグランドと２次側のグランド間を通じて流れると、この電流はインピーダンスメータの電流計７３に流れ込みインピーダンス測定を阻害する。
【０００４】
電流計７３に流れ込むスイッチングノイズ電流を見積もるため、スイッチングノイズの大きさを決定している部品であるトランス装置単体の性能に着目し、定量的な指標を与える評価方法を図９に示す。トランス装置を図９に示すように接続し、次式を用いて静電容量値Ｃを測定する。
【０００５】
【数１】
Ｃ＝（Ｉ／Ｖ）×（１／ｊω）
【０００６】
ここで、
Ｉ：電流計９３の測定値、
Ｖ：電圧計９２の測定値、
ω：角周波数（＝２πｆ）（ここで、ｆは信号源９１の信号周波数である。）
である。
【０００７】
１次側のグランドと２次側のグランド間に電流が流れる要因となるのは、必ずしも１次側巻線と２次側グランド間の静電結合ではなく漏れ磁束によるものが支配的になる場合も多いが、いずれにしてもトランス装置を励磁している一次側の電圧を一定とした場合、１次２次間に流れる電流は周波数に比例することが多く、静電容量値として表すのが都合良い。
【０００８】
従来例のトランス装置の構造を図１０及び図１１に示す。図１０及び図１１に示すように、１次巻線１２１及び２次巻線１２２の引き出し線が外部に磁束を発生することのないよう同軸ケーブルを使用している。１次巻線１２１と２次巻線１２２にはそれぞれ静電シールド１１５を施してあるので、１次巻線１２１と２次側グランド１３２間の静電容量及び２次巻線１２２と１次側グランド１３１との間の静電容量Ｃ１０は小さく、１次側グランドと２次側グランドを経由するスイッチングノイズ電流の主な要因にはならない（図１２参照。）。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
問題となるのはコア１１０の外部に存在する漏れ磁束１４１及び１４２である。漏れ磁束が鎖交する空間は、図１３に示すように、トランス装置内部とトランス装置外部の２つに分類できる。トランス装置内部では１次側グランドと２次側グランドに被われた空間に漏れ磁束１４２が鎖交し起電力を生じ、１次側グランドと２次側グランド間の静電容量を通じてスイッチングノイズ電流が流れる。１次側グランドや２次側グランドの形状、及びグランドの引き出し線の位置によってはこの起電力を打ち消すことも可能であるが、従来例のトランス装置ではその形状や引き出し線の最良位置を見つけるのは難しく、また幾何学的再現性を得ることも難しいので打ち消しの効果は低い。トランス装置外部では１次側グランドの引き出し線と２次側グランドの引き出し線、及び両者を接続する電流計が作る空間に漏れ磁束１４１が鎖交して起電力を生じ、スイッチングノイズ電流の原因となる。
【００１０】
先に図９で示した方法で静電容量値Ｃを測定すると、従来例のトランス装置では、２００ｆＦ程度が限界である。このような従来例のトランス装置を図８に示したインピーダンスメータのＤＣ−ＤＣコンバータ１００に使用したときの影響を考察してみる。仮に、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００のスイッチング周波数を２００ｋＨｚとし、トランス装置を励磁している１次側の電圧のスイッチング周波数成分を１２Ｖｒｍｓとすると、図８の電流計に流れるスイッチングノイズ電流は、次式のようになる。
【００１１】
【数２】
１２Ｖｒｍｓ×（２×π×２００ｋＨｚ×２００ｆＦ）≒３μＡｒｍｓ
【００１２】
インピーダンスメータで１００ｋΩの抵抗を１００ｍＶｒｍｓの信号で測定しようとした場合、電流計７３に流れる測定信号は１μＡｒｍｓになるので、先のスイッチングノイズ電流の３μＡｒｍｓは測定信号を大きく上回る。このためスイッチングノイズ電流による電流計の飽和は免れない。
【００１３】
以上のように、従来例のトランス装置を用いたＤＣ−ＤＣコンバータ１０００では、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００が発生するスイッチングノイズ電流が大きく、微小な電流を高確度に測定することは困難である。
【００１４】
本発明の目的は以上の問題点を解決し、１次側グランドと２次側グランド間に流れるスイッチングノイズ電流を減少させるトランス装置を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明に係る請求項１記載のトランス装置は、第１の１次巻線が巻回された第１のコアと、
上記第１のコアと実質的に同一の構造を有し、上記第１の１次巻線に並列に接続された第２の１次巻線が巻回された第２のコアと、
第３のコア全体が第１の導体筺体によって静電的にシールドされ、２次巻線が巻回された第３のコアとを備え、
上記第３のコアを上記第１と第２のコアによってそれぞれ、第２の導体筺体に電気的に接続された第１と第２の静電シールド板を介して挟設し、上記第１と第３と第２のコアを、１ターン巻線として動作する第２の導体筺体によって電気的に接続し、かつ上記第１と第２と第３のコアを上記第２の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされたことを特徴とする。
【００１６】
また、本発明に係る請求項２記載のトランス装置は、互いに実質的に同一の構造を有する第１と第２のトランスを備え、上記第１のトランスは、第１の１次巻線が巻回された第１のコアと、第３のコア全体が第１の導体筺体によって静電的にシールドされ、第１の２次巻線が巻回された第３のコアとを備え、上記第１のコアと上記第３のコアとを、第２の導体筺体に電気的に接続された第１の静電シールド板を介して配置し、上記第１と第３のコアを、１ターン巻線として動作する第２の導体筺体によって電気的に接続し、かつ上記第１と第３のコアを上記第２の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされてなり、上記第２のトランスは、上記第１の１次巻線に並列に接続された第２の１次巻線が巻回された第２のコアと、第４のコア全体が第３の導体筺体によって静電的にシールドされ、上記第１の２次巻線に直列に接続された第２の２次巻線が巻回された第４のコアとを備え、上記第２のコアと上記第４のコアとを、第４の導体筺体に電気的に接続された第２の静電シールド板を介して配置し、上記第２と第４のコアを、１ターン巻線として動作する第４の導体筺体によって電気的に接続し、かつ上記第２と第４のコアを上記第４の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされてなることを特徴とする。
【００１７】
さらに、請求項３記載のトランス装置は、請求項２記載のトランス装置において、
上記第１と第２のトランスを並置したことを特徴とする。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照して本発明に係る実施形態について説明する。
【００１９】
図１は本発明に係る一実施形態である、絶縁型スイッチング電源装置に用いるトランス装置２００とその周辺回路の構成を示す断面図及び回路図であり、図２は図１のトランス装置２００の構造を示す一部破断斜視図である。また、図３は、図１のトランス装置２００の電気的等価回路を示す回路図である。
【００２０】
この実施形態のトランス装置２００は、１次巻線２１が巻回されたコア１１と、コア１１と実質的に同一の構造を有し、１次巻線２１に並列に接続された１次巻線２２が巻回されたコア１２と、コア１３全体が導体筺体４０によって静電的にその外部からシールドされ、２次巻線２３が巻回されたコア１３とを備え、コア１３を１対のコア１１，１２によってそれぞれ、導体筺体３０に電気的に接続された静電シールド板３４，３５を介して挟設し、コア１１，１２，１３を、１ターン巻線２４（図３の等価回路参照。）として動作する導体筺体３０によって電気的に接続し、かつ３つのコア１１，１２，１３を導体筺体３０によって静電的に外部からシールドされたことを特徴としている。ここで、コア１１，１２，１３は好ましくは、図１及び図２に示すように、円形リング形状のトライダルコアである。
【００２１】
以下、図１乃至図３を参照して本実施形態のトランス装置２００の構造について詳述する。図１において、１次側回路のシールド筺体５０内に直流電源５１とスイッチング回路５２を備える。スイッチング回路５２は、直流電源５１から出力される所定の直流電圧を所定のスイッチング周波数でスイッチングしてパルス電圧信号を発生して、トランス装置２００の１次巻線２１，２２に出力する。トランス装置２００は１次巻線２１，２２に印加されたパルス電圧信号の電圧を所定の電圧に変換した後、２次巻線２３から電圧変換後のパルス電圧信号を、２次側回路のシールド筺体６０内の整流回路６１に出力し、整流回路６１は入力されたパルス電圧信号を整流して所定の電圧の直流電圧に変換して出力する。
【００２２】
トランス装置２００において、１次側用には、コア１１，１２に１次巻線２１，２２を巻回したものを２つ使用する一方、２次側用には、コア１３に２次巻線２３を巻回したものにさらに金属導体材料にてなる導体筺体４０により静電的なシールドを施す。ここで、導体筺体４０は、導体円筒４１と、その上部底面に配置される導体筺体部材４３と、導体円筒４１の下部底面に配置される導体筺体部材４２とからなり、ここで、導体筺体部材４２は、導体板４２ａと、その中央部から突出してコア１３の中央孔を貫通する導体円筒４２ｂとからなり一体的に形成されてなる。また、導体筺体部材４３は、導体筺体部材４２と同様に構造を有し、導体板４３ａと、その中央部から突出してコア１３の中央孔を貫通する導体円筒４３ｂとからなり一体的に形成されてなる。ここで、導体円筒４２ｂの上部先端と、導体円筒４３ｂの下部先端とは、導体筺体部材４２，４３を導体円筒４１に装着したときに、図４に示すように互いに接触しないような軸方向の長さを有する。
【００２３】
以上のように静電的にシールドされた２次側のコア１３を、それぞれ静電シールド板３４，３５を介して１次側の１対のコア１１，１２により挟設するように配置し、その全体を導体円柱３２ｂを有し、円筒の金属導体を備えた導体筺体３０で被覆する。ここで、静電シールド板３４，３５は図１に示すように導体筺体３０に電気的に接続される。また、導体筺体３０は、導体円筒３１と、その上部底面に配置される導体リング板３３と、導体円筒３１の下部底面に配置される導体筺体部材３２とからなり、ここで、導体筺体部材３２は、導体板３２ａと、その中央部から突出してコア１１，１２，１３の中央孔を貫通する導体円柱３２ｂとからなり一体的に形成されてなる。この導体円柱３２ｂはコア１２、静電シールド板３５、導体筺体４０、静電シールド板３４及びコア１１の各中央孔を貫通して、導体円柱３２ｂの上部表面が導体板３３に接触して電気的に接続されるが、導体筺体４０及び静電シールド板３４，３５とは接触せず電気的に接続されない。この円柱形状の金属導体である導体円柱３２ｂを備えた導体筺体３０は、図３の電気的な等価回路に示すように、１ターン巻線２４として動作し１次巻線２１，２２と２次巻線２３とを電磁的に結合させる。すなわち、導体筺体３０において、導体円柱３２ｂから導体板３３、導体円筒３１及び導体板３２ａを介して導体円柱３２ｂに戻る閉回路が１ターン巻線２４を構成している。また、上記静電シールド板３４，３５は、１次巻線２１，２２と２次側グランドとを静電的にシールドする金属板として動作する。ここで、導体筺体３０が１次側グランドになり、２次側のコア１２を被覆する静電シールドである導体筺体４０が２次側グランドとなる。
【００２４】
以上のように構成されたトランス装置２００は、図３の電気的等価回路に示すように、３つの変成器Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３からなり、互いに並列に接続された２対の１次巻線２１，２２のうちの１つの１次巻線２１は変成器Ｔ１の１次側巻線となり、１次巻線２２は変成器Ｔ２の１次側巻線となる一方、２次巻線２３は変成器Ｔ３の２次側巻線となる。そして、実際は導体筺体３０が作用する１ターン巻線２４が、変成器Ｔ１及びＴ２の２次側巻線となるとともに、変成器Ｔ３の１次側巻線となる。以上のような電気的な構成でトランス装置２００の１次巻線２１，２２と２次巻線２３とが電磁的に結合している。
【００２５】
以上のように構成された実施形態のトランス装置２００の内部の漏れ磁束がどのように影響するかを図４に示す。図４では図を簡略にするため巻線の引き出し部分は省略し、１次側と２次側のグランドの引き出し部分はトランス装置２００の片側に集約して描いてある。トロイダルコア１１，１２，１３を使用しているので、トランス装置２００の内部に発生する漏れ磁束は同心円方向のみを考慮すれば良い。図８の従来例のように、１次側のコア１１が１つの場合には漏れ磁束によって１次側グランドと２次側グラント間にスイッチングノイズ電流が流れてしまうが、２次側コア１３を２つの１次側コア１１，１２で挟み込むように対称的な構造で配置すると、図４に示すように、１次側グランドと２次側グラント間を流れるスイッチングノイズ電流は打ち消し合う。円柱状のトランス装置２００の構造は旋盤等の工作機具による精密な加工が容易であるため、この打ち消しの効果は大きく、１次側グランドと２次側グランド間のスイッチングノイズ電流は微少である。トランス装置２００の内部には漏れ磁束によって生じる電流は残るが、トランス装置２００の外部には何ら影響を与えない。
【００２６】
またトランス装置２００全体が円柱状の金属導体である導体筺体３０により被われているのでトランス装置２００の外部にはいかなる磁束も発生させない。従って、トランス装置２００の外部に存在する１次側グランドと２次側グランドが作り出す空間には鎖交磁束は無く、スイッチングノイズ電流を発生させない。
【００２７】
以上説明したように本実施形態によれば、トランス装置において１次側回路を対称的な構造で配置し、３つのコア１１，１２，１３を導体筺体３０の１ターン巻線２４により電気的に結合しかつ導体筺体３０により静電的かつ磁気的に外部からシールドしたので、従来例のトランス装置のように、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００のスイッチングノイズ電流を実質的に軽減させることができる。それ故、そのスイッチングノイズ電流に阻害されることなく、インピーダンスメータにおける微小電流を測定することができ、従来例に比較してより高い精度でインピーダンスを測定することができる。
【００２８】
図５は、本発明に係る第１の変形例である、絶縁型スイッチング電源装置に用いるトランス装置とその周辺回路の構成を示す断面図及び回路図である。図５においては、図１のトランス装置２００の変形例として、上記のトランス装置２００を、２次側コア１３をその厚さ方向で２つのコア１３ａ，１３ｂに２分割した実施形態を提案する。
【００２９】
図５において、当該変形例のトランス装置は、互いに実質的に同一の構造を有する２つのトランス２０１，２０２を備える。ここで、トランス２０１は、１次巻線２１が巻回されたコア１１と、コア１３ａ全体が導体筺体４０ａによって静電的にシールドされ、２次巻線２３ａが巻回されたコア１３ａとを備え、コア１１とコア１３ａとを、導体筺体３０ａに電気的に接続された静電シールド板３４を介して配置し、コア１１，１３ａを、１ターン巻線として動作する導体筺体３０ａによって電気的に接続し、かつコア１１，１３ａを導体筺体３０ａによってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされてなる。また、トランス２０２は、１次巻線２２が巻回されたコア１２と、コア１３ｂ全体が導体筺体４０ｂによって静電的にシールドされ、２次巻線２３ｂが巻回されたコア１３ｂとを備え、コア１２とコア１３ｂとを、導体筺体３０ｂに電気的に接続された静電シールド板３５を介して配置し、コア１２，１３ｂを、１ターン巻線として動作する導体筺体３０ｂによって電気的に接続し、かつコア１２，１３ｂを導体筺体３０ｂによってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされてなる。ここで、２つの２次巻線２３ａ，２３ｂは直列に接続される。
【００３０】
上述したように、分割された片方のトランス装置だけでは対称性を失っているために、１次側グランドと２次側グランド間にスイッチングノイズ電流が流れ出ようとする。しかしながら、２組のトランス２０１，２０２を使用することによって、それぞれのトランス２０１，２０２のスイッチングノイズ電流を打ち消し、トランス２０１，２０２の外部にスイッチングノイズ電流が流れ出ることを防ぐことができる。トランス装置２００を２つのトランス２０１，２０２に分割することによってトランス装置の構造が簡単になり製造が容易になる。また、第１の変形例（図５及び図６（ａ））のように２つのトランス２０１，２０２を高さ方向に積層するのではなく、例えば、図６（ｂ）に示すように、２つのトランス２０１，２０２を、平らな基板上に並置することにより、トランス装置全体の高さも低く抑えることができるので、機器への実装上の自由度も増すという特有の効果がある。
【００３１】
以上の変形例においては、１次巻線２１，２２を並列接続、２次巻線を直列接続にした例を上げたが、外部回路やＤＣ−ＤＣコンバータ１００の入出力電圧に応じて、接続方法を変更しても構わない。
【００３２】
【実施例】
上述の図９の評価方法で測定した本実施形態のトランス装置２００の容量値は２ｆＦであり、従来例のトランス装置の容量値２００ｆＦと比較して１００倍の改善ができた。これにより、インピーダンスメータの片線接地測定時も、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００のスイッチングノイズ電流によって阻害されることなく微小電流を測定することが可能になった。
【００３３】
【発明の効果】
以上詳述したように本発明に係る請求項１記載のトランス装置によれば、第１の１次巻線が巻回された第１のコアと、
上記第１のコアと実質的に同一の構造を有し、上記第１の１次巻線に並列に接続された第２の１次巻線が巻回された第２のコアと、
第３のコア全体が第１の導体筺体によって静電的にシールドされ、２次巻線が巻回された第３のコアとを備え、
上記第３のコアを上記第１と第２のコアによってそれぞれ、第２の導体筺体に電気的に接続された第１と第２の静電シールド板を介して挟設し、上記第１と第３と第２のコアを、１ターン巻線として動作する第２の導体筺体によって電気的に接続し、かつ上記第１と第２と第３のコアを上記第２の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされている。
従って、本発明によれば、トランス装置において１次側回路を対称的な構造で配置し、３つのコアを第２の導体筺体の１ターン巻線により電気的に結合しかつ第２の導体筺体により静電的かつ磁気的に外部からシールドしたので、従来例のトランス装置のように、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００のスイッチングノイズ電流を実質的に軽減させることができる。それ故、そのスイッチングノイズ電流に阻害されることなく、インピーダンスメータにおける微小電流を測定することができ、従来例に比較してより高い精度でインピーダンスを測定することができる。
【００３４】
また、本発明に係る請求項２記載のトランス装置によれば、互いに実質的に同一の構造を有する第１と第２のトランスを備え、上記第１のトランスは、第１の１次巻線が巻回された第１のコアと、第３のコア全体が第１の導体筺体によって静電的にシールドされ、第１の２次巻線が巻回された第３のコアとを備え、上記第１のコアと上記第３のコアとを、第２の導体筺体に電気的に接続された第１の静電シールド板を介して配置し、上記第１と第３のコアを、１ターン巻線として動作する第２の導体筺体によって電気的に接続し、かつ上記第１と第３のコアを上記第２の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされてなり、上記第２のトランスは、上記第１の１次巻線に並列に接続された第２の１次巻線が巻回された第２のコアと、第４のコア全体が第３の導体筺体によって静電的にシールドされ、上記第１の２次巻線に直列に接続された第２の２次巻線が巻回された第４のコアとを備え、上記第２のコアと上記第４のコアとを、第４の導体筺体に電気的に接続された第２の静電シールド板を介して配置し、上記第２と第４のコアを、１ターン巻線として動作する第４の導体筺体によって電気的に接続し、かつ上記第２と第４のコアを上記第４の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされてなる。従って、本発明によれば、２組のトランスを使用することによって、それぞれのトランスのスイッチングノイズ電流を打ち消し、２つのトランスの外部にスイッチングノイズ電流が流れ出ることを防ぐことができる。１つのトランス装置を２つのトランスに分割することによってトランス装置の構造が簡単になり製造が容易になる。
【００３５】
さらに、請求項３記載のトランス装置によれば、請求項２記載のトランス装置において、上記第１と第２のトランスを並置している。
従って、本発明によれば、上述の効果に加えて、２つのトランスを、平らな基板上に並置することにより、トランス装置全体の高さも低く抑えることができるので、機器への実装上の自由度も増すという特有の効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明に係る一実施形態である、絶縁型スイッチング電源装置に用いるトランス装置とその周辺回路の構成を示す断面図及び回路図である。
【図２】  図１のトランス装置の構造を示す一部破断斜視図である。
【図３】  図１のトランス装置の電気的等価回路を示す回路図である。
【図４】  図１のトランス装置において漏れ磁束による電流の打ち消しを示す断面図及び回路図である。
【図５】  本発明に係る第１の変形例である、絶縁型スイッチング電源装置に用いるトランス装置とその周辺回路の構成を示す断面図及び回路図である。
【図６】  （ａ）は図５の第１の変形例のトランス装置の構造を示す斜視図であり、（ｂ）は第２の変形例のトランス装置の構造を示す斜視図である。
【図７】  従来技術のインピーダンスメータにおける片線接地測定時の構成例を示す回路図である。
【図８】  従来技術の絶縁型ＤＣ−ＤＣコンバータ１００及びそれに接続されるフローティング回路１１０においてスイッチングノイズが電流測定に影響を与えるメカニズムを示す回路図である。
【図９】  従来技術のトランス装置単体の評価方法を示す回路図である。
【図１０】  従来例のトランス装置の構造を示す斜視図である。
【図１１】  図１０のトランス装置の構造を示す断面図である。
【図１２】  図１１の断面図において巻線とグランドとの間の静電容量Ｃ１０を示す断面図である。
【図１３】  図１１の断面図においてトランスのもれ磁束と１次側のグランドと２次側のグランドとの間の静電容量Ｃ１１を示す断面図である。
【符号の説明】
１１，１２，１３，１３ａ，１３ｂ…コア、
２１，２２…１次巻線、
２３，２３ａ，２３ｂ…２次巻線、
２４…１ターン巻線、
３０，４０，４０ａ，４０ｂ…導体筺体、
３１…導体円筒、
３２…導体筺体部材、
３２ａ…導体円柱、
３２ｂ…導体板、
３３…導体板、
３４，３５…静電シールド板、
Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３…変成器。
【図１】
0004223155.tif 000002
【図２】
0004223155.tif 000003
【図３】
0004223155.tif 000004
【図４】
0004223155.tif 000005
【図５】
0004223155.tif 000006
【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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