(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
リンク機構部を備え、該リンク機構部の作動により開閉する挟持部と、
前記挟持部の開閉操作を行う操作部と、
前記挟持部と前記操作部との間に設けられた、可撓性を有し湾曲可能であるシースと、
前記シース内に、前記シースと相対的に移動可能に挿通され、前記リンク機構部と前記操作部とを接続するワイヤーとを有する鉗子であって、
前記ワイヤーの外表面、前記シースの内表面、および、前記リンク機構部の外表面に、ＷまたはＳｉで構成された下地層を介して、水素添加されたダイヤモンド様炭素（ＤＬＣ）で構成された被覆層が形成されており、
前記被覆層は、炭化水素ガスを含む雰囲気ガス中で、ターゲットとしてグラファイトを用いた、成膜速度が０．０５〜３０μｍ／ｈのスパッタリングにより形成されたものであり、
前記雰囲気ガス中における前記炭化水素ガスの含有率が１０ｖｏｌ％以上であり、
前記被覆層の平均厚さは、０．１〜１０μｍであり、
前記下地層の平均厚さは、０．０１〜２μｍであることを特徴とする鉗子。
【請求項２】
ボールオンディスク法により測定される前記被覆層の摩擦係数μは、０．０５〜０．７である請求項１に記載の鉗子。
【請求項３】
前記下地層は、スパッタリングにより形成されたものである請求項１または２に記載の鉗子。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鉗子に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
遠隔操作により、生体組織を把持しうる鉗子が知られている。このような鉗子は、一般に、先端部に体腔内粘膜等の採取等を行う挟持部と、前記挟持部の開閉操作を遠隔的に行う操作部と、前記挟持部と前記操作部との間に設けられたシースと、前記シース内に、前記シースと相対的に移動可能に挿通され、前記挟持部と前記操作部とを接続するワイヤーとを有している。
【０００３】
このような鉗子においては、操作部で挟持部に開閉操作を行う際、ワイヤーとシースとの間で摩擦を生じ、圧力が作用する。このような摩擦、圧力は、ワイヤー、シースが湾曲した場合等に、特に大きなものとなる。このように、ワイヤー−シース間に摩擦や圧力が加わると、挟持部の開閉を行う際に、操作部で大きな力を加えなければならなくなる。このように鉗子の操作時に大きな力が必要となるため、術者の手ぶれ等により患者に必要以上の苦痛を与えてしまうことがあった。また、ワイヤー−シース間の摩擦が特に大きい場合（例えば、ワイヤーおよびシースが小さな曲率半径でループしている場合等）には、操作部で力を加えることにより、ワイヤーが破断することもあった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、挟持部の開閉操作を容易に行うことができる鉗子を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
このような目的は、下記（１）〜（３）の本発明により達成される。
【０００８】
（１）  リンク機構部を備え、該リンク機構部の作動により開閉する挟持部と、
前記挟持部の開閉操作を行う操作部と、
前記挟持部と前記操作部との間に設けられた、可撓性を有し湾曲可能であるシースと、
前記シース内に、前記シースと相対的に移動可能に挿通され、前記リンク機構部と前記操作部とを接続するワイヤーとを有する鉗子であって、
前記ワイヤーの外表面、前記シースの内表面、および、前記リンク機構部の外表面に、ＷまたはＳｉで構成された下地層を介して、水素添加されたダイヤモンド様炭素（ＤＬＣ）で構成された被覆層が形成されており、
前記被覆層は、炭化水素ガスを含む雰囲気ガス中で、ターゲットとしてグラファイトを用いた、成膜速度が０．０５〜３０μｍ／ｈのスパッタリングにより形成されたものであり、
前記雰囲気ガス中における前記炭化水素ガスの含有率が１０ｖｏｌ％以上であり、
前記被覆層の平均厚さは、０．１〜１０μｍであり、
前記下地層の平均厚さは、０．０１〜２μｍであることを特徴とする鉗子。
【０００９】
これにより、挟持部の開閉操作を容易に行うことが可能な鉗子を提供することができる。
【００１６】
（２）  ボールオンディスク法により測定される前記被覆層の摩擦係数μは、０．０５〜０．７である上記（１）に記載の鉗子。
これにより、挟持部の開閉操作をより容易に行うことが可能となる。
【００１９】
（３）  前記下地層は、スパッタリングにより形成されたものである上記（１）または（２）に記載の鉗子。
これにより、被覆層と、該被覆層の形成部位との密着性がさらに向上する。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の鉗子を添付図面に示す好適実施形態に基づいて詳細に説明する。
【００２１】
図１は、本発明の鉗子の実施形態を示す全体図、図２は、図１に示す鉗子のワイヤーが挿通されたシース部付近を示す拡大縦断面図、図３は、図１に示す鉗子の挟持部が閉じた状態におけるリンク機構部付近の拡大縦断面図、図４は、図１に示す鉗子の挟持部が開いた状態におけるリンク機構部付近の拡大縦断面図である。以下、図１〜図４中、上方を「基端」、下方を「先端」という。
【００２２】
図１に示すように、鉗子１は、開閉する挟持部４と、挟持部４の開閉操作を遠隔的に行う操作部２と、可撓性を有する可撓部３とを有する。
【００２３】
操作部２は、操作リング２１と、操作リング２１に対して相対的に移動可能なスライダ２２とを有する。操作リング２１は、後述するワイヤー３２を介して、挟持部４に接続されている。したがって、鉗子１の長手方向に、操作リング２１とスライダ２２とを相対的に移動させることにより、挟持部４を開閉することができる。例えば、挟持部４が閉じた状態で、スライダ２２に対して操作リング２１を相対的に先端側に移動させることにより（例えば、スライダ２２を固定しつつ、操作リング２１を図中矢印Ａで示す方向に移動させることにより）、挟持部４が開く。一方、挟持部４が開いた状態で、スライダ２２に対して操作リング２１を相対的に基端側に移動させることにより（例えば、スライダ２２を固定しつつ、操作リング２１を図中矢印Ｂで示す方向に移動させることにより）、挟持部４が閉じる。
【００２４】
可撓部３は、図２に示すようにシース３１と、シース３１内に挿通されたワイヤー３２とを有する。
【００２５】
ワイヤー３２は、シース３１に対して相対的に移動可能であり、その基端側が操作部２の操作リング２１と接続しており、先端側がリンク機構部６を備えた挟持部４と接続している。このため、操作部２で加えられた力は、可撓部３を介して、リンク機構部６を備えた挟持部４に伝達される。
【００２６】
シース３１は、ステンレス鋼等の金属線等をほぼ一定の径で螺旋状に密着巻きしたコイルパイプによって形成されている。
【００２７】
ワイヤー３２としては、頻回の牽引操作により断線を生じることがない程度の強度および耐久性を有し、また、伸びの少ないものが用いられる。このようなワイヤー３２としては、例えば、ステンレス鋼等の金属線、ポリアミド、ポリエステル等の樹脂繊維による単線や繊維束が挙げられる。
【００２８】
ワイヤー３２の外径は、その構成材料やシース３１の横断面形状、寸法、構成材料等の諸条件により異なるが、ワイヤー３２が例えばポリアクリレート製撚り糸またはステンレス鋼の単線で構成されている場合、その外径は、０．１〜１．５ｍｍ程度が好ましく、０．１２〜１ｍｍ程度がより好ましい。
【００２９】
また、ワイヤー３２の外表面およびシース３１の内表面の全面には、ダイヤモンド様炭素（ＤＬＣ）で構成された被覆層５が設けられている。被覆層５は、後に詳述するように、優れた潤滑性を有している。これにより、ワイヤー３２−シース３１間の摩擦抵抗は小さなものとなる。したがって、例えば、ワイヤー３２とシース３１とが互いに押し付け合うような状態であっても、ワイヤー３２とシース３１との相対的な移動を円滑に行うことができ、結果として、挟持部４の開閉操作を容易に行うことが可能となる。また、ワイヤー３２とシース３１との相対的な移動を円滑に行うことができるため、ワイヤー３２の破断等も効果的に防止される。その結果、鉗子１を用いた医療操作をより安全に行うことが可能となる。
【００３０】
なお、図示の構成では、ワイヤー３２の外表面の全面およびシース３１の内表面の全面に被覆層５が形成されているが、被覆層５は、ワイヤー３２の外表面および／またはシース３１の内表面の少なくとも一部に形成されていればよい。
【００３１】
挟持部４は、図３、図４に示すように、挟持カップ４１、４２を有しており、これらの基端側に、リンク機構部６を備えている。そして、リンク機構部６は、前述したようにワイヤー３２に接続している。
【００３２】
以下、リンク機構部６を介した、ワイヤー３２と挟持カップ４１、４２との接続について、詳細に説明する。
【００３３】
挟持カップ４１、４２は、ピン４３によって回動可能に軸支されている。また、挟持カップ４１は、その基端側において、ピン６４によって、リンク６１の基端側に回動可能に連結されている。同様に、挟持カップ４２は、その基端側において、ピン６３によって、リンク６２の基端側に回動可能に連結されている。さらに、リンク６１およびリンク６２は、これらの基端側において、ピン６５によって、互いに回動可能に連結されている。また、それと同時に、リンク６１、６２は、ワイヤー３２の先端側に軸支されている。
【００３４】
このように、ワイヤー３２がリンク機構６を介して挟持部４に接続することにより、可撓部３の長手方向の進退動作は、挟持部４の回動動作に変換される。
【００３５】
例えば、図３に示すような状態で、スライダ２２に対して操作リング２１を相対的に先端側に移動させることにより、ワイヤー３２は、シース３１に対して相対的に先端側に移動する。これに伴い、ワイヤー３２の先端側において、ピン６５によって連結されたリンク６１、６２は、ピン６３、６４が図中左右の方向に離れていくように回動する。その結果、挟持カップ４１、４２は、ピン４３を軸に回動し、図４に示すように、挟持部４が開いた状態となる。
【００３６】
一方、図４に示すような状態で、スライダ２２に対して操作リング２１を相対的に基端側に移動させることにより、ワイヤー３２は、シース３１に対して相対的に基端側に移動する。これに伴い、ワイヤー３２の先端側において、ピン６５によって連結されたリンク６１、６２は、ピン６３、６４が互いに接近する方向に回動する。その結果、挟持カップ４１、４２は、ピン４３を軸に回動し、図３に示すように、挟持部４が閉じた状態となる。
【００３７】
また、リンク機構部６の外表面の少なくとも一部には、前述したワイヤー３２の外表面、シース３１の内表面と同様に、ダイヤモンド様炭素（ＤＬＣ）で構成された被覆層５が形成されているのが好ましい。これにより、挟持部４の開閉操作をより容易に行うことが可能となる。
【００３８】
以上説明したように、本発明は、ダイヤモンド様炭素（ＤＬＣ）で構成された被覆層５を有する点に特徴を有する。
【００３９】
以下、被覆層５について詳述する。
被覆層５は、Ｃ（炭素）を主成分とするダイヤモンド様炭素（ＤＬＣ）で構成されている。このような被覆層５は、以下に示すような利点を有する。
【００４０】
１．潤滑性
ＤＬＣで構成された被覆層５は、優れた潤滑性を有する。このため、被覆層５が形成された部位における摩擦を有効に低減させることができる。その結果、可撓部３が湾曲しているような場合であっても、挟持部４の開閉操作を容易に行うことが可能となる。また、鉗子１の破損（例えば、ワイヤー３２の破断等）も効果的に防止することができる。
【００４１】
潤滑性を示す指標としては、例えば、ＪＩＳ  Ｒ  １６１３に準じて測定されるボールオンディスク法での摩擦係数μ等が挙げられる。ボールオンディスク法により測定される被覆層５の摩擦係数μは、０．０５〜０．７程度であるのが好ましく、０．１〜０．５程度であるのがより好ましく、０．１〜０．３５程度であるのがさらに好ましい。被覆層５の摩擦係数μがこのような範囲の値であると、被覆層５が形成された部位における摩擦をより有効に低減させることができ、挟持部４の開閉操作をより容易に行うことが可能となる。
【００４２】
２．耐薬品性
鉗子１は、使用前後に消毒薬等の薬品に浸漬することがある。このような薬品には、腐食性の高いものも有り、長期の使用により、鉗子１の構成材料が腐食されることがあった。
【００４３】
ところで、ＤＬＣで構成された被覆層５は、耐薬品性に優れている。このため、被覆層５は、そのような薬品に接触しても、変質、劣化しにくい。
【００４４】
したがって、ＤＬＣで構成された被覆層５を有する鉗子１は、消毒薬等の薬品に日常的に接触する環境下でも、劣化することなく長期にわたって使用することが可能になる。
【００４５】
３．防汚性
鉗子１は、例えば、粘膜等の生体組織の採取等に用いられる。このため、鉗子１には、その使用時において、粘液等の汚れが付着することがある。
【００４６】
ところで、ＤＬＣで構成された被覆層５は、防汚性に優れている。このため、被覆層５には、粘液等の汚れが付着し難い。また、汚れが付着した場合であっても、その汚れを容易に除去することが可能である。したがって、ＤＬＣで構成された被覆層５を有する鉗子１は、繰り返し使用しても、付着物が原因となる感染症等をより確実に防止することが可能となる。
【００４７】
４．耐摩耗性
ＤＬＣで構成された被覆層５は、優れた耐摩耗性を有する。このため、繰り返し摩擦が起こる部位に設けられても、前述したような効果を長期間にわたって維持することができる。したがって、ＤＬＣで構成された被覆層５を有する鉗子１は、優れた耐久性を有する。
【００４８】
このように、ＤＬＣで構成された被覆層５は、前記４つの優れた利点を有し、これらの相乗効果により、優れた鉗子１が提供される。
【００４９】
このような被覆層５は、いかなる方法で形成されたものであってもよいが、気相成膜法で形成されたものであるのが好ましく、この中でも特に、熱ＣＶＤ、プラズマＣＶＤ（ＲＦプラズマＣＶＤ、ＥＣＲプラズマＣＶＤ等）、レーザーＣＶＤなどの化学蒸着法（ＣＶＤ）、化学スパッタリング、物理スパッタリングなどのスパッタリング、真空蒸着、イオンプレーティングのうちいずれかの方法で形成されたものであるのが好ましい。これらの方法を用いることにより、ムラの少ない均質な被覆層５を比較的容易に得ることができる。
【００５０】
以下、スパッタリングによる被覆層５の形成方法の一例について説明する。
スパッタリングは、通常、アルゴンガス、ヘリウムガス等の不活性ガスを主とする雰囲気ガス中で行われるが、雰囲気ガス中には、メタンガス、エタンガス等の炭化水素ガスや水素ガス等が含まれているのが好ましい。これにより、得られる被覆層５を、水素添加されたＤＬＣで構成されたものとすることができる。被覆層５が水素添加されたＤＬＣで構成されたものであると、被覆層５の摩擦係数が低下し、潤滑性がさらに向上する。
【００５１】
雰囲気ガス中における炭化水素ガスおよび水素ガスの総含有率は、１０ｖｏｌ％以上であることが好ましい。これにより、ＤＬＣへの水素添加をより効果的に行うことが可能となる。
【００５２】
なお、雰囲気ガス中には、例えば、Ｏ２、Ｎ２、ＮＨ３等の反応性ガスが含まれていてもよい。このような反応性ガスを含む雰囲気ガス中で、スパッタリングを行うことにより、Ｃ、Ｈ以外の元素が添加された被覆層５を形成することができる。これにより、被覆層５の形成部位への密着性を高めたり、被覆層５の硬度等を調整することができる。
また、ターゲットとしては、通常、グラファイト等が用いられる。
【００５３】
なお、ターゲットとして、Ｃ、Ｈ以外の元素（例えば、Ｎ、Ｏ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｃｒ、Ｓｉ等）を含む材料を用いたり、このような材料とグラファイトとの混合物を用いてもよい。これにより、Ｃ、Ｈ以外の元素が添加された被覆層５を形成することができる。その結果、被覆層５の形成部位への密着性を高めたり、被覆層５の硬度等を調整することが可能となる。
【００５４】
また、このようなスパッタリングは、高周波（ＲＦ）放電により行うのが好ましい。これにより、プラズマ密度を高くすることができ、またアーク放電を効果的に防止することができる。
【００５５】
被覆層５の成膜速度は、特に限定されないが、０．０５〜３０μｍ／ｈであるのが好ましく、０．１〜２０μｍ／ｈであるのがより好ましい。被覆層５の成膜速度が前記下限値未満であると、成膜に時間がかかり、鉗子１の生産性が低下する。一方、被覆層５の成膜速度が上限値を超えると、被覆層５の厚さのバラツキが大きくなり易い。
【００５６】
被覆層５の平均厚さは、特に限定されないが、０．１〜１０μｍであるのが好ましく、０．５〜７μｍであるのがより好ましく、１〜５μｍであるのがさらに好ましい。被覆層５の平均厚さが前記下限値未満であると、本発明の効果が十分に得られない可能性がある。一方、被覆層５の平均厚さが前記上限値を超えると、被覆層５が形成された部位の可撓性が低下する場合がある。
【００５７】
また、被覆層５の形成に先立ち、被覆層５の形成部位に下地層（図示せず）を形成しておいてもよい。下地層は、特に限定されないが、Ｗ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｃｏ、Ｓｉ、Ａｌのうち少なくとも１種を含む材料で構成されたものであるのが好ましい。これにより、被覆層５の形成部位への密着性が向上する。
【００５８】
このような下地層は、いかなる方法で形成されたものであってもよいが、気相成膜法で形成されたものであるのが好ましく、スパッタリングで形成されたものであるのがより好ましい。下地層がスパッタリングで形成されたものであると、均質で安定した密着性を有する被覆層５を比較的容易に形成することができる。
【００５９】
下地層の厚さは、特に限定されないが、０．０１〜２μｍ程度であるのが好ましく、０．０２〜１μｍ程度であるのがより好ましい。
【００６０】
なお、被覆層５、下地層の形成に先立ち、洗浄処理、ブラスト処理、エッチング処理等の前処理を施してもよい。
【００６１】
以上述べたような被覆層５を有することにより、特に優れた潤滑性が得られるため、被覆層５が形成された部位における摩擦が抑制され、挟持部４の開閉操作を容易に行うことができる。
【００６２】
しかも、耐薬品性に優れた鉗子１を得ることができる。したがって、鉗子１は、消毒薬等の薬品にさらされても劣化しにくく、薬品等を用いた殺菌・滅菌等に繰り返し供することが可能となる。
【００６３】
このような効果は、被覆層５の組成等を適宜選択することにより、さらに顕著なものとなる。
【００６４】
以上、本発明の鉗子の好適な実施形態について説明したが、本発明は、これに限定されるものではない。
【００６５】
例えば、被覆層５を配する部位は前述した部位に限られない。例えば、シースの外表面、挟持部の外表面（挟持カップ）等に被覆層を有していてもよい。これにより、鉗子の防汚性、耐食性がさらに向上する。特に、ガイド管に挿通した鉗子を体腔内に挿入して用いる場合、シースの外表面に被覆層が設けられることにより、鉗子を挿通するガイド管（内視鏡の鉗子チャンネルを含む）の内表面と、シースの外表面との摩擦が小さくなるので、鉗子の操作性がさらに向上する。
【００６６】
また、シースは、例えば、実質的に湾曲しない剛体であってもよい。
また、前述した実施形態では、被覆層の各部位において、組成、厚さ等が一定であるものとして説明したが、これらの条件は、各部位で異なっていてもよい。
【００６７】
また、シースは、二本以上のコイルパイプを重ね合わせたものであってもよい。
【００６８】
【実施例】
次に、本発明の具体的実施例について説明する。
【００６９】
１．鉗子の作製
（実施例１）
シース、ワイヤー、リンク機構部の構成材料として、ステンレス（ＳＵＳ３０４）を用いて、図１〜図４に示すような鉗子を作製した。なお、可撓部の長さは、４５００ｍｍであった。
【００７０】
被覆層は、ワイヤーの外表面の全面およびシースの内表面の全面に形成した。被覆層の形成は、スパッタリングにより行った。
【００７１】
このスパッタリングは、真空装置（島津製作所社製「ＤＬＣ−ＭＲ２」）を用いて以下のようにして行った。
【００７２】
まず、真空装置内をアルゴンガス：６０ｖｏｌ％と、メタンガス：４０ｖｏｌ％との混合ガスで置換した。その後、混合ガスの流量、排気量を調整することにより、雰囲気圧を０．６Ｐａとした。
【００７３】
真空装置内の雰囲気圧を調整した後、ターゲットとしてグラファイトを用い、高周波放電を行うことにより、被覆層を形成した。
【００７４】
なお、スパッタリング時における混合ガスの流量は６０ＳＣＣＭであり、雰囲気圧が０．６Ｐａとなるようにした。高周波電力は、５００Ｗであった。また、成膜速度は、０．４μｍ／ｈであった。
このようにして形成された被覆層の平均厚さは、０．１μｍであった。
【００７５】
（実施例２）
被覆層の平均厚さを１μｍとした以外は、実施例１と同様にして鉗子を作製した。
【００７６】
（実施例３）
被覆層の平均厚さを５μｍとした以外は、実施例１と同様にして鉗子を作製した。
【００７７】
（実施例４）
被覆層をワイヤーの外表面の全面、シースの内表面の全面およびリンク機構部の外表面の全面に形成した以外は、実施例１と同様にして鉗子を作製した。
【００７８】
（実施例５）
被覆層の平均厚さを１μｍとした以外は、実施例４と同様にして鉗子を作製した。
【００７９】
（実施例６）
被覆層の平均厚さを５μｍとした以外は、実施例４と同様にして鉗子を作製した。
【００８０】
（実施例７）
被覆層の形成に先立ち、被覆層の形成部位に、Ｗよりなる下地層（平均厚さ０．０２μｍ）を、スパッタリングにより形成した以外は、実施例４と同様にして鉗子を作製した。
【００８１】
（実施例８）
被覆層の平均厚さを５μｍとした以外は、実施例７と同様にして鉗子を作製した。
【００８２】
（実施例９）
被覆層の形成に先立ち、被覆層の形成部位に、Ｓｉよりなる下地層（平均厚さ０．０２μｍ）を、スパッタリングにより形成した以外は、実施例４と同様にして鉗子を作製した。
【００８３】
（実施例１０）
被覆層の平均厚さを５μｍとした以外は、実施例９と同様にして鉗子を作製した。
【００８４】
（比較例）
被覆層を形成しなかった以外は、実施例１と同様にして鉗子を作製した。
【００８５】
２．評価
＜摩擦係数の評価＞
まず、ＤＬＣ膜の摩擦係数についての評価を行った。
【００８６】
ＳＵＳ３０４製のディスクの上面に、実施例１〜実施例１０と同様な条件で、ＤＬＣ膜を形成した。ＤＬＣ膜が形成されたディスク（直径４０ｍｍ×厚さ５ｍｍ）と、ＳＵＳ３０４製のボール（直径１０ｍｍ）とを用いて、ＪＩＳ  Ｒ  １６１３に準じて、ボールオンディスク法での摩擦係数μ（初期、中期および終期における摩擦係数μ）の測定を行った。ボールオンディスク型摩擦摩耗試験機としては、Centre  Suisse  D'Electronique  et  de  Microtechnique  SA社製「ＣＳＥＭ  ＴＲＩＢＯＭＥＴＥＲ」を用いた。
【００８７】
その結果、ＤＬＣ膜の摩擦係数μの測定値は、いずれも０．１５〜０．１８の範囲の値であった。
【００８８】
＜挟持部の開閉操作性の評価＞
各実施例および比較例で得られた各鉗子を用いて、以下のような評価を行った。
【００８９】
まず、図１に示すように、各鉗子を可撓部が湾曲していない状態とした。このような状態で、スライダを固定しつつ、操作リングを図中矢印Ａで示す方向、矢印Ｂで示す方向に繰り返し移動させ、挟持部の開閉操作を行った。この挟持部の開閉の操作性を以下の４段階の基準に従って評価した。
◎：挟持部の開閉に要する力量が最適であり、鉗子としての使用に最適。
○：挟持部の開閉に要する力量が適度であり、鉗子としての使用に適する。
△：挟持部の開閉に要する力量がやや大きく、鉗子としての使用に問題あり。
×：挟持部の開閉に要する力量が非常に大きく、鉗子としての使用に適さない。
【００９０】
その後、各鉗子について、可撓部を曲率半径１００ｍｍで湾曲させ、湾曲した可撓部によりループを形成させた。形成されたループが１重、２重、３重となった状態で、それぞれ、前記と同様にして、挟持部の開閉の操作性を評価した。
【００９１】
これらの結果を表１に示す。なお、表１には、各鉗子の被覆層の条件も併せて示す。
【００９２】
【表１】
0004360752.tif 000002
【００９３】
表１から明らかなように、本発明の鉗子は、いずれも、優れた挟持部の開閉の操作性を有しており、可撓部が湾曲した状態においても、優れた操作性を維持していた。
【００９４】
これに対し、比較例の鉗子は、挟持部の開閉の操作性に劣っていた。特に、可撓部が湾曲した状態では、挟持部の開閉に要する力量は非常に大きかった。
【００９５】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、挟持部の開閉の操作性に優れた鉗子を得ることができる。
【００９６】
また、耐薬品性にも優れるため、高度の滅菌などが繰り返し可能な鉗子を得ることができる。
【００９７】
また、被覆層が防汚性に優れるため、付着物が原因となる感染症等をより確実に防止することができる。
【００９８】
また、被覆層が耐摩耗性に優れるため、前述したような効果を長期間にわたって維持することができる。すなわち、優れた耐久性を有する鉗子を得ることができる。
【００９９】
このような効果は、被覆層の組成等を適宜選択することにより、さらに顕著なものとなる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の鉗子の実施形態を示す全体図である。
【図２】図１に示す鉗子の可撓部の中央部付近を示す部分断面図である。
【図３】図１に示す鉗子の挟持部が閉じた状態におけるリンク機構部付近の部分断面図である。
【図４】図１に示す鉗子の挟持部が開いた状態におけるリンク機構部付近の部分断面図である。
【符号の説明】
１            鉗子
２            操作部
２１          操作リング
２２          スライダ
３            可撓部
３１          シース
３２          ワイヤー
４            挟持部
４１          挟持カップ
４２          挟持カップ
４３          ピン
５            被覆層
６            リンク機構部
６１          リンク
６２          リンク
６３          ピン
６４          ピン
６５          ピン
【図１】
0004360752.tif 000003
【図２】
0004360752.tif 000004
【図３】
0004360752.tif 000005
【図４】
0004360752.tif 000006