(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
微細粒状の金属鉱石の還元に用いるＣＯおよびＨ2を含有する高温の還元ガスが、カーボン含有体を酸素供給下でガス化することによりガス化領域内で生成され、続けて還元プロセスに適した還元ガス温度まで冷却される、還元ガスを製造する方法において、
還元ガスに対してＨ2Ｏ／ＣＯ2を付加することなく冷却工程が既に行われた還元ガスは、ブドワー反応および異種水性ガス反応ならびにこれら反応による還元ガスの加熱を回避するために、Ｈ2Ｏ及び／又はＣＯ2を付加することにより、還元ガス温度において熱力学的にさらに安定した還元ガスへと変換され、
同種の冷却済み還元ガスが還元ガスに対して混合され、かつ、Ｈ2Ｏ及び／又はＣＯ2が冷却済み還元ガスに付加されることを特徴とする方法。
【請求項２】
還元プロセスに適した温度において還元ガスのブドワー反応および異種水性ガス反応の平衡がほぼ得られるまで、Ｈ2Ｏ及び／又はＣＯ2を付加することを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項３】
Ｈ2Ｏの付加は、水蒸気を供給することにより行われることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の方法。
【請求項４】
ＣＯ2の付加は、ＣＯ2含有ガスを供給することにより行われることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の方法。
【請求項５】
還元プロセスにおいて反応した還元ガスが、処理された後、前記溶融ガス炉から排出される還元ガス内に供給されることを特徴とする請求項３または請求項４に記載の方法。
【請求項６】
少なくとも一つの還元炉（８）と、ガス化炉（１０）と、冷却手段とを備えており、前記還元炉は、金属鉱石用のコンベアダクト（７）と、該還元炉内へと到達する還元ガスダクト（１７）とを有し、前記ガス化炉は、該ガス化炉内へと到達するカーボン含有体用および酸素含有ガス用の複数の供給ダクト（１１，１２）と、該ガス化炉から出発する前記還元ガスダクト（１７）とを有し、前記冷却手段は、前記還元ガスダクト（１７）に設けられているとともに還元ガスに対するＨ2Ｏ／ＣＯ2の付加を行わないようにされている、請求項１から請求項５のいずれかに記載された方法を実施するためのプラントにおいて、
ＣＯ2源および／またはＨ2Ｏ源が、冷却が既に行われた還元ガスを導く前記還元ガスダクト（１７）に対して流体的に接続されていることを特徴とするプラント。
【請求項７】
前記還元炉（８）は、反応済み還元ガスを排出する頂部ガス排出ダクト（６，３０）を備えており、分岐ダクト（４１）が、前記頂部ガス排出ダクトから出発しているとともに前記還元ガスダクト（１７）に対して流体的に接続されていることを特徴とする請求項６記載のプラント。
【請求項８】
還元ガス再循環ダクト（２８）が、前記還元ガスダクト（１７）からスクラバ（２６）およびコンプレッサ（２７）を介して前記還元ガスダクト（１７）内へと再び到達し、
前記還元ガス再循環ダクト（２８）の分岐点のガス流れ方向に見た際の上流位置に、前記還元ガスダクト（１７）に設けられた脱ダスト手段（２５）の上流位置に、ＣＯ2源および／またはＨ2Ｏ源が前記還元ガス再循環ダクト（２８）と接続されていることを特徴とする請求項６または請求項７に記載のプラント。
【発明の詳細な説明】
本発明は、特に鉄鉱石とされた微粒化された金属鉱石の還元に用いるＣＯおよびＨ2を含有する高温の還元ガスを製造する方法および該方法を実施するためのプラントに関する。還元ガスは、特に石炭とされたカーボン含有体を酸素供給下でガス化することによりガス化領域内で生成され、続けて、還元プロセスに適した還元ガス温度まで冷却される。
上記した種の方法は、例えば欧州特許第０  ５９４  ５５７号公開公報に開示されている。この既知の方法によれば、銑鉄または鋼予備製造物（steel pre-product）は、カーボン含有体および酸素含有ガスが供給される溶け落ちガス化領域内で少なくとも予還元された海綿鉄を溶解することにより得られるとともに、ＣＯおよびＨ2含有ガスが生成される。溶け落ちガス化領域を形成する還元ガスは、１０００℃〜１２００℃の温度範囲を示す。この温度において、解放された炭化水素成分は分解される。同時に、ＣＯ2およびＨ2Ｏは、それぞれＣＯおよびＨ2に変換されるので、上記温度の作用によりＣＯ2は６％以下、Ｈ2Ｏは４％以下に降下する。
還元炉内で利用するために、高温の還元ガスは、還元炉内に導入される前に冷却されなければならない。このため、欧州特許第０  ５９４  ５５７号公開公報によれば、スプレー冷却器が設けられている。このように冷却された還元ガスの一部分は、溶け落ちガス化領域から排出される還元ガスに対して混合される。冷却された同種の還元ガスによって約７００℃〜９００℃まで還元ガスを冷却する上記従来方法は、鉱石の還元中における還元領域内の鉱石粒子の初期溶解の発生を妨げるものである。ただし、還元ガスの還元能力を減じさせるものではない。しかしながら、このように冷却された還元ガスは熱力学的に不安定であるという欠点がある；すなわち、ブドワー（Boudouard）平衡によって一酸化炭素から二酸化炭素および炭素が形成され、また、異種水性ガス平衡によって一酸化炭素および水素から水および炭素への反応が行われる。この反応は、上記第一の反応と同様に発熱を伴うものである。これにより、還元ガスの温度が上昇するとともに、反応炉材料の温度も上昇することになる。そして、凝集物が形成される。したがって、還元プロセスだけでなく、還元領域からの反応炉材料の生産量についても影響が及ぶことになる。
本発明は、上記各欠点および困難性を回避することをねらいとする。本発明の目的は、金属鉱石の還元に適した温度領域において、かつ、少なくとも部分的に還元された金属鉱石内で初期溶解および付着（fouling）が生じうる温度以下で還元ガスを製造することができる、冒頭に述べた種の方法および該方法を実施するためのプラントを提供することである。さらに、還元ガス中のＨ2Ｏ／ＣＯ2の含有量を最適化し、かつ、ガス輸送システムの金属材料すなわち、反応炉、ガス輸送ダクト、作り付け構造物等に対する化学的攻撃を回避することである。上記目的は、冒頭に述べた種の方法に対して以下の方法を採用することにより達成される。つまり、ブドワー反応および異種水性ガス反応ならびにこれら反応による還元ガスおよび金属鉱石の加熱を回避するために、還元ガスに対してＨ2Ｏ及び／又はＣＯ2を付加することなく冷却工程が既に行われた還元ガスは、Ｈ2Ｏ及び／又はＣＯ2を付加することにより、還元ガス温度において熱力学的にさらに安定した還元ガスヘと変換される。
選択的にＨ2Ｏ及び／又はＣＯ2を付加することにより、熱力学的に条件付けられたＣＯおよびＨ2の分解が、選択的に影響され或いは妨げられる。還元ガス中の濃度範囲は、強度の発熱を伴うブドワー反応および異種水性ガス反応を抑制する範囲に調節される。したがって、不適切な還元ガスの温度上昇は生じることはない。同時に、この方法によれば、還元ガスの酸化の程度が制御されるとともに、金属材料に対する化学的攻撃が抑制される。
好ましくは、還元プロセスに適した温度において還元ガスのブドワー反応および異種水性ガス反応の平衡がほぼ得られるまで、Ｈ2Ｏ及び／又はＣＯ2を付加する。
好ましくは、還元ガスの冷却は、同種の冷却ガス、頂部ガス及び／又はＨ2Ｏ及び／又はＣＯ2を供給することにより行うことができる。
好ましくは、Ｈ2Ｏの付加は水蒸気を供給することにより行われ、ＣＯ2の付加はＣＯ2含有ガスを供給することにより行われる。
好ましい態様によれば、還元プロセスにおいて反応した還元ガス即ちいわゆる頂部ガスが還元ガス内に供給されることによって、還元ガス内へのＣＯ2の供給を少なくとも部分的に行うことができる。例えばＣＯ2浄化手段からのガス如く他のＣＯ2含有ガスを採用することもできる。
還元ガスの強力な冷却を得るために、好ましくは、同種の冷却済み還元ガスが、従来から知られているように還元ガスに対して混合される。さらに、Ｈ2Ｏ及び／又はＣＯ2は、同種の冷却済み還元ガス内へと付加される。
上記方法を実施するためのプラントは、少なくとも一つの還元炉と、ガス化炉と、冷却手段とを備えており、前記還元炉は、金属鉱石用のコンベアダクトと、該還元炉内へと走行する還元ガスダクトとを有しており、前記ガス化炉は、該ガス化炉内へと走行するカーボン含有体用および酸素含有ガス用の複数の供給ダクトと、該ガス化炉から出発する還元ガスダクトとを有しており、前記冷却手段は、前記還元ガスダクトに設けられているとともに還元ガスに対するＨ2Ｏ／ＣＯ2の付加を行わないようにされており、ＣＯ2源および／またはＨ2Ｏ源が、冷却が既に行われた還元ガスに接続された前記還元ガスダクトに対して流体的に接続されていることを特徴とする。
好ましくは、還元炉は、反応済み還元ガスを排出する頂部ガス排出ダクトを備えており、分岐ダクトが、前記頂部ガス排出ダクトから出発しているとともに還元ガスダクトに対して流体的に接続されている。
他の好ましい態様において、還元ガス再循環ダクトが、還元ガスダクトからスクラバおよびコンプレッサを介して還元ガスダクト内へと再び走行し、還元ガス再循環ダクトの分岐点のガス流れ方向に見た際の上流位置において、特に還元ガスダクトに設けられた脱ダスト手段の上流位置に、ＣＯ2源および／またはＨ2Ｏ源が還元ガス再循環ダクトと接続されている。還元炉として、静的流動床、ベンチュリ式流動床、循環式流動床または各サイクロンから成るカスケードを備えた反応炉を設けることができる。
以下に、添付図面に概略的に示した例示的な実施形態を参照して本発明をさらに詳細に説明する。図は、本発明によるプラントの好適な実施形態を概略的に示している。
符号１は、流動床予熱炉として構成された予熱炉を示している。この予熱炉内には、鉄鉱石およびフラックスを含有する投入物質が、流動床領域（予熱領域）２の高さ位置において側方から進入する投入ダクト３を介して投入される。流動床予熱炉１の上端部において生成されかつ通過するガスが、ガス浄化サイクロン４およびベンチュリスクラバ（Venturi scrubber）等のガススクラバ５を備えたガス排出ダクト６を介して引き出される。このガスは、約８０００ｋＪ／Ｎｍ3の熱量を有する高品質な輸出ガスとして、酸素の生成を伴う或いは伴わない発電等の種々の用途に利用することができる。
流動床予熱炉１内で予熱された投入物質の全量は、コンベアダクト７を介して、流動床反応炉または流動床カスケードとして同様に構成された還元炉８内に導かれ、該還元炉８内で大部分が完全に還元される。
流動床還元炉８内で形成された還元生成物は、（例えばガス注入器を備えた）海綿鉄コンベアダクト９を介して溶融ガス化炉１０内へと導かれる；より詳細には、溶融ガス化炉内に設けられたカーボン含有床の高さ位置において、該床の上方あるいは内部に導かれる。溶融ガス化炉は、少なくとも一つの石炭およびフラックス用フィーダ１１と、種々の高さ位置に設けられた複数の酸素含有ガス用ノズルフィーダ１２とを有している。
溶融ガス化炉１０内の溶け落ちガス化領域の下方には溶融銑鉄１３および溶融スラグ１４が集められ、これら溶融銑鉄１３および溶融スラグ１４は、それぞれ一つのタップ１５，１６を介して別々に取り出すことができる。溶融ガス化炉１０内ではカーボン含有体および酸素含有ガスから還元ガスが生成される。この還元ガスは、カーボン含有床の上方の沈静空間（calming space）内に集められるとともに、ガスダクト１７を介して流動床還元炉８すなわち本質的に矢柄状とされた流動床反応炉８の円錐台形狭小部へと供給される。この狭小部は、ガス分配底部１９を形成しているとともに、流動床（還元領域）１８を形成するように設けられている。還元ガスは、循環ダクト２０を用いて狭小部の周囲から供給される。
流動床内において浮遊状態で維持することができない程度の大きな固体粒子は、重力にしたがって下方中央部へと沈み、中央固体排出部２１を介して引き出される。固定床流れが、コーン状底部２４を備えた円筒容器部２３内に流入する放射状ガスフィーダ２２によって形成され、かつ円錐台状ガス分配底部１９の下方に配置されるように、中央固体排出部２１は構成されている。これにより、大きな粒子に対しても満足のいく還元を行うことができる。
ガス分配底部１９の形状を円錐台形としたので、高さの関数としてみかけ速度が変化する。結果として、ガス分配底部１９の高さにわたって特定の粒径分布が調整されることになる。ガス分配底部１９内に複数のノズルを適切に設けることにより、周縁部よりも中央部の方がガス速度が大きい内部循環を行う流動床を形成することができる。このような流動床の構成は、還元炉８および予熱炉１のいずれに対しても適用することができる。
溶融ガス化炉１０から排出される還元ガスの一部は、高温サイクロン２５内で浄化され、続けて接続されたスクラバ２６内で冷却され、再循環ダクト２８を通過し、コンプレッサ２７を介して溶融ガス化炉１０から排出される還元ガスと混合するよう戻される。高温サイクロン２５で分離されたダストは、ガス注入器２９を介して溶融ガス化炉１０内へと戻される。高温サイクロン２５から流出する未冷却の還元ガスの一部は、循環ダクトにより形成されたガスフィーダ２２を介して、流動床還元炉８内へと円筒容器部分２３を通過して導かれる。
流動床還元炉８から引き出されたガスは、ガスダクト３０を介して還元サイクロン３１へと供給される。還元サイクロン３１内では、還元ガス内に依然として存在する微粒子が分離されるとともに完全に還元される。これら微粒子は、コンベアダクト３２およびガス注入器３３を介して、床の上端部の概略高さ位置において溶融ガス化炉１０内へと投入される。
還元炉８から流出する部分的に酸化された還元ガスは、ガスダクト３０を介して流動床予熱炉１内へと導かれる。しかし、この還元ガスの一部は、還元ガスを加熱するために即ち酸素含有ガスを供給するダクト３５が内部へと走行する燃焼チャンバ３４内で燃焼される。
完全に還元された投入物質の一部は、排出スクリュー３６によって流動床１８の高さ位置において流動床反応炉８から引き出され、コンベアダクト３７を通過して、好ましくは還元サイクロン３１からの微粒子と一緒に、床の上端部の概略高さ位置において溶融ガス化炉１０内へとガス注入器３３を介して導かれる。
輸出ガス用のガス排出ダクト６のサイクロン４において分離された微粒子材料は、複数のスルースゲート（sluices）３９を備えたコンベアダクト３８、および還元ガスを供給する循環ダクト２０を介して流動床還元炉８へと投入される。各スルースゲートは、部分的に或いは完全に還元された材料のために、他のコンベアダクト９，３２，３７…にも設けられている。
詳細には、図１によるプラントの機能は以下の通りである：
選定しかつ乾燥して準備された微粒鉱石は、空気流によって或いはバッグコンベア若しくはエレベータを用いて予熱炉１へと投入される。徴粒鉱石は、流動床領域２内で約８５０℃の温度まで予熱されるとともに、略ウスタイト段階（wustite stage）まで還元雰囲気中で選択的に予還元される。
この予還元工程において、還元ガスは、十分な還元能力を発揮するために少なくとも２５％のＣＯ＋Ｈ2を含有していなければならない。
続けて、予熱されかつ選択的に予還元された微粒鉱石は、好ましくは自重により還元炉８内の流動層または流動床１８内に流入し、該流動床内で微粒鉱石は、約８５０℃の温度でＦｅ段階まで大部分が還元される。この還元工程において、還元ガスは、少なくとも６８％のＣＯ＋Ｈ2を含有していなければならない。
より長い還元時間を有する微粒鉱石に対しては、追加的な選元サイクロンを備えた第二の（必要であれば第三の）流動床還元炉が第一の還元炉８に対して直列的に設けられている。微粒鉱石の還元は、第二の還元炉によってウスタイト段階まで行われるとともに、第一の還元炉８によってＦｅ段階まで行われる。
図において、符号４０は、上述したプラントのうち最も重要な部分を示している。これらの部分において、本明細書ではＣＯ2及び／又はＨ2Ｏ含有ガス用供給手段とされたＣＯ2源及び／又はＨ2Ｏ源との接続可能手段が、特に有利な方法で実現される；前記各ガスの作用は以下に説明する。
各供給部分４０は好適には、溶融ガス化炉１０と還元炉８とを接続する各ダクト１７、または還元ガス冷却サイクル２６，２７，２８に設けられる。もし供給部分４０が冷却サイクル２６，２７，２８のコンプレッサ２７の下流位置に設けられた場合には、例えば、コンプレッサ２７をさらに小さな大きさに構成することができ、また、圧縮過程により昇温したガスをＣＯ2及び／又はＨ2Ｏを供給することにより冷却することができるという有利な効果を得ることができる。
上述した本発明の各手段による効果は、以下の実施例I〜IVを参照してより詳細に説明される。実施例Iは単に従来技術を示しているだけである。ガス分析において記載された全ての値は体積百分率で示されている。
実施例I：
例えば欧州特許第０  ５９４  ５５７号公開公報による従来技術において生成された還元ガスは、下の表Ｉの成分を有している。還元ガスは、圧力４．５ｂａｒ（絶対圧）、温度１０５０℃の下で溶融ガス化炉１０から排出されるものである。
これは鉄鉱石を還元するために利用される。
0004250203.tif 000002
約８５０℃の還元ガス温度を得るために、冷却ガスを還元ガスに対して混合しなければならない。実施例Ｉによれば、７０℃の同種の冷却ガスが同様の圧力４．５ｂａｒ（絶対圧）の下で混合される。８５０℃温度を得るために２７．８％の冷却ガスを混合しなければならない。このために、以下の問題点が生じることになる：
・非常に大量の冷却ガスが必要とされる。すなわち、高温還元ガスの大部分を分岐させなければならず、これにより、冷却工程を行うためには、エネルギーおよび装置に関して非常に大量の無駄をもたらすことになる。
・ＣＯ2及びＨ2Ｏの全成分が平衡に達していないので、冷却ガスを混合した後に、還元炉８への通路において以下の化学式により示されるＣＯおよびＨ2の分解が生じることになる。それは、２ＣＯ⇔ＣＯ2＋Ｃ（ブドワー（Boudouard）反応）およびＣＯ＋Ｈ2⇔Ｈ2Ｏ＋Ｃ（異種水性ガス反応）であり、それぞれ分解反応では強度の発熱を伴うものである。したがって、温度上昇が生じることになり、より多くの冷却ガスを供給しなければならないことになる。この温度上昇は、反応炉材料（reactor material）の凝集物を形成することになる。さらに、還元ガスを運搬する、金属材料で形成された作り付けの各部材、各パイプ等に化学的な攻撃を及ぼすことになる。また、ＣＯおよびＨ2の反応によって、還元用ガスの有効量が減少することになる。
実施例II：
表Iに示した化学成分を有する還元ガスに対して、７０℃のＣＯ2に富むガスが圧力４．５ｂａｒ（絶対圧）で供給される。ＣＯ2に富むガスの分析結果は下の表IIに示す通りである。
0004250203.tif 000003
実施例Iと同種の冷却ガス１２．３％および表IIのＣＯ2に富むガス１０．７％を表Iに示す還元ガスに対して混合することにより、温度８５０℃、圧力４．５ｂａｒ（絶対圧）の還元ガスを得ることができる。この還元ガスの化学成分は下の表IIIに示す。
0004250203.tif 000004
この還元ガスによって、ＣＯ2およびＨ2Ｏの全成分は８５０℃における平衡値に近くなり、これにより、ＣＯおよびＨ2の分解をほぼ完全に回避することができる。ＣＯ2に富むガスは、例えば図における再循環ダクト２８等のガス冷却サイクル内に供給される。実施例Iでは２７．８％もの冷却ガスを混合していた代わりにたった１２．３％の冷却ガスを混合すればよいので、ガス冷却サイクルの大きさを大幅に減少させることができる。実施例IIによれば、低い熱量を有するガス即ちＣＯ2に富むガスを適切に使用することができる。このように実施される還元ガスを用いた鉄鉱石の還元において、反応炉材料の過剰加熱を確実に回避することができ、還元された材料を難なく溶融ガス化炉１０内へと導くことができる。
実施例III：
本実施例によれば、浄化、冷却そして圧縮される還元炉８から引き出される頂部ガスは、温度７０℃、圧力４．５ｂａｒ（絶対圧）で、溶融ガス化炉１０から排出される還元ガスと混合される。頂部ガスの化学成分は下の表IVに示すとおりである。
0004250203.tif 000005
還元ガスに２３．３％の頂部ガスを混合することにより、温度８５０℃、圧力４．５ｂａｒ（絶対圧）を有する混合ガスが生成され、その化学成分は表Vに示すとおりである。本実施例においても、ＣＯ2およびＨ2Ｏの全成分は８５０℃における平衡値に近くなり、これにより、ブドワー反応および異種水性ガス反応がほぼ完全に回避されることになる。
0004250203.tif 000006
実施例IIIにおいても同様に、溶融ガス化炉１０から排出される還元ガスを冷却するために要求されるガス量は、実施例Iにおいて必要とされるガス量よりも少ないものとされる。頂部ガスは、頂部ガス排出ダクト３０からダクト１７へと走行する分岐ダクト４１を介してそれぞれ各ダクト１７，２８内で混合される。前記分岐ダクトは、適切な冷却手段およびコンプレッサを介して接続されている。選択的に、供給部分４０を介して混合が行われる。
実施例IV：
実施例IVによれば、同種の冷却ガスに対してＨ2Ｏ蒸気が混合される。溶融ガス化炉１０から排出される還元ガスおよび冷却ガスの化学成分は、実施例Iで示した化学成分と同一のものとされる。
蒸気（１００％Ｈ2Ｏ）は、温度２５０℃、圧力１２ｂａｒ（絶対圧）で混合される。１８％の冷却ガスと８．５％の水蒸気とを混合したとき、温度８５０℃、圧力４．５％（絶対圧）の還元ガスが生成される。還元ガスの化学成分は下の表VIの通りである。
0004250203.tif 000007
この変形例においても、ＣＯ2およびＨ2Ｏの全成分が平衡値近くとされたガス冷却サイクルを、小さく構成することができるという有利点を提供するものである。この変形例によってもたらされる追加的な有利点は、還元剤の僅かな変更ということである。
0004250203.tif 000008