(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ケーシングと、前記ケーシングの壁部に形成された開口にそれぞれ結合され、気相分と液相分とが混合して気液２相流となった冷媒を流入させる気液２相流入口管、冷媒の液相分を流出させる液出口管及び冷媒の気相分を流出させるガス出口管とを備える気液分離装置において、
前記ケーシングは、軸芯が略鉛直である筒状側壁、この筒状側壁の上端を封止する頂部壁及び下端を封止する底部壁を有し、
前記ガス出口管を前記ケーシングの頂部壁又はその近傍に結合すると共に、前記液出口管を前記ケーシングの底部壁又はその近傍に結合し、かつ、前記ガス出口管の管路の断面積を前記気液２相流入口管の管路の断面積以上とし、前記液出口管の管路の断面積を前記気液２相流入口管の管路の断面積よりも小さくした、
ことを特徴とする気液分離装置。
【請求項２】
前記液出口管の近傍の前記ケーシングの内部に、冷媒の液相分の流動に抵抗を作用させる流動抵抗板を設けたことを特徴とする請求項１に記載の気液分離装置。
【請求項３】
前記気液２相流入口管を前記ケーシングの頂部壁より貫入させると共に、貫入された先端を前記液出口管が設けられる前記底部壁に近接させたことを特徴とする請求項１に記載の気液分離装置。
【請求項４】
前記ケーシングの筒状側壁を円筒状に形成し、その軸方向長さが直径の略３倍以上であることを特徴とする請求項１に記載の気液分離装置。
【請求項５】
前記ケーシングの筒状側壁を円筒状に形成し、前記気液２相流入口管を前記筒状側壁より貫入させると共に、貫入された先端部を側壁面の接線方向に対して径方向内側に鋭角をなすように前記側壁面に近接させ、かつ、前記気液２相流入口管を前記ガス出口管よりも前記液出口管に近い部位に設けたことを特徴とする請求項１に記載の気液分離装置。
【請求項６】
前記ガス出口管を前記ケーシングの頂部壁より貫入させると共に、貫入された先端を内壁面より内側に突出させたことを特徴とする請求項１に記載の気液分離装置。
【請求項７】
前記ガス出口管の近傍の前記ケーシングの内部に、冷媒の液相分の伝達を防止する液伝達防止板を設けたことを特徴とする請求項６に記載の気液分離装置。
【請求項８】
気相の冷媒を圧送する圧縮機の吐出側と吸入側の間に、第１の熱交換器と第２の熱交換器とを直列に管接続し、前記第１及び第２の熱交換器のいずれか一方を蒸発器とし、いずれか他方を凝縮器としてそれぞれ機能させる空気調和装置において、
蒸発器として機能する前記熱交換器の熱交換路の途中の冷媒を、請求項１乃至請求項７のいずれか１項に記載された気液分離装置を用いて気液分離し、分離された気相の冷媒を蒸発器として機能する前記熱交換器の出口と前記圧縮機との間の接続管路に流入させる、
ことを特徴とする空気調和装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば、蒸発器として機能する熱交換器の熱交換路の途中の冷媒を気液分離し、分離された気相の冷媒を、熱交換器の出口側の管路に流入させる気液分離装置及びこれを用いた空気調和装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
空気調和装置において、蒸発器として機能する熱交換器は液相又は気液混合状態の冷媒を気相の冷媒に変化させて送り出すもので、液相分と気相分とが混合して流れる熱交換路の流速が高すぎると、圧力損失が大きくなって熱交換能力が低下する。この圧力損失を抑制するために、蒸発器として機能する熱交換器の入口に気液分離装置を設置することが考えられている。この気液分離装置は、Ｒ２２の代替冷媒であるＲ４１０Ａでの性能向上が顕著であることから種々のものが提案されている。
【０００３】
この気液分離装置の代表的なものとして、例えば、図９（ａ），（ｂ）にその平面図及び縦断面図で示すものが知られている。この気液分離装置２０は、円筒状側壁の両端を封止したケーシング２１の頂部壁に、気液２相流入口管２２、液出口管２３及びガス出口管２４を配置して内部に貫入させ、気液２相流入口管２２及び液出口管２３の先端を底部壁の近傍まで延ばし、ガス出口管２４の先端を頂部壁から僅かに内側に突出させる構成になっていた。因みに、気液２相流入口管２２及び液出口管２３の各口径は９．５２ｍｍで、ガス出口管２４の口径は６．３５ｍｍであった。
【０００４】
かかる構成により気液分離装置２０の内部に静的な状態で液冷媒を滞留させることが可能となる。また、気液２相流入口管２２を頂部壁より貫入させて底部壁の近くまで挿入したことにより、液相の冷媒を液出口管２３より確実に流出させることができる。また、ガス出口管２４の口径を小さくしたため、液滴のガス出口管２４からの突発的な流入を防ぐことができる。
【０００５】
ところで、上述したように気液分離装置２０を、蒸発器として機能する熱交換器の入口に設ける手法は圧縮機を改造しなければならず、また、制御も複雑になるため、実際には予期したほど効率を向上させることができなかった。そのため、理論的な効率向上を図り得ないものの、冷凍サイクル系統の構成が簡易になことから、蒸発器の冷媒流入口と冷媒流出口との間の途中の冷媒を気液分離し、分離された気相の冷媒を、蒸発器の出口側の管路に流入させる方法が、例えば、特開平９−１５２２１６号公報に開示されている。
【０００６】
しかしながら、蒸発器の熱交換路の途中における気液２相の冷媒は、気相分の割合が高く、また、流入速度も高いため、図９に示した気液分離装置２０を用いると、液出口管２３への気相分の冷媒流入量、及び、ガス出口管２４への液相分の冷媒流入量が多くなるため、気液分離効率がかなり低下してしまうという問題点があった。
【０００７】
そこで、蒸発器の冷媒流入口と冷媒流出口との間の冷媒に対する気液分離装置として、例えば、特開２０００−２３４８２号公報に開示されたものがある。この公報に記載の装置の基本的な構成は、ガス出口管をケーシングの頂部壁に設け、その下部に複数本の液出口管と気液２相流入口管とを順次に配設し、必要に応じてガス出口管の近傍に流動抵抗体を設ける構成になっていた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
上述したように、特開２０００−２３４８２号公報に開示された気液分離装置では、ガス出口管を複数本設けることによって、パス間の偏流を防止することは可能であるが、気液を効率的に分離することが困難であった。すなわち、液出口管が気液２相流入口管よりも上部に位置していることに加えて、複数本設置されているために、気相分の割合の大きい熱交換路の中間での分離では、ケーシング内を上昇する気相分が液出口管に流出することが避けられず、このために、気液分離効率が低かった。特に、液出口管が複数本設置されているために、液出口管の実際の流路断面積が大きくなるため抵抗が小さくなり、液出口管への気相冷媒の流入が容易になっていた。
【０００９】
本発明は、上記の事情を考慮してなされたもので、蒸発器として機能する熱交換器の熱交換路の途中の冷媒を気液分離するに当たり、気液分離効率を高めることのできる気液分離装置及びこれを用いた空気調和装置を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
請求項１に係る発明は、
ケーシングと、ケーシングの壁部に形成された開口にそれぞれ結合され、気相分と液相分とが混合して気液２相流となった冷媒を流入させる気液２相流入口管、冷媒の液相分を流出させる液出口管及び冷媒の気相分を流出させるガス出口管とを備える気液分離装置において、
ケーシングは、軸芯が略鉛直である筒状側壁、この筒状側壁の上端を封止する頂部壁及び下端を封止する底部壁を有し、
ガス出口管をケーシングの頂部壁又はその近傍に結合すると共に、液出口管をケーシングの底部壁又はその近傍に結合し、かつ、ガス出口管の管路の断面積を気液２相流入口管の管路の断面積以上とし、液出口管の管路の断面積を気液２相流入口管の管路の断面積よりも小さくした、  ことを特徴とする気液分離装置。
【００１１】
請求項２に係る発明は、請求項１に記載の気液分離装置において、液出口管の近傍のケーシングの内部に、冷媒の液相分の流動に抵抗を作用させる流動抵抗板を設けたことを特徴とする。
【００１２】
請求項３に係る発明は、請求項１に記載の気液分離装置において、気液２相流入口管をケーシングの頂部壁より貫入させると共に、貫入された先端を液出口管が設けられる底部壁に近接させたことを特徴とする。
【００１３】
請求項４に係る発明は、請求項１に記載の気液分離装置において、ケーシングの筒状側壁を円筒状に形成し、その軸方向長さが直径の略３倍以上であることを特徴とする。
【００１４】
請求項５に係る発明は、請求項１に記載の気液分離装置において、ケーシングの筒状側壁を円筒状に形成し、気液２相流入口管を筒状側壁より貫入させると共に、貫入された先端部を側壁面の接線方向に対して径方向内側に鋭角をなすように側壁面に近接させ、かつ、気液２相流入口管をガス出口管よりも液出口管に近い部位に設けたことを特徴とする。
【００１５】
請求項６に係る発明は、請求項１に記載の気液分離装置において、ガス出口管をケーシングの頂部壁より貫入させると共に、貫入された先端を内壁面より内側に突出させたことを特徴とする。
【００１６】
請求項７に係る発明は、請求項６に記載の気液分離装置において、ガス出口管の近傍のケーシングの内部に、冷媒の液相分の伝達を防止する液伝達防止板を設けたことを特徴とする。
【００１７】
請求項８に係る発明は、
気相の冷媒を圧送する圧縮機の吐出側と吸入側の間に、第１の熱交換器と第２の熱交換器とを直列に管接続し、第１及び第２の熱交換器のいずれか一方を蒸発器とし、いずれか他方を凝縮器としてそれぞれ機能させる空気調和装置において、
蒸発器として機能する熱交換器の熱交換路の途中の冷媒を、請求項１乃至請求項７のいずれか１項に記載された気液分離装置を用いて気液分離し、分離された気相の冷媒を蒸発器として機能する熱交換器の出口と圧縮機との間の接続管路に流入させることを特徴とする。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図面に示す好適な実施形態に基づいて詳細に説明する。図１は本発明に係る空気調和装置の全体の構成を示す冷凍サイクルである。図１において、圧縮機１はサクションタンク２を付帯し、圧縮機１の吐出側とサクションタンク２の吸入側との間に四方切換弁３の一次ポートが接続されている。この四方切換弁３の二次ポートの間に、室内熱交換器４、膨張弁５及び室外熱交換器６が順次に管接続されている。このうち、室外熱交換器６の熱交換路は途中で分離され、一方の分離端が気液分離装置７の気液２相流入口管に接続され、他方の分離端が気液分離装置７の液出口管に接続されている。また、気液分離装置７のガス出口管が、二方電磁弁８を介して、四方切換弁３とサクションタンク２との接続管路に接続されている。
【００１９】
図１に示した冷凍サイクルにおいて、これを暖房モードで運転する場合には、冷媒は実線の矢印で示した方向に循環せしめられ、室内熱交換器４が凝縮器として機能し、室外熱交換器６が蒸発器として機能する。反対に、冷房モード又は除湿モードで運転する場合には、四方切換弁３により冷媒の循環流路が切替えられ、破線の矢印で示した方向に循環せしめられる。
【００２０】
ここで、気液分離装置７は暖房モードでの運転時にその機能を発揮するもので、この暖房モードでの運転時に二方電磁弁８は開放され、冷房モードでの運転時に二方電磁弁８は閉成される。以下、本発明に直接的に関係する暖房モードでの運転時についてその動作を説明する。
【００２１】
先ず、圧縮機１から吐出された気相の冷媒は四方切換弁３を介して室内熱交換器４に流入し、ここでの熱交換により大部分が液相の冷媒に変化し、この冷媒が膨張弁５で減圧されて室外熱交換器６に流入する。室外熱交換器６は少なくとも上流の熱交換路と下流の熱交換路とに分離され、上流側の熱交換路にて流入冷媒の半分程度が気相に変化し、気液分離装置７の気液２相流入口管に流入する。気液分離装置７で分離された気相の冷媒は、二方電磁弁８を介して、サクションタンク２に接続された管路に流入し、気液分離装置７で分離されて残った液相の冷媒は下流の熱交換路にて気相に変化し、四方切換弁３を介して、サクションタンク２に吸入される。従って、気液分離装置７から流出した気相の冷媒と、室外熱交換器６から最終的に流出した気相の冷媒は四方切換弁３とサクションタンク２の間で合流してサクションタンク２に吸入される。
【００２２】
図２（ａ），（ｂ）は上述した気液分離装置の第１の実施形態の構成を示す平面図及び側面図である。ここで、ケーシング１１は、軸芯が略鉛直である筒状側壁、この筒状側壁の上端及び下端を封止する、それぞれ内側が半球面状の頂部壁１１ａ及び下端を封止する底部壁１１ｂを有し、このうち頂部壁１１ａに気液２相流入口管１２及びガス出口管１４が結合されており、底部壁１１ｂに液出口管１３が結合されている。なお、気液２相流入口管１２として口径ｄ１が９．５２ｍｍのものが、筒状側壁の中心から偏芯した位置に設けられ、ガス出口管１４として口径ｄ３が１２．７ｍｍのものが、筒状側壁の軸芯上に設けられ、さらに、液出口管１３として口径が８．０ｍｍのものが筒状側壁の軸芯から偏芯した位置に設けられている。
【００２３】
図２（ａ），（ｂ）に示した気液分離装置においては、気液２相流入口管１２より流入した高ボイド率の冷媒は、ケーシング１１の内部に流入した際、一部の気相分がその流れから分離してその上部のガス出口管１４に向かうけれども、大部分の冷媒は底部壁１１ｂの傾斜面に衝突し、そのときに流速が低下して気相分がさらに冷媒の流れから分離してガス出口管１４に向かう。
【００２４】
また、底部壁１１ｂの傾斜面に衝突する冷媒は、高ボイド率であることと流入速度が大きいため、衝突後であっても気相分が混じっているが、液出口管１３の口径が気液２相流入口管１２の口径よりも小さいため、液相分の流速をさほど低下させずに気相分を分離することができる。このようにして分離された気相の冷媒量は気液２相流入口管１２の近傍での分離量と比較してかなり多いため、微細な液滴が多量に混じっている。しかし、ガス出口管１４の口径が気液２相流入口管１２の口径より大きいため、気相分の流出速度は低下し、気相分に伴ってガス出口管１４から流出する液相分の割合を低下させることができる。
【００２５】
かくして、本発明に係る気液分離装置の第１の実施形態によれば、蒸発器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率を高めることができる。
【００２６】
なお、上記第１の実施形態では、頂部壁１１ａから鉛直下方に向かう気液２相流入口管１２を設けたが、筒状の側壁の頂部壁１１ａの近傍から内部に貫入し、その先端が鉛直下方に向くように構成しても、上述したと同様な効果が得られる。
【００２７】
図３（ａ），（ｂ）は本発明に係る気液分離装置の第２の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断面図である。図中、図２に示した第１の実施形態と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。ここに示した気液分離装置１０Ｂは、ケーシング１１の内部の液出口管１３の近傍に、ディスク状に形成された平面部の複数箇所に孔１５ａが形成され、これによって冷媒の液相分の流動に抵抗を作用させる流動抵抗板１５を新たに設けた点が図２に示した第１の実施形態と構成を異にしている。
【００２８】
図３（ａ），（ｂ）に示した気液分離装置１０Ｂにおいては、気液２相流入口管１２より流入した高ボイド率の冷媒は、ケーシング１１の内部に流入した際、一部の気相分がその流れから分離してその上部のガス出口管１４に向かうけれども、大部分の冷媒は流動抵抗板１５に衝突する。流動抵抗板１５に衝突した冷媒は流動抵抗板１５の表面に液膜を形成し、液出口管１３への冷媒の気相分の混入を低減することができる。
【００２９】
流動抵抗板１５の表面に形成される液膜は、孔１５ａの直径によってその挙動が変わるが、孔１５ａの直径及びその個数を適切に選択することにより、低循環流量域において液膜を全面に形成させ、高循環領域でもその一部に形成させ、これによって、気相分をより多く分離させることができる。なお、高循環領域で流動抵抗板１５の表面全体に液膜を形成させると、流入冷媒の極端な速度低下が起こり、気液分離器内部の圧力損失が増大するため、その一部に域膜を形成させるように孔１５ａの直径及び個数を適切に選択する。
【００３０】
かくして、第２の実施形態によっても、蒸発器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率を高めることができる。
【００３１】
図４（ａ），（ｂ）は本発明に係る気液分離装置の第３の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断面図である。図中、図２に示した第１の実施形態と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。ここに示した気液分離装置１０Ｃは気液２相流入口管１２Ａをケーシング１１の頂部壁１１ａから貫入させると共に、貫入された先端を液出口管１３が設けられる底部壁１１ｂに近接させたもので、気液２相流入口管１２Ａの先端と液出口管１３とは、ケーシング１１の軸芯とは互いに反対側に偏芯した位置に配置されている。
【００３２】
図４（ａ），（ｂ）に示した気液分離装置１０Ｃにおいては、気液２相流入口管１２Ａより流入する冷媒噴流は、高ボイド率の環状流であるため、気液２相流入口管１２Ａの先端から底部壁１１ｂに向かって流出する際、底部壁１１ｂの内壁面に沿って広がる性質を持っている。特に、一つの仕様の気液分離器を能力可変範囲の大きい空気調和装置に適用する場合、大能力領域で冷媒が高循環量であるため、噴流の広がりも大きく、また、気相分の流量も多いため、気液分離装置１０Ｃに流入した液相の冷媒がそのままガス出口管１４へ誘導されてしまう虞れがある。本実施形態はこのことに対処するべく、気液２相流入口管１２Ａの先端を底部壁１１ｂに近接せしめ、気液２相流入口管１２Ａから流出した冷媒が広がる前にその速度を低下させることによってガス出口管１４への液相の冷媒の流入を防ぐことができる。
【００３３】
かくして、第３の実施形態によれば、蒸発器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率を高めることができる。また、能力制御範囲の広い空気調和装置に適用するのに有利であるという効果も得られる。
【００３４】
図５（ａ），（ｂ）は本発明に係る気液分離装置の第４の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断面図である。図中、図２に示した第１の実施形態と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。ここに示した気液分離装置１０Ｄはケーシング１１Ａの軸方向長さＬを、筒状側壁の直径（内径）Ｄの略３倍以上としたものである。
【００３５】
図５（ａ），（ｂ）に示した気液分離装置１０Ｄにおいては、筒状側壁を胴長にすることにより、気液２相流入口管１２より流入した冷媒はそのまま広がり筒状側壁に衝突する。筒状側壁の内面に衝突した冷媒のうち、液相分は表面張力により壁面に付着し、重力の作用で下部の液出口管１３へと伝わって流出する一方、気相分はガス出口管１４より流出する。むろん、気液２相流入口管１２から流入した冷媒の全てが側壁の壁面に衝突するわけではなく、残りは底部壁１１ｂの斜壁部に衝突する。
【００３６】
この場合、ケーシング１１Ａの側壁部の直径が小さいため、壁面に衝突して跳ね返った冷媒は他の近接した壁面に再度衝突し、底部壁１１ｂに液溜まりを生じさせ、気相分が液出口管１３から流出する割合を低減することができる。また、ケーシング１１Ａが胴長であるため、気相分の気液分離器内部の滞留時間が増加するため、気相分に同伴されていた液相分を重力の作用で分離することができ、簡易な構造でガス分離効率が高められる。
【００３７】
なお、ケーシング１１Ａの軸方向長さＬと、筒状側壁の直径（内径）Ｄの関係は、種々の実験を通して得られた結果である。
【００３８】
かくして、第４の実施形態によれば、蒸発器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率を高めることができる。
【００３９】
図６（ａ），（ｂ）は本発明に係る気液分離装置の第５の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断面図である。図中、図２に示した第１の実施形態と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。ここに示した気液分離装置１０Ｅは、ケーシング１１の筒状側壁を円筒状に形成し、気液２相流入口管１２Ｂを筒状側壁に貫入させると共に、貫入された先端部を側壁面の接線方向に対して径方向内側に鋭角をなすように側壁面に近接させ、かつ、気液２相流入口管１２Ｂをガス出口管１４よりも液出口管１３Ａに近い部位に設置したものである。この場合、気液２相流入口管１２Ｂから液出口管１３Ａまでの距離をＬ１、気液２相流入口管１２Ｂからガス出口管１４までの距離をＬ２としたとき、Ｌ１＜Ｌ２の関係にあり、さらに、液出口管１３Ａは筒状側壁の中心軸上に設けられると共に、ケーシング１１の内部に突出する構成になっている。
【００４０】
図６（ａ），（ｂ）に示した気液分離装置１０Ｅにおいては、気液２相流入口管１２Ｂより流入した冷媒は、円筒状の側壁の内面にその接線に近い鋭角の角度で衝突するため、遠心力により内壁面を周回しながら重力の作用により次第に降下して液出口管１３Ａに向かう。このとき、冷媒の気相分は上部のガス出口管１４に向かう。
【００４１】
この場合、気液２相流入口管１２Ｂをガス出口管１４に近づけると、冷媒の内側壁での周回運動により、ケーシング１１の内部での滞在時間が長くされ、これによって気相の冷媒の分離効率が高められると考えられる。しかし、液出口管１３Ａでは冷媒が環状流的に流出するため、実際には分離効率が低下することがあった。そこで、この実施形態では、ケーシング１１の内部を窺うことができるように可視化し、かつ、気液分離装置１０Ｂを上下方向の中間点よりも液出口管１３Ａ側に設けると、側壁面の液膜の厚さが増加し、この状態で気相分が良好に分離されることを確認することができた。
【００４２】
かくして、第５の実施形態によっても、蒸発器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率を高めることができる。
【００４３】
図７（ａ），（ｂ）は本発明に係る気液分離装置の第６の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断面図である。図中、図６に示した第５の実施形態と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。ここに示した気液分離装置１０Ｆはガス出口管１４Ａをケーシング１１の頂部壁１１ａより貫入させると共に、貫入された先端を壁面より内側に突出させた点が図６に示した第５の実施形態と構成上異なっており、これ以外は図６に示した第５の実施形態と全く同一に構成されている。
【００４４】
気液２相流入口管１２Ｂより流入した冷媒の流量が多くなると、周回しながら上昇するガス中に含まれる液滴は、ガスの圧力により壁面に液膜が形成され、気相分と共にガス出口管１４Ａに向かう。しかし、この実施形態ではガス出口管１４の先端を壁面より内側に突出させているため、液膜が管の突出部を乗り越えることができず、これによって、ガス出口管１４Ａへの液相分の混入を低減することができる。
【００４５】
かくして、第６の実施形態によれば、蒸発器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側の中間部に設置したときに、冷媒の循環流量が多い場合でも、分離器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率を高めることができる。
【００４６】
図８（ａ），（ｂ）は本発明に係る気液分離装置の第７の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断面図である。図中、図６に示した第５の実施形態と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。ここに示した気液分離装置１０Ｇはガス出口管１４の近傍のケーシング１１の内部に、冷媒の液相分の伝達を防止する液伝達防止板１６を設けた点が図６に示した第５の実施形態と構成上異なっており、これ以外は図６に示した第５の実施形態と全く同一に構成されている。
【００４７】
ここで、液伝達防止板１６は中心部と周縁部を除いた部位に孔１６ａを設けた形状を有している。このような構成によれば、気液２相流入口管１２Ｂより流入する冷媒の流量がかなり多くなると、壁面を周回しながら上昇する液滴の他に、筒状側壁の胴体径の相対的な縮小により、中心部の強烈な気相の冷媒に乗る形で液滴がガス出口管１４に向かう。この際、液伝達防止板１６を設けたことによって、２種類の液滴が気相分に混じってガス出口管１４へ向かうことを効果的に阻止することができる。
【００４８】
かくして、第７の実施形態によれば、蒸発器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側の中間部に設置したときに、冷媒の循環流量が多い場合でも、あるいは、冷媒の循環量が少ない場合でも、分離器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率を高めることができる。
【００４９】
また、第１乃至第７の実施形態に係る気液分離装置を用いることによって、気液分離効率を高めることのできる空気調和装置を提供することができる。
【００５０】
【発明の効果】
以上の説明によって明らかなように、本発明によれば、蒸発器として機能する熱交換器の熱交換路の途中の冷媒を気液分離するに当たり、気液分離効率を高めることのできる気液分離装置及びこれを用いた空気調和装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る空気調和装置の全体の構成を示す冷凍サイクル。
【図２】本発明に係る気液分離装置の第１の実施形態の構成を示す平面図及び側面図。
【図３】本発明に係る気液分離装置の第２の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断面図。
【図４】本発明に係る気液分離装置の第３の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断面図。
【図５】本発明に係る気液分離装置の第４の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断面図。
【図６】本発明に係る気液分離装置の第５の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断面図。
【図７】本発明に係る気液分離装置の第６の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断面図。
【図８】本発明に係る気液分離装置の第７の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断面図。
【図９】空気調和装置に用いられる従来の代表的な気液分離装置の平面図及び縦断面図。
【符号の説明】
１  圧縮機
２  サクションタンク
３  四方切換弁
４  室内熱交換器
５  膨張弁
６  室外熱交換器
７  気液分離装置
８  二方電磁弁
１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄ，１０Ｅ，１０Ｆ，１０Ｇ  気液分離装置
１１，１１Ａ  ケーシング
１１ａ  頂部壁
１１ｂ  底部壁
１２，１２Ａ，１２Ｂ  気液２相流入口管
１３，１３Ａ  液出口管
１４，１４Ａ  ガス出口管
１５  流動抵抗板
１６  液伝達防止板
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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