(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリフッ化ビニリデンホモポリマーおよびγ−ブチロラクトンまたはプロピレンカーボネートのみからなる組成物を１２０℃以上１７０℃以下で溶解したポリマー溶液を温度Ｔｓである吐出口から吐出し、冷却して微多孔膜を製造する方法であって、該ポリマー溶液の結晶化温度Ｔｃが４０℃以上１０５℃以下であり、冷却する際のポリマー溶液のＴｃ通過時の平均降温速度が２×１０３℃／ｍｉｎ以上１０６℃／ｍｉｎ以下であり、かつＴｓがＴｃ＜Ｔｓ≦Ｔｃ＋９０の関係を満たす微多孔膜の製造方法。
【請求項２】
ポリマー溶液のポリフッ化ビニリデンホモポリマー濃度が３０重量％以上６０重量％以下である請求項１記載の微多孔膜の製造方法。
【請求項３】
ポリマー溶液の冷却に際して、溶媒を６５重量％以上有する液体を用いて冷却する請求項１または２に記載の微多孔膜の製造方法。
【請求項４】
吐出口が二重管状吐出口であり、二重管状吐出口の外側の管からポリマー溶液を吐出し、中空部に溶媒を７０重量％以上含有する液体を注入して微多孔中空糸膜を製造する請求項１〜３のいずれかに記載の微多孔膜の製造方法。
【請求項５】
水ろ過処理用の微多孔膜を製造する請求項１〜４のいずれかに記載の微多孔膜の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ポリフッ化ビニリデン系樹脂微多孔膜の製造方法に関する。さらに詳しくは除濁などに用いられる精密濾過膜、限外濾過膜、ナノ濾過膜用支持基材、逆浸透膜用支持基など水処理用分離膜、各種フィルター、隔膜用途に好適に使用可能な微多孔膜の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
微多孔膜は、精密濾過膜、限外濾過膜、ナノ濾過膜用支持基材、逆浸透膜用支持基材、イオン交換膜用担体等の各種フィルター用途に用いられている。なかでも精密濾過膜および限外濾過膜、ナノ濾過膜は浄水処理、海水淡水化前処理、廃水処理、医療用途、食品工業分野、用水製造をはじめさまざまな方面で利用されており、逆浸透膜は海水淡水化、半導体産業、医薬品産業などの超純水プロセスや自動車産業などの電着塗料再利用プロセスなどにおいて広く用いられている。これらの水処理用途において膜に求められる性能は一般に、高透水性能、優れた分離特性、化学的強度および物理的強度である。
【０００３】
これらの分野では膜の透水性能が優れていれば膜面積や運転圧力を減らすことが可能となる。その結果、同じ処理水量で膜モジュール、原水供給ポンプを小型化でき、膜濾過装置が小型化できるため装置費用が節約でき、膜交換費や装置設置面積の点からも有利になる。また膜の分離特性が優れていれば、高水質の処理水が得られるだけでなく、プロセス設計においても、前処理、後処理工程を簡略化する事ができる。また、例えば浄水処理では透過水の殺菌や膜のバイオファウリング防止の目的で次亜塩素酸ナトリウムなどの殺菌剤を膜モジュール部分に添加したり、膜の薬液洗浄として、酸、アルカリ、塩素、界面活性剤などで膜を洗浄することがある。そのため分離膜には耐薬品性が要求される。また、浄水処理分野では家畜の糞尿などに由来するクリプトスポリジウムなどの塩素に対して耐性のある病原性微生物が浄水場で処理しきれず処理水に混入する問題が顕在化しており、分離膜には十分な分離特性と膜が破れて原水が混入しないような高い強度が要求されている。これらの要求をうけ、近年では耐薬品性が高く機械的強度を備え持つポリフッ化ビニリデン系樹脂を用いた分離膜が開発され、使われている。
【０００４】
ポリフッ化ビニリデン系樹脂を素材にする分離膜の製造法には、相分離を利用して多孔質を発現する方法が広く用いられている。相分離方法にはポリマー溶液をポリマーに対する非溶媒に接触させ、非溶媒中への溶媒抽出を通じて相分離させる非溶媒誘起相分離法（特公平１−２２００３号公報など）が用いられている。しかし本方法で得られた膜は、マクロボイドを含む非対称膜となるため機械的強度が十分でないという問題がある。また、膜構造や膜性能に与える製膜条件因子が多く、製膜工程の制御が難しく、再現性も乏しいといった欠点がある。
【０００５】
また、マクロボイドを含まない対称構造膜を得る方法として溶融抽出法（特許第２８９９９０３号）が近年用いられている。本方法はポリフッ化ビニリデン系樹脂に無機微粒子と有機液状体を溶融混練し、ポリフッ化ビニリデン系樹脂の融点以上の温度で口金から押出したり、プレス機でプレスして成型した後、冷却固化し、その後有機液状体と無機微粒子を抽出する事により多孔構造を形成する。溶融抽出法の場合、空孔性の制御が容易で、マクロボイドは形成せず比較的均質で高強度の膜が得られ、分離性能と透水性が制御しやすいものの、無機微粒子の分散性が悪いとピンホールのような欠陥を生じる可能性がある。さらに、溶融抽出法は、製造コストが極めて高くなるといった欠点を有している製造方法である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、十分な機械的強度、流体の透過特性、耐薬品性を併せもち、かつ優れた分離性能をもつ微多孔膜の製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明の目的は、ポリフッ化ビニリデンホモポリマーおよびγ−ブチロラクトンまたはプロピレンカーボネートのみからなる組成物を１２０℃以上１７０℃以下で溶解したポリマー溶液を温度Ｔｓである吐出口から吐出し、冷却して微多孔膜を製造する方法であって、該ポリマー溶液の結晶化温度Ｔｃが４０℃以上１０５℃以下であり、冷却する際のポリマー溶液のＴｃ通過時の平均降温速度が２×１０３℃／ｍｉｎ以上１０６℃／ｍｉｎ以下であり、かつＴｓがＴｃ＜Ｔｓ≦Ｔｃ＋９０の関係を満たす微多孔膜の製造方法によって達成される。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について説明する。
【００１１】
本発明において溶媒とはポリフッ化ビニリデンホモポリマーを溶媒の沸点以下で３０重量％以上溶解させることができる溶媒のことであり、γ−ブチロラクトン、プロピレンカーボネートが該当する。
【００１２】
本発明に使用される製膜原液は、主にポリフッ化ビニリデンホモポリマーおよび溶媒のみにより構成されるポリマー溶液である。しかしながら他に本発明の効果を大きく阻害しない範囲で、非溶媒、造核剤、酸化防止剤、可塑剤、成型助剤、滑剤等を必要に応じて添加することができる。これら配合物を加熱撹拌溶解することにより、製膜原液を得る。
【００１３】
多孔質膜を熱誘起相分離法により製造する場合、主に２種類の熱誘起相分離機構が利用される。一つは高温時に均一に溶解したポリマー溶液が、降温時に溶液の溶解能力低下が原因でポリマー濃厚相と希薄相に分離する液―液相分離法、もう一つが高温時に均一に溶解したポリマー溶液が、降温時にポリマーの結晶化が起こりポリマー固体相とポリマー希薄溶液相に相分離する固−液相分離法である（Journal of Membrane Science 117(1996)1-31）。前者であるか後者であるかは、ポリマーと溶液の相図により決定される。
【００１４】
図１に典型的な液−液型相分離を示す場合の相図を示す。製膜原液の融点Ｔｍ（℃）、結晶化温度Ｔｃ（℃）は後述する手法により求めることができる。Ｔｍ、Ｔｃ共、特に記述がない場合、本発明においては示差走査熱量測定（ＤＳＣ測定）においてＤＳＣ昇降温速度１０℃／ｍｉｎにて測定した値を採用する。バイノーダル曲線は曇点測定より得られる曇点をプロットすることにより求める。この場合、結晶化曲線よりもバイノーダル曲線が高温側にあり、ポリマー溶液を降温すると、溶液をＴｍから徐々に降温していくと、余熱により均一に溶解しているものがバイノーダル曲線に到達した時点でバイノーダル分解がおこり、ポリマー濃厚相と希薄相に相分離し、結晶化温度に到達するまで分離がおこる。最終的に溶媒を除去した多孔質構造は、ポリマー溶液組成や降温速度にも依存するが、海島構造である。
【００１５】
図２に典型的な固−液型相分離を示す場合の相図を示す。この場合、バイノーダル曲線より結晶化曲線が高温側にある。この場合、ポリマー溶液を降温すると、結晶化温度に到達した時点でポリマーの結晶化がおこる。さらに降温すると結晶の成長がおこる。最終的に溶媒を除去した多孔質構造は、ポリマー溶液組成や降温速度にも依存するが、球晶構造が多くみられる。
【００１６】
例えばポリフッ化ビニリデンホモポリマー／溶媒系の相図はどれも結晶化温度曲線に隠れてバイノーダル曲線が観察されない固−液型である。バイノーダル曲線の相対位置はポリマーに対して親和性が低い溶媒ほど高温シフトするが、液−液型を発現する溶媒は未だ報告されていない。
【００１７】
本発明においてＴｃは以下のように定義する。ポリフッ化ビニリデンホモポリマーと溶媒のみからなる製膜原液組成と同組成の混合物を密封式ＤＳＣ容器に密封し、ＤＳＣ装置を用いて、昇温速度１０℃／ｍｉｎで溶解温度まで昇温し、５分保持して均一に溶解した後に、降温速度１０℃／ｍｉｎで降温する過程で観察される結晶化ピークの立ち上がり温度をＴｃとする（図３）。
【００１８】
我々は鋭意検討を重ねた結果、このポリマー溶液の結晶化温度と、熱誘起相分離により得られる膜構造との間には、密接な関係がある事を見いだした。本発明は結晶化温度Ｔｃ（℃）が４０℃以上１０５℃以下であるポリマー溶液を用いる事を特徴とする。すなわち、製膜因子を結晶化温度が高くなるように制御する事で、膜構造、すなわち球晶粒径を微小化できる。膜構造が微小であるということは、すなわち分離性能に優れた膜を得ることができることを意味する。
製膜原液の結晶化温度に影響を及ぼす製膜因子としては、例えばポリマー溶液中のポリマー濃度、ポリマーグレード（分子量、分岐形状、共重合体の種類）、溶媒の種類、結晶形成に影響を与える添加剤などがある。例えばポリマー濃度については、ポリマー濃度が高くなる程、Ｔｃは高くなり、球晶粒径が小さくなる。Ｔｃそのものと球晶粒径にも相関があり、Ｔｃが高温シフトするほど球晶粒径が小さくなるという関係を見いだした。また、ポリマーの分子量の影響については分子量の高いもの程、球晶粒径が小さくなるという関係を見いだした。分子量とＴｃには相関は少なく、それよりもホモポリマーであるかコポリマーであるか、あるいは分岐形状の違いがＴｃに影響を及ぼしている。分子量の近い場合、分岐や共重合体の違いでＴｃが高いポリマーグレードを用いると球晶粒径が小さくなる傾向がある。
【００１９】
ポリマー溶液のポリマー濃度を上げたり、ポリマー溶液のＴｃが高くなるようにポリマーグレードを選択することは本発明にとって好ましい。
【００２０】
球晶構造形成過程は、Ｘ線回折の結果などから結晶生成過程であることがわかる。結晶生成過程は発熱過程である。一般にポリフッ化ビニリデンホモポリマーなどの結晶性高分子が結晶化する際に初めに生成する結晶を一次核という。この一次核が成長し、１つの球晶になる。この一次核生成速度が遅いと、初めに生成した一次核の結晶成長に伴う発熱のため、その周辺の新たな一次核生成が抑制され、初めに発生した結晶が大きな結晶に成長する。球晶の成長は球晶同士が衝突するまで続き、衝突により成長が停止するので、最終的な球晶粒径は最初に生成する一次核の数に依存する。すなわち小さな微小球晶構造を得るには多数の一次核を生成する必要がある。Ｔｃが高いポリマー溶液は、結晶化が起こりやすい原液であり、一次核生成時に瞬時に多数の場所で一次核の生成がおこり、微小な球晶構造が得られると考えられる。逆にＴｃが低いポリマー溶液は結晶化が起こりにくい原液であり、一次核生成時に最初に生成した一次核成長に伴う発熱で周囲の一次核生成が抑制され、結果的に球晶数が少なく大きな球晶構造が得られると考えられる。
【００２１】
本発明に用いるポリマー溶液のＴｃは４０℃以上１０５℃以下である。より好ましくは４５℃以上１０５℃以下、さらに好ましくは４８℃以上９５℃以下である。Ｔｃが４０℃よりも低いと微小構造膜を得ることができない。Ｔｃが１０５℃よりも高いとポリマー溶液の結晶化が容易に起こりやすく、溶解槽、製膜原液配管、降温条件など製膜条件を高温で制御する必要があり、エネルギー的ロスが多い。また、ポリマー濃度を高くする必要があり、空孔率の高い膜を得にくい。
【００２２】
本発明に用いるポリマー溶液中のポリフッ化ビニリデンホモポリマー濃度は３０重量％以上６０重量％以下であることが好ましい。より好ましくは３３重量％以上５５重量％以下、さらに好ましくは３５重量％以上５０重量％以下である。樹脂濃度が３０重量％に満たないと、ポリマー溶液のＴｃが低くなり、微小構造が得られにくい。またポリマー溶液粘度が低くなるので、中空糸状に成型する場合、口金吐出後の中空糸の強度が弱くなり、巻取り時の構造潰れなどが起こりやすく製膜安定性に問題がおこるおそれがある。樹脂濃度が６０重量％よりも大きいと、得られた膜の空孔率が低くなり、透過性が悪くなる。ポリフッ化ビニリデンホモポリマー濃度を３０重量％以上６０重量％以下に制御することにより透過性が高く、微小構造をもつ膜が得られ、かつ製膜安定性も良好になる。
【００２３】
ここで製膜原液中のポリフッ化ビニリデンホモポリマーの重量平均分子量は２×１０5以上であることが好ましい。分子量が２×１０5未満では溶液粘度が低くなり、製膜安定性が悪く、得られる膜強度も弱くなる傾向がある。またポリマーが高分子量の場合は、ポリマー溶液の溶液粘度が高くなるので高分子鎖の運動が抑制され結晶成長速度が遅くなり、多数の球晶核が生成するので微小構造をもつ膜が得られ易い。本発明におけるポリフッ化ビニリデンホモポリマーの重量平均分子量は、好ましくは３×１０5〜３×１０6である。
【００２４】
本発明では、製膜原液であるポリマー溶液を吐出口から吐出する。吐出口は適宜選ぶことができ、Ｔダイや二重管状吐出口等を用いることができる。吐出口から吐出された溶液は、冷却されてゲル状成形体となる。
【００２５】
本発明において吐出口温度Ｔｓ（℃）は、製膜原液であるポリマー溶液を吐出する口金の吐出口における温度である。本発明においては、Ｔｃ＜Ｔｓ≦Ｔｃ＋９０の関係を満たすようにＴｓを制御する。好ましくはＴｃ＋１０≦Ｔｓ≦Ｔｃ＋８５、さらに好ましくはＴｃ＋２０≦Ｔｓ≦Ｔｃ＋８０である。Ｔｓはできるだけ低温である方が冷却効果の点から有利であるが、低温すぎると製膜安定性に問題がある。ＴｓがＴｃより低いと吐出口で結晶化に伴うゲル化が起こり、吐出安定性が低下し、ひいては吐出口の詰まりにつながる。ＴｓがＴｃ＋９０より大きいと、冷却過程において、膜自体の余熱により十分な冷却効果が得られず、微小構造が得られない。吐出口温度と溶解温度は異なっても構わない。溶解温度については、溶解を短時間に均一に行うという点から、吐出口温度より高い温度に設定することも好ましく採用できる。
【００２６】
冷却法としては空気による冷却、ロールによる冷却、または液状の冷却浴に直接浸漬する方法を用いることができる。Ｔダイなどで押出し、平膜状の膜を得る場合には空気による冷却、ロールによる冷却、冷却浴による冷却のどれもが好適に使用できる。平膜の場合、成型法として不織布などの基材上にコートする方法も好適に使用される。中空糸状の膜を得る場合には、中空糸の断面形状を安定させるために中空状の吐出口から吐出した後、乾湿式紡糸と同様に液状の冷却浴に浸漬する方法がもっとも好ましい。この場合、乾式部は中空形状安定化と、吐出口に冷却液が浸入するのを防止する役割があるが、冷却浴としての効果を期待する場合、乾式長は１０ｃｍ以内であることが好ましい。空気冷却も可能である。ただしロール冷却では中空糸膜の場合、冷却速度にムラがでるため不向きである。
【００２７】
冷却浴には、前述の溶媒を濃度が６５重量％以上９９重量％以下、より好ましくは７５重量％以上９５重量％以下の範囲で含有する液体を用いることが好ましい。溶媒は、複数のものを混合して用いても良い。製膜原液に用いられているものと同じ溶媒を用いるのが、廃液回収の点から好ましい。また、前記の濃度範囲を外れない限りにおいて、非溶媒が混合されてもよい。非溶媒としては、多くの場合、水が用いられる。冷却浴温度は製膜原液のＴｃ以下であることが好ましい。冷却浴がこの温度範囲にあることにより、ゲル化工程において、温度により誘起される固液相分離が支配的になる。吐出温度から大きい温度差を与えて急冷することで、相分離構造が微小になり、分離性能に優れ、高い強伸度を有する膜構造を発現する。また、冷却液体に上記の濃度範囲の溶媒を含有させることで、非溶媒誘起相分離を抑制し、膜表面に緻密層を形成することなく、成型することが可能となる。冷却液体中の溶媒濃度が低く、水等の非溶媒を高い濃度で含有すると、膜表面に緻密層を形成してしまい、たとえ延伸しても透水性能が低くなる。なお、前記冷却浴の形態としては、冷却液体と膜状に成形されたポリマー溶液とが十分に接触して冷却等が可能であるならば、特に限定されるものではなく、文字通り冷却液体が貯留された液槽形態であっても良いし、さらに必要により前記液槽は、温度や組成が調製された液体が循環乃至は更新されても良い。前記液槽形態が最も好適ではあるが、場合によっては、冷却液体が管内を流動している形態であっても良いし、空中に走向等している膜に冷却液体が噴射される形態であっても良い。
【００２８】
本発明では、ポリマー溶液の冷却に際して、ポリマー溶液が結晶化温度Ｔｃを通過する時に２×１０3℃／ｍｉｎ以上１０6℃／ｍｉｎ以下の平均降温速度Ｖｔで冷却することが特徴である。平均降温速度Ｖｔは、好ましくは５×１０3℃／ｍｉｎ以上６×１０5℃／ｍｉｎ以下、さらに好ましくは１０4℃／ｍｉｎ以上３×１０5℃／ｍｉｎ以下である。この範囲の平均降温速度Ｖｔで冷却相分離させることにより、さらに微小構造をもつ微多孔膜を製造することが可能となる。
【００２９】
本発明における製膜時の平均降温速度Ｖｔは以下のａ、ｂいずれかの方法により求められる。
ａ．結晶化温度Ｔｃ到達時にポリマー溶液が空気中にあるとき
Ｖｔ＝（Ｔｓ−Ｔｃ）／ｔ（ｓｃ）
Ｔｓ：吐出口温度（℃）、Ｔｃ：結晶化温度（℃）、
ｔ（ｓｃ）：製膜原液吐出後Ｔｃ到達までの経過時間（ｍｉｎ）
ｔ（ｓｃ）の測定において、気中の膜温度がどの時点でＴｃに達しているかはサーモグラフィー等により測定することができる。吐出口からＴｃ到達点までの距離と、製膜速度とからｔ（ｓｃ）を計算することができる。
ｂ．結晶化温度Ｔｃ到達時にポリマー溶液が冷却浴中にあるとき
Ｖｔ＝（Ｔｓ−Ｔａ）／ｔ（ｓａ）
Ｔｓ：吐出口温度（℃）、Ｔａ：冷却浴温度（℃）、
ｔ（ｓａ）：製膜原液吐出後冷却浴到達までの経過時間（ｍｉｎ）
ｔ（ｓａ）の測定において、ポリマー溶液の温度は冷却浴中に浸漬された時点で、瞬時に冷却浴の温度に等しくなるとみなす。したがって、吐出口から冷却浴の液面までの距離と、製膜速度とからｔ（ｓａ）を計算することができる。
【００３０】
平均降温速度が２×１０3℃／ｍｉｎ未満であると多孔構造が肥大化し分離性能の良い膜が得られない。一方、平均降温速度を１０6℃／ｍｉｎよりも大きくするためには、非常に早い速度で冷却する必要がある。例えば、冷却浴で冷却する方式を用いた場合には、非常に早い吐出速度で吐出して、冷却浴に浸漬する必要があり、吐出ムラ、冷却ムラの問題があり、安定した性能の膜を得られない。
【００３１】
結晶化温度Ｔｃ通過時の冷却速度を大きくすると微小構造が得られる理由は、結晶成長の原因である降温による一次核生成時の発熱が急激な冷却により除去されるので、同時に多数の一次核が生成し微小構造が得られることによると考えられる。
【００３２】
上記のような製造方法で得られた本発明の微多孔膜は、微小な球晶構造が連結され、その間隙に空隙を有する構造からなることにより、従来の微多孔膜に比べて、強度を高くでき、透水性能も高くでき、かつ分離性能も高くできる。
【００３３】
中空糸状の微多孔膜を得る場合には、ポリマー溶液を二重管状吐出口の外側の管から吐出し、注入液または注入気体を中空部に注入することが好ましい。この場合注入液または注入気体は成型性の点から製膜工程でポリマー溶液を溶解または軟化させないものが好ましい。注入気体は窒素、空気などの不活性ガスが好ましく、ポリマーの凝集を制御する為に、溶媒蒸気や水蒸気を含有していても良い。しかし中空糸膜に製膜するために選択しうるポリマー溶液組成の自由度の高さと効率的な冷却効果を得る為に、注入液を用いて中空部を形成する方法がより好ましく採用される。注入液を用いる場合には、前述のポリフッ化ビニリデンホモポリマーに対して溶解性を有する溶媒を、濃度が７０重量％以上、より好ましくは８０重量％以上の範囲で含有する液体を用いることが好ましい。溶媒は複数のものを混合して用いても良い。製膜原液であるポリマー溶液に用いられているものと同じ溶媒を用いるのが、廃液回収の点から好ましい。また、前記の濃度範囲を外れない限りにおいて、非溶媒が混合されてもよい。非溶媒としては、多くの場合、水が用いられる。中空部形成用注入液組成がこの濃度範囲にあることにより、非溶媒誘起相分離が抑制され、膜内表面に緻密層形成を形成することなく、透過性に優れた膜を製膜することが可能である。中空部形成用気体または中空部形成用液体の温度は製膜工程でポリマー溶液を溶解または軟化させない為にＴｓ以下であることが好ましい。
【００３４】
冷却され、ゲル化した膜は、次に抽出溶媒に浸漬されることにより、あるいは膜乾燥により溶媒の抽出を行い、多孔質膜が得られる。以上までの製造工程に加えて、球晶同士の接触部の引き伸ばしまたは引き裂きによる空孔性向上および細孔径向上、延伸配向による膜強度強化を目的として一軸あるいは二軸延伸を行い膜透過性を高めることも好ましく採用できる。延伸はゲル化して膜が相分離した後であれば溶媒抽出過程およびその前後いつ行なってもよい。延伸温度は５０℃以上１４０℃以下の温度範囲が好ましく、延伸倍率は１倍以上５．０倍以下の範囲が好ましく、より好ましくは１．１倍以上３．０倍以下の範囲である。ここでいう延伸倍率とは、１軸延伸の場合、延伸前の試料長に対する延伸後の試料長の比で、２軸延伸の場合、延伸前の膜面積に対する、延伸後の膜面積の比である。５０℃未満の低温雰囲気で延伸した場合、安定して均質に延伸することが困難であり、構造的に弱い部分のみが破断するおそれがある。１４０℃を超える温度で延伸した場合、ポリフッ化ビニリデンホモポリマーの融点に近くなるため、多孔構造が融解してしまい、あまり細孔が形成されずに延伸されるため、透水性能が高くならない。延伸は液体中で行う方が温度制御が容易であり好ましいが、スチームなどの気体中で行っても構わない。または圧延法のように圧延部で温度制御を行なっても構わない。延伸浴用液体としてはポリフッ化ビニリデンホモポリマーを実質的に溶解しないものが用いられる。水が簡便で好ましいが、９０℃程度以上で延伸する場合には、低分子量のポリエチレングリコールなどを用いることも好ましい。また水とポリエチレングリコールの混合物もまた好ましい。
【００３５】
本発明の製造方法で製造された多孔質膜を用いた膜モジュール、該膜モジュールを用いた膜濾過装置および該膜濾過装置を用いて原水から透過水を得る透過水の製造方法は、排水処理、浄水処理、工業用水製造などの水処理技術の進歩に貢献できる。ここで、モジュールとは、中空糸膜を複数本束ねて円筒状の容器に納め、両端または方端をポリウレタンやエポキシ樹脂等で固定し、透過水を集水できるようにしたものや、平膜を固定したり平板状に中空糸膜の両端を固定して透過水を集水できるようにしたもののことである。図４、図５に例を示す。膜濾過装置は膜モジュールの原水側にポンプや水位差などの加圧手段または透過水側にポンプまたはサイフォン等による吸引手段を設けて原水の膜ろ過を行う装置で、図６に例を示す。原水とは、河川水、湖沼水、地下水、海水、下水、排水およびこれらの処理水等である。
【００３６】
【実施例】
以下に具体的実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこれら実施例により何ら限定されるものではない。
【００３７】
ここで本発明に関連するパラメーターを以下の方法で測定した。
（１）融解温度Ｔｍ（℃）、結晶化温度Ｔｃ（℃）
フッ化ビニリデンホモポリマーと溶媒のみからなる製膜原液組成と同組成の混合物を密封式ＤＳＣ容器に密封し、セイコー電子製ＤＳＣ−６２００を用いて、昇温速度１０℃／ｍｉｎで昇温し溶解するときに、昇温過程で観察される融解ピークの開始温度を均一融解温度Ｔｍとした。さらに、５分保持して溶解した後に、降温速度１０℃／ｍｉｎで降温する過程で観察される結晶化ピークの立ち上がり温度を結晶化温度Ｔｃとした（図３）。
（２）曇点（℃）
フッ化ビニリデンホモポリマーと溶媒のみからなる製膜原液組成と同組成の混合物をプレパラートとカバーグラス、グリースを用いて封止し、顕微鏡用冷却・加熱装置（ジャパンハイテック製ＬＫ−６００）で溶解温度まで昇温し、５分保持して溶解した後に、降温速度１０℃／ｍｉｎで降温する過程で観察される曇り点を曇点温度とした。
（３）平均降温速度Ｖｔ
特に記載しない限り、前記、ｂ．の方法を用い、下式によって計算した。
【００３８】
Ｖｔ＝（Ｔｓ−Ｔａ）／（乾式長／ポリマー溶液の押出速度）
Ｔｓ：吐出口温度（℃）、Ｔａ：冷却浴温度（℃）、
（４）透過特性
２５℃の逆浸透膜処理水を１．５ｍの水位差を駆動力に中空糸膜小型モジュール（長さ約２０ｃｍ、中空糸膜の本数１〜１０本程度）に送液し、一定時間の透過水量を測定して得た値を、１００ｋＰａ当たりに換算して算出した。
（５）ポリスチレンラテックス阻止性能
粒径０．３０９μｍのＳｅｒａｄｙｎ社製ユニフォームラテックス粒子を逆浸透膜処理水に分散した原液を供給水にし、供給圧力３ｋＰａ、平均２０ｃｍ／ｓの膜面線速度を与えクロスフロー濾過により透過水を得た。供給水と透過水のポリスチレンラテックス濃度を紫外可視分光光度計より求め、阻止率は次式より求めた。透過水濃度は濾過開始３０分後の液をサンプリングして求めた。
【００３９】
Ｒｅｊ．＝（１−Ｃｂ／Ｃａ）×１００
Ｒｅｊ．：阻止率（％）、Ｃａ：供給水濃度（ppm）、Ｃｂ：透過水濃度（ppm）
（５）中空糸膜の破断強度および伸度
引張試験機を用いて、湿潤状態の試験長５０ｍｍの膜をフルスケール２０００ｇの加重でクロスヘッドスピード５０ｍｍ／分にて測定し、求めた。
実施例１
重量平均分子量（Ｍｗ）が４．１７×１０5のフッ化ビニリデンホモポリマー４０重量％とγ−ブチロラクトン６０重量％を１５０℃で溶解させて均一溶液を得た。本溶液のＴｃは５７℃であった。これより吐出温度Ｔｓは５７℃＜Ｔｓ≦１４７℃である。このポリマー溶液を１１０℃で静置、脱泡し、Ｔｓ＝１００℃の中空糸成型用二重管状口金の外側の管から吐出した。二重管状口金の内側の管から、中空部に１００重量％のγ−ブチロラクトン注入液を注入した。乾式長４ｃｍで、液温５℃のγ−ブチロラクトン８０重量％および水２０重量％からなる冷却浴に、押出速度６．０ｍ／ｍｉｎ、製膜平均降温速度１４２５０℃／ｍｉｎで吐出し、冷却浴中でゲル化させ、８０℃の熱水浴中で１．５倍延伸し、中空糸膜を得た。
【００４０】
この中空糸膜の性能を表２に示す。機械的強度、透過特性および分離性能の全てが高かった。膜構造は粒径１．８μｍの球晶が積層し、球晶の隙間に空孔が連結した構造をとっていた。
実施例２
重量平均分子量（Ｍｗ）が４．１７×１０5のフッ化ビニリデンホモポリマー３３重量％とγ−ブチロラクトン６７重量％を１２０℃で溶解させて均一溶液を得た。本溶液のＴｃは４１℃であった。これより吐出温度Ｔｓは４１℃＜Ｔｓ≦１３１℃である。このポリマー溶液を用いて、製膜条件を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様にして中空糸膜を得た。中空部への注入液は、γ−ブチロラクトン９０重量％および水１０重量％からなる注入液を用いた。この中空糸膜の性能を表２に示す。透過特性、分離性能とも高かった。膜構造は粒径３．２μｍの球晶が積層し、球晶の隙間に空孔が連結した構造をとっていた。
実施例３
重量平均分子量（Ｍｗ）が３．５８×１０5のフッ化ビニリデンホモポリマー５５重量％とプロピレンカーボネート４５重量％を１７０℃で溶解させて均一溶液を得た。本溶液のＴｃは７８℃であった。これより吐出温度Ｔｓは７８℃＜Ｔｓ≦１６８℃である。このポリマー溶液を用いて、製膜条件を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様にして中空糸膜を得た。注入液、冷却浴の溶媒にもプロピレンカーボネートを用いた。この中空糸膜の性能を表２に示す。機械的強度、透過特性および分離性能の全てが高かった。膜構造は粒径１．９μｍの球晶が積層し、球晶の隙間に空孔が連結した構造をとっていた。
実施例４
重量平均分子量（Ｍｗ）が４．１７×１０5のフッ化ビニリデンホモポリマー５５重量％とプロピレンカーボネート４５重量％を１７０℃で溶解させて均一溶液を得た。本溶液のＴｃは７９℃であった。これより吐出温度Ｔｓは７９℃＜Ｔｓ≦１６９℃である。このポリマー溶液を用いて、製膜条件を表１に示すように変更した以外は、実施例３と同様にして中空糸膜を得た。サーモグラフィーによる観察では口金下３ｃｍで中空糸は７９℃以下に降温しており、製膜平均降温速度Ｖｔは、前記ａ．の方法を用いて、３５００℃／ｍｉｎと計算した。
【００４１】
この中空糸膜の性能を表２に示す。透過特性、分離性能とも高かった。膜構造は粒径２．２μｍの球晶が積層し、球晶の隙間に空孔が連結した構造をとっていた。
実施例５
重量平均分子量（Ｍｗ）が３．５８×１０5のフッ化ビニリデンホモポリマー５０重量％とプロピレンカーボネート５０重量％を１７０℃で溶解させて均一溶液を得た。本溶液のＴｃは７３℃であった。これより吐出温度Ｔｓは７３℃＜Ｔｓ≦１６３℃である。このポリマー溶液を乾式長７ｃｍで１２０℃のＴダイから液温５℃のプロピレンカーボネート８５重量％および水１５重量％からなる冷却浴中の巻取り速度１０．０ｍ／ｍｉｎの巻取りロールに、製膜平均降温速度１６４２９℃／ｍｉｎでキャストし、冷却浴中でゲル化させ、平膜を得た。この膜の性能を表２に示す。機械的強度、透過特性および分離性能の全てが高かった。膜構造は粒径３．２μｍの球晶が積層し、球晶の隙間に空孔が連結した構造をとっていた。
比較例１
重量平均分子量（Ｍｗ）が４．４４×１０5のフッ化ビニリデンホモポリマー３５重量％とγ−ブチロラクトン６５重量％を１３０℃で溶解させて均一溶液を得た。本溶液のＴｃは４７℃であった。これより吐出温度Ｔｓは４７℃＜Ｔｓ≦１３７℃である。このポリマー溶液を用いて、製膜条件を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様にして中空糸膜を得た。この中空糸膜の性能を表２に示す。粒径０．３０９μｍのポリスチレンユニフォームラテックス粒子の阻止性能は３３％と低かった。膜構造は粒径４．３μｍの球晶が積層し、球晶の隙間に空孔が連結した構造をとっていた。製膜平均降温速度が遅いため球晶粒径が大きくなり、それにともない間隙の細孔が大きくなり排除性能が低下したと推定される。
比較例２
実施例１において吐出口温度ＴｓをＴｃ以下の５０℃にて吐出しようとしたが、口金内でポリマーの固化がおこり吐出できなかった。
比較例３
吐出口温度Ｔｓを１５０℃にした以外は実施例１と同様にして中空糸膜を得た。この中空糸膜の性能を表２に示す。粒径０．３０９μｍのポリスチレンユニフォームラテックス粒子の阻止性能は４４％と低かった。膜構造は粒径５．１μｍの球晶が積層し、球晶の隙間に空孔が連結した構造をとっていた。
比較例４
重量平均分子量（Ｍｗ）が４．４４×１０5のフッ化ビニリデンホモポリマー２５重量％とγ−ブチロラクトン７５重量％を１３０℃で溶解させて均一溶液を得た。本溶液のＴｃは３１℃と低温であった。このポリマー溶液を用いて、製膜条件を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様にして中空糸膜を得た。この中空糸膜の性能を表２に示す。粒径０．３０９μｍのポリスチレンユニフォームラテックス粒子の阻止性能は４０％と低かった。膜構造は粒径４．３μｍの球晶が積層し、球晶の隙間に空孔が連結した構造をとっていた。
比較例５
重量平均分子量（Ｍｗ）が４．４４×１０5のフッ化ビニリデンホモポリマー７８重量％とシクロヘキサノン２２重量％を１４５℃で溶解させて均一溶液を得た。本溶液のＴｃは１２１℃と高温であった。このポリマー溶液を１４５℃で静置、脱泡し、製膜条件を表１に示すように変更した以外は実施例１と同様にして中空糸膜を得た。注入液、冷却浴の溶媒にもシクロヘキサノンを用いた。この中空糸膜の性能を表２に示す。は、透過性能０ｍ3／（ｍ2・ｈ・１００ｋＰａ）で透水性を発現しなかった。
【００４２】
【表１】
0004269576.tif 000002
【００４３】
【表２】
0004269576.tif 000003
【００４４】
【発明の効果】
本発明により、十分な機械的強度、流体の透過特性、耐薬品性を併せもち、かつ優れた分離性能をもつ微多孔膜が得られるようになった。
【図面の簡単な説明】
【図１】  液−液型相分離を示す場合の相図を示す。
【図２】  固−液型相分離を示す場合の相図を示す。
【図３】  ＤＳＣ曲線中のＴｃ、Ｔｍを示す。
【図４】  中空糸膜モジュールの例を示す。
【図５】  平膜モジュールの例を示す。
【図６】  膜濾過装置の例を示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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