(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
コア又はワンピースゴルフボールである球状ゴム質弾性体を多数個製造するに当たり、シス−１，４−ポリブタジエンを主材とする未加硫ゴム質配合物を、押出し手段を用いて棒状に押出し、この押出し直後の棒状体の温度が８０〜９０℃であり、該棒状体を１０００〜４０００ｍｍの長さに引き出して該棒状体を６０〜７０℃に冷却し、しかる後、該棒状体の軸と直交する向きで所定長さに切断して円柱状スラグとし、これを型内で球状に加硫成形することを特徴とするゴルフボールの製造方法。
【請求項２】
上記押出し手段としてホットチュウバーを使用することを特徴とする請求項１乃至２記載のゴルフボールの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は製品品質に優れ、製造コストの面で有利なゴルフボールの製造方法に関する。
【０００２】
【従来技術】
ゴルフボールにおいて主流をなすソリッドタイプは、広く知られているように、ボールの体積の凡そ８０％を占める中心部分にゴム質の球状弾性体を配置し、その周囲を樹脂製のカバーで被覆した構造である。また、ゴルフ練習場等比較的狭い場所で使用されるボールは、その全体をゴム質の球状弾性体によって形成されている。
【０００３】
上記コア及び練習用１ピースゴルフボールを製造する場合、未加硫のゴム質配合物につき押出機を用いて、通常円柱状体の形状で一定重量を目標に押出し、押出し直後に逐次切断することによってスラグを形成していた。
このようにして形成したスラグは、各々半球形キャビティを多数（５０個前後）備えた上型と下型より成る金型の下型における各キャビティ内に、通常縦向きにセットし、次いで上型を閉じ、一定時間加圧、加熱を行うことによって球状弾性体に形成していた。そして通常、金型の球状キャビティ容積よりも稍大きい体積の円柱状スラグが用いられ、そのため余剰のゴム配合物は、キャビティ外へベアとして排出されることとなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来の方法は、押出し作業時に発生する押出機内におけるゴム配合物装填量の作業進行による変動、周囲の温度変化など、作業および環境条件の変化によって、油圧を動力源とする押出し速度に変動を来し、それに基づき経時的に押出機内のゴム配合物温度が変化し勝ちで、その結果、一定時間の間隔をもって切断されるスラグの重量はばらつき、また８０〜９０°Cと高温で押し出された直後に切断されるため、スラグ（ゴム）内の残留応力（配向）によって、スラグの温度が冷えるに従い、切断面の一方が凹形状に、他方が凸形状にそれぞれ変化し、またスラグの中心軸に反りが発生する。
【０００５】
上記スラグ切断面の、特に凹形状化は、加硫時においてエア溜まりや離型剤溜まりが発生し、外観不良、表面硬度低下の原因となる。またスラグの切断面凸形状化や柱形状の反りは、下型上にセットしたとき安定を欠くためスラグ倒れの原因となり、もしスラグ倒れが生じた場合、その型では不良品が成形されることとなる。
【０００６】
一方、押出し能力を上げることを目的として、単一押出し機に複数のスラグ用口金を取付け、複数本取りにすると、ゴムの押出しが真っ直ぐ行われ難く、通常スラグ重量の変動が大きくなる傾向があり、そのため重量（または体積）の不足による不具合をなくそうとすると、全体的にスラグ重量を多めに設定しなければならず、その結果として加硫成型時にゴムはみ出しによるロスが増えてしまう。
本発明は上記問題点に鑑みなされたもので、製品品質に優れ、製造コストの面で有利なゴルフボールの製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、コア又はワンピースゴルフボールである球状ゴム質弾性体を多数個製造するに当たり、シス−１，４−ポリブタジエンを主材とする未加硫ゴム質配合物を、押出し手段を用いて棒状に押出し、この押出し直後の棒状体の温度が８０〜９０℃であり、該棒状体を１０００〜４０００ｍｍの長さに引き出して該棒状体を６０〜７０℃に冷却し、しかる後、該棒状体の軸と直交する向きで所定長さに切断して円柱状スラグとし、これを型内で球状に加硫成形することを特徴とするゴルフボールの製造方法を提供する。
【０００８】
【発明の実施の形態及び実施例】
上記押出し手段として、約５０℃後に加熱された未加硫ゴム配合物を装填して行うホットチュウバーを使用し、押出された棒状体の押出し直後の温度が８０〜９０℃の範囲に設定される。またスラグへの切断に当たって、棒状体は６０〜７０℃に冷却される。
本発明における上記スラグを用いることによって、マルチピースソリッドタイプのゴルフボールのコア、及び全体がシス−１，４−ポリブタジエンを主材とするゴム質弾性体よりなる１ピースゴルフボールを好適に製造することができる。
【０００９】
以下図面に基づき説明する。
図１は、押出し装置の部分斜視図であり、図２は未加硫ゴム質配合物によるスラグの斜視図である。
図１において、符号1は押出し装置を示し、内部に５０°C前後の高温未加硫ゴム配合物を装填して押出すタイプのホットチュバー、及び室温（２４°C前後）の未加硫ゴム配合物を装填し押出すタイプのコールドチュバーの両者を含むものとする。装置1の出口には、押出される棒状体3の太さを規制する直径の開口を有する口金2を備える。装置1に取り付けられる口金2の数は、１個でもよいが、複数個、即ち図１に示す例のように３個、またはこれ以上の個数の口金を取付けてもよい。
口金の形状は、円形の他多角形でもよい。
【００１０】
符号３で示すゴム質配合物の棒状体は、所定長さに押し出された後、６０〜７０℃の温度まで、例えば樋状容器（図示せず）の上で冷却し、しかる後円柱状のスラグ４に切断する。棒状体３の長さについては１，０００〜４，０００ｍｍに設定され、好ましくは、１，５００〜２，５００ｍｍの長さが、取扱の面においてより有利である。
【００１１】
ゴム質配合物の棒状体3は、発明者の実験によると、１００mmの長さに押出した直後の温度は８５°Cで、その際棒状体の直径は２５mmであった。そしてその後、棒状体の残留応力（配向）に起因し温度低下に従って、長さが減少する一方、太さが増大し、７０°Cまで低下したところで上記１００mmの長さは９４mmに減少し、２５mmの直径が２８mmに増大した。その後は温度が更に低下しても、棒状体の寸法上あまり変化せず、温度が６０°Cのときの長さは９３mm、直径は３０mmであった。
【００１２】
ゴム質配合物は、棒状体の押出し物を円柱状スラグとして棒状体の軸と直交する向き切断すると、一方の切断面は凸レンズの面のように突出し、他方の切断面は凹レンズの面のように窪み、また形状全体の反りが発生するむ傾向があり、このような形状の変化は、押出し直後の高温時切断において甚だしく、一方７０°Cまたはそれ以下の温度まで棒状体押出し物を低下させ切断した場合、上記形状の変化は殆ど生じないことが分かった。そのため、上記温度まで低下させた後スラグを形成することによって、切断面の突出変形とスラグの反りに基づく、下型上にセットしたときのスラグ倒れは有利に防止しすることができため、従来のスラグ倒れによる不良品を実質上無くすことができる。
【００１３】
本発明における方法と従来の方法との間で、スラグの寸法と重量のばらつき、及びこれらスラグを用いて形成したゴルフボールのコアの重量のばらつき、硬度の変動、スラグ倒れによる成形不良の発生について比較テストを行った。
比較例１として、定量押出し機１本取り（口金１個）を用い、重量の目標値４０g（スラグの直径目標値５０mm）となるよう、一定速回転式カッター（９０回転／分）によりゴム質配合物を押出し直後切断し、円柱状スラグを形成した。
実施例１として上記比較例１と同じ押出機を用い、２，０００mmの長さの棒状体にゴム質配合物を押出し、７０°Cに冷やした後、重量目標値４０gとなるよう切断し円柱状スラグを形成した。
比較例２として、定量押出し機３本取り（図１に示すように口金３個）を用い、比較例１の場合と同様、重量の目標値４０g（スラグの直径目標値５０mm）となるよう、一定速回転式カッター（９０回転／分）によりゴム質配合物を押出し直後切断し、円柱状スラグを形成した。
実施例２として、比較例２と同じ押出機を用い、２，０００mmの長さの棒状体にゴム質配合物を押出し、７０°Cに冷やした後、重量目標値４０gとなるよう切断し円柱状スラグを形成した。
【００１４】
ゴム質配合物の配合は、比較例１、２及び実施例１，２共に、表１に示す内容のものを共通して使用した。
表１
0004367586.tif 000002
【００１５】
テスト結果は表２に示す通りである。
表２
0004367586.tif 000003
表２において、後述するコア不良比以外の欄の数値は、１０個の供試スラグまたはコアの平均値を示し、またスラグまたはコア重量欄の最大および最小値は、１０個の内の最大および最小重量の値を示す。
表２におけるスラグ寸法欄の突出は、図３に拡大斜視図として示す円柱状スラグ4の上面5または下面6に生じる突出のスラグ軸方向高さである。
表２におけるコアの表面硬度欄の位置1〜5は、図４に正面図として示すコア7のパーティングライン8を中心とする各々４５°間隔の位置をＪＩＳ-C硬度計を用いて測定した値である。
表２のコア不良比欄に示す数値の分母は、加硫成形されたコアの個数を、そして分子は、その内スラグ切断面の突出とスラグ軸の反りに起因する、スラグ倒れによって生じた成形不良の個数をそれぞれ示す。
【００１６】
表２に示す測定結果について、先ず、スラグ切断面の突出量が比較例１または２対比、実施例１、２共に著しく小さく、主としてこれ等の数値がコア不良比の数値にはっきりと反映されている。
次にスラグ重量の最大値と最小値の差を表２上の数値から計算すると（表２には示していないが）、比較例１、２はそれぞれ０．８９g、３．４０gであるが、。これに対し実施例１、２はそれぞれ０．１８g、０．２４gと著しく小さい。そしてこの傾向がコア重量の最大値と最小値の差（表２には示していないが）に表れている。
また、コア表面硬度の位置による変動も、改めて説明するまでもなく比較例１、２対比実施例１、２が小さいことが明確に現れている。
【００１７】
【発明の効果】
このように、本発明による製造方法を実施することによって、品質に優れたゴム質球状弾性体を得ることができるため、この弾性体をコアとして使用したゴルフボールは、当然のことながら同様に品質に優れ、一方、製造においてもスラグ倒れ等に起因する球状弾性体の不良成形品発生を格段に減らすことができ、それによってゴルフボールの製造コストを低減することができるのである。
【図面の簡単な説明】
【図１】押出装置の部分斜視図である。
【図２】未加硫ゴム質配合物によるスラグの斜視図である。
【図３】拡大スラグの斜視図である。
【図４】ゴルフボールコアの正面図である。
【符号の説明】
１  押出し装置
３  棒状体
４  スラグ
【図１】
0004367586.tif 000004
【図２】
0004367586.tif 000005
【図３】
0004367586.tif 000006
【図４】
0004367586.tif 000007