(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
マウントケース（１）とその内周に配置されたボス（２）との間に一体的に設けられ円周方向に連続した弾性体（３）と、
前記マウントケース（１）に一体的に設けられたダイアフラム（４）と、
前記マウントケース（１）の内周に設けられて前記弾性体（３）側の第一液室（Ａ）と前記ダイアフラム（４）側の第二液室（Ｂ）との間を仕切ると共に前記両液室（Ａ，Ｂ）を互いに連通する主オリフィス（Ｃ）が開設されたオリフィス部材（５）とを備え、
前記弾性体（３）に円周方向複数の副液室（Ｄ）が形成され、
前記弾性体（３）は、前記第一液室（Ａ）と副液室（Ｄ）との間を仕切る主弾性部（３１）と、前記副液室（Ｄ）と外部空間との間を仕切る副弾性部（３２）と、前記各副液室（Ｄ）間を仕切る弾性リブ部（３３）とからなり、
前記各弾性リブ部（３３）は、前記ボス（２）の軸心を通る平面に対して傾斜していると共に前記副液室（Ｄ，Ｄ）間を連通させる副オリフィス（Ｅ）が形成されたことを特徴とする液体封入式マウント。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は防振技術に属するものであって、自動車のエンジン等の防振支持手段として用いられ、振動減衰に絞り流路内での液体の流動抵抗を利用した液体封入式マウントに関する。
【０００２】
【従来の技術】
エンジンを車体フレームに弾性的に支持する液体封入式マウントには、上下方向の入力振動だけでなく、水平方向の入力振動に対しても防振効果を発揮するようにしたものがあり、その典型的な従来技術が、例えば特公昭６３−６１５３３号公報に開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記従来技術の液体封入式マウントによれば、ゴム弾性体の外周部に形成した複数の液室間の隔壁となる部分の面積が小さく、拡張弾性が大きいため、軸心と直交する方向（水平方向）に対する動ばね定数が高く、この方向に対する良好な防振性能を得ることが困難であった。
【０００４】
本発明は、上記のような問題に鑑みてなされたもので、その主な技術的課題とするところは、軸心と平行な方向の入力振動に対する優れた防振性能と、軸心と直交する方向の入力振動に対する優れた防振性能の両立を図ることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上述した技術的課題は、本発明によって有効に解決することができる。
すなわち本発明に係る液体封入式マウントは、マウントケースとその内周に配置されたボスとの間に一体的に設けられ円周方向に連続した弾性体と、前記マウントケースに一体的に設けられたダイアフラムと、前記マウントケースの内周に設けられて前記弾性体側の第一液室と前記ダイアフラム側の第二液室との間を仕切ると共に前記両液室を互いに連通する主オリフィスが開設されたオリフィス部材とを備え、前記弾性体に円周方向複数の副液室が形成され、前記弾性体は、前記第一液室と副液室との間を仕切る主弾性部と、前記副液室と外部空間との間を仕切る副弾性部と、前記各副液室間を仕切る弾性リブ部とからなり、前記各弾性リブ部は、前記ボスの軸心を通る平面に対して傾斜していると共に各副液室間を連通させる副オリフィスが形成されたものである。
【０００６】
本発明によれば、ボスの軸心と平行な方向の変位入力に対しては、第一液室と第二液室との間で主オリフィス内を封入液が移動し、また前記軸心と直交する方向の変位入力に対しては、円周方向複数の副液室間で副オリフィス内を封入液が移動することによって、防振機能を発揮するものである。このとき、各副液室間の弾性リブ部はボスの軸心を通る平面に対して傾斜しているため、前記軸心と平行に形成された場合に比較して弾性リブ部の面積が大きく、拡張弾性が小さいため、軸心と直交する方向の変位入力に対する動ばね定数が低くなり、繰り返し変形に対する耐久性も向上する。
【０００７】
【発明の実施の形態】
図1は、本発明に係る液体封入式マウントの好ましい第一の実施の形態を示すもので、同図（ａ）は軸心を通る平面で切断した断面図であり、（ｂ）は（ａ）におけるｂ−ｂ’線の位置で軸心と直交する平面で切断した断面図である。この図1において、参照符号１は金属製のマウントケースであり、取付ボルト１１を介して図示されていない車体フレーム側に取り付けられる下側のカップ部材１２と、その上部フランジに下端がカシメにより互いに連結された外筒１３とからなる。また、参照符号２は、マウントケース１の外筒１３の上部内周に配置されたボスであり、上面に突出された取付ボルト２１を介して例えば被支持体であるエンジン側に連結される。
【０００８】
ボス２と、マウントケース１における外筒１３との間には、エラストマで成形された弾性体３が介在している。この弾性体３は、内周がボス２の外周面に加硫接着されると共に、外周が内筒１４の内周面に加硫接着されている。前記内筒１４は、前記外筒１３の内周面に圧入されると共に、その軸方向中腹に形成された環状段差部１３ａと、上端部に形成されたカシメ部１３ｂとの間に固定されており、前記弾性体３の外周部が、この内筒１４を介してマウントケース１に固定されている。
【０００９】
マウントケース１におけるカップ部材１２と外筒１３とのカシメ部１ａには、エラストマからなるダイアフラム４と、その上側に配置されたオリフィス部材５が固定されている。ダイアフラム４は、弾性体３に比較して十分に薄肉に形成されており、前記カップ部材１２には、ダイアフラム４の自在な変位を許容するための通気孔１２が開設されている。
【００１０】
オリフィス部材５は、弾性体３とダイアフラム４との間の密閉空間を、弾性体３側の第一液室Ａとダイアフラム４側の第二液室Ｂとに仕切るように設けられており、外周部が前記ダイアフラム４と共にマウントケース１のカップ部材１２と外筒１３とのカシメ部１ａに、互いに重合した状態に挟着固定された円盤状の第一プレート５１及び第二プレート５２からなる。
【００１１】
オリフィス部材５における第一プレート５１の外周段差部と第二プレート５２の外周段差部との間には、主オリフィスＣが形成されている。この主オリフィスＣは、円周方向に対して有端であって、その一方の端部が、第一プレート５１に開設された開口部５１ａを通じて第一液室Ａに開放され、他方の端部が、第二プレート５２に開設された開口部５２ａを通じて第二液室Ｂに開放されている。したがって第一液室Ａと第二液室Ｂは、主オリフィスＣを介して互いに連通していることになる。
【００１２】
主オリフィスＣは円周方向に長く延在されていることによって、その内部に存在する封入液の液柱共振周波数が低く、例えばエンジンのシェイク等による軸心と平行な方向の変位の周波数と略合致するように設定されている。そして、主オリフィスＣによる狭くて長い流路内を封入液が高速で流れる際には、流動抵抗による有効な減衰力を発生するものである。
【００１３】
弾性体３は、外周側がマウントケース１における外筒１３の環状段差部１３ａに当接している内筒１４の下端部へ向けて低位置になる円錐状の主弾性部３１と、その上側の円盤状に形成された副弾性部３２と、この主弾性部３１と副弾性部３２との間に円周方向等間隔で形成された複数(図示の例では４箇所)の弾性リブ部３３からなり、各弾性リブ部３３，３３，…の間は凹所３ａとなっている。
【００１４】
図２は、弾性体３とボス２及び内筒１４との加硫成形体を示す斜視図である。この図２に一層明確に示されるように、各弾性リブ３３は、軸心（ボス２の軸心）を通る仮想平面に対して一定方向へ傾斜しており、その傾斜角度は好ましくは１５〜４５ｄｅｇとなっている。
【００１５】
弾性体３の外周に加硫接着された内筒１４には、各弾性リブ部３３，３３，…間の各凹所３ａに対応する窓部１４ａが開設されると共に、この内筒１４のうち、前記各弾性リブ部３３の外周に加硫接着された部分には、内径側へ陥没した溝状屈曲部１４ｂが形成されている。したがって、前記各凹所３ａとこれに対応する各窓部１４ａを塞ぐように存在する外筒１３との間には、それぞれ副液室Ｄが画成され、内筒１４の各溝状屈曲部１４ｂと外筒１３との間には、それぞれ副オリフィスＥが形成されている。そして、円周方向に隣り合う前記副液室Ｄ，Ｄ同士が、それぞれ前記副オリフィスＥを介して互いに連通している。
【００１６】
副オリフィスＥは、軸心と直交する方向の所定周波数領域の変位が入力された場合に、封入液の流動による減衰を発生するもので、それぞれサイズ（長さ及び断面積）が同一であっても、あるいは異なるサイズとすることによって、異なる液柱共振周波数を設定したものであってもよい。
【００１７】
弾性体３のうち、第一液室Ａとその上側の副液室Ｄとの間を仕切っている円錐状の主弾性部３１は、被支持体であるエンジン側の荷重を弾性的に支持する主体であるため、その肉厚が、前記副液室Ｄの上側を仕切っている円盤状の副弾性部３２よりも大きいものとなっている。そしてこれによって、前記主弾性部３１に、前記荷重に対する所要の支持力が与えられると共に、前記副弾性部３２の拡張弾性率及び半径方向の静ばね定数が、主弾性部３１の拡張弾性率及び半径方向の静ばね定数の５０％以下に設定されている。
【００１８】
第一液室Ａ、第二液室Ｂ及びこれを連通する主オリフィスＣからなる密閉空間と、各副液室Ｄ及びこれを連通する副オリフィスＥからなる密閉空間には、それぞれ例えばシリコーンオイル等、適当な粘性を有する液体が充填されている。また、この封入液は、弾性体３とボス２及び内筒１４からなる加硫成形体や、ダイアフラム４及びオリフィス部材５を、液体中でケースの内周に組み込むことによって当該液体封入式ブッシュを組み立てる際に、前記液体の一部が封入されたものである。
【００１９】
以上のように構成された第一の実施の形態に係る液体封入式マウントは、車体フレーム側とエンジン側との間でボス２の軸心と平行な方向、すなわち上下方向の振動が入力されると、マウントケース１とボス２が上下方向に反復して相対変位され、両者１，２間で弾性体３が反復変形を受ける。
【００２０】
上記入力振動が、例えばエンジンの機関振動等による上下方向の継続的な振動である場合は、主オリフィスＣ内の封入液はその液柱慣性が大きく、殆ど流動しないが、弾性体３(主弾性部３１)が上下に反復変形されることによる第一液室Ａの液圧変化は、この第一液室Ａ内の封入液が前記主弾性部３１が厚さ方向へ微小変形（拡張変形）することによって適度に吸収される。そしてこれによって、前記機関振動等に対する防振機能を発揮する。
【００２１】
また、エンジンのシェイク等、第一液室Ａの大きな液圧変化を発生させる低周波数帯域のかつ大振幅の振動が入力されると、封入液は、主オリフィスＣ内を、第一液室Ａと第二液室Ｂのうち相対的に低圧となる側へ向けて、液柱共振により反復移動される。そして、このような振動入力による第一液室Ａの液圧変化に対して、主弾性部３１は、その拡張弾性率が十分に高いものであるため、第一液室Ａの液圧変化によって主オリフィスＣ内の封入液の流動が確実に行われ、したがって、この時の流動抵抗による高減衰を発生し、良好な緩衝性を得ると共に、その振動を短時間で制止する。
【００２２】
なお、上述のように、マウントケース１とボス２が上下方向にのみ相対変位された場合は、各副液室Ｄは、形状の変化は受けてもその容積は不変であるため、副オリフィスＥ内での封入液の流れは生じない。そして、このような変位においては、弾性体３の内部の弾性リブ部３３も変形を受けるが、この弾性リブ部３３はボス２の軸心を通る平面に対して傾斜していることによって有効長さが長く、このため繰り返し変形に対する耐久性が向上する。
【００２３】
ボス２の軸心と直交する方向（略水平方向）への振動変位が入力された場合は、マウントケース１とボス２の相対変位が、互いの偏心方向になされるので、これに伴う弾性体３の変形と、その弾性リブ部３３の相対変位によって、円周方向一部の副液室Ｄは容積が縮小され、その反対側の副液室Ｄは容積が拡大されることになる。そして、前記副液室Ｄに接している副弾性部３２は、その拡張弾性率及び静ばね定数が主弾性部に比較して低いものであり、しかも、各副液室Ｄ間の弾性リブ部３３はボス２の軸心を通る平面に対して傾斜しているため、軸心と平行に形成された場合に比較して弾性リブ部３３の面積が大きく、拡張弾性率が小さいものとなっている。したがって、前記入力振動が比較的周波数の高い小振幅の振動である場合は、副液室Ｄの容積変化（圧力変化）は、前記副弾性部３２及び弾性リブ部３３の拡張弾性によって吸収され、このため絶対ばね定数が低下して、有効な振動絶縁性を発揮する。
【００２４】
また、当該マウントの軸心と直交する方向（略水平方向）の入力振動が比較的周波数の低い大振幅の振動である場合は、副液室Ｄの容積変化を副弾性部３２の拡張弾性によって吸収しきれず、したがって、副液室Ｄの液圧変化によって、副オリフィスＥ内に封入液の流れを生じ、これに伴う流動抵抗によって、有効な減衰力を得ることができる。
【００２５】
図３は、本発明に係る液体封入式マウントの好ましい第二の実施の形態を、その軸心を通る平面で切断した断面図である。この実施の形態において、弾性体３とボス２及び内筒１４からなる加硫成形体は、上述の図１及び図２に示される第一の実施の形態と同様の構成を有するものである。
【００２６】
第一の実施の形態と異なる点について説明すると、マウントケース１は、図１のような取付ボルト１１によってではなく、カップ部材１２及び外筒１３に設けられたブラケット１５，１６を介して、図示されていない車体フレーム側に取り付けられるようになっている。
【００２７】
ボス２の内端(下端)には、撹拌板２２がボルト・ナット２３を介して取り付けられており、この撹拌板２２は、第一液室Ａ内に位置している。そして、エンジンの荷重による負荷のみがボス２を介して弾性体３に与えられた図示の通常状態では、この撹拌板２２と弾性体３の内面との間に所要のクリアランスが形成されている。
【００２８】
撹拌板２２には、その円周方向一部に切欠２２ａが形成されている。この切欠２２ａは、撹拌板２２と弾性体３の内面との間のクリアランスに存在する封入液の液柱共振周波数を、複数の周波数帯域に設定するものであり、これによって、広い周波数域での動ばね低下による吸振性能の向上を図ったものである。
【００２９】
弾性体３とダイアフラム４との間の密閉空間を、弾性体３側の第一液室Ａとダイアフラム４側の第二液室Ｂとに仕切るように設けられたオリフィス部材５は、外周部が前記ダイアフラム４と共にマウントケース１のカップ部材１２と外筒１３とのカシメ部１ａに、互いに重合した状態に挟着固定された第一リング５３及び第二リング５４と、その内周に封着されたサブダイアフラム５５とからなる。主オリフィスＣは、第一リング５３と第二リング５４の間にが形成され、その一方の端部が、第一リング５３に開設された開口部５３ａを通じて第一液室Ａに開放され、他方の端部が、第二リング５４に開設された開口部５４ａを通じて第二液室Ｂに開放されている。
【００３０】
サブダイアフラム５５はエラストマで成形されたものであって、その外周縁が前記第一リング５３の内周縁に全周にわたって加硫接着されている。このサブダイアフラム５５の受圧面積(封入液との接触面積)は、主オリフィスＣの流路断面積よりも十分に大きく、第一液室Ａの圧力変化によって、厚さ方向へ撓むことができるものである。また、このサブダイアフラム５５を厚さ方向へ変形させるように作用する第一液室Ａの液柱共振周波数は、例えばエンジンのアイドル振動の周波数域に設定される。
【００３１】
以上のように構成された第二の実施の形態に係る液体封入式マウントは、ボス２の軸心と平行な方向（上下方向）の入力振動が、例えばエンジンの機関振動等による上下方向の継続的な振動である場合は、主オリフィスＣ内の封入液はその液柱慣性が大きく、殆ど流動しないが、弾性体３(主弾性部３１)が上下に反復変形されることによる第一液室Ａの液圧変化は、この第一液室Ａ内の封入液がサブダイアフラム５５の厚さ方向への変形を伴いながら液柱共振することによって、有効に吸収される。このため動ばね定数が低下し、前記機関振動等に対する優れた振動絶縁性を発揮する。また、第一液室Ａ内の撹拌板２２は、振動入力によってボス２と一体的に振動変位し、これに伴って周囲の封入液を反復移動させることにより、減衰力を生じるものである。
【００３２】
また、エンジンのシェイク等、第一液室Ａの大きな液圧変化を発生させる低周波数帯域のかつ大振幅の上下振動や、ボス２の軸心と直交する方向（略水平方向）への振動の入力に対しては、先に説明した第一の実施の形態と同様の作用・効果を奏する。
【００３３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明に係る液体封入式マウントによれば、マウントケースの軸心と直交する方向の振動入力に対しては、円周方向複数の副液室間で副オリフィス内を封入液が移動することにより減衰機能を得ることができる。
【００３４】
そして、隣接する副液室間を仕切る弾性リブ部が、マウントケースの軸心を通る平面に対して傾斜しているため、前記軸心と平行に形成された場合に比較して弾性リブ部の拡張弾性が小さく、したがって軸心と直交する方向の変位入力に対する動ばね定数が低くなり、優れた振動絶縁性が得られる。また、弾性リブ部が変形を受ける有効長さが、前記軸心と平行に形成された場合に比較して長くなるので、繰り返し変形に対する耐久性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る液体封入式マウントの好ましい第一の実施の形態を示すもので、（ａ）は軸心を通る平面で切断した断面図、（ｂ）は（ａ）におけるｂ−ｂ’線位置で軸心と直交する平面で切断した断面図である。
【図２】上記液体封入式マウントにおける弾性体とボス及び内筒との加硫成形体を示す斜視図である。
【図３】本発明に係る液体封入式マウントの好ましい第二の実施の形態をその軸心を通る平面で切断した断面図である。
【符号の説明】
１  マウントケース
２  ボス
２２  撹拌板
３  弾性体
３１  主弾性部
３２  副弾性部
３３  弾性リブ部
４  ダイアフラム
５  オリフィス部材
Ａ  第一液室
Ｂ  第二液室
Ｃ  主オリフィス
Ｄ  副液室
Ｅ  副オリフィス
【図１】
0004231980.tif 000002
【図２】
0004231980.tif 000003
【図３】
0004231980.tif 000004