(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒状の濾過膜シート素材をその筒長尺方向の一定間隔毎に径方向内側に絞って折り畳むことで、外周側が閉塞しかつ内周側が開放した上下折畳みひだが上下に連続して積み重なった構造に設けられた濾過フィルタと、この濾過フィルタを内装する内外通水性の支持筒体とを備え、発電所の復水処理系に設置されて該復水に含まれる懸濁物を除去するためのフィルタカートリッジ型の濾過装置であって、前記濾過フィルタは、濾過膜シート素材を径方向内側に絞って折り畳む上記筒長尺方向の間隔が小さくなるにつれて復水を通水させたときの経時的な差圧上昇変化率が急増する単位長さ当たりの折畳み数よりも少ない折畳み数とした発電所の復水濾過装置であって、
前記折畳み数が、２５０〜２９０回／ｍであることを特徴とする発電所の復水濾過装置。
【請求項２】
濾過フィルタの平均孔径が２〜１０μｍであり、差圧が０．１５ＭＰａに至った時点での濾過フィルタの鉄負荷量が実質的に７０ｇ／ｍ２以下であるようにこの濾過フィルタに通水させる復水の通水量を０．４ｍ３／ｈ／ｍ２以下としたことを特徴とする請求項１に記載の発電所の復水濾過装置を用いた復水濾過の運用方法。
【請求項３】
濾過フィルタの平均孔径が２〜１０μｍであり、差圧が０．１５ＭＰａに至った時点での濾過フィルタの鉄負荷量が実質的に７０ｇ／ｍ２以下であるようにこの濾過フィルタに通水させる復水の通水量を０．２〜０．３ｍ３／ｈ／ｍ２としたことを特徴とする請求項１に記載の発電所の復水濾過装置を用いた復水濾過の運用方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明は、火力発電所，ＰＷＲ型原子力発電所における発電設備の復水処理系内で発生する懸濁物（微粒子）の除去に用いられるカートリッジフィルタ型濾過装置、並びにこれを用いた復水濾過の運用方法に関するものである。
【０００２】
【発明の技術的背景と従来技術】
発電設備の復水処理系は、発電タービンを駆動させた後の蒸気を熱交換で冷却して水に戻し（復水し）、ポンプで再び蒸気発生器に供給するという一連の水循環系を構成し、蒸気を復水し再び蒸気発生器へ供給する工程で該復水に含まれる不純物を除去する処理装置が含まれる。
【０００３】
すなわち、水−蒸気−復水が流通する一連の管やタービン、更にこれらに付設された種々の装置等から復水に含まれてしまうことが避け難い不純物、具体的には懸濁物（微粒子）やイオン等があり、これが累積すると、発電のための装置の稼働に悪影響を及ぼすため、これの防止を目的として、懸濁物やイオン等を除去するために上記復水循環系の途中に懸濁物除去手段やイオン除去手段が設けられる。
【０００４】
上記のうち除去対象とされる懸濁物の多くは、配管を構成している材料等に由来した微細な鉄クラッドであるが、かかる懸濁物（微粒子）を除去するために、従来は、▲１▼：イオン交換能力をもつイオン交換樹脂等を内外通水可能の管等の表面にプレコートしたプレコートフィルタの濾過作用を用いる方式、▲２▼：電磁濾過フィルタを用いる方式、▲３▼：濾過膜シート素材を縦型プリーツ式に形成した濾過フィルタを用いる方式、▲４▼：米国特許第４８４２７３９号公報等で提案されている筒状の濾過膜シート素材をその筒長尺方向に一定間隔毎に径方向内側に絞って外形的には一見蛇腹状の折畳み状態とした横型プリーツ式の濾過フィルタを用いる方式、のものが提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、火力発電所等の復水系は、対象水が低濁度であること、濾過水量が極めて多量であること、長時間の連続運転が求められること、などの特有の性質があり、濾過装置にもこれに適合した性能が求められる。
【０００６】
しかし、上記した懸濁物除去のための種々の濾過方法はいずれも一長一短があって、必ずしもあらゆる場面で常に優れているというわけでなく、状況に応じて使い分けられる必要がある。
【０００７】
例えば、イオン交換樹脂を管等のエレメント表面にプレコートする上記▲１▼のプレコート方式は、プレコート材がイオン交換能力を有するものであるから、懸濁物除去と不純物イオン除去に兼用できる利点がある。しかし使い捨てという思想がなく、懸濁物蓄積に伴うバブリング等の蓄積クラッド除去のための再生操作と、イオン交換能力が消失（減退）したイオン交換能力の薬剤による再生操作が必要であり、これらの運用が煩雑になり易いという問題がある。
【０００８】
▲２▼の電磁濾過フィルタは復水中の懸濁物のほとんどが鉄等の磁性体であることからこれを磁気的に水中から除去しようとするものであるが、設備的にコストが嵩むという問題がある。
【０００９】
一方、上記▲３▼，▲４▼の方式は、イオン交換能力とは全く無関係に懸濁物除去のためだけの濾過フィルタを脱塩装置の前段に設置して用いるものである。この方式は、例えば特開昭５９−１９５４８号公報等で説明されているアンモニア型運用をすることで、緊急時以外はイオン交換樹脂のイオン交換能力の再生操作は実質的にしない方式の発電設備に特に適しており、懸濁物除去のための濾過フィルタが使用限界（通常は差圧が一定レベルを越える限界）に至った場合には、当該濾過フィルタを交換するというフィルタ使い捨て方式の簡易な操作が実現できる利点がある。しかし、縦型，横型のいずれも濾過性能の長期間維持には限界があって比較的早期に交換が必要になるため実際には殆ど採用されていなかった。
【００１０】
ところで、上記▲３▼，▲４▼の濾過フィルタを用いる方式のうち特に上記米国特許第４８４２７３９号公報で開示されたものは、同公報に記載されているように、単位容積当りの濾過膜の濾過表面積を大きく設定できる有利な点があり、発電設備における定検サイクル（一般的には起動から２年を一サイクル）間における濾過フィルタの交換作業回数を削減、あるいは同期間内における作業そのものを不要とできる可能性がある。
【００１１】
特に上記▲４▼型の濾過フィルタ、すなわち筒状の濾過膜シート素材をその筒長尺方向に一定間隔毎に径方向内側に絞って外形的には一見蛇腹状の折畳み状態とした横型プリーツ式の濾過フィルタは、同公報において「筒長尺方向に折り畳まれて隣接する濾材の層が閉塞することを避け、濾材の全面に渡って水が平等に分配通水されるので濾材の利用率が高い」と説明されている。
【００１２】
なお、上記筒状濾過フィルタと類似した筒状の濾過膜シート素材を発電所の復水処理に用いた鉄クラッド除去方法についての提案が特開平１１−５７７０５号公報によりされている。
【００１３】
この提案は、「大粒径の鉄クラッドは主ひだ間に捕捉し、小粒径の鉄クラッドは小さな副ひだの表面に捕捉する」という体積濾過の作用を得ることを目的とするものである。
【００１４】
しかし、上述したように本発明者が種々検討する過程で米国特許第４８４２７３９号公報に記載の濾過フィルタを試験した結果によれば、フィルタ表面に捕捉されたクラッドは全面に渡って殆ど偏在することなしに実質的に平均に捕捉されるので、上記特開平１１−５７７０５号公報で提案された筒状濾過フィルタによる「鉄クラツドの濾過部位を粒径の大小で選択」するという特殊な体積濾過の作用を得るには、筒状濾過フィルタの「ひだ」の積み重なり状態などに特定の条件が必要になると考えられるが必ずしも明らかでない。
【００１５】
以上のような従来技術の状況の下で、本願発明者は更に検討を重ね、以下のような注目すべき知見を見いだした。
【００１６】
すなわち、上記の濾過フィルタを多数設置した濾過塔として構成される復水系の濾過装置において、上記した求められる性能のうちの長時間に渡る連続運転を可能とするためには、限られた空間内の１本１本の濾過フィルタの膜面積をできるだけ大きくすることがよいが、上記筒状の濾過膜シート素材をその筒長尺方向に関して一定間隔で内側に絞るようにして折り畳んだ濾過フィルタは、一定の長さ当たりに積層される間隔があまり多くなると比較的短時間のうちに差圧が著しく上昇する現象が見られ、同フィルタは膜面積が見掛け上大きいにも拘わらず、早期に使用限界に至ってしまうという問題が見出されたのである。
【００１７】
本発明は、かかる問題を解消するためになされたものであり、限られた空間内に大きな膜面積を提供することができてかつ濾過フィルタの濾過性能を十分に発揮させることができるようにした発電所の復水濾過装置を提供することを目的としたものである。
【００１８】
また本発明の他の目的は、上記の復水濾過装置を用いて復水濾過を効率よく行うことができる復水濾過の運用方法を提供するところにある。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成する本発明の発電所の復水濾過装置は、筒状の濾過膜シート素材をその筒長尺方向の一定間隔毎に径方向内側に絞って折り畳むことで、外周側が閉塞しかつ内周側が開放した上下折畳みひだが上下に連続して積み重なった構造に設けられた濾過フィルタと、この濾過フィルタを内装する内外通水性の支持筒体とを備え、発電所の復水処理系に設置されて該復水に含まれる懸濁物を除去するためのフィルタカートリッジ型の濾過装置であって、前記濾過フィルタは、濾過膜シート素材を径方向内側に絞って折り畳む上記筒長尺方向の間隔が小さくなるにつれて復水を通水させたときの経時的な差圧上昇変化率が急増する単位長さ当たりの折畳み数よりも少ない折畳み数とする発電所の復水濾過装置でああって、前記折畳み数が、２５０〜２９０回／ｍであることを特徴とする。
【００２０】
上記において、濾過膜シート素材を径方向内側に絞って折り畳で形成する濾過フィルタの単位長さ当たりの折畳み数が多くなると経時的な差圧上昇変化率が急増する理由は、発電所の復水処理系において復水に含まれる懸濁物は概ね１０μｍ以下のものが多いが、折畳み数が多くなることによって、円板状に形成された濾過フィルタの外周部分の上下シート間に懸濁物が捕捉され、せっかく広い濾過面積を有する当該濾過フィルタの全面濾過作用が有効に発揮されないためではないかと推測される。
【００２１】
上記において、経時的な差圧上昇変化率が急増する濾過膜シート素材の単位長さ当たりの折畳み数は、臨界的な値として必ずしも明確なものではないが、本発明者によるさまざまな確認試験の結果によれば、上記復水に含まれる鉄クラツドの濾過による除去のためには、外側から内側に濾過処理水を通水させる濾過フィルタの場合、外側に面し懸濁物質に対する濾過作用が実質的にない目の粗い不織布（以下においては「粗目不織布」という場合がある）の第１層と、懸濁物質を濾過する作用を有する濾過膜からなる第２層と、濾過膜裏面側の通水性を担保するための目の粗い不織布の第３層の三層積層構造の濾過シート素材が用いられ、厚みが１００〜４００μｍ程度のものであるため、単位長さ（１ｍ）当たりの折り畳数が２５０〜２９０回ないしそれ以下である場合には比較的に緩慢に差圧上昇が現れるが、これに比べて同折り畳数が３２０〜３６０回ないしそれ以上のものは、通水条件を同じにしかつクラッド負荷量を同じとしても、前者に比べて後者の差圧上昇率が大幅に高くなることが分かった。このように、折り畳数が２５０〜２９０（ないしそれ以下）の範囲と、３２０〜３６０（ないしそれ以上）の範囲との間では、濾過現象として、発電所の復水処理系中に設置した濾過装置の作用に大きな違いが現れ、前者の場合には粒子の粒径に殆ど影響されずに全面濾過が行われるのに対し、後者の場合には、粒子の粒径によって濾過作用が異なる体積濾過が行われるものと推測され、これらの範囲の間に濾過現象が急変する臨界的な折畳み数があるものと理解される。
【００２２】
なおかかる知見は、上記した特開平１１−５７７０５号公報には示されていない知見であるが、本発明の差圧上昇を長期に渡ってできるだけ低減させるという目的を実現する上で上記構成を採用した特徴は極めて有効である。
【００２３】
上記の濾過フィルタは、素材構成としては縦型プリーツフィルタと概ね同様のものを用いて構成することができ、例えば上記第１層及び第３層の粗目不織布には、当業界において「メルトブローン」（スパンボンド、マイクロスパンボンドと称されることもある）と通称されるものを用いることができるが、より具体的には、ポリプロピレン繊維等の合成樹脂繊維の実質的に濾過作用のない目の粗い不織布が好ましく用いられる。ただし、上記の第１層と第３層が同じ素材である必要は必ずしもない。
【００２４】
第２層は、合成樹脂繊維からなる濾過膜として構成したものを用いることができ、限定されるものではないが、懸濁物の主物質を構成する鉄クラッドを少なくとも７０％以上、好ましくは９０％以上の除鉄率が達成できるように構成したものが用いられ、ポリエチレン，ポリプロピレン等のポリオレフィン系合成樹脂繊維の不織布を用いて、１０μｍの微粒子を９０％以上除去できる濾過フィルタとして選択されるもの、具体的には平均孔径が２〜１０μｍ、好ましくは３〜８μｍ、最適には４〜６μｍの濾過フィルタが好ましく用いられる。なお、濾過フィルタが不織布で構成されている場合には、機械的に平均孔径を算出することができないので、所定粒径の粒子を所定％以上濾過するという形式で表現されているのが普通であり、一般には公称平均孔径と称されているので本発明においてもこれに倣うものとする。
【００２５】
平均孔径が上記範囲を外れると、発電設備の復水処理系における復水からの懸濁物の濾過除去を本願の目的に則して達成することができない。すなわち、設備の運転に支障を生ずることなく復水を流すことができるのは、設備によって厳密に一律ではないが、一般に濾過差圧が概ね０．１０〜０．１５ＭＰａ（実際には０．１０ＭＰａ又は０．１５ＭＰａのいずれかとされる場合が多い）に達するまでとされており、上記の濾過フィルタの第２層の膜に平均孔径が１０μｍを越えるものを用いた場合には、火力発電所等において復水に含まれる主な懸濁物である鉄クラッドの限界捕捉鉄量に至るまでの連続運転時間を長くできるが、除鉄率が７０％に達せず、上記発電設備の復水処理系における復水水質が不良となってしまう。他方、平均孔径が２μｍ未満では、極く微粒の鉄クラツドを濾過捕捉することで濾過差圧の上昇が速くなって連続運転時間が短くなってしまう。これらのことから、復水処理系における好適な運転状況の確保と連続運転期間の長期化のバランスを考えて上記の範囲が選定される。なお第２層は単一の膜層としてもよいが平均孔径の異なる複数の膜層を積層して構成することもできる。
【００２６】
また、上記のように構成された濾過膜フィルタに対する被処理水の単位面積当たりの通水量は、差圧が０．１５ＭＰａに至った時点での濾過フィルタの鉄負荷量が実質的に７０ｇ／ｍ2以下であるように０．４ｍ3／ｈ／ｍ2以下、一般的には０．１５〜０．４ｍ3／ｈ／ｍ2、好ましくは０．１５〜０．３５ｍ3／ｈ／ｍ2、最適には０．２〜０．３ｍ3／ｈ／ｍ2とすることがよく、発電所の復水濾過装置を用いた復水濾過における濾過装置のフィルタカートリッジの交換を、同発電設備において法定されている定検サイクル（２年）の期間内で削減でき、特に限界差圧０．１５ＭＰａの場合に、平均孔径が２〜１０μｍの濾過フィルタを用いて０．２〜０．３ｍ3／ｈ／ｍ2で通水する場合には、多数本用いる濾過フィルタの１本当たりの濾過水量をできるだけ多くしながら、定検期間（通常は２年）内での濾過フィルタの交換を実質的に不要とした運用方法を採用できる。
【００２７】
なお設置すべき濾過フィルタの本数は、単位面積当たりの通水流量と、発電設備における復水の循環総流量とから決まり、単位面積当たりの通水流量を小さく選定すると濾過フィルタの設置本数が多くなって設備の大型化を招く結果となってしまうので、限界範囲内では単位面積当たりの通水流量はできるだけ大とすることがよい。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図面に示した実施形態に基づいて更に詳細に説明するが、本願発明がこの実施形態のものに限定されるものではない。
実施形態１
図１〜図３は、火力発電所の復水脱塩装置前置の濾過塔１を有する復水系の一部の構成概要を示したものであり、上記濾過塔１には濾過フィルタ２１０を内装したカートリッジ型濾過装置２の多数本が装着されている。
【００２９】
この濾過塔１の前後の水の流れを図１により説明すると、図示しない復水器で蒸気から水とされた復水は、復水回収タンク３、復水ポンプ４により復水ライン５を通じて濾過塔１に通水され、カートリッジ型濾過装置２により懸濁物を濾過除去した後、処理水ライン６を通じて図示しない復水脱塩装置に送水するようになっている。
【００３０】
図２は、濾過塔１の詳細構造を示したものであり、（イ）は該濾過塔の縦断面を示し、該濾過塔１は、円形筒状の濾過塔本体１０１の上下を下部鏡板１０２及び上部鏡版１０３で閉塞した塔構造をなしていて、濾過塔本体１０１内の上部に固定されて該塔内を上下室に液密的に仕切る仕切板１０４により濾過フィルタ２１０を内装したカートリッジ型濾過装置２が下部室１０７内に多数吊持固定され、濾過塔下部の復水供給口１０５から供給される復水を、濾過フィルタ２１０の外側から内側に向かって通水させて懸濁物の濾過を行い、濾過塔上部の復水処理水流出口１０６から後段の系統に排出するように設けられている。
【００３１】
図２（ロ）は、同図（イ）のＡで示した上記濾過塔１に設けられているカートリッジ型濾過装置２の一つを示したものであり、本例では約１ｍの筒状濾過膜シート素材を一定間隔で径方向内側に絞って折り畳むことで２５０〜２９０回／ｍの折畳み数とされた濾過フィルタ２１０を上下２本連結したものを一単位として仕切板１０４から吊持するように設けられている。
【００３２】
図３はこの濾過フィルタ２１０を内装したカートリッジ型濾過装置２の詳細構造を示すために濾過装置２及び濾過フィルタ２１０の一部を破断して示した図であり、多孔性のエクスパンドメタルにより形成された上下開放の支持筒体２０１とその下端閉塞キャップ２０２及び上端閉塞キャップ２０３とにより、上記濾過フィルタ２１０の内外がフィルタ面を通してのみ通水可能に設けられている。また、この濾過装置２の中心部には、図２（ロ）に示す如く、有孔円筒体２０４が上下に延設されてカートリッジ型濾過装置２の支持及び通水濾過後の復水を濾過塔１の上部室１０８に導くように設けられている。すなわち、カートリッジ型濾過装置２の上端から液密的に封止された状態で延出した上端側軸部には筒面に孔が形成されてなく、上端部が上記仕切板１０４に螺子止め固定されると共に、その上端部開口２０５が仕切板１０４上方の上部室１０８に開放されている。これによって濾過塔１内の下部室１０７に供給された復水は、濾過フィルタ２１０を外側から内側に通水されて懸濁物が濾過除去され、復水処理水は有効円筒体２０４の内部を通して濾過塔１の上部室１０８に流出される。
【００３３】
上記の濾過フィルタ２１０は、図３に示すように、筒状の円筒濾過シート素材をその長尺方向に一定間隔で折り畳んだ構造に設けられており、この濾過シート素材は、外側から粗目不織布からなる第１層２１０１、平均孔径２〜１０μｍの通水開口を有する不織布からなる第２層２１０２、粗目不織布からなる第３層２１０３の層構造をなすように構成されている。
【００３４】
以上によって、火力発電所の復水系における脱塩装置前置の濾過装置を有する濾過塔１が構成される。
【００３５】
【実施例】
図面に示した濾過装置を用いて、火力発電所の復水系における鉄クラツドの除去試験を行った。ただし試験は以下の条件とし、０．２及び０．３ｍ3／ｈ／ｍ2の下記試験例については実機における試験データを基礎としたが、他の試験例は加速試験と、縦型プリーツ式濾過フィルタの試験データに基づいてシュミレートとした。
（１）試験装置の構成
図１と同じ構成の濾過器１に平均孔径５μｍ（公称平均孔径：１０μｍの微粒子を９９％以上除去できるフィルタ）、折畳み回数２６７の１本のプリーツ膜フィルタ２を仕切板１０４に鉛直方向に懸架・配置し、かつ復水ライン（流入管）５と処理水ライン（流出管）６との間に差圧計（図示せず）、復水ライン５に積算流量計（図示せず）を設け、本試験のための試験装置とした。
（２）水質
粒径が０．４〜１０μｍ程度の鉄化合物粒子（αＦｅ2Ｏ3、Ｆｅ3Ｏ4及び水酸化鉄を４０％、３０％及び３０％の割合で配合）を異物として３００ｐｐｍ（鉄として）の濃度で３０℃の水に均一に懸濁させ、原水（試験水）とした。
0004272779.tif 000002
（４）通水条件
濾過フィルタの単位面積当たりの通水流量を、実施例では、０．２、０．３、０．４、０．６（ｍ3／ｈ／ｍ2）となる条件の順に試験例１，２，３，４としてそれぞれ試験を行った。
【００３６】
また比較のために、比較例では０．４（ｍ3／ｈ／ｍ2）の条件で試験例５として試験を行った。以上により濾過試験を行った。結果を図４に示した。
【００３７】
上記の結果から分かるように、試験例３の単位面積当たりの通水流量を０．４ｍ3／ｈ／ｍ2とした試験結果に対して、濾過フィルタの折畳み数のみが異なる試験例５の試験結果は、単位面積当たりの通水流量が同じであるから捕捉される鉄クラツド量は同じはずであるにもかかわらず、差圧が急上昇することが分かり、むしろ、単位面積当たりの通水流量が大きく捕捉される鉄クラツド量も多いはずである試験例４（０．６ｍ3／ｈ／ｍ2）の例と比べても、折畳み数が多い試験例５の方が差圧上昇が高いという結果となった。したがって、比較例（試験例５）では、濾過フィルタの濾過作用が全面において十分利用されていないことが推測される。
【００３８】
なお、単位面積当たりの通水流量を大きくすれば、単位面積当たりに捕捉される鉄クラツド量も増加するため差圧限界（限界捕捉鉄量）に達するまでの時間も短くなるが、差圧限界を０．１５ＭＰａとした発電設備において、その限界捕捉鉄量（例えば略７０ｇ／ｍ2程度）以下となる０．４ｍ３／ｈ／ｍ２以下、好ましくは０．２〜０．３ｍ３／ｈ／ｍ２とすることで、定検期間内のカートリッジ交換を不要とでき、発電設備の連続運転が好適に実現できて産業上極めて望ましいことが確認された。
【００３９】
また、上記試験例３の濾過試験を行った濾過フィルタを、試験終了後に取り出し、図５の（ロ）に示した一つの折畳み部位（１〜７）に捕捉された鉄クラツドの粒径の違いによる分布を調べた。測定は以下の手順で行った。
▲１▼：超音波振動機にて膜面に付着した鉄を取り除く。
▲２▼：各濾過フィルタ（４５ｍｍφ）、平均孔径が８μｍ、５μｍ、３μｍ、１μｍ、０．４μｍ、０．１μｍの順に取り除いた鉄を捕捉する。
▲３▼：各濾過フィルタを塩酸に溶解した後ＴＰＴＺ法（ＪＩＳ  Ｂ  ８２２４）にて濃度を測定する。
【００４０】
結果は図５（イ）に示した。
【００４１】
この結果から分かるように、粒径の大きい鉄クラツドは、一つのひだの上側（部位１〜３）に若干多く捕捉されているが、全体として捕捉状態は概ね平均的に分布しており、全面による平均的な捕捉が達成されていることが確認された。
【００４２】
【発明の効果】
本願の請求項１の濾過装置の発明によれば、限られた空間内に大きな膜面積を提供することができ、しかも濾過フィルタの濾過性能を全面において十分に発揮させることができるという効果が奏される。
【００４３】
また本願請求項２又は３の運用方法の発明によれば、上記の復水濾過装置を用いて復水濾過を効率よく行うことができ、定検間途中におけるカートリッジ型濾過フィルタの交換を少なくでき、また最適には交換を不要にできるという効果が奏される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の濾過装置を含む濾過塔を設置した発電所の復水循環系の一部を示したフロー図。
【図２】図１の濾過塔の詳細を説明するための図であり、（イ）は濾過塔の概要を示した縦断面図、（ロ）は一つのカートリッジ型濾過装置を示した図。
【図３】カートリッジ型濾過装置の構造を示した図であり、図は該カートリッジ型濾過装置及び濾過フィルタの一部を破断して示している。
【図４】上記実施形態１の濾過装置を用いて行った通水試験時の差圧上昇の変化を示した図。
【図５】上記実施形態１の濾過装置の通水試験を行った後に濾過フィルタに捕捉された鉄クラツドの粒径の違いによる分布状態を示した図であり、（イ）は部位１〜７における鉄クラツドの粒径の違いによる分布を測定した結果を示した図、（ロ）は濾過フィルタの一つのひだにおける上記部位１〜７の該当場所を示した図。
【符号の説明】
１・・・濾過塔
１０１・・・濾過塔本体
１０２・・・鏡版
１０３・・・鏡版
１０４・・・仕切板
１０５・・・復水供給口
１０６・・・復水処理水流出口
１０７・・・下部室
１０８・・・上部室
２・・・カートリッジ型濾過装置
２０１・・・支持筒体
２０２・・・下端閉塞キャップ
２０３・・・上端閉塞キャップ
２０４・・・有効円筒体
２０５・・・上端部開口
２１０・・・濾過フィルタ
２１０１・・・第１層
２１０２・・・第２層
２１０３・・・第３層
３・・・復水回収タンク
４・・・復水ポンプ
５・・・復水ライン
６・・・処理水ライン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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