(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量％で、Ａｌ：５〜１５％、Ｆｅ：１〜８％、Ｎｉ：０．３〜８％、Ｃｒ，Ｔｉのうちから選ばれる１種以上を０．１〜３％、残部がＣｕ及び不純物からなり、ガラス製壜用金型材に使用される高温強度及び耐高温酸化性に優れた製壜用アルミ青銅合金。
【請求項２】
重量％で、Ａｌ：５〜１５％、Ｆｅ：１〜８％、Ｎｉ：０．３〜８％、Ｍｎ：０．１〜４％、Ｃｒ，Ｔｉのうちから選ばれる１種以上を０．１〜３％、残部がＣｕ及び不純物からなり、ガラス製壜用金型材に使用される高温強度及び耐高温酸化性に優れた製壜用アルミ青銅合金。
【請求項３】
重量％で、Ａｌ：５〜１５％、Ｆｅ：１〜８％、Ｎｉ：０．３〜８％、Ｍｎ：０．１〜４％、Ｃｏ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｍｇ，Ｚｒ，Ｖのうちから選ばれる１種又は２種以上を０．１〜４％、残部がＣｕ及び不純物からなり、ガラス製壜用金型材に使用される高温強度及び耐高温酸化性に優れた製壜用アルミ青銅合金。
【請求項４】
重量％で、Ａｌ：５〜１５％、Ｆｅ：１〜８％、Ｎｉ：０．３〜８％、Ｓｉ：１〜５％、Ｍｎ：０．１〜４％、Ｃｒ，Ｔｉのうちから選ばれる１種以上を０．１〜３％、残部がＣｕ及び不純物からなり、ガラス製壜用金型材に使用される高温強度及び耐高温酸化性に優れた製壜用アルミ青銅合金。
【請求項５】
重量％で、Ａｌ：５〜１５％、Ｆｅ：１〜８％、Ｎｉ：０．３〜８％、Ｓｉ：１〜５％、Ｍｎ：０．１〜４％、Ｃｏ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｍｇ，Ｚｒ，Ｖのうちから選ばれる１種又は２種以上を０．１〜４％、残部がＣｕ及び不純物からなり、ガラス製壜用金型材に使用される高温強度及び耐高温酸化性に優れた製壜用アルミ青銅合金。
【請求項６】
重量％で、Ａｌ：５〜１５％、Ｆｅ：１〜８％、Ｎｉ：０．３〜８％、Ｍｎ：０．１〜４％、Ｃｒ，Ｔｉのうちから選ばれる１種以上を０．１〜３％、Ｃｏ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｍｇ，Ｚｒ，Ｖのうちから選ばれる１種又は２種以上を０．１〜４％、残部がＣｕ及び不純物からなり、ガラス製壜用金型材に使用される高温強度及び耐高温酸化性に優れた製壜用アルミ青銅合金。
【請求項７】
重量％で、Ａｌ：５〜１５％、Ｆｅ：１〜８％、Ｎｉ：０．３〜８％、Ｓｉ：１〜５％、Ｍｎ：０．１〜４％、Ｃｒ，Ｔｉのうちから選ばれる１種以上を０．１〜３％、Ｃｏ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｍｇ，Ｚｒ，Ｖのうちから選ばれる１種又は２種以上を０．１〜４％、残部がＣｕ及び不純物からなり、ガラス製壜用金型材に使用される高温強度及び耐高温酸化性に優れた製壜用アルミ青銅合金。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高温での機械的性質及び耐高温酸化性に優れた、ガラス製壜用金型材に使用されるアルミ青銅合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】
現在、ガラス製壜用金型材には、Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌ−Ｚｎ−Ｆｅ系の材料が広く使用されている。
【０００３】
【本発明が解決しようとする課題】
ガラス製壜用金型材に使用されている上記Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌ−Ｚｎ−Ｆｅ系の材料は、その中に含まれるＺnが、溶解時の酸化やガス吸収の防止には効果はあるが、蒸気圧が高いため、高温においてＺnの蒸発があり、肌荒れを起こし，溶接性を阻害する。即ち、
【０００４】
１）Ｚｎを含有しているため、ガラス金型材の使用温度域である４００〜５００℃において、高温による脱Ｚｎが発生し、金型の肌荒れが起こる、
２）Ｚｎを含有しているため、加工ミスや破損部の修復を目的とした溶接時の高温によりＺｎが蒸発し、溶接欠陥が生じる、
３）ガラス金型材の使用温度域である４００〜５００℃において、伸びがほとんどなく、使用時の繰り返し熱応力で表面に割れを生じる場合がある、
などの問題点を抱えていた。
【０００５】
本発明は、上記従来材料の実情に鑑みて、ガラス金型材の使用温度域である４００〜５００℃においての耐力が高く、変形に強い上、耐高温酸化性の向上により金型の肌荒れを防止することができ、ひいては金型寿命を大幅に改善することができ、ガラス製壜用金型材として最適である製壜用アルミ青銅合金を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するために、本発明は、重量％で、Ａｌ：５〜１５％、Ｆｅ：１〜８％、Ｎｉ：０．３〜８％、Ｃｒ，Ｔｉのうちから選ばれる１種以上を０．１〜３％、残部がＣｕ及び不純物からなり、ガラス製壜用金型材に使用される高温強度及び耐高温酸化性に優れた製壜用アルミ青銅合金を提供するものである。
【０００７】
加えて、溶湯を脱酸する作用があるＭｎを０．１〜４％加えたり（請求項２〜７）、同様の作用を呈するＳｉを１〜５％加えたり（請求項４，５，７）、或いはＣｏ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｍｇ，Ｚｒ，Ｖのうちから１種又は２種以上を０．１〜４％加えたりすると（請求項３，５，６，７）、本発明の目的達成により有効である。
【０００８】
次に本発明合金の構成成分について、その作用と添加量の限定理由を説明する。
【０００９】
Ａｌは、合金の強度を決定すると共に、耐高温酸化性を改善する主元素であり、５％以下ではアルミ青銅としての強度を有することはできず、耐高温酸化性も不足する。
【００１０】
Ｎｉは、合金のマトリックスを強化し硬度を向上させる。０．３％以下だと効果がなく、８％以上だと伸びが低下して脆くなる。
Ｆeは、Ｎｉと共に合金のマトリックスを強化し、硬度を向上させる。
【００１１】
Ｍｎは、溶湯内の酸素を除去し（脱酸作用）、湯流れ及び溶湯の品位を向上させると共に、延性を改善する。
Ｓｉは、Ｍｎと同様に溶湯を脱酸する作用があり、鋳造欠陥の発生を防止すると共に、強度を向上させる。１％以下では強度が十分ではなく、５％を超えると伸びが低下する。
【００１２】
Ｃｒ及びＴｉは、高温での耐酸化性を改善する。０．１％以下では効果がなく、３％以上では効果が飽和する。
【００１３】
Ｃｏ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｍｇ，Ｚｒ，Ｖは、結晶粒の微細化（伸びの改善による繰り返しの熱応力に耐える）、耐酸化性の向上（高温での肌荒れの防止）、耐摩耗性の向上（衝撃荷重によるヘタリ防止）に寄与している。
【００１４】
【発明の効果】
本発明アルミ青銅合金は、ガラス製壜用金型材として、従来使用されているＣｕ−Ｎｉ−Ａｌ−Ｚｎ−Ｆｅ系の材料が抱える問題点に対し、次のような対策を講じている。
【００１５】
１）Ｚｎを含有していないため、ガラス金型材の使用温度域である４００〜５００℃においても、高温による脱Ｚｎが発生せず、金型の肌荒れを防止出来る。またＣｒ又はＴｉを添加した場合には、耐高温酸化性が向上するのでさらに肌荒れを防止出来る。
２）Ｚｎを含有していないため、溶接時の高温によるＺｎの蒸発が発生せず、溶接が非常に容易に行え、加工ミスや破損部の修復が容易に実施出来る。
３）ガラス金型材の使用温度域である４００〜５００℃において、伸びが約１０〜３０％あり、破損の危険性を低減し衝撃荷重で割れにくくしている。
４）ガラス金型材の使用温度域である４００〜５００℃において、耐力が高く、変形しにくいので、安定した製品の製造が可能であり、金型寿命も長くなる。
【００１６】
【実施例】
（１）供試材
本発明実施例材料を表１に示し、比較例材料を表２に示した。この表１及び表２に示したＮｏ．１〜Ｎｏ．３３及びＮｏ．Ａ〜Ｎｏ．Ｆの成分からなる合金を、高周波誘導炉にて溶製し、ＪＩＳ  Ｈ  ５１１３  Ｅ号供試材に金型鋳造し、供試材とした。
【表１】
0004274507.tif 000002
【表２】
0004274507.tif 000003
【００１７】
（２）引張試験，硬さ試験
各供試材をＪＩＳ  Ｚ  ２２０１  １４Ａ号引張試験片（硬度片付）に機械加工し、試験を行った。その結果を表３ないし表６に示す。
【表３】
0004274507.tif 000004
【表４】
0004274507.tif 000005
【表５】
0004274507.tif 000006
【表６】
0004274507.tif 000007
【００１８】
（３）高温酸化試験
６００℃の高温下に７２ｈｒ供試材をさらし、供試材表面に肌荒れが発生していないか目視確認した。その結果を表７に示す。
【表７】
0004274507.tif 000008
【００１９】
（４）溶接試験
溶接試験片寸法
各供試材を１５×１５×２００Ｌに機械加工し、溶接試験片とした。
溶接試験方法及び溶接試験条件
溶  接  方  法    ：    ＴＩＧ溶接
電          流    ：    交流
シールドガス      ：    アルゴン
溶    加    材    ：    ＪＩＳ Ｚ ３３４１ ＹＣｕＡｌＮｉＡ （φ４ｍｍ×１０００Ｌ）
予          熱    ：    無し
上記条件にて、幅８ｍｍ，長さ７０ｍｍ，厚さ２ｍｍの肉盛溶接を行った。
判  定
肉盛面をグラインダーにて研磨し、滑らかにしてから目視検鏡にてピンホールの有無を確認した。
溶接試験結果を総合評価と共に、表８に示す。
【表８】
0004274507.tif 000009