(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸と該回転軸を支持するすべり軸受装置とを備え、軸受すべり面がドライ条件で運転される先行待機運転が可能な立形ポンプであって、
前記すべり軸受装置の軸受部分は軸芯に対してコイル状に巻回された炭素繊維を熱可塑性樹脂中に埋めた炭素繊維強化樹脂材料からなり、軸受すべり面には軸方向に貫通した複数の溝が設けられ、
前記溝は、軸受すべり面のすべり面全体の面積に対して溝の占める全面積の割合（溝の面積率）が１０〜２５％になるように形成されていることを特徴とする立形ポンプ。
【請求項２】
前記樹脂材料はＰＡ，ＰＯＭ，ＰＢＴ，ＰＥＴ，ＰＰＥ，ＰＣ，ＵＨＭＷ−ＰＥ，ＰＴＦＥ，ＰＰＳ，ＰＩ，ＰＥＥＫ，ＰＡＲ，ＰＳＦ，ＰＥＩ，ＰＡＩ，ＰＥＳのうち少なくとも一種類を含むものであることを特徴とする請求項１記載の立形ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は樹脂材料を用いたすべり軸受装置を用いた立形ポンプに係り、特に、伝熱特性が良好で摺動熱を良好に除去することができる、許容すべり速度、許容面圧が高いすべり軸受装置を用いた立形ポンプに関する。また、すべり面に加工された溝により、大気運転、異物混入水中運転において、耐焼付き性能、耐摩耗性が良好なすべり軸受装置を用いた立形ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
樹脂、或いは比較的短い炭素繊維又はガラス繊維等を封入した繊維強化樹脂製の軸受は、樹脂の有する良好な潤滑性能のため、事務機械、ターボポンプ等の回転機械等にドライ摺動可能なすべり軸受として広く使用されている。これらの樹脂或いは繊維強化樹脂製のすべり軸受は、ふっ素、ポリイミド、ポリアミド、ポリエチレン等をベースとなる樹脂として、これに特殊充填材を加え成形したものである。これらの軸受はベースとなる樹脂材料によりそれぞれ特徴があり、例えばふっ素樹脂を用いた軸受は、低摩擦・耐磨耗性、非粘着性、耐熱性、耐薬品性、耐候性に極めて優れているという特徴がある。またポリイミド系の樹脂軸受は、優れた耐熱性、強度特性を有するという特徴がある。
【０００３】
高許容すべり速度、高許容面圧を指向した樹脂軸受としては、樹脂に炭素繊維、ガラス繊維、固体潤滑材などを混合して成形した繊維強化樹脂材が用いられている。これらの軸受の使用限界はポリイミドを基材とした軸受材料でも許容すべり速度3.3m/sec、限界ｐｖ値（許容すべり速度と許容面圧との積）3.3MPam/sec、と報告されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述した軸受を構成する樹脂は潤滑材であるとともに断熱材として働く。このため軸受が接触する軸スリーブ（相手材料）との摺動熱が伝熱せず、樹脂温度が上昇する。樹脂の耐熱性が良好でない場合には、樹脂の溶解あるいは熱劣化が生じ、低い限界ｐｖ値となる。また一般に円筒状の軸受の外周が金属シェルで拘束されているので、軸スリーブ（相手材料）との摺動による発熱で軸受の内径が減少し、固着が生じるという問題がある。
【０００５】
また水ポンプでは水に土砂等の混ざった異物混入水が軸受面に侵入してくることがある。土砂の主成分であるＳｉＯ２は樹脂材料と比較して硬度が大きいため、軸受材料を切削しながら摩耗する。従って、異物混入水中運転では樹脂製軸受の摩耗量は増大し軸受寿命が短くなるという問題がある。
【０００６】
本発明は、上述した事情に鑑みてなされたもので、良好な伝熱特性による冷却効果が高く、許容すべり速度、許容面圧が高い樹脂材料からなり、異物が混入した水中での異物除去効果が高く、しかもドライ条件（空気中）での運転が可能なすべり軸受装置を用いた立形ポンプを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上述の目的を達成するため、本発明の立形ポンプは、回転軸と該回転軸を支持するすべり軸受装置とを備え、軸受すべり面がドライ条件で運転される先行待機運転が可能な立形ポンプであって、前記すべり軸受装置の軸受部分は軸芯に対してコイル状に巻回された炭素繊維を熱可塑性樹脂中に埋めた炭素繊維強化樹脂材料からなり、軸受すべり面には軸方向に貫通した複数の溝が設けられ、前記溝は、軸受すべり面のすべり面全体の面積に対して溝の占める全面積の割合（溝の面積率）が１０〜２５％になるように形成されていることを特徴とするものである。
【０００８】
本発明によれば、熱伝導率の高い長尺の炭素繊維がコイル状に巻回され、かつ軸受すべり面にはすべり面の全体の面積に対して溝の占める全面積の割合が所定範囲、例えば１０〜２５％になるように軸方向に貫通した一本あるいは複数の溝が加工されたすべり軸受装置が用いられているので、軸スリーブ（相手材料）との摺動熱を速やかに除去することができる。また、炭素繊維は、樹脂材料と比較して線膨張係数が極めて低い。このため、円筒状の軸受の外周が金属セルで拘束されていても、摺動による発熱で内径が減少し、固着が生じるという問題が防止され、軸受の高許容すべり速度、高許容面圧が達成される。
【０００９】
また水に土砂等が混ざった異物混入水が軸受面に侵入した場合に軸受の寿命を向上させるには、軸受面を切削する作用のある異物を軸受面からすみやかに除去しなければならない。そこで軸受すべり面にはすべり面の全体の面積に対して溝の占める全面積の割合が１０〜２５％になるように、軸方向に貫通した一本あるいは複数の溝が加工された場合、溝を加工していない軸受面と比較して、異物の除去作用が大きい。従って耐摩耗性能が向上する。
本発明の好ましい態様では、前記樹脂材料はＰＡ，ＰＯＭ，ＰＢＴ，ＰＥＴ，ＰＰＥ，ＰＣ，ＵＨＭＷ−ＰＥ，ＰＴＦＥ，ＰＰＳ，ＰＩ，ＰＥＥＫ，ＰＡＲ，ＰＳＦ，ＰＥＩ，ＰＡＩ，ＰＥＳのうち少なくとも一種類を含む。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図１乃至図１０を参照して説明する。
図１（ａ）は、すべり軸受装置を示す斜視図である。この軸受の外形は、通常の樹脂軸受と同様である。この例の場合は、内径が７５mmФ、外径が９０mmФ、長さ３２mm程度のものである。この軸受１は、樹脂コーティングした炭素繊維を軸芯に対してコイル状に巻回して形成されたものであり、炭素繊維強化樹脂材料の一種である。
【００１１】
図１（ｂ）は、軸芯に平行な断面での軸受内部の部分拡大断面図である。図１（ｂ）に示すように、太さ数μｍ程度の極細の炭素繊維を縒り合せたストランド状の炭素繊維２が、樹脂３中に埋込まれて成形されている。この樹脂３は、炭素繊維の回りにコーティングされた熱可塑性樹脂、例えばＰＥＥＫ（ポリ・エーテル・エーテル・テトン）又はＰＩ（ポリイミド）等が、加温と加圧により塑性変形して融合した後に、固化して形成されたものである。即ち、熱伝導率が大きく、線膨張係数が小さい、長尺の炭素繊維が耐熱性、潤滑性の高い熱可塑性樹脂中に埋められた構造となっている。樹脂材料はＰＡ（ポリアミド），ＰＯＭ（ポリアセタール），ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート），ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート），ＰＰＥ（ポリフェニルン・エーテル），ＰＣ（ポリカーボネート），ＵＨＭＷ−ＰＥ（超高分子ポリエチレン），ＰＴＦＥ（ポリ四フッ化エチレン），ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド），ＰＩ（ポリイミド），ＰＥＥＫ（ポリ・エーテル・エーテル・テトン），ＰＡＲ（ポリアリレート），ＰＳＦ（ポリサルフォン），ＰＥＩ（ポリエーテルイミド），ＰＡＩ（ポリアミドイミド），ＰＥＳ（ポリエーテルスルホン）のうち少なくとも一種類を含むものである。
【００１２】
この例の炭素繊維強化樹脂は、長尺の連続性のある繊維であるので、軸受の軸スリーブとの摩擦により摺動熱が生じた場合に、急速な熱伝導が生じ、熱を速やかに逃がすことができる。これは、従来技術における比較的短い炭素繊維又はガラス繊維を、熱可塑性樹脂に混入した場合と異なり、強化繊維が分散していることによる異材間の伝熱による熱伝達率の低下を生じることなく、速やかな軸受の冷却を行うことができる。また、炭素繊維の線膨張係数が小さいことから、発熱時の円周方向の伸びを抑えることができ、軸受の外側が金属シェルで拘束されていても、軸スリーブとの摺動による発熱で内径が減少し、スティックが生じるという問題が防止される。
【００１３】
図２は、図１に示すすべり軸受の使用状態を示す図である。回転軸１０には、その外周に軸受の相手材料であるステンレス鋼等の金属製のスリーブ１１が嵌着されている。スリーブ１１の外周面は、上述したすべり軸受１の内周面と摺動する。すべり軸受１は、その外周が金属の軸受ケース１２によりつば部１２ａを介して回転機械のケーシング１３に固定されている。
【００１４】
乾燥摺動試験の結果では、上述したすべり軸受（種類Ｄ）は、オーステナイト系ステンレス綱を摺動の相手材料として、次の表１に示すような良好な摺動特性が得られている。
【００１５】
【表１】
0004330235.tif 000002
【００１６】
即ち、軸受種類ＡはＰＩ（ポリイミド樹脂）からなる軸受で、比較的低い軸受すべり速度（３．９ｍ／ｓ）で１２０秒後にトルク大で停止している。軸受種類ＢはＰＥＥＫ（ポリ・エーテル・エーテル・テトン）からなる軸受で、比較的低い軸受すべり速度（３．９ｍ／ｓ）で起動直後にトルク大で停止している。軸受種類Ｃは比較的短いガラス繊維を混入した繊維強化樹脂軸受で、比較的低い軸受すべり速度（３．９ｍ／ｓ）で摺動面の溶融が生じている。
【００１７】
軸受種類Ｄは、上記の軸受であり、従来の使用限界を超えて、すべり速度１３ｍ／sec.以上、軸受面圧０．３０ＭＰａ、限界ＰＶ値３．９ＭＰａ／ｓを超える良好な特性が得られている。
【００１８】
図３は、上述したすべり軸受の製造工程を示す図である。長尺の炭素繊維をＰＥＥＫでコーティングした極細線をより合わせたストランド状の細線２をボビン２０に温度と圧力をローラ２１で加えながら巻き付ける。ローラ２１の加温と加圧により、炭素繊維をコーティングしている樹脂（ＰＥＥＫ）が熱可塑性を有するため、軟化して相隣接する細線２の樹脂と融和する。そして、ローラ２１による加温加圧部分を過ぎると、冷却されるので、樹脂が固化する。そして、図１（Ｂ）の拡大断面図に示すような連続した長尺の炭素繊維２を樹脂３で包み込んだ繊維強化樹脂が成形される。そして、ボビン２０を引き抜き、必要な寸法に切削加工することにより、すべり軸受１が製造される。
【００１９】
図４は、大気運転、異物混入水中運転での摩擦摩耗特性に溝形状が与える効果を調べた試験に使用した軸受形状を示す図である。軸受材はＰＴＦＥ（ポリ四フッ化エチレン）、軸スリーブ材はＳＵＳ３１６を用いて試験を行なった。図４において、図４（ａ）はすべり軸受１の断面図を示し、図４（ｂ）乃至図４（ｆ）は各軸受供試体の半分を示す側面図である。軸受供試体の内径は７５ｍｍФ、外径が９５ｍｍФ、長さ３２ｍｍである。そして、軸受供試体Iは溝なしであり、軸受供試体II，III，IV，Vは、軸受すべり面のすべり面全体の面積に対して溝の占める全面積の割合がそれぞれ５０％、２５％、１０％、２５％である。なお、各供試体の各溝は軸受の軸方向に平行に形成されている。軸受供試体IIIとVは、同一割合（２５％）ではあるが、溝の個数と溝幅が異なっている。
【００２０】
図５は大気運転試験の試験条件と試験結果を示すグラフである。試験は、図４で示す各軸受供試体について大気中で運転し、軸受に加わる面圧０．２５ＭＰａ、周速６．０ｍ／ｓの条件で行ない、トルクが２．０ｋｇｍを超えるまでの時間を測定した。図５から明らかなように、焼付くまでの時間はIIが最も短く、その次が溝を加工していないIで、III，IV，Vは最も長い。従って、溝の面積率を１０〜２５％とした場合、溝による良好な冷却効果が得られ、耐焼付き性能が向上することが判明した。
【００２１】
図６は異物混入水中運転試験の試験条件と試験結果を示すグラフである。試験は、図４で示す各軸受供試体について異物濃度１００ｐｐｍ、周速度５．０ｍ／ｓ、軸受面圧０．１２ＭＰａ、運転時間２０ｈの条件で行ない、供試体の寸法変化量（ｍｍ）を測定した。軸スリーブは図４の場合と同一のＳＵＳ３１６である。図６において、黒の棒グラフは軸受の寸法変化量（ｍｍ）を表わし、斜線の棒グラフは軸スリーブの寸法変化量（ｍｍ）を表わしている。図６から明らかなように、軸受内径変化量、軸スリーブ外径変化量はIが最も大きい。溝を加工したII，III，IV，Vの寸法変化量はIと比較して著しく減少している。従って、溝の面積率を１０〜５０％とした場合、溝による異物の除去効果により耐摩耗性能が向上する。
【００２２】
表２は溝付きと溝なしのすべり軸受装置の大気運転試験結果である。
【表２】
0004330235.tif 000003
表２において溝付きのすべり軸受装置は、溝の面積率が２０％のものを使用した。軸受材として炭素繊維強化ＰＥＥＫ材料を使用し、軸スリーブ材としてＷＣ−Ｎｉ−Ｃｒ合金を使用した。溝付きのすべり軸受装置および溝なしのすべり軸受装置はともに２時間の連続運転が可能であり、表２に示すようにすべり面に溝加工を施したすべり軸受装置は溝なしのすべり軸受装置よりも温度上昇幅が小さく、より優れた冷却効果が得られた。
【００２３】
表３は溝付きと溝なしのすべり軸受装置の異物混入水中運転試験結果である。
【表３】
0004330235.tif 000004
表３において溝付きのすべり軸受装置は、溝の面積率が２０％のものを使用した。軸受材として炭素繊維強化ＰＥＥＫ材料を使用し、軸スリーブ材としてＷＣ−Ｎｉ−Ｃｒ合金を使用した。表３に示すように、すべり面に溝加工を施したすべり軸受装置は、溝なしのすべり軸受装置よりも優れた耐摩耗性能を示した。
【００２４】
次に、表２および表３に示す試験で使用した複数溝付軸受の形状を図７に示す。図７において、図７（ａ）はすべり軸受１の正面図、図７（ｂ）は図７（ａ）のVII−VII線断面図である。供試体は、内径が７５ｍｍФ、外径が９５ｍｍФ、長さ３２ｍｍのものである。溝１ａは半円形状の断面を有している。
【００２５】
図８および図９は、すべり軸受装置の他の例を示す断面図である。図８に示す例においては、すべり軸受１ａに形成された１本の溝１ａが軸受の軸方向にスパイラル状に形成されている。また図９に示す例においては、すべり軸受１に形成された複数の溝１ａが軸受の軸方向に対して傾斜して形成されている。またすべり面全体の面積に対して溝の占める全面積の割合は１０〜２５％に設定されている。
【００２６】
図１０は、本発明の実施形態の立形斜流ポンプを示す断面図である。図１０に示す立形斜流ポンプにおいては、駆動用モータ（図示せず）は保守点検が容易なように陸上に設けられ、駆動用モータの回転は軸継手を介して軸２５，２５’に伝達され、軸２５’の先端部に固定されたインペラ２２を回転することとなる。なお符号２６は軸２５と軸２５’とを接続する中間軸継手である。インペラ２２の回転によって水は吸込みベル２７から吸い込まれ吐出ボウル２８、吊下げ管２９を通過して吐出エルボ３０から吐出される。軸２５，２５’は上部軸受３２および下部軸受３３によって支持されている。また軸２５’が吐出エルボ３０を貫通する部分にはフローティングシール３４が設けられている。図１０に示す構造の軸受３２，３３においては、ポンプ起動時には大気中で運転される。すなわち、軸受はドライ条件で運転される。また起動後の定常運転時においては、軸受３２，３３は異物が混入した水中において運転される。このような、過酷な条件で使用される軸受３２，３３に、図４（ただし図４（ｂ）及び図４（ｃ）を除く）乃至図７で示した溝付のすべり軸受装置が使用される。軸受材料は、例えば、ＰＥＥＫが使用される。
【００２７】
【発明の効果】
以上に説明したように、本発明によれば、立形ポンプに用いられているすべり軸受装置は、軸受部がドライ条件であっても少なくとも２時間の運転が可能であるので、立形ポンプは、都市型洪水に要求される先行待機運転が可能となる。従って、従来のように軸受部へ清水を供給するための装置が不要となり、ポンプ構造の簡素化、製造コスト削減、管理費の削減が可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】  図１（ａ）はすべり軸受装置の斜視図であり、図１（ｂ）は軸芯に平行な断面での軸受内部の部分拡大断面図である。
【図２】  図１に示すすべり軸受の使用状態を示す図である。
【図３】  図１に示すすべり軸受の製造工程を示す図である。
【図４】  大気運転、異物混入水中運転での摩擦摩耗特性に溝形状が与える効果を調べた試験に使用した軸受形状を示す図である。
【図５】  大気運転試験の試験条件と試験結果を示すグラフである。
【図６】  異物混入水中運転試験の試験条件と試験結果を示すグラフである。
【図７】  大気運転試験、異物混入水中運転試験で使用した複数溝付軸受の形状を示す図である。
【図８】  すべり軸受装置の他の例を示す断面図である。
【図９】  すべり軸受装置の更に他の例を示す断面図である。
【図１０】  本発明の実施形態の立形斜流ポンプを示す断面図である。
【符号の説明】
１      すべり軸受
２      炭素繊維
３      樹脂
１０    回転軸
１１    スリーブ
１２    軸受ケース
１２ａ  つば部
１３    ケーシング
２０    ボビン
２１    ローラ
２２    インペラ
２５、２５’    軸
２６    中間軸継手
２７    吸込みベル
２８    吐出ボウル
２９    吊下げ管
３０    吐出エルボ
３２    上部軸受
３３    下部軸受
【図１】
0004330235.tif 000005
【図２】
0004330235.tif 000006
【図３】
0004330235.tif 000007
【図４】
0004330235.tif 000008
【図５】
0004330235.tif 000009
【図６】
0004330235.tif 000010
【図７】
0004330235.tif 000011
【図８】
0004330235.tif 000012
【図９】
0004330235.tif 000013
【図１０】
0004330235.tif 000014