(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ヒドロキシル末端ポリエーテルと芳香族グリコール系連鎖延長剤と反応したジイソシアネートに由来し、且つシングルステップ製法により製造されたポリエーテルウレタンからなり、該ヒドロキシル末端ポリエーテルがポリテトラメチレングリコールであって少なくとも２，５００である重量平均分子量を有し、該芳香族グリコール系連鎖延長剤は炭素数が６から１２であり、該連鎖延長剤の量は該ヒドロキシル末端ポリエーテル１モル当たり０．７から１モルであり、すべての連鎖延長剤の総重量に基づくすべての該連鎖延長剤の中の任意の枝分れ鎖の重量は１５重量％よりも少なく、
それによりＡＳＴＭ  Ｄ２６３２に従って測定されたリバウンドが少なくとも７０％である、熱可塑性ポリマー。
【請求項２】
該ジイソシアネートの炭素原子の総数が４から２０である、請求項１に記載の熱可塑性ポリマー。
【請求項３】
該ジイソシアネートが炭素原子の総数が８から１６である芳香族ジイソシアネートである、請求項２に記載の熱可塑性ポリマー。
【請求項４】
該ポリテトラメチレングリコールの分子量が２，５００から１０，０００であり、該連鎖延長剤がベンゼングリコールであり、そして該ジイソシアネートがＭＤＩである、請求項１に記載の熱可塑性ポリマー。
【請求項５】
該ポリマーの、２３℃で伸度１０％におけるヒステリシスが１５％以下である、請求項１に記載の熱可塑性ポリマー。
【請求項６】
該ポリマーの、２３℃で伸度１０％におけるヒステリシスが１２％以下である、請求項１に記載の熱可塑性ポリマー。
【請求項７】
請求項１から６の少なくとも一つに記載の熱可塑性ポリマーからなるゴルフボールコア。
【請求項８】
請求項１から６の少なくとも一つに記載の熱可塑性ポリマーからなるコード。
【請求項９】
請求項１から６の少なくとも一つに記載の熱可塑性ポリマーからなる娯楽用品用車輪。
【請求項１０】
請求項１から６の少なくとも一つに記載の熱可塑性ポリマーからなる繊維含有製品。
【請求項１１】
ヒドロキシル末端ポリエーテル、芳香族グリコール系連鎖延長剤およびジイソシアネートを混合し且つシングルステップ製法により反応させる工程、ここで、該ヒドロキシル末端ポリエーテルがポリテトラメチレングリコールであって少なくとも２，５００である重量平均分子量を有し、該芳香族グリコール系連鎖延長剤は炭素数が６から１２であり、該連鎖延長剤の量は該ヒドロキシル末端ポリエーテル１モル当たり０．７から１モルであり、すべての連鎖延長剤の総重量に基づくすべての該連鎖延長剤の中の任意の枝分れ鎖の重量は１５重量％よりも少なく、これにより該熱可塑性ポリマーのＡＳＴＭ  Ｄ２６３２に従って測定されたリバウンドが少なくとも７０％となる、からなる請求項１に記載の熱可塑性ポリエーテルウレタンを製造する方法。
【請求項１２】
該ジイソシアネートが炭素原子の総数が８から１６である芳香族ジイソシアネートである、請求項１１に記載の方法。
【請求項１３】
該芳香族グリコール系連鎖延長剤がベンゼングリコールであり、そして該ジイソシアネートがＭＤＩである、請求項１２に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
発明の分野
本発明は非常に高いリバウンド値と低いヒステリシス値を有する熱可塑性ポリエーテルウレタンに関する。さらに詳しくは、本発明は高い分子量を有するヒドロキシル末端ポリエーテル中間体、および好ましくは芳香族ジイソシアネートと芳香族グリコール系連鎖延長剤に由来する上記ウレタンに関する。
【０００２】
従来の技術
従来の熱可塑性ポリウレタンは一般に耐削れ性等に関連する好適な特性を有していた。しかしながら、従来の熱可塑性ポリウレタンは以下の特性、例えば高い融点、低い密度、低い引張永久歪、低い圧縮永久歪、および特に良好なリバウンドと低いヒステリシス等が望まれる用途においては一般に適切ではなかった。
【０００３】
発明の要約
本発明は、ヒドロキシル末端ポリエーテル中間体と芳香族グリコール系連鎖延長剤をジイソシアネートと溶融重合させることによって製造される良好な物理特性を有するポリエーテルウレタンに関する。本発明の重要な側面は、該ポリエーテルは、分子量が高ければ高いほど良好な結果が得られるということで、少なくとも２，５００程度の重量平均分子量を有するということである。多数の異なるジイソシアネートを用いることができ、ジイソシアネートのヒドロキシル末端ポリエーテルと連鎖延長剤に対するモル量またはモル比は一般に約０．９５から約１．０５である。本発明のもう一つの重要な局面は、該連鎖延長剤は実質的に非分岐状の芳香族グリコールであるということである。
【０００４】
発明の詳細な説明
本発明の熱可塑性ポリウレタンは、ポリテトラメチレングリコールであるヒドロキシル末端ポリエーテル中間体を有するのが望ましい。該ポリエーテル中間体はホモポリマーであるのが望ましく、良好な特性が得られるように少なくとも約２，５００、そして好ましくは少なくとも約２，５００から約５，０００または１０，０００程度の高い重量平均分子量を有するのが好ましい。上記分子量を有するポリマー同士のブレンド物も利用できるが、低い分子量を有する成分を含有するブレンド物は、得られるウレタンポリマーのヒステリシスやリバウンドの如き特性が不良となるため、避けられる。該中間体として用いられるヒドロキシル末端ポリエーテルは当該技術分野および文献において周知であり、また例えばクオーカーオーツ（Ｑｕａｋｅｒ  Ｏａｔｓ）社のポリメグ２０００（Ｐｏｌｙｍｅｇ  ２０００）またはデュポン（ＤｕＰｏｎｔ）社のテレタン２９００（Ｔｅｒｅｔｈａｎｅ  ２９００）等の製品として入手できる。
【０００５】
本発明の熱可塑性ポリエーテルウレタンはいわゆるシングルステップ製法、例えば、該ヒドロキシル末端ポリエーテル中間体、連鎖延長剤およびジイソシアネートを添加混合して重合させることによって一般に製造される。該ポリエーテルと連鎖延長剤は一つの流れ中に添加され、そしてジイソシアネートは別の流れ中に添加されることが望ましい。
脂肪族ジイソシアネートを用いることができるが、芳香族ジイソシアネートが非常に好ましい。さらに、トリイソシアネート等の如き架橋を引き起こす多官能性イソシアネート化合物の使用は避けられ、その量は使用されるすべてのイソシアネートの総モル量に基づいて一般に４モル％よりも少なく、２モル％よりも少ないのが好ましい。該ジイソシアネートの炭素数は約４から約２０であり、約６から１６であるのが好ましい。脂肪族ジイソシアネートの例として、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソフォロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、メチレンビス（４−シクロヘキシルイソシアネート）、１，４−シクロヘキシルジイソシアネート（ＣＨＤＩ）等が挙げられる。芳香族ジイソシアネートの好ましい例として、１，４−ジイソシアナトベンゼン（ＰＰＤＩ）、１，５−ナフタレンジイソシアネート（ＮＤＩ）、キシレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、トルエンジイソシアネート（ＴＤＩ）の異性体が挙げられ、集合的にＭＤＩとして知られる４，４’−メチレンビス（フェニルイソシアネート）、その異性体、またはそのオリゴマーが特に好ましいとされる。
【０００６】
本発明において使用される芳香族グリコール系連鎖延長剤は直鎖状および結晶性であるのが好ましい。つまり、すべての連鎖延長剤の総重量に基づくすべての該連鎖延長剤の中の任意の枝分れ鎖の重量は１５重量％よりも低く、１０重量％よりも低いことが好ましい。結晶性によって粘着力が阻まれるが、該結晶性は該連鎖延長剤が偶数個の炭素原子を有する場合に得られやすい。該連鎖延長剤の炭素数の合計は６から１２である。好適な芳香族グリコール系連鎖延長剤の例として、ベンゼングリコール、および１，４−ジ（ヒドロキシメチル）ベンゼンと１，２−ジ（ヒドロキシメチル）ベンゼンとの混合物であるキシレネングリコールが挙げられる。ベンゼングリコールが好ましく、その例として、１，４−ジ（２−ヒドロキエトキシ）ベンゼンとしても知られるヒドロキノン  ビス（β−ヒドロキシエチル）エーテル、１，３−ジ（２−ヒドロキシエチル）ベンゼンとしても知られるレゾルシノール  ビス（β−ヒドロキシエチル）エーテル、１，２−ジ（２−ヒドロキエトキシ）ベンゼンとしても知られるカテコール  ビス（β−ヒドロキシエチル）エーテル、およびこれらを組み合わせたものが特に挙げられる。該芳香族グリコール系連鎖延長剤の量は、該ヒドロキシル末端ポリエーテル中間体１モル当たり０．７０モルから１．０モルである。
【０００７】
一種類以上の異なるジイソシアネートの総モル数のモル比またはモル量は、一種類以上の該ヒドロキシル末端ポリエーテル中間体のモル数と一種類以上の連鎖延長剤のモル数の合計に基づいて一般に約０．９５から約１．０５であり、約０．９８から約１．０３であるのが好ましい。
該ヒドロキシル末端ポリエーテル中間体、ジイソシアネートおよび連鎖延長剤は、前述の通り、従来のあらゆるウレタン反応方法に従って一緒に添加されそして反応させられる。本発明の成分を形成する熱可塑性ポリエーテルウレタンはバンバリーの如き適切なミキサー、好ましくは押出機の存在下で溶融重合するのが好ましい。該ジイソシアネートだけを分けて該押出機に添加するのが望ましく、また該ポリエーテル中間体は該連鎖延長剤とのブレンド物として添加されるのが望ましい。該ジイソシアネートの適当な加工または重合開始温度は約１００℃から約２００℃であり、約１００℃から１５０℃が望ましく、また該グリコール系連鎖延長剤とポリエーテル中間体のブレンド物のためには約１００℃から約２２０℃であり、約１５０℃から約２００℃が望ましい。様々な成分を反応させて本発明の熱可塑性ポリエーテルウレタンを形成できるようにするために適当な混合時間は一般に約２分から約１０分であり、約３分から約５分である。
【０００８】
第三級アミンだけでなく第一錫や他の金属のカルボン酸塩を触媒として用いることが望ましいことが多い。触媒としての金属のカルボン酸塩の例として、オクタン酸第一錫、ジブチル錫ジラウレート、プロピオン酸フェニル水銀、オクタン酸鉛、鉄アセチルアセトナート、マグネシウムアセチルアセトナート等が挙げられるのに対し、触媒としての第三級アミンの例として、トリエチレンジアミン等が挙げられる。一種類以上の該触媒の量は少なく、最終的に形成されるポリマーの１００万重量部当たり、一般に約５０重量部から約１００重量部である。
本発明の重合された熱可塑性ポリエーテルウレタンの重量平均分子量は一般に約１００，０００から約５００，０００であり、約１５０，０００から約４００，０００が望ましく、約１７５，０００から約３００，０００であるのが好ましい。
本発明の熱可塑性ポリエーテルウレタンは、充填剤、チキソトロピー剤、延長剤、顔料、可塑剤、滑剤、紫外線吸収剤等の如き従来の様々の慣用の添加剤または配合剤と混ぜ合わせることができる。充填剤にはタルク、シリケート、クレー、炭酸カルシウム等が含まれる。上記添加剤および配合剤は当該技術分野および文献において従来から慣用の量で使用することができる。
【０００９】
本発明の熱可塑性ポリエーテルウレタンには良好なおよび／または予想外の特性が多数あることがわかった。そのような特性の一つに、例えば、ＡＳＴＭ  Ｎｏ．Ｄ−２６３２である湾岸リバウンド試験（Ｂａｙ  Ｓｈｏｒｅ  Ｒｅｂｏｕｎｄ  Ｔｅｓｔ）によって測定されるようなリバウンドがある。少なくとも７０％、あるいは７５％程ものリバウンド値が得られる。該熱可塑性組成物のもう一つの好適な特性とは低いヒステリシスを有することである。つまり、室温（２３℃）における１０％伸度に対するヒステリシス損失は１５％以下、一般に１２％以下、望ましくは９％以下、そして好ましくは６％以下である。室温における２０％伸度に対するヒステリシス損失は３０％以下、一般に２５％以下、望ましくは２０％以下、そして好ましくは１５％以下である。該熱可塑性樹脂は改善された低い引張永久歪（ＡＳＴＭ  Ｄ−４１２）を有し、例えば一般に１０％以下であり、８％以下が望ましく、そして６％以下が好ましい。ＡＳＴＭ  Ｄ−３９５を２３℃で２２時間実施すると、２５％以下、１２％以下、そして好ましくは９％以下の低い圧縮永久歪が得られる。７０℃で２２時間の圧縮永久歪は一般に４０％以下であり、３０％以下が望ましく、そして２５％以下が好ましい。従来のポリエーテルウレタンとは異なり、示差走査熱量計による本発明のウレタンは高い融点を示し、該融点は例えば約１７０℃から約２３０℃であり、約１８０℃から約２２０℃であるのが好ましい。本発明のポリマーの密度は低く、比重が１．１０以下、望ましくは１．０８以下、あるいは１．０６または１．０４以下である。加えて、該熱可塑性ポリエーテルウレタンポリマーのショアＤ型式硬度（Ｓｈｏｒｅ  Ｄ  ｈａｒｄｎｅｓｓ）は少なくとも１５または２０、さらに少なくとも２５、３０または３５から約５０または６０である。
上記の特性に加えて、本発明のポリエーテルウレタンは従来の熱可塑性ポリウレタンが示す好適な特性、例えば良好な引裂抵抗、耐削れ性、加水分解安定度等も有する。
【００１０】
本発明のポリマーは、上記の好適な特性が要求される用途であれば、如何なる用途においても使用できる。例えば、本発明の熱可塑性ポリエーテルウレタンはゴルフボールのソリッドコア（ｓｏｌｉｄ  ｃｏｒｅ）や靴底として利用されたり、溶融紡糸して靴下、スポーツウェア、運動着等の繊維として利用されたり、レッグバンドやおむつの如き弾性のある縁飾りに利用されたり、電話のコードの如きコイル状のコードとして利用されたり、気送管に加工されたり、小型電動機に関連するあるいは他の駆動装置のためのプロファイルベルトまたはアイドラーベルト（ｉｄｌｅｒ  ｂｅｌｔ）として利用したり、インラインスケートホイール（ローラーブレード）、ローラースケート、あるいはスケートボードの如き娯楽用品用の車輪として利用されたりすることができる。
本発明は以下の実施例を参照することによってその理解を深めることができるが、該実施例は本発明の範囲を説明するためのものであって限定するためのものではない。
【００１１】
【実施例】
ポリエステルポリオールの合成：ポリエステルポリオールを扱うすべての実施例は１，４−ブタンジオール（ＢＤＯ）とアジピン酸の縮合生成物であった。これらのアジペートエステルはアジピン酸とＢＤＯを全ジオール／酸モル比が１．０よりも大きい状態で且つ該ポリオールの望ましい分子量に依存して変えられて反応させることによって製造される。これらの反応剤を乾燥窒素ブランケットの下で反応器に投入して、縮合による初期の水分の発生が止まるまで１２５℃で大気圧下に保持した。次に温度を上げながら真空状態にし、必要に応じて１５ｐｐｍの塩化錫触媒を用いて、酸化数が８よりも小さくなるまで、縮合によって発生する水分の残りを除去し該反応生成物は冷却されて回収された。
ポリマーはランダム溶融重合法によって製造された。この方法において、該ポリオールと連鎖延長剤は約６０℃でブレンドされる。次に、必要に応じて、得られたブレンド物を１００℃から２００℃の温度に加熱する。必要に応じて、ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）を１００℃から１５０℃の温度に別個に加熱してから上記ブレンド物と混合する。これらの反応剤を、温度を通常２００℃から２５０℃まで上昇させている間である約３分間、激しく攪拌する。溶融ポリマーを冷却鍋に投入し、７０℃で一週間硬化させ、得られたポリマーの様々な特性を試験した。
【００１２】
例１（比較例）
分子量（ＭＷ）が８７０（末端基分析）であるポリ（テトラメチレンアジペート）グリコール（ＰＴＭＡＧ）１８６．８３グラムと１３．１７グラムの１．４−ブタンジオール（ＢＤＯ）を１１０℃でブレンドして５５５のブレンド分子量（ＢＭＷ）を得た。９０．０９グラムの４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）を１１０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例１として示されるポリマーを得た。
【００１３】
例２（比較例）
ＭＷが２，１００（末端基分析）であるＰＴＭＡＧ１８０．２４グラムと１９．７６グラムのＢＤＯを１１０℃でブレンドして６５５のＢＭＷを得た。７６．３３グラムのＭＤＩを１１０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例２として示されるポリマーを得た。
【００１４】
例３（比較例）
ＭＷが２，１５９（末端基分析）であるＰＴＭＡＧ１６８．９０グラムと３１．１０グラムのベンゼングリコール（ＢＧ）を１１０℃でブレンドして８５０のＢＭＷを得た。５９．０４グラムのＭＤＩを１１０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例３として示されるポリマーを得た。
【００１５】
例４（比較例）
ＭＷが２，１５９（末端基分析）であるＰＴＭＡＧ１７８．６７グラムと２１．３３グラムのＢＧを１１０℃でブレンドして１，０５０のＢＭＷを得た。４７．７４グラムのＭＤＩを１１０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例４として示されるポリマーを得た。
【００１６】
例５（比較例）
ＭＷが２，１５９（末端基分析）であるＰＴＭＡＧ１８５．３２グラムと１４．６８グラムのＢＧを１１０℃でブレンドして１，２５０のＢＭＷを得た。４０．２０グラムのＭＤＩを１１０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例５として示されるポリマーを得た。
【００１７】
例６（比較例）
ＭＷが６７０（末端基分析）であるポリ（テトラメチレンエーテル）グリコール（ＰＴＭＥＧ）１１９．２３グラムと３０．７６グラムのＢＧを１２０℃でブレンドして４５０のＢＭＷを得た。６０．７２グラムのＭＤＩを１２０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例６として示されるポリマーを得た。
【００１８】
例７（比較例）
ＭＷが９９０（末端基分析）であるＰＴＭＥＧ１２０グラムと３０グラムのＢＧを１００℃でブレンドして５５０のＢＭＷを得た。５５．３７グラムのＭＤＩを１００℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例７として示されるポリマーを得た。
【００１９】
例８（比較例）
ＭＷが１，０００（末端基分析）であるＰＴＭＥＧ１８２．２９グラムと１７．７１グラムのＢＧを１１０℃でブレンドして７３６のブレンド分子量を得た。６７．９３グラムのＭＤＩを１１０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例８として示されるポリマーを得た。
【００２０】
例９（比較例）
ＭＷが１，０００（末端基分析）であるＰＴＭＥＧ１９１．２９グラムと８．７１グラムのＢＧを１１０℃でブレンドして８５０のブレンド分子量を得た。５８．８２グラムのＭＤＩを１１０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例９として示されるポリマーを得た。
【００２１】
例１０（比較例）
ＭＷが１，０４０（末端基分析）であるＰＴＭＥＧ２６８．７１グラムと３１．２９グラムのＢＧを１１０℃でブレンドして４９５のＢＭＷを得た。１０１．２７グラムのＭＤＩを１１０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例１０として示されるポリマーを得た。
【００２２】
例１１（比較例）
ＭＷが１，４２２（末端基分析）であるＰＴＭＥＧ１７８．２２グラムと２１．７７グラムのＢＧを１１０℃でブレンドして８５０のＢＭＷを得た。５８．８２グラムのＭＤＩを１１０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例１１として示されるポリマーを得た。
【００２３】
例１２（比較例）
ＭＷが１，４２２（末端基分析）であるＰＴＭＥＧ１７８．２３グラムと２１．７７グラムのＢＧを１３０℃でブレンドして８５０のＢＭＷを得た。５８．９３グラムのＭＤＩを１３０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例１２として示されるポリマーを得た。
【００２４】
例１３（比較例）
ＭＷが１，４２２（末端基分析）であるＰＴＭＥＧ２００グラムと１３．９１グラムのＢＧを１１０℃でブレンドして１，０１４．２８のＢＭＷを得た。５２．９９グラムのＭＤＩを１１０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させることによって例１３として示されるポリマーを得た。
【００２５】
例１４（比較例）
ＭＷが１，７６１（末端基分析）であるＰＴＭＥＧ１８２．８３グラムと１７．１７グラムのＢＧを１５０℃でブレンドして１，０５０のＢＭＷを得た。４７．６４グラムのＭＤＩを１５０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させた。反応開始から二分後に第一スズオクトエート（触媒）を一滴、該反応に滴下した。得られたポリマーは例１４として示されている。
【００２６】
例１５（比較例）
ＭＷが２，２２６（末端基分析）であるポリ（プロピレンエーテル）グリコール（ＰＰＧ）１５０グラムと１１．２１グラムのＢＧを１５０℃でブレンドして１，３００のＢＭＷを得た。３１．２５グラムのＭＤＩを１２０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させた。反応開始から二分後に第一スズオクトエート（触媒）を一滴、該反応に滴下した。得られたポリマーは例１６として示されている。
【００２７】
例１６（実施例）
ＭＷが２，９５３（末端基分析）であるＰＴＭＥＧ２００グラムと１１．２６グラムのＢＧを１７０℃でブレンドして１，６９６のＢＭＷを得た。３１．２９グラムのＭＤＩを１４０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させた。反応開始から二分後に第一スズオクトエート（触媒）を一滴、該反応に滴下した。得られたポリマーは例１７として示されている。
【００２８】
例１７（実施例）
ＭＷが２，９５３（末端基分析）であるＰＴＭＥＧ２００グラムと１２．６１グラムのＢＧを１７０℃でブレンドして１，６１８のＢＭＷを得た。３３．０５グラムのＭＤＩを１４０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させた。反応開始から二分後に第一スズオクトエート（触媒）を一滴、該反応に滴下した。得られたポリマーは例１８として示されている。
【００２９】
例１８（実施例）
ＭＷが２，９５３（末端基分析）であるＰＴＭＥＧ２００グラムと９．９２グラムのＢＧを１７０℃でブレンドして１，７８２のＢＭＷを得た。２９．６４グラムのＭＤＩを１４０℃まで加熱してから該ブレンド物と反応させた。反応開始から二分後に第一スズオクトエート（触媒）を一滴、該反応に滴下した。得られたポリマーは例１９として示されている。
【００３０】
例１から１８に関連する情報はリバウンドのデータと一緒に表Ｉに示されている。表IIには幾つかの選択された例の様々な物性に関連する情報が示されている。表IIIには幾つかの選択された例に関連するヒステリシスのデータが示されている。
【００３１】
【表１】
0004341990.tif 000002
【００３２】
【表２】
0004341990.tif 000003
【００３３】
【表３】
0004341990.tif 000004
【００３４】
【表４】
0004341990.tif 000005
【００３５】
ヒステリシスの試験法：ヒステリシスの効果は変形周期の間のエネルギー損失として定量化される。該ヒステリシス効果は応力−ひずみ図の緩和曲線下の面積を伸張曲線下の面積から引くことによって測定され、この差は該伸張曲線下に位置する面積の割合として表される。該応力−ひずみ図はインストロン５５００Ｒ（Ｉｎｓｔｒｏｎ  ５５００Ｒ）を用いて２ｉｎ／ｍｉｎのクロスヘッド速度で該伸張曲線の終端における遅延時間が全くない状態で描画された。すべてのサンプルの厚みは一定であり、０．０７５インチであった。
表Ｉから明らかなように、エステル中間体を用いて製造された熱可塑性ウレタン、例えば例１から５、は高い分子量のポリエステル中間体と連鎖延長剤としてベンゼングリコールを用いたのにも関わらず、そのリバウンド値は低かった。本発明の範囲外の低い分子量、例えば２，５００よりも低い分子量、のポリエーテル中間体を用いた熱可塑性ウレタンは、例えば例６から１５に示されるように、一般にそのリバウンド値は低かった。しかしながら、本発明に関わる例１６から１８の場合、そのリバウンド特性は非常に良好であり、一般に該ポリエーテル中間体の分子量の値が高ければ高いほど高いリバウンド値が得られた。
表IIには、ポリエステル中間体を用いた場合の例２や低分子量のポリエーテル中間体を用いた例８から１０と比べて、本発明の熱可塑性ポリエーテルウレタンによって、改善された物理特性が得られたことが示されている。
表IIIは、本発明の熱可塑性ポリエーテルウレタンを用いることによって良好で低いヒステリシス値が得られたことを示している。
特許法に従い、最適な方式および好ましい実施態様を説明してきたが、本発明の範囲はこれらに限定されるものではなく、むしろ付属の請求の範囲によって限定されるものである。