(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
被処理摺動部材の少なくとも溶融亜鉛と接触する摺動部表面に、ＷＣと５〜３０ｗｔ％のＮｉ又はＣｏとの合金の粉末から成るＷＣ系粉末を６０〜９０％含有し、残部がＮｉろう材粉末である混合物を接触する状態にし、熱間静水圧成形法によって加熱と加圧をして前記混合物の焼結物を被覆することを特徴とする耐蝕耐摩耗性摺動部材の製造方法。
【請求項２】
被処理摺動部材（２）の少なくとも溶融亜鉛と接触する摺動部表面に、ＷＣと５〜３０ｗｔ％のＮｉ又はＣｏとの合金の粉末であるＷＣ系粉末を６０〜９０％含有し、残部がＮｉろう材粉末である混合物を熱間静水圧成形法により焼結して被覆した被覆層（３）を設けたことを特徴とする耐蝕耐摩耗性摺動部材。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、溶融亜鉛に対した高い耐蝕性と耐摩耗性を持つ耐蝕耐摩耗性摺動部材およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
鋼帯などの表面に亜鉛めっきを施す場合、溶融した亜鉛浴内に冷延鋼帯などを緊張した状態で連続的に移送し、その表面に亜鉛をめっきする方法が行われている。このようにしてめっきする連続めっきラインには、図４に示すように鋼帯８を緊張し必要に応じて方向転換するシンクロール４、移送中の鋼帯８の振動を抑制し、その移送方向を制御するサポートロール５が必須の部材として用いられている。これらのロール４、５は、図５に示すようにロール軸にブッシュ７が装着され、このブッシュ７の部分が軸受６に回転できるように支持されているものである。
【０００３】
これらのロール４，５、ブッシュ７および軸受６は、鋼帯８のような硬質の材料を溶融亜鉛10中で扱うため、軸受６の内面、ロール軸に装着したブッシュ７の外面および鋼帯と接触するシンクロール４およびサポートロール５の表面は摩耗が激しく、また溶融亜鉛によりかなりの腐食および浸食されることになる。
【０００４】
従来、このような部材に耐摩耗性、耐蝕性を付与する方法として、次の方法が実施されている。
（１）被処理摺動部材の摺動部にＣｏ基自溶合金材を溶射処理して被覆する。
（２）被処理摺動部材の摺動部にＷＣ─１０〜１８％Ｃｏを高速ガス炎溶射被覆する。
（３）被処理摺動部材の摺動部にステライト系材料を溶接肉盛被覆する。
【０００５】
しかし、溶射処理したものの溶射被覆の機構は、溶融粒子を基材表面に衝突させて順次積層し金属被覆を形成する方法であるので、被覆金属粒子は常温から融点以上の温度に急速に加熱され、被覆面に衝突して急速冷却し固化される工程を経るので、材料は酸化変質し易く、被覆面を構成する金属粒界に気孔線状の空隙部を生じ易い。この空隙は、鋼帯の振動などによる衝撃負荷によっ亀裂の発生の原因となり、この亀裂が亜鉛浸食の基点となっている。
さらに、高速ガス炎溶射被覆法は、比較的材料の変質は抑制され、気孔の発生も少ないが、溶射法の持つ形成部の機構的弱点は存在している。
また、ステライト系材料を溶接肉盛したものは、溶融亜鉛の浸蝕には耐えられず、１週間も維持することは困難である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、溶融亜鉛と接触しながら摺動しても優れた耐蝕性および耐摩耗性を有するブッシュなどの耐蝕耐摩耗性摺動部材およびその製造方法を提供することを課題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明者らは、溶融亜鉛と接触しながら摺動しても優れた耐蝕性および耐摩耗性を有する材料、被覆方法などについて調査、研究していたところ、Ｎｉろう材粉末にＷＣ系粉末を混合した混合物を熱間静水圧成形（ＨＩＰ）法で焼結しながら被処理摺動部材の表面に被覆すると、この被覆層は、極めて耐蝕性および耐摩耗性に優れ、特に溶融亜鉛に対する耐蝕性に優れているとの知見を得て本発明をなしたものである。
【０００８】
すなわち、本発明の耐蝕耐摩耗性摺動部材の製造方法においては、被処理摺動部材の少なくとも溶融亜鉛と接触する摺動部表面に、ＷＣと５〜３０ｗｔ％のＮｉ又はＣｏとの合金の粉末から成るＷＣ系粉末を６０〜９０％含有し、残部がＮｉろう材粉末である混合物を接触する状態にしておき、熱間静水圧成形法によって加熱と加圧をして前記混合物の焼結物を被覆することである。
【０００９】
さらに、本発明の耐蝕耐摩耗性摺動部材においては、被処理摺動部材の少なくとも溶融亜鉛と接触する摺動部表面に、ＷＣと５〜３０ｗｔ％のＮｉ又はＣｏとの合金の粉末であるＷＣ系粉末を６０〜９０％含有し、残部がＮｉろう材粉末である混合物を熱間静圧成形法により焼結して被覆した被覆層を設けたものとすることである。
【００１０】
【発明の実施の形態】
次に、図面を参考にして本発明を説明する。
図１は、本発明の実施例で製造した軸受の側面図（ａ）とＡ−Ａ断面図（ｂ）、図２は、本発明に使用する熱間静水圧成形装置の全体構成を説明するための概念図、図３は、本発明の熱間静水圧成形法の加熱条件および加圧条件の一例を説明するための図である。
本発明の耐蝕耐摩耗性摺動部材の被処理摺動部材２は、円筒状、半円筒状の軸受、ロール軸の軸受に接触される部分に被覆する円筒状などのブッシュ、シンクロール、サポートロールのロールなどの溶融亜鉛と接触するとともに摺動するものであり、その材料は、炭素鋼、低合金鋼、ステンレス鋼などの鋼、ニッケル合金などで、１２００℃以下で適当な強度があり、また極端に軟化することがない材料であればよい。
本発明の基材の表面に被覆する混合物のＷＣ系粉末は、ＷＣと５〜30wt% のＮｉ、Ｃｏなどとが合金となっているものの粉末である。このようなＷＣ系粉末を用いるのは、ＷＣが均一に分散した強固な材料が得られ、また被処理摺動部材２としてステンレス鋼を用いる場合、冶金的結合も得られるからである。
【００１１】
上記ＷＣ系粉末と混合するＮｉろう材粉末は、いわゆるＮｉ基自溶性合金で、ＪＩＳ  Ｚ  ３２６５にＢＮｉ−１〜ＢＮｉ−７に規定されているＣｒ：１９．５wt％以下、Ｂ：３．５wt％以下、Ｓi ：１０．５wt％以下、Ｆｅ：５．０wt％以下、Ｃ：０．９wt％以下、Ｐ：１２、０wt％以下、残部Ｎｉの粉末などで、例えばＣｒ：１６wt％、Ｂ：３．５wt％、Ｆｅ：２wt％、Ｃ：０．６wt％、残部Ｎｉの粉末などである。
上記ＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末の混合物は、ＷＣ系粉末が６０〜９０％、Ｎｉろう材粉末が残部のものが好ましい。ＷＣ系粉末が６０％未満になると、これを用いて被処理摺動部材に被覆した被覆層の硬度が十分でなく、また９０％を超えると、被覆層の靱性が低下性するので好ましくない。
上記ＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末の混合は、ボールミルを用いて行ってもよいし、十分混合できれば他の方法または装置を用いてもよい。
【００１２】
次に、摺動部材の一例としてフェライト系ステンレス鋼からなるロール軸受の溶融亜鉛と接触する摺動部表面（内面のこと）に、ＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末の混合物を熱間静水圧成形法により被覆する方法を説明する。
先ず、軸受の内面に焼結して被覆する粉末を混合し、焼結により収縮を考慮した寸法および形状にカプセルを製作し、カプセルを組み立て、混合した粉末を充填し、蓋をして真空脱気し、脱気が終了したら真空封止し、熱間静水圧成形装置に入れて処理し、処理が終わったカプセルをワイヤカット、機械加工などで切断して内面に焼結した被覆層３を有する軸受１を取り出す方法である。
【００１３】
本発明の耐蝕耐摩耗性摺動部材およびその製造方法における熱間静水圧成形法の加圧および加熱は、図４に示すようにＡｒガス雰囲気中において、１０００〜１５００kgf/cm2 の圧力、１０５０〜１１５０℃の温度で１〜３時間の加圧と加熱をすることによって行うことができる。焼結圧力を１０００〜１５００kgf/cm2 で行うのは、１０００kgf/cm2 より低いと十分焼結されず、また１５００kgf/cm2 以上にしても効果が飽和するからである。また焼結温度を１０５０〜１１５０℃で行うのは、１０５０℃より低いと、十分焼結されず、また１１５０℃より高いと基材の被処理摺動部材が劣化するからである。
【００１４】
また、本発明の耐蝕耐摩耗性摺動部材およびその製造方法に用いる熱間静水圧成形法に用いる熱間静水圧成形装置は、例えば図３で示すような被処理物を入れて加圧と加熱して焼結する本体部11、ガス供給部14、真空ポンプ19、搬送装置20、加熱電源制御装置21などからなるもので、本体部11は、プレスフレーム18で保持されており、圧力容器12、Ｍｏヒーター13などからなり、圧力容器12にＡｒガスなどを供給するガス機器14は、Ａｒガス貯蔵容器15、圧力調整器16、ガス圧縮機17などからなっているものである。
【００１５】
【作用】
本発明の耐蝕耐摩耗性摺動部材は、被覆層がＷＣ系粉末を溶融して凝固したＮｉろう材によって被処理摺動部材に固定されている状態になっているものであるので、ＷＣは溶融亜鉛に対して耐蝕性が優れているため腐食されず、また溶融亜鉛はＷＣに対して接触角が大きいためＷＣ粉末とＷＣ粉末との間にあるＮｉろう材に接触することがなく、Ｎｉろう材も腐食されることがない。
さらに、Ｎｉろう材およびＮｉ、Ｃｏなどが被処理摺動部材に拡散しているので、被覆層が強固に結合され、剥離することがない。
また、被覆層の組織が緻密であるため、溶射皮膜と違って損耗の基点となる気孔気管がないので、損耗が少ない。
また、Ｎｉろう材中のＣｒはＣｒＣ、ＢはＮｉＢ、ＦｅＢなどとなって被覆層の硬度を高くして耐摩耗性を高くする。
【００１６】
次に、本発明の実施例を説明する。
【実施例】
実施例１
ＷＣ−２０wt％Ｎｉ粉末を８０wt％と０．６wt％Ｃ−１６wt％Ｃｒ−２wt％Ｆｅ─３．５wt％Ｂ─残部Ｎｉ合金粉末を２０wt％とをボールミルで混合し、この混合物粉末を用い、フエライト系ステンレス鋼からなる径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの円筒形の軸受２の内面に該混合粉末を図２と同じ工程を経てカプセルの中に真空封止し、図３と同じ熱間静水圧成形装置に装填し、Ａｒガス雰囲気下で加熱、加圧した。
【００１７】
加熱は、図４に示すように室温から８００℃まで４００℃／時間の加熱速度で加熱し、同温度で２時間保持した後、上記加熱速度で１０５０℃に加熱し、同温度で２時間保持し、１２５℃／時間の冷却速度で冷却した。加圧条件は、加熱温度が１０５０℃になった時に１０００kgf/cm2 になるように徐々に加圧し、１０００kgf/cm2 で２時間保持し、その後１５０kgf/cm2 まで徐々に減圧し、その後大気圧まで急速に減圧した。
【００１８】
その後、熱間静水圧成形装置から軸受およびカプセルを取り出し、カプセルを機械加工切断し図１に示すような軸受１を取り出した。軸受１の被覆層３の厚さは予定どおりの３ｍｍであった。
この軸受１を現在稼働中の亜鉛めっき装置に装着して２０日使用し、その摩耗量を測定したところ０．４ｍｍ摩耗していた。その後さらに１４日使用し、摩耗量を測定したところ０．１ｍｍ摩耗していた。被覆層の厚さが３ｍｍであるので、予測寿命は約１５０日である。
これに対して、現在使用しているＣｏ基合金の溶射品は、寿命が１４日であった。
【００１９】
実施例２
実施例１と同様な混合物粉末を用い、実施例１と同様な被覆条件によってフエライト系ステンレス鋼からなる５０ｍｍ（幅）×６０ｍｍ（長さ）×９ｍｍ（厚さ）の鋼板の上に３ｍｍの被覆層を設けた試験片を製造した。この試験片を溶融亜鉛浴軸部品試験装置（試験片を溶融亜鉛浴の中に固定し、Ｃｏ合金製円柱を回転しながら試験片に押し当てて摩耗量を測定する装置）を用い、浴温度：４６０℃、回転数：１００rpm 、荷重：１００ｋｇ、相手材：Ｃｏ合金の条件で摩耗量を測定した結果は下記のとおりであった。また、基材の上にＣｏ基自溶合金を３ｍｍ溶射した比較例およびステライトNo. ６を３ｍｍ溶接肉盛した比較例について同条件で摩耗量を測定した結果は下記のとおりであった。
本発明品：                                      ７６μｍ／ｈｒ
Ｃｏ基自溶合金を溶射したもの（比較例）：      １２４μｍ／ｈｒ
ステライトNo. ６を溶接肉盛したもの（比較例）：２３１μｍ／ｈｒ
【００２０】
これらの結果より、現在稼働中の亜鉛めっき装置に装着した結果では、本発明品は、現在使用しているＣｏ基合金の溶射品の約１１倍であった。また溶融亜鉛浴軸部品試験装置による試験では、本発明方法と同じ方法で製造した試験片は、Ｃｏ基自溶合金を溶射したものの約１．６倍、ステライトNo. ６を溶接肉盛したものの約３倍であった。
【００２１】
なお、上記実施例には、ブッシュの外面および鋼帯と接触するシンクロール
およびサポートロールの表面のものは記載されていないが、軸受と同様な結果になっている。
【００２２】
【発明の効果】
本発明は、上記構成にしたことにより、溶融亜鉛による腐食を少なくすることができるとともに、硬いので摩耗量も少なくすることができるので、寿命を長くすることができるという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例で製造した軸受の側面図（ａ）とＡ−Ａ断面図（ｂ）である。
【図２】熱間静水圧成形装置の全体構成を説明するための概念図である。
【図３】本発明の加熱条件および加圧条件を説明するための図である。
【図４】溶融亜鉛めっき装置を説明するための概念図である。
【図５】図４の溶融亜鉛めっき装置のシンクロールおよびサポートロールの軸受構造を説明する断面図である。
【符号の説明】
１  耐蝕耐摩耗性摺動部材（被覆層を有する軸受）
２  被処理摺動部材（軸受）
３  被覆層
４  シンクロール
５  サポートロール
６  軸受
７  ブッシュ
８  鋼帯
９  ワイピングノズル
10  溶融亜鉛
11  熱間静水圧成形装置本体
12  圧力容器
13  Moヒーター
14  ガス機器
15  Ａｒガス貯蔵容器
16  圧力調節器
17  ガス圧縮機
18  プレスフレーム
19  真空ボンプ
20  搬送装置
21  加熱電源制御装置
【図１】
0004231582.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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