(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記の一般式（１）で表される含窒素化合物からなる筒内直接噴射式ガソリンエンジン及びディーゼルエンジン用燃料油添加剤。
ＨＯ−（ＡＯ）a−Ｒ−ＮＨ２          （１）
（一般式（１）において、Ａは炭素数２〜１８のアルキレン基を示し、ａは１〜１８の整数であり、Ｒは炭素数１〜６のアルキレン基を示す。）
【請求項２】
請求項１に記載の一般式（１）で表される含窒素化合物を含有してなる筒内直接噴射式ガソリンエンジン及びディーゼルエンジン用燃料油組成物。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は燃料油添加剤及び該添加剤を含有してなる燃料油組成物に関し、詳しくは燃料油に対する溶解性に優れ、筒内直接噴射式ガソリンエンジンの燃焼室内の清浄性、及びディーゼルエンジンのノズルの清浄性に優れた燃料油添加剤及び該添加剤を含有してなる燃料油組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
内燃エンジンの燃料系統や燃焼室内にスラッジやデポジット等の沈積物を生じると、エンジンの機能が低下したり、排気ガス中の一酸化炭素濃度や未燃炭化水素濃度が上昇する等の不都合が起こる。このため、気化器又は電子制御式噴射装置、吸気弁等のデポジットの除去や付着防止を主な目的として、ガソリン等の内燃機関用燃料油には、ポリエーテルアミン系やポリアミン系等のガソリン清浄剤で代表される燃料油添加剤が添加される場合が多い。
この種の燃料油添加剤の中では、米国特許第４，２４７，３０１号や米国特許第４，１６０，６４８号等に開示されたポリエーテル系ガソリン清浄剤が、吸気弁のデポジットの除去や付着防止に優れた性能を発揮して来た。
【０００３】
昨今においては自動車の燃費を向上させることに加えて、自動車排気ガスが及ぼす人体及び環境への悪影響を払拭することに関心が集まっている。しかし、ポリエーテルアミン系やポリアミン系等を代表例とする従来のガソリン清浄剤は、吸気弁のデポジットの除去や付着防止には優れた性能を発揮する一方で、燃焼室内のデポジットは増加させる傾向にあり、総合的に排出ガスを改善するには至っておらず、ガソリンエンジンの吸気系及び燃焼室内の清浄性に一段と優れ、特にエンジンの冷機時等の過酷な条件下においても、優れた清浄効果を発揮する燃料油添加剤の開発が待ち望まれている。
【０００４】
また、ディーゼルエンジンにおいては、噴射ノズル等にデポジットが堆積することで、燃料流量が変化したり、遅れが生じることで、運転性や排気ガスが悪化することが指摘されており、ガソリンエンジン同様優れた清浄効果を発揮する燃料油添加剤の開発が待ち望まれている。
このような要望にこたえる清浄剤として、特願平１１−２７６８０８号に開示されたポリエーテルアミン系ガソリン清浄剤を挙げることができる。
【０００５】
また、省資源及び地球温暖化抑制の観点から世界的に化石燃料の使用を減らすことが求められており、ガソリン自動車に対しては燃費の向上が最大の課題となっている。一方、都市部ではＮＯｘなどの汚染物質が環境基準を達成していない地域もあり、ガソリン自動車に対してもさらなる汚染物質の低減が求められている。このような要求に対し、ガソリン自動車においては、燃費の向上及び排出ガス中の環境汚染物質の低減を同時に行うためには、筒内直接噴射式ガソリンエンジンが最も有力であると考えられている。
【０００６】
従来のガソリンエンジンは、吸気ポート内にガソリンを噴射することで、ガソリンと空気の均一予混合気を形成させている。一方、筒内直接噴射式ガソリンエンジンは、ディーゼルエンジンのように燃焼室内に直接ガソリンを噴射する。これにより、点火プラグ近傍は濃い混合気であるが、燃焼室全体では超希薄となる成層混合気の形成を可能としている。このような成層混合気を形成することで超希薄状態での燃焼（成層燃焼）を可能とし、ディーゼルエンジンレベルまで燃費を向上することが可能となる。また燃焼室内に直接ガソリンを噴射するため、従来のエンジンで起きたようなガソリンの蒸発遅れがなくなり、より精度の高い燃料噴射量制御が可能となる。
【０００７】
しかし、筒内直接噴射式ガソリンエンジンでは燃焼室内にガソリンを噴射するため、従来のガソリンエンジンとは異なる新たな問題が発生する可能性がある。その一つに燃焼室内、特にキャビティ内に堆積するデポジットがある。筒内直接噴射式ガソリンエンジンに特徴的な成層燃焼では、ピストンの上昇中にピストンのキャビティ内に燃料を噴霧し、跳ね返った燃料が点火プラグ近傍に濃い混合気を形成し燃焼する。この際、ピストンのキャビティ内にデポジットが堆積すると、噴霧された燃料の一部がデポジットに吸着し、点火プラグ近傍の燃料が少なくなったり、到達時間が遅れたりするため、空気／燃料比が乱れ、これに原因して運転性に影響を及ぼしたり、排出ガスが悪化したり、スモークが発生したりする。
このような要望にこたえる清浄剤として、特願２０００−１０９８６１号に開示されたポリエーテルアミン系ガソリン清浄剤を挙げることができる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、先に挙げた清浄剤は、吸気ポート噴射ガソリンエンジンの吸気弁デポジットに対しては十分な清浄効果を発揮するが、燃焼室内のデポジットに対しては、一定の効果はあるもののその清浄面積が十分に大きいとはいえず、先述の問題を十分解決するまでには至っていない。
本発明は、このような実情に鑑みなされたものであり、その目的は、従来のガソリン清浄剤を凌駕する性能、特に燃焼室内清浄性、さらにいえば筒内直接噴射式ガソリンエンジンにおける燃焼室内、特にキャビティ内の清浄性を備え、さらにディーゼルエンジンの噴射ノズル清浄性にも優れ、しかもそれ自身はスラッジ化することのない新規な燃料油添加剤を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意研究を重ねた結果、特定の構造を有する含窒素化合物が、ガソリンエンジンにおける燃焼室内、特に筒内直接噴射式ガソリンエンジンのキャビティ内の清浄性およびディーゼルエンジンの噴射ノズル清浄性に優れていることを見出し、本発明を完成したものである。すなわち、本発明は下記の一般式（１）で表される含窒素化合物からなる筒内直接噴射式ガソリンエンジン及びディーゼルエンジン用燃料油添加剤に関する。
ＨＯ−（ＡＯ）a−Ｒ−ＮＨ２          （１）
（一般式（１）において、Ａは炭素数２〜１８のアルキレン基を示し、ａは１〜１８の整数であり、Ｒは炭素数１〜６のアルキレン基を示す。）
また、本発明は前記一般式（１）で表される含窒素化合物を含有してなる筒内直接噴射式ガソリンエンジン及びディーゼルエンジン用燃料油組成物に関する。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の内容をさらに詳細に説明する。
本発明の燃料油添加剤は、一般式（１）で表される含窒素化合物からなる。
一般式（１）において、Ｒは炭素数１〜６のアルキレン基を示し、例えば、メチレン基、エチレン基、プロピレン基（１−メチルエチレン基、２−メチルエチレン基）、トリメチレン基、ブチレン基（１−エチルエチレン基、２−エチルエチレン基）、１，２−ジメチルエチレン基、２，２−ジメチルエチレン基、１−メチルトリメチレン基、２−メチルトリメチレン基、３−メチルトリメチレン基、テトラメチレン基、ペンチレン基（１−ブチルエチレン基、２−ブチルエチレン基）、１−エチル−１−メチルエチレン基、１−エチル−２−メチルエチレン基、１，１，２−トリメチルエチレン基、１，２，２−トリメチルエチレン基、１−エチルトリメチレン基、２−エチルトリメチレン基、３−エチルトリメチレン基、１，１−ジメチルトリメチレン基、１，２−ジメチルトリメチレン基、１，３−ジメチルトリメチレン基、２，３−ジメチルトリメチレン基、３，３−ジメチルトリメチレン基、１−メチルテトラメチレン基、２−メチルテトラメチレン基、３−メチルテトラメチレン基、４−メチルテトラメチレン基、ペンタメチレン基、ヘキシレン基（１−ブチルエチレン基、２−ブチルエチレン基）、１−メチル−１−プロピルエチレン基、１−メチル−２−プロピルエチレン基、２−メチル−２−プロピルエチレン基、１，１−ジエチルエチレン基、１，２−ジエチルエチレン基、２，２−ジエチルエチレン基、１−エチル−１，２−ジメチルエチレン基、１−エチル−２，２−ジメチルエチレン基、２−エチル−１，１−ジメチルエチレン基、２−エチル−１，２−ジメチルエチレン基、１，１，２，２−テトラメチルエチレン基、１−プロピルトリメチレン基、２−プロピルトリメチレン基、３−プロピルトリメチレン基、１−エチル−１−メチルトリメチレン基、１−エチル−２−メチルトリメチレン基、１−エチル−３−メチルトリメチレン基、２−エチル−１−メチルトリメチレン基、２−エチル−２−メチルトリメチレン基、２−エチル−３−メチルトリメチレン基、３−エチル−１−メチルトリメチレン基、３−エチル−２−メチルトリメチレン基、３−エチル−３−メチルトリメチレン基、１，１，２−トリメチルトリメチレン基、１，１，３−トリメチルトリメチレン基、１，２，２−トリメチルトリメチレン基、１，２，３−トリメチルトリメチレン基、１，３，３−トリメチルトリメチレン基、２，２，３−トリメチルトリメチレン基、２，３，３−トリメチルトリメチレン基、１−エチルテトラメチレン基、２−エチルテトラメチレン基、３−エチルテトラメチレン基、４−エチルテトラメチレン基、１，１−ジメチルテトラメチレン基、１，２−ジメチルテトラメチレン基、１，３−ジメチルテトラメチレン基、１，４−ジメチルテトラメチレン基、２，２−ジメチルテトラメチレン基、２，３−ジメチルテトラメチレン基、２，４−ジメチルテトラメチレン基、３，３−ジメチルテトラメチレン基、３，４−ジメチルテトラメチレン基、４，４−ジメチルテトラメチレン基、１−メチルペンタメチレン基、２−メチルペンタメチレン基、３−メチルペンタメチレン基、４−メチルペンタメチレン基、５−メチルペンタメチレン基、ヘキサメチレン基などが挙げられる。
【００１１】
Ｒとしては、これらの中でも炭素数１〜４のアルキレン基が好ましく、具体的には、メチレン基、エチレン基、プロピレン基（１−メチルエチレン基、２−メチルエチレン基）、トリメチレン基、ブチレン基（１−エチルエチレン基、２−エチルエチレン基）、１，２−ジメチルエチレン基、２，２−ジメチルエチレン基、１−メチルトリメチレン基、２−メチルトリメチレン基、３−メチルトリメチレン基、テトラメチレン基などが好ましい。さらにＲとしては、エチレン基、プロピレン基（１−メチルエチレン基、２−メチルエチレン基）、ブチレン基（１−エチルエチレン基、２−エチルエチレン基）、１，２−ジメチルエチレン基、２，２−ジメチルエチレン基などの炭素数２〜４のアルキレン基が特に好ましく、エチレン基が最も好ましい。
【００１２】
一般式（１）におけるＡは、炭素数２〜１８のアルキレン基を示し、炭素数２〜６のアルキレン基が好ましく、炭素数２〜４のアルキレン基が特に好ましい。炭素数２〜４のアルキレン基としては、具体的には例えば、エチレン基、プロピレン基（１−メチルエチレン基、２−メチルエチレン基）、ブチレン基（１−エチルエチレン基、２−エチルエチレン基）、１，２−ジメチルエチレン基、１，１−ジメチルエチレン基、２，２−ジメチルエチレン基が挙げられるが、これらの中でもエチレン基、プロピレン基、ブチレン基がより好ましく、プロピレン基、ブチレン基が最も好ましい。
なお、一般式（１）における複数のＡは、同一分子中で同じでも異なっていても良い。
【００１３】
一般式（１）における（ＡＯ）aは、アルキレンオキサイド由来の重合骨格を示す。この際に使用されるアルキレンオキサイドとしては、例えば、エチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、１，２−ブチレンオキサイド、２，３−ブチレンオキサイド、イソブチレンオキサイド等が挙げられる。これらの中でもエチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、１，２−ブチレンオキサイドがより好ましく、プロピレンオキサイド、１，２−ブチレンオキサイドが最も好ましい。これらのアルキレンオキサイドは、単一でも、混合物でもよい。すなわち、アルキレンオキサイドの単独重合体でも、共重合体（ランダム共重合体、ブロック共重合体）でもよい。
【００１４】
アルキレンオキサイド由来の重合骨格としては、例えば、以下のものが好ましいものとして挙げられる（ＥＯはエチレンオキサイド、ＰＯはプロピレンオキサイド、ＢＯは１，２−ブチレンオキサイドをそれぞれ表す）。なお、全ての共重合体はランダム共重合体およびブロック共重合体を含んでいる。
・ＥＯ単独重合体
・ＰＯ単独重合体
・ＢＯ単独重合体
・ＥＯ−ＰＯ共重合体
・ＥＯ−ＢＯ共重合体
・ＰＯ−ＢＯ共重合体
・ＥＯ−ＰＯ−ＢＯ共重合体
【００１５】
これらの中でも、以下のものがより好ましい。
・ＰＯ単独重合体
・ＢＯ単独重合体
・ＥＯ−ＰＯ共重合体（ＰＯの割合が６０ｍｏｌ％以上）
・ＥＯ−ＢＯ共重合体（ＢＯの割合が４０ｍｏｌ％以上）
・ＰＯ−ＢＯ共重合体
・ＥＯ−ＰＯ−ＢＯ共重合体（ＥＯの割合が６０ｍｏｌ％以下）
【００１６】
さらにこれらの中でも、以下のものが最も好ましい。
・ＰＯ単独重合体
・ＢＯ単独重合体
・ＰＯ−ＢＯ共重合体
【００１７】
一般式（１）におけるａは１〜１８の整数を表し、好ましくは２〜１５、より好ましくは３〜１０、最も好ましくは４〜６の整数である。
【００１８】
本発明の燃料油添加剤としては、一般式（１）で表される含窒素化合物において、Ｒが炭素数１〜４のアルキレン基であり、Ａが炭素数２〜６のアルキレン基であり、ａが２〜１５であるようなポリエーテルアミンが好ましい。
【００１９】
本発明の燃料油添加剤としてさらに好ましいのは、一般式（１）で表される含窒素化合物において、Ｒが炭素数１〜４の直鎖状もしくは分枝状のアルキレン基であり、Ａが炭素数２〜４のアルキレン基であり、ａが３〜１０であるようなポリエーテルアミンである。
【００２０】
本発明の燃料油添加剤として最も好ましいのは、一般式（１）で表される含窒素化合物において、Ｒがエチレン基であり、Ａがプロピレン基またはブチレン基（１−エチルエチレン基、２−エチルエチレン基等）であり、ａが４〜６であるようなポリエーテルアミンである。
【００２１】
本発明における一般式（１）で表される含窒素化合物は、任意の方法で製造することができる。この含窒素化合物を製造する方法の例を挙げると、以下のような（Ａ）ケチミン化工程、（Ｂ）重合工程および（Ｃ）加水分解工程を経て合成する方法を例示できる。
【００２２】
（Ａ）ケチミン化工程
分子中にアミノ基とアルカノール基を併せ持つアルカノールアミンを出発物質として、これとケトンとを加熱、脱水反応することによりケチミン化合物を得る。
アルカノールアミン化合物としては、モノメタノールアミン、モノエタノールアミン、モノ−ｎ−プロパノールアミン、モノイソプロパノールアミン、モノ（直鎖または分枝）ブタノールアミン（水酸基の位置は任意である）、モノ（直鎖または分枝）ペンタノールアミン（水酸基の位置は任意である）、モノ（直鎖または分枝）ヘキサノールアミン（水酸基の位置は任意である）等のアルカノールアミンが挙げられる。
【００２３】
またケトンとしては、通常下記一般式（２）で表されるものが用いられる。
Ｒ1−ＣＯ−Ｒ2     （２）
（一般式（２）において、Ｒ1およびＲ2は、それぞれ別個に炭素数１〜１０、好ましくは１〜５の直鎖状または分岐状のアルキル基を表す。）
また、上記一般式（２）で表される化合物の中でも、分岐状のアルキル基を有する立体障害の大きいケトンが好ましく、イソブチルメチルケトン、イソブチルエチルケトン、ジイソブチルケトン等が好適に用いられる。
【００２４】
アルカノールアミンとケトンと反応させると、下記一般式（３）で表されるケチミン化合物を得ることができる。
【００２５】
【化１】
0004330828.tif 000002
（上記式（３）において、Ｒは一般式（１）におけるＲと同一の基を示し、Ｒ1およびＲ2は一般式（２）におけるＲ1およびＲ2と同一の基を示す。）
【００２６】
アルカノールアミンと一般式（２）のケトンとの反応割合は、モル比で１：１〜１：１０として反応させることが好ましい。
またケチミン化工程における反応温度は任意であるが、通常は４０〜１８０℃であるのが好ましく、８０〜１５０℃であるのがより好ましい。
【００２７】
（Ｂ）重合工程
前記（Ａ）のケチミン化工程で得られた一般式（３）で表されるケチミン化合物に、 例えば、水酸化カリウム、水酸化ナトリウムなどの塩基を触媒として、一般式（４）で表されるエポキシ化合物を反応させて得られる生成物（金属アルコキシドの形となっている）を、無機酸や固体酸で処理することにより一般式（５）で表されるポリオキシアルキレングリコール誘導体を得る。
【００２８】
【化２】
0004330828.tif 000003
（一般式（４）において、Ｒ3、Ｒ4、Ｒ5およびＲ6は、それぞれ別個に水素または炭素数１〜１６のアルキル基、好ましくは水素、メチル基、またはエチル基を表す。）
【００２９】
【化３】
0004330828.tif 000004
（上記一般式（５）におけるａ、Ａ、Ｒは、一般式（１）におけるａ、Ａ、Ｒと同一であり、Ｒ1、Ｒ2は、一般式（２）におけるＲ1、Ｒ2と同一である。）
【００３０】
一般式（４）で表されるエポキシ化合物のうち好ましい化合物を例示すると、エチレンオキシド、プロピレンオキシド、イソブチレンオキシド、１，２−ブチレンオキシド、２，３−ブチレンオキシド、トリメチルエチレンオキシド、テトラメチルエチレンオキシドなどが挙げられ、プロピレンオキシド、１，２−ブチレンオキシドが最も好ましい。
【００３１】
一般式（３）で表されるケチミン化合物と一般式（４）で表されるエポキシ化合物とを反応させる場合のモル比は任意に選ぶことができるが、通常は、ケチミン化合物１モルに対して、エポキシ化合物を１〜２０モル反応させるのが好ましい。
またこのときの反応温度も任意であるが、通常は、６０〜１８０℃であるのが好ましく、８０〜１５０℃であるのがより好ましい。
【００３２】
（Ｃ）加水分解工程
前記（Ｂ）の重合工程で得られた一般式（５）で表されるポリオキシアルキレングリコール誘導体を過剰の水の存在下で加熱処理することにより、一般式（１）で表される本発明の含窒素化合物を得ることができる。
加水分解工程での加水分解反応温度も任意であるが、通常、４０〜１５０℃であるのが好ましく、５０〜１００℃であるのがより好ましい。
【００３３】
本発明の添加剤は一般式（１）で表される含窒素化合物からなり、燃料油の添加剤として使用される。特に、ガソリン及び軽油の添加剤として非常に有用な化合物であり、ベースガソリン及び必要に応じてその他のガソリン添加剤と混合して得られるガソリン組成物に、またベース軽油及び必要に応じてその他の軽油添加剤と混合して得られる軽油組成物に添加して用いられる。
すなわち、ベースガソリンおよび一般式（１）で表される含窒素化合物らなる本発明の添加剤、さらに必要に応じて添加されるその他のガソリン添加剤とを混合することにより本発明の燃料油組成物であるガソリン組成物が得られる。また、同様に、ベース軽油および一般式（１）で表される含窒素化合物からなる本発明の添加剤、さらに必要に応じて添加されるその他の軽油添加剤とを混合することにより本発明の燃料油組成物である軽油組成物が得られる。
【００３４】
また、本発明の添加剤は、筒内直接噴射式ガソリンエンジン用ガソリン添加剤及び筒内直接噴射式ディーゼルエンジン用軽油添加剤としても非常に有用な化合物であり、本発明の添加剤を配合して筒内直接噴射式ガソリンエンジン用ガソリン組成物、筒内直接噴射式ディーゼルエンジン用軽油組成物としても用いられる。
【００３５】
燃料油組成物中における一般式（１）で表される含窒素化合物の含有量については、特に限定されるものではないが、燃料油組成物全量基準で、０．００１〜１０質量％であることが好ましい。
本発明の燃料油添加剤の含有量の下限値は、ガソリンエンジンにおける吸気系及び燃焼室内の清浄性、ディーゼルエンジンにおけるノズル清浄性さらには筒内直接噴射式ガソリンエンジンにおける燃焼室内、特にキャビティ内の清浄性を向上させるためには、０．００１質量％であることが好ましく、より好ましくは０．００３質量％以上、さらに好ましくは０．００５質量％以上、さらに好ましくは０．０１質量％以上、最も好ましくは０．０１５質量％以上であることが望ましい。
一方、含有量の上限値は、ガソリンや軽油の諸性能に悪影響を及ぼさない、それ以上添加しても効果の向上が期待できない等の点から、１０質量％であることが好ましく、より好ましくは５質量％以下、さらに好ましくは４質量％以下、最も好ましくは３質量％以下であることが望ましい。
【００３６】
本発明の燃料油組成物の一つであるガソリン組成物においては、ベースガソリンに本発明の燃料油添加剤および必要に応じてその他のガソリン添加剤を配合するが、ベースガソリンはガソリン基材を適宜調合することにより製造することができる。この際用いられるガソリン基材としては、原油を常圧蒸留して得られる軽質ナフサ；接触分解法、水素化分解法などで得られる分解ガソリン；接触改質法で得られる改質ガソリン；オレフィンの重合によって得られる重合ガソリン；イソブタンなどの炭化水素に低級オレフィンを付加（アルキル化）することによって得られるアルキレート；軽質ナフサを異性化装置でイソパラフィンに転化して得られる異性化ガソリン；脱ｎ−パラフィン油；ブタン；芳香族炭化水素化合物；プロピレンを二量化し、続いてこれを水素化して得られるパラフィン留分などが挙げられる。
【００３７】
例えば、以下の（１）〜（１２）のガソリン基材を適宜調合することによりベースガソリン得ることができる。
（１）改質ガソリン：０〜７０容量％
（２）改質ガソリンの軽質留分（沸点範囲：２５〜１２０℃程度）：０〜３５容量％
（３）改質ガソリンの重質留分（沸点範囲：１１０℃〜２００℃程度）：  ０〜４５容量％
（４）分解ガソリン：０〜５０容量％
（５）分解ガソリンの軽質留分（沸点範囲：２５〜９０℃程度）：０〜４５容量％
（６）分解ガソリンの重質留分（沸点範囲：９０〜２００℃程度）：０〜４０容量％
（７）アルキレート：０〜４０容量％
（８）プロピレンを二量化し、続いてこれを水素化して得られるパラフィン留分：０〜３０容量％
（９）異性化ガソリン：０〜３０容量％
（１０）ＭＴＢＥ：０〜１５容量％
（１１）軽質ナフサ：０〜２０容量％
（１２）ブタン：０〜１０容量％
【００３８】
また、ベースガソリンを製造するにあたっては、ベンゼンの含有量を低減させる必要がある場合がある。その際のベンゼンの低減方法は任意であるが、特にベンゼンは改質ガソリン中に多く含まれていることから、改質ガソリンの配合割合を少なくすること、および
（１）改質ガソリンを蒸留してベンゼン留分を除去する
（２）改質ガソリン中のベンゼンをスルホラン等の溶剤を用いて抽出する
（３）改質ガソリン中のベンゼンを他の化合物に転化する
▲１▼ベンゼンを水素化し、シクロヘキサン、メチルシクロペンタン等に転化する
▲２▼ベンゼンと炭素数９以上の芳香族炭化水素化合物とを反応させ、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等に転化する
▲３▼ベンゼンを低級オレフィン（エチレン、プロピレン等）または低級アルコール（メタノール、エタノール等）を用いてアルキル化する
（４）接触改質装置の原料として、炭素数６の炭化水素化合物を蒸留して除去した脱硫重質ナフサを用いる
（５）接触改質装置の運転条件を変更する
などの方法によって、改質ガソリン中のベンゼン濃度を低下させる処理を行い、これをガソリン基材として用いることなどが、好適なものとして挙げられる。
【００３９】
また、その他のガソリン添加剤としては、例えば、コハク酸イミド、ポリアルキルアミンなどの一般式（１）で表される含窒素化合物以外の清浄分散剤；フェノール系、アミン系などの酸化防止剤；シッフ型化合物やチオアミド型化合物などの金属不活性化剤；有機リン系化合物などの表面着火防止剤；多価アルコール又はそのエーテルなどの氷結防止剤；有機酸のアルカリ金属塩またはアルカリ土類金属塩、高級アルコール硫酸エステルなどの助燃剤；アニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、両性界面活性剤などの帯電防止剤；アゾ染料などの着色剤；アルケニルコハク酸エステルなどのさび止め剤；キリザニン、クマリンなどの識別剤；天然精油合成香料などの着臭剤等が挙げられる。これらの添加剤は、１種または２種以上を添加することができ、その合計添加量はガソリン組成物全量基準で０．１質量％以下とすることが好ましい。
【００４０】
また、ベースガソリン、一般式（１）で表される含窒素化合物および必要に応じて配合されるその他のガソリン添加剤からなるガソリン組成物の性状、組成については、特に規定されるものではない。しかしながら、通常、ＪＩＳ  Ｋ  ２２５４「石油製品−蒸留試験方法」によって測定される蒸留性状が、下記を満たすことが望ましい。
蒸留初留点               ：２０〜４５℃
１０容量％留出温度（Ｔ１０）：３５〜５５℃
３０容量％留出温度（Ｔ３０）：５５〜７５℃
５０容量％留出温度（Ｔ５０）：７５〜１００℃
７０容量％留出温度（Ｔ７０）：１００〜１３０℃
９０容量％留出温度（Ｔ９０）：１１０〜１６０℃
蒸留終点                  ：１３０〜２１０℃
【００４１】
初留点の下限値は好ましくは２０℃、より好ましくは２５℃である。２０℃に満たない場合には高温条件下で始動性が悪化する可能性がある。一方、初留点の上限値は好ましくは４５℃、より好ましくは４０℃、さらにより好ましくは３５℃である。４５℃を超える場合には低温始動性に不具合を生じる可能性がある。Ｔ10の下限値は好ましくは３５℃、より好ましくは４０℃である。３５℃に満たない場合には高温条件下で始動性が悪化する可能性がある。一方、Ｔ10の上限値は好ましくは５５℃、より好ましくは５０℃、さらにより好ましくは４８℃である。５５℃を超える場合には低温始動性に不具合を生じる可能性がある。
【００４２】
Ｔ30の下限値は好ましくは５５℃、より好ましくは６０℃である。５５℃に満たない場合には高温運転性に不具合を生じたりインジェクタ内でガソリンのコーキングを生じたりする可能性がある。一方、Ｔ30の上限値は好ましくは７５℃、より好ましくは７０℃、さらにより好ましくは６８℃である。７５℃を超える場合には低温運転性に不具合を生じる可能性がある。
Ｔ50の下限値は好ましくは７５℃、より好ましくは８０℃である。７５℃に満たない場合には高温運転性に不具合を生じる可能性がある。一方、Ｔ50の上限値は好ましくは１００℃、より好ましくは９５℃、更により好ましくは９３℃である。１００℃を超える場合には低温及び常温運転性に不具合を生じる可能性がある。
【００４３】
Ｔ70の下限値は１００℃であることが好ましい。一方、Ｔ70の上限値は好ましくは１３０℃、より好ましくは１２５℃、更により好ましくは１２３℃、最も好ましくは１２０℃である。１３０℃を越える場合には低温及び常温運転性に不具合を生じる可能性がある。
Ｔ90の下限値は好ましくは１１０℃、より好ましくは１２０℃である。１１０℃に満たない場合は燃費が低下する可能性がある。一方、Ｔ90の上限値は、低温及び常温運転性の悪化、排出ガスの増加、エンジンオイルの劣化およびスラッジの発生を抑制することができるなどの点から、好ましくは１６０℃、より好ましくは１５０℃、更により好ましくは１４０℃である。
蒸留終点の下限値は１３０℃であることが好ましい。一方、蒸留終点の上限値は、好ましくは２１０℃、より好ましくは２００℃、更により好ましくは１９５℃、最も好ましくは１９０℃である。終点が２１０℃を越える場合には常温運転性に不具合を生じる可能性がある。
【００４４】
また、上記ガソリン組成物の蒸気圧には特に制限はないが、インジェクタ内でのガソリンコーキングの不具合が生じることがなく、またエバポエミッションの量が抑えられることから、蒸気圧は７０ｋＰａ以下が好ましく、より好ましくは６５ｋＰａ以下、さらにより好ましくは６０ｋＰａ以下、最も好ましくは５５ｋＰａ以下である。ここで蒸気圧とは、ＪＩＳ  Ｋ  ２２５８「原油及び燃料油蒸気圧試験方法（リ−ド法）」により測定される蒸気圧（リード蒸気圧（ＲＶＰ）を意味する。
【００４５】
上記ガソリン組成物の密度（１５℃）には特に制限はないが、０．７３〜０．７７ｇ／ｃｍ3であることが望ましい。密度の下限値は燃費の点からより好ましくは０．７３５ｇ／ｃｍ3である。一方、密度の上限値は加速性及びプラグのくすぶりの観点からより好ましくは０．７６ｇ／ｃｍ3である。ここで密度とは、ＪＩＳ  Ｋ  ２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される密度を意味する。
【００４６】
上記ガソリン組成物は、四エチル鉛等のアルキル鉛化合物を実質的に含有しないガソリンであり、たとえ極微量の鉛化合物を含有する場合であっても、その含有量はＪＩＳ  Ｋ  ２２５５「ガソリン中の鉛分試験方法」の適用区分下限値以下である。
【００４７】
上記ガソリン組成物のオクタン価には特に制限はないが、よりアンチノッキング性を高めるため、リサーチ法オクタン価（ＲＯＮ）は８９以上であることが好ましく、より好ましくは９０以上、さらにより好ましくは９０．５以上、最も好ましくは９１以上である。また、より高速走行中のアンチノック性を高めるために、モーター法オクタン価（ＭＯＮ）は８０以上であることが好ましく、より好ましくは８０．５以上、最も好ましくは８１以上である。ここでリサーチ法オクタン価及びモーター法オクタン価とは、それぞれ、ＪＩＳ  Ｋ  ２２８０「オクタン価及びセタン価試験方法」により測定されるリサーチ法オクタン価及びモーター法オクタン価をそれぞれ意味する。
【００４８】
上記ガソリン組成物において、飽和分、オレフィン分及び芳香族分の各含有量については特に制限はないが、下記の割合であることが望ましい。
飽和分（Ｖ（Ｐ））      ：５０〜１００容量％
オレフィン分（Ｖ（Ｏ））：０〜１５容量％
芳香族分（Ｖ（Ａｒ））  ：０〜３５容量％
【００４９】
Ｖ（Ｐ）は、インジェクタ内でのガソリンのコーキング防止、及びプラグのくすぶりを低減させる、排出ガスのオゾン生成能を低く抑える、排出ガス中のベンゼン濃度を低減させる、すすを発生させない等の観点から、その値は、より好ましくは６０〜１００容量％、さらにより好ましくは７０〜１００容量％であり、最も好ましくは７５〜１００質量％である。
Ｖ（Ｏ）は、インジェクタ内でのガソリンのコーキング防止の観点からより好ましくは０〜１０容量％、さらにより好ましくは０〜７容量％、最も好ましくは０〜５容量％である。
【００５０】
Ｖ（Ａｒ）は、プラグのくすぶりを低減させる、排出ガスのオゾン生成能を低く抑える、排出ガス中のベンゼン濃度を低減させる、すすを発生させない等の観点からより好ましくは０〜３０容量％、さらにより好ましくは０〜２５容量％、最も好ましくは０〜２０容量％である。
上記のＶ（Ｐ）、Ｖ（Ｏ）及びＶ（Ａｒ）は、全てＪＩＳ  Ｋ  ２５３６「石油製品−炭化水素タイプ試験方法」の蛍光指示薬吸着法により測定される値である。
【００５１】
また、上記ガソリン組成物の各成分の含有量には特に制限はないが、以下のような条件を満たすことが望ましい。
（１）  Ｖ（Ｂｚ）：０〜１容量％
（２）  Ｖ（Ｔｏｌ）：０〜３０容量％
（３）  Ｖ（Ｃ８Ａ）：０〜２０容量％
（４）  Ｖ（Ｃ９Ａ）：０〜５容量％
（５）  Ｖ（Ｃ１０＋Ａ）：０〜３容量％
（６）  Ｖ（ＰＡ）＝０
又は
Ｖ（ＰＡ）≠０の際にＶ（ＭＡ）／Ｖ（ＰＡ）：１以上
（７）  Ｖ（Ｃ４）：０〜１０容量％
（８）  Ｖ（Ｃ５）：１０〜３５容量％
（９）  Ｖ（Ｃ６）：１０〜３０容量％
（１０）Ｖ（Ｃ７＋ｐ）：１０〜５０容量％
（１１）Ｖ（Ｃ９＋）：０〜１０容量％
【００５２】
上記のＶ（Ｂｚ）は、ガソリン組成物全量基準のベンゼン含有量を示し、上記の範囲とすることで、排出ガス中のベンゼン濃度を低く抑えることができる。その値は、好ましくは、０〜１容量％であり、より好ましくは０〜０．５容量％である。
上記のＶ（Ｔｏｌ）及びＶ（Ｃ８Ａ）は、それぞれガソリン組成物全量基準 のトルエン含有量及び炭素数８の芳香族炭化水素化合物含有量を示し、Ｖ（Ｔｏｌ）の値は、好ましくは０〜３０容量％であり、より好ましくは０〜２０容量％、Ｖ（Ｃ８Ａ）の値は、好ましくは０〜２０容量％であり、より好ましくは０〜１５容量％である。なお、炭素数８の芳香族炭化水素化合物としては、エチルベンゼン及びキシレン（全ての置換異性体を含む）等が挙げられる。
【００５３】
上記のＶ（Ｃ９Ａ）は、ガソリン組成物全量基準の炭素数９の芳香族炭化水素化合物含有量を示し、排出ガスのオゾン生成能を低く抑えるために、その値は、好ましくは０〜５容量％であり、より好ましくは０〜３容量％である。炭素数９の芳香族炭化水素としては、例えば、ｎ−プロピルベンゼン、イソプロピルベンゼン（クメン）、エチルメチルベンゼン（全ての置換異性体を含む）及びトリメチルベンゼン（全ての置換異性体を含む）等が挙げられる。
【００５４】
上記のＶ（Ｃ１０＋Ａ）は、ガソリン組成物全量基準の炭素数１０以上の芳香族炭化水素化合物含有量を示し、排出ガスのオゾン生成能を低く抑えるために、その量が好ましくは０〜３容量％であり、より好ましくは０〜１容量％、最も好ましくは０容量％である。炭素数１０以上の芳香族炭化水素化合物としては、例えば、ジエチルベンゼン（全ての置換異性体を含む）、ジメチルエチルベンゼン（全ての置換異性体を含む）、テトラメチルベンゼン（全ての置換異性体を含む）及びｎ−ブチルメチルベンゼン（全ての置換異性体を含む）等が挙げられる。
【００５５】
上記のＶ（ＭＡ）及びＶ（ＰＡ）は、それぞれガソリン組成物全量を基準としたモノアルキル置換芳香族炭化水素化合物含有量（容量％）及び２つ以上のアルキル基で置換された芳香族炭化水素化合物含有量（容量％）を示すが、Ｖ（ＰＡ）が０であるか、又はＶ（ＰＡ）が０でない場合は、Ｖ（ＭＡ）／Ｖ（ＰＡ）の値は１以上であり、好ましくは１．５以上、より好ましくは２以上である。
なお、上記したＶ（Ｂｚ）、Ｖ（Ｔｏｌ）、Ｖ（Ｃ８Ａ）、Ｖ（Ｃ９Ａ）、Ｖ（Ｃ１０＋Ａ）、Ｖ（ＭＡ）及びＶ（ＰＡ）は、いずれもＪＩＳ  Ｋ  ２５３６ 「石油製品−炭化水素タイプ試験方法」のガスクロマトグラフ法で定量して得られる値である。
【００５６】
上記のＶ（Ｃ４）は、ガソリン組成物全量を基準とした炭素数４の炭化水素化合物含有量を示す。エバポエミッションの量をより低く抑えられる点から、Ｖ（Ｃ４）の値は好ましくは０〜１０容量％であり、より好ましくは０〜５容量％、更により好ましくは０〜３容量％である。
炭素数４の炭化水素化合物としては、例えば、ｎ−ブタン、２−メチルプロパン（イソブタン）、１−ブテン、２−ブテン及び２−メチルプロペン等が挙げられる。
【００５７】
上記のＶ（Ｃ５）は、ガソリン全量を基準とした炭素数５の脂肪族炭化水素化合物含有量を示し、その下限値は好ましくは１０容量％、より好ましくは１５容量％であり、上限値は好ましくは３５容量％、より好ましくは３０容量％である。炭素数５の脂肪族炭化水素化合物の含有量を１０容量％以上にすることで、常温運転性により優れたガソリン組成物が得られる。また、これを３５容量％以下にすることで高温運転性により優れたガソリン組成物が得られる。そして、インジェクタ内でのガソリンのコーキング防止の観点から、炭素数５の脂肪族炭化水素化合物の中の不飽和炭化水素化合物の含有量（Ｖ（Ｃ５ｏ））（容量％）は０であるか、あるいは炭素数５の脂肪族炭化水素化合物の中の飽和炭化水素化合物の含有量（Ｖ（Ｃ５ｐ））（容量％）とＶ（Ｃ５ｏ）との比、すなわち、Ｖ（Ｃ５ｐ）／Ｖ（Ｃ５ｏ）の値は好ましくは１以上、より好ましくは１．５以上、さらに好ましくは２以上、最も好ましくは３以上である。
炭素数５の飽和脂肪族炭化水素化合物としては、例えば、ｎ−ペンタン、２−メチルブタン（イソペンタン）、２，２−ジメチルプロパン（ネオペンタン）等が挙げられ、同じく不飽和脂肪族炭化水素化合物としては、１−ペンテン、２−ペンテン、２−メチル−１−ブテン、２−メチル−２−ブテン及び３−メチル−１−ブテン等が挙げられる。
【００５８】
上記のＶ（Ｃ６）は、ガソリン組成物全量を基準とした炭素数６の脂肪族炭化水素化合物の含有量を示し、その下限値は好ましくは１０容量％、より好ましくは１５容量％であり、上限値は好ましくは３０容量％、より好ましくは２５容量％である。炭素数６の脂肪族炭化水素化合物の含有量を１０容量％以上にすることで、常温運転性により優れたガソリン組成物が得られる。また、これを３０容量％以下にすることで高温運転性により優れたガソリン組成物が得られる。そして、インジェクタ内でのガソリンのコーキング防止の観点から、炭素数６の脂肪族炭化水素化合物の中の飽和炭化水素化合物の含有量（Ｖ（Ｃ６ｏ））（容量％）が０であるか、或るいは炭素数６の脂肪族炭化水素化合物の中の飽和炭化水素化合物の含有量（Ｖ（Ｃ６ｐ））（容量％）とＶ（Ｃ６ｏ）との比、すなわち、Ｖ（Ｃ６ｐ）／Ｖ（Ｃ６ｏ）の値は好ましくは２以上、より好ましくは３以上、さらに好ましくは５以上、最も好ましくは１０以上である。
【００５９】
炭素数６の飽和脂肪族炭化水素化合物としては、例えば、ｎ−ヘキサン、２−メチルペンタン、３−メチルペンタン、２，２−ジメチルブタン、２，３−ジメチルブタン等が挙げられ、同じく不飽和脂肪族炭化水素化合物としては、例えば、１−ヘキセン、２−ヘキセン、３−ヘキセン、２−メチル−１−ペンテン、３−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、２−メチル−２−ペンテン、３−メチル−２−ペンテン、４−メチル−２−ペンテン、２，３−ジメチル−１−ブテン、３，３−ジメチル−１−ブテン及び２，３−ジメチル−２−ブテン等が挙げられる。
【００６０】
上記のＶ（Ｃ７＋ｐ）は、ガソリン組成物全量を基準とした炭素数７以上の飽和脂肪族炭化水素化合物の含有量を示し、その下限値は好ましくは１０容量％であり、より好ましくは２０容量％である。上限値は好ましくは５０容量％であり、より好ましくは４５容量％である。炭素数７以上の飽和脂肪族炭化水素化合物の含有量を１０容量％以上にすることで、常温運転性により優れたガソリン組成物が得られ、これを５０容量％以下にすることで高温運転性により優れたガソリン組成物が得られる。
炭素数７以上の飽和脂肪族炭化水素化合物としては、例えば、ｎ−ヘプタン、２−メチルヘキサン、３−メチルヘキサン、２，２−ジメチルペンタン、２，３−ジメチルペンタン、２，４−ジメチルペンタン、３，３−ジメチルペンタン、３−エチルペンタン及び２，２，３−トリメチルブタン等が挙げられる。
【００６１】
上記Ｖ（Ｃ９＋）は、ガソリン組成物全量を基準とした炭素数９以上の炭化水素化合物の含有量を示し、低温及び常温運転性の点から、またエンジンオイルのガソリン希釈を低減させ、排出ガスの増加、エンジンオイルの劣化及びスラッジ発生を防止できること等から、この値が好ましくは０〜１０容量％であり、より好ましくは０〜５容量％であり、さらに好ましくは０容量％である。
【００６２】
なお、上記したＶ（Ｃ４）、Ｖ（Ｃ５）、Ｖ（Ｃ５ｐ）、Ｖ（Ｃ５ｏ）、Ｖ（Ｃ６）、Ｖ（Ｃ６ｐ）、Ｖ（Ｃ６ｏ）、Ｖ（Ｃ７＋ｐ）及びＶ（Ｃ９＋）は、以下に示すガスクロマトグラフィー法により定量される値を意味する。すなわち、カラムにはメチルシリコンのキャピラリーカラム、キャリアガスにはヘリウム又は窒素を、検出器には水素イオン化検出器（ＦＩＤ）を用い、カラム長２５〜５０ｍ、キャリアガス流量０．５〜１．５ｍＬ／分、分割比１：５０〜１：２５０、注入口温度１５０〜２５０℃、初期カラム温度−１０〜１０℃、終期カラム温度１５０〜２５０℃、及び検出器温度１５０〜２５０℃の条件で測定した値である。
【００６３】
上記ガソリン組成物において含酸素化合物の含有量は特に制限はないが、ガソリン組成物全量基準で酸素元素換算で好ましくは０〜２．７質量％、より好ましくは０〜２．０質量％である。含有量が２．７質量％を越える場合は、ガソリン組成物の燃費が悪化し、また排出ガス中のＮＯｘが増加する可能性がある。
ここで含酸素化合物とは、炭素数２〜４のアルコール類、炭素数４〜８のエーテル類等を意味する。本発明に係るガソリン組成物に配合可能な含酸素化合物としては、例えば、エタノール、メチルターシャリーブチルエーテル（ＭＴＢＥ）、エチルターシャリーブチルエーテル、ターシャリーアミルメチルエーテル（ＴＡＭＥ）及びターシャリーアミルエチルエーテル等が挙げられ、これらの中でもＭＴＢＥ及びＴＡＭＥが好ましく、最も好ましくはＭＴＢＥである。なお、メタノールは排出ガス中のアルデヒド濃度が高くなる可能性があり、腐食性もあるので好ましくない。
【００６４】
上記ガソリン組成物において硫黄分含有量は特に制限はないが、ガソリン組成物全量基準で、好ましく５０ｐｐｍ以下、より好ましくは３０ｐｐｍ以下、さらに好ましくは２０ｐｐｍ以下、最も好ましくは１０ｐｐｍ以下である。硫黄分含有量が５０ｐｐｍを越える場合、排出ガス処理触媒の性能に悪影響を及ぼし、排出ガス中のＮＯｘ、ＣＯ、ＨＣの濃度が高くなる可能性があり、またベンゼンの排出量も増加する可能性がある。ここで硫黄分とは、ＪＩＳ  Ｋ  ２５４１「原油及び石油製品−硫黄分試験方法」により測定される硫黄分を意味する。
【００６５】
上記ガソリン組成物は、ＪＩＳ  Ｋ  ２２６１「石油製品−自動車ガソリン及び航空燃料油−実在ガム試験方法−噴射蒸発法」により測定した未洗実在ガムの含有量が、一般に２０ｍｇ／１００ｍＬ以下であって、洗浄実在ガムの含有量が一般に３ｍｇ／１００ｍＬ以下であり、好ましくは１ｍｇ／１００ｍＬ以下である。未洗実在ガム及び洗浄実在ガムが上記の値を超えた場合は、燃料導入系統において析出物が生成したり、吸入弁が膠着する心配がある。
上記ガソリン組成物の、ＪＩＳ  Ｋ  ２２７９「原油及び石油製品−発熱量試験方法及び計算による推定方法」により測定した総発熱量は、一般に４００００Ｊ／ｇ以上、好ましくは４５０００Ｊ／ｇ以上である。
【００６６】
上記ガソリン組成物の、ＪＩＳ  Ｋ  ２２８７「ガソリン酸化安定度試験方法（誘導期間法）」によって測定した酸化安定度は、一般に４８０分以上、好ましくは１４４０分以上である。酸化安定度が４８０分に満たない場合は、貯蔵中にガムが生成する可能性がある。
上記ガソリン組成物は、銅板腐食（５０℃、３ｈ）が一般に１、好ましくは１ａである。銅板腐食が１を越える場合は、燃料系統の導管が腐食する可能性がある。ここで銅板腐食とは、ＪＩＳ  Ｋ  ２５１３「石油製品−銅板腐食試験方法」（試験温度５０℃、試験時間３時間）に準拠して測定されるものである。
【００６７】
さらに、上記ガソリン組成物は、灯油混入量は４容量％以下であることが望ましい。ここで、灯油混入量とはガソリン組成物全量基準での炭素数１３〜１４の炭化水素含有量（容量％）を表し、この量は以下に示すガスクロマトグラフィー法により定量して得られるものである。すなわち、カラムにはメチルシリコンのキャピラリーカラム、キャリアガスにはヘリウム又は窒素を、検出器には水素イオン化検出器（ＦＩＤ）を用い、カラム長２５〜５０ｍ、キャリアガス流量０．５〜１．５ｍＬ／分、分割比１：５０〜１：２５０、注入口温度１５０〜２５０℃、初期カラム温度−１０〜１０℃、終期カラム温度１５０〜２５０℃、検出器温度１５０〜２５０℃の条件で測定した値である。
【００６８】
本発明の燃料油組成物である軽油組成物においては、ベース軽油に本発明の燃料油添加剤および必要に応じて軽油添加剤を配合するが、ベース軽油は軽油基材を適宜調合することにより製造することができる。この際用いられる軽油基材としては、原油の常圧蒸留装置から得られる直留軽油；常圧蒸留装置から得られる直留重質油や残査油を減圧蒸留装置にかけて得られる減圧軽油；減圧蒸留装置から得られる減圧軽油を水素化精製して得られる水素化精製軽油；直留軽油を通常の水素化精製より苛酷な条件で一段階又は多段階で水素化脱硫して得られる水素化脱硫軽油；脱硫又は未脱硫の減圧軽油、減圧重質軽油あるいは脱硫重油を接触分解して得られる接触分解軽油；原油の常圧蒸留により得られる直留灯油；直留灯油を水素化精製して得られる水素化精製灯油；原油の常圧蒸留によって得られる軽油留分を分解して得られる分解灯油等が挙げられる。
【００６９】
また、その他の軽油添加剤としては、まず潤滑性向上剤、セタン価向上剤等が挙げられる。
潤滑性向上剤としては、例えば、カルボン酸系、エステル系、アルコール系及びフェノール系の各潤滑性向上剤の１種又は２種以上が任意に使用可能である。この中でも、カルボン酸系、エステル系の潤滑性向上剤が好ましい。
カルボン酸系の潤滑性向上剤としては、例えば、リノ−ル酸、オレイン酸、サリチル酸、パルミチン酸、ミリスチン酸、ヘキサデセン酸及び上記カルボン酸の２種以上の混合物等が挙げられる。
エステル系の潤滑性向上剤としては、グリセリンのカルボン酸エステル等が挙げられる。カルボン酸エステルを構成するカルボン酸は、１種であっても２種以上であってもよく、その具体例としては、リノ−ル酸、オレイン酸、サリチル酸、パルミチン酸、ミリスチン酸、ヘキサデセン酸等が挙げられる。
【００７０】
潤滑性向上剤の含有量には特別な制限はない。しかし、潤滑性向上剤の効能を引き出すためには、具体的には、分配型噴射ポンプを搭載したディーゼルエンジンにおいて、運転中のポンプの駆動トルク増を抑制し、ポンプの摩耗を低減させるためには、潤滑性向上剤の配合量は、組成物全量基準で３５質量ｐｐｍ以上であることが好ましく、５０質量ｐｐｍ以上であることがより好ましい。そして、配合量の上限値はそれ以上加えても添加量に見合う効果が得られないことから、１５０質量ｐｐｍ以下であることが好ましく、１００質量ｐｐｍ以下であることがより好ましい。
なお、潤滑性向上剤と称して市販されている商品は、それぞれ潤滑性向上に寄与する有効成分が適当な溶剤で希釈された状態で入手されるのが通例である。こうした市販品を本発明の軽油組成物に配合した場合にあっては、潤滑性向上剤に関して上述した配合量は、有効成分としての配合量を意味する。
【００７１】
セタン価向上剤には、当業界でセタン価向上剤として知られる各種の化合物を任意に使用することができ、例えば、硝酸エステルや有機過酸化物等が使用可能である。しかし、本発明のセタン価向上剤としては、硝酸エステルを用いることが好ましい。硝酸エステルには、２−クロロエチルナイトレート、２−エトキシエチルナイトレート、イソプロピルナイトレート、ブチルナイトレート、第一アミルナイトレート、第二アミルナイトレート、イソアミルナイトレート、第一ヘキシルナイトレート、第二ヘキシルナイトレート、ｎ−ヘプチルナイトレート、ｎ−オクチルナイトレート、２−エチルヘキシルナイトレート、シクロヘキシルナイトレート、エチレングリコールジナイトレート等の種々のナイトレート等が包含される。これらの中でも、炭素数６〜８のアルキルナイトレートが好ましい。また、セタン価向上剤としては１種の単一の化合物を用いても良く、２種以上の化合物を組み合わせて用いても良い。
【００７２】
軽油組成物中におけるセタン価向上剤の含有量は、ディーゼルエンジン排出ガスのＮＯｘ濃度、ＰＭ濃度、アルデヒド濃度等をより低減させることができることから、組成物全量基準で５００質量ｐｐｍ以上であることが好ましく、６００質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、７００質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましく、８００質量ｐｐｍ以上であることが特に好ましく、９００質量ｐｐｍ以上であることが最も好ましい。
セタン価向上剤の含有量の上限値は特には限定されないが、一般的には軽油組成物全量基準で１４００質量ｐｐｍ以下であることが好ましく、１２５０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、１１００質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましく、１０００質量ｐｐｍ以下であることが最も好ましい。
【００７３】
なお、セタン価向上剤と称して市販されている商品は、セタン価向上に寄与する有効成分、つまり、セタン価向上剤を適当な溶剤で希釈した状態で入手されるのが通例である。こうした市販品を使用して本発明の軽油組成物を調製する場合には、上記セタン価向上剤の含有量は軽油組成物中の前記有効成分の含有量を表す。
【００７４】
また、上記含窒素化合物以外のその他の清浄剤を併用して用いることも可能である。
ここでいうその他の清浄剤としては、例えば、イミド系化合物；ポリブテニルコハク酸無水物とエチレンポリアミン類とから合成されるポリブテニルコハク酸イミド等のアルケニルコハク酸イミド；ペンタエリスリトール等の多価アルコールとポリブテニルコハク酸無水物から合成されるポリブテニルコハク酸エステル等のコハク酸エステル；ジアルキルアミノエチルメタクリレート、ポリエチレングリコールメタクリレート、ビニルピロリドン等とアルキルメタクリレートとのコポリマー等の共重合系ポリマー、カルボン酸とアミンの反応生成物等の無灰清浄剤等が挙げられる。これらの中でも、アルケニルコハク酸イミド及びカルボン酸とアミンとの反応生成物の使用が好ましい。
【００７５】
アルケニルコハク酸イミドを使用する例としては、数平均分子量１０００〜３０００程度のアルケニルコハク酸イミドを単独使用する場合と、数平均分子量７００〜２０００程度のアルケニルコハク酸イミドと数平均分子量１００００〜２００００程度のアルケニルコハク酸イミドを混合使用する場合等がある。
【００７６】
カルボン酸とアミンとの反応生成物を構成するカルボン酸は１種であっても２種以上であってもよく、その具体例としては、炭素数１２〜２４の脂肪酸及び炭素数７〜２４の芳香族カルボン酸等が挙げられる。炭素数１２〜２４の脂肪酸としては、リノール酸、オレイン酸、パルミチン酸、ミリスチン酸等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。また、炭素数７〜２４の芳香族カルボン酸としては、安息香酸、サリチル酸等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。また、カルボン酸とアミンとの反応生成物を構成するアミンは、１種であっても２種以上であっても良い。ここで用いられるアミンとしては、オレイルアミンが代表的であるが、これに限定される訳ではなく、各種アミンが使用可能である。
【００７７】
その他の清浄剤の配合量にも特別な制限はない。しかし、その他の清浄剤を併用して配合した効果、具体的には、燃料噴射ノズルの閉塞抑制効果を引き出すためには、その他の清浄剤の配合量を組成物全量基準で３０質量ｐｐｍ以上とすることが好ましく、６０質量ｐｐｍ以上とすることがより好ましく、８０質量ｐｐｍ以上とすることがさらに好ましい。３０質量ｐｐｍに満たない量を添加しても効果が現れない可能性がある。一方、配合量が多すぎても、それに見合う効果が期待できず、逆にディーゼルエンジン排出ガス中のＮＯｘ、ＰＭ、アルデヒド等を増加させる恐れがあることから、その他の清浄剤の配合量は３００質量ｐｐｍ以下であることが好ましく、１８０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましい。
【００７８】
なお、先のセタン価向上剤の場合と同様、清浄剤と称して市販されている商品は、それぞれ清浄に寄与する有効成分が適当な溶剤で希釈された状態で入手されるのが通例である。こうした市販品を本発明の軽油組成物に配合した場合にあっては、その他の清浄剤に関して上述した配合量は、有効成分としての配合量を意味する。
【００７９】
さらに、上記軽油組成物には、他の性能をさらに高める目的でその他の公知の添加剤を単独で、又は数種類組み合わせて添加することもできる。これらの添加剤としては、例えば、エチレン−酢酸ビニル共重合体、アルケニルコハク酸アミド等の低温流動性向上剤；フェノール系、アミン系等の酸化防止剤；サリチリデン誘導体等の金属不活性化剤；ポリグリコールエーテル等の氷結防止剤；脂肪族アミン、アルケニルコハク酸エステル等の腐食防止剤；アニオン系、カチオン系、両性系界面活性剤等の帯電防止剤；アゾ染料等の着色剤；シリコン系等の消泡剤等が挙げられる。
これらその他の添加剤の添加量は特に限定されず任意に決めることができるが、添加剤個々の添加量は、軽油組成物全量基準でそれぞれ０．５質量％以下が好ましく、より好ましくは０．２質量％以下である。
【００８０】
また、ベース軽油、一般式（１）で表される含窒素化合物からなる本発明の添加剤及び必要に応じて配合されるその他の軽油添加剤からなる軽油組成物の性状、組成については、特に規定されるものではない。しかしながら、蒸留性状について下記の性状を満たしていることが望ましい。
初留点                    ：１３５〜２００℃
１０容量％留出温度（Ｔ10）：１５５〜２３０℃
３０容量％留出温度（Ｔ30）：１７５〜２６０℃
５０容量％留出温度（Ｔ50）：１９０〜３００℃
７０容量％留出温度（Ｔ70）：２２０〜３３０℃
９０容量％留出温度（Ｔ90）：２９０〜３５０℃
９５容量％留出温度（Ｔ95）：３１０〜３６０℃
蒸留終点                  ：３３０〜３７０℃
【００８１】
軽油組成物の初留点が低すぎる場合には、一部の軽質留分が気化して噴霧範囲が広がりすぎ、未燃分として排ガスに同伴される炭化水素量が増加する恐れがあることから、初留点は一般に１３５℃以上、好ましくは１４０℃以上、より好ましくは１４５℃以上であることが望ましい。一方、初留点が高すぎる場合は、低温始動性及び低温運転性に不具合を生じる可能性があるため、初留点の上限は２００℃であることが望ましい。
Ｔ10は１５５℃以上、好ましくは１６５℃以上であることが望ましい。Ｔ10が１５５℃よりも低すぎる場合は、初留点が低すぎる場合と同様な理由から排ガスに同伴される炭化水素量が増大するおそれがある。一方、Ｔ10は２３０℃以下であることが望ましい。２３０℃よりも高すぎると、低温始動性及び低温運転性に不具合を生じるおそれがある。
【００８２】
Ｔ30は１７５℃以上、好ましくは１８０℃以上、より好ましくは１８５℃以上であることが望ましい。Ｔ30が１７５℃よりも低い場合は、上に述べたと同じ理由から、排ガスに同伴される炭化水素量の増大が懸念される。一方、Ｔ30は２６０℃以下であることが望ましい。２６０℃よりも高すぎる場合は、低温始動性及び低温運転性に不具合を生じる可能性がある。
Ｔ50は、燃費及びエンジン出力の面から、１９０℃以上、好ましくは１９５℃以上、より好ましくは２００℃以上であることが望ましい。そして、排出ガス中の粒子状物質（ＰＭ）濃度を増加させないためにＴ50は３００℃以下であることが望ましい。
【００８３】
Ｔ70もＴ50と同様、燃費とエンジン出力を左右する。燃費をより向上させ、エンジンの出力をより高めるために、Ｔ70は一般に２２０℃以上、好ましくは２２５℃以上、より好ましくは２３０℃以上であることが望ましい。そして、低温運転性の点から及び排出ガス中のＰＭ濃度を増加させないためには、Ｔ70は一般に３３０℃以下であることが望ましい。
Ｔ90は２９０℃以上、好ましくは３００℃以上であることが望ましい。そして、低温運転性の点から及び排出ガス中のＰＭ濃度を増加させないために３５０℃以下が望ましい。
【００８４】
Ｔ95は３１０℃以上であることが望ましいが、低温運転性の点から及び排出ガス中のＰＭ濃度を増加させないためには、Ｔ95は通常３６０℃以下が望ましい。
蒸留終点は３３０℃以上が望ましい。しかし、低温運転性の点から及び排出ガス中のＰＭ濃度を増加させないためには、蒸留終点は通常３７０℃以下であることが望ましい。
ここでいう蒸留性状（初留点、Ｔ10、Ｔ30、Ｔ50、Ｔ70、Ｔ90、Ｔ95、蒸留終点）は、全てＪＩＳ  Ｋ  ２２５４「石油製品−蒸留試験方法」によって測定される値を意味する。
【００８５】
また、軽油組成物の硫黄分についても特に制限はないが、排出ガスの後処理装置の耐久性やエンジン内部の腐食を抑える点から、硫黄分０．０５質量％以下であることが好ましく、０．０３５質量％以下がより好ましく、０．０２質量％以下がさらに好ましく、０．０１質量％以下であることが特に好ましく、０．００５質量％以下であることが最も好ましい。
本発明において、硫黄分とはＪＩＳ  Ｋ  ２５４１「硫黄分試験方法」により測定される硫黄分の含有量を意味する。
【００８６】
軽油組成物のセタン指数、セタン価には特に制限はない。しかし、排出ガス中のＮＯｘ、ＰＭ、アルデヒドの各濃度をより低減させることが出来ることから、セタン指数は４５以上であることが好ましく、４８以上であることがより好ましく、５０以上であることが最も好ましい。セタン価は４５以上であることが好ましく、４８以上であることがより好ましく５０以上であることが最も好ましい。ここでセタン指数とは、ＪＩＳ  Ｋ  ２２８０「石油製品−燃料油−オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出方法」の「８．４変数方程式を用いたセタン指数の算出方法」によって算出した価を意味する。また、セタン価とは、ＪＩＳ  Ｋ  ２２８０「石油製品−燃料油−オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出方法」の「７．セタン価試験方法」に準拠して測定されるセタン価を意味する。
【００８７】
軽油組成物の動粘度には特に制限はない。しかし、燃料噴射時期の制御及びエンジンに付設された分配型燃料噴射ポンプの潤滑性の点から、３０℃における動粘度は１．７ｍｍ2／ｓ以上であることが好ましく、１．９ｍｍ2／ｓ以上であることがより好ましく、２．０ｍｍ2／ｓ以上であることがさらに好ましい。また、排出ガス中のＰＭ濃度を増加させないためにも、また低温での始動性に及ぼす影響を小さくさせるためにも、６．０ｍｍ2／ｓ以下であることが好ましく、５．０ｍｍ2／ｓ以下であることがより好ましく、４．５ｍｍ2／ｓ以下であることがさらに好ましい。
ここで動粘度とはＪＩＳ  Ｋ  ２２８３「原油及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」により測定される動粘度を指す。
【００８８】
軽油組成物の１５℃における密度については特に制限はない。しかし、燃料消費率及び加速性をより向上させることができることから、その値は８００ｋｇ／ｍ3以上であることが好ましい。一方、１５℃における密度の上限値は、排出ガス中のＰＭ濃度をより低下させることができるから、８６０ｋｇ／ｍ3以下であることが好ましく、８５０ｋｇ／ｍ3以下であることがより好ましい。
ここで密度とはＪＩＳ  Ｋ  ２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される密度を意味する。
【００８９】
上記軽油組成物において、飽和分、オレフィン分及び芳香族分の各含有量について特に制限はないが、下記を満たすことが望ましい。
飽和分含有量      ：６０〜９５容量％
オレフィン分含有量：５容量％以下
芳香族分含有量    ：  ５〜４０容量％
【００９０】
飽和分含有量の下限値は、排出ガス中のＮＯｘ及びＰＭの各濃度を低下させるうえで、一般的には６０容量％以上が好ましく、より好ましくは７０容量％以上であり、さらに好ましくは７５容量％であることが望ましい。一方、低温始動性及び低温運転性を良好に維持するうえで、飽和分含有量の上限値は、９５容量％以下であることが好ましく、より好ましくは９０容量％以下であり、さらにより好ましくは８０容量％以下であることが望ましい。
オレフィン分含有量は、当該組成物の安定性の観点から、一般的には５容量％以下が好ましく、より好ましくは３容量％以下、さらにより好ましくは１容量％以下であることが望ましい。
【００９１】
芳香族分含有量は、燃料消費率及びエンジン出力に関係するので、一般的には５容量％以上、好ましくは１０容量％以上、より好ましくは２０容量％以上、更に好ましくは２５容量％以上であることが最も望ましい。一方、芳香族分含有量は、排出ガスに含まれるＮＯｘ及びＰＭの各濃度に関係することから、一般的には４０容量％以下、好ましくは３５容量％以下、最も好ましくは３０容量％以下であることが望ましい。
ここでいう飽和分含有量、オレフィン分含有量及び芳香族分含有量は、ＪＩＳＫ  ２５３６に規定する「石油製品−成分試験方法」の蛍光指示薬吸着法に準拠して測定される飽和分、オレフィン分及び芳香族分の容量百分率（容量％）を意味する。
【００９２】
上記軽油組成物においては、その流動点（ＰＰ）について特に制限はない。しかし、低温始動性ないしは低温運転性の観点から０℃以下であることが好ましく、より好ましくは−５℃以下、最も好ましくは−１０℃以下である。一方、燃料噴射ポンプにおける潤滑性を考慮すると−２０℃以上が好ましく、−１５℃以上がより好ましく、−１０℃以上がさらに好ましく、−５℃以上が特に好ましく、０℃以上であることが最も好ましい。
ここでＰＰとは、ＪＩＳ  Ｋ  ２２６９「原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試験方法」により測定される流動点を意味する。
【００９３】
上記軽油組成物においては、その目詰まり点（ＣＦＰＰ）については特に制限はない。しかし、一般的には０℃以下であることが好ましく、−５℃以下であることがより好ましく、−１０℃以下であることがさらに好ましく、−２０℃以下であることが最も好ましい。一方、燃料噴射ポンプにおける潤滑性を考慮すると−１５℃以上が好ましく、−１０℃以上がより好ましく、−５℃以上がさらに好ましく、０℃以上であることが最も好ましい。
ここでＣＦＰＰとはＪＩＳ  Ｋ  ２２８８「軽油−目詰まり点試験方法」により測定される目詰まり点を意味する。
【００９４】
【実施例】
以下に実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００９５】
（合成例１）
温度計、攪拌機、還流冷却器および窒素導入口を備えた耐圧反応容器にモノエタノールアミン６１ｇ（１．０モル）、メチルイソブチルケトン１１０ｇ（１．１モル）およびトルエン１００ｍｌを仕込み、反応容器内を窒素で置換した後、１２０℃で５時間加熱してケチミン化反応を行った。次いで、未反応のケトンを減圧除去した後室温まで冷却し、これに付加触媒として水酸化カリウム１４ｇを加え、窒素ガス置換した後１００℃まで加熱し、１，２−ブチレンオキサイド４３２ｇ（６．０モル）を加え、５時間反応させた。そして、反応溶液を固体酸により中和、濾過し、付加触媒を除去した。その後、水１００ｇを加えて、９５℃で３時間加水分解反応を行った。続いて過剰の水、トルエンおよびケトンを除去することにより、目的とする含窒素化合物４７５ｇを得た。
この含窒素化合物は数平均分子量が約４９３の油状の液体であり、薄い黄色を呈していた。13Ｃ−ＮＭＲ分析の結果、この含窒素化合物は式（６）で示される平均構造を有する重合体であった。
【００９６】
【化４】
0004330828.tif 000005
【００９７】
（合成例２）
合成例１において１，２−ブチレンオキサイド４３２ｇ（６．０モル）の代わりにプロピレンオキサイド５８０ｇ（１０．０モル）を用いた以外は、合成例１と同様の装置および方法により目的とする含窒素化合物５９５ｇを得た。
この含窒素化合物は数平均分子量が約６４０の油状の液体であり、薄い黄色を呈していた。13Ｃ−ＮＭＲ分析の結果、この含窒素化合物は式（７）で示される平均構造を有する重合体であった。
【００９８】
【化５】
0004330828.tif 000006
【００９９】
（合成例３）
合成例１において１，２−ブチレンオキサイド４３２ｇ（６．０モル）の代わりにプロピレンオキサイド２９０ｇ（５．０モル）および１，２−ブチレンオキサイド３６０ｇ（５．０モル）を用いた以外は、合成例１と同様の装置および方法により目的とする含窒素化合物６７０ｇを得た。
この含窒素化合物は数平均分子量が約７１０の油状の液体であり、薄い黄色を呈していた。13Ｃ−ＮＭＲ分析の結果、この含窒素化合物は式（８）で示される平均構造を有する共重合体であった。
【０１００】
【化６】
0004330828.tif 000007
【０１０１】
（合成例４）
合成例１において１，２−ブチレンオキサイドを１２９６ｇ（１８．０モル）用いた以外は、合成例１と同様の装置および方法により目的とする含窒素化合物１３２０ｇを得た。
この含窒素化合物は数平均分子量が約１３６０の油状の液体であり、薄い黄色を呈していた。13Ｃ−ＮＭＲ分析の結果、この含窒素化合物は式（９）で示される平均構造を有する重合体であった。
【０１０２】
【化７】
0004330828.tif 000008
【０１０３】
（比較合成例１）
合成例１において１，２−ブチレンオキサイドを１８００ｇ（２５．０モル）用いた以外は、合成例１と同様の装置および方法により目的とする含窒素化合物１８１５ｇを得た。
この含窒素化合物は数平均分子量が約１８６０の油状の液体であり、薄い黄色を呈していた。13Ｃ−ＮＭＲ分析の結果、この含窒素化合物は式（１０）で示される平均構造を有する重合体であった。
【０１０４】
【化８】
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【０１０５】
［ベースガソリンの調製］
接触改質ガソリン６０容量部、接触分解ガソリン３０容量部、およびアルキレート１０容量部を混合して以下の性状を有するベースガソリン（内燃機関用ガソリン）を調製した。
調製したベースガソリンの性状は以下のとおりであった。
リード蒸気圧：６２．７ｋＰａ
比        重：０．７２９
沸点範囲    ：３０〜１９０℃
オクタン価  ：９８．３
【０１０６】
実施例１〜４および比較例１〜３
このベースガソリンと合成例１〜４で得られた含窒素化合物を用い、表１の各例（実施例１〜４）に示すような配合により、ガソリン組成物を調製した。
また、このベースガソリンと比較合成例１で得られた含窒素化合物および市販ガソリン清浄剤ＯＧＡ４８０（オロナイト社製）を用い、表１の各例（比較例１〜２）に示すような配合により、比較用のガソリン組成物を調製した。
これらの各ガソリン組成物（実施例１〜４および比較例１〜２）に対して以下に示すエンジン評価試験を行った。その結果を表１に示した。
また、表１にベースガソリン（比較例３）のベース値を併記した。
【０１０７】
［エンジン評価試験］
排気量１．８Ｌの筒内直接噴射式ガソリンエンジンを装備した乗用車を使用し、清浄剤未添加のベースガソリンで１０．１５モードを４００時間繰り返した後、点火プラグを取り外しファイバースコープにより燃焼室内を観察し、ピストントップ（キャビティ内外）全体にデポジットが堆積していることを確認した。
再び点火プラグを取り付け、１０．１５モードに準拠して排出ガスを採取し、ＴＨＣ（Ｔｏｔａｌ  ＨｙｄｒｏＣａｒｂｏｎ）排出量を測定した。さらに４０ｋｍ／ｈ定速走行を行い、Ｂｏｓｃｈ式スモークメーターで５倍量採取してスモーク量を測定した(ベース値)。
その後、実施例１〜４および比較例１〜２のガソリン組成物を用いて１０．１５モードを３０時間繰り返した後、１０．１５モードに準拠して排出ガスを採取し、ＴＨＣ（Ｔｏｔａｌ  ＨｙｄｒｏＣａｒｂｏｎ）排出量を測定した。さらに４０ｋｍ／ｈ定速走行を行い、Ｂｏｓｃｈ式スモークメーターで５倍量採取してスモーク量を測定した。
その後、エンジンを分解してピストントップキャビティ内の清浄面積を測定した。
【０１０８】
【表１】
0004330828.tif 000010
【０１０９】
表１のエンジン評価試験結果から明らかなように、本発明に係る実施例１〜４のガソリン組成物は、筒内直接噴射方式ガソリンエンジンにおいて、成層燃焼時に燃料が直接当たるキャビティ内のデポジットの清浄能力が大きく、デポジットへの燃料の吸着等が原因で起こる制御の乱れによると考えられるＴＨＣ量やスモーク量の増加を大幅に抑制することができる。
【０１１０】
実施例５〜８及び比較例４〜６
表２に示すような性状のベース軽油に、合成例１〜４で得られた本発明の含窒素化合物を、ベース軽油：含窒素化合物が９９．９９質量％：０．０１質量％の割合で配合して、軽油組成物を調製した。
これらの調製した各軽油組成物（実施例５〜８）に対して以下に示すエンジンのノズル清浄性試験を行った。その結果を表３に示した。
なお、比較のため、ベース軽油と比較合成例１で得られた含窒素化合物および市販ガソリン清浄剤ＯＧＡ４８０（オロナイト社製）を用い、ベース軽油：含窒素化合物が９９．９９質量％：０．０１質量％の割合で配合して、比較軽油組成物を調製した（比較例４〜５）。また、含窒素化合物を添加しないベース軽油だけの場合を比較例６とした。
これらの各軽油組成物についても同様のノズル清浄性試験を行った。その結果を表３に併記した。
【０１１１】
［ノズル清浄性試験］
排気量２Ｌの４気筒エンジンを使用し、回転１８４０ｒｐｍ、トルク３６．４Ｎｍの条件において４８時間連続運転を行い、試験後のノズルの残存流量割合を測定した。ノズルの残存流量割合とは試験前の新品ノズルの流量に対して試験後のノズル流量の割合を示したものである。
なお、ノズル流量は針弁リフト０．１ｍｍ時で測定した。本試験において、ノズル残存流量割合の値が大きい程、清浄性に優れることを表す。
表３のノズル清浄性試験結果からも明らかなとおり、本発明に係る実施例５〜８の軽油組成物は、いずれも噴射ノズル内に堆積したデポジットの清浄性に極めて優れた効果を発揮するものである。
【０１１２】
【表２】
0004330828.tif 000011
【０１１３】
【表３】
0004330828.tif 000012
【０１１４】
【発明の効果】
以上のように、本発明の燃料油添加剤はガソリンエンジンの燃焼室内の清浄性、ディーゼルエンジンのノズルの清浄性に優れた効果を有し、特に筒内直接噴射方式ガソリンエンジンにおけるキャビティ内のデポジットの清浄能力が大きく、デポジットへの燃料の吸着等が原因で起こる制御の乱れに基づくＴＨＣ量やスモーク量の増加を大幅に抑制することができる。