(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記（Ａ）〜（Ｃ）からなるポリアミド樹脂組成物であって、（Ａ）を３０〜７０重量％、（Ｂ）を１０〜６０重量％、及び（Ｃ）を１０〜６０重量％含むことを特徴とするポリアミド樹脂組成物。
（Ａ）ポリアミド
（Ｂ）平均繊維径が１５〜３０μｍであるガラス繊維
（Ｃ）ウオラストナイト及び／又は焼成カオリン
【請求項２】
（Ｂ）ガラス繊維の平均繊維径が２３〜３０μｍである請求項１記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項３】
ポリアミド（Ａ）が(a1)半芳香族ポリアミド５０〜１００重量％と(a2)脂肪族ポリアミド０〜５０重量％とからなり、結晶化温度が２１０℃以下であることを特徴とする請求項１記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項４】
半芳香族ポリアミド(a1)が、アジピン酸およびヘキサメチレンジアミンから得られるヘキサメチレンアジパミド単位７０〜９５重量％、およびイソフタル酸およびヘキサメチレンジアミンから得られるヘキサメチレンイソフタラミド単位５〜３０重量％から構成される半芳香族ポリアミドであることを特徴とする請求項２記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項５】
請求項１，２又は３記載のポリアミド樹脂組成物から得られて中空部を有することを特徴とする射出成形品。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は優れた成形品外観を持ち、高い強度及び剛性を有し、ガスアシスト射出成形によって、成形品中、均一な中空部長さ及び中空厚みを有する成形品を得ることができるポリアミド樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ポリアミド樹脂は、機械的および熱的性質並びに耐油性に優れているため、自動車や電気・電子製品等の部品に広く用いられている。また、ポリアミドにガラス繊維を配合した強化ポリアミド樹脂は、機械的特性、耐熱性、耐薬品性等が大きく向上するために、従来金属製であった部品を、軽量化および工程の合理化等の観点から強化ポリアミド樹脂で代替することも可能となり、近年積極的にその採用が進められている。
【０００３】
強化ポリアミド樹脂を用いて射出成形を行い、金属代替用成形品を得ようとした場合、成形品のデザインによっては、成形品にいわゆる、そりやひけを生じ、成形品外観が著しく損ねられる場合があり、それらの改善が求められていた。
その改善方法の一つとして、従来より、ガスアシスト射出成形法が提案され、広く実用化されている。  この方法は、金型に設けられたキャビティ内に溶融樹脂を射出している間に、あるいは溶融樹脂の射出完了後に、キャビティ内の溶融樹脂中に加圧流体を注入して成形品内部に中空部を形成させる方法である。
【０００４】
しかしながら、ガラス繊維強化ポリアミド樹脂、特に高強度化のために高濃度にガラス繊維を含有する強化ポリアミド樹脂を用い、ガスアシスト射出成形を実施した場合、その成形品外表面の品質が低下したり、中空部内表面にガラス繊維が露出したり、あるいは凝集したガラス繊維塊により、中空部が不均一となったりして、ガスアシスト射出成形法本来の目的である成形品のそりやひけの解消や軽量化を達成できない場合が多く、改善が求められている。
【０００５】
このため、より少ない量のガラス繊維と他の粒状無機充填剤とを含有させた強化ポリアミド樹脂を用いる方法や、ガラス繊維含有強化ポリアミド樹脂のペレットとガラス繊維をほとんど含まないポリアミド樹脂ペレットとをガスアシスト射出成形時にブレンドして利用する方法（特開平９−１１２６９号公報）等が提案されている。  しかしながら優れた成形品外観を有し、且つ金属代替をも可能にする高い強度及び剛性を有し、その上成形品中、均一な中空部長さ及び中空厚みを有する成形品を得ることは極めて難しかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、優れた成形品外観を持ち、高い強度及び剛性を有し、ガスアシスト射出成形によって、成形品中、均一な中空部長さ及び中空厚みを有する成形品となすことができるポリアミド樹脂組成物を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は上記課題を解決するために鋭意検討した結果、ガラス繊維とウオラストナイト及び／又は焼成カオリンを含み、且つ含まれるガラス繊維の径を特定の範囲とした特定のポリアミド樹脂組成物を用いた場合に、優れた成形品外観を持ち、且つ高い強度及び剛性を有し、更にガスアシスト射出成形を実施した際に均一な中空部長さ及び中空厚みを有する成形品が得られることを初めて見い出し本発明に至った。
【０００８】
すなわち、本発明の第一の発明は、ポリアミド（Ａ）を３０〜７０重量％、平均繊維径が１５〜３０μｍであるガラス繊維（Ｂ）を１０〜６０重量％、及びウオラストナイト及び／又は焼成カオリン（Ｃ）を１０〜６０重量％含むことを特徴とするポリアミド樹脂組成物である。
第二の発明は、(a1)半芳香族ポリアミド５０〜１００重量％と(a2)脂肪族ポリアミド０〜５０重量％とからなり、結晶化温度が２１０℃以下であるポリアミド（Ａ）を３０〜７０重量％、平均繊維径が１５〜３０μｍであ
るガラス繊維（Ｂ）を１０〜６０重量％、及びウオラストナイト及び／又は焼成カオリン（Ｃ）を１０〜６０重量％含むことを特徴とするポリアミド樹脂組成物である。
【０００９】
第三の発明は、(a1)アジピン酸およびヘキサメチレンジアミンから得られるヘキサメチレンアジパミド単位７０〜９５重量％、およびイソフタル酸およびキサメチレンジアミンから得られるヘキサメチレンイソフタラミド単位５〜３０重量％から構成される半芳香族ポリアミド５０〜１００重量％および(a2)脂肪族ポリアミド０〜１５重量％からなり、結晶化温度が２１０℃
以下であるポリアミド（Ａ）を３０〜７０重量％、平均繊維径が１５〜３０μｍであるガラス繊維（Ｂ）を１０〜６０重量％、及びウオラストナイト及び／又は焼成カオリン（Ｃ）を１０〜６０重量％含むことを特徴とするポリアミド樹脂組成物である。
【００１０】
第四の発明は、上記本発明の第一又は第二、あるいは第三の発明に記載のポリアミド樹脂組成物から得られて中空部を有することを特徴とする射出成形品である。
以下に本発明を詳細に説明する。
本発明に用いられるポリアミド（Ａ）は特に限定されないが、用いて好ましいポリアミドとして、例えば、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミド４６、ポリアミドＭＸＤ６、テレフタル酸とヘキサメチレンジアミンを重合してなるポリアミド（以下ポリアミド６Ｔ）、ヘキサメチレンジアミンとイソフタル酸を重合してなるポリアミド（以下ポリアミド６Ｉ）などのホモポリマーの単独または、これらのブレンド物等が挙げられる。また、上記ポリアミドを成分とした共重合体単独または、該共重合体同士のブレンド、共重合体とホモポリマーのブレンド物等が挙げられる。
【００１１】
本発明におけるより好ましいポリアミド（Ａ）は、(a1)そのモノマー構造単位に芳香環を含む半芳香族ポリアミド８５〜１００重量％、および(a2)脂肪族ポリアミド０〜１５重量％からなるポリアミドである。
本発明の(a1)そのモノマー構造単位に芳香環を含む半芳香族ポリアミドについてさらに詳しく以下に説明する。
【００１２】
そのモノマー構造単位に芳香環を含む半芳香族ポリアミドとしては、結晶性ポリアミド又は非晶性ポリアミドのいずれも本発明に用いることができる。  特に好ましいのは、結晶化温度が２１０℃以下である半芳香族ポリアミドであり、このポリアミドは、ガラス繊維及び無機充填材の配合量が多い場合においても、外観の良好な成形品を得ることができ、その上熱時剛性の点でも優れている。
【００１３】
本発明における前記ポリアミドの結晶化温度は、日本工業規格Ｋ７１２１に準じ、ＤＳＣを用いて、融点＋２０℃の温度で５分間保持した後、２０℃／分の降温速度で測定した結晶化ピークトップ温度をいう。
結晶性半芳香族ポリアミドの具体的な例としては、テレフタル酸とヘキサメチレンジアミンとから得られるヘキサメチレンテレフタラミド単位（以下６Ｔ成分と記す）、イソフタル酸およびヘキサメチレンジアミンから得られるヘキサメチレンイソフタラミド単位（以下６Ｉ成分と記す）、アジピン酸とメタキシリレンジアミンとから得られるメタキシリレンアジパミド単位（以下ＭＸＤ６成分と記す）、から選ばれた少なくとも１つを含む半芳香族ポリアミド、および前記６Ｔ成分、６Ｉ成分、およびＭＸＤ６成分から選ばれた少なくとも１つと、アジピン酸およびヘキサメチレンジアミンから得られるヘキサメチレンアジパミド単位（以下６６成分と記す）との共重合体であり、各単位の単独重合体および／または共重合体とのブレンド等が挙げられる。また、非晶性半芳香族ポリアミドの例としては、テレフタル酸とトリメチルヘキサメチレンジアミンとから得られるポリアミド、ビス（４−アミノ−メチルヘキシル）メタン、ヘキサメチレンジアミン、テレフタル酸、イソフタル酸、カプロラクタムから得られるポリアミド、ビス（４−アミノ−３−メチルシクロヘキシル）メタン、ビス（４−アミノ−メチル−５−エチルシクロヘキシル）メタン、ヘキサメチレンジアミン、テレフタル酸、イソフタル酸、カプロラクタムから得られる非晶性ポリアミド等が挙げられる。
【００１４】
本発明において特に好ましい半芳香族ポリアミド(a1)は、６６成分が７０〜９５重量％、および６Ｉ成分が５〜３０重量％であるポリアミド６６／６Ｉ共重合体、及び６６成分が７２〜９３重量％、６Ｉ成分が７〜２８重量％の範囲である共重合体である。６Ｉ成分が５重量％より少ないと、優れた成形品外観を有する成形品が得られず、またガスアシスト射出成形時に均一な中空部を有する成形品が得られない。６Ｉ成分が３０重量％より多いと、ガスアシスト射出成形した場合等、金型内で十分に冷却時間を取らなければ、優れた表面外観を有する成形品が得らず、また成形品が金型から離型し難くなり、生産性が悪くなる懸念がある。
【００１５】
次に脂肪族ポリアミド(a2)について説明する。これらの例としてはポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド６６／６共重合体、またはこれらのブレンド物等が挙げられる。
本発明において好ましいのは、ポリアミド６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド６６／６共重合体、またはこれらのブレンド物であり、結晶化温度が２１０℃以下である脂肪族ポリアミドがガラス繊維及び無機充填材の配合量が多い場合においても、外観の良好な成形品を得ることができるので特に好ましい。
【００１６】
本発明において使用するポリアミド（Ａ）中には前記脂肪族ポリアミド(a2)を０〜１５重量％含有させることができる。１５重量％を超える場合には、機械的物性が低下し好ましくない。
本発明に用いるポリアミドの製造は、例えばアジピン酸、イソフタル酸とヘキサメチレンジアミンの塩から溶融重合法、固相重合法、塊状重合法、溶液重合法、またはこれらを組み合わせた方法等によって差し支えなく、種々の重縮合を利用してよい。  また、例えば、アジピン酸クロライド、イソフタル酸クロライドとヘキサメチレンジアミンから溶液重合、界面重合等の方法によってもよい。これらの中で、溶融重合もしくは溶融重合と固相重合の組み合わせによる方法が、本発明においては経済上の観点からもより好ましく用いられる。
【００１７】
本発明に用いるポリアミドの分子量は、硫酸溶液粘度ηｒ（ポリマー１ｇに対して９５．５％硫酸を１００ｍｌ使用し、２５℃で測定する）で１．５〜３．５であることが好ましく、より好ましくは１．８〜３．０、更に好ましくは、２．０〜２．８である。ηｒが１．５より低いと樹脂組成物が脆くなり、更に、成形時にシリンダーのノズル先端からのドローリングが激しくなり成形できなくなる恐れがある。またηｒが３．５より高いと樹脂の溶融粘度が高くなり過ぎて成形時に金型のデザインによっては、部分的に無機充填剤の浮き上がりが見られるようになり、表面光沢性が低下し易くなる。
【００１８】
本発明に使用できる（Ｂ）ガラス繊維は、平均繊維径が１５〜３０μｍであり、より好ましくは２０〜２５μｍである。  平均繊維径が１５μｍ未満の場合には、優れた外観を有し、ガスアシスト射出成形品中に均一な中空部長さや中空部厚みを有する成形品が得られず、強度や剛性が不足するため金属代替材に適する成形品を得ることも困難である。また、３０μｍを超える場合には、所望する充分な補強効果が得られない。
【００１９】
通常、ガラス繊維はチョップドストランドの形で用いられ、その平均長さは０．５ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは１〜２０mm、更に好ましくは２〜１０mmである。
また、その表面に公知のシラン系カップリング剤を付着させたものを用いても良い。例えばγ−アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−β（アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシランなどを利用できる。
【００２０】
本発明に用いられる（Ｃ）ガラス繊維を除く無機充填剤は、炭素繊維、マイカ、タルク、カオリン、ウオラストナイト、炭酸カルシウム、チタン酸カリウム、アパタイト及び膨潤性フッ素雲母のうちから選ばれる少なくとも１種の無機充填剤であり、中でもカオリン、マイカ、及びウオラストナイトが好ましい。  これらの無機充填剤は、その表面に公知のシラン系カップリング剤を付着させたものを用いても良い。例えばγ−アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−β（アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシランなどを利用できる。
【００２１】
本発明における（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）各成分の配合割合は、（Ａ）が３０〜７０重量％、好ましくは４０〜６５重量％、（Ｂ）が１０〜６０重量％、好ましくは１５〜５０重量％、（Ｃ）が１０〜６０重量％、好ましくは、１０〜４０重量％である。ポリアミド（Ａ）が３０重量％未満の場合には、成形に際して樹脂の流動性が悪くなり、薄肉部への樹脂の充填が困難となる。更に表面光沢性の良い成形品を得ることが困難である。また７０重量％を超える場合には金属代替可能な構造材料としての強度及び剛性が不足するため好ましくない。（Ｂ）が１０重量％未満の場合には金属代替可能な構造材料としての強度及び剛性が不足する。また、６０重量％を超える場合には、ガスアシスト射出成形を実施しても、均一な中空部分が得られない場合がある。  また（Ｃ）が１０重量％未満の場合には、ガスアシスト射出成形を実施しても、均一な中空部分が得られない場合がある。また６０重量％を超える場合には、金属代替可能な構造材料としての強度及び剛性が不足する。
【００２２】
本発明のポリアミド樹脂組成物の製造方法としては、上記の（Ａ）、（Ｂ）、及び（Ｃ）成分および必要に応じて用いられる各種の添加剤を混合し、混練する方法でよい。より具体的には、▲１▼（Ａ）、（Ｂ）、および（Ｃ）を一括して混練する方法、▲２▼（Ａ）と（Ｂ）とを溶融混練後、（Ｃ）を混練する方法等が挙げられ、また、全部を溶融混練せずに、いわゆるペレットブレンドする方法としては、▲３▼（Ａ）の一部と（Ｂ）とを溶融混練したペレットと、（Ａ）の残りと（Ｃ）とを溶融混練したペレットとを、ペレットブレンドして射出成形に供する方法等を例示できる。
【００２３】
その際、配合、混合、混練方法には特に制限はなく、通常用いられる混合機、例えばヘンシェルミキサー、タンブラー、リボンブレンダー等で混合すればよい。混練機としては、通常、単軸または２軸の押出機が用いられる。
本発明による成形品は、押出機により、通常まず、上記本発明の樹脂組成物からなるペレットを製造し、このペレットをガスアシスト射出成形により任意の形状に成形して所望の樹脂製品とすることによって得られる。
【００２４】
本発明におけるガスアシスト射出成形条件は、例えば特公昭５７−１４９６８号公報記載の公知の方法によって差し支えない。本発明では、樹脂温度が２５０℃から３１０℃の範囲、金型温度が４０℃〜１３０℃の範囲で成形することが好ましい。加圧流体の注入箇所の位置は特に制限がなく、樹脂注入部に加圧流体注入部を配置してもよいし、樹脂注入部から離して加圧流体注入部を配置しても良い。加圧流体としては、常温、常圧下でガス状であり、成形時に溶融樹脂と反応しないものが好ましい。具体的な例としては、窒素ガス、空気、炭酸ガス、ヘリウム等が挙げられる。
【００２５】
本発明のポリアミド樹脂組成物には、必要に応じ本発明の目的を損なわない範囲に於いて通常のポリアミド樹脂に添加される酸化防止剤、紫外線吸収剤、熱安定剤、光劣化防止剤、可塑剤、滑剤、離型剤、核剤、難燃剤等を添加することもできるし、他の熱可塑性樹脂をブレンドしても良い。
本発明による組成物は、例えば、アウタードアハンドル、ホイールキャップ、ルーフレール、ドアミラーベース、ルームミラーアーム、サンルーフデフレクター、ラジエターファン、ベアリングリテーナー等の自動車部品用成形品、および机および椅子の脚、座受け、肘掛け等の各種オフィス部品、更には、車椅子部品、ドアハンドル、手摺り、浴室等の握り棒、窓用ノブ、グレーティング材等工業用成形品および雑貨用成形品に好適に用い得る。これら製品のうち、成形品内部に中空部を有する射出成形品に特に好ましく用いられる。
【００２６】
【発明の実施の形態】
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例により何等限定されるものではない。尚、評価方法は下記の通りである。
[ガスアシスト射出成形性]
成形機として旭エンジニアリング（株）製中空射出成形用ガス注入設備を設置した住友重工（株）製ＳＧ２２０を用いた。加圧流体は窒素ガスを用い、ノズル注入方式を採用した。
【００２７】
射出成形条件をシリンダー温度を２８０℃、金型温度を８０℃、射出圧力１４０ｋｇ／ｃｍ２、ガス圧力２００ｋｇ／ｃｍ2、遅延時間（溶融樹脂の射出後加圧ガスを注入するまでの時間）１秒、ガス注入時間３秒、保持時間３０秒とした。評価用成形品の概略を図１に示した。図１に示す成形品は、骨状のガスチャンネルを有する細長平板（長さ500mm、幅200mm、厚さ３mm）である。
【００２８】
得られた成形品の中空性に関する評価としては、図１に示す各ガスチャンネルを軸線に沿って鋸で切断し、切断して得られる各ガスチャンネルの中空部長さの平均値及びばらつき（本発明では、各測定値の最大値と最小値の差をばらつきとした）、各中空部の肉厚の平均値及びばらつき、各中空部内表面粗度のＲａをそれぞれ求めて、評価した。
【００２９】
中空部長さは、  各ガスチャンネルの中空部先端の成形品中心軸線からの到達距離をノギスで測定した。中空部の肉厚は、各ガスチャンネルの中空部の先端と成形品中心部との間の中央部分のチャンネル凸部側の肉厚をマイクロメーターで測定した。また、中空部内表面粗度は、各ガスチャンネルの中空部の先端と成形品中心部との間の中央部分のチャンネル平面壁側の中空部内表面をミツトヨ製Ｓｕｒｆｔｅｓｔ−２０１型の表面粗度計で測定した。
【００３０】
[機械的物性]
東芝機械（株）製ＩＳ−５０ＥＰ射出成形機を用いて、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、樹脂温度２９０℃の成形条件にて、厚さ３ｍｍのＡＳＴＭタイプ１を成形し、この成形片を物性測定用試料とし、それぞれＡＳＴＭ  Ｄ６３８及びＤ７９０に従って引張破断強さ、及び曲げ弾性率を測定した。
【００３１】
[表面光沢性]
評価用成形板として、東芝機械（株）社製ＩＳ１５０Ｅ射出成形機を用いて、シリンダー温度２９０℃、金型温度１２０℃で、充填時間が約１．５秒になるように射出圧力、及び射出速度を適宜調整し、１００×９０×３ｍｍの射出成形板を得た。この平板について、光沢計（ＨＯＲＩＢＡ製ＩＧ３２０）を用いてＪＩＳ−Ｋ７１５０に準じて６０度グロスを測定した。
【００３２】
本発明の実施例に用いた原料を以下に示す。
（Ａ）ポリアミド
ａ１：後記する重合例１で得られたポリアミド６６／６Ｉ共重合体
結晶化温度  １８６℃
ａ２：ポリアミド６６  旭化成工業（株）製；
商品名  レオナ１３００      結晶化温度  ２２５℃
ａ３：ポリアミド６    宇部興産（株）製；
商品名  ＳＦ１０１３Ａ      結晶化温度  １６２℃
ａ４：ポリアミドＭＸＤ６  三菱エンジニアリング樹脂（株）製；
商品名  レニー６００２      結晶化温度  ２０５℃
（Ｂ）ガラス繊維
ｂ１：ガラス繊維  旭ファイバーグラス（株）社製
商品名  ＣＳ０３ＪＡ４１６  平均繊維径  １０μｍ
ｂ２：ガラス繊維  旭ファイバーグラス（株）社製
商品名  ＣＳ０３ＦＴ６９２  平均繊維径  ２３μｍ
（Ｃ）他の無機充填剤
ｃ１：ワラストナイト  林化成（株）社製
商品名  ＶＭ−８Ｎ
ｃ２：焼成カオリン  エンゲルハルト社製
商品名  トランスリンク４４５
[重合例１]
アジピン酸とヘキサメチレンジアミンの等モル塩２．００ｋｇと、イソフタル酸とヘキサメチレンジアミンの等モル塩０．５０ｋｇ及びアジピン酸０．１０ｋｇ、及び純水２．５ｋｇを５Ｌのオートクレーブの中に仕込みよく攪拌した。充分Ｎ2 置換した後、攪拌しながら温度を室温から２２０℃まで約１時間かけて昇温した。この際、オートクレーブ内の水蒸気による圧力で内圧は１８ｋｇ／ｃｍ２−Ｇになるが、１８ｋｇ／ｃｍ２−Ｇ以上の圧力にならないように水を反応系外に除去しながらさらに加熱を続けた。さらに２時間後内温が２６０℃に到達したので加熱を止め、オートクレーブの排出バルブを閉止し、約８時間かけて室温まで冷却した。冷却後オートクレーブを開け、約２ｋｇのポリマーを取り出し粉砕した。得られた粉砕ポリマーを、１０Ｌのエバポレーターに入れＮ２気流下、２００℃で１０時間固相重合した。固相重合によって得られたポリアミドは、芳香環成分を８．８モル％含有し、末端カルボキシル基濃度が１０２．１であり、末端アミノ基濃度は４４．１であった。
【００３３】
【実施例１】
ポリアミドとしてａ１を全組成物中５０重量％になるように、ワラストナイトｃ１を全組成中１５重量％になるように混合して、東芝機械（株）製ＴＥＭ３５φ２軸押出機（設定温度２８０℃、スクリュー回転数３００rpm）にフィードホッパーより供給し、更にサイドフィード口よりガラス繊維としてｂ２を全組成物中３５重量％になるように供給し、紡口より押し出された溶融混練物をストランド状で冷却し、ペレタイズしてポリアミド樹脂組成物ペレットを得た。得られた組成物を前述のガスアシスト射出成形性評価方法にて評価した。その組成及び評価結果を表１に示す。
【００３４】
【実施例２〜３】
ポリアミドの種類をそれぞれ、実施例２ではａ２に、実施例３ではａ３に変更する以外は実施例１と同様に実施し、ポリアミド樹脂組成物を得た。得られた組成物を用いて実施例１と同様に評価した。その結果を表１に示す。
【００３５】
【比較例１】
実施例２において、ガラス繊維の種類をｂ１に変更する以外は実施例１と同様に実施し、ポリアミド樹脂組成物を得た。得られた組成物を用いて実施例１と同様に評価した。その結果を表１に示す。
【００３６】
【比較例２】
ポリアミドとしてａ１を全組成物中、５０重量％になるように東芝機械（株）製ＴＥＭ３５φ２軸押出機（設定温度２８０℃、スクリュー回転数３００rpm）にフィードホッパーより供給し、更にサイドフィード口よりガラス繊維としてｂ１を全組成中５０重量％になるように供給し、紡口より押し出された溶融混練物をストランド状で冷却し、ペレタイズしてポリアミド樹脂組成物を得た。得られた組成物を用いて実施例１と同様に評価した。その結果を表１に示す。
【００３７】
【比較例３】
予めポリアミドａ２を６０重量％とワラストナイトを４０重量％とを実施例１で使用した押出機にて溶融混練し、ポリアミド樹脂組成物ペレットを得た。このペレットと比較例２で得られたポリアミド樹脂組成物ペレットとを重量比で１：４の割合でプラスチック製の袋内で混合したものを成形機のホッパーに投入し、実施例１と同様にガスアシスト成形性を評価した。  得られた成形品はガスチャンネル部に中空を形成したものの、中空長さは各ガスチャンネルで不均一であり、中空部の肉厚も同様であった。これは２種類の熱可塑性樹脂ペレットの混練が不均一なため、得られた成形品中に不均一に分散し、中空形成が不安定になっていると考えられる。
【００３８】
【実施例４〜８】
組成物の組成を表２示すように変更する以外は実施例１と同様に実施し、ポリアミド樹脂組成物を得た。得られた組成物を用いて実施例１と同様に評価した。その結果を表１に示す。
各実施例が示すように、本発明のポリアミド樹脂組成物を用いてガスアシスト射出成形を行い、得られる成形品は、比較例にて得られる成形品に比べ各チャンネル部の中空長さが均一で、且つ充分長いことが判る。  更に中空部肉厚のばらつきも極めて少なく、中空部内面の平滑性にも優れていることが判る。
【００３９】
【表１】
0004236063.tif 000002
【００４０】
【表２】
0004236063.tif 000003
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明における評価用成形品の概略図である。
【図１】
0004236063.tif 000004