(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の燃料供給系で発生する蒸発燃料を同機関の吸気系に送り出す蒸発燃料処理機構と、成層燃焼を行うべく燃焼室に直接燃料を噴射供給する燃料噴射弁とを備え、前記燃焼室内の混合気に対し点火プラグによって点火を行う内燃機関の燃料噴射制御装置において、
前記蒸発燃料処理機構を通じて送り出される前記蒸発燃料の流量を機関回転速度と基本燃料噴射時間とに基づいて制御するものであり、
前記機関回転速度と前記基本燃料噴射時間とに基づいて基本燃料圧力を算出するとともに、前記機関回転速度と前記基本燃料噴射時間とに基づいて燃圧低下量を算出し、成層燃焼の実行時に前記蒸発燃料が内燃機関の吸気系を介して前記燃焼室に供給されるとき、前記燃料噴射弁に供給される燃料の圧力を前記基本燃料圧力から前記燃圧低下量を減じた値である目標燃料圧力に制御して前記燃料噴射弁からの燃料噴射量を減量側に補正する燃料噴射量制御手段を備える
ことを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、内燃機関の燃料噴射制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、燃費改善を意図して機関低負荷時に理論空燃比よりもリーン側の空燃比での燃焼が可能な「成層燃焼」を実行する内燃機関が提案され、実用化されている。こうした内燃機関は、圧縮行程中に燃料噴射弁から燃焼室に直接燃料を噴射供給することにより点火プラグ周りに燃料を集め、この燃料と空気からなる混合気に対し点火プラグによって点火を行うことで上記「成層燃焼」を実行する。
【０００３】
ところで、成層燃焼を実行する内燃機関においても、同機関の燃料供給系等で発生した蒸発燃料を一旦捕集し、その後に同蒸発燃料を内燃機関の吸気系に送り出して処理するようにした蒸発燃料処理機構を設けることが一般的である。しかし、成層燃焼の実行時に上記蒸発燃料が内燃機関の吸気系に送り出されると、この蒸発燃焼が燃焼室内に存在した状態で、点火プラグ周りに燃料噴射弁からの噴射燃料が集められることとなる。このため、点火時に点火プラグ周りに存在する混合気の燃料濃度が過度に高くなって混合気の燃焼状態が悪化するおそれがある。
【０００４】
そこで、例えば特開平１０−２３１７５７号公報に記載された燃料噴射制御装置のように、成層燃焼中に蒸発燃料が吸気系に送り出されたとき、燃料噴射弁からの燃料噴射量を補正して燃焼室内の燃料濃度を調整することも提案されている。こうした燃料噴射量の補正は、燃料噴射弁を開弁する時間（燃料噴射時間）を変更することによって行われる。従って、蒸発燃料が吸気系に送り出されるときには、点火プラグ周りの燃料濃度が過度に高くならないよう、燃料噴射時間を短くして燃料噴射量を減量側に補正することとなる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記のように燃料噴射時間を短くすることにより、燃焼室に充填される混合気全体の燃料濃度に関しては、確かにその燃料濃度が低い値にはなる。
【０００６】
しかし、図４に示すように、成層燃焼を実行するに当たり点火プラグ１０１による点火実行時に燃料噴射初期の燃料が同点火プラグ１０１周りに達するよう燃料噴射を行う場合では、上記のように燃料噴射時間を短くしても、燃料噴射終了の時期が早まるだけで点火時の点火プラグ１０１周りに存在する混合気の燃料濃度には変化がない。従ってこの場合には、点火時の点火プラグ１０１周りに依然として過度に燃料濃度の高い混合気が存在することとなり、安定した混合気の燃焼を確保することが難しくなる。
【０００７】
一方、図５に示すように、成層燃焼を実行するに当たり点火プラグ１０１による点火実行時に燃料噴射終期の燃料が同点火プラグ１０１周りに達するよう燃料噴射を行う場合では、上記のように燃料噴射時間を短くすると燃料噴射終了の時期が早まり、点火時の点火プラグ１０１周りに存在する混合気の燃料濃度が低くなり過ぎる。従ってこの場合には、点火時の点火プラグ１０１周りに存在する燃料濃度が過度に低くなるため、上記と同様に安定した混合気の燃焼を確保することは難しくなる。
【０００８】
本発明はこのような実情に鑑みてなされたものであって、その目的は、成層燃焼の実行時に内燃機関の吸気系から燃焼室に燃料が供給されるとき、混合気の燃焼状態が悪化するのを抑制することのできる内燃機関の燃料噴射制御装置を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
上記目的を達成するため、請求項１記載の発明では、内燃機関の燃料供給系で発生する蒸発燃料を同機関の吸気系に送り出す蒸発燃料処理機構と、成層燃焼を行うべく燃焼室に直接燃料を噴射供給する燃料噴射弁とを備え、前記燃焼室内の混合気に対し点火プラグによって点火を行う内燃機関の燃料噴射制御装置において、前記蒸発燃料処理機構を通じて送り出される前記蒸発燃料の流量を機関回転速度と基本燃料噴射時間とに基づいて制御するものであり、前記機関回転速度と前記基本燃料噴射時間とに基づいて基本燃料圧力を算出するとともに、前記機関回転速度と前記基本燃料噴射時間とに基づいて燃圧低下量を算出し、成層燃焼の実行時に前記蒸発燃料が内燃機関の吸気系を介して前記燃焼室に供給されるとき、前記燃料噴射弁に供給される燃料の圧力を前記基本燃料圧力から前記燃圧低下量を減じた値である目標燃料圧力に制御して前記燃料噴射弁からの燃料噴射量を減量側に補正する燃料噴射量制御手段を備えた。
【００１２】
成層燃焼の実行時に蒸発燃料処理機構によって内燃機関の吸気系に蒸発燃料が送り出され、同蒸発燃料が同機関の吸気系を介して燃焼室に供給されると、点火プラグ周りの燃料濃度が適正値よりも高くなるため、燃料噴射弁からの燃料噴射量を減量側に補正して点火プラグ周りの燃料濃度を低下させる必要が生じる。同構成によれば、蒸発燃料処理機構を通じて送り出される蒸発燃料の流量を機関回転速度と基本燃料噴射時間とに基づいて制御する。また、機関回転速度と基本燃料噴射時間とに基づいて基本燃料圧力を算出するとともに、機関回転速度と基本燃料噴射時間とに基づいて燃圧低下量を算出する。そして、上記のように蒸発燃料が内燃機関の吸気系を介して燃焼室に供給されるとき、燃料噴射弁に供給される燃料の圧力を上記基本燃料圧力から上記燃圧低下量を減じた値である上記目標燃料圧力に制御することにより低下させる。こうして燃料噴射弁に供給される燃料の圧力を低下させると、燃料噴射弁からの噴射燃料の密度が低くなり、この密度変更に対応した分だけ燃料噴射量が減量側に補正されるととともに、点火プラグ周りにおいては燃料濃度が的確に低下する。そのため、蒸発燃料が内燃機関の吸気系を介して燃焼室に供給されることに伴い燃料噴射量を減量補正する際、点火プラグ周りの燃料濃度が適正値から外れて混合気の燃焼状態が悪化するのを抑制することができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を筒内噴射火花点火式の自動車用エンジンに適用した一実施形態を図１〜図３に従って説明する。
【００１４】
図１に示すように、エンジン１１においては、そのピストン１２がコネクティングロッド１３を介してクランクシャフト１４に連結され、同ピストン１２の往復移動がコネクティングロッド１３によってクランクシャフト１４の回転へと変換される。クランクシャフト１４には複数の突起１４ｂを備えたシグナルロータ１４ａが取り付けられている。そして、シグナルロータ１４ａの側方には、クランクシャフト１４が回転する際に上記各突起１４ｂに対応してパルス状の信号を出力するクランクポジションセンサ１４ｃが設けられている。
【００１５】
エンジン１１の燃焼室１６には、吸気通路３２及び排気通路３３が接続されている。吸気通路３２において、その上流部分にはエンジン１１の吸入空気量を調整するためのスロットルバルブ２３設けられている。このスロットルバルブ２３の開度は、自動車の室内に設けられたアクセルペダル２５の踏込操作に応じて調整される。なお、上記アクセルペダル２５の踏み込み量はアクセルポジションセンサ２６によって検出される。
【００１６】
エンジン１１には、燃焼室１６内に直接燃料を噴射供給する燃料噴射弁４０と、燃焼室１６内の混合気に対し点火を行う点火プラグ４１とが設けられている。燃料噴射弁４０は、燃料タンク４５の燃料が供給されるデリバリパイプ５３に接続されている。このデリバリパイプ５３は、高圧燃料ポンプ４７、燃料供給通路５０、及び低圧燃料ポンプ４６等を介して燃料タンク４５に接続されている。
【００１７】
そして、燃料タンク４５内の燃料は、低圧燃料ポンプ４６によって燃料供給通路５０を介して高圧燃料ポンプ４７に送り出され、この燃料が高圧燃料ポンプ４７によって加圧された後に上記デリバリパイプ５３に供給される。また、低圧燃料ポンプ４６から高圧燃料ポンプ４７に供給される燃料のうち、デリバリパイプ５３に供給されない余剰の燃料は燃料リターン通路５１を介して燃料タンク４５に戻される。
【００１８】
上記のように燃料噴射弁４０に供給される燃料の圧力は、高圧燃料ポンプ４７を駆動制御して同ポンプ４７からの燃料吐出量を調整することで変更可能となっており、燃焼室１６に直接燃料を噴射供給することが可能な値とされる。なお、燃料噴射弁４０に供給される燃料の圧力、即ちデリバリパイプ５３内の圧力は、同デリバリパイプ５３に設けられた燃圧センサ５５によって検出される。
【００１９】
また、エンジン１１には、上記燃料タンク４５等の燃料供給系で発生した蒸発燃料を一旦捕集した後、大気中に放出しないようエンジン１１の吸気通路３２に送り出して処理する蒸発燃料処理機構６０が設けられている。
【００２０】
この蒸発燃料処理機構６０は、蒸発燃料を吸着する吸着材が設けられたキャニスタ６１を備えている。キャニスタ６１には、燃料タンク４５に繋がるベーパ通路６２と、吸気通路３２におけるスロットルバルブ２３よりも下流側に繋がるパージ通路６３と、キャニスタ６１に大気を導入するための大気導入通路６４とが接続されている。また、上記パージ通路６３の途中には、同通路６３を吸気通路３２に連通・遮断するパージ制御弁６５が設けられている。
【００２１】
そして、燃料タンク４５等の燃料供給系で発生する蒸発燃料は、燃料タンク４５からベーパ通路６２を介してキャニスタ６１内に導入され、キャニスタ６１内の吸着材によって一旦吸着される。この状態にあって、パージ制御弁６５が開かれてパージ通路６３が連通状態になると、大気導入通路６４を介してキャニスタ６１内に大気が導入され、この大気とともにキャニスタ６１内の吸着材に吸着されている燃料がパージ通路６３を介してパージガスとして吸気通路３２に送り出される。このパージガスの流量は、パージ制御弁６５の開度調整によって制御される。
【００２２】
上記のように構成されたエンジン１１においては、理論空燃比よりもリーンな空燃比で混合気を燃焼させることが可能な「成層燃焼」が行われる。こうした「成層燃焼」は、圧縮行程中に燃料噴射弁４０から燃焼室１６内に直接燃料を噴射供給し、この噴射燃料を点火プラグ４１周りに集めた状態で同点火プラグ４１による混合気への点火を行うことによって実行される。この「成層燃焼」においては、点火時の点火プラグ４１周りに燃料濃度の高い混合気が存在するため、燃焼室１６内全体の混合気の平均空燃比を大幅にリーン側の値にしても、混合気の良好な着火性を得ることが可能になる。なお、燃料噴射弁４０からの燃料噴射の形態としては、例えば燃料噴射初期の燃料が点火時の点火プラグ４１周りに達するような形態が採用される。
【００２３】
次に、本実施形態における燃料噴射制御装置の電気的構成について図２を参照して説明する。
この燃料噴射制御装置は、燃料噴射制御、燃料圧力制御、及びパージ制御など、エンジン１１の運転状態を制御するための電子制御ユニット（以下、ＥＣＵという）９２を備えている。このＥＣＵ９２は、ＲＯＭ９３、ＣＰＵ９４、ＲＡＭ９５、及びバックアップＲＡＭ９６等を備える算術論理演算回路として構成されている。
【００２４】
ここで、ＲＯＭ９３は各種制御プログラムや、それら各種制御プログラムを実行する際に参照されるマップ等が記憶されたメモリであり、ＣＰＵ９４はＲＯＭ９３に記憶された各種制御プログラムやマップに基づいて演算処理を実行する。また、ＲＡＭ９５はＣＰＵ９４での演算結果や各センサから入力されたデータ等を一時的に記憶するメモリであり、バックアップＲＡＭ９６はエンジン１１の停止時にその記憶されたデータ等を保存する不揮発性のメモリである。そして、ＲＯＭ９３、ＣＰＵ９４、ＲＡＭ９５及びバックアップＲＡＭ９６は、バス９７を介して互いに接続されるとともに、外部入力回路９８及び外部出力回路９９と接続されている。
【００２５】
外部入力回路９８には、クランクポジションセンサ１４ｃ、及びアクセルポジションセンサ２６等が接続されている。また、外部出力回路９９には、燃料噴射弁４０、高圧燃料ポンプ４７、及びパージ制御弁６５等が接続されている。
【００２６】
このように構成されたＥＣＵ９２は、クランクポジションセンサ１４ｃからの検出信号に基づきエンジン回転数ＮＥを求めるとともに、アクセルポジションセンサ２６からの検出信号に基づきアクセル踏込量ＡＣＣＰを求める。
【００２７】
ＥＣＵ９２は、成層燃焼の実行時には、エンジン回転数ＮＥとアクセル踏込量ＡＣＣＰとに基づき、エンジン１１の機関負荷に対応した値となる基本燃料噴射時間ＴＡＵbse を算出する。そして、この基本燃料噴射時間ＴＡＵbse 等から算出される最終燃料噴射時間ＴＡＵfin に基づき、燃料噴射弁４０を駆動制御して燃料噴射が開始されてから終了するまでの時間を調整する。このように燃料噴射時間を調整することにより、燃焼室１６に供給される燃料噴射量を機関運転状態に応じて適切な値に調整することが可能になる。
【００２８】
また、ＥＣＵ９２は、成層燃焼の実行時には、エンジン回転数ＮＥと基本燃料噴射時間ＴＡＵbse （機関負荷）とに基づき、パージ制御弁６５の開度を制御する。こうしたパージ制御弁６５の開度制御により、キャニスタ６１からパージ通路６３を介して吸気通路３２に送り出されるパージガスの流量が所定の値に制御されるようになる。
【００２９】
ところで、成層燃焼の実行時にパージガスが吸気通路３２に送り出されると、このパージガスが燃焼室１６内に存在した状態で、点火プラグ４１周りに燃料噴射弁４０からの噴射燃料が集められることとなる。この場合、点火時に点火プラグ４１周りに存在する混合気の燃料濃度が過度に高くなって混合気の燃焼状態が悪化するおそれがあることから、点火時における点火プラグ４１周りの燃料濃度を低下側に変更する必要がある。こうした点火時における点火プラグ４１周りの燃料濃度の変更を行うため、燃料噴射弁４０の燃料噴射時間を短くして成層燃焼時の燃料噴射量を減量側に補正することも考えられる。
【００３０】
このように燃料噴射時間を短くして燃料噴射量を減量補正することにより、燃焼室１６内全体の燃料濃度に関しては確かにその燃料濃度が低くなる。
しかし、燃料噴射時間を短くしても燃料噴射終了の時期が早まるだけで、点火時の点火プラグ４１周りの燃料濃度には変化がなく、依然としてパージガスの分だけ燃料濃度の高い混合気が点火時の点火プラグ４１周りに存在することとなる。従って、成層燃焼の実行中にパージガスが吸気通路３２を介して燃焼室１６に送り出される際、パージガスの分だけ点火時における点火プラグ４１周りの燃料濃度が適正よりも高くなり、安定した混合気の燃焼を確保することが難しくなる。
【００３１】
そこで本実施形態では、成層燃焼の実行中にパージガスが吸気通路３２を介して燃焼室１６に供給されるとき、燃料噴射弁４０に供給される燃料の圧力（デリバリパイプ５３内の圧力）を低下させて燃料噴射量を減量補正する。燃料噴射弁４０から噴射される燃料の量は、燃料噴射弁４０に供給される燃料の圧力（燃料圧力）と燃料噴射開始から終了までの時間（燃料噴射時間）とによって決まるため、燃料圧力を調整することによっても燃料噴射量を補正することができる。
【００３２】
成層燃焼の実行時に燃料圧力を低下させると、燃料噴射弁４０からの噴射燃料の密度が低くなり、この密度変化に対応した分だけ燃料噴射量が減量補正されるとともに、点火時の点火プラグ４１周りにおいては燃料濃度が的確に低下する。そのため、パージガスが吸気通路３２を介して燃焼室１６に供給される際、燃料圧力を低下させて燃料噴射量を減量補正することにより、点火時における点火プラグ４１周りの燃料濃度が適正よりも高くなって混合気の燃焼状態が悪化するのを抑制することができる。
【００３３】
次に、上記燃料圧力の制御に用いられる目標燃料圧力Ｐｒを算出する手順について図３のフローチャートを参照して説明する。図３のフローチャートは目標燃料圧力算出ルーチンを示すものであり、この目標燃料圧力算出ルーチンはＥＣＵ９２を通じて例えば所定時間毎の時間割り込みにて実行される。
【００３４】
目標燃料圧力算出ルーチンにおいては、ステップＳ１０５の処理で下記の式（１）に基づき目標燃料圧力Ｐｒが算出される。
Ｐｒ＝Ｐbse −Ｐｄ      …（１）
Ｐｒ  ：目標燃料圧力
Ｐbse ：基本燃料圧力
Ｐｄ  ：燃圧低下量
ＥＣＵ９２は、目標燃料圧力Ｐｒ等に基づき高圧燃料ポンプ４７を駆動制御し、燃圧センサ５５からの検出信号に基づき求められる実際の燃料圧力が上記目標燃料圧力Ｐｒに近づくようにする。こうして燃料噴射弁４０に供給される燃料の圧力が制御されるようになる。
【００３５】
上記式（１）中の基本燃料圧力Ｐbse は、ステップＳ１０１の処理でエンジン回転数ＮＥ及び基本燃料噴射時間ＴＡＵbse （機関負荷）に基づき算出されるものであって、目標燃料圧力Ｐｒの算出に用いられるベース値である。こうして算出される基本燃料圧力Ｐbse は、最終燃料噴射時間ＴＡＵfin に基づき燃料噴射弁４０を駆動制御したとき、適切な燃料噴射量を得ることが可能な値になる。
【００３６】
また、式（１）中の燃圧低下量Ｐｄは、成層燃焼中にパージガスが燃焼室１６に供給されることに伴い、点火時の点火プラグ周りの燃料濃度を低下させる必要があるとき、目標燃料圧力Ｐｒを小さい値へと変化させるためのものである。この燃圧低下量Ｐｄは、目標燃料圧力算出ルーチンにおけるステップＳ１０２〜Ｓ１０４の処理によって算出される。
【００３７】
即ち、ＥＣＵ９２は、ステップＳ１０２の処理で、成層燃焼中であってパージガスが吸気通路３２を介して燃焼室１６に供給されている（バージ中）か否かを判断する。そして、否定判定（ＮＯ）であればステップＳ１０４の処理で燃圧低下量Ｐｄを「０」とし、肯定判定（ＹＥＳ）であればステップＳ１０３の処理で燃圧低下量Ｐｄをエンジン回転数ＮＥ及び基本燃料噴射時間ＴＡＵbse に基づきマップ等から算出する。
【００３８】
成層燃焼でのパージ中以外のときには、燃圧低下量Ｐｄが「０」になることから、基本燃料圧力Ｐbse がそのまま目標燃料圧力Ｐｒとして用いられる。この目標燃料圧力Ｐｒに基づき燃料圧力が制御された状態で、最終燃料噴射時間ＴＡＵfin に基づき燃料噴射弁４０を駆動制御することにより、適切な燃料噴射量が得られるようになる。
【００３９】
また、成層燃焼でのパージ中には、基本燃料圧力Ｐbse から燃圧低下量Ｐｄを減算して目標燃料圧力Ｐｒが算出される。この目標燃料圧力Ｐｒに基づく燃料圧力制御により、燃料噴射弁４０に供給される燃料の圧力が燃圧低下量Ｐｄ分だけ低下する。この状態にあって、最終燃料噴射時間ＴＡＵfin に基づき燃料噴射弁４０を駆動制御すると、燃料噴射弁４０からの噴射燃料の密度が上記燃圧低下量Ｐｄに対応する分だけ低くなり、燃料噴射量も燃圧低下量Ｐｄに対応する分だけ減量側に補正される。また、上記噴射燃料の密度が燃圧低下量Ｐｄに対応する分だけ低くなるため、パージガスが燃焼室１６に供給されても点火時の点火プラグ４１周りにおいて燃料濃度が過度に高くなることが抑制される。
【００４０】
上記パージガスによる燃焼室１６内の燃料濃度の上昇量は、燃焼室１６に供給されるガス全体（空気とパージガス）に含まれるパージガスの割合等によって決まる。更に、成層燃焼中のパージガスの流量は、エンジン回転数ＮＥと基本燃料噴射時間ＴＡＵbse （機関負荷）に基づき制御されるパージ制御弁６５の開度によって決まる。
【００４１】
そして、上記燃圧低下量Ｐｄも、エンジン回転数ＮＥと基本燃料噴射時間ＴＡＵbse とに基づきマップ等から算出される。そのため、同燃圧低下量Ｐｄ分だけ燃料圧力を低下させて噴射燃料の密度を変更することにより、パージガスが燃焼室１６に供給されることに伴う成層燃焼中での点火時の点火プラグ４１周りの燃料濃度の上昇を的確に抑制することができるようになる。即ち、こうした点火プラグ４１周りの燃料濃度の上昇を的確に抑制できる値として上記燃圧低下量Ｐｄがマップ等から算出されるよう同マップの設定が行われる。
【００４２】
以上詳述した処理が行われる本実施形態によれば、以下に示す効果が得られるようになる。
（１）成層燃焼の実行時に蒸発燃料処理機構６０によってパージガスが吸気通路３２を介して燃焼室１６に供給されると、点火時の点火プラグ４１周りの燃料濃度がパージガスの分だけ適正よりも高くなるおそれがある。しかし、成層燃焼中にパージガスが燃焼室１６に供給されるときには、燃料噴射弁４０に供給される燃料の圧力が燃圧低下量Ｐｄ分だけ低下されることとなる。こうして燃料圧力を低下させると燃料噴射弁４０からの噴射燃料の密度が低くなり、この密度変更に対応した分だけ燃料噴射量が減量補正されるとともに、点火時の点火プラグ４１周りにおいては燃料濃度が的確に低下する。そのため、成層燃焼時にパージガスが燃焼室１６に供給されることに伴い燃料噴射量を減量補正する際、点火時の点火プラグ４１周りの燃料濃度が適正値から外れて混合気の燃焼状態が悪化するのを抑制することができる。
【００４３】
なお、本実施形態は、例えば以下のように変更することもできる。
・本実施形態では、成層燃焼中にパージガスが燃焼室１６に供給されるとき、燃料圧力を低下させて燃料噴射量を減量補正したが、これ以外で成層燃焼中に吸気通路３２から燃焼室１６に燃料が供給される状況のとき、上記のような燃料圧力の低下を図ってもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施形態の燃料噴射制御装置が適用されるエンジン全体を模式的に示す略図。
【図２】同燃料噴射制御装置の電気的構成を示すブロック図。
【図３】燃料噴射弁に供給される燃料の圧力を制御するのに用いられる目標燃料圧力Ｐｒの算出手順を示すフローチャート。
【図４】成層燃焼時の燃料噴射形態を模式的に示す略図。
【図５】成層燃焼時の燃料噴射形態を模式的に示す略図。
【符号の説明】
１１…エンジン、１４ｃ…クランクポジションセンサ、１６…燃焼室、２６…アクセルポジションセンサ、３２…吸気通路、４０…燃料噴射弁、４１…点火プラグ、４５…燃料タンク、４６…低圧燃料ポンプ、４７…高圧燃料ポンプ、５０…燃料供給通路、５３…デリバリパイプ、５５…燃圧センサ、６０…蒸発燃料処理機構、６１…キャニスタ、６２…ベーパ通路、６３…パージ通路、６４…大気導入通路、６５…パージ制御弁、９２…電子制御ユニット（ＥＣＵ）。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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