(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
透光性を有する材料から構成されるコア部と、
その端部の少なくともコア部において、光学素子からの信号光を反射し、信号光の光路を変換する光路変換ミラー面が形成された光路変換ミラー部とを備え、
上記光路変換ミラー面での反射により、信号光をコア部内に伝送されるように構成された光導波路であって、
光学素子の光軸方向をＹ方向とし、上記光導波路の信号光の進行方向をＺ方向としたとき、Ｙ方向とＺ方向との両方に垂直な方向をＸ方向とすると、
上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、光路変換ミラー面は、そのコア底面とのなす角度が、Ｘ方向において変化しており、
上記コア部のＸ方向の中心を原点としたとき、上記原点を基準として、Ｘ方向の一方の側の光路変換ミラー面の形状と、Ｘ方向の他方の側の光路変換ミラー面の形状とが非対称になっていることを特徴とする光導波路。
【請求項２】
上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、
上記光路変換ミラー面は、コア底面とのなす角度が、Ｘ方向の一端から他端に向かって増加するように形成されていることを特徴とする請求項１に記載の光導波路。
【請求項３】
上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、
上記光路変換ミラー面は、曲線になるように形成されており、Ｘ方向の一端から他端に向かって、上記曲線の形状が変化していることを特徴とする請求項１に記載の光導波路。
【請求項４】
上記コア部のＸ方向の中心を原点としたとき、
上記原点を基準として、光路変換ミラー部における、Ｘ方向の一方の側に上記角度が最大になった箇所が存在し、Ｘ方向の他方の側に上記角度が最小になった箇所が存在することを特徴とする請求項１に記載の光導波路。
【請求項５】
上記コア部の上記Ｚ方向に垂直な面での断面形状において、
上記コア部は、Ｘ方向の長さがＹ方向の長さよりも長くなるように形成されていることを特徴とする請求項１に記載の光導波路。
【請求項６】
上記コア部の屈折率と異なる材料からなり、上記コア部を囲むクラッド部を備えていることを特徴とする請求項１に記載の光導波路。
【請求項７】
上記光路変換ミラー部に、光学素子から照射された光を反射する反射層が設けられていることを特徴とする請求項１に記載の光導波路。
【請求項８】
可撓性を有することを特徴とする請求項１に記載の光導波路。
【請求項９】
請求項１に記載の光導波路と、
光導波路のコア部に光を照射する光学素子とを備えたことを特徴とする光伝送モジュール。
【請求項１０】
請求項９に記載の光伝送モジュールを備えたことを特徴とする電子機器。
【請求項１１】
透光性を有する材料から構成されるコア部と、
その端部の少なくともコア部において、光学素子からの信号光を反射し、信号光の光路を変換する光路変換ミラー面が形成された光路変換ミラー部とを備え、
上記光路変換ミラー面での反射により、信号光をコア部内に伝送されるように構成された光導波路であって、
光学素子の光軸方向をＹ方向とし、上記光導波路の信号光の進行方向をＺ方向としたとき、Ｙ方向とＺ方向との両方に垂直な方向をＸ方向とすると、
上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、上記光路変換ミラー面は、コア底面とのなす角度が、Ｘ方向の一端から他端に向かって増加するように形成されていることを特徴とする光導波路。
【請求項１２】
透光性を有する材料から構成されるコア部と、
その端部の少なくともコア部において、光学素子からの信号光を反射し、信号光の光路を変換する光路変換ミラー面が形成された光路変換ミラー部とを備え、
上記光路変換ミラー面での反射により、信号光をコア部内に伝送されるように構成された光導波路であって、
光学素子の光軸方向をＹ方向とし、上記光導波路の信号光の進行方向をＺ方向としたとき、Ｙ方向とＺ方向との両方に垂直な方向をＸ方向とすると、
上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、光路変換ミラー面は、曲線になるように形成されており、Ｘ方向の一端から他端に向かって、上記曲線の形状が変化していることを特徴とする光導波路。
【請求項１３】
透光性を有する材料から構成されるコア部と、
その端部の少なくともコア部において、光学素子からの信号光を反射し、信号光の光路を変換する光路変換ミラー面が形成された光路変換ミラー部とを備え、
上記光路変換ミラー面での反射により、信号光をコア部内に伝送されるように構成された光導波路であって、
光学素子の光軸方向をＹ方向とし、上記光導波路の信号光の進行方向をＺ方向としたとき、Ｙ方向とＺ方向との両方に垂直な方向をＸ方向とすると、
上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、光路変換ミラー面は、そのコア底面とのなす角度が、Ｘ方向において変化しており、
上記コア部のＸ方向の中心を原点としたとき、
上記原点を基準として、光路変換ミラー部における、Ｘ方向の一方の側に上記角度が最大になった箇所が存在し、Ｘ方向の他方の側に上記角度が最小になった箇所が存在することを特徴とする光導波路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光導波路、光伝送モジュール、及び電子機器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、高速で大容量のデータ通信が可能な光通信網が拡大している。今後、この光通信網は民生機器への搭載が予想されている。そして、データ転送の高速大容量化、ノイズ対策、機器内の基板間をデータ伝送する用途として、現在の電気ケーブルと変わりなく使用することができる電気入出力の光データ伝送ケーブル（光ケーブル）が求められている。この光ケーブルとしては、フレキシブル性を考慮すると、フィルム光導波路を用いることが望ましい。
【０００３】
光導波路とは、屈折率の大きいコアと、該コアの周囲に接して設けられる屈折率の小さいクラッドとにより形成され、コアに入射した光信号を該コアとクラッドとの境界で全反射を繰り返しながら伝播するものである。また、フィルム光導波路は、コアおよびクラッドが柔軟な高分子材料からなるため柔軟性を有している。
【０００４】
そのような中、特に近年、曲がるディスプレイや、より小型、薄型の民生機器に搭載されるフレキシブルな光配線を光導波路で実現することが求められている。例えば特許文献１には、端部にテーパ角４５°になったテーパ面を有する光導波路が記載されている。
【０００５】
図２９（ａ）・（ｂ）は、従来の光導波路の構成を示し、図２９（ａ）は、斜視図であり、図２９（ｂ）は、断面図である。なお、図２９（ａ）・（ｂ）では、光導波路１００の幅方向をＸ軸方向、高さ方向をＹ軸方向、長手方向（光軸方向）をＺ軸方向としている。
【０００６】
図２９（ａ）に示されるように、光導波路１００の光路変換ミラー光路変換ミラー１００ａは、光軸（Ｚ軸）に対して垂直になっておらず、テーパ角４５°で切断されたテーパ面になっている。また、光路変換ミラー光路変換ミラー１００ａは、ＹＺ平面に対して垂直になっている。そして、この光路変換ミラー光路変換ミラー１００ａと光導波路の底面１００ｂとのなす角度（テーパ角；４５°）は、Ｘ軸方向において均一になっている。
【０００７】
これにより、発光部１０１から出射した信号光は、テーパ面１００ａにて反射して、その進行方向を変えて光導波路１００を伝達することになる。
【０００８】
また、従来の光導波路の別の構成として、例えば特許文献２には、光導波路の光路変換ミラー光路変換ミラー形状がレンズ形状になった構成が記載されている。この構成により、発光部から出射した信号光は、レンズ形状の端面にて反射して、光導波路の長手方向に平行になるように進行方向を変えて、光導波路を伝達する。
【特許文献１】特開２０００−１１７４６５号公報（平成１２(2000)年４月２５日公開）
【特許文献２】特開２００４−２５８０７６号公報（平成１６(2004)年９月１６日公開）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
コア部のサイズが大きいため、様々な強度分布を持った光が伝搬する。上記従来の光導波路は、信号光が光伝送方向に平行に光路変換するように光路変換ミラー面の傾斜角度が設定されており、光導波路内を伝播する信号光が集光や拡散しながら伝搬する。
【００１０】
リジットな光導波路や、コアが円形をしたマルチモードファイバでは問題ないが、より薄型で、フレキシブル性を重視した導波路においては、集光した箇所において屈曲・ねじれが加わると、その箇所での信号光の損失が、コア内の信号光が均一化されている場合に比べて大きくなってしまう。自由に屈曲やねじりが発生するフレキシブルな導波路においては、屈曲やねじりの場所を特定するのが難しく、従来技術では安定した信号品質を確保することが困難であった。
【００１１】
本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、光路変換ミラーの近傍領域において、屈曲やねじれに対する信号光の損失量を安定にコントロールすることが可能な光導波路、光伝送モジュール、及び電子機器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明に係る光導波路は、上記の課題を解決するために、透光性を有する材料から構成されるコア部と、その端部の少なくともコア部において、光学素子からの信号光を反射し、信号光の光路を変換する光路変換ミラー面が形成された光路変換ミラー部とを備え、上記光路変換ミラー面での反射により、信号光をコア部内に伝送されるように構成された光導波路であって、光学素子の光軸方向をＹ方向とし、上記光導波路の信号光の進行方向をＺ方向としたとき、Ｙ方向とＺ方向との両方に垂直な方向をＸ方向とすると、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、光路変換ミラー面は、そのコア底面とのなす角度が、Ｘ方向において変化しており、上記コア部のＸ方向の中心を原点としたとき、上記原点を基準として、Ｘ方向の一方の側の光路変換ミラー面の形状と、Ｘ方向の他方の側の光路変換ミラー面の形状とが非対称になっていることを特徴としている。
【００１３】
上記の構成によれば、光学素子の光軸方向をＹ方向とし、上記光導波路の信号光の進行方向をＺ方向としたとき、Ｙ方向とＺ方向の両方に垂直な軸をＸ方向とすると、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、光路変換ミラー面は、そのコア底面とのなす角度が、Ｘ方向において変化しているので、光学素子から光導波路に光が入射されたとき、光の進行方向における強度の対称性がなくなり、光導波路端部から近い距離での光強度の均一化が実現できる。
【００１４】
一般に、光導波路においては、信号光は、その光路幅を拡散、反射を繰り返しながら、コア部内を伝播する。それゆえ、コア部を伝播する信号光の導波距離（光路長）が長ければ長いほど、信号光は、光路幅が広がり、強度分布が均一化する。上記の構成によれば、複数のピーク光は、光路変換ミラーでの反射方向が長手方向に平行にならず、伝播方向に対して非対称に伝播する光になる。これにより、光路変換ミラーから長手方向のコア部長さが同一であっても、従来の光導波路と比較して、上記の構成の光導波路の方が、光の干渉の発生が低減できる。その結果、上記の構成によれば、従来の光導波路よりも光路変換ミラー近傍で発生する複数のピーク光を持つ強度分布が均一な伝播光になる。それゆえ、屈曲、捻りで発生する損失は、場所によるばらつきがなくなり、信号光の損失量を安定にコントロールすることが可能になる。
【００１５】
また、上記の構成によれば、上記光路変換ミラー部は、切断形状が段差状、波状、ジグザグ状のいずれかの形状になっていてもよい。段差状であるとは、光路変換ミラー面がコア底面となす角度が、Ｘ方向において、一部区間で一定で、一部区間で不連続に変化している形状である。波状であるとは、光路変換ミラー面がコア底面となす角度が、Ｘ方向において、連続に増減している形状である。上記増減は何回でもよい。ジグザグ状であるとは、光路変換ミラー面がコア底面となす角度が、Ｘ方向において、不連続に増減している形状である。上記増減は何回でもよい。
【００１６】
本発明に係る光導波路では、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、上記光路変換ミラー面は、コア底面とのなす角度が、Ｘ方向の一端から他端に向かって増加するように形成されていることが好ましい。
【００１７】
上記の構成によれば、信号光の強度分布をより拡散させることができるため、光路変換ミラー面反射後の信号光の強度分布が、従来の光導波路よりも早く均一化する。それゆえ、信号光の損失量を安定にコントロールすることが可能になる。
【００１８】
本発明に係る光導波路では、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、上記光路変換ミラー面は、曲線になるように形成されており、Ｘ方向の一端から他端に向かって、上記曲線の形状が変化していることが好ましい。
【００１９】
これにより、さらに光路変換ミラー近傍で、複数のピーク光を、強度分布が均一化するのに十分な光路幅にすることが可能になる。
【００２０】
本発明に係る光導波路では、上記コア部のＸ方向の中心を原点としたとき、上記原点を基準として、光路変換ミラー部における、Ｘ方向の一方の側に上記角度が最大になった箇所が存在し、Ｘ方向の他方の側に上記角度が最小になった箇所が存在することが好ましい。
【００２１】
上記の構成によれば、上記光路変換ミラーは、原点を基準として、光路変換ミラー部における、Ｘ方向の一方の側に上記角度が最大になった箇所が存在し、Ｘ方向の他方の側に上記角度が最小になった箇所が存在するので、光路変換ミラー面のＸ方向に対する傾斜角度を急にすることができる。それゆえ、ピーク光をよりＸ方向に近い方向に反射させることができ、より早く信号光の強度分布を均一化することができるという効果を奏する。
【００２２】
本発明に係る光導波路では、上記コア部の上記Ｚ方向に垂直な面での断面形状において、上記コア部は、Ｘ方向の長さがＹ方向の長さよりも長くなるように形成されていることが好ましい。
【００２３】
上記の構成によれば、上記コア部は、Ｘ方向の長さがＹ方向の長さよりも長くなるように形成されているので、光導波路の厚さを薄くしても、光源との光学的結合に必要なコア部の面積を確保することができ、結合効率の向上を図ることができる。
【００２４】
本発明に係る光導波路では、上記コア部の屈折率と異なる材料からなり、上記コアを囲むクラッド部を備えていることが好ましい。
【００２５】
これにより、コア部とクラッド部との境界面にて、信号光をコア部内部へ反射させることができ、コア部内の信号光の伝送をより確実なものにすることができる。なお、光導波路がコア部及びクラッド部を備えている場合、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状は、コア部のみの光路変換ミラー面とコア底面とのなす角度が、Ｘ方向において変化していてもよいし、コア部とクラッド部との両方の光路変換ミラー面とコア底面とのなす角度が、Ｘ方向において変化していてもよい。
【００２６】
本発明に係る光導波路では、上記光路変換ミラー部に、光源から照射された光を反射する反射層が設けられていることが好ましい。
【００２７】
これにより、光源から照射された光を効率的に光路変換ミラー部において反射させることが可能になる。
【００２８】
本発明の光導波路は、可撓性を有していてもよい。
【００２９】
本発明に係る光伝送モジュールは、上記の課題を解決するために、上述の光導波路と、光導波路のコア部に光を照射する光源とを備えたことを特徴としている。
【００３０】
これにより、光導波路の光路変換ミラーのより近傍領域において、信号光の強度分布を均一化することができ、結果として、信号光の損失量を安定にコントロールすることが可能な光伝送モジュールを実現できる。
【００３１】
本発明に係る電子機器は、上記の課題を解決するために、上記光伝送モジュールを備えたことを特徴としている。
【００３２】
これにより、光導波路の光路変換ミラーのより近傍領域において、信号光の強度分布を均一化することができ、結果として、信号光の損失量を安定にコントロールすることが可能な電子機器を実現できる。また、光モジュールの構成として、導波路の発光素子側と反対側の端部に受光素子を備えたものが好ましい。
【００３３】
また、本発明の光導波路は、透光性を有する材料から構成されるコア部と、その端部の少なくともコア部において、光学素子からの信号光を反射し、信号光の光路を変換する光路変換ミラー面が形成された光路変換ミラー部とを備え、上記光路変換ミラー面での反射により、信号光をコア部内に伝送されるように構成された光導波路であって、光学素子の光軸方向をＹ方向とし、上記光導波路の信号光の進行方向をＺ方向としたとき、Ｙ方向とＺ方向との両方に垂直な方向をＸ方向とすると、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、上記光路変換ミラー面は、コア底面とのなす角度が、Ｘ方向の一端から他端に向かって増加するように形成されていることを特徴としている。
【００３４】
また、本発明の光導波路は、透光性を有する材料から構成されるコア部と、その端部の少なくともコア部において、光学素子からの信号光を反射し、信号光の光路を変換する光路変換ミラー面が形成された光路変換ミラー部とを備え、上記光路変換ミラー面での反射により、信号光をコア部内に伝送されるように構成された光導波路であって、光学素子の光軸方向をＹ方向とし、上記光導波路の信号光の進行方向をＺ方向としたとき、Ｙ方向とＺ方向との両方に垂直な方向をＸ方向とすると、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、光路変換ミラー面は、曲線になるように形成されており、Ｘ方向の一端から他端に向かって、上記曲線の形状が変化していることを特徴としている。
【００３５】
また、本発明の光導波路は、透光性を有する材料から構成されるコア部と、その端部の少なくともコア部において、光学素子からの信号光を反射し、信号光の光路を変換する光路変換ミラー面が形成された光路変換ミラー部とを備え、上記光路変換ミラー面での反射により、信号光をコア部内に伝送されるように構成された光導波路であって、光学素子の光軸方向をＹ方向とし、上記光導波路の信号光の進行方向をＺ方向としたとき、Ｙ方向とＺ方向との両方に垂直な方向をＸ方向とすると、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、光路変換ミラー面は、そのコア底面とのなす角度が、Ｘ方向において変化しており、上記コア部のＸ方向の中心を原点としたとき、上記原点を基準として、光路変換ミラー部における、Ｘ方向の一方の側に上記角度が最大になった箇所が存在し、Ｘ方向の他方の側に上記角度が最小になった箇所が存在することを特徴としている。
【００３６】
本発明の光導波路の製造方法は、上記の課題を解決するために、透光性を有する材料から構成されるコア部と、その端部の少なくともコア部において、光学素子からの信号光を反射し、信号光の光路を変換する光路変換ミラー面が形成された光路変換ミラー部とを備え、上記光路変換ミラー面での反射により、信号光をコア部内に伝送されるように構成された光導波路の製造方法であって、上記光導波路の信号光の進行方向をＺ方向としたとき、上記コア部の光路変換ミラーを、光導波路のＺ方向に対し傾斜する傾斜面として形成するコア部光路変換ミラー形成工程を含み、光学素子の光軸方向をＹ方向とし、Ｙ方向と上記Ｚ方向との両方に垂直な方向をＸ方向としたとき、上記コア部光路変換ミラー形成工程では、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、コア底面とのなす角度がＸ方向において変化するようにコア部を切断することにより、光路変換ミラー面を形成することを特徴としている。
【００３７】
上記の構成によれば、コア部光路変換ミラー形成工程にて、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、コア底面とのなす角度がＸ方向において変化するようにコア部を切断することにより、光路変換ミラー面を形成するので、光導波路の光路変換ミラーのより近傍領域において、信号光の強度分布を均一化することができ、結果として、信号光の損失量を安定にコントロールすることが可能な光導波路を製造することができる。
【００３８】
本発明の光導波路の製造方法では、透光性を有する材料から構成されるコア部と、該コア部の屈折率とは異なる屈折率を有する材料から構成されるクラッド部とを備えた積層を形成する積層形成工程を含み、上記コア部光路変換ミラー形成工程では、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、コア底面とのなす角度がＸ方向において変化するように、上記積層を切断することにより、光路変換ミラー面を形成することが好ましい。
【００３９】
上記の構成によれば、コア部光路変換ミラー形成工程で、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、コア底面とのなす角度がＸ方向において変化するように、上記積層を切断することにより、光路変換ミラー面を形成した段階で、本発明に係る光導波路が完成したことになる。それゆえ、光導波路の製造手順が複雑化せず、簡潔になる。
【発明の効果】
【００４０】
本発明に係る光導波路は、以上のように、光学素子の光軸方向をＹ方向とし、上記光導波路の信号光の進行方向をＺ方向としたとき、Ｙ方向とＺ方向との両方に垂直な方向をＸ方向とすると、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、光路変換ミラー面は、そのコア底面とのなす角度が、Ｘ方向において変化している構成である。
【００４１】
また、本発明に係る光伝送モジュールは、以上のように、上記光導波路と、光導波路のコア部に光を照射する光学素子とを備えた構成である。
【００４２】
また、本発明に係る電子機器は、以上のように、上記光伝送モジュールを備えた構成である。
【００４３】
また、本発明に係る光導波路の製造方法は、以上のように、上記光導波路の信号光の進行方向をＺ方向としたとき、上記コア部の光路変換ミラーを、光導波路のＺ方向に対し傾斜する傾斜面として形成するコア部光路変換ミラー形成工程を含み、光学素子の光軸方向をＹ方向とし、Ｙ方向と上記Ｚ方向との両方に垂直な軸をＸ方向としたとき、上記コア部光路変換ミラー形成工程では、上記光路変換ミラー部をＹＺ平面で切断した断面形状において、コア底面とのなす角度がＸ方向において変化するようにコア部を切断することにより、光路変換ミラー面を形成する構成である。
【００４４】
それゆえ、従来のフレキシブルな光導波路と比べて、光導波路の光路変換ミラーのより近傍において、信号光の強度分布を均一化することができ、結果として、信号光の損失量を安定にコントロールすることが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４５】
本発明の一実施形態について図面に基づいて説明すると以下の通りである。
【００４６】
（光モジュールの構成）
図２は、本実施形態に係る光モジュール１の概略構成を示している。同図に示すように、光モジュール１は、光送信処理部２、光受信処理部３、および光導波路４を備えている。
【００４７】
光送信処理部２は、発光駆動部５および発光部（光源）６を備えた構成となっている。発光駆動部５は、外部から入力された電気信号に基づいて発光部６の発光を駆動する。この発光駆動部５は、例えば発光駆動用のＩＣ（Integrated Circuit）によって構成される。なお、図示はしていないが、発光駆動部５には、外部からの電気信号を伝送する電気配線との電気接続部が設けられている。
【００４８】
発光部６は、発光駆動部５による駆動制御に基づいて発光する。この発光部６は、例えばＶＣＳＥＬ（Vertical Cavity-Surface Emitting Laser）などの発光素子によって構成される。発光部６から発せられた光は、光信号として光導波路４の光入射側端部に照射される。
【００４９】
光受信処理部３は、増幅部７および受光部８を備えた構成となっている。受光部８は、光導波路４の光出射側端部から出射された光信号としての光を受光し、光電変換によって電気信号を出力する。この受光部８は、例えばＰＤ（Photo-Diode）などの受光素子によって構成される。
【００５０】
増幅部７は、受光部８から出力された電気信号を増幅して外部に出力する。この増幅部７は、例えば増幅用のＩＣによって構成される。なお、図示はしていないが、増幅部７には、外部へ電気信号を伝送する電気配線との電気接続部が設けられている。
【００５１】
光導波路４は、発光部６から出射された光を受光部８まで伝送する媒体である。この光導波路４の構成の詳細については後述する。
【００５２】
図３は、光導波路４における光伝送の状態を模式的に示している。同図に示すように、光導波路４は可撓性を有する柱状形状の部材によって構成される。また、光導波路４の光入射側端部には光路変換ミラー４Ａが設けられているとともに、光出射側端部には光出射面４Ｂが設けられている。
【００５３】
発光部６から出射された光は、光導波路４の光入射側端部に対して、光導波路４の光伝送方向に対して垂直となる方向から入射される。入射された光は、光路変換ミラー４Ａにおいて反射されることによって光導波路４内を進行する。光導波路４内を進行して光出射側端部に到達した光は、光出射面４Ｂにおいて反射されることによって、光導波路４の光伝送方向に対して垂直となる方向へ出射される。出射された光は、受光部８に照射され、受光部８において光電変換が行われる。
【００５４】
このような構成によれば、光導波路４に対して、光伝送方向に対して横方向に光源としての発光部６を配置する構成とすることが可能となる。よって、例えば基板面に平行に光導波路４を配置することが必要とされる場合に、光導波路４と基板面との間に、該基板面の法線方向に光を出射するように発光部６を設置すればよいことになる。このような構成は、例えば発光部６を基板面に平行に光を出射するように設置する構成よりも、実装が容易であり、また、構成としてもよりコンパクトにすることができる。これは、発光部６の一般的な構成が、光を出射する方向のサイズよりも、光を出射する方向と垂直な方向のサイズの方が大きくなっていることによるものである。さらに同一面内に電極と発光部がある平面実装向け発光素子を使用する構成にも適用が可能である。
【００５５】
また、光路変換ミラー４Ａは、光導波路４の光伝送方向に対して傾斜していることにより、以下の効果を奏する。
【００５６】
上記の構成によれば、光伝送方向に対して横方向に発光素子を配置する構成が可能となる。よって、たとえば、基板面に平行にフィルム光導波路を配置することが必要とされる場合に、フィルム光導波路と基板面との間に、該基板面の法線方向に光を出射するように光源を配置すれば良いことになる。このような構成は、例えば発光素子を基板面に平行に光を出射するように設置する構成よりも、実装が容易であり、また、構成としてもよりコンパクトにすることができる。
【００５７】
なお、本実施形態の光モジュール１は、光導波路４を伝播する信号光が光出射面４Ｂにおいて反射されることによって受光部８へ導くような構成（すなわち、光出射面４Ｂを光路を変換する反射面として利用した構成）であったが、光モジュール１の構成は、この構成に限定されるものではなく、光出射面４Ｂから出射した信号光を受光部８で受光可能な構成であればよい。例えば、光導波路４は、光出射面４Ｂが反射面として機能せず、光出射面４Ｂから光伝送方向に信号光が出射するような構成であってもよい。この場合、受光部８は、その受光面が基板面に対し垂直な方向（すなわち、光伝送方向に対し垂直な方向）に配され、光出射面４Ｂから光伝送方向に出射した信号光を受光するようになっている。
【００５８】
本説明は、コアが一本であるとして説明してきたが、コアが二本以上で構成されたアレイの構造であっても、同様の効果を奏する。例えば、双方向通信では、コアが二本以上の構成が好ましい。コアが二本以上の構成となる場合、各々のコアに対して、上記光路変換ミラーの形状にすることで、信号光の損失量を安定にコントロールすることが可能になる。
【００５９】
（光導波路の構成）
図１（ａ）・（ｂ）は、本実施の形態における光導波路の概略構成を示し、図１（ａ）は、斜視図であり、図１（ｂ）は、コア部の構成のみを示した斜視図である。なお、図１（ａ）・（ｂ）では、光導波路４における発光部６側の面を底面としたとき、該底面の法線方向をＹ方向（高さ方向）とし、光伝送方向をＺ方向としている。そして、Ｙ方向及びＺ方向に垂直な方向をＸ方向（幅方向）としている。
【００６０】
図１（ａ）に示すように、光導波路４は、長手方向としての光伝送方向（Ｚ方向）を軸とする柱状形状のコア部１０と、コア部１０の周囲を囲むように設けられたクラッド部１１とを備えた構成となっている。コア部１０およびクラッド部１１は透光性を有する材料によって構成されているとともに、コア部１０の屈折率は、クラッド部１１の屈折率よりも高くなっている。コア部１０に入射した信号光は、コア部１０内部で全反射を繰り返すことによって光伝送方向に伝送される。
【００６１】
コア部１０およびクラッド部１１を構成する材料としては、ガラスやプラスチックなどを用いることが可能であるが、十分な可撓性を有する光導波路４を構成するためには、アクリル系、エポキシ系、ウレタン系、およびシリコーン系等の樹脂材料を使用することが好ましい。また、クラッド部１１を空気などの気体で構成してもよい。さらに、クラッド部１１をコア部１０よりも屈折率の小さい液体の雰囲気下において使用しても同様の効果が得られる。光伝送方向に垂直な面でのコア部１０の断面形状は長方形となっている。
【００６２】
なお、光伝送方向に垂直な面でのコア部１０の断面形状は長方形に限定されない。例えば、円や三角形等の多角形であってもよい。しかしながら、光伝送方向に垂直な面でのコア部１０の断面形状は、以下の理由により、幅方向（Ｘ方向）の長さが高さ方向（Ｙ方向）の長さよりも長くなるように形成されていることが好ましい。
【００６３】
光導波路の屈曲性を向上させるために、光導波路の高さ方向における厚さを薄くする必要がある。しかしながら、光導波路の厚さを薄くするに伴い、光伝送方向に垂直な面での断面形状においてコア部を占める面積も小さくなってしまう。それゆえ、コア部における発光部６からの信号光の照射面積も小さくなってしまう。その結果、発光部６と光導波路４との結合効率が低下してしまう。光伝送方向に垂直な面でのコア部１０の断面形状が、幅方向（Ｘ方向）の長さが高さ方向（Ｙ方向）の長さよりも長くなるように形成されている場合、光導波路の厚さを薄くしても、発光部６との光学的結合に必要なコア部の面積を確保することができ、結合効率の向上を図ることができる。
【００６４】
図１（ｂ）に示すように、コア部１０の光路変換ミラー４Ａは、光導波路４底面に対する傾斜角度αが、光導波路４の幅方向（Ｘ方向）において異なるように形成された面になっている。以下、このような面をねじれ面とする。
【００６５】
本実施形態の光導波路では、ねじれ面として形成されたコア部１０の光路変換ミラー４Ａに、金属ミラー等の反射板が設けられていてもよい。これにより、発光部６からの信号光を効率的に光路変換ミラー４Ａで反射させることができる。
【００６６】
なお、「光路変換ミラー部」とは、少なくともコア部１０の光路変換ミラー４Ａが形成された光導波路４端部を意味している。それゆえ、「光路変換ミラー部」には、コア部１０と同様に、クラッド部１１に光路変換ミラー４Ａが形成された構成も含まれる。
【００６７】
また、図１（ｂ）に示された構成は、コア部１０及びクラッド部１１の両方の光路変換ミラー４Ａがねじれ面になった構成であった。しかしながら、光導波路４の光路変換ミラー４Ａの構成は、コア部１０の光路変換ミラー４Ａがねじれ面になった構成であれば、特に限定されない。例えば、図１（ｃ）に示されるように、クラッド部１１の光路変換ミラー４Ａはねじれ面になっていない一方、コア部１０の光路変換ミラー４Ａのみがねじれ面になった構成であってもよい。
【００６８】
（コア部１０の光路変換ミラー４Ａについて）
上記のように、本実施形態の光導波路４においては、コア部１０の光路変換ミラー４Ａがねじれ面になっている。以下、このねじれ面について、図４（ａ）〜（ｃ）に基づいて説明する。図４（ａ）〜（ｃ）は、光導波路４のコア部１０の構成を示し、図４（ａ）は斜視図であり、図４（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面でのコア部１０の断面形状を示す断面図であり、図４（ｃ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面でのコア部１０の断面形状を示す断面図である。
【００６９】
図４（ａ）・（ｂ）において、コア部１０幅方向左側側面形状を形状(i)とし、幅方向中央部１０Ｃを通過し幅方向に垂直な面でのコア部１０の断面形状を形状(ii)とし、コア部１０の幅方向右側側面形状を形状(iii)としている。そして、形状(i)における光路変換ミラー４Ａの傾斜角度をαｒとし、形状(ii)における光路変換ミラー４Ａの傾斜角度をαｃとし、形状(ii)における光路変換ミラー４Ａの傾斜角度をαｌとしている。
【００７０】
図４（ｂ）に示すように、コア部１０の光路変換ミラー４Ａでは、傾斜角度αｒ，αｃ，及びαｌがそれぞれ、異なる角度になっている。詳細には、傾斜角度αｒ＜傾斜角度αｃ＜傾斜角度αｌになっている。また、図４（ｃ）に示すように、光路変換ミラー４Ａは、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面で切断したとき、曲線になっている。
【００７１】
以下、光路変換ミラー４Ａがねじれ面になっていることにより奏される効果について、説明する。図５は、ねじれ面となった光路変換ミラー４Ａに信号光を入射させ反射させた後の信号光伝播方向を示した模式図であり、図５（ａ）は、図４（ｃ）の形状(i)における反射後の信号光伝播方向を示し、図５（ｂ）は、図４（ｃ）の形状(ii)における反射後の信号光伝播方向を示し、図５（ｃ）は、図４（ｃ）の形状(iii)における反射後の信号光伝播方向を示している。
【００７２】
ねじれ面としての光路変換ミラー４Ａに、例えば図３０のような強度分布の信号光が入射したとき、図３０に強度分布における２つのピーク光のうち一方は、形状(i)の光路変換ミラー４Ａ （傾斜角度αｒ）で反射し、他方は、形状(iii)の光路変換ミラー４Ａ （傾斜角度αl）で反射する。また、図３０のような強度分布の中央部に分布している信号光は、形状(ii)の光路変換ミラー４Ａ （傾斜角度αｃ）で反射する。
【００７３】
図５（ａ）に示すように、形状(i)（傾斜角度αｒ）において、ピーク光は、光路変換ミラー４Ａで反射後、光導波路底面側へ伝播する。また、図５（ｂ）に示すように、形状(ii)（傾斜角度αｃ）において、信号光は、光路変換ミラー４Ａで反射後、光伝送方向へ伝播する。また、図５（ｃ）に示すように、形状(iii)（傾斜角度αl）において、ピーク光は、光路変換ミラー４Ａで反射後、光導波路上面側へ伝播する。このように、上記２つのピーク光は、ねじれ面での反射により、光導波路上面側へ伝播する光と光導波路底面側へ伝播する光とになる。
【００７４】
これに対し、従来の光導波路では、光路変換ミラーの傾斜角度αは、幅方向において変化せず、一定になっている（光路変換ミラーはねじれ面ではない）。それゆえ、図６に示すように、２つのピーク光は、光路変換ミラー４’Ａで反射後、光伝送方向へ伝播する。したがって、従来の光導波路では、２つのピーク光が、コア部１０における光路変換ミラー４’Ａ近傍部分で反射しにくくなり、光路変換ミラー４’Ａから比較的離間した部分で反射する。
【００７５】
一般に、光導波路においては、信号光は、その光路幅（Ｘ方向における幅）が広がりながら、コア部内を伝播する。それゆえ、コア部を伝播する信号光の導波距離（光路長）が長ければ長いほど、信号光は、光路幅が広がり、強度分布が均一化する。本実施形態の光導波路では、２つのピーク光は、光路変換ミラー４Ａでの反射方向が光伝送方向（Ｚ方向）に平行になっておらず、ねじれ面の効果により、光導波路上面側へ伝播する光と光導波路底面側へ伝播する光とになる。これにより、光路変換ミラーからＺ方向のコア部長さが同一であっても、従来の光導波路と比較して、本実施形態の光導波路の方が、Ｚ軸方向のコア部側面での反射の回数が多くなる。そして、これに伴い、Ｚ軸方向における信号光の導波距離（光路長）を長くすることが可能になる。その結果、本実施形態の光導波路は、従来の光導波路よりも、光路変換ミラー近傍で、２つのピーク光（信号光）が、強度分布が均一化するのに十分な光路幅になる。すなわち、本実施形態の光導波路では、光路変換ミラー反射後の信号光の強度分布が、従来の光導波路よりも早く均一化するという効果を奏する。
【００７６】
また、本実施形態の光導波路のコア部では、図４（ｃ）に示すように、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面で切断したとき、光路変換ミラー４Ａが曲線になっている。すなわち、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な断面形状において、光路変換ミラー４Ａは、Ｘ方向に対し傾斜した面になっている。以下、光路変換ミラー４ＡがＸ方向に対し傾斜した面になっていることにより、導波距離（光路長）を長く確保することが可能になる。
【００７７】
図７（ａ）及び（ｂ）は、光路変換ミラー反射後の、コア部内でのピーク光の光路を示す図であり、図７（ａ）は、光路変換ミラーの傾斜角度αが幅方向において均一な従来の光導波路での光路を示し、図７（ｂ）は光路変換ミラーがねじれ面として形成された光導波路での光路を示す。また、図７（ａ）及び（ｂ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での光路を示す。なお、従来の構成と本実施形態の構成とは、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面でのコア部の断面形状が異なるが、図７（ａ）及び（ｂ）では、簡略化のため同じ形状としている。
【００７８】
図７（ａ）に示されるように、従来の光導波路のコア部内での２つのピーク光９’はともに、光路変換ミラー４’Ａにて反射角度βで反射し、光路変換ミラー４’ＡからＺ方向に距離Ｄ１離れた位置で干渉している。この位置では、２つのピーク光９’は、導波距離（光路長）が短く、強度分布が均一化されるのに十分な光路幅になっていない。それゆえ、従来の光導波路のコア部においては、光路変換ミラー４’ＡからＺ方向に距離Ｄ１離れた位置で信号光の強度分布が不均一になっている。そして、光路変換ミラー４’ＡからＺ方向に距離Ｄ２離れた位置で、２つのピーク光９’の強度分布が均一化する。
【００７９】
一方、本実施形態の光導波路のコア部では、光路変換ミラー４Ａは、Ｘ方向に対し傾斜した面になっている。それゆえ、図７（ｂ）に示されるように、２つのピーク光９はそれぞれ、光路変換ミラー４Ａにて、Ｘ方向に対し反射角度γで反射する光と、Ｘ方向に対し反射角度δで反射する光とになる。これにより、光路変換ミラーからＺ方向のコア部長さが同一であっても、従来の光導波路と比較して、本実施形態の光導波路の方が、Ｘ方向のコア部側面での反射の回数が多くなる。そして、Ｘ方向における信号光の導波距離（光路長）を長くすることが可能になる。それゆえ、図７（ｂ）に示されるように、本実施形態の光導波路は、光路変換ミラー近傍の光路変換ミラー４ＡからＺ方向に距離Ｄ１離れた位置ですでに、２つのピーク光９（信号光）が、強度分布が均一化するのに十分な光路幅になっている。
【００８０】
このように、本実施形態の光導波路の光路変換ミラー４Ａは、Ｘ方向に対し傾斜した面になっているので、従来の光導波路の光路変換ミラー４’Ａよりも早く、信号光の強度分布を均一化することができる。
【００８１】
以下、本実施形態の光導波路と従来の光導波路とについて、ピーク光の伝播をシミュレーションし、信号光の強度分布の均一化及びピーク光の集光箇所を比較した結果を、図８〜図１０を参照してさらに詳述する。図８は、本実施形態の光導波路と従来の光導波路とについて、ピーク光伝播のシミュレーション条件を示し、図８（ａ）は、本実施形態の光導波路及び従来の光導波路に共通するシミュレーション条件を示す説明図であり、図８（ｂ）は、本実施形態の光導波路におけるねじれ面としての光路変換ミラーのシミュレーション条件を示す説明図であり、図８（ｃ）は、従来の光導波路における光路変換ミラーのシミュレーション条件を示す説明図である。
【００８２】
図８（ａ）に示すように、本実施形態の光導波路及び従来の光導波路に共通するシミュレーション条件は、以下の通りである。すなわち、コア部と発光部との距離を４００μｍとしている。発光部としては、マルチモードの発光部（２つのピーク光を出射する発光部）を採用している。また、コア部の寸法は、幅方向（Ｘ方向）における長さが２００μｍであり、高さ方向（Ｙ方向）における長さが４０μｍであり、光伝送方向（Ｚ方向）における長さが５．２ｍｍである。
【００８３】
また、図８（ｂ）に示すように、本実施形態の光導波路におけるねじれ面としての光路変換ミラーのシミュレーション条件は、コア部の幅方向右側側面形状における光路変換ミラーの傾斜角度θ１（傾斜角度αｒに相当する）が４９°であり、コア部の幅方向左側側面形状における光路変換ミラーの傾斜角度θ２（傾斜角度αｌに相当する）が４１°である。また、図８（ｃ）に示すように、従来の光導波路における光路変換ミラーのシミュレーション条件は、傾斜角度θ１＝θ２＝４５°である。
【００８４】
図８（ａ）〜（ｃ）に示したコア部に信号光を照射したときに、コア部内での信号光の伝播をシミュレーションした結果を図９（ａ）・（ｂ）に示す。図９（ａ）は、従来の光導波路におけるコア部についてシミュレーションした結果を示す説明図であり、図９（ｂ）は、本実施形態の光導波路におけるコア部についてシミュレーションした結果を示す説明図である。
【００８５】
図９（ａ）に示すように、従来の光導波路では、コア部内でのピーク光の集光箇所は、光路変換ミラーから光伝送方向（Ｚ方向）に５．２ｍｍ離間した箇所（Ｂ３）に位置しており、２．５ｍｍ離間した箇所（Ｂ２）では、ピーク光が全く均一化されていないことが分かる。一方、図９（ｂ）に示すように、本実施形態の光導波路では、光路変換ミラーへの入射時におけるピーク光の様子（箇所Ｂ１におけるピーク光の様子）は、従来の光導波路と同じであるにも関わらず、ピーク光の干渉箇所は、光路変換ミラーから光伝送方向（Ｚ方向）に２．５ｍｍ離間した箇所（Ａ２）に位置している（従来の光導波路の約半分の位置になっている）。
【００８６】
図９（ａ）に示された従来の光導波路では、コア部の箇所Ｂ１とＢ３との間の距離５．２ｍｍで、２つピーク光の反射が１回起きている。一方、図９（ｂ）に示された本実施形態の光導波路では、コア部の箇所Ａ１とＡ３との間の距離５．２ｍｍで、２つピーク光の反射が２回繰り返されている。それゆえ、従来の光導波路よりも本実施形態の光導波路のほうが、２つのピーク光の導波距離（光路長）が長くなっていることが分かる。そして、光路変換ミラーから光伝送方向（Ｚ方向）に５．２ｍｍ離間した箇所（Ａ３）では、ピーク光が十分に均一化されていることが分かる。
【００８７】
図１０は、図９（ａ）・（ｂ）に示された箇所Ａ１〜Ａ３（本実施形態の光導波路）、及び箇所Ｂ１〜Ｂ３（従来の光導波路）での、コア部内での信号光のプロファイル（強度分布）を示すグラフである。同図に示されるように、本実施形態の光導波路では、コア部の箇所Ａ３ですでに信号光の強度分布が均一化している。一方、従来の光導波路では、コア部の箇所Ａ３でピーク光が干渉しており、信号光の強度分布が均一化していない。
【００８８】
それゆえ、従来の光導波路コア部の箇所Ｂ３において屈曲・ねじれが加わると、箇所Ｂ３では、コア部中央部にピーク光が干渉しているため、信号光の損失が大きくなる。つまり、従来の光導波路では、コア部の箇所Ｂ３で屈曲・ねじれを加えたときの信号光の損失が、箇所Ｂ３以外で屈曲・ねじれを加えたときの信号光の損失よりもはるか大きくなってしまう。それゆえ、従来の光導波路では、光導波路の光伝送方向（Ｚ方向）において、屈曲・ねじれによる信号光の損失を安定化することが困難であり、屈曲・ねじれ箇所によっては信号光の損失が大きく異なる箇所が存在する。従って、従来の光導波路では、光路変換ミラーの近傍領域での、屈曲やねじれに対する信号光の損失を安定にコントロールすることが困難である。
【００８９】
一般に、光路変換ミラー近傍のコア部は、光導波路が発光部を載置する載置基板により固定されているため、屈曲・ねじれが生じる可能性は低い。それゆえ、従来の構成よりも、光路変換ミラーに近いコア部の箇所で信号光の強度分布を均一化できれば、光伝送方向（Ｚ方向）において、屈曲やねじれに対する信号光の損失量を安定にコントロールすることができる。本実施形態の光導波路では、光路変換ミラーが、幅方向（Ｘ方向）において傾斜角度が異なるねじれ面として形成されているので、従来の構成と比較して、より光路変換ミラー側でコア部内の信号光の強度分布を均一化することが可能になる。
【００９０】
これにより、光路変換ミラーの近傍領域において、屈曲やねじれに対する信号光の損失量を安定にコントロールすることが可能な光導波路を実現できる。
【００９１】
（光路変換ミラー４Ａの傾斜角度αについて）
本実施形態の光導波路４における、コア部１０光路変換ミラー４Ａの傾斜角度αについて、詳述する。
【００９２】
まず、「傾斜角度α」とは、光導波路の長手方向（Ｚ方向）に対し傾斜した角度をいう。また、光導波路の長手方向（Ｚ方向）に対し傾斜するコア部１０光路変換ミラー４Ａは、平面に限定されず、後述の変形例に記載のように、所定の曲率半径を有する曲面であってもよい。図１１は、「傾斜角度α」の定義を説明するための説明図である。
【００９３】
まず、図１１に示すように、コア部１０の幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状において、コア部１０の発光部側の面を底面１０Ａとし、発光部と反対側の面を上面１０Ｂとしている。なお、図１１では、断面形状を示しているため、底面１０Ａ及び上面１０Ｂが直線として示されている。また、光路変換ミラー４Ａは、底面１０Ａ及び上面１０Ｂと同様に、直線として示されている。
【００９４】
本実施形態において、「傾斜角度α」は、以下のように、定義することができる。すなわち、光路変換ミラー４Ａと底面１０Ａとが連結している箇所を点Ａとし、光路変換ミラー４Ａと上面１０Ｂとが連結している箇所を点Ｂとしたとき、「傾斜角度α」は、点Ａと点Ｂとを結ぶ仮想的な直線ＡＢの長手方向（Ｚ方向）に対する傾斜角度と定義することができる。
【００９５】
なお、光路変換ミラー４Ａの傾斜角度αの幅方向における変化の範囲は、最大の傾斜角度が、発光部６から照射される信号光の光路変換ミラー４Ａに対する入射角が臨界角を超えない範囲であれば、いかなる範囲であってもよい。発光部６から照射される信号光の光路変換ミラー４Ａに対する入射角が臨界角を超える範囲で傾斜角度αを設定すると、信号光がコア部１０内で全反射されずに透過して損失となる。
【００９６】
したがって、コア部１０の光路変換ミラー４Ａおよび光出射面４Ｂの傾斜角度αの範囲は、幅方向中央部における幅方向に垂直な面でのコア部１０の断面形状での光路変換ミラー４Ａの傾斜角度をαｃとしたとき、最大の傾斜角度はαｃ＋１〜３°に、最小の傾斜角度はαｃ−１〜３°に設定されることが好ましい。そして、傾斜角度αｃは４０°〜５０°に設定されることが好ましい。
【００９７】
また、長手方向（Ｚ方向）に対する傾斜角度が幅方向（Ｘ方向）において異なっているという構成は、図１１を参照して、以下のようにも表現することができる。
【００９８】
すなわち、本実施形態の光導波路の構成は、高さ方向（Ｙ方向）の一端（点Ａ）と他端（点Ｂ）とが長手方向（Ｚ方向）に離間しており、その距離が幅方向（Ｘ方向）において異なっていると表現することができる。
【００９９】
図１１において、点Ｂを通過し底面１０Ａに対し垂直な直線と底面１０Ａとの交点を点Ｃとすると、点Ａと点Ｃとの距離が、長手方向（Ｚ方向）における点Ａと点Ｂとの離間距離になる。本実施形態の光導波路の構成は、この点Ａと点Ｃとの距離が幅方向（Ｘ方向）において異なっている構成であるともいえる。
【０１００】
（変形例１）
本実施形態の光導波路４の構成において、図１に示す構成の変形例について説明する。図１２（ａ）は、この変形例１としての光導波路４のコア部１０の斜視図であり、図１２（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図であり、図１２（ｃ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。図１２（ｂ）の断面図においては、直線ＡＢは、幅方向中央部を通過し幅方向に垂直な面でのコア部１０の断面形状での光路変換ミラーを示し、直線Ａ’Ｂ’、及び直線Ａ’’Ｂ’’はそれぞれ、コア部１０幅方向左側側面形状における光路変換ミラー、コア部１０幅方向右側側面形状における光路変換ミラーを示している。
【０１０１】
同図に示すように、変形例１では、コア部１０の幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状において、光路変換ミラーとしての直線ＡＢ、直線Ａ’Ｂ’、及び直線Ａ’’Ｂ’’は、一点で交差した構成になっている。直線ＡＢ、直線Ａ’Ｂ’、及び直線Ａ’’Ｂ’’の交点は、光路変換ミラー４Ａの傾斜角度αの幅方向における変遷の起点であるともいえる。変形例１では、直線ＡＢ、直線Ａ’Ｂ’、及び直線Ａ’’Ｂ’’の交点が、コア部高さ方向中央部よりも上側に配されている。
【０１０２】
（変形例２）
本実施形態の光導波路４の構成において、図１に示す構成の変形例について説明する。図１３（ａ）は、この変形例２としての光導波路４のコア部１０の斜視図であり、図１３（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図であり、図１３（ｃ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。図１３（ｂ）の断面図においては、直線ＡＢは、幅方向中央部を通過し幅方向に垂直な面でのコア部１０の断面形状での光路変換ミラーを示し、直線Ａ’Ｂ’、及び直線Ａ’’Ｂ’’はそれぞれ、コア部１０幅方向左側側面形状における光路変換ミラー、コア部１０幅方向右側側面形状における光路変換ミラーを示している。
【０１０３】
同図に示すように、変形例２は、変形例１と同様に、コア部１０の幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状において、光路変換ミラーとしての直線ＡＢ、直線Ａ’Ｂ’、及び直線Ａ’’Ｂ’’は、一点で交差した構成になっている。変形例２では、直線ＡＢ、直線Ａ’Ｂ’、及び直線Ａ’’Ｂ’’の交点が、コア部高さ方向中央部に配されている。
【０１０４】
（変形例３）
本実施形態の光導波路４の構成において、図１に示す構成の変形例について説明する。図１４（ａ）は、この変形例３としての光導波路４のコア部１０の斜視図であり、図１４（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図であり、図１４（ｃ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。図１４（ｂ）の断面図においては、直線ＡＢは、幅方向中央部を通過し幅方向に垂直な面でのコア部１０の断面形状での光路変換ミラーを示し、直線Ａ’Ｂ’、及び直線Ａ’’Ｂ’’はそれぞれ、コア部１０幅方向左側側面形状における光路変換ミラー、コア部１０幅方向右側側面形状における光路変換ミラーを示している。
【０１０５】
同図に示すように、変形例３は、変形例１、２と同様に、コア部１０の幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状において、光路変換ミラーとしての直線ＡＢ、直線Ａ’Ｂ’、及び直線Ａ’’Ｂ’’は、一点で交差した構成になっている。変形例３では、直線ＡＢ、直線Ａ’Ｂ’、及び直線Ａ’’Ｂ’’の交点が、コア部高さ方向中央部よりも下側に配されている。
【０１０６】
（変形例４）
本実施形態の光導波路４の構成において、図１に示す構成の変形例について説明する。図１５（ａ）は、この変形例４としての光導波路４のコア部１０の斜視図であり、図１５（ｂ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。図１５（ｂ）に示すように、コア部１０の高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状において、光路変換ミラー４Ａは、不連続に形成され（連続した曲面として形成されない）、幅方向（Ｘ方向）において段差状に形成されている構成であってもよい。
【０１０７】
（変形例５）
本実施形態の光導波路４の構成において、図１に示す構成の変形例について説明する。図１６（ａ）は、この変形例５としての光導波路４のコア部１０の斜視図であり、図１６（ｂ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。図１６（ｂ）に示すように、コア部１０の高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状において、光路変換ミラー４Ａは、不連続に形成され（連続した曲面として形成されない）、幅方向（Ｘ方向）において端面がジグザグ状に形成されている構成であってもよい。
【０１０８】
（変形例６）
本実施形態の光導波路４の構成において、図１に示す構成の変形例について説明する。図１７（ａ）〜（ｃ）は、この変形例６としての光導波路４のコア部１０の高さ方向（Ｙ方向）上側から見た上面図である。図１７（ａ）〜（ｃ）に示すように、コア部１０の高さ方向（Ｙ方向）上側から見た上面視において、光路変換ミラー４Ａは、不連続に形成され（連続した曲面として形成されない）、幅方向（Ｘ方向）において端面が波形状に形成されている構成であってもよい。
【０１０９】
（変形例７）
本実施形態の光導波路４の構成において、図１に示す構成の変形例について説明する。図１８（ａ）は、この変形例７としての光導波路４のコア部１０の斜視図であり、図１８（ｂ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。図１８（ｂ）に示すように、コア部１０の高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状において、光路変換ミラー４Ａは、幅方向側面に対して傾斜する直線として形成されている構成であってもよい。
【０１１０】
（変形例４〜変形例７の構成の効果）
変形例４〜変形例７の構成において、高さ方向（Ｙ方向）の一端（点Ａ）と他端（点Ｂ）とが長手方向（Ｚ方向）に離間しており、その離間距離の最大値及び最小値が同一である場合、変形例４〜６の構成は、変形例７の構成よりも、信号光の導波距離を長くすることが可能である。図１９は、上記離間距離の最大値及び最小値が同一である場合における、変形例４〜７の構成を示す上面図である。なお、図１９における点Ｂは、離間距離が最大になったときの他端を示し、点Ｂ’は離間距離が最小になったときの他端を示す。
【０１１１】
変形例４〜７の構成は、幅方向（Ｘ方向）に対する長手方向（Ｚ方向）の離間距離ＡＢの分布（以下、単に離間距離ＡＢの分布と記す）を用いて表現することができる。すなわち、変形例４〜７の構成はそれぞれ、離間距離ＡＢの分布が段差形状、ジグザグ形状、波形状、単調な傾きの直線になった構成と表現することができる。そして、図１９に示された変形例４〜７の構成は、離間距離ＡＢの分布における最大値及び最小値が同一になっている構成といえる。
【０１１２】
図１９に示されるように、変形例４〜６の光路変換ミラーは、変形例７の光路変換ミラーと比較して、幅方向（Ｘ方向）に対する傾斜角度が急になっている。それゆえ、変形例４〜６の光路変換ミラーは、変形例７の光路変換ミラーよりも、２つのピーク光のいずれかをよりＸ方向に近い方向に反射させることができる。すなわち、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な平面（ＸＺ平面）において、変形例４〜６の光路変換ミラーは、光路変換ミラーから反射するピーク光の方向とＸ方向とのなす角度を、変形例７の光路変換ミラーよりも小さくすることができる。これにより、変形例４〜６では、変形例７よりも光路変換ミラー近傍のコア部側面でピーク光が反射し、反射回数が多くなる。その結果、変形例７と比較して、変形例４〜６の構成では、ピーク光の導波距離が長くなり、より早く信号光の強度分布を均一化することができる。
【０１１３】
また、ピーク光は、光路幅を有しているので、離間距離ＡＢの分布が段差状になった変形例４の光路変換ミラーにピーク光が入射したとき、ピーク光は、段差形状の段差変化部分（Ｚ方向に延びた部分）で反射された光とそれ以外の部分で反射する光とになる。段差形状の段差変化部分（Ｚ方向に延びた部分）で反射されたピーク光が、Ｘ軸上でそれまで進んできた方向とは逆の方向に出射される（例えばそれまでＸ軸の＋方向に進んできたピーク光が−方向に反射する。一方、段差形状における上記段差変化部分以外で反射されたピーク光は、Ｘ軸上でそれまで進んできた方向と同じ方向に出射される。このため、２つのピーク光の何れかがＸ軸上の相対する方向に出射されることになり、信号光の強度分布がより均一化する。
【０１１４】
また、離間距離ＡＢの分布がジグザグ形状または波形状になった変形例５または６では、ジクザグ形状または波形状における山（もしくは谷）部分の密度を増やしすぎると、光路変換ミラーでのピーク光の反射が起きず、透過してしまう。それゆえ、変形例５または６では、ジクザグ形状または波形状における山（もしくは谷）部分が、光路変換ミラーでの信号光の反射・拡散の効果が残るように形成されていることが好ましい。
【０１１５】
また、光路変換ミラーの一部分の面にのみジクザグ形状、波形状、または段差形状が形成されている場合、光路変換ミラーに入射する信号光の強度分布によっては、ピーク光がジクザグ形状または波形状を避けて入射するおそれがある。それゆえ、上記のジクザグ形状、波形状、または段差形状は光路変換ミラー全面に渡って形成されていることが好ましい。
【０１１６】
（変形例８）
本実施形態の光導波路４の構成において、図１に示す構成の変形例について説明する。図２０は、この変形例８としての光導波路４のコア部１０の幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。
【０１１７】
同図に示すように、変形例８のコア部１０は、光路変換ミラー４Ａと対向する位置に対向面４Ｅが形成された構成である。そして、光路変換ミラー４Ａと対向面４Ｅとによりミラーカット溝１５が形成された構成になっている。
【０１１８】
（変形例９〜１１）
本実施形態の光導波路４の構成において、図１に示す構成の変形例について説明する。図２１（ａ）は、この変形例９としての光導波路４のコア部１０の斜視図であり、図２１（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。図２１（ｂ）の断面図は、上から順に、コア部１０幅方向左側側面形状、幅方向中央部を通過し幅方向に垂直な面でのコア部１０の断面形状、コア部１０幅方向右側側面形状を示している。点Ａ、Ａ’、及びＡ’’は、コア部１０の底面１０Ａと光路変換ミラー４Ｃとの連結点を示し、点Ｂ、Ｂ’及びＢ’’は、コア部１０の上面１０Ｂと光路変換ミラー４Ｃとの連結点を示す。
【０１１９】
図２１（ａ）に示すように、変形例９の光導波路４におけるコア部１０は、光路変換ミラー４Ａが曲面になった構成である。図２１（ｂ）に示すように、コア部１０の幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状において、光路変換ミラー４Ａは、直線ＡＢに対し凸状に曲がった曲面になっている。そして、図２１（ａ）・（ｂ）の曲面としての光路変換ミラー４Ａの曲率半径は、幅方向において一定になっている。
【０１２０】
本実施形態の光導波路４の構成において、図２１（ａ）・（ｂ）に示す構成の変形例について説明する。図２２（ａ）は、この変形例１０としての光導波路４のコア部１０の斜視図であり、図２２（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。
【０１２１】
図２２（ｂ）に示すように、変形例９と同様に、コア部１０の幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状において、光路変換ミラー４Ａは、直線ＡＢに対し凸状に曲がった曲面になっている。変形例９の光導波路における光路変換ミラー４Ａの曲率半径は、変形例９と異なり、幅方向において異なっている。
【０１２２】
本実施形態の光導波路４の構成において、図２１（ａ）・（ｂ）に示す構成の変形例について説明する。図２３（ａ）は、この変形例１１としての光導波路４のコア部１０の斜視図であり、図２３（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。
【０１２３】
図２３（ｂ）に示すように、変形例８と異なり、コア部１０の幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状において、光路変換ミラー４Ａは、直線ＡＢに対し凹状に曲がった曲面になっている。
【０１２４】
なお、変形例９〜１１の光導波路におけるコア部の曲面としての光路変換ミラー４Ａの曲率半径、傾斜角度（直線ＡＢ、Ａ’Ｂ’、及びＡ’’Ｂ’’それぞれにおける光伝送方向に対する傾斜角度）は、上記ねじれ面の作用・効果の範囲内で適宜設定可能である。
【０１２５】
また、上述の光導波路の光路変換ミラーは、高さ方向（Ｙ方向）の一端と他端を結ぶ直線の長手方向（Ｚ方向）に対する傾斜角度が幅方向（Ｘ方向）において異なっている構成であった。しかしながら、光路変換ミラーが曲面に形成されている場合、上記傾斜角度が幅方向において一定になった構成であっても、上記信号光の強度分布の均一化を実現することが可能である。
【０１２６】
（変形例１２）
傾斜角度が幅方向において一定になった場合における、光導波路４の変形例について説明する。図２４（ａ）は、この変形例１２としての光導波路４のコア部１０の斜視図であり、図２４（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。図２４（ｂ）の断面図は、上から順に、コア部１０幅方向左側側面形状、幅方向中央部を通過し幅方向に垂直な面でのコア部１０の断面形状、コア部１０幅方向右側側面形状を示している。点Ａ、Ａ’、及びＡ’’は、コア部１０の底面１０Ａと光路変換ミラー４Ｃとの連結点を示し、点Ｂ、Ｂ’及びＢ’’は、コア部１０の上面１０Ｂと光路変換ミラー４Ｃとの連結点を示す。
【０１２７】
図２４（ａ）に示すように、変形例１２の光導波路４におけるコア部１０は、光路変換ミラー４Ａが曲面になった構成である。図２４（ｂ）に示すように、コア部１０の幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状において、光路変換ミラー４Ａは、直線ＡＢに対し凸状に曲がった曲面になっている。また、コア部１０幅方向左側側面形状、幅方向中央部を通過し幅方向に垂直な面でのコア部１０の断面形状、及びコア部１０幅方向右側側面形状において、Ｚ方向に対する直線ＡＢの傾斜角度αが同じになっている。さらに、変形例１２の光導波路における光路変換ミラー４Ａの曲率半径は、幅方向において異なっている。
【０１２８】
（光導波路の製造方法）
本実施形態の光導波路の製造手順は、長手方向に対する傾斜角度αが、コア部の幅方向（Ｘ方向）において異なるようにコア部の光路変換ミラーを形成するコア部光路変換ミラー形成工程を含む製造手順であれば、特に限定されない。コア部光路変換ミラー形成工程は、少なくともコア部に光路変換ミラーが形成される工程であればよい。
【０１２９】
それゆえ、光導波路の製造手順としては、光路変換ミラーがねじれ面となったコア部の金型にコア部を構成する材料を流し、先にコア部を形成する手順であってもよい。その後、形成されたコア部を、グラッド部を構成する材料に埋め込む、あるいはコア部にグラッド部を構成する材料を貼り付けることで、本実施形態の光導波路が完成する。このように先にコア部を形成する工程を含む場合、完成した光導波路は、コア部とクラッド部との間での屈折率差が小さくなりやすい。それゆえ、さらにコア部の光路変換ミラーに金属ミラー（反射板）を設ける工程を含むことが好ましい。
【０１３０】
また、光導波路の製造手順としては、コア部と、コア部の周囲を囲むように設けられたクラッド部とを備えた積層構造を形成する積層構造形成工程を含む手順であってもよい。すなわち、予めコア部とクラッド部とを備えた積層構造を製造しておき、コア部光路変換ミラー形成工程にて、上記光導波路の長手方向端部を切断することで、コア部の光路変換ミラーをねじれ面とする手順である。この場合、コア部光路変換ミラー形成工程は、コア部とともにクラッド部も切断する工程となる。光導波路の製造方法が、上記積層構造形成工程を含む場合、弾力差があるコア部とクラッド部との両方を同時に切断することになるため、容易に光路変換ミラーをねじれ面とすることができる。
【０１３１】
以下、光導波路の製造方法が積層構造形成工程を含む（コア部光路変換ミラー形成工程がコア部とともにクラッド部も切断する工程である）場合における、コア部の光路変換ミラーをねじれ面とする方法について説明する。上述のように、コア部の光路変換ミラーとしてのねじれ面として、
(i)コア部の高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状において、コア部における幅方向の一方の側面から他方の側面に向かって、単調に変化する直線または曲線として形成されているねじれ面(図１の光導波路、及び変形例１〜３の光導波路)、及び、
(ii) コア部の高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状において、幅方向（Ｘ方向）に対し段差状、もしくはジクザグ状に形成されているねじれ面（変形例４，５の光導波路）の２通り存在する。
【０１３２】
ねじれ面の製造方法は、上記(i)のねじれ面か(ii)のねじれ面かで製造手順が異なる。以下、ねじれ面の製造方法についてさらに詳述する。
【０１３３】
（(i)のねじれ面(図１の光導波路、及び変形例１〜３の光導波路)の形成方法）
一般に、光導波路端部を切断しコア部に光路変換ミラーを形成する方法として、ブレードを用いる方法、及びレーザを用いる方法とが挙げられる。
【０１３４】
ブレードを用いる場合、弾力差があるコア部とクラッド部との両方を同時に切断することで、(i)のねじれ面を形成することができる。また、図２５に示すコア部の点Ｉ〜ＩＶを通過するように、ブレードを用いて押し切りまたは引き切りすることで、(i)のねじれ面を形成することができる。さらには、コア部に応力をかけて、コア部をねじれた形状にした状態にして、ブレードを用いて切断しても、(i)のねじれ面を形成することができる。
【０１３５】
また、光導波路の長手方向に対する傾斜角度が、コア部の幅方向において均一になるようにブレード切断し、その後、光導波路光入射側端部に熱をかけ変形（収縮）させることで(i)のねじれ面を形成することができる。
【０１３６】
また、レーザを用いる場合、レーザが図２５に示すコア部の点Ｉ〜ＩＶを通過するように、レーザ切断することで(i)のねじれ面を形成することができる。
【０１３７】
（(ii)のねじれ面(変形例４，５の光導波路)の形成方法）
(ii)のねじれ面は、ブレードを用いて切断する場合、ブレードを複数回光導波路にいれてながら（ブレードの往復動作を複数回繰り返しながら）、傾斜角度αがコア部の幅方向において異なるように切断することで形成される。
【０１３８】
また、光導波路の長手方向に対する傾斜角度が、コア部の幅方向において均一になるようにブレード切断し、その後、切削により幅方向に対し段差、あるいはジグザグをつけることにより、(ii)のねじれ面を形成することができる。
【０１３９】
また、レーザを用いる場合、幅方向に対し段差、あるいはジグザグになるようにレーザを通過させ、レーザ切断することで(ii)のねじれ面を形成することができる。
【０１４０】
なお、上記ブレードによる切断において、コア部の光路変換ミラーが形成された時点で切断を停止することで、例えば変形例７の光導波路のような、ミラーカット溝が形成された構成を実現することができる。さらに、ブレード切断停止後に、切断停止位置を通過し、かつコア部の光路変換ミラーの傾斜角度と異なる方向に光導波路を再度ブレード切断することによっても、ミラーカット溝が形成された構成を実現することができる。
【０１４１】
また、上記のように、コア部のねじれ面としての光路変換ミラーを形成した後、光路変換ミラーに金属を形成することで、金属ミラーなどの反射板を備えた構成を実現することができる。なお、光路変換ミラーに金属を形成する方法としては、光路変換ミラーに金属を蒸着する方法や金属小片を貼り付ける方法が挙げられる。
【０１４２】
（応用例）
本実施形態の光モジュール１は、例えば以下のような応用例に適用することが可能である。
【０１４３】
まず、第一の応用例として、折り畳み式携帯電話，折り畳み式ＰＨＳ（Personal Handyphone System），折り畳み式ＰＤＡ（Personal Digital Assistant），折り畳み式ノートパソコン等の折り畳み式の電子機器におけるヒンジ部に用いることができる。
【０１４４】
図２６（ａ）〜図２６（ｃ）は、光導波路４を折り畳み式携帯電話４０に適用した例を示している。すなわち、図２６（ａ）は光導波路４を内蔵した折り畳み式携帯電話４０の外観を示す斜視図である。
【０１４５】
図２６（ｂ）は、図２６（ａ）に示した折り畳み式携帯電話４０における、光導波路４が適用されている部分のブロック図である。この図に示すように、折り畳み式携帯電話４０における本体４０ａ側に設けられた制御部４１と、本体の一端にヒンジ部を軸として回転可能に備えられる蓋（駆動部）４０ｂ側に設けられた外部メモリ４２，カメラ部（デジタルカメラ）４３，表示部（液晶ディスプレイ表示）４４とが、それぞれ光導波路４によって接続されている。
【０１４６】
図２６（ｃ）は、図２６（ａ）におけるヒンジ部（破線で囲んだ部分）の透視平面図である。この図に示すように、光導波路４は、ヒンジ部における支持棒に巻きつけて屈曲させることによって、本体側に設けられた制御部と、蓋側に設けられた外部メモリ４２，カメラ部４３，表示部４４とをそれぞれ接続している。
【０１４７】
光導波路４を、これらの折り畳み式電子機器に適用することにより、限られた空間で高速、大容量の通信を実現できる。したがって、例えば、折り畳み式液晶表示装置などの、高速、大容量のデータ通信が必要であって、小型化が求められる機器に特に好適である。
【０１４８】
第２の応用例として、光導波路４は、印刷装置（電子機器）におけるプリンタヘッドやハードディスク記録再生装置における読み取り部など、駆動部を有する装置に適用できる。
【０１４９】
図２７（ａ）〜図２７（ｃ）は、光導波路４を印刷装置５０に適用した例を示している。図２７（ａ）は、印刷装置５０の外観を示す斜視図である。この図に示すように、印刷装置５０は、用紙５２の幅方向に移動しながら用紙５２に対して印刷を行うプリンタヘッド５１を備えており、このプリンタヘッド５１に光導波路４の一端が接続されている。
【０１５０】
図２７（ｂ）は、印刷装置５０における、光導波路４が適用されている部分のブロック図である。この図に示すように、光導波路４の一端部はプリンタヘッド５１に接続されており、他端部は印刷装置５０における本体側基板に接続されている。なお、この本体側基板には、印刷装置５０の各部の動作を制御する制御手段などが備えられる。
【０１５１】
図２７（ｃ）および図２７（ｄ）は、印刷装置５０においてプリンタヘッド５１が移動（駆動）した場合の、光導波路４の湾曲状態を示す斜視図である。この図に示すように、光導波路４をプリンタヘッド５１のような駆動部に適用する場合、プリンタヘッド５１の駆動によって光導波路４の湾曲状態が変化するとともに、光導波路４の各位置が繰り返し湾曲される。
【０１５２】
したがって、本実施形態にかかる光モジュール１は、これらの駆動部に好適である。また、光モジュール１をこれらの駆動部に適用することにより、駆動部を用いた高速、大容量通信を実現できる。
【０１５３】
図２８は、光導波路４をハードディスク記録再生装置６０に適用した例を示している。
【０１５４】
この図に示すように、ハードディスク記録再生装置６０は、ディスク（ハードディスク）６１、ヘッド（読み取り、書き込み用ヘッド）６２、基板導入部６３、駆動部（駆動モータ）６４、光導波路４を備えている。
【０１５５】
駆動部６４は、ヘッド６２をディスク６１の半径方向に沿って駆動させるものである。ヘッド６２は、ディスク６１上に記録された情報を読み取り、また、ディスク６１上に情報を書き込むものである。なお、ヘッド６２は、光導波路４を介して基板導入部６３に接続されており、ディスク６１から読み取った情報を光信号として基板導入部６３に伝播させ、また、基板導入部６３から伝播された、ディスク６１に書き込む情報の光信号を受け取る。
【０１５６】
このように、光導波路４をハードディスク記録再生装置６０におけるヘッド６２のような駆動部に適用することにより、高速、大容量通信を実現できる。
【０１５７】
本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能である。すなわち、請求項に示した範囲で適宜変更した技術的手段を組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
【産業上の利用可能性】
【０１５８】
本発明に係る光導波路は、各種機器間の光通信路にも適用可能であるとともに、小型、薄型の民生機器内に搭載される機器内配線としてのフレキシブルな光配線にも適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【０１５９】
【図１】本発明の実施の一形態における光導波路の概略構成を示し、（ａ）は、斜視図であり、（ｂ）は、コア部の構成のみを示した斜視図であり、（ｃ）は、（ａ）の構成の変形例であって、コア部の光路変換ミラーのみがねじれ面になった構成を示す斜視図である。
【図２】本実施形態に係る光伝送モジュールの概略構成を示す図である。
【図３】光伝送路における光伝送の状態を模式的に示す図である。
【図４】図１の光導波路のコア部の構成を示し、（ａ）は斜視図であり、（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面でのコア部の断面形状を示す断面図であり、（ｃ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面でのコア部の断面形状を示す断面図である。
【図５】（ａ）は、図４（ｃ）の形状(i)における反射後の信号光伝播方向を示す説明図であり、（ｂ）は、図４（ｃ）の形状(ii)における反射後の信号光伝播方向を示す説明図であり、（ｃ）は、図４（ｃ）の形状(iii)における反射後の信号光伝播方向を示す説明図である。
【図６】従来の光導波路の光路変換ミラーにおける反射後の信号光伝播方向を示す説明図である。
【図７】光路変換ミラー反射後の、コア部内でのピーク光の光路を示す模式図である。実線は、光路変換ミラーがねじれ面として形成された光導波路での光路を示し、点線は、光路変換ミラーの傾斜角度αが幅方向において均一な従来の光導波路での光路を示す。
【図８】本発明の光導波路と従来の光導波路とについて、ピーク光伝播のシミュレーション条件を示し、（ａ）は、本実施形態の光導波路及び従来の光導波路に共通するシミュレーション条件を示す説明図であり、（ｂ）は、本実施形態の光導波路におけるねじれ面としての光路変換ミラーのシミュレーション条件を示す説明図であり、（ｃ）は、従来の光導波路における光路変換ミラーのシミュレーション条件を示す説明図である。
【図９】（ａ）は、従来の光導波路におけるコア部についてシミュレーションした結果を示す説明図であり、（ｂ）は、本実施形態の光導波路におけるコア部についてシミュレーションした結果を示す説明図である。
【図１０】図９（ａ）・（ｂ）に示された箇所Ａ１〜Ａ３、及び箇所Ｂ１〜Ｂ３での、コア部内での信号光のプロファイル（強度分布）を示すグラフである。
【図１１】本発明における「傾斜角度α」の定義を説明するための説明図である。
【図１２】（ａ）は、変形例１としての光導波路のコア部の斜視図であり、（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図であり、（ｃ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。
【図１３】（ａ）は、変形例２としての光導波路のコア部の斜視図であり、（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図であり、（ｃ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。
【図１４】（ａ）は、変形例３としての光導波路のコア部の斜視図であり、（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図であり、（ｃ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。
【図１５】（ａ）は、変形例４としての光導波路のコア部の斜視図であり、（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図であり、（ｃ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。
【図１６】（ａ）は、変形例５としての光導波路のコア部の斜視図であり、（ｂ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。
【図１７】（ａ）〜（ｃ）は、この変形例６としての光導波路のコア部の高さ方向（Ｙ方向）上側から見た上面図である。
【図１８】（ａ）は、変形例７としての光導波路のコア部の斜視図であり、（ｂ）は、高さ方向（Ｙ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。
【図１９】離間距離の最大値及び最小値が同一である場合における、変形例４〜７の構成を示す上面図である。
【図２０】変形例８としての光導波路のコア部の幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。
【図２１】（ａ）は、変形例９としての光導波路のコア部の斜視図であり、（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。（ｂ）の断面図は、上から順に、コア部幅方向左側側面形状、幅方向中央部を通過し幅方向に垂直な面でのコア部の断面形状、コア部幅方向右側側面形状を示している。
【図２２】（ａ）は、この変形例１０としての光導波路のコア部の斜視図であり、（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。
【図２３】（ａ）は、変形例１１としての光導波路のコア部の斜視図であり、（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。（ｂ）の断面図は、上から順に、コア部幅方向左側側面形状、幅方向中央部を通過し幅方向に垂直な面でのコア部の断面形状、コア部幅方向右側側面形状を示している。
【図２４】（ａ）は、変形例１２としての光導波路のコア部の斜視図であり、（ｂ）は、幅方向（Ｘ方向）に垂直な面での断面形状を示す断面図である。（ｂ）の断面図は、上から順に、コア部幅方向左側側面形状、幅方向中央部を通過し幅方向に垂直な面でのコア部の断面形状、コア部幅方向右側側面形状を示している。
【図２５】ブレードまたはレーザを用いて切断し光路変換ミラーをねじれ面とする際の、ブレードまたはレーザが通過するコア部の点Ｉ〜ＩＶを示した斜視図である。
【図２６】（ａ）は、本実施形態に係る光導波路を備えた折り畳み式携帯電話の外観を示す斜視図であり、（ｂ）は、（ａ）に示した折り畳み式携帯電話における、上記光導波路が適用されている部分のブロック図であり、（ｃ）は、（ａ）に示した折り畳み式携帯電話における、ヒンジ部の透視平面図である。
【図２７】（ａ）は、本実施形態に係る光導波路を備えた印刷装置の外観を示す斜視図であり、（ｂ）は、（ａ）に示した印刷装置の主要部を示すブロック図であり、（ｃ）および（ｄ）は、印刷装置においてプリンタヘッドが移動（駆動）した場合の、光導波路の湾曲状態を示す斜視図である。
【図２８】本実施形態に係る光導波路を備えたハードディスク記録再生装置の外観を示す斜視図である。
【図２９】従来の光導波路の構成を示し、（ａ）は、斜視図であり、（ｂ）は、断面図である。
【図３０】マルチモードの発光部から出射される信号光の強度分布を模式的に示した説明図である。
【符号の説明】
【０１６０】
１    光モジュール
２    光送信処理部
３    光受信処理部
４    光導波路
４Ａ    光路変換ミラー
４Ｂ    光出射面
５    発光駆動部
６    発光部（光源）
７    増幅部
８    受光部
９    ピーク光
９Ａ    集光する点
１０    コア部
１０Ａ  底面
１０Ｂ  上面
１０Ｃ  幅方向中央部
１１    クラッド部
【図１】
0004301335.tif 000002
【図２】
0004301335.tif 000003
【図３】
0004301335.tif 000004
【図４】
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【図５】
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【図６】
0004301335.tif 000007
【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
0004301335.tif 000017
【図１８】
0004301335.tif 000018
【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図１０】
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