(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
リーン空燃比のもとで燃焼が行われる内燃機関の排気通路を分岐して一対の分岐通路を形成すると共に、これら一対の分岐通路内に排気ガス中の微粒子を捕集するためのパティキュレートフィルタをそれぞれ配置し、排気通路の分岐部分に切替弁を配置し、内燃機関から排出された排気ガスがこれら一対のパティキュレートフィルタのうちいずれか一方のパティキュレートフィルタに選択的に導かれるように切替弁を制御する内燃機関の排気浄化装置において、これら一対のパティキュレートフィルタを、微粒子が捕集されていないときの圧損である初期圧損が互いに異なるパティキュレートフィルタから形成し、機関負荷が予め定められた設定負荷よりも低いときには初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタに排気ガスが選択的に導かれるように切替弁を制御し、機関負荷が該設定負荷よりも高いときには初期圧損が小さい方のパティキュレートフィルタに排気ガスが選択的に導かれるように切替弁を制御し、切替弁に隣接する排気通路の分岐部分に追加の燃料噴射弁を配置し、初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタに捕集された微粒子の量が予め定められた許容量を越えたときには、該初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタ上に捕集された微粒子を除去するために該初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの量が機関負荷に関わらずわずかばかりの量に維持されるように切替弁を制御しながら、追加の燃料噴射弁から追加の燃料を噴射して該追加の燃料を該初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタに供給することにより該初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタの温度を上昇させる昇温処理を行うようにし、初期圧損が小さいほうのパティキュレートフィルタに対しては微粒子を除去するための昇温処理を行わない内燃機関の排気浄化装置。
【請求項２】
初期圧損が小さい方のパティキュレートフィルタがとりうる圧損の最大値が、初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタがとりうる圧損の最小値よりも低く維持されるように、これら一対のパティキュレートフィルタの初期圧損又は前記設定負荷を設定した請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項３】
初期圧損が小さい方のパティキュレートフィルタ上に捕集された微粒子の量が予め定められた許容量を越えないように、該初期圧損が小さい方のパティキュレートフィルタの初期圧損又は前記設定負荷を設定した請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項４】
前記一対のパティキュレートフィルタの初期圧損を互いに異ならしめるために、これら一対のパティキュレートフィルタをそれぞれ形成する多孔質材の平均細孔径を互いに異ならしめた請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項５】
前記一対のパティキュレートフィルタがそれぞれ、互いに平行に延びる複数の排気流通路を具備しており、これら排気流通路は下流端が閉塞された排気ガス流入通路と上流端が閉塞された排気ガス流出通路とから構成されており、これら排気ガス流入通路及び排気ガス流出通路は多孔質材から形成された隔壁を介して交互に並べられており、前記一対のパティキュレートフィルタの初期圧損を互いに異ならしめるために、一方のパティキュレートフィルタにおいて排気ガス流入通路の下流端周りを画定する隔壁及び排気ガス流出通路の上流端周りを画定する隔壁をそれぞれ内向きに折り曲げてこれら下流端及び上流端を少なくとも部分的に閉塞すると共に、他方のパティキュレートフィルタにおいて排気ガス流入通路の下流端及び排気ガス流出通路の上流端をシール材により閉塞した請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項６】
前記一対のパティキュレートフィルタがそれぞれ、互いに平行に延びる複数の排気流通路を具備しており、これら排気流通路は下流端が閉塞された排気ガス流入通路と上流端が閉塞された排気ガス流出通路とを含んで構成されており、これら排気ガス流入通路及び排気ガス流出通路は多孔質材から形成された隔壁を介して並べられており、前記一対のパティキュレートフィルタの初期圧損を互いに異ならしめるために、初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタの排気ガス流入通路の下流端及び排気ガス流出通路の上流端のうち少なくとも一部を開放することにより、初期圧損が小さい方のパティキュレートフィルタを形成した請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項７】
流入する排気ガスの空燃比がリーンのときに排気ガス中のＮＯＸを蓄え、流入する排気ガス中の酸素濃度が低下すると蓄えているＮＯＸを還元して蓄えているＮＯＸの量を減少させるＮＯＸ触媒が前記一対のパティキュレートフィルタ上にそれぞれ担持されている請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項８】
初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタに担持された第１のＮＯＸ触媒の蓄積ＮＯＸ量が許容最大量を越えたときには、該第１のＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの量が機関負荷に関わらずわずかばかりの量に維持されるように切替弁を制御しながら、追加の燃料噴射弁から追加の燃料を噴射して該追加の燃料を該第１のＮＯＸ触媒に供給することにより該第１のＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの空燃比がリッチになるようにし、初期圧損が小さい方のパティキュレートフィルタに担持された第２のＮＯＸ触媒の蓄積ＮＯＸ量が許容最大量を越えたときには、該第２のＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの量が機関負荷に関わらずわずかばかりの量に維持されるように切替弁を制御しながら、追加の燃料噴射弁から追加の燃料を噴射して該追加の燃料を該第２のＮＯＸ触媒に供給することにより該第２のＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの空燃比がリッチになるようにした請求項７に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は内燃機関の排気浄化装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ディーゼル機関の排気通路を分岐して形成される一対の分岐通路のうち一方の分岐通路内に微粒子捕集効率が比較的高い濾過型フィルタを配置すると共に、他方の分岐通路内に微粒子捕集効率が比較的低い付着捕集型フィルタを配置し、機関負荷が高いときにはディーゼル機関から排出された排気ガスを濾過型フィルタに選択的に導くと共に、機関負荷が低いときにはディーゼル機関から排出された排気ガスを付着捕集型フィルタに選択的に導くようにしたディーゼル機関の排気浄化装置が公知である（特開平４−４３８０８号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、微粒子捕集効率が高いということはパティキュレートフィルタの圧損が大きいということを意味しており、従ってこの排気浄化装置では機関負荷が高いときには圧損が大きい方のパティキュレートフィルタに排気ガスが導かれ、機関負荷が低いときには圧損が小さい方のパティキュレートフィルタに排気ガスが導かれるということになる。
【０００４】
しかしながら、機関負荷が高いときにはもともと背圧が高く、従って機関負荷が高いときに圧損の大きなパティキュレートフィルタに排気ガスが導かれると機関背圧がかなり高くなり、斯くして機関出力が要求出力に満たなくなる恐れがあるという問題点がある。また、機関負荷が低いときには機関背圧が上昇しても機関出力が要求出力に満たなくなる恐れはほとんどなく、むしろ微粒子を確実に捕集すべきである。
【０００５】
そこで本発明の目的は、微粒子を確実に捕集しながら機関背圧が過度に上昇するのを阻止することができる内燃機関の排気浄化装置を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するために１番目の発明によれば、リーン空燃比のもとで燃焼が行われる内燃機関の排気通路を分岐して一対の分岐通路を形成すると共に、これら一対の分岐通路内に排気ガス中の微粒子を捕集するためのパティキュレートフィルタをそれぞれ配置し、排気通路の分岐部分に切替弁を配置し、内燃機関から排出された排気ガスがこれら一対のパティキュレートフィルタのうちいずれか一方のパティキュレートフィルタに選択的に導かれるように切替弁を制御する内燃機関の排気浄化装置において、これら一対のパティキュレートフィルタを、微粒子が捕集されていないときの圧損である初期圧損が互いに異なるパティキュレートフィルタから形成し、機関負荷が予め定められた設定負荷よりも低いときには初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタに排気ガスが選択的に導かれるように切替弁を制御し、機関負荷が該設定負荷よりも高いときには初期圧損が小さい方のパティキュレートフィルタに排気ガスが選択的に導かれるように切替弁を制御し、切替弁に隣接する排気通路の分岐部分に追加の燃料噴射弁を配置し、初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタに捕集された微粒子の量が予め定められた許容量を越えたときには、該初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタ上に捕集された微粒子を除去するために該初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの量が機関負荷に関わらずわずかばかりの量に維持されるように切替弁を制御しながら、追加の燃料噴射弁から追加の燃料を噴射して該追加の燃料を該初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタに供給することにより該初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタの温度を上昇させる昇温処理を行うようにし、初期圧損が小さいほうのパティキュレートフィルタに対しては微粒子を除去するための昇温処理を行わない。
【０００７】
また、２番目の発明によれば１番目の発明において、初期圧損が小さい方のパティキュレートフィルタがとりうる圧損の最大値が、初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタがとりうる圧損の最小値よりも低く維持されるように、これら一対のパティキュレートフィルタの初期圧損又は前記設定負荷を設定している。
【０００８】
また、３番目の発明によれば１番目の発明において、初期圧損が小さい方のパティキュレートフィルタ上に捕集された微粒子の量が予め定められた許容量を越えないように、該初期圧損が小さい方のパティキュレートフィルタの初期圧損又は前記設定負荷を設定している。
【００１０】
また、４番目の発明によれば１番目の発明において、前記一対のパティキュレートフィルタの初期圧損を互いに異ならしめるために、これら一対のパティキュレートフィルタをそれぞれ形成する多孔質材の平均細孔径を互いに異ならしめている。
【００１１】
また、５番目の発明によれば１番目の発明において、前記一対のパティキュレートフィルタがそれぞれ、互いに平行に延びる複数の排気流通路を具備しており、これら排気流通路は下流端が閉塞された排気ガス流入通路と上流端が閉塞された排気ガス流出通路とから構成されており、これら排気ガス流入通路及び排気ガス流出通路は多孔質材から形成された隔壁を介して交互に並べられており、前記一対のパティキュレートフィルタの初期圧損を互いに異ならしめるために、一方のパティキュレートフィルタにおいて排気ガス流入通路の下流端周りを画定する隔壁及び排気ガス流出通路の上流端周りを画定する隔壁をそれぞれ内向きに折り曲げてこれら下流端及び上流端を少なくとも部分的に閉塞すると共に、他方のパティキュレートフィルタにおいて排気ガス流入通路の下流端及び排気ガス流出通路の上流端をシール材により閉塞している。
【００１２】
また、６番目の発明によれば１番目の発明において、前記一対のパティキュレートフィルタがそれぞれ、互いに平行に延びる複数の排気流通路を具備しており、これら排気流通路は下流端が閉塞された排気ガス流入通路と上流端が閉塞された排気ガス流出通路とを含んで構成されており、これら排気ガス流入通路及び排気ガス流出通路は多孔質材から形成された隔壁を介して並べられており、前記一対のパティキュレートフィルタの初期圧損を互いに異ならしめるために、初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタの排気ガス流入通路の下流端及び排気ガス流出通路の上流端のうち少なくとも一部を開放することにより、初期圧損が小さい方のパティキュレートフィルタを形成している。
【００１３】
また、７番目の発明によれば１番目の発明において、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときに排気ガス中のＮＯＸを蓄え、流入する排気ガス中の酸素濃度が低下すると蓄えているＮＯＸを還元して蓄えているＮＯＸの量を減少させるＮＯＸ触媒が前記一対のパティキュレートフィルタ上にそれぞれ担持されている。
また、８番目の発明によれば７番目の発明において、初期圧損が大きい方のパティキュレートフィルタに担持されたＮＯＸ触媒の蓄積ＮＯＸ量が許容最大量を越えたときには、該ＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの量を機関負荷に関わらずわずかばかりの量に維持しながら、該ＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの空燃比をリッチになるように追加の燃料噴射弁から追加の燃料を噴射し、初期圧損が小さい方のパティキュレートフィルタに担持されたＮＯＸ触媒の蓄積ＮＯＸ量が許容最大量を越えたときには、切替弁を制御して該ＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの量を機関負荷に関わらずわずかばかりの量に維持しながら、該ＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの空燃比をリッチになるように追加の燃料噴射弁から追加の燃料を噴射するようにしている。
【００１７】
【発明の実施の形態】
図１は本発明を圧縮着火式内燃機関に適用した場合を示している。なお、本発明は火花点火式内燃機関にも適用することもできる。
【００１８】
図１を参照すると、１は機関本体、２はシリンダブロック、３はシリンダヘッド、４はピストン、５は燃焼室、６は電気制御式燃料噴射弁、７は吸気弁、８は吸気ポート、９は排気弁、１０は排気ポートを夫々示す。吸気ポート８は対応する吸気枝管１１を介してサージタンク１２に連結され、サージタンク１２は吸気ダクト１３を介して排気ターボチャージャ１４のコンプレッサ１５に連結される。吸気ダクト１３内にはステップモータ１６により駆動されるスロットル弁１７が配置され、更に吸気ダクト１３周りには吸気ダクト１３内を流れる吸入空気を冷却するための冷却装置１８が配置される。図１に示される実施例では機関冷却水が冷却装置１８内に導かれ、機関冷却水によって吸入空気が冷却される。
【００１９】
一方、排気ポート１０は排気マニホルド１９及び排気管２０を介して排気ターボチャージャ１４の排気タービン２１に連結され、排気タービン２１の出口は分岐管２２を介して第１及び第２の上流側排気ダクトＤＵ１，ＤＵ２に接続される。これら上流側排気ダクトＤＵ１，ＤＵ２はそれぞれ対応する第１及び第２のパティキュレートフィルタＰＦ１，ＰＦ２に接続され、第１及び第２のパティキュレートフィルタＰＦ１，ＰＦ２はそれぞれ対応する第１及び第２の下流側排気ダクトＤＬ１，ＤＬ２に接続され、下流側排気ダクトＤＬ１，ＤＬ２は共通の排気管２３に接続される。第１及び第２のパティキュレートフィルタＰＦ１，ＰＦ２はケーシング内にそれぞれ収容されている。
【００２０】
第１及び第２のパティキュレートフィルタＰＦ１，ＰＦ２上にはＮＯＸ触媒がそれぞれ担持されている。このＮＯＸ触媒は例えばアルミナを担体とし、この担体上に例えばカリウムＫ、ナトリウムＮａ、リチウムＬｉ、セシウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ、カルシウムＣａのようなアルカリ土類、ランタンＬａ、イットリウムＹのような希土類から選ばれた少なくとも一つと、白金Ｐｔ、パラジウムＰｄ、ロジウムＲｈ、イリジウムＩｒのような貴金属とが担持されている。
【００２１】
分岐管２２内にはアクチュエータＡＶＳにより駆動される切替弁ＶＳが配置される。また、切替弁ＶＳに隣接する分岐管２２内には第１又は第２のパティキュレートフィルタＰＦ１，ＰＦ２に追加の燃料を供給するための電気制御式追加の燃料噴射弁ＡＦＩが取り付けられる。この追加の燃料噴射弁ＡＦＩには図示しないポンプから燃料が供給されるようになっている。
【００２２】
切替弁ＶＳは通常、図１に実線で示される第１の位置と破線で示される第２の位置とのうちいずれか一方に位置せしめられる。切替弁ＶＳが第１の位置に位置せしめられると、排気タービン２１の出口は切替弁ＶＳによって第２の上流側排気ダクトＤＵ２との連通が遮断されながら第１の上流側排気ダクトＤＵ１に連通され、斯くして第２のパティキュレートフィルタＰＦ２への排気ガス流れが遮断されながら、内燃機関から排出された排気ガスのほぼ全量が第１のパティキュレートフィルタＰＦ１に導かれることになる。これに対し、切替弁ＶＳが第２の位置に位置せしめられると、排気タービン２１の出口は切替弁ＶＳによって第１の上流側排気ダクトＤＵ１との連通が遮断されながら第２の上流側排気ダクトＤＵ２に連通され、斯くして第１のパティキュレートフィルタＰＦ１への排気ガス流れが遮断されながら、内燃機関から排出された排気ガスのほぼ全量が第２のパティキュレートフィルタＰＦ２に導かれることになる。
【００２３】
排気マニホルド１９とサージタンク１２とは排気ガス再循環（以下、ＥＧＲと称す）通路２４を介して互いに連結され、ＥＧＲ通路２４内には電気制御式ＥＧＲ制御弁２５が配置される。また、ＥＧＲ通路２４周りにはＥＧＲ通路２４内を流れるＥＧＲガスを冷却するための冷却装置２６が配置される。図１に示される実施例では機関冷却水が冷却装置２６内に導かれ、機関冷却水によってＥＧＲガスが冷却される。一方、各燃料噴射弁６は燃料供給管６ａを介して燃料リザーバ、いわゆるコモンレール２７に連結される。このコモンレール２７内へは電気制御式の吐出量可変な燃料ポンプ２８から燃料が供給され、コモンレール２７内に供給された燃料は各燃料供給管６ａを介して燃料噴射弁６に供給される。コモンレール２７にはコモンレール２７内の燃料圧を検出するための燃料圧センサ２９が取付けられ、燃料圧センサ２９の出力信号に基づいてコモンレール２７内の燃料圧が目標燃料圧となるように燃料ポンプ２８の吐出量が制御される。
【００２４】
電子制御ユニット４０はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス４１によって互いに接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）４２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）４３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）４４、入力ポート４５及び出力ポート４６を具備する。燃料圧センサ２９の出力信号は対応するＡＤ変換器４７を介して入力ポート４５に入力される。また、第１のパティキュレートフィルタＰＦ１の圧損を検出するための圧損センサＳＤ１が設けられ、圧損センサＳＤ１の出力信号は対応するＡＤ変換器４７を介して入力ポート４５に入力される。この圧損センサＳＤ１は第１のパティキュレートフィルタＰＦ１の前後の差圧を検出するための差圧センサから形成できる。なお、図１に示される実施例では第２のパティキュレートフィルタＰＦ２の圧損を検出するための圧損センサは設けられていない。更に、第１及び第２の下流側排気ダクトＤＬ１，ＤＬ２内には第１及び第２のパティキュレートフィルタＰＦ１，ＰＦ２から流出した排気ガスの温度を検出するための第１及び第２の温度センサＳＴ１，ＳＴ２がそれぞれ取付けられ、これら温度センサＳＴ１，ＳＴ２の出力信号は対応するＡＤ変換器４７を介して入力ポート４５に入力される。第１及び第２の温度センサＳＴ１，ＳＴ２により検出される排気ガスの温度はそれぞれ対応するパティキュレートフィルタＰＦ１，ＰＦ２の温度を表している。
【００２５】
一方、アクセルペダル５０にはアクセルペダル５０の踏み込み量に比例した出力電圧を発生する負荷センサ５１が接続され、負荷センサ５１の出力電圧は対応するＡＤ変換器４７を介して入力ポート４５に入力される。更に入力ポート４５にはクランクシャフトが例えば３０°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ５２が接続される。一方、出力ポート４６は対応する駆動回路４８を介して燃料噴射弁６、スロットル弁駆動用ステップモータ１６、ＥＧＲ制御弁２５、燃料ポンプ２８、切替弁駆動用アクチュエータＡＶＳ、及び追加の燃料噴射弁ＡＦＩにそれぞれ接続される。
【００２６】
図２にパティキュレートフィルタＰＦ１，ＰＦ２の構造を示す。なお、図２において（Ａ）はパティキュレートフィルタＰＦ１，ＰＦ２の正面図を示しており、（Ｂ）はパティキュレートフィルタＰＦ１，ＰＦ２の側面断面図を示している。図２（Ａ）及び（Ｂ）に示されるようにパティキュレートフィルタＰＦ１，ＰＦ２はハニカム構造をなしており、互いに平行をなして延びる複数個の排気流通路５０，５１を具備する。これら排気流通路は下流端が通気性のないシール材５２により閉塞された排気ガス流入通路５０と、上流端が通気性のないシール材５３により閉塞された排気ガス流出通路５１とにより構成される。なお、図２（Ａ）においてハッチングを付した部分はシール材５３を示している。従って排気ガス流入通路５０及び排気ガス流出通路５１は薄肉の隔壁５４を介して交互に配置される。云い換えると排気ガス流入通路５０及び排気ガス流出通路５１は各排気ガス流入通路５０が４つの排気ガス流出通路５１によって包囲され、各排気ガス流出通路５１が４つの排気ガス流入通路５０によって包囲されるように配置される。
【００２７】
パティキュレートフィルタＰＦ１，ＰＦ２は例えばコージェライトのような多孔質材から形成されており、従って排気ガス流入通路５０内に流入した排気ガスは図２（Ｂ）において矢印で示されるように周囲の隔壁５４内を通って隣接する排気ガス流出通路５１内に流出する。
【００２８】
図２に示される実施例では、第１のパティキュレートフィルタＰＦ１と第２のパティキュレートフィルタＰＦ２とは排気流通路５０，５１の数や隔壁５４の厚さなども含めて同一形状に形成されており、しかしながら第１のパティキュレートフィルタＰＦ１を形成する多孔質材の平均細孔径が第２のパティキュレートフィルタＰＦ２を形成する多孔質材の平均細孔径よりも小さくなるように形成されている。
【００２９】
一般に、パティキュレートフィルタに捕集された微粒子の量が多くなるにつれてパティキュレートフィルタの圧損が大きくなることを考えると、二種類のパティキュレートフィルタの圧損を簡単に比較することはできない。そこで、パティキュレートフィルタに微粒子が捕集されていないときのパティキュレートフィルタの圧損を初期圧損と称すると、本発明による実施例では、第１のパティキュレートフィルタＰＦ１の初期圧損が第２のパティキュレートフィルタＰＦ２の初期圧損よりも大きくされているということになる。或いは、初期圧損が互いに異なる一対のパティキュレートフィルタを機関排気通路内に互いに並列に配置しているという見方もできる。更に、一般にパティキュレートフィルタの圧損が大きくなると微粒子捕集効率が高くなることから、パティキュレートフィルタに微粒子が捕集されていないときのパティキュレートフィルタの微粒子捕集効率を初期捕集効率と称すると、初期捕集効率が互いに異なる一対のパティキュレートフィルタを機関排気通路内に互いに並列に配置しているという見方もできる。なお、以下では、初期圧損が大きい方の第１のパティキュレートフィルタＰＦ１を高圧損型フィルタＰＦ１と称し、初期圧損が小さい方の第２のパティキュレートフィルタＰＦ２を低圧損型フィルタＰＦ２と称することにする。
【００３０】
本発明による実施例では、切替弁ＶＳの位置が例えばアクセルペダルの踏み込み量、吸入空気量、又は燃料噴射量によって表される機関負荷に応じて切り替えられる。即ち、機関負荷が予め定められた設定負荷よりも低い機関低負荷運転時には切替弁ＶＳが図１において実線で示される第１の位置に位置せしめられ、上述したように内燃機関から排出された排気ガスのほぼ全量が高圧損型フィルタＰＦ１に導かれる。これに対し、機関負荷が設定負荷よりも高い機関高負荷運転時には切替弁ＶＳが図１において破線で示される第２の位置に位置せしめられ、内燃機関から排出された排気ガスのほぼ全量が第２のパティキュレートフィルタＰＦ２に導かれる。
【００３１】
このようにすると機関高負荷運転時に機関背圧が過度に上昇するのを阻止することができ、斯くして機関出力が低下するのを阻止することができる。また、機関低負荷運転時には内燃機関から排出される排気ガス圧力はさほど高くなく、従って排気ガスを高圧損型フィルタＰＦ１に導いたとしても機関背圧が過度に上昇することがない。
【００３２】
この場合、内燃機関と高圧損型フィルタＰＦ１との間の排気通路を分岐して逃がし通路を形成してこの逃がし通路内に低圧損型フィルタＰＦ２を配置し、機関高負荷運転時には排気ガスを逃がし通路内に逃がすようにしていると見ることもできる。
【００３３】
さて、排気ガス中に含まれる主に炭素の固体からなる微粒子は高圧損型フィルタＰＦ１上か又は低圧損型フィルタＰＦ２上に捕集される。図１に示される内燃機関はリーン空燃比のもとでの燃焼が継続して行われ、また、高圧損型フィルタＰＦ１上又は低圧損型フィルタＰＦ２上に担持されているＮＯＸ触媒は酸化作用を有しており、従って高圧損型フィルタＰＦ１上又は低圧損型フィルタＰＦ２上に単位時間当たりに捕集される微粒子の量が比較的少なくかつ高圧損型フィルタＰＦ１又は低圧損型フィルタＰＦ２の温度が微粒子を酸化しうる温度、例えば２５０℃以上に維持されていれば、高圧損型フィルタＰＦ１上又は低圧損型フィルタＰＦ２上で微粒子が酸化せしめられ、除去される。
【００３４】
これに対し、高圧損型フィルタＰＦ１上又は低圧損型フィルタＰＦ２上に単位時間当たりに捕集される微粒子の量が高圧損型フィルタＰＦ１又は低圧損型フィルタＰＦ２で単位時間当たりに酸化される微粒子の量を越えるか、又は高圧損型フィルタＰＦ１又は低圧損型フィルタＰＦ２の温度が微粒子を酸化しうる温度、例えば２５０℃よりも低くなると、高圧損型フィルタＰＦ１上又は低圧損型フィルタＰＦ２上の堆積微粒子量が次第に増大し、高圧損型フィルタＰＦ１又は低圧損型フィルタＰＦ２の圧損が次第に増大する。
【００３５】
ここで、高圧損型フィルタＰＦ１についてもう少し詳しく説明すると、高圧損型フィルタＰＦ１の微粒子捕集効率が高いので高圧損型フィルタＰＦ１上に単位時間当たりに捕集される微粒子の量は必ずしも少なくなく、高圧損型フィルタＰＦ１に排気ガスが導かれるのは排気ガスの温度が比較的低い機関低負荷運転時であるので高圧損型フィルタＰＦ１の温度は微粒子を酸化しうる温度、例えば２５０℃以上に必ずしも維持されず、その結果高圧損型フィルタＰＦ１上の堆積微粒子量は増大し続ける恐れがある。
【００３６】
そこで本発明による実施例では、高圧損型フィルタＰＦ１上の堆積微粒子量が許容最大量を越えたときには高圧損型フィルタＰＦ１に流入する排気ガスの空燃比をリーンに継続しつつ高圧損型フィルタＰＦ１の温度を６００℃以上まで上昇し、次いで６００℃以上に維持する昇温処理が行われる。昇温制御が行われると高圧損型フィルタＰＦ１上に堆積した微粒子が着火燃焼せしめられ除去される。なお、本明細書では排気通路の或る位置よりも上流の排気通路、燃焼室５、及び吸気通路内に供給された空気と炭化水素ＨＣ及び一酸化炭素ＣＯとの比をその位置における排気ガスの空燃比と称している。
【００３７】
高圧損型フィルタＰＦ１の温度を上昇させるために、例えば高圧損型フィルタＰＦ１の上流端に電気ヒータを配置して電気ヒータにより高圧損型フィルタＰＦ１又は高圧損型フィルタＰＦ１に流入する排気ガスを加熱することもできるし、又は排気ガス温を上昇させて高圧損型フィルタＰＦ１の温度を上昇させることもできる。しかしながら、本発明による実施例では高圧損型フィルタＰＦ１に追加の燃料を供給して高圧損型フィルタＰＦ１でこの追加の燃料を燃焼させるようにしている。
【００３８】
もう少し詳しく説明すると、高圧損型フィルタＰＦ１上の堆積微粒子量が許容最大量を越えたときには機関負荷に関わらず切替弁ＶＳが第３の位置に切り替えられ、追加の燃料噴射弁ＡＦＩから追加の燃料が供給される。この第３の位置は内燃機関から排出された排気ガスのうちの大部分が低圧損型フィルタＰＦ２に導かれながら高圧損型フィルタＰＦ１に導かれる排気ガスの量がわずかばかりの量に維持される位置であって、第２の位置から第１の位置に向けてわずかに移動した位置である。この第３の位置では追加の燃料噴射弁ＡＦＩは切替弁ＶＳと高圧損型フィルタＰＦ１との間に位置し、従ってこのとき追加の燃料噴射弁ＡＦＩから噴射された追加の燃料は高圧損型フィルタＰＦ１に供給されることになる。その結果、高圧損型フィルタＰＦ１内で追加の燃料が燃焼し、高圧損型フィルタＰＦ１の温度が上昇する。
【００３９】
このような昇温処理が高圧損型フィルタＰＦ１上の堆積微粒子量を例えばほぼゼロにするのに必要な時間だけ行われると、追加の燃料噴射弁ＡＦＩからの追加の燃料供給が停止され、切替弁ＶＳの位置が第１の位置に戻される。
【００４０】
一方、低圧損型フィルタＰＦ２でも高圧損型フィルタＰＦ１と同様に微粒子が堆積し、低圧損型フィルタＰＦ２上の堆積微粒子量が増大しうる。しかしながら、低圧損型フィルタＰＦ２の微粒子捕集効率は低いので低圧損型フィルタＰＦ２上に単位時間当たりに捕集される微粒子の量はさほど多くない。また、低圧損型フィルタＰＦ２に排気ガスが導かれるのは排気ガスの温度が比較的高い機関高負荷運転時であるので、排気ガスが導かれた直後は別として、低圧損型フィルタＰＦ２の温度が微粒子を酸化しうる温度、例えば２５０℃以上に維持され、しかも微粒子の酸化速度が速くなっている。このため、低圧損型フィルタＰＦ２上の堆積微粒子量は比較的小さな値を越えることがなく、従って低圧損型フィルタＰＦ２に対して上述したような微粒子を酸化除去するための昇温処理を行う必要がない。
【００４１】
低圧損型フィルタＰＦ２上に単位時間当たりに捕集される微粒子の量は低圧損型フィルタＰＦ２の初期圧損に依存し、低圧損型フィルタＰＦ２の温度及び微粒子の酸化速度は低圧損型フィルタＰＦ２に流入する排気ガスの温度、即ち設定負荷に依存する。従って、一般的に言うと、低圧損型フィルタＰＦ２上に捕集された微粒子の量が予め定められた許容量を越えないように低圧損型フィルタＰＦ２の初期圧損又は設定負荷が設定されているということになる。
【００４２】
図３を参照して上述した本発明による実施例を説明すると、まず機関負荷Ｌが設定負荷ＬＸよりも低いときには切替弁ＶＳが第１の位置に位置せしめられ、高圧損型フィルタＰＦ１上の堆積微粒子量ＱＰ１は徐々に増大する。次いで、機関負荷Ｌが設定負荷ＬＸを越えると切替弁ＶＳが第２の位置に切り替えられる。図３に示される例では、切替弁ＶＳが第２の位置に切り替えられた直後は低圧損型フィルタＰＦ２上の堆積微粒子量ＱＰ２が若干増大し、次いで徐々に減少している。
【００４３】
次いで、機関負荷Ｌが再び設定負荷ＬＸよりも低くなると切替弁ＶＳが第１の位置に切り替えられ、高圧損型フィルタＰＦ１上の堆積微粒子量ＱＰ１は更に増大する。次いで、高圧損型フィルタＰＦ１上の堆積微粒子量ＱＰ１が許容最大値ＱＰ１Ｘを越えると、切替弁ＶＳが第３の位置に切り替えられ、追加の燃料供給が実行される。高圧損型フィルタＰＦ１上の堆積微粒子量ＱＰ１がほぼゼロになると追加の燃料供給が停止され、切替弁ＶＳが第１の位置に戻される。
【００４４】
ところで、先の説明からわかるように低圧損型フィルタＰＦ２上の堆積微粒子量には最大値が存在し、その結果低圧損型フィルタＰＦ２の圧損にも最大値が存在する。即ち、図４に示されるように低圧損型フィルタＰＦ２の圧損ＰＤ２は例えば初期圧損ＰＤ２Ｉから増大するけれども、その最大値ＰＤ２Ｍを越えることがない。なお、図４において破線は高圧損型フィルタＰＦ１の圧損ＰＤ１の変化を概略的に示している。
【００４５】
図４に示される例では低圧損型フィルタＰＦ２の圧損の最大値ＰＤ２Ｍは高圧損型フィルタＰＦ１の初期圧損ＰＤ１Ｉよりも小さくなっており、その結果機関高負荷運転時に機関背圧が過度に上昇するのを確実に阻止することができる。
【００４６】
低圧損型フィルタＰＦ２の圧損の最大値ＰＤ２Ｍは低圧損型フィルタＰＦ２の初期圧損ＰＤ２Ｉと、低圧損型フィルタＰＦ２上の堆積微粒子量の最大値とに依存し、低圧損型フィルタＰＦ２上の堆積微粒子量の最大値は設定負荷に依存する。従って、一般的に言うと、低圧損型フィルタＰＦ２がとりうる圧損の最大値が高圧損型フィルタＰＦ１がとりうる圧損の最小値よりも低く維持されるように高圧損型フィルタＰＦ１及び低圧損型フィルタＰＦ２の初期圧損又は設定負荷が設定されているということになる。
【００４７】
更に、高圧損型フィルタＰＦ１と低圧損型フィルタＰＦ２とを排気通路内に配置された一つのフィルタ装置と考えるならば、図４に示される例では、機関低負荷運転時にフィルタ装置がとりうる圧損はＰＤ１Ｉ以上であり、機関高負荷運転時にフィルタ装置がとりうる圧損はＰＤ２Ｍ以下であるということになる。従って、フィルタ装置を圧損を変更可能なフィルタ装置から形成し、機関負荷が高いときには機関負荷が低いときに比べてフィルタ装置の圧損を低くしているという見方もできる。
【００４８】
上述したように高圧損型フィルタＰＦ１上及び低圧損型フィルタＰＦ２上にはＮＯＸ触媒がそれぞれ担持されている。このＮＯＸ触媒は流入する排気ガスの平均空燃比がリーンのときにはＮＯＸを蓄え、流入する排気ガス中の酸素濃度が低下すると蓄えているＮＯＸを還元して蓄えているＮＯＸの量を減少させる蓄積還元作用を行う。
【００４９】
ＮＯＸ触媒の蓄積還元作用の詳細なメカニズムについては完全には明らかにされていない。しかしながら、現在考えられているメカニズムを、担体上に白金Ｐｔ及びバリウムＢａを担持させた場合を例にとって簡単に説明すると次のようになる。
【００５０】
即ち、ＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比よりもかなりリーンになると流入する排気ガス中の酸素濃度が大巾に増大し、酸素Ｏ２がＯ２−又はＯ２−の形で白金Ｐｔの表面に付着する。一方、流入する排気ガス中のＮＯは白金Ｐｔの表面上でＯ２−又はＯ２−と反応し、ＮＯ２となる（２ＮＯ＋Ｏ２→２ＮＯ２）。次いで生成されたＮＯ２の一部は白金Ｐｔ上でさらに酸化されつつＮＯＸ触媒内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと結合しながら、硝酸イオンＮＯ３−の形でＮＯＸ触媒内に拡散する。このようにしてＮＯＸがＮＯＸ触媒内に蓄えられる。
【００５１】
これに対し、ＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの空燃比がリッチ又は理論空燃比になると、排気ガス中の酸素濃度が低下してＮＯ２の生成量が低下し、反応が逆方向（ＮＯ３−→ＮＯ２）に進み、斯くしてＮＯＸ触媒内の硝酸イオンＮＯ３−がＮＯ２の形でＮＯＸ触媒から放出される。この放出されたＮＯＸは排気ガス中のＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられる。このようにして白金Ｐｔの表面上にＮＯ２が存在しなくなるとＮＯＸ触媒から次から次へとＮＯ２が放出されて還元され、ＮＯＸ触媒内に蓄えられているＮＯＸの量が次第に減少する。
【００５２】
なお、硝酸塩を形成することなくＮＯＸを蓄え、ＮＯＸを放出することなくＮＯＸを還元することも可能である。
【００５３】
図１に示される内燃機関では燃焼がリーン空燃比のもとで継続して行われており、従って排気ガス中のＮＯＸは高圧損型フィルタＰＦ１上又は低圧損型フィルタＰＦ２上に担持されているＮＯＸ触媒内に蓄えられる。
【００５４】
高圧損型フィルタＰＦ１又は低圧損型フィルタＰＦ２のＮＯＸ触媒内の蓄積ＮＯＸ量が許容最大量を越えたときにはＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの空燃比が一時的にリッチにするリッチ処理が行われる。リッチ処理が行われるとＮＯＸ触媒内に蓄えられているＮＯＸが還元され、蓄積ＮＯＸ量が減少する。
【００５５】
ＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの空燃比を一時的にリッチにするために、例えば燃焼室５内における平均空燃比をリッチにすることもできるし、膨張行程後半又は排気行程中に燃焼室５内に追加の燃料を噴射することもできる。しかしながら本発明による実施例ではリッチ処理を行うべきＮＯＸ触媒に追加の燃料を供給するようにしている。
【００５６】
もう少し詳しく説明すると、高圧損型フィルタＰＦ１上のＮＯＸ触媒の蓄積ＮＯＸ量が許容最大量を越えたときには機関負荷に関わらず切替弁ＶＳが上述した第３の位置に切り替えられ、高圧損型フィルタＰＦ１上のＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの空燃比がリッチになるように追加の燃料噴射弁ＡＦＩから追加の燃料が供給される。
【００５７】
一方、低圧損型フィルタＰＦ２上のＮＯＸ触媒の蓄積ＮＯＸ量が許容最大量を越えたときには機関負荷に関わらず切替弁ＶＳが第４の位置に切り替えられ、低圧損型フィルタＰＦ２上のＮＯＸ触媒に流入する排気ガスの空燃比がリッチになるように追加の燃料噴射弁ＡＦＩから追加の燃料が供給される。この第４の位置は内燃機関から排出された排気ガスのうちの大部分が高圧損型フィルタＰＦ１に導かれながら低圧損型フィルタＰＦ２に導かれる排気ガスの量がわずかばかりの量に維持される位置であって、第１の位置から第２の位置に向けてわずかに移動した位置である。この第４の位置では追加の燃料噴射弁ＡＦＩは切替弁ＶＳと低圧損型フィルタＰＦ２との間に位置し、従ってこのとき追加の燃料噴射弁ＡＦＩから噴射された追加の燃料は低圧損型フィルタＰＦ２に供給されることになる。
【００５８】
このようなリッチ処理がＮＯＸ触媒内の蓄積ＮＯＸ量を例えばほぼゼロにするのに必要な時間だけ行われると、追加の燃料噴射弁ＡＦＩからの追加の燃料供給が停止され、切替弁ＶＳの位置が第１又は第２の位置に戻される。
【００５９】
図５及び図６は本発明による実施例の排気浄化制御を実行するためのルーチンを示している。このルーチンは予め定められた設定時間毎の割り込みによって実行される。
【００６０】
図５及び図６を参照すると、まず初めにステップ１００では機関負荷Ｌが設定負荷ＬＸよりも高いか否かが判別される。Ｌ≦ＬＸのとき即ち機関低負荷運転時には次いでステップ１０１に進み、切替弁ＶＳが第１の位置に位置せしめられる。従って内燃機関から排出された排気ガスが高圧損型フィルタＰＦ１に導かれることになる。続くステップ１０２からステップ１０５までは高圧損型フィルタＰＦ１上の堆積微粒子を酸化除去するための部分である。即ち、ステップ１０２では高圧損型フィルタＰＦ１の圧損ＰＤ１が図３のＱＰ１Ｘに相当するＰＤ１Ｘよりも大きいか否かが判別される。ＰＤ１≦ＰＤ１Ｘのときにはステップ１０６にジャンプし、ＰＤ１＞ＰＤ１Ｘのときにはステップ１０３に進み、切替弁ＶＳの位置が一時的に第３の位置に切り替えられる。続くステップ１０４では、高圧損型フィルタＰＦ１上の堆積微粒子を酸化除去するために高圧損型フィルタＰＦ１の温度を上昇させるために追加の燃料噴射弁ＡＦＩから一時的に追加の燃料が供給される。この追加の燃料供給が例えば高圧損型フィルタＰＦ１上の堆積微粒子をほぼゼロにするのに必要な時間だけ行われると、次いでステップ１０５に進んで切替弁ＶＳの位置が第１の位置に戻される。次いでステップ１０６に進む。
【００６１】
ステップ１０６からステップ１１１までは高圧損型フィルタＰＦ１上に担持されたＮＯＸ触媒に蓄えられたＮＯＸを還元するための部分である。即ち、ステップ１０６では高圧損型フィルタＰＦ１上のＮＯＸ触媒の蓄積ＮＯＸ量ＱＮ１が算出され、続くステップ１０７ではこの蓄積ＮＯＸ量ＱＮ１が許容最大値ＱＮＸよりも多いか否かが判別される。ＱＮ１≦ＱＮＸのときには処理サイクルを終了し、ＱＮ１＞ＱＮＸのときにはステップ１０８に進んで切替弁ＶＳの位置が一時的に第３の位置に切り替えられる。続くステップ１０９では高圧損型フィルタＰＦ１に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするために追加の燃料噴射弁ＡＦＩから一時的に追加の燃料が供給される。この追加の燃料供給が高圧損型フィルタＰＦ１上のＮＯＸ触媒に蓄えられているＮＯＸの量をほぼゼロにするのに必要な時間だけ行われると、次いでステップ１１０に進んで高圧損型フィルタＰＦ１上のＮＯＸ触媒の蓄積ＮＯＸ量ＱＮ１がゼロにリセットされ、続くステップ１１１では切替弁ＶＳの位置が第１の位置に戻される。次いで処理サイクルを終了する。
【００６２】
これに対し、ステップ１００においてＬ＞ＬＸのとき即ち機関高負荷運転時には次いでステップ１１２に進み、切替弁ＶＳが第２の位置に位置せしめられる。従って内燃機関から排出された排気ガスが低圧損型フィルタＰＦ２に導かれることになる。この場合、低圧損型フィルタＰＦ２上の堆積微粒子を酸化除去するための昇温処理は必要なく、次いでステップ１１３に進む。
【００６３】
ステップ１１３からステップ１１８までは低圧損型フィルタＰＦ２上に担持されたＮＯＸ触媒に蓄えられたＮＯＸを還元するための部分である。即ち、ステップ１１３では低圧損型フィルタＰＦ２上のＮＯＸ触媒の蓄積ＮＯＸ量ＱＮ２が算出され、続くステップ１１４ではこの蓄積ＮＯＸ量ＱＮ２が許容最大値ＱＮＸよりも多いか否かが判別される。ＱＮ２≦ＱＮＸのときには処理サイクルを終了し、ＱＮ２＞ＱＮＸのときにはステップ１１５に進んで切替弁ＶＳの位置が一時的に第４の位置に切り替えられる。続くステップ１１６では低圧損型フィルタＰＦ２に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするために追加の燃料噴射弁ＡＦＩから一時的に追加の燃料が供給される。この追加の燃料供給が低圧損型フィルタＰＦ２上のＮＯＸ触媒に蓄えられているＮＯＸの量をほぼゼロにするのに必要な時間だけ行われると、次いでステップ１１７に進んで低圧損型フィルタＰＦ２上のＮＯＸ触媒の蓄積ＮＯＸ量ＱＮ２がゼロにリセットされ、続くステップ１１８では切替弁ＶＳの位置が第２の位置に戻される。次いで処理サイクルを終了する。
【００６４】
図７は低圧損型フィルタＰＦ２の別の実施例の構造を示している。なお、図７において（Ａ）は低圧損型フィルタＰＦ２の部分拡大正面図を示しており、（Ｂ）は低圧損型フィルタＰＦ２の側面断面図を示している。また、この例では高圧損型フィルタとして図２に示されるフィルタＰＦ１が用いられる。
図７（Ａ）及び（Ｂ）に示される低圧損型フィルタＰＦ２は多孔質材の平均細孔径を含めて図２に示される高圧損型フィルタＰＦ１と概ね同様に形成され、しかしながら排気ガス流入通路５０の下流端及び排気ガス流出通路５１の上流端がシール材によって閉鎖されていない点で図２に示される高圧損型フィルタＰＦ１と構成を異にしている。即ち、図７（Ａ）及び（Ｂ）に示される例では、排気ガス流入通路５０の下流端周りを画定する隔壁５４及び排気ガス流出通路５１の上流端周りを画定する隔壁５４を、図７（Ａ）に矢印で示されるようにそれぞれ内向きに折り曲げてこれら下流端及び上流端を閉鎖するようにしている。
【００６５】
図７（Ａ）及び（Ｂ）に示される例では、排気ガス流入通路５０の下流端及び排気ガス流出通路５１の上流端にそれぞれ開口５６，５７が形成されるように隔壁５４が折り曲げられ、従ってこれら下流端及び上流端は部分的に閉鎖されることになる。その結果、これら下流端及び上流端がテーパ状をなすことになり、これら下流端及び上流端における排気ガス流れの乱れが抑制される。このため、低圧損型フィルタＰＦ２の初期圧損が高圧損型フィルタＰＦ１の初期圧損よりも小さくなる。
【００６６】
また、図７（Ｂ）に矢印で示されるように、内燃機関から排出された排気ガスのわずかな一部が開口５７を介して排気ガス流出通路５１内に流入するようになり、排気ガス流入通路５０内の排気ガスのわずかな一部が開口５６を介して排気ガス流入通路５０から流出するようになり、このため排気ガスのわずかな一部が隔壁５４を通過することなく排気ガス流入通路５０又は排気ガス流出通路５１を通過することになる。従って、低圧損型フィルタＰＦ２の初期圧損が高圧損型フィルタＰＦ１の初期圧損よりもさらに小さくなる。
【００６７】
なお、開口５６，５７がなくなるように排気ガス流入通路５０の下流端及び排気ガス流出通路５１の上流端を隔壁５４によって完全に閉鎖するようにしてもよい。この場合、完全に閉鎖するといっても、隔壁は多孔質材から形成されているので、シール材を用いるよりも初期圧損は小さくなる。
【００６８】
図８は低圧損型フィルタＰＦ２の更に別の実施例の構造を示している。なお、図８において（Ａ）は低圧損型フィルタＰＦ２の正面図を示しており、（Ｂ）は低圧損型フィルタＰＦ２の側面断面図を示している。また、この例でも高圧損型フィルタとして図２に示されるフィルタＰＦ１が用いられる。
【００６９】
図８（Ａ）及び（Ｂ）に示される低圧損型フィルタＰＦ２は図２に示される高圧損型フィルタＰＦ１から、排気ガス流入通路５０の下流端のシール材５２及び排気ガス流出通路５１の上流端のシール材５３のうち一部を除去することにより形成される。その結果、この低圧損型フィルタの排気流通路は上流端が開放されかつ下流端が閉塞された排気ガス流入通路５０と、上流端が閉塞されかつ下流端が開放された排気ガス流出通路５１と、上流端及び下流端が開放された排気ガス通路５８とから構成されることになる。
【００７０】
その結果、図８（Ｂ）に矢印で示されるように、排気ガス通路５８内に流入した排気ガスは隔壁５４を通過することなく排気ガス通路５８を通過するようになり、隣接する別の排気ガス通路５８、排気ガス流入通路５０、及び排気ガス流出通路５１から排気ガス通路５８内に排気ガスが流入するようになる。従って、低圧損型フィルタＰＦ２の初期圧損が高圧損型フィルタＰＦ１の初期圧損よりも小さくなる。
【００７１】
なお、図２に示される高圧損型フィルタＰＦ１からシール材を部分的に除去したものを高圧損型フィルタとして用いることもでき、この場合にはこのシール材が部分的に除去された高圧損型フィルタから更にシール材を除去することにより低圧損型フィルタを形成することができる。
【００７２】
更に、これまで述べてきた実施例ではシール材５２，５３は通気性を有していない。しかしながら、これらシール材５２，５３を通気性を有するものから形成することもできる。
【００７３】
【発明の効果】
微粒子を確実に捕集しながら機関背圧が過度に上昇するのを阻止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】内燃機関の全体図である。
【図２】パティキュレートフィルタを示す図である。
【図３】本発明による実施例を説明するためのタイムチャートである。
【図４】高圧損型フィルタ及び低圧損型フィルタの圧損を示す線図である。
【図５】本発明による実施例を実行するためのフローチャートである。
【図６】本発明による実施例を実行するためのフローチャートである。
【図７】低圧損型フィルタの別の実施例を示す図である。
【図８】低圧損型フィルタの更に別の実施例を示す図である。
【符号の説明】
１…機関本体
２０…排気管
ＰＦ１…高圧損型フィルタ
ＰＦ２…低圧損型フィルタ
ＶＳ…切替弁
ＤＵ１，ＤＵ２，ＤＬ１，ＤＬ２…排気ダクト
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
0004254124.tif 000008
【図８】
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