(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
化学計算量を超える燃焼の原理に従って大気酸素とともに硫黄を燃焼させ、生成された二酸化硫黄含有ガスを３５０℃〜５００℃に冷却し、これらの冷却されたガスを、一重もしくは二重接触触媒法を使用するバナジウム含有触媒の存在下における触媒転化により、三酸化硫黄含有ガスを与え、冷却後に三酸化硫黄含有ガスを吸収することによる、１０〜４５重量％濃度のＳＯ3を含む発煙硫酸および／もしくは９４〜１００重量％濃度のＨ2ＳＯ4を含む硫酸の連続的調製法であって、液体硫黄が１個もしくはそれ以上の２モードのファン型ノズルを使用してファン形態で主方向の流れに垂直に熱い燃焼ガス流中に注入されることを特徴とする方法。
【請求項２】
化学計算量を超える燃焼の原理に従って大気酸素とともに硫黄を燃焼させ、生成された二酸化硫黄含有ガスを３５０℃〜５００℃に冷却し、これらの冷却されたガスを、一重もしくは二重接触触媒法を使用するバナジウム含有触媒の存在下における触媒転化により、三酸化硫黄含有ガスを与え、冷却後に三酸化硫黄含有ガスを吸収し、吸収およびエネルギー回収後にガスから液体を除去することによる、１０〜４５重量％濃度のＳＯ3を含む発煙硫酸および／もしくは９４〜１００重量％濃度のＨ2ＳＯ4を含む硫酸の連続的調製法であって、液体硫黄が１個もしくはそれ以上の２モードのファン型ノズルを使用してファン形態で主方向の流れに垂直に熱い燃焼ガス流中に注入されることを特徴とする方法。
【請求項３】
ＮＯとして計算された５０００ｐｐｍまでのＮＯxを含有することができる硫酸の熱開裂からの乾燥ＳＯ2−／ＮＯx−含有ガスが燃焼前に大気酸素の燃焼ガス流に添加されることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の方法。
【請求項４】
硫酸の熱開裂からの乾燥ＳＯ2−含有およびＮＯx−含有ガスが４〜１０容量％のＯ2、２〜９容量％のＳＯ2、＜２００ｐｐｍのＣＯ、＜２０００ｐｐｍのＮＯx、＜５０ｐｐｍの炭化水素化合物並びに８２〜９０容量％のＮ2およびＣＯ2を含有することを特徴とする請求項３記載の方法。
【請求項５】
燃焼が垂直に配列された燃焼室内部で下部から始まり、ここで、燃焼室の壁は自然循環もしくは強制循環エバポレーターの配管壁より成る請求項１〜４の１項に記載の方法。
【請求項６】
液体硫黄が環状に配列された３〜８個のファン型ノズルを介して燃焼室中に導入されることを特徴とする請求項１〜５の１項に記載の方法。
【請求項７】
ファン型ノズルに、液体硫黄並びに２〜１０ｂａｒに圧縮されそして１２０℃〜１５０℃に加熱された乾燥空気、窒素もしくは燃焼ガス混合物が、５ｓ-1〜７０ｓ-1の拍動で定期的に交替して供給されることを特徴とする請求項１〜６の１項に記載の方法。
【請求項８】
硫黄が燃焼ガス流の流動方向に対する垂線に７０°〜１１０°の角度で噴霧されることを特徴とする、請求項１〜７の１項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は大気酸素および適当な場合には硫酸の熱開裂からのＳＯ2−含有ガスおよびＮＯx−含有ガスとの硫黄の混合燃焼、バナジウム触媒の存在下におけるＳＯ2−含有ガスのＳＯ3−含有ガスへの転化並びに発煙硫酸および／もしくは硫酸を生成するためのＳＯ3−含有ガスの吸収により、１０〜４５重量％濃度のＳＯ3を含む発煙硫酸および９４〜１００重量％濃度をもつ硫酸の調製法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
文献から発煙硫酸および硫酸の異なる調製法が知られ、広範に説明されている。熱による方法（大気の酸素を使用する硫黄燃焼、金属硫化物ロースト法、硫酸開裂、硫酸塩法）においては、二酸化硫黄−含有ガスに加えて窒素酸化物ＮＯxもまた形成され、それは１  ０００℃を超える温度で窒素および酸素から直接生成される。更なる割合のＮＯが生成物自体により導入される。燃焼条件下では、これは例外なしにＮＯである。一酸化窒素は、バナジウム触媒の存在下でＳＯ2−含有ガスから形成される三酸化硫黄−含有ガスと同様に吸収され、そのため形成された硫酸もしくは発煙硫酸はニトロシル硫酸の形態で吸収されたＮＯで汚染されている。ＮＯは以下の方法でニトロシル硫酸に転化されると推定しなければならない。
等式１：ＮＯ＋ＳＯ3→ＮＯ2＋ＳＯ2
等式２：ＮＯ＋ＮＯ2＋Ｈ2ＳＯ4→ＮＯＨＳＯ4＋Ｈ2Ｏ
水による加水分解によりＨＮＯ2を与えて分析的に検出可能なニトロシル硫酸は鋼およびクロム−ニッケルステンレス鋼に対する強力な腐食剤であり、装置および配管上に著しい表面腐食をもたらす。従って、既知の提案に従ってニトロシル硫酸含量を減少するために、４０％濃度の硫酸ジヒドラジン溶液を導入する。
【０００３】
ドイツ特許第４  ００２  ４６５号明細書は窒素酸化物総量の９５重量％までを除去することができる方法を記載している。ドイツ特許第４  ００２  ４６５号明細書は化学計算量を超えたおよび化学計算量より低い燃焼の原理による大気酸素との硫黄の燃焼、生成された二酸化硫黄−含有ガスの３９０℃〜４８０℃への冷却、１重もしくは２重接触触媒法の原理を使用するバナジウム−含有触媒の存在下における三酸化硫黄−含有ガスへのこれらのガスの触媒による転化、冷却後の三酸化硫黄−含有ガスの吸収、適当な場合には吸収およびエネルギー生成後のガスからの液体の除去により、１０〜４５重量％濃度のＳＯ3における発煙硫酸および／もしくはＨ2ＳＯ4の連続的製法に関し、ここで大気酸素との硫黄の燃焼はＮＯとして計算して５  ０００ｐｐｍまでの（ＮＯ）x、好ましくは、２  ０００ｐｐｍ未満の（ＮＯ）xを含有する乾燥ＳＯ2−含有ガスの添加により実施される。使用された、ＮＯとして計算して５  ０００ｐｐｍまでの（ＮＯ）xを含有することができるＳＯ2−含有乾燥ガスは廃棄硫酸の熱開裂からの開裂ガスであり、これらの開裂ガスは５〜１０容量％のＯ2、５〜８容量％のＳＯ2、＜２００ｐｐｍのＣＯ、＜１０００ｐｐｍの（ＮＯ）x、＜５０ｐｐｍの炭化水素化合物並びに８２〜９０容量％のＨ2Ｏ、Ｎ2およびＣＯ2を含むことができる。これらの方法を使用して、乾燥ＳＯ2−含有ガスを硫酸が酸素とともに燃焼される燃焼室中に直接導入するかもしくは燃焼空気と混合後に燃焼室中に導入することができる。ＳＯ2−含有ガス（亜硝酸ＳＯ2−含有ガス）が硫黄と一緒に燃焼されることが重要である。温度変化においては、硫黄は５００℃と１０００℃の間の温度で（ガス冷却の上流の燃焼室の出口で測定）、主として７００℃と９５０℃の間の温度で燃焼される。
【０００４】
既知の方法は９５％までの分解が起こるという欠点をもつ。しかし、実施例から認めることができるように、（ＮＯ）xの残留量は＞２５ｍｇの濃度のＮＯ／ｍ3（Ｓ．Ｔ．Ｐ．）をもたらす。事実、これは、純粋な三酸化硫黄および発煙硫酸６５％の調製のために必要とされるような３０〜４５重量％の高濃度の発煙硫酸の調製においては、実質的にすべてのＮＯがニトロシル硫酸の形態で吸収され、発煙硫酸蒸留の発煙硫酸サイクル中に高濃度の蓄積をもたらしたことを意味する。遊離ＳＯ3の濃度が２７％未満になるまでは、ＮＯの吸収度は著しく減少しない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
従って、既知の方法において、＞２５ｍｇの濃度のＮＯ／ｍ3（Ｓ．Ｔ．Ｐ）のＮＯx含量を９５％未満に著しく減少させることが本発明の目的である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
驚くべきことには、本目的は本発明の方法により達成される。本発明の方法の利点はニトロシル硫酸含量の減少、腐食によりもたらされる保守経費の減少および発癌作用物質を置き換えるドイツ危険物質条例の第３７条に従う目的の範疇内の硫酸ジヒドラジン溶液の使用の完全な回避である。
【０００７】
従って、本発明は化学量計算量を超える燃焼の原理に従う大気酸素との硫黄の燃焼、生成された二酸化硫黄−含有ガスの３５０℃〜５００℃への冷却、１重もしくは２重接触触媒法を使用するバナジウム含有触媒の存在下におけるこれらの冷却したガスを転化させて三酸化硫黄−含有ガスを与えること、冷却後の三酸化硫黄−含有ガスの吸収、適当な場合には吸収およびエネルギー回収後のガスからの液体の除去により、ＳＯ3１０〜４５重量％濃度を含む発煙硫酸および／もしくは９４〜１００重量％濃度のＨ2ＳＯ4を含む硫酸の連続的調製法に関し、ここで液体硫黄は１個もしくはそれ以上の２モードのファン型ノズルを使用してファン形態に、主要流動方向に垂直な熱い燃焼ガス流中に注入される。
【０００８】
本発明の目的の実施において、硫黄は冷却したオーブン壁をもつ液体硫黄の燃焼に適した特別な燃焼室中で燃焼される。燃焼室は蒸気ボイラーを経由して、すなわち、溶接された個々の配管より成る外部に固定されたボイラー壁を経て冷却される。硫黄は燃焼空間中に周囲に設置され、噴霧補助装置をもつ複数の特別のノズルにより１段階そして／もしくは複数段階の方法で導入され、燃焼ガス流は渦巻きなしでもしくは低い渦巻きを伴って燃焼空間に侵入し、逆流をもたない低乱流プラグ流の形態で燃焼空間中に流動する。
【０００９】
大気酸素の燃焼ガスは通常、ＮＯとして計算して５  ０００ｐｐｍまでのＮＯxを含むことができる硫酸の熱による開裂からの無水ＳＯ2−／ＮＯx−含有ガスを含む。好ましくは、使用されたＳＯ2−含有ガスは廃棄硫酸の熱による開裂からの無水開裂ガスであり、これらの開裂ガスは好ましくは、４〜１０％容量％のＯ2、２〜９容量％のＳＯ2、＜２００ｐｐｍのＣＯ、＜２  ０００ｐｐｍのＮＯx、＜５０ｐｐｍの炭化水素化合物並びに８２〜９０容量％のＮ2およびＣＯ2を含む。
【００１０】
本方法の更なる変法において、使用された５  ０００ｐｐｍまでのＮＯxを含有することができるＳＯ2−含有無水ガスは硫黄含有物質の燃焼からの燃焼ガスである。
【００１１】
好ましくは、硫黄の燃焼からのＳＯ2量に対する熱による開裂からの添加されたガスからのＳＯ2量の比率は１：５と３：１の間である。
【００１２】
本発明に従う方法を実施するためには無水ＳＯ2−含有ガスは、酸素との液体硫黄の燃焼が実施される燃焼室中に直接導入するかもしくは燃焼空気と混合後に燃焼室中に導入することができる。５  ０００ｐｐｍまでのＮＯxを含むことができるＳＯ2−含有ガス（亜硝酸ＳＯ2−含有ガス）が硫黄と一緒に燃焼されることが重要である。従って燃焼室の入り口のＮＯ含量は０と５０００ｐｐｍの間である。燃焼ガスは触媒系からの反応熱を使用して前以て加熱され、通常２５０〜３５０℃の温度で燃焼空間に侵入する。硫黄は本発明の方法においてそれ自体知られた方法で、１段階もしくは複数段階で、好ましくは、２段階で燃焼することができる。
【００１３】
冷却された燃焼空間および２段階配列と組み合わせた特別な注入法により、炎の温度は燃焼出力に応じて、５００℃〜７００℃の範囲に維持される。燃焼空気中に存在するＮＯは化学的に分解され、新規の「熱による」ＮＯの形成は防止される。
【００１４】
エバポレーターおよび統合されたスーパーヒーター中における当業者に知られた熱交換面のデザインにより、装置の上部のガス排出温度は３５０と５００℃の間に調整することができることが確保される。
【００１５】
新規の方法においては、液体硫黄は特別な２構成部品のノズルを使用して燃焼ガス流中にファンの形態に注入される。好ましくは、本方法においてファン型ノズルは５ｓ-1〜７０ｓ-1の周波数で拍動して操作される。
【００１６】
ファン型ノズルの拍動操作は液体硫黄の希釈および２〜１０ｂａｒに圧縮されかつ１２０℃〜１５０℃に加熱された乾燥空気、窒素もしくは対応する燃焼ガス混合物との衝突の間の交互のサイクルで実施される。この拍動操作は通常、「２モード操作モード」と称される。
【００１７】
この自動拍動の結果として、注入は定常的に圧力注入と２成分注入との間を交替する。
【００１８】
ファン型ノズルは各３〜８、好ましくは４個の群で燃焼室内に環形態に配列されている。燃焼段階の間に、ＳＯ2−含量ガスはそれぞれエバポレーターの表面により冷却される。各燃焼段階後にガスは好ましくは、４００〜６００℃に冷却される。
【００１９】
ＳＯ2−および空気−含有ガス混合物は垂直に配列された燃焼室内に下部から侵入する。燃焼室の壁は自然循環エバポレーターもしくは強制循環エバポレーターの配管壁より成る。蒸発は原則的に化学計算量を超えて起こる、すなわち１段階から複数段階法で、好ましくは、１段階もしくは２段階法で十分な空気過剰を伴って実施される。空気過剰は好ましくは、１．１〜０．９のＯ2：ＳＯ2のモル比である。
【００２０】
燃焼中に窒素酸化物を形成せず、燃焼空気中に存在する窒素酸化物を減少する目的に従うと、２モードにより噴霧する、ファン型ノズルを採用しなければならない。最適な噴霧のためには以下の事実を考慮に入れなければならない。
−  熱によるＮＯxの形成は炎中に存在する温度ピーク、それらの温度および露出時間に左右される。
−  既存のおよび形成されたＮＯxの減少は減少している硫黄の表面積および燃焼室の横断面上のその均一な面積分布に左右される。
【００２１】
硫黄を注入するためには以下が適用される。
−  単位面積当りの熱の局所放出および燃焼空気の通過が等しい大きさであるように全横断面上にできるだけ硫黄を分散すること、
−  できるだけ低い燃焼温度を達成すること、
−  乱流混合をできるだけ防止すること。
【００２２】
これは硫黄が燃焼室の周辺上に分配された複数のファン型ノズルにより同速度の低乱流の流入燃焼空気流（プラグ流）に垂直に噴霧される場合に達成される。注入される硫黄の総量が分割されて中間の熱の除去を伴って継続的に導入される場合には、低い燃焼温度において、燃焼温度と関係なく、ＳＯ2−含量を増加することができる。
【００２３】
図１は直立ボイラー１の２段階の燃焼レベルにおけるファン型ノズルの可能な配置を示す。硫黄４は燃焼レベルＩにおいてファン型注入パターンをもつ複数のノズル３を介してボイラー１中にプラグ流で流入するＮＯx−含有燃焼空気２中に噴霧ガス５を使用して注入される。切断線Ａ−Ｂは段階Iのボイラーの周囲のノズルの配列を示す。硫黄の燃焼後に、熱は第１の熱交換機６により流動ガスから除去される。更に下流において残りの硫黄が、数、出力、噴霧角度および噴霧の細かさにおいて燃焼段階Ｉのハイブリッドノズル３と異なることができるハイブリッドノズル８を使用して燃焼段階II中に注入される。それに続く熱交換機は蒸気発生および燃焼空気前加熱に必要なすべての装置を表す。ＳＯ2−含有および脱有害物処理ガス９は二重接触触媒に通過する。
【００２４】
燃焼温度が炎カーペットの各地点で同一である場合は、単位面積当たりの熱放出および従って硫黄濃度は同一であるにちがいない。これは、燃焼室の内壁の近辺においては、半径の平方とともに増加する面積のために、炎カーペットの中心における量とは異なる量の硫黄を均一に分散される方法で、導入しなければならない。燃焼室の横断面全体が直径ｄをもつ内円並びに直径Ｄおよびｄをもつ内円と内燃室壁の間の輪から成ると考え、そして更にｄがＤの半分であると仮定すると、１／４のみの硫黄がｄにより囲まれた内面中に通過し、他方３／４の硫黄が輪中に通過するにちがいない。
【００２５】
図２は実施されるファン型ノズルの操作系列の選択をグラフで示す。図２ａは噴霧期間中の２種の恒常的操作状態を伴う操作を示す。液体は噴霧ガスのみがハイブリッドノズルを出る休止の中間期間に注入される。この操作地点においては、噴霧ガスおよび液体ｋの質量流量比は無限大の値である（ｋ＝∞）。休止期間の終了後、最初に大量の噴霧ガスおよび非常に少量の液体を伴う２成分注入が開始する。時間の進行に従って、液体の割合が増加し、噴霧ガスの割合がｋ＝０まで次第に減少し、その地点で、ファン型ノズルは純粋な圧縮ノズルとして作動し、この状態が短期間維持される。その後、可変性物質流動比ｋを特徴としてもつ２成分注入が再開する。ｋ＝∞においては作動状態「休止」が達成され、これが注入期間を終結する。
【００２６】
作動状態を変更する結果として、１：１  ０００までの非常に大きな液滴サイズ範囲を伴う注入が起こる。最も微細な液滴は２成分注入の開始時および終結時に生成され、最大液滴は圧縮ノズル期間に生成される。２成分注入の２相期間中、平均の液滴直径サイズｄ５０は一定してｋの変化に伴って変化する。最大到達距離は圧縮ノズル操作による大きい液滴により達成される。生成された液滴数および従って横断流ガス中に侵入する液滴の割合は変動する圧力および拍動周波数により影響を受けることができる。
【００２７】
図２ｂは注入期間が休止および２成分注入のみから成る可能な操作状態を示す。その結果、平均液滴サイズｄ５０のみならずまた、最大液滴直径も減少する。注入物はより微細になり、到達距離は減少する。
【００２８】
図２ｃは２成分注入のみより成る連続を示す。１期間中に作動状態は休止も達成せず、圧力注入も起こらない。
【００２９】
図３は異なるサイズおよび出力の２種のファン型ノズルの量的処理量の図を示す。双方のノズルに対してパラメーターとして液体の質量流量を使用して、噴霧ガスの容量流量をファン型ノズルの圧力低下Δｐに対してプロットされる。鋭角に下方を指す２本の矢印は液体の質量流量の増加方向を与える。一定の圧力低下、増加する液体質量流量ｍにおいては、平均液滴直径ｄ５０は増加し、質量流量比率ｋはその反対に作用し、すなわち減少する。
【００３０】
スプレーの微細性に影響するもう１つの因子は噴霧角度ψである。噴霧角度ψの関数としてのファン型ノズルに対する液滴サイズの測定値は今日、ばらつきをもって知られているのみなので、その隙間の幅が噴霧角度とともに変化するファン型ノズルの噴霧角度ψの影響はｄ５０〜ｄ中空孔およびｄ５０〜１／Δｐ0.33のような、円形のノズル出口をもつノズルの場合の圧縮ノズル噴霧から知られた関係がまたファン型ノズルにも適用されると仮定して算定することができるだけである。ψ＝９０°の平均噴霧角度に基づいて、平均噴霧角度ψ＝９０からの１°の噴霧角度の偏よりにつき１％までの平均液滴直径の変化が期待されるであろう。
【００３１】
２成分注入における噴霧微細性に対する質量流量比率ｋの影響はｅ関数ｄ５０〜１／ｅkによる１次近似値に表すことができる。ファン型ノズルは通常０．０５≦ｋ０．２５の範囲で操作されるので、ｋの僅かな変化が平均液滴直径ｄ５０の比較的大きな変化をもたらす。
【００３２】
噴霧の微細性は前記のように、長方形のシルエットをもつ出口スロットの隙間幅により影響される。より高い処理量はより大きいノズルを必要とし、従ってまた、それに対応してより幅広い隙間をもつより大きい出口スロットを必要とする。前述のように、隙間の幅が実質的に噴霧微細性に影響を与えるので、ｋ＝一定においてｄ５０はより大きいノズルの使用により増加する。
【００３３】
注入物の微細性、液滴サイズの範囲および到達距離を調整するための多数の可能な仲介物、ノズルにおける圧力低下Δｐを変化することによるそして周囲上に分配された複数のランスの使用による操作中の噴霧微細性の変化、操作中のノズルの変化の可能性のために、ファン型ノズルの注入物は既知の当該技術よりよい、ＮＯxを含まない硫黄の燃焼および燃焼空気中に存在する窒素酸化物の追加的脱有害物処理のための必要条件を満たす。
【００３４】
図４は本発明の方法がそれにより制約されることなく、本発明の方法の可能な態様を示す。
１．空気乾燥機
２．ガス乾燥機
３．ファン
４．熱交換機
５．硫黄バーナー／蒸気ボイラー
６．熱交換機
７．一次接触触媒
８．熱交換機
９．熱交換機
１０．発煙硫黄吸収装置１
１１．発煙硫黄吸収装置２
１２．中間吸収装置
１３．フィルター
１４．２次接触触媒
１５．熱交換機
１６．最終吸収装置
１７．フィルター
１８．空気
１９．硫黄
２０．硫酸もしくは他の源の熱開裂からのＳＯ2−／ＮＯx−含有ガス
２１．発煙硫酸
２２．硫酸
２３．堆積排ガス
本発明の方法は本明細書で理解される制約を伴わず、以下の実施例について更に詳細に説明することができる。
【００３５】
【実施例】
（実施例１）
化学計算量を超えた硫黄燃焼および３＋２二重接触触媒法を使用する液体硫黄の燃焼に基づいた、１５〜３８重量％濃度の遊離ＳＯ3を含む発煙硫酸および９６．５〜９９．５重量％濃度のＨ2ＳＯ4を含む硫酸を生成するための工業プラントにおいて、３８  ０００ｍ3（Ｓ．Ｔ．Ｐ）の空気を６５℃でガス乾燥機中で乾燥する。燃焼室内において、液体硫黄は燃焼空間に点火ノズルと一緒に対称的に設置されている４個の２成分ノズルにより燃焼され、乾燥空気とともに注入され、燃焼されて６５１℃の温度のＳＯ2−含有ガスを形成する。ガスは３−トレー一次接触触媒に供給される。追加的計量を伴わない比較実験中のＮＯ含量は＜２ｍｇのＮＯ／ｍ3（Ｓ．Ｔ．Ｐ）のオンライン測定装置の検出限界より小さい。ガスを図１に示す既知の方法で処理して硫酸９８．５％および発煙硫酸３５％を与える。
【００３６】
ノズルは断面Ａ−Ｂにおいて図１に示すように配列されている。ノズルは水に基づいて５００ｌ／時間（断面ＤＮ５０）の出力を有した。注入に寄与しない外側の保護空気はノズル１個当たり３０ｍ3／時間であった。４個のノズルにおいて、１３０度で合計１  ０００ｍ3／時間の噴霧空気と一緒に４．９ｂａｒの圧力で１３０℃で硫黄３  ４５０ｋｇ／時間を注入した。炎の長さは全領域の燃焼空間をカバーするように反対側にまで及ぶ。輝白色の炎の形態は均一である。放射状に配置された空気箱による空気の導入の結果として炎が丸まり、それがある程度のガスのスリップ（ｓｌｉｐ）を惹起する。
【００３７】
ファンの上流で、変動する量のＮＯガスをガスシリンダーから乾燥空気中に導入する。蒸気ボイラーの出口において生成された測定値は以下の表１に示す。
【００３８】
【表１】
0004326196.tif 000002
【００３９】
第２の燃焼段階において、前記と同様に１００ｍｇの最初の濃度のＮＯ／ｍ3（Ｓ．Ｔ．Ｐ．）において、９１％の劣化率に等しい９ｍｇが信頼性に達成できる。
【００４０】
（実施例２）
今度は前記の実施例において、炎の面に垂直に空気を導入することによりプラグ流を生成した。硫黄ノズルは以下のように配列された。
オーブン中のノズル配列
【００４１】
【化１】
0004326196.tif 000003
【００４２】
ノズル５＝点火ノズル（約５００℃の熱い空気により硫黄の自動点火）
ａ）２個のノズルおよび点火ノズルＮｏ．５による燃焼
硫黄ノズルＮｏ．１（５８０ｋｇ／時間）、Ｎｏ．２（８３０ｋｇ／時間）およびＮｏ．５（５９０ｋｇ／時間）を使用して硫黄を合計２  ０００ｋｇ／時間を燃焼した。約２５  ５５０ｍ3（Ｓ．Ｔ．Ｐ．）／時間の合計空気量を２７０℃に前以て加熱した。燃焼後、５．４８容量％のＳＯ2を含むＳＯ2−含有ガスが４４０℃で生成された。ノズルにおける硫黄圧力は５．６ｂａｒであった。圧縮空気量は合計４３０ｍ3／時間であった。
【００４３】
【表２】
0004326196.tif 000004
【００４４】
ｂ）３個のノズルおよび点火ノズルＮｏ．５による燃焼
硫黄ノズルＮｏ．１（６６０ｋｇのＳ／時間）、Ｎｏ．２（６１０ｋｇのＳ／時間）、Ｎｏ．３（９００ｋｇのＳ／時間）およびＮｏ．５（４１０ｋｇのＳ／時間）を使用して、合計２  ５８０ｋｇの硫黄／時間を燃焼した。約３６  ３３０ｍ3の合計空気量（Ｓ．Ｔ．Ｐ．）／時間を１６０℃に前以て加熱した。燃焼後、５．０１容量％のＳＯ2を含むＳＯ2−含有ガスが９１３℃で生成された。ノズルにおける硫黄圧力は５．６ｂａｒであった。圧縮空気量は合計４３０ｍ3／時間であった。
【００４５】
【表３】
0004326196.tif 000005
【００４６】
ｃ）４個のノズルおよび点火ノズルＮｏ．５による燃焼
硫黄ノズルＮｏ．１（８１０ｋｇのＳ／時間）、Ｎｏ．２（７８０ｋｇのＳ／時間）、Ｎｏ．３（４９０ｋｇのＳ／時間）、Ｎｏ．４（８３０ｋｇのＳ／時間）およびＮｏ．５（６９０ｋｇのＳ／時間）を使用して、合計３  ６００ｋｇの硫黄／時間を燃焼した。約４４  ８００ｍ3（Ｓ．Ｔ．Ｐ．）／時間の合計空気量を７０℃に前以て加熱した。燃焼後、５．４８容量％のＳＯ2を含むＳＯ2−含有ガスが８３５℃で生成された。ノズルにおける硫黄圧力は５．６ｂａｒであった。圧縮空気量は５．５ｂａｒの圧力において合計４６０ｍ3／時間であった。
【００４７】
【表４】
0004326196.tif 000006
【図面の簡単な説明】
【図１】断面ＡからＢにおけるノズル。
【図２】操作シークエンスの図。
【図３】処理量の図。
【図４】工程図。
【図１】
0004326196.tif 000007
【図２】
0004326196.tif 000008
【図３】
0004326196.tif 000009
【図４】
0004326196.tif 000010