(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
垂直方向に間隔を置いて平行に配置された水平なヘッダパイプと、前記ヘッダパイプの間に水平方向に間隔を置いて複数配置され、各々内部の冷媒通路を前記ヘッダパイプの内部に連通させた垂直な偏平チューブと、前記偏平チューブ間に配置されたコルゲートフィンとを備えた熱交換器において、
前記コルゲートフィンは、フィン表面が風下側に向かい下り勾配となった風上側コルゲートフィンと、フィン表面が風下側に向かい上り勾配となった風下側コルゲートフィンとを備え、
前記風上側コルゲートフィンの風下側端部と前記風下側コルゲートフィンの風上側端部とが間隙を隔てて配置されており、
前記間隙は、前記風上側コルゲートフィンの上下に隣接する風下側端部間をブリッジする水滴と前記風下側コルゲートフィンの上下に隣接する風上側端部間をブリッジする水滴とが接触して互いに表面張力を破壊し合って合体し流下する大きさに設定されていることを特徴とする熱交換器。
【請求項２】
前記風上側コルゲートフィンの風下側端部と前記風下側コルゲートフィンの風上側端部を部分的に接触させることにより、接触部以外の箇所に前記間隙を生じさせることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
前記風上側コルゲートフィンの風下側端部と前記風下側コルゲートフィンの風上側端部とが垂直方向で互いにずれていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はパラレルフロー型の熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
２本のヘッダパイプの間に複数の偏平チューブを配置して偏平チューブ内部の冷媒通路をヘッダパイプの内部に連通させるとともに、偏平チューブ間にコルゲートフィンを配置したパラレルフロー型の熱交換器はカーエアコンなどに広く利用されている。その例を特許文献１に見ることができる。
【０００３】
特許文献１記載の熱交換器は、ヘッダパイプが水平に配置され、偏平チューブが垂直に配置されており、コルゲートフィンは熱交換器の奥行き方向中央部を底とする谷型形状とされている。コルゲートフィンの谷底部分で偏平チューブに接合する箇所には貫通穴が設けられ、除霜運転を行って熱交換器に付着した霜を溶かすと、霜が溶けた水は貫通穴から排水される。
【特許文献１】特開２００５−２４１８７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
パラレルフロー型熱交換器において、コルゲートフィンが直線状でなく、谷底を形成する形状、すなわち下り勾配と上り勾配を有するＶ字状になっていることは、放熱面積を増し、熱交換効率を高める上で効果がある。しかしながら、この熱交換器を蒸発器として使用したときに生じる結露水あるいは霜をどのように処理するかという問題が残る。
【０００５】
偏平チューブやコルゲートフィンの間に霜が付着すると、空気の流通が妨げられ、熱交換効率が低下する。そのため時々は蒸発器と凝縮器の役割を逆転する除霜運転を行い、霜を溶かさねばならない。ところが、霜が溶けた除霜水を排水するため特許文献１記載のような貫通穴を設けておいたとしても、水の表面張力でブリッジ現象（水の膜が張ること）が生じ、水がなかなか穴から流れ落ちない。ブリッジ現象はコルゲートフィンの間にも生じ、水がコルゲートフィンの端まで垂れて来ても、そこに膜を張るのみで、滴下に至らないという事態がしばしば発生する。除霜水のみならず、霜と化す前の結露水にも同じことが言える。
【０００６】
上記のような事態を打開するため、例えば貫通穴の直径を大きくしたとすれば、偏平チューブとコルゲートフィンとの接触面積が減少し、熱交換性能が低下する。コルゲートフィンの山−谷ピッチを大きくしたとすれば、コルゲートフィンの放熱面積が減少し、これまた熱交換性能の低下を招く。
【０００７】
本発明は上記の点に鑑みなされたものであり、パラレルフロー型熱交換器において、コルゲートフィンの形状に改良を加えることにより、熱交換性能の向上を図りつつ、除霜水や結露水をスムーズに排水できるようにすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために本発明は、垂直方向に間隔を置いて平行に配置された水平なヘッダパイプと、前記ヘッダパイプの間に水平方向に間隔を置いて複数配置され、各々内部の冷媒通路を前記ヘッダパイプの内部に連通させた垂直な偏平チューブと、前記偏平チューブ間に配置されたコルゲートフィンとを備えた熱交換器において、前記コルゲートフィンは、フィン表面が風下側に向かい下り勾配となった風上側コルゲートフィンと、フィン表面が風下側に向かい上り勾配となった風下側コルゲートフィンとを備え、前記風上側コルゲートフィンの風下側端部と前記風下側コルゲートフィンの風上側端部とが間隙を隔てて配置されており、前記間隙は、前記風上側コルゲートフィンの上下に隣接する風下側端部間をブリッジする水滴と前記風下側コルゲートフィンの上下に隣接する風上側端部間をブリッジする水滴とが接触して互いに表面張力を破壊し合って合体し流下する大きさに設定されていることを特徴としている。
【０００９】
この構成によると、風上側コルゲートフィンと風下側コルゲートフィンのフィン表面に
それぞれ勾配がついていることにより、コルゲートフィン全体として空気の流れ方向に長
く延びる形で存在することになり、放熱面積が増大し、熱交換性能が向上する。一方で風
上側コルゲートフィンと風下側コルゲートフィンは密着しておらず、風上側コルゲートフ
ィンの風下側端部と、風下側コルゲートフィンの風上側端部とが、風上側コルゲートフィ
ンの上下に隣接する風下側端部間をブリッジする水滴と風下側コルゲートフィンの上下に隣接する風上側端部間をブリッジする水滴とが接触して互いに表面張力を破壊し合って合体し流下する大きさの間隙を隔てて配置されているので、除霜運転で除霜水が生じた場合、風上側コルゲートフィンの水滴と風下側コルゲートフィンの水滴は間隙のところで出会うと互いに表面張力を破壊し合って合体し、ブリッジ現象を生じることなく間隙から流れ出る。このため、除霜運転から通常運転に復帰したとき、排水されないまま残留した水滴が凍結して熱交換性能を損なうといったことがない。霜と化す前の結露水も同様に流れ出るので、空気流通路の断面積が水によって狭められ、熱交換性能を低下させることがない。
【００１０】
上記構成の熱交換器において、前記風上側コルゲートフィンの風下側端部と前記風下側コルゲートフィンの風上側端部を部分的に接触させることにより、接触部以外の箇所に前記間隙を生じさせてもよい。この構成によると、風上側コルゲートフィンの風下側端部と風下側コルゲートフィンの風上側端部を突き合わせて部分的な接触を生じさせれば接触部以外の箇所に間隙が生じるから、熱交換器を容易に、生産性高く組み立てることができる。
【００１１】
上記構成の熱交換器において、前記風上側コルゲートフィンの風下側端部と前記風下側コルゲートフィンの風上側端部とが垂直方向で互いにずれるようにしてもよい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によると、パラレルフロー型熱交換器において、熱交換性能を高めながら、除霜水や結露水を確実に排水することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下本発明の第１実施形態を図１から図６に基づき説明する。図１は熱交換器の概略構造を示す模型的垂直断面図、図２は図１のＡ−Ａ線に沿って切断した断面図、図３は拡大部分水平断面図、図４は図３のＢ−Ｂ線に沿って切断した断面図、図５はひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの斜視図、図６はひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの側面図である。
【００１４】
熱交換器１は、２本の水平なヘッダパイプ２、３を垂直方向に間隔を置いて平行に配置し、ヘッダパイプ２、３の間に垂直な偏平チューブ４を水平方向に間隔を置いて所定ピッチで複数配置し、偏平チューブ４内の冷媒通路５をヘッダパイプ２、３の内部に連通させている。ヘッダパイプ２、３と偏平チューブ４は溶着により固定される。偏平チューブ４同士の間にはコルゲートフィン６が配置される。偏平チューブ４とコルゲートフィン６も溶着により固定される。ヘッダパイプ２、３、偏平チューブ４、及びコルゲートフィン６はいずれも熱伝導の良い金属（例えば、アルミニウム）からなる。なお図１において紙面上側が垂直方向の上側、紙面下側が垂直方向の下側であり、上側のヘッダパイプ２と下側のヘッダパイプ３の間に複数の偏平チューブ４が長手方向を垂直にして所定ピッチで配置された構成となっている。
【００１５】
ヘッダパイプ２、３の間に多数の偏平チューブ４を設け、偏平チューブ４間にコルゲートフィン６を設けた構造であるから、熱交換器１の放熱（吸熱）面積は大きく、効率的に熱交換を行うことができる。下側のヘッダパイプ３の一端には冷媒流入口７が設けられ、上側のヘッダパイプ２の一端には、冷媒流入口７と対角をなす位置に冷媒流出口８が設けられている。
【００１６】
続いてコルゲートフィン６の構造を図２、図３、図５、及び図６に基づき説明する。図２、図３、及び図６では紙面左側が風上側、紙面右側が風下側であり、図５では紙面左手前側が風上側、紙面右奥側が風下側となる。
【００１７】
図２及び図３に示すように、コルゲートフィン６は風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄに分かれ、それぞれが偏平チューブ４に溶着されている。風上側コルゲートフィン６Ｕはフィン表面が風下側に向かい下り勾配となっている。風下側コルゲートフィン６Ｄはフィン表面が風下側に向かい上り勾配となっている。風上側コルゲートフィン６Ｕの下り勾配と風下側コルゲートフィン６Ｄの上り勾配は同じ角度である。空気の流れ方向における風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄの水平方向長さは互いに等しい。
【００１８】
風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄを空気の流れと直角の方向から見ると、多数のＶ字形状が上下に並ぶように見える。但しＶの字の底部は閉じているのではなく開いている。すなわち風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄは密着するのでなく間隙９を隔てて配置されている。間隙９は、風上側コルゲートフィン６Ｕの風下側端部に付着した水滴と風下側コルゲートフィン６Ｄの風上側端部に付着した水滴の合体が生じ得る大きさに設定されている。
【００１９】
図示しないファンで送風を行いつつ熱交換器１に冷媒を流すと、熱交換器１を蒸発器として使用する運転モードの場合（例えば、室内機と室外機とからなるセパレート型空気調和機の室外機で熱交換器１を用い、暖房運転を行うと、熱交換器１は蒸発器として作用する）、熱交換器１は空気から温熱を奪い、逆に冷熱を空気中に放出する。風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄのフィン表面にはそれぞれ勾配がついているので、コルゲートフィンに勾配をつけずに水平とした場合に比べると、コルゲートフィン６全体として空気の流れ方向に長く延びる形で存在することになり、高い熱交換性能を得ることができる。
【００２０】
空気から温熱を奪う運転を続けていると、風上側コルゲートフィン６Ｕの表面にも風下側コルゲートフィン６Ｄの表面にも、また偏平チューブ４の表面にも、空気中の水分が結露する。当初は微細だった水滴が結集して大きな水滴になると、それは風上側コルゲートフィン６Ｕまたは風下側コルゲートフィン６Ｄの勾配面を伝って流下し、間隙９に達する。間隙９が広ければ、水滴は風上側コルゲートフィン６Ｕの風下側端部または風下側コルゲートフィン６Ｄの風上側端部でブリッジ現象を生じるだけに終わる。しかしながら間隙９は風上側コルゲートフィン６Ｕの風下側端部に付着した水滴と風下側コルゲートフィン６Ｄの風上側端部に付着した水滴の合体が生じ得る大きさに設定されているので、風上側コルゲートフィン６Ｕの水滴と風下側コルゲートフィン６Ｄの水滴は、間隙９で出会うと互いに表面張力を破壊し合って合体し、ブリッジ現象を生じることなく間隙９から流れ出る。
【００２１】
熱交換器１を蒸発器として使用する運転モード（熱交換器１が室外空気から温熱を奪う運転モード）において、周囲の空気温度条件や、運転条件によっては、偏平チューブ４やコルゲートフィン６の表面に空気中の水分が霜として付着する場合がある。時間が経つにつれ霜は厚みを増し、熱交換性能を低下させるので、時々は除霜運転を行って霜を溶かさねばならない。霜が溶けた除霜水も、間隙９で出会うと互いに表面張力を破壊し合って合体し、ブリッジ現象を生じることなく間隙９から流れ出る。このため、除霜運転から通常運転に復帰したとき、排水されないまま残留した水滴が凍結して熱交換性能を損なうといったことがない。
【００２２】
風上側コルゲートフィン６Ｕの下り勾配と風下側コルゲートフィン６Ｄの上り勾配は５°〜４０°の範囲で選択することができる。勾配がきつくなると、熱交換面積が増え、排水しやすくなる一方、空気の流通に対しては抵抗となるので、実験を通じて適切な値を決めるとよい。その他、偏平チューブ４同士の間隔が５．５mm、偏平チューブ４の厚みが１．３mm、空気の流れ方向における風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄの水平方向長さがそれぞれ１８mm、風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄのそれぞれの山−谷ピッチが２mm〜３mm、間隙９の大きさが最大０．５mmといった数値を例示することができる。言うまでもないが、これらの数値は単なる例示であり、発明の内容を限定するものではない。
【００２３】
続いて本発明のその他の実施形態を説明する。
【００２４】
本発明の第２実施形態を図７と図８に示す。図７はひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの斜視図、図８はひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの側面図である。なお、図７では紙面左手前側が風上側、紙面右奥側が風下側となり、図８では紙面左側が風上側、紙面右側が風下側となる。
【００２５】
第２実施形態が第１実施形態と異なる点は、風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄの勾配の角度である。すなわち風上側コルゲートフィン６Ｕの下り勾配は第１実施形態よりも緩やかであり、逆に風下側コルゲートフィン６Ｄの上り勾配は第１実施形態より急になっている。
【００２６】
本発明の第３実施形態を図９と図１０に示す。図９はひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの斜視図、図１０はひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの側面図である。なお、図９では紙面左手前側が風上側、紙面右奥側が風下側となり、図１０では紙面左側が風上側、紙面右側が風下側となる。
【００２７】
第３実施形態が第１実施形態と異なる点は、風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄの間の間隙９が、偏平チューブ４の空気の流れ方向における幅の中心から風上側にずれるように配置されている点である。すなわち、風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄの空気の流れ方向における水平方向の長さが同一で、かつ第１実施形態よりも長い場合、風上側コルゲートフィン６Ｕの風上側端部は偏平チューブ４の風上側端部からはみ出す一方で、風下側コルゲートフィン６Ｄの風下側端部は偏平チューブ４の風下側端部と面一になるように配置される。
【００２８】
言い換えれば、風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄの空気の流れ方向におけるそれぞれの水平方向長さと間隙９の水平方向の幅の和（以下、コルゲートフィン水平方向長と呼ぶこともある）が、偏平チューブ４の空気の流れ方向における幅よりも大きくなるようにし、風下側コルゲートフィン６Ｄの風下側端部が偏平チューブ４の風下側端部と面一になるように配置したものである。例えば、風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄの空気の流れ方向における水平方向長さがそれぞれ１８mm、間隙９の水平方向の幅が０．５mmであるとすると、コルゲートフィン水平方向長は３６．５mmとなる。偏平チューブ４の空気の流れ方向における幅が３０mmであれば、間隙９は偏平チューブ４の中心よりも３mmから３．５mmほど風上側にずれた位置に配置されることになり、風上側コルゲートフィン６Ｕの風上側端部は偏平チューブ４の風上側端部よりも６．５mmだけはみ出すことになるのである。
【００２９】
なお、必ずしも風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィンの空気の流れ方向における水平方向長さが同一である必要はない。互いに異なっていても構わない。
【００３０】
本発明の第４実施形態を図１１と図１２に示す。図１１はひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの斜視図、図１２はひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの側面図である。なお、図１１では紙面左手前側が風上側、紙面右奥側が風下側となり、図１２では紙面左側が風上側、紙面右側が風下側となる。
【００３１】
第４実施形態が第１実施形態と異なる点は、風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄの長さである。すなわち風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄの空気の流れ方向における水平方向長さは第１実施形態よりも長く、風上側コルゲートフィン６Ｕの風上側端部は偏平チューブ４の風上側端部からはみ出し、風下側コルゲートフィン６Ｄの風下側端部は偏平チューブ４の風下側端部からはみ出している。
【００３２】
本発明の第５実施形態を図１３と図１４に示す。図１３はひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの斜視図、図１４はひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの側面図である。なお、図１３では紙面左手前側が風上側、紙面右奥側が風下側となり、図１４では紙面左側が風上側、紙面右側が風下側となる。
【００３３】
第５実施形態が第１実施形態と異なる点は、風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄの長さの比率である。すなわち第１実施形態では空気の流れ方向における風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄの水平方向長さは互いに等しかったが、第５実施形態では風下側コルゲートフィン６Ｄの方が風上側コルゲートフィン６Ｕよりも長くなっている。
【００３４】
第１実施形態から第５実施形態までの例のように、コルゲートフィン水平方向長と偏平チューブ４の幅の比率や、コルゲートフィン６と偏平チューブ４の相対位置を変えることによって、様々な形態の熱交換器１を実現することができる。
【００３５】
本発明の第６実施形態を図１５に示す。図１５は図２と同様の断面図である。図１５では紙面左側が風上側、紙面右側が風下側となる。
【００３６】
第６実施形態が第１実施形態と異なる点は偏平チューブ４の構成である。すなわち第１実施形態では単一の偏平チューブ４に風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄが溶着されていたが、第６実施形態では偏平チューブが風上側偏平チューブ４Ｕと風下側偏平チューブ４Ｄに分離しており、風上側偏平チューブ４Ｕに風上側コルゲートフィン６Ｕが溶着され、風下側偏平チューブ４Ｄに風下側コルゲートフィン６Ｄが溶着されている。
【００３７】
本発明の第７実施形態を図１６に示す。図１６は図２と同様の断面図である。図１６では紙面左側が風上側、紙面右側が風下側となる。
【００３８】
第７実施形態は第６実施形態をさらに一歩進めたものである。すなわち第７実施形態では、偏平チューブに留まらず、ヘッダパイプも風上側ヘッダパイプ２Ｕ、３Ｕと風下側ヘッダパイプ２Ｄ、３Ｄに分離している。
【００３９】
上記各実施形態は、構成に矛盾をきたさないかぎり、複数のものを組み合わせて実施することができる。
【００４０】
間隙９は風上側コルゲートフィン６Ｕの風下側端部と風下側コルゲートフィン６Ｄの風上側端部との距離なので、水平方向の距離ばかりでなく垂直方向の距離も間隙９の要素となる。例えば図２の構成では風上側コルゲートフィン６Ｕの風下側端部と風下側コルゲートフィン６Ｄの風上側端部の高さが揃っているので、両端部の水平方向距離のみが間隙９の大きさを決定することになる。ここで、風上側コルゲートフィン６Ｕの風下側端部と風下側コルゲートフィン６Ｄの風上側端部の高さがくい違っている構成を考えると、両端部の水平方向距離に垂直方向距離を加味したものが間隙９の大きさを決定することになる。
【００４１】
間隙９の形成は、図示しない冶具を用いて風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄの相対位置を決め、その状態で偏平チューブ４に溶着することにより行うのであるが、これと異なる手法を採用することもできる。その手法とは、風上側コルゲートフィン６Ｕの風下側端部と風下側コルゲートフィン６Ｄの風上側端部を部分的に接触させることにより、接触部以外の箇所に間隙９を生じさせる、というものである。
【００４２】
例えば、次のようにすればよい。すなわち図５に示す風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄのように、細長いアルミニウム素材（例えば、薄い長方形板状の細長いアルミニウム素材）に対し、その素材の長手方向と斜めに交わるようにコルゲートのうね形状を形成する。このように形成したコルゲートフィンは端部が真っ直ぐにならないので、２個を突き合わせると、接触する部分（接触部）と接触しない部分（非接触部）が生じる。非接触部を間隙９とすることができる。接触部の存在が水の流出を極端に妨げることにならないように配慮して接触部と非接触部の比率を定める。
【００４３】
上記の手法によれば、熱交換器１を生産する際、風上側コルゲートフィン６Ｕと風下側コルゲートフィン６Ｄを突き合わせて偏平チューブ４に溶着すればよく、精密に間隔を測定する必要がないので、生産性が向上する。
【００４４】
間隙９の大きさが排水に与える影響について調べた実験結果を図１７の表及び図１８のグラフに示す。実験では、水に漬けておいた熱交換器１を水から引き上げて質量を測定し、その測定値と熱交換器１の乾燥重量との差を保水量とした。測定は、引き上げた瞬間（経過時間ゼロ）から２秒毎に行った。表中の保水量の単位は、熱交換器の表面積が１ｍ2である場合（熱交換器の実際の表面積をこのように換算した）、そこに保持された水の質量である。
【００４５】
上記実験で用いた熱交換器の寸法的な諸元は次の通りである。すなわち偏平チューブの厚みは１．３mm、偏平チューブ同士の隙間の大きさは３．５mm、偏平チューブの空気の流
れ方向の水平幅は２３mm、風上側コルゲートフィンの空気の流れ方向の水平幅及び風下側
コルゲートフィンの空気の流れ方向の水平幅はどちらも１８mm、風上側コルゲートフィン
と風下側コルゲートフィンの垂直方向の長さはどちらも１６０mm、風上側コルゲートフィ
ンと風下側コルゲートフィンの山−谷ピッチはどちらも１．７mm、風上側コルゲートフィ
ンと風下側コルゲートフィンの肉厚はどちらも０．１mm、風上側コルゲートフィンと風下
側コルゲートフィンの勾配はどちらも３２°である。
【００４６】
図１７の表と図１８のグラフでは、風上側コルゲートフィンと風下側コルゲートフィンを突き合わせた状態を「間隙の大きさ０mm」とし、そこから１mm単位で風上側コルゲート
フィンと風下側コルゲートフィンを引き離して測定を重ねた。「間隙の大きさ０mm」とい
うのはあくまでも接触部での話で、それ以外の箇所には間隙が広がっている。つまり「間隙の大きさ０mm」というのは、風上側コルゲートフィンと風下側コルゲートフィンの間に
排水路がなくなってしまうことを意味するものではない。
【００４７】
上記実験によると、間隙が３mmに満たない実験サンプルは、間隙３mm以上の実験サンプ
ルに比べ、２０秒経過後以降の保水量が確実に低下していることが分かる。この点から、間隙３mm未満であることが望ましいと言える。排水量を考慮すると間隙２mm以下であるの
がよい。排水の早さまで考慮すると、間隙１mm前後であるのがよい。
【００４８】
以上、本発明の各実施形態につき説明したが、本発明の範囲はこれに限定されるものではなく、発明の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更を加えて実施することができる。
【産業上の利用可能性】
【００４９】
本発明はパラレルフロー型熱交換器に広く利用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】熱交換器の概略構造を示す模型的垂直断面図
【図２】図１のＡ−Ａ線に沿って切断した断面図
【図３】熱交換器の拡大部分水平断面図
【図４】図３のＢ−Ｂ線に沿って切断した断面図
【図５】ひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの斜視図
【図６】ひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの側面図
【図７】第２実施形態に係るひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの斜視図
【図８】第２実施形態に係るひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの側面図
【図９】第３実施形態に係るひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの斜視図
【図１０】第３実施形態に係るひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの側面図
【図１１】第４実施形態に係るひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの斜視図
【図１２】第４実施形態に係るひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの側面図
【図１３】第５実施形態に係るひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの斜視図
【図１４】第５実施形態に係るひと揃いの偏平チューブとコルゲートフィンの側面図
【図１５】第６実施形態に係る図２と同様の断面図
【図１６】第７実施形態に係る図２と同様の断面図
【図１７】間隙の大きさが排水に与える影響について調べた実験結果の表
【図１８】上記実験結果のグラフ
【符号の説明】
【００５１】
１    熱交換器
２、３  ヘッダパイプ
２Ｕ、３Ｕ  風上側ヘッダパイプ
２Ｄ、３Ｄ  風下側ヘッダパイプ
４    偏平チューブ
４Ｕ  風上側偏平チューブ
４Ｄ  風下側偏平チューブ
５    冷媒通路
６    コルゲートフィン
６Ｕ  風上側コルゲートフィン
６Ｄ  風下側コルゲートフィン
９    間隙
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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