(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機、凝縮器、流量制御弁、蒸発器を順次配管接続して冷媒回路を形成し、上記蒸発器または上記凝縮器のいずれかを複数の並列熱交換器に分割し、上記蒸発器または上記凝縮器のいずれかを配置する位置の上記冷媒回路を複数の並列回路に分岐して構成し、上記複数の並列熱交換器を上記複数の並列回路に配備した冷凍サイクル装置において、
上記複数の並列回路のうちの少なくともひとつの並列回路に、上記並列回路の冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れのみ許容する電磁弁を設けるとともに、上記並列回路における上記並列熱交換器の冷媒出側に、上記冷媒分岐部から上記冷媒合流部へ向かう方向の流れは許容するが上記冷媒合流部から上記冷媒分岐部へ向かう流れを許容しない逆止弁を設けたことを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項２】
圧縮機から、複数の並列熱交換器に分割された熱源機側熱交換器と流量制御弁と利用側熱交換器とを順次経て上記圧縮機に冷媒を循環させる冷房用の冷媒回路と、上記圧縮機から、上記利用側熱交換器と上記流量制御弁と上記熱源機側熱交換器とを順次経て上記圧縮機に冷媒を循環させる暖房用の冷媒回路と、上記冷房用の冷媒回路と暖房用の冷媒回路の両方において上記複数の並列熱交換器における冷媒流れ方向を上記並列回路の冷媒分岐部へ向かう同一方向とする切換弁と、上記熱源機側熱交換器を配置する位置の冷媒回路を分岐して構成され上記並列熱交換器が配備される複数の並列回路とを備えた冷凍サイクル装置において、
上記複数の並列回路のうちの少なくともひとつの並列回路に、上記並列回路の冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れのみ許容する電磁弁を設けるとともに、上記並列回路における上記並列熱交換器の冷媒出側に、上記冷媒分岐部から上記冷媒合流部へ向かう方向の流れは許容するが上記冷媒合流部から上記冷媒分岐部へ向かう流れを許容しない逆止弁を設けたことを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項３】
圧縮機、切換弁、複数の並列熱交換器に分割された熱源機側熱交換器を備えてなる熱源機と、室内機側熱交換器、第１の流量制御弁よりなる複数の室内機とを第１、第２の接続配管を介して接続し、上記室内機の室内機側熱交換器の一方を上記第１の接続配管または上記第２の接続配管のいずれかに切換可能に接続する弁装置を有する第１の分岐部と、上記室内機の室内機側熱交換器の他方を上記第１の流量制御弁を介して接続し、かつ、上記第２の接続配管と接続する第２の分岐部とを備え、更に上記第２の分岐部と上記第１の接続配管とを接続し、上記熱源機側熱交換器を配置する位置の冷媒回路を複数の並列回路に分岐して構成するとともに、上記複数の並列熱交換器を上記複数の並列回路に配備してなる冷凍サイクル装置において、
上記複数の並列回路のうちの少なくともひとつの並列回路に、上記並列回路の冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れのみ許容する電磁弁を設けるとともに、上記並列回路における上記並列熱交換器の冷媒出側に、上記冷媒分岐部から上記冷媒合流部へ向かう方向の流れは許容するが上記冷媒合流部から上記冷媒分岐部へ向かう流れを許容しない逆止弁を設けたことを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項４】
複数の並列熱交換器における熱源媒体と冷媒とが対向流となるように回路構成したことを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項５】
沸点の異なる複数種の冷媒を混合した混合冷媒を使用することを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項６】
混合冷媒は、ＨＦＣ３２、ＨＦＣ１２５、ＨＦＣ１３４ａのうち、少なくとも２種類が混合されてなることを特徴とする請求項５に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項７】
複数の逆止弁および／または複数の電磁弁を共通のボディに一体的に構成したことを特徴とする請求項１乃至請求項６のいずれかに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項８】
逆止弁または電磁弁の弁体を出し入れ自在にするための蓋を共通のボディにそれぞれ着脱可能に備えたことを特徴とする請求項７に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項９】
蓋に、並列回路に接続される接続配管が一体的に接続されていることを特徴とする請求項８に記載の冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、複数の並列回路に分割された熱源機側熱交換器を有する冷媒回路を備えた冷房サイクル装置の冷媒流路開閉機構と回路構成の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来の冷凍サイクル装置の一例を図２４に、また別の一例を図２６に示す。図２４は熱源機１台に対して複数台の室内機を接続した多室型ヒートポンプ空気調和機の一例で、全ての室内機を同時に冷房または暖房できるものである。図２６は熱源機１台に対して複数台の室内機を接続した多室型ヒートポンプ空気調和機の一例で、ある室内機で冷房を選択しながら、別の室内機では暖房も同時に選択できるものである。
【０００３】
まず、図２４に示す空気調和装置の構成を、本図に従って説明する。Ａは熱源機、Ｂ，Ｃ，Ｄは互いに並列接続された室内機でそれぞれ同じ構成となっている。
１は圧縮機、２は熱源機Ａにおける冷媒流通方向を切換える四方弁、３は熱源機側熱交換器、１８は熱源機側熱交換器３に空気を送風する送風量可変の熱源機側送風機であり、これらによって熱源機Ａが構成されている。
１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄは３台の室内機Ｂ，Ｃ，Ｄに設けられた室内機側熱交換器、１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄは３台の室内機Ｂ，Ｃ，Ｄに設けられた第１の流量制御弁である。１５Ａは熱源機Ａの四方弁２と室内機Ｂ，Ｃ，Ｄとを接続する第１の熱源機側接続配管、１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄは室内機Ｂ，Ｃ，Ｄの室内機側熱交換器１０Ｃ，１０Ｄ，１０Ｅと第１の熱源機側接続配管１５Ａとを接続する第１の室内機側接続配管、５は第１の熱源機側接続配管１５Ａと第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄとを分岐接続する第１の分岐部である。１６Ａは熱源機Ａの熱源機側熱交換器３と室内機Ｂ，Ｃ，Ｄとを接続する第２の熱源機側接続配管、１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄは室内機Ｂ，Ｃ，Ｄの第１の流量制御弁１１Ｃ，１１Ｄ，１１Ｅと第２の熱源機側接続配管１６Ａとを接続する第２の室内機側接続配管、６は第２の熱源機側接続配管１６Ａと第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄとを分岐接続する第２の分岐部である。
１９は冷凍サイクルの高圧部分に設けられた凝縮温度検出手段であり、この場合には圧縮機１の吐出配管に配せられている。２０は冷凍サイクルの低圧部分に設けられた蒸発温度検出手段でこの場合には圧縮機１の吸入配管に配せられている。
また、熱源機側熱交換器３は互いに並列に分岐接続された第１の冷媒回路２１、第２の冷媒回路２２、第３の冷媒回路２３より形成される。第１の冷媒回路２１には第１の熱交換器２４が配備され、その四方弁２側の一端には双方向の流れを開閉できる第１の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａを、他の一端には双方向の流れを開閉できる第３の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｃを配してある。これら２個の電磁弁３ａ，３ｃの開閉により第１の冷媒回路２１への冷媒流通を制御し、第１の熱交換器２４における熱交換の有無を制御する。第２の冷媒回路２２には第２の熱交換器２５が配備され、その四方弁２側の一端には双方向の流れを開閉できる第２の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｂを、他の一端には双方向の流れを開閉できる第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｄを配してある。これら２個の電磁弁３ｂ，３ｄの開閉により第２の冷媒回路２２への冷媒流通を制御し、第２の熱交換器２５における熱交換の有無を制御する。第３の冷媒回路２３の配管途中には双方向の流れを開閉できる第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅが配備され、この電磁弁３ｅの開閉により第１の熱交換器２４、第２の熱交換器２５をバイパスする冷媒流れの有無を制御する。
【０００４】
つぎに、この装置の冷媒の流れを図２５に添って説明する。図中実線矢印は冷房運転時の冷媒の流れを示し、破線矢印は暖房運転時の冷媒の流れを示す。まず冷房運転時の流れを説明する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒が四方弁２を経て熱源機側熱交換器３へ流入し、ここで送風機１８で送られる空気と熱交換して凝縮・液化する。凝縮・液化した高圧の液冷媒は第２の熱源機側接続配管１６Ａを経て第２の分岐部６に流入し、ここで第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｅに分流し、各室内機Ｂ，Ｃ，Ｄに流入する。各室内機Ｂ，Ｃ，Ｄに流入した高圧の液冷媒は第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄで低圧二相状態まで減圧されて室内機側熱交換器１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄに流入し、ここで室内機の送風機（図示せず）によって送られる空気と熱交換してガス化する。ガス化した低温低圧のガス冷媒は室内機Ｂ，Ｃ，Ｄを流出後、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄを経て、第１の分岐部５で合流し、第１の熱源機側接続配管１５Ａを経て熱源機Ａに流入する。熱源機Ａでは四方弁２を経て圧縮機１へ戻る。このようにして冷房運転を行う。
【０００５】
つぎに暖房運転時の流れを説明する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒が四方弁２を経て第１の熱源機側接続配管１５Ａに流入し、第１の分岐部５で第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄに分流し、室内機Ｂ，Ｃ，Ｄに流入する。室内機Ｂ，Ｃ，Ｄでは室内機側熱交換器１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄで室内機の送風機（図示せず）によって送られる空気と熱交換して凝縮・液化し、第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄで低圧二相状態まで減圧されて第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｅに流入し、第２の分岐部６で合流し、第２の熱源機側接続配管１６Ａを経て熱源機Ａに流入する。ここで、低圧二相状態の冷媒は、熱源機側熱交換器３へ流入して、送風機１８から送られる空気と熱交換してガス化する。ガス化した低温低圧のガス冷媒は四方弁２を経て圧縮機１へ戻る。このようにして暖房運転を行う。
【０００６】
なお、熱源機側熱交換器３および送風機１８の動作については、後述の図２６に示す空気調和装置と同じであり、ここでは説明を省略する。
【０００７】
つぎに、図２６に示す空気調和装置の構成を、本図に従って説明する。Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは図２４と同じため説明を省略する。Ｅは後述するように第１の分岐部、第２の流量制御弁、気液分離器、第３の流量制御弁を内蔵した中継器である。熱源機Ａを構成する１，２，３，１８，１９，２０は図２４と同じため説明を省略する。また、室内機Ｂ，Ｃ，Ｄを構成する１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄ，１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄも図２４と同じため説明を省略する。１５Ａは熱源機Ａの四方弁２と中継器Ｅとを接続する第１の熱源機側接続配管、１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄは室内機Ｂ，Ｃ，Ｄの室内機側熱交換器１０Ｃ，１０Ｄ，１０Ｅと中継器Ｅとを接続し、第１の熱源機側接続配管１５Ａと対応する第１の室内機側接続配管、１６Ａは熱源機Ａの熱源機側熱交換器３と中継器Ｅとを接続する第１の熱源機側接続配管１５Ａよりも細径の第２の熱源機側接続配管、１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄは室内機Ｂ，Ｃ，Ｄの第１の流量制御弁１１Ｃ，１１Ｄ，１１Ｅと中継器Ｅとを接続し、第２の熱源機側接続配管１６Ａと対応する第２の室内機側接続配管である。
１３Ｃ，１３Ｄ，１３Ｄは第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄを第１の熱源機側接続配管１５Ａに開閉可能に接続し、開弁時に当該室内機が冷房を行うための冷房用電磁弁、１４Ｃ，１４Ｄ，１４Ｄは第１の室内機側接続配管１５ＣＢ，１５Ｃ，１５Ｄを第２の熱源機側接続配管１６Ａに開閉可能に接続し、開弁時に当該室内機が暖房を行うための暖房用電磁弁、５は第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄと第１の熱源機側接続配管１５Ａまたは第２の熱源機側接続配管１６Ａとを切換可能に分岐接続する冷房用電磁弁１３Ｃ，１３Ｄ，１３Ｄおよび暖房用電磁弁１４Ｃ，１４Ｄ，１４Ｄよりなる第１の分岐部、６は第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄと第２の熱源機側接続配管１６Ａとを分岐接続する第２の分岐部、７は第２の熱源機側接続配管１６Ａの途中に設けられた気液分離器で、その気相部は暖房用切換弁１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｄと接続され、その液相部は第２の分岐部６と接続されている。８は気液分離器７と第２の分岐部６との間に接続する開閉自在な第２の流量制御弁（ここでは電気式膨張弁）、９は第２の分岐部６と第１の熱源機側接続配管１５Ａとの間を接続する開閉自在な第３の流量制御弁（ここでは電気式膨張弁）である。
４ｄは熱源機側熱交換器３と第２の熱源機側接続配管１６Ａとの間に設けられた第４の逆止弁であり、熱源機側熱交換器３から第２の熱源機側接続配管１６Ａへのみ冷媒流通を許容する。４ａは熱源機Ａの四方弁２と第１の熱源機側接続配管１５Ａとの間に設けられた第１の逆止弁であり、第１の熱源機側接続配管１５Ａから四方弁２へのみ冷媒流通を許容する。４ｃは熱源機Ａの四方弁２と第２の熱源機側接続配管１６Ａとの間に設けられた第３の逆止弁であり、四方弁２から第２の熱源機側接続配管１６Ａへのみ冷媒流通を許容する。４ｂは熱源機側熱交換器３と第１の熱源機側接続配管１５Ａとの間に設けられた第２の逆止弁であり、第１の熱源機側接続配管１５Ａから熱源機側熱交換器３へのみ冷媒流通を許容する。第１、第２、第３、第４の逆止弁４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄから切換弁４が構成される。
熱源機側熱交換器３を構成する各要素２１，２２，２３，２４，２５，３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄは図２４と同じであり、説明を省略する。１９，２０も図２４と同じであり、説明を省略する。
【０００８】
つぎに、この装置の冷媒の流れを図２７、図２８、図２９に添って説明する。図２７では冷房のみの運転の場合（以下全冷房と称する）の流れと暖房運転のみの場合（以下全暖房と称する）を説明し、図２９では冷房と暖房が混在し、熱源機側熱交換器３が凝縮器として作用する場合（以下冷房主体と称する）の流れを説明し、図２８では冷房と暖房が混在し、熱源機側熱交換器３が蒸発器として作用する場合（以下暖房主体と称する）の流れを説明する。ここでは、まず、図２７に添って全冷房と全暖房の流れを説明する。図中実線矢印は冷房運転時の冷媒の流れを示し、破線矢印は暖房運転時の冷媒の流れを示す。
まず全冷房時の流れを説明する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒が四方弁２を経て熱源機側熱交換器３へ流入し、ここで送風機１８で送られる空気と熱交換して凝縮・液化する。凝縮・液化した高圧の液冷媒は第４の逆止弁４ｄ、第２の熱源機側接続配管１６Ａ、気液分離器７、第２の流量制御弁８の順に通り、更に第２の分岐部６、第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄを経て各室内機Ｂ，Ｃ，Ｄに流入する。そして、各室内機Ｂ，Ｃ，Ｄに流入した冷媒は、各室内機側熱交換器１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄの出口のスーパーヒート量により制御される第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄにより低圧まで減圧され、室内機側熱交換器１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄで室内空気と熱交換して蒸発しガス化して室内を冷房する。そして、このガス状態となった冷媒は、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄ、冷房用電磁弁１３Ｂ，１３Ｃ，１３Ｄ、第１の分岐部５、第１の熱源機側接続配管１５Ａ、第１の逆止弁４ａ、四方弁２を経て圧縮機１に吸入される循環サイクルを構成し、冷房運転を行う。
このとき、冷房用電磁弁１３Ｂ，１３Ｃ，１３Ｄが開弁し、暖房用電磁弁１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｄが閉弁しているので、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄ、第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄ、室内機Ｂ，Ｃ，Ｄには実線矢印の向きに冷媒が流れる。また、第１の熱源機側接続配管１５Ａが低圧、第２の熱源機側接続配管１６Ａが高圧、熱源機側熱交換器３の切換弁４への接続端が高圧、四方弁２の切換弁４への接続端が低圧であるため、冷媒は必然的に第１の逆止弁４ａ、第４の逆止弁４ｄへ流通する。
【０００９】
つぎに、全暖房時の流れを説明する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁２を経て第３の逆止弁４ｃ、第２の熱源機側接続配管１６Ａ、気液分離器７を通り、第１の分岐部５、暖房用電磁弁１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｄ、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄの順に通り、各室内機Ｂ，Ｃ，Ｄに流入し、ここで室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。そして、この液状態となった冷媒は、各室内機側熱交換器１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄの出口のサブクール量により制御されてほぼ全開状態の第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄを通り、第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄから第２の分岐部６に流入して合流し、更に第３の流量制御弁９を通る。ここで、第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄ、または第３の流量制御弁９のどちらか一方で低圧の気液二相状態まで減圧される。そして、低圧まで減圧された冷媒は第１の熱源機側接続配管１５Ａを経て熱源機Ａの第２の逆止弁４ｂ、熱源機側熱交換器３に流入する。ここで送風量可変の熱源機側送風機１８によって送風される空気と熱交換して蒸発しガス状態となった冷媒は、熱源機の四方弁２を経て圧縮機１に吸入される循環サイクルを構成し、暖房運転を行う。
このとき、暖房用電磁弁１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｄが開弁し、冷房用電磁弁１３Ｂ，１３Ｃ，１３Ｄが閉弁しているので、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄ、第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄ、室内機Ｂ，Ｃ，Ｄには破線矢印の向きに冷媒が流れる。また、第１の熱源機側接続配管１５Ａが低圧、第２の熱源機側接続配管１６Ａが高圧、熱源機側熱交換器３の切換弁４への接続端が低圧、四方弁２の切換弁４への接続端が高圧であるため、冷媒は必然的に第２の逆止弁４ｂ、第３の逆止弁４ｃへ流通する。
【００１０】
つぎに、暖房主体時の流れを図２８に添って説明する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四方弁２を経て第３の逆止弁４ｃ、第２の熱源機側接続配管１６Ａ、気液分離器７を通り、第１の分岐部５、暖房用電磁弁１４Ｂ，１４Ｃ、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃの順に通り、各室内機Ｂ，Ｃに流入し、室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。そして、この液状態となった冷媒は、各室内機側熱交換器１０Ｂ，１０Ｃの出口のサブクール量により制御されてほぼ全開状態の第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃを通り少し減圧されて、第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃから第２の分岐部６に流入する。そして、この冷媒の一部は、第２の室内機側接続配管１６Ｄを通って、冷房しようとする室内機Ｄに入り、室内機側熱交換器１０Ｄ出口のスーパーヒート量により制御される第１の流量制御弁１１Ｄに入って減圧される。減圧された冷媒は、室内機側熱交換器１１Ｄで熱交換して蒸発しガス状態となって室内を冷房し、冷房用電磁弁１３Ｄを経て、第１の熱源機側接続配管１５Ａに流入する。一方、第２の分岐部６における残りの冷媒は、高圧（たとえば第２の熱源機側接続配管１６Ａの圧力）と中間圧（たとえば第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄの圧力）との差圧が所定範囲となるように制御される第３の流量制御弁９を通って、冷房しようとする室内機Ｄを通った冷媒と合流して太い第１の熱源機側接続配管１５Ａを経て熱源機Ａの第２の逆止弁４ｂ、熱源機側熱交換器３に流入し、ここで送風量可変の熱源機側送風機１８によって送風される空気と熱交換して蒸発しガス状態となった冷媒は、熱源機の四方弁２を経て圧縮機１に吸入される循環サイクルを構成し、暖房主体運転を行う。
このとき、暖房用電磁弁１４Ｂ，１４Ｃが開弁し、冷房用電磁弁１３Ｂ，１３Ｃが閉弁しているので、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ、第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ、室内機Ｂ，Ｃには破線矢印の向きに冷媒が流れて暖房する。また、暖房用電磁弁１４Ｄが閉弁し、冷房用電磁弁１３Ｄが開弁しているので、第１の室内機側接続配管１５Ｄ、第２の室内機側接続配管１６Ｄ、室内機Ｄには破線矢印の向きに冷媒が流れて冷房する。また、第１の熱源機側接続配管１５Ａが低圧、第２の熱源機側接続配管１６Ａが高圧、熱源機側熱交換器３の切換弁４への接続端が低圧、四方弁２の切換弁４への接続端が高圧であるため、冷媒は必然的に第２の逆止弁４ｂ、第３の逆止弁４ｃへ流通する。
【００１１】
つぎに、冷房主体時の流れを図２９に添って説明する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒が四方弁２を経て熱源機側熱交換器３へ流入し、ここで送風機１８で送られる空気と熱交換して半ば凝縮・液化して、高温・高圧の二相状態となる。この高温・高圧の二相状態の冷媒は第４の逆止弁４ｄ、第２の熱源機側接続配管１６Ａを経て中継器Ｅの気液分離器７に流入する。ここで、ガス冷媒と液冷媒に分離され、分離したガス冷媒を第１の分岐部５、暖房用電磁弁１４Ｄ、第１の室内機側接続配管１５Ｄの順に通り、暖房しようとする室内機Ｄに流入し、室内機側熱交換器１０Ｄで室内空気と熱交換して凝縮・液化し、室内を暖房する。更に、室内機側熱交換器１０Ｄ出口のサブクール量により制御されほぼ全開状態の第１の流量制御弁１１Ｄを通り少し減圧されて第２の室内機側接続配管１６Ｄを経て第２の分岐部６に流入する。一方、残りの液冷媒は、高圧（たとえば第２の熱源機側接続配管１６Ａの圧力）と中間圧（たとえば第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄの圧力）との差圧が所定範囲となるように制御される第２の流量制御弁８を通って第２の分岐部６に流入し、暖房しようとする室内機Ｄを通った冷媒と合流する。そして、第２の分岐部６、第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃの順に通り、各室内機Ｂ，Ｃに流入する。そして、各室内機Ｂ，Ｃに流入した冷媒は、室内機側熱交換器１０Ｂ，１０Ｃ出口のスーパーヒート量により制御される第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃにより低圧まで減圧されて室内空気と熱交換して蒸発しガス化され室内を冷房する。更に、このガス状態となった冷媒は、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ、冷房用電磁弁１３Ｂ，１３Ｃ、第１の分岐部５を通り、第１の熱源機側接続配管１５Ａ、第１の逆止弁４ａ、四方弁２を経て圧縮機１に吸入される循環サイクルを構成し、冷房主体運転を行う。
このとき、冷房用電磁弁１３Ｂ，１３Ｃが開弁、暖房用電磁弁１４Ｂ，１４Ｃが閉弁しているので、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ、第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ、室内機Ｂ，Ｃには実線矢印の向きに冷媒が流れて冷房する。また、冷房用電磁弁１３Ｄが閉弁、暖房用電磁弁１４Ｄが開弁しているので、第１の室内機側接続配管１５Ｄ、第２の室内機側接続配管１６Ｄ、室内機Ｄには実線矢印の向きに冷媒が流れて暖房する。また、第１の熱源機側接続配管１５Ａが低圧、第２の熱源機側接続配管１６Ａが高圧、熱源機側熱交換器３の切換弁４への接続端が低圧、四方弁２の切換弁４への接続端が高圧であるため、冷媒は必然的に第２の逆止弁４ｂ、第３の逆止弁４ｃへ流通する。
【００１２】
つぎに、図２４に示した空気調和装置および図２６に示した空気調和装置における熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８の動作について説明する。図３０は熱源機側送風機１８、第１、第２、第３、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ、第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅの制御機構を示し、１５１は凝縮温度検出手段１９、蒸発温度検出手段２０の検出温度に応じて熱源機側送風機１８の送風量、第１、第２、第３、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ、第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅの開閉を制御する第１の熱源機側熱交換容量調整手段である。図３１は熱源機側熱交換器３が凝縮器となる場合の第１の熱源機側熱交換容量調整手段の制御内容を示すフローチャートである。図３２は熱源機側熱交換器３が蒸発器となる場合の第１の熱源機側熱交換容量調整手段１５１の制御内容を示すフローチャートである。
【００１３】
まず、熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８を制御する目的について説明する。図２４に示した空気調和装置の冷房運転、図２６に示した空気調和装置の全冷房運転の場合について説明する。通常、外気温度が高い場合に熱源機側送風機１８の送風量が全速となるように、熱源機側熱交換器３の容量および熱源機側送風機１８の送風量は設計され、外気温度と凝縮温度との差は１０℃前後となる。外気温度が低い場合に、もし熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８の容量を外気温度が高い場合と同じにすると、凝縮温度は外気温度に約１０℃を加算した温度となり、外気温度が高い場合に対して凝縮温度が非常に低くなり、冷凍サイクルの凝縮圧力も低くなる。この結果、第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄの出入口圧力差が小さくなり、開度を大きくする必要がある。第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄの開度は有限であり、ある一定以上には大きくできないので、その上限値よりも大きくする必要があれば、容量の大きな流量制御弁を選定する必要がでてくる。しかし、その場合には大形化する上に、最小開度幅当たりの流量変動量が大きくなり、きめこまかな制御ができなくなる。このため、凝縮温度が所定値となるように、熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８の容量を制御することで、冷凍サイクルの凝縮圧力が低くなり過ぎないようにして、第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄの容量が過大にならないようにしている。
【００１４】
つぎに、図２４に示した空気調和装置の暖房運転、図２６に示した空気調和装置の全暖房運転の場合について説明する。通常、外気温度が低い場合に熱源機側送風機１８の送風量が全速となるように、熱源機側熱交換器３の容量および熱源機側送風機１８の送風量は設計されている。外気温度が高い場合に、もし熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８の容量を外気温度が低い場合と同じにすると、蒸発温度は非常に高くなり、冷凍サイクルの蒸発圧力も高くなる。この結果、第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄの出入口圧力差が小さくなり、開度を大きくする必要がある。第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄの開度は有限であり、ある一定以上には大きくできないので、その上限値よりも大きくする必要があれば、容量の大きな流量制御弁を選定する必要がでてくる。しかし、その場合には大形化する上に、最小開度幅当たりの流量変動量が大きくなり、きめこまかな制御ができなくなる。このため、蒸発温度が所定値となるように、熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８の容量を制御することで、冷凍サイクルの蒸発圧力が高くなり過ぎないようにして、第１の流量制御弁１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄの容量が過大にならないようにしている。
【００１５】
つぎに、図２６に示した空気調和装置の冷房主体運転の場合について説明する。通常、全冷房運転で外気温度が高い場合に熱源機側送風機１８の送風量が全速となるように、熱源機側熱交換器３の容量および熱源機側送風機１８の送風量は設計され、外気温度と凝縮温度との差は１０℃前後となる。冷房主体運転は暖房負荷が発生しているので、通常は外気温度が低い。冷房主体運転の場合に、もし熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８の容量を全冷房運転で外気温度が高い場合と同じにすると、外気温度が低い分、更に暖房室内機Ｄでの凝縮分、凝縮温度が低下してしまう。故に、暖房室内機Ｄの能力が不足する。このため、凝縮温度が所定値となるように、熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８の容量を制御することで、暖房室内機Ｄの能力を確保するようにしている。
【００１６】
つぎに、図２６に示した空気調和装置の暖房主体運転の場合について説明する。通常、全暖房運転で外気温度が低い場合に熱源機側送風機１８の送風量が全速となるように、熱源機側熱交換器３の容量および熱源機側送風機１８の送風量は設計されている。暖房主体運転は冷房負荷が発生しているので、通常は外気温度が比較的高い。暖房主体運転の場合に、もし熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８の容量を全暖房運転で外気温度が低い場合と同じにすると、外気温度が高い分、更に冷房室内機Ｄでの蒸発分、蒸発温度が上昇してしまう。故に、冷房室内機Ｄの能力が不足する。このため、蒸発温度が所定値となるように、熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８の容量を制御することで、冷房室内機Ｄの能力を確保するようにしている。
【００１７】
つぎに、第１の熱源機側熱交換容量調整手段１５１による熱源機側熱交換容量の調整方法を説明する。熱源機側熱交換容量を以下に示す４段階で調整する。
第１段階は最も大きな熱源機側熱交換容量を必要とする場合に対応し、第１、第２、第３、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄを開弁し、第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅを閉弁することにより、第１および第２の冷媒回路２１，２２、すなわち第１および第２の熱交換器２４，２５の両方に冷媒を流通させ、かつ、第３の冷媒回路２３には冷媒を流通させないで、熱源機側送風機１８の送風量をインバータ等（図示せず）により停止から全速までの間で調整する。この場合、ビル風等の外風があれば、熱源機側送風機１８を停止してもかなり大きな熱交換をしてしまい、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合には凝縮温度が低下し、蒸発器の場合には蒸発温度が上昇してしまう。また、外風がないときでも自然対流による熱交換量以下の熱交換容量は得られないので、外気温度と熱源機側熱交換器３における冷媒の凝縮温度または蒸発温度との温度差が大きいと、凝縮温度が低下しまたは蒸発温度が上昇してしまう。
第２段階は第１段階の次に大きな熱源機側熱交換容量を必要とする場合に対応し、第２、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｂ，３ｄを開弁し、第１、第３の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｃを閉弁し、第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅを閉弁することにより、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５のみに冷媒を流通させ、かつ、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４および第３の冷媒回路２３には冷媒を流通させないで、熱源機側熱交換器３の伝熱面積を大幅に減少させ、熱源機側送風機１８の送風量をインバータ等（図示せず）により停止から全速までの間で調整する。この場合、ビル風等による外風による熱交換量も大幅に減少し、また、外風がない場合の自然対流による熱交換量も大幅に減少するので、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合には凝縮温度の低下、蒸発器の場合には蒸発温度の上昇が小さくなる。
第３段階は第２段階よりも小さな熱源機側熱交換容量を必要とする場合に対応し、第２、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｂ，３ｄを開弁し、第１、第３の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｃを閉弁し、第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅを開弁することにより、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５および第３の冷媒回路２３に冷媒を流通させ、かつ、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４には冷媒を流通させないで、熱源機側熱交換器３の伝熱面積を大幅に減少させ、かつ、第２の熱交換器２５への冷媒流量を減少させ、熱源機側送風機１８の送風量をインバータ等（図示せず）により停止から全速までの間で調整する。この場合、ビル風等の外風による熱交換量も第２段階よりも更に減少し、また、外風がないときの自然対流による熱交換量も同様に減少するので、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合には凝縮温度の低下、蒸発器の場合には蒸発温度の上昇が更に小さくなる。
第４段階は最も小さい熱源機側熱交換容量を必要とする場合に対応し、第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅを開弁し、第１、第２、第３、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄを閉弁することにより、熱源機側熱交換器３の熱交換量を皆無にするようにしてある。
【００１８】
次に、第１の熱源機側熱交換容量調整手段１５１による第１段階と第２段階、第２段階と第３段階の連続制御性について説明する。外風があっても、第２段階の熱源機側送風機１８が全速のときの熱源機側熱交換容量ＡＫ２MAX が、第１段階の外風であって、かつ、熱源機側送風機１８が停止のときの熱源機側熱交換容量ＡＫ１MAX より大きい、つまりＡＫ２MAX ＞ＡＫ１MAX となる風速以下の外風であれば、第１段階と第２段階は連続的に制御可能である。同様に、外風があっても、第３段階の熱源機側送風機１８が全速のときの熱源機側熱交換容量ＡＫ３MAX が、第２段階の外風であって、かつ、熱源機側送風機１８が停止のときの熱源機側熱交換容量ＡＫ２MAX より大きい、つまりＡＫ３MAX ＞ＡＫ２MAX となる風速以下の外風であれば、第２段階と第３段階は連続的に制御可能である。このように、熱源機側熱交換容量を４段階で調整することによって、ある程度の外風があっても、連続的な熱源機側熱交換容量が得られ、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合には凝縮温度を、蒸発器の場合には蒸発温度を所定値もしくは所定範囲内に制御することができる。
【００１９】
次に、図３１のフローチャートに添って、熱源機側熱交換器３が凝縮器となる場合の第１の熱源機側熱交換容量調整手段１５１の制御内容を説明する。ステップ１６０で凝縮温度検出手段１９の検出温度ＴＣと予め定められた第１の目標凝縮温度ＴＣ１とを比較し、ＴＣ＞ＴＣ１であればステップ１６１へ進む。ステップ１６１で熱源機側送風機１８が全速か否かを判定する。全速でなければステップ１６２へ進んで送風量を増加してステップ１６０へ戻る。全速であればステップ１６３で第１、第３の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｃの開閉を判定する。閉弁していればステップ１６４にて第１、第３の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｃを開弁し、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４を開路してステップ１６０に戻り、開弁していればステップ１６５へ進む。ステップ１６５では第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅの開閉を判定する。開弁していればステップ１６６にて第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅを閉弁してステップ１６０に戻り、閉弁していればステップ１６７に進む。ステップ１６７では第２、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｂ，３ｄの開閉を判定する。閉弁していればステップ１６８にて第２、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｂ，３ｄを開弁し、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５を開路してステップ１６０に戻り、開弁していてもステップ１６０に戻る。一方、ステップ１６０でＴＣ≦ＴＣ１と判定されるとステップ１７０に進む。ステップ１７０で凝縮温度検出手段１９の検出温度ＴＣと第１の目標凝縮温度より小さく予め定められた第２の目標凝縮温度ＴＣ２と比較し、ＴＣ＜ＴＣ２であればステップ１７１へ進み、ＴＣ≧ＴＣ２であればステップ１６０へ戻る。ステップ１７１では熱源機側送風機１８が停止か否かを判定する。停止でなければステップ１７２へ進んで送風量を減少してステップ１６０へ戻る。停止であればステップ１７３で第２、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｂ，３ｄの開閉を判定する。開弁していればステップ１７４にて第２、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｂ，３ｄを閉弁し、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５を閉路してステップ１６０に戻り、閉弁していればステップ１７５へ進む。ステップ１７５では第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅの開閉を判定する。閉弁していればステップ１７６にて第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅを開弁してステップ１６０に戻り、開弁していればステップ１７７に進む。ステップ１７７では第１、第３の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｃの開閉を判定する。開弁していればステップ１７８にて第１、第３の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｃを閉弁し、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４を閉路してステップ１６０に戻り、ステップ１７７で閉弁していてもステップ１６０に戻る。このようにして、凝縮温度検出手段１９の検出温度ＴＣを第１の目標凝縮温度ＴＣ１と第２の目標凝縮温度ＴＣ２の間の温度に制御することができる。
【００２０】
次に、図３２のフローチャートに添って、熱源機側熱交換器３が蒸発器となる場合の第１の熱源機側熱交換容量調整手段１５１の制御内容を説明する。ステップ１８０で蒸発温度検出手段２０の検出温度ＴＥと予め定められた第１の目標蒸発温度ＴＥ１とを比較し、ＴＥ＜ＴＥ１であればステップ１８１へ進む。ステップ１８１で熱源機側送風機１８が全速か否かを判定する。全速でなければステップ１８２へ進んで送風量を増加してステップ１８０へ戻る。全速であればステップ１８３で第１、第３の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｃの開閉を判定する。閉弁していればステップ１８４にて第１、第３の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｃを開弁し、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４を開路してステップ１８０に戻り、開弁していればステップ１８５へ進む。ステップ１８５では第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅの開閉を判定する。開弁していればステップ１８６にて第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅを閉弁してステップ１８０に戻り、閉弁していればステップ１８７に進む。ステップ１８７では第２、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｂ，３ｄの開閉を判定する。閉弁していればステップ１８８にて第２、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｂ，３ｄを開弁し、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５を開路してステップ１８０に戻り、開弁していてもステップ１８０に戻る。一方、ステップ１８０でＴＥ≧ＴＥ１と判定されるとステップ１９０に進む。ステップ１９０で蒸発温度検出手段２０の検出温度ＴＥと第１の目標蒸発温度よりも大きく予め定められた第２の目標蒸発温度ＴＥ２とを比較し、ＴＥ＞ＴＥ２であればステップ１９１へ進み、ＴＥ≦ＴＥ２であればステップ１８０へ戻る。ステップ１９１では熱源機側送風機１８が停止か否かを判定する。停止でなければステップ１９２へ進んで送風量を減少してステップ１８０へ戻る。停止であればステップ１９３で第２、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｂ，３ｄの開閉を判定する。開弁していればステップ１９４にて第２、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｂ，３ｄを閉弁し、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５を閉路してステップ１８０に戻り、閉弁していればステップ１９５へ進む。ステップ１９５では第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅの開閉を判定する。閉弁していればステップ１９６にて第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅを開弁してステップ１８０に戻り、開弁していればステップ１９７に進む。ステップ１９７では第１、第３の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｃの開閉を判定する。開弁していればステップ１９８にて第１、第３の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｃを閉弁し、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４を閉路してステップ１８０に戻り、ステップ１９７で閉弁していてもステップ１８０に戻る。このようにして、蒸発温度検出手段２０の検出温度ＴＥを第１の目標蒸発温度ＴＥ１と第２の目標蒸発温度ＴＥ２の間の温度に制御することができる。
【００２１】
つぎに、第１、第２、第３、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ、第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅの内部構造と動作原理について説明する。熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合と蒸発器の場合で、冷媒の流通方向は逆である。つまり、電磁弁３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ，３ｅは双方向の流れを許容する双方向性電磁弁である。図３３は双方向性電磁弁の構造の一例を示す図である。この図に添って内部構造と動作原理を説明する。Ｘ−Ｘを中心に左右対象の構造をしている。符号３０１はボディ、３０２，３０２’はメインバルブ、３０３，３０３’はメインバルブ３０２，３０２’をその背後から押し付けるスプリング、３０４はプランジャー組立、３０５はシャトル、３０６，３０６’はストッパー、３０７はプランジャー組立３０４の背後から押し付けるスプリング、３０８はコイルである。ＡＡ，ＡＡ’は出入口配管、ＢＢ，ＢＢ’は弁室、ＣＣ，ＣＣ’はメインバルブ３０２，３０２’の側面に設けられたブリードポート、ＤＤ，ＤＤ’はメインバルブ３０２，３０２’の背室、ＧＧはストッパー３０６，３０６’に挟まれたシャトル３０５が摺動する空間、ＦＦ，ＦＦ’は空間ＧＧの両端のストッパー３０６，３０６’の内部に設けられた通路、ＥＥ，ＥＥ’は背室ＤＤ，ＤＤ’と通路ＦＦ，ＦＦ’とを連通する連通路、ＪＪはメインポート、ＩＩはメインポートＪＪと背室ＤＤ，ＤＤ’とを連通させるパイロットポート、ＨＨは空間ＧＧとパイロットポートＩＩとを連結する空間である。
【００２２】
まず、コイル３０８が非通電時のときの動作について説明する。ＡＡが入口、ＡＡ’が出口の場合で説明する。入口配管ＡＡが出口配管ＡＡ’に対して高圧である場合、入口配管ＡＡから入った流体は弁室ＢＢに入り、ボディ３０１とメインバルブ３０２のクリアランスおよびブリードポートＣＣを通って背室ＤＤに入る。
更に、連通路ＥＥ、通路ＦＦを通り、空間ＧＧへ入った流体は、シャトル３０５を低圧側のストッパー３０６’へ押し付け、低圧側との通路ＦＦ’を塞ぐ。
空間ＧＧの流体は空間ＨＨまで達するが、プランジャー組立３０４がパイロットポートＩＩを塞いでいるため、メインバルブ３０２の背圧は抜ける個所がない。そのため、メインバルブ３０２は閉まったままであり、したがって電磁弁は閉止している。
【００２３】
つぎに、コイル３０８に通電した場合の動作について説明する。コイル３０８に通電すると、プランジャー組立３０４が磁気力で浮上してパイロットポートＩＩが開き、空間ＨＨに溜まった圧力がパイロットポートＩＩを通りメインポートＪＪに達する。メインポートＪＪに溜まった圧力がメインバルブ３０２’を押し開け、弁室ＢＢ’より出口配管ＡＡ’側に抜ける。以上より、メインバルブ３０２の背室ＤＤの圧力は弁室ＢＢより低くなり圧力差が生じる。
この圧力差により弁室ＢＢ側の圧力がスプリング３０３を抗してメインバルブ３０２を押し開く。このようにして、２つのメインバルブ３０２，３０２’が開き、電磁弁が開状態となる。
【００２４】
つぎに、コイル３０８が通電状態より非通電状態となった場合の動作について説明する。コイル３０８の通電をＯＦＦにすると、プランジャー組立３０４は自重およびスプリング３０７により落下して、パイロットポートＩＩを塞ぐ。その結果、空間ＨＨ、空間ＧＧ、通路ＦＦ、連通路ＥＥ、背室ＤＤに圧力が溜まる。このため、弁室ＢＢと背室ＤＤが同圧となり、スプリング３０３によってメインバルブ３０２がメインポートＪＪを閉じる。
【００２５】
配管ＡＡ’側が高圧になった場合も同様に動作するので、ここでは説明を省略する。
【００２６】
つぎに、図２４に示した空気調和装置、図２６に示した空気調和装置の熱源機Ａの構造について図３４の熱源機Ａの構造図に添って説明する。符号２４，２５は図２４、図２５と同じものであり説明を省略する。１４１は熱源機側送風機１８の吹き出し側にあるファンガード、１４２は熱源機側熱交換器３の第１の熱交換器２４の吸い込み側にある第１のフィンガード、１４３は熱源機側熱交換器３の第２の熱交換器２５の吸い込み側にある第２のフィンガード、１４４，１４５，１４６，１４７はフィンガード１４２，１４３の上下に配せられたパネルである。１４８は第１、第２の熱交換器２４，２５の下部に設けられた機械室で、圧縮機１、四方弁２、第１、第２、第３、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ、第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅ、第１、第２、第３、第４の逆止弁４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄおよびこれらを接続する配管が内蔵されている。
【００２７】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記した従来の冷凍サイクル装置では以下に示すような問題があった。
まず、第１、第２、第３、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ、第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅは図３３に示す構造を持つ双方向性電磁弁である。双方向性電磁弁は図３３に示すように、メインバルブ３０２，３０２’、シャトル３０５、プランジャー組立３０４、コイル３０８、スプリング３０３，３０３’，３０７といったように、非常に多くの部品により構成された複雑な構造をしている。双方向性電磁弁を構成する部品ひとつひとつの信頼性は高くても、それらを集結した双方向性電磁弁は、構成部品の少ない通常の片方向流れ用の電磁弁よりも信頼性が低下する。加えて、双方向性電磁弁を多数具備している熱源機側熱交換器３全体としては、更に信頼性が低下する。
【００２８】
また、第１、第２、第３、第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ、第１の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｅ、第１、第２、第３、第４の逆止弁４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄはそれぞれ単独のものが配管で接続されているため、製造時の組立性や保守時の交換容易性を確保するためもあり、空間容積効率が悪く、図３４に示すように、機械室１４８の占めるスペースを大きくせざるを得なかった。したがって、機械室１４８が第１、第２の熱交換器２４，２５の吸込み空間を塞ぐ配置となり、熱源機側熱交換器３の熱交換容量が低下してエネルギー効率が低下し、結果として炭酸ガス排出量は増加し、地球温暖化の促進につながっている。また、熱源機側熱交換器３は複雑な冷媒回路構成をしていて、かつ、双方向性電磁弁が全て単独のものであることから、配管経路が非常に長くなっている。また、この部分との干渉を避けるため、他の部分の配管経路も迂回の分だけ長くなっている。したがって、配管を流れる冷媒の圧力損失が大きくなってエネルギー効率が低下し、結果として炭酸ガス排出量は増加し、地球温暖化を促進している。
【００２９】
また、熱源機側熱交換器３の冷媒の流れは、凝縮器の場合と蒸発器の場合とで逆になっている。すなわち、この場合の冷媒流れは、熱源媒体に対して凝縮時に対向流となれば蒸発時には並向流となり、蒸発時に対向流となれば凝縮時に並向流となる。凝縮器は顕熱変化をする過熱ガス部と過冷却部があるので、並向流となれば熱源媒体との温度差を確保できず、熱交換容量が低下する。熱源機側熱交換器３において蒸発時には蒸発温度と外気温度の温度差は通常小さい。このような場合に並向流となれば、顕熱変化をする過熱ガス部で温度差がとれなくなるため、過熱ガス部がなくなって熱交換容量が低下するか、あるいは温度差を確保するために蒸発温度が低下して圧縮機１の圧縮比が大きくなる。したがって、エネルギー効率が低下し、結果として炭酸ガス排出量は増加し、地球温暖化を促進している。
【００３０】
また、冷凍サイクル装置に用いる冷媒として沸点の異なる複数種の冷媒を混合した混合冷媒を用いる場合は、熱源機側熱交換器３の二相部での温度勾配があるため、並向流となった場合の熱交換容量の低下が非常に大きくなってエネルギー効率が低下し、結果として炭酸ガス排出量が増加し、地球温暖化を促進している。
【００３１】
また、従来の空気調和装置では冷媒としてＨＣＦＣ２２が使用されてきたが、これは塩素を含むのでオゾン層の破壊につながるとされるため、国際的に規制されている。これに代替する冷媒としてオゾン層を破壊しない、すなわち塩素を含まないＨＦＣが使用されはじめており、沸点の異なるＨＦＣ３２、ＨＦＣ１２５、ＨＦＣ１３４ａの３種類のうちの２種類乃至３種類を含む混合冷媒が主流となっている。これらは、熱物性上、従来のＨＣＦＣ２２と比べてエネルギー効率が低く、更に沸点の異なる複数の冷媒を混合した混合冷媒であることから、熱源機側熱交換器３で熱源媒体と並向流となった場合に、熱交換容量の低下が非常に大きくなってエネルギー効率が低下し、結果として炭酸ガス排出量が増加し、地球温暖化を促進している。
【００３２】
また、双方向性電磁弁は図３３に示したように、構成部品が多いため、万一故障した場合に故障部位を特定し、構成部品を交換するのに多大な労力を要する。特に、メインバルブ３０２，３０２’、シャトル３０５、プランジャー組立３０４を、ボディ３０１に、溶接、ロウ付け、接着などで接合した場合は構成部品の交換が不可能で、電磁弁全体を交換する必要があり、資源の無駄遣いとなっている。更に、冷凍サイクル装置全体の寿命がきて、装置全体を廃棄する場合にも、分解が容易でない場合は再生が容易でない。
【００３３】
この発明は、上述のような従来の課題を解決するためになされたものであり、冷凍サイクルの複数の並列の回路に分割された熱源機側熱交換器の開閉機構と回路構成に関するもので、オゾン層を破壊せず、地球温暖化を促進することなく、省資源化につながる冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。
【００３４】
【課題を解決するための手段】
前述の目的を達成するために、この請求項１の発明による冷凍サイクル装置は、圧縮機、凝縮器、流量制御弁、蒸発器を順次配管接続して冷媒回路を形成し、蒸発器または凝縮器のいずれかを複数の並列熱交換器に分割し、蒸発器または凝縮器のいずれかを配置する位置の冷媒回路を複数の並列回路に分岐して構成し、複数の並列熱交換器を複数の並列回路に配備した冷凍サイクル装置において、複数の並列回路のうちの少なくともひとつの並列回路に、並列回路の冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れのみ許容する電磁弁を設けるとともに、並列回路における並列熱交換器の冷媒出側に、冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れは許容するが冷媒合流部から冷媒分岐部へ向かう流れを許容しない逆止弁を設けたものである。
【００３５】
また、この請求項２の発明による冷凍サイクル装置は、圧縮機から、複数の並列熱交換器に分割された熱源機側熱交換器と流量制御弁と利用側熱交換器とを順次経て圧縮機に冷媒を循環させる冷房用の冷媒回路と、圧縮機から、利用側熱交換器と流量制御弁と熱源機側熱交換器とを順次経て圧縮機に冷媒を循環させる暖房用の冷媒回路と、冷房用の冷媒回路と暖房用の冷媒回路の両方において複数の並列熱交換器における冷媒流れ方向を並列回路の冷媒分岐部へ向かう同一方向とする切換弁と、熱源機側熱交換器を配置する位置の冷媒回路を分岐して構成され並列熱交換器が配備される複数の並列回路とを備えた冷凍サイクル装置において、複数の並列回路のうちの少なくともひとつの並列回路に、並列回路の冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れのみ許容する電磁弁を設けるとともに、並列回路における並列熱交換器の冷媒出側に、冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れは許容するが冷媒合流部から冷媒分岐部へ向かう流れを許容しない逆止弁を設けたものである。
【００３６】
そして、この請求項３の発明による冷凍サイクル装置は、圧縮機、切換弁、複数の並列熱交換器に分割された熱源機側熱交換器を備えてなる熱源機と、室内機側熱交換器、第１の流量制御弁よりなる複数の室内機とを第１、第２の接続配管を介して接続し、室内機の室内機側熱交換器の一方を第１の接続配管または第２の接続配管のいずれかに切換可能に接続する弁装置を有する第１の分岐部と、室内機の室内機側熱交換器の他方を第１の流量制御弁を介して接続し、かつ、第２の接続配管と接続する第２の分岐部とを備え、更に第２の分岐部と第１の接続配管とを接続し、熱源機側熱交換器を配置する位置の冷媒回路を複数の並列回路に分岐して構成するとともに、複数の並列熱交換器を複数の並列回路に配備してなる冷凍サイクル装置において、複数の並列回路のうちの少なくともひとつの並列回路に、並列回路の冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れのみ許容する電磁弁を設けるとともに、並列回路における並列熱交換器の冷媒出側に、冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れは許容するが冷媒合流部から冷媒分岐部へ向かう流れを許容しない逆止弁を設けたものである。
【００３７】
更に、この請求項４の発明による冷凍サイクル装置は、上記の各構成において、複数の並列熱交換器における熱源媒体と冷媒とが対向流となるように回路構成したものである。
【００３８】
また、この請求項５の発明による冷凍サイクル装置は、上記の各構成において、沸点の異なる複数種の冷媒を混合した混合冷媒を使用するものである。
【００３９】
そして、この請求項６の発明による冷凍サイクル装置は、上記構成において、混合冷媒が、ＨＦＣ３２、ＨＦＣ１２５、ＨＦＣ１３４ａのうち、少なくとも２種類が混合されてなるものである。
【００４０】
更に、この請求項７の発明による冷凍サイクル装置は、前記構成において、複数の逆止弁および／または複数の電磁弁を共通のボディに一体的に構成したものである。
【００４１】
また、この請求項８の発明による冷凍サイクル装置は、上記構成において、逆止弁または電磁弁の弁体を出し入れ自在にするための蓋を共通のボディにそれぞれ着脱可能に備えたものである。
【００４２】
そして、この請求項９の発明による冷凍サイクル装置は、上記構成において、蓋に、並列回路に接続される接続配管が一体的に接続されているものである。
【００４３】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照してこの発明の実施の形態について説明する。尚、各図中で同一または相当する部分には同一符号を付して説明を省略または簡略化する。
発明の実施の形態１．
図１は、この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。図中符号Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，１，２，３，５，６，１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄ，１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄ，１５Ａ，１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄ，１６Ａ，１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄ，１８，１９，２０，２１，２２，２３，２４，２５は図２４に示した空気調和装置と同一または相当する部分のため、説明を省略する。
図中符号３ｋは第１の冷媒回路２１、第２の冷媒回路２２、または第３の冷媒回路２３（それぞれ並列回路の例）へ分岐する冷媒分岐部、３ｌは第１の冷媒回路２１、第２の冷媒回路２２、および第３の冷媒回路２３からの冷媒合流部、３ｆは冷媒分岐部３ｋと第１の熱交換器２４（並列熱交換器の例）との間に設けられた第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁、３ｇは冷媒分岐部３ｋと第２の熱交換器２５（並列熱交換器の例）との間に設けられた第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁、３ｈは冷媒合流部３ｌと第１の熱交換器２４との間に設けられた第１の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁、３ｉは冷媒合流部３ｌと第２の熱交換器２５との間に設けられた第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁、３ｊは第３の冷媒回路２３の配管途中に設けられた第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁である。第５、第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆ，３ｇ、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊはそれぞれ片方向流れ用の電磁弁で、冷媒分岐部３ｋから冷媒合流部３ｌの方向が流れ方向である。そして、１７ａは四方弁２と熱源機側熱交換器３の冷媒分岐部３ｋとの間に設けられ、四方弁２から冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆の流れは許容しない第６の逆止弁、１７ｂは四方弁２と熱源機側熱交換器３の冷媒合流部３ｌの間に設けられ、冷媒合流部３ｌから四方弁２への流れは許容するがその逆の流れは許容しない第７の逆止弁、１７ｃは第２の熱源機側接続配管１６Ａの熱源機側の一端と熱源機側熱交換器３の冷媒分岐部３ｋとの間に設けられ、第２の熱源機側接続配管１６Ａから冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆の流れは許容しない第８の逆止弁、１７ｄは第２の熱源機側接続配管１６Ａの熱源機側の一端と熱源機側熱交換器３の冷媒合流部３ｌとの間に設けられ、冷媒合流部３ｌから第２の熱源機側接続配管１６Ａへの流れは許容するがその逆の流れは許容しない第９の逆止弁である。
すなわち、この実施の形態による冷凍サイクル装置では、熱源機側熱交換器３を構成する３つの冷媒回路２１，２２，２３に、各冷媒回路２１，２２，２３の冷媒分岐部３ｋから冷媒合流部３ｌへ向かう方向の流れのみ許容する電磁弁３ｆ，３ｇ，３ｊをそれぞれ設け、２つの冷媒回路２１，２２における熱交換器２４，２５の冷媒出側に、冷媒分岐部３ｋから冷媒合流部３ｌへ向かう方向の流れは許容するが冷媒合流部３ｌから冷媒分岐部３ｋへ向かう流れを許容しない逆止弁３ｈ，３ｉを設けてある。
一方、第６、第７、第８、第９の逆止弁１７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄにより後述するように、熱源機側熱交換器３の流れ方向は、冷媒分岐部３ｋから冷媒合流部３ｌへ向かう１方向流れ（片方向流れ）となる。これにより、熱源機側熱交換器３が凝縮器となる場合も蒸発器となる場合も、熱源機側熱交換器３の冷媒のパスパターンとしては、熱源媒体（この場合は空気）と対向するように構成することができる。その一例を以下に示す。複数列で構成された熱交換器において、冷媒の入口を空気の流れに対して最も風下側の列に設け、冷媒の流れが進むにつれて、空気の流れに対して風上側の列へと配置し、冷媒の出口を空気の流れに対して最も風上側の列に設けることにより、熱源媒体の流れに対し冷媒の流れが対向流となる。
【００４４】
つぎに、冷媒の流れについて説明する。図２は、この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷房運転時および暖房運転時の冷媒の流れを示す図である。図２中実線矢印が冷房運転時の冷媒の流れ方向を、図中破線矢印が暖房運転時の冷媒の流れ方向を示す。
図２に添って、まず冷房運転時の流れを説明する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒が四方弁２に流入する。四方弁２を出た冷媒は、第６の逆止弁１７ａ、または第７の逆止弁１７ｂへ流入しようとする。第６の逆止弁１７ａは四方弁２から冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入可能である。第７の逆止弁１７ｂは冷媒合流部３ｌから四方弁２への流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入できない。したがって、四方弁２を出た冷媒は第７の逆止弁１７ｂには流入せず、第６の逆止弁１７ａに流入する。第６の逆止弁１７ａを出た冷媒は、熱源機側熱交換器３、または第８の逆止弁１７ｃへ流入しようとする。第８の逆止弁１７ｃは第２の熱源機側接続配管１６Ａから冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、第８の逆止弁１７ｃへは流入できない。したがって、第６の逆止弁１７ａからの冷媒は熱源機側熱交換器３へ流入する。熱源機側熱交換器３へ流入した冷媒は、ここで送風機１８で送られる空気と熱交換して凝縮・液化する。凝縮・液化した高圧の液冷媒は第７の逆止弁１７ｂ、または第９の逆止弁１７ｄに流入しようとする。第７の逆止弁１７ｂの出口側は入口側よりも冷媒の流れとしては上流側に接続されているため、出口側の方が入口側よりも圧力が高く、流入できない。第９の逆止弁１７ｄは冷媒合流部３ｌから第２の熱源機側接続配管１６Ａへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入可能である。したがって、熱源機側熱交換器３を出た冷媒は、第７の逆止弁１７ｂに流入できず、第９の逆止弁１７ｄを経て、第２の熱源機側接続配管１６Ａに流入する。第２の熱源機側接続配管１６Ａから第１の熱源機側接続配管１５Ａまでの流れは図２４に示した従来の冷凍サイクル装置の一例として空気調和装置と同一であり、ここでは説明を省略する。第１の熱源機側接続配管１５Ａから熱源機Ａに流入した低圧のガス冷媒は、四方弁２を経て圧縮機１へ戻る。このようにして冷房運転を行う。また、上記のように熱源機側熱交換器３が凝縮器である場合に、熱源機側熱交換器３での冷媒の流れ方向は冷媒分岐部３ｋから冷媒合流部３ｌの方向である。
【００４５】
つぎに暖房運転時の流れを説明する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒が四方弁２を経て第１の熱源機側接続配管１５Ａに流入する。第１の熱源機側接続配管１５Ａから第２の熱源機側接続配管１６Ａまでの流れは図２４に示した従来の冷凍サイクル装置の一例としての空気調和装置と同一であり、ここでは説明を省略する。第２の熱源機側接続配管１６Ａに流入した低圧二相状態の冷媒は、熱源機Ａに流入し、第８の逆止弁１７ｃ、または第９の逆止弁１７ｄに流入しようとする。第８の逆止弁１７ｃは第２の熱源機側接続配管１６Ａから冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、第８の逆止弁１７ｃへは流入可能である。第９の逆止弁１７ｄは冷媒合流部３ｌから第２の熱源機側接続配管１６Ａへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入できない。したがって、熱源機Ａに流入した冷媒は第８の逆止弁１７ｃを経て、熱源機側熱交換器３、または第６の逆止弁１７ａに流入しようとする。このとき、第６の逆止弁１７ａは四方弁２から冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入できない。したがって、第８の逆止弁１７ｃを出た冷媒は、熱源機側熱交換器３へ流入して、送風機１８で送られる空気と熱交換してガス化する。ガス化した低温低圧のガス冷媒は第７の逆止弁１７ｂ、または第９の逆止弁１７ｄへ流入しようとする。第７の逆止弁１７ｂは冷媒合流部３ｌから四方弁２への流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入可能である。第９の逆止弁１７ｄの出口側は入口側よりも冷媒の流れとしては上流側に接続されているため、出口側の方が入口側よりも圧力が高く、流入できない。したがって、熱源機側熱交換器３を出た冷媒は、第７の逆止弁１７ｂから四方弁２を経て圧縮機１へ戻る。このようにして暖房運転を行う。また、上記のように熱源機側熱交換器３が蒸発器である場合も、熱源機側熱交換器３の冷媒の流れ方向は冷媒分岐部３ｋから冷媒合流部３ｌの方向である。
【００４６】
つぎに、熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８の動作について説明する。図３は熱源機側送風機１８、第５、第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆ，３ｇ、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊの制御機構を示し、１５２は凝縮温度検出手段１９、蒸発温度検出手段２０の検出温度に応じて熱源機側送風機１８の送風量、第５、第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆ，３ｇ、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊの開閉を制御する第２の熱源機側熱交換容量調整手段である。図４は熱源機側熱交換器３が凝縮器となる場合の第２の熱源機側熱交換容量調整手段１５２の制御内容を示すフローチャートである。図５は熱源機側熱交換器３が蒸発器となる場合の第２の熱源機側熱交換容量調整手段１５２の制御内容を示すフローチャートである。
【００４７】
熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８を制御する目的については、従来の冷凍サイクル装置の一例である図２４、図２６に示した空気調和装置と同じであるので、ここでは説明を省略する。
【００４８】
つぎに、第２の熱源機側熱交換容量調整手段１５２による熱源機側熱交換容量の調整方法を説明する。従来の冷凍サイクル装置の一例である図２４、図２６に示した空気調和装置と同様に熱源機側熱交換容量を以下に示す４段階で調整する。
第１段階は最も大きな熱源機側熱交換容量を必要とする場合に対応し、第５、第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆ，３ｇを開弁し、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊを閉弁することにより第１および第２の冷媒回路２１，２２すなわち第１および第２の熱交換器２４，２５の両方に冷媒を流通させ、かつ、第３の冷媒回路２３には冷媒を流通させないで、熱源機側送風機１８の送風量をインバータ等（図示せず）により停止から全速までの間で調整する。なお、第６、第７、第８、第９の逆止弁１７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄがあるので、熱源機側熱交換器３の流れ方向は凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも同一である。したがって、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも、第１、第２の冷媒回路２１，２２の入口側にある第５、第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆ，３ｇが開弁していると、第１、第２の冷媒回路２１，２２の出口側にある第１、第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｈ，３ｉにも冷媒が流れて、第１、第２の冷媒回路２１，２２、すなわち第１および第２の熱交換器２４，２５の両方に冷媒を流通させることができる。また、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも流れ方向は同一であるので、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊを閉弁することで、凝縮器・蒸発器によらず、第３の冷媒回路２３は遮断できる。
第２段階は第１段階の次に大きな熱源機側熱交換容量を必要とする場合に対応し、第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｇを開弁し、第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆを閉弁し、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊを閉弁することにより、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５のみに冷媒を流通させ、かつ、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４および第３の冷媒回路２３には冷媒を流通させないで、熱源機側熱交換器３の伝熱面積を大幅に減少させ、熱源機側送風機１８の送風量をインバータ等（図示せず）により停止から全速までの間で調整する。なお、第６、第７、第８、第９の逆止弁１７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄがあるので、熱源機側熱交換器３の流れ方向は凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも同一である。したがって、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも、第２の冷媒回路２２の入口側にある第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｇが開弁していると、第２の冷媒回路２２の出口側にある第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｉにも冷媒が流れて、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５に冷媒を流通させることができる。また、第１の冷媒回路２１の入口側にある第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆが閉弁していると、第１の冷媒回路２１への入口側からの流入することはできない。また、第１の冷媒回路２１の出口側にある第１の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｈに出口側から流入することはできない。したがって、第１の冷媒回路２１すなわち第１の熱交換器２４への冷媒の流れを遮断することができる。また、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも流れ方向は同一であるので、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊを閉弁することで、凝縮器・蒸発器によらず、第３の冷媒回路２３を遮断できる。
第３段階は第２段階よりも小さな熱源機側熱交換容量を必要とする場合に対応し、第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｇを開弁し、第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆを閉弁し、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊを開弁することにより、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５および第３の冷媒回路２３に冷媒を流通させ、かつ、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４には冷媒を流通させないで、熱源機側熱交換器３の伝熱面積を大幅に減少させ、かつ、第２の熱交換器２５への冷媒流量を減少させ、熱源機側送風機１８の送風量をインバータ等（図示せず）により停止から全速までの間で調整する。なお、第６、第７、第８、第９の逆止弁１７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄがあるので、熱源機側熱交換器３の流れ方向は凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも同一である。したがって、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも、第２の冷媒回路２２の入口側にある第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｇが開弁していると、第２の冷媒回路２２の出口側にある第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｉにも冷媒が流れて、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５に冷媒を流通させることができる。また、第１の冷媒回路２１の入口側にある第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆが閉弁していると、第１の冷媒回路２１へ入口側からは流入することができない。また、第１の冷媒回路２１の出口側にある第１の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｈに出口側から流入することができない。したがって、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４への冷媒の流れを遮断することができる。また、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも流れ方向は同一であるので、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊを開弁することで、凝縮器・蒸発器によらず、第３の冷媒回路２３は流通状態にできる。
第４段階は最も小さい熱源機側熱交換容量を必要とする場合に対応し、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊを開弁し、第５、第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆ，３ｇを閉弁することにより、熱源機側熱交換器３の熱交換量を皆無にする。なお、第６、第７、第８、第９の逆止弁１７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄがあるので、熱源機側熱交換器３における冷媒の流れ方向は凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも同一である。したがって、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも、第１、第２の冷媒回路２１，２２の入口側にある第５、第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆ，３ｇが閉弁していると、第１、第２の冷媒回路２１，２２へ入口側からは流入することができない。また、第１、第２の冷媒回路２１，２２の出口側にある第１、第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｈ，３ｉに出口側から流入することはできない。したがって、第１、第２の冷媒回路２１，２２、すなわち第１、第２の熱交換器２４，２５への冷媒の流れを遮断することができる。また、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも流れ方向は同一であるので、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊを開弁することで、凝縮器・蒸発器によらず、第３の冷媒回路２３は流通状態にできる。
【００４９】
なお、第２の熱源機側熱交換容量調整手段１５２による第１段階と第２段階、第２段階と第３段階の連続制御性については、従来の冷凍サイクル装置の一例である図２４、図２６に示した空気調和装置における第１の熱源機側熱交換容量調整手段１５１と同じであるので、説明を省略する。
【００５０】
次に、図４のフローチャートに添って、熱源機側熱交換器３が凝縮器となる場合における第２の熱源機側熱交換容量調整手段１５２の制御内容を説明する。ステップ２００で凝縮温度検出手段１９の検出温度ＴＣと予め定められた第１の目標凝縮温度ＴＣ１とを比較し、ＴＣ＞ＴＣ１であればステップ２０１へ進む。ステップ２０１で熱源機側送風機１８が全速か否かを判定し、全速でなければステップ２０２へ進んで送風量を増加してステップ１６０へ戻る。全速であればステップ２０３で第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆの開閉を判定する。閉弁していればステップ２０４にて第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆを開弁し、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４を開路してステップ２００に戻り、開弁していればステップ２０５へ進む。ステップ２０５では第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊの開閉を判定する。開弁していればステップ２０６にて第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊを閉弁してステップ２００に戻り、閉弁していればステップ２０７に進む。ステップ２０７では第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｇの開閉を判定する。閉弁していればステップ２０８にて第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｇを開弁し、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５を開路してステップ２００に戻り、ステップ２０７で開弁していてもステップ２００に戻る。
一方、ステップ２００でＴＣ≦ＴＣ１と判定されるとステップ２１０に進む。ステップ２１０で凝縮温度検出手段１９の検出温度ＴＣと第１の目標凝縮温度より小さく予め定められた第２の目標凝縮温度ＴＣ２と比較し、ＴＣ＜ＴＣ２であればステップ２１１へ進み、ＴＣ≧ＴＣ２であればステップ２００へ戻る。ステップ２１１で熱源機側送風機１８が停止か否かを判定し、停止でなければステップ２１２へ進んで送風量を減少してステップ２００へ戻る。停止であればステップ２１３で第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｇの開閉を判定する。開弁していればステップ２１４にて第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｇを閉弁し、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５を閉路してステップ２００に戻り、閉弁していればステップ２１５へ進む。ステップ２１５では第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊの開閉を判定する。閉弁していればステップ２１６にて第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊを開弁してステップ２００に戻り、開弁していればステップ２１７に進む。ステップ２１７では第４の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆの開閉を判定する。開弁していればステップ２１８にて第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆを閉弁し、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４を閉路してステップ２００に戻り、ステップ２１７で閉弁していてもステップ２００に戻る。このようにして、凝縮温度検出手段１９の検出温度ＴＣを目標凝縮温度ＴＣ１と第２の目標凝縮温度ＴＣ２との間の温度に制御することができる。
【００５１】
次に、図５のフローチャートに添って、熱源機側熱交換器３が蒸発器となる場合における第２の熱源機側熱交換容量調整手段１５２の制御内容を説明する。ステップ２２０で蒸発温度検出手段２０の検出温度ＴＥと予め定められた第１の目標蒸発温度ＴＥ１とを比較しＴＥ＜ＴＥ１であればステップ２２１へ進む。ステップ２２１で熱源機側送風機１８が全速か否かを判定し、全速でなければステップ２２２へ進んで送風量を増加してステップ２２０へ戻る。全速であればステップ２２３で第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆの開閉を判定する。閉弁していればステップ２２４にて第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆを開弁し、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４を開路してステップ２２０に戻り、開弁していればステップ２２５へ進む。ステップ２２５では第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊの開閉を判定する。開弁していればステップ２２６にて第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊを閉弁してステップ２２０に戻り、閉弁していればステップ２２７に進む。ステップ２２７では第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｇの開閉を判定する。閉弁していればステップ２２８にて第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｇを開弁し、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５を開路してステップ２２０に戻り、ステップ２２７で開弁していてもステップ２２０に戻る。
一方、ステップ２２０でＴＥ≧ＴＥ１と判定されるとステップ２３０に進む。ステップ２３０で蒸発温度検出手段２０の検出温度ＴＥと第１の目標蒸発温度より大きく予め定められた第２の目標蒸発温度ＴＥ２と比較し、ＴＥ＞ＴＥ２であればステップ２３１へ進み、ＴＥ≦ＴＥ２であればステップ２２０へ戻る。ステップ２３１では熱源機側送風機１８が停止か否かを判定し、停止でなければステップ２３２へ進んで送風量を減少してステップ２２０へ戻る。停止であればステップ２３３で第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｇの開閉を判定する。開弁していればステップ２３４にて第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｇを閉弁し、第２の冷媒回路２２、すなわち第２の熱交換器２５を閉路してステップ２２０に戻り、閉弁していればステップ２３５へ進む。ステップ２３５では第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊの開閉を判定する。閉弁していればステップ２３６にて第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊを開弁してステップ２２０に戻り、開弁していればステップ２３７に進む。ステップ２３７では第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆの開閉を判定する。開弁していればステップ２３８にて第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆを閉弁し、第１の冷媒回路２１、すなわち第１の熱交換器２４を閉路してステップ２２０に戻り、ステップ２３７で閉弁していてもステップ２２０に戻る。このようにして、蒸発温度検出手段２０の検出温度ＴＥを第１の目標蒸発温度ＴＥ１と第２の目標蒸発温度ＴＥ２との間の温度に制御することができる。
【００５２】
つぎに、第５、第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆｎ３ｇ、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊの内部構造と動作原理について説明する。この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置においては、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合と蒸発器の場合のいずれでも、冷媒の流通方向は一方向である。つまり、電磁弁３ｆ，３ｇ，３ｊは双方向の流れを許容する従来のような双方向性電磁弁である必要はなく、流入方向のみを開閉する、すなわち片方向流れ用の電磁弁でよい。図６、図７は片方向流れ用電磁弁の構造の一例を示す図である。これらの図に添って内部構造と動作原理を説明する。図６は閉弁状態の図で、図７は開弁状態の図である。図６、図７において同一部分は同一の符号を付している。
まず、内部構造について説明する。３１は入口配管、３２は出口配管、３３はメインボディ、３４はメインバルブ（弁体の例）、３５はサブボディ、３６はボールなどからなるサブバルブ、３７はプランジャー、３８はヘッド、３９はコイル、４０はスプリング、４１はＯリング、４２は弁室、４３は流出室、４４はメインバルブ３４の背室、４５はパイロット流入管、４６はパイロット弁室、４７はパイロットポート、４８は第１のパイロット流出管、４９はパイロット流出室、５０は第２のパイロット流出管、５０Ａはパイロット流出部である。５１はメインバルブ３４の摺動側面、５２はメインバルブ３４の摺動側面５１の下部にある非摺動側面、５３はテーパー状に加工したメインバルブ３４のバルブシート面、５４はメインバルブ３３のボディシート面、５５はメインポートである。５６はサブボディ３５に設けられた雌ネジ、５７はサブボディ３５に設けられたサブメタルタッチ面、５８はメインボディ３３に設けられ、サブメタルタッチ面５７と金属接触して電磁弁の内部空間と外部との流通を遮断して気密性を確保するメインメタルタッチ面、５９はメインボディ３３に設けられ、雌ネジ５６とのペアでサブボディ３５をメインボディ３３へねじ込む雄ネジである。
メインバルブ３４の非摺動面５２は摺動面５１よりもその外径がやや小さくなっているため、弁室４２に横穴（この実施の形態１では流入配管の弁室４２の一端）があっても、引っかかりを生じないので、動作不良は発生しない。
すなわち、この電磁弁は、メインボディ３３に設けられて冷媒を流入させる入口配管３１と、メインボディ３３に設けられて冷媒を流出させる流出室４３と、入口配管３１と流出室４３の境に設けられたメインポート５５と、メインポート５５の手前で入口配管３１から分岐して形成された弁室４２と、弁室４２内で摺動してメインポート５５を開閉するメインバルブ３４と、弁室４２のメタルタッチ面５８に装着され弁室４２と外部とを遮断するサブボディ３５と、弁室４２とパイロット流入管４５を介して連通するパイロット弁室４６と、パイロット弁室４６と流出室４３とを連通するパイロット流出部５０Ａと、コイル３９による電磁駆動によりパイロット弁室４６内で摺動してパイロット流出部５０Ａを開閉するパイロットバルブ３６とを有してなり、入口配管３１内の圧力と弁室４２のパイロット流入管４５寄りの空間の圧力との圧力差によりメインバルブ３４を駆動してメインポート５５を開閉するようにしたものである。
そして、この電磁弁は、特に、パイロット弁室４６およびパイロット流入管４５がサブボディ３５に形成されるとともに、サブボディ３５に形成されるパイロットポート４７、第１のパイロット流出管４８、パイロット流出室４９と、メインボディ３３に形成されてパイロットポート４７に連通する第２のパイロット流出管５０とから、パイロット流出部５０Ａが構成されていて、サブボディ３５のパイロット弁室４６内でパイロットバルブ３６を摺動させてパイロット流出部５０Ａのパイロットポート４７を開閉するように構成されている。
【００５３】
つぎに、図６、図７に示す電磁弁の動作について説明する。まず、コイル３９が非通電の場合について説明する。一般に、入口配管３１の圧力の方が出口配管３２の圧力よりも高い。入口配管３１から入った流体は弁室４２に入り、更にメインボディ３３とメインバルブ３４とのクリアランスを通って背室４４に入る。背室４４に入った流体はパイロット流入管４５を経て、パイロット弁室４６へ入るが、プランジャー３７によりサブバルブ３６が押し付けられ、パイロットポート４７を塞いでいるため、背室４４の圧力はパイロットポート４７を経ては流出室４３に抜けない。また、背室４４とパイロット流出室４９とはＯリング４１でシールされているため、この経路を経由しても背室４４の圧力は流出室４３に抜けない。故に、メインバルブ３４はリフトすることなく、メインポート５５をメインバルブ３４が塞いで、バルブシート面５３とボディシート面５４が接触するため、図６に示すように電磁弁は閉止したままである。
【００５４】
つぎに、コイル３９に通電した場合の動作について説明する。コイル３９に通電すると、プランジャー３７がヘッド３８の磁気力で吸引されて浮上し、パイロットポート４７が開き、パイロット弁室４９に溜まった圧力がパイロットポート４７を通り、第１のパイロット流出管４８、パイロット流出室４９、第２のパイロット流出管５０を経て流出室４３へと抜ける。これにより、背室４４の圧力は流出室４３の圧力とほぼ等しくなり、弁室４２の圧力より低くなる。これにより、メインバルブ３４には上向きの力が作用し、メインバルブ３４は自重に抗して上向きにリフトし、その結果、メインポート５５が開かれ、図７に示すように、電磁弁は開状態となる。
【００５５】
つぎに、コイル３９が通電状態より非通電状態となった場合の動作について説明する。コイル３９の通電をＯＦＦにすると、プランジャー３７は自重およびスプリング３７により落下して、パイロットポート４７を塞ぐ。その結果、パイロット弁室４６、パイロット流入管４５、背室４４に圧力が溜まる。このため、弁室４２と背室４４が同圧となり自重により、図６に示すように、メインバルブ３４がメインポート５５を閉じる。
【００５６】
つぎに、第１、第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｈ，３ｉの内部構造と動作原理について説明する。この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置においては、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合と蒸発器の場合のいずれでも、冷媒の流通方向は一方向である。つまり、第１、第２の熱交換器２４，２５の出口側の開閉弁としては電磁弁である必要がなく、第１、第２の熱交換器２４，２５に対して冷媒分岐部３ｋから冷媒合流部３ｌに向けて流出は許容するが流入は許容しない逆止弁でも十分な作用を得ることができる。
図８、図９は逆止弁の構造の一例を示す図である。この図に添って内部構造と動作原理を説明する。図８は閉弁状態の図で、図９は開弁状態の図である。図８、図９において同一部分は同一の符号を付している。
まず、内部構造について説明する。６１は入口配管、６２は出口配管、６３はボディ、６４はバルブ、６５は弁室、６６はボディ６３に設けられたシート面、６７はメインポートである。
図１０、図１１は逆止弁のバルブ６４の詳細構造である。７２は逆止弁のバルブ６４の側面の上部に設けられた摺動部、７１は逆止弁のバルブ６４のシート面である。
【００５７】
つぎに、図８、図９に示す逆止弁の動作について説明する。まず、出口配管６２の圧力の方が入口配管６１の圧力より高く、逆止弁が閉弁状態となっている場合について説明する。出口配管６２の圧力の方が入口配管６１の圧力よりも高いため、バルブ６４には上から下への力が作用してバルブ６４がメインポート６７を塞ぎ、逆止弁は図８に示すように閉弁状態となる。このように出口側から入口側への流れは許容されない。
【００５８】
つぎに、出口配管６２の圧力の方が入口配管６１の圧力よりも低く、逆止弁が開弁状態となっている場合について説明する。入口配管６１に流入した流体によりバルブ６４は押し上げられるが、バルブ６４の摺動部７２の間を、流体が流れて出口配管６２に達する。流体がバルブ６４とボディ６３の間を流れる場合に、損失を生じて圧力が低下する。これにより、バルブ６４には下部からの圧力の方が上部の圧力よりも高く、下から上への力が作用する。したがって、バルブ６４はリフトしたままの状態で維持され、図９に示すように、開弁状態が維持される。このように入口側から出口側への冷媒流れが許容される。
【００５９】
以上のように、熱源機側熱交換器３の互いに並列に分岐した第１、第２、第３の冷媒回路２１，２２，２３を個別に開閉するのに、冷媒分岐部３ｋから冷媒合流部３ｌへ向かう方向の流れのみ許容する片方向流れ用の電磁弁３ｆ，３ｇ，３ｊを配し、第１、第２の熱交換器２４，２５の冷媒出側に、冷媒分岐部３ｋから冷媒合流部３ｌへ向かう方向の流れは許容するが冷媒合流部３ｌから冷媒分岐部３ｋへ向かう流れを許容しない逆止弁３ｈ，３ｉを配したことで、出入口に従来のような双方向性電磁弁を配する場合と比べて、電磁弁や逆止弁の内部の構成部品の数が少なくなり、信頼性が向上する。
【００６０】
また、冷房運転時と暖房運転時の２種類の冷媒流れを有する冷凍サイクル装置（以下ヒートポンプ装置と呼ぶ）において、第６、第７、第８、第９の逆止弁１７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄを用いて熱源機側熱交換器３における冷媒の流れを凝縮器の場合も蒸発器の場合も同一方向に流し、しかも熱源機側熱交換器３の入口側に流入を開閉する片方向流れ用の電磁弁３ｆ，３ｇ，３ｊを配し、出口側に流出方向の流れは許容するが流入方向の流れを許容しない逆止弁３ｈ，３ｉを配することで、ヒートポンプ装置であっても、熱交換器出入口に従来のような双方向性電磁弁を配する必要がなく、電磁弁や逆止弁の内部の構成部品の数が少なくなって、信頼性が向上する。
【００６１】
更に第６、第７、第８、第９の逆止弁を設けて、熱源機側熱交換器３の流れ方向を、熱源機側熱交換器３が凝縮器となる場合も蒸発器となる場合も同一方向とし、しかも熱源機側熱交換器３の冷媒のパスパターンとしては、凝縮器となる場合も冷媒の流れが蒸発器となる場合も熱源媒体（この場合は空気）に対し対向流となるように並列熱交換器や冷媒配管を配置したので、以下のような効果を奏する。すなわち、凝縮器の場合には、顕熱変化をする過熱ガス部と過冷却部と熱源媒体との温度差を十分に確保できるため、熱交換容量が増加する。一方、蒸発器の場合にも、顕熱変化をする過熱ガス部と熱源媒体との温度差を十分に確保できるため、熱交換容量が増加する。したがって、エネルギー効率が向上し、結果として炭酸ガス排出量は減少して地球温暖化を防止するという効果を奏する。
【００６２】
この実施の形態では、熱源機側熱交換器３を並列回路に３分割しその全てを開閉する例について説明したが、２分割または４分割以上の並列回路に分割した冷凍サイクル装置でも、また、分割した並列回路の一部のみを開閉するようにした冷凍サイクル装置でも、同様の効果を奏するのは言うまでもない。
また、この実施の形態では、熱源機側熱交換器３を分割した冷凍サイクル装置の説明を実施したが、室内機側熱交換器や氷蓄熱槽の熱交換器を複数の並列熱交換器に分割した冷凍サイクル装置でも、同様の効果を奏するのは言うまでもない。
また、この実施の形態では、熱源媒体が空気である空冷式の冷凍サイクル装置の説明を実施したが、熱源媒体が水である水冷式の冷凍サイクル装置でも、同様の効果を奏するのは言うまでもない。
また、この実施の形態では、熱源機が１台である冷凍サイクル装置の説明を実施したが、熱源機を複数台並列に接続した冷凍サイクル装置でも、同様の効果を奏するのは言うまでもない。
【００６３】
発明の実施の形態２．
図１２は、この発明の実施の形態２による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。図中符号Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，１，２，３，４ａ，４ｃ，４ｄ，５，６，７，８，９，１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄ，１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄ，１３Ｂ，１３Ｃ，１３Ｄ，１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｄ，１５Ａ，１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄ，１６Ａ，１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄ，１８，１９，２０，２１，２２，２３，２４，２５は図２６に示した従来の冷凍サイクル装置と同一または相当する部分のため、説明を省略する。
３ｆ，３ｇ，３ｈ，３ｉ，３ｊ，３ｋ，３ｌ，１７ａ，１７ｂは図１に示した実施の形態１による冷凍サイクル装置と同一または相当する部分のため、説明を省略する。
４ｅは第１の熱源機側接続配管１５Ａの熱源機側の一端と熱源機側熱交換器３の冷媒分岐部３ｋとの間に設けられ、第１の熱源機側接続配管１５Ａから熱源機側熱交換器３の冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆は許容しない第５の逆止弁、４は第１、第３、第４、第５の逆止弁４ａ，４ｃ，４ｄ，４ｅより構成される切換弁である。
【００６４】
つぎに、この装置の冷媒の流れを図１３、図１４、図１５に添って説明する。図１３では冷房のみの運転の場合（以下全冷房と称する）の流れと暖房運転のみの場合（以下全暖房と称する）を説明し、図１５では冷房と暖房が混在し、熱源機側熱交換器３が凝縮器として作用する場合（以下冷房主体と称する）の流れを説明し、図１４では冷房と暖房が混在し、熱源機側熱交換器３が蒸発器として作用する場合（以下暖房主体と称する）の流れを説明する。
ここでは、まず、図１３に添って全冷房と全暖房の流れを説明する。図中実線矢印は冷房運転時の冷媒の流れを示し、破線矢印は暖房運転時の冷媒の流れを示す。まず全冷房時の流れを説明する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒が四方弁２に流入する。四方弁２を出た冷媒は、第６の逆止弁１７ａ、または第７の逆止弁１７ｂへ流入しようとする。第６の逆止弁１７ａは四方弁２から冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入可能である。第７の逆止弁１７ｂは冷媒合流部３ｌから四方弁２への流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入できない。したがって、四方弁２を出た冷媒は第７の逆止弁１７ｂには流入せず、第６の逆止弁１７ａに流入する。そして、第６の逆止弁１７ａを出た冷媒は、熱源機側熱交換器３、または第５の逆止弁４ｅへ流入しようとする。第５の逆止弁４ｅは第１の熱源機側接続配管１５Ａから冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、第５の逆止弁４ｅへは流入できない。したがって、第６の逆止弁１７ａを出た冷媒は、熱源機側熱交換器３へ流入する。熱源機側熱交換器３へ流入した冷媒は、ここで送風機１８から送られる空気と熱交換して凝縮・液化する。凝縮・液化した高圧の液冷媒は第７の逆止弁１７ｂ、または第４の逆止弁４ｄに流入しようとする。第７の逆止弁１７ｂの出口側は入口側よりも冷媒の流れとしては上流側に接続されているため、出口側の方が入口側よりも圧力が高く、流入できない。第４の逆止弁４ｄは冷媒合流部３ｌから第２の熱源機側接続配管１６Ａへの流れは許容するが、その逆の流れは許容しないので、流入可能である。したがって、熱源機側熱交換器３を出た冷媒は、第７の逆止弁１７ｂに流入できず、第４の逆止弁４ｄを経て、第２の熱源機側接続配管１６Ａに流入する。第２の熱源機側接続配管１６Ａから第１の熱源機側接続配管１５Ａまでの流れは図２６に示した従来の冷凍サイクル装置の一例としての空気調和装置と同一であり、ここでは説明を省略する。第１の熱源機側接続配管１５Ａから熱源機Ａに流入した低圧のガス冷媒は、第１の逆止弁４ａ、四方弁２を経て圧縮機１に吸入される循環サイクルを構成し、冷房運転を行う。
このとき、冷房用電磁弁１３Ｂ，１３Ｃ，１３Ｄが開弁し、暖房用電磁弁１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｄが閉弁しているので、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄ、第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄ、室内機Ｂ，Ｃ，Ｄには実線矢印の向きに冷媒が流れる。また、第１の熱源機側接続配管１５Ａが低圧、第２の熱源機側接続配管１６Ａが高圧、熱源機側熱交換器３の冷媒分岐部３ｋが高圧、四方弁２の切換弁４への接続端が低圧であるため、冷媒は必然的に第１の逆止弁４ａ、第４の逆止弁４ｄへ流通する。
【００６５】
つぎに、全暖房時の流れを説明する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁２、第３の逆止弁４ｃを経て第１の熱源機側接続配管１５Ａに流入する。第１の熱源機側接続配管１５Ａから第２の熱源機側接続配管１６Ａまでの流れは図２６に示した従来の冷凍サイクル装置の一例としての空気調和装置と同一であり、ここでは説明を省略する。第１の熱源機側接続配管１５Ａに流入した低圧二相状態の冷媒は、熱源機Ａに流入し、第５の逆止弁４ｅを経て、熱源機側熱交換器３、または第６の逆止弁１７ａへ流入しようとする。第６の逆止弁１７ａは四方弁２から冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、第６の逆止弁１７ａへは流入できない。したがって、第５の逆止弁４ｅを出た冷媒は、熱源機側熱交換器３へ流入する。熱源機側熱交換器３へ流入した冷媒は熱源機側熱交換器３に流入し、ここで送風量可変の熱源機側送風機１８によって送風される空気と熱交換して蒸発しガス状態となる。ガス状態となった冷媒は、第７の逆止弁１７ｂ、または第４の逆止弁４ｄに流入しようとする。第４の逆止弁４ｄの出口側は入口側よりも圧力が高く、流入できない。第７の逆止弁１７ｂは冷媒合流部３ｌから四方弁２への流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入可能である。したがって、熱源機側熱交換器３を出た冷媒は、第４の逆止弁４ｄに流入できず、第７の逆止弁１７ｂを経て、四方弁２または第６の逆止弁１７ａに流入しようとする。第６の逆止弁１７ａの出口側は入口側よりも冷媒の流れとして上流側に接続されているため、出口側の方が入口側よりも圧力が高く、流入できない。したがって、第７の逆止弁１７ｂを出た冷媒は、熱源機の四方弁２を経て圧縮機１に吸入される循環サイクルを構成し、暖房運転を行う。
このとき、暖房用電磁弁１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｄが開弁し、冷房用電磁弁１３Ｂ，１３Ｃ，１３Ｄが閉弁しているので、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄ、第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄ、室内機Ｂ，Ｃ，Ｄには破線矢印の向きに冷媒が流れる。また、第１の熱源機側接続配管１５Ａが低圧、第２の熱源機側接続配管１６Ａが高圧、熱源機側熱交換器３の冷媒分岐部３ｋが低圧、四方弁２の切換弁４への接続端が高圧であるため、冷媒は必然的に第５の逆止弁４ｅ、第３の逆止弁４ｃへ流通する。
【００６６】
つぎに、暖房主体時の流れを図１４に添って説明する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁２、第３の逆止弁４ｃを経て第１の熱源機側接続配管１５Ａに流入する。第１の熱源機側接続配管１５Ａから第２の熱源機側接続配管１６Ａまでの流れは図２６に示した従来の冷凍サイクル装置の一例としての空気調和装置と同一であり、ここでは説明を省略する。第１の熱源機側接続配管１５Ａに流入した低圧二相状態の冷媒は、熱源機Ａに流入し、第５の逆止弁４ｅを経て、熱源機側熱交換器３、または第６の逆止弁１７ａへ流入しようとする。第６の逆止弁１７ａは四方弁２から冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、第６の逆止弁１７ａへは流入できない。したがって、第５の逆止弁４ｅを出た冷媒は、熱源機側熱交換器３へ流入する。熱源機側熱交換器３へ流入した冷媒は熱源機側熱交換器３に流入する。ここで送風量可変の熱源機側送風機１８によって送風される空気と熱交換して蒸発しガス状態となった冷媒は、第７の逆止弁１７ｂまたは第４の逆止弁４ｄに流入しようとする。第４の逆止弁４ｄの出口側は入口側よりも圧力が高く、流入できない。第７の逆止弁１７ｂは冷媒合流部３ｌから四方弁２への流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入可能である。したがって、熱源機側熱交換器３を出た冷媒は、第４の逆止弁４ｄに流入できず、第７の逆止弁１７ｂを経て、四方弁２または第６の逆止弁１７ａに流入しようとする。第６の逆止弁１７ａの出口側は入口側よりも冷媒の流れとしては上流側に接続されているため、出口側の方が入口側よりも圧力が高く、流入できない。したがって、第７の逆止弁１７ｂを出た冷媒は、熱源機の四方弁２を経て圧縮機１に吸入される循環サイクルを構成し、暖房主体運転を行う。
このとき、暖房用電磁弁１４Ｂ，１４Ｃが開弁し、冷房用電磁弁１３Ｂ，１３Ｃが閉弁しているので、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ、第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ、室内機Ｂ，Ｃには破線矢印の向きに冷媒が流れて暖房する。また、暖房用電磁弁１４Ｄが閉弁し、冷房用電磁弁１３Ｄが開弁しているので、第１の室内機側接続配管１５Ｄ、第２の室内機側接続配管１６Ｄ、室内機Ｄには破線矢印の向きに冷媒が流れて冷房する。また、第１の熱源機側接続配管１５Ａが低圧、第２の熱源機側接続配管１６Ａが高圧、熱源機側熱交換器３の冷媒分岐部３ｋが低圧、四方弁２の切換弁４への接続端が高圧であるため、冷媒は必然的に第５の逆止弁４ｅ、第３の逆止弁４ｃへ流通する。
【００６７】
つぎに、冷房主体時の流れを図１５に添って説明する。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒が四方弁２に流入する。四方弁２を出た冷媒は、第６の逆止弁１７ａまたは第７の逆止弁１７ｂへ流入しようとする。第６の逆止弁１７ａは四方弁２から冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入可能である。第７の逆止弁１７ｂは冷媒合流部３ｌから四方弁２への流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入できない。したがって、四方弁２を出た冷媒は第７の逆止弁１７ｂには流入せず、第６の逆止弁１７ａに流入する。第６の逆止弁１７ａを出た冷媒は、熱源機側熱交換器３または第５の逆止弁４ｅへ流入しようとする。第５の逆止弁４ｅは第１の熱源機側接続配管１５Ａから冷媒分岐部３ｋへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、第５の逆止弁４ｅへは流入できない。したがって、第６の逆止弁１７ａを出た冷媒は、熱源機側熱交換器３へ流入する。熱源機側熱交換器３へ流入した冷媒は、ここで送風機１８から送られる空気と熱交換し半ば凝縮・液化して、高温・高圧の二相状態となる。この高温・高圧の二相状態の冷媒は第７の逆止弁１７ｂ、または第４の逆止弁４ｄに流入しようとする。第７の逆止弁１７ｂの出口側は入口側よりも冷媒の流れとしては上流側に接続されているため、出口側の方が入口側よりも圧力が高く、流入できない。第４の逆止弁４ｄは冷媒合流部３ｌから第２の熱源機側接続配管１６Ａへの流れは許容するがその逆の流れは許容しないので、流入可能である。したがって、熱源機側熱交換器３を出た冷媒は、第７の逆止弁１７ｂに流入できず、第４の逆止弁４ｄを経て、第２の熱源機側接続配管１６Ａに流入する。第２の熱源機側接続配管１６Ａから第１の熱源機側接続配管１５Ａまでの流れは図２６に示した従来の冷凍サイクル装置の一例としての空気調和装置と同一であり、ここでは説明を省略する。第１の熱源機側接続配管１５Ａから熱源機Ａに流入した低圧のガス冷媒は、第１の逆止弁４ａ、四方弁２を経て圧縮機１に吸入される循環サイクルを構成し、冷房主体運転を行う。
このとき、冷房用電磁弁１３Ｂ，１３Ｃが開弁し、暖房用電磁弁１４Ｂ，１４Ｃが閉弁しているので、第１の室内機側接続配管１５Ｂ，１５Ｃ、第２の室内機側接続配管１６Ｂ，１６Ｃ、室内機Ｂ，Ｃには実線矢印の向きに冷媒が流れて冷房する。また、冷房用電磁弁１３Ｄが閉弁し、暖房用電磁弁１４Ｄが開弁しているので、第１の室内機側接続配管１５Ｄ、第２の室内機側接続配管１６Ｄ、室内機Ｄには実線矢印の向きに冷媒が流れて暖房する。また、第１の熱源機側接続配管１５Ａが低圧、第２の熱源機側接続配管１６Ａが高圧、熱源機側熱交換器３の冷媒分岐部３ｋが高圧、四方弁２の切換弁４への接続端が低圧であるため、冷媒は必然的に第１の逆止弁４ａ、第４の逆止弁４ｄへ流通する。
【００６８】
つぎに、熱源機側熱交換器３および熱源機側送風機１８の動作については実施の形態１と同じであるので、ここでは説明を省略する。
【００６９】
つぎに、第５、第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆ，３ｇ、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊの内部構造と動作原理、および、第１、第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｈ，３ｉの内部構造と動作原理についても、実施の形態１と同じであるので、ここでは説明を省略する。
【００７０】
以上のように、切換弁４における第２の逆止弁４ｂの接続を変更して第５の逆止弁４ｅとし、第６、第７の逆止弁１７ａ，１７ｂを追加することで、図２６に示した従来の冷凍サイクル装置の一例において、熱源機側熱交換器３の流れ方向を凝縮器の場合も蒸発器の場合も同一方向とすることができる。このような冷媒回路構成とした上で、更に熱源機側熱交換器３の互いに並列に分岐した第１、第２、第３の冷媒回路２１，２２，２３（それぞれ並列回路）を個別に開閉するのに、冷媒分岐部３ｋから冷媒合流部３ｌへ向かう方向の流れのみ許容する電磁弁３ｆ，３ｇ，３ｊを配し、第１、第２の熱交換器２４，２５の冷媒出側に、冷媒分岐部３ｋから冷媒合流部３ｌへ向かう方向の流れは許容するが冷媒合流部３ｌから冷媒分岐部３ｋへ向かう流れを許容しない逆止弁３ｈ，３ｉを配したことで、図２６は熱源機１台に対して複数台の室内機を接続し、ある室内機で冷房を選択しながら暖房も同時に選択できる多室型ヒートポンプ空気調和機でも、出入口に従来のような双方向性電磁弁を配する必要がなく、電磁弁や逆止弁の内部の構成部品の数が少なくなって、信頼性が向上する。
【００７１】
更に、熱源機側熱交換器３が凝縮器となる場合も蒸発器となる場合も同一方向とし、しかも熱源機側熱交換器３の冷媒のパスパターンとしては、凝縮器となる場合も蒸発器となる場合も熱源媒体（この場合は空気）に対し対向流となるように並列熱交換器や冷媒配管を配置したので、以下のような効果を奏する。すなわち、凝縮器の場合には、顕熱変化をする過熱ガス部と過冷却部と熱源媒体との温度差を十分に確保できるため、熱交換容量が増加する。一方、蒸発器の場合にも、顕熱変化をする過熱ガス部と熱源媒体との温度差を十分に確保できるため、熱交換容量が増加する。したがって、エネルギー効率が向上し、結果として炭酸ガス排出量は減少し、地球温暖化を防止するという効果を奏する。
【００７２】
この実施の形態では、熱源機側熱交換器３を並列に３分割しその全てを開閉する例について説明したが、２分割または４分割以上に並列に分割した冷凍サイクル装置でも、また、分割した回路の一部のみを開閉するようにした冷凍サイクル装置でも、同様の効果を奏するのは言うまでもない。
また、この実施の形態では、熱源機側熱交換器３を分割した冷凍サイクル装置の説明を実施したが、室内機側熱交換器（利用側熱交換器）や氷蓄熱槽の熱交換器を複数の並列熱交換器に分割した冷凍サイクル装置でも、同様の効果を奏するのは言うまでもない。
また、この実施の形態では、熱源媒体が空気である空冷式の冷凍サイクル装置の説明を実施したが、熱源媒体が水である水冷式の冷凍サイクル装置でも、同様の効果を奏するのは言うまでもない。
また、この実施の形態では、熱源機が１台である冷凍サイクル装置の説明を実施したが、熱源機を複数台並列に接続した冷凍サイクル装置でも、同様の効果を奏するのは言うまでもない。
【００７３】
発明の実施の形態３．
この発明の実施の形態３では、実施の形態１、実施の形態２の冷凍サイクル装置において、冷媒をＲ２２とＲ１３Ｂ１などの沸点の異なる複数の冷媒を混合したものを使用するようにしてある。沸点の異なる複数種の冷媒を混合した混合冷媒は、熱源機側熱交換器３における気液二相部で温度勾配がある。すなわち、凝縮器では、気液二相部は冷媒の流れ方向に従って凝縮・液化が進み、凝縮温度も低下する。また、蒸発器では、気液二相部は冷媒の流れ方向に従って蒸発・ガス化が進み、蒸発温度も上昇する。この実施の形態の冷凍サイクル装置では、熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも冷媒の流れ方向が一方向で、かつ、熱源媒体と冷媒とがいずれの場合でも対向流となるように構成されているので、熱源機側熱交換器３の気液二相部において冷媒と熱源媒体の温度差が十分に確保される。以上から、熱源機側熱交換器３の熱交換容量が増加してエネルギー効率が向上し、結果として炭酸ガス排出量は減少して地球温暖化を防止するという効果を奏する。
【００７４】
発明の実施の形態４．
この発明の実施の形態４では、実施の形態３の冷凍サイクル装置において、冷媒として、オゾン層を破壊するとされる塩素を含まないＨＦＣ系で沸点の異なるＨＦＣ３２、ＨＦＣ１２５、ＨＦＣ１３４ａのうち少なくとも２種類を混合したものを使用する。この混合冷媒は沸点の異なる複数種の冷媒を混合した混合冷媒であることから、熱源機側熱交換器３における気液二相部で温度勾配がある。この発明の実施の形態では熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも冷媒の流れ方向が一方向で、かつ熱源媒体と冷媒がいずれの場合でも対向流となるように構成されているので、熱源機側熱交換器３の気液二相部で、冷媒と熱源媒体の温度差が十分に確保される。以上から、熱源機側熱交換器３の熱交換容量が増加してエネルギー効率が向上し、結果として炭酸ガス排出量は減少して地球温暖化を防止するという効果を奏する。
更に、この混合冷媒は塩素を含まないので、オゾン層を破壊するおそれがなく、地球環境を保全するという効果を奏する。
【００７５】
発明の実施の形態５．
この発明の実施の形態５では、図１２に示した実施の形態２の冷凍サイクル装置において、熱源機Ａの中で一点鎖線で囲まれた符号２６の部分を集積・一体化させる。すなわち、２６は、第１、第３、第４、第５、第７の逆止弁４ａ，４ｃ，４ｄ，４ｅ，１７ｂ、第１、第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｈ，３ｉおよびその周辺の冷媒配管を共通のボディに内蔵・集積・一体化した逆止弁ブロックである。２６ａは逆止弁ブロック２６の四方弁２との第１の接続部（熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合に圧縮機１の吐出配管が接続される接続端側）、２６ｂは逆止弁ブロック２６の第６の逆止弁１７ａとの第２の接続部、２６ｃは逆止弁ブロック２６の熱源機側熱交換器３の冷媒分岐部３ｋ側の第３の接続部、２６ｄは逆止弁ブロック２６の第１の熱源機側接続配管１５Ａとの第４の接続部、２６ｅは逆止弁ブロック２６の第２の熱源機側接続配管１６Ａとの第５の接続部、２６ｆは逆止弁ブロック２６の第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊとの第６の接続部、２６ｇは逆止弁ブロック２６の熱源機側熱交換器３の第２の熱交換器２５の出口端との第７の接続部、２６ｈは逆止弁ブロック２６の熱源機側熱交換器３の第１の熱交換器２４の出口端との第８の接続部、２６ｉは逆止弁ブロック２６の四方弁２との第９の接続部（熱源機側熱交換器３が凝縮器の場合に圧縮機１の吸入配管が接続される接続端側）である。
【００７６】
つぎに、逆止弁ブロック２６の構造を、図１６、図１７、図１８、図１９、図２０、図２１、図２２に添って説明する。図１６は逆止弁ブロック２６を上方から見た図であり、フランジ式の蓋のパッキンは破線で示してある。図１７はフランジ式の蓋、ネジ式の蓋を取り外した逆止弁ブロック２６を上方から見た図であり、フランジ式の蓋を固定するボルトのネジ穴は図示していない。この図では、連通路・連通空間を破線で示している。図１８は図１６のＡ−Ａ断面を示す断面図、図１９は図１６のＢ−Ｂ断面を示す断面図、図２０は図１６のＣ−Ｃ断面を示す断面図、図２１は図１６のＤ−Ｄ断面を示す断面図、図２２は図１６のＥ−Ｅ断面を示す断面図である。２６ａから２６ｉは図１２に同一符号で示した逆止弁ブロック２６の各接続端に相当する。また、８１は逆止弁ブロック２６における各逆止弁共通のボディである。まず、各逆止弁を中心にして構造および動作を説明する。
【００７７】
まず、第１の逆止弁４ａの説明をする。９６はバルブ、１０６は弁室、１１４は流入空間である。この場合、バルブ９６が弁室１０６を上下に動き、流入空間１１４の最上端のメインポートを開閉することで、第１の逆止弁４ａが開閉する。流入空間１１４に第９の接続部２６ｉより高圧がかかると、バルブ９６は上にリフトして流入空間１１４の最上端のメインポートを開く。また、第９の接続部２６ｉに流入空間１１４より高圧がかかると、バルブ９６は下に動いて流入空間１１４の最上端のメインポートを閉じる。詳細の動作原理は実施の形態１の図８から図１１に示した逆止弁と同じである。
１１６は弁室１０６の下方に接し、流入空間１１４の上方に接する連通室、８７ａは第９の接続部２６ｉと一体化したフランジ式の蓋、８７ｂは蓋８７ａとボディ８１との間に挟まれて、逆止弁の内部空間と外部とをシールするパッキン、８７ｃ，８７ｄ，８７ｅ，８７ｆは蓋８７ａをボディ８１に締結・固定するボルトである。
【００７８】
つぎに、第３の逆止弁４ｃの説明をする。９５はバルブ、１０５は弁室、１１７は流入空間である。１２０は流出空間で、弁室１０５の下部側面と連通している。１２１は弁室１０５の上端部と流出空間１２０とを連通するパイロット管である。バルブ９５が弁室１０５を上下に動き、流入空間１１７の最上端のメインポートを開閉することで第３の逆止弁４ｃが開閉する。流入空間１１７に流出空間１２０より高圧がかかると、弁室１０５の側面とバルブ９５の側面のクリアランスおよびパイロット管１２１を経て流出空間へ圧力が抜けるため、バルブ９５の上方の圧力は流出空間１２０とほぼ等しくなる。これにより、弁室１０５におけるバルブ９５の下方の圧力が上方の圧力よりも高くなり、バルブ９５には上向きの力が作用する。この結果、バルブ９５は上にリフトし、流入空間１１７の最上端のメインポートを開く。また、流出空間１２０に流入空間１１７よりも高圧がかかると、その高圧がパイロット管１２１を経て弁室１０５におけるバルブ９５の上方に導入される。また、流出空間から弁室１０５を経て流入空間１１７へと流体が流れて、弁室１０５のバルブ９５の下方部の圧力は圧力損失の分だけ低圧となる。これにより、バルブ９５には下向きの力が作用し、また自重により下向きの力が加算されるため、バルブ９５は下に動いて流入空間１１７の最上端のメインポートを閉じる。
８５はネジ式の蓋であり、その側面に雄ネジが設けられている。また、ボディ８１には雌ネジが設けられ、蓋８５がねじ込まれる。これにより、蓋８５はボディ８１に着脱可能に挿入され、金属接触により逆止弁の内部空間と外部とをシールする。詳細の構造は実施の形態１の図６、図７の電磁弁におけるサブボディ３５と同じである。
【００７９】
つぎに、第４の逆止弁４ｄの説明をする。９４はバルブ、１０４は弁室、１１８は流入空間である。１２０は第３の逆止弁４ｃとの共通の流出空間で、弁室１０５の下部側面と連通している。１２１は弁室１０５の上端部と流出空間１２０とを連通するパイロット管である。バルブ９４は弁室１０４を上下に動き、流入空間１１８の最上端のメインポートを開閉することで、第４の逆止弁４ｄが開閉する。詳細の動作原理は第３の逆止弁４ｃと同じであり、説明を省略する。
８４はネジ式の蓋であり、その側面に雄ネジが設けられている。また、ボディ８１には雌ネジが設けられ、蓋８４がねじ込まれる。これにより、蓋８４はボディ８１に着脱可能に挿入され、金属接触により逆止弁の内部空間と外部とをシールする。詳細の構造は実施の形態１の図６、図７の電磁弁におけるサブボディ３５と同じである。
【００８０】
つぎに、第５の逆止弁４ｅの説明をする。９７はバルブ、１０７は弁室、１１３は流入空間である。バルブ９７が弁室１０７を上下に動き、流入空間１１３の最上端のメインポートを開閉することで、第５の逆止弁４ｅが開閉する。詳細の動作原理は第１の逆止弁４ａと同じであり、説明を省略する。
８６ａは第３の接続部２６ｃと一体化したフランジ式の蓋、８６ｂは蓋８６ａとボディ８１との間に挟まれて、逆止弁の内部空間と外部とをシールするパッキン、８６ｃ，８６ｄ，８６ｅ，８６ｆは蓋８６ａをボディ８１に締結・固定するボルトである。
【００８１】
つぎに、第７の逆止弁１７ｂの説明をする。９３はバルブ、１０３は弁室、１１０は流入空間である。バルブ９３が弁室１０３を上下に動き、流入空間１１０の最上端のメインポートを開閉することで、第７の逆止弁１７ｂが開閉する。詳細の動作原理は第１の逆止弁４ａと同じであり、説明を省略する。
１１２は弁室１０３の下方に接し、流入空間１１０の上方に接する連通室、８８ａは第１の接続部２６ａと一体化したフランジ式の蓋、８８ｂは蓋８８ａとボディ８１との間に挟まれて、逆止弁の内部空間と外部とをシールするパッキン、８８ｃ，８８ｄ，８８ｅ，８８ｆは蓋８８ａをボディ８１に締結・固定するボルトである。
【００８２】
つぎに、第１の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｈの説明をする。９１はバルブ、１０１は弁室、１０８は流入空間である。１２５は連通空間で、弁室１０２の下部側面と連通穴１２８を介して接続されている。１２４は弁室１０１の上端部と連通空間１２５とを連通するパイロット管である。バルブ９１は弁室１０１を上下に動き、流入空間１０８の最上端のメインポートを開閉することで、第１の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｈが開閉する。詳細の動作原理は第３の逆止弁４ｃと同じであり、説明を省略する。
８２はネジ式の蓋であり、その側面に雄ネジが設けられている。また、ボディ８１には雌ネジが設けられ、蓋８２がねじ込まれる。これにより、蓋８２はボディ８１に着脱可能に挿入され、金属接触により逆止弁の内部空間と外部とをシールする。詳細の構造は実施の形態１の図６、図７の電磁弁におけるサブボディ３５と同じである。
【００８３】
つぎに、第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｉの説明をする。９２はバルブ、１０２は弁室、１０９は流入空間である。連通空間１２５は弁室１０２の下部側面と連通穴１２７を介して接続されている。１２３は弁室１０２の上端部と連通空間１２５とを連通するパイロット管である。バルブ９２は弁室１０２を上下に動き、流入空間１０９の最上端のメインポートを開閉することで、第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｉが開閉する。詳細の動作原理は第３の逆止弁４ｃと同じであり、説明を省略する。
８３はネジ式の蓋であり、その側面に雄ネジが設けられている。また、ボディ８１には雌ネジが設けられ、蓋８３がねじ込まれる。これにより、蓋８３はボディ８１に着脱可能に挿入され、金属接触により逆止弁の内部空間と外部とをシールする。詳細の構造は実施の形態１の図６、図７の電磁弁におけるサブボディ３５と同じである。
【００８４】
ここで、逆止弁ブロック２６に内蔵された、各逆止弁の周辺の接続通路の説明をする。１１５は第４の接続部２６ｄと流入空間１１３および流入空間１１４とを互いに連通する連通路、１１８は連通室１１６と流入空間１１７とを連通する連通路、１２６は連通室１１２と第２の接続部２６ｂとを連通する連通路、１１１は連通空間１２５と流入空間１１０とを連通する連通路、１１９は連通空間１２５と流入空間１１８とを連通する連通路である。
【００８５】
引続き、逆止弁ブロック２６の冷媒の流れについて説明する。冷媒流通路としては以下に記す６つのパスがある。
第１パスは、熱源機側熱交換器３が凝縮器となる全冷房運転時、あるいは冷房主体運転時の流れで、第８の接続部２６ｈ、第９の接続部２６ｉ、第６の接続部２６ｆから流入し、第５の接続部２６ｅに至る経路である。すなわち、第８の接続部２６ｈから流入空間１０８、弁室１０１、連通穴１２８を経て連通空間１２５へ達する経路と、第９の接続部２６ｉから流入空間１０９、弁室１０２、連通穴１２７を経て連通空間１２５へ達する経路と、第６の接続部２６ｆから流入空間１１０、連通路１１１を経て連通空間１２５へ達する経路とが、連通空間１２５で一旦合流する。その後、連通路１１９を経て流入空間１１８に達し、更に弁室１０４、流出空間１２２を経て第５の接続部２６ｅに至る。
第２パスは、熱源機側熱交換器３が凝縮器となる全冷房運転時、冷房主体運転時の流れで、第４の接続部２６ｄから流入し、第９の接続部２６ｉに至る経路である。すなわち、第４の接続部２６ｄから連通路１１５を経て流入空間１１４に達し、連通室１１６、弁室１０６を経て第９の接続部２６ｉへ至る。
第３パスは、熱源機側熱交換器３が凝縮器となる全冷房運転時、冷房主体運転時の流れで、第１の接続部２６ａから流入し、第２の接続部２６ｂに至る経路である。すなわち、第１の接続部２６ａから冷媒が流入し、弁室１０３に至る。第６の接続部２６ｆは全冷房運転時、冷房主体運転時には第１の接続部２６ａより下流側にあるので、第６の接続部２６ｆの圧力は第１の接続部２６ａの圧力より低い。したがって、バルブ９３には下向きの力が作用して、下に移動する。バルブ９３は実施の形態１における図１０、図１１に示したものと同じであり、４個ある摺動部７２の間の１／４円状の空間が、４個所形成されている。弁室１０３に至った冷媒は、４個ある摺動部７２の間の１／４円状の空間を経由して、連通室１１２へと流れ、第２の接続部２６ｂに至る。
第４パスは、熱源機側熱交換器３が蒸発器となる全暖房運転時、暖房主体運転時の流れで、第８の接続部２６ｈ、第９の接続部２６ｉ、第６の接続部２６ｆから流入し、第１の接続部２６ａに至る経路である。すなわち、第８の接続部２６ｈから流入空間１０８、弁室１０１、連通穴１２８を経て連通空間１２５へ達する経路と、第９の接続部２６ｉから流入空間１０９、弁室１０２、連通穴１２７を経て連通空間１２５へ達する経路とが連通空間１２５で一旦合流する。その後、連通路１１１を経て流入空間１１０に達し、ここで第６の接続部２６ｆから流入したものとさらに合流する。その後、連通室１１２、弁室１０３を経て第１の接続部２６ａに至る。
第５パスは、熱源機側熱交換器３が蒸発器となる全暖房運転時、暖房主体運転時の流れで、第４の接続部２６ｄから流入し、第３の接続部２６ｃに至る経路である。すなわち、第４の接続部２６ｄから連通路１１５を経て流入空間１１３に達し、弁室１０７を経て第３の接続部２６ｃへ至る。
第６パスは、熱源機側熱交換器３が蒸発器となる全暖房運転時、暖房主体運転時の流れで、第９の接続部２６ｉから流入し、第５の接続部２６ｅに至る経路である。すなわち、第９の接続部２６ｉから冷媒が流入し、弁室１０６に至る。第４の接続部２６ｄは圧縮機１の吸入圧力とほぼ同じ低圧で、第９の接続部２６ｉの圧力は圧縮機１の吸入圧力とほぼ同じ高圧であり、バルブ９６には下向きの力が作用して、下に移動する。バルブ９６は実施の形態１における図１０、図１１に示したものと同じであり、４個ある摺動部７２の間の１／４円状の空間が、４個所形成される。弁室１０６に至った冷媒は、４個ある摺動部７２の間の１／４円状の空間を経由して、連通室１１６へと流れ、連通路１１８を経て流入空間１１７に至る。その後、弁室１０５、流入空間１２２を経て第５の接続部２６ｅに至る。
【００８６】
つぎに、本発明の実施の形態５の熱源機Ａの構造について図２３の熱源機Ａの構造図に添って説明する。２４，２５は第１、第２の熱交換器であり、図１２に示したものと同じであり説明を省略する。１４１は熱源機側送風機１８の吹き出し側にあるファンガード、１４２は熱源機側熱交換器３の第１の熱交換器２４の吸い込み側にある第１のフィンガード、１４３は熱源機側熱交換器３の第２の熱交換器２５の吸い込み側にある第２のフィンガード、１４４，１４５，１４６，１４７はフィンガード１４２，１４３の上下に配せられたパネルである。１４８は第１、第２の熱交換器２４，２５の下部に設けられた機械室で、圧縮機１、四方弁２、第５、第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁３ｆ，３ｇ、第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁３ｊ、逆止弁ブロック２６、第６の逆止弁１７ａおよびこれらを接続する配管が内蔵されている。
第１、第３、第４、第５、第７の逆止弁４ａ，４ｃ，４ｄ，４ｅ，１７ｂ、第１、第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｈ，３ｉおよびその周辺の冷媒配管を共通のボディ８１に内蔵・集積・一体化して逆止弁ブロック２６を形成しているので、空間容積効率がよく、コンパクト化され、しかも周辺の冷媒配管も迂回させる必要がないため、機械室１８は小さくなる。したがって、機械室１４８が第１、第２の熱交換器２４，２５の吸い込み空間を塞ぐことはなく、熱源機側熱交換器３の熱交換容量が向上する。また、逆止弁ブロック２６内部の配管経路も短くなっている上に、他の部分の配管経路も迂回させる必要がない分だけ短くなっている。したがって、配管を流れる冷媒の圧力損失が小さくなる。
【００８７】
以上のように、第１、第３、第４、第５、第７の逆止弁４ａ，４ｃ，４ｄ，４ｅ，１７ｂ、第１、第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁３ｈ，３ｉおよびその周辺の冷媒配管を共通のボディ８１に内蔵・集積・一体化して逆止弁ブロック２６を形成することで、機械室１４８は小型化され、熱源機側熱交換器３の吸い込み空気流れを塞ぐことがないため、熱交換容量が向上する。また、冷媒配管の圧力損失が小さくなる。したがって、エネルギー効率が向上し、結果として炭酸ガス排出量は減少し、地球温暖化を防止するという効果を奏する。
【００８８】
また、蓋８２，８３，８４，８５は金属接触のねじ込み式で容易に開け閉めが可能であり、蓋８６ａ，８７ａ，８８ａはパッキンシールによるフランジ式で容易に開け閉めが可能であるため、万一ごみかみなどで動作不良に陥った場合にでも、バルブ９１，９２，９３，９４，９５，９６，９７を容易に取り出すことができ、保全性に優れているという効果を奏する。また、冷凍サイクル装置全体の寿命がきて、装置全体を廃却する場合においても、逆止弁ブロック２６の各接続部から取り外して蓋を外すと、内蔵されているバルブ９１，９２，９３，９４，９５，９６，９７が最利用可能か否かを判断することができる。因みに、バルブのシート面は閉止性を確保するために、一般に樹脂を使用しているが、これらは冷凍サイクル装置内部の高温高圧環境下に長時間置かれるため、装置全体の寿命がきた場合には劣化している。そこで、最利用可能であれば、再度弁室へ挿入すればよく、最利用不可能な場合には交換することが容易である。また、逆止弁ブロック２６の内部の清浄度も容易に判断でき、汚れが著しい場合にも容易に洗浄が可能である。したがって、逆止弁ブロック２６はボディ８１および蓋のリサイクルが可能であり、省資源化できるという効果を奏する。
【００８９】
また、蓋８６ａ，８７ａ，８８ａは第１、第３、第９の接続部２６ａ，２６ｃ，２６ｉと一体化しているため、装置全体を廃却する場合に、再度、新しい装置に組み込む場合でも接続部が組み込みにくい状態となることがなく、逆止弁ブロック２６の各接続部から取り外すのが容易であるという効果を奏する。
【００９０】
この実施の形態では、複数の逆止弁およびその周辺の冷媒配管を共通ボディに内蔵・集積・一体化して逆止弁ブロックを形成しているが、図１２において電磁弁３ｆ，３ｇ，３ｊおよび冷媒分岐部３ｋ、更には逆止弁および電磁弁の双方を共通ボディに一体化しても同様の効果を奏することは言うまでもない。
また、この実施の形態では、実施の形態２における複数の逆止弁およびその周辺の冷媒配管を内蔵・集積・一体化して逆止弁ブロック２６を形成しているが、実施の形態１における複数の逆止弁およびその周辺の冷媒配管を内蔵・集積・一体化しても同様の効果を奏することは言うまでもない。
【００９１】
【発明の効果】
この発明は以上のように構成されているので、以下に示す効果を奏する。
請求項１に記載の発明によれば、熱源機側熱交換器を構成する複数の並列回路のうちの少なくともひとつの並列回路に、並列回路の冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れのみ許容する電磁弁を設けるとともに、並列回路における並列熱交換器の冷媒出側に、冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れは許容するが冷媒合流部から冷媒分岐部へ向かう流れを許容しない逆止弁を設けたことで、一方向流れの電磁弁は構成が簡素であるため、装置全体として電磁弁や逆止弁の内部の構成部品の数が少なくなり、信頼性が向上する。
【００９２】
また、請求項２に記載の発明によれば、熱源機側熱交換器を構成する複数の並列回路のうちの少なくともひとつの並列回路に、並列回路の冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れのみ許容する電磁弁を設けるとともに、並列回路における並列熱交換器の冷媒出側に、冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れは許容するが冷媒合流部から冷媒分岐部へ向かう流れを許容しない逆止弁を設けたことで、一方向流れの電磁弁は構成が簡素であるため、冷暖房切替え可能な冷房用の冷媒回路と暖房用の冷媒回路を備えながらにして、装置全体で電磁弁や逆止弁の内部の構成部品の数が少なくなり、信頼性を向上させることができる。
【００９３】
そして、請求項３に記載の発明によれば、熱源機側熱交換器を構成する複数の並列回路のうちの少なくともひとつの並列回路に、並列回路の冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れのみ許容する電磁弁を設けるとともに、並列回路における並列熱交換器の冷媒出側に、冷媒分岐部から冷媒合流部へ向かう方向の流れは許容するが冷媒合流部から冷媒分岐部へ向かう流れを許容しない逆止弁を設けたことで、一方向流れの電磁弁は構成が簡素であるため、冷房と暖房の同時運転が可能な冷媒回路を備えながらにして、装置全体で電磁弁や逆止弁の内部の構成部品の数が少なくなり、信頼性を向上させることができる。
【００９４】
更に、請求項４に記載の発明によれば、複数の並列熱交換器における熱源媒体と冷媒とが対向流となるように構成したので、熱源機側熱交換器が凝縮器の場合には、顕熱変化をする過熱ガス部と過冷却部と熱源媒体との温度差を十分に確保できるため、熱交換容量が増加する。また、蒸発器となる場合にも、顕熱変化をする過熱ガス部と熱源媒体との温度差を十分に確保できるため、熱交換容量が増加する。したがって、エネルギー効率が向上し、結果として炭酸ガス排出量が減少して地球温暖化を防止するという効果を奏する。
【００９５】
また、請求項５に記載の発明によれば、沸点の異なる複数種の冷媒を混合した混合冷媒を使用したので、熱源機側熱交換器の気液二相部に温度勾配ができる。ゆえに、熱源機側熱交換器が凝縮器の場合は気液二相部は冷媒の流れ方向に従って凝縮・液化が進み、凝縮温度も低下する。一方、蒸発器となる場合は気液二相部は冷媒の流れ方向に従って蒸発・ガス化が進み、蒸発温度も上昇する。すなわち、熱源機側熱交換器が凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも冷媒の流れ方向が一方向であり、かつ、いずれの場合でも熱源媒体と冷媒が対向流となるように回路構成されているので、熱源機側熱交換器の気液二相部において冷媒と熱源媒体の温度差が十分に確保される。以上から、熱交換容量が増加してエネルギー効率が向上し、結果として炭酸ガス排出量が減少して地球温暖化を防止するという効果を奏する。
【００９６】
そして、請求項６に記載の発明によれば、オゾン層を破壊するとされる塩素を含まないＨＦＣ系であって沸点の異なるＨＦＣ３２、ＨＦＣ１２５、ＨＦＣ１３４ａのうち、少なくとも２種類を混合した混合冷媒を使用するようにしたが、この混合冷媒は沸点の異なる複数種の冷媒を混合した混合冷媒であることから、熱源機側熱交換器における気液二相部に温度勾配ができる。加えて、凝縮器の場合でも蒸発器の場合でも冷媒の流れ方向が一方向であり、かつ、いずれの場合でも熱源媒体と冷媒が対向流となるように回路構成されているので、熱源機側熱交換器の気液二相部は冷媒と熱源媒体の温度差が十分に確保される。以上から、熱源機側熱交換器の熱交換容量が増加してエネルギー効率が向上し、結果として炭酸ガス排出量が減少して地球温暖化を防止するという効果を奏する。更に、この混合冷媒は塩素を含まないので、オゾン層を破壊するおそれがなく、地球環境を保全するという効果を奏する。
【００９７】
更に、請求項７に記載の発明によれば、複数の逆止弁および／または複数の電磁弁、並びにそれら周辺の冷媒配管を共通のボディに内蔵・集積・一体化したことで、機械室が小型化され、熱源機側熱交換器の吸い込み空気流路を塞ぐことがないため、熱交換容量が向上する。また、冷媒配管の圧力損失が小さくなる。したがって、エネルギー効率が向上し、結果として炭酸ガス排出量が減少して地球温暖化を防止するという効果を奏する。
【００９８】
また、請求項８に記載の発明によれば、逆止弁の弁体または電磁弁の弁体を出し入れ自在にするための、ねじ込み式またはフランジ式などといった蓋を共通ボディに着脱可能に備えたので、万一、ごみのかみ込みなどで動作不良に陥った場合でも、バルブを容易に取り出すことができ、保全性に優れているという効果を奏する。また、冷凍サイクル装置全体の寿命がきて装置全体を廃却する場合においても、複数の逆止弁を集積・一体化したものを取り出すことにより、内蔵されているバルブが最利用可能か否かを判断することができ、最利用可能であれば再度挿入して元に戻し、最利用不可能な場合でも交換することが容易である。また、複数の逆止弁を集積・一体化したものの内部の清浄度も容易に判断でき、汚れが著しい場合には容易に洗浄が可能である。したがって、リサイクルが可能であり、省資源化できるという効果を奏する。
【００９９】
そして、請求項９に記載の発明によれば、逆止弁または電磁弁の蓋に、並列回路に接続される接続配管が一体化されているので、装置全体を廃却する場合で、再度、新しい装置に組み込む場合でも接続部が組み込みにくい状態となることがなく、複数の逆止弁を集積・一体化したものにおける各接続部から取り外すのが容易になるという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】  この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。
【図２】  この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路の冷房運転時と暖房運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図３】  この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の第２の熱源機側熱交換容量制御手段の制御内容を示す図である。
【図４】  この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の第２の熱源機側熱交換容量制御手段の凝縮器の場合の制御の流れを示す図である。
【図５】  この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の第２の熱源機側熱交換容量制御手段の蒸発器の場合の制御の流れを示す図である。
【図６】  この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の電磁弁の構造（閉弁時）を示す図である。
【図７】  この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の電磁弁の構造（開弁時）を示す図である。
【図８】  この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の逆止弁の構造（閉弁時）を示す図である。
【図９】  この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の逆止弁の構造（開弁時）を示す図である。
【図１０】  この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の逆止弁のバルブを示す図（上からみた図）である。
【図１１】  この発明の実施の形態１による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の逆止弁のバルブを示す図（横からみた図）である。
【図１２】  この発明の実施の形態２による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。
【図１３】  この発明の実施の形態２による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路の全冷房運転時と全暖房運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図１４】  この発明の実施の形態２による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路の暖房主体運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図１５】  この発明の実施の形態２による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路の冷房主体運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図１６】  この発明の実施の形態５による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の逆止弁ブロックの構造図（上からみた図）である。
【図１７】  この発明の実施の形態５による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の逆止弁ブロックの構造図（連通路の説明図）である。
【図１８】  この発明の実施の形態５による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の逆止弁ブロックの断面図（図１６のＡ−Ａ断面）である。
【図１９】  この発明の実施の形態５による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の逆止弁ブロックの断面図（図１６のＢ−Ｂ断面）である。
【図２０】  この発明の実施の形態５による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の逆止弁ブロックの断面図（図１６のＣ−Ｃ断面）である。
【図２１】  この発明の実施の形態５による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の逆止弁ブロックの断面図（図１６のＤ−Ｄ断面）である。
【図２２】  この発明の実施の形態５による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の逆止弁ブロックの断面図（図１６のＥ−Ｅ断面）である。
【図２３】  この発明の実施の形態５による冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の熱源機の構造図である。
【図２４】  従来の冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。
【図２５】  従来の冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路の冷房運転時と暖房運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図２６】  従来の冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。
【図２７】  従来の冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路の全冷房運転時と全暖房運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図２８】  従来の冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路の暖房主体運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図２９】  従来の冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の冷媒回路の冷房主体運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図３０】  従来の冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の第１の熱源機側熱交換容量制御手段の制御内容を示す図である。
【図３１】  従来の冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の第１の熱源機側熱交換容量制御手段の凝縮器の場合の制御の流れを示す図である。
【図３２】  従来の冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の第１の熱源機側熱交換容量制御手段の蒸発器の場合の制御の流れを示す図である。
【図３３】  従来の冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の電磁弁の構造を示す図である。
【図３４】  従来の冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置の熱源機の構造図である。
【符号の説明】
１  圧縮機、２  四方弁、３  熱源機側熱交換器、３ｆ  第５の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁、３ｇ  第６の熱源機側熱交換器開閉用電磁弁、３ｈ  第１の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁、３ｉ  第２の熱源機側熱交換器開閉用逆止弁、３ｊ  第２の熱源機側熱交換器バイパス用電磁弁、３ｋ  冷媒分岐部、３ｌ  冷媒合流部、４  熱源機側切換弁、４ａ  第１の逆止弁、４ｃ  第３の逆止弁、４ｄ  第４の逆止弁、４ｅ  第５の逆止弁、５  第１の分岐部、６  第２の分岐部、７  気液分離器、８  第２の流量制御弁、９  第３の流量制御弁、１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄ  室内機側熱交換器、１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄ  第１の流量制御弁、１３Ｂ，１３Ｃ，１３Ｄ  冷房用電磁弁、１４Ｂ，１４Ｃ，１４Ｄ  暖房用電磁弁、１５Ａ  第１の熱源機側接続配管、１５Ｂ，１５Ｃ，１５Ｄ  第１の室内機側接続配管、１６Ａ  第２の熱源機側接続配管、１６Ｂ，１６Ｃ，１６Ｄ  第２の室内機側接続配管、１７ａ  第６の逆止弁、１７ｂ  第７の逆止弁、１７ｃ第８の逆止弁、１７ｄ  第９の逆止弁、１８  熱源機側送風機、２１  第１の冷媒回路、２２  第２の冷媒回路、２３  第３の冷媒回路、２４  第１の熱交換器、２５  第２の熱交換器、２６  逆止弁ブロック、８１  ボディ、８２，８３，８４，８５，８６ａ，８７ａ，８８ａ  蓋。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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