(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
その先端にラバールノズルが設置された上吹きランスを用い、溶湯の炭素濃度の低下する吹錬末期に送酸速度を低下させて吹錬する転炉吹錬方法において、吹錬末期の炭素濃度０．６mass％以下の低炭素域での送酸速度Ｆ（Nm3 ／hr）から定まるラバールノズル１孔当たりの送酸速度Ｆｈ（Nm3／hr）と、ラバールノズルのスロート径Ｄｔ（mm）とから、下記の（１）式により定まるノズル背圧Ｐ（kPa ）に対し、その比（Ｐｏ／Ｐ）が０．８５〜１．１５の範囲で且つ４９０kPa 以下となる設計ノズル背圧Ｐｏ（kPa ）と、雰囲気圧Ｐｅ（kPa ）と、前記スロート径Ｄｔ（mm）とから、下記の（２）式により定まる出口径Ｄｅ（mm）を有するラバールノズルを備えた上吹きランスを用いて吹錬することを特徴とする転炉吹錬方法。
【数１】
0004218234.tif 000005
【数２】
0004218234.tif 000006
【請求項２】
前記上吹きランスが複数個のラバールノズルを有し、その内の一部のラバールノズルが前記（１）式並びに（２）式により定まる出口径Ｄｅ（mm）を有していることを特徴とする請求項１に記載の転炉吹錬方法。
【請求項３】
吹錬末期の炭素濃度０．６mass％以下の低炭素域ではノズル背圧Ｐを４９０kPa 以下として吹錬することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の転炉吹錬方法。
【請求項４】
吹錬の初期から中期における炭素濃度０．６mass％超えの高炭素域での送酸速度を吹錬末期の炭素濃度０．６mass％以下の低炭素域での送酸速度の１．８倍以上とすることを特徴とする請求項１ないし請求項３の何れか１つに記載の転炉吹錬方法。
【請求項５】
転炉内のスラグ量が溶鋼トン当たり５０kg未満であることを特徴とする請求項１ないし請求項４の何れか１つに記載の転炉吹錬方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、酸素を用いて溶銑を酸化精錬する転炉の吹錬方法に関し、詳しくは、高炭素域でのダストや鉄飛散の発生量の低減と、低炭素域での鉄酸化の低減とを同時に達成することのできる転炉吹錬方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
溶銑を用いた転炉吹錬においては、上吹き酸素又は底吹き酸素により、主として脱炭を目的とした酸化精錬が行われている。近年、大量の溶銑をより短時間に精錬し、高い生産性を得ようとするニーズが従来にも増して高まっているばかりでなく、大量の鉄鉱石及びＭｎ鉱石等を添加した炉内直接還元や、大量の鉄スクラップの炉内溶解等のために、より多くの酸素源が必要となり、大量の酸素を短時間に安定して吹き込みつつ、高精度の成分制御を可能とする技術が必要になっている。又、溶銑の脱燐や脱硫を目的とする溶銑予備処理プロセスの発達により、転炉吹錬で発生するスラグ量は大幅に減少し、従来プロセスとは異なった要素が多く発生する等、これらの状況に対処するために早急な転炉吹錬方法の最適化が急務となっている。
【０００３】
上吹きランスによる酸化精錬では、酸素は、上吹きランス先端に設置された、ラバールノズルと呼ばれる末広がりのノズルから超音速又は亜音速のジェットとして転炉内に供給される。この場合、脱炭反応等の反応効率を低下させないようにするため、通常、酸素の供給量（以下「送酸速度」という）が比較的多い、吹錬の初期から中期までの高炭素域（およそＣ＞０．６mass％）における精錬条件に基づいてラバールノズルの形状が設計されている。換言すれば、送酸速度が大きい場合に、吹き付けられる酸素はラバールノズルにより適正に膨張して超音速化されるようになっており、逆に、吹錬末期の低炭素域（およそＣ≦０．６mass％）に相当する送酸速度が小さい場合には、酸素はラバールノズル内で過剰に膨張して、超音速化が阻害されるようになっている。
【０００４】
高生産性を目的として送酸速度を更に増大させた転炉吹錬に、このような設計思想に基づくラバールノズルを用いた場合には、上吹きランスから供給される酸素ジェットの噴出流速は更に増加し、転炉内の溶湯表面に到達するジェット流速が増大して溶湯湯面の乱れは一層激しくなる。従来のようなスラグ量の多い（およそ溶鋼トン当たり５０kg以上）吹錬においては、酸素ジェットのスラグ層の貫通を確実にさせるためには、この設計思想が必須であった。
【０００５】
しかしながら、近年のようなスラグ量の少ない吹錬においては、このような設計思想の必要性は低くなってきており、却って、ジェット流速の増大に伴う湯面の乱れは、スラグ量の少ない吹錬下ではスピッティングやスプラッシュ等の激しい溶湯飛散をもたらし、炉口やフード、上吹きランス、更には排ガス設備といった部位への地金付きを増加させ、操業に悪影響を与えると共に、鉄歩留まりの低下による生産性の悪化をもたらす。又、飛散に伴う鉄ダストの発生も著しく増加し、ダスト発生の観点からも鉄歩留まりの低下をもたらす。
【０００６】
こうした操業状況の悪化を抑制するために、ラバールノズルの孔径や傾角等の上吹きランス形状のハード面を適正化しつつ、上吹きランスの先端と浴面との距離（以下「ランス高さ」と記す）や送酸速度等の操業条件を制御した対策が多数提案されている。例えば特開平６−２２８６２４号公報には、上吹きランスの形状を適正化すると共に、送酸速度及びランス高さをラバールノズルの形状に合わせて適正範囲内に制御した吹錬方法が開示されている。しかし、同号公報のように高流量化した際の鉄飛散やダストを抑制する目的で、ラバールノズルの構造やランス高さの変更を行う場合には、上吹きランスから噴出される酸素ジェットの軌跡及び幾何学的形状が大きく変化するので、不必要な２次燃焼が生じたり、反応界面積の変動に起因して反応効率が悪化するという２次的な悪影響が発生する。又、物理的若しくは操業的にランス高さの変更等が困難な場合には、この方法では対処することができない。
【０００７】
一方、吹錬末期の低炭素域においては、供給された酸素は脱炭反応だけでなく鉄の酸化にも消費されるため、鉄の酸化を抑えて脱炭酸素効率を高める目的で送酸速度を低減させている。この場合、送酸速度はラバールノズルの適正流量値から大きく外れるために、ラバールノズルの最大の効果が得られず、不必要に酸素ジェットが減衰し、主にスラグ中のＴ．Ｆｅの増加に見られるように、脱炭反応効率の低下が生じる。又、酸素ジェットの非定常な乱れも大きくなり、精錬反応の安定化並びに定常化が得られず、吹錬終了時の成分ばらつきも大きくなる。尚、Ｔ．Ｆｅとはスラグ中の全ての鉄酸化物（ＦｅＯやＦｅ2 Ｏ3 ）の鉄分の合計値である。
【０００８】
これらの現象を抑制する目的で、吹錬末期における反応効率の向上及び安定化を指向してランス高さを更に低下させ、溶湯湯面での酸素ジェットの動圧を高めた吹錬方法が採られることがあるが、この場合、吹錬末期には送酸速度も大きく低下しているため、ランス高さを相当な低位に維持する必要が生じ、鉄飛散による上吹きランスへの鉄付着等の悪影響が無視できず、歩留まりの低下及び操業性の悪化をもたらす。又、ランス高さの低下により、酸素ジェットの浴面への衝突面積が小さくなるため、反応界面積が減少してしまい、Ｔ．Ｆｅの低減に関して大きな効果を得ることは困難となる。
【０００９】
この問題を改善するために、特開平１０−３０１１０号公報には、ラバールノズルのスロート径と送酸速度とで決定されるラバールノズルの適正膨張出口径Ｄに対し、高炭素域では０．８５Ｄ〜０．９４Ｄの出口径を有する上吹きランスを用い、低炭素域では０．９６Ｄ〜１．１５Ｄの出口径を有する上吹きランスを用いた転炉吹錬方法が開示されている。又、同一のラバールノズルを使用しても、送酸速度とラバールノズルのノズル背圧Ｐとを変更することにより、適正膨張出口径Ｄに対して出口径を上記の範囲に変更できるとしている。
【００１０】
しかしながら、この吹錬方法では、精錬の制御を確実に行うためには形状の異なる２種類以上の上吹きランスを使用しなければならず、設備上並びに操業上の煩雑さが無視できない。又、同一の上吹きランスを使用した場合には、高炭素域及び低炭素域の双方で最適範囲にとどめることが必要であり、ラバールノズルの設計が複雑になると共に、特に、吹錬初期から中期の高炭素域においては吹錬時間の短縮や高生産性を目的として高い送酸速度を確保し、且つ、吹錬末期においては送酸速度を低く保持したい場合には、上記範囲を逸脱してしまう。即ち、送酸速度の調整幅が限定されてしまい、炉内状況に応じて送酸速度を自由に変更できない等の問題点が生じる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上記事情に鑑みなされたもので、その目的とするところは、送酸速度の調整幅が広く、炉内状況に応じて送酸速度を自由に変更することが可能であり、且つ、高炭素域での高送酸速度時の鉄飛散やダスト発生を低減し、更に、吹錬末期での低送酸速度時の鉄酸化を抑制すると共に反応の安定化を向上させることができる転炉吹錬方法を提供することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、上記課題を解決するために、ラバールノズルの設計条件、特にラバールノズルのノズル背圧Ｐに着目して鋭意研究を行った。その結果、吹錬末期における低い送酸速度の条件に基づいて低いノズル背圧Ｐでラバールノズルを設計すること、即ち吹錬末期の低い送酸速度及び低いノズル背圧Ｐの条件でラバールノズルを最適化することにより、上記課題を解決することができるとの知見を得た。以下、検討結果を説明する。
【００１３】
酸素吹錬中の転炉内挙動は、その反応挙動の違いから高炭素域（Ｃ＞０．６mass％）と低炭素域（Ｃ≦０．６mass％）とに大別される。高炭素域では、供給される酸素はほぼ全量脱炭に費やされ、反応は酸素の供給律速であり、高い送酸速度で吹錬が行われる。一方、低炭素域では、酸素の供給律速から炭素の移動律速に変わり、酸素の一部が鉄の酸化にも費やされるので、鉄の酸化を抑制して脱炭酸素効率を高めるために送酸速度を低減させている。
【００１４】
このとき、高炭素域での吹錬では、鉄飛散やダスト発生を低減させるために、高い送酸速度を維持したまま、溶湯湯面での酸素ジェットの動圧は低くする必要がある。但し、不必要な２次燃焼の回避並びに脱炭酸素効率の高位維持のため、幾何学的な酸素ジェットの形状及び軌跡はできるだけ同条件に保持する必要がある。一方、低炭素域では、脱炭酸素効率を高めるために送酸速度を低減させるが、これに伴って酸素ジェットの動圧も大幅に低下するため、そのままでは脱炭酸素効率の低下、即ち鉄の酸化増大をもたらす。又、その悪化度合いは送酸速度を低くするほど大きくなる。そのため、浴面での酸素ジェットの動圧を可能な限り高く維持したいが、ランス高さを低下させて酸素ジェットの動圧を増大させることは、浴面からの輻射による上吹きランス先端の損耗や浴面からの鉄飛散に起因する上吹きランスへの地金付きを著しく増大させるために限界がある。このように高炭素域と低炭素域とでは相反する要求があり、しかも、ランス高さ等の操業条件の変更は可能な限り避けて対処する必要がある。
【００１５】
そこで、形状の異なる種々のラバールノズルについて、酸素ジェットの噴出流速とノズル背圧Ｐとの関係を調査した。その結果、理論的に求められる最適なノズル背圧Ｐにおいて、理論値に近い噴出流速が得られることが分かった。酸素ジェットの噴出流速とノズル背圧Ｐとの関係を調査した結果の一例を図１に示す。図１において、破線は理論値を示し、●印は、ノズル背圧Ｐが３８２kPa （３．９kgf ／cm2 ）の時に吹き付けられる酸素が最も適正に膨張して超音速化されるように設計された、即ち、設計ノズル背圧Ｐｏが３８２kPa であるラバールノズルＡでの測定値であり、又、○印は、設計ノズル背圧Ｐｏが５９８kPa （６．１kgf ／cm2 ）であるラバールノズルＢでの測定値である。
【００１６】
尚、ラバールノズルにおいて、ノズル背圧Ｐ（kPa ）は、ラバールノズル１孔当たりの送酸速度Ｆｈ（Nm3 ／hr）及びラバールのスロート径Ｄｔ（mm）と下記の（１）式に示す関係があり、（１）式に示すようにノズル背圧Ｐは送酸速度に比例する。ここで、ラバールノズル１孔当たりの送酸速度Ｆｈは、ラバールノズルのスロート径Ｄｔの総断面積に対する個々のラバールノズルスロート径Ｄｔの断面積の比と、送酸速度Ｆとを乗算することにより求めることができ、通常、複数個のラバールノズルを設置する場合には、各ラバールノズルのスロート径Ｄｔを実質的に同一とするので、送酸速度Ｆをラバールノズルの設置個数で除算することにより求めることができる。又、本発明におけるノズル背圧Ｐ，Ｐｏは絶対圧（真空の状態を圧力０とし、それを基準として表示される圧力）で表示した圧力である。
【００１７】
【数３】
0004218234.tif 000002
【００１８】
図１に示すように、ラバールノズルの形状に拘わらず、噴出流速は、ノズル背圧Ｐの増加に伴って増大するが、ラバールノズルＢで例示するように、設計ノズル背圧Ｐｏに達するまでは理論値と比較して減衰しており、この減衰量はノズル背圧Ｐと設計ノズル背圧Ｐｏとの差が大きいほど大きくなる。そして、ノズル背圧Ｐが設計ノズル背圧Ｐｏに近づくにつれて理論値からの減衰は低減し、設計ノズル背圧Ｐｏではほぼ理論値どおりの超音速が得られる。ノズル背圧Ｐを設計ノズル背圧Ｐｏを越えて更に増大していくと、噴出流速は増大するが、ラバールノズルＡで例示するように、理論値に対する減衰量がノズル背圧Ｐの増加と共に大きくなり、噴出流速は緩やかに増加する。この現象、即ち設計ノズル背圧Ｐｏを越えた領域での噴出流速の減衰度合いが大きくなる現象は、設計ノズル背圧Ｐｏが低いラバールノズルほど大きく、特に、設計ノズル背圧Ｐｏが４９０kPa （５kgf ／cm2 ）近傍以下のラバールノズルで大きくなることが分かった。
【００１９】
更に、ノズルＡで観察されるように、設計ノズル背圧Ｐｏが低いラバールノズルでは、設計ノズル背圧Ｐｏ（この場合３８２kPa ）以下のノズル背圧Ｐにおいては噴出流速の理論値との差が小さいことが分かった。この傾向は設計ノズル背圧Ｐｏが低いほど顕著であり、種々検討の結果、設計ノズル背圧Ｐｏを４９０kPa 以下とすれば、理論値からの減衰が抑制されることが判明した。即ち、設計ノズル背圧Ｐｏを４９０kPa 以下としてラバールノズルを設計することにより、設計ノズル背圧Ｐｏ以下のノズル背圧Ｐにおける噴出流速の理論値からの減衰を抑えることが可能であることが分かった。
【００２０】
即ち、吹錬末期における酸素ジェットの動圧を増大させるためには、吹錬末期の低炭素域における低い送酸速度及び低いノズル背圧Ｐ、特に４９０kPa 以下のノズル背圧Ｐに基づいて設計すれば、理論値に近い、高い酸素ジェット動圧が吹錬末期に得られるとの知見を得た。
【００２１】
又、吹錬末期の低炭素域での送酸速度に基づいて設計したラバールノズルを用いて高炭素域を高送酸速度で吹錬する場合には、前述した図１に示すラバールノズルＡに例示するように、噴出流速の増加が抑えられ、高送酸速度に基づいて設計されたラバールノズルに比べて噴出流速が低下し、酸素ジェットのエネルギーが低位に維持される。そして、高送酸速度域における噴出流速の理論値からの低減度合いは、図１に示すラバールノズルＡに例示するように、操業時のノズル背圧Ｐを４９０kPa 以下と低くして設計したラバールノズルを用いた場合に大きいとの知見が得られた。更に、このラバールノズルにおいては、ノズル背圧Ｐが設計ノズル背圧Ｐｏよりも極めて高い領域（高送酸速度域）に至っても減衰効果を持続しつつ送酸することができるので、送酸速度の上限を設定する必要はなく、従って、幅広い送酸速度での吹錬が可能であるとの知見も得られた。
【００２２】
この場合に、吹錬の初期から中期の高炭素域における送酸速度を、吹錬末期の低炭素域における送酸速度の１．８倍以上とすることで、噴出流速の減衰効果が大きくなり、高炭素域でのダスト発生の抑制効果が大きくなることが分かった。但し、図１に示すノズルＢのように、設計ノズル背圧Ｐｏが４９０kPa を越えるラバールノズルでは減衰効果は小さく、ダスト発生の抑制効果はさほど期待できない。即ち、設計ノズル背圧Ｐｏを４９０kPa 以下としたラバールノズルを使用する必要があることが分かった。
【００２３】
これらの調査結果から、吹錬の初期から中期の高炭素域における溶湯湯面での酸素ジェットの動圧を低減し、且つ、吹錬末期の低炭素域における酸素ジェットの動圧を増大させるためには、高炭素域の送酸速度に基づいてラバールノズルを設計するのではなく、吹錬末期の低炭素域における低い送酸速度及び低いノズル背圧Ｐ、特に４９０kPa 以下のノズル背圧Ｐに基づいて設計すれば、吹錬の初期から中期においてはダスト発生が抑制され、吹錬末期においては理論値に近い、高い酸素ジェット動圧が得られるとの知見を得た。但し、ラバールノズルの設計に当たっては、設計の際に用いる設計ノズル背圧Ｐｏは、実際の操業時のノズル背圧Ｐに等しいことが理想的であるが、実操業では両者を常に一致させることは困難な場合が多い。しかしながら、鋭意研究の結果、操業時の実際のノズル背圧Ｐに対する設計ノズル背圧Ｐｏの比（Ｐｏ／Ｐ）が０．８５〜１．１５の範囲であれば、噴出流速の制御が可能であり、十分低位にＴ．Ｆｅを制御可能であることが分かった。
【００２４】
ここで、転炉吹錬用ランスのラバールノズルにおいては、設計上、設計ノズル背圧Ｐｏ（kPa ）と、雰囲気圧Ｐｅ（kPa ）と、ラバールノズルのスロート径Ｄｔ（mm）と、ラバールノズルの出口径Ｄｅ（mm）とは、下記の（２）式の関係を満足している。ここで、雰囲気圧Ｐｅとは、ラバールノズルの外部の雰囲気圧、換言すれば、転炉内のガス雰囲気圧力であり、絶対圧で表示した圧力である。
【００２５】
【数４】
0004218234.tif 000003
【００２６】
従って、設計ノズル背圧Ｐｏを４９０kPa 以下としたラバールノズルにおいては、設計ノズル背圧Ｐｏ＝４９０kPa 、雰囲気圧Ｐｅ＝１０１kPa （大気圧）を上記の（２）式に代入することにより、ラバールノズルの出口径Ｄｅとスロート径Ｄｔとの比（Ｄｅ／Ｄｔ）は、一義的に下記の（３）式により定まることになる。
【００２７】
【数５】
0004218234.tif 000004
【００２８】
ここで、通常の転炉脱炭吹錬、即ち溶鋼量が５０トン以上の商業用転炉吹錬においては、高炭素域におけるノズル背圧Ｐは９８０kPa 近傍以上であることが多く、吹錬末期の低炭素域においても４９０kPa を越えるノズル背圧Ｐで操業している。これは、従来のようなスラグ量が多い場合（およそ溶鋼トン当たり５０kg以上）においては、酸素ジェットがスラグを貫通するに十分なノズル背圧Ｐが必要であったためである。換言すれば、設計ノズル背圧Ｐｏが４９０kPa 以下のラバールノズルは、スラグ量が溶鋼トン当たり５０kg未満の転炉吹錬において、その効果を如何なく発揮する。尚、小型の試験転炉においては、このような問題は考慮する必要はなく、設備上も低圧設計になっており、本発明の対象とするところではない。
【００２９】
図２は、設計ノズル背圧Ｐｏと、高炭素域における同一送酸速度での１吹錬当たりのダスト発生量との関係を示す図であり、図２からも明らかなように、設計ノズル背圧Ｐｏを４９０kPa 以下としたラバールノズルを用いることにより、高送酸速度域における噴出流速の増加が抑制され、ダスト発生量は低位安定していることが分かる。一方、設計ノズル背圧Ｐｏが４９０kPa を越えるラバールノズルを用いた吹錬では、ダスト発生の抑制が不十分であることが分かる。尚、図２は後述する実施例に示す転炉を用い、設計ノズル背圧Ｐｏが２８５〜７６５kPa である種々のラバールノズルを用い、送酸速度等の操業条件を同一条件として高炭素域で溶銑を吹錬した試験から得られた結果である。
【００３０】
この試験において、どのラバールノズルにおいても高送酸速度側の上限は確認されず、如何なる送酸速度であっても吹錬可能であった。従って、４９０kPa 以下の設計ノズル背圧Ｐｏで設計すれば、高炭素域での送酸速度に拘わらず、ダストの低減効果が得られ、高酸素域及び低酸素域での送酸速度を自由に採ることが可能であることが分かった。
【００３１】
このように、低いノズル背圧Ｐに基づきラバールノズルを設計することで、ダスト低減効果が得られ、更に、高いノズル背圧Ｐで設計していた従来のラバールノズルと比較して、吹錬末期の低送酸速度域でのノズル背圧Ｐが設計ノズル背圧Ｐｏに近づくため、吹錬末期での酸素ジェットの最適化が達成される。当然ではあるが、吹錬末期のノズル背圧Ｐを設計ノズル背圧Ｐｏに合致させれば、酸素ジェットの最適化は最大となる。
【００３２】
本発明は上記検討結果に基づきなされたもので、第１の発明に係る転炉吹錬方法は、その先端にラバールノズルが設置された上吹きランスを用い、溶湯の炭素濃度の低下する吹錬末期に送酸速度を低下させて吹錬する転炉吹錬方法において、吹錬末期の炭素濃度０．６mass％以下の低炭素域での送酸速度Ｆ（Nm3 ／hr）から定まるラバールノズル１孔当たりの送酸速度Ｆｈ（Nm3／hr）と、ラバールノズルのスロート径Ｄｔ（mm）とから、上記の（１）式により定まるノズル背圧Ｐ（kPa ）に対し、その比（Ｐｏ／Ｐ）が０．８５〜１．１５の範囲で且つ４９０kPa 以下となる設計ノズル背圧Ｐｏ（kPa ）と、雰囲気圧Ｐｅ（kPa ）と、前記スロート径Ｄｔ（mm）とから、上記の（２）式により定まる出口径Ｄｅ（mm）を有するラバールノズルを備えた上吹きランスを用いて吹錬することを特徴とするものである。
【００３３】
第２の発明に係る転炉吹錬方法は、第１の発明において、前記上吹きランスが複数個のラバールノズルを有し、その内の一部のラバールノズルが前記（１）式並びに（２）式により定まる出口径Ｄｅ（mm）を有していることを特徴とするものである。
【００３７】
第３の発明に係る転炉吹錬方法は、第１の発明又は第２の発明において、吹錬末期の炭素濃度０．６mass％以下の低炭素域ではノズル背圧Ｐを４９０kPa 以下として吹錬することを特徴とするものである。
【００３８】
第４の発明に係る転炉吹錬方法は、第１の発明ないし第３の発明の何れかにおいて、吹錬の初期から中期における炭素濃度０．６mass％超えの高炭素域での送酸速度を吹錬末期の炭素濃度０．６mass％以下の低炭素域での送酸速度の１．８倍以上とすることを特徴とするものである。
【００３９】
第５の発明に係る転炉吹錬方法は、第１の発明ないし第４の発明の何れかにおいて、転炉内のスラグ量が溶鋼トン当たり５０kg未満であることを特徴とするものである。
【００４２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の一実施形態を添付図面を参照して説明する。図３は、本発明の一実施形態に係る上吹きランスの概略断面図、図４は、図３に示すラバールノズルの概略拡大断面図である。
【００４３】
図３に示すように、上吹きランス１は、円筒状のランス本体２と、このランス本体２の下端に溶接等により接続されたランスノズル３とで構成されており、そして、ランス本体２は、外管８、中管９、内管１０の同心円状の３種の鋼管、即ち三重管で構成され、銅製のランスノズル３には、鉛直下向き方向又は鉛直斜め下向き方向にラバールノズル４が設置されている。
【００４４】
外管８と中管９との間隙、及び、中管９と内管１０との間隙は、上吹きランス１を冷却するための冷却水の流路となっており、上吹きランス１の上部に設けられた給水継手（図示せず）から供給された冷却水は中管９と内管１０との間隙を通ってランスノズル３の部位まで至り、ランスノズル３の部位で反転して外管８と中管９との間隙を通って上吹きランス１の上部に設けられた排水継手（図示せず）から排出される。給排水の経路を逆としても良い。又、内管１０の内部はラバールノズル４への酸素の供給流路となっており、上吹きランス１の上端部から内管１０内に供給された酸素は、内管１０を通り、ラバールノズル４から転炉（図示せず）内に噴出される。
【００４５】
ラバールノズル４は、図４に示すように、その断面が縮小する部分と拡大する部分の２つの円錐体で構成され、縮小部分を絞り部５、拡大部分をスカート部７、絞り部５からスカート部７に遷移する部位である、最も狭くなった部位をスロート６と呼び、１個ないし複数個のラバールノズル４がランスノズル３に設けられている。ランス本体２の内部を通ってきた酸素は、絞り部５、スロート６、スカート部７を順に通って、超音速又は亜音速のジェットとして転炉内に供給される。図４中のＤｔはスロート径、Ｄｅは出口径であり、スカート部７の広がり角度θは通常１０度以下である。
【００４６】
尚、図４に示すラバールノズル４では絞り部５及びスカート部７が円錐体であるが、ラバールノズルとしては絞り部５及びスカート部７は円錐体である必要はなく、内径が曲線的に変化する曲面で構成しても良く、又、絞り部５はスロート６と同一の内径であるストレート状の円筒形としても良い。絞り部５及びスカート部７を、内径が曲線的に変化する曲面で構成する場合には、ラバールノズルとして理想的な流速分布が得られるが、ノズルの加工が極めて困難であり、一方、絞り部５をストレート状の円筒形とした場合には、理想的な流速分布とは若干解離するが、転炉吹錬で使用には全く問題とならず、且つ、ノズルの加工が極めて容易となる。本発明ではこれら全ての末広がりのノズルをラバールノズルと称する。
【００４７】
本発明においては、このように構成されるラバールノズル４の形状を吹錬に先立ち、以下に示す２つの手順によって決定する。
【００４８】
第１のラバールノズル４の形状を決める方法は、以下のように行う。先ず、吹錬末期の低炭素域における上吹きランス１からの送酸速度Ｆ（Nm3 ／hr）から、１つのラバールノズル４での送酸速度Ｆｈ（Nm3 ／hr）を求める。ここで、吹錬末期の低炭素域とは溶湯中の炭素濃度が０．６mass％以下の範囲であり、送酸速度Ｆとは炭素域がこの範囲における送酸速度であり、炭素濃度が０．６mass％以下の範囲において送酸速度を変化させる場合には、その内の任意の送酸速度とする。但し、溶湯中の炭素濃度が０．６mass％以下の範囲において送酸速度を様々に変える場合には、その内の送酸速度の代表値や加重平均値等としても良い。
【００４９】
送酸速度Ｆｈ（Nm3 ／hr）とラバールノズル４のスロート径Ｄｔ（mm）とから、前述した（１）式によりノズル背圧Ｐ（kPa ）を定める。ここで、ノズル背圧Ｐとは、ランス本体２内、即ちラバールノズル４の入側の酸素の圧力である。
【００５０】
そして、このようにして定めたノズル背圧Ｐに対する比（Ｐｏ／Ｐ）が０．８５〜１．１５の範囲となり、且つ、その値が４９０kPa 以下となる設計ノズル背圧Ｐｏを決定し、この設計ノズル背圧Ｐｏ（kPa ）と、雰囲気圧Ｐｅ（kPa ）と、スロート径Ｄｔ（mm）とを用いて、前述した（２）式により出口径Ｄｅ（mm）を求める。このとき、設計ノズル背圧Ｐｏが４９０kPa を越えてしまう場合には、設計ノズル背圧Ｐｏが４９０kPa 以下となるように、送酸速度Ｆｈ又はスロート径Ｄｔ若しくは両者を変更する。ここで、雰囲気圧Ｐｅは、通常の転炉吹錬では大気圧である。
【００５１】
又、第２のラバールノズル４の形状を決める方法は、以下のように行う。即ち、設計ノズル背圧Ｐｏが４９０kPa 以下のラバールノズル４では、ラバールノズル４の出口径Ｄｅとスロート径Ｄｔとの比（Ｄｅ／Ｄｔ）は、一義的に前述の（３）式を満足する。従って、出口径Ｄｅとスロート径Ｄｔとの比（Ｄｅ／Ｄｔ）を（３）式を満足する任意の値に設定し、そして、吹錬末期の低炭素域における上吹きランス１からの送酸速度Ｆ（Nm3 ／hr）から、１つのラバールノズル４での送酸速度Ｆｈ（Nm3 ／hr）を求め、求めた送酸速度Ｆｈ（Nm3 ／hr）と、４９０kPa 以下の条件下のノズル背圧Ｐとを用いて、前述した（１）式によりラバールノズル４のスロート径Ｄｔを定める。スロート径Ｄｔを定めることにより、出口径Ｄｅも自ずと定まる。
【００５２】
このようにして形状を決定したラバールノズル４を有するランスノズル３を製作し、ランス本体２の下端に接続して上吹きランス１を構成する。ランスノズル３が複数個のラバールノズル４を有している場合には、その内の一部のラバールノズル４のみを上記のようにして決定した形状としても良い。但し、この場合には、目的とする効果は若干低下する。
【００５３】
そして、この上吹きランス１を用いて、高炉等で製造された溶銑を転炉内で吹錬する。この吹錬において、吹錬末期の低炭素域では、酸素ジェットの動圧低下を抑えるために、ノズル背圧Ｐを４９０kPa 以下として吹錬することが好ましい。この場合、溶湯の炭素濃度が０．６mass％になったならば、直ちにノズル背圧Ｐを４９０kPa 以下にする必要はなく、上記の送酸速度Ｆｈを求めた送酸速度に変更する時期に合わせて実施すれば良い。但し、吹錬末期の低炭素域においてノズル背圧Ｐを４９０kPa を越える値としても、従来ランスに比較して酸素ジェットの動圧低下を抑えることができる。これは、本発明のラバールノズル４では設計ノズル背圧Ｐｏが４９０kPa 以下と低いため、吹錬末期に送酸速度を下げた場合には、ノズル背圧Ｐが設計ノズル背圧Ｐｏに近づくためである。
【００５４】
一方、吹錬の初期から中期における高炭素域（Ｃ＞０．６mass％）では、送酸速度及びノズル背圧Ｐに拘わることなく、この上吹きランス１を用い、高送酸速度及び高ノズル背圧Ｐ等の精錬反応に見合った任意の条件で吹錬することが可能である。但し、酸素ジェットの噴出流速を効率良く減衰させるために、高炭素域での送酸速度を、低炭素域での送酸速度の１．８倍以上とすることが好ましい。
【００５５】
転炉吹錬の際の炉内スラグ量が少ない場合には、スラグに覆われる溶湯の比率が低下し、高炭素域におけるダストや鉄飛散の発生量が増大する。本発明のラバールノズル４は高炭素域でのダストや鉄飛散の発生を抑制する効果が強く、従って、炉内スラグ量が溶鋼トン当たり５０kg未満、望ましくは３０kg以下の吹錬に本発明を適用することにより、その効果をより一層発揮させることができる。
【００５６】
転炉内の溶銑をこのようにして吹錬することにより、吹錬末期における酸素ジェットの噴出流速を最適化すること、即ち、吹錬末期の酸素ジェットの動圧を理論値に近い値まで増大させることが可能となり、鉄の酸化を抑制することができると共に、高炭素域の高送酸速度領域での噴出流速を低下することができ、酸素ジェットエネルギーの低位維持がもたらされ、鉄飛散やダスト発生を軽減することができる。そのため、吹錬全体での鉄歩留まりを向上することができ、操業の安定化が達成される。
【００５７】
又、本発明では、低炭素域での送酸速度に対して高炭素域での送酸速度を任意に設定することが可能であり、即ち、幅広い送酸速度の調整幅で吹錬することが可能であり、そのため、炉内状況に応じて送酸速度を自由に変更することができるという利点も有している。
【００５８】
【実施例】
［実施例］
容量が２５０トンで、酸素を上吹きし、攪拌用ガスを底吹きする上底吹き複合吹錬用転炉内に約２５０トンの溶銑を装入し、主として脱炭吹錬を行った。用いた溶銑は、転炉前工程である溶銑予備処理設備にて脱硫処理及び脱燐処理が施された溶銑である。転炉内には石灰系フラックスを添加し、少量のスラグ（溶鋼トン当たり５０kg未満）を生成させている。転炉々底に設置した羽口からは、溶湯攪拌を目的としてアルゴン又は窒素を毎分１０Nm3 程度吹き込んだ。上方から転炉内に挿入された上吹きランスから、吹錬初期から中期にわたっては、ノズル背圧Ｐが８５３kPa （８．７kgf ／cm2 ）、送酸速度Ｆが６００００Nm3 ／hrの条件で送酸し、溶湯の炭素濃度が０．６mass％以下となった吹錬末期には、ノズル背圧Ｐが４８０kPa （４．９kgf ／cm2 ）、送酸速度Ｆが３４０００Nm3 ／hrの条件で送酸した。
【００５９】
用いた上吹きランスは、ラバールノズルが５個設置された５孔ノズルタイプであり、吹錬末期の送酸条件によりその形状を決定した。即ち、送酸速度Ｆｈが６８００Nm3 ／hr 、ノズル背圧Ｐが４８０kPa の条件から、（１）式によりスロート径Ｄｔを５５mmとし、又、設計ノズル背圧Ｐｏを４２２kPa （４．３kgf ／cm2 ）（Ｐｏ／Ｐ＝０．８８）として、設計ノズル背圧Ｐｏが４２２kPa 、雰囲気圧Ｐｅが１０１kPa （大気圧）、スロート径Ｄｔが５５mmの条件から、（２）式により出口径Ｄｅを６２mmとした。
【００６０】
５孔のラバールノズルを全てこの形状として吹錬し、吹錬中は乾式のダスト測定装置を用いて排ガス中のダスト量を測定した。又、吹錬終了時には転炉内のスラグを採取して、スラグ中のＴ．Ｆｅを調査した。１００ヒートを越える吹錬結果から、このランスを用いた吹錬におけるダスト発生量は溶鋼トン当たり８kgであり、又、吹錬を炭素量が０．０５mass％で吹き止めた際のスラグ中のＴ．Ｆｅは１２mass％であった。
【００６１】
［比較例１］
実施例と同一の転炉を用い、溶銑予備処理を施した溶銑を５孔ノズルタイプの上吹きランスにより実施例と同一条件で吹錬した。但し、ラバールノズルの形状は、吹錬の初期から中期にわたる送酸条件によりその形状を決定した。即ち、送酸速度Ｆｈが１２０００Nm3 ／hr 、ノズル背圧Ｐが８５３kPa （８．７kgf ／cm2 ）の条件から、（１）式によりスロート径Ｄｔを５５mmとし、又、設計ノズル背圧Ｐｏを８５３kPa （Ｐｏ／Ｐ＝１．０）として、設計ノズル背圧Ｐｏが８５３kPa 、雰囲気圧Ｐｅが１０１kPa （大気圧）、スロート径Ｄｔが５５mmの条件から、（２）式により出口径Ｄｅを７４mmとした。このように、スロート径Ｄｔは実施例と同一であったが、出口径Ｄｅは実施例と大幅に異なっていた。
【００６２】
５孔のラバールノズルを全てこの形状として吹錬し、吹錬中は乾式のダスト測定装置を用いて排ガス中のダスト量を測定した。又、吹錬終了時には転炉内のスラグを採取して、スラグ中のＴ．Ｆｅを調査した。１００ヒートを越える吹錬結果から、このランスを用いた吹錬におけるダスト発生量は溶鋼トン当たり１３kgであり、又、吹錬を炭素量が０．０５mass％で吹き止めた際のスラグ中のＴ．Ｆｅは１９mass％であり、ダスト低減及びＴ．Ｆｅ低減効果ともに実施例と比較して少なかった。
【００６３】
［比較例２］
実施例と同一の転炉を用い、溶銑予備処理を施した溶銑を５孔ノズルタイプの上吹きランスにより吹錬した。送酸条件は、吹錬初期から中期にわたっては、ノズル背圧Ｐが８５３kPa （８．７kgf ／cm2 ）、送酸速度Ｆが６００００Nm3 ／hrの条件で送酸し、溶湯の炭素濃度が０．６mass％以下となった吹錬末期には、ノズル背圧Ｐが５２０kPa （５．３kgf ／cm2 ）、送酸速度Ｆが３４０００Nm3 ／hrの条件で送酸した。その他は実施例と同一とした。
【００６４】
ラバールノズルの形状は、吹錬末期の送酸条件によりその形状を決定した。即ち、送酸速度Ｆｈが６８００Nm3 ／hr 、ノズル背圧Ｐが５２０kPa （５．３kgf／cm2 ）の条件から、（１）式によりスロート径Ｄｔを５３mmとし、又、設計ノズル背圧Ｐｏを５２０kPa （Ｐｏ／Ｐ＝１．０）として、設計ノズル背圧Ｐｏが５２０kPa 、雰囲気圧Ｐｅが１０１kPa （大気圧）、スロート径Ｄｔが５３mmの条件から、（２）式により出口径Ｄｅを６２mmとした。このように、スロート径Ｄｔは実施例と異なっていたが、出口径Ｄｅは実施例と同一であった。
【００６５】
５孔のラバールノズルを全てこの形状として吹錬し、吹錬中は乾式のダスト測定装置を用いて排ガス中のダスト量を測定した。又、吹錬終了時には転炉内のスラグを採取して、スラグ中のＴ．Ｆｅを調査した。１００ヒートを越える吹錬結果から、このランスを用いた吹錬におけるダスト発生量は溶鋼トン当たり１２kgであり、又、吹錬を炭素量が０．０５mass％で吹き止めた際のスラグ中のＴ．Ｆｅは１３mass％であった。このように、吹錬末期のノズル背圧Ｐを４９０kPa 以上とし、その条件で設計したラバールノズルを用いた場合には、吹錬末期の鉄の酸化は抑制されるが、高炭素域での反応が支配的となるダスト発生に関しては効果が少なかった。
【００６６】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、広い送酸速度の調整幅を確保することが可能であり、且つ、転炉吹錬の末期における送酸が最適化され、鉄の酸化を抑制することが可能になると共に、高炭素域の高送酸速度領域での噴出流速を低下することができるので、高炭素域でのダスト発生も抑制することが可能となり、その結果、吹錬全体での鉄歩留まりを大幅に向上することができ且つ操業の安定化が達成され、工業上極めて有益な効果がもたらされる。
【図面の簡単な説明】
【図１】酸素ジェットの噴出流速とノズル背圧Ｐとの関係を示す図である。
【図２】設計ノズル背圧Ｐｏと１吹錬当たりのダスト発生量との関係を示す図である。
【図３】本発明で用いた上吹きランスの概略断面図である。
【図４】本発明で用いたラバールノズルの概略断面図である。
【符号の説明】
１  上吹きランス
２  ランス本体
３  ランスノズル
４  ラバールノズル
５  絞り部
６  スロート
７  スカート部
【図１】
0004218234.tif 000007
【図２】
0004218234.tif 000008
【図３】
0004218234.tif 000009
【図４】
0004218234.tif 000010