(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
気体を外部から吸入する吸入口と、該吸入口に連通する吸入室と、該吸入室に連通する気体圧縮部と、該気体圧縮部に設けられた圧縮気体放出部と、前記圧縮気体放出部に連通する吐出室と、該吐出室に連通し、圧縮された気体を外部に吐出する吐出口と、前記吐出室空間を前記圧縮気体放出部側空間と前記吐出口側空間とに仕切るフィルタとを備えており、該フィルタは、前記圧縮気体放出部側空間と前記吐出口側空間の間の外周側にある設置部にフィルタ外周部を位置させて設置されているとともに、前記圧縮気体放出部から放出された圧縮気体の流れによる噴流の力（動圧）と前記フィルタにおける流路抵抗によって生じるフィルタ前後の圧力差による力（静圧）が掛かるときに生じる変形によって、フィルタ外周部が外周側に押し広げられることで前記設置部に対し密着する力が増すような形状を有し、さらに該フィルタは凸となる形状を有し、該凸となる形状の頂点が前記圧縮気体放出部から放出された圧縮気体の衝突位置にあることを特徴とする気体圧縮機。
【請求項２】
前記フィルタは、表裏面ともに圧縮気体の流入側に向けて凸となる形状を有していることを特徴とする請求項１記載の気体圧縮機。
【請求項３】
気体を外部から吸入する吸入口と、該吸入口に連通する吸入室と、該吸入室に連通する気体圧縮部と、該気体圧縮部に設けられた圧縮気体放出部と、前記圧縮気体放出部に連通する吐出室と、該吐出室に連通し、圧縮された気体を外部に吐出する吐出口と、前記圧縮気体放出部を囲むようにして吐出室内を伸張して前記吐出室内で内側空間を形成する筒状体と、該筒状体の開口部を塞ぐように配置されるフィルタとを備えており、前記筒状体は、前記圧縮気体放出部から前記フィルタの配置側に向けて小断面積となるテーパ形状を有していることを特徴とする気体圧縮機。
【請求項４】
前記フィルタは、表裏面ともに圧縮気体の流入側に向けて凸となる形状を有していることを特徴とする請求項３記載の気体圧縮機。
【請求項５】
前記フィルタは凸となる形状を有し、該凸となる形状の頂点が前記圧縮気体放出部から放出された圧縮気体の衝突位置にあることを特徴とする請求項３または４に記載の気体圧縮機。
【請求項６】
前記吐出室下部にオイル溜まり部が設けられているとともに、該オイル溜まり部に溜まったオイルを前記気体圧縮部内に供給するオイル吸入口を有しており、該オイル吸入口は前記筒状体の外部に位置していることを特徴とする請求項３〜５のいずれかに記載の気体圧縮機。
【請求項７】
前記気体圧縮部は、筒状のシリンダと、該シリンダの軸方向両端部にあるサイドブロックと、前記シリンダ内に回転可能に配置されたロータと、前記ロータに半径方向に出没自在に設けられたベーンとを備えており、該気体圧縮部で用いられるオイルの動粘度が４０℃において６０〜３５０ｍｍ２／ｓ、１００℃において１３〜２５ｍｍ２／ｓの範囲内にあることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の気体圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車や建物などの空調に使用され、冷媒ガス等の気体を圧縮して吐出する気体圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
自動車や建物などの空調に使用される気体圧縮機には、例えば図１０に示すベーンロータリ型のものが使用されている。この圧縮機を図に基づいて説明すると、気体圧縮部として、内周が筒状のシリンダ５と、該シリンダ５の軸方向両端部にあるフロントサイドブロック６およびリアサイドブロック７と、前記シリンダ５内に回転可能に配置されたロータ１１と、該ロータ１１に設けられたベーン溝に進退可能に収容されたベーン１５とを有している。上記ロータ１１とベーン１５とシリンダ５とで仕切られてシリンダ圧縮室が形成されている。上記各部材はフロントハウジング１ａおよびリアハウジング１ｂに内蔵されており、フロントハウジング１ａは冷媒の吸入口２を有し、リアハウジング１ｂは吐出口３を有している。前記フロントハウジング１ａ内には、前記吸入口２に連通する吸入室４が設けられており、該吸入室４と前記シリンダ圧縮室とが連通している。また、リアハウジング１ｂの前方側に内蔵されたリアサイドブロック７と、リアハウジング１ｂの後方側とで形成される空間内には前記シリンダ圧縮室に連通する吐出室８が設けられている。
【０００３】
前記リアサイドブロック７には、シリンダ圧縮室に連通する吐出孔７ａと吐出通路７ｂと、吐出室８に開口する放出孔７ｃとが形成されており、シリンダ圧縮室で圧縮された気体が該放出孔７ｃを通して前記吐出室８に放出されるように構成されている。該吐出室８では、前記放出孔７ｃから放出された圧縮気体に含まれるオイルを分離することが必要であり、例えば特許文献１では、オイル分離効率を高めるためにデミスタ３０を用いたスクリュー型圧縮機が示されている。このデミスタ３０は、ガスの流れる方向に対し垂直に、且つデミスタ自体はある厚みを持ちつつもその形状は流れ方向で断面を取ると、平板状に形成されているというものである。
【０００４】
上記図１０に示した気体圧縮機では、ロータ１１を回転させると前記シリンダ圧縮室の容積が変化し、上記吸入口２および吸入室４を通過して導入された冷媒がシリンダ圧縮室内で圧縮される。圧縮された冷媒は、圧縮室から吐出され、リアサイドブロック７の吐出孔７ａ、吐出通路７ｂ、放出孔７ｃを通って吐出室８の放出部側空間８ａに放出され、デミスタ３０で圧縮気体に含まれるオイルを分離する。分離されたオイルはオイル溜まり部１８に滴下滞留し、オイルが分離された圧縮気体は吐出室８の吐出口側空間８ｂへと吐出され、さらに吐出口３から吐出配管（図示しない）を通じて外部の空調システムに運ばれる。外部に吐出された冷媒は、空調システムを循環して気体圧縮機の吸入口２に戻り、再度シリンダ圧縮室で圧縮され、さらに空調システム内に吐出される。この動作を繰り返すことにより継続して空調が行われる。また、オイル溜まり部１８のオイルは、吸入室４と吐出室８との圧力差により、リアサイドブロック７の底部に設けられたオイル供給孔９から気体圧縮部の摺動部や隙間部に送り出され、圧縮機内での摩耗防止や油膜によるシールに供される。この際に一部のオイルが圧縮気体に取り込まれて圧縮気体とともに移動する。
【０００５】
【特許文献１】
特開平１１−２９４３６２号公報
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、ベーンロータリ型圧縮機は、他構造の圧縮機例えば斜板型、スクロール型、スクリュー型などに比べ小型・軽量ではあるが、隣接する圧縮室の圧力差が大きいため、該隣接する圧縮室間の冷媒ガスの漏れ（内部リーク）が発生し易い。よって、ベーンロータリ型圧縮機では、この内部リークを防止するために高粘度のオイルを使ってシールする必要がある。このため圧縮室から吐出された冷媒ガスとオイルミストの混合ガスの粘性も高くなる。混合ガスは粘度が高い分、デミスタに衝突した時に該デミスタに付着するオイルによって混合ガスの通過時摩擦力が増加し、その結果デミスタへの噴流による荷重が大きくなる。その結果、デミスタ自体がその形状を維持できずにガスの流れの方向（下流側）に押し出されデミスタの密度が低下し、著しくオイル分離効率が低下することがある。また、起動時のようにオイルが低温のため粘度が極端に高い場合や液冷媒圧縮のときには、圧縮室から液状のままデミスタに衝突する場合などは噴流の力が大きいために、デミスタの変形に留まらずデミスタ自体が破損してしまうという不具合が発生する。ここで、冷媒圧縮機用のオイルは、概略以下のような動粘度のものが使用される。運転中のオイルと冷媒との混合粘度は冷媒の種類や温度や圧力で変化するが、ベーンロータリ型とその他の圧縮機との運転中のオイルと冷媒との混合粘度の比率は、表１に示されるオイル（冷凍機油）単体の動粘度の比率と大差はない。また、通常運転時における圧縮後の混合ガスの温度は概略７０℃〜１１０℃であり、起動時においては−３５℃〜４０℃の範囲にある。
【０００７】
【表１】
0004230785.tif 000002
【０００８】
本発明は、上記事情を背景としてなされたものであり、オイルを分離するフィルタの変形を効果的に防止して良好なオイル分離効率を維持することができる気体圧縮機を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため本発明の気体圧縮機は、気体を外部から吸入する吸入口と、該吸入口に連通する吸入室と、該吸入室に連通する気体圧縮部と、該気体圧縮部に設けられた圧縮気体放出部と、前記圧縮気体放出部に連通する吐出室と、該吐出室に連通し、圧縮された気体を外部に吐出する吐出口と、前記吐出室空間を前記圧縮気体放出部側空間と前記吐出口側空間とに仕切るフィルタとを備えており、該フィルタは、前記圧縮気体放出部側空間と前記吐出口側空間の間の外周側にある設置部にフィルタ外周部を位置させて設置されているとともに、前記圧縮気体放出部から放出された圧縮気体の流れによる噴流の力（動圧）と前記フィルタにおける流路抵抗によって生じるフィルタ前後の圧力差による力（静圧）が掛かるときに生じる変形によって、フィルタ外周部が外周側に押し広げられることで前記設置部に対し密着する力が増すような形状を有し、さらに該フィルタは凸となる形状を有し、該フィルタの凸となる形状の頂点が前記圧縮気体放出部から放出された圧縮気体の衝突位置にあることを特徴とする。また、本発明の他の気体圧縮機は、該フィルタが、表裏面ともに圧縮気体の流入側に向けて凸となる形状を有していることを特徴とする。
【００１０】
また、本発明の他の気体圧縮機は、気体を外部から吸入する吸入口と、該吸入口に連通する吸入室と、該吸入室に連通する気体圧縮部と、該気体圧縮部に設けられた圧縮気体放出部と、前記圧縮気体放出部に連通する吐出室と、該吐出室に連通し、圧縮された気体を外部に吐出する吐出口と、前記圧縮気体放出部を囲むようにして吐出室内を伸張して前記吐出室内で内側空間を形成する筒状体と、該筒状体の開口部を塞ぐように配置されるフィルタとを備えており、前記筒状体は、前記圧縮気体放出部から前記フィルタの配置側に向けて小断面積となるテーパ形状を有していることを特徴とする。
【００１１】
また、本発明の他の気体圧縮機は、前記フィルタが、表裏面ともに圧縮気体の流入側に向けて凸となる形状を有していることを特徴とする。
【００１２】
また、本発明の他の気体圧縮機は、該フィルタが凸となる形状を有し、該凸となる形状の頂点が前記圧縮気体放出部から放出された圧縮気体の衝突位置にあることを特徴とする。
【００１３】
また、本発明の他の気体圧縮機は、前記吐出室下部にオイル溜まり部が設けられているとともに、該オイル溜まり部に溜まったオイルを前記気体圧縮部内に供給するオイル吸入口を有しており、該オイル吸入口は前記筒状体の外部に位置していることを特徴とする。
【００１５】
また、本発明の気体圧縮機は、前記気体圧縮部が、筒状のシリンダと、該シリンダの軸方向両端部にあるサイドブロックと、前記シリンダ内に回転可能に配置されたロータと、前記ロータに半径方向に出没自在に設けられたベーンとを備えており、該気体圧縮部で用いられるオイルの動粘度が４０℃において６０〜３５０ｍｍ２／ｓ（秒）、１００℃において１３〜２５ｍｍ２／ｓ（秒）の範囲内にあることを特徴とする。
【００１６】
すなわち本発明によれば、前記フィルタが前記圧縮気体放出部から放出された圧縮気体の流れによる噴流の力（動圧）と前記フィルタにおける流路抵抗によって生じるフィルタ前後の圧力差による力（静圧）が掛かるときに生じる変形によって、フィルタ外周部が外周側に押し広げられることで前記設置部に対し密着する力が増すような形状を有しており、上記変形によってフィルタの外周部が広がり、設置部に対し外周部が押しつけられる力が発生し、設置部に密着する力が増してフィルタ自体の保持能力が高くなる。
【００１７】
また、フィルタの形状を、表裏面ともに圧縮気体の流れの方向に対して上流側に凸となる形状とすれば、上記作用とともに圧縮気体の噴流による力によってフィルタが変形しにくくなり、変形が生じる場合にも凸形状から平面形状に変形することで荷重を吸収し、フィルタの破損やオイル分離効率の低下を防止する。
なお、この場合のフィルタは、流れの方向に対して上流側に凸形状となることが重要であり、その形状はドーム（半球）状、円錐状の他に、三角錐、四角錐などの多角形でも良い。また、これら凸形状の個数は１個に限らず、複数個が組み合わさった形状でも良い。なお、凸形状は、フィルタ全体が凸となるものの他に、一部が凸となる形状であってもよい。さらに、凸形状が曲面で形成される場合では、球面以外の方物面や双曲面であってもよい。
【００１８】
なお、凸の程度は適宜定めることができるが、円盤状に作られるフィルタでは、フィルタの直径の大きさに対し、凸形状高さを０．０５〜０．２の比率にするのが望ましい。
また、凸形状の頂点は、圧縮気体の衝突位置にあるのが望ましい。頂点をこのような位置に定めることによってフィルタに加わる荷重の吸収効果がより大きくすることができる。また、圧縮気体放出部を設ける際に、圧縮気体が上記凸形状の頂点に衝突するように圧縮気体の放出方向を定めることが望ましい。例えば圧縮室が２つあって放出部も２つある圧縮機では、これらの放出部の放出方向をそれぞれ放出された圧縮気体が凸形状の頂点に向かうように形成するのが望ましい。なお、放出部では圧縮気体を直接上記頂点に向けて放出してもよく、また、邪魔板等に当てた後に上記頂点に向かうようにしてもよい。
【００１９】
また、本発明によれば、吐出室内で内側空間を形成する筒状体の筒穴を塞ぐようにフィルタが配置されるので、フィルタの面積が小さくなり、圧縮気体の荷重による変形量を小さくすることができる。
ただし、フィルタのオイル分離効率から考えるとフィルタの面積（直径）には最適値が存在すると考えられるため、分離効率を考慮しつつフィルタの直径を小さくすることが望ましい。この時、吐出空間の内径よりもフィルタ直径を小さくする手段として、吐出空間内に筒状体によって内側空間を形成し、筒状体の一端を圧縮気体放出部に開放し、他端にフィルタを設置することが考えられる。この時のフィルタの形状は平板状でもよいが、より高い強度を得たい場合には、前記したように圧縮気体の流入側が凸となる形状とする。フィルタの設置方法としては、筒状体のフィルタ設置側の端面部に必要な開口面積をもった穴を開け、フィルタは放出部から挿入するようにしたり、フィルタ設置側の端面部から挿入する場合には、たとえばリング状の抑えをネジ止めしたり、止め輪で固定するようにする。
【００２０】
上記の筒状体を設置することで、フィルタの耐久性を向上するとともに、オイル溜まり部と圧縮室へのオイル吸入口が連通するために吐出空間を２分した場合では、２分された空間に圧力差が生じることで放出部側のオイルレベルが低下しオイル吸入口へのオイル供給不足するという懸念がなくなるメリットもある。該オイル吸入口は筒状体の外部に設けることにより、オイル溜まり部からオイルが円滑に供給される。
【００２１】
なお、筒状体は、放出部側からフィルタの配置側に向けて小断面積となるテーパ形状とすることができる。このようなテーパ形状とすることにより、筒状体内面に当たった圧縮気体をフィルタの中央部よりに偏向させることができる。また、筒状体を上記のようにテーパ形状とすることで、オイル溜まり部から筒状体内へのオイルの侵入を防止または少なくすることができる。また、筒状体内にオイルが溜まった際にもフィルタの開口面積が小さくなるのを極力防止することができる。フィルタの開口面積が小さくなると、フィルタを通過する冷媒ガスの流速が増大して、オイルを捕捉する性能が低下して行き、オイル分離性能が低下する。
【００２２】
また本発明によれば、圧縮気体放出部から吐出室に向けて放出された圧縮気体は、圧縮室からの混合ガスの通気面積が放出部出口を通過した直後に、フィルタの開口面積まで拡大されるため、フィルタ入口での流速は面積の拡大比率に反比例して減速され、オイルミストが分離されやすい状態になる。この圧縮気体がフィルタに当たることによって圧縮気体に含まれるオイルが効果的に分離される。
【００２３】
すなわち、オイルは、フィルタを通過することなく滴下し、一方、オイルが分離された圧縮気体はフィルタを通過した後、吐出口から外部に吐出される。特にフィルタを細い線材をランダムかつ複雑に編み合わせたものとすれば、冷媒ガスに比べて密度の大きいオイルミストは線材の中を直進し、確実に線材に衝突し油滴となる。それに対して冷媒ガスは、複雑な形状を成す空間内を自在に通過しフィルタを通過する。油滴となったオイルは重力によってオイル溜まりに達する。また、フィルタ出口の冷媒ガスの流速も小さくなっているため、油滴の巻き上げを起こしにくい。
吐出口から吐出される圧縮気体には分離しきれなかったオイル分が多少なりとも含まれていても、その量は従来機に比べて明らかに少ない量となっており、空調システムの効率低下や気体圧縮機でのオイル量の減少を極力小さいものとする。
また、上記フィルタの設置により従来使用されていたオイル分離ブロックが不要になり、気体圧縮機の重量の減少や部品コストの低減が可能になる。
【００２４】
本発明では、種々の材質からなるフィルタを用いることができる。好適には、短繊維または長繊維の線材を面方向および厚さ方向にランダムに配したフィルタが挙げられる。また、該繊維にはＳＵＳ材を用いることができ、その太さは、０．１５ｍｍ〜０．３０ｍｍが例示される。該フィルタを用いれば、オイルミストを含んだ圧縮気体がフィルタを通過する際に粒子の大きいオイルだけが線材に衝突滴下し、粒子の小さい圧縮気体は自在に流れの方向を変え線材間を通り抜けてより優れたオイル分離性能を発揮する。また、該フィルタは、適切な密度と空間率を有することによりオイルの分離能力がより大きくなる。好適な密度としては１．０〜３．０ｇ／ｃｍ３を示すことができる。また、好適な空間率としては６０〜９５％を示すことができる。また、フィルタの大きさは、吐出室の容積等によっても最適な大きさは変わってくるが、例えば、円盤形状の場合、４０〜１５０ｍｍ径で８〜３０ｍｍの厚さを有するものを挙げることができる。
【００２５】
また、本発明におけるフィルタは、厚さ（軸方向長さ）を一定に形成することが望ましい。このように形成することにより、冷媒ガスとオイルとの混合ガスがフィルタを通過する際に、混合ガスの密度分布が均一化され、冷媒ガスとオイルとの高分離性が維持できる。すなわち、局部的に厚さが厚い部分があると、その部分での混合ガスのフィルタ通過速度が遅くなって混合ガスの密度が高くなってしまい、目詰まり状態を起こす可能性があり、結果的にフィルタ自体の開口面積が縮小されてしまったことと同様の現象となることが考えられるためである。
【００２６】
なお、フィルタには、圧縮気体の流れによる噴流の力（動圧）と流路抵抗によって生じる前後の圧力差による力（静圧）が掛かるため、設置位置から移動したり抜け出やすかったりという問題がある。これらの問題を防止するために、少なくともフィルタ裏面側に、フィルタが圧縮気体の下流側に移動するのを阻止する押さえ部を設けるのが望ましい。該押さえ部は、フィルタの周縁の一部または全周に亘って設けることができる。
【００２７】
フィルタは、吐出室において、前記圧縮気体放出部から吐出口に至る空間に、該空間を圧縮気体放出部側空間と吐出口側空間とに仕切るように配置されるものであればよい。なお、フィルタの設置に際しては、圧縮気体放出部から放出された圧縮気体の流速が充分に小さくなるように、放出部側空間容積を充分に確保するのが望ましい。
【００２８】
本発明の気体圧縮機は、上記した吸入口、吸入室、圧縮室、吐出室、吐出口を有するものである。これらの構成は本発明としては必須であるが、その具体的な構造、形状等は特に限定されるものではなく、上記構成を具備する種々の構造が対象となる。代表的には、ベーンロータリ型圧縮機が挙げられる。ベーンロータリ型圧縮機は、前述したようにオイルの動粘度が高く、フィルタに対する荷重が大きくなるため、圧縮気体によってフィルタに加わる荷重による問題を、より効果的に解消することができる。
【００２９】
【発明の実施の形態】
（参考形態１）以下に気体圧縮機の第１の参考形態を図１、２に基づいて説明する。なお、従来例と同一の構造については同一の符号を付している。図１は気体圧縮機の全体構成を表したものである。該気体圧縮機は、吸入口２を有するフロントハウジング１ａと、吐出口３を有するリアハウジング１ｂとを備えている。前記吸入口２には、外部から圧縮すべき冷媒ガスを吸引するべく吸入配管（図示しない）が接続され、吐出口３には、圧縮された冷媒をコンデンサ等（図示しない）に供給する吐出配管（図示しない）が接続される。
【００３０】
上記フロントハウジング１ａ内部には吸入室４が形成され、この吸入室４に前記吸入口２が連通している。また、リアハウジング１ｂ内には、軸方向と直交する縦断面において略楕円形状の内周面を有する筒状のシリンダ５が配置されており、該シリンダ５の軸方向両端面に互いに平行に固着されたフロントサイドブロック６（吸入口２側）およびリアサイドブロック７（吐出口３側）が配置されている。該フロントサイドブロック６には、前記吸入室４とシリンダ５内とを連通させるように、図２に想像線で示す吸入通路６ａが２箇所形成されている。
【００３１】
そしてシリンダ５の内部には、図２に示すように、ロータ軸１０で支持された回転可能なロータ１１が配設されている。なお、上記ロータ軸１０は、気体圧縮機の前方側において、電磁クラッチ２０に接続されており、電磁クラッチ２０の動作により図示しない内燃機関の駆動力が伝達されるように構成されている。
前記ロータ１１には、複数のベーン溝１２にそれぞれ摺動可能に嵌装されたベーン１５が複数枚（図は５枚）放射状に保持されている。ロータ１１が回転駆動されることで、ベーン１５がその遠心力および背圧室１３から供給されるオイルの油圧によってベーン溝１２内を進退してシリンダ５の内周壁に密着しながら回転するように構成されている。これらシリンダ５、ロータ１１、ベーン１５、フロントサイドブロック６、リアサイドブロック７を主要な構成として気体圧縮部が構成されており、シリンダ５内周面、ベーン１５、ロータ１１外周面およびフロントサイドブロック６後端面、リアサイドブロック７前端面によってシリンダ圧縮室１６が形成されている。
【００３２】
なお、シリンダ５の内周側には内外方向に沿って、該圧縮室１６に一端が連通する２つのシリンダ吐出孔５ａが形成されており、該シリンダ吐出孔５ａの他端側はリードバルブ１４で開閉可能となっている。該シリンダ吐出孔５ａの他端側にはそれぞれシリンダ吐出空間１７が設けられている。またリアサイドブロック７には、厚さ方向に沿って２つの吐出通路７ｂが形成されており、該吐出通路７ｂの吐出孔７ａは、上記各シリンダ吐出空間１７に開口している。
【００３３】
さらに、前記リアサイドブロック７とリアハウジング１ｂとで形成される空間内にはシリンダ圧縮室１６に連通する吐出室８が設けられている。そして、リアサイドブロック７の後端側には、前記吐出通路７ｂにそれぞれ連なる２つの放出孔７ｃが圧縮気体放出部として形成されている。
なお上記吐出室８下方には、オイル溜まり部１８が設けられており、該オイル溜まり部１８のオイルは、気体圧縮機内部の圧力差により送り出され、回転軸１０の軸受部に動圧を発生させたり圧縮機内での摩耗防止や油膜によるシールに供される。
【００３４】
またこの参考形態における気体圧縮機では、吐出室８の前後方向中程で、図示縦方向にフィルタ３００が配置されている。該フィルタ３００は、吐出室８を放出部側空間８ａと吐出口側空間８ｂとに仕切るように、リアハウジング１ｂの内周壁に沿う円盤形状および大きさを有している。該フィルタ３００は、前記放出部空間８ａと吐出口側空間８ｂとの間のリアハウジング１ｂの内周面に設けた設置部２１にフィルタ外周部を密着させることによって設置されている。設置部２１には、フィルタ３００の厚さに合わせて距離を有する押さえ部２５、２５が設けられており、該押さえ部２５、２５間でフィルタ３００が固定されている。なお、フィルタ３００は、金属長繊維からなる線材を面方向および厚さ方向にランダムに配してなるものであり、圧縮気体の流入側、すなわち、前記放出孔７ｂ側に、表裏面ともにドーム状（半球面状）に突き出した凸形状を有している。この実施形態では、フィルタ３００は、０．１５ｍｍ〜０．３０ｍｍの太さのＳＵＳ材からなる長繊維を用いて、１．０〜３．０ｇ／ｃｍ３の密度と６０〜９５％の空間率で円盤形状にしている。また、この実施形態ではフィルタは、４０〜１５０ｍｍ径で８〜３０ｍｍの厚さを有する円盤形状からなり、凸形状高さをフィルタの直径の大きさに対し、０．０５〜０．２の比率になるようにしており、凸形状の頂点は、フィルタ３００の中央部に位置している。
【００３５】
次に、上記気体圧縮機の動作について説明する。気体圧縮機の動作に際し、電磁クラッチ２０を動作させ、図示しない内燃機関によりロータ軸１０を回転駆動すると、ロータ軸１０の回転に連れてロータ１１が回転する。この回転による遠心力と背圧室１３へのオイルの供給によりベーン１５に外周側への押出力が作用する。押出力が作用したベーン１５は、図２に示すように外周側に移動してシリンダ５の内周壁およびフロントサイドブロック６、リアサイドブロック７の側壁に密着しながらロータ１１とともに回転する。この回転によりシリンダ５内への吸引力が発生し、前記吸入口２を通して吸入配管から冷媒ガスを吸引する。冷媒ガスは、吸入室４内に吸引され、フロントサイドブロック６に設けられた２箇所の吸入通路６ａからシリンダ５内に吸引される。シリンダ５内では、シリンダ圧縮室１６の容積変化によって冷媒ガスが順次圧縮される。
【００３６】
圧縮された冷媒ガスは、シリンダ圧縮室１６からシリンダ吐出口５ａへと送り出され、リードバルブ１４が開かれてさらに吐出空間１７、リアサイドブロック吐出孔７ａ、吐出通路７ｂ、放出孔７ｃを通して吐出室８の放出部側空間８ａに放出される。なお、冷媒ガスは上記吸入から圧縮、放出に至る間に、気体圧縮機内部のオイルを巻き込んで、オイルを含有した状態で放出孔７ｂから吐出室８の空間８ａに放出される。
【００３７】
本参考形態の気体圧縮機は、内面楕円形状のシリンダ５の中心に真円のロータ１１を配置し、三日月型のシリンダ室を１８０°対向する位置に２つ形成しているため、双方のシリンダ室で冷媒ガスの吸引・圧縮・吐出という一連の動作を行うことが可能となっている。また、図２に示した通り、吸入通路６ａ、シリンダ吐出孔５ａ、リードバルブ１４、吐出空間１７、リアサイドブロック吐出孔７ａ、吐出通路７ｂ等もそれぞれ２つずつ設けられている。さらに、本参考形態の気体圧縮機は、ロータ１１にベーン１５を５枚配設しているため、ロータ１１が１回転する間に一方の三日月型シリンダ室内でベーンに仕切られた圧縮室１６が５回形成される。従って、ロータ１１が１回転する間に、一方の三日月型シリンダ室で冷媒ガスの吸引・圧縮・吐出という一連の動作が５回行われ、双方のシリンダ室で都合１０回行われる。そして、ベーンの枚数の５枚というのは奇数であるため、双方のシリンダ室における吸引・圧縮・吐出の動作は位相が反対で交互に行われる。
【００３８】
２つの放出孔７ｃからそれぞれ交互に放出される圧縮気体は、空間８ａ内で放散されつつ空間８ａ内を後方に移動して、フィルタ３００に打ち当たる。この放散により圧縮気体の流速は、放出時に比べて相当に低下している。フィルタ３００に当たった圧縮気体は、含有されているオイル粒子がフィルタ３００の線材に当たり、一方、気体成分はフィルタ３００の線材の間を通過して、これらが互いに分離する。
【００３９】
分離されたオイルは、フィルタ３００から滴下してオイル溜まり部１８に溜まり、気体成分はフィルタ３００を通過して吐出口側空間８ｂに移動し、さらに吐出口３から吐出される。この圧縮気体は上記フィルタ３００によりオイル成分が充分に分離されており、圧縮気体に含まれるオイル量は従来機に比べて相当に低くなっている。また、気体圧縮機外に持ち出されるオイル量が少なくなるため、圧縮機内部でのオイル量の減少は小さく、充分なオイル保持量が長期に亘って確保される。
【００４０】
前記参考形態の気体圧縮機におけるフィルタ３００では、圧縮気体の流れによる噴流による力と流路抵抗によって生じる前後の圧力差によって、前記設置部２１の押さえ部２５、２５間から抜け出しやすいという問題がある。しかし、この参考形態のフィルタ３００では、放出孔７ｂから圧縮気体が放出されると、圧縮気体の噴流による力によって後方側への変形する力が掛かるものの凸形状によって強度が増しており、容易には後方側には変形せず、変形によるオイル分離能力の低下を防止する。また、フィルタ３００は、変形する場合には放出孔７ｃ側に大きく突出した中央部頂点が最も後方側に変形し、周縁に行くほど変形が小さくなって全体として平面状になるように変形する。これによってフィルタ３００の外周部に外周側に向けた力が加わり、設置部２１に密着する力が増してフィルタ３００自体の保持能力が高くなる効果もある。
【００４１】
（参考形態２）次に、上記第１の参考形態の気体圧縮機では、フィルタの形状をドーム形状としたが、例えば図３に示すように気体の流入側に凸となるように円錐形状のフィルタ３１０とすることもできる。この形状のフィルタにおいても上記参考形態１のフィルタ３００と同様にフィルタ３１０の保持能力が高くなるという効果が得られる。なお、その他の構成は、上記参考形態１の気体圧縮機と同様であり、同一の符号を付してその説明を省略する。
【００４２】
また、上記各参考形態では、リアサイドブロック７に、圧縮機の軸方向に沿って吐出通路７ｂを形成し、該吐出通路７ｂの先端に放出孔７ｃを形成している。このため、放出孔７ｃから放出される圧縮気体は、ほぼ軸方向に沿って放出され、フィルタ３００、３１０に衝突する。このため、衝突地点は、図１、３では、フィルタ３００、３１０のやや上方位置になる。上記フィルタ３００、３１０では、凸形状の頂点は、フィルタ面のほぼ中央位置にあり、圧縮気体は、この頂点から外れた位置に衝突している。凸形状が変形に対し高い強度を示すのは、頂点に荷重がかかった場合であり、上記各参考形態では、フィルタの凸形状の活用が十分とはいえない。
【００４３】
（実施形態１）図４に示す気体圧縮機は、本発明の第１の実施形態を示すものである。この気体圧縮機は、上記観点から、フィルタ３００の形状はそのままにして、リアサイドブロック７に、圧縮機軸方向に対し斜めに伸張する吐出通路７０ｂを２つ形成したものであり、その先端開口部に、圧縮気体放出部として放出孔７０ｃをそれぞれ形成している。なお、その他の構成は、参考形態１の構成と同様であり、同一の符号を付してその説明を省略する。
【００４４】
前記吐出通路７０ｂの伸張方向は、その先端にある放出孔７０ｃからフィルタ３００のほぼ中央部すなわち頂点部分に向かうように形成されている。この実施形態によれば、放出孔７０ｃから放出された圧縮気体は、フィルタ３００の頂点およびその周辺に衝突するので、フィルタ３００は、その凸形状によって効果的に変形が防止される。また、圧縮気体がフィルタ３００の中央部分にあたるので、荷重がフィルタ３００に均等に伝わり、フィルタ３００の外周部に加わる応力を均等にして保持能力を効果的に高めることができる。
【００４５】
（実施形態２）図５は、第２の実施形態の気体圧縮機を示し、前記観点からフィルタの形状を改良したものである。すなわち、リアサイドブロック７内には、圧縮機の軸方向に対し、やや傾斜する方向に伸張する吐出通路７１ｂが形成されている。該吐出通路７１ｂは一つの吐出孔７ａに連通しているとともに図示しない連通路を介して他の一つ吐出孔７ａに連通している。前記吐出通路７１ｂの先端に圧縮気体放出部として放出孔７１ｃが形成されている。このように気体圧縮部に連通する２つの吐出通路は、リアサイドブロック内で１つに合流させても良い。吐出通路７１ｂの伸張方向は、放出孔７１ｃからフィルタ３２０のやや上方位置に向かうように形成されており、フィルタ３２０のこの位置には、部分的に形成された凸部３２０ａの頂点が位置している。なお、その他の構成は、参考形態１の構成と同様であり、同一の符号を付してその説明を省略する。
【００４６】
この第２の実施形態の気体圧縮機においても、放出孔７１ｃから放出された圧縮気体は、フィルタ３２０の凸部３２０ａの頂点およびその周辺に衝突するので、フィルタ３２０は、その凸形状によって効果的に変形が防止される。すなわち、凸形状の頂点が、圧縮気体の衝突位置に位置するようにフィルタの形状を工夫することによっても凸形状に強度向上効果を高めることができる。本発明のフィルタは、前記した第１の実施形態に示すように表裏面の全体を凸形状としてもよく、また、この第２の実施形態に示すように部分的に凸形状としても良い。部分的な凸形状では、放出孔から放出された圧縮気体が凸形状に衝突するように構成するのが望ましく、さらに該凸形状の頂点に圧縮気体が衝突するのが一層望ましい。
【００４７】
（実施形態３）さらに、図６は、第３の実施形態の気体圧縮機を示すものである。この第３の実施形態の気体圧縮機は、吸入口２を有するフロントハウジング１ａと、吐出口３を有するリアハウジング１ｂとを備えている。上記フロントハウジング１ａ内部には前記吸入口２と連通する吸入室４が形成され、リアハウジング１ｂ内には、軸方向と直交する縦断面において略楕円形状の内周面を有する筒状のシリンダ５が配置されている。該シリンダ５の軸方向両端面に互いに平行に固着されたフロントサイドブロック６（吸入口２側）およびリアサイドブロック７（吐出口３側）が配置されている。該フロントサイドブロック６には、前記吸入室４とシリンダ５内とを連通させるように図２に想像線で示す吸入通路６ａが２箇所形成されている。
【００４８】
シリンダ５の内部には、図２に示すように、ロータ軸１０で支持された回転可能なロータ１１が配設されている。上記ロータ軸１０には、電磁クラッチ２０の動作により図示しない内燃機関の駆動力が伝達される。
前記ロータ１１には、複数のベーン溝１２にそれぞれ摺動可能に嵌装されたベーン１５が複数枚（図は５枚）放射状に保持されている。ロータ１１が回転駆動されると、ベーン１５がその遠心力および背圧室１３から供給されるオイルの油圧によってベーン溝１２内を進退してシリンダ５の内周壁に密着しながら回転する。これらシリンダ５、ロータ１１、ベーン１５、フロントサイドブロック６、リアサイドブロック７を主要な構成として気体圧縮部が構成されており、シリンダ５内周面、ベーン１５、ロータ１１外周面およびフロントサイドブロック６後端面、リアサイドブロック７前端面によってシリンダ圧縮室１６が形成されている。
【００４９】
なお、シリンダ５の内周側には内外方向に沿って、該圧縮室１６に一端が連通する２つのシリンダ吐出孔５ａが形成されており、該シリンダ吐出孔５ａの他端側はリードバルブ１４で開閉可能となっている。該シリンダ吐出孔５ａの他端側にはそれぞれシリンダ吐出空間１７が設けられている。またリアサイドブロック７には、厚さ方向に沿って２つの吐出通路７ｂが形成されており、各吐出通路７ｂの吐出孔７ａは、上記シリンダ吐出空間１７にそれぞれ開口している。
【００５０】
また、前記リアサイドブロック７とリアハウジング１ｂとで形成される空間内にはシリンダ圧縮室１６に連通する吐出室８が設けられている。該吐出室８に伸張するように前記リアサイドブロック７に先端側ほど小径になるテーパ形状の筒状体４５が取り付けられており、筒状体４５によって吐出室８内に内側空間５１が形成されている。すなわち内側空間５１が放出部側空間となっている。筒状体４５の先端開口部には、筒状体４５の内周面に設けた設置部２３にフィルタ３３０が配置されており、該フィルタ３３０の吐出口側空間８ｂ側に位置する筒状体の先端縁には、フィルタ３３０の移動を阻止する押さえ部２７が環状に形成されている。なお、リアサイドブロック７には、圧縮機の軸方向に沿って吐出通路７ｂが形成され、該吐出通路７ｂの先端には、圧縮気体放出部である放出孔７ｃが形成されている。また、リアサイドブロック７に設けられたオイル吸入孔９は、該筒状体４５の外部に位置している。
【００５１】
フィルタ３３０は、金属繊維からなる線材がフィルタの面方向及び厚さ方向でランダムに配してなるものである。この実施形態では、フィルタ３３０は、０．１５ｍｍ〜０．３０ｍｍの太さのＳＵＳ材からなる長繊維を用いて、１．０〜３．０ｇ／ｃｍ３の密度と６０〜９５％の空間率で円盤形状にしてあり、４０〜１５０ｍｍ径で８〜３０ｍｍの厚さを有している。該フィルタ３３０の外部が吐出部側空間８ｂとなっている。
【００５２】
なお上記吐出室８下方には、オイル溜まり部１８が設けられている。リアサイドブロック７には、該オイル溜まり部１８に開口するオイル供給孔９が形成されている。該オイル供給孔９は、上記筒状体４５の外部に位置している。該オイル溜まり部１８のオイルは、前記オイル供給孔９を通して気体圧縮機内部の圧力差により送り出され、圧縮機内での摩耗防止や油膜によるシールに供される。
【００５３】
次に、上記第３の実施形態の気体圧縮機の動作について説明するが、前記した第１、第２の実施形態の気体圧縮機と同様の動作についてはその説明を省略または簡略化する。気体圧縮機の動作によって圧縮された圧縮気体は、シリンダ圧縮室１６からリアサイドブロック７の放出孔７ｃを通して放出部側空間である内側空間５１に放出される。内側空間５１に放出される圧縮気体は、内側空間５１内で放散されつつ内側空間５１内を後方のフィルタ３３０に向って移動して、フィルタ３３０に打ち当たる。この放散の過程で圧縮気体の流速は、放出時に比べて相当に低下するので、比重の重いオイルが冷媒ガスから分離され、内側空間５１内に溜まって行く。更に、フィルタ３３０に当たった圧縮気体は、含有されているオイル粒子がフィルタ３３０の線材に当たって捕捉される一方、気体成分はフィルタ３３０の線材の間を通過して、これらが互いに分離される。また、フィルタ３３０で分離されたオイルは、フィルタ３３０から滴下してオイル溜まり部１８に溜まる。一方、気体成分はフィルタ３３０を通過して吐出室８の吐出口側空間８ｂに移動し、さらに吐出口３から吐出される。
【００５４】
なお、筒状体４５に取り付けられたフィルタ３３０は、筒状体４５が吐出室８よりも小さくなっており、したがって、フィルタ３３０も吐出室８に配置する場合よりも小径とすることができ、圧縮気体が衝突した際に、変形しにくくなっている。また、この第３の実施形態では、筒状体４５がテーパ形状になっていることから、オイル溜まり部１８に対し、筒状体４５内の開口部（フィルタ３３０の設置部）をより高い位置にすることができ、オイル溜まり部１８の貯油が筒状体４５内の内側空間５１内に浸透するのをできるだけ防止することができる。
また、この実施形態では、吐出通路７ｂが圧縮機の軸方向に形成され、その伸張方向には筒状体４５の内壁が位置しているので、放出孔７ｃから放出された圧縮気体は、一部が筒状体４５の内壁面に衝突した後、方向を変えてフィルタ３３０に衝突している。このため、圧縮気体はフィルタ３３０に衝突する前により広範囲に分散しており、フィルタの一部に集中して圧縮気体が衝突するのを避けることができる。
なお、上記の実施形態では、筒状体は、全周に亘って筒部を有するものとして説明したが、ハウジングの一部を筒部として利用するものであってもよい。
【００５８】
（実施形態４）図７は、さらに、上記第３の実施形態の変更例として気体圧縮機の第４の実施形態を示すものである。この第４の実施形態の気体圧縮機では、吐出室８側ほど小径となるテーパ形状の筒状体４５が、ベース部４６を介してリアサイドブロック７に取り付けられており、筒状体４５内に放出部側空間として内側空間５２が形成されている。リアサイドブロック７には、圧縮機の軸方向に対し傾斜する２つの吐出通路７０ｂが形成され、前記ベース部４６に、各吐出通路７０ｂに連通する第２の吐出通路４６ｂがそれぞれ形成され、該第２の吐出通路４６ｂの先端に圧縮気体放出部として放出孔４６ｃが形成されている。また、リアサイドブロック７に設けられたオイル吸入孔９は、該筒状体４５の外部に位置している。
【００５９】
また、この第４の実施形態では、筒状体４５の先端開口部側の内周面に設けた設置部２４に、フィルタ３４０が取り付けられており、該フィルタ３４０は、放出孔４６ｃ側に対し表裏面ともに凸形状となるドーム型の円盤形状を有している。このフィルタ３４０は、０．１５ｍｍ〜０．３０ｍｍの太さのＳＵＳ材からなる長繊維を用いて、１．０〜３．０ｇ／ｃｍ３の密度と６０〜９５％の空間率で円盤形状にしてあり、４０〜１５０ｍｍ径で８〜３０ｍｍの厚さを有している。また、フィルタ３４０は、凸形状高さをフィルタの直径の大きさに対し、０．０５〜０．２の比率になるようにしており、凸形状の頂点は、フィルタ３４０の中央部に位置している。なお、該フィルタ３４０の吐出室８側に位置する筒状体の先端縁には、フィルタ３４０の移動を阻止する押さえ部２８が環状に形成されている。
【００６０】
この第４の実施形態の気体圧縮機においても、前記の第３の実施形態の気体圧縮機と同様に、圧縮気体は、放出孔４６ｃから筒状体４５の内側空間５２に放出され、フィルタ３４０でオイルとオイルを除いた冷媒ガスとに分離される。この第４の実施形態においても小径のフィルタ３４０は圧縮気体が衝突した際に、変形しにくくなっている。また、このフィルタ３４０は、圧縮気体の流入側に対し、表裏面が凸となる形状を有しているので、該凸形状によって圧縮気体の衝突荷重による変形が一層しにくくなっている。また、フィルタ３４０に加わる荷重が外周部に伝わることで筒状体４５の内壁に密着する力が増して、実施形態１と同様にフィルタ３４０自体の保持能力が高くなる効果も得られる。また、この第４の実施形態では、吐出通路４６ｂの伸張方向が、放出孔４６ｃからフィルタ３４０の中央部、すなわち頂点に向かっており、放出孔４６ｃから放出された圧縮気体が凸形状の頂点およびその周辺に衝突するので、凸形状による強度向上作用が効果的に得られる。
【００６１】
（実施形態５）図８は、さらに、上記第４の実施形態の変更例として気体圧縮機の第５の実施形態を示すものである。図８では、リアサイドブロック７に形成された２つの吐出通路７ｂを筒状体４５のベース部４６で合流させて、該ベース部４６に形成された第２の吐出通路４６ｂに連通させ、該吐出通路４６ｂの先端に圧縮気体放出部である放出孔４６ｃを形成する。第８の実施形態の気体圧縮機においても、前記第７の実施形態の気体圧縮機と同様に、圧縮気体は、放出孔４６ｃから筒状体４５の内側空間５２に放出され、フィルタ３４０でオイルとオイルを除いた冷媒ガスとに分離される。このように気体圧縮部に連通する２つの吐出通路は、筒状体のベース部で１つに合流させても良い。
【００６２】
（実施形態６）なお、上記各実施形態のうち、フィルタ３００、３１０、３２０、３４０では、圧縮気体放出部から放出された圧縮気体の流れによる噴流の力（動圧）と前記フィルタにおける流路抵抗によって生じるフィルタ前後の圧力差による力（静圧）が掛かるときに生じる変形によって、フィルタ外周部が外周側に押し広げられることで前記設置部に対し密着する力が増す形状を有している。図９（ａ）〜（ｇ）は、それらのフィルタと同じ機能を有するフィルタの変更例の断面形状を示すものである。
（ａ）に示すフィルタ３５０ａは、圧縮気体放出部に対向する表（おもて）面とその背面側の裏面とがともに曲面で形成され、それぞれが異なる曲率で形成されているものである。図では表（おもて）面の曲率が大きくなっている。（ｂ）に示すフィルタ３５０ｂは、圧縮気体放出部に対向する表（おもて）面が円錐や角錐の側面で形成され、その背面側の裏面が曲面で形成されているものである。
（ｃ）に示すフィルタ３５０ｃは、圧縮気体放出部に対向する表（おもて）面が曲面で形成され、その背面側の裏面が円錐や角錐の側面で形成されているものである。
（ｄ）に示すフィルタ３５０ｄは、圧縮気体放出部に対向する表（おもて）面、裏面ともに、圧縮気体放出部側に凸となる円錐台形状や角錐台形状で形成されているものである。
（ｅ）に示すフィルタ３５０ｅは、圧縮気体放出部に対向する表（おもて）面が複数の曲面の組み合わせにより形成され、その背面側の裏面が１つの曲面で形成されているものである。
（ｆ）に示すフィルタ３５０ｆは、圧縮気体放出部に対向する表（おもて）面および裏面が曲面で形成され、外周側に圧縮気体放出部側に曲げ返す環状の返し部が形成されているものである。
（ｇ）に示すフィルタ３５０ｇは、圧縮気体放出部に対向する表（おもて）面が複数の円錐や角錐の側面で形成され、その裏面が１つの円錐や角錐の側面で形成されているものである。
【００６３】
【実施例】
次に本発明の実施例を比較例と対比しつつ説明する。各フィルタの強度比較を行うため、実施例として、図７に示すように、筒状体の先端にドーム型のフィルタを配置した気体圧縮機（筒状体ドーム型）を用意した。また、比較例として図１０に示すように、吐出室に平板状のフィルタを配置した気体圧縮機（吐出室平板型）を用意した。なお、各気体圧縮機は、フィルタの配置方法において相違するのみでその他の構成は共通しており、各吐出室の容積も同一となっている。各フィルタの強度試験は、これらのフィルタに瞬間的に大きな荷重付加が加えられる液圧縮耐久試験により評価した。液圧縮耐久試験は、圧縮機停止後直後の吐出室の高圧と吸入室の低圧との差圧を利用して、オイル溜まり部のオイルを一時的に圧縮機本体の隙間部を通過させて吸入室側に逆流させ、次の圧縮機起動時に吸入室側に溜ったオイルを吸入し吐出させるという行程を繰り返し行うものである。一回の起動におけるオイルの吸入・吐出量は数百ｃｍ３である。今回の液圧縮耐久試験では試験時間短縮のため、ベーンロータリ型圧縮機用としては比較的低粘度のオイルを使用した。使用したオイルの動粘度は、４０℃で８０ｍｍ２／ｓ、１００℃で１５ｍｍ２／ｓである。これは、オイルの粘度が高いと、圧縮機停止時に圧縮機本体の隙間部をオイルが通過する時間が長くなり、試験が長期化してしまうため、評価試験では低粘度のオイルを用いた。
【００６４】
液圧縮耐久試験における評価は、先に述べた１行程をおよそ５万回繰り返して、各部材の破損の有無を確認した。その結果、比較例の吐出室平板型の気体圧縮機のフィルタでは、１万回未満の繰り返し試験において、圧縮機本体から吐出されるオイルが集中的に衝突する部位が反対側に飛び出すように局部的に変形した。一方、実施例における筒状体ドーム型のフィルタは、５万回繰り返した後でも殆ど変形は見られず、強度に優れていることが確認された。
【００６８】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の気体圧縮機によれば、気体を外部から吸入する吸入口と、該吸入口に連通する吸入室と、該吸入室に連通する気体圧縮部と、該気体圧縮部に設けられた圧縮気体放出部と、前記圧縮気体放出部に連通する吐出室と、該吐出室に連通し、圧縮された気体を外部に吐出する吐出口と、前記吐出室空間を前記圧縮気体放出部側空間と前記吐出口側空間とに仕切るフィルタとを備えており、該フィルタは、前記圧縮気体放出部側空間と前記吐出口側空間の間の外周側にある設置部にフィルタ外周部を位置させて設置されているとともに、前記圧縮気体放出部から放出された圧縮気体の流れによる噴流の力（動圧）と前記フィルタにおける流路抵抗によって生じるフィルタ前後の圧力差による力（静圧）が掛かるときに生じる変形によって、フィルタ外周部が外周側に押し広げられることで前記設置部に対し密着する力が増すような形状を有し、さらに該フィルタは凸となる形状を有し、該フィルタの凸となる形状の頂点が前記圧縮気体放出部から放出された圧縮気体の衝突位置にあるので、圧縮気体の衝突による変形が抑制され、また、該衝突による荷重がフィルタの外周部に伝わって、フィルタの保持強度が向上する。また、該フィルタにおいて圧縮気体から、より効果的にオイルが分離され、空調システム等にオイルが流れて空調等の効率が低下するのを防止する。さらに、気体圧縮機内にオイルを充分に保持できるので、オイルの減少によるオイル不足を防止することができる。
【００６９】
また、他の発明の気体圧縮機によれば、気体を外部から吸入する吸入口と、該吸入口に連通する吸入室と、該吸入室に連通する気体圧縮部と、該気体圧縮部に設けられた圧縮気体放出部と、前記圧縮気体放出部に連通する吐出室と、該吐出室に連通し、圧縮された気体を外部に吐出する吐出口と、前記圧縮気体放出部を囲むようにして吐出室内を伸張して前記吐出室内で内側空間を形成する筒状体と、該筒状体の筒穴を塞ぐように配置されるフィルタとを備えており、前記筒状体は、前記圧縮気体放出部から前記フィルタの配置側に向けて小断面積となるテーパ形状を有しているので、フィルタの表面積を小さくできるので、強度が向上し、圧縮気体の衝突による変形が抑制される。さらに、前記発明と同様にオイルが圧縮気体から効果的に分離される。
【図面の簡単な説明】
【図１】  参考形態の気体圧縮機全体を示す正面断面図である。
【図２】  同じくシリンダ内部を示す側面端面図である。
【図３】  同じくフィルタ形状を変更した参考形態の気体圧縮機全体を示す正面断面図である。
【図４】  本発明の第１の実施形態における気体圧縮機全体を示す正面断面図である。
【図５】  同じくフィルタ形状を変更した第２の実施形態の気体圧縮機全体を示す正面断面図である。
【図６】 同じく、筒状体を配置して、該筒状体にフィルタを設置した第３の実施形態の気体圧縮機全体を示す正面断面図である。
【図７】  同じく、圧縮気体の放出方向を調整した第４の実施形態の気体圧縮機全体を示す正面断面図である。
【図８】  同じく、圧縮気体の放出部を複数有する第５の実施形態の気体圧縮機全体を示す正面断面図である。
【図９】  同じく、フィルタ形状の他の変更例を示す断面図である。
【図１０】  従来の気体圧縮機全体を示す正面断面図である。
【符号の説明】
１ａ フロントハウジング
１ｂ リアハウジング
２ 吸入口
３ 吐出口
４ 吸入室
５ シリンダ
５ａ シリンダ吐出孔
６ フロントサイドブロック
７ リアサイドブロック
７ａ 吐出孔
７ｂ 吐出通路
７ｃ 放出孔
８ 吐出室
８ａ 放出部側空間
８ｂ 吐出口側空間
９ オイル供給孔
１０ 回転軸
１１ ロータ
１２ ベーン溝
１５ ベーン
１６ シリンダ圧縮室
１８ オイル溜まり部
２０ 電磁クラッチ
２１、２２、２３、２４ 設置部
２５、２６、２７、２８ 押さえ部
３０ デミスタ
３００、３１０、３２０、３３０、３４０、３５０ａ、３５０ｂ、３５０ｃ、３５０ｄ、３５０ｅ、３５０ｆ フィルタ
４５ 筒状体
５０、５１、５２ 内側空間
７０ｂ、７１ｂ 吐出通路
７０ｃ、７１ｃ 放出孔
【図１】
0004230785.tif 000003
【図２】
0004230785.tif 000004
【図３】
0004230785.tif 000005
【図４】
0004230785.tif 000006
【図５】
0004230785.tif 000007
【図６】
0004230785.tif 000008
【図７】
0004230785.tif 000009
【図８】
0004230785.tif 000010
【図９】
0004230785.tif 000011
【図１０】
0004230785.tif 000012