(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
速度計測対象物に対しパルス波を複数回送受信し、受信エコー信号をもとに前記速度計測対象物に関する速度分析を行うドプラ速度検出装置において、各々のパルス送信時刻からの経過時間の等しい受信エコー信号を送信時刻の順番にならべた受信エコー時系列信号を、ルジャンドル多項式の各成分として展開し、各展開係数の大きさから、前記速度計測対象物に関する速度信号を得るよう構成したことを特徴とするドプラ速度検出装置。
【請求項２】
前記受信エコー時系列信号を０次から始まるルジャンドル多項式の各成分として展開したときの偶数次項の展開係数と、それと次数が１つ異なる奇数次項の展開係数とを虚数単位を係数として線形結合して、複素展開係数を得て、各複素展開係数の大きさおよび各複素展開係数間の大きさの比から、符合つき速度信号を得るよう構成したことを特徴とする請求項１に記載のドプラ速度検出装置。
【請求項３】
被検体に対してパルス波を複数回送受信する手段と、受信エコー信号をもとに前記被検体内の運動反射物に関する速度分析を行う速度分析手段とを備えたドプラ速度検出装置において、前記速度分析手段は、各々のパルス送信時刻からの経過時間の等しい受信エコー信号を送信時刻の順番にならべた受信エコー時系列信号を、０次から始まるルジャンドル多項式の各成分として展開したときの偶数次項の展開係数と、それと次数が１つ異なる奇数次項の展開係数とを虚数単位を係数として線形結合して、複素展開係数を得て、各複素展開係数の大きさおよび各複素展開係数間の大きさの比から、前記被検体内の運動反射物に関して符合つき速度信号を得るよう構成されていることを特徴とするドプラ速度検出装置。
【請求項４】
前記運動反射物に関する速度信号を前記被検体内の静止反射物からのエコー信号と共に２次元もしくは３次元的に表示する表示手段を設けてなることを特徴とする請求項３に記載のドプラ速度検出装置。
【請求項５】
超音波探触子と、前記超音波探触子から被検体に対し超音波パルス波を複数回送受信する手段と、前記被検体からの受信エコー信号をもとに前記被検体内の運動反射物の速度分析を行う速度分析手段とを備えた超音波診断装置において、前記速度分析手段は、前記超音波パルス各々の送信時刻からの経過時間の等しい受信エコー信号を送信時刻の順番にならべた受信エコー時系列信号を、ルジャンドル多項式の各成分として展開し、各展開係数の大きさから、前記被検体内の運動反射物に関する速度信号を得るよう構成されていることを特徴とする超音波診断装置。
【請求項６】
前記速度分析手段は、前記受信エコー時系列信号を０次から始まるルジャンドル多項式の各成分として展開したときの偶数次項の展開係数と、それと次数が１つ異なる奇数次項の展開係数とを虚数単位を係数として線形結合して、複素展開係数を得て、各複素展開係数の大きさおよび各複素展開係数間の大きさの比から、符合つき速度信号を得るよう構成されていることを特徴とする請求項５に記載の超音波診断装置。
【請求項７】
超音波探触子と、前記超音波探触子から被検体に対し超音波パルス波を複数回送受信する手段と、前記被検体からの受信エコー信号をもとに前記被検体内の運動する臓器の中を流れる血流の速度分析を行う速度分析手段とを備えた超音波診断装置において、前記速度分析手段は、前記超音波パルス各々の送信時刻からの経過時間の等しい受信エコー信号を送信時刻の順番にならべた受信エコー時系列信号を、０次から始まるルジャンドル多項式の各成分として展開したときの偶数次項の展開係数と、それと次数が１つ異なる奇数次項の展開係数とを虚数単位を係数として線形結合して、複素展開係数を得て、各複素展開係数の大きさおよび各複素展開係数間の大きさの比から、前記被検体内の血流に関して符合つき速度信号を得るよう構成されていることを特徴とする超音波診断装置。
【請求項８】
前記臓器の運動速度またはその空間変化の分布像と同時に取得した血流分布像とを重畳もしくは並べて表示する表示手段を設けてなることを特徴とする請求項７に記載の超音波診断装置。
【請求項９】
前記臓器の前記超音波探触子への方向の運動速度が、１ｍｍ／秒変化するなか、前記超音波探触子への方向の速度成分３ｍｍ／秒以上の血流を検出し表示するよう構成したことを特徴とする請求項７又は８に記載の超音波診断装置。
【請求項１０】
複数の超音波探触子から被検体に対して超音波パルスを複数回送受信する超音波送受波手段と、前記被検体内での超音波パルスの送信焦点位置を制御する送波ビームフォーマと、前記被検体内の受信焦点位置を制御する受波ビームフォーマと、前記超音波送受波手段、前記送波ビームフォーマおよび前記受波ビームフォーマを制御する制御系と、前記被検体からの受信エコー信号をもとに前記被検体内の運動反射物の速度分析を行う速度分析手段とを有し、かつ、前記速度分析手段を、各々のパルス送信時刻からの経過時間の等しい受信エコー信号を送信時刻の順番にならべた受信エコー時系列信号を、０次から始まるルジャンドル多項式の各成分として展開したときの偶数次項の展開係数と、それと次数が１つ異なる奇数次項の展開係数とを虚数単位を係数として線形結合して、複素展開係数を得て、各複素展開係数の大きさおよび各複素展開係数間の大きさの比から、前記被検体内の運動反射物に関して符合つき速度信号を得るよう構成したことを特徴とする超音波診断装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】  本発明は、超音波を生体に対して送受信することにより、生体内部の血流など運動する反射物を検出し、速度の分布や速度の空間分布を表示する医療診断用の超音波ドプラ血流計や血流描画装置等の超音波診断技術に関する。
【背景技術】  パルス・ドプラ装置では、対象物に対してパルス状の超音波や電磁波などの波を複数回送受信し、受信された図１のような複数のエコー信号について、各々のパルス送信時刻からの経過時間の等しい着目時刻の信号を、送信時刻の順番にならべた時系列信号を解析することにより、運動する物体に関する速度などの情報を得る。最も一般的な信号処理方法としては、これらの受信信号を直交検波し、複素時系列信号として解析する。このようなパルス・ドプラ装置は、生体内部の血流などを検出・描画する超音波診断装置、雨雲などを検出・描画する気象レーダー、飛行物体を検出する航空レーダーなどとして広く用いられている。
もし、反射物が１つしか存在しない場合には、上記の時系列信号の位相回転速度λΔΦ／Δｔすなわち符合つき角周波数から、反射物が送受信器に近づく、あるいは遠ざかる運動速度ｖを、次式のように容易に求めることができる。
0004369427.tif 000002
0004369427.tif 000003
ここで、λは波長、Δｔはパルス送信の時間間隔、ΔΦは位相回転角である。近づく場合には、ｖの符合が正、遠ざかる場合が負となる。
ところが、上記のような実際のパルス・ドプラ装置の受信エコー中では、静止反射物によるエコー信号、いわゆるクラッタ信号の強度が、着目する運動反射物によるエコー信号の強度よりも、一般に、数桁以上大きい。このため、上記の時系列信号に単純に（１）式の処理を適用しただけでは、運動反射物を検出することはできない。そこで、実際のパルス・ドプラ装置は、静止反射物によるエコー信号を抑圧し、運動反射物によるエコー信号を相対的に強調するＭＴＩ（Ｍｏｖｉｎｇ  Ｔａｒｇｅｔ  Ｉｎｄｉｃａｔｏｒ）処理とよばれる信号処理を行った後に、速度の検出あるいは分析を行うよう構成されている。
また、ＩＥＥＥ  Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ  ｏｎ  Ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｓ，Ｆｅｒｒｏｅｌｅｃｔｒｉｃｓ，ａｎｄ  Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ  Ｃｏｎｔｒｏｌ，Ｖｏｌ．４２，９２７−９３７頁（１９９５年）には、Ｐｏｌｙｎｏｍｉａｌ  Ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ  Ｆｉｌｔｅｒ（多項式フィット・フィルタ）が提案されている。これは、時系列信号に、０次式（定数）、１次式、２次式、・・・、Ｍ次式を順次最小２乗フィットし、フィットした成分を引き去ることにより、元の時系列信号のもつドリフト成分を除去する処理である。
【発明の開示】
ＭＴＩ処理として最もよく知られているのは、時間領域において畳み込み積和で表現される通常の低域遮断フィルタを用いる処理である。この処理には次の欠点がある。
１）Ｎ１個の時系列データ点を入力とする低域遮断フィルタを用いる場合、後段の速度検出・分析処理部に入力されるデータ点が（Ｎ１−１）個目減りする。
２）急峻な遮断特性のフィルタを得にくい。
静止反射物によるエコー信号も、実際には、時間軸上で完全に静止しているわけではなく、途中の媒質のゆらぎや、医療用超音波診断装置の場合には、血流以外の静止臓器の遅い動きのために、ドリフトする。従って、静止反射物によるエコー信号の周波数成分は、位相回転速度ゼロの直流成分だけでなく、位相回転速度がゼロでない低周波成分を有しており、運動反射物によるエコー信号を保ちながら、これを除去する遮断特性が必要で、上記２）が問題となる。Ｎ回の送受信により得られるＮ点の時系列信号から速度検出・分析処理をするとき、上記１）は、この種類のフィルタを用いると、実際に速度検出・分析演算に用い得るデータ点が（Ｎ−Ｎ１＋１）点に減ってしまうことを意味する。これは、医療診断用超音波血流描画装置のように実時間性が重要な応用では、望ましいことではない。
この問題を解決する処理としては、上述したＰｏｌｙｎｏｍｉａｌ  Ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ  Ｆｉｌｔｅｒ（多項式フィット・フィルタ）が提案されている。この処理は、Ｎ点の入力時系列信号にＮ×Ｎの行列を掛けることで表現される。従って、出力信号として同じＮ点の時系列信号が得られ、
１）データ点の目減りがない。
また、その低域遮断特性は、フィットする最大次数Ｍの大きさによるが、
２）同等の遮断周波数をもつ上記の従来型フィルタと比較すると、はるかに急峻な遮断特性をもつ。
ところが、この多項式フィット・フィルタによる処理の後段において、上記（１）式に表現される種類の従来方式により、運動物体の速度の検出・分析を行うと、遮断周波数の近くで、速度演算誤差が、従来型フィルタと比較しても大きくなってしまうという問題点がある。このため、検出・分析結果としての速度の精度がある程度要求される場合、多項式フィット・フィルタの急峻な遮断特性により、低域まで伸ばした部分の周波数帯域にある運動物体の信号を、結局、使うことができなくなってしまう。すなわち、この場合には、上記特長の２）を充分に活かすことができない。
そこで、本発明は、現状のパルス・ドプラ装置が抱える上述のような問題に鑑み、クラッタ信号をよく峻別しながらも、誤差を抑えた速度検出・分析を可能とするドプラ速度検出技術を実現し、また、それを用いた超音波診断装置を提供することを目的とする。
本発明による上記課題の本質的解決を目指し、まず、クラッタ信号を遮断するＭＴＩフィルタの機能とその必要性について、考察を深めてみる。具体例としては、Ｎ点の時系列複素信号から速度分析を行う場合を考える。このような、パルス・ドプラ速度分析用として典型的な時系列複素信号は、受信されたエコー信号に９０°位相の異なる２つ搬送周波数信号を乗じて得られる１組の信号を、虚数単位を係数として線型結合して複素信号とし、この信号の、各々のパルス送信時刻を基準とする時相の等しい部分を、送信時刻の順番にならべることにより得られる。
このような離散的時系列信号のもつ周波数あるいは位相の分析における常套手段は、離散的フーリエ展開である。具体的には、ｎ＝１，・・・，Ｎとならんだ時系列信号を、周波数を表す指数ｋ＝−Ｎ／２，・・，０・，・・，Ｎ／２の複素正弦波系
0004369427.tif 000004
で展開する。ｊは虚数単位である。負のｋは遠ざかる向きの速度、正のｋは近づく向きの速度に対応する。ｋ＝±Ｎ／２はナイキスト限界であり、従って、正負が区別されないので、（２）により表される（Ｎ＋１）個の複素正弦波関数のうち独立なものはＮ個であり、これらは、直交関数系を形成している。
反射物が１つしか存在せず、それがナイキスト限界範囲の一定速度で運動している場合を想定し、運動速度の関数として、上記展開により得られる離散的フーリエ展開係数を計算し、Ｎ＝８の場合について、その絶対値を図２にプロットした。横軸は、運動速度に対応する位相回転速度を、パルス送信の時間間隔の逆数ＰＲＦ（Ｐｕｌｓｅ  Ｒｅｐｅｔｉｔｉｏｎ  Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ）の２π倍を単位として表示した。図２では、展開係数を表す８個の関数を重ねて図示したが、そのうち４個ずつをそれぞれ見分けやすい線により、図３および図４に示した。
送信時間間隔のＮ倍の時間で、位相が整数回回転するような運動速度では、ゼロでない展開係数はただ１つ、他の展開係数はすべてゼロとなり、きれいに速度分析されている。ところが、それ以外の位相回転が整数回とならない一般の運動速度では、それぞれの展開係数が、横軸上ピークからはるかに離れた運動速度においても、ピークの１／１０程度の大きさの絶対値をもっている。これは、速度分析計として−２０ｄＢ程度の遠隔的クロストークをもつことを意味する。検出・分析対象である運動反射物エコーに比べて桁違いに大きな振幅をもつクラッタ信号が、ドリフトするとき、これは重大な問題を生ずる。
この問題は、Ｎ個の時系列信号に、ハニング関数のような緩やかに立ち上がって下がる窓関数による重みをかけることにより、かなり抑圧できるが、本質的には解決しない。また、この方法は、時系列信号の数が大幅に目減りしたのと同様の、望ましくない効果を生じ、特に、時系列信号の数が元々少ない場合には適さない方法である。
具体例として、ナイキスト限界の２／３の一定速度で運動する検出・分析対象である運動反射物があり、その１０００倍のエコー信号振幅をもつクラッタ信号が、ナイキスト限界速度の１／１００でドリフトしている場合を考える。図５には、このときの上記速度分析計の出力である速度スペクトルを示す。検出・分析対象である運動反射物のスペクトルは、速度ゼロ付近にピークをもつクラッタ信号からのクロストーク成分に覆いかくされてしまい、この出力スペクトルの中では検出不可能である。
このことが、まさに、クラッタ信号を遮断するＭＴＩフィルタが必要な最も本質的な理由である。ＭＴＩ処理として最もよく知られている、時間領域において畳み込み積和で表現される通常の低域遮断フィルタについて、その通過振幅特性の典型例を、図６中に実線で示す。このようなフィルタにｎ１＝１，・・・，Ｎ＋Ｍ−１とならんだ時系列信号Ｓ１（ｎ１）を、入力すると、出力としてｎ０＝１，・・・，Ｎとならんだ時系列信号Ｓ０（ｎ０）が得られる。
0004369427.tif 000005
ここで、Ｓは、ｍ＝１，・・・，Ｍの和を表す。図６では、低域遮断フィルタとして最も簡単なＭ＝３、Ｆ（１）＝−１、Ｆ（２）＝２、Ｆ（３）＝−１の場合について実線で示した。図５と同様の入力信号を、この低域遮断フィルタを通した後、図５と同様に速度分析すると、図７中の実線のようになる。低域遮断フィルタのはたらきによりクラッタ信号の振幅が１／２０００倍程度に抑圧された結果、ナイキスト限界の０．３〜０．４倍の速度にピークをもつ運動反射物のスペクトルが見えるようになっている。
同じ目的のＭＴＩフィルタとして、前記の多項式フィット・フィルタを設計したときの通過振幅特性の典型例を、図６中に破線で示す。この例では、０〜３次式までをフィットして引き去った。上記の畳み込み型フィルタによりも急峻な低域遮断特性が見てとれる。また、図５と同様の入力信号を、この低域遮断フィルタを通した後、図５と同様に速度分析した結果を、図７中に破線で示した。低域遮断特性の急峻さのために、クラッタ信号が完全に抑圧されている。多項式フィット・フィルタ特有の急峻な低域遮断特性は、以下のように理解することができる。
狭義ルジャンドル多項式については、例えば、「岩波数学公式ＩＩＩ」（特殊関数、８２−８５頁）に記述されている。これを一般化すると、偶数（２ｎ）次ルジャンドル多項式は２ｎより低い次数のルジャンドル多項式すべてと直交する最高次数２ｎの偶関数、奇数（２ｎ＋１）次ルジャンドル多項式は２ｎ＋１より低い次数のルジャンドル多項式すべてと直交する最高次数２ｎ＋１の奇関数と定義することができる。例として、一連の８点からなる時系列信号について、０から７次までの離散的ルジャンドル関数を計算し、偶数次を図８に、奇数次を図９に示した。０次・１次を実線、２次・３次を破線、４次・５次を１点鎖線、６次・７次を点線にて示した。振幅は、ＲＭＳ（２乗平均の平方根）値が１となるよう規格化した。符合は、最低次項の符合が正となるよう、すなわち、偶数次多項式については定数項、奇数次多項式については１次項の符合が正となるよう定めた。
図１０には、その周波数スペクトルをプロットした。周波数成分の振幅の絶対値を、個々のルジャンドル展開係数の最大値で規格化して示した。図１０では８個の関数を重ねて図示したが、そのうち４個ずつを見分けやすい線により、図１１および図１２に示した。図において、０次、７次のルジャンドル展開係数Ａ（０）、Ａ（７）を実線、１次、６次のルジャンドル展開係数Ａ（１）、Ａ（６）を破線、２次、５次のルジャンドル展開係数Ａ（２）、Ａ（５）を１点鎖線、３次、４次のルジャンドル展開係数Ａ（３）、Ａ（４）を点線にて示した。
図１０〜１２を、図２〜４と同様、入力複素正弦波に対する周波数応答として眺めてみる。ピークを主応答、それ以外を副応答とみる。ルジャンドル関数は、図２〜４のフーリエ展開系に比べ、主応答より高周波側の副応答は大きいが、低周波側には副応答をもたず、次数が大きいほど周波数原点付近で急速にゼロに収束する。ここでは解析的証明は省略するが、周波数の関数としてのｍ次ルジャンドル関数は、周波数原点において０次からｍ−１次導関数まですべてが０となる。
前記の多項式フィット・フィルタは、入力信号を、この離散的ルジャンドル関数を基底として展開し、０からＭ次までを除き、Ｍ＋１次以上の成分の和を出力信号とするフィルタであるということができる。従って、出力信号は、周波数原点付近で周波数のＭ＋１乗に比例する挙動でゼロに収束していく。図６および図７中に破線で示された例のように、多項式フィット・フィルタの低域遮断特性が優れているのは、このようなルジャンドル関数の本質的な特性に由来するものである。このように考えると、クラッタという周波数原点付近に桁違いに大きな振幅をもつ妨害成分の影響を抑えて、着目する運動物体を検出したり、その速度を分析しなければならないドプラ速度検出には、多項式フィット・フィルタやルジャンドル関数展開を利用する方式は、本質的に適しているという結論に到達する。
フーリエ展開系では、複素正弦波を基底とすることにより、図２〜５や図７に示したように符合つきの速度分析が可能であることは広く知られており、そのような分析方法が広く用いられている。ところが、ルジャンドル展開系は、上記のように、ドプラ速度検出に極めて適した性質をもつものの、このまま用いたのでは、図１０〜１２から見てとれるように、絶対値が等しいが符合の異なる速度に対して等しい応答を示し、符合つきの速度分析は不可能である。
そこで、本発明では、次数が１つだけ異なる偶数次と奇数次のルジャンドル関数を虚数単位ｊを係数として線型結合して、複素ルジャンドル関数を形成し、これにより符合つきの速度分析を可能とする。これは、偶数次のルジャンドル関数が余弦波に、奇数次のルジャンドル関数が正弦波に似た変化を示すことに着目し、余弦関数と正弦関数を虚数単位ｊを係数として線型結合することにより、位相角のｊ倍の指数関数、すなわち複素正弦関数が得られ、この位相角の増減から符合つき速度が得られるのと同様に、複素ルジャンドル関数から符合つき速度を得ようとするものである。具体的には、一連のＮ点からなる時系列信号を、まず、０次からＮ−１次の離散的ルジャンドル関数を基底として展開して、Ａ（０）からＡ（Ｎ−１）までの展開係数を得て、これをもとに、一連の複素ルジャンドル展開係数は、次式で示されるように、
0004369427.tif 000006
を算出し、この係数の相対的な大きさにより符合つき速度分析を行う。
図１３には、図１０〜１２と同様Ｎ＝８の場合について、複素正弦波入力に対する出力としての複素ルジャンドル展開係数の絶対値を、符号つき速度に対応する位相回転速度の関数として示した。複素ルジャンドル係数の絶対値は、それぞれの最大値で規格化してプロットした。図１３では１４個の関数を重ねて図示したが、見分けやすい線に選り分けて、図１４〜１７に示した。複素ルジャンドル展開係数Ｃ（１）・Ｃ（３）・Ｃ（５）・Ｃ（７）を実線、Ｃ（２）・Ｃ（４）・Ｃ（６）を破線、Ｃ（−２）・Ｃ（−４）・Ｃ（−６）を１点鎖線、Ｃ（−１）・Ｃ（−３）・Ｃ（−５）・Ｃ（−７）を点線にて示した。２Ｎ−２個の複素ルジャンドル展開係数が、速度に対し正負を区別して応答していることがわかる。このような応答をもつ複素ルジャンドル系はＮ≦３５の範囲で構築できることを確認した。
図１８には、２Ｎ−２個の複素ルジャンドル展開係数を構成する偶数次・奇数次ルジャンドル係数の絶対値比により決まる位相角を、符号つき速度に対応する位相回転速度の関数として示した。図中、内側から、Ｃ（±１）、Ｃ（±２）、Ｃ（±３）、Ｃ（±４）、Ｃ（±５）、Ｃ（±６）、Ｃ（±７）の偶奇位相角である。個々の複素ルジャンドル展開係数の偶奇位相角は、速度の関数として単調な変化をするので、これを利用すれば、比較的少数の複素ルジャンドル展開係数を用いたとしても、連続関数としての速度検出・分析が可能である。
検出・分析対象である運動反射物エコーに比べて桁違いに大きな振幅をもつクラッタ信号が存在し、それがドリフトするときには、そのドリフトの程度が大きくなるに応じて、Ｃ（±１）、Ｃ（±２）、．．．．．．と、次数の小さな係数を順次除いた複素ルジャンドル展開係数系を用いて、速度検出・分析を行えばよい。このようにルジャンドル展開係数の遮断次数を制御することにより、クラッタ信号の影響を抑圧しながら、運動反射物の速度検出・分析を行うことができる。
以下、本発明の代表的な構成例について述べる。
（１）本発明は、速度計測対象物に対しパルス波を複数回送受信し、受信エコー信号をもとに前記速度計測対象物に関する速度分析を行うドプラ速度検出装置において、各々のパルス送信時刻からの経過時間の等しい受信エコー信号を送信時刻の順番にならべた受信エコー時系列信号を、ルジャンドル多項式の各成分として展開し、各展開係数の大きさから、前記速度計測対象物に関する速度信号を得るよう構成したことを特徴とする。
（２）前記（１）に記載のドプラ速度検出装置において、前記受信エコー時系列信号を０次から始まるルジャンドル多項式の各成分として展開したときの偶数次項の展開係数と、それと次数が１つ異なる奇数次項の展開係数とを虚数単位を係数として線形結合して、複素展開係数を得て、各複素展開係数の大きさおよび各複素展開係数間の大きさの比から、符合つき速度信号を得るよう構成したことを特徴とする。
（３）本発明は、被検体に対してパルス波を複数回送受信する手段と、受信エコー信号をもとに前記被検体内の運動反射物に関する速度分析を行う手段とを備えたドプラ速度検出装置において、前記速度分析手段は、各々のパルス送信時刻からの経過時間の等しい受信エコー信号を送信時刻の順番にならべた受信エコー時系列信号を、０次から始まるルジャンドル多項式の各成分として展開したときの偶数次項の展開係数と、それと次数が１つ異なる奇数次項の展開係数とを虚数単位を係数として線形結合して、複素展開係数を得て、各複素展開係数の大きさおよび各複素展開係数間の大きさの比から、前記被検体内の運動反射物に関して符合つき速度信号を得るよう構成されていることを特徴とする。
（４）前記（３）に記載のドプラ速度検出装置において、前記運動反射物に関する速度信号を前記被検体内の静止反射物からのエコー信号と共に２次元もしくは３次元的に表示する表示手段を設けてなることを特徴とする。
（５）本発明は、超音波探触子と、前記超音波探触子から被検体に対し超音波パルス波を複数回送受信する手段と、前記被検体からの受信エコー信号をもとに前記被検体内の運動反射物の速度分析を行う手段とを備えた超音波診断装置において、前記速度分析手段は、前記超音波パルス各々の送信時刻からの経過時間の等しい受信エコー信号を送信時刻の順番にならべた受信エコー時系列信号を、ルジャンドル多項式の各成分として展開し、各展開係数の大きさから、前記被検体内の運動反射物に関する速度信号を得るよう構成されていることを特徴とする。
（６）前記（５）に記載の超音波診断装置において、前記速度分析手段は、前記受信エコー時系列信号を０次から始まるルジャンドル多項式の各成分として展開したときの偶数次項の展開係数と、それと次数が１つ異なる奇数次項の展開係数とを虚数単位を係数として線形結合して、複素展開係数を得て、各複素展開係数の大きさおよび各複素展開係数間の大きさの比から、符合つき速度信号を得るよう構成されていることを特徴とする。
（７）本発明は、超音波探触子と、前記超音波探触子から被検体に対し超音波パルス波を複数回送受信する手段と、前記被検体からの受信エコー信号をもとに前記被検体内の運動する臓器の中を流れる血流の速度分析を行う手段とを備えた超音波診断装置において、前記速度分析手段は、前記超音波パルス各々の送信時刻からの経過時間の等しい受信エコー信号を送信時刻の順番にならべた受信エコー時系列信号を、０次から始まるルジャンドル多項式の各成分として展開したときの偶数次項の展開係数と、それと次数が１つ異なる奇数次項の展開係数とを虚数単位を係数として線形結合して、複素展開係数を得て、各複素展開係数の大きさおよび各複素展開係数間の大きさの比から、前記被検体内の血流に関して符合つき速度信号を得るよう構成されていることを特徴とする。
（８）前記（７）に記載の超音波診断装置において、前記臓器の運動速度またはその空間変化の分布像と同時に取得した血流分布像とを重畳もしくは並べて表示する表示手段を設けてなることを特徴とする。
（９）本発明の超音波診断装置は、複数の超音波探触子から被検体に対して超音波パルスを複数回送受信する超音波送受波手段と、前記被検体内での超音波パルスの送信焦点位置を制御する送波ビームフォーマと、前記被検体内の受信焦点位置を制御する受波ビームフォーマと、前記超音波送受波手段、前記送波ビームフォーマおよび前記受波ビー厶フォーマを制御する制御系と、前記被検体からの受信エコー信号をもとに前記被検体内の運動反射物の速度分析を行う速度分析手段とを有し、かつ、前記速度分析手段を、各々のパルス送信時刻からの経過時間の等しい受信エコー信号を送信時刻の順番にならべた受信エコー時系列信号を、０次から始まるルジャンドル多項式の各成分として展開したときの偶数次項の展開係数と、それと次数が１つ異なる奇数次項の展開係数とを虚数単位を係数として線形結合して、複素展開係数を得て、各複素展開係数の大きさおよび各複素展開係数間の大きさの比から、前記被検体内の運動反射物に関して符合つき速度信号を得るよう構成したことを特徴とする。
【図面の簡単な説明】  図１は、Ｎ回のパルス送信による受信信号を並べて示した図、図２は、離散的フーリエ展開係数の絶対値を、速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図３は、図２における４個の離散的フーリエ展開係数の絶対値を、速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図４は、図２における他の４個の離散的フーリエ展開係数の絶対値を、速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図５は、離散的フーリエ展開を用いた速度分析による速度スペクトル係数の例を示す図、図６は、従来の低域遮断型ＭＴＩフィルタ（実線）と多項式フィット・フィルタ（破線）のもつ通過振幅特性の典型例を示す図、図７は、従来の低域遮断型ＭＴＩフィルタ（実線）と多項式フィット・フィルタ（破線）をそれぞれ通した後、離散的フーリエ展開を用いた速度分析を行った場合に得られる速度スペクトル係数の例を示す図、図８は、一連の８点からなる信号に関する離散的ルジャンドル関数の偶数次を示す図、図９は、一連の８点からなる信号に関する離散的ルジャンドル関数の奇数次を示す図、図１０は、ルジャンドル展開係数の規格化絶対値を、速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図１１は、図１０における４個のルジャンドル展開係数の規格化絶対値を、速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図１２は、図１０における他の４個のルジャンドル展開係数の規格化絶対値を、速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図１３は、複素ルジャンドル展開係数の規格化絶対値を、速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図１４は、図１３における±６次、±７次の複素ルジャンドル展開係数の規格化絶対値を、速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図１５は、図１３における±４次、±５次の複素ルジャンドル展開係数の規格化絶対値を、速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図１６は、図１３における±２次、±３次の複素ルジャンドル展開係数の規格化絶対値を、速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図１７は、図１３における±１次の複素ルジャンドル展開係数の規格化絶対値を、速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図１８は、複素ルジャンドル展開係数の偶奇位相角を、速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図１９は、本発明の実施例になる血流検出・描画機能つき超音波診断装置の構成を示すブロック図、図２０は、複数の複素ルジャンドル係数絶対値間の比を用いて形成した速度校正曲線を速度に対応する符号つき周波数の関数として示す図、図２１は、原点付近を修正した複素ルジャンドル展開係数の位相と速度との間の校正曲線を示す図、図２２は、本発明のドプラ速度検出アルゴリズムの例を示す図、図２３は、本発明の方式による速度検出結果の例（１）を示す図、図２４は、従来方式による速度検出結果の例（１）を示す図、図２５は、多項式フィット・フィルタ方式による速度検出結果の例（１）を示す図、図２６は、本発明の方式による速度検出結果の例（２）を示す図、図２７は、従来方式による速度検出結果の例（２）を示す図、図２８は、多項式フィット・フィルタ方式による速度検出結果の例（２）を示す図、図２９は、本発明��方式による速度検出結果の例（３）を示す図、図３０は、従来方式による速度検出結果の例（３）を示す図、図３１は、多項式フィット・フィルタ方式による速度検出結果の例（３）を示す図である。
【発明を実施するための最良の形態】  以下、本発明の実施例について、図面を参照して詳述する。
図１９は、本発明を実施すべく構成された血流描画機能の付いた超音波診断装置ブロック図の典型例である。超音波探触子１を構成する各素子は、切り替えスイッチ群２を介して、送波ビームフォーマ３と受波ビームフォーマ１０に接続されている。送波ビームフォーマ３では、送受信シークエンス制御部６による制御に従って、送信波形メモリ５から送信波形選択部４により選択されて読み出された波形を用い、各素子を通じて送信されたときに指向性を持つ超音波パルスとなるような信号が生成される。この信号が、超音波探触子１の各素子により超音波パルスに変換されて生体に送信される。生体中で反射あるいは散乱されて超音波探触子１に戻ってきた超音波エコー信号は、各素子に受信されて、電気信号に変換される。受波ビームフォーマ１０では、送受信シークエンス制御部６による制御に従って、指向性を持つ受信感度を生成すべく、各受波信号に遅延時間を与えて互いに加算する。遅延加算により得られた時系列信号は、やはり送受信シークエンス制御部６による制御に従って、受波メモリ選択部１１により選択された受波信号メモリ１２中の１つのバンクへ一旦書き込まれ、ドプラ信号分析すべきＮ個の時系列信号がそろったのちに読み出されて、１３−１６において速度を検出・分析すべく信号処理される。
読み出されたＮ個の時系列受信信号は、各々を得るために行われたパルス送信の時刻を基準とする時相の等しい部分を、送信時刻の順番にならべたのちに処理される。まず、位相回転検出器１３では、クラッタ信号を含んだままの時系列信号から位相回転を求める。位相回転量Ｐｎを検出する最も典型的な方法は、ｎ＝１，・・・，Ｎとならんだ複素時系列信号Ｓ（ｎ）をもとに、
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を計算し、Ｐ（ｎ）の平均値Ｐａの位相から平均位相回転速度を求める。ここで、Ｓ＊はＳの複素共役、｜｜Ｓ｜｜はＳの絶対値である。一般に、クラッタ・エコー信号は血流エコー信号より桁違いに信号振幅が大きいので、Ｐａは、概ねクラッタ・エコー信号の位相回転平均値と考えてよい。ダウン・ミキシング器１４では、ここで求めたＰａまたはＰａの周辺領域における空間平均値を用い、エコー信号の位相回転平均値がゼロとなるよう、いいかえれば、クラッタ信号の中心周波数が、概ねゼロとなるようなミキシング処理を行う。すなわち、Ｓ（ｎ）とＰａより、次式を得る。
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ここで、Ｐａ＊は、Ｐａの複素共役である。
このダウン・ミキシング処理を行うことにより、クラッタ信号を抑圧する後段の処理をより効果的に行うことができる。得られた複素時系列信号Ｓｄ（ｎ）をもとに、位相回転検出器１５では、１３と同様に、ダウン・ミキシング処理後の位相回転量Ｐｄ（ｎ）を、次式より計算し、その位相の絶対値の最大値を求める。
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この位相回転最大値の大きさに応じて、血流信号検出・分析部１６の遮断特性を制御する。すなわち、位相回転最大値が大きいときには、小さいときに比べ、ルジャンドル係数の遮断次数Ｍを、より高く設定する制御を行うことにより、クラッタ成分を効果的に抑圧する。
ここで、本発明の核心に相当する血流信号検出・分析部１６の動作について、もう少し詳しく述べる。入力された時系列信号Ｓｄ（１），・・・，Ｓｄ（Ｎ）は、まず、図８および図９の例のような０からＮ−１次のルジャンドル関数に展開され、その展開係数Ａ（０），・・・，Ａ（Ｎ−１）が求められる。この計算は、次のような行列演算により容易に行うことができる。ｎ次ルジャンドル関数を行ベクトルＬ（ｎ）で表し、これをｎ＝０からＮ−１までならべてＮ×Ｎ行列ＬＬを生成すると、Ｓｄ（１），・・・，Ｓｄ（Ｎ）を要素とする列ベクトルＳｄからＡ（０），・・・，Ａ（Ｎ−１）を要素とする列ベクトルＡを得るための行列は、
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と求めることができる。ここで、ｔＬＬはＬＬの転置行列、ＬＬ−１はＬＬの逆行列を表す。この行列を予め準備しておけば、次式に示す行列演算によって迅速に、ルジャンドル展開係数を求めることができる。
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この展開係数Ａ（０），・・・，Ａ（Ｎ−１）から、式（４）に従って、複素ルジャンドル展開係Ｃ（±１），・・・，Ｃ（±（Ｎ−１））を得て、このうち、位相回転最大値に応じて遮断次数Ｍを決定し、Ｃ（±１）からＣ（±（Ｍ＋１））までの低次数複素ルジャンドル係数を棄却する。次に、各々の複素ルジャンドル係数の絶対値を求め、これを校正したのち、最大係数の複素ルジャンドル展開係数を選択する。図１３−１７に例を示したように、予め、一定振幅の複素正弦波を入力したときの出力としての複素ルジャンドル係数絶対値について、符号つき速度に対応する周波数を掃引したときの最大値を求めておき、これを用いて係数の絶対値を校正する。選択された複素ルジャンドル係数の偶奇位相角から、血流速度に対応する周波数を求める。偶奇位相角についても、図１８に例を示したように、予め、一定振幅の複素正弦波を入力したときの出力としての複素ルジャンドル係数の偶奇位相角について、符号つき速度に対応する位相回転速度を掃引して、速度校正曲線を求めておく。
速度校正のための曲線としては、図１８のような個々の複素ルジャンドル展開係数の偶奇位相角を用いる他に、複数の複素ルジャンドル展開係数絶対値間の比を用いることもできる。その例を、図２０に示した。これは、複素ルジャンドル展開係数の絶対値のなかで‖Ｃ（ｎ）‖が最大であるとき、校正曲線として‖Ｃ（ｎ＋１）／Ｃ（ｎ−１）‖または‖Ｃ（ｎ−１）／Ｃ（ｎ＋１）‖の逆正接関数を用いるための例である。‖Ｃ（＋７）‖が最大のときには、図１８と同様、それぞれＣ（±７）の偶奇位相角を用いる。また、‖Ｃ（±１）‖が最大のときには、‖Ｃ（±２）／Ｃ（±１）‖（複号同順）の逆正接関数を用いる。
得られた血流信号は、エコー振幅検出器１７およびエコー振幅圧縮器１８により得られる静止臓器からのエコー信号と共に、スキャンコンバータ１９に入力される。スキャンコンバータ１９では、入力された複数の信号を適宜重畳して表示部２０にて２ないし３次元表示すべく、信号の生成・制御を行う。上記のようにＣ（±１）からＣ（±（Ｍ＋１））までの低次数複素ルジャンドル展開係数を棄却し、Ｃ（±（Ｍ＋２））からＣ（±（Ｎ−１））までの複素ルジャンドル展開係数により速度分析を行うと、ルジャンドル係数Ａ（Ｍ）を最大とする速度と絶対値を比較して小さな速度に対しては、正確な速度分析が困難になるので、何らかの対策が必要となる。
次に、本発明のドプラ速度検出・分析装置の動作例を従来方式と比較して示す。クラッタ・エコー信号の振幅は、血流エコー信号の振幅の３００倍とし、クラッタ速度については、初期値がゼロで一定の加速度で立ち上がる場合を想定した。時系列信号数Ｎ＝８の場合について、数値計算シミュレーションを行って比較した。従来方式としては、ＭＴＩフィルタとして図６の場合の低域遮断フィルタを用い、その後段において、式（５）を用いて位相回転量平均値Ｐａを得たのと同様の方法で、速度を算出する処理を血流信号検出・分析部１６において行う例を選んだ。さらに、ＭＴＩフィルタを、やはり図５に例を示したような多項式フィット・フィルタに置き換えた場合とも、比較した。この場合、遮断次数Ｍは、本発明の方法と同様、位相回転検出器１５の出力信号に応じて制御した。
Ａ（Ｍ）を最大とする速度より絶対値の小さな速度範囲における上記の問題に対しては、この範囲の速度出力がすべてゼロになるよう、図２０に例を示した速度校正曲線の原点付近を修正し、この校正曲線を用いて速度検出・分析を行った。図２１には、例として、Ｍ＝３の場合の修正された校正曲線を示した。Ｃ（±３）は棄却してしまうので、‖Ｃ（±４）‖が最大のときに用いる校正曲線は、‖Ｃ（±５）／Ｃ（±３）‖ではなく‖Ｃ（±５）／Ｃ（±４）‖の逆正接関数に書き換えられている。ここでは、Ｃ（±（Ｍ＋２））からＣ（±（Ｎ−１））の絶対値の最大値が、想定される血流エコー信号による絶対値の１／１００に満たない場合、速度出力がゼロとなるよう制御した。従来方式と多項式フィット・フィルタの場合も、それぞれのＭＴＩフィルタの出力としての信号振幅が、想定される血流エコー信号振幅の１／１００に満たない場合、速度出力がゼロとなるよう制御した。
以上説明した速度検出アルゴリズムを図２２にまとめた。この図では、絶対値最大の複素ルジャンドル係数の位相を用いて速度を検出するアルゴリズムを記したが、さらに安定した速度検出を行うため、絶対値最大係数の位相だけでなく、複数係数の位相から求められる速度に係数絶対値の重みをつけた平均値を用いる方法もある。例えば、ｎｍ（＞０）次の複素ルジャンドル係数の絶対値が最大のとき、ｎｍ−１次からＮ−１次の係数の位相から求められる速度に係数絶対値の重みをつけた平均値を用い、−ｎｍ（＜０）次の複素ルジャンドル係数の絶対値が最大のとき、−ｎｍ＋１次から−Ｎ＋１次の係数の位相から求められる速度に係数絶対値の重みをつけた平均値を用いる。
図２３、２４、２５には、クラッタの最終到達速度がナイキスト限界速度の０．８％である場合について、それぞれ、本発明の方式、従来方式、多項式フィット・フィルタ方式による速度検出結果を示した。横軸に入力としての血流速度、縦軸に出力として検出された速度をとり、有効速度検出範囲を実線、範囲外を点線によりプロットした。また、理想的な場合を１点鎖線により示した。このように、クラッタ速度が低い場合には、いずれの方式も、ほぼ正確な速度分析結果を与えているが、本発明の方式による誤差が最も小さい。
図２６、２７、２８には、同様に、クラッタの最終到達速度がナイキスト限界速度の３％である場合について、それぞれ、本発明の方式、従来方式、多項式フィット・フィルタ方式による速度検出結果を示した。このクラッタ速度域では、従来方式による速度検出は、ほぼ破綻に至っている。また、多項式フィット・フィルタ方式は、有効速度検出範囲における誤差は大きくないものの、血流速度がそれより小さい場合の誤差が大きく、何らかの対策を加えない限り、使いものにならない。これに対し、本発明の方式は、有効速度検出範囲において正確な速度検出結果を与えるだけでなく、血流速度がそれより小さい場合、素直に検出速度ゼロを出力している。
このように、有効速度検出範囲において正確な速度検出結果を出力し、かつ、血流速度がそれより小さい場合、素直に、検出速度ゼロを出力するか、あるいは速度検出不能であることを表示することは、本発明を実施したドプラ速度検出装置の特徴であるということができる。
図２９、３０、３１には、さらに、クラッタの最終到達速度がナイキスト限界速度の２０％である場合について、それぞれ、本発明の方式、従来方式、多項式フィット・フィルタ方式による速度検出結果を示した。ここまでクラッタ速度が大きくなると、従来方式による速度検出は、完全に破綻している。また、多項式フィット・フィルタ方式は、有効速度検出範囲における誤差が大きくなると同時に、血流速度がそれより小さい場合の誤差も著しく大きくなってしまっている。これに対し、本発明の方式は、有効速度検出範囲がやや狭くなるものの、血流速度がナイキスト限界速度の６０％以上の範囲で、ほぼ正確な速度検出結果を与えるだけでなく、血流速度がそれより未満の場合の動作が、やはり素直である。
これを、呼吸などによって軟部組織が運動する肝臓や腎臓の中を流れる低速血流を描画する場合について具体的に述べると、本発明によれば、臓器の超音波探触子への方向の運動速度が、１ｍｍ／ｓ変化するなか、超音波探触子への方向の速度成分３ｍｍ／ｓ以上の血流をリアルタイムに描画できる。これは、従来方式では、到底達成できない血流速度検出性能である。
このように本発明によれば、血流を、臓器の運動と峻別して描画することができる。この特長をさらに生かして、図２０の超音波診断装置では、位相回転検出器１３により検出されたクラッタ信号すなわち臓器エコーの位相回転速度の信号をスキャンコンバータ１９に入力し、臓器の運動速度あるいはその空間微分の分布を示す像を血流像と重畳あるいは並べて表示可能としている。この構成の有用性を、肝腫瘍の場合を例として述べる。肝腫瘍の辺縁部は新生血管が発達し、血流動態が周辺の正常肝とは異なる。また、周辺の正常肝とは固さが異なるため組織の運動も周辺とは異なる。従って、血流像に加えて臓器の運動速度の場所による変化を表示することは、肝腫瘍の診断にきわめて有用な画像を提供することになる。
以上述べたように、本発明によれば、生体内部の血流など運動する反射物の速度を、そのエコー信号に比べ桁違いに振幅が大きいクラッタ・エコー信号の影響を除いて、正確に検出することができる。具体的にいえば、臓器の超音波探触子への方向の運動速度が、１ｍｍ／ｓ変化するなか、超音波探触子への方向の速度成分３ｍｍ／ｓ以上の血流をリアルタイムに描画できる。
このように、本発明によれば、正負の速度を区別できる複素ルジャンドル展開系により、血流に比べ振幅が２〜３桁大きい体動によるクラッタを抑圧して血流速度を検出し得る新方式を提供するものであり、また、的確な医療診断を可能とする血流検出・描画機能付き超音波診断装置を提供することが可能となる。すなわち、本発明を実施した装置の医用診断上の有用性はきわめて大きく、従って、医用診断を支える工業における本発明の意義も、また、大きい。
さらに、本発明の方法は、電磁波を送受信することにより、雨雲など運動する反射物を検出して描画する気象レーダーや、飛行物体を検出する航空レーダー、あるいは、近づく物体を検出する衝突防止レーダーなどのパルス・ドプラ・レーダー装置など、他のパルス・ドプラ装置の運動反射体検出能力をも飛躍的に向上させることができ、本発明の工業的ならびに社会的意義は、その意味でもきわめて大である。
【産業上の利用可能性】  本発明によれば、生体内部の血流など運動する反射物の速度を、そのエコー信号に比べ桁違いに振幅が大きいクラッタ・エコー信号の影響を抑圧して、正確に検出することができる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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