(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
直線状に延びる燃料通路を内部に有する連通管と、この連通管の端部又は側部に固定された燃料導入管と、前記連通管に交差して突設され一部が前記燃料通路に連通し開放端部が燃料噴射ノズル先端を受け入れる複数のソケットとを備えて成る内燃機関用の鋼製又はステンレス鋼製のフユーエルデリバリパイプにおいて、
前記連通管の外壁部が少なくとも１つの平坦状又は円弧状で可撓性の第１アブゾーブ面を包含し、この第１アブゾーブ面は該第１アブゾーブ面の一方の側から垂下する円弧状の第２アブゾーブ面と滑らかにかつ一体的に接続されており、
第１アブゾーブ面又は第２アブゾーブ面が前記ソケットの燃料流入口に対向しており、
これにより、ソケットに流入する燃料の脈動圧と衝撃波を流路の急激な拡大とアブゾーブ面の撓みとで低減させるようになっていることを特徴とするフユーエルデリバリパイプ。
【請求項２】
前記連通管の長手方向に直角な断面が、中央の箱型部分とその両端の円弧状の下垂部分とで形成される旧型黒電話の受話器形状に作られている請求項１記載のフユーエルデリバリパイプ。
【請求項３】
前記連通管の長手方向に直角な断面がＴ字形に作られ、このＴ字形の各辺がそれぞれ平坦状部分と円弧状部分とで形成されている請求項１記載のフユーエルデリバリパイプ。
【請求項４】
前記連通管の長手方向に直角な断面が波形に作られ、この波形が円弧状部分で形成されている請求項１記載のフユーエルデリバリパイプ。
【請求項５】
前記連通管の長手方向に直角な断面が、中央の箱型部分とその両端から外向きに突出する略円形部分とで形成される略ダンベル形状に作られている請求項１記載のフユーエルデリバリパイプ。
【請求項６】
前記連通管の長手方向に直角な断面が、上縁の略水平状部分と下縁の略Ｗ形部分とで形成されるアイマスク形状を倒立させた形状に作られている請求項１記載のフユーエルデリバリパイプ。
【請求項７】
第２アブゾーブ面が前記連通管の長手方向端部に固着された可撓性の円弧状キャップ部材である請求項１記載のフユーエルデリバリパイプ。
【請求項８】
前記アブゾーブ面の肉厚が他の面の肉厚と同じか又はそれ以下である請求項１乃至７のいずれかに記載のフユーエルデリバリパイプ。
【請求項９】
前記アブゾーブ面を構成する円弧面の曲率半径がアブゾーブ面の肉厚の２倍よりも大きい請求項１乃至８のいずれかに記載のフユーエルデリバリパイプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電子燃料噴射式自動車用エンジンの燃料加圧ポンプから送給された燃料をエンジンの各吸気通路に燃料インジェクタ（噴射ノズル）を介して供給するためのフユーエルデリバリパイプの改良に関し、特に燃料通路を有する連通管の断面構造及び連通管と燃料インジェクタを受け入れるソケット（ホルダー）部分の接続構造に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】
フユーエルデリバリパイプは、ガソリンエンジンの電子燃料噴射システムに広く使用されており、燃料通路を有する連通管から複数個の円筒状ソケットを介して燃料インジェクタに燃料を送った後、燃料タンク側へと戻るための戻り通路を有するタイプと、戻り通路を持たないタイプ（リターンレス）とがある。最近はコストダウンのため戻り通路を持たないタイプが増加してきたが、それに伴い、燃料ポンプ（プランジャポンプ）やインジェクタのスプールの往復運動に起因する反射波（衝撃波）や脈動圧によって、フユーエルデリバリパイプや関連部品が振動し耳ざわりな異音を発するという問題が発生するようになってきた。
【０００３】
特開平１１−２１６４号「フュエルデリバリ」は、この問題に着目し、燃料配管系の脈動共振回転数をアイドル回転数以下にすべく、デリバリ本体を板金プレスで製造し、デリバリ本体の剛性と内容量とを一定範囲に設定することを提案している。しかしながら、フユーエルデリバリパイプの本体は断面が円形又は四角形の鋼管を用いて作られるタイプが多く、エンジンの仕様や強度あるいはコストの問題から上記の方法を採用することは問題が多い。
特公平３−６２９０４号「内燃機関用燃料レイル」は、インジェクタラップ騒音を防止するために、ダイヤフラムを用いて連通管内部をソケット側と管壁側とに仕切り、ダイヤフラムの可撓性によって脈動及びインジェクタの残留反応を吸収するようにしている。しかしながら、連通管の長手方向に可撓性のダイヤフラムを配置するにはシール部材が必要になる等、構造が複雑化し、全体の形状が限定されることになって多種多様なエンジンの仕様に対応できないという欠点がある。
特開昭６０−２４０８６７号「内燃機関用燃料噴射装置の燃料供給導管」では、燃料供給導管の壁の少なくとも１つが燃料の脈動を減衰させるように弾性的に構成され、剛性の壁に固定されている。しかしながら、弾性の壁が剛性の壁に固定されているため、その撓みが充分でなく、燃料の脈動を減衰させる効果は微少なものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、燃料噴射に伴う燃料流路内での圧力変動を抑制し、燃料の反射波や脈動圧に起因する振動を抑制して、異音の発生や各種の不具合を防止することが可能なフユーエルデリバリパイプの構造を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明の前述した目的は、鋼製又はステンレス鋼製のフユーエルデリバリパイプにおいて、連通管の外壁部に、少なくとも１つの平坦状又は円弧状で可撓性の第１アブゾーブ面（衝撃吸収面）を形成し、この第１アブゾーブ面を該第１アブゾーブ面の一方の側から垂下する円弧状の第２アブゾーブ面と滑らかにかつ一体的に接続させ、第１アブゾーブ面又は第２アブゾーブ面のいずれかをソケットの燃料流入口に対向させ、これにより、ソケットに流入する燃料のインジェクタからの脈動圧と衝撃波を流路の急激な拡大とアブゾーブ面の撓みとで流路内において低減させるようになっているフユーエルデリバリパイプによって達成される。
【０００６】
本発明による具体的な構造としては次のような形態が考えられる。
（Ａ）連通管の長手方向に直角な断面が平坦状部分と円弧状部分で偏平に形成されている
（Ｂ）連通管の長手方向に直角な断面が受話器形状、すなわち、中央の箱型部分とその両端の円弧状の下垂部分とで形成される旧型黒電話の受話器形状に作られている
（Ｃ）連通管の長手方向に直角な断面がＴ字形に作られている
（Ｄ）連通管の長手方向に直角な断面が波形に形成されている
（Ｅ）連通管の長手方向に直角な断面がダンベル形状、すなわち、中央の箱型部分とその両端から外向きに突出する略円形部分とで形成される略ダンベル形状に形成されている
（Ｆ）連通管の長手方向に直角な断面が倒立アイマスク形状、すなわち、上縁の略水平状部分と下縁の略Ｗ形部分とで形成されるアイマスク形状を倒立させた形状に作られている
（Ｇ）第２アブゾーブ面が連通管の長手方向端部に固着された可撓性の円弧状キャップ部材で形成されている
【０００７】
【作用】
かかる構造を採用することにより、鋼又はステンレス鋼製の管やプレス成形で作られた連通管を有するフユーエルデリバリパイプにおいて、インジェクタの反射波や連通管の減衰能に起因する振動や脈動による異音の発生を防止できることが判明した。理論的な根拠としては、燃料インジェクタの開閉時に発生する衝撃波が、ソケットの燃料流入口へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出する際に、可撓性のアブゾーブ面の撓みによって衝撃や脈動が吸収されることと、バネ定数の比較的小さい薄肉の部材が撓んで変形することにより容積が変化し燃料の圧力変動を吸収するものと理解される。
【０００８】
好適には、燃料導入管の内側端部（燃料流出口）が連通管内部の長手方向中央付近で開口しているようにすれば、連通管の撓み量が最大となる付近に燃料が導入されかつ衝撃や脈動が燃料導入管側に伝播する際に、アブゾーブ面の撓みが大きくなって、衝撃吸収効果が高められる。ただし、その開口位置はソケットの中心からオフセット（離間）させて、燃料噴射時の脈動が直ちに燃料導入管側に伝達されるのを避けることが望ましい。
【０００９】
本発明において、アブゾーブ面の肉厚は他の面の肉厚と同じか又はそれ以下であることが望ましい。また、アブゾーブ面を構成する円弧面の曲率半径はアブゾーブ面の肉厚の２倍よりも大きいことが望ましい。
本発明の変形例として、第２のアブゾーブ面は円弧面と直線状の面とが滑らかに連続している面であってもよい。
【００１０】
本発明において、連通管の各辺の板厚・縦横の比率・ソケットの燃料流入口と対向する面との隙間の範囲などは、特にエンジンのアイドリング時において振動や脈動が最も小さい値になるように実験や解析によって定めることができる。
本発明は基本的に連通管の断面構造及び連通管とソケットの接続構造に係るものであるから、ブラケットの取り付け寸法を維持することにより、従来のフユーエルデリバリパイプに対して互換性を維持することができる。本発明の他の特徴及び利点は、添付図面の実施例を参照した以下の記載により明らかとなろう。
【００１１】
【発明の実施の形態】
図１は、本発明の第１の実施例によるフユーエルデリバリパイプ（トップフィードタイプ）１の全体を表わしており、偏平な鋼管から成る連通管１１がクランク軸方向に沿って延伸し、連通管１１の側部にコネクタ５を介して燃料導入管２がろう付けや溶接で固定されている。連通管１１の端部には燃料タンクに戻るための戻り管を設けることができるが、燃料の脈動圧が問題となるリターンレスタイプのフユーエルデリバリパイプでは、戻り管は設けられていない。
【００１２】
連通管１１の底面には、噴射ノズルの先端を受け入れるためのソケット３が、例えば３気筒エンジンであれば３個が所定の間隔と角度で取り付けられている。連通管１１には、さらにフユーエルデリバリパイプ１をエンジン本体に取り付けるための厚肉で堅固なブラケット４が２個横方向に架け渡されている。燃料は矢印の方向へと流れ、ソケット３から燃料インジェクタ（図示せず）を介して各吸気通路へと噴射される。
【００１３】
図２Ａ，Ｂは図１のフユーエルデリバリパイプ１を左側から見た側面とソケット部分の断面とを表している。連通管１１の外壁面は、上面を形成する平板１２ａと左右の円弧状側面１２ｂ，１２ｃとがそれぞれ滑らかでかつ一体的に接続されており、さらに底面を形成する平板１２ｄが溶接又はろう付けにより接合されており、平板１２ａの下面はソケット３の燃料流入口１３に対向している。
本発明に従い、平板１２ａが可撓性の第１アブゾーブ面を提供し、左右の円弧状側面１２ｂ，１２ｃが可撓性の第２アブゾーブ面を提供している。
【００１４】
連通管１１の縦横寸法は、例えば板厚をそれぞれ１．５ｍｍ、高さＨを５ｍｍ、幅Ｗを４６ｍｍに設定することができ、この平坦構造１１のバネ定数は約４０ｋｇｆ／ｃｍ2 ／ｍｍである。このとき、燃料流入口１３と平板１２ａの下面との間の隙間Ｓは２ｍｍ以下となる。寸法を変化させて繰り返し実験した結果、縦横の比率は５〜１０倍、隙間Ｓは０．５〜３ｍｍが好適であることが判明した。縦横の比率が５倍以下であると平板のバネ定数が大きくなって撓み難くなり脈動の減衰能力が落ちてしまう。縦横の比率が１０倍を超えるとスペースが制約を受ける。隙間Ｓが０．５ｍｍ以下だとエンジン始動性や追越し加速性が劣化する。隙間Ｓが３ｍｍを超えると平板を撓ませる効果が乏しい。
【００１５】
さらに、左右の端にあるソケット３の中心から連通管の自由端の端面までの長さＬ１，Ｌ２が３０ｍｍ以上あると、このソケットからのインジェクタの反射波による平板の撓みがよりスムーズとなり脈動吸収作用効果がより大きくなる。
【００１６】
図１，図２の実施例では、ソケットの燃料流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収されることと、薄肉のアブゾーブ面１２ａ，１２ｂ，１２ｃが撓んで変形することにより容積の変化と相まって圧力変動を吸収するものと理解される。
【００１７】
図３は本発明の第２実施例によるフユーエルデリバリパイプ２０を表しており、図４Ａ，Ｂは図３のフユーエルデリバリパイプ２０を左側から見た側面とソケット部分の断面とを表している。連通管２１は円形断面のステンレス鋼パイプをつぶして形成した偏平楕円形断面に作られており、偏平部分の内側下面がソケット３の燃料流入口１３に対向している。連通管２１の端部にはコネクタ２４を介して燃料導入管２がろう付けや溶接で固定されている。
本発明に従い、平坦部分２２ａが可撓性の第１アブゾーブ面を提供し、これと滑らかでかつ一体的に接続される左右の円弧状側面２２ｂ，２２ｃが可撓性の第２アブゾーブ面を提供している。底面２２ｄも第３のアブゾーブ面として作用する。この例では平坦部分２２ａがソケットの燃料流入口１３に対向している。
【００１８】
連通管２１の縦横寸法は、例えば板厚１．２ｍｍの平板で、高さＨを６．４ｍｍ、幅Ｗを３２ｍｍに設定することができ、この平板のバネ定数は約６５ｋｇｆ／ｃｍ2 ／ｍｍである。このとき、燃料流入口１３と平板の下面との間の隙間Ｓは３ｍｍ以下となる。寸法を変化させて繰り返し実験した結果、縦横の比率は５〜１０倍、隙間Ｓは０．５〜３ｍｍが好適であることが判明した。
【００１９】
さらに、左端にあるソケット３の中心から連通管の自由端の端面までの長さＬが３０ｍｍ以上あると、このソケットからのインジェクタの反射波による平板の撓みがよりスムーズとなり脈動吸収作用効果がより大きくなる。
【００２０】
図３，図４の実施例では、ソケットの燃料流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収されることと、薄肉のアブゾーブ面２２ａ，２２ｂ，２２ｃ，２２ｄが撓んで変形することにより容積の変化と相まって圧力変動を吸収するものと理解される。
【００２１】
図５Ａは本発明の第３実施例を表しており、連通管３１の断面が受話器形状に作られ、薄肉の平坦部分３２ａと、その両端にある下垂部分３２ｂ，３２ｃとが滑らかでかつ一体的に接続されている。平坦部分３２ａが第１アブゾーブ面を提供し、両端の下垂部分が第２アブゾーブ面を提供している。この例では、平坦部分３２ａがソケットの燃料流入口１３に対向している。
図５Ｂは本発明の第４実施例を表しており、連通管４１の断面がＴ字形に作られ、薄肉の平坦部分４２ａ，４２ｂ，４２ｃ，４２ｄと、円弧状部分４３ａ，４３ｂ，４３ｃとが滑らかでかつ一体的に接続されている。平坦部分４２ａが第１アブゾーブ面を提供し、円弧状面４３ａが第２アブゾーブ面を提供し、残りの壁面もそれぞれ第３以降のアブゾーブ面を提供している。この例では、平坦部分４２ａがソケットの燃料流入口１３に対向している。
【００２２】
図５Ｃは本発明の第５実施例を表しており、連通管５１の断面が波形に作られている。すなわち、薄肉で凸形の円弧状部分５２ａが波形に形成され、その両側の円弧状部分５２ｂ，５２ｃと滑らかでかつ一体的に接続されている。波形の円弧状部分５２ａが第１アブゾーブ面を提供し、円弧状部分５２ｂ，５２ｃが第２アブゾーブ面を提供し、第１のアブゾーブ面５２ａがソケットの燃料流入口１３に対向している。
図５Ｄは本発明の第６実施例を表しており、連通管６１の断面がダンベル（鉄アレイ）形状に作られている。すなわち、薄肉で平坦状のくびれ部分６２ａがその両側の略円形の円弧状部分６２ｂ，６２ｃと滑らかでかつ一体的に接続され、連通管の断面がダンベル形状に形成されている。平坦状部分６２ａが第１アブゾーブ面を提供し、円弧状部分６２ｂ，６２ｃが第２アブゾーブ面を提供し、第１のアブゾーブ面６２ａがソケット３の燃料流入口１３に対向している。
【００２３】
図５Ａ〜Ｄの実施例でも、ソケットの燃料流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収されることと、薄肉のアブゾーブ面が撓んで変形することにより容積の変化と相まって圧力変動を吸収するものと理解される。
【００２４】
図６は本発明の他の実施例によるフユーエルデリバリパイプ７０を表しており、図７は図６のフユーエルデリバリパイプ７０のソケット部分の断面を表している。連通管７１はその断面が倒立アイマスク形状に作られている。すなわち、中央の円弧状のくびれ部分７２ａが、両端の円弧状の膨出部分７２ｂ，７２ｃと滑らかにかつ一体的に接続され、倒立アイマスク形状を形成している。円弧状部分７２ａが第１アブゾーブ面を提供し、円弧状部分７２ｂ，７２ｃが第２アブゾーブ面を提供し、第１のアブゾーブ面７２ａがソケット３の燃料流入口１３に対向している。連通管７１の側部には燃料導入管７４がろう付けや溶接で固定されている。
【００２５】
図６，図７の実施例では、ソケットの燃料流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収されることと、くびれ部分７２ａの湾曲した面と膨出部分７２ｂ，７２ｃの屈曲した面とがアブゾーブ面となり、撓んで変形することにより容積の変化と相まって圧力変動を吸収するものと理解される。
【００２６】
燃料導入管７４の燃料流出口７４ａは、連通管の長手方向中心付近に位置決めされ、かつソケットの中心から、連通管の幅の半分以上オフセット（離間）した位置で開口している。これは、アブゾーブ（ダンピング）作用による連通管７１の撓みが最も大きな位置で燃料の流入流出を起こさせることにより脈動吸収効果を高めるためである。燃料流出口７４ａがソケットの燃料流入口１３に近すぎると脈動がそのまま減衰せずに燃料タンクから燃料配管側に伝わるので好ましくない。連通管７１の縦横寸法は、概ね板厚を１．２ｍｍ、高さを１３ｍｍ、幅を３０ｍｍに設定することが好適である。
【００２７】
さらに、左端にあるソケット３の中心から連通管７１の端面までの長さＬが３０ｍｍ以上あると、このソケットからのインジェクタの反射波による薄板の撓みがよりスムーズとなり脈動吸収作用効果がより大きくなる。
【００２８】
図８は本発明の他の実施例によるフユーエルデリバリパイプ８０を表している。連通管８１はその断面が、薄肉で可撓性の上面８２ａと堅固な底面８２ｂとで構成される略四角形又は略円形の断面形状に作られている。連通管８１の長手方向端部には、可撓性で円弧状のキャップ部材８５がろう付けや溶接などにより滑らかでかつ一体的に固着されている。上面８２ａが第１アブゾーブ面を提供し、薄肉のキャップ部材８５が第２アブゾーブ面を提供し、第１アブゾーブ面８２ａが燃料流入口１３に対向している。連通管８１の端面には燃料導入管８４がろう付けや溶接で固定され、その内側端部８４ａは連通管８１の内部へと延伸している。
【００２９】
図８の実施例では、ソケットの燃料流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収されることと、薄肉の部材８２ａ，８５がアブゾーブ面となり撓んで変形することにより容積の変化と相まって圧力変動を吸収するものと理解される。
【００３０】
燃料導入管８４の内端にある燃料流出口８４ａは、連通管の長手方向中心付近に位置決めされ、かつソケットの中心から連通管の幅の半分以上離れた位置で開口している。これは、アブゾーブ（ダンピング）作用による連通管８１の撓みが最も大きな位置で燃料の流入流出を起こさせることにより脈動吸収効果を高めるためである。
【００３１】
端部キャップ８５は、薄肉の金属、例えばＳＰＣＣ、ＳＰＨＣ、ＳＵＳ等の帯板材から絞り加工などの塑性加工によって作ることができる。その曲率半径は、弾力性と強度の観点から、３ｍｍ以上であることが望ましい。また、連通管８１の縦横寸法は、薄肉部分の板厚を１．２ｍｍ、高さを２５ｍｍ、幅を２０ｍｍ、底面の板厚を２．０ｍｍに設定することが好適である。
【００３２】
図９は本発明の他の実施例による連通管９１，９６を断面で表している。図９Ａの例では連通管９１は、薄肉で可撓性の上面９２ａと左右の円弧状側面９２ｂ，９２ｃとがそれぞれ滑らかでかつ一体的に接続されており、さらに底面を形成する堅固な平板９２ｄが溶接又はろう付けにより接合されており、平板９２ａの下面はソケット３の燃料流入口１３に対向している。
本発明に従い、平板９２ａが可撓性の第１アブゾーブ面を提供し、左右の円弧状側面９２ｂ，９２ｃが可撓性の第２アブゾーブ面を提供している。図のように、第２のアブゾーブ面は円弧面と直線状の面とが滑らかに連続している面であってもよい。また、第２アブゾーブ面９２ｂ，９２ｃの円弧部分の曲率半径ｒはいずれもアブゾーブ面の肉厚の２倍よりも大きくなっている。
【００３３】
図９Ｂの例では連通管９６は、ステンレス鋼パイプをつぶして形成した偏平断面に作られており、偏平部分の内側下面がソケット３の燃料流入口１３に対向している。本発明に従い、平坦部分９７ａが可撓性の第１アブゾーブ面を提供し、これと滑らかでかつ一体的に接続される左右の円弧状側面９７ｂ，９７ｃが可撓性の第２アブゾーブ面を提供している。底面９７ｄも第３のアブゾーブ面として作用する。この例では平坦部分９７ａがソケットの燃料流入口１３に対向している。図のように、第２のアブゾーブ面は円弧面と直線状の面とが滑らかに連続している面であってもよい。また、第２アブゾーブ面９７ｂ，９７ｃの円弧部分の曲率半径ｒ１，ｒ２はいずれもアブゾーブ面の肉厚の２倍よりも大きくなっている。
【００３４】
【発明の効果】
以上詳細に説明した如く、本発明によれば、燃料インジェクタの開閉時に発生する衝撃波が、ソケットの燃料流入口へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出する際に、アブゾーブ面の撓みによって衝撃や脈動が吸収され、可撓性の部材が撓んで変形することにより容積が変化し、燃料の圧力変動を吸収することになる。かくして、インジェクタによる反射波や脈動圧に起因する振動などにより引き起こされる異音の発生や各種不具合の発生を防止することができ、その技術的効果には極めて顕著なものがある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明によるフユーエルデリバリパイプの全体を表わす正面図である。
【図２】図１のデリバリパイプの左側面図とソケット部分の断面図である。
【図３】他の実施例によるフユーエルデリバリパイプ全体の正面図である。
【図４】図３のデリバリパイプの左側面図とソケット部分の断面図である。
【図５】他の実施例によるソケット部分の断面図である。
【図６】他の実施例によるフユーエルデリバリパイプ全体の正面図である。
【図７】図６のデリバリパイプのソケット部分の断面図である。
【図８】他の実施例によるデリバリパイプの一部を断面とした正面図である。
【図９】他の実施例による連通管のソケット部分の断面図である。
【符号の説明】
１，２０，７０，８０  フユーエルデリバリパイプ
１１，２１，３１，４１，５１，６１，７１，８１  連通管
２，７４，８４  燃料導入管
３  ソケット
１３  燃料流入口
１２ａ，２２ａ，３２ａ，４２ａ，５２ａ  第１アブゾーブ面
６２ａ，７２ａ，８２ａ，９２ａ，９７ａ  第１アブゾーブ面
１２ｂ，２２ｂ，３２ｂ，４２ｂ，５２ｂ  第２アブゾーブ面
６２ｂ，７２ｂ，８５，９２ｂ，９７ｂ  第２アブゾーブ面
７４ａ，８４ａ，燃料流出口
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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