(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属製基材表面にコーティングするための、アンモニア接触還元用脱硝触媒スラリであって、バナジウムとモリブデンの原子比Ｖ／Ｍｏが３／２である、示性式（ＮＨ4 ）3 Ｍｏ2 Ｖ3 Ｏ15 で表わされる化合物の水性溶液に、酸化チタン並びにコロイダルシリカおよび無機繊維を分散させたことを特徴とするコーティング用排ガス脱硝触媒スラリ。
【請求項２】
金属製基材表面にコーティングするための、アンモニア接触還元用脱硝触媒スラリであって、酸化モリブデン（ＭｏＯ3 ）とメタバナジン酸アンモン（ＮＨ4 ＶＯ3 ）とを、バナジウムとモリブデンの原子比Ｖ／Ｍｏが３／２になるように水性溶媒の共存下で反応させ、示性式（ＮＨ4 ）3 Ｍｏ2 Ｖ3 Ｏ15で表わされる化合物の水性溶液を得る工程と、該水性溶液に酸化チタン並びにコロイダルシリカおよび無機繊維を分散させる工程とを含むことを特徴とするコーティング用排ガス脱硝触媒スラリの製法。
【請求項３】
請求項１記載の触媒スラリ中に金属製板状基材を浸漬して触媒スラリをコーティングした後、乾燥および焼成することを特徴とする排ガス脱硝触媒の製造方法。
【請求項４】
金属製板状基材表面に波形、凹凸形または階段状の突起が形成されたものをあらかじめ積層して一体化した後、請求項１記載の触媒スラリ中に浸漬して触媒スラリをコーティングし、乾燥および焼成することを特徴とする排ガス脱硝触媒の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は排ガス脱硝用触媒スラリおよびその製法に係り、特にアンモニア接触還元用排ガス脱硝触媒スラリを板厚の薄い基材にコーティングして高活性な脱硝用触媒を簡単な工程で得るための方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
発電所、各種工場、自動車などから排出される排煙中の窒素酸化物（ＮＯｘ）は、光化学スモッグや酸性雨の原因物質であり、その効果的な除去方法として、アンモニア（ＮＨ3 ）等を還元剤とした選択的接触還元による排煙脱硝法が火力発電所を中心に幅広く用いられている。触媒には、バナジウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）またはタングステン（Ｗ）を活性成分にした酸化チタン（ＴｉＯ2 ）系触媒が使用されており、特に活性成分の１つとしてバナジウムを含むものは活性が高いだけでなく、排ガス中に含まれている不純物による劣化が小さいこと、より低温から使用できることなどから、現在の脱硝触媒の主流になっている（特開昭５０−１２８６８１号公報等）。触媒は通常ハニカム状、板状に成形されて用いられている。
【０００３】
上記触媒の調製法としては、酸化チタンとＶ、Ｍｏ、Ｗなどの触媒活性成分の塩類とを水とともに混練後、成形、焼成する方法（混練法）と、酸化チタンの成形−焼成体に触媒活性成分塩類の混合溶液を含浸する方法（含浸法）、あらかじめ調製した触媒成分粉末をスラリ化したものを金属やセラミック基材にコーティングする方法（特開昭５０−１２８６８１号、特公昭５３−３４１９５号、特開昭６３−２３４２２４）が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
これら従来技術の中、金属基板に触媒スラリをコーティングする方法は、製造工程数が少なく、高活性な触媒が得易い方法であるが、基材と触媒成分との接触強度が低く、触媒が剥離し易いという難点があった。このため触媒成分を予備焼成したり、微粉砕して粒径を調整して密度が高い触媒コーティング層を形成する試みがなされているが、充分な強度が得られているとはいいがたい。特に性能を向上する目的で、触媒担持量を増大すると触媒コーティング層にクラックが発生し、それが起点になって振動や熱衝撃で剥離し易くなる。このため比較的低い触媒成分の担持量で用いざるを得ず、高い性能の触媒体を得ることができなかった。また、コーティング層の強度が低く、ダストを含む排ガス中では摩耗して強度が低下するという問題もあった。
【０００５】
本発明の課題は、高活性でかつ強度が高い排ガス脱硝触媒が得られるコーティング用脱硝触媒スラリおよびその製造法を提供し、これにより高性能な触媒体を得るとともに製造コストを低減することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記課題を達成するために、本願で特許請求される発明は以下のとおりである。
（１）金属製基材表面にコーティングするための、アンモニア接触還元用脱硝触媒スラリであって、バナジウムとモリブデンの原子比Ｖ／Ｍｏが３／２である、示性式（ＮＨ4 ）3 Ｍｏ2 Ｖ3 Ｏ15 で表わされる化合物の水性溶液に、酸化チタン並びにコロイダルシリカおよび無機繊維を分散させたことを特徴とするコーティング用排ガス脱硝触媒スラリ。
【０００７】
（２）金属製基材表面にコーティングするための、アンモニア接触還元用脱硝触媒スラリであって、酸化モリブデン（ＭｏＯ3 ）とメタバナジン酸アンモン（ＮＨ4 ＶＯ3 ）とを、バナジウムとモリブデンの原子比Ｖ／Ｍｏが３／２になるように水性溶媒の共存下で反応させ、示性式（ＮＨ4 ）3 Ｍｏ2 Ｖ3 Ｏ15で表わされる化合物の水性溶液を得る工程と、該水性溶液に酸化チタン並びにコロイダルシリカおよび無機繊維を分散させる工程とを含むことを特徴とするコーティング用排ガス脱硝触媒スラリの製法。
【０００８】
（３）（１）記載の触媒スラリ中に金属製板状基材を浸漬して触媒スラリをコーティングした後、乾燥および焼成することを特徴とする排ガス脱硝触媒の製造方法。
【０００９】
（４）金属製板状基材表面に波形、凹凸形または階段状の突起が形成されたものをあらかじめ積層して一体化した後、（１）記載の触媒スラリ中に浸漬して触媒スラリをコーティングし、乾燥および焼成することを特徴とする排ガス脱硝触媒の製造方法。
【００１０】
以下、本発明を図面により詳細に説明する。
図１（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は、それぞれ本発明において触媒基材として用いる種々の網状物の断面図、図２は上記網状物を積層して触媒構造体とした場合の斜視図である。
【００１１】
本発明の触媒スラリに用いる可溶性Ｍｏ−Ｖ化合物は、本発明者らが上記従来技術の解決のため鋭意研究した結果見出したものであり、メタバナジン酸アンモニウム（ＮＨ4 ＶＯ3 ）と三酸化モリブデン（ＭｏＯ3 ）とをＶ／Ｍｏ原子比で３／２（実用的には３／１．７〜３／２．３）で水に添加後、撹拌して得られる赤褐色の物質であり、溶解度は常温で１７０ｇ／リットルと大きいことを特徴とする化合物である。この化合物の溶液に酸化チタン、必要に応じて結合剤であるコロイダルシリカおよび無機繊維を添加してスラリ状にし、これを前記基材に吹きつけるか、該スラリ中に基材を浸漬することにより、基材に触媒成分層が形成される。
【００１２】
本発明のスラリに用いるＭｏ−Ｖ化合物と酸化チタンの重量比率は０を超えて５０／１００以下、好ましくは５／１００〜２５／１００である。また、必要に応じて添加されるコロイダルシリカの添加量は、酸化チタンに対するＳｉＯ2 量として０を超えて５０ｗｔ％以下、好ましくは５〜３０ｗｔ％である。また、無機繊維としては、アルミノシリケート繊維などのセラミック繊維、石英硝子、Ｅ硝子など、アルカリ分が少ない材質の繊維を数十μｍ以下に切断したものを用いることができる。無機繊維の添加量は酸化チタンに対し０〜７０ｗｔ％、好ましくは１０〜５０ｗｔ％の範囲である。
【００１３】
上記触媒成分の担持に用いる網状物としては、ステンレス、軟鋼、アルミニウム製メタルラス、金網、無機繊維製網状織布を無機バインダで固めたもの、板状のセラミック多孔体などが用いられる。これらの基材はあらかじめ図１に示すように、波状、凹凸状などの突起を形成され、図２に示した種々の積層法で積層されてガス流路が形成されるようになっている。
【００１４】
本発明の触媒は、特定の可溶性Ｍｏ−Ｖ化合物の溶液と酸化チタン粉末とを混合してなるスラリを触媒基材に担持していればよく、例えば上記コロイダルシリカを他の無機ゾルに変更したり、上記以外の無機繊維を用いるようにしてもよい。また、スラリのコーティングされ易さをコントロールするため、有機または無機の添加剤を添加することも可能である。
【００１５】
触媒基材に対する触媒の担持量は、基材の厚さと必要性能により自由に選定できるが、厚さ０．５mmの基材の場合、１００〜４００ｇ／ｍ2 担持すると高性能な触媒を得易い。
【００１６】
次に、図３（ａ）は、本発明の触媒スラリを、メタルラス基材の網目状の貫通孔を埋めるようにコーティング法によりメタルラス基材に塗布し、乾燥、焼成して得られた触媒体の外観を示す図である。比較として図３（ｂ）に酸化チタン、メタバナジン酸アンモンおよびモリブデン酸アンモンを含む従来の触媒スラリを用いて同様にコーティングした触媒の外観を示した。図３（ｂ）の従来のコーティング触媒では網状担体の網目に保持されたスラリ中の水分の蒸発と焼成時のシンタリングにより触媒層が収縮し、大きな亀裂を生じていることがわかる。そして、この亀裂が起点になって基材から触媒が脱落し易く、強度の高い触媒が得られず、また水分蒸発やシンタリングにより触媒層が収縮して細孔容積を低下させるため、高い脱硝性能が得られない。
【００１７】
これに対し、図３（ａ）の本発明の触媒は、可溶性Ｍｏ−Ｖ化合物と酸化チタンとを主成分とする特定のスラリを用いたことにより、クラックを全く生じないコーティング層を形成することができる。この可溶性Ｍｏ−Ｖ化合物は示性式が（ＮＨ4 ）3 Ｍｏ2 Ｖ3 Ｏ15で示されるヘテロポリ酸であると推定される。一般にヘテロポリ酸は無機ポリマーと称され、無機バインダとして用いる試みがなされているものであり、このポリマー構造が酸化チタン粒子間の結合を高めるとともに、収縮を阻害してクラックの発生に寄与するものと推定される。また、従来の方法の場合、コロイダルシリカなどのゾル状物をバインダに用いて強度を高めようとすると、触媒成分中からＭｏやＶのオキソ酸イオンが溶け出て無機ゾルをゲル化させ、バインダ効果を得にくい。ところが、本発明の方法では活性成分であるＭｏとＶのポリ酸と推定される特定化合物は、シリカゾルなどの無機ゾルをゲル化させることがなく、長期間安定な混合状態を維持し、バインダ効果を損ねないため、強度の高い触媒を得ることができる。
【００１８】
さらに、本発明ではスラリの担持後の乾燥過程における収縮が少なく、水分の飛散した部分が細孔を形成し、触媒内へのガス拡散を促進する。これにより従来のコーティング方法に較べ飛躍的に活性を増大することが可能となる。
本発明の触媒は、以上のような作用により高強度かつ高活性が実現されるだけでなく、触媒製造上も次のような大きな効果がある。
【００１９】
従来のスラリコーティング用スラリでは、スラリ状態が無機金属イオンの影響を受ける。このため金属性基材を積層したユニットの浸漬などを連続して製造しようとすると、溶け出た金属イオンによりスラリの粘度が徐々に増大して担持することが難しくなる。これに対し、本発明のスラリに金属基板を浸漬してもスラリの粘度が上昇することがないため、連続して触媒スラリコーティングすることが可能となり、量産に適した製造法が可能である。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の具体的実施例を述べる。
実施例１
水９００ｇに９０ｇの三酸化モリブデン（ＭｏＯ3 ）と１００ｇのメタバナジン酸アンモン（ＮＨ4 ＶＯ3 ）を添加したスラリを常温で２０時間緩やかに撹拌し、両者を反応させて完全溶解させ、示性式（ＮＨ4 ）3 Ｍｏ2 Ｖ3 Ｏ15で示される化合物を含む褐色の透明溶液を得た。得られた反応液の固形分は１７．５ｗｔ％である。得られたＭｏ−Ｖ化合物溶液にコロイダルシリカ（日産化学社製、商品名ＯＳゾル、ＳｉＯ2 分２０％）を重量比で７：３に混合添加し、混合溶液を調製した。この混合溶液を１０６ｇ分取し、これにＥ硝子製繊維（セントラル硝子社製、商品名ミルドファイバＥＦＨ−１００、長さ１００μｍ）を１０ｇ（酸化チタンの２０％）、酸化チタン粉末（ミレニアム社製、Ｇ５）を５０ｇを添加後、撹拌して本発明のコーティング用スラリを得た。
【００２１】
これとは別に幅５００mm−板厚０．２mmのＳＵＳ４３０製帯鋼をメタルラス加工して目開きが約２mmの網状基材を作成し、これから１００mm角の試験片を切り出した。本試験片を先に調製したコーティングスラリに浸漬後、引き上げてメタルラスの網目を埋めるように触媒スラリを担持し、風乾後５００℃で２時間焼成して触媒担持量３５０ｇ／ｍ2 の本発明の触媒を得た。
比較例１
比表面積約２３０ｍ2 ／ｇの酸化チタン１．５kgとメタバナジン酸アンモン８６．７ｇ、モリブデン酸アンモン８８．３ｇおよび蓚酸７５ｇとをニーダに投入後、水を粘土状になるまで加えながら混練し、酸化チタンにモリブデンおよびバナジウム化合物が均一担持されるようにした。得られた粘土状物を押出し造粒機を用いて３mmφ円筒状に押出した後、流動層乾燥、５００℃で２時間焼成、しかる後に粉機を用いて１μｍ以下が５０％以上の触媒微粉を得た。
【００２２】
上記触媒粉４０ｇ、前記ミルドファイバ８ｇおよび水６０ｇを混合してスラリを調製し、これを実施例１と同様の方法でＳＵＳ４３０メタルラスに担持して担持量３８０ｇ／ｍ2 の触媒を得た。
比較例２
比較例１におけるスラリ調製時の水に代えて、実施例１に用いたコロイダルシリカと水との３／７重量比の溶液を用いてスラリを調製した。しかしながら、本スラリの場合にはコロイダルシリカのゲル化に起因すると考えられる粘度の急激な増大が見られ、良好なコーティング触媒が得られなかった。
実施例２〜５
実施例１におけるＭｏ−Ｖ化合物とシリカゾルの混合比７／３を１００／０、８５／１５、５０／５０および３０／７０にそれぞれ変更し、他は同様にして本発明の触媒を得た。
実施例６〜１０
実施例１の酸化チタンに対するミルドファイバの添加量（２０％）を０、１０、３０、５０および７０ｗｔ％にそれぞれ変更し、他は同様にして本発明の触媒を調製した。
【００２３】
実施例１〜１０および比較例１で得られた触媒から１０mm×１００mmの短冊状のテストピースを切り出し、表１に示す条件で脱硝性能を測定した。また、実施例１〜９および比較例で得られた触媒の耐剥離性を評価するため、作成した１００mm×１００mm角の触媒板を高さ１ｍから鋼板上に１０回落としたときの触媒の剥離量を測定した。これら試験により得られた結果を触媒組成とともに表２に示した。
【００２４】
【表１】
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【００２５】
【表２】
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【００２６】
実施例になる触媒は、いずれも比較例１の触媒に較べ脱硝性能が高く、剥離試験による触媒剥離量が少ない。このことから本発明の方法が性能ならびに強度の高い触媒を得るに好適な方法であることは明白である。
【００２７】
また、実施例１〜５の性能と剥離量を比較すると、シリカゾルの添加量の増大により剥離量は低減できるが、脱硝性能は低下する傾向が見られ、ＴｉＯ2 に対するＳｉＯ2 の添加量を実施例で示した範囲である３０ｗｔ％以下にすると活性とともに、強度も高く維持することができる。
【００２８】
また、実施例１および６〜１０の触媒の性能を比較すると、無機繊維である前記ミルドファイバの添加量の増大は、活性の向上と剥離量の低減に効果があることがわかる。しかし、添加量の増大に伴ってスラリの粘性が増大して、薄いコーティング層の形成が困難になる傾向が見られた。したがって、無機繊維は酸化チタンに対し７０ｗｔ％以下、好ましくは５０ｗｔ％以下に抑えると、良好なコーティング層を得易いことがわかった。
実施例１１
実施例１において、メタルラスを触媒スラリ中に浸漬後、引き上げ、さらに圧縮空気を吹きつけてメタルラスの目を埋めていたスラリを除去した。得られた触媒体を実施例１と同様にして乾燥および焼成してメタルラス表面を触媒が薄く覆った本発明の網状触媒体を得た。
【００２９】
比較例３
比較例１の触媒スラリを用い、実施例１１と同様の方法で網状触媒体を得た。
実施例１２
実施例１に用いたミルドファイバに代えて、アルミノシリケート繊維（東芝モノフラックス社製、ファイバフラックス）を長さ約０．１mmに粉砕したものを用い、他は同様にして本発明の触媒を得た。
比較例４
比較例１に用いたミルドファイバに代えて、アルミノシリケート繊維（東芝モノフラックス社製、ファイバフラックス）を長さ約０．１mmに粉砕したものを用い、他は同様にして触媒を得た。
【００３０】
実施例１３
繊維径９μｍのＥガラス性繊維１４００本の捻糸を１０本／インチの粗さで平織りした網状物にチタニア４０％、シリカゾル２０％、ポリビニールアルコール１％のスラリを含浸し、１５０℃で乾燥して剛性を持たせ触媒基材を得た。本基材を１００mm×１００mm角に切り出し、実施例１のメタルラス担体に代えて用い、他は同様にして本発明の触媒を調製した。
比較例５
実施例１３に用いたセラミックス製触媒基材をメタルラスに代えて用い、他は比較例１と同様にして触媒を調製した。
実施例１１〜１３および比較例３〜５の触媒の脱硝性能と剥離試験による剥離量とを測定し、結果を表３に示した。
【００３１】
【表３】
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【００３２】
実施例１１および比較例３の結果の比較から、網状素材の編目の開いた、触媒担持量の少ない場合でも、本発明の触媒は高活性と低剥離量を維持できることがわかる。また、実施例１２と比較例４、実施例１３と比較例５の結果の比較から、無機繊維が他のものであっても、または網状担体がメタルラス以外のセラミック担体であっても同様に優れた触媒が得られることがわかる。
【００３３】
このように特定組成の可溶性Ｍｏ−Ｖ化合物を利用することにより、きわめて少ない工程で高い脱硝性能と剥離強度を有する触媒を得ることができる。
実施例１４
金属製網状基板を多数積層して形成した触媒ユニットに本発明の触媒スラリを含浸して触媒をコーティングした。すなわち、実施例１で用いたと同様のＳＵＳ４３０製のメタルラス基材に高さ２mmの波形を線条に形成し、図４のような触媒基材を複数枚作成した。これを軟鋼製の触媒枠に４６枚積層して１５０mm角、長さ２５０mmの触媒担体ユニットを作成した。
【００３４】
これとは別に実施例１と同組成のスラリを２０kg調製し、上記ユニットを浸漬し、ユニットを揺り動かしながら１０分間経過後、スラリから引き上げて液切りした。ファンで室温の空気を当てながら風乾後、５００℃で２時間焼成して本発明のユニット状触媒を調製した。
比較例６
実施例１４と同じ金属製の触媒ユニットと比較例１で用いた触媒スラリとを用いて同様のコーティング触媒を得た。
【００３５】
実施例１４と比較例６の試験後のスラリを比較すると、前者は含浸試験前後で性状の差異は見られなかったが、後者のスラリは黒色に変色して粘度が著しく上昇する現象が見られた。これは金属基材および金属枠からＦｅイオンが溶出して触媒を変質させるとともに、粘度を上昇させたものと考えられる。このように従来のコーティング法では、金属基材を用いた場合にはスラリの変質による粘度の変化が均一な触媒製造を阻んでいたが、本発明によるコーティング方法では可溶性Ｍｏ−Ｖ化合物がきわめて安定なため、金属イオン等による変質がなく安定にコーティング操作を続けることが可能である。したがって、本発明は触媒製造の点からも有用であることがわかる。
【００３６】
実施例１４と比較例６で得られた触媒ユニットをそのまま充填できる排ガス脱硝装置を用い、表４の条件で脱硝性能を測定した。本発明の触媒を用いた場合には脱硝率が９９％と高かったが、比較例６の触媒では９４％と低かった。ユニット状でスラリをコーティングして触媒ユニットを構成した場合も高い性能が得られる。
【００３７】
【表４】
0004344102.tif 000005
【００３８】
【発明の効果】
本発明によれば、活性が高く剥離の少ない排ガス脱硝用触媒が得られ、脱硝装置の高性能化が図ることができる。また、本発明の排ガス脱硝触媒スラリは、予備焼成や粉砕などの複雑な製造工程を必要としない上、得られるコーティング用スラリの性状が安定であり、金属基板製担体のように無機イオンの溶出し易い担体であっても性状が変化することがないので、均一な触媒を安価に大量に製造することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に用いる平板状の触媒基材に形成される線条の例を示す触媒基材の断面図。
【図２】本発明の平板状触媒が積層されて使用される場合の触媒構造体の斜視図。
【図３】本発明の触媒の外観を示す図。
【図４】実施例１４に用いた触媒基材の概略の寸法を示す図。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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