(57)【要約】  本発明は、ＢＴＸおよびＬＰＧを製造する方法であって、ａ）水素化分解反応装置内において、Ｃ５〜Ｃ１２炭化水素を含む供給流を水素の存在下で水素化分解触媒と接触させて、水素、メタン、ＬＰＧおよびＢＴＸを含む水素化分解生成物流を生成する工程、ｂ）その水素化分解生成物流を第１の気体流および第１の液体流に分離する工程、ｃ）その第１の気体流を分離して、水素およびメタンを含む第２の気体流と、ＬＰＧおよびＢＴＸを含む第２の液体流とを得る工程であって、この第２の液体流が水素およびメタンを実質的に含まないように行われる工程、およびｄ）この第２の液体流を、ＬＰＧを含む第３の気体流と、ＢＴＸを含む第３の液体流とに分離する工程を有してなり、工程（ｃ）が、第３の液体流の一部を第１の気体流に添加して、この第１の気体流中のＬＰＧを吸収して、第２の液体流を得る工程、または第３の液体流の一部を、第１の気体流から分離された気体流に添加して、第１の気体流から分離されたこの気体流中のＬＰＧを吸収して、第２の液体流を得る工程を含む、方法に関する。
2017524772.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＢＴＸおよびＬＰＧを製造する方法であって、
（ａ）水素化分解反応装置内において、Ｃ５〜Ｃ１２炭化水素を含む供給流を水素の存在下で水素化分解触媒と接触させて、水素、メタン、ＬＰＧおよびＢＴＸを含む水素化分解生成物流を生成する工程、
（ｂ）前記水素化分解生成物流を第１の気体流および第１の液体流に分離する工程、
（ｃ）前記第１の気体流を分離して、水素およびメタンを含む第２の気体流と、ＬＰＧおよびＢＴＸを含む第２の液体流とを得る工程であって、該第２の液体流が水素およびメタンを実質的に含まないように行われる工程、および
（ｄ）前記第２の液体流を、ＬＰＧを含む第３の気体流と、ＢＴＸを含む第３の液体流とに分離する工程、
を有してなり、
工程（ｃ）が、
前記第３の液体流の一部を前記第１の気体流に添加して、該第１の気体流中のＬＰＧを吸収して、前記第２の液体流を得る工程、または
前記第３の液体流の一部を、前記第１の気体流から分離された気体流に添加して、前記第１の気体流から分離された前記気体流中のＬＰＧを吸収して、前記第２の液体流を得る工程、
を含む、方法。
【請求項２】
工程（ｃ）が、
（ｃ１）前記第１の気体流を気体流および液体流に分離する工程、および
（ｃ２）工程（ｃ１）により得られた前記気体流に前記第３の液体流の一部を添加する工程、
を含む、請求項１記載の方法。
【請求項３】
工程（ｃ２）が、工程（ｃ１）により得られた前記気体流を圧縮する工程、およびその圧縮された前記気体流に前記第３の液体流の一部を添加する工程を含む、請求項２記載の方法。
【請求項４】
工程（ｃ）が、前記第３の液体流の一部を前記第１の気体流に添加する工程を含む、請求項１記載の方法。
【請求項５】
前記第２の液体流がＬＰＧおよびＢＴＸから実質的になる、請求項１から４いずれか１項記載の方法。
【請求項６】
前記第２の気体流の少なくとも一部が、前記供給流と混合されるように戻される、請求項１から５いずれか１項記載の方法。
【請求項７】
前記第３の液体流からベンゼンを分離する工程（ｅ）をさらに含む、請求項１から６いずれか１項記載の方法。
【請求項８】
前記第３の液体流が、ベンゼンと、トルエンおよびキシレンを含む液体流とに分離され、該トルエンおよびキシレンを含む液体流が、工程（ｃ）においてＬＰＧを吸収するために使用される、請求項６記載の方法。
【請求項９】
前記第１の気体流に添加されるべき前記第３の液体流の一部が、該第１の気体流に添加される前に、０℃未満の温度に冷却される、請求項１から８いずれか１項記載の方法。
【請求項１０】
前記第１の気体流に添加されるべき前記第３の液体流の一部が、該第１の気体流に添加される前に、−４０℃から−３０℃に冷却される、請求項１から９いずれか１項記載の方法。
【請求項１１】
前記第１の気体流に添加されるべき前記第３の液体流の一部が、該第１の気体流に添加される前に、該第３の液体流が凝固する温度より０．５〜５℃高い温度に冷却される、請求項１から１０いずれか１項記載の方法。
【請求項１２】
工程（ａ）の前記水素化分解触媒が、全触媒の質量に対して、０．０１〜１質量％の水素化金属、並びに５〜８Åの細孔径および５〜２００のシリカ（ＳｉＯ2）対アルミナ（Ａｌ2Ｏ3）モル比を有するゼオライトを含み、工程（ａ）が、４２５〜５８０℃の温度、ゲージ圧で３００〜５０００ｋＰａの圧力および０．１〜１５ｈ-1の重量空間速度を含む工程条件下で行われる、請求項１から１１いずれか１項記載の方法。
【請求項１３】
前記水素化分解触媒の前記水素化金属が、元素の周期表の１０族から選択される少なくとも１種類の元素、好ましくはＰｔである、請求項１２記載の方法。
【請求項１４】
前記ゼオライトが、ＺＳＭ−５、ＭＣＭ−２２、ＺＳＭ−１１、ベータゼオライト、ＥＵ−１ゼオライト、ゼオライトＹ、フォージャサイト、フェリエライトおよびモルデナイトからなる群より選択され、好ましくはＺＳＭ−５である、請求項１２または１３記載の方法。
【請求項１５】
前記供給流が、（熱）分解ガソリン、直留ナフサ、軽質コーカーナフサおよびコークス炉軽油、ＦＣＣガソリン、その改質物または混合物を含み、好ましくは前記供給流が脱ペンタン化されている、請求項１から１４いずれか１項記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＢＴＸおよびＬＰＧを製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
芳香族炭化水素には、石油化学産業および化学産業において多種多様な用途がある。芳香族化合物は、ポリエステル、エンジニアリングプラスチック用のモノマー、洗浄剤、医薬品、農業用製品および爆発物の中間体などの、汎用石油化学製品および高価な精製化学製品の多くの中間体のために重要な原材料である。その中でも、ベンゼン、トルエンおよびキシレン（ＢＴＸ）は、芳香族誘導体のほとんどの中間体の３つの基礎材料である。
【０００３】
ＢＴＸの世界生産の約７０％が、改質ガソリンまたは分解ガソリン（パイガス）いずれかからの抽出による。改質ガソリンは、主にオクタン価の高いガソリン成分の生産を目的とする技術である、ナフサの触媒改質において形成される。パイガスは、ナフサまたは軽油などの液体供給物を水素化分解することにより、オレフィンの生産において形成される液体副生成物である。改質ガソリンおよびパイガスからの抽出は、ＢＴＸの最も経済的な供給源である。ＢＴＸの組成はその供給源による。パイガスは典型的にベンゼンが豊富であるのに対して、改質ガソリンの主成分はキシレンおよびトルエンである。改質ガソリンまたはパイガスからの抽出中に、ＢＴＸの他に、ＬＰＧが生産される。
【０００４】
特許文献１には、水素化分解／水素化脱硫触媒を使用して、Ｃ５〜Ｃ１２炭化水素混合物からＢＴＸを製造する方法が開示されている。特許文献１によれば、その方法により、ＢＴＸの共沸物を実質的に含まない混合物が得られ、それゆえ、化学用ＢＴＸを容易に得ることができる。
【０００５】
特許文献１の方法により得られる生成物流は、ＢＴＸおよびＬＰＧ並びにメタンと未反応水素を含む。その生成物流は、第１の分離流としてのメタンおよび未反応水素、第２の分離流としてのＬＰＧ、並びに第３の分離流としてのＢＴＸに分離される。
【０００６】
ＢＴＸは、気液分離または蒸留によって、水素化分解生成物流から分離される。一連の蒸留工程を適用してよい。中程度の温度での第１の蒸留工程は、水素、Ｈ2Ｓ、メタンおよびＬＰＧの各種から芳香族種（液体生成物）のほとんどを分離するためである。この蒸留からの気体流は、さらに冷却され（約−３０℃に）、再び蒸留されて、残りの芳香族化合物種と、プロパンおよびブタンのほとんどを分離する。
【０００７】
次いで、その気体生成物（主に、水素、Ｈ2Ｓ、メタンおよびエタン）は、さらに冷却され（−１００℃に）、エタンを分離し、反応装置に再循環される気体流中に水素、Ｈ2Ｓおよびメタンを残す。この極低温冷却が行われる気体生成物は、その系を塞ぐであろうＢＴＸの凝固を避けるために、ＢＴＸを実質的に含んではならない。この分離工程には、特殊装置を使用する極低温冷却を必要とし、この装置はエネルギーを大量に消費する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】国際公開第２０１３／１８２５３４号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の課題は、それほどエネルギーを消費しない、水素化分解によりＢＴＸおよびＬＰＧを製造する方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この課題は、ＢＴＸおよびＬＰＧを製造する方法であって、
（ａ）水素化分解反応装置内において、Ｃ５〜Ｃ１２炭化水素を含む供給流を水素の存在下で水素化分解触媒と接触させて、水素、メタン、ＬＰＧおよびＢＴＸを含む水素化分解生成物流を生成する工程、
（ｂ）その水素化分解生成物流を第１の気体流および第１の液体流に分離する工程、
（ｃ）その第１の気体流を分離して、水素およびメタンを含む第２の気体流と、ＬＰＧおよびＢＴＸを含む第２の液体流とを得る工程であって、この第２の液体流が水素およびメタンを実質的に含まないように行われる工程、および
（ｄ）この第２の液体流を、ＬＰＧを含む第３の気体流と、ＢＴＸを含む第３の液体流とに分離する工程、
を有してなり、
工程（ｃ）が、
第３の液体流の一部を第１の気体流に添加して、この第１の気体流中のＬＰＧを吸収して、第２の液体流を得る工程、
または
第３の液体流の一部を、第１の気体流から分離された気体流に添加して、第１の気体流から分離されたこの気体流中のＬＰＧを吸収して、第２の液体流を得る工程
を含む、方法を提供する。
【００１１】
本発明の方法において、工程（ａ）により得られた水素化分解生成物流は、工程（ｂ）において、第１の気体流および第１の液体流に分離される。第１の気体流は、水素、メタンおよびＬＰＧを含む。第１の液体流はＢＴＸを含む。工程（ｃ）において、ＬＰＧは第１の気体流から除去される。第１の気体流からのＬＰＧのこの除去は、水素化分解工程（ａ）により生成されたＢＴＸを用いて行われる。工程（ｃ）の結果として、第１の気体流からのＬＰＧと、第１の気体流に添加されたＢＴＸとを含む第２の液体流が形成される。第１の気体流からの残留する水素およびメタンが、第２の気体流を形成する。
【００１２】
分離工程（ｃ）に使用されるＢＴＸは、次の分離工程（ｄ）により得られる。この工程（ｄ）において、第２の液体流中のＬＰＧおよびＢＴＸが、第３の気体流および第３の液体流として互いから分離される。得られたＢＴＸの一部は、工程（ｃ）に使用される分離ユニットに供給されて戻される。
【００１３】
工程（ｃ）の分離は、第２の液体流が水素およびメタンを実質的に含まないように行われる。この第２の液体流がＬＰＧおよびＢＴＸから実質的になることが好ましい。これにより、次の工程（ｄ）において、第２の液体流を第３の気体流（ＬＰＧ）および第３の液体流（ＢＴＸ）に容易に分離できる。工程（ｄ）における分離は、Ｃ４炭化水素およびベンゼンの沸点の差が大きいために、気液分離により簡単に行うことができる。所望の生成物としてのＬＰＧは、それにより直接得られる。「第２の液体流が水素およびメタンを実質的に含まない」とは、第２の液体流中の水素およびメタンの総量が、１質量％未満、好ましくは０．７質量％未満、より好ましくは０．６質量％未満、最も好ましくは０．５質量％未満であることを意味すると、ここでは理解される。
【００１４】
第２の気体流が主に水素およびメタンを含む、すなわち、第１の気体流中のより重質の炭化水素の大半が第２の液体流に進むことが好ましい。第２の気体流中の水素およびメタンの総量が、少なくとも６０質量％、好ましくは少なくとも６５質量％、より好ましくは少なくとも７０質量％、より好ましくは少なくとも８０質量％、より好ましくは少なくとも９０質量％、より好ましくは少なくとも９５質量％、より好ましくは少なくとも９８質量％であることが好ましい。第２の気体流が水素およびメタンから実質的になる、すなわち、第１の気体流中のより重質の炭化水素の全てが第２の液体流に進むことが最も好ましい。「第２の気体流が水素およびメタンから実質的になる」とは、第２の気体流中の水素およびメタンの総量が、少なくとも９９質量％、好ましくは少なくとも９９．３質量％、より好ましくは少なくとも９９．４質量％、最も好ましくは少なくとも９９．５質量％であることを意味すると、ここでは理解される。
【００１５】
第３の気体流が主にＬＰＧを含むことが好ましい。第３の気体流中のＬＰＧの総量が少なくとも８０質量％、好ましくは少なくとも８５質量％、より好ましくは少なくとも９０質量％、より好ましくは少なくとも９５質量％、より好ましくは少なくとも９８質量％であることが好ましい。第３の気体流がＬＰＧから実質的になることが最も好ましい。「第３の気体流がＬＰＧから実質的になる」とは、第３の気体流中のＬＰＧの量が、少なくとも９９質量％、好ましくは少なくとも９９．３質量％、より好ましくは少なくとも９９．４質量％、最も好ましくは少なくとも９９．５質量％であることを意味すると、ここでは理解される。「第３の液体流がＢＴＸから実質的になる」とは、第３の液体流中のＢＴＸの量が、少なくとも９９質量％、好ましくは少なくとも９９．３質量％、より好ましくは少なくとも９９．４質量％、最も好ましくは少なくとも９９．５質量％であることを意味すると、ここでは理解される。
【００１６】
工程（ｂ）において、水素化分解生成物流に気液分離が行われる。ある場合には、ＢＴＸの大部分は液相（第１の液体流）に行くことになる。しかしながら、１回の分離後に、気相がかなりの量のＢＴＸ（特にベンゼン）をまだ含有する場合もあるであろう。この場合、気相がＢＴＸのほんの一部しか含有しなくなるまで、その気相に１回以上の気液分離をさらに行うことが好ましい。これらの２つの場合は、工程（ｃ）における２つの選択肢に関する：
Ｉ）第３の液体流の一部を第１の気体流に添加して、この第１の気体流中のＬＰＧを吸収して、第２の液体流を得る工程、または
ＩＩ）第３の液体流の一部を、第１の気体流から分離された気体流に添加して、第１の気体流から分離されたこの気体流中のＬＰＧを吸収して、第２の液体流を得る工程。
【００１７】
上述したように、水素化分解生成物流の気液分離は、第１の気体流がＢＴＸのほんの一部を含むように行われることがある。この場合、工程（ｃ）には、選択肢Ｉ）が好ましい。選択肢Ｉ）において、水素化分解生成物流は第１の気体流および第１の液体流に分離され、その後、第１の気体流は、さらに分離が行われずに、再循環された第３の液体流と直接混合される。第１の気体流中のＬＰＧを吸収した、この再循環された第３の液体流は、第２の液体流と呼ばれる。
【００１８】
上述したように、水素化分解生成物流の気液分離は、第１の気体流がＢＴＸの大部分を含むように行われることがある。この場合、工程（ｃ）には、選択肢ＩＩ）が好ましい。選択肢ＩＩ）において、第３の液体流の添加は、第１の気体流がさらに分離された後に行われる。言い換えると、水素化分解生成物流は第１の気体流および第１の液体流に分離され、その後、第１の気体流は、さらに別の気体流およびさらに別の液体流に分離される。第１の気体流から得られるこのさらに別の気体流は、再循環された第３の液体流と混合される。第１の気体流から得られる気体流中のＬＰＧを吸収した、この再循環された第３の液体流は、第２の液体流と呼ばれる。
【００１９】
ＬＰＧおよびメタン／水素の分離に極低温冷却が必要ないことが、本発明の方法の利点である。メタンおよびＣ２炭化水素を分離するための極低温冷却の代わりに、Ｃ２炭化水素は、添加されたＢＴＸにより吸収されて、メタンから分離される。
【００２０】
本発明の方法により生成されるＢＴＸが分離に使用されるので、分離に追加の溶媒が必要ないことが、本発明の方法のさらに別の利点である。
【００２１】
本発明によれば、第１の気体流中に存在するＬＰＧの吸収に、液体形態にあるＢＴＸが使用される。ＢＴＸとＬＰＧとの間の高い親和性のために、第１の気体流中に存在するＬＰＧはＢＴＸにより吸収される。ＢＴＸと、Ｈ2またはＣ１との間の非常に低い親和性のために、水素およびメタンはＢＴＸにより吸収されず、したがって、気体流として残る。
【００２２】
米国特許第４２１２７２６号明細書には、水素化処理過程の流出流から、純度の増加した水素ガスを回収する方法が開示されていることに留意すべきである。この方法は、流出流の気液分離、および２つの吸収体液体の使用により、気相からの比較的純粋な水素の流れの生成を含む。
【００２３】
米国特許第４２１２７２６号明細書において、この吸収体液体は、第１の気液分離により得られる液相炭化水素流およびより重質の安定化変成炭化水素からなる。米国特許第４２１２７２６号明細書の方法の目的は、純粋なＨ2を得ることであるので、気相中のメタンは、吸収体液体により吸収される。これは、吸収液体として実質的にＢＴＸのみが使用される本発明の方法とは違って、米国特許第４２１２７２６号明細書において、吸収液体としての比較的広範囲の炭化水素の使用により行われる。さらに、米国特許第４２１２７２６号明細書において、吸収により得られる流れは、Ｃ１〜Ｃ４ガス状炭化水素留分の流れと、Ｃ５＋炭化水素留分の流れとに分離される。本発明の方法とは違って、そのガス状炭化水素留分は、主にＣ３およびＣ４からなる所望の生成物を得るために、さらに分離する必要がある。
【００２４】
米国特許第７５６３３０７号明細書には、天然ガスなどの炭化水素ガス流を分離するプロセスであって、そのガス流を、供給ガス中に含まれる内部溶媒を含む循環溶媒と接触させることによるプロセスが開示されていることに留意すべきである。そのプロセスにおいて、そのガス流は抽出装置内で溶媒と接触させられて、非吸収成分が豊富な頭頂流と、吸収成分が豊富な富溶媒底部流とを生成する。次に、富溶媒底部流は減圧下で急激に気化を行って、希溶媒を再生し、頭頂流として吸収成分を回収する。再生された溶媒は抽出装置に再循環される。再循環溶媒の一部は、その系に添加された外部溶媒を含む。再循環溶媒の第２の部分は、供給ガスに含まれる内部溶媒を含む。米国特許第７５６３３０７号明細書には、水素化分解生成物流を分離するプロセスは開示されていない。米国特許第７５６３３０７号明細書には、再循環のために内部溶媒のみを使用することも開示されていない。米国特許第７５６３３０７号明細書には、メタンおよび水素からの分離のために、ＬＰＧを吸収するためにＢＴＸ流を使用することも開示されていない。
【００２５】
ここに用いたように、「＃」が正の整数である、「Ｃ＃炭化水素」という用語は、＃個の炭素原子を有する全ての炭化水素を表現することを意味する。さらに、「Ｃ＃＋炭化水素」という用語は、＃以上の炭素原子を有する全ての炭化水素分子を表現することを意味する。したがって、「Ｃ５＋炭化水素」という用語は、５以上の炭素原子を有する炭化水素の混合物を表現することを意味する。
【００２６】
ここに用いた「ＬＰＧ」という用語は、「液化石油ガス」という用語の定着した頭字語である。ＬＰＧは、一般に、Ｃ２〜Ｃ４炭化水素のブレンド、すなわち、Ｃ２、Ｃ３およびＣ４炭化水素の混合物からなる。
【００２７】
ここに用いた「ＢＴＸ」という用語は、当該技術分野で周知であり、ベンゼン、トルエンおよびキシレンの混合物に関する。
【００２８】
「芳香族炭化水素」という用語は、当該技術分野において非常によく知られている。したがって、「芳香族炭化水素」という用語は、仮想局在構造（例えば、ケクレ構造）の安定性よりも著しく大きい安定性（非局在化による）を有する環状共役炭化水素に関する。所定の炭化水素の芳香族性を決定するための最も一般的な方法は、１Ｈ  ＮＭＲスペクトルにおけるジアトロピシティー(diatropicity)、例えば、ベンゼン環の陽子に関する７．２から７．３ｐｐｍの範囲の化学シフトの存在の観察である。
【００２９】
工程（ａ）
本発明による方法は、（ａ）水素化分解反応装置内において、Ｃ５〜Ｃ１２炭化水素を含む供給流を水素の存在下で水素化分解触媒と接触させる工程を有してなる。工程（ａ）は、１つの水素化分解反応装置内で、または複数の水素化分解反応装置内で行って差し支えない。工程（ａ）が、直列に配置された少なくとも２つの水素化分解反応装置内で行われることが好ましい。
【００３０】
供給流
本発明の方法に使用される供給流は、Ｃ５〜Ｃ１２炭化水素を含む混合物である。この供給源供給流が、好ましくは少なくとも４０質量％、より好ましくは少なくとも４５質量％、最も好ましくは少なくとも５０質量％のＣ５〜Ｃ１２炭化水素を含む。その供給流が主にＣ６〜Ｃ８炭化水素を含むことが好ましい。この供給流の沸点が、３０〜１９５℃の範囲にあることが好ましい。適切な供給流としては、以下に限られないが、（熱）分解ガソリン、直留ナフサ、水素化分解ガソリン、軽質コーカーナフサおよびコークス炉軽油、ＦＣＣガソリン、その改質物または混合物が挙げられる。供給流が、分解ガソリン（パイガス）、直留ナフサ、軽質コーカーナフサおよびコークス炉軽油並びにその混合物などのように、比較的高い硫黄含有量を有してもよい。さらに、本発明の方法に使用される触媒床内の発熱を減少させるために、炭化水素供給物に含まれる非芳香族種が飽和している（例えば、事前の水素化により）ことが好ましい。
【００３１】
例えば、分解ガソリンの典型的な組成は、１０〜１５質量％のＣ５オレフィン、２〜４質量％のＣ５パラフィンおよびシクロパラフィン、３〜６質量％のＣ６オレフィン、１〜３質量％のＣ６パラフィンおよびナフテン、２５〜３０質量％のベンゼン、１５〜２０質量％のトルエン、２〜５質量％のエチルベンゼン、３〜６質量％のキシレン、１〜３質量％のトリメチルベンゼン、４〜８質量％のジシクロペンタジエン、並びに１０〜１５質量％のＣ９＋芳香族化合物、アルキルスチレンおよびインデンを含むであろう；例えば、Applied Heterogeneous Catalysis: Design, Manufacture, and Use of Solid Catalysts (1987) J. F. Le Pageからの表Ｅ３．１を参照のこと。しかしながら、脱ペンタン化され、Ｃ６からＣ９炭化水素種の全ての濃度が先の典型的な数値と比べて比較的高いように調整された炭化水素混合物も、本発明の方法における供給流として都合よく使用できる。
【００３２】
いくつかの実施の形態において、本発明の方法に使用される供給流は、単環芳香族化合物が豊富であるように処理される。ここに用いたように、「単環芳香族化合物」という用語は、ただ１つの芳香環を有する炭化水素化合物に関する。Ｍａｘｅｎｅプロセスのような、混合炭化水素流中の単環芳香族化合物の含有量を増やすのに適した手段および方法が、当該技術分野で周知である；Bhirud (2002) Proceedings of the DGMK-conference 115-122を参照のこと。本発明の方法に使用される供給流は、３００質量ｐｐｍまでの硫黄を含むことがある（すなわち、供給物の総質量に対する、任意の化合物中に存在する硫黄原子の質量）。
【００３３】
好ましい実施の形態において、供給流は脱ペンタン化されている。これは、供給流が、Ｃ５炭化水素を実質的に含まないことを意味する。ここに意図されるように、「Ｃ５炭化水素を実質的に含まない供給流」という用語は、その供給流が、Ｃ５炭化水素を１質量％未満しか、好ましくはＣ５炭化水素を０．７質量％未満しか、より好ましくはＣ５炭化水素を０．６質量％未満しか、最も好ましくはＣ５炭化水素を０．５質量％未満しか含まないことを意味する。
【００３４】
その供給流に、水素化分解前に、水素化脱硫を行うことができる。
【００３５】
水素化分解触媒
Ｃ５〜Ｃ１２炭化水素を含む供給流が水素の存在下で水素化分解触媒と接触させられる。
【００３６】
好ましい実施の形態において、水素化分解触媒は水素化脱硫活性をさらに有する。炭化水素供給流に水素化分解処理を行う前に、炭化水素供給流に脱硫処理を行う必要がないという点で、このことは都合よい。
【００３７】
水素化分解／水素化脱硫活性を有する触媒（「水素化分解／水素化脱硫触媒」）が、Hydrocracking Science and Technology (1996) Ed. Julius Scherzer, A.J. Gruia, Pub. Taylor and Francisの１３〜１４および１７頁に記載されている。水素化分解および水素化脱硫反応は、比較的強力な酸機能（これにより、分解と異性化を行い、また供給物に含まれる有機硫黄化合物に含まれる硫黄−炭素結合を壊す）および金属機能（オレフィンを水素化し、硫化水素を形成する）を必要とする二機能機構により進行する。水素化分解／水素化脱硫プロセスに使用される多くの触媒は、様々な遷移金属を、アルミナ、シリカ、アルミナ−シリカ、マグネシアおよびゼオライトなどの固体担体と配合することによって形成される。
【００３８】
本発明の好ましい実施の形態において、触媒は、全触媒の質量に対して、０．０１〜１質量％の水素化金属、並びに５〜８Åの細孔径および５〜２００のシリカ（ＳｉＯ2）対アルミナ（Ａｌ2Ｏ3）モル比を有するゼオライトを含む水素化分解触媒であり、工程条件は、４２５〜５８０℃の温度、ゲージ圧で３００〜５０００ｋＰａの圧力および０．１〜１５ｈ-1の重量空間速度を含む。
【００３９】
これらの実施の形態において、使用される触媒および条件のために、得られた水素化分解生成物流が非芳香族Ｃ６＋炭化水素を実質的に含まないことが都合よい。それゆえ、化学用ＢＴＸは、水素化分解生成物流から容易に分離することができる。
【００４０】
これらの実施の形態の有利な効果は、水素化分解条件と組み合わせて、水素化分解触媒を戦略的に選択することによって得られる。水素化分解は、４２５〜５８０℃の温度、ゲージ圧で３００〜５０００ｋＰａの圧力および０．１〜１５ｈ-1の重量空間速度を含む工程条件下で行われる。比較的強力な酸機能（例えば、５〜８Åの細孔径および５〜２００のシリカ（ＳｉＯ2）対アルミナ（Ａｌ2Ｏ3）モル比を有するゼオライトを含む触媒を選択することにより）および比較的強力な水素化活性（例えば、０．０１〜１質量％の水素化金属を含む触媒を選択することにより）を有する水素化分解触媒を、比較的高い工程温度を有する工程条件（例えば、４２５〜５８０℃の温度を選択することにより）と組み合わせることによって、化学用ＢＴＸおよびＬＰＧを、水素化分解生成物流から製造することができる。
【００４１】
供給流の水素化分解は、好ましくはゲージ圧で３００〜５０００ｋＰａの圧力で、より好ましくはゲージ圧で６００〜３０００ｋＰａの圧力で、特に好ましくはゲージ圧で１０００〜２０００ｋＰａの圧力で、最も好ましくはゲージ圧で１２００〜１６００ｋＰａの圧力で行われる。反応装置の圧力を上昇させることにより、Ｃ５＋非芳香族化合物の転化率を増加させることができるが、メタンの収率および芳香環のシクロヘキサン種（ＬＰＧ種に分解することができる）への水素化も増加する。これにより、圧力が上昇するにつれて、芳香族の収率が低下し、いくらかのシクロヘキサンおよびその異性体のメチルシクロペンタンが完全には水素化分解されないので、１２００〜１６００ｋＰａの圧力で、結果として生じるベンゼンの純度が最適となる。
【００４２】
供給流の水素化分解／水素化脱硫は、好ましくは０．１〜１５ｈ-1の重量空間速度（ＷＨＳＶ）、より好ましくは０．１〜１０ｈ-1の重量空間速度、最も好ましくは２〜９ｈ-1の重量空間速度で行われる。空間速度が高すぎると、ＢＴＸの共沸パラフィン成分の全てが水素化分解されるわけではなくなり、それゆえ、反応装置の生成物の単純な蒸留によって、ＢＴＸ仕様を達成することができなくなる。低すぎる空間速度では、プロパンおよびブタンを犠牲にして、メタンの収率が増加する。最適な重量空間速度を選択することによって、意外なことに、液体再循環の必要なく、仕様を満たすＢＴＸを製造するために、ベンゼン共沸物の十分に完全な反応が行われることが分かった。
【００４３】
したがって、このように好ましい水素化分解条件は、４２５〜５８０℃の温度、ゲージ圧で３００〜５０００ｋＰａの圧力および０．１〜１５ｈ-1の重量空間速度を含む。より好ましい水素化分解条件は、４５０〜５５０℃の温度、ゲージ圧で６００〜３０００ｋＰａの圧力および０．１〜１０ｈ-1の重量空間速度を含む。特に好ましい水素化分解条件は、４５０〜５５０℃の温度、ゲージ圧で１０００〜２０００ｋＰａの圧力および２〜９ｈ-1の重量空間速度を含む。
【００４４】
本発明の方法に特に適した水素化分解触媒は、５〜８Åの細孔径を有する分子篩、好ましくはゼオライトを含む。
【００４５】
ゼオライトは、特定の細孔径を有する周知の分子篩である。ここに用いたように、「ゼオライト」または「アルミノケイ酸塩ゼオライト」という用語は、アルミノケイ酸塩分子篩に関する。それらの特徴の概要が、例えば、the chapter on Molecular Sieves in Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology, 第１６巻、８１１〜８５３頁; in Atlas of Zeolite Framework Types, 第５版、 (Elsevier, 2001年)により与えられている。水素化分解触媒が、中細孔径のアルミノケイ酸塩ゼオライトまたは大細孔径のアルミノケイ酸塩ゼオライトを含むことが好ましい。適切なゼオライトとしては、以下に限られないが、ＺＳＭ−５、ＭＣＭ−２２、ＺＳＭ−１１、ベータゼオライト、ＥＵ−１ゼオライト、ゼオライトＹ、フォージャサイト、フェリエライトおよびモルデナイトが挙げられる。「中細孔径ゼオライト」という用語は、ゼオライト触媒の分野において一般に使用されている。したがって、中細孔径ゼオライトは、細孔径が約５〜６Åのゼオライトである。適切な中細孔径ゼオライトは、１０環のゼオライトである、すなわち、細孔は、１０個のＳｉＯ4四面体からなる環により形成されている。適切な大細孔径ゼオライトは、約６〜８Åの細孔径を有し、１２環構造のタイプのものである。８環構造のタイプのゼオライトは、小細孔径ゼオライトと呼ばれる。上述したAtlas of Zeolite Framework Typesにおいて、環構造に基づく様々なゼオライトが列挙されている。ゼオライトがＺＳＭ−５ゼオライトであることが最も好ましく、これは、ＭＦＩ構造を有する周知のゼオライトである。
【００４６】
このＺＳＭ−５ゼオライトのシリカ対アルミナ比は、好ましくは２０〜２００の範囲、より好ましくは３０〜１００の範囲にある。
【００４７】
ゼオライトは水素形態にある：すなわち、それに会合する元の陽イオンの少なくとも一部が水素により置換されている。アルミノケイ酸塩ゼオライトを水素形態に転換する方法は、当該技術分野において周知である。第１の方法は、酸および／または塩を使用した直接イオン交換を有してなる。第２の方法は、アンモニウム塩を使用した塩基交換と、それに続くか焼を有してなる。
【００４８】
さらに、触媒組成物は、その触媒が比較的強力な水素化活性を有することを確実にするために、十分な量の水素化金属を含む。水素化金属は、石油化学触媒の技術分野において周知である。
【００４９】
この触媒組成物は、好ましくは０．０１〜１質量％の水素化金属、より好ましくは０．０１〜０．７質量％の、最も好ましくは０．０１〜０．５質量％の水素化金属を含み、０．０１〜０．３質量％がより好ましい。この触媒組成物が０．０１〜０．１質量％または０．０２〜０．０９質量％の水素化金属を含むことがより好ましいであろう。本発明の文脈において、触媒組成物に含まれる金属含有量に関連する場合、「質量％」という用語は、触媒の結合剤、充填剤、希釈剤などを含む全触媒の質量に対するその金属の質量％に関する。水素化金属が、元素の周期表の１０族から選択される少なくとも１種類の元素であることが好ましい。好ましい１０族元素は白金（Ｐｔ）である。したがって、本発明の方法に使用される水素化分解触媒は、５〜８Åの細孔径および５〜２００のシリカ（ＳｉＯ2）対アルミナ（Ａｌ2Ｏ3）モル比を有するゼオライト、並びに０．０１〜１質量％の白金（全触媒に対して）を含む。
【００５０】
水素化分解触媒組成物は、結合剤をさらに含むことがある。アルミナ（Ａｌ2Ｏ3）が好ましい結合剤である。本発明の触媒組成物に含まれる結合剤は、好ましくは少なくとも１０質量％、最も好ましくは少なくとも２０質量％であり、好ましくは４０質量％までである。いくつかの実施の形態において、水素化金属は、Ａｌ2Ｏ3であることが好ましい、結合剤上に堆積される。
【００５１】
本発明のいくつかの実施の形態によれば、水素化分解触媒は、非晶質アルミナの担体上の水素化金属およびゼオライトの混合物である。
【００５２】
本発明の他の実施の形態によれば、水素化分解触媒は、ゼオライトの担体上の水素化金属を含む。この場合、分解機能を与える水素化金属およびゼオライトは、互いに密接に近接しており、これは、２つの部位間の拡散距離がより短くなることとなる。これにより、高い空間速度が可能となり、このために、反応装置の容積がより小さくなり、それゆえ、ＣＡＰＥＸがより低下する。したがって、いくつかの好ましい実施の形態において、水素化分解触媒は、ゼオライトの担体上の水素化金属であり、工程（ｂ）は、１０〜１５ｈ-1の重量空間速度で行われる。
【００５３】
水素化分解工程は、反応混合物中の過剰な量の水素の存在下で行われる。これは、水素化分解が行われる反応混合物中に、化学量論量よりも多く水素が存在することを意味する。反応装置の供給物中の水素対炭化水素種のモル比（Ｈ2／ＨＣモル比）が、１：１と４：１の間、好ましくは１：１と３：１の間、最も好ましくは１：１と２：１の間であることが好ましい。比較的低いＨ2／ＨＣモル比を選択することによって、生成物流中のベンゼン純度をより高くできる。これに関連して、「炭化水素種」という用語は、ベンゼン、トルエン、ヘキサン、シクロヘキサンなどの、反応装置の供給物中に存在する全ての炭化水素分子を意味する。次いで、正確な水素供給物流量を計算できるように、この生成物流の平均分子量を計算するために、供給物の組成を知る必要がある。反応混合物中の過剰な量の水素は、触媒失活をもたらすと考えられるコークスの形成を抑制する。
【００５４】
前記触媒が、全触媒の質量に対して、０．０１〜１質量％の水素化金属、並びに５〜８Åの細孔径および５〜２００のシリカ（ＳｉＯ2）対アルミナ（Ａｌ2Ｏ3）モル比を有するゼオライトを含む水素化分解触媒であり、第１の工程条件が、４２５〜５８０℃の温度、ゲージ圧で３００〜５０００ｋＰａの圧力および０．１〜１５ｈ-1の重量空間速度を含むこれらの実施の形態において、本発明の方法の水素化分解工程により生成される生成物（水素化分解生成物流）は、主に水素、メタン、ＬＰＧおよびＢＴＸを含む。
【００５５】
本発明のこれらの実施の形態によれば、化学用ＢＴＸは、水素化分解生成物流から容易に分離することができる。
【００５６】
ここに用いたように、「化学用ＢＴＸ」という用語は、ベンゼン、トルエンおよびキシレン以外の炭化水素を５質量％未満しか、好ましくはベンゼン、トルエンおよびキシレン以外の炭化水素を４質量％未満しか、より好ましくはベンゼン、トルエンおよびキシレン以外の炭化水素を３質量％未満しか、最も好ましくはベンゼン、トルエンおよびキシレン以外の炭化水素を２．５質量％未満しか含まない炭化水素混合物に関する。
【００５７】
さらに、本発明の方法により製造される「化学用ＢＴＸ」は、非芳香族Ｃ６＋炭化水素を１質量％未満しか、好ましくは非芳香族Ｃ６＋炭化水素を０．７質量％未満しか、より好ましくは非芳香族Ｃ６＋炭化水素を０．６質量％未満しか、最も好ましくは非芳香族Ｃ６＋炭化水素を０．５質量％未満しか含まない。最も重大な汚染物質は、以下に限られないが、シクロヘキサン、メチルシクロペンタン、ｎ−ヘキサン、２−メチルペンタンおよび３−メチルペンタンを含む、沸点がベンゼンのものに近い非芳香族種である。
【００５８】
非芳香族Ｃ６＋炭化水素の沸点は、通常、Ｃ６＋芳香族炭化水素の沸点に近いので、水素化分解生成物流が、非芳香族Ｃ６＋炭化水素を実質的に含まないことがこれらの実施の形態の特別な利点である。それゆえ、蒸留によって、水素化分解生成物流に含まれる芳香族Ｃ６＋炭化水素から非芳香族Ｃ６＋炭化水素を分離することが難しいことがある。
【００５９】
ここに意図するように、「非芳香族Ｃ６＋炭化水素を実質的に含まない生成物流」という用語は、その生成物流が、非芳香族Ｃ６＋炭化水素を１質量％未満しか、好ましくは非芳香族Ｃ６＋炭化水素を０．７質量％未満しか、より好ましくは非芳香族Ｃ６＋炭化水素を０．６質量％未満しか、最も好ましくは非芳香族Ｃ６＋炭化水素を０．５質量％未満しか含まないことを意味する。
【００６０】
水素化分解生成物流がＣ５炭化水素も実質的に含まないことが好ましい。ここに意図するように、「Ｃ５炭化水素を実質的に含まない水素化分解生成物流」という用語は、その水素化分解生成物流が、Ｃ５炭化水素を１質量％未満しか、好ましくはＣ５炭化水素を０．７質量％未満しか、より好ましくはＣ５炭化水素を０．６質量％未満しか、最も好ましくはＣ５炭化水素を０．５質量％未満しか含まないことを意味する。
【００６１】
水素化分解生成物流の炭化水素が、メタン、ＬＰＧおよびＢＴＸから実質的になることが好ましい。ここに意図するように、「水素化分解生成物流の炭化水素が、メタン、ＬＰＧおよびＢＴＸから実質的になる」とは、水素化分解生成物流の炭化水素中のメタン、ＬＰＧおよびＢＴＸの総量が、少なくとも９９質量％、好ましくは少なくとも９９．３質量％、より好ましくは少なくとも９９．４質量％、最も好ましくは少なくとも９９．５質量％であることを意味する。
【００６２】
工程（ｂ）
工程（ｂ）中に、前記水素化分解生成物流は、主に水素、メタンおよびＬＰＧを含む第１の気体流と、主にＢＴＸを含む第１の液体流とに分離される。この水素化分解生成物流には、水素化分解生成物流中に含まれる液体から気体を分離するのに適した標準的な手段および方法により、分離が行われる。その分離は、例えば、フラッシング、従来の蒸留または吸収により行ってよい。工程（ｂ）の分離がフラッシュ室内で行われることが好ましい。フラッシュ室内において、温度は、例えば、１００℃と３００℃の間であり、圧力は、水素化分解反応装置内の圧力と同じか、またはそれより低い。
【００６３】
第１の液体流が、工程（ｃ）により得られた第２の液体流と組み合わされることが好ましく、その混合物に工程（ｄ）が行われる。
【００６４】
工程（ｃ）
工程（ｃ）中に、第１の気体流が分離されて、主に水素およびメタンを含む第２の気体流と、主にＬＰＧおよびＢＴＸを含む第２の液体流とが得られる。第１の気体流には、その第１の気体流中に含まれる液体から気体を分離するのに適した標準的な手段および方法により、分離が行われる。その分離は、例えば、フラッシング、従来の蒸留または吸収により行ってよい。工程（ｃ）の分離が蒸留により行われることが好ましい。
【００６５】
工程（ｃ）は、主にＢＴＸを含む第３の液体流の一部を使用して、気体流中のＬＰＧを吸収する工程を含む。このようにして、水素およびメタン以外の成分をわずかな量しか含まない第２の気体流が得られる。
【００６６】
第１の気体流中に添加されるべき第３の液体流の一部が、第１の気体流に添加される前に、冷却されることが好ましい。温度および圧力などの冷却の条件は、第３の液体流のＢＴＸが液体のままであるように選択される。エタンおよびメタンの分離に要求される温度（例えば、−１００℃）とは違って、第３の液体流の温度は大して低くない。したがって、本発明の方法は、第１の気体流に添加されるべき第３の液体流の一部が冷却される場合でさえ、より簡単で、それほどエネルギーを消費しない様式で行うことができる。
【００６７】
第１の気体流に添加されるべき第３の液体流の一部の冷却には、ＢＴＸ中に吸収されるＬＰＧの量が増加するという利点がある。例えば、第１の気体流に添加されるべき第３の液体流は、０℃未満の温度に冷却される。第１の気体流に添加されるべき第３の液体流は、好ましくは−４０℃から０℃、より好ましくは−４０℃から−１０℃、より好ましくは−４０℃から−２０℃、より好ましくは−４０℃から−３０℃、例えば、−３５℃の温度に冷却される。その冷却された液体流の圧力は、例えば、２５〜５０バール（２．５〜５ＭＰａ）、例えば、３０バール（３．０ＭＰａ）であってよい。第１の気体流に添加されるべき第３の液体流の一部が、第１の気体流に添加される前に、第３の液体流が凝固する温度よりわずかに高い温度に冷却されることが最も好ましい。例えば、第１の気体流に添加されるべき第３の液体流の一部は、第１の気体流に添加される前に、第３の液体流が凝固する温度より０．５〜５℃高い温度に冷却される。第３の液体流が凝固する温度は、圧力に応じて、当業者が容易に決定することができる。
【００６８】
本発明のいくつかの実施の形態において、工程（ｃ）は、第３の液体流の一部を第１の気体流に直接添加する工程を含む。これは、この説明における他の場所に選択肢（Ｉ）としても記載されている。
【００６９】
工程（ｃ）は、第１の気体流を圧縮する工程、およびこの圧縮された第１の気体流に第３の液体流の一部を添加する工程を含むことがある。第１の気体流を圧縮すると、ＢＴＸ中のＬＰＧの吸収を増加させることにより、第２の気体流と第２の液体流との間の成分の分離がさらに改善される。
【００７０】
本発明の他の実施の形態において、工程（ｃ）は、２以上の工程で行われる。これらの実施の形態において、工程（ｃ）は、
（ｃ１）第１の気体流を気体流および液体流に分離する工程、および
（ｃ２）その気体流に第３の液体流の一部を添加する工程、
を含む。これは、この説明における他の場所に選択肢（ＩＩ）としても記載されている。
【００７１】
工程（ｃ１）により得られる液体流が、工程（ｃ２）により得られる第２の液体流と組み合わされることが好ましく、その混合物に工程（ｄ）が行われる。
【００７２】
工程（ｃ２）は、工程（ｃ１）の気体流を圧縮する工程、およびその圧縮された気体流に第３の液体流の一部を添加する工程を含むことがある。工程（ｃ１）の気体流を圧縮すると、ＢＴＸ中のＬＰＧの吸収を増加させることにより、第２の気体流と第２の液体流との間の成分の分離がさらに改善される。
【００７３】
第２の気体流の少なくとも一部が、供給流と混合されるように戻されることが好ましい。このようにして、水素化分解中に消費されない水素が、その方法の系内で再循環される。これは、経済的かつ環境上の利点である。
【００７４】
水素化分解反応装置の供給物中のメタンのレベルを制御するために、再循環ガス流のある割合をパージとしてその系から除去する。パージされる物質の量は、再循環流中のメタンのレベルに依存し、これは、転じて、供給物の組成に依存する。このパージ流は、再循環流と同じ組成を有する。このパージは主に水素およびメタンを含有するので、燃料ガスとして使用するのに適しており、またはさらに処理して（例えば、圧力スイング吸着ユニットを通じて）、燃料ガスとして使用できる高純度水素流およびメタン流を別々に回収してもよい。
【００７５】
工程（ｄ）
工程（ｄ）中、第２の液体流は、ＬＰＧを含む第３の気体流と、ＢＴＸを含む第３の液体流とに分離される。第２の液体流には、ＬＰＧを含む第３の気体流、およびＢＴＸを含む第３の液体流を互いから分離するのに適した標準的な手段および方法により、分離を行ってよい。分離が、気液分離または蒸留により行われることが好ましい。
【００７６】
工程（ｅ）
好ましい実施の形態において、本発明による方法は、第３の液体流からベンゼンを分離する工程（ｅ）をさらに含む。
【００７７】
第３の液体流が、ベンゼンと、トルエンおよびキシレンを含む液体流とに分離され、トルエンおよびキシレンを含む液体流（の一部）が、工程（ｃ）においてＬＰＧおよびＢＴＸを吸収するために使用されることがより好ましい。トルエンおよびキシレンを含む液体流は、分離前の第３の液体流より重質の炭化水素を含むので、工程（ｃ）においてより効果的な吸収が行われ、工程（ｃ）中の分離が良好になる。
【００７８】
本発明を説明目的で詳しく記載してきたが、そのような詳細はその目的のためだけであり、特許請求の範囲に定義された本発明の精神および範囲から逸脱せずに、当業者によりそれに変更が行えることが理解されよう。
【００７９】
本発明は、ここに記載された特徴の全ての可能な組合せに関し、特許請求の範囲に含まれる特徴の組合せが特に好ましいことをさらに言及しておく。
【００８０】
「含む」という用語は、他の要素の存在を排除しないことを言及しておく。しかしながら、特定の成分を含む生成物についての記載は、これらの成分からなる生成物も開示していることも理解されよう。同様に、特定の工程を有してなる方法についての記載は、これらの工程からなる方法も開示していることも理解されよう。
【００８１】
本発明を、図面を参照してさらに説明する。
【図面の簡単な説明】
【００８２】
【図１】本発明によらない方法の一例の説明図
【図２】本発明による方法の一例の説明図
【発明を実施するための形態】
【００８３】
図１は、本発明によらない方法の一例の説明図を示している。Ｃ５〜Ｃ１２炭化水素を含む供給流が、図面の左側に示された反応区画において水素化分解され、水素、メタン、ＬＰＧおよびＢＴＸを含む、得られた水素化分解生成物流が、熱交換器Ｈ−００３を通じて、図面の右側に示された分離区画に供給される。
【００８４】
この水素化分解生成物流は熱交換器Ｈ−００３に供給され、そこで、例えば、１４０℃に冷却され、その後、フラッシュ室Ｖ００１に供給される。水素化分解生成物流は、フラッシュ室Ｖ００１内で気体流および液体流に分離される。フラッシュ室Ｖ００１からの気体流は、圧縮機Ｋ００２内で圧縮され、フラッシュ室Ｖ００２内において、例えば、−１００℃で再び、気体流および液体流に分離される。フラッシュ室Ｖ００２は、気体流から液体流としてＣ４＋炭化水素のほとんどを分離する。フラッシュ室Ｖ００２から、主に水素およびＣ１〜Ｃ３炭化水素を含む気体流が、気体流を、例えば、３０バール（３ＭＰａ）および−１００℃に圧縮する熱交換器Ｈ００５に導かれ、次いで、フラッシュ室Ｖ００３に導かれ、そこで、水素と、メタンと、Ｃ２〜Ｃ３炭化水素との間の深冷分離が行われる。水素およびメタンを含有する気体流は反応区画に再循環され、そこでは、その気体流は、一部が再循環され、一部はパージされる。Ｃ２〜Ｃ３炭化水素を含む、フラッシュ室Ｖ００３を出た液体流は、フラッシュ室Ｖ００１からの液体流より得られたＬＰＧ流と組み合わされる。
【００８５】
フラッシュ室Ｖ００１を出た液体流は、フラッシュ室Ｖ００２から来る液体流と共に、熱交換器Ｈ００６を通じて、蒸留塔Ｃ００１に供給される。この蒸留塔Ｃ００１において、液体流は、ＬＰＧ流およびＢＴＸ流に分離される。このＢＴＸ流は、ＢＴＸ流を、軽質生成物の流れ１７、ベンゼン流１８およびトルエン／キシレン流１９に分離するために、蒸留塔Ｃ００２に供給される。
【００８６】
図２は、本発明による方法の一例の説明図を示している。図２の反応区画は、図１のものと同じである。
【００８７】
図２に示された分離区画において、水素化分解生成物流はフラッシュ室Ｖ００１に供給され、そこで、気体流および液体流に分離される。フラッシュ室Ｖ００１からの気体流は、熱交換器Ｈ００３内で加熱され、フラッシュ室Ｖ００２内で再び分離される。フラッシュ室Ｖ００２からの気体流は、圧縮機Ｋ００２内で圧縮され、蒸留塔Ｃ００３に供給される。
【００８８】
Ｖ００１、Ｖ００２およびＣ００３からの液体流は、熱交換器Ｈ００４を通り、蒸留塔Ｃ００１に入り、この蒸留塔により、液体流がＬＰＧ流およびＢＴＸ流に分離される。ＢＴＸ流の一部は、ＢＴＸ流の、軽質生成物の流れ、ベンゼン流およびトルエン／キシレン流への分離のために、蒸留塔Ｃ００２に供給される。ＢＴＸ流の一部は、ポンプＰ００３を通じて蒸留塔Ｃ００３の上部に供給される。蒸留塔Ｃ００３において、このＢＴＸ流は、Ｃ００３に供給される気体混合物中の水素と、メタンと、より重質の成分との間の分離をより良くするために使用される。既に述べたように、Ｃ００３を出る液体流は、Ｖ００１およびＶ００２からの液体流と組み合わされて、蒸留塔Ｃ００１に供給される。
【図１】
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【図２】
2017524772.tif 000004
【国際調査報告】
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