(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
被測定発電機について、所定回転数に至るまでの回転数と回転子インピーダンスの関係を示すインピーダンス曲線を作成し、
予め作成された前記被測定発電機ないしはこれと同一機種の発電機の正常動作時についての回転数と回転子インピーダンスの関係を示す基準インピーダンス曲線を参照しつつ、前記インピーダンス曲線から回転子インピーダンスが急変する急変線を検索し、それぞれの急変線の、変化が終了した直後の回転数における基準インピーダンス値に対する変化幅の割合が１／Ｎ（Ｎ：全コイル数）の１２０％未満の場合には当該変化幅を補助線間隔として設定し、また、前記変化幅の割合が１／Ｎの１２０％以上の場合には、前記変化幅の割合を１／２，１／３，…と等分してゆき、その値が１／Ｎの１２０％未満となったときの変化幅を補助線間隔として設定し、
前記基準インピーダンス曲線と前記インピーダンス曲線とを重ね合わせ、前記基準インピーダンス曲線の下方に、前記補助線間隔で前記基準インピーダンス曲線と平行に補助線を描き、
前記基準インピーダンス曲線の直下の補助線から、前記所定回転数のときの回転子インピーダンス近傍を通過する補助線までの補助線の数をレアショートの発生したコイルの数として判定する
ことを特徴とする発電機回転中回転子インピーダンス測定試験によるレアショートの判定方法。
【請求項２】
被測定発電機のコレクタに、交流定電流発生装置及び該交流定電流発生装置の電圧を測定するための電圧計をそれぞれ接続する測定試験装置接続工程と、
前記被測定発電機を停止状態から第１の所定回転数まで加速させ、または、第１の所定回転数から停止状態まで減速させ、この間、前記電圧計により前記交流定電流発生装置の電圧を第２の所定回転数間隔で測定する電圧測定工程と、
前記測定された電圧と前記交流定電流発生装置の定電流とに基づいて、停止状態から前記第１の所定回転数までの間において前記第２の所定回転数間隔ごとに回転子インピーダンスを計算し、インピーダンス曲線を作成するインピーダンス曲線作成工程と、
予め作成された前記被測定発電機ないしはこれと同一機種の発電機の正常動作時についての回転数と回転子インピーダンスの関係を示す基準インピーダンス曲線を参照しつつ、前記インピーダンス曲線から、回転子インピーダンスが急変する急変線を検索し、それぞれの急変線の、変化が終了した直後の回転数における基準インピーダンス値に対する変化幅の割合が１／Ｎ（Ｎ：全コイル数）の１２０％未満の場合には当該変化幅を補助線間隔として設定し、また、前記変化幅の割合が１／Ｎの１２０％以上の場合には、前記変化幅の割合を１／２，１／３，…と等分してゆき、その値が１／Ｎの１２０％未満となったときの変化幅を補助線間隔として設定する補助線間隔設定工程と、
前記正常動作時についての基準インピーダンス曲線と前記被測定発電機についてのインピーダンス曲線とを重ね合わせ、前記基準インピーダンス曲線の下方に、前記補助線間隔で前記基準インピーダンス曲線と平行に補助線を描く補助線描画工程と、
前記基準インピーダンス曲線の直下の補助線から、前記第１の所定回転数のときの回転子インピーダンス近傍を通過する補助線までの補助線の数をレアショートの発生したコイルの数として判定するレアショート判定工程と、
からなることを特徴とする発電機回転中回転子インピーダンス測定試験によるレアショート判定方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、発電機回転中に回転子インピーダンスを測定し、回転子においてレアショートの有無とレアショートが発生したコイル数を判定する、発電機回転中回転子インピーダンス測定試験によるレアショート判定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、火力発電所などで稼働する発電機において、回転子コイルにレアショートが発生すると、コイル間の発熱量のアンバランスにより回転子に曲がりが生じ振動発生や回転子の着磁に至ることが知られている。なお、レアショートの発生メカニズムは、通常、図１１においてコイルの各巻線成分１、２の間を絶縁分離するターンセパレータ３が何らかの理由で位置ズレしたり消失して隙間３ａが生じ、回転中にその遠心力によって巻線成分１、２が互いに接触し短絡することによる。
【０００３】
そのため、振動発生前にレアショートを確認する要請があり、この要請に応えるために、従来から、定期的例えば８年ごとに行なわれる発電機細密点検時に分担電圧測定試験を行なったり、プローブ座が有る場合にはプローブ試験を行なってレアショートを確認している。なお、分担電圧測定試験は、コイルのＮ極とＳ極の抵抗値を交流で測り、その偏差からレアショートの有無を確認する試験方法であり、一方、プローブ試験（空隙磁束波形観測ともいう。）は、回転子に直流を流し、回転中にプローブを用いて磁束の変化をオシロスコープで確認し、磁束による誘起電圧の大きさ変化から、レアショートの部位とターン数（レアショート発生箇所数）とを確認する試験方法である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、分担電圧測定試験は発電機停止中に行なわれる試験であるため、永久歪として残った後期のレアショートについては確認できるが、発電機回転時に生ずる初期のレアショートについては確認できず、このため振動発生の予測が困難で事前の予防保全を十分にとることができないのが実状であった。また、分担電圧測定試験には、Ｎ極とＳ極共にレアショートが発生している場合、レアショートが偏差となって現れないという問題もある。さらに、分担電圧測定試験は通常ロータを引き抜いて測定を行なっているため、冷却用水素の放出、封入、ブラケット分解、組立等煩雑な作業を伴うとともに作業日数及び諸費用が多くかかる。
【０００５】
また、プローブ試験は、試験精度が非常に高いものの、プローブ座がないと試験を行なうことができず、また、分担電圧測定試験と同様、冷却用水素の放出、封入等煩雑な作業を伴うとともに作業日数及び諸費用が多くかかる。
【０００６】
本発明者らは、上述した従来からの試験方法の問題点にかんがみ、初期のレアショートを確実に確認できるとともに作業の簡易化、作業時間の大幅な短縮化及び諸費用の大幅な低減化を図るための方策について鋭意検討した結果、次のような知見に基づき本発明をするに至った。
【０００７】
一般に、発電機メーカーにおいては、レアショートの有無の確認を試験精度が非常に高いプローブ試験によって行なっているが、その他に、念のため、回転子高速回転バランスの時にレアショートが無いことを発電機回転中回転子インピーダンス測定試験によって予備的に確認するようにしている。
【０００８】
この発電機回転中回転子インピーダンス測定試験は、図１に示すように、被測定発電機の回転子１０のコイルに交流定電流を流すためにコレクタ２０のブラシの正極３０Ａと負極３０Ｂに例えば６０Ｈｚ、５Ａの交流定電流発生装置４０を接続するとともに、交流定電流発生装置４０の電圧を測定するために正極と負極のブラシをパイロットブラシ５０Ａ、５０Ｂに交換して電圧計６０を接続し、発電機を０ｒｐｍ（停止状態）から高速の第１の所定回転数まで加速させ、この間、電圧計６０により交流定電流発生装置４０の電圧を第２の所定回転数間隔で測定し、この測定された電圧と交流定電流発生装置４０の定電流とに基づいて第２の所定回転数間隔ごとの回転子インピーダンスを計算し、これらの回転子インピーダンスからインピーダンス曲線を作成し、このインピーダンス曲線を基にレアショートの有無を確認する試験方法である。
【０００９】
この発電機回転中回転子インピーダンス測定試験によると、初期のレアショートを確認できるとともにプローブ座がなくても試験することができ、しかも、冷却用水素の放出、封入、ブラケットの分解、組立等煩雑な作業を伴わず作業時間の大幅な短縮化及び諸費用の大幅な低減化を図ることができるため、ユーザーサイド（火力発電所等の現場）においてこの測定試験を採用することは大きなメリットをもたらすことになる。
【００１０】
しかし、従来のレアショート判定方法は、上記のようにして得られたインピーダンス曲線において回転子インピーダンスが急変する急変線を感覚的に検索し、この急変線の有無によってレアショートの有無を判定しており、曖昧な判定結果しか得られなかった。
【００１１】
本発明は、発電機回転中回転子インピーダンス測定試験を用いることによって作業の簡易化、作業時間の大幅な短縮化、諸費用の大幅な低減化等を図ることができ、しかも精度の高いレアショート判定を行なうことを目的としてなされたものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明による発電機回転中回転子インピーダンス測定試験によるレアショート判定方法は、被測定発電機について、所定回転数に至るまでの回転数と回転子インピーダンスの関係を示すインピーダンス曲線を作成し、予め作成された前記被測定発電機ないしはこれと同一機種の発電機の正常動作時についての回転数と回転子インピーダンスの関係を示す基準インピーダンス曲線を参照しつつ、前記インピーダンス曲線から回転子インピーダンスが急変する急変線を検索し、それぞれの急変線の、変化が終了した直後の回転数における基準インピーダンス値に対する変化幅の割合が１／Ｎ（Ｎ：全コイル数）の１２０％未満の場合には当該変化幅を補助線間隔として設定し、また、前記変化幅の割合が１／Ｎの１２０％以上の場合には、前記変化幅の割合を１／２，１／３，…と等分してゆき、その値が１／Ｎの１２０％未満となったときの変化幅を補助線間隔として設定し、前記基準インピーダンス曲線と前記インピーダンス曲線とを重ね合わせ、前記基準インピーダンス曲線の下方に、前記補助線間隔で前記基準インピーダンス曲線と平行に補助線を描き、前記基準インピーダンス曲線の直下の補助線から、前記所定回転数のときの回転子インピーダンス近傍を通過する補助線までの補助線の数をレアショートの発生したコイルの数として判定することを特徴とする。
【００１４】
また、本発明による発電機回転中回転子インピーダンス測定試験によるレアショート判定方法は、被測定発電機のコレクタに、交流定電流発生装置及び該交流定電流発生装置の電圧を測定するための電圧計をそれぞれ接続する測定試験装置接続工程と、前記被測定発電機を停止状態から第１の所定回転数まで加速させ、または、第１の所定回転数から停止状態まで減速させ、この間、前記電圧計により前記交流定電流発生装置の電圧を第２の所定回転数間隔で測定する電圧測定工程と、前記測定された電圧と前記交流定電流発生装置の定電流とに基づいて、停止状態から前記第１の所定回転数までの間において前記第２の所定回転数間隔ごとに回転子インピーダンスを計算し、インピーダンス曲線を作成するインピーダンス曲線作成工程と、予め作成された前記被測定発電機ないしはこれと同一機種の発電機の正常動作時についての回転数と回転子インピーダンスの関係を示す基準インピーダンス曲線を参照しつつ、前記インピーダンス曲線から、回転子インピーダンスが急変する急変線を検索し、それぞれの急変線の、変化が終了した直後の回転数における基準インピーダンス値に対する変化幅の割合が１／Ｎ（Ｎ：全コイル数）の１２０％未満の場合には当該変化幅を補助線間隔として設定し、また、前記変化幅の割合が１／Ｎの１２０％以上の場合には、前記変化幅の割合を１／２，１／３，…と等分してゆき、その値が１／Ｎの１２０％未満となったときの変化幅を補助線間隔として設定する補助線間隔設定工程と、前記正常動作時についての基準インピーダンス曲線と前記被測定発電機についてのインピーダンス曲線とを重ね合わせ、前記基準インピーダンス曲線の下方に、前記補助線間隔で前記基準インピーダンス曲線と平行に補助線を描く補助線描画工程と、前記基準インピーダンス曲線の直下の補助線から、前記第１の所定回転数のときの回転子インピーダンス近傍を通過する補助線までの補助線の数をレアショートの発生したコイルの数として判定するレアショート判定工程と、からなることを特徴とする。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【００１６】
一実施例による発電機回転中回転子インピーダンス測定試験によるレアショート判定方法は、測定試験装置接続工程と電圧測定工程とインピーダンス曲線作成工程と補助線間隔設定工程と補助線描画工程とレアショート判定工程とからなる。
【００１７】
▲１▼測定試験装置接続工程
図１に示すように、被測定発電機の回転子１０のコイルに交流定電流を流すためにコレクタ２０のブラシの正極３０Ａと負極３０Ｂに例えば６０Ｈｚ、５Ａの交流定電流発生装置４０を接続するとともに、交流定電流発生装置４０の電圧を測定するために正極と負極のブラシをパイロットブラシ５０Ａ、５０Ｂに交換し電圧計６０を接続することによって、被測定発電機のコレクタ２０にインピーダンス測定試験装置１００を接続する。
【００１８】
▲２▼電圧測定工程
被測定発電機を０ｒｐｍ（停止状態）から第１の所定回転数例えば３６００ｒｐｍまで加速させ、この間、電圧計６０により交流定電流発生装置４０の電圧を第２の所定回転数間隔例えば５０ないし１００ｒｐｍごとに測定する。
【００１９】
▲３▼インピーダンス曲線作成工程
電圧計６０によって測定された電圧と交流定電流発生装置４０の定電流とに基づいて、０ｒｐｍから３６００ｒｐｍまでの間において５０ないし１００ｒｐｍごとに回転子インピーダンスを計算する。そして、横軸を回転数、縦軸を回転子インピーダンスとしたグラフ上において、回転数ごとに回転子インピーダンスをプロットし、プロットされた各点を線で結んでインピーダンス曲線を作成する。
【００２０】
インピーダンス曲線は、回転子１０にレアショートが無い場合には図２（Ａ）に示すように右下がりの円滑な曲線２００Ａを描き、一方、レアショートが有る場合には図２（Ｂ）に示すように回転子インピーダンスが急変する急変線２０１を有するインピーダンス曲線２００Ｂとなる。
【００２１】
次に、インピーダンス曲線が上記のような特性となる理由について説明する。
【００２２】
インピーダンス測定試験装置が接続された発電機の回路は、図３に示すように相互インダクタンスＭ（Ｍ＜０）によって結合された一次回路と二次回路とからなる等価回路として表すことができる。
【００２３】
一次回路は回転子１０のコイルによって形成される回路であり、図３において、Ｒ1 はコイルの抵抗分、Ｌ1 はコイルのコイルエンド部のインダクタンス、Ｌ2 はコイルのスロット部のインダクタンス、Ｅは交流定電流発生装置４０の交流電圧、Ｉ1 はコイルを流れる定電流を表す。二次回路はコイルの磁束変化によってスロット内の楔、回転子表面に発生する渦電流が流れる回路であり、図３において、Ｒ2 は楔、回転子表面の抵抗分、Ｌ3 は楔、回転子表面のインダクタンス、Ｉ2 は楔、回転子表面を流れる渦電流を表す。
【００２４】
そして、この等価回路においては、一次回路において下記の式（１）が成立する。
【００２５】
Ｅ＝｛Ｒ1 ＋ｊω（Ｌ1 ＋Ｌ2 ）｝Ｉ1 ＋ｊωＭＩ2     （１）
この等価回路において、回転上昇の過程では一次回路には変化が無い。しかし、二次回路においては、回転数の増大にしたがって遠心力が増大し楔が締まっていくことから接触抵抗が減少し、換言すると、図３に示すように抵抗Ｒ2 の並列回路が増加して合成抵抗としての抵抗Ｒ2 が減少し、また楔の締まりにより渦電流Ｉ2 が流れる範囲が増大し図３に示すようにインダクタンスＬ3 の並列回路が増加して合成インダクタンスとしてのインダクタンスＬ3 が減少してゆく。このような回転数の増大による抵抗Ｒ2 及びインダクタンスＬ3 の減少により、渦電流Ｉ2 が増大することになり、この渦電流Ｉ2 の増大により、上記式（１）におけるｊωＭＩ2 （Ｍ＜０）が負の方向に増大し、電圧Ｅが減少する。したがって、一次回路のインピーダンスは、回転数の増大にしたがい電圧Ｅが減少することと電流Ｉ1 は定電流であることから、回転数の増大にしたがい減少してゆく。
【００２６】
このような理由から、インピーダンス曲線は、回転子１０にレアショートが無い場合には図２（Ａ）に示すような右下がりの円滑な曲線となる。
【００２７】
しかし、図４に示すように、コイル１１にレアショートが発生していないときには、コイル１１は磁束Φを発生しているが、コイル１１にレアショートが発生し、コイル１１の巻線成分１１ａと巻線成分１１ｂとが接触するようになると、コイル１１中に閉ループ（短絡回路）１１ｃが形成され、この閉ループ１１ｃに生じる起電力により健全なコイル部分が発生した磁束Φを打ち消す磁束Φが発生する。したがって、レアショートが発生した場合、コイル１１のインダクタンス分はほぼ無くなり、このようなインダクタンス分の消失により、回転子インピーダンスは急激に低下し上記急変線となって現れるのである。なお、同一コイルにおいて二箇所以上レアショートが発生した場合においても、最初のレアショート発生によるインダクタンス分の低下量が最大となり、その後のレアショート発生によるインダクタンス分の低下量は殆ど無いと考えられるため、回転子インピーダンスの低下量（変化幅）は同一コイルにおけるレアショート数には関係無くほぼ一定であると推察される。
【００２８】
▲４▼補助線間隔設定工程
予め作成された正常動作時の被測定発電機ないしはこれと同一機種の正常動作時の発電機（以下、これを単に正常発電機という）についての回転数と回転子インピーダンスの関係を示す基準インピーダンス曲線を参照しつつ、インピーダンス曲線から、回転子インピーダンスが急変する急変線を検索し補助線間隔を設定する。
【００２９】
ここで、補助線間隔とは、次工程の補助線描画工程において正常発電機についての基準インピーダンス曲線の下方に基準インピーダンス曲線と平行に幾本かの補助線を描く際における、基準インピーダンス曲線とその直下の補助線との間隔、及び、補助線とその直下の補助線との間隔のことをいう。
【００３０】
次に、上記のように補助線を設けるようにした理由について説明する。
【００３１】
本発明者らは、正常発電機についての基準インピーダンス曲線と被測定発電機についてのインピーダンス曲線とを比較したところ、図５に示すように、被測定発電機についてのインピーダンス曲線２００において急変線２０１、２０２を除いた線分２０３、２０４、２０５と当該線分２０３、２０４、２０５に対応する基準インピーダンス曲線３００の線分とがほぼ平行関係に立つことを見出した。
【００３２】
そこで、その理論的裏付けを検討する。上述したように、回転子１０の等価回路は図３に示すようになる。ここで、レアショートは一次回路のＬ1 とＬ2 で生じる。過去に電気学会の投稿論文（平成５年電気学会  電力エネルギー部門大会「タービン発電機回転子コイルの層間短絡を模擬した解析」津田秀明・徳増正）でレアショートに関する計算機解析の結果があるが、この論文によれば、レアショートによるインピーダンスの低下はＬ1 がＬ2 に比べて２０〜４５％程度大きくなることがわかっている。
【００３３】
ここで、レアショートが二次回路すなわち回転子表面に与える影響について考える。回転子表面と回転子コイルは相互インダクタンスＭによって結合されているため、Ｍについて考察してみる。
【００３４】
Ｍ＝ｋ√（Ｌ2 ・Ｌ3 ）（ｋは結合係数）であるから、Ｌ2 が低下すればＭも低下することとなる。この低下量を推定してみると、過去の例から推定してレアショート１ターン（レアショートの発生したコイル数が１であることに対応する。）で５．５％程度の低下量となるため、その平方根をとると、Ｍは２．３５％程度の低下と推定できる。この数字を用いて一次回路の１ターンのレアショート時の低下量を絶対値で置き換えるならば、０ｒｐｍ時のインピーダンスは２０Ω程度と推定して、低下量は２０Ω×５．５％＝１．１Ω、二次回路の低下量は０〜３６００ｒｐｍにおいて２Ω程度の低下があるから２Ω×２．３５％≒０．０４７Ω、さらに、１００回転ごとに評価を行なった場合、１００ｒｐｍごとの影響量は０．０４７Ω÷３６≒０．００１Ωとなる。ここで、相互インダクタンスＭに影響を与えるＬ2 よりも影響を与えないＬ1 のインピーダンス低下量が大きいことを考慮するならば、この値はさらに小さくなることが予想される。
【００３５】
上記の計算結果より、レアショートが生じた場合、１００ｒｐｍの間に一次回路で１．１Ωの低下が起きても、レアショート箇所以外の低下曲線に与えられる影響量は０．００１Ω／１００ｒｐｍにしか過ぎず、レアショートがなかったときの曲線の変化はレアショートがあってもそのまま受け継がれていくものと判断できる。
【００３６】
上述したような裏付けに基づき、本発明では、正常発電機についての基準インピーダンス曲線３００の下方にこの基準インピーダンス曲線３００と平行に幾本かの補助線を描くようにしたのである。
【００３７】
そして、補助線間隔の設定方法は、急変線の、変化が終了した直後の回転数における基準インピーダンス値に対する変化幅の割合が１／Ｎ（Ｎ：全コイル数）の１２０％未満の場合には当該変化幅を補助線間隔として設定し、また、変化幅の割合が１／Ｎの１２０％以上の場合には、変化幅の割合を１／２，１／３，…と等分してゆき、その値が１／Ｎの１２０％未満となったときの変化幅を補助線間隔として設定する。
【００３８】
このような補助線間隔設定方法を採用した理由は、ある回転数で連続して異なるコイルにおいてレアショートが生じた場合、二箇所以上のレアショートを１箇所と誤認する可能性があるが、計算機によるレアショートの解析結果によれば、１ターンのレアショートでほぼそのコイルに相当するインダクタンスはなくなるものと評価されているため、基本的にはその低下割合（変化幅の割合）が（１／全コイル数）を越える場合は、その低下割合を等分していき、この値が（１／全コイル数）以下となった時点の低下割合をそれぞれの急変線の基準低下量（補助線間隔）として採用するものとした。また、最初から低下割合が（１／全コイル数）を下回る場合は、その数字が１箇所分の基準低下量であると判断する。これらの考え方を基本として上記設定方法では磁束の回り込みなどで低下量が１００％を超えた場合や同じスロット内でのレアショートの追加も想定し、裕度として１／Ｎに１２０％を掛け合せたものを基準とした。
【００３９】
▲５▼補助線描画工程
正常発電機についての基準インピーダンス曲線３００と被測定発電機についてのインピーダンス曲線２００とを重ね合わせ、基準インピーダンス曲線３００の下方に、補助線間隔で基準インピーダンス曲線３００と平行に補助線を描く。
【００４０】
▲６▼レアショート判定工程
基準インピーダンス曲線３００の直下の補助線から、３６００ｒｐｍのときの回転子インピーダンス近傍を通過する補助線までの補助線の数をレアショートの発生したコイルの数として判定する。
【００４１】
図６及び図７は、それぞれ、上述したレアショート判定方法を適用して得られたグラフを示し、図６及び図７のグラフにおいて、２００は被測定発電機についてのインピーダンス曲線、３００は正常発電機についての基準インピーダンス曲線、４０１〜４０５はそれぞれ第１の補助線、５０１〜５０４はそれぞれ第２の補助線であって、５０１は基準インピーダンス曲線３００の直下の補助線、４０５は第１の所定回転数のときの回転子インピーダンス近傍を通過する補助線、６００〜６０４はそれぞれ補助線の間隔、７０１〜７０５はそれぞれ第１の補助線、８００は第２の補助線であって、７０１は基準インピーダンス曲線３００の直下の補助線、７０５は第１の所定回転数のときの回転子インピーダンス近傍を通過する補助線を表している。
【００４２】
図６のグラフにおいては、補助線４０１〜４０５、５０１〜５０４の合計数が９となり、レアショートの発生したコイル数は９と判定される。一方、図７のグラフにおいては、補助線７０１〜７０５、８００の合計数が６となり、レアショートの発生したコイル数は６と判定される。なお、図７においては、レアショートが一度復旧し、その後再発生している。
【００４３】
以下、図６に示したグラフの作成方法を具体的に説明する。
【００４４】
まず、図８に示すように、正常時の曲線とレアショート時の曲線を同一のグラフに描く。
【００４５】
次に、図９に示すように、正常時の曲線の傾きと同じ特性をもつ曲線を補助線としてレアショート曲線の一致する部分を捜して書き加える。
【００４６】
次に、補助線の間の間隔を調べる。ここで、この発電機の全コイル数は１６であるので、１コイルの全インピーダンスに対する分担割合を求めると、
１÷１６＝６．２５％
となり、
１．０７Ω÷１２．７Ω（０ｒｐｍの正常時のインピーダンス）＝８．４％
１．５３Ω÷１２．３６Ω（９５０ｒｐｍの正常時のインピーダンス）
＝１２．４％
０．５５Ω÷１２．２６Ω（１１５０ｒｐｍの正常時のインピーダンス）
＝４．５％
０．８３Ω÷１２．０Ω（１８００ｒｐｍの正常時のインピーダンス）
＝６．９％
１．７４Ω÷１１．６４Ω（３０００ｒｐｍの正常時のインピーダンス）
＝１５．０％
となり、
８．４÷６．２５＝１３４％で分割要、
１２．４÷６．２５＝１９８％で分割要、
４．５÷６．２５＝７２％で分割不要、
６．９÷６．２５＝１１０％で分割不要、
１５．０÷６．２５＝２４０％で分割要
となり、３箇所について分割が必要となる。
【００４７】
次に、補助線の間の間隔を等分する。
【００４８】
挿入補助線を計算すると下記表１のようになり、計算した結果の補助線を図９に書き込み、図６のグラフが得られる。
【００４９】
【表１】
0004084884.tif 000002
【００５０】
図６から、レアショートの発生は、停止中２箇所、７５０ｒｐｍ付近で同時に２箇所、１１００ｒｐｍ付近で１箇所、１４００ｒｐｍ付近で１箇所、１８００ｒｐｍの後連続して３箇所の合計９箇所のレアショートが発生していることが分かる。
【００５１】
なお上記実施例では、発電機を０ｒｐｍ（停止状態）から第１の所定回転数まで加速させてその間の回転子インピーダンスによりインピーダンス曲線を作成しているが、それとは逆に、第１の所定回転数から０ｒｐｍ（停止状態）まで減速させてインピーダンス曲線を作成してもよく、この場合にあっても上記実施例と同様の判定結果を得ることができる。
【００５２】
【発明の効果】
以上の説明から、本発明によると、発電機回転中回転子インピーダンス測定試験を用いたため作業の簡易化、作業時間の大幅な短縮化、諸費用の大幅な低減化等を図ることができ、しかも精度の高いレアショート判定を行なうことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】インピーダンス測定試験装置の構成図である。
【図２】レアショートの有るときと無いときのインピーダンス曲線の変化を説明するための説明図である。
【図３】回転子の等価回路図である。
【図４】レアショートの有るコイルとレアショートの無いコイルとのインダクタンスの相違を説明するための説明図である。
【図５】インピーダンス曲線において急変線を除いた部分と基準インピーダンス曲線との傾きの一致を説明するための説明図である。
【図６】試験例を示すグラフである。
【図７】他の試験例を示すグラフである。
【図８】図９及び図１０に示すグラフとともに図６に示すグラフの作成方法を説明するためのグラフである。
【図９】同じく図６に示すグラフの作成方法を説明するためのグラフであり、図８に示すグラフを基に作成されるグラフである。
【図１０】同じく図６に示すグラフの作成方法を説明するためのグラフであり、図９に示すグラフを基に作成されるグラフである。
【図１１】レアショートの説明図である。
【符号の説明】
１０    回転子
１１    コイル
２０    コレクタ
４０    交流定電流発生装置
６０    電圧計
２００    インピーダンス曲線
２０１、２０２    急変線
３００    基準インピーダンス曲線
４０１〜４０５、５０１〜５０４、７０１〜７０５、８００    補助線
６００〜６０４、９００〜９０４    補助線間隔
【図１】
0004084884.tif 000003
【図２】
0004084884.tif 000004
【図３】
0004084884.tif 000005
【図４】
0004084884.tif 000006
【図５】
0004084884.tif 000007
【図６】
0004084884.tif 000008
【図７】
0004084884.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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