(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
自在継ぎ手の一方のシャフトに固定された自在継ぎ手収納ケースに接続するための大口径端短円筒部と、自在継ぎ手の他方のシャフトに接続するための小口径端短円筒部と、大口径端から小口径端へと径が順次小さくなっているジャバラとからなる熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいて、熱可塑性エラストマー樹脂高分子成分１００重量部に対して、融点が２０〜６０℃である低融点脂肪酸アミドとして下式（II）で表されるＮ−置換アミドを０．２〜１．５重量部含み、融点が８０〜１５０℃である高融点脂肪酸アミドとして下式（III）で表されるビスアミドを０．０３〜０．１５重量部含むことを特徴とする熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツ。
Ｒ1−ＣＯＮＨ−Ｒ2 （II） （Ｎ−置換アミド）
Ｒ1−ＣＯＮＨ−Ｒ3−ＮＨＣＯ−Ｒ1 （III） （ビスアミド）
ここで、Ｒ1及びＲ2は、脂環式炭化水素基、芳香族炭化水素基、脂肪族炭化水素基、及び不飽和炭化水素基のいずれかであって、炭素数が１１〜２５のものである。Ｒ3は、脂環式炭化水素基、芳香族炭化水素基、脂肪族炭化水素基、及び不飽和炭化水素基のいずれかであって、炭素数が２以上のものである。
【請求項２】
請求項１記載の熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいて、前記低融点脂肪酸アミドとしてＮ−オレイルオレイン酸アミドを用いたことを特徴とする熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツ。
【請求項３】
請求項２記載の熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいて、前記熱可塑性エラストマー樹脂が熱可塑性ポリエステルエラストマー樹脂であることを特徴とする熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱可塑性ポリエステルエラストマー（ＴＰＥＥ）等の熱可塑性エラストマー樹脂（ＴＰＥ）からなるジョイントブーツに関する。詳しくは、自動車の等速ジョイントなどに用いられるジャバラ状のジョイントブーツに関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車や産業機械の駆動シャフトのジョイントには、封入されているグリースを保持するため、あるいは塵などを防ぐためにジョイントブーツと呼ばれる筒状の弾性体膜が装着される。
【０００３】
このようなジョイントブーツは、例えば、図４に示すように、両端部に口径差のある筒状のジャバラ構造であり、このジョイントブーツの大口径端円筒部５と小口径端円筒部６に、自在継ぎ手ケース３とシャフト２とが挿入されそれぞれ締め付けクランプ４により固着されている。自在継ぎ手ケース３内において上記シャフト２と別のシャフトとが回転駆動力を伝達可能な自在継ぎ手により接続されている。大口径端円筒部５及び小口径端円筒部６の内周には、断面が山形のシール用突条９１が形成されており、このシール用突条９１がクランプ４によって締め付けられて押さえ込まれることにより、封入されているグリースの漏れが防止されている。
【０００４】
従来、このようなジョイントブーツは、クロロプレンゴム材料などのゴム材料を射出成形することにより製造されていた。しかし、自動車用途においては、近年、部品の保証期間が長期化しており、このような汎用合成ゴム材料では耐オゾン性や耐摩耗性についての要求を十分に満足させることができなかった。
【０００５】
そこで、これらの要求を満足できる材料として熱可塑性ポリエステルエラストマー樹脂等の熱可塑性エラストマー樹脂が用いられるようになってきている。
【０００６】
熱可塑性エラストマー樹脂とは、一般に、高分子鎖が、高融点結晶性のハードセグメントと、低融点のソフトセグメントとが互いに連結されてなり、ハードセグメント同士が凝集して物理的に架橋が行われることによりエラストマーとしての性能を発揮するものである。熱可塑性エラストマー樹脂の語は、広義には、部分的に化学的な架橋がなされるものをも含めて用いられており、本明細書においても広義に用いる。
【０００７】
ポリエステル系の熱可塑性エラストマー樹脂にあっては、一般に、高融点結晶性の芳香族ポリエステル単位からなるハードセグメントと、ポリテトラメチレングリコールといった低融点ポリエーテル単位、またはポリカプロラクトンといった低融点ポリエステル単位からなるソフトセグメントとがエステル結合されている。熱可塑性ポリエステルエラストマー樹脂は、可使用温度範囲が広く、耐屈曲疲労性、及び強度が優れるため、ジョイントブーツ用のエラストマー樹脂として特に適している。
【０００８】
しかし、このような熱可塑性エラストマー樹脂を、自動車の等速ジョイントといった比較的広角度の変角変形（等速ジョイントにあっては通常２０度以上）を繰り返すジョイントに装着した場合、回転駆動時に、ジャバラの山同士、または、ジャバラの山と大口径端部の肩部とがこすれ合って不快な異音が発生する。このようなこすれによる異音は、ジャバラの外面に水分が付着した場合に特に顕著となる。自動車に装着されるジョイントブーツにあっては、このこすれによる異音が車内の人に不快感を与え乗り心地を損なうため、自動車の商品としての競争力を減じることにもなる。
【０００９】
ジャバラのこすれによる異音を抑制する目的で、特開平９−１７７９７１においては、ジエチレンビスステアリン酸（融点１４０℃）といった、高融点の、高級脂肪酸の脂肪酸アミドを滑剤として用いることが提案されている。高級脂肪酸の脂肪酸アミドを、ポリエステル系エラストマー樹脂１００重量部に対して、例えば、０．０８〜０．２重量部添加することにより、こすれによる異音を抑制することができるとしている。また、高級脂肪酸の脂肪酸アミドの滑剤としての効果を持続させるためには、ジョイントブーツの使用温度の上限である１２０℃よりも、融点の高い脂肪酸アミドが望ましいとしている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、このような高級脂肪酸の脂肪酸アミドを必要量添加した場合には、シール部における密着性が低下してしまうため問題となっていた。シール部における密着性を充分に高めなければ、シール性を損ないグリース漏れを起こすおそれがある。そのため、例えば小口径円筒部の幅（軸方向寸法）を増加させる、または、大口径円筒部に接続する自在継ぎ手ケースの外面に突条を設けるといった対策を施す必要があった。しかし、これらは、いずれもジョイント部分の製造コストの増大といった弊害を伴うものである。しかも、なお、必ずしも充分なシール性が得られなかった。
【００１１】
また、高級脂肪酸の脂肪酸アミドを用いる方法では、常温〜低温領域においてこすれによる異音を抑制する効果が著しく不十分であった。自動車に装着されるジョイントブーツにあっては、使用環境温度が、最大で−３０℃から１００℃にもなるのであるが、従来の技術では、このような広い温度範囲においてこすれによる異音の発生を充分に抑制することができなかった。
【００１２】
本発明は、上記問題点に鑑みなされたものであり、広い温度領域にわたってジャバラ山部同士のこすれによる異音の発生を抑制できるとともに、シール部締め付けのための部品コスト及び工程負担の増大なしにシール部の充分な信頼性を確保することのできる樹脂製ブーツを提供するものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
請求項１の熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいては、自在継ぎ手の一方のシャフトに固定された自在継ぎ手収納ケースに接続するための大口径端短円筒部と、自在継ぎ手の他方のシャフトに接続するための小口径端短円筒部と、大口径端から小口径端へと径が順次小さくなっているジャバラとからなる熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいて、熱可塑性エラストマー樹脂高分子成分１００重量部に対して、融点が２０〜６０℃である低融点脂肪酸アミドを０．２〜１．５重量部含み、融点が６０℃以上である高融点脂肪酸アミドを０．０３〜０．１５重量部含むことを特徴とする。
【００１４】
上記構成により、広い温度領域にわたってジャバラ山部同士のこすれによる異音を回避することができるとともに、シール部締め付けのための部品コスト及び工程負担の増大なしにシール部の充分な信頼性を確保することができる。
【００１５】
請求項２記載の熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいては、請求項１記載の熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいて、高融点脂肪酸アミドの融点が８０〜１５０℃であることを特徴とする。
【００１６】
上記構成により、５０℃以上の高温領域においても、こすれによる異音の発生を抑制することができる。
【００１７】
請求項３記載の熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいては、請求項２記載の熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいて、高融点脂肪酸アミド及び低融点脂肪酸アミドが下式（Ｉ）〜（III）のいずれかで表されることを特徴とする。
【００１８】
Ｒ1−ＣＯＮＨ2                        （Ｉ）    （モノアミド）
Ｒ1−ＣＯＮＨ−Ｒ2                    （II）    （Ｎ−置換アミド）
Ｒ1−ＣＯＮＨ−Ｒ3−ＮＨＣＯ−Ｒ1    （III）   （ビスアミド）
ここで、Ｒ1及びＲ2は、脂環式炭化水素基、芳香族炭化水素基、脂肪族炭化水素基、及び不飽和炭化水素基のいずれかであって、炭素数が６以上のものである。
【００１９】
Ｒ3は、脂環式炭化水素基、芳香族炭化水素基、脂肪族炭化水素基、及び不飽和炭化水素基のいずれかであって、炭素数が２以上のものである。
【００２０】
請求項４記載の熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいては、請求項３記載の熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいて、前記低融点脂肪酸アミドが下式（II）で表されるＮ−置換アミドであり、前記高融点脂肪酸アミドが下式（III）で表されるビスアミドであることを特徴とする。
【００２１】
Ｒ1−ＣＯＮＨ−Ｒ2                    （II）    （Ｎ−置換アミド）
Ｒ1−ＣＯＮＨ−Ｒ3−ＮＨＣＯ−Ｒ1    （III）   （ビスアミド）
ここで、Ｒ1及びＲ2は、脂環式炭化水素基、芳香族炭化水素基、脂肪族炭化水素基、及び不飽和炭化水素基のいずれかであって、炭素数が６以上のものである。
【００２２】
Ｒ3は、脂環式炭化水素基、芳香族炭化水素基、脂肪族炭化水素基、及び不飽和炭化水素基のいずれかであって、炭素数が２以上のものである。
【００２３】
請求項５記載の熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいては、請求項４記載の熱可塑性エラストマー樹脂製のフレキシブルジョイントブーツにおいて、前記熱可塑性エラストマー樹脂が熱可塑性ポリエステルエラストマー樹脂であることを特徴とする。
【００２４】
【発明の実施の形態】
熱可塑性エラストマー樹脂（ＴＰＥ）としては、耐グリース性、耐屈曲疲労性、及び、柔軟性を有するものであれば、ポリエステル系、ポリウレタン系、ポリオレフィン系等、いずれも使用可能であるが、好ましくはポリエステル系（ＴＰＥＥ）である。
【００２５】
熱可塑性ポリエステルエラストマー樹脂（ＴＰＥＥ）は、高融点ポリエステルセグメントと、分子量４００〜６０００の低融点重合体セグメントとからなるブロック共重合体であり、高融点ポリエステルセグメント構成部分だけで高重合体を形成した場合の融点が１５０℃以上であって、低融点重合体セグメント構成部分のみで測定した場合の融点ないし軟化点が８０℃以下であるような構成成分からなる。熱可塑性ポリエステルエラストマー樹脂全体としての融点は８０℃以上である。
【００２６】
熱可塑性ポリエステルエラストマー樹脂を構成する高融点ポリエステルセグメントとしては、テレフタル酸、イソフタル酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、２，７−ナフタレンジカルボン酸、ビス安息香酸、ビス（ｐ−カルボキシフェニル）メタン、４，４−スルホニルジ安息香酸などの芳香族ジカルボン酸の残基と、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブチレングリコール、テトラメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、２，２−ジメチルトリメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、デカメチレングリコール、ｐ−キシレングリコール、シクロヘキサンジメタノール等のジオール残基とからなるポリエステルが、まず、挙げられる。ここで、高融点ポリエステルセグメントをなすポリエステルは、上記に列挙した中で、２種類以上のジカルボン酸あるいは２種類以上のジオールを用いたコポリエステルであっても良い。
【００２７】
高融点ポリエステルセグメントとして特に好ましいものは、ポリブチレンテレフタレートである。
【００２８】
高融点ポリエステルセグメントとしては、また、ｐ−（β−ヒドロキシエトキシ）安息香酸、ｐ−ヒドロキシ安息香酸等のヒドロキシ酸またはそれらの残基から誘導されるポリエステルを挙げることができ、さらには、ポリピバロラクトンなどのポリラクトン、または、１，４−ビス（４，４−ジカルボキシフェノキシ）エタンなどの芳香族エーテルジカルボン酸の残基と前述のジオール残基とからなるポリエーテルエステルを挙げることができる。
【００２９】
高融点ポリエステルセグメントとしては、上記以外のポリエステルであっても、既述のジカルボン酸、ヒドロキシ酸、ジオール類などを組み合わせたコポリエステルに属し、融点が１５０℃以上であるものであれば良い。
【００３０】
一方、低融点重合体セグメントとしては、分子量４００〜６０００のポリエステル系ブロック共重合体であって実質的に非晶の状態を示すものが用いられる。このセグメント構成部分だけで測定した場合の融点あるいは軟化点は８０℃以下である。低融点重合体セグメントが、熱可塑性ポリエステルエラストマー樹脂の中で占める重量分率は３〜９０％である。
【００３１】
代表的な低融点共重合体セグメントとしては、ポリオキシエチレングリコール、ポリオキシプロピレングリコール、ポリオキシテトラメチレングリコール等のポリエーテルグリコール、及びこれらの共重合体、並びにこれらの混合物が挙げられる。
【００３２】
低融点共重合体セグメントとして、また、炭素数２〜１２の脂肪族または脂環式ジカルボン酸と、炭素数２〜１０の脂肪族または脂環式グリコールとからなるポリエステルが挙げられる。例えば、ポリエチレンアジペート、ポリテトラメチレンアジペート、ポリエチレンセバケート、ポリネオペンチルセバケート、ポリテトラメチレンドデカネート、ポリテトラメチレンアゼレート、ポリヘキサメチレンアゼレート等の脂肪族ポリエステルである。２種のジカルボン酸あるいは２種のグリコールを用いて得られる脂肪族ポリエステルであっても良い。
【００３３】
低融点共重合体セグメントとして、さらに、ポリ−ε−カプロラクトン等のポリラクトン等からなる脂肪族ポリエステルが挙げられる。
【００３４】
低融点共重合体セグメントは、上記の脂肪族ポリエステルと上記の脂肪族エーテルとを組み合わせたポリエーテルエステル共重合体であっても良い。
【００３５】
熱可塑性ポリエステルエラストマー樹脂は、通常の重合方法によって製造することができるものである。好適な製造方法としては、下記(1)〜(3)が挙げられる。
【００３６】
(1)芳香族ジカルボン酸またはそのジメチルエステルと、これとともに上記の高融点ポリエステルセグメントを形成する低分子ジオールと、上記の低融点重合体セグメントをなすジオールとを触媒の存在下に約１５０〜２６０℃に加熱し、エステル化反応またはエステル交換反応を行い、次いで真空下に過剰の低分子ジオールを除去することにより重縮合を行う方法。
【００３７】
(2)あらかじめ、高融点ポリエステルセグメントをなすプレポリマーと、低融点重合体セグメントをなすプレポリマーとを調製しておき、これらの末端と反応する鎖延長剤を加えて混合し、ある程度反応させた後、高真空下に揮発分を除去することにより重合反応を完結させる方法。
【００３８】
(3)ある程度高重合度の高融点ポリエステルと、ラクトン類とを加熱混合し、ラクトンを開環重合させつつエステル交換反応を行う方法。
【００３９】
このような熱可塑性ポリエステルエラストマー樹脂として、東洋紡績（株）製ペルプレン、東レ・デュポン（株）製ハイトレルなどが挙げられる。
【００４０】
熱可塑性エラストマー樹脂には、滑剤として、融点が２０〜６０℃の低融点脂肪酸アミドと、融点が６０℃を越える高融点脂肪酸アミドとが共に添加される。
【００４１】
このように、低融点脂肪酸アミドと高融点脂肪酸アミドとを併用することにより、低温〜高温、例えば−２３℃〜５０℃の広い温度領域において、こすれによる異音を効果的に抑制することができる。また、低融点脂肪酸アミドが、ジョイントブーツの表面にブリードして被膜を形成することにより、シール部の滑りの原因となる高融点脂肪酸アミドのブリードを抑制する。そのため、シール部の滑りを長期間にわたって効果的に抑制することができる。
【００４２】
低融点脂肪酸アミド単独では、常温〜高温領域においてジョイントブーツのジャバラのこすれによる異音を抑制する効果が充分でない。また、高融点脂肪酸アミド単独では、常温〜低温においてこすれによる異音を抑制する効果が充分でないばかりか、シール部のシール性を低下させてしまう。
【００４３】
一方、低融点脂肪酸アミドの融点が２０℃未満であると、２０〜６０℃の領域においてこすれによる異音を抑制する効果が充分でないため、好ましくない。
【００４４】
また、高融点脂肪酸アミドは、好ましくは、融点が８０〜１５０℃のものである。高融点脂肪酸アミドの融点が８０℃未満であると、約５０℃またはそれ以上の温度領域におけるおいてこすれによる異音を抑制する効果が必ずしも充分でない。
【００４５】
低融点脂肪酸アミド及び高融点脂肪酸アミドとしては、融点が上記範囲のものであればいずれも使用可能であるが、例えば、下式（Ｉ）〜（III）のいずれかで表されるものが好ましい。
【００４６】
Ｒ1−ＣＯＮＨ2                        （Ｉ）    （モノアミド）
Ｒ1−ＣＯＮＨ−Ｒ2                    （II）    （Ｎ−置換アミド）
Ｒ1−ＣＯＮＨ−Ｒ3−ＮＨＣＯ−Ｒ1    （III）   （ビスアミド）
ここで、Ｒ1及びＲ2は、脂環式炭化水素基、芳香族炭化水素基、脂肪族炭化水素基、及び不飽和炭化水素基のいずれかであって、炭素数が６以上のものである。Ｒ1及びＲ2は、好ましくは炭素数が１１〜２５のものである。
【００４７】
また、Ｒ3は、脂環式炭化水素基、芳香族炭化水素基、脂肪族炭化水素基、及び不飽和炭化水素基のいずれかであって、炭素数が２以上のものである。Ｒ3は、好ましくは炭素数が２〜１６のものである。
【００４８】
融点が２０〜６０℃の低融点脂肪酸アミドとしては、下式（II）で表されるＮ−置換アミド（１級アミンと脂肪酸とが縮合した形の化合物）が好ましい。また、融点が６０℃以上の高融点脂肪酸アミドとしては、下式（III）で表されるビスアミドが好ましい。
【００４９】
Ｒ1−ＣＯＮＨ−Ｒ2                    （II）    （Ｎ−置換アミド）
Ｒ1−ＣＯＮＨ−Ｒ3−ＮＨＣＯ−Ｒ1    （III）   （ビスアミド）
ここで、Ｒ1及びＲ2は、脂環式炭化水素基、芳香族炭化水素基、脂肪族炭化水素基、及び不飽和炭化水素基のいずれかであって、炭素数が６以上のものである。Ｒ1及びＲ2は、好ましくは炭素数が１１〜２５のものである。
【００５０】
Ｒ3は、脂環式炭化水素基、芳香族炭化水素基、脂肪族炭化水素基、及び不飽和炭化水素基のいずれかであって、炭素数が２以上のものである。
【００５１】
低融点脂肪酸アミドとしての、式（II）で表されるＮ−置換アミドしては、例えば、Ｎ−オレイルオレイン酸アミドが好ましいものとして挙げられる。
【００５２】
高融点脂肪酸アミドとしての、式（III）で表されるビスアミドしては、例えば、エチレンビスオレイン酸アミドが好ましいものとして挙げられる。
【００５３】
低融点の脂肪酸アミドの配合量は、ベース樹脂１００重量部に対して０．２〜１．５重量部（すなわち０．２〜１．５ｐｈｒ）が好ましい。低融点の脂肪酸アミドの配合量が０．２ｐｈｒより少ない場合には、こすれによる異音を抑制する効果が充分でなく、配合量が１．５ｐｈｒを越える場合には耐久性を低下させるので好ましくない。さらに好ましい配合量は、０．３〜１．５ｐｈｒである。
【００５４】
一方、高融点の脂肪酸アミドの配合量は、０．０３〜０．１５ｐｈｒが好ましく、さらに好ましくは０．０５〜０．１ｐｈｒである。高融点の脂肪酸アミドの配合量が０．０３ｐｈｒより少ない場合には、こすれによる異音を抑制する効果が充分でなく、配合量が０．１５ｐｈｒを越える場合には、シールの滑りを発生させるとともに耐久性を低下させるので好ましくない。
【００５５】
以下に、本発明の具体的な実施例について説明する。
【００５６】
＜配合＞
ジョイントブーツのベース樹脂は、東洋紡績（株）の熱可塑性ポリエステルエラストマー、ペルプレンＰ４６Ｄである。
【００５７】
融点が２０〜６０℃の脂肪酸アミドとしては、Ｎ−置換アミドである、Ｎ−オレイルオレイン酸アミド（Ａ）を用いた。融点は４５℃であった。ここで、融点の測定は、メトラー式融点測定装置にて、昇温速度を２℃／分とし、０．５ｇの粉末試料が液状となるのをルーペで観察することにより行った。
【００５８】
融点が８０〜１５０℃の脂肪酸アミドとしては、不飽和脂肪酸ビスアミドの１種である、エチレンビスオレイン酸アミド（Ｂ）を用いた。融点は、上記と同様の方法により１１８℃と測定された。
【００５９】
ベース樹脂１００重量部に対して、Ｎ−オレイルオレイン酸アミド（Ａ）を０．２〜１．５重量部、エチレンビスオレイン酸アミド（Ｂ）を０．０３〜０．１５重量部加えたものを、２３０℃の温度で混練し、ストランド状に押し出した後、チップ化したものを用い、射出成形で試験片を作成した。
【００６０】
＜シート成形物における滑剤のブリード＞
このシート成形物について、２３℃及び５０℃の恒温機中に所定日数放置した後に取り出してブリードした滑剤（脂肪酸アミド）の量を測定した。ブリード量は、アルコールに浸した布で表面にブリードした滑剤を拭き取った際の重量減少から算出した。
【００６１】
【表１】
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高融点の脂肪酸アミドのみを配合した比較例１〜３においては、２３℃放置及び５０℃放置のいずれの場合も、日数の経過に伴いブリード量が一様に増加していた。これに対し、低融点の脂肪酸アミドを併用した実施例においては、ブリード量にあまり変動が見られなかった。
【００６２】
＜ジョイントブーツ製品の作成＞
ジョイントブーツ製品を、上記配合による樹脂組成物から、プレスブロー法により作成した。
【００６３】
図１に、作成したジョイントブーツのジャバラの形状を示す。図１において、向かって右半が軸方向断面図であり、左半が側面図である。ここで、ジョイントブーツの大口径端円筒部５の径は約１００ｍｍである。
【００６４】
このジョイントブーツは、形状において、下記（１）〜（８）の特徴を備えている。
【００６５】
（１）大口径端から小口径端へとジャバラの山及び谷の径が順次小さくなっている。
【００６６】
（２）継ぎ手ケースに接続する大口径端円筒部５の端縁から第１谷が始まる。
【００６７】
（３）ブーツ軸方向の断面において、大口径端円筒部の中点Ｃ１と小口径端円筒部の中点Ｃ２との間のブーツ軸方向における距離をＬとし、大口径端円筒部の中点から第１山の稜線までのブーツ軸方向における距離をＬ０、第５山の稜線から小口径端円筒部の中点までのブーツ軸方向における距離をＬ１、第１山の稜線から第５山の稜線までのブーツ軸方向における距離をＬ２としたとき、Ｌ０はＬの５〜１５％、Ｌ１はＬの１２〜２２％、Ｌ２はＬの６７〜７７％である。
【００６８】
（４）各谷において、大口径端側斜面についてのブーツ径方向（ジョイントブーツの半径方向）における寸法（谷面の深さ）が、小口径端側の山の稜線におけるジョイントブーツの外径の２８〜４０％である。
【００６９】
（５）大口径端円筒部の外径が約１００ｍｍである場合に、稜線における曲率半径が約２ｍｍである。
【００７０】
（６）ジャバラの稜線近傍の肉厚が、谷底近傍の肉厚の６０〜１００％である。
【００７１】
（７）ジャバラを構成する斜面であって大口径端円筒部及び小口径端円筒部に直接接続しないもの、即ちジャバラの両端以外のものは、ブーツ軸方向の断面形状において、ジョイントブーツの外側に向かって凸であってその曲率半径が大口径端円筒部の外径の０．３〜２倍である（凸Ｒ形と呼ぶ）。
【００７２】
（８）ジャバラの二つの稜線に挟まれた谷において、大口径端側の稜線から谷底までのジョイントブーツ軸方向における距離が、これら二つの稜線の間のジョイントブーツ軸方向における距離の３０〜４０％である（のこ刃形と呼ぶ）。
【００７３】
ジョイントブーツのジャバラの形状が以上のようであると、変形を受けた際の各部分にかかる応力についてシミュレーションを行った場合（特願平９−２２９５２８に詳細を記載）、屈曲内側において、ジャバラの山が比較的整然と積み重なり、ジャバラとシャフト間の押圧を小さくすることができる。そのため、大口径端側のシール部をブーツ内側から剥がす向きに作用するトルクを小さくすることができる。
【００７４】
また、屈曲外側においても、小口径端側へのジャバラの山の突きだしが少なく、小口径端に隣接した山の折り畳みを小さくすることができる。そのため、小口径端側のシール部をブーツ内側から剥がす向きに作用するトルクを小さくすることができる。
【００７５】
図２には、作成したジョイントブーツのシール部の形状について示す。
【００７６】
シール部は、そのブーツ軸方向に切断した断面図において、シール用突条９１が略半円形をなし、この背面に、条溝９２が正方形を少し扁平にしたような形状に形成されている。また、該断面図において、シール部外面条溝９２の左右対称軸は、シール用突条９１の左右対称軸と一致する。シール用突条９１の突起の高さ、及び、条溝９２の深さｂは、シール用突条９１に隣接する部位におけるジョイントブーツの膜厚とほぼ同程度である。また、条溝９２の底面からシール用突条９１の外面までの距離は、最短で、該膜厚と同程度である。
【００７７】
シール部は、図３のように作成することもできる。図３に示すジョイントブーツのシール部では、そのブーツ軸方向に切断した断面図において、シール用突条９１が、角を丸めた台形状をなし、この背面には、略逆くさび形の突条９３を中央に有する略半円形の条溝９２が形成されている。シール用突条９１の突起の高さは、シール用突条９１に隣接する部位におけるジョイントブーツの膜厚の約２倍であり、条溝９２の深さｂは、該膜厚の約１．５倍である。条溝内突条９３の突起の高さは、条溝９２の深さと同程度である。また、条溝９２の底面からシール用突条９１の外面までの距離は、最短で、該膜厚と同程度である。
【００７８】
シール部の形状を図２または図３のように形成することにより、締め付けクランプの強度、及び、締め付け作業の負担を増大させることなく、シール部における密着性、及びシールの信頼性を向上させることができる。
【００７９】
＜ジョイントブーツ製品試験＞
上記のように作成したジョイントブーツ製品を等速ジョイントに組み付けて、こすれによる異音の抑制、シール性及び耐久性について評価した。
【００８０】
試験の方法は次のとおりである。
【００８１】
(1)こすれによる異音の抑制：−２０℃、２３℃、及び５０℃の各雰囲気にて、２週間及び６週間の放置後に、等速ジョイントに組み付けて駆動を行い、こすれによる異音の発生が観察されない場合には○と判定し、観察された場合に×と判定した。このとき、雰囲気温度を３０℃、等速ジョイントのジョイント角を３９度、駆動回転数を１５０ｒｐｍとした。また、ジョイントブーツの表面に、予め水を吹きかけておいた。
【００８２】
(2)シール性：等速ジョイントに組み付けて所定期間連続駆動を行い、ジョイントブーツのシール部（大口径端または小口径端にあって締め付けクランプにより締め付けられる部位）おける、継ぎ手ケースやシャフトの外面との滑りに起因する所定位置からのずれ、または、グリースの漏れ出しがないかどうかについて観察した。いずれかが観察された場合に×と判定し、いずれも観察されない場合に○と判定した。具体的には、ジョイントブーツ製品を等速ジョイントに組み付け、雰囲気温度３０℃、ジョイント角度４７度、及び、駆動回転数１００ｒｐｍの条件にて、連続駆動を、２週間、６週間、及び８週間の各所定期間行い、駆動後の状態を観察した。
【００８３】
(3)耐久性：雰囲気温度を１００℃、ジョイント角度を４３度、回転数を５００ｒｐｍとし、ジョイントブーツ本体に貫通亀裂が発生するまでの時間を測定した。また、目標値である１５．５時間に達したならば○、達しなければ×と判定した。
【００８４】
ジョイントブーツ製品についての試験の結果を表２にまとめて示す。
【００８５】
【表２】
0004119956.tif 000003
表２に示すように、低融点の脂肪酸アミド（Ａ）の配合量が０．２〜１．５ｐｈｒであって、高融点の脂肪酸アミド（Ｂ）の配合量が０．０３〜０．１５ｐｈｒであるときに良好な結果が得られた（実施例１〜４）。特に、低融点の脂肪酸アミド（Ａ）の配合量が０．３〜１．５ｐｈｒであって、高融点の脂肪酸アミド（Ｂ）の配合量が０．０６〜０．１５ｐｈｒであるときに、異音の抑制、シール性及び耐久性の全ての項目において極めて良好な結果が得られた（実施例１〜３）。
【００８６】
低融点の脂肪酸アミド（Ａ）の配合量が１．５ｐｈｒを越える場合（比較例２）には、６週間以上経過後についてのシール性が不十分であり、また、製品の耐久性が不十分であった。低融点の脂肪酸アミド（Ａ）が配合されない場合（比較例１）には、常温以下で放置した後におけるこすれによる異音の抑制がはなはだ不十分であり、また、６週間以上経過後についてのシール性が不十分であった。
【００８７】
高融点の脂肪酸アミド（Ｂ）の配合量が０．１５ｐｈｒを越える場合（比較例３）には、６週間以上経過後についてのシール性が不十分であり、また、製品の耐久性が不十分であった。高融点の脂肪酸アミド（Ｂ）が配合されない場合（比較例５）には、常温以上で放置した後におけるこすれ音の抑制が不十分であった。
【００８８】
【発明の効果】
比較的広角度の屈曲変形に対応するジャバラ状のジョイントブーツにおいて、ジャバラの山がこすれることによる異音の発生を抑制することができるとともに、製品コストを上昇させることなく充分なシール性及びその信頼性を確保することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】性能評価に用いたジョイントブーツの寸法形状について示す半断面半側面図である。
【図２】性能評価に用いたジョイントブーツにおけるシール部の縦断面図である。
【図３】シール部の他の可能な形状を示す縦断面図である。
【図４】ジョイントブーツを概念的に説明するための切開側面図である。
【符号の説明】
１  ジョイントブーツ
２  シャフト
３  継ぎ手ケース
４  締め付けバンド
５  大口径端円筒部
６  小口径端円筒部
７  ジャバラの稜線
８  ジャバラの谷線
９  シール部
91  シール用突条
92  シール用突条の背面の条溝
93  条溝内突条
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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