(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
スクリュシリンダ内に回転方向と軸方向とに駆動可能に設けられているスクリュを回転駆動して熱可塑性樹脂材料を可塑化すると共に、前記スクリュシリンダ内に超臨界状態の不活性ガスを注入し溶融樹脂に浸透させ、不活性ガスが浸透した溶融樹脂を前記スクリュを軸方向に駆動して金型内へ射出し、熱可塑性樹脂発泡体を得る成形方法であって、
前記スクリュシリンダには、その一方の後端部寄りに材料供給孔が、他方の先端部寄りに計量室が、その先端部には射出ノズルが設けられているスクリュシリンダを、そして前記スクリュには、前記スクリュシリンダに対応して、後端部の方から先端部にかけて第１メタリング部、減圧部および第２メタリング部となっているスクリュを使用し、
超臨界状態の不活性ガスは、前記スクリュの減圧部に対応した位置に注入し、注入した不活性ガスは、前記第１、２のメタリング部の溶融樹脂によりシールすることを特徴とする熱可塑性樹脂発泡体の成形方法。
【請求項２】
スクリュシリンダ内に回転方向と軸方向とに駆動可能に設けられているスクリュを回転駆動して熱可塑性樹脂材料を可塑化すると共に、前記スクリュシリンダ内に超臨界状態の不活性ガスを注入し溶融樹脂に浸透させ、不活性ガスが浸透した溶融樹脂を前記スクリュを軸方向に駆動して金型内へ射出し、熱可塑性樹脂発泡体を得る成形方法であって
前記スクリュシリンダには、その一方の後端部寄りに材料供給孔が、他方の先端部寄りに計量室が、その先端部には射出ノズルが設けられているスクリュシリンダを、そして前記スクリュには、前記スクリュシリンダに対応して、後端部から先端部にかけて供給部、第１圧縮部、第１メタリング部、減圧部、第２圧縮部および第２メタリング部となっているスクリュを使用し、
超臨界状態の不活性ガスは、前記スクリュの減圧部に対応した位置に注入し、注入した不活性ガスは、前記第１、２のメタリング部の溶融樹脂によりシールすることを特徴とする熱可塑性樹脂発泡体の成形方法。
【請求項３】
請求項２に記載の成形方法において、スクリュの減圧部、第２圧縮部および第２メタリング部からなる第２ステージ内の圧力を、超臨界圧力以上に保持する熱可塑性樹脂発泡体の成形方法。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかの項に記載の成形方法において、超臨界状態の不活性ガスは、スクリュの減圧部に形成された溶融樹脂の未充満部分が存在する飢餓フィード部に注入する熱可塑性樹脂発泡体の成形方法。
【請求項５】
請求項４に記載の成形方法において、飢餓フィード部の飢餓状態を、スクリュの供給部に供給する熱可塑性樹脂材料の供給量により制御する熱可塑性樹脂発泡体の成形方法。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかの項に記載の成形方法において、超臨界状態の不活性ガスは、可塑化中と射出中に注入する熱可塑性樹脂発泡体の成形方法。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかの項に記載の成形方法において、超臨界状態の不活性ガスは、その注入タイミングをタイマーにより制御する熱可塑性樹脂発泡体の成形方法。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれかの項に記載の成形方法において、スクリュシリンダの先端部の計量室内の圧力を、超臨界圧力以上に保持する熱可塑性樹脂発泡体の成形方法。
【請求項９】
請求項８に記載の成形方法において、スクリュシリンダの先端部の計量室内の圧力を、スクリュを射出方向に駆動して、または計量方向に回転させて超臨界圧力以上に保持する熱可塑性樹脂発泡体の成形方法。
【請求項１０】
請求項１〜９のいずれかの項に記載の成形方法において、超臨界状態の不活性ガスの注入圧力が、許容上下限範囲を越えたときは、アラーム起動、機械停止等の安全装置を作動させる熱可塑性樹脂発泡体の成形方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、スクリュシリンダと、該スクリュシリンダ内に回転方向と軸方向とに駆動可能に設けられているスクリュとからなる射出装置の、前記スクリュシリンダ内に超臨界状態の不活性ガスを注入し溶融樹脂に浸透させ、不活性ガスが浸透した溶融樹脂を金型内へ射出して、熱可塑性樹脂発泡体を得る熱可塑性樹脂発泡体の成形方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
射出成形機のシリンダ内で熱可塑性樹脂を溶融し、この溶融した熱可塑性樹脂に超臨界状態の二酸化炭素ガス、窒素ガス等の不活性ガスを浸透させ、浸透した溶融樹脂を金型へ射出して、熱可塑性樹脂発泡体を成形する方法あるいは装置は、例えば特開平８−２５８０９６号、特開平１０−２３０５２８号等により多数提案されている。上記特開平８−２５８０９６号に開示されている微細発泡体の製造装置は、概略的には加熱シリンダ、この加熱シリンダ内に設けられているメインスクリュ、このメインスクリュの先端部に設けられているミキシングスクリュ、不活性ガスをミキシングスクリュ部分に供給する不活性ガス供給装置等から構成されている。したがって、メインスクリュを回転駆動してペレット状の樹脂材料を加熱シリンダの先端部へ搬送すると、ペレット状の樹脂材料は溶融され、そしてミキシングスクリュによりさらに均一に溶融される。このとき、二酸化炭素ガスを供給すると、二酸化炭素ガスは溶融樹脂材料中に浸透される。二酸化炭素ガスが浸透された溶融樹脂材料を、メインスクリュを軸方向に駆動して金型へ射出すると、微細発泡体が得られる。また、特開平１０−２３０５２８号に示されている熱可塑性樹脂発泡体の製造装置は、加熱シリンダとスクリュとからなる連続可塑化装置と、プランジャーからなる射出装置の、２つの別装置から構成されている。したがって、この２つの装置によっても次のようにして熱可塑性樹脂発泡体を得ることができる。すなわち、スクリュを回転駆動してペレット状の樹脂材料を溶融し、二酸化炭素ガスを供給すると、二酸化炭素ガスは溶融樹脂材料中に浸透される。二酸化炭素ガスが浸透された溶融樹脂材料を、スクリュを軸方向に駆動してプランジャーからなる射出装置金型供給し、そしてプランジャーを駆動すると、同様にして熱可塑性樹脂発泡体が得られる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上記のいずれの従来の製造装置によっても、微細発泡体あるいは熱可塑性樹脂発泡体を得ることはできる。しかしながら、改良すべき問題点も認められる。例えば、二酸化炭素ガスの臨界圧力は、７５．３ｋｇ／ｃｍ２であるが、この圧力よりもさらに高い超臨界状態の二酸化炭素ガスを加熱シリンダ内の溶融状態の樹脂材料に注入するときの、シールの問題がある。すなわち、加熱シリンダに供給される樹脂材料はペレット状の固体であるので、ペレット状の樹脂材料でシールすることは不可能で、注入される二酸化炭素ガスが材料供給孔の方へ漏れる恐れがある。特に、前述した製造装置は、二酸化炭素ガスは加熱シリンダ内へ注入されるようになっているが、加熱シリンダ内の溶融樹脂圧力は１００〜３００ｋｇ／ｃｍ２のように高いので、注入する二酸化炭素ガスの圧力は、これよりもさらに高く、シールの問題は避けられないものであるが、上記のいずれの製造装置もこのシールの問題が解決されているとは認められない。また、上記特開平８−２５８０９６号に開示されている微細発泡体の製造装置のスクリュは、メインスクリュと、このメインスクリュの先端部に設けられているミキシングスクリュの、２つのスクリュから構成され、また特開平１０−２３０５２８号に示されている熱可塑性樹脂発泡体の製造装置は、連続可塑化装置と、プランジャーからなる射出装置の、２つの別装置から構成されているので、構造が複雑で、製造装置が比較的高価なものとなっている。
本発明は、上記したような従来の問題点を解決した熱可塑性樹脂発泡体の成形方法を提供することを目的とし、具体的にはスクリュシリンダ内に比較的低い超臨界状態の二酸化炭素ガス、窒素ガス等の不活性ガスを注入することができると共に、超臨界状態の不活性ガスを注入するにも拘わらず、シールの問題が解決された熱可塑性樹脂発泡体の成形方法を提供することを目的とし、またこの方法の実施に使用される熱可塑性樹脂発泡体の成形装置の構造が簡単で、安価に得られる熱可塑性樹脂発泡体の成形方法を提供することを目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載の本発明は、上記目的を達成するために、スクリュシリンダ内に回転方向と軸方向とに駆動可能に設けられているスクリュを回転駆動して熱可塑性樹脂材料を可塑化すると共に、前記スクリュシリンダ内に超臨界状態の不活性ガスを注入し溶融樹脂に浸透させ、不活性ガスが浸透した溶融樹脂を前記スクリュを軸方向に駆動して金型内へ射出し、熱可塑性樹脂発泡体を得る成形方法であって、前記スクリュシリンダには、その一方の後端部寄りに材料供給孔が、他方の先端部寄りに計量室が、その先端部には射出ノズルが設けられているスクリュシリンダを、そして前記スクリュには、前記スクリュシリンダに対応して、後端部の方から先端部にかけて第１メタリング部、減圧部および第２メタリング部となっているスクリュを使用し、超臨界状態の不活性ガスは、前記スクリュの減圧部に対応した位置に注入し、注入した不活性ガスは、前記第１、２のメタリング部の溶融樹脂によりシールするように構成される。
請求項２に記載の発明は、スクリュシリンダ内に回転方向と軸方向とに駆動可能に設けられているスクリュを回転駆動して熱可塑性樹脂材料を可塑化すると共に、前記スクリュシリンダ内に超臨界状態の不活性ガスを注入し溶融樹脂に浸透させ、不活性ガスが浸透した溶融樹脂を前記スクリュを軸方向に駆動して金型内へ射出し、熱可塑性樹脂発泡体を得る成形方法であって、前記スクリュシリンダには、その一方の後端部寄りに材料供給孔が、他方の先端部寄りに計量室が、その先端部には射出ノズルが設けられているスクリュシリンダを、そして前記スクリュには、前記スクリュシリンダに対応して、後端部から先端部にかけて供給部、第１圧縮部、第１メタリング部、減圧部、第２圧縮部および第２メタリング部となっているスクリュを使用し、超臨界状態の不活性ガスは、前記スクリュの減圧部に対応した位置に注入し、注入した不活性ガスは、前記第１、２のメタリング部の溶融樹脂によりシールするように構成される。
請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の成形方法において、スクリュの減圧部、第２圧縮部および第２メタリング部からなる第２ステージ内の圧力を、超臨界圧力以上に保持するように、請求項４に記載の発明は、請求項１〜３のいずれかの項に記載の成形方法において、超臨界状態の不活性ガスは、スクリュの減圧部に形成された溶融樹脂の未充満部分が存在する飢餓フィード部に注入するように、請求項５に記載の発明は、請求項４に記載の成形方法において、飢餓フィード部の飢餓状態を、スクリュの供給部に供給する熱可塑性樹脂材料の供給量により制御するように、請求項６に記載の発明は、請求項１〜５のいずれかの項に記載の成形方法において、超臨界状態の不活性ガスは、可塑化中と射出中に注入するように、請求項７に記載の発明は、請求項１〜６のいずれかの項に記載の成形方法において、超臨界状態の不活性ガスは、その注入タイミングをタイマーにより制御するように、請求項８に記載の発明は、請求項１〜７のいずれかの項に記載の成形方法において、スクリュシリンダの先端部の計量室内の圧力を、超臨界圧力以上に保持するように、請求項９に記載の発明は、請求項８に記載の成形方法において、スクリュシリンダの先端部の計量室内の圧力を、スクリュを射出方向に駆動して、または計量方向に回転させて超臨界圧力以上に保持するように、そして請求項１０に記載の発明は、請求項１〜９のいずれかの項に記載の成形方法において、超臨界状態の不活性ガスの注入圧力が、許容上下限範囲を越えたときは、アラーム起動、機械停止等の安全装置を作動させるように構成される。
【０００５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を説明する。図１の（イ）は、一部を断面にして全体を模式的に示す正面図であるが、この図１の（イ）に示されているように、本発明の熱可塑性樹脂発泡体の成形方法の実施に使用される熱可塑性樹脂発泡体成形用の可塑化装置は、概略的にはスクリュシリンダ１と、このスクリュシリンダ１の内部に可塑化方向に回転駆動されると共に、軸方向すなわち射出方向にも駆動可能に設けられているスクリュ２０とから構成されている。
【０００６】
スクリュシリンダ１は、軸方向に所定長さを有し、その略中間位置においてスクリュシリンダ１の外部から内部に達する、圧力および温度において超臨界状態の不活性ガスを供給するための、ガス供給孔２が開けられている。そして、このガス供給孔２にガス管３が気密的に接続されている。このガス管３は、超臨界ガス発生装置１０に接続されている。本実施の形態では、二酸化炭素ガス、窒素ガス等の不活性ガスは、超臨界状態の数十〜２００ｋｇ／ｃｍ２程度の圧力で溶融状態の樹脂材料に注入されるが、そのため超臨界ガス発生装置１０には、圧縮機、圧力制御弁等が内蔵されている。
【０００７】
スクリュシリンダ１の、図１において左方の先端部寄りは計量室４となり、その先端部に射出ノズル５が設けられている。この射出ノズル５にはシャットオフ弁６が設けられている。スクリュシリンダ１の、後端部寄りに材料供給孔７が開けられている。そして、後端部にスクリュ駆動装置８が設けられている。スクリュ駆動装置８は、従来周知のように構成できるので、詳しい説明はしないが、例えば回転モータとピストンユニットとを備え、回転モータの出力軸とスクリュ２０の後端部のスクリュ軸は、スプライン軸、滑りキー等の機械的手段により接続されている。したがって、スクリュ２０は回転駆動されるときも軸方向に移動可能である。また、ピストンユニットのピストンにより、計量時に溶融樹脂に超臨界圧力をかけることも、計量された溶融樹脂を射出することもできるようになっている。このようなスクリュシリンダ１および射出ノズル５の外周部には個々に温度が制御される複数個の加熱ヒータが設けられているが、図には示されていない。
【０００８】
熱可塑性樹脂材料Ｊは、本実施の形態では制御された量がスクリュシリンダ１に供給されるようになっている。そのために、機械式のスクリュ式フィーダ３０が設けられ、その供給筒３１がスクリュシリンダ１の材料供給孔７に接続されている。スクリュ式フィーダ３０は、従来周知のように、搬送シリンダ３２と、この搬送シリンダ３２の内部に回転駆動されるように設けられている搬送スクリュ３３と、この搬送スクリュ３３を回転駆動するフィーダ駆動装置３４とからなっている。そして、搬送シリンダ３２にはホッパ３５が取り付けられている。したがって、フィーダ駆動装置３４の回転数を制御することにより、スクリュシリンダ１に供給される熱可塑性樹脂材料Ｊの供給量が制御され、後述する減圧部Ｇにおける溶融樹脂の量が制御されることになる。
【０００９】
スクリュ２０は、可塑化時および射出時には軸方向に移動するが、図１の（イ）に示されているように、スクリュシリンダ１に一応対応して、後端部が第１ステージＳ１、先端部が第２ステージＳ２となっている。第１ステージＳ１は、供給部Ｋと、この供給部Ｋの先方の第１圧縮部Ａ１と、その先方の第１メタリング部Ｍ１とからなっている。供給部Ｋは、スクリュシリンダ１の材料供給孔７に対応し、そのスクリュ溝２１は比較的深くなっている。第１圧縮部Ａ１のスクリュ溝２１は、供給部Ｋの溝深さから第１メタリングＭ１のスクリュ溝深さまで暫時変化している。第１メタリング部Ｍ１のスクリュ溝２１は浅くなっている。スクリュ回転により供給部Ｋから送られてきた熱可塑性樹脂材料Ｊは、スクリュシリンダ１に設けられた加熱ヒータからの熱を受けると共に、第１圧縮部Ａ１で圧縮と剪断を受けながら溶融し、第１メタリング部Ｍ１では熱可塑性樹脂材料Ｊは完全に溶融されている。これにより、注入される不活性ガスが供給部Ｋの方へ漏れることが防止される。すなわち、溶融樹脂によりシールされることになる。
【００１０】
第２ステージＳ２は、第１ステージＳ１に続く減圧部Ｇと、その先方の第２圧縮部Ａ２と、さらにその先方の第２メタリング部Ｍ２とからなっている。減圧部Ｇのスクリュ溝２１は、深くなっている。これにより、第１ステージＳ１から送られてくる溶融樹脂は、減圧され、溶融樹脂が満たされない飢餓フィード部が生じる。その結果、超臨界状態の不活性ガスの注入が容易になる。また、この減圧部Ｇは、スクリュ１が軸方向に移動してもガス供給孔２をカバーできる長さに選定されている。第２圧縮部Ａ２のスクリュ溝２１は比較的浅く、第２メタリング部Ｍ２のスクリュ溝２１は浅くなっており、溶融樹脂で満たされている。これにより、注入された不活性ガスは、第２メタリング部の溶融樹脂によりシールされることになる。
【００１１】
なお、上記実施の形態では、機械的供給装置としてスクリュ式フィーダ３０が設けられているが、このスクリュ式フィーダ３０に代えてロータリ式フィーダによっても熱可塑性樹脂材料Ｊの供給量を制御することができることは明らかである。また、スクリュ２０の減圧部Ｇのスクリュ溝２１は、深くなってフライト２３、２３間の容積は大きくなっているが、スクリュ溝２１を深くする代わりに、フライト２３の幅を狭くしてフライト２３、２３間の容積を大きくすることもできる。また、フライト２３のピッチを広げ、フライト２３、２３間の容積を大きくすることもできる。さらには、スクリュ溝２１を深くし、フライト２３の幅を狭くし、ピッチを広げることができることは明らかである。
【００１２】
本実施の形態に係わる可塑化装置は、制御器、タイマー等からなるコントローラ４０も備えている。コントローラ４０には、設定器４１が設けられている。そして、この設定器４１により可塑化に必要な各種の値、例えば超臨界ガスの圧力の上下限値、超臨界状態の不活性ガスの供給開始時期、および停止時期等を設定するタイマーの設定、スクリュ駆動装置８の回転モータの回転速度、可塑化時の背圧値、スクリュ式フィーダ３０の駆動装置３４の駆動速度、スクリュシリンダ１および射出ノズル５の外周部に設けられている加熱ヒータの温度等が設定できるようになっている。そして、上記の各種の値が設定値に維持されるように、制御器により例えばフィードバック制御される。また、超臨界ガスの圧力が上下限値を超えたときは、アラーム等が作動すると共に、可塑化装置が停止するようにもなっている。このようなコントローラ４０と、ガス管３に設けられている圧力計１１とは信号ラインａにより接続され、超臨界ガス発生装置１０とは信号ラインｂにより、それぞれ接続されている。同様にコントローラ４０と、スクリュシリンダ１の第２メタリング部Ｍ２に設けられている圧力計１２とは信号ラインｃにより、計量室４に設けられている圧力計１３とは信号ラインｄにより、スクリュ駆動装置８とは信号ラインｅにより、そしてフィーダ駆動装置３４とは信号ラインｆによりそれぞれ接続されている。
【００１３】
次に、上記熱可塑性樹脂発泡体成形用の可塑化装置を使用した成形例について説明する。ホッパ３０に熱可塑性樹脂材料Ｊを入れる。コントローラ４０に付属している設定器４１により、可塑化に必要な各種の値例えば、ガス管３中の不活性ガスの圧力の上下限値、第２メタリング部Ｍ２の圧力値、計量室４中の圧力値、フィーダ駆動装置３４の回転数、加熱ヒータの温度、スクリュ２０の計量完了位置、スクリュ２０の回転速度等を設定する。また、シャットオフ弁６を閉じる。そうして、フィーダ駆動装置３４により搬送スクリュ３３を駆動する。熱可塑性樹脂材料Ｊは、設定された割合でスクリュシリンダ１に供給される。また、スクリュ駆動装置８によりスクリュ２０を回転駆動して計量工程を開始する。熱可塑性樹脂材料Ｊは、スクリュ２０の供給部Ｋに供給される。スクリュ２０の回転により送られる樹脂材料Ｊは、加熱ヒータから加えられる熱と、スクリュ２０の回転による摩擦作用、剪断作用等により生じる熱とにより、溶融し、第１圧縮部Ａ１を経て第１メタリング部Ｍ１へと送られる。第１メタリング部Ｍ１で完全に溶融され、そして次の第２ステージＳ２へと送られる。
【００１４】
コントローラ４０のタイマーがタイムアップを計時すると、第２ステージＳ２の減圧部Ｇに、二酸化炭素ガス、窒素ガス等の不活性ガスが超臨界ガス発生装置１０から注入される。図１の（ロ）は、第１メタリング部Ｍ１で完全に溶融された溶融樹脂が、スクリュシリンダ１の内周壁と、フライト２３、２３間と、スクリュ軸の外周面２１’との間に充満している状態を示す図であるが、この第１メタリング部Ｍ１の溶融樹脂により、注入された不活性ガスが供給部Ｋの方へ漏れることが防止される。また、注入されるとき、減圧部Ｇのスクリュ溝２１は深くなって、溶融樹脂の圧力は低くなっているので、図１の（ハ）に示されているように、未充満部分２４が存在する飢餓フィード部が形成されているので、超臨界圧力以上ではあるが、数十〜２００ｋｇ／ｃｍ２程度の比較的低い圧力で注入することができる。注入された不活性ガスは、スクリュ２０の回転により溶融樹脂中に容易に浸透する。そうして、第２ステージＳ２の第２圧縮部Ａ２を経て第２メタリング部Ｍ２へと送られる。このときも、第２圧縮部Ａ２および第２メタリング部Ｍ２の圧力が超臨界圧力以下にならないように、不活性ガスが供給される。第２メタリング部Ｍ２における溶融樹脂の状態は、図１の（ニ）に示されているが、第２メタリング部Ｍ２における溶融樹脂により注入される不活性ガスが、スクリュシリンダ１の先方へ漏れることが防止される。
【００１５】
不活性ガスが浸透した溶融樹脂は、計量室４へと送られる。計量が進むに従い、計量された樹脂圧力によりスクリュ２０は後方へ後退する。このとき、計量室４の圧力は圧力計１３で計測され、計測される圧力が超臨界圧力以下にならないように、スクリュ２０を射出方向に加圧して計量する。所定量後退したら、これを検知して計量を終わる。次に射出工程に入るが、射出工程時にも、不活性ガスの注入を続ける。タイマーがタイムアップを計時して注入を停止する。なお、射出工程に入る前に、計量された溶融樹脂の圧力が超臨界圧力以下に下がらないように、スクリュ２０を射出方向に移動し加圧する。あるいは、低速で可塑化方向に回転駆動することもできる。
【００１６】
次いで、シャットオフ弁６を開いて、スクリュ２０を軸方向に駆動して金型へ射出する。冷却固化を待って金型を開くと、成形体内の平均セル径が０．０１〜５０μｍ、平均セル密度が１０８〜１０１６個／ｃｍ３の熱可塑性樹脂発泡体が得られる。以下同様にして成形する。
【００１７】
【発明の効果】
以上のように、本発明によると、スクリュシリンダには、その一方の後端部寄りに材料供給孔が、他方の先端部寄りに計量室が、その先端部には射出ノズルが設けられているスクリュシリンダを、そしてスクリュには、前記スクリュシリンダに対応して、後端部から先端部にかけて第１メタリング部、減圧部および第２メタリング部となっているスクリュを使用し、超臨界状態の不活性ガスは、前記スクリュの減圧部に対応した位置に注入し、注入した不活性ガスは、前記第１、２のメタリング部の溶融樹脂によりシールするように構成されているので、超臨界ガス圧以上であれば、比較的低い圧力で超臨界状態の不活性ガスを注入できる。しかも、超臨界状態の不活性ガスを注入しても、第１メタリング部および第２メタリング部において完全に溶融されている樹脂材料のシール作用により、注入される不活性ガスが材料供給孔の方あるいはスクリュシリンダの先方へ漏れることが防止される。したがって、本発明によると、溶融樹脂のシール作用と相まって、シールはさらに完全なものとなる、という本発明に特有の効果が得られる。また、本発明によると、比較的低い圧力で超臨界状態の不活性ガスを注入できるので、超臨界ガス発生装置、配管系等の耐圧設計、シール設計等が容易になる効果も得られる。
また、超臨界状態の不活性ガスを、スクリュの減圧部に形成された溶融樹脂の未充満部分が存在する飢餓フィード部に注入する発明によると、溶融樹脂と超臨界状態の不活性ガスとの接触面積が広くなり、超臨界状態の不活性ガスの浸透が早く、かつ均一になる効果がさらに得られる。飢餓フィード部の飢餓状態を、スクリュの供給部に供給する熱可塑性樹脂材料の供給量により制御する発明によると、溶融樹脂と超臨界状態の不活性ガスとの接触面積を制御でき、超臨界状態の不活性ガスの浸透も制御できる効果がさらに得られる。また、超臨界状態の不活性ガスの注入タイミングをタイマーにより制御する発明によると、不活性ガスの注入タイミングが一定になり、発泡の均一化と、微細化が得られ、高品質の熱可塑性樹脂発泡体が得られる。また、スクリュの減圧部、第２圧縮部および第２メタリング部からなる第２ステージ内の圧力を、超臨界圧力以上に保持する発明、あるいはスクリュシリンダの先端部の計量室内の圧力を、超臨界圧力以上に保持する発明によると、スクリュシリンダ内で発泡することを押さえれることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係わる熱可塑性樹脂発泡体の成形方法の実施に使用される可塑化装置の実施の形態を示す図で、その（イ）は一部を断面にして全体を模式的に示す正面図、その（ロ）は第１メタリング部を、その（ハ）は減圧部を、そしてその（ニ）は第２メタリング部を、溶融樹脂と共に示す断面図である。
【符号の説明】
１          スクリュシリンダ      ２            ガス供給孔
４          計量室                ５            射出ノズル
７          材料供給孔          １０            超臨界ガス発生装置
２０          スクリュ            ２１            スクリュ溝
２３          フライト            ３０            スクリュ式フィーダ
Ｓ１          第１ステージ        Ｓ２            第２ステージ
Ｋ          供給部              Ａ１            第１圧縮部
Ｍ１          第１メタリング部      Ｇ            減圧部
Ａ２          第２圧縮部          Ｍ２            第２メタリング部
【図１】
0004119044.tif 000002