(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
希土類・鉄・ボロン系合金の急冷薄帯を、低融点相が温間条件で液相として存在する状態で、一段の温間一軸変形により、バルク異方性化し、該温間一軸変形後に磁石合金周縁部に濃縮される液相を除去することを特徴とする、Ｒ（Ｙを含む希土類元素でＮｄを必須とする１種以上）、Ｆｅ、Ｍ（Ａｌ、Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｇａの１種以上、原子百分比で４％以内）、Ｂよりなり、かつ、これらの中でＲのＬａ又はＭのＣｕを必須として含み、Ｆｅの比率が８２原子％以上で、ハード相がＲ2Ｆｅ14Ｂ、ソフト相がＦｅ又はＦｅ3Ｂ及びＬａ−Ｆｅ系合金又はＲ−Ｃｕ系合金からなる低融点相を含むナノコンポジット磁石である希土類・鉄・ボロン系磁石の製造方法。
【請求項２】
希土類・鉄・ボロン系合金の急冷薄帯を、低融点相が温間条件で液相として存在する状態で、一段の温間一軸変形により、バルク異方性化し、該温間一軸変形後に磁石合金周縁部に濃縮される液相を除去することを特徴とする、Ｒ（Ｙを含む希土類元素でＮｄとＬａを必須とする２種以上）、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｂよりなり、ＦｅとＣｏの合計した比率が８２原子％以上、Ｃｏの比率がＦｅとＣｏの合計の２０原子％以内で、ハード相がＲ2（Ｆｅ−Ｃｏ）14Ｂ、ソフト相がＦｅ−Ｃｏ又は（Ｆｅ−Ｃｏ）3Ｂ及びＬａ−Ｆｅ系合金からなる低融点相を含むナノコンポジット磁石である希土類・鉄・ボロン系磁石の製造方法。
【請求項３】
希土類・鉄・ボロン系合金にＬａ又はＣｕを直接添加するか、Ｌａ−Ｆｅ系合金又はＲ−Ｃｕ系合金を配合させた急冷薄帯を、低融点相が温間条件で液相として存在する状態で、一段の温間一軸変形により、バルク異方性化し、該温間一軸変形後に磁石合金周縁部に濃縮される液相を除去することを特徴とする、Ｒ（Ｙを含む希土類元素でＮｄを必須とする１種以上）、Ｆｅ、Ｍ（Ａｌ、Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｇａの１種以上、原子百分比で４％以内）、Ｂよりなり、かつ、これらの中でＲのＬａ又はＭのＣｕを必須として含み、Ｆｅの比率が８２原子％以上で、ハード相がＲ2Ｆｅ14Ｂ、ソフト相がＦｅ又はＦｅ3Ｂ及びＬａ−Ｆｅ系合金又はＲ−Ｃｕ系合金からなる低融点相を含むナノコンポジット磁石である希土類・鉄・ボロン系磁石の製造方法。
【請求項４】
希土類・鉄・ボロン系合金にＬａ又はＣｕを直接添加するか、Ｌａ−Ｆｅ系合金又はＲ−Ｃｕ系合金を配合させた急冷薄帯を、低融点相が温間条件で液相として存在する状態で、一段の温間一軸変形により、バルク異方性化し、該温間一軸変形後に磁石合金周縁部に濃縮される液相を除去することを特徴とする、Ｒ（Ｙを含む希土類元素でＮｄとＬａを必須とする２種以上）、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｂよりなり、ＦｅとＣｏの合計した比率が８２原子％以上、Ｃｏの比率がＦｅとＣｏの合計の２０原子％以内で、ハード相がＲ2（Ｆｅ−Ｃｏ）14Ｂ、ソフト相がＦｅ−Ｃｏ又は（Ｆｅ−Ｃｏ）3Ｂ及びＬａ−Ｆｅ系合金からなる低融点相を含むナノコンポジット磁石である希土類・鉄・ボロン系磁石の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電子機器、特にハードディスクドライブのヘッド駆動用アクチュエータに使用すると最適な希土類・鉄・ボロン系磁石及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、佐川、Ｃｒｏａｔらにより、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂを主相とするネオジム・鉄・ボロン磁石が発見されて以来、ネオジム・鉄・ボロン系磁石は、その組成や添加物の最適化及び高い磁気特性を引き出す製造方法の開発、改良等により、その磁気特性を改善させてきた。
各種製造方法のうち、粉末冶金法で作られるネオジム・鉄・ボロン系焼結磁石は、化学量論比に近づける低Ｎｄ高Ｆｅ組成化（なお、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ化合物の原子百分比は、１１．８％Ｎｄ、５．９％Ｂ、８２．３％Ｆｅ）、低酸化プロセス、高磁場配向、組織微細化等の組合せにより、最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘの理論値の約８８％に相当する（ＢＨ）ｍａｘが実現されている。
しかしながら、粉末冶金法のプロセスや組成の改良等による磁気特性の改善も限界に達しつつある。具体的には、粉末冶金法では、化学量論比組成を超えるＦｅ組成（８２％Ｆｅ以上）をもつ高性能のネオジム・鉄・ボロン系磁石を得ることができない。その理由は、高Ｆｅ組成になると必然的にＦｅ相が生じ、ソフト磁性を有するこのＦｅ相が磁化反転の原因となって保磁力が得られなくなるからであり、また、化学量論比よりＮｄリッチな組成（つまりＦｅプアな組成）で存在する低融点Ｎｄリッチ相が焼結過程で液相となり、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ粒子の表面をクリーニングすることにより、核発生成長型の保磁力発生に寄与していると考えられているからである。
【０００３】
異方性ネオジム・鉄・ボロン系磁石の製造方法として、粉末冶金法以外には温間一軸変形法が知られている。この方法は、アモルファス薄帯の熱処理あるいは冷却速度の制御により得られたネオジム・鉄・ボロンの微結晶薄帯である急冷薄帯（商品名ＭＱ１、ＭＱＩ社製）をホットプレスでバルク化して、バルク等方性磁石（商品名ＭＱ２、ＭＱＩ社製）とし、該バルク等方性磁石を温間一軸変形することにより、加圧方向に容易磁化軸が配向した異方性ネオジム・鉄・ボロン磁石（商品名ＭＱ３、ＭＱＩ社製）を得る方法である。
温間一軸変形法により得られるネオジム・鉄・ボロン磁石の異方性の程度は、温間加圧変形の程度と相関があり、変形度が大きくなるほど異方性の度合も大きくなる。そして、この方法により、（ＢＨ）ｍａｘの理論値の約７５％に相当する（ＢＨ）ｍａｘが実現されている。
しかしながら、温間一軸変形法は、Ｎｄリッチな低融点相（温間一軸変形過程では液相）が存在する組成でしか変形が起こらないため、低融点相が存在しない化学量論比組成や、より高いＦｅ組成の場合は適用できない。
したがって、従来の温間一軸変形法では、粉末冶金法で得られるネオジム・鉄・ボロン系磁石よりも磁気特性を向上させることは困難であった。
【０００４】
ソフト相とハード相が微細組織（１０ｎｍオーダー）を形成するナノコンポジット磁石は、ソフト相とハード相が交換結合により一体化されている。
そして、このナノコンポジット磁石は、ソフト相が存在しているにもかかわらず永久磁石特性を示すことが、シミュレーションと実測の両方で実証されている。
そのため、上記ソフト相に飽和磁化の高い材料を使用すれば、高い飽和磁化と十分な保磁力を備え、ハード相を超える高い磁気特性を示す可能性がある。
ナノコンポジット磁石では、ソフト相（Ｆｅ、ＦｅＣｏ、Ｆｅ3Ｂ・ＦｅＮ系化合物等）とハード相（Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ、ＳｍＣｏ5 、Ｓｍ2Ｃｏ17、Ｓｍ2Ｆｅ17Ｎｘ、ＮｄＴｉＦｅ11Ｎｘ、その他の窒化物）は、特定の組合せに限定される必然性はなく、括弧内のものを自由に組合せることが可能であり、また、ハード相の組成により常に限定されるわけではない。
【０００５】
しかしながら、ナノコンポジット磁石は、粒子間の交換結合が有効な１０ｎｍオーダーの微細組織においてのみ存在できるものであるが、このような微細組織を異方性化することは実現していない。
ナノコンポジット磁石の特徴は、等方性組織であっても、ソフト相が存在することにより、比較的高いＢｒ（残留磁束密度）を示す点にあるが、等方性組織では十分な保磁力、高い（ＢＨ）ｍａｘを発現することができない。
【０００６】
また、ナノコンポジット磁石には、バルク化できないという問題点もある。ナノコンポジット磁石は、通常、液体急冷法やメカニカルアロイング法等により作製され、粉末又は薄帯の形で得られるが、得られたナノコンポジット組織を肥大化させずに、バルク磁石とする方法はまだ考案されていない。パルス超高圧力により粉体をバルク化させる特殊な方法はあるものの、到底実用化に適した方法ではない。
以上のように、ナノコンポジット磁石において、異方性化とバルク化を同時に実現することは不可能であった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明は、Ｒ2Ｆｅ14Ｂをハード相としたナノコンポジット磁石であって、異方性化かつバルク化した希土類・鉄・ボロン系磁石及びその製造方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、Ｒ（Ｙを含む希土類元素の１種以上）、Ｆｅ（又は所定量のＣｏで置換したＦｅ）、Ｂ、さらには必要によりＭ（Ａｌ、Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｇａの１種以上、原子百分比で４％以内）よりなり、Ｆｅの比率が８２原子％以上で、ハード相がＲ2Ｆｅ14Ｂ、ソフト相がＦｅ又はＦｅ3Ｂであるナノコンポジット磁石であって、希土類・鉄・ボロン系合金の急冷薄帯から温間一軸変形により、液相の存在下で、直接、異方性化して得られることを特徴とする希土類・鉄・ボロン系磁石である。
別の本発明は、希土類・鉄・ボロン系合金の急冷薄帯を、液相の存在下で、温間一軸変形して、直接、異方性化することを特徴とする上記希土類・鉄・ボロン系磁石の製造方法である。この場合、液相は、ハード相に対して濡れ性のあるＬａ−Ｆｅ系又はＲ−Ｃｕ系の低融点合金からなるのが好ましい。
本発明では、温間一軸変形後に磁石合金周縁部に濃縮される液相を除去し、また、温間一軸変形過程において、保持温度までの昇温は２秒以上５分以内に行い、かつ、保持温度から３００℃以下までの降温は５秒以上１０分以内に行うのがよい。
【０００９】
【発明の実施の形態】
本発明の希土類・鉄・ボロン系磁石は、Ｒ2Ｆｅ14Ｂをハード相とし、該ハード相より飽和磁化の高いソフト相との間で交換結合させ、異方性化かつバルク化したナノコンポジット磁石であり、温間一軸変形過程において、液相が存在する組成で急冷薄帯からの直接温間一軸変形、急速昇温・急速冷却のプロセスにより得られるものである。
【００１０】
本発明の希土類・鉄・ボロン系磁石は、Ｒ（Ｙを含む希土類元素の１種以上）、Ｆｅ（又はＦｅ−Ｃｏ）、Ｂ、さらには必要によりＭ（Ａｌ、Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｇａの１種以上）よりなり、かつＦｅ（又はＦｅ−Ｃｏ）の比率は、Ｒ2Ｆｅ14Ｂの化学量論比よりＦｅリッチな８２原子％以上の組成をもつナノコンポジット磁石であり、そのハード相はＲ2Ｆｅ14Ｂ（又はＲ2(Ｆｅ−Ｃｏ)14 Ｂ）、ソフト相はＦｅ（又はＦｅ−Ｃｏ）又はＦｅ3 Ｂ（又は (Ｆｅ−Ｃｏ)3Ｂ）からなる。
ＲはＹを含む希土類元素であるが、Ｎｄ、Ｐｒを主体とし、保磁力を増大させるため、Ｒの一部にＴｂやＤｙを使用すると効果的である。
また、上記ＦｅはＣｏで置換可能であるが、Ｃｏ置換によりハード相の磁気特性が低下するので、その置換比率は原子百分比でＦｅとＣｏの合計の２０％を上限とするのが望ましい。
さらに、Ｆｅ又はＦｅ−Ｃｏは添加元素Ｍ（Ａｌ、Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｇａの１種以上）で少量、置換してもよい。Ｍは組織の微細化に効果があり、保磁力増大に寄与するものの、Ｍによる置換の程度が原子百分比で全組成に対し４％以上になると磁気特性が低下しすぎることになるので、４％以内とするのが望ましい。ただし、Ｍの添加量が少なすぎると微細化の効果が現れなくなるので、好ましくは０．１％以上添加した方がよい。
なお、希土類・鉄・ボロン系合金の作製や磁石製造の工程で混入する、Ｃ、Ｎ、Ｏその他の不純物の量については少ないほど望ましいが、１％以内とすることは不可避である。
【００１１】
本発明の希土類・鉄・ボロン系磁石は、液体急冷法又はメカニカルアロイング法で得られる、薄帯あるいは粉末（以下、これらを急冷薄帯と言う）から製造される。急冷薄帯は粒子間に交換結合が生じた１０ｎｍオーダーの微細組織状態又はアモルファス状態のどちらでもよいが、温間一軸変形の過程で磁石合金微粒子の粒径の肥大を極力抑制するためにはアモルファス状態の方が望ましい。
【００１２】
急冷薄帯を温間一軸変形して直接、異方性化することにより、本発明の希土類・鉄・ボロン系磁石が得られる。従来方法においては、急冷薄帯を温間一軸変形して異方性化する場合、一度ホットプレスにより急冷薄帯をバルク化し、得られた等方性磁石ブロックを、もう一度昇温した後、温間一軸変形して異方性化していた。
しかしながら、本発明では、急冷薄帯を急速昇温して、直接、温間一軸変形する。そのため、異方性化過程では急冷薄帯に対して必要最小限の熱処理しか行われないので、温間一軸変形過程における微細組織の肥大化が抑制され、その結果、粒子間の交換結合が十分に行われることになる。
【００１３】
［従来の技術］で述べたように、Ｆｅの比率が８２原子％以上で、ハード相がＲ2Ｆｅ14Ｂである希土類・鉄・ボロン系合金は、温間で一軸加圧を行っても、ほとんど変形が起こらず異方性化しない。そこで、この問題を解決するため、本発明では、希土類・鉄・ボロン系磁石合金を、Ｆｅの比率が８２原子％以上で、かつ、温間一軸変形の過程で液相が存在するように調製する。この液相は希土類・鉄・ボロン系磁石合金と全く関連性のないもの（例えば、低融点半田合金）では、希土類・鉄・ボロン系磁石合金との濡れ性が悪く、温間一軸変形に寄与しないので、温間一軸変形過程で液相となり、かつ、希土類・鉄・ボロン系磁石合金と濡れ性を有するものが必要となる。本発明者らは、このような条件を満たす合金について種々検討した結果、Ｌａ−Ｆｅ系合金あるいはＲ−Ｃｕ系合金が好ましいことを見出した。このような組織を得るには、組織中にＬａ、Ｃｕを直接添加するか、Ｌａ−Ｆｅ系合金、Ｒ−Ｃｕ系合金をＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金に配合させる。この場合、Ｌａ、Ｃｕの添加量は、当初の組成に対し２ｗｔ％以下にすることが好ましい。なお、Ｌａ−Ｆｅ系の二元合金は金属間化合物を作らず、また、Ｌａ−Ｆｅ−Ｂ系の三元合金は、Ｌａ2Ｆｅ14Ｂを非常に生成しにくい。Ｌａ−Ｆｅ系の二元合金は、Ｌａリッチ側で共晶反応により８００℃以下で液相となる。この液相は、元の希土類・鉄・ボロン系磁石合金と類似性がありＲ2 Ｆｅ14Ｂ相との濡れ性が良好であるので、温間一軸変形に寄与する。
一方のＲ−Ｃｕ系合金も、ＣｕはＲ2Ｆｅ14ＢのＦｅを置換せず、かつＲ−Ｃｕ系で生成される化合物は融点が低いため、本発明の液相として適当である。
本発明では、このような低融点相が温間一軸変形過程で液相となり、該液相を介して再配向を行うことにより、従来技術では困難であった異方性化が達成される。
【００１４】
液相を媒介とした温間一軸変形により、急冷薄帯を十分に加圧変形して直接、異方性化した後は、Ｌａ−Ｆｅ系（又はＲ−Ｃｕ系）の低融点合金からなる液相は、圧力がフリーとなる磁石合金周縁部に絞り出されて濃縮される。その際、磁石合金中心部には液相成分はほとんど存在しない状態となる。
従来方法のように、磁石合金を等方性バルク磁石にした後に異方性化する方法では、低融点液相成分は磁石合金周縁部で濃縮されず、内部に均一に分散する。すなわち、低融点液相が磁石合金周縁部で濃縮される現象は、本発明のように、急冷薄帯を直接、温間一軸変形した場合にのみ見られる。低融点液相は非磁性であるため永久磁石の磁気特性には寄与せず、温間一軸変形が終了した後は磁気特性を低下させるのみである。したがって、低融点液相が濃縮された磁石合金周縁部を除去して、ほとんど磁性相よりなる中心部を使用することにより、高い磁気特性を有する異方性ナノコンポジット磁石が得られる。
【００１５】
急冷薄帯の温間一軸変形は、短時間で行わないと微細粒子の肥大化が起こるので、これを避けるために、温間一軸変形過程において、温間一軸変形させる保持温度までの昇温を２秒以上５分以内に行い、かつ、保持温度から３００℃以下までの降温は５秒以上１０分以内に行うことが好ましい。この場合、保持温度は５００〜１０００℃である。
このような短時間の高速昇温と降温が可能な具体的方法の一例として、通電粉末圧延法がある。この方法は、図１に示したように機械粉砕による急冷薄帯の粉末１をホッパー２上部よりロール３内に投入し、被圧延粉末を介して大電流を通電するとロール出口が最高温度となるので、このロール３で粉末１を加圧することによりシート４に成形し、一軸温間変形を行う方法である。この方法によれば加圧する場合、ロール３の軸に平行な方向は圧力が逃げるため一軸圧縮となる。また、ロール３による圧縮が始まるまでは、急冷薄帯は粉末状であるため、通電しても電源５からは電流が流れず、したがって、ほとんど昇温が起こらない。すなわち、ロール３内において、ある程度圧縮されることによって初めて通電し、また、圧延材がロール３を出た時点で通電しなくなって降温フェーズに入るため、急冷薄帯が加熱されている時間は極めて短時間である。
【００１６】
この通電粉末圧延法によれば、アモルファス状態（又は微細結晶状態）から結晶化した組織になるまでに、磁石合金の粒径はあまり肥大せず、１０ｎｍオーダーの微細組織のままの異方性バルク化ナノコンポジット磁石が得られる。
温間一軸変形を行う最高温度と昇温・降温の速度は、ロール３間に通電する電流値とロール３回転数を調節し、加圧変形度合は、ロール間の圧力と間隔を調節することで最適化することができる。通電圧延部は圧延体の酸化劣化を防止するため、不活性ガス雰囲気又は真空雰囲気であることが望ましい。ロール３は１段でも多段でもよい。
なお、温間一軸変形を行う方法は、上記方法に限定されるものではなく、加圧放電焼結法等の同様な機能を有する方法であれば、いずれでもよい。
【００１７】
【実施例】
以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこれに限定されるものではない。
（実施例１）
原子百分比で８％Ｎｄ、１％Ｌａ、７６％Ｆｅ、１０％Ｃｏ、５％Ｂ及び不可避の不純物よりなる溶解合金を、減圧Ａｒガス雰囲気下で液体急冷を行い、周速６０ｍ／ｓｅｃの単ロール装置でアモルファス急冷薄帯とした。
次に、該アモルファス急冷薄帯を機械で粉砕して、１００メッシュ以下の粉末とし、Ａｒガス雰囲気内で、通電粉末圧延法により、得られた粉末の異方性化及びバルク薄板化を同時に行った。その際、一軸圧は平均で５００ｋｇ／ｃｍ2 で、電流は１０ｋＡ、ロール周速は１ｍｍ／ｓｅｃであり、温間一軸変形させる保持温度領域（８００℃）まで約２０秒で室温から昇温し、約４０秒で３００℃以下まで降温した。
作製された２０ｍｍ幅で１ｍｍ厚の薄板のうち、Ｌａの大部分が縁部に濃縮されており、該部分である両端２．５ｍｍを除去して、残り１５ｍｍ幅の薄板を加圧方向にＢｒ、ｉＨｃを計測したところ、Ｂｒ＝１．６６Ｔ、ｉＨｃ＝８００ｋＡ／ｍであり、異方性化した磁気特性が得られた。
また、得られた薄板の組成は、８．１％Ｎｄ、０．１％Ｌａ、７６．５％Ｆｅ、１０．１％Ｃｏ、５．１％Ｂであり、Ｆｅ−ＣｏとＮｄ2（Ｆｅ−Ｃｏ）14Ｂよりなっていた。
【００１８】
（参考例１）
原子百分比で６％Ｐｒ、１．５％Ｌａ、８７．５％Ｆｅ、５％Ｂ及び不可避の不純物よりなる溶解合金を、実施例１と同じ条件で急冷してアモルファス急冷薄帯を作製した。また、該条件と同じ条件の通電粉末圧延法でバルク薄板とし、作製された２０ｍｍ幅で１ｍｍ厚の薄板のうち、縁部に濃縮されていたＬａの部分である両端２．５ｍｍを除去して、残り１５ｍｍ幅の薄板を加圧方向（１ｍｍ厚方向）にＢｒ、ｉＨｃを計測したところ、Ｂｒ＝１．５３Ｔ、ｉＨｃ＝９９０ｋＡ／ｍであり、異方性化した磁気特性が得られた。また、得られた薄板の組成は、６．５％Ｐｒ、０．１％Ｌａ、８８％Ｆｅ、５．４％Ｂで、ＦｅとＰｒ2Ｆｅ14Ｂよりなっていた。
【００１９】
（実施例２）
原子百分比で８％Ｎｄ、８２．５％Ｆｅ、８％Ｂ、１％Ａｌ、０．５％Ｔｉ及び不可避の不純物よりなる予め合金化したものを重量比で９５％と、ＳｍＣｕ合金を重量比で５％を所定比に混合し、該混合溶解合金を減圧Ａｒガス雰囲気下で液体急冷を行い、周速６０ｍ／ｓｅｃの単ロール装置でアモルファス急冷薄帯とした。次に、通電粉末圧延の電流値を１５ｋＡとした以外は、実施例１と同様にして縁部に濃縮していたＣｕを除去して薄板を作製し、加圧方向にＢｒ、ｉＨｃを計測したところ、Ｂｒ＝１．４５Ｔ、ｉＨｃ＝１２５０ｋＡ／ｍであり、異方性化した磁気特性が得られた。得られた薄板を手動粉砕した２０メッシュ以下の粉末をＸ線回折で測定したところ、基本的にＮｄ2Ｆｅ14ＢとＦｅ3Ｂからなることが確認できた。
【００２０】
（実施例３）
原子百分比で８％Ｎｄ、１％Ｌａ、８４．５％Ｆｅ、５％Ｂ、１％Ｃｕ、０．５％Ｍｏ及び不可避の不純物よりなる溶解合金を減圧Ａｒガス雰囲気下で液体急冷を行い、周速６０ｍ／ｓｅｃの単ロール装置でアモルファス急冷薄帯とした。次に、通電粉末圧延の電流値を１５ｋＡとした以外は、実施例１と同様にして縁部に濃縮していたＣｕを除去して薄板を作製し、加圧方向にＢｒ、ｉＨｃを計測したところ、Ｂｒ＝１．５３Ｔ、ｉＨｃ＝１０４０ｋＡ／ｍであり、異方性化した磁気特性が得られた。得られた薄板を手動粉砕した２０メッシュ以下の粉末をＸ線回折で測定したところ、基本的にＮｄ2Ｆｅ14ＢとＦｅ3Ｂからなることが確認できた。
【００２１】
【発明の効果】
本発明により、希土類・鉄・ボロン系磁石合金を、液相の存在下、高速昇温、高速降温条件で直接、温間一軸変形することにより、今までナノコンポジット磁石で不可能であった異方性化とバルク化を同時に実現することができる。これにより、Ｒ2Ｆｅ14Ｂ組成より高Ｆｅ側で、Ｒ2Ｆｅ14Ｂ相のバルク磁気特性を超える値を得ることが可能となった。
【図面の簡単な説明】
【図１】通電粉末圧延法の概念図である。
【符号の説明】
１  粉末                ４  シート
２  ホッパー            ５  電源
３  ロール
【図１】
0004071911.tif 000002