(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
スロット供給アンテナ（１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄ）型の電磁気信号の受信及び／若しくは送信の少なくとも二つの手段と、少なくとも一つの受信及び／若しくは送信手段を送信／受信回路（Ｐ）に接続するための接続手段とからなる電磁気信号の受信及び／若しくは送信のための装置であって、前記装置において
前記接続手段は、前記送信／受信回路（Ｐ）に接続される共通接続要素へ少なくとも一つの末端で共に接続される第一及び第二の供給ライン（１２、１３；１２ａ、１３ａ）から構成され、
前記第一及び第二の供給ラインは、前記スロット供給アンテナの全てのスロットと電磁気的に結合され、
第一及び第二の切り換え要素（１４、１５）は、前記第一及び第二の供給ラインの他の末端と接地との間に接続され、
前記第一及び第二の切り換え要素は、前記第一の切り換え要素が開状態にある場合に、前記第二の切り換え要素が短絡状態にあるように、又は、前記第二の切り換え要素が開状態にある場合に、前記第一の切り換え要素が短絡状態にあるように、制御される、ことを特徴とする装置。
【請求項２】
前記スロット供給アンテナは中心点の周囲で規則的に間隔が置かれたヴィヴァルディ型のアンテナであることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項３】
前記第一及び第二の供給ラインはマイクロストリップライン若しくは共面ラインから構成されることを特徴とする請求項１又は２に記載の装置。
【請求項４】
前記第一及び第二の供給ラインは、前記スロットに関する開路領域で前記スロット供給アンテナの前記スロットに交差することを特徴とする請求項１乃至３に記載の装置。
【請求項５】
前記第一及び第二の供給ラインは、前記スロットの二つの個別開路平面で前記スロット供給アンテナの前記スロットに交差することを特徴とする請求項１乃至３に記載の装置。
【請求項６】
λｔがラインに導かれる波長で、ｋが正の整数である場合に、前記スロット供給アンテナの二つのスロット間の前記第一供給ラインの長さはｋλｔに等しく、前記スロット供給アンテナの二つのスロット間の前記第二供給ラインの長さは、（ｋ＋０．５）λｔに等しいことを特徴とする請求項１乃至５に記載の装置。
【請求項７】
前記切り換え要素はダイオードから構成されることを特徴とする請求項１乃至６に記載の装置。
【請求項８】
前記共通接続要素は、一つ若しくはもう一つの供給ラインに選択的にエネルギーを送るために設計されたＴ要素から構成されることを特徴とする請求項１乃至７に記載の装置。
【請求項９】
前記供給アンテナの前記スロットと前記Ｔとの間の前記供給ラインの長さは、
【数１】
0004034128.tif 000005
に等しく、
ここでｎが正の整数で、λ１が前記ラインに導入される波長である、
ことを特徴とする請求項１乃至８に記載の装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、無線の送信分野で使用され得る、電磁気信号の受信及び／若しくは送信用の装置に関し、特に、家庭環境、体育館、テレビスタジオか、若しくは観客席などのような囲まれているか、若しくは半分が囲まれた環境において送信する場合に関する。
【０００２】
【従来の技術】
周知の高速大容量の無線送信において、送信器によって送信された信号は、多くの異なるルートに沿って受信器に到達する。信号が受信器レベルで組み合わせられる場合、異なる長さのルートを飛んだ様々な放射線間の位相差は、フェード・アウト若しくは信号の重要な低下を引き起こしがちな干渉像を生じさせる。さらに、フェード・アウトの位置は、新しい対象の存在若しくは人々の通路のような環境の修正の関数として時間とともに変わる。多重経路によるこれらのフェード・アウトは、受け取られた信号の品質について、及びシステムの性能について重要な低下を発生させるかもしれない。
【０００３】
多重経路に関係のあるフェード・アウトの問題を改善するために、現在指向性アンテナが利用されている。指向性アンテナは、その放射線パターンの空間選択性によって、受信器によって捕捉される放射線の数を減少させることを可能にし、それにより、多重経路の影響を減ずる。この事例において、信号処理回路に関連した幾つかの指向性アンテナは３６０度の空間範囲を保証するために要求される。出願人の名義で出願されたフランス共和国特許出願番号９８１３８５５はまた、配列のスペクトル効率を増加させることを可能にする小型の多重ビームアンテナを提案している。しかしながら、家庭か若しくはポータブル設備の多くのアイテムについては、これらの解決策は厄介であり経費がかかる。フェード・アウトに対処するために、最も頻繁に使用される技術は空間ダイバーシティを使用する技術である。図１に表されるように、この技術はスイッチ３に結合されているパッチ型の２つのアンテナ（１，２）のような広い空間範囲を備えた１対のアンテナの使用にとりわけ存在する。二つのアンテナは、λ０がアンテナの動作周波数に対応する波長である場合、λ０／２以上であるに違いない長さによって空間的に離れている。この型の装置で、２つのアンテナが同時にフェード・アウトにある確率は非常に小さいことを示すことができる。証明は、モバイル無線ラジオシステムにおけるダイバーシティ技術の第７章のＤｒ．Ｋａｍｉｌｏ  Ｆｅｈｅｒ著の“無線デジタル通信”の、特に３４４頁の図７、８の記載に起因する。さらに、各パッチによって受け取られたレベルが完全に独立しているという仮定を備えた純粋な見込み計算によって証明することができる。この事例において、ｐ（例えば１％）が、アンテナによって受信される信号が検出可能な閾値よりも低いレベルを有する確率である場合、このレベルが二つのアンテナにおいて閾値よりも低い確率はｐ２（したがって、０．０１％）であると述べることができる。二つの信号が完全には相関しない場合、ｐｄｉｖは、０．０１％＜ｐｄｉｖ＜１％程度である。なお、ｐｄｉｖは、受信されたレベルがダイバーシティの場合において検出可能な閾値よりも低い確率である。さらに、スイッチ３により、モニター回路（示されていない）の方法によって受信された信号を試験することにより最も高いレベルを表すアンテナに接続しているブランチを選択することが可能である。アンテナスイッチ３は、ＴＸ５回路に接続されている場合の送信モードにおいて若しくはＲＸ６回路に接続されている場合の受信モードにおいて、二つのパッチアンテナ１若しくは２の動作を可能にするスイッチ４に接続されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、スロット供給型のアンテナに適用し、放射ダイバーシティを得ることを可能にする、上記に記載の型の従来の解決策に対する代替解決策を提案することである。
【０００５】
また、本発明の目的は、疑似の全方向性な方位角範囲を維持することを可能にする解決策を提案することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
したがって、本発明の主題は、スロット供給アンテナ型の電磁気信号の受信及び／若しくは送信の少なくとも二つの手段と、少なくとも一つの受信及び／若しくは送信手段を送信／受信回路に接続するための接続手段とからなる電磁気信号の受信及び／若しくは送信のための装置であり、前述の装置において、接続手段は、前記送信／受信回路（Ｐ）に接続される共通接続要素へ少なくとも一つの末端で共に接続される第一及び第二の供給ラインから構成され、第一及び第二の供給ラインは、スロット供給アンテナの全てのスロットと電磁気的に結合され、第一及び第二の切り換え要素は、第一及び第二の供給ラインの他の末端と接地との間に接続され、第一及び第二の切り換え要素は、第一の切り換え要素が開状態にある場合に、第二の切り換え要素が短絡状態にあるように、又は、第二の切り換え要素が開状態にある場合に、第一の切り換え要素が短絡状態にあるように、制御されることを特徴とする。
【０００７】
好ましい実施態様によると、スロット供給アンテナは中心点の周囲で規則的に間隔が置かれたヴィヴァルディ型のアンテナである。さらに、供給ラインはマイクロストリップライン若しくは共面ラインから構成される。
【０００８】
本発明によると、第一及び第二の供給ラインは、スロットに関する開路領域でスロット供給アンテナに交差する。
【０００９】
別の実施態様によると、第一及び第二の供給ラインはスロットの二つの個別の開路平面でスロット供給アンテナのスロットに交差する。さらに、λ１がラインに導かれる波長で、ｋが正の整数である場合、スロット供給アンテナの二つのスロット間の第一供給ラインの長さはｋλ１に等しく、スロット供給アンテナの二つのスロット間の第二供給ラインの長さは、（ｋ＋０．５）λ１に等しい。
【００１０】
好ましい実施態様によると、切り換え要素はダイオードから構成される。接続要素は、一つ若しくはもう一つの供給ラインに選択的にエネルギーを送るために設計されたＴ要素から構成される。したがって、スロット供給アンテナのスロットとＴとの間の供給ラインの長さは、ｎが整数で、λ１がラインに導入される波長である場合のｌ＝ｎλ１／２に等しい。
【００１１】
本発明の他の特性及び利点は、添付の図に関し様々な実施態様を精読して明らかになるであろう。
【００１２】
記載を簡素化するために、図において同じ要素は同じ参照番号を提示する。
【００１３】
【発明の実施の形態】
図２の描写は、スロット供給アンテナからなり、放射ダイバーシティを示している電磁気信号の受信及び／若しくは送信のための装置の第一実施態様である。
【００１４】
図２に描写されているように、四つのアンテナは、共通の基板１０に製造された１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄのヴィヴァルディ型で、中心点の周囲でお互いに垂直に位置しているアンテナである。既知の手法において、ヴィヴァルディ型アンテナの構造は、基板を非金属化（ｄｅｍｅｔａｌｌｉｚｉｎｇ）することによって得られるスロットから構成され、スロットは外部に向かって徐々に広がっている。このアンテナ構造は当業者に周知であり、本発明の枠内においてより詳細に再度の記載はされないであろう。
【００１５】
本発明にしたがって、四つのヴィヴァルディ型アンテナは、例えばマイクロストリップ技術で製造された二つの供給ライン１２、１３によって励磁される。かかる二つのライン１２、１３は四つのヴィヴァルディ型アンテナのスロットを交差して、夫々、各ラインの末端とアースとの間に配置された切り換え要素１４、１５で終端する。結果として、ラインに適用される制御電圧の機能として、開路若しくは短絡は一つのラインの末端でシミュレートされ、及び短絡若しくは開路はもう一つのラインの末端でシミュレートされる。
【００１６】
図２で表されるように、切り換え要素はライン１３の末端とアースとの間に配置された順方向実装のダイオード１４及び供給ライン１２とアースとの間に配置された逆方向実装のダイオード１５から構成される。さらに、二つの供給ライン１２、１３は、ｐによって記号化される共通の送信／受信回路に、Ｔ回路１６によって接続される。望ましい放射ダイバーシティを示す構造の動作を獲得するために、供給ラインは所謂下記の方法にて測定される：
供給ライン１２において、１１ａ、１１ｂ若しくは１１ｂ、１１ｃ若しくは１１ｃ、１１ｄのような二つのヴィヴァルディ型アンテナの二つのスロット間のラインの長さはλ１がマイクロストリップライン１２に導入される波長である場合にｋλ１に等しく、ヴィヴァルディ型アンテナ１１ｄの最後のスロットとダイオード１５への接続との間の長さはλ１／４に等しく、λ１はマイクロストリップラインに導入される波長である。
【００１７】
供給ライン１３において、１１ａ、１１ｂ若しくは１１ｂ、１１ｃ若しくは１１ｃ、１１ｄのようなヴィヴァルディ型アンテナの二つのスロット間のラインの長さは、λ１がマイクロストリップラインに導入される波長である場合に、（ｋ＋０．５）λ１に等しく、最後のアンテナ１１ｄのスロットとダイオード１４との間のラインの長さはλ１／４に等しい。
【００１８】
さらに、図２に表されているように、供給ライン１２、１３は、λｆがスロットに導入される波長である場合に、λｆ／４に近似の距離においてスロットと交差する。すなわち、供給ラインは、ダイオードの状態の機能として、及びスロットに関して開路領域で、ラインに関して短絡平面若しくは開路平面のヴィヴァルディ型アンテナのスロットで交差する。
【００１９】
Ｐで適用される制御電圧の機能として、図２の装置の動作原理は説明されるであろう：
制御電圧が＋ＶＣＣに等しい場合：
次いで、ダイオード１５はオフ状態である。したがって、これは供給ライン１２の末端での開路となり、それによってアンテナ１１ｄに給電するスロットの平面に短絡を戻す。それゆえ、ライン１２とアンテナ１１ｄのスロットとの間に電磁結合が存在する。各スロット間の供給ライン１２の伸張の特定の長さにより、同相短絡はアンテナ１１ｃ、１１ｂ、１１ａの別の三つのスロットの面で確立される。結果として、四つのアンテナ１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄは供給ライン１２に同相で接続される。
【００２０】
さらに、整列の方法により、ダイオード１４はオンである。したがって、短絡がライン１３の末端に存在し、これはアンテナ１１ｄに給電するスロットの平面に開路を戻す。結果として、ライン１３とアンテナ１１ｄに給電するスロットとの間には接続は存在しない。各スロット間の供給ライン１３の伸張の特定の長さにより、したがって、開路はアンテナ１１ｃ、１１ｂ、及び１１ａの別の三つのスロットの平面で確立される。それゆえ、かかるアンテナの何れも供給ライン１３と接続されない。
【００２１】
Ｐで供給される制御電圧が−Ｖｃｃと等しい場合：
次いで、ダイオード１５はオンである。したがって、供給ライン１２の末端に短絡が存在し、それによってアンテナ１１ｄに給電するスロットの平面に開路を戻す。結果として、ライン１２とアンテナ１１ｄのスロットとの間に電磁結合は存在しない。アンテナ１１ｃ、１１ｂ、及び１１ａの各スロット間のライン１２の伸張の長さは、他の三つのスロットの平面開路を確立することを可能にする。この事例において、アンテナはライン１２に接続されていない。
【００２２】
ダイオード１４はオフ状態である。したがって、ライン１３の末端に開路が存在し、これはアンテナ１１ｄに給電するスロットの平面に短絡を戻す。結果として、ライン１３とアンテナ１１ｄのスロットとの間に電磁結合が存在する。アンテナ１１ｄのスロットとアンテナ１１ｃに給電するスロットとの間のライン１３の伸張の長さにより、逆位相での短絡はアンテナ１１ｃに給電するスロットの平面に確立される。同様にして、アンテナ１１ｄに給電するスロットとアンテナ１１ｂに給電するスロットとの間のライン１３の伸張の長さは、アンテナ１１ｂに給電するスロットの平面で同相短絡を確立することを可能にする。同一の手法にて、逆位相での短絡はアンテナ１１ａに給電するスロットの平面に確立される。この事例において、アンテナ１１ｄ、１１ｂは同相で接続し、アンテナ１１ｃ、１１ａは１８０°の位相シフトで接続される。
【００２３】
図２で示されるような装置の動作原理は、図３で示されるような簡素な構造を用いてシミュレートされる。この事例において、ヴィヴァルディ型アンテナ１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄのような“スロットアンテナ”型のアンテナは、スロットの末端から距離λｆ／４で、ポート１に接続されたライン２１へ接続されるスロット２０によって示され、このライン２１はポートに整合するための７０ｏｈｍｓでのラインスタブ及び５０ｏｈｍｓでのラインスタブで終端している。さらに、もう一方のラインで、λｆがスロットに導入される波長を示す場合にライン２１から距離λｆで、図２の供給ライン１２、１３を示す二つの他のライン２２、２３が位置されている。ライン２２は、ライン２２の末端とアースとの間に配置される順方向実装のダイオード２４で終端し、一方でライン２３は、ライン２３の末端とアースとの間に配置される逆方向実装のダイオード２５で終端する。二つのライン２２、２３との間の中間平面は、スロット２０のもう一方の末端からの距離λｆ／４である。二つの供給ライン２２、２３は、ライン２１にのみ関しては、７０ｏｈｍｓ及び５０ｏｈｍｓでラインスタブを整合することにより、供給ポート２、３に接続されている。二つのライン２２、２３は、それらの間に接続が存在しないために充分に離れており、所謂距離はラインの幅Ｗの５倍に実質的に等しい距離ｅである。さらに詳細には、シミュレーションの枠内において、下記の値は図３の様々な要素において使用された。
【００２４】
【数２】
0004034128.tif 000002
ダイオードのバイアスの機能としてスロットから一つ若しくはもう一つのラインへの接続は、表１により与えられる。
【００２５】
【表１】
0004034128.tif 000003
シミュレーションの結果は、二つの形態、所謂二つのラインにおける開路／短絡形態若しくは短絡／開路形態で選択的な接続を示す図４ａ及び４ｂの曲線により与えられる。
【００２６】
曲線によると、図４ａで示されるＯＣ−ＳＣ形態において、パラメーターＳ２１は高く（−１乃至−２ｄＢ）のオーダーの値を表し、一方でパラメーターＳ３１は低く−２０ｄＢのオーダーの値を表すことが認識される。したがって、ポート１からポート２への送信が存在し、ポート１とポート３との間の送信は存在せず、即ちアイソレーションが存在する。図４ｂで示されるＳＣ−ＯＣ形態においては反転が起こる。Ｓ３１が−１のオーダーの値を表すためポート１からポート３への送信が存在し、Ｓ２１が−２０ｄＢのオーダーの値を表すためポート１からポート２への送信が存在しない。
【００２７】
Ｐにより記号化される送信／受信回路を二つの供給ライン１２、１３へ接続する回路の実施態様は、図５乃至７に関して記載されるだろう。
【００２８】
図５に示されるように、Ｔ回路として使用される回路は、エネルギーを二つの供給ライン１２、１３の一つ若しくはもう一方に供給可能である。したがって、図５に示されるＴ回路は、Ｔ回路の二つのブランチ３１及び３２により延在された送信／受信回路Ｐに接続されるブランチ３０からなり、図２の実施態様においてブランチ３１は供給ライン１２へ接続され、一方でブランチ３２は供給ライン１３へ接続されている。エネルギーを二つの供給ラインの一つ若しくはもう一方に正確に送るために、Ｔ回路は下記のように設計される：
ダイオード１５がオンで、一方でダイオード１４がオフの場合、ヴィヴァルディ型アンテナは供給ライン１３により給電される。
【００２９】
すでに言及したように、各ライン／スロットの交点において、ライン１２は開路を表し、一方でライン１３は短絡を表す。したがって、エネルギーがＴ回路のレベルにおいてライン１３に導かれるためには：
開路になるためにＴの平面に戻されるライン１２の開路と、
短絡になるためにＴの平面に戻されるライン１３の短絡と、
が必要である。
【００３０】
この型の動作を獲得するために、アンテナ１１ａに給電するスロットとＴ回路との間には下記の定式を満たすラインｌの長さが必要であり、式は：
Ｌ＝ｎλ１／２で、λ１は供給ラインに導入される波長で、ｎは整数である。
【００３１】
これは図５に明確に示されている。
【００３２】
かかるＴ回路の利用可能性を証明するために、回路は、ＩＥ３Ｄソフトウェアを用い、並びに図６に示される手法によりＴ回路及びヴィヴァルディ型アンテナ１１ａを製造することによりシミュレートされた。この事例において、ヴィヴァルディ型アンテナ１１ａは、λｆがスロットに導入される波長である場合には、スロットの末端から距離λｆ／４で、及びλ１がマイクロストリップラインに導入される波長である場合には、ライン２１の末端から距離λ１／４でスロットを交差するマイクロストリップライン２１と関連するスロット２０により表現される。ライン２１は、エネルギー出力が計測される出力ポート１に整合することを許容するラインの二つの長さＬ７０ｏｈｍｓ及びＬ５０ｏｈｍｓによって延在される。
【００３３】
さらに、図６に示されるように、図５のＴ回路は、λｆがスロットに導入される波長を示す場合に、ライン２１から長さλｆでスロット２０を交差するマイクロストリップライン２５、２６の二つの伸張から構成される。二つのライン２５及び２６は、送信回路のエネルギーを受取る入力ポートに対する二つの整合ラインＬ７０ｏｈｍｓ及びＬ５０ｏｈｍｓからなるライン２７により共に接続される。
【００３４】
図６に示されるように、二つのライン２５、２６は、それらラインの中間平面がスロット２０のもう一方の末端のλｆ／４末端で位置するような手法で、及びＴ回路の入力とスロットとの間の距離がλ１／２に等しく、ライン２５及び２６の末端が開路及び短絡を上記で説明したライン／スロットのクロスオーバーのレベルに戻すような手法でスロットからの距離λ１／４で位置するように配置される。
【００３５】
より実際的には、下記の寸法がシミュレーションに使用された。
【００３６】
【数３】
0004034128.tif 000004
シミュレーションの結果は、二つの形態の図７ａにおける短絡／開路及び図７ｂにおける開路／短絡の事例における、周波数の関数としてのｄＢでの送信及び反射係数を示す図７ａ及び７ｂに与えられる。図で表されている結果は、パスバンドが少なくとも１．５ＧＨｚに亘って−１０ｄＢよりも小さいＳ１１及びＳ２２で非常に広くて、ロスが小さく、すなわち５．６ＧＨｚで−１．５ｄＢより小さいことを示している。
【００３７】
図２で示されている型の装置での放射ダイバーシティの獲得は、図８ａ、８ｂ及び図９に関してより詳細に説明されるであろう。上記に記載のように図２のシステムで、適用される制御電圧に依存し、ヴィヴァルディ型アンテナ１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄは、位相に関して異なる二つの形態である。ヴィヴァルディ型アンテナ１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄが、図８ａで表現されるように、つまり制御電圧＋Ｖｃｃにおいて、供給ライン１２の手段によって給電される場合、四つのアンテナ１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄは０°の位相である。適用される制御電圧が−Ｖｃｃである場合、ヴィヴァルディ型アンテナを交差する供給ラインは、図８ｂに示されるようにライン１３である。この事例において、アンテナ１１ａ及び１１ｃは両者とも同相であるが、しかしアンテナ１１ｂ及び１１ｃに関しては位相は反対である。したがって、図９で示される放射パターンは、図８ａ及び８ｂの形態に一致する。適用される電圧が＋Ｖｃｃである場合の放射の最大が、適用される電圧が−Ｖｃｃである場合に２２．５°によりシフトされることが認識される。このように、適用される制御電圧に依存して、放射パターンのローブ（ｌｏｂｅｓ）は、方向（−１８０°、−１３５°、−９０°、−４５°、０°、４５°、９０°、１３５°）若しくは方向（−１５７．５°、−１１２．５°、−６７．５°、−２２．５°、２２．５°、６７．５°、１１２．５°、１５７．５°）に導かれ、これは放射ダイバーシティを維持することを可能にする。
【００３８】
本発明に従う電磁波を送信／受信するための装置の構成における新規のトポロジーは、図１０に関して記載されるであろう。この事例において、ヴィヴァルディ型アンテナ１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄは、図２の実施態様におけるように、適用された制御電圧の機能として二つの供給ライン１２、１３ａの一つ若しくはもう一方により給電される。図１に示される構造と比較する主要な違いは、二つのライン１２ａ、１３ａとヴィヴァルディ型アンテナのスロットとの間の接続は、図１０で明らかに示されているように、スロットの二つの個別開路平面で達成されることである。詳細には、供給ライン１２ａはスロットの末端からの距離λｆ／４でのアンテナ１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄのスロットを切断し、一方で供給ライン１３ａは前述のスロットの末端からの距離λｆ／４＋λｆ／２での前述のヴィヴァルディ型アンテナ１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄのスロットを切断する。したがって、供給ラインは二つの個別開路の平面に実際に存在し、二つのスロット間のラインの長さは未だに同一の式を満たしている、つまり：
ライン１２ａにおいて、ヴィヴァルディ型アンテナ１１ａ、１１ｂ若しくは１１ｂ、１１ｃ若しくは１１ｃ、１１ｄの二つのスロットとの間の長さは、ｋλ１に等しく、ここでｋは正の整数で、λ１は供給ラインに導入される波長である。
【００３９】
また、ライン１３ａにおいて、１１ａ、１１ｂ若しくは１１ｂ、１１ｃ若しくは１１ｃ、１１ｄのようなスロットアンテナの二つのスロットとの間ラインの長さは（ｋ＋０．５）λ１に等しく、ここでｋは正の整数で、λ１は供給ラインに導入される波長である。また、この事例において、二つのライン１２ａ及び１３ａは、図５に記載されているような同型のＴ回路の手法によって送信／受信回路Ｐに接続されている。この新規のトポロジーはまた、図２に関して示されるトポロジーの事例のような放射パターンのダイバーシティを獲得することが可能である。
【００４０】
特許請求の範囲を逸脱しない限り、上記に記載された実施態様は多くの手法で修正されるかもしれないことは当業者において明白である。
【図面の簡単な説明】
【図１】  従来技術による空間ダイバーシティ電磁気信号の送信／受信装置の図解的な平面の概観である。
【図２】  本発明による第一実施態様の装置の平面図を図解的に表す。
【図３】  本発明による簡素な構造のシミュレーションを有効にするために使用されるライン／スロット装置の操作原理を説明する図解的な概観である。
【図４ａ】  図３の回路の二つの操作形態で選択的な接続を表現する曲線である。
【図４ｂ】  図３の回路の二つの操作形態で選択的な接続を表現する曲線である。
【図５】  本発明で使用される二つのラインに給電することを可能にするＴ回路の図解的な平面の概観である。
【図６】  図５の回路をシミュレーションする装置の図解的な表現である。
【図７ａ】  本発明による図６の回路の二つの操作形態の事例において、周波数の機能として整合することを与える曲線である。
【図７ｂ】  本発明による図６の回路の二つの操作形態の事例において、周波数の機能として整合することを与える曲線である。
【図８ａ】  図２の装置の操作方法を説明する図解的な概観である。
【図８ｂ】  図２の装置の操作方法を説明する図解的な概観である。
【図９】  制御電圧が＋ＶＣＣ若しくは−ＶＣＣの何れかに依存する方位角の機能としての図２の装置の放射パターンを表現する。
【図１０】  本発明による別の実施態様の図解的な平面の概観である。
【符号の説明】
１０    共通基板
１１ａ  ヴィヴァルディ型アンテナ
１１ｂ  ヴィヴァルディ型アンテナ
１１ｃ  ヴィヴァルディ型アンテナ
１１ｄ  ヴィヴァルディ型アンテナ
１２    供給ライン
１３    供給ライン
１４    切り換え要素
１５    切り換え要素
１６    切り換え要素
【図１】
0004034128.tif 000006
【図２】
0004034128.tif 000007
【図３】
0004034128.tif 000008
【図４ａ】
0004034128.tif 000009
【図４ｂ】
0004034128.tif 000010
【図５】
0004034128.tif 000011
【図６】
0004034128.tif 000012
【図７ａ】
0004034128.tif 000013
【図７ｂ】
0004034128.tif 000014
【図８ａ】
0004034128.tif 000015
【図８ｂ】
0004034128.tif 000016
【図９】
0004034128.tif 000017
【図１０】
0004034128.tif 000018