(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
略環状の磁性体から内方向又は外方向に放射状に、夫々に巻線を巻回すと共に先端に複数の数ｒ個の小歯を内面又は外面円形状に形成した相隣るｑ個の主極を等ピッチで植設した固定子と、当該主極の先端との間に所定寸法のエアギャップを介し、前記固定子に対向して、Ｎ極とＳ極を交互に円周方向に磁化した永久磁石を円筒状にｕ対形成して回転自在に支承した回転子とを構成したインナロータ型又はアウタロータ型の円筒型永久磁石式回転電機において、
前記固定子主極の各小歯のピッチを３６０度／ｕ（機械角）からδ度（機械角）偏位して形成したことを特徴とする円筒型永久磁石式回転電機。
但し、ｋは３又は５の数の値とし、ｒの各場合により、δは次の条件を満足する値とする。
（イ）ｒが奇数の場合のδは、次の（１）式を満足する値とする。
0004080724.tif 000004
但し、（１）式において、
ｎは条件式ｎ＝（ｒ−１）／２で求められる値である。
（ロ）ｒが偶数の場合のδは、式（２）を満足する。
0004080724.tif 000005
但し、（２）式において、
ｎは条件式ｎ＝ｒ／２で求められる値である。
【請求項２】
請求項１に記載の円筒型永久磁石式回転電機において、
回転子をインナロータ型の構成とし、
さらに、軸方向に固定子の前後に設けた各軸受ブラケットの回転軸とは同心円に形成したツメ部の外周面を該固定子の内周円弧部を支承するように固定子の両側から嵌合させ、該軸受ブラケットにて回転子の軸受を支承するように構成したことを特徴とする円筒型永久磁石式回転電機。
【請求項３】
請求項１又は２のいずれかに記載の円筒型永久磁石式回転電機において、
固定子主極の各小歯のピッチを３６０度／ｕ（機械角）から偏位するδ度（機械角）は、当該ピッチの減少方向であることを特徴とする円筒型永久磁石式回転電機。
【請求項４】
請求項１又は２のいずれかに記載の円筒型永久磁石式回転電機において、
下記の（３）式又は（４）式を満足するように形成したことを特徴とする円筒型永久磁石式回転電機。
ｑｒ>ｕ・・・・・・・・・・・（３）
ｑｒ＝ｕ＋２・・・・・・・・ （４）
但し、ｑは主極の数、ｒは主極の先端に設けられる複数の小歯の数、ｕは永久磁石の極対数である。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれかに記載の円筒型永久磁石式回転電機において、
上記円筒型永久磁石の反固定子側に磁性体より成るバックヨークを密着させるように設けると共に、上記円筒型永久磁石としてラジアル異方性磁石を用いるようにしたことを特徴とする円筒型永久磁石式回転電機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ＯＡ機器の複写機や簡易ＦＡの組み立てロボット等に使用される永久磁石式ステッピングモータ等の円筒型永久磁石式回転電機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
本発明を適用する円筒型永久磁石式回転電機（以下、本構造をRing MagnetからＲＭ型と、また、全体名称を回転電機と略称する。）の従来の概略構造を示した図９（Ａ）の縦断正面図と、同図（Ａ）のＸ−Ｘ断面を示した図９（Ｂ）縦断側面図によって説明する。
図９（Ａ）、（Ｂ）において、１は固定子で、略環状の形状に形成した磁性体である固定子鉄芯の内方向に放射状に、夫々に巻線２ｃを巻回すと共に、先端にはｒ個（図では３個）の小歯２ａを等ピッチで形成した主極２をｑ個（図では６個）、等ピッチで突設している。
固定子１は、軸受ブラケット３、４によって保持され、軸受ブラケット３、４の中心部には、軸受７、８を固定している。
主極２の先端である小歯２ａ表面との間に所定寸法のエアギャップを介し、小歯２ａに対向してＮ極とＳ極を交互に円周方向に磁化した永久磁石を円筒状に所定対数形成し、その中心部に形成した回転軸６を、軸受７、８で回転自在に支承して円筒型永久磁石５より成る回転子１０を構成している。
上記各図において、各主極２に巻回した巻線２ｃに順次励磁電流を供給することによって回転子が回転する。
なお、回転子に永久磁石を使用した回転電機には、固定子の構造は上記と略同様であるが、回転子として、２個の歯車形状の回転子を機械角で１８０度偏位させて永久磁石を挟持したハイブリッド型（以下、本構造をＨＢ型と略称する）ステッピングモータのような構成もある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上記のＨＢ型の構成のものは高トルクが得られるが、回転子に歯があるために、永久磁石によって形成される回転子の歯と固定子主極の小歯が対向しているエアギャップ部と歯が無い谷の部分では磁束分布が急激に変化する。
そのため、磁束密度の変化は方形波となり、良くても台形波のために高調波が多く存在し、従って、回転時の振動や騒音が大きくなるという問題点があった。これに対し、前記のＲＭ型の固定子の構成のものではＨＢ型と同一構造であるが、回転子は円筒形状で、その外周にＮ極Ｓ極交互に磁化している。そのために、磁束変化が正弦波状になるので、高調波成分が少ない。従って、低振動、低騒音になることが知られている。
【０００４】
しかし、ＲＭ型であっても、部品の加工精度が的確でないと、各種要素の完全な均一性が得られず、組み立精度の問題でエアギャップが不均一になったりして、磁束変化が完全な正弦波状にならないで高調波を生じており、高調波の存在が振動や騒音を生じる要因になっている。
例えば、回転子のＮ極とＳ極の歯位相は機械角で（１８０／磁極対数）度なので、回転子極対数が大きい場合はこの歯位相は小さな値になるため、僅かな機械的な誤差があっても、特性に影響する電気角の狂いは大きくなる。従って、各誤差によって界磁の高調波成分が発生し易くなるが、その機械的構成が加工誤差等によって均一ではないために、ばらつきを生ずる。
このため、振動騒音も小さいものや大きいものがばらついて発生し易くなる。また、ＲＭ型のものはＨＢ型のものに比べ、トルクが低いという問題もあった。従って、振動騒音をできるだけ抑制すると共に、これらのばらつきを無くすために、回転子極対数が大きなものでも、回転トルクに影響する鎖交磁束の高調波成分を抑制し、高トルク化とすることが要望されている。
【０００５】
ところで、回転子１０の永久磁石５のＮ極による固定子主極に対する１相分のパーミアンスＰNは、一般式として次の（５）式のように示される。
ＰN＝Ｐ0｛１＋ΣＫwｃｏｓｗ（ｕθ）｝・・・・・・・・・・（５）
なお、本明細書の説明では、各数式と数式の説明に使用する記号には、「単位」の記載を省略している。
上記で、Ｐ0は回転子１０の永久磁石（以下磁極とも称す）５と小歯を備えた固定子主極２との間の特性を基準化したパーミアンスの演算子、ｗはパーミアンスに影響する高調波次数、Ｋwはパーミアンスの基本波及び高調波次数ｗ夫々の影響度に対応して定まる振幅を示す定数、θは円筒型永久磁石５のＮ極に対向する固定子主極２の小歯２ａとの間の機械角、ｕは回転子を構成する永久磁石５の極対数であり、Σは、計算すべき全高調波次数に関する総和を求めることを示している。
【０００６】
同様に、回転子１０の永久磁石５のＳ極による固定子主極２に対する１相分のパーミアンスＰSは、一般式として次の（６）式のように示される。
ＰS＝Ｐ0｛１＋ΣＫwｃｏｓｗ（ｕθ＋π）｝・・・・・・・・（６）
上記の計算式に使用される各符号の定義は、（５）式と同様である。
従って、回転子１０の永久磁石５のＮ、Ｓ、両極による固定子主極２に対する鎖交磁束のパーミアンスＰLは、上記両式から次の（７）式のようになる。
ＰL＝ＰN−ＰS＝２｛Ｋ1ｃｏｓｕθ＋Ｋ3ｃｏｓ３ｕθ＋Ｋ5ｃｏｓ５ｕθ
＋・・・・・・｝・・・・・・・・・・・・・・・（７）
上記（７）式において、Ｋ1は上記式５及び式６に記したＫwにおける基本波に対応して定まる定数、Ｋ3は同様に第３次高調波成分に対応して定まる定数、Ｋ5は同様に第５次高調波成分に対応して定まる定数である。
【０００７】
上記に示されるように、偶数の項はキャンセルされるので影響しない。
従って、巻線に励磁電流をながさない時の、永久磁石のみによるコギングトルクはパーミアンスの偶数次高調波のみに関与するので無視することができる。
（７）式において、右辺の第１項は基本波であって、巻線に電流を流した時に、フレミングの左手の法則に従って生じるトルクに寄与する成分であるが、第２項以降は高調波で振動や騒音の原因になる。
しかしながら、一般には当然、Ｋ1＞Ｋ3＞Ｋ5＞・・・となり、第３次高調波成分が高調波成分の中で最大となり、主たる振動騒音の要因となる。
従って、第３次高調波成分を除去するように構成すれば、回転時のダイナミック特性が大幅に改善されるといえる。
【０００８】
即ち、高調波のうち偶数高調波成分は現実的には除去されて殆ど影響しないが、奇数高調波成分が影響し、奇数高調波のうち、第３次が最も振幅が大きいので影響度が大きい。
即ち、本発明では、第３次高調波成分を削減すれば高周波による弊害が実用上大幅に減少する点に着目し、これを第一の課題とした。
また、固定子と回転子との間の不均一なエアギャップも振動騒音の原因になるので、エアギャップの精度を高めるための、適正な固定子の保持手段を求めることも第２の課題としている。
本発明は、上記の各課題を解決し、ＲＭ型の構造を改善して、回転子極対数が大きなものでも、振動や騒音の発生に寄与する鎖交磁束、即ち、パーミアンスの高調波成分を抑制し、高トルク化を実現する手段を解決して、従来よりも振動や騒音が少ない円筒型永久磁石式回転電機を提供するのを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明の円筒型永久磁石式回転電機は、上記課題を解決するために、請求項１に記載のものでは、略環状の磁性体から内方向又は外方向に放射状に、夫々に巻線を巻回すと共に先端に複数の数ｒ個の小歯を内面又は外面円形状に形成した相隣るｑ個の主極を等ピッチで植設した固定子と、当該主極の先端との間に所定寸法のエアギャップを介し、前記固定子に対向して、Ｎ極とＳ極を交互に円周方向に磁化した永久磁石を円筒状にｕ対形成して回転自在に支承した回転子とを構成したインナロータ型又はアウタロータ型の円筒型永久磁石式回転電機において、前記固定子主極の各小歯のピッチを３６０度／ｕ（機械角）からδ度（機械角）偏位して形成するように構成した。
但し、ｋは３又は５の数の値とする。
なお、前記のように、各数式と数式の説明に使用する記号には、単位の記載を省略している。
（イ）ｒが奇数の場合のδは、次の（１）式を満足する値とする。
0004080724.tif 000002
ｎは条件式ｎ＝（ｒ−１）／２で求められる値である。
（ロ）ｒが偶数の場合のδは、次の式（２）を満足する値とする。
0004080724.tif 000003
但し、（２）式において、
ｎは条件式ｎ＝ｒ／２で求められる値である。
【００１０】
上記のように、（１）式又は（２）式を満足することによって、回転子の磁極と固定子の小歯を備えた主極との間のパーミアンスの第３次高調波成分を除去するようにしたので、ＲＭ型回転電機で、最も影響の大きい要因を除去することができ、騒音振動を強力に抑制できる。
【００１１】
この場合、請求項２に記載のように、請求項１に記載の円筒型永久磁石式回転電機において、回転子をインナロータ型の構成とし、さらに、軸方向に固定子の前後に設けた各軸受ブラケットの回転軸とは同心円に形成したツメ部の外周面を該固定子の内周円弧部を支承するように固定子の両側から嵌合させ、該軸受ブラケットにて回転子の軸受を支承するような構成（以下本構造を内インロー方式と称す）とするが望ましい。
このように内インロー方式に構成すると、固定子は締め付けられることなく支承されるので、固定子内面と回転子外面とのエアギャップを直接的に均一にできるので、振動騒音を、簡単な構成で、さらに向上させることができる。この場合、漏洩磁束によるトルクの減少を除くために、ブラケットの嵌合部は少なくとも非磁性体とすることが望ましい。
【００１２】
また、請求項３に記載のように、上記構成において、固定子主極の各小歯のピッチを３６０度／ｕ（機械角）から偏位するδ度（機械角）は、当該ピッチの減少方向に形成すると、主極の開口部を広くできるので、巻線の巻き込み作業が容易になり、加工精度を高めると共に、加工時間の減少が図れる。
さらに、請求項４に記載するように、請求項１又は２のいずれかの記載の構成において、次の（３）式又は（４）式を満足するように設定するのが望ましい。
ｑｒ＞ｕ・・・・・・・・（３）
ｑｒ＝ｕ＋２・・・・・・（４）
但し、ｑは主極の数、ｒは主極の先端に設けられる複数の小歯の数、ｕは永久磁石の極対数である。
（３）式を満足するようにすると、回転電機として必要なトルク特性や停止精度等に影響する主極の小歯の数を、上記の主極の開口部の広さと対応させて、適切な値が選択できる。その場合、（４）式を満足するように設定するのも効果的である。
【００１３】
さらに、請求項５に記載のように、請求項１乃至４のいずれかに記載の円筒型永久磁石式回転電機において、
上記円筒型永久磁石の反固定子側に磁性体より成るバックヨークを密着させるように設けると共に上記円筒型永久磁石としてラジアル異方性磁石を用いるように構成するのが望ましい。
このように構成すると、ＲＭ型の高調波が抑制されるという特徴に加え、高トルク化も実現できる。
【００１４】
次に、上記の（１）式、（２）式によって、パーミアンスの第３次高調波成分を除去できる根拠を説明する。
なお、前記のように、各数式と数式の説明に使用する記号には、「単位」の記載を、一部を除き省略している。
▲１▼各主極２夫々の小歯２ａの数が奇数の場合：
前述したように最も影響の大きいパーミアンスの第３次高調波Ｐ3は、回転子を構成する永久磁石５の極対数をｕ、小歯のピッチと回転子の磁極ピッチとの偏位角（機械角）をδ度とし、この偏位がマイナス方向とすると、小歯の数が３の場合は、次の（８）式となる。
Ｐ3＝１＋２ｃｏｓ３（ｕδ）・・・・・・・・・・・・（８）
但し、ｕδは、上記の偏位角を電気角に変換して示している。
同様に、小歯２ａの数が５の場合は、次の（９）式、小歯２ａの数が７の場合は、（１０）式となる。
Ｐ3＝１＋２｛ｃｏｓ３（ｕδ）＋ｃｏｓ３（２ｕδ）｝・・・・（９）
Ｐ3＝１＋２｛ｃｏｓ３（ｕδ）＋ｃｏｓ３（２ｕδ）＋ｃｏｓ３（３ｕδ）
・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１０）
従って、小歯の数ｒをｒ＝２ｍ＋１とおき、この計算式のｒにおける、小歯の数を１を除いた最小の数３から、対象とする回転電機の小歯の数までの算出されたｍの値に対して総和すると、一般式として次の（１１）式のようになる。
Ｐ3＝１＋２Σｃｏｓ３ｍｕδ・・・・（１１）
即ち、（１１）式において、ｍ＝（ｒ−１）／２、ｎは対象回転電機の小歯２ａの数ｒにおけるｍの値である。
従って、（１１）式は、ｃｏｓ３ｍｕδを、ｒを最小の３、即ち、ｍ＝１から、対象回転電機の小歯数に対する計算値ｍ＝ｎまで、夫々の小歯数について計算して総和したものの２倍に１加えた値になる。
【００１５】
▲２▼各主極２夫々の小歯２ａの数が偶数の場合：
次に、各主極２夫々の小歯２ａの数が偶数の場合、上記と同様に、最も影響の大きいパーミアンスの第３次高調波Ｐ3は、回転子を構成する永久磁石５の極対数をｕ、小歯のピッチと回転子の磁極ピッチとの偏位角（機械角）をδ度とし、この偏位がマイナス方向とすると、小歯の数が２の場合は、次の（１２）式となる。
Ｐ3＝２ｃｏｓ３（ｕδ／２）・・・・・・・・・・（１２）
但し、ｕδは、上記の偏位角を電気角に変換して示している。
同様に、小歯２ａの数が４の場合は次の（１３）式、小歯２ａの数が６の場合は、（１４）式となる。
Ｐ3＝２｛ｃｏｓ３（ｕδ／２）＋ｃｏｓ３（３ｕδ／２）｝・・・（１３）
Ｐ3＝２｛ｃｏｓ３（ｕδ／２）＋ｃｏｓ３（３ｕδ／２）
＋ｃｏｓ３（５ｕδ／２）・・・・・・・・・・・・・・（１４）
従って、小歯の数ｒをｒ＝２ｍとおき、この計算式のｒにおける、小歯の数を偶数の最小の数２から、対象とする回転電機の小歯の数までの算出されたｍの値に対して総和すると、一般式として次の（１５）式のようになる。
Ｐ3＝２Σ３ｃｏｓ（２ｍ−１）ｕδ／２・・・・・・・（１５）
即ち、（１５）式において、ｍ＝ｒ／２、ｎは対象回転電機の小歯２ａの数ｒにおけるｍの値である。
従って、（１５）式は、ｃｏｓ３（２ｍー１）ｕδ／２を、ｒを最小の２、即ち、ｍ＝１から、対象回転電機の小歯数に対する計算値ｍ＝ｎまで、夫々の小歯数について計算して総和したものを２倍した値になる。
【００１６】
即ち、前述したように本願発明が目的とするパーミアンスの第３次高調波成分を除去するには、小歯の数が奇数の場合は（１１）式に示すＰ3を０に等しくした（１）式、偶数の場合は（１５）式に示すＰ3を０に等しくした（２）式から夫々δを求めるように算出し、回転電機の磁極構造を設定すれば良い。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下図面を参照して本発明を適用した構造例を詳細に説明する。
なお、以下に説明する本発明の実施の形態では、インナロータ型の構成のもので説明するが、本発明はアウタロータ型の構成のものにも適用可能である。
【００１８】
第１の実施の形態：
本発明を適用した円筒型永久磁石式回転電機（以下回転電機と称す）の概略構造を示す縦断正面図を図１に、また同図のＸ−Ｘ断面を図２に示している。
なお、図１及び図２は磁気特性の説明を主体にするために、巻線以外の電気回路部品の多くのものの図示は省略している。
また、図１、図２で従来のものと同等の構成は図９と同一の符号を付して示している。
図１、図２において、１１は固定子で、略環状の形状に形成した珪素鋼鈑を積層して構成した固定子鉄心の内方向に放射状に夫々に絶縁物を介して巻線１２ｃを巻回すと共に先端にｒ個（図は３個）の小歯１２ａを等ピッチで形成した内面円形状の主極１２を、等ピッチでｑ個（図は６個）突設している。
固定子鉄心の外形は、図１に示すように、正方形を形成する４辺４個の平面部１１ｂと、小歯１２ａの内面円形と同心円をなす所定半径の４個の円弧部１１ａによって形成されている。
【００１９】
固定子１１の円弧部１１ａは、一方の軸受ブラケット１３の４隅に形成した円弧状のツメ部１３ａと他方の軸受ブラケット１４の４隅に形成した円弧状のツメ部１４ａとによって保持され固定される。軸受ブラケット１３の中心には軸受７が、ブラケット１４の中心には軸受８が、回転子１０を保持した回転軸６を回転自在に支承している。
従って、回転軸６と、ブラケット１３のツメ部１３ａの円弧状の内面及びブラケット１４のツメ部１４ａの円弧状の内面とは同心円を形成している。
回転子１０は、各主極１２の先端である小歯１２ａとの間に所定寸法のエアギャップを介し、従来の技術で説明したのと同様に、小歯１２ａに対向してＮ極とＳ極を交互に円周方向に磁化した永久磁石５を円筒状に所定極対数ｕ形成して回転軸６で、軸受７、８で回転自在に支承している。永久磁石５は、機能説明のための名称として磁極５と称することがある。
従って、固定子１１は、回転軸６と同心円を形成するツメ部１３ａ、１４ａで、主極１２の小歯１２ａの先端部内面と回転子１０の表面との間のエアギャップが均一になるように保持し固定される。本構造を外インロー方式と称する。
上記構成において、各主極１２に巻回した巻線１２ｃに順次励磁電流を供給することによって回転子１０が回転する。
上記において、ブラケット１３のツメ部１３ａの外周面と、ブラケット１４のツメ部１４ａの外周面外の形状と寸法及び配置は、上記目的を満足するように、固定子１１の外形とも対応させて適切に形成すれば良いことは当然である。
【００２０】
次に、変位角δ（機械角、単位、度）に関し、本実施の形態では図３を参照して、小歯の数が奇数の場合を、１を除いた最小の数３の場合について、具体的に説明する。
図３は、図１、図２に示す小歯１２ａを３個夫々に設けた６個の主極１２の内の１個と回転子１０の磁極を構成する永久磁石５のＮ極、Ｓ極の極配置関係を示したもので、小歯１２ａのピッチは、機械角で、回転子磁極対ピッチ（３６０／ｕ）からδ減算した値に構成している。
上記でδは（１１）式を、第３次高調波成分を除去するように０に等しくおいた、即ち、（１）式によって計算し求めた値である。
即ち、（１）式から  １＋２ｃｏｓ３ｕδ＝０・・・・・・・・・（１６）
（１６）式からδを求めると、次の（１７）式が得られる。
δ＝１２０°／３ｕ＝４０°／ｕ・・・・・・・・（１７）
（１７）式において、回転子の磁極対数ｕを１６とすれば、δ＝２．５°が得られる。
即ち、回転子磁極対ピッチから２．５°減算した値を小歯１２ａのピッチにすることによって、理論的にパーミアンスの第３次高調波成分が除去される。
本実施の形態では、３相として主極数ｑ＝６、小歯数ｒ＝３なので、
ｑｒ＝１８となる。
ｕ＝１６であるから、（３）式のｑｒ＞ｕを満足する。
また、（４）式のｑｒ＝ｕ＋２  を満足する。
【００２１】
第２の実施の形態：
第２の実施の形態として、小歯の数が偶数の値の内、最も少ない数に相当する小歯が２個の場合について、図４を参照して説明する。
図４は、図１の小歯１２ａを偶数で最も少ない数の２個夫々に設けた６個の主極１２の内の１個と回転子１０の磁極を構成する永久磁石５のＮ極、Ｓ極の極配置関係を示したもので、小歯１２ａのピッチは機械角で、回転子磁極対ピッチ（３６０／ｕ）からδ減算した値に構成している。
上記でδは（１５）式を、第３次高調波成分を除去するように０に等しくおいた、即ち、（２）式によって計算し求めた値である。
即ち、（２）式は、２ＣＯＳ３ｕδ／２＝０・・・・・・・・・（１８）
となるから、これを解いて
δ＝６０°／ｕ
が得られる。
ここで、回転子の磁極対数ｕを１６とすれば、δ＝３．７５゜が得られる。
即ち、回転子磁極対ピッチからδだけ減算した値１８．７５゜を小歯１２ａのピッチにすることによって、パーミアンスの第３次高調波成分が除去される。
【００２２】
第３の実施の形態：
次に、本発明の第３の実施の形態について、図５を参照して説明する。
図５は、図２に対応する断面を示している。
同図において、２１は固定子で、図１同様、略環状の形状に形成した珪素鋼鈑を積層して構成した固定子鉄芯の内方向に放射状に夫々に絶縁物を介して巻線２２ｃを巻回すと共に、先端にｒ個（詳細は図に示さず）の小歯２２ａを等ピッチで、内面円形状に主極２２を等ピッチでｑ個（詳細は図に示さず）突設するようにしている。なお、２２ｄは巻線２２ｃに対する給電線である。
【００２３】
固定子２１の内周円弧部２１ａは、軸受ブラケット２３のツメ部２３ａの外周面と軸受ブラケット２４のツメ部２４ａの外周面とによって保持され、固定され、内インロー方式の構成となる。
即ち、ツメ部２３ａ、２４ａは内インロー方式のツメ部である。
軸受ブラケット２３の中心には軸受７が、軸受ブラケット２４の中心には軸受８が、回転子１０を保持した回転軸６を回転自在に支承している。
従って、軸受ブラケット２３のツメ部２３ａの外周面及び軸受ブラケット２４のツメ部２４ａの外周面とは回転軸６とは同心円を形成すると共に、回転子１０とは干渉しないように構成されている。例えば、回転子１０の軸方向長さは固定子２１の軸方向長さよりも所定寸法短く形成する。
従って、固定子２１は、回転軸６と同心円を形成する軸受ブラケット２３のツメ部２３ａの外周面と軸受ブラケット２４のツメ部２４ａの外周面とによって主極２２の小歯２２ａの先端部内面と回転子１０の表面との間のエアギャップが均一になるように保持し固定されるので、本実施の形態で示した内インロー方式の構造の方が、図１に示した外インロー方式の構造よりも回転子と固定子間のギャップの均一性を安定に保持でき、振動騒音の低減を向上させることができる。
なお、軸受ブラケット２３のツメ部２３ａの外周面と軸受ブラケット２４のツメ部２４ａの外周面の形状と寸法及び配置は、上記目的を満足するように、固定子内面の形状及び回転子端部形状と対応させて適切に形成すれば良い。
【００２４】
第４の実施の形態：
次に、図６及び図７（Ａ）を用いて本発明の第４の実施の形態を説明する。
先ず、本実施の形態の技術的意義を説明するために、図８の永久磁石式回転電機の構成を説明する。同図において、１００は円筒型の永久磁石回転子、１０１は固定子である。なお、τs及びτRは夫々固定子及び回転子の磁極ピッチで、
τs＝τRである。
図８に示す永久磁石式回転電機では、回転子を構成する永久磁石を極異方性の磁石で構成しているため、隣接する回転子のＮ極とＳ極で固定子を経て固定子巻線と鎖交する、隣接磁極磁路方式の構成となっている。
これに対して、本発明の適用対象であるＲＭ型回転電機では、非隣接磁極磁路方式の構成となっているため、前者の隣接磁極磁路方式の構成では高トルクを得るために有効であった極異方性の磁石が有効ではない。
そこで、本発明の第４の実施の形態のＲＭ型回転電機では、次のような構成上の工夫を施している。
図６は本発明の第４の実施の形態のＲＭ型回転電機の全体構成を示す縦断正面図、図７（Ａ）は図６中の回転子だけを取り出して示した斜視図である。
本発実施の形態のＲＭ型の回転電機では、図７（Ａ）に示すように、回転子３０は円筒型永久磁石３１の反固定子側に磁性体より成るバックヨーク３２を密着させるように設けると共に、上記円筒型永久磁石としてラジアル異方性磁石を用いるように構成している点に、その構成上の特徴がある。このラジアル異方性磁石としては、例えば、ネオジウム磁石を用いればよい。
本実施の形態のものでは、ＲＭ型回転電機であるために、非隣接磁極磁路方式の構成となっているが、回転子３０がバックヨーク３２を備え、回転子を構成する永久磁石がラジアル異方性磁石を用いるようにしているため、磁束は図６中に矢印で示すように１つの主極からバックヨーク３２を介して他の主極と磁路を作ってコイル１２ｃと鎖交する磁束が適切に流れてトルク特性の改善された回転電機として機能する。
その他の構成は、図１（Ａ）、（Ｂ）に示した第１の実施の形態のものと同等でよいので対応する構成は、同一の符号を付して示した。
図７（Ｂ）は本実施の形態のトルク特性の改善の根拠を示すために、本実施の形態の回転子と同等のＨＢ型回転子４０を示すもので、同図に示すようにＨＢ型回転子４０では、必ず歯４０ａと谷部４０ｂがあるのに対して、ＲＭ型回転子３０では歯も谷部もなく、ＮＳ交互に着磁されるため、ＲＭ型回転子はＨＢ型回転子の構成よりも固定子に対して２倍強の対向面積を備えるため、その分コイル鎖交磁束も増大することになる。
従って、本発明のＲＭ型回転電機では、ＨＢ型回転子の回転電機よりも、トルクは増大する。なお、４０ｃはＨＢ型回転子を構成する永久磁石である。
【００２５】
本発明は上記の各実施の形態のものには限定されず、各種の変形が可能である。即ち、上記の説明では、本発明に基づく基本的な実施の形態について記載したもので、目的とする回転電機の特性や必要構造に対応して適切に改変しても良い。例えば、実施の形態における説明ではδ度減算するように説明したが、主極の開口寸法によって巻線の巻回し等に支障のない場合は、加算しても良い。
また、第１の実施の形態における図１の説明では、軸受ブラケットの４個所のツメ部で固定子を固定するように図示したが、固定子の外形構造と対応させて、確実に固定できるように少なくとも対向する３個所以上で保持し固定するか全体を円筒形にして保持する、或いは、ツメ部の形状等を含めて、適切な手段を取れば良い。
【００２６】
また、図５によって、固定子の内面から保持する場合も、同様に、固定子の内面形状とも対応させて、安定に保持する形状にすれば良く、固定子と回転子の寸法の関係も、例えば、回転子を短くする、固定子の外側鉄芯を厚くする等、適切に設定すれば良い。
即ち、図５に示した内インロー方式としては、技術思想的に表現すれば、略環状磁性体よりなる固定子の内周部に形成された、当該回転電機の回転中心からの同一半径の形成部を内面から、固定子軸方向の前後に設けたブラケット夫々の対応位置夫々に所定形状で回転子に干渉しないように形成したツメ部で、当該半径部を回転中心から等しい位置に保持するように嵌合させて固定するようにすれば良い構成といえる。
【００２７】
【発明の効果】
本発明は上記のように構成したので、次に示すような優れた効果を有する。
（１）請求項１に記載のように構成すると次のような効果がある。
（ａ）（１）式または（２）式を満足するように、固定子の小歯のピッチを形成すれば、ＲＭ型において極対数ｕが多い場合でも、低振動、低騒音な回転電機が提供できる。
（ｂ）２相機、３相機にも相数にかかわらず効果を有する。
（ｃ）（１）式または（２）式を満足するようにδを設定すると、パーミアンスの第３次高調波を除去することができる。
このように、第３次高調波にねらいをつけてｋ＝３として除去すると、一般に第３次高調波の影響が最も大きいので、振動騒音の削減に関して最も効果的である。
（ｄ）なお、さらに、δを第３次高調波が除去できる値以下にｋ＝５として設定すると、第５次高調波も抑制することが可能である。
（２）請求項２に記載のように、回転子をインナロータ型の構成において、固定子の固定手段を内インロー方式にすると、固定子は締め付けられることなく支承されるので、固定子内面と回転子外面とのエアギャップを直接的に均一に形成することができるので、振動騒音をさらに向上させることができる。
（３）請求項３に記載のように、固定子主極の各小歯のピッチを標準ピッチから偏位するδ度を減少方向にすると、主極の開口部を広くできるので、巻線の巻回しが容易になる。
（４）請求項４に記載のように、固定子主極数ｑと各小歯数ｒ及び回転子極対数ｕの関係を（３）式又は（４）式を満足するようにすると、回転電機として必要なトルク特性や停止精度等に影響する主極の小歯の数を、上記の主極の開口部の広さと対応させて、適切な値が選択できる。その場合、（４）式を満足するよう設定するのが効果的である。
（５）請求項５に記載のように、請求項１乃至４のいずれかに記載の構成において、上記円筒型永久磁石の反固定子側に磁性体より成るバックヨークを密着させるように設けると共に、上記円筒型永久磁石としてラジアル異方性磁石を用いるようにすると、回転子のラジアル異方性磁石と前記バックヨークと固定子の各主極の複数の小歯で構成される高パーミアンスの非隣接磁極磁路の効果でコイル鎖交磁束が増大する。例えば、ネオジウムの焼結、ラジアル異方性磁石を用いた場合、軸方向の磁路長さが同等のＨＢ型回転子とは、固定子に対する対向面積が２倍となるため、発生トルクはＨＢ型回転子のトルクの約１．５〜２倍のトルクが得られることが実験により確認されている。
このようにＲＭ型の構成のものであるにも拘わらず、トルクを増大できるので、請求項５の構成は、実用性が大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明を適用した第１の実施の形態を説明する円筒型永久磁石式回転電機の概略構造を示す縦断正面図である。
【図２】  図１のＸ−Ｘ断面である縦断側面図である。
【図３】  第１の実施の形態を説明する固定子の小歯が３の場合において、当該小歯と回転子の永久磁石で構成する磁極とのピッチ関係を説明する関係箇所である主極と回転子の要部断面図である。
【図４】  第２の実施の形態を説明する固定子の小歯が２の場合において、当該小歯と回転子の永久磁石で構成する磁極とのピッチ関係を説明する関係箇所である主極と回転子の要部断面図である。
【図５】  第３の実施の形態を説明する図２に対応する円筒型永久磁石式回転電機の縦断側面図である。
【図６】  本発明を適用した第４の実施の形態を説明する円筒型永久磁石式回転電機の概略構造を示す縦断正面図である。
【図７】  図６に示す第４の実施の形態のものとＨＢ型回転子と比較した効果を示すための説明図で、同図（Ａ）は第４の実施の形態の回転子だけを取り出して示した斜視図、同図（Ｂ）はこの回転子と同等のＨＢ型回転子を示す斜視図である。
【図８】  永久磁石式回転電機の構成を示す斜視図である。
【図９】  従来例の円筒型永久磁石式回転電機の概略構造図であって、同図（Ａ）は縦断正面図を、同図（Ｂ）は同図（Ａ）のＸ−Ｘ断面である縦断側面図を示している。
【符号の説明】
１１、２１：固定子
１２、２２：主極
１３、１４、２３、２４：軸受ブラケット
５、３１：円筒型永久磁石
６：回転軸
７、８：軸受
１０、３０：回転子
１２ａ、２２ａ：小歯
２３ａ、２４ａ：内インロー方式のツメ部
３２：バックヨーク
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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