(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１流体が流通する複数本の第１チューブ（２１）を有し、前記第１流体と空気との間で熱交換を行う第１コア部（２）と、
第２流体が流通する複数本の第２チューブ（３１）を有するとともに、前記第１コア部（２）に対して空気の流通方向に直列に配設されて、前記第２流体と空気との間で熱交換を行う第２コア部（３）と、
前記複数本の第１チューブ（２１）の両端にろう付け接合され、前記第１チューブ（２１）の長手方向と直交する方向に延びる第１ヘッダタンク（２４）と、
前記複数本の第２チューブ（３１）の両端にろう付け接合され、前記第１ヘッダタンク（２４）の長手方向と平行な方向に延びる第２ヘッダタンク（３５）とを備え、
前記両ヘッダタンク（２４、３５）のうち少なくとも一方側のヘッダタンク（２４）には、他方側のヘッダタンク（３５）に向けて突出して前記他方側のヘッダタンク（３５）に接触する突起部（２４ｃ）が形成されており、
前記第１ヘッダタンク（２４）は、前記第１チューブ（２１）に接合された第１コアプレート（２４ａ）、および前記第１コアプレート（２４ａ）に接合された第１ヘッダタンク本体（２４ｂ）を有して構成され、
前記第１コアプレート（２４ａ）には、前記第１ヘッダタンク本体（２４ｂ）側に向けて突出するとともに、前記第１ヘッダタンク（２４）の長手方向側に向けて曲げられたカシメ突起部（２４ｅ）が形成されており、
前記第１ヘッダタンク本体（２４ｂ）は、前記カシメ突起部（２４ｅ）により前記第１コアプレート（２４ａ）にカシメ固定されていることを特徴とする複式熱交換器。
【請求項２】
前記突起部（２４ｃ）は、前記一方側のヘッダタンク（２４）の長手方向に離散的に３個以上形成されていることを特徴とする請求項１に記載の複式熱交換器。
【請求項３】
前記両コア部（２、３）の端部には、前記両コア部（２、３）の隙間を閉塞する閉塞部材（４８）が配設されており、前記突起部（２４ｃ）と前記他方側のヘッダタンク（３５）との接触部位寸法のうち、前記他方側のヘッダタンク（３５）の長手方向と平行な寸法は、前記他方側のヘッダタンク（３５）の長手方向寸法（Ｌ）の略５０％以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の複式熱交換器。
【請求項４】
前記突起部（２４ｃ）と前記他方側のヘッダタンク（３５）との接触部位寸法のうち、前記他方側のヘッダタンク（３５）の長手方向と平行な寸法は、前記他方側のヘッダタンク（３５）の長手方向寸法（Ｌ）の略２０％以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の複式熱交換器。
【請求項５】
前記第２ヘッダタンク（３５）は、前記第２チューブ（３１）に接合された第２コアプレート（３５ａ）、および前記第２コアプレート（３５ａ）に接合された第２ヘッダタンク本体（３５ｂ）を有して構成され、
前記第２コアプレート（３５ａ）および前記第２ヘッダタンク本体（３５ｂ）は、前記第２ヘッダタンク（３５）の長手方向に延びる折曲部（３５ｃ、３５ｄ）を有するように断面Ｌ字状に折り曲げ成形されており、
前記第２コアプレート（３５ａ）の折曲部（３５ｃ）は、前記第１ヘッダタンク（２４）側に面していることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の複式熱交換器。
【請求項６】
前記第１コア部（２）には、車両用冷凍サイクルの冷媒が流通し、前記第２コア（３）には、車両エンジンの冷却水が流通しており、さらに、前記第２ヘッダタンク（３５）内のうち前記第２ヘッダタンク本体（３５ｂ）には、オイルを冷却するオイルクーラ（６０）が固定されていることを特徴とする請求項５に記載の複式熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷凍サイクルのコンデンサコアおよびエンジン冷却水を冷却するラジエータコア等の複数のコア部を有する複式熱交換器に関するもので、車両用に用いて有効である。
【０００２】
【従来の技術】
複数のコア部を有する複式熱交換器に関して、出願人は既に特願平８−２７９５５０号を出願している。そして、発明者等は、複式熱交換器の実用化にあたり、種々の試験検討を実施したところ、以下に述べる問題を新たに発見した。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
すなわち、上記出願では、図１０に示すように、コンデンサヘッダタンク２４とラジエータヘッダタンク３５とが近接しているので、両ヘッダタンク２４、３５をそれぞれ各コア部に組付ける際に、両ヘッダタンク２４、３５（特にラジエータヘッダタンク３５）が傾いてしまい、両ヘッダタンク２４、３５が比較的広範囲に渡って互い接触した状態で両コア部および両ヘッダタンク２４、３５がろう付け接合してしまう。
【０００４】
このため、ラジエータヘッダタンク側からコンデンサヘッダタンク側に熱が移動してしまうので、コンデンサコア（複式熱交換器）の熱交換能力が低下してしまうという問題が発生する。
本発明は、上記点に鑑み、ヘッダタンクが傾くことを防止して複式熱交換器の熱交換能力が低下することを防止することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、以下の技術的手段を用いる。請求項１〜６に記載の発明では、両ヘッダタンク（２４、３５）のうち少なくとも一方側のヘッダタンク（２４）には、他方側のヘッダタンク（３５）に向けて突出して他方側のヘッダタンク（３５）に接触する突起部（２４ｃ）が形成されており、第１ヘッダタンク（２４）は、第１チューブ（２１）に接合された第１コアプレート（２４ａ）、および第１コアプレート（２４ａ）に接合された第１ヘッダタンク本体（２４ｂ）を有して構成され、第１コアプレート（２４ａ）には、第１ヘッダタンク本体（２４ｂ）側に向けて突出するとともに、第１ヘッダタンク（２４）の長手方向側に向けて曲げられたカシメ突起部（２４ｅ）が形成されており、第１ヘッダタンク本体（２４ｂ）は、カシメ突起部（２４ｅ）により第１コアプレート（２４ａ）にカシメ固定されていることを特徴とする。
【０００６】
これにより、両ヘッダタンク（２４、３５）が傾いてしまうことを防止できるので、両ヘッダタンク（２４、３５）が比較的広範囲に渡って互い接触した状態でろう付けが完了してしまうことを防止できる。したがって、複式熱交換器１の熱交換能力が低下してしまうことを防止できる。さらに、後述するように、カシメ治具を第１ヘッダタンク本体（２４ｂ）側から両ヘッダタンク（２４、３５）間に挿入することにより、容易に第２ヘッダタンク（３５）側のカシメ突起部（２４ｅ）を曲げる（塑性変形させる）ことができる。したがって、第１ヘッダタンク（２４）のカシメ作業（カシメ突起部（２４ｅ）を曲げる作業）の作業性を向上させることができるので、複式熱交換器の製造工数（時間）低減を図ることができるとともに、カシメ作業を確実に行うことができる。延いては、ろう付け不良の低減を図ることができ、複式熱交換器の歩留りが向上するので、複式熱交換器の製造原価低減を図ることができる。なお、突起部（２４ｃ）は、請求項２に記載のごとく、一方側のヘッダタンク（２４）の長手方向に離散的に３個以上形成することが望ましい。
【０００７】
また、突起部（２４ｃ）と他方側のヘッダタンク（３５）との接触部位寸法のうち他方側のヘッダタンク（３５）の長手方向と平行な寸法（この寸法を接触寸法と呼ぶ。）は、請求項３に記載の発明のごとく、他方側のヘッダタンク（３５）の長手方向寸法（Ｌ）の略５０％以下とすることが望ましい。
さらに望ましくは、接触寸法は、請求項４に記載の発明のごとく、他方側のヘッダタンク（３５）の長手方向寸法（Ｌ）の略２０％以下とすることがよい。
【０００８】
なお、後述するように、突起部（２４ｃ）が１個のときは、その１個の突起部（２４ｃ）の接触寸法を他方側のヘッダタンク（３５）の長手方向寸法（Ｌ）の略５０％以下とし、突起部（２４ｃ）が複数個のときには、接触寸法の合計寸法を他方側のヘッダタンク（３５）の長手方向寸法（Ｌ）の略５０％以下とすることが望ましい。
【００１１】
請求項５に記載の発明では、第２コアプレート（３５ａ）および第２ヘッダタンク本体（３５ｂ）は、第２ヘッダタンク（３５）の長手方向に延びる折曲部（３５ｃ、３５ｄ）を有するように断面Ｌ字状に折り曲げ成形されており、さらに第２コアブレート（３５ａ）の折曲部（３５ｃ）は、第１ヘッダタンク（２４）側に面していることを特徴とする。
【００１２】
これにより、第２コアブレート（３５ａ）と第２ヘッダタンク本体（３５ｂ）との接合部位が、第１ヘッダタンク（２４）と重なることなく、直接に目視することができる部位に位置することとなる。
したがって、両ヘッダタンク（２４、３５）のろう付け接合部を直接に目視することができるので、検査工程時にろう付け接合部の不良の有無を容易に検査確認することができるとともに、ろう付け接合部の不良を発見したときには容易にろう付け不良を修正することができる。延いては、最終製品として複式熱交換器の歩留りを向上させることができるので、複式熱交換器の製造原価低減を図ることができる。
【００１３】
また、請求項６に記載の発明では、第２ヘッダタンク（３５）内のうち第２ヘッダタンク本体（３５ｂ）にはオイルクーラ（６０）が固定されていることを特徴とする。これにより、第２ヘッダタンク本体（３５ｂ）およびオイルクーラ（６０）をサブアッセンブリとして、第２ヘッダタンク本体（３５ｂ）を第２コアプレート（３５ａ）に組付けることにより、容易に第２ヘッダタンク（３５）内にオイルクーラ（６０）を配設することができる。
【００１４】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【００１５】
【発明の実施の形態】
（第１実施形態）
本実施形態は、第１コア部として車両用冷凍サイクルのコンデンサコア部を、第２コア部としてエンジン（図示せず）の冷却水を冷却するラジエータコア部を用いた車両用の複式熱交換器である。
【００１６】
そして、通常、コンデンサコア部を流れる冷媒の温度は、ラジエータコア部を流れる冷却水の温度に比べて低いので、この複式熱交換器ではコンデンサコア部をラジエータコア部より空気流れ上流側にして、空気の流通方向に直列に並んでエンジンルームの最前部に配置されている。以下に、本実施形態に係る複式熱交換器（以下、熱交換器と略す。）の形状を述べる。
【００１７】
図１は、本実施形態に係る熱交換器１の斜視図であり、図２は図１のＡ−Ａ断面図である。２はコンデンサコア部であり、３はラジエータコア部である。そして、両コア部２、３は、互いに熱伝導を遮断するために、後述する両チューブ２１、３２間に所定の隙間４６を有して空気流れに直列に並んでいる。
そして、コンデンサコア部２は、冷媒（第１流体）が流通するとともに、偏平状に形成された複数本のコンデンサチューブ２１と、このコンデンサチューブ２１にろう付けされたコルゲート状（波形状）の冷却フィン２２とから構成されている。
【００１８】
また、ラジエータコア部３もコンデンサコア部２と同様な構造をしており、冷却水が流通するラジエータチューブ３１と冷却フィン３２とから構成されている。そして、これらのチューブ２１、３１と冷却フィン２２、２３とは交互に積層されて、それぞれろう付けされている。
なお、両冷却フィン２２、３２には、熱交換を促進するためのルーバ２２ａ、３２ａが形成されており、両冷却フィン２２、３２は、ローラ成形法等によりルーバ２２ａ、３２ａとともに一体に成形されている。
【００１９】
また、図１に示すように、ラジエータチューブ３１の両端には、ラジエータチューブ３１の長手方向と直交する方向に延びるラジエータへッダタンク３４、３５がろう付け接合されており、ラジエータへッダタンク３４は各ラジエータチューブ３１に冷却水を分配し、ラジエータへッダタンク３５は熱交換を終えた冷却水を回収する（集合させる）ものである。
【００２０】
そして、ラジエータタンク３４の上方端側には、エンジンから流出した冷却水をラジエータタンク３４内に流入させる流入口３６が設けられており、一方、ラジエータタンク３５の下方端側には、冷却水をエンジンに向けて流出する流出口３７が設けられている。
また、コンデンサチューブ２１の両端には、コンデンサチューブ２１の長手方向と直交する方向（ラジエータタンクと平行な方向）に延びるコンデンサへッダタンク２４、２５がろう付け接合されており、コンデンサへッダタンク２４は各コンデンサチューブ２１に冷媒を分配し、コンデンサへッダタンク２５は熱交換（凝縮）を終えた冷媒を回収するものである。
【００２１】
そして、２６は冷凍サイクルの圧縮機（図示せず）から吐出された冷媒をコンデンサタンク２４内に流入させる流入口であり、２７は熱交換（凝縮）を終えた冷媒を冷凍サイクルの膨張弁（図示せず）に向けて流出させる流出口である。
因みに、４８は両コア部２、３の補強部材をなすサイドプレートであり、４９は、熱交換器１を車両に組付けるためのブラケットである。
【００２２】
ところで、コンデンサヘダタンク２４、２５は互いに等しい構造であり、ラジエータヘッダタンク３４、３５は互いに等しい構造であるので、以下、コンデンサヘッダタンク２４およびラジエータヘッダタンク３５を例に両ヘッダタンク２４、２５、３４、３５の構造について述べる。
なお、以下、特に記載がない場合は、コンデンサヘッダタンク２４はコンデンサヘッダタンク２５も含む意味であり、ラジエータヘッダタンク３５はラジエータヘッダタンク３４も含む意味である。
【００２３】
コンデンサヘッダタンク２４は、図３、４に示すように、コンデンサチューブ２１に接合されたコンデンサコアプレート２４ａ、およびコンデンサコアプレート２４ａに接合されたコンデンサヘッダタンク本体２４ｂを有して構成されている。
そして、コンデンサヘッダタンク本体２４ｂのうちラジエータヘッダタンク３５側には、図３〜５に示すように、ラジエータヘッダタンク３５に向けて突出してラジエータヘッダタンク３５に接触する第１突起部２４ｃが、コンデンサヘッダタンク２４の長手方向に離散的に３個以上形成されている。
【００２４】
一方、コンデンサヘッダタンク本体２４ｂのうちラジエータヘッダタンク３５と反対側には、図３、４に示すように、第１突起部２４ｃと反対の向きに突出する第２突起部２４ｄが、第１突起部２４ｃと対称にコンデンサヘッダタンク２４の長手方向に離散的に３個以上形成されている。
また、コンデンサコアプレート２４ａのうち両突起部２４ｃ、２４ｄに対応する部位には、コンデンサヘッダタンク本体２４ｂ側に向けて突出するとともに、図６に示すように、コンデンサヘッダタンク２４の長手方向側（両突起部２４ｃ、２４ｄ側）に向けて曲げられたカシメ突起部２４ｅが形成されており、このカシメ突起部２４ｅを塑性変形させることにより、コンデンサヘッダタンク本体２４ｂはコンデンサコアプレート２４ａにカシメ固定されている。
【００２５】
一方、コンデンサヘッダタンク３５は、図３、４に示すように、コンデンサチューブ３１接合されたラジエータコアプレート３５ａ、およびラジエータコアプレート３５ａに接合されたラジエータヘッダタンク本体３５ｂを有して構成されいる。
そして、ラジエータコアプレート３５ａおよびラジエータヘッダタンク本体３５ｂは、ラジエータヘッダタンク３５の長手方向に延びる折曲部３５ｃ、３５ｄを有するように断面Ｌ字状にプレス加工にて折り曲げ成形されており、ラジエータコアブレート３５ａの折曲部３５ｃは、コンデンサヘッダタンク２４側に面している。
【００２６】
なお、ラジエータコアプレート３５ａのうち折曲部３５ｃ（コンデンサヘッダタンク２４）と反対側には、ラジエータヘッダタンク本体３５ｂにより挟み込み固定される（図７参照）コア側固定部３５ｅが一体形成され、ラジエータヘッダタンク本体３５ｂのうちコア側固定部３５ｅに対応する部位には、ラジエータヘッダタンク本体３５ｂの一部を切り起こしてコア側固定部３５ｅを挟み込み固定する挟持部３５ｆが形成されている。
【００２７】
これと同様に、ラジエータヘッダタンク本体３５ｂにはタンク側固定部３５ｇが形成され、ラジエータコアプレート３５ａにはタンク側固定部３５ｇを挟み込み固定する挟持部３５ｈが形成されている。
ここで、本実施形態に係る熱交換器１の製造方法の概略を述べておく。
先ず、押し出し又は引き抜き加工にてアルミニウム材からコンデンサチューブ２１およびラジエータチューブ３１を成形する（チューブ成形工程）。なお、ラジエータチューブ３１は電縫管などの溶接管でもよい。
【００２８】
また、アルミニウム板材から両コアプレート２４ａ、３５ａおよび両ヘッダタンク本体２４ｂ、３５ｂ、並びにサイドプレート４８をプレス加工にて成形する（プレス工程）。なお、このとき、両コアプレート２４ａ、３５ａおよびラジエータヘッダタンク本体３５ｂの外側に相当する面、並びにコンデンサヘッダタンク本体２４ｂの表裏両面にろう材を被覆しておく。
【００２９】
次に、各チューブ２１、３１および各冷却フィン２２、３２を順次積層していき、両コア部２、３を仮組み立てするとともに、両コア部２、３の端部にサイドプレート４８を仮組み付けし、この組上がったものをワイヤー等の治具により仮固定する（第１仮組工程）。
次に、各チューブ２１、２２を各コアプレート２４ａ、３５ａに挿入するとともに、各コアプレート２４ａ、３５ａに各ヘッダタンク本体２４ｂ、３５ｂを組付ける（第２仮組工程）。このとき、図８に示すように、カシメ治具５０をコンデンサヘッダタンク本体２４ｂ側からコンデンサコアプレート２４ａ側に向けて押し付けることにより、カシメ突起部２４ｅをコンデンサヘッダタンク２４の長手方向側（両突起部２４ｃ、２４ｄ側）に向けて塑性変形させてコンデンサヘッダタンク本体２４ｂをコンデンサコアプレート２４ａにカシメ固定する。
【００３０】
そして、第２仮組工程にて組上がったものを炉内で加熱し、各部を一体ろう付けする（ろう付け工程）。その後、各部のろう付け不良および寸法を検査し、不良箇所については修正する（検査工程）。
なお、第１突起部２４ｃはラジエータヘッダタンク３５に接触していればよく、必ずしも第１突起部２４ｃとラジエータヘッダタンク３５とがろう付け接合されていなくてもよい。
【００３１】
次に、本実施形態の特徴を述べる。
第１突起部２４ｃがラジエータヘッダタンク３５（ラジエータコアプレート３５ａ）に接触しているので、両ヘッダタンク２４、３５（特に体格の大きいラジエータヘッダタンク３５）が傾いてしまうことを防止できる。
したがって、両ヘッダタンク２４、３５が比較的広範囲に渡って互い接触した状態で、両コア部２、３および両ヘッダタンク２４、３５のろう付けが完了してしまうことを防止できるので、コンデンサコア部２（熱交換器１）の熱交換能力が低下してしまうことを防止できる。
【００３２】
ところで、両ヘッダタンク２４、３５が傾いてしまうことを防止していると言えども、第１突起部２４ｃがラジエータヘッダタンク３５に接触しているので、この接触部位を介してラジエータコア部３側の熱がコンデンサコア部２側に移動する。
そこで、本実施形態では、各第１突起部２４ｃとラジエータヘッダタンク３５との接触部位寸法のうちラジエータヘッダタンク３５の長手方向と平行な寸法（以下、この寸法を接触寸法と呼ぶ。）の合計寸法が、ラジエータヘッダタンク３５の長手方向寸法Ｌの略２０％以下となるように選定されている。
【００３３】
なお、本実施形態では、第１突起部２４ｃをコンデンサヘッダタンク２４の長手方向に離散的に複数個形成したが、仮に、第１突起部２４ｃを１個とした場合には、その１個の接触寸法がラジエータヘッダタンク３５の長手方向寸法Ｌの略２０％以下となるように選定する必要がある。
因みに、ラジエータヘッダタンク３５の長手方向寸法Ｌとは、図１に示すように、ラジエータヘッダタンク３５の両端に接合されたキャップ３８を含まない部部の寸法をいう。なお、図１では、ラジエータヘッダタンク３５の端部が表示されていないので、ラジエータヘッダタンク３４側に寸法Ｌを示した。
【００３４】
また、カシメ突起部２４ｅが、コンデンサヘッダタンク２４の長手方向側（両突起部２４ｃ、２４ｄ側）に向けて曲げられる（塑性変形させられる）ことにより、コンデンサヘッダタンク本体２４ｂがコンデンサコアプレート２４ａにカシメ固定されているので、前述のごとく、カシメ治具５０をコンデンサヘッダタンク本体２４ｂ側から両ヘッダタンク２４、３５間に挿入することにより、容易にラジエータヘッダタンク３５側のカシメ突起部２４ｅを曲げる（塑性変形させる）ことができる。
【００３５】
したがって、コンデンサヘッダタンク２４のカシメ作業（カシメ突起部２４ｅを曲げる作業）の作業性を向上させることができるので、熱交換器の製造工数（時間）低減を図ることができるとともに、カシメ作業を確実に行うことができる。延いては、ろう付け不良の低減を図ることができ、熱交換器１の歩留りが向上するので、熱交換器１の製造原価低減を図ることができる。
【００３６】
また、ラジエータコアブレート３５ａの折曲部３５ｃが、コンデンサヘッダタンク２４側に面しているので、ラジエータコアブレート３５ａとラジエータヘッダタンク本体３５ｂとの接合部位（コア側固定部３５ｅ、挟持部３５ｆ、タンク側固定部３５ｇ、挟持部３５ｈ）が、コンデンサヘッダタンク２４と重なることなく、図３に示すように、直接に目視することができる部位に位置することとなる。
【００３７】
したがって、両ヘッダタンク２４、３５のろう付け接合部（コア側固定部３５ｅ、挟持部３５ｆ、タンク側固定部３５ｇ、挟持部３５ｈ、およびコンデンサコアプレート２４ａとコンデンサヘッダタンク本体２４ｂとの接合部）を直接に目視することができるので、検査工程時にろう付け不良の有無を容易に検査確認することができるとともに、ろう付け接合部の不良を発見したときには容易にろう付け不良を修正することができる。延いては、最終製品として熱交換器１の歩留りを向上させることができるので、熱交換器１の製造原価低減を図ることができる。
【００３８】
（第２実施形態）
本実施形態は、ラジエータヘッダタンク３５（正確にはラジエータヘッダタンク３４）内にエンジンオイルやミッションオイル（オートマチィクトランスミッション用オイルを含む。）を冷却するオイルクーラ６０等の付属機器を内蔵した熱交換器１である。
【００３９】
この場合、オイルクーラ６０は、図９に示すように、ラジエータヘッダタンク本体３５ｂに固定する。これにより、ラジエータヘッダタンク本体３５ｂおよびオイルクーラ６０をサブアッセンブリとして、ラジエータヘッダタンク本体３５ｂをラジエータコアプレート３５ａに組付けることにより、容易にラジエータヘッダタンク３５内にオイルクーラ６０を配設することができる。
【００４０】
（第３実施形態）
上述の実施形態では、ラジエータヘッダタンク３５の長手方向寸法Ｌに対する接触寸法の合計寸法の比（タンク結合比）を２０％以下としたが、発明者等のさらなる詳細試験結果によれば、図１１に示すように、タンク結合比を５０％以下としても、コンデンサコア部２の放熱能力の低下（悪化量）は、第１突起部２４ｃとラジエータヘッダタンク３５との接触部位がない場合（タンク結合比＝０％）の約１０％以下に抑制することができることを確認した。
【００４１】
これは、本実施形態では、図２に示すように、サイドプレート（閉塞部材）４８によって両コア部２、３の端部にて両コア部２、３間の隙間が閉塞されているので、ラジエータコア部３を通過した空気がコンデンサコア部２を迂回することなく、コンデンサコア部２を通過することにより、両コア部２、３間の隙間を開放したときに比べてコンデンサコア部２を通過する風量が増大するからである。
【００４２】
以上に述べたように、タンク結合比を５０％以下としても本発明を実施することができる。
なお、図１１に示す試験は、実車にてコンデンサコア部２に対する性能要求が最も厳しくなる、アイドリング運転に相当する状態で行ったものである。
また、図１１（ｂ）では、タンク結合比＝タンク接触面積／（タンク長さＬ×接触巾）と記載されているが、タンク接触面積は、接触寸法と接触巾の積を示すものである。
【００４３】
ところで、上述の実施形態では、コンデンサヘッダタンク２４に形成された第１突起部２４ｃをラジエータヘッダタンク３５に接触させていたが、ラジエータヘッダタンク３５にコンデンサヘッダタンク２４側に突出する突起部を形成し、この突起部をコンデンサヘッダタンク２４に接触させてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態に係る複式熱交換器の斜視図である。
【図２】図１のＡ−Ａ断面図である。
【図３】図１のＢ−Ｂ断面図である。
【図４】Ｂ−Ｂ断面の斜視図である。
【図５】コンデンサヘッダタンクの分解斜視図である。
【図６】コンデンサヘッダタンクの側面図である
【図７】（ａ）はラジエータヘッダタンクの分解斜視図であり、（ｂ）はラジエータコアプレートおよびラジエータヘッダタンク本体を接合した状態を示す斜視図である。
【図８】（ａ）はＢ−Ｂ断面の斜視図であり、（ｂ）はコンデンサヘッダタンクの側面図である。
【図９】第２実施形態に係る図１のＢ−Ｂ断面に相当する断面図である。
【図１０】従来の技術に係る図１のＢ−Ｂ断面に相当する断面図である。
【図１１】（ａ）はタンク結合比とコンデンサコア部の悪化量との関係を示すグラフであり、（ｂ）はタンク結合比の説明図である。
【符号の説明】
２４…コンデンサヘッダタンク（第１ヘッダタンク）、
２４ａ…コンデンサコアプレート（第１コアプレート）、
２４ｂ…コンデンサヘッダタンク本体（第１ヘッダタンク本体）
２４ｃ…第１突起部、２４ｅ…カシメ突起部、
３５…ラジエータヘッダタンク（第２ヘッダタンク）、
３５ａ…ラジエータコアプレート（第２コアプレート）、
３５ｂ…ラジエータヘッダタンク本体（第２ヘッダタンク本体）。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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