(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒が流れる断面偏平状の通路形状を持ち、この通路形状が上下方向に延びるように配置されるチューブ（２）と、
このチューブ（２）の外表面に接合され、蛇行状に折り曲げられたコルゲートフィン（５）とを備え、
このコルゲートフィン（５）には所定の角度で斜めにルーバ（５ａ）を切り起こし成形している冷媒蒸発器において、
前記チューブ（２）における空気流れ方向（Ａ）の途中部位に、凝縮水を下方へ案内する排水溝（１０）を形成し、
前記コルゲートフィン（５）において、前記排水溝（１０）に対向する部位に隙間部（５３）を形成し、
この隙間部（５３）により、前記コルゲートフィン（５）を前記空気流れ方向（Ａ）の風上側の第１フィン（５１）と風下側の第２フィン（５２）とに分断し、
前記空気流れ方向（Ａ）において、前記隙間部（５３）の間隔（Ｌ2）を前記排水溝（１０）の幅寸法（Ｌ1）より小さくするとともに、前記第１フィン（５１）の風下端部（５１ａ）と前記第２フィン（５２）の風上端部（５２ａ）の両方が前記排水溝（１０）の幅寸法（Ｌ1）内に位置していることを特徴とする冷媒蒸発器。
【請求項２】
前記第１フィン（５１）と前記第２フィン（５２）が、その幅寸法（Ｗ1）に比して小さい幅（Ｗ2）の連結部（５４）にて一体に連結されていることを特徴とする請求項１に記載の冷媒蒸発器。
【請求項３】
前記チューブ（２）において前記空気流れ方向（Ａ）の下流端部にも、凝縮水を下方へ案内する排水溝（１１）が形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の冷媒蒸発器。
【請求項４】
前記チューブ（２）と前記コルゲートフィン（５）は多数積層して接合されており、
前記コルゲートフィン（５）のうち、積層方向の最も外側のコルゲートフィン（５）の外側に配置されるエンドプレート（６０、６２）を有し、
このエンドプレート（６０、６２）において、前記空気流れ方向（Ａ）の途中部位に、凝縮水を下方へ案内するとともに、前記隙間部（５３）が対向する排水溝（１０ａ）を形成したことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の冷媒蒸発器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷媒蒸発器における凝縮水の排水性改善に関するもので、例えば、車両用空調装置に用いて好適なものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来の車両用空調装置における冷媒蒸発器は、例えば、図１１に示すごとき構成であって、アルミニウム等の金属薄板４、４を２枚１組として最中状に接合（ろう付け）することより、チューブ２を構成するとともに、チューブ２相互の間には図１２に示すようにアルミニウム等の金属薄板を蛇行状に曲げ成形したコルゲートフィン５を配置し、接合している。コルゲートフィン５にはルーバ５ａを所定角度で斜めに切り起こし成形して、フィン熱伝達率の向上を図っている。また、チューブ２内には冷媒側の伝熱性能向上のために、蛇行状に曲げ成形したインナーフィン４２、４３を配置し接合している。
【０００３】
この冷媒蒸発器においては、凝縮水の排水性改善のために、チューブ２のうち、空気流れ方向Ａの中央部位および下流端部に、それぞれ中央排水溝１０、下流端排水溝１１を形成している。なお、実公平４−２２２２５号公報には、上記図１１の従来技術と同様に、冷媒蒸発器の熱交換用コア部の空気流れ方向Ａの中央部位に中央排水溝を設けるものが提案されている。
【０００４】
このような排水構造を持ったコア部３を有する冷媒蒸発器における凝縮水の発生状況を実験により確認したところ、図１３に示す結果が得られた。図１３の実験条件は、コア部３への流入空気の速度Ｖ：２．７ｍ／ｓ、流入空気の温度：３０°Ｃ、流入空気の相対湿度ＲＨ：６０％、コルゲートフィン５のフィンピッチｆｐ：４ｍｍである。
【０００５】
図１３の横軸はコルゲートフィン５の空気流れ方向Ａの部位を示している。図１３に示す凝縮水発生量Ｗの分布から理解されるように、コア部３の空気上流側部位で凝縮水の大半が発生する。
ところで、従来技術によると、コルゲートフィン５が空気流れ上流側から下流側に至るまで１つの連続したフィン体を構成しているので、フィン５の曲げ部５ｂの内側面角部５ｃを流れる凝縮水は、その途中で中央排水溝１０に流れ出ることができない。従って、曲げ部５ｂの内側面角部５ｃの凝縮水は空気流れ上流側からそのまま排出されることなく、図１１の矢印▲１▼〜▲４▼に示すように空気流れに沿って空気流れ下流側の部位まで流れて、その後、排水溝１１から下方へ排出される。
【０００６】
一方、曲げ部５ｂの外側面５ｄで発生した凝縮水は、中央排水溝１０と下流端排水溝１１の両方から排出できる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
上記したように、フィン５の曲げ部５ｂの内側面角部５ｃを流れる凝縮水は空気流れ上流側からそのまま排出されることなく、空気流れ下流側の部位まで流れるので、下流側の内側面角部５ｃでは下流側で新たに発生した凝縮水量が上流側からの凝縮水量に加わるので、下流側での凝縮水量が増加して、凝縮水によりルーバ５ａの根元部（角部５ｃに近接した部位）が閉塞されるという不具合が発生しやすい。
【０００８】
ところで、近年、車両用空調装置においては、車室内居住スペース拡大のために、空調ユニット搭載スペースの小型化の要求が強まっている。そのため、冷媒蒸発器に対しても、空気流れ方向Ａの幅寸法を縮小させる薄幅化の要求があり、この薄幅化の要求に応えるためには冷媒蒸発器の一層の高性能化が必要となる。
そこで、本発明者らは、この高性能化を図るために、性能向上の寄与率が高い空気側の伝熱性能の改良検討を進めている。一般に、空気側の伝熱性能向上に対しては、フィンピッチを縮小して伝熱面積を拡大することが確実な手段である。
【０００９】
しかし、冷媒蒸発器においてこのフィンピッチの縮小という手法を採用すると、現実には、次のごとき問題が発生して、期待通りの性能向上を達成できない。すなわち、フィンピッチの縮小に伴ってフィン面相互の間隔が狭くなって、フィンにおける水保持力が増大するので、上記した凝縮水によるルーバ部の閉塞を一層助長し、フィン熱伝達率を悪化させる。そのため、フィンピッチ縮小による伝熱面積の拡大に見合った分だけの伝熱性能向上を実現できないことになる。
【００１０】
図１４は上記問題点を示す実験結果であり、実験条件は、コア部３への流入空気の速度Ｖ：２．０ｍ／ｓ、流入空気の温度：３０°Ｃ、流入空気の相対湿度ＲＨ：６０％、コルゲートフィン５のフィンピッチｆｐ：４ｍｍである。
図１４（ａ）の上段はコルゲートフィン５の表面で凝縮水が発生しないドライ状態を示し、下段はコルゲートフィン５の表面で凝縮水が発生しているウエット状態を示している。上段のドライ状態では凝縮水によるルーバ５ａの閉塞が発生しないため、空気がコルゲートフィン５のルーバ５ａを下流端に至るまで通過することができ、コルゲートフィン５の全域においてルーバ５ａの先端効果を良好に発揮できる。
【００１１】
これに反し、下段のウエット状態では、凝縮水によるルーバ５ａの閉塞が発生するため、コルゲートフィン５における中間部から下流側に至る部分では、空気がルーバ５ａを通過することができない。そのため、ルーバ５ａの先端効果をフィン５の中間部から下流側の領域では発揮できない。その結果、図１４（ｂ）に示すように、ウエット状態では空気側熱伝達率がドライ状態に比して１５％程度低下してしまう。
【００１２】
また、別の問題点として、フィンピッチを縮小すると、保水力が増大するので、多量の凝縮水が流れる内側面角部５ｃでは、空気流れ下流端部において凝縮水が塊状に保持される。そして、この凝縮水の塊がある程度以上大きくなると、空気流れとともに蒸発器下流側へ飛び出すという現象が発生する。つまり、フィンピッチの縮小によって、水飛び現象が発生しやすくなる。
【００１３】
車両用空調装置では、上記水飛び現象が発生すると、冷媒蒸発器の下流側に設置されている暖房用熱交換器に凝縮水が付着する。この暖房用熱交換器には高温の温水（エンジン冷却水）が最大冷房時以外は常時循環しているので、暖房用熱交換器にて凝縮水が蒸発して、車室内の湿度を上昇させ、車室内の快適性を損なったり、窓ガラスの曇りの原因になる。従って、上記水飛び現象の発生は極力抑える必要があり、そのためには、冷媒蒸発器における凝縮水の排水性を改善することが極めて重要である。
【００１４】
ところで、実開昭６２−３４６７５号公報では、図１５に示すように、コルゲートフィン５の一部に切欠き部５０を形成し、この切欠き部５０を通して凝縮水を下方へ落下させることにより、排水性を改善しようとするものが提案されている。
しかし、この従来技術では、フィン伝熱性能確保のために切欠き部５０の大きさに制約があるので、切欠き部５０を通過した凝縮水が空気流れに押されて、コルゲートフィン５の下側の段に順次流下していくだけであって、矢印Ｂで示す排水経路を構成する。そのため、各段のフィン表面を凝縮水が空気流れ下流側へと流れるので、ルーバ５ａの根元部が水によって閉塞されるという現象が発生してフィン熱伝達率を悪化させる。
【００１５】
また、凝縮水がコルゲートフィン５の下側の段に順次流下していき、最後にはフィンの空気流れ下流端部まで流れてしまい、ここから、下流側への水飛び現象が発生する。
また、実開昭６３−６７７８４号公報では、図１６に示すように、空気流れ方向Ａの下流寄りの途中部位に、所定間隔Ｌを設けて、コルゲートフィン５を上流側のフィン５１と、下流側のフィン５２とに切り離して、所定間隔Ｌの部分で凝縮水を下方へ落下させることにより、排水性を改善しようとするものが提案されている。
【００１６】
しかし、この後者の従来技術でも、フィン伝熱性能確保のために間隔Ｌの大きさに制約があるので、前者の従来技術と同様に間隔Ｌを通過した凝縮水が空気流れに押されて、フィン５の下側の段に順次流下していく。つまり、間隔Ｌの部分で、凝縮水の流れ面が下側の段にずれるだけであり、矢印Ｂで示す排水経路により各段のフィン表面を凝縮水が空気流れ下流側へと流れるので、前者の従来技術と同様の不具合が発生する。
【００１７】
本発明は上記点に鑑みてなされたもので、冷媒蒸発器における凝縮水の排水性の改善と、フィン伝熱性能の向上とを両立させることを目的とする。
【００１８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、請求項１〜４記載の発明では、上下方向に延びるように配置された断面偏平状のチューブ（２）において、空気流れ方向（Ａ）の途中部位に、凝縮水を下方へ案内する排水溝（１０）を形成し、
チューブ（２）の外表面に接合され、蛇行状に折り曲げられたコルゲートフィン（５）において、排水溝（１０）に対向する部位に隙間部（５３）を形成し、
この隙間部（５３）により、コルゲートフィン（５）を空気流れ方向（Ａ）の風上側の第１フィン（５１）と風下側の第２フィン（５２）とに分断し、
空気流れ方向（Ａ）において、隙間部（５３）の間隔（Ｌ2）を排水溝（１０）の幅寸法（Ｌ1）より小さくするとともに、第１フィン（５１）の風下端部（５１ａ）と第２フィン（５２）の風上端部（５２ａ）の両方が排水溝（１０）の幅寸法（Ｌ1）内に位置していることを特徴としている。
【００１９】
これによると、風上側の第１フィン（５１）の曲げ部（５ｂ）の内側面角部（５ｃ）を流れる凝縮水が両フィンの隙間部（５３）に到達すると、第１フィン（５１）から第２フィン（５２）に向かう凝縮水流路が遮断され、第１フィン（５１）の風下端部付近に凝縮水が溜まって液膜（Ｇ）を形成する。そして、この第１フィン（５１）の風下端部付近の凝縮水は、コルゲートフィン（５）のルーバ（５ａ）により形成されるルーバ開口部（５ｅ）を通してチューブ（２）の排水溝（１０）を通して下方へ排出できる。
【００２０】
従って、内側面角部（５ｃ）を流れる凝縮水がコルゲートフィン（５）の空気流れ下流端まで流れるのを防止できる。このため、フィンの空気流れ下流側部位で、ルーバ（５ａ）の根元部が水によって閉塞されることを防止して、フィン熱伝達率の悪化を防止できる。その結果、フィンピッチ縮小による蒸発器の伝熱性能向上を効果的に達成できる。
【００２１】
また、同時に、内側面角部（５ｃ）を流れる凝縮水がコルゲートフィン（５）の空気流れ下流端まで流れるのを防止できるため、フィンの空気流れ下流端に多量の凝縮水が溜まるのを未然に防止でき、下流側への水飛び現象を良好に抑制できる。
【００２２】
本発明による隙間部（５３）は凝縮水流路を遮断するだけでよく、凝縮水の流路を構成するものではないから、請求項１記載の発明のごとく隙間部（５３）の間隔（Ｌ2）を排水溝（１０）の幅寸法（Ｌ1）より小さくすることができ、例えば、１〜２ｍｍ程度に十分小さくできる。従って、隙間部（５３）の形成に伴うフィン伝熱面積の減少による能力低下は極めて僅少にすることができる。
【００２３】
さらに、請求項１記載の発明においては、空気流れ方向（Ａ）において、第１フィン（５１）の風下端部（５１ａ）と第２フィン（５２）の風上端部（５２ａ）の両方が排水溝（１０）の幅寸法（Ｌ1 ）内に位置する構成としているため、第１フィン（５１）の風下端部（５１ａ）と排水溝（１０）の内壁面との間に後述の図３、図４に示す断面三角状の凝縮水流路を確実に形成でき、これと同時に、第２フィン（５２）の風上端部（５２ａ）と排水溝（１０）の内壁面との間にも同様の断面三角状の凝縮水流路を確実に形成できる。
このような断面三角状の凝縮水流路の形成により、排水溝（１０）による凝縮水の排水性を良好に確保できる。
【００２４】
請求項２記載の発明では、請求項１に記載の冷媒蒸発器において、第１フィン（５１）と第２フィン（５２）が、その幅寸法（Ｗ1）に比して小さい幅（Ｗ2）の連結部（５４）にて一体に連結されていることを特徴としている。
【００２５】
これによると、凝縮水の排出機能にほとんど影響を与えることなく、第１、第２フィン（５１、５２）を一体化でき、フィンとチューブの組付作業性を向上できる。
請求項３記載の発明では、請求項１または２に記載の冷媒蒸発器において、チューブ（２）において空気流れ方向（Ａ）の下流端部にも、凝縮水を下方へ案内する排水溝（１１）が形成されていることを特徴としている。
【００２６】
これによると、第２フィン（５２）の下流端部に到達した凝縮水をこの排水溝（１１）から下方へスムースに排出できる。
請求項４記載の発明では、請求項１ないし３のいずれか１つに記載の冷媒蒸発器において、チューブ（２）とコルゲートフィン（５）は多数積層して接合されており、コルゲートフィン（５）のうち、積層方向の最も外側のコルゲートフィン（５）の外側に配置されるエンドプレート（６０、６２）を有し、このエンドプレート（６０、６２）において、空気流れ方向（Ａ）の途中部位に、凝縮水を下方へ案内するとともに、隙間部（５３）が対向する排水溝（１０ａ）を形成したことを特徴としている。
【００２７】
これによると、積層方向の最も外側のコルゲートフィン（５）の曲げ部（５ｂ）のうち、エンドプレート（６０、６２）と接合される側の曲げ部（５ｂ）においても、エンドプレート（６０、６２）の排水溝（１０ａ）を通して第１フィン（５１）の凝縮水を排出できる。従って、積層方向の最も外側のコルゲートフィン（５）における凝縮水排出を他の部位のフィンと同様にスムースに行うことができる。
【００２８】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【００２９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図に基づいて説明する。
（第１実施形態）
図１は本発明を適用する車両用空調装置の冷媒蒸発器の全体構成を例示するもので、蒸発器１には、図示しない温度作動式膨張弁（減圧手段）で減圧され膨張した低温低圧の気液２相冷媒が流入するようになっている。
【００３０】
蒸発器１は、図１に示す上下方向を上下にして、車両用空調装置の空調ユニットケース（図示せず）内に設置される。蒸発器１の熱交換用コア部３は並列に配置された多数のチューブ２を有し、このチューブ２内を流れる冷媒がチューブ２の外部を流れる空調空気と熱交換（吸熱）して蒸発する。
ここで、チューブ２は図２に示すように冷媒が流れる断面偏平状の通路形状を持っており、チューブ２の長手方向は上下方向に配置され、その内部を冷媒が上下方向に流れるように構成されている。熱交換用コア部３への空気流れ方向Ａは図２に示すように略水平方向（図１の紙面垂直方向）であり、従って、チューブ２の長手方向に対して空気は垂直な方向Ａに流れる。そして、チューブ２の断面偏平形状は空気流れ方向Ａに沿って平行になっている。
【００３１】
このチューブ２は金属薄板（コアプレート）４の積層構造により形成されており、その具体的構造は基本的には公知のもの（本出願人の出願に係る特開平９−１７０８５０号公報等）と同じでよいので、以下積層構造の概略を説明する。
金属薄板４は、具体的にはアルミニュウム心材の両面にろう材をクラッドした両面クラッド材（板厚：例えば、０．６ｍｍ程度）を所定形状に成形して、これを２枚１組として多数組積層した上で、ろう付けにて接合することにより多数のチューブ２を並列に形成するものである。
【００３２】
図１に示すように、チューブ２の長手方向の両端部には、チューブ２の厚さよりも積層方向外方へ突出する椀状突出部からなるタンク部４０とタンク部４１がそれぞれ配置され、このタンク部４０、４１は、金属薄板４の端部に一体形成されている。このタンク部４０、４１にはチューブ２内の冷媒通路をその両端部（図１の上端部および下端部）でそれぞれ互いに連通させる連通穴（図示せず）が形成されている。
【００３３】
次に、コア部３の具体的形状についてより詳しく説明すると、図２は図１におけるコア部３のチューブ２とコルゲートフィン５の１組のみを拡大して示すものであり、金属薄板４のうち、図２の空気流れ方向Ａの略中央部には、チューブ長手方向（図１の上下方向）に延びるリブ形状からなる中央仕切り部４４が形成されている。この中央仕切り部４４の凹面形状により凝縮水を下方へ案内する中央排水溝１０がチューブ２の空気流れ方向Ａの略中央部に形成されている。
【００３４】
また、金属薄板４のうち、図２の空気流れ方向Ａの下流端および上流端には、外周接合部４５ａ、４５ｂが形成されている。この外周接合部４５ａ、４５ｂは実際には、空気流れ方向Ａの下流端および上流端だけでなく、金属薄板４の外縁部の全周にわたってリブ状に形成されている。チューブ２において、空気流れ方向Ａの下流端部にも、凝縮水を下方へ案内する下流端排水溝１１が外周接合部４５ａの凹面形状により形成されている。
【００３５】
そして、中央仕切り部４４と外周接合部４５ａ、４５ｂとの間には、この両部分４４、４５ａ、４５ｂの面より所定寸法だけ外方へ凹んだ凹状部４６を形成している。従って、２枚の金属薄板４を互いに上記中央仕切り部４４と外周接合部４５ａ、４５ｂの部分で接合することにより、上記中央仕切り部４４の左右両側（空気流れの上流側および下流側）に２つの冷媒通路４７、４８を並列に形成している。この２つの冷媒通路４７、４８の内部には、それぞれ蛇行状に曲げ成形されたインナーフィン４２、４３を配置し、接合している。
【００３６】
一方、隣接するチューブ２の外面側相互の間隙にコルゲートフィン５が配置され、接合されている。このコルゲートフィン５は、ろう材をクラッドしてないアルミニュウムベア材にて蛇行状に曲げ成形されて、空気側の伝熱面積を増大させるものであって、その蛇行状の曲げ形状が上下方向に延びるように配置されている。
【００３７】
このコルゲートフィン５には、周知のごとくルーバ５ａ（図２、３参照）を所定角度で斜めに切り起こし成形してフィン熱伝達率の向上を図っている。ルーバ５ａの形成により、各ルーバ５ａに隣接してルーバ開口部５ｅ（図３）が形成され、このルーバ開口部５ｅを空気が通過する。なお、前述の図１４（ａ）に示すように各コルゲートフィン５１、５２において、上流側のルーバ５ａと下流側のルーバ５ａの切り起こし方向を逆転させて、上流側のルーバ５ａと下流側のルーバ５ａとで、空気流れ方向が上下逆転するようにしてある。
【００３８】
そして、本実施形態では、上記コルゲートフィン５を空気流れ方向Ａの前後に分断している。つまり、１枚のコルゲートフィンにおける中央転向部（空気流れ方向が反転する中央部）の部位に隙間部５３を形成して、コルゲートフィン５を、風上側の第１フィン５１と風下側の第２フィン５２とに分断している。
隙間部５３は、空気流れ方向Ａの中間部位に位置するものであって、本実施形態では図４、図５に拡大図示するように上記した中央仕切り部４４の凹面形状により形成される中央排水溝１０内の中央部に対向させてある。
【００３９】
ここで、隙間部５３は、図３に示すごとく風上側第１フィン５１から風下側第２フィン５２に向かう凝縮水の流れを遮断して、第１フィン５１の最も風下側のルーバ開口部５ｂを通して凝縮水を中央排水溝１０に導くためのものである。この隙間部５３の間隔Ｌ2 は、図４に示すごとく中央排水溝１０の幅Ｌ1 より十分小さい寸法に設定することができ、Ｌ1 は例えば、５ｍｍ程度で、Ｌ2 は例えば、１〜２ｍｍ程度である。
【００４０】
また、本実施形態では、隙間部５３を中央排水溝１０の中央部に位置させることにより、風上側の第１フィン５１の風下端部５１ａと、風下側の第２フィン５２の風上端部５２ａの両方が中央排水溝１０の幅Ｌ1 内に位置する配置関係になっている。
図１において、コア部３の金属薄板４の積層方向の一端部（図１の右端部）に位置するエンドプレート６０、および、これに接合されるサイドプレート６１、さらに上記積層方向の他端部（図１の左端部）に位置するエンドプレート６２、および、これに接合されるサイドプレート６３も、上記金属薄板４と同様に両面クラッド材から成形されている。
【００４１】
エンドプレート６０、６２は、上記積層方向において最も外側に位置するコルゲートフィン５（５１、５２）に接合されるものであって、このエンドプレート６０、６２にも、上記金属薄板４のタンク部４０、４１と同様のタンク部６４〜６７が形成されている。さらに、右側のサイドプレート６１には、上下に分断されたサイド冷媒通路を構成する第１、第２の張出部６８、６９が形成され、左側のサイドプレート６３には、サイド冷媒通路を構成する張出部７０が形成されている。
【００４２】
右側のサイドプレート６１において、上記第１の張出部６８の下端部と、第２の張出部６９の上端部との間に配管ジョイント８が配置され、接合されている。この配管ジョイント８は、アルミニュウムベア材にて略長円形のブロック体に成形されており、このブロック体の厚さ方向に外部冷媒回路との接続用の冷媒出口通路穴８ａと冷媒入口通路穴８ｂが２つ並んで貫通している。
【００４３】
この冷媒出口通路穴８ａは上記第１の張出部６８内に開口して、上側のサイド冷媒通路に連通しており、また、冷媒入口通路穴８ｂは第２の張出部６９内に開口して下側のサイド冷媒通路に連通している。この配管ジョイント８の冷媒入口通路穴８ｂは、図示しない膨張弁の出口側冷媒配管に連結され、また、冷媒出口通路穴８ａは、図示しない圧縮機の吸入配管に連結される。
【００４４】
ここで、本実施形態の蒸発器１の製造方法を簡単に説明すると、蒸発器１は図１に示す状態にチューブ２を構成する金属薄板４、コルゲートフィン５等の各部品を積層して仮組付した後、この仮組付状態を適宜の治具にて保持して、ろう付け炉内に仮組付体を搬入する。次に、このろう付け炉内にて、仮組付体をアルミニウムクラッド材のろう材の融点（６００°Ｃ付近）まで加熱して、蒸発器１各部の接合箇所を一体ろう付けする。
【００４５】
次に、上記構成において本実施形態の作用を説明すると、冷凍サイクルの図示しない膨張弁にて減圧された低圧の気液２相冷媒は、配管ジョイント８の冷媒入口通路穴８ｂに流入し、この入口通路穴８ｂからチューブ２内の冷媒通路４７、４８内を上下方向に流れる。この間に、冷媒はインナーフィン４２、４３、金属薄板４およびコルゲートフィン５１、５２を介して、コア部３を矢印Ａ方向に通過する送風空気と熱交換（吸熱）して蒸発する。
【００４６】
この熱交換により送風空気は冷却され、除湿される。ここで、送風空気はコア部３の空気流れ上流側（風上側の第１フィン５１の空気入口側）で冷媒蒸発温度との温度差が最大となるので、コア部３の空気流れ上流側部位にて送風空気が急激に冷却される。そのため、前述の図１３のＷに示すように、空気流れ上流側部位にて凝縮水が大量に発生し、空気流れ下流側に向かうにつれて凝縮水の発生量が減少していく。
【００４７】
そして、凝縮水はコルゲートフィン５１、５２の表面上を空気流れに押されて空気流れ下流側に向かうが、本実施形態によると、風上側の第１フィン５１で発生した凝縮水は中央排水溝１０によって、そのまま下方へ良好に排水できる。
すなわち、本実施形態によると、空気流れ方向Ａの途中において、コルゲートフィン５を風上側の第１フィン５１と風下側の第２フィン５２とに分断し、この第１、第２フィン５１、５２の間に隙間部５３を配置するとともに、この隙間部５３をチューブ２側の中央排水溝１０の中央部に対向させてある。
【００４８】
そのため、風上側の第１フィン５１で発生した凝縮水のうち、曲げ部５ｂの内側面角部５ｃを流れる凝縮水は空気流れに押されて、第１フィン５１の風下端部５１ａの部位まで到達すると、隙間部５３により内側面角部５ｃにおける凝縮水の流れが遮断され、これ以上、風下側へ向かう凝縮水流路がなくなる。その結果、風下端部５１ａ付近に凝縮水が表面張力により溜まって、液膜Ｇ（図３）が形成される。この液膜Ｇは風上側からの凝縮水の供給により図３に示すように第１フィン５１の最も風下側のルーバ開口部５ｅまで連続して形成される。
【００４９】
一方、第１フィン５１の曲げ部５ｂの外側面５ｄを流れる凝縮水は、図２の矢印Ｃに示すように隙間部５３の部位で外側面５ｄから中央排水溝１０内に直接流れ込むことができる。
そして、中央排水溝１０内では、第１フィン５１の曲げ部５ｂの外側面５ｄと、金属薄板４の外壁面との接合部付近に凝縮水の流路Ｄが形成され、この流路Ｄを凝縮水が図３の矢印Ｅのごとく下方へ落下するので、この下方への凝縮水流れＥに接する周囲の凝縮水には表面張力により流路Ｄへの吸引力が作用する。
【００５０】
そのため、上述の風下端部５１ａ付近の凝縮水液膜Ｇに対しても、ルーバ開口部５ｅを通して流路Ｄへの吸引力が作用するので、液膜Ｇの凝縮水は矢印Ｆのごとくルーバ開口部５ｅを通って第１フィン５１の裏面に沿って流路Ｄへ吸引される。このようにして、風上側の第１フィン５１の曲げ部５ｂの内側面角部５ｃを流れる凝縮水は、最も風下側のルーバ開口部５ｅを通って中央排水溝１０内の流路Ｄへ連続的に吸引され、下方へ排出される。
【００５１】
従って、風上側の第１フィン５１で大量に発生した凝縮水がフィンの空気流れ下流側まで流れて、水飛びを発生することを良好に抑制できる。
また、風下側の第２フィン５２で発生した凝縮水は、曲げ部５ｂの内側面角部５ｃと外面面５ｄを流れてフィン下流端部まで到達した後に、下流端排水溝１１から下方へ落下する。
【００５２】
なお、隙間部５３は風下側へ向かう凝縮水流路を遮断すればよいから、その間隔Ｌ2 を中央排水溝１０の幅Ｌ1 より十分小さくすることができ、１〜２ｍｍ程度の微小幅でよい。このように隙間部５３を微小幅とすることにより、中央排水溝１０からの排水性を確保しつつ、隙間部５３によるフィン伝熱面積の減少を最小限に抑えることができる。
【００５３】
従来技術によると、コルゲートフィン５が空気流れ上流側から下流側に至るまで１つの連続したフィン体を構成しているので、フィン５の曲げ部５ｂの内側面角部５ｃを流れる凝縮水は、その途中で中央排水溝１０に流れ出ることができない。従って、曲げ部５ｂの内側面角部５ｃの凝縮水は空気流れ上流側からそのまま排出されることなく空気流れ下流側の部位まで流れてくることになる。
【００５４】
そして、空気流れ下流側で新たに発生した凝縮水量が空気流れ上流側からの凝縮水量に加わるので、空気流れ下流側の部位では、凝縮水によりルーバ５ａの根元部が閉塞されるという不具合が発生しやすいが、本実施形態によると、上述した理由にて空気流れ下流側の部位を流れる凝縮水量を大幅に低減できるので、凝縮水によるルーバ５ａの根元部の閉塞を良好に抑制できる。
【００５５】
従って、フィンピッチｆｐを従来の通常の製品における４．０〜３．０ｍｍを２．６ｍｍ程度に縮小しても凝縮水によるルーバ５ａの根元部の閉塞を防止できることを実験的に確認している。これにより、フィンピッチｆｐの縮小によるフィン伝熱面積の増大と、凝縮水によるルーバ閉塞（フィン熱伝達率の低下）の防止とを両立でき、蒸発器の伝熱性能を向上できる。
【００５６】
ここで、フィンピッチｆｐは図６（ｂ）に示すように隣接する曲げ部５ｂの中心部間の間隔である。
（第２実施形態）
図６は第２実施形態を示すもので、第１実施形態では、第１、第２フィン５１、５２を完全に分断する場合について説明したが、第２実施形態では、第１、第２フィン５１、５２を部分的に連結する連結部５４を設けている。
【００５７】
第１フィン５１と第２フィン５２との分断部に、図６（ａ）〜（ｃ）に示すように蛇行状の所定山数（例えば、数山）毎に連結部５４を形成し、この連結部５４にて両フィン５１、５２を一体に連結している。この連結部５４は風下側への凝縮水の流れを遮断するために、第１、第２フィン５１、５２の幅寸法Ｗ1 に比して十分小さな幅寸法Ｗ2 にしてあり、例えば、Ｗ2 ＝２ｍｍ程度である。
【００５８】
第２実施形態によると、第１フィン５１と第２フィン５２との連結状態を保持できるので、両フィン５１、５２とチューブ２との組付作業性を向上できる。
なお、図６では蛇行形状の所定山数（例えば、数山）毎に連結部５４を形成しているが、蛇行形状の所定山数毎でなく、蛇行形状の全山数に連結部５４を形成してもよい。
【００５９】
（第３実施形態）
図７は第３実施形態を示すもので、第１実施形態では、第１、第２フィン５１、５２の隙間部５３を中央排水溝１０の中央部に位置させることにより、風上側の第１フィン５１の風下端部５１ａと、風下側の第２フィン５２の風上端部５２ａの両方が中央排水溝１０の幅Ｌ1 内に位置する配置関係になっているが、第３実施形態では、隙間部５３を第１実施形態より風上側へ移動させて、風上側の第１フィン５１の風下端部５１ａを中央排水溝１０の幅Ｌ1 より風上側の部位に位置させ、風下側の第２フィン５２の風上端部５２ａだけを中央排水溝１０の幅Ｌ1 内に位置させる配置にしている。
【００６０】
（第４実施形態）
図８は第４実施形態を示すもので、第４実施形態では、隙間部５３を第１実施形態より風下側へ移動させて、風下側の第２フィン５２の風上端部５２ａを中央排水溝１０の幅Ｌ1 より風下側の部位に位置させ、風上側の第１フィン５１の風下端部５１ａだけを中央排水溝１０の幅Ｌ1 内に位置させる配置にしている。
【００６１】
第３、第４実施形態のように、隙間部５３の位置を中央排水溝１０の中央部よりずらしても、風上側の第１フィン５１の凝縮水の流れを隙間部５３により遮断することにより、第１フィン５１の凝縮水を中央排水溝１０から下方へ良好に排出できることは第１実施形態と同じである。
（第５実施形態）
図９は第５実施形態を示すもので、コア部３の積層方向の最も外側に位置するコルゲートフィン５（５１、５２）の外側に配置されるエンドプレート６０、６２において、空気流れ方向Ａの途中部位に凝縮水を下方へ案内する中央排水溝１０ａを形成し、この中央排水溝１０ａに、第１、第２フィン５１、５２の隙間部５３を対向するように配置したものである。
【００６２】
図１０は比較例であり、エンドプレート６０、６２に中央排水溝１０ａを形成しない場合である。この図１０の比較例によると、コア部積層方向の最も外側のコルゲートフィン５（５１、５２）のうち、エンドプレート６０、６２と接合される側の曲げ部５ｂにおいて、風上側の第１フィン５１の凝縮水がエンドプレート６０、６２の壁面を伝って、風下側の第２フィン５２側へ流れていくという現象が発生するが、第５実施形態によると、エンドプレート６０、６２と接合される側のフィン曲げ部５ｂにおいても、エンドプレート６０、６２の中央排水溝１０ａを利用して風上側の第１フィン５１の凝縮水を良好に下方へ排出できる。
【００６３】
なお、図９、１０において、７１はサイドプレート６１、６３の張出部６８、６９、７０の内側に構成されるサイド冷媒通路である。
（他の実施形態）
▲１▼上記の実施形態では、第１、第２フィン５１、５２の蛇行状の曲げ形状を同一面上に合わせているが、第１、第２フィン５１、５２の蛇行状の曲げ形状を互いにずらしてもよい。
【００６４】
▲２▼上記の実施形態では、チューブ２の中央排水溝１０を空気流れ方向Ａの中央位置に配置しているが、チューブ２の中央排水溝１０を空気流れ方向Ａの中央位置より、風上側あるいは風下側にずらして配置してもよい。この場合は、この中央排水溝１０の位置の変更に合わせて第１、第２フィン５１、５２の分断位置（間隙部５３の位置）を変更すればよい。
【００６５】
▲３▼上記の実施形態では、２枚の金属薄板４を接合してチューブ２を構成する場合について説明したが、例えば、１枚の金属薄板４を折り曲げて、その折り曲げ端部を接合することにより、図２と同様の断面形状を持つチューブ２を形成することができる。また、チューブ２として押し出し加工による多穴偏平チューブを用いる冷媒蒸発器等にも本発明を同様に適用できる。
【００６６】
▲４▼コルゲートフィン５（５１、５２）の曲げ部５ｂは、図６（ｂ）に示すような円弧状に限らず、図１２に示すような矩形状等に形成できることはもちろんである。。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を適用する冷媒蒸発器を例示する正面図である。
【図２】本発明の第１実施形態を示す冷媒蒸発器の要部の断面斜視図である。
【図３】図２の要部の拡大斜視図である。
【図４】図３の概略平面図である。
【図５】第１実施形態の要部の断面平面図である。
【図６】（ａ）〜（ｃ）は第２実施形態を示すコルゲートフィンの説明図である。
【図７】第３実施形態の要部の断面平面図である。
【図８】第４実施形態の要部の断面平面図である。
【図９】第５実施形態の要部の断面斜視図である。
【図１０】第５実施形態の比較例の要部の断面斜視図である。
【図１１】従来の冷媒蒸発器の要部の断面斜視図である。
【図１２】従来の冷媒蒸発器におけるコルゲートフィンの拡大正面図である。
【図１３】従来の冷媒蒸発器における凝縮水発生量の分布状況を示すグラフである。
【図１４】（ａ）はコルゲートフィン内の空気流れの可視化実験の結果を示す説明図、（ｂ）は従来の冷媒蒸発器における空気側伝熱性能を示すグラフである。
【図１５】従来の冷媒蒸発器のコルゲートフィンにおける凝縮水の排水経路を示す断面図である。
【図１６】従来の冷媒蒸発器の別のコルゲートフィンにおける凝縮水の排水経路を示す断面図である。
【符号の説明】
２…チューブ、５…コルゲートフィン、５１、５２…第１、第２のフィン、
５ａ…ルーバ、５ｂ…曲げ部、５ｃ…内側面角部、５ｄ…外側面、
１０、１０ａ、１１…排水溝、５３…間隙部、５４…連結部。
【図１】
0004122608.tif 000002
【図２】
0004122608.tif 000003
【図３】
0004122608.tif 000004
【図４】
0004122608.tif 000005
【図５】
0004122608.tif 000006
【図６】
0004122608.tif 000007
【図７】
0004122608.tif 000008
【図８】
0004122608.tif 000009
【図９】
0004122608.tif 000010
【図１０】
0004122608.tif 000011
【図１１】
0004122608.tif 000012
【図１２】
0004122608.tif 000013
【図１３】
0004122608.tif 000014
【図１４】
0004122608.tif 000015
【図１５】
0004122608.tif 000016
【図１６】
0004122608.tif 000017