(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
発泡体からなるクッション体であって、前記発泡体は軟質ウレタンフォームからなり、前記クッション体に対して垂直方向のセル径が水平方向のセル径以下にされた横拡径セルからなる横拡径セル層と、前記クッション体に対して垂直方向に長い縦長セルからなる縦長セル層とが、前記クッション体の垂直方向に隣接すると共に、前記横拡径セル層がクッション体の片側又は両側の表層として形成された軟質ウレタンフォームからなることを特徴とするクッション体。
【請求項２】
クッション体の発泡体は、前記クッション体に対して垂直方向に長い縦長セルからなる縦長セル構造の発泡体が、前記縦長セルにおける長径の圧縮方向に熱プレスされたものからなることを特徴とする請求項１に記載されたクッション体。
【請求項３】
クッション体の発泡体は、前記発泡体の熱プレス前の元厚に対して１０〜２５％の圧縮率で熱プレスされたものからなることを特徴とする請求項２に記載されたクッション体。
【請求項４】
縦長セル構造の発泡体は、軟質ウレタンスラブフォームの裁断品からなることを特徴とする請求項２又は３に記載されたクッション体。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、発泡体からなるクッション体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、自動車の座席や座椅子等に、ウレタン発泡体等からなるクッション体が多用されている。しかし、従来のクッション体は、着座する際の初期圧縮時に着座者に硬さを感じさせることがある。
【０００３】
クッション体の初期圧縮時の硬さを改善する方法として、クッション体表面にスリットを形成して変形し易くしたり、低硬度の発泡体と高硬度の発泡体を積層して低硬度側を表層としたりする方法が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、前記クッション体表面にスリットを形成したものにあっては、クッション体表面が弱くなるため、裂けや破れの原因になりやすい。また、硬さの異なる発泡体を積層したものにあっては、表面を柔らかくするために表層の発泡体と基層の発泡体とで硬度差を大きくすると、着座時に硬さの急変による違和感を生じやすくなる。しかも、硬度の異なる発泡体を積層したものは、接着等により発泡体を一体化する作業が必要になるため、作業が面倒で高価になる。
【０００５】
この発明は、前記の点に鑑みなされたもので、着座する際の初期圧縮時に硬さによる不快感を感じ難く、しかも表面の強度低下が無く、さらに硬さの急変による違和感を生じ難い安価なクッション体を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
請求項１の発明は、発泡体からなるクッション体であって、前記発泡体は軟質ウレタンフォームからなり、前記クッション体に対して垂直方向のセル径が水平方向のセル径以下にされた横拡径セルからなる横拡径セル層と、前記クッション体に対して垂直方向に長い縦長セルからなる縦長セル層とが、前記クッション体の垂直方向に隣接すると共に、前記横拡径セル層がクッション体の片側又は両側の表層として形成された軟質ウレタンフォームからなることを特徴とする。
【０００７】
請求項２の発明は、請求項１におけるクッション体の発泡体を、前記クッション体に対して垂直方向に長い縦長セルからなる縦長セル構造の発泡体が、前記縦長セルにおける長径の圧縮方向に熱プレスされたものとしたことを特徴とする。
【０００８】
請求項３の発明は、請求項２におけるクッション体の発泡体を、前記発泡体の熱プレス前の元厚に対して１０〜２５％の圧縮率で熱プレスされたものとしたことを特徴とする。
【０００９】
請求項４の発明は、請求項２又は３における縦長セル構造の発泡体が、軟質ウレタンスラブフォームの裁断品からなることを特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下添付の図面に従ってこの発明を詳細に説明する。
図１はこの発明に係る一実施例のクッション体の断面図、図２は図１のＡ部を拡大した概略図、図３は他の実施例に係るクッション体の断面図、図４はこの発明に係る一実施例のクッション体における製造時の熱プレスを示す断面図、図５は軟質ウレタンスラブフォームからの発泡体の裁断を示す概略図である。
【００１１】
図１及び図２に示すこの発明の一実施例に係るクッション体１０は、横拡径セル層１１と縦長セル層２１とが、前記クッション体１０に対して垂直方向Ｖに隣接すると共に、前記横拡径セル層１１がクッション体１０の両側の表層１２，１２として形成された一つの発泡体１０ａで構成されている。前記発泡体１０ａは、軟質ウレタンフォーム、特には軟質ウレタンスラブフォームの裁断品のような弾性を有するものが用いられる。符号Ｈはクッション体１０に対して水平方向を示す。なお、前記垂直方向Ｖは、前記クッション体１０の座面となる片側表面１１ａに垂直な方向と一致する。また、前記セルは気孔とも称される。
【００１２】
前記横拡径セル層１１は、前記クッション体１０の垂直方向のセル径ｄｖ１が水平方向のセル径ｄｈ１以下にされた横拡径セル１１ｓで構成された層からなる。他方、前記縦長セル層２１は、前記クッション体１０に対して垂直方向のセル径ｄｖ２が水平方向のセル径ｄｈ２よりも大の縦長セル２１ｓで構成された層からなる。なお、この実施例のクッション体１０においては、前記横拡径セル層１１がクッション体１０の両側表層１２，１２として形成されているため、前記縦長セル層２１がクッション体１０の中間層２２を構成している。前記、横拡径セル層１１からなる表層１２はクッション体１０の片側のみに形成されてもよい。前記横拡径セル層１１からなる表層１２の厚み、この例では両側の表層１２，１２の合計厚みは、前記クッション体１０の全厚みを１００％とすると５〜２５％が好ましい。この範囲にすると、クッション性や耐久性を損なわずに初期圧縮時の硬さが軽減されて座り心地が良好になる。
【００１３】
前記クッション体１０の発泡体１０ａは、図４に示すように、前記クッション体１０に対して垂直方向Ｖに長い縦長セル２１ｓで構成される縦長セル構造の発泡体Ｆが、前記縦長セル２１ｓの長径に相当する垂直方向のセル径ｄｖ２の圧縮方向Ｐへ熱板４１で熱プレスされ、放冷等によって冷却されることにより圧縮形状に塑性変形したものが好ましい。前記熱プレス時、縦長セル構造の発泡体Ｆは、弾性を有するため、熱板４１で押圧される表面付近で主に圧縮されて、表面から離れる発泡体中央部では圧縮量が少なくなるので、効率よく表面付近の縦長セルが圧縮され、水平方向Ｈに拡径した前記横拡径セル１１ｓになる。熱プレスの温度は、熱プレスされる発泡体の種類により異なるが、発泡体が軟質ウレタンフォーム（軟質ウレタンスラブフォームを含む）の場合には１２０〜２４０℃が好ましい。
【００１４】
なお、図４における一方の熱板４１を、加熱しないプレス板に代えれば、図３に示すように、横拡径セル層１１からなる表層１２が片側表面のみに形成された発泡体からなるクッション体１０Ａを得ることができる。この場合、前記縦長セル層２１は、前記クッション体１０Ａの基層２３を構成する。
【００１５】
前記熱プレスされた発泡体１０ａは、前記発泡体１０ａの熱プレス前の元厚に対して圧縮率１０〜２５％で熱プレスされて塑性変形したものが好ましい。この範囲の圧縮率でプレスすれば、発泡体１０ａの表面側でセルが完全に潰れず、適度なソフト感を得ることができる。なお、前記圧縮率（％）は（元厚−圧縮時の厚み）÷元厚×１００（％）を言う。熱プレス前の元厚は、１〜３０ｃｍの範囲が、クッション体として好ましい。
【００１６】
前記縦長セル構造の発泡体Ｆとしては、軟質ウレタンスラブフォームの裁断品が好適である。前記軟質ウレタンスラブフォームは原反とも称されるものであって、離型紙上にウレタンフォーム原料を流して鉛直方向上向きに発泡させたものである。図５に示すように、軟質ウレタンスラブフォーム３０は、発泡方向Ｋに対して平行方向Ｋｕ（軟質ウレタンスラブフォーム３０に対して垂直方向と一致する）に縦長なセル構造となっているため、前記軟質ウレタンスラブフォーム３０を発泡方向Ｋに対して直角方向Ｋｓに裁断し、得られた所要厚みの発泡体Ｆに対して、裁断面Ｆａを熱プレスすれば、容易に前記クッション体１０の発泡体１０ａが得られる。
【００１７】
（実施例）
密度４０±２ｋｇ／ｍ３、硬さ２１０．８±３９．２Ｎ（ＪＩＳ  Ｋ  ６４００：９８に準拠）の軟質ウレタンスラブフォームを、発泡方向に対して直角方向に裁断して５５×４００×４００ｍｍの縦長セル構造の発泡体を得、その発泡体を熱プレス装置の熱板間に配置して、圧縮率１８％となるように４５ｍｍの厚みに熱プレスし、その状態を２１０℃で６分間保持した。その後、熱プレス装置から発泡体を取り出し、常温で放置してこの発明の実施例であるクッション体を得た。実施例のクッション体は、厚み４５ｍｍであった。
【００１８】
前記実施例のクッション体を、セル層の厚みが観察できる方向で裁断し、熱プレス時に上側とされた上側表面から内層に至るまで、セルの分布変化を目視で判定した。その結果、熱プレス時に上側とされた上側表面には横拡径セル層からなる表層が厚み３．９ｍｍで形成されており、また熱プレス時に下側とされた下側表面には横拡径セル層が厚み３．４ｍｍで形成されており、クッション体の全厚み（４５ｍｍ）に対して横拡径セル層の厚み（３．９ｍｍ＋３．４ｍｍ＝７．３ｍｍ）は１６．２％であった。なお、熱プレス後の２４時間、常温で実施例のクッション体を放置したが、実施例のクッション体は、厚み及び形状に変化が無く、熱プレスにより塑性変形して形状が固定されているのを確認できた。
【００１９】
また、実施例のクッション体に対して、荷重と撓みの関係をＪＩＳ  Ｋ  ６４００：９８（付属書）にしたがい測定した。比較のため、前記熱プレスを行っていない縦長セルからなる比較例１のクッション体と、圧縮率３％で熱プレスした比較例２のクッション体と、圧縮率３０％で熱プレスした比較例３のクッション体についても、実施例と同様にして荷重と撓みの関係を測定した。測定結果を図６〜図７に示す。
【００２０】
測定結果によると、縦長セルからなる比較例１のクッション体においては初期圧縮時の荷重増加が大きく、しかも荷重増加の程度が急に低下するショルダー部Ｓと称される部分が存在し、圧縮初期の硬さを感じるものであることがわかる。それに対し、実施例のクッション体は、初期圧縮時の荷重増加が緩やかで、しかもショルダー部が明確ではなく、圧縮初期の硬さを感じ難いものであることがわかる。また、熱プレス時の圧縮率が３％の比較例２のクッション体においては、比較例１のクッション体と同様に初期圧縮時の荷重増加が大きく、しかもショルダー部Ｓが明確に現れているので、圧縮初期の硬さを感じるものであることがわかる。それに対し、熱プレス時の圧縮率が３０％の比較例３のクッション体においては、撓み率（圧縮率）が５０％以上になると、荷重の増大が他の比較例及び実施例のクッション体よりも著しく大きくなるため、クッション体としての性能が変化してしまう。
【００２１】
【発明の効果】
以上図示し説明したように、この発明のクッション体によれば、クッション体の表面に強度低下の原因となるスリット等を形成することなく着座時の硬さ感及び違和感を解消できるので、着座感のみならず表面の耐久性に優れる効果がある。
【００２２】
さらにこの発明のクッション体は、縦長セル構造の発泡体を熱プレスすることにより容易に得ることができ、複数の発泡体を積層接着する作業が不要なため、安価となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  この発明に係る一実施例のクッション体の断面図である。
【図２】  図１のＡ部を拡大した概略図である。
【図３】  他の実施例に係るクッション体の断面図である。
【図４】  この発明に係る一実施例のクッション体における製造時の熱プレスを示す断面図である。
【図５】  軟質ウレタンスラブフォームからの発泡体の裁断を示す概略図である。
【図６】  実施例及び比較例１の荷重−撓み曲線である。
【図７】  比較例２及び比較例３の荷重−撓み曲線である。
【符号の説明】
１０  クッション体
１１  横拡径セル層
１１ｓ  横拡径セル
１２  表層
２１  縦長セル層
２１ｓ  縦長セル
２２  中間層
２３  基層
３０  軟質ウレタンスラブフォーム
Ｈ    クッション体に対して水平方向
Ｖ    クッション体に対して垂直方向
ｄｈ１  クッション体に対して水平方向のセル径
ｄｈ２  クッション体に対して水平方向のセル径
ｄｖ１  クッション体に対して垂直方向のセル径
ｄｖ２  クッション体に対して垂直方向のセル径
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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