(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、
圧縮機（１０）にて圧縮された高温高圧の冷媒を放冷する高圧側熱交換器（２０）と、
低温低圧の冷媒を蒸発させる蒸発器（３０）と、
冷媒を減圧膨張させて前記蒸発器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して前記圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、
前記エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を前記圧縮機（１０）の吸引側に供給し、液相冷媒を前記蒸発器（３０）側に供給する気液分離手段（５０）と、
前記エジェクタ（４０）の冷媒流れ上流側に設けられ、高圧側の冷媒圧力が略一定となるように弁開度を制御する高圧側制御弁（６０）とを有し、
前記高圧側制御弁（６０）は、エジェクタサイクルの成績係数が最大となる高圧側の冷媒圧力に制御した場合と比べて、外気温が実用範囲の下限にまで低くなったときに、２〜３％程度前記成績係数が低下する一定の圧力に高圧側の冷媒圧力を制御することを特徴とするエジェクタサイクル。
【請求項２】
前記気液分離手段（５０）と前記蒸発器（３０）とを繋ぐ冷媒通路には、前記圧縮機（１０）に吸入される冷媒の圧力及び前記蒸発器（３０）に流入する冷媒の圧力を制御する低圧側制御弁（７０）が設けられていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタサイクル。
【請求項３】
前記気液分離手段（５０）と前記蒸発器（３０）とを繋ぐ冷媒通路には低圧側制御弁（７０）が設けられており、
前記低圧側制御弁（７０）は、前記圧縮機（１０）に吸入される冷媒の温度に基づいて開度を制御することを特徴とする請求項１に記載のエジェクタサイクル。
【請求項４】
低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、
圧縮機（１０）にて圧縮された高温高圧の冷媒を放冷する高圧側熱交換器（２０）と、
低温低圧の冷媒を蒸発させる蒸発器（３０）と、
冷媒を減圧膨張させて前記蒸発器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して前記圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、
前記エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を前記圧縮機（１０）の吸引側に供給し、液相冷媒を前記蒸発器（３０）側に供給する気液分離手段（５０）と、
前記エジェクタ（４０）の冷媒流れ上流側に設けられ、高圧側の冷媒圧力が略一定となるように弁開度を制御する高圧側制御弁（６０）と、
前記気液分離手段（５０）と前記蒸発器（３０）とを繋ぐ冷媒通路に設けられた低圧側制御弁（７０）とを有し、
前記低圧側制御弁（７０）は、前記圧縮機（１０）に吸入される冷媒の温度に基づいて開度を制御することを特徴とするエジェクタサイクル。
【請求項５】
前記低圧側制御弁（７０）は、前記蒸発器（３０）の冷媒出口側における冷媒過熱度が所定値となるように開度を制御することを特徴とする請求項２ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
【請求項６】
前記エジェクタ（４０）と前記高圧側制御弁（６０）とが一体化されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
【請求項７】
前記高圧側制御弁（６０）は、弁口（６１）の開度を調節する弁体（６２）と、前記弁口（６１）に流入する冷媒が充満する第１圧力室（６３ａ）とガスが封入された第２圧力室（６３ｂ）とを仕切るとともに、前記第１圧力室（６３ａ）内の圧力と前記第２圧力室（６３ｂ）内の圧力との圧力差に応じて変位して前記弁体（６２）を変位させる仕切部材（６３ｃ）とを備えて構成され、
前記ガスは、第１圧力室６３ａに流入する冷媒の温度変化に対する圧力変化量が微少であり、外気温が実用範囲内においては圧力が略一定となる、凝縮しないガスが採用されていることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
【請求項８】
前記第２圧力室（６３ｂ）に封入されたガスは、サイクル内を循環する冷媒であることを特徴とする請求項７に記載のエジェクタサイクル。
【請求項９】
前記圧縮機（１０）は、冷媒を冷媒の臨界圧力以上まで圧縮することを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
【請求項１０】
サイクル内を循環する冷媒は、二酸化炭素であることを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍サイクルのうち、冷媒を減圧膨張させながら膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機の吸入圧を上昇させるエジェクタを有するエジェクタサイクルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
蒸気圧縮式冷凍サイクルとして、特許第２９３１６６８号公報に記載の発明では、サイクルの運転条件に応じて高圧側の冷媒圧力を制御することで、蒸発器で発生する冷凍能力を制御している。
【０００３】
ところで、エジェクタサイクルの成績係数が最大となるように高圧側冷媒圧力を制御するには、少なくとも外気温度や高圧側の冷媒温度等の外気温度に関するパラメータを検出して、エジェクタサイクルの運転状況に応じて高圧側冷媒圧力を制御する必要があるので、その圧力制御装置は複雑、かつ、高価なものになる可能性が高く、エジェクタサイクルの製造原価上昇を招いてしまう。
【０００４】
本発明は、上記点に鑑み、エジェクタサイクルの製造原価低減を図りつつ、エジェクタサイクルの運転効率を高めることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、圧縮機（１０）にて圧縮された高温高圧の冷媒を放冷する高圧側熱交換器（２０）と、低温低圧の冷媒を蒸発させる蒸発器（３０）と、冷媒を減圧膨張させて蒸発器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を圧縮機（１０）の吸引側に供給し、液相冷媒を蒸発器（３０）側に供給する気液分離手段（５０）と、エジェクタ（４０）の冷媒流れ上流側に設けられ、高圧側の冷媒圧力が略一定となるように弁開度を制御する高圧側制御弁（６０）とを有し、高圧側制御弁（６０）は、エジェクタサイクルの成績係数が最大となる高圧側の冷媒圧力に制御した場合と比べて、外気温が実用範囲の下限にまで低くなったときに、２〜３％程度成績係数が低下する一定の圧力に高圧側の冷媒圧力を制御することを特徴とする。
【０００６】
これにより、エジェクタサイクルの運転状況に応じて高圧側冷媒圧力を変動させて制御する必要がないので、高圧側制御弁（６０）を安価なものとすることができる。
【０００７】
また、後述する図４に示すように、エジェクタサイクルの成績係数が最大となるように高圧側冷媒圧力を制御した場合と高圧側冷媒圧力を一定となるように制御した場合とを比べて、成績係数は概ね大差ない。
【０００８】
したがって、エジェクタサイクルの製造原価低減を図りつつ、エジェクタサイクルの運転効率を高めることができる。
【０００９】
請求項２に記載の発明では、気液分離手段（５０）と蒸発器（３０）とを繋ぐ冷媒通路には、圧縮機（１０）に吸入される冷媒の圧力及び蒸発器（３０）に流入する冷媒の圧力を制御する低圧側制御弁（７０）が設けられていることを特徴とする。
【００１０】
これにより、圧縮機（１０）に吸入される冷媒の圧力及び蒸発器（３０）に流入する冷媒の圧力を制御することが可能となり、エジェクタサイクルの運転効率を向上させることが可能となる。
【００１１】
請求項３に記載の発明では、気液分離手段（５０）と蒸発器（３０）とを繋ぐ冷媒通路には低圧側制御弁（７０）が設けられており、低圧側制御弁（７０）は、圧縮機（１０）に吸入される冷媒の温度に基づいて開度を制御することを特徴とする。
【００１２】
これにより、圧縮機（１０）に吸入される冷媒の圧力及び蒸発器（３０）に流入する冷媒の圧力を制御することが可能となり、エジェクタサイクルの運転効率を向上させることが可能となる。
また、請求項４に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、圧縮機（１０）にて圧縮された高温高圧の冷媒を放冷する高圧側熱交換器（２０）と、低温低圧の冷媒を蒸発させる蒸発器（３０）と、冷媒を減圧膨張させて蒸発器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を圧縮機（１０）の吸引側に供給し、液相冷媒を蒸発器（３０）側に供給する気液分離手段（５０）と、エジェクタ（４０）の冷媒流れ上流側に設けられ、高圧側の冷媒圧力が略一定となるように弁開度を制御する高圧側制御弁（６０）と、気液分離手段（５０）と蒸発器（３０）とを繋ぐ冷媒通路に設けられた低圧側制御弁（７０）とを有し、低圧側制御弁（７０）は、圧縮機（１０）に吸入される冷媒の温度に基づいて開度を制御することを特徴とする。
これによれば、請求項１に記載のエジェクタサイクルと同様の効果を得ることができるとともに、圧縮機（１０）に吸入される冷媒の圧力及び蒸発器（３０）に流入する冷媒の圧力を制御することが可能となり、エジェクタサイクルの運転効率を向上させることが可能となる。
【００１３】
請求項５に記載の発明では、低圧側制御弁（７０）は、蒸発器（３０）の冷媒出口側における冷媒過熱度が所定値となるように開度を制御することを特徴とする。
【００１４】
これにより、エジェクタサイクルの運転効率を高めることができる。
【００１５】
請求項６に記載の発明では、エジェクタ（４０）と高圧側制御弁（６０）とが一体化されていることを特徴とする。
【００１６】
これにより、エジェクタサイクルの組み立て工数を低減することができる。
【００１７】
請求項７に記載の発明では、高圧側制御弁（６０）は、弁口（６１）の開度を調節する弁体（６２）と、弁口（６１）に流入する冷媒が充満する第１圧力室（６３ａ）とガスが封入された第２圧力室（６３ｂ）とを仕切るとともに、第１圧力室（６３ａ）内の圧力と第２圧力室（６３ｂ）内の圧力との圧力差に応じて変位して弁体（６２）を変位させる仕切部材（６３ｃ）とを備えて構成され、ガスは、第１圧力室６３ａに流入する冷媒の温度変化に対する圧力変化量が微少であり、外気温が実用範囲内においては圧力が略一定となる、凝縮しないガスが採用されていることを特徴とする。
【００１８】
これにより、高圧制御弁（６０）を簡便な構造にて実現することができるので、エジェクタサイクルの製造原価を確実に低減することができる。
【００１９】
なお、請求項８に記載の発明では、第２圧力室（６３ｂ）に封入されたガスは、サイクル内を循環する冷媒であることを特徴としたものである。
【００２０】
また、請求項９に記載の発明では、圧縮機（１０）は、冷媒を冷媒の臨界圧力以上まで圧縮することを特徴としたものである。
【００２１】
更に、請求項１０に記載の発明では、サイクル内を循環する冷媒は、二酸化炭素であることを特徴としたものである。
【００２２】
因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【００２３】
【発明の実施の形態】
（第１実施形態）
本実施形態は、本発明に係るエジェクタサイクルを給湯器に適用したものであって、図１は本実施形態に係る給湯器の模式図である。
【００２４】
圧縮機１０は冷媒を吸入圧縮するものであり、水冷媒熱交換器２０は圧縮機１０から吐出した冷媒と給湯水とを対向流れ状態で熱交換して給湯水を加熱することにより冷媒を冷却する高圧側熱交換器である。
【００２５】
なお、圧縮機１０は電動モータ（図示せず。）により駆動されており、水冷媒熱交換器２０の加熱能力を大きくするときには、圧縮機１０の回転数を増大させて圧縮機１０から吐出する冷媒の流量を増大させ、一方、加熱能力を小さくするときには、圧縮機１０の回転数を低下させて圧縮機１０から吐出する冷媒の流量を減少させる。
【００２６】
因みに、本実施形態では、冷媒として二酸化炭素を用いているので、水冷媒熱交換器２０内の冷媒圧力は冷媒の臨界圧力以上となり、かつ、水冷媒熱交換器２０内で冷媒が凝縮することなく、冷媒入口側から冷媒出口側に向かうほど冷媒温度が低下するような温度分布を有する。
【００２７】
蒸発器３０は室外空気と液相冷媒とを熱交換させて液相冷媒を蒸発させることにより冷媒を蒸発させて室外空気から吸熱する低圧側熱交換器であり、エジェクタ４０は冷媒を減圧膨張させて蒸発器３０にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機１０の吸入圧を上昇させるものである。なお、エジェクタ４０の詳細は、後述する。
【００２８】
気液分離器５０はエジェクタ４０から流出した冷媒が流入するとともに、その流入した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離手段であり、気液分離器５０の気相冷媒流出口は圧縮機１０の吸引側に接続され、液相冷媒流出口は蒸発器３０側の流入側に接続される。
【００２９】
また、エジェクタ４０の冷媒流れ上流側には、高圧側の冷媒圧力、すなわち圧縮機１０の吐出圧が略一定となるように弁開度を制御する高圧側制御弁６０が設けられ、一方、気液分離器５０と蒸発器３０とを繋ぐ冷媒通路には、圧縮機１０に吸入される冷媒の圧力、すなわち中間圧力、及び蒸発器３０に流入する冷媒の圧力、すなわち低圧を制御する低圧側制御弁７０が設けられている。なお、両制御弁６０、７０については、後述する。
【００３０】
次に、エジェクタ４０の構造について図２を基づいて述べる。
【００３１】
エジェクタ４０は、流入する高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル４１、ノズル４１から噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器３０にて蒸発した気相冷媒を吸引しながら、ノズル４１から噴射する冷媒流とを混合する混合部４２、及びノズル４１から噴射する冷媒と蒸発器３０から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフューザ４３等からなるものである。
【００３２】
なお、混合部４２においては、ノズル４１から噴射する冷媒流の運動量と、蒸発器３０からエジェクタ４０に吸引される冷媒流の運動量との和が保存されるように混合するので、混合部４２においても冷媒の静圧が上昇する。一方、ディフューザ４３においては、通路断面積を徐々に拡大することにより、冷媒の動圧を静圧に変換するので、エジェクタ４０においては、混合部４２及びディフューザ４３の両者にて冷媒圧力を昇圧する。そこで、混合部４２とディフューザ４３とを総称して昇圧部と呼ぶ。
【００３３】
つまり、理想的なエジェクタ４０においては、混合部４２で２種類の冷媒流の運動量の和が保存されるように冷媒圧力が増大し、ディフューザ４３でエネルギーが保存されるように冷媒圧力が増大することがのぞましい。
【００３４】
因みに、ノズル４１の周りには、ボディ４４により形成された吸引室４５が形成されており、蒸発器３０から吸引された気相冷媒は、吸引室４５を経由して混合部４２に流れる。
【００３５】
次に、高圧側制御弁６０について図３に基づいて述べる。
【００３６】
高圧制御弁６０は、弁口６１の開度を調節する針状の弁体６２、及び弁体６２をその軸方向に変位させる機械式のアクチュエータ６３等からなるものである。
【００３７】
ここで、機械式のアクチュエータ６３は、ノズル４１に流入する高圧冷媒が充満する第１圧力室６３ａとガス状の冷媒、すなわち二酸化炭素が封入された第２圧力室６３ｂとを仕切るとともに、第１圧力室６３ａ内の圧力と第２圧力室６３ｂ内の圧力との圧力差に応じて変位して弁体６２を変位させる仕切部材としてのダイヤフラム６３ｃ、並びに第１圧力室６３ａ及び第２圧力室６３ｂの外殻を形成するステンレス製のハウジング６３ｄ等からなるものである。
【００３８】
なお、本実施形態では、ダイヤフラム６３ｃ及び弁体６２をステンレス製として両者をろう付け接合しているが、本実施形態はこれに限定されるものでない。
【００３９】
また、本実施形態では、第２圧力室６３ｂ内にガス冷媒を封入したが、本実施形態はこれに限定されるものではなく、窒素ガス、ヘリウムガスやアルゴンガス等の不活性ガスを用いてもよい。
【００４０】
次に、高圧側制御弁６０の作動を説明する。
【００４１】
第１圧力室６３ａと第２圧力室６３ｂとはダイヤフラム６３ｃを挟んで仕切られ、かつ、弁体６２はダイヤフラム６３ｃと一体的に変位するように構成されている。このとき、第１圧力室６３ａ内の圧力、すなわち高圧側冷媒圧力は、弁口６１の絞り開度が大きくなる向きに弁体６２が変位するような力をダイヤフラム６３ｃに対して作用させ、一方、第２圧力室６３ｂ内の圧力は、弁口６１の絞り開度が小さくなる向きに弁体６２が変位するような力をダイヤフラム６３ｃに対して作用させる。
【００４２】
そして、第１圧力室６３ａ内の圧力が上昇して第２圧力室６３ｂ内の圧力より大きくなると、弁口６１の絞り開度が大きくなるようにダイヤフラム６３ｃ及び弁体６２が変位するため、第１圧力室６３ａ内の圧力、すなわち高圧側の冷媒圧力上昇が抑制され、その圧力は、第２圧力室６３ｂ内の圧力と同等となる。
【００４３】
逆に、第１圧力室６３ａ内の圧力が低下して第２圧力室６３ｂ内の圧力より小さくなると、弁口６１の絞り開度が小さくなるようにダイヤフラム６３ｃ及び弁体６２が変位するため、第１圧力室６３ａ内の圧力、すなわち高圧側の冷媒圧力低下が抑制され、その圧力は、第２圧力室６３ｂ内の圧力と同等となる。
【００４４】
したがって、弁口６１の絞り開度は、高圧側の冷媒圧力と第２圧力室６３ｂ内の圧力と略同一となるように機械的に制御されることとなる。
【００４５】
このとき、第２圧力室６３ｂ内には、ガス冷媒が封入されており、封入されたガスが凝縮しないことに加えて、ダイヤフラム６３ｃの変位量、及び第１圧力室６３ａに流入する冷媒の温度変化に対する封入ガスの圧力変化量は微少であるので、第２圧力室６３ｂ内の圧力は、実用範囲内においては、略一定となる。このため、機械式のアクチュエータ６３は、高圧側の冷媒圧力が、略一定となるように弁口６１の絞り開度を調節することとなる。
【００４６】
次に、低圧側制御弁７０について述べる。
【００４７】
低圧側制御弁７０の構造は周知の温度式膨張弁と同一であり、圧縮機１０に吸入される冷媒の温度を機械的に感知して、その冷媒温度に基づいて低圧制御弁７０の絞り開度を制御するものである。
【００４８】
具体的には、低圧側制御弁７０は、圧縮機１０に吸入される冷媒の温度に基づいてその絞り開度を可変制御することにより、直接的には、圧縮機１０に吸入される冷媒の圧力及び蒸発器３０に流入する冷媒の圧力を制御して、間接的に、蒸発器３０の冷媒出口側における冷媒過熱度が所定値となるようにするものである。
【００４９】
因みに、図４は、エジェクタサイクルの挙動を示すｐ−ｈ線図であり、高圧側制御弁６０の絞り開度を制御することにより、エジェクタサイクルは、ほぼ実線状態に維持される。
【００５０】
次に、本実施形態の作用効果を述べる。
【００５１】
図５の波線で示すグラフは、エジェクタサイクルの成績係数が最大となるように高圧側冷媒圧力を制御した場合の外気温度と成績係数との関係を示すシミュレーション結果であり、実線で示すグラフは高圧側圧力を一定とした場合のエジェクタサイクルにおける外気温度と成績係数との関係を示すシミュレーション結果である。
【００５２】
このグラフから明らかなように、高圧側圧力を一定とすると、エジェクタサイクルの成績係数が最大となるように高圧側冷媒圧力を制御した場合に比べて、外気温が低くなったときに、若干（２〜３％）程度、成績係数が低下するものの、全体としてみれば、概ね、エジェクタサイクルの成績係数が最大となるように高圧側冷媒圧力を制御した場合と大差ない。
【００５３】
一方、エジェクタサイクルの成績係数が最大となるように高圧側冷媒圧力を制御するには、少なくとも外気温度や高圧側の冷媒温度等の外気温度に関するパラメータを検出して、エジェクタサイクルの運転状況に応じて高圧側冷媒圧力を制御する必要があるので、その圧力制御装置は、本実施形態に係る高圧側制御弁６０に比べて複雑、かつ、高価なものになる。
【００５４】
これに対して、本実施形態では、安価な高圧制御弁６０にてエジェクタサイクルの成績係数が最大となるように高圧側冷媒圧力を制御した場合と同等の成績係数を確保できる。したがって、エジェクタサイクルの製造原価低減を図りつつ、エジェクタサイクルの運転効率を高めることができる。
【００５５】
なお、本実施形態は、高圧側圧力を略一定となるように制御するものであるが、機械式であるので、厳密には、図６に示すように、制御目標圧力（１０．５ＭＰａ）に対して±１０％程度の制御誤差が発生するものの、この程度の制御誤差は、実用上、無視できる。
【００５６】
また、低圧側制御弁７０により圧縮機１０に吸入される冷媒の圧力及び蒸発器３０に流入する冷媒の圧力を制御して蒸発器３０の冷媒出口側における冷媒過熱度が所定値となるように制御するので、エジェクタサイクルの運転効率を高めることができる。
【００５７】
（第２実施形態）
本実施形態は、図７に示すように、高圧側制御弁６０とエジェクタ４０とを一体化したものである。
【００５８】
これにより、エジェクタサイクルの組み立て工数を低減することができるので、エジェクタサイクル、すなわち給湯器の製造原価低減を図ることができる。
【００５９】
（その他の実施形態）
上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタサイクルを給湯器に適用したが、本発明はこれに限定されるものでなく、空調装置やシューケース等その他の冷凍機にも適用することができきる。
【００６０】
上述の実施形態では、冷媒を二酸化炭素として高圧側冷媒圧力を冷媒の臨界圧力以上まで上昇させたが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００６１】
また、高圧制御弁６０の構造は、図３、７に示されたものに限定されるものではなく、その他の構造の機械式又は電気式であってもよい。
【００６２】
また、低圧制御弁７０は、上述の実施形態に記載されたものに限定されるものではない。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【図２】本発明の第１実施形態に係るエジェクタの模式図である。
【図３】本発明の第１実施形態に係る高圧側制御弁の模式図である。
【図４】本発明の第１実施形態に係るエジェクタサイクルの挙動を示すｐ−ｈ線図である。
【図５】本発明の第１実施形態に係る高圧側制御弁及び従来の制御作動を示すグラフである。
【図６】本発明の第１実施形態に係る高圧側制御弁の制御作動を示すグラフである。
【図７】本発明の第２実施形態に係るエジェクタの模式図である。
【符号の説明】
４０…エジェクタ、６０…高圧側制御弁、６０…低圧側制御弁。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
0004100000.tif 000008