(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶解金属及び／又はメタロイドを含有しかつ高い塩含量を有する水性媒体から該溶解金属及び／又はメタロイドを除去する方法であって、マンガン（II）イオン及び酸化剤の存在下にある該水性媒体を、２〜３．５ｇ／ｃｍ3の密度を有しかつ以下の式をベースとして反復法により決定される、工程開始時の最大初期平均粒径ｄav（ｍｍ）
ｄav＝（１−０．０５３ｄav・ｋＭｎ（II））3.75／０．０６９・ｋＭｎ（II）
［ここで、ｋＭｎ（II）は粒状担体材料に導入した時のＭｎ（II）の濃度（ｍｇ／ｌ）を示す］
を有する粒状担体材料に、該担体材料粒子を該水性媒体中で流動化させるようなＶminとＶmax（Ｖminは１２０ｄav1.5でありかつ少なくとも４ｍ／ｈであり、Ｖmaxは３００ｄav1.5でありかつ最大４７ｍ／ｈである）の間の流量で通過させ、かつ、それにより形成された、該水性媒体中の溶解金属及び／又はメタロイドで被覆された担体材料粒子を該水性媒体から分離することを特徴とする該方法。
【請求項２】
必要なら、所要補充量のＭｎ（II）イオンを、硫酸マンガン又は塩化マンガンの形態で添加する請求項１記載の方法。
【請求項３】
過マンガン酸カリウムを酸化剤として使用する請求項１又は２記載の方法。
【請求項４】
砂、フライアッシュ又はスラグの不活性粒子を担体材料として使用する請求項１〜３のいずれか１項記載の方法。
【請求項５】
担体材料粒子が０．０５〜０．５ｍｍの平均サイズを有する請求項４記載の方法。
【請求項６】
反応を、４〜８．５のｐＨ値で行う請求項１〜５のいずれか１項記載の方法。
【請求項７】
水性媒体からの、該水性媒体中の溶解金属及び／又はメタロイドで被覆された担体材料粒子の分離を、沈降、遠心分離又はろ過により行う請求項１〜６のいずれか１項記載の方法。
【発明の詳細な説明】
本発明は、Ａｓ、Ｃｄ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｖ、Ｎｉ、Ｓｒ、Ｓｎ、Ａｇ、Ｓｅ、Ｂａ及びＰｂ等の溶解金属及び／又はメタロイドを含有し、かつ、ナトリウム、カルシウム及びマグネシウムの塩化物及び硫酸塩等の塩含量が高い、廃水等の水性媒体から、該溶解金属及び／又はメタロイドを除去する方法に関するものである。
発電所及びごみ焼却所からの煙道ガスの生成により生じた廃水、及び海環境中の固形廃棄物及び充填物の堆積物由来の廃水は、典型的には、１種又はそれ以上の上記塩を、飲料水としての公式基準をはるかに超える濃度で含み、金属及びメタロイドが溶解されている。
多量のスラッジ形成の下での化学沈降により、例えば、硫化物又は水酸化物沈降により、そのような溶解金属及びメタロイドを廃水から除去することが知られているが、その廃水からの分離は取り扱いが困難であり、かつ費用がかかるものである。
欧州特許出願第93919050号には、溶解金属及び特には重金属を含有する水性媒体を、鉄（II）イオン及び酸化剤の存在下において、担体材料粒子が該水性媒体において流動化される条件下で、粒状担体材料の層に通過させることにより、該水性媒体から、溶解金属及び特には重金属を除去する方法が開示されている。この結果、非晶質の酸水酸化第二鉄／水酸化第二鉄のコーティングが、担体材料粒子の表面上に形成され、該コーティングには、重金属が吸着により結合される。
V.Janda及びL.Bensovaの”Removal of Manganese from Water in fluidized bed”,Aqua,No.16,pp.313,1988は、流動化担体材料粒子の表面上にＭｎＯ2コーティングを形成するようなＫＭｎＯ4での酸化により飲料水からＭｎ（II）を除去する方法を開示する。
例えば、T.C.Christensen及びP.B.Nielsenの”Rensning af grundvand for tungmetaller”,ATV-m φ de,Vinterm φ de om grundvandsforurening,March 5-6,1996を参照すると、上述したような飲料水からのマンガン（II）の除去方法と溶解ニッケルの除去とを組み合わせることが知られている。
飲料水は、通常、前述した塩を最小量含むので、飲料水中に存在する塩は、担体材料粒子の表面上におけるコーティングの形成を妨害しないであろう。
多量の（本件明細書においては、１ｇ／ｌより多くの１又はそれ以上の塩の塩濃度に相当する塩の平均量とされるべき）塩を含有する水性媒体から溶解金属及びメタロイドを除去する際、上述の方法は容易に適用されず、なぜなら、競合が、その塩の間、例えば、担体材料粒子の表面上における吸着に必要とされるスペースで金属及び硫酸塩に生じるからであり、それは、マンガンと溶解金属及び／又はメタロイドの両方の不満足な除去において現れる。
Ｍｎ（II）イオン及び酸化剤を含有する水性媒体における担体材料粒子の流動化に関連する吸着及び流動条件の最新研究において、所定の範囲の密度を有する担体材料を用いることにより、並びにＭｎ（II）イオンの濃度をその方法の開始時の担体材料の平均粒径及び水性媒体の流量に適合させることにより、水性媒体中の塩が担体材料粒子の表面上におけるマンガン及び金属又はメタロイドの吸着をブロックしないのに十分なスペースがこれらの表面上に得られ、同時に、粒子が互いにコロイド化する結果として、粒子上に形成されるコーティングが払いのけ（knock off）されるのが防止されることが分かった。
本発明の方法は、マンガン（II）イオン及び酸化剤の存在下にある水性媒体を、２〜３．５ｇ／ｃｍ3の密度を有しかつ以下の式の最大初期平均粒径ｄav（ｍｍ）
ｄav＝（１−０．０５３av・ｋＭｎ（II））3.75／０．０６９・ｋＭｎ（II）
［ここで、ｋＭｎ（II）は粒状担体材料に導入した時のＭｎ（II）の濃度（ｍｇ／ｌ）を示す］
を有する粒状担体材料に、該担体材料粒子を該水性媒体中で流動化させるようなＶminとＶmax（Ｖminは１２０ｄav1.5でありかつ少なくとも４ｍ／ｈであり、Ｖmaxは３００ｄav1.5でありかつ最大４７ｍ／ｈである）の間の流量で通過させ、かつ、それにより形成された被覆担体材料粒子を該水性媒体から分離することを特徴とするものである。
除去される金属及び／又はメタロイドを含有する水性媒体と、Ｍｎ（Ｈ）イオン、酸化剤及び担体材料粒子との間の接触で、Ｍｎ（II）イオンが担体材料粒子の表面上に吸着され、また、酸化剤との反応により、水性媒体から除去される、存在する金属及び／又はメタロイドの吸着／堆積と同時に非晶質の酸化マンガン（IV）のコーティングが形成される。
前述の反応は、水性媒体中における担体材料粒子の流動化（懸濁化）を維持しながら行うので、担体材料粒子の表面は、絶えず、新しいＭｎ（II）イオンと接触する。これらのうちのいくつかは、形成される酸化マンガン（IV）コーティング上に吸着され、また、酸化剤との反応により、酸化マンガン（IV）及び金属及び／又はメタロイドの更なる層が形成され、その工程は、水性媒体中のＭｎ（II）イオン又は酸化剤が消耗されるまで進行するであろう。水性媒体中のＭｎ（II）イオンの含量は、Ｍｎ（II）イオン濃度と平均粒径の間の上記関係が必要とされるより高いものであり、Ｍｎ（II）イオンが粒子表面に結合し、それにより水性媒体中の塩濃度とは無関係に非晶質の酸化マンガン（IV）及び金属及び／又はメタロイドのコーティングの形成を最適のものとすることを確実にするために、担体材料粒子の表面の制限要因であろう。
流動化担体材料粒子、Ｍｎ（II）イオン、酸化剤並びに金属及び／又はメタロイド間の接触が妨げられないことにより、担体材料粒子があらゆる方向に、妨げを受けることなく成長することが可能となるであろう。
担体材料粒子上のコーティングは、高密度で強固であり、かつ、比較的高い密度を有する。被覆粒子の上昇面積（increased dimension）と組み合わされたこれらの特性により、粒子を水性媒体から比較的容易に分離することができ、分離後には比較的スペースのほとんどないもののみ取り出される。
コーティングの密度は、主に、比較的首尾一貫しない製品が提供されることが知られる粒子衝突（凝結）によるのではなく、結晶成長に類似した手段で形成されたものに帰する。
本発明の方法を用いることにより、金属及びメタロイドの含量が低減されて、金属及びメタロイドに関して、自然界の受容者（natural recipient）に供給される水における許容可能な金属含量について公式に認可された限界以下の値となり得る。従って、例えばニッケル、カドミウム又は亜鉛を含有する水を精製することにより、一連の処理ユニットあたり９０％より多くの金属を除去することができる。
上述したように、水性媒体は、Ｍｎ（II）イオンの存在下で担体材料粒子と接触させる。そのようなイオンは、廃水を含む水中に存在する場合が多いであろうが、そうでない場合には、即ちそれらが適切に多量に存在しない場合には、それらを、廃水中に、好ましくは硫酸マンガン又は塩化マンガンの形態で添加しなければならない。
有用な酸化剤の例は、過マンガン酸カリウム、酸素、オゾン、塩素、塩素酸化物及び二クロム酸塩であり、過マンガン酸カリウムが好ましい酸化剤である。
好ましい担体材料の例は、鉱物粒、例えば砂粒、フライアッシュ及びスラグなどの不活性材料であるが、鉄粒子などの他のタイプの担体材料も有用である。
反応開始時の担体材料粒子の平均粒径は、好ましくは０．０５〜０．５ｍｍであるが、上述したように、水性媒体中のＭｎ（II）イオンの濃度に依存する。
この反応は、好ましくは、ｐＨ値４〜８．５で行う。
被覆担体材料粒子の分離は、従来の分離方法を用いて、例えばデカンテーション、遠心分離及びろ過などにより容易に行うことができ、更なる取り扱いに適する物理的形状を有する最終製品が形成される。
その方法は、特に、ヒ素、カドミウム、亜鉛、ニッケル、ストロンチウム、錫、銀、セレン、銅、バナジウム、バリウム及び鉛の除去に適するが、また、他の金属及びメタロイドの除去にも有用である。
以下に、本発明を、本発明の方法の好ましい実施態様を行うためのプラントを図解的に説明する図を参照して詳細に説明する。
図中、１は拡大上部２を有する円柱状反応器であり、該上部２はオーバーフローパイプを介して再循環タンク４に接続されており、該タンク４は排出パイプ５に部分的に接続されており、かつ、再循環パイプ６に部分的に接続されており、該パイプ６はポンプ７を介して再循環タンク４と反応器１の底部に接続されている。
反応器１の底部は、原料水タンク８及びポンプ９を介して原料水用の供給パイプ１０に接続されており、かつ、更なるポンプ１１を介して過マンガン酸カリウム溶液の形態の酸化剤用のタンク１２に接続されている。
示したプラントの作動態様は以下の通りである：供給パイプ１０を通して供給される原料水は、ポンプ９により、不活性担体材料の粒子を含む反応器１の底部にポンピングされる。同時に、酸化剤が、ポンプ１１によりタンク１２からタンクの底部に供給される。
反応器１の底部に導入された水の流れにより、担体材料粒子の流動化（懸濁化）が誘起される。
反応器１では、原料水中にＭｎ（II）イオンが存在する結果、原料水に由来する、非晶質酸化マンガン（IV）と金属及び／又はメタロイドとからなるコーティングが、担体材料粒子の表面上に形成され、それにより、原料水が、該金属及び／又はメタロイドのないものとなる。そのように処理された水は、反応器１からその上部２を通して排出され、かつ、再循環タンク４に通され、該タンク４から、排出パイプ５を介して排出されるか、あるいは再循環パイプを介して反応器１の底部に再循環される。
適切な粒径の担体材料粒子が得られた場合、その被覆粒子を反応器１から取り出す。
以下に、本発明の方法を、次の実施例に言及してより詳細に記載する。
実施例
石膏の形成下での湿潤脱硫工程による結合された加熱及び発電プラント（combined heat and power plant）からの煙道ガスの生成により生じた廃水を遠心分離して石膏を取り除き、かつ、沈澱剤を用いる処理に付し、その後、沈降分離に付し、次いで、廃水のいくらかを、原料水として図に記載のプラントに供給した。
廃水中の塩、金属及びメタロイドの含量、並びにそのｐＨ及び温度を以下の表１に示す。
0004179401.tif 000002
その低部において、使用した反応器１は、１４５ｍｍの内径及び５．５ｍの全長を有していた。
廃水、再循環された精製水及び溶解過マンガン酸カリウムを、担体材料として、平均粒径０．１８を有する砂を含む反応器の底部に導入した。また、必要とされるｐＨ調整剤として水酸化ナトリウムを添加した。
廃水中に既に存在しているマンガン（II）を、還元剤として使用し、それにより、更なるマンガン（II）の投入は不要であった。
７０〜９０ｍｇ／ｌ（再循環により１０〜１６ｍｇ／ｌに低減される）のＭｎ（II）を含有する廃水３０〜３５ｌ／ｈ、及び１．２〜１．５のＭｎ（II）／ＫＭｎＯ4のモル比に相当する過マンガン酸カリウム溶液を導入し、その供給速度は、１４〜１９ｍ／ｈの間で変動させた。
一定パラメータでの連続的実験は、分析用サンプルを取り出す前に、最小で２４時間の期間にわたり行った。
廃水からの金属の除去を表２に示す。
0004179401.tif 000003
0004179401.tif 000004