(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼室に直接燃料を噴射する燃料噴射弁と、点火プラグと、ピストン冠面にキャビティ燃焼室とを備え、低負荷域で圧縮行程後期に燃料を噴射させて成層燃焼を行わせると共に、高負荷域で吸気行程中に燃料を噴射させて均質燃焼を行わせるようにした筒内噴射式火花点火機関において、前記燃料噴射弁の噴射時期を、低回転且つ中負荷の運転域で圧縮行程初期となるように設定し、低回転且つ高負荷の運転域で燃料噴射量の一部を吸気行程とするとともに燃料噴射量の残部を圧縮行程初期となるように設定したことを特徴とする筒内噴射式火花点火機関。
【請求項２】
低回転中負荷以上の運転域が過給運転を含むことを特徴とする請求項１に記載の筒内噴射式火花点火機関。
【請求項３】
中負荷以上の低回転と高回転との回転変化域で、燃料の要求噴射量の一部を吸気行程中に噴射するようにしたことを特徴とする請求項１，２に記載の筒内噴射式火花点火機関。
【請求項４】
暖機未完了状態では燃料噴射弁の噴射時期を吸気行程噴射とするようにしたことを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の筒内噴射式火花点火機関。
【請求項５】
低回転中負荷以上の運転中におけるノッキング発生時に、点火プラグの点火時期を遅角するようにしたことを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の筒内噴射式火花点火機関。
【請求項６】
低回転中負荷以上の運転域で、可変動弁機構により吸排気弁のバルブオーバーラップを拡大するようにしたことを特徴とする請求項１〜５の何れかに記載の筒内噴射式火花点火機関。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は燃焼室に直接燃料を噴霧する筒内噴射式火花点火機関に関し、特に燃料噴射弁の噴射時期制御の技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】
筒内噴射式火花点火機関は周知のように、高負荷域では吸気行程初期に燃料を噴射して燃焼室に略均質な空燃比の混合気を形成して所謂均質燃焼を行わせる一方、低負荷域では圧縮行程後期に燃料を噴射して点火プラグ周りにのみ比較的濃い混合気を形成し、平均的な空燃比を非常に大きく（稀薄化）して所謂成層燃焼を行わせるようにしたものである。
【０００３】
前述の燃焼室に直接燃料を噴射する燃料噴射弁の噴射時期制御技術に関しては、例えば特開平９−７９０７９号公報に示されているようにピストン冠面のキャビティ燃焼室からの噴霧こぼれを回避することとスモーク発生限界となる負荷領域とにより重複される回転数、負荷領域を設定して圧縮行程後期噴射を行うようにしたものや、特開平９−１５１７７１号公報に示されているように成層燃焼と均質燃焼とを切り替える時のトルクショックを無くすために、中間的過渡的噴射時期として圧縮行程中で早い噴射時期に設定したものなどが知られている。
【０００４】
しかし、これらは何れも基本的には低回転低負荷域での燃費の大幅な向上を目的として、成層燃焼における燃料噴射弁の噴射時期を圧縮行程の後半に設定したものであって、出力が要求される高負荷運転域では吸気行程噴射による均質燃焼を行わせるものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
前述のように筒内噴射式火花点火機関にあっては、高負荷運転域で吸気行程噴射により均質燃焼を行わせて出力を高めようとするものであるが、この高負荷運転域の中でも低回転時には吸気行程で燃料噴射を行った場合に、噴射された燃料が吸気のダウンフロウによりピストン冠面側へ引張られて該ピストン冠面のキャビティ燃焼室に流入し易くなる傾向にあることと、該低回転時では回転数に比例するガス流動が低くなって流速を有効に活かし切れなくなることから、噴霧燃料が前記キャビティ燃焼室に偏寄って点火プラグから遠い空間に燃料の多くを存在させるようになるため、供給した燃料を十分には出力へ貢献できなくなる可能性がある。
【０００６】
即ち、前述のように低回転時に噴霧燃料がキャビティ燃焼室に淀んで液膜状に付着することから、スモークが発生し易く、この為燃焼に寄与する燃料が減少するので要求する出力が得られなくなる可能性がある。
【０００７】
そこで、本発明は中負荷以上の低回転時における耐ノック特性を向上できて出力を高めることができる筒内噴射式火花点火機関を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
請求項１の発明にあっては、燃焼室に直接燃料を噴射する燃料噴射弁と、点火プラグと、ピストン冠面にキャビティ燃焼室とを備え、低負荷域で圧縮行程後期に燃料を噴射させて成層燃焼を行わせると共に、高負荷域で吸気行程中に燃料を噴射させて均質燃焼を行わせるようにした筒内噴射式火花点火機関において、前記燃料噴射弁の噴射時期を、低回転且つ中負荷の運転域で圧縮行程初期となるように設定し、低回転且つ高負荷の運転域で燃料噴射量の一部を吸気行程とするとともに燃料噴射量の残部を圧縮行程初期となるように設定したことを特徴としている。
【０００９】
請求項２の発明にあっては、請求項１に記載の低回転中負荷以上の運転域が過給運転を含むことを特徴としている。
【００１０】
請求項３の発明にあっては、請求項１，２の記載において中負荷以上の低回転と高回転との回転変化域で、燃料の要求噴射量の一部を吸気行程中に噴射するようにしたことを特徴としている。
【００１１】
請求項４の発明にあっては、請求項１〜３の記載において暖機未完了状態では燃料噴射弁の噴射時期を吸気行程噴射とするようにしたことを特徴としている。
【００１２】
請求項５の発明にあっては、請求項１〜４の記載において低回転中負荷以上の運転中におけるノッキング発生時に、点火プラグの点火時期を遅角するようにしたことを特徴としている。
【００１３】
請求項６の発明にあっては、請求項１〜５の記載において低回転中負荷以上の運転域で、可変動弁機構により吸排気弁のバルブオーバーラップを拡大するようにしたことを特徴としている。
【００１４】
【発明の効果】
請求項１の発明によれば、燃料噴射弁の噴射時期を、低回転且つ中負荷の運転域で圧縮行程初期となるように設定し、低回転且つ高負荷の運転域で燃料噴射量の一部を吸気行程とするとともに燃料噴射量の残部を圧縮行程初期となるように設定することによって、従来、かかる運転領域でも吸気行程初期で燃料を噴射させて均質燃焼を行わせていたようなピストン冠面のキャビティ燃焼室への燃料付着に起因するスモークの発生を払拭することができる。
【００１５】
特に、このように低回転中負荷以上の運転域での燃料噴射時期を圧縮行程初期として点火プラグによる点火までの時間を吸気行程初期噴射に較べてある程度短くすることによって、混合気分布を弱い成層状態に、換言すれば不均一な混合気状態となって、本来、耐ノック特性が良いと言われている混合気分布を準備することができることと、燃料噴射時期が圧縮行程初期であれば強い吸気流入ガス流れは無く、しかも、ピストン運動は上昇に転じているために混合気をピストン冠面から燃焼室側へ、即ち、点火プラグ側へ輸送することができることによって、中負荷以上で回転数がある程度低く、噴射終了時期が極端に点火時期に近づかない運転条件では耐ノック特性が大幅に向上して出力を高めることができる。
【００１６】
請求項２の発明によれば、請求項１の発明の効果に加えて、低回転中負荷以上の運転条件で筒内圧力が高まる圧縮行程初期に燃料噴射を行うが、低回転中負荷以上でかつ過給運転されていると筒内圧力は更に高い状態になることから、このような時期に燃料噴射を行うことによって大幅なペネトレーション（燃料貫徹力）減が見込まれる。
【００１７】
この結果、非過給時に較べてシリンダボア周面やピストン冠面への噴霧燃料の衝突が軽減され、スモークや未燃ＨＣを低減できてより一層出力を高めることができる。
【００１８】
請求項３の発明によれば、請求項１，２の発明の効果に加えて、中負荷以上の低回転と高回転との回転変化域で、燃料の要求噴射量の一部を吸気行程中に噴射することにより、燃料を圧縮行程初期に噴射する前に均質状態の混合気分布を予め形成できて、その上に圧縮行程初期噴射による混合気を分布させることができるため、混合気の分布最下層が空気のみとなることがなく該回転変化域での燃焼性が良好となる。
【００１９】
しかも、着火時に混合気分布の下層側へ火焔伝播する過程で、火焔中に生じるスモークを最下層の混合気の燃焼により燃焼消滅させることができて耐ノック特性を向上することができる。
【００２０】
この結果、前記回転変化域での出力の向上を図ることができると共に、低回転と高回転の変化時におけるトルクショックを無くすことができる。
【００２１】
請求項４の発明によれば、請求項１〜３の発明の効果に加えて、エンジンの暖機未完了状態では燃料の気化時間は長くなるが、このような暖機未完了状態では低回転中負荷以上の運転状態であっても吸気行程噴射とすることによって、点火プラグの燃料被りによるくすぶりを回避することができる。
【００２２】
請求項５の発明によれば、請求項１〜４の発明の効果に加えて、低回転中負荷以上の運転中に万一ノッキングが発生した場合に、本来ノッキング抑制効果のある圧縮行程初期噴射を継続し、かつ、最も効果のあるノッキング回避策である点火時期遅角によって、耐ノック特性をより一層向上することができる。
【００２３】
請求項６の発明によれば、請求項１〜５の発明の効果に加えて、低回転中負荷以上の運転域で、可変動弁機構により吸排気弁のバルブオーバーラップを拡大することによって排気の掃気効果が得られて実充填効率が向上し、出力をより一層高めることができる。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面と共に詳述する。
【００２５】
図１は本発明を適用した筒内噴射式火花点火機関の概略構成を示すもので、エンジン１のシリンダヘッド２には点火プラグ３と、燃料を直接燃焼室４に噴射する燃料噴射弁５を装着してある。
【００２６】
ピストン６の冠面には後述する成層燃焼時に、圧縮行程後期に燃料噴射弁５から噴射された燃料噴霧を受容するキャビティ燃焼室７を形成してある。
【００２７】
吸気弁８を配設した吸気ポート９には図外の旋回流付与手段を設けて、成層燃焼時に吸気通路１２、吸気マニホールド１３を経由して供給される吸入空気に旋回流を付与するようにしてある。
【００２８】
排気弁１０を配設した排気ポート１１は排気マニホールド１４、排気通路１５に接続し、この例にあっては吸気通路１２と排気通路１５とに跨ってターボチャージャー１６を設けて、中負荷以上の運転域で過給するようにしてある。
【００２９】
また、前記吸気弁８には後述する可変動弁機構２５を設けてあり、運転条件に合わせて吸気弁８と排気弁１０とのバルブオーバーラップを適切に制御して、燃焼の安定性と出力の向上とを図れるようにしてある。
【００３０】
エンジン１の総合的な駆動制御を行うエンジンコントロールユニット１７には、エアフローメータ１８、ストットルバルブスイッチ１９、吸気圧センサ２０、水温センサ２１、ノックセンサ２２、クランク角センサ２３、Ｏ2 センサ２４等の各種センサの検出信号が入力され、該エンジンコントロールユニット１７はこれらの検出信号にもとづいて点火プラグ３の点火時期、燃料噴射弁５の噴射時期と燃料噴射量、可変動弁機構２５の駆動等を総合的に制御する。
【００３１】
可変動弁機構２５は吸気弁８のバルブタイミングを進角側、遅角側へ制御するもので、該可変動弁機構２５としては例えば図２に示す公知（特開平５−３３２１１２号公報参照）の可変バルブタイミング装置を用いることができる。
【００３２】
この可変バルブタイミング装置２５は、吸気弁駆動用カムシャフト２６とその軸端のカムプーリー２７との軸装部分の間に、これら両者にヘリカルギヤ２９で噛合したプランジャ２８を内装し、前記吸気弁駆動用カムシャフト２６の油孔２６ａに連通したドレーン孔２６ｂに設けられた制御バルブ３０を、機関運転状態に応じてエンジンコントロールユニット１７を介してＯＮ・ＯＦＦ制御される可変バルブタイミング制御用ソレノイド３１によって駆動し、シリンダブロックオイルギャラリ３２から前記プランジャ２８の一端側への油圧供給制御を行うことにより、吸気弁駆動用カムシャフト２６をタイミングベルトとの相対位置関係が固定的なカムプーリー２７に対して周方向へ回動させて相対位置を変化させ、該吸気弁駆動用カムシャフト２６に所謂ひねりを付与するものである。
【００３３】
この可変バルブタイミング装置２５によって吸気弁駆動用カムシャフト２６に吸気弁８のバルブタイミングが進角側へ移行する方向にひねりを与えることにより吸，排気弁８，１０のバルブオーバーラップが拡大し、吸気弁駆動用カムシャフト２６をイニシャル位置へ復元させることにより吸，排気弁８，１０のバルブオーバーラップが元のセット状態に戻る。
【００３４】
かかる構成よりなる筒内噴射式火花点火機関においては、基本的には前記エンジンコントロールユニット１７によって低負荷域では吸気に旋回流を付与すると共に圧縮行程の後期に燃料噴射弁５より燃料を噴射し、燃料の分散を抑えて点火プラグ３周りに比較的濃い混合気を形成させることにより平均的な空燃比を超稀薄として成層燃焼による安定燃焼を行わせる一方、高負荷域では吸気行程の初期に燃料噴射弁５より燃料を噴射して混合気の均質化を図り、均質燃焼により比較的濃い空燃比での安定燃焼を行わせて高出力が得られるように駆動制御される。
【００３５】
そして、エンジンコントロールユニット１７により、低回転且つ中負荷の運転域では、前記燃料噴射弁５の噴射時期を圧縮行程初期となるように制御し、低回転且つ高負荷の運転域で燃料噴射量の一部を吸気行程とするとともに燃料噴射量の残部を圧縮行程初期となるように制御している。
【００３６】
この噴射時期は図３のスモーク濃度−噴射タイミング相関図に示すように、吸気行程から圧縮行程に移行して筒内圧力がある程度上昇した時点ａで噴射が終了するように設定されるが、スモークが発生し始める前のｄｔの期間を許容範囲とすることができる。
【００３７】
エンジンコントロールユニット１７は、低回転中負荷以上の運転域で前述のように燃料噴射弁５の噴射時期を圧縮行程初期噴射として制御すると共に、可変バルブタイミング装置２５を作動して吸気弁８のバルブタイミングを進角側に移行させ、吸，排気弁８，１０のバルブオーバーラップを所定量拡大するように制御している。
【００３８】
また、この低回転中負荷以上の運転域で万一ノッキングが発生した場合には、点火プラグ３の点火時期が遅角するように点火時期制御を行っている。
【００３９】
中負荷以上の低回転と高回転との回転変化域では、基本的には燃料噴射弁５の噴射時期を圧縮行程初期噴射として制御するが、該運転域での燃料の要求噴射量の一部を吸気行程中に噴射するように燃料噴射弁５の噴射時期を制御している。
【００４０】
図４は低回転域での燃料噴射弁５の噴射時期を便宜的に噴射量（パルス幅）と共に示しており、低負荷域では成層燃焼を行わせるように燃料噴射弁５の噴射時期は圧縮行程の後期となり、噴射量Ｆa は小さい。
【００４１】
中，高負荷域では前述のように燃料噴射弁５の噴射時期が圧縮行程初期噴射に制御され、噴射量はＦb ，Ｆc のように増大するが、高負荷時には燃料の要求噴射量の一部Ｆc1を吸気行程中に噴射し、残量Ｆc2を圧縮行程初期噴射とするように制御している。
【００４２】
このＦc1とＦc2の配分は１：１〜１：１０のように任意に調整され、また、吸気行程時におけるＦc1の噴射時期は図３に示したスモーク濃度−噴射タイミング相関図で吸気行程初期のスモーク発生のない時期とすることが望ましく、図４の仮想線で示した所定の期間を許容範囲とすることができる。
【００４３】
一方、低回転中負荷以上の運転域であっても、エンジン１が暖機未完了の状態では圧縮行程初期噴射は行わず、燃料噴射弁５の噴射時期を均質燃焼の基本である吸気行程初期噴射となるように制御している。
【００４４】
次にこのようなエンジンコントロールユニット１７の制御内容を図５のフローチャートと共に具体的に説明する。
【００４５】
ステップ１で水温センサ２１の検出信号にもとづいて、エンジン冷却水温ＴＷが暖機完了に相当する所定値以上であるか否かを判断する。
【００４６】
ステップ１で暖機完了と判断されるとステップ２に進み中負荷以上の運転域であるか否かの負荷検出判断を行う。
【００４７】
この負荷検出判断は例えば図７の基本燃料噴射量（パルス幅）線図をマップとして、クランク角センサ２３により検出される回転数と、エアフローメータ１８で計測される吸入空気量とで求められる基本噴射量（パルス幅）ＴP をパラメータとして、該基本噴射量ＴP が中負荷以上の運転域に相当する所定値ＴP1以上であるか否かを判断している。
【００４８】
ステップ２で中負荷以上の運転域であると判断されるとステップ３に進み、回転数Ｎが図７に示す所定の回転数Ｎ1 （例えば約２０００ＲＰＭ）以下の低回転であるか否かを判断する。
【００４９】
ステップ３で回転数が低回転で図７に示すＡ領域の運転状態であると判断されるとステップ４に進み、後述する点火時期制御処理を行った後ステップ５で燃料噴射弁５の噴射時期を圧縮行程初期となるように制御して圧縮行程初期噴射を行わせると共に、ステップ６で可変バルブタイミング装置２５を作動して吸気弁８のバルブタイミングを進角側へ移行し、吸，排気弁８，１０のバルブオーバーラップを所定量に拡大する。
【００５０】
ステップ３で否定の場合、ステップ７に進んで回転数Ｎが所定の低回転数Ｎ1 と高回転数Ｎ2 （例えば約２０００〜２５００ＲＰＭ）との回転変化域であるか否かを判断する。
【００５１】
ステップ７で回転数Ｎが前記回転変化域にあって、図７に示すＢ領域の運転状態であると判断されるとステップ８に進み、前述と同様に点火時期制御処理を行った後ステップ９で燃料噴射弁５の噴射時期を、Ｂ領域の運転に要求される燃料の噴射量の一部を吸気行程噴射とし、残量を圧縮行程初期噴射とする噴射時期に制御して吸気行程噴射と圧縮行程初期噴射との多段噴射を行わせると共に、ステップ１０でステップ６と同様に吸，排気弁８，１０のバルブオーバーラップの拡大を行う。
【００５２】
前記ステップ４およびステップ８の点火時制御処理では図６に示すサブルーチンが実行される。
【００５３】
即ち、ステップ１３でノックセンサ２２の検出信号が読み込まれると、ステップ１４でノッキング発生しているか否かを判断し、ノッキングが発生していると判断された場合、ステップ１５で点火プラグ３の点火時期を遅角制御する。
【００５４】
前記ステップ７で否定の場合、高回転中負荷以上の運転である図７のＣ領域の運転状態であると判断し、ステップ１１で燃料噴射弁５の噴射時期を高負荷域の基本的な噴射時期である吸気行程初期噴射に制御して均質燃焼を行わせる。
【００５５】
この実施形態の筒内噴射式火花点火機関では、ターボチャージャー１６を備えて過給運転を行えるようにしているため、前記ステップ２で吸気圧センサ２０で検出される信号にもとづいて、吸気圧（過給圧）が図８に示す吸気圧（過給圧含む）特性線図の過給領域となる所定値ＰＭ以上であるか否かを判断し、肯定の場合過給運転と判断して前記ステップ３〜ステップ１１の処理を実行する。
【００５６】
また、ステップ２で否定の場合、低負荷低回転の運転である図７のＤ領域の運転状態であると判断し、ステップ１２で燃料噴射弁５の噴射時期を圧縮行程後期噴射に制御して成層燃焼を行わせる。
【００５７】
また、ステップ１で否定の場合、エンジン１が暖機未完了であると判断し、低回転中負荷以上の運転域であっても、ステップ１１に進んで燃料噴射弁５の噴射時期を吸気行程初期噴射に制御して均質燃焼を行わせる。
【００５８】
ここで、前述のターボチャージャー１６による過給運転は実質的に中負荷以上で行われるため、ステップ２では基本噴射量ＴP をパラメータとした負荷検出を行わなくても、吸気圧センサ２０による過給圧検出のみで処理するようにしてもよい。
【００５９】
以上のように低回転中負荷以上の運転域では燃料噴射弁５の噴射時期を圧縮行程初期となるように制御することによって、従来、かかる運転領域でも吸気行程初期噴射として均質燃焼を行わせていたようなピストン６冠面のキャビティ燃焼室７への燃料付着に起因するスモークの発生を払拭できて耐ノック特性を向上できる。
【００６０】
特に、このように低回転中負荷以上の運転域での燃料噴射時期を圧縮行程初期として点火プラグ３による点火までの時間を吸気行程初期噴射に較べてある程度短くすることによって、混合気分布を弱い成層状態に、換言すれば不均一な混合気状態となって、本来、耐ノック特性が良いと言われている混合気分布を準備することができることと、燃料噴射時期が圧縮行程初期であれば強い吸気流入ガス流れ（ガス流動）は無く、しかも、ピストン６の運動は上昇に転じているために混合気をピストン冠面から燃焼室４側へ、即ち、点火プラグ３側へ輸送することができることによって、かかる中負荷以上で回転数がある程度低く、燃料噴射時期が極端に点火時期に近づかない運転条件ではプラグ周辺においては比較的弱い成層状態の不均一として、一方、燃焼室全体を巨視的にみれば吸気行程噴射に比べ、キャビティ燃焼室への燃料付着を誘発することなく、混合気が比較的不均一化される為に耐ノック特性が大幅に向上して出力を高めることができる。
【００６１】
また、ターボチャージャー１６を備えた機関では前述の噴射時期制御と併せて過給運転することによって、圧縮行程初期でも筒内圧力がより高められている状態下で燃料噴射を行うため大幅なペネトレーション（燃料貫徹力）減が見込まれ、従って、非過給時に較べてシリンダボア周面やピストン冠面への噴霧燃料の衝突が軽減され、スモークや未燃ＨＣを低減できてより一層出力を高めることができる。
【００６２】
また、中負荷以上の低回転と高回転との回転変化域では、燃料の要求噴射量の一部を吸気行程中に噴射するようにしてあるため、燃料を圧縮行程初期に噴射する前に弱い成層状態の混合気分布を予め形成できて、その上に圧縮行程初期噴射による混合気を分布させることができるため、混合気分布の最下層が空気のみとなることがなく該回転変化域での燃焼性を良好にすることができることと併せて、着火時に混合気分布の下層側へ火焔伝播する過程で、火焔中に生じるスモークを最下層の混合気の燃焼により燃焼消滅させることができて耐ノック特性を向上することができ、従って、前記回転変化域での出力の向上を図ることができると共に、低回転と高回転の変化時におけるトルクショックを無くすことができる。
【００６３】
更に、この回転変化域を含めて低回転中負荷以上の運転中に万一ノッキングが発生した場合には、本来、ノッキング抑制効果のある圧縮行程初期噴射を継続して、かつ、最も効果のあるノッキング回避策である点火時期の遅角制御を行うため、耐ノック特性をより一層向上することができる。
【００６４】
しかも、この回転変化域を含めて低回転中負荷以上の運転域では、可変バルブタイミング装置２５によって吸，排気弁８，１０のバルブオーバーラップを拡大するため、排気の掃気効果が得られて実充填効率が向上し、出力をより一層高めることができる。なお、動弁系については電磁駆動弁（スロットル弁なし）方式によるバルブオーバラップ、リフトの制御方法を適用しても良い。
【００６５】
特に、前記回転変化域では燃料の要求噴射量の一部を吸気行程中に噴射するようにしてあるから、前記バルブオーバーラップを拡大することによって（負荷が高いと残留ガス量は少ししか増えずそれにも増して新気流入による排ガスの掃気効果が増す）、実充填効率が向上して出力増が図れる他、燃料の要求噴射量の一部を吸気行程中に噴射することで燃料の気化熱による吸気冷却効果によって耐ノック特性が向上することと、圧縮行程初期噴射により混合気の不均一性を形成することによって耐ノック特性が向上することとの相乗効果が得られて、出力をより一層高めることができる。
【００６６】
また、エンジンが暖機未完了状態では燃料の気化時間は長くなるが、このような暖機未完了状態では低回転中負荷以上の運転条件であっても燃料噴射弁５の噴射時期を吸気行程噴射に制御するため、点火プラグ３の燃料被りによるくすぶりを回避することができる。
【００６７】
なお、前記実施形態ではターボチャージャー付きのエンジンを例示したが、過給機能のないエンジンに適用して前述と同様の効果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態における筒内噴射式火花点火機関のシステム構成図。
【図２】同実施形態における可変動弁機構の説明図。
【図３】同実施形態におけるスモーク濃度−噴射時期の相関を示す説明図。
【図４】同実施形態における低回転域での噴射時期の変化の様子を示す説明図。
【図５】同実施形態における制御システムのフローチャート。
【図６】図５のフローチャートにおける点火時期制御処理を行わせるフローチャート。
【図７】同実施形態における噴射制御マップ。
【図８】同実施形態における過給運転を判別するためのマップ。
【符号の説明】
１  エンジン
２  シリンダヘッド
３  点火プラグ
４  燃焼室
５  燃料噴射弁
６  ピストン
８  吸気弁
１０  排気弁
１７  エンジンコントロールユニット
２５  可変動弁機構
【図１】
0004126738.tif 000002
【図２】
0004126738.tif 000003
【図３】
0004126738.tif 000004
【図４】
0004126738.tif 000005
【図５】
0004126738.tif 000006
【図６】
0004126738.tif 000007
【図７】
0004126738.tif 000008
【図８】
0004126738.tif 000009