(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
プローブと、プローブ内を通過してきた赤外線を集光する集光手段と、集光手段が集光した赤外線量を検出する赤外線検出器と、前記集光手段から前記赤外線検出器に入射する赤外線を周期的に遮るチョッパ手段と、前記赤外線検出器の温度を検出しこの温度に応じた信号を出力する温度検出器と、前記赤外線検出器の出力信号から所定周波数帯域の信号を取り出す帯域通過フィルタと、所定周波数の交流信号を出力する参照信号発生部と、帯域通過フィルタの出力信号と参照信号発生部の出力信号との積を出力する乗算器と、乗算器の出力信号から低域周波数成分を取り出す低域通過フィルタと、前記温度検出器の出力信号と前記低域通過フィルタの出力信号をＡＤ変換するＡＤ変換器と、ＡＤ変換器の信号を受けて鼓膜の温度に応じた信号を出力する温度換算手段と温度換算手段の温度換算結果を報知する測定値報知手段を備えた耳孔式体温計。
【請求項２】
参照信号発生部は外部からの制御信号により出力する信号の位相を変化させることを可能とした請求項１記載の耳孔式体温計。
【請求項３】
参照信号発生部はチョッパ手段のチョッパ駆動信号をもとに参照信号を発生させる請求項１記載の耳孔式体温計。
【請求項４】
低域通過フィルタの遮断周波数は外部からの制御信号により変化させることを可能とした請求項１記載の耳孔式体温計。
【請求項５】
帯域通過フィルタの出力信号と参照信号発生部の出力信号との積を出力する第２の乗算器と、第２の乗算器の出力信号から低域周波数成分を取り出す第２の低域通過フィルタとを備え、参照信号発生部は第１の乗算器に与える交流信号と周波数は同じで位相が９０度遅れた２つ目の交流信号を第２の乗算器に与え、ＡＤ変換器はさらに第２の低域通過フィルタからの信号もＡＤ変換し温度換算手段へ送るようにした請求項１記載の耳孔式体温計。
【請求項６】
チョッパ手段の駆動周波数は外部からの制御信号により変化させることを可能とした請求項１に記載した耳孔式体温計。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は非接触で耳孔内の鼓膜温度を検出する耳孔式体温計に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
赤外線検出器を用いた耳孔内の鼓膜温度を計測する耳孔式体温計は赤外線検出器の出力信号を帯域通過フィルタあるいは低域通過フィルタを通した後、ＡＤ変換し、ＡＤ変換後の信号から赤外線の強度を検出し鼓膜の温度を算出するものであった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
前記従来の構成の耳孔式体温計は、赤外線検出器からの信号をフィルタを通して雑音を除いてからＡＤ変換するものであるが、フィルタにより温度情報を持つ信号だけを取り出すためには急峻な遮断特性を持つフィルタを用意しなければならず、設計が非常に困難である上に雑音は完全には除去しきれず計測精度を向上させるのは困難であった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明は、赤外線検出器からの微小な温度情報を持つ信号だけを取り出すために、参照信号と同じ周波数の信号を抽出できるよう乗算器により赤外線検出器からの信号と参照信号の積である出力の直流成分の大きさから赤外線の強度を検出し鼓膜の温度を精度良く測定できる。
【０００５】
【発明の実施の形態】
請求項１に記載した発明は、プローブと、プローブ内を通過してきた赤外線を集光する集光手段と、集光手段が集光した赤外線量を検出する赤外線検出器と、前記集光手段から前記赤外線検出器に入射する赤外線を周期的に遮るチョッパ手段と、前記赤外線検出器の温度を検出しこの温度に応じた信号を出力する温度検出器と、前記赤外線検出器の出力信号から所定周波数帯域の信号を取り出す帯域通過フィルタと、所定周波数の交流信号を出力する参照信号発生部と、帯域通過フィルタの出力信号と参照信号発生部の出力信号との積を出力する乗算器と、乗算器の出力信号から低域周波数成分を取り出す低域通過フィルタと、前記温度検出器の出力信号と前記低域通過フィルタの出力信号をＡＤ変換するＡＤ変換器と、ＡＤ変換器の信号を受けて鼓膜の温度に応じた信号を出力する温度換算手段と、温度換算手段の温度換算結果を報知する測定値報知手段を備えたことにより精度良く測定できる。
【０００６】
請求項２に記載した発明は、参照信号発生部は外部からの制御信号により出力する信号の位相を変化させることで精度良く計測できる。
【０００７】
請求項３に記載した発明は、参照信号発生部はチョッパ手段のチョッパ駆動信号をもとに参照信号を発生させることで精度良く計測できる。
【０００８】
請求項４に記載した発明は、低域通過フィルタの遮断周波数は外部からの制御信号により変化させることで精度良く計測できる。
【０００９】
請求項５に記載した発明は、帯域通過フィルタの出力信号と参照信号発生部の出力信号との積を出力する第２の乗算器と、第２の乗算器の出力信号から低域周波数成分を取り出す第２の低域通過フィルタとを備え、参照信号発生部は第１の乗算器に与える交流信号と周波数は同じで位相が９０度遅れた２つ目の交流信号を第２の乗算器に与え、ＡＤ変換器はさらに第２の低域通過フィルタからの信号もＡＤ変換し温度換算手段へ送ることで精度良く計測できる耳孔式体温計としている。
【００１０】
請求項６に記載した発明は、チョッパ手段の駆動周波数は外部からの制御信号により変化させることで精度良く計測できる。
【００１１】
【実施例】
（実施例１）
以下本発明の実施例１を図１を参照しながら説明する。図１は本実施例の電子体温計の構成を示すブロック図である。１３は測定対象物である人の鼓膜を示している。１１はプローブで、プローブ１１内を通過した赤外線は凹面鏡によって構成した集光手段１２によって集光される。２０はチョッパ手段であり、遮光板１４、モータ１５、制御手段１６、ストッパ１７から構成されている。赤外線検出器１は、前記集光された赤外線を遮光板１４を介して検出している。遮光板１４は、モータ１５とモータ１５の回転運動を往復直線運動に変換する図示していないクランク機構によって、ストッパ１７によって決定される位置で往復運動をしており、この往復運動の周波数がチョッパ周波数となる。
【００１２】
赤外線検出器１は、遮光板１４が受光窓の上にないときに鼓膜１３から放射される赤外線を受光するものである。また前記モータ１５は、制御手段１６によって制御されている。赤外線検出器１の出力は、遮光板１４の往復回転運動によって交流波形となっており、この交流波形の周波数は先に述べたチョッパ周波数である。
【００１３】
２は赤外線検出器１のハウジングに取り付けている温度検出器で、赤外線検出器１自体の温度を検出し、この信号をＡＤ変換器４に伝達している。赤外線検出器１の信号は、帯域通過フィルタ２１で不要な低域周波数と高域周波数を除去した後、乗算器２２に入力される。
【００１４】
２３は参照信号発生部であり赤外線検出器１からの信号の中で最も多くの温度情報を持っている周波数と同じ周波数を発生させている。２４は低域通過フィルタであり、乗算器２２の出力の中から直流成分だけを取り出すことを目的とするものである。２５は増幅器でこの増幅器２５で増幅された信号はＡＤ変換器４に入力される。ＡＤ変換器４は、伝達されたアナログ信号をディジタル信号に変換して温度換算手段５に伝達している。温度換算手段５は、赤外線検出器１から出て乗算器２２等によって処理された信号である温度データと、温度検出器２からの温度データとを所定の演算式によって演算することによって、鼓膜１３の温度を演算し、測定値報知手段７に伝達して報知を行う。なお、報知手段としては音声、画面表示などを用いる。
【００１５】
鼓膜１３の絶対温度の４乗した値は、前記赤外線検出器１が出力している交流信号の振幅をある定数で除算した値と温度検出器２が検出する赤外線検出器１自体の絶対温度の４乗した値との和になる。前記温度換算手段５が備えている演算式は、この関係に基づいて設定しているものである。
【００１６】
以下本実施例の動作について説明する。プローブ１１を耳孔に挿入し、図示していないスイッチをオンすると、制御手段１６が作動してモータ１５が一定周期で反転を繰り返し、遮光板１４が円弧を描く往復運動を行う。鼓膜１３から放射される赤外線は、プローブ１１から集光手段１２・遮光板１４を介して赤外線検出器１に伝達される。赤外線検出器１は、この鼓膜温度を示す赤外線信号をアナログ信号として帯域通過フィルタ２１に伝達し、更に乗算器２２に伝達する。乗算器２２は参照信号発生部２３からの交流信号と帯域通過フィルタ２１を通過してきた赤外線検出器１からの信号を掛け算し出力する。
【００１７】
制御手段１６が１０Hzすなわち１００ｍｓの周期でモータ１５を反転させ遮光板１４を往復運動させると、赤外線検出器１の出力信号には図２（ａ）のような１０Hzの高調波を多く含んだ交流信号が得られる。この交流信号を帯域通過フィルタ２１に通すと高調波が除去され出力信号波形は図２（ｂ）のような１０Hzのほぼ正弦波に近いきれいな波形が得られる。この正弦波の振幅Ａは鼓膜１３の温度を算出する基のデータとなる。
【００１８】
一方乗算器２２の他の入力には参照信号発生部２３からの図２（ｃ）のような同じく１０Hzの方形波信号が加えられている。これにより、乗算器２２の出力信号は図２（ｂ）の波形と図２（ｃ）の波形の掛け算により図２（ｄ）のような波形になる。図２（ｂ）、図２（ｃ）、図２（ｄ）では参照信号発生部２３から来る図２（ｃ）の方形波の位相が帯域通過フィルタ２１から来る図２（ｂ）の正弦波の位相よりもわずかに進んでいる状態を示している。参照信号発生部２３から来るの方形波の位相が帯域通過フィルタ２１から来る正弦波の位相とまったく同じならば乗算器２２の出力信号波形は図２（ｅ）のようになり、また、参照信号発生部２３から来るの方形波の位相が帯域通過フィルタ２１から来る正弦波の位相よりも９０度進んでいるときは乗算器２２の出力信号波形は図２（ｆ）のようになり、さらに、参照信号発生部２３から来る方形波の位相が帯域通過フィルタ２１から来る正弦波の位相とまったく逆ならば乗算器２２の出力信号波形は図２（ｇ）のようになる。
【００１９】
乗算器２２の出力信号を数式で示すと次のようになる。
【００２０】
【数１】
0004126800.tif 000002
【００２１】
（数１）は一般的な振幅が１の方形波をフーリエ級数展開で表したもので、基本波と奇数次の高調波の和から成り立っている。ここにωは角周波数、ｔは時間である。数１に振幅をＢ、基本波の周波数を１０Hzを代入したものが（数２）である。
【００２２】
【数２】
0004126800.tif 000003
【００２３】
さらに、位相差φを考慮すると（数３）のように表現できる。
【００２４】
【数３】
0004126800.tif 000004
【００２５】
帯域通過フィルタ２１からの正弦波信号は（数４）のように表現できる。
【００２６】
【数４】
0004126800.tif 000005
【００２７】
この（数４）の右辺と参照信号発生部２３から来る方形波を表す（数３）の右辺とを掛けると（数５）のようになる。
【００２８】
【数５】
0004126800.tif 000006
【００２９】
つまり、周波数成分で４０Hzと８０Hzと１２０Hzなどの高調波成分と直流成分とからなる信号になるが直流成分だけに着目すると（数６）のようになる。
【００３０】
【数６】
0004126800.tif 000007
【００３１】
位相差φがゼロのときにはCosφが１になり、入力された２つの信号振幅の積を円周率で割った値になることが判る。また、位相差φがゼロでなくても時間的に変化せずに一定であれば、定数項になり、入力された２つの信号振幅の積をある定数で割った値になる。
【００３２】
したがって、図１において乗算器２２の出力信号は低域通過フィルタ２４を通過しているため、高調波成分は切り落とされ、（数６）で示したような直流成分のみ取り出すことができる。
【００３３】
このため、参照信号の振幅Ｂや位相差が一定で既知であれば低域通過フィルタ２４の出力電圧から温度情報を持つ帯域通過フィルタ２１を通過してきた赤外線検出器１の信号振幅Ａを算出することができる。
【００３４】
このように本発明によれば赤外線検出器１からの信号にノイズが多く含まれていても、それらは乗算器により分離しやすい交流信号のままのこり、温度換算に必要な１０Hz信号成分は直流成分となって容易に低域通過フィルタで取り出すことができ非常に精度良く１０Hz信号の振幅を検出することができる。
【００３５】
この低域通過フィルタ２４の出力は増幅器２５で増幅された後、ＡＤ変換器４に伝達され、ＡＤ変換器４はこの信号と、赤外線検出器１自体の温度を検出する温度検出器２の信号とをディジタル信号に変換して、温度換算手段５に伝達している。温度換算手段５は例えばマイコンを使用しており、この二つの信号から鼓膜温度を演算し、この信号を測定値報知手段７に伝達している。
【００３６】
以上のように本実施例によれば、鼓膜から放射される赤外線を捉え、赤外線検出器１からの信号が微弱でノイズが多く含まれていても、それらは乗算器により分離しやすい交流信号のまま残り、温度換算に必要な微弱な１０Hz信号成分は直流成分となるので、容易に低域通過フィルタでこの直流成分を取り出すことができ、非常に精度良く１０Hz信号の振幅を検出することができる。これにより赤外線検出器１の信号振幅と温度検出器２の信号とから鼓膜温度を算出する温度換算手段５によって鼓膜温度が得られるため、瞬時に鼓膜の温度を簡単に精度良く知ることができるものである。
【００３７】
（実施例２）
次に本発明の実施例２について説明する。図３は本実施例２の構成を示す電子体温計の構成図である。本発明の実施例１と重複するところは説明を省略する。図３において参照信号発生部２３の出力は直接乗算器２２には入らず一旦、位相制御部３０に入って位相をずらされた後、乗算器２２に伝達される。位相制御部３０がどれくらい位相をずらすかは、低域通過フィルタ２４の出力を常にモニタしながら決定している。つまり、低域通過フィルタ２４の出力が常に最大になるように、位相制御部３０は位相をずらす量を調整している。図４は位相制御部３０が参照信号の位相をずらしたときの低域通過フィルタ２４の出力の変化を示している。
【００３８】
図４（ａ）は帯域通過フィルタ２１を通過してきた赤外線検出器１からの信号波形、図４（ｂ）は位相制御部３０で位相を調整されてきた参照信号波形、図４（ｃ）は乗算器２２の出力波形であり、図４（ｃ）における点線で示されたものは低域通過フィルタ２４の出力波形である。最初参照信号は帯域通過フィルタ２１を通過してきた赤外線検出器１からの信号よりも位相が進んでいたが、時間ｔ１において位相制御部３０が参照信号の位相を遅らせたため両者の位相が合い、乗算器の出力は図４（ｃ）の時間ｔ１以降は直流成分の値が大きくなっている。
【００３９】
以上のように本実施例によれば、乗算器２２の２つの入力信号の位相差をゼロにでき、第１の実施例の数６で示したCosφを１にすることができるため、常に最高の感度で非常に精度良く１０Hz信号の振幅を検出することができるものである。
【００４０】
（実施例３）
次に本発明の実施例３について説明する。図５は本実施例３の構成を示すブロック図である。図５において本発明の実施例１と重複するところは説明を省略する。図５において１８はモータ１５を反転させるための右回転および左回転信号を交互に周期的に出力する制御手段である。１９は制御手段１６の右回転および左回転信号により出力がセット・リセットされるＲＳラッチである。このＲＳラッチ１９の出力が乗算器２２の参照信号入力として伝達されている。
【００４１】
図６は動作を説明するための信号波形図である。図６（ａ）は制御手段１６がモータ１５を右回転させ遮光板１４を赤外線検出器１の受光窓から移動させ赤外線検出器１に赤外線が入射するようにするためのパルス信号であり、１００ｍｓの一定間隔で出力される。図６（ｂ）は同じく制御手段１６がモータ１５を左回転させ遮光板１４を赤外線検出器１の受光窓の上へ移動させ赤外線検出器１に赤外線が入射しないようにするためのパルス信号であり、１００ｍｓの一定間隔で右回転信号とは交互に出力される。図６（ｃ）は赤外線検出器１の出力信号波形であり、制御手段１６が右回転信号を出力し遮光板１４を赤外線検出器１の受光窓から移動させたときに電圧が上昇し、制御手段１６が左回転信号を出力し遮光板１４を赤外線検出器１の受光窓の上へ移動させたときに電圧が低下する。図６（ｄ）はＳＲラッチ１９の出力信号波形であり、制御手段１６が右回転信号を出力したときにハイレベルになり、制御手段１６が左回転信号を出力したときにローレベルになる。したがって、赤外線検出器１の出力信号波形とＳＲラッチ１９の出力信号波形の位相は常に一定でゼロに近く最大感度で１０Hz信号の振幅を検出することができるものである。
【００４２】
また、遮光板１４の反転周期を変えた場合、たとえば１０Hzから２０Hzに高くした場合でも、赤外線検出器１の出力信号波形とＳＲラッチ１９の出力信号波形の位相は常に一定でゼロに近く乗算器２２の出力は影響を受けずに最大感度でこの２０Hzの信号振幅を検出できるものである。
【００４３】
以上のように本実施例によれば、赤外線検出器１の出力信号波形とこれと掛け算する参照信号の位相を正確に一致させることができ常に最大の検出感度で鼓膜温度を計測することができるものである。
【００４４】
（実施例４）
次に本発明の実施例４について説明する。図７は本実施例４の構成を示すブロック図である。図７において本発明の実施例１と重複するところは説明を省略する。３１はフィルタ制御手段であり、低域通過フィルタ２４の遮断周波数を帯域通過フィルタ２１の出力信号のレベルにより制御するものであり、またモータ１５を動かす制御手段１６に対して動作停止信号も出す。
【００４５】
次に動作について説明する。フィルタ制御手段３１はまず、遮光板１４が赤外線検出器１の受光窓の上に来たところで制御手段１６に対してモータ１５の反転運動を停止させる。これにより赤外線検出器１に赤外線が入らない状態になる。このときの帯域通過フィルタ２１の出力信号はすべてノイズであり、このノイズレベルが低いときには外部からの電磁波等によるノイズが少ないといえる。ノイズレベルが低いときには低域通過フィルタ２４の遮断周波数を高くしても差し支えがなく、かえって低域通過フィルタ２４の反応時間が早くなり計測時間が早くなるという利点が生まれる。逆にノイズレベルが高いときには、低域通過フィルタ２４の遮断周波数を低くし、すなわち時定数を大きくして、計測時間は長くなるがノイズを遮断して高精度に計測するということができる。
【００４６】
以上のように本実施例によれば、ノイズが多い環境下では時定数の大きい低域通過フィルタで時間をかけてノイズを遮断して正確に精度良く鼓膜温度を計測でき、また、ノイズが少ない環境下では時間をかけずに瞬時に精度良く鼓膜温度を計測することができるものである。
【００４７】
（実施例５）
次に本発明の実施例５について説明する。図８は本実施例５の構成を示すブロック図である。図８において本発明の実施例１と重複するところは説明を省略する。３３は９０度移相部であり参照信号発生部２３の信号の位相を９０度ずらしている。３４は第２の乗算器であり、帯域通過フィルタ２１を通過してきた赤外線検出器１からの信号と第１の乗算器２２に入っている参照信号とは９０度位相が遅れた第２の参照信号を掛け算するものである。３５は第２の低域通過フィルタであり、第２の乗算器３４の出力信号の直流成分を取り出して第２の増幅器３６で増幅した後、二乗和演算部３７へ伝達している。また、第１の増幅器２５の出力もＡＤ変換器４に入らず二乗和演算部３７に伝達される。
【００４８】
次に動作について説明する。（数７）は第２の乗算器３４に入る第１の乗算器２２に入っている参照信号とは９０度位相が遅れた第２の参照信号をフーリエ級数展開で表したものである。
【００４９】
【数７】
0004126800.tif 000008
【００５０】
（数３）に示した第１の参照信号とは９０度すなわちπ／２ラジアン位相が遅れている。この第２の参照信号に数４の帯域通過フィルタ２１からの正弦波信号を掛けると（数８）のようになる。
【００５１】
【数８】
0004126800.tif 000009
【００５２】
つまり、周波数成分で４０Hzと８０Hzと１２０Hzなどの高調波成分と直流成分とからなる信号になるが直流成分だけに着目すると（数９）のようになる。
【００５３】
【数９】
0004126800.tif 000010
【００５４】
つまり入力された２つの信号振幅の積にSinφを掛けたものを円周率で割った値になることが判る。これは（数６）と比べるとCosφがSinφになっただけで他は同じである。二乗和演算部３７では第１の低域通過フィルタ２４で得られ第１の増幅器２５で増幅されたCosφ成分を二乗したものと第２の低域通過フィルタ３５で得られ第２の増幅器３６で増幅されたSinφ成分を二乗したものを加算し平方根をとったものをＡＤ変換器４へ伝達する。
【００５５】
（数１０）は二乗和演算部３７の処理内容を数式で示したものである。
【００５６】
【数１０】
0004126800.tif 000011
【００５７】
（数１０）に示すとおりCos成分とSin成分のそれぞれの二乗したものを加算したものは１になるということから結局、二乗和演算部３７の出力は位相差φに全く関係のないＡ・Ｂ／πという帯域通過フィルタ２１の信号振幅Ａと参照信号振幅Ｂの積を円周率で割った値が得られることになる。このため、参照信号の振幅Ｂが既知であれば二乗和演算部３７の出力電圧から温度情報を持つ帯域通過フィルタ２１を通過してきた赤外線検出器１の信号振幅Ａを算出することができる。
【００５８】
以上のように本発明によれば赤外線検出器１からの信号にノイズが多く含まれていても、それらは乗算器により分離しやすい交流信号のままのこり、温度換算に必要な１０Hz信号成分は直流成分となって容易に低域通過フィルタで取り出すことができ、さらに、赤外線検出器１の出力信号波形とこれと掛け算する参照信号の位相を一致させなくても、常に最大の検出感度で非常に精度良く鼓膜温度を計測することができるものである。
【００５９】
（実施例６）
次に本発明の実施例６について説明する。図９は本実施例６の構成を示すブロック図である。図９において本発明の実施例１および実施例３と重複するところは説明を省略する。４０は遮光板１４を動かす周波数を決定する周波数決定手段であり、低域通過フィルタ２４のノイズの大きさにより周波数を変え、その周波数通りに制御手段１６が動作するように制御信号を制御手段１６に伝えるるものである。
【００６０】
次に動作について説明する。周波数決定部４０はまず、遮光板１４が赤外線検出器１の受光窓の上に来たところで制御手段１６に対してモータ１５の反転運動を停止させる。これにより赤外線検出器１に赤外線が入らない状態になる。このときの低域通過フィルタ２４の出力に大きな信号が出れば、遮光板１４を動かす周波数に近い外来ノイズが回路に飛び込んで来ていると考えられ、逆に低域通過フィルタ２４の出力レベルが低いときには外部からの電磁波等によるノイズが少ないといえる。外来ノイズが大きいときは遮光板１４を動かす周波数を変えて最も外来ノイズが低くなる周波数で遮光板１４を動かすことにより最良のＳ／Ｎの条件下で赤外線検出器１からの信号振幅を計測することができる。
【００６１】
以上のように本実施例によれば、遮光板１４の反転周期すなわち赤外線検出器１の出力信号の周波数に近い周波数のノイズが多い環境下では遮光板１４の反転周期を変えてＳ／Ｎが良い周波数で正確に精度良く鼓膜温度を計測することができるものである。
【００６２】
【発明の効果】
請求項１に記載した発明は、鼓膜から放射される赤外線を捉え、赤外線検出器からの信号が微弱でノイズが多く含まれていても、それらは乗算器により分離しやすい交流信号のまま残り、温度換算に必要な微弱な信号成分は直流成分となるので、容易に低域通過フィルタでこの直流成分を取り出すことができ、非常に精度良く温度情報を持つ信号の振幅を検出することができる。これにより赤外線検出器の信号振幅と温度検出器の信号とから鼓膜温度を算出する温度換算手段によって鼓膜温度が得られるため、瞬時に鼓膜の温度を簡単に精度良く知ることができるものである。
【００６３】
請求項２に記載した発明は、乗算器の２つの入力信号の位相差をゼロにできるため、常に最高の感度で非常に精度良く信号の振幅を検出することができるものである。
【００６４】
請求項３に記載した発明は、赤外線検出器の出力信号波形とこれと掛け算する参照信号の位相を正確に一致させることができ常に最大の検出感度で鼓膜温度を計測することができるものである。
【００６５】
請求項４に記載した発明は、ノイズが多い環境下では時定数の大きい低域通過フィルタで時間をかけてノイズを遮断して正確に精度良く鼓膜温度を計測でき、また、ノイズが少ない環境下では時間をかけずに瞬時に精度良く鼓膜温度を計測することができるものである。
【００６６】
請求項５に記載した発明は、赤外線検出器からの信号にノイズが多く含まれていても、それらは乗算器により分離しやすい交流信号のまま残り、温度換算に必要な信号成分は直流成分となって容易に低域通過フィルタで取り出すことができ、さらに、赤外線検出器の出力信号波形とこれと掛け算する参照信号の位相を一致させなくても、常に最大の検出感度で非常に精度良く鼓膜温度を計測することができるものである。
【００６７】
請求項６に記載した発明は、遮光板の反転周期すなわち赤外線検出器の出力信号の周波数に近い周波数のノイズが多い環境下では遮光板の反転周期を変えてＳ／Ｎが良い周波数で正確に精度良く鼓膜温度を計測することがことができるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例１の耳孔式体温計の構成を示すブロック図
【図２】同耳孔式体温計の動作説明図
【図３】本発明の実施例２の耳孔式体温計の構成を示すブロック図
【図４】同耳孔式体温計の動作説明図
【図５】本発明の実施例３の耳孔式体温計の構成を示すブロック図
【図６】同耳孔式体温計の動作説明図
【図７】本発明の実施例４の耳孔式体温計の構成を示すブロック図
【図８】本発明の実施例５の耳孔式体温計の構成を示すブロック図
【図９】本発明の実施例６の耳孔式体温計の構成を示すブロック図
【符号の説明】
１  赤外線検出器
２  温度検出器
４  ＡＤ変換器
５  温度換算手段
１１  プローブ
１４  遮蔽板
１６  制御手段
２０  チョッパ手段
２１  帯域通過フィルタ
２２、３４  乗算器
２３  参照信号発生部
２４、３５  低域通過フィルタ
２５、３６  増幅器
３０  位相制御部
３１  フィルタ制御部
３３  ９０度移相部
３７  二乗和演算部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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