(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジン（Ｅ）のクランクシャフト（１８）と少なくともスタータモータを含む補機類（１３，１４，１５）との間で駆動力を伝達するベルト（２８）に所定の張力を付与するためのエンジンのベルトテンショナ装置において、
ベルト（２８）の張力に応じてテンショナ本体（２９）が作動して該ベルト（２８）を所定の張力にするオートテンショナモードと、ベルト（２８）の張力が作用してもテンショナ本体（２９）が作動しないようにロックする固定テンショナモードとを切換可能なテンショナ装置（１７）と、
前記エンジン（Ｅ）の運転中はテンショナ装置（１７）を固定テンショナモードに保持し、前記エンジン（Ｅ）の停止時にテンショナ装置（１７）をオートテンショナモードに切り換える制御手段（Ｕ）とを備え、
前記テンショナ装置（１７）は、前記テンショナ本体（２９）を伸張する方向に付勢する第１のスプリング（５９）と、該テンショナ本体（２９）が収縮すると容積が縮小し、該テンショナ本体（２９）が伸張すると容積が拡大する第１液室（５５）と、前記第１液室（５５）との間で液体の移動が可能な第２液室（５６）と、前記第１液室（５５）と前記第２液室（５６）とを接続する連通路（５８）と、前記連通路（５８）に設けられた制御弁（６６）と、前記制御弁（６６）を閉弁方向に付勢する第２のスプリング（６５）と、ソレノイド（６９）と、前記ソレノイド（６９）に通電すると前記制御弁（６６）を開弁状態に保持するように作動する押圧ロッド（７１）とを備え、
前記ソレノイド（６９）は、前記制御手段（Ｕ）からの通電により前記制御弁（６６）を開弁してテンショナ装置（１７）をオートテンショナモードに保持することを特徴とするエンジンのベルトテンショナ装置。
【請求項２】
前記制御手段（Ｕ）は、前記エンジン（Ｅ）の停止時に所定時間だけ前記ソレノイド（６９）に通電することを特徴とする請求項１に記載のエンジンのベルトテンショナ装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、エンジンのクランクシャフトと少なくともスタータモータを含む補機類との間で駆動力を伝達するベルトに所定の張力を付与するためのエンジンのベルトテンショナ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
特開２００１−５９５５５号公報には、車両のエンジンのクランクシャフトに設けたクランクプーリとモータ・ジェネレータに設けたモータ・ジェネレータプーリとにベルトを巻き掛け、エンジンの駆動時にクランクプーリでモータ・ジェネレータプーリを駆動してモータ・ジェネレータをジェネレータとして機能させ、エンジンの始動時に逆にモータ・ジェネレータをモータとして機能させてエンジンを始動するベルト伝動システムにおいて、モータ・ジェネレータプーリのベルト回転方向下流側に第１のオートテンショナを設けるとともに、モータ・ジェネレータプーリとそのベルト回転方向上流側のクランクプーリとの間に第２のオートテンショナを設けたものが記載されている。クランクシャフトでモータ・ジェネレータを駆動するエンジンの通常の運転時には、第１、第２オートテンショナを機能させてベルトの張力を調整するが、モータ・ジェネレータでクランクシャフトをクランキングするエンジンの始動時には、ベルトの張力が増加する側の第２のオートテンショナを収縮不能にロックしてベルトのスリップを防止するようになっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
図８（Ａ）に示すように、クランクプーリ０１と、モータ・ジェネレータプーリ０２と、オートテンショナプーリ０３とにベルト０４を巻き掛けたベルト伝動装置において、クランクプーリ０１およびモータ・ジェネレータプーリ０２間のスパン▲１▼の張力変動と、モータ・ジェネレータプーリ０２およびオートテンショナプーリ０３間のスパン▲２▼の張力変動と、オートテンショナプーリ０３およびクランクプーリ０１間のスパン▲３▼の張力変動とが図８（Ｂ）に示される。
【０００４】
図８（Ｂ）における実線はエンジンの駆動力でモータ・ジェネレータをジェネレータとして駆動する場合（補機駆動時）のベルト０４の張力であり、張り側となるスパン▲１▼の張力が高く、緩み側となるスパン▲２▼，▲３▼の張力が低くなる。また破線はモータ・ジェネレータをスタータモータとして駆動することでエンジンをクランキングして始動する場合（始動時）のベルト０４の張力であり、緩み側となるスパン▲１▼の張力が低く、張り側となるスパン▲２▼，▲３▼の張力が高くなる。上記何れも場合にも、スパン▲２▼，▲３▼にはオートテンショナによって一定の張力Ｔ０が与えられるため、スパン▲１▼における補機駆動時の張力ＴＨと始動時の張力ＴＬとの差ΔＴは大きくなる。
【０００５】
図９（Ａ）には、前記図８（Ａ）に対してオートテンショナプーリ０３の位置を逆にした場合が示されており、これに対応するクランクプーリ０１およびオートテンショナプーリ０３間のスパン▲１▼の張力変動と、オートテンショナプーリ０３およびモータ・ジェネレータプーリ０２間のスパン▲２▼の張力変動と、モータ・ジェネレータプーリ０２およびクランクプーリ０１間のスパン▲３▼の張力変動とが図９（Ｂ）に示される。
【０００６】
図９（Ｂ）における実線はエンジンの駆動力でモータ・ジェネレータをジェネレータとして駆動する場合（補機駆動時）のベルト０４の張力であり、張り側となるスパン▲１▼，▲２▼の張力が高く、緩み側となるスパン▲３▼の張力が低くなる。また破線はモータ・ジェネレータをスタータモータとして駆動することでエンジンをクランキングして始動する場合（始動時）のベルト０４の張力であり、緩み側となるスパン▲１▼，▲２▼の張力が低く、張り側となるスパン▲３▼の張力が高くなる。上記図８の場合はスパン▲２▼，▲３▼にオートテンショナによって一定の張力Ｔ０が与えられるため、スパン▲１▼の補機駆動時の張力ＴＬと始動時の張力ＴＨとの差ΔＴは大きくなる。また上記図９の場合はスパン▲１▼，▲２▼にオートテンショナによって一定の張力Ｔ０が与えられるため、スパン▲３▼の補機駆動時の張力ＴＬと始動時の張力ＴＨとの差ΔＴは大きくなる。
【０００７】
以上のように、モータ・ジェネレータをジェネレータおよびスタータモータに共用して、クランクシャフトからモータ・ジェネレータへ、あるいはモータ・ジェネレータからクランクシャフトへ双方向にベルト０４で回転力を伝達する場合には、オートテンショナの存在によって補機駆動時および始動時のベルト０４の張力差ΔＴが大きくなるため、ベルト０４の負荷が増加して耐久性が低下する虞がある。
【０００８】
この不具合を解消するために、図１０（Ａ）に示すように、オートテンショナを廃止してクランクプーリ０１およびモータ・ジェネレータプーリ０２に直接ベルト０４を巻き掛けることが考えられる。
【０００９】
図１０（Ｂ）における実線はエンジンの駆動力でモータ・ジェネレータをジェネレータとして駆動する場合（補機駆動時）のベルト０４の張力であり、張り側となるスパン▲１▼の張力が高く、緩み側となるスパン▲２▼の張力が低くなる。また破線はモータ・ジェネレータをスタータモータとして駆動することでエンジンをクランキングして始動する場合（始動時）のベルト０４の張力であり、緩み側となるスパン▲１▼の張力が低く、張り側となるスパン▲２▼の張力が高くなる。張り側となる補機駆動時のスパン▲１▼の張力および始動時のスパン▲２▼の張力をＴＨとし、緩み側となる始動時のスパン▲１▼の張力および補機駆動時のスパン▲２▼の張力をＴＬとすると、両スパン▲１▼，▲２▼の始動時および補機駆動時の張力差ΔＴは前記図８および図９の場合の張力差ΔＴに比べて大幅に小さくなる。
【００１０】
しかしながら、オートテンショナは経年変化によるベルトの伸びを補償して張力を一定に保持する機能を有するが、このオートテンショナを廃止するとベルトの伸びを補償することができないため短時間でベルトの伸びが使用限界に達してしまう問題がある。使用限界を延ばすためにベルトの初期張力を高めに設定すると、ベルトの使用開始直後の張力が過剰になって耐久性に悪影響が出たり、動力伝達時の摩擦力が増加したりする問題がある。
【００１１】
上記特開２００１−５９５５５号公報に記載されたものは、第１、第２のオートテンショナでベルトの張力変動およびベルトの経年変化による伸びを補償するとともに、モータ・ジェネレータによるエンジンの始動時に第２のオートテンショナをロックすることによりベルトのスリップを防止することが可能であるが、２個のオートテンショナを必要とするために部品点数が増加してコストが嵩む問題がある。
【００１２】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、エンジンのベルトテンショナ装置において、部品点数の増加を抑えながら、両方向に回転するベルトの張力変動を最小限に抑えて耐久性の向上を図ることを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明によれば、エンジンのクランクシャフトと少なくともスタータモータを含む補機類との間で駆動力を伝達するベルトに所定の張力を付与するためのエンジンのベルトテンショナ装置において、ベルトの張力に応じてテンショナ本体が作動して該ベルトを所定の張力にするオートテンショナモードと、ベルトの張力が作用してもテンショナ本体が作動しないようにロックする固定テンショナモードとを切換可能なテンショナ装置と、前記エンジンの運転中はテンショナ装置を固定テンショナモードに保持し、前記エンジンの停止時にテンショナ装置をオートテンショナモードに切り換える制御手段とを備え、前記テンショナ本体は、該テンショナ本体を伸張する方向に付勢する第１のスプリングと、該テンショナ本体が収縮すると容積が縮小し、該テンショナ本体が伸張すると容積が拡大する第１液室と、前記第１液室との間で液体の移動が可能な第２液室と、前記第１液室と前記第２液室とを接続する連通路と、前記連通路に設けられた制御弁と、前記制御弁を閉弁方向に付勢する第２のスプリングと、ソレノイドと、前記ソレノイドに通電すると前記制御弁を開弁状態に保持するように作動する押圧ロッドとを備え、前記ソレノイドは、前記制御手段からの通電により前記制御弁を開弁してテンショナ装置をオートテンショナモードに保持することを特徴とするエンジンのベルトテンショナ装置が提案される。
【００１４】
上記構成によれば、オートテンショナモードおよび固定テンショナモードを切換可能なテンショナ装置を、エンジンの運転中は固定テンショナモードに保持するので、クランクシャフトで補機類を駆動するときもスタータモータでエンジンをクランキングするときも、テンショナ本体を作動不能にロックしてベルトのスリップを防止しながら張力の変動を防止することができ、またエンジンの停止時にテンショナ装置をオートテンショナモードに切り換えるので、その度にベルトの経年変化による伸縮を補償して張力の変動を防止することができる。このように、単一のテンショナ装置を用いた部品点数の少ない構造で、エンジンの運転時およびエンジンの始動時のベルトの張力変動と、経年変化によるベルトの張力の変動とを吸収して耐久性を向上させることができる。
また、前記テンショナ本体は、該テンショナ本体を伸張する方向に付勢する第１のスプリングと、該テンショナ本体が収縮すると容積が縮小し、該テンショナ本体が伸張すると容積が拡大する第１液室と、前記第１液室との間で液体の移動が可能な第２液室と、前記第１液室と前記第２液室とを接続する連通路と、前記連通路に設けられた制御弁と、前記制御弁を閉弁方向に付勢する第２のスプリングと、ソレノイドと、前記ソレノイドに通電すると前記制御弁を開弁状態に保持するように作動する押圧ロッドとを備え、前記ソレノイドは、前記制御手段からの通電により前記制御弁を開弁してテンショナ装置をオートテンショナモードに保持するから、ソレノイドの励磁状態では、開弁状態にある制御弁を介して第１液室および第２液室間の双方向への液体の移動が許容され、ソレノイドを消磁すると、第２のスプリングの弾発力で制御弁が閉弁し、第１液室および第２液室の相互間の液体の移動が阻止されてテンショナ本体が伸縮不能にロックされる。
【００１８】
また請求項２に記載された発明によれば、請求項１の構成に加えて、制御手段は、エンジンの停止時に所定時間だけソレノイドに通電することを特徴とするエンジンのベルトテンショナ装置が提案される。
【００１９】
尚、実施例の空調用コンプレッサ１３、ウオータポンプ１４およびモータ・ジェネレータ１５は本発明の補機類に対応し、実施例のオイルロックテンショナ１７は本発明のテンショナ装置に対応し、実施例の電子制御ユニットＵは本発明の制御手段に対応する。また、実施例のスプリング５９，スプリング６５は、本発明の第１のスプリング，第２のスプリングにそれぞれ対応する。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、添付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００２１】
図１〜図６は本発明の第１実施例を示すもので、図１はハイブリッド車両用のエンジンの正面図、図２は図１の２部拡大断面図、図３はオイルロックテンショナの制御ルーチンのフローチャート、図４はオイルロックテンショナのソレノイドをオンするタイミングを示すタイムチャート、図５はオイルロックテンショナによるベルトの静止張力調整機能を説明する図、図６は第１実施例の効果を説明する図である。
【００２２】
図１に示すように、ハイブリッド車両用のエンジンＥはエンジンブロック１１の側面に取り付けた補機ブラケット１２を備えており、補機ブラケット１２に空調用コンプレッサ１３、ウオータポンプ１４、モータ・ジェネレータ１５、アイドラプーリ１６およびオイルロックテンショナ１７が支持される。エンジンＥのクランクシャフト１８に設けたクランクプーリ１９と、空調用コンプレッサ１３の回転軸２０に設けた空調用コンプレッサプーリ２１と、ウオータポンプ１４の回転軸２２に設けたウオータポンププーリ２３と、モータ・ジェネレータ１５の回転軸２４に設けたモータ・ジェネレータプーリ２５と、回転軸２６に設けた前記アイドラプーリ１６と、オイルロックテンショナ１７に設けたテンショナプーリ２７とにベルト２８が巻き掛けられる。クランクプーリ１９、空調用コンプレッサプーリ２１、ウオータポンププーリ２３、モータ・ジェネレータプーリ２５、アイドラプーリ１６およびテンショナプーリ２７の回転方法は矢印で示される。
【００２３】
オイルロックテンショナ１７は伸縮自在なテンショナ本体２９を備えており、その上端が支点ピン３０を介して補機ブラケット１２に枢支される。補機ブラケット１２には支点ピン３１を介してベルクランク３２の中間部が枢支されており、ベルクランク３２の一端部がピン３３を介してテンショナ本体２９の下端に枢支され、ベルクランク３２の他端部に回転軸３４を介して前記テンショナプーリ２６が枢支される。
【００２４】
エンジン回転数を検出するエンジン回転数センサ３５と、モータ・ジェネレータ１５の回転数を検出するモータ・ジェネレータ回転数センサ３６と、イグニッションスイッチ３７とからの信号が入力される電子制御ユニットＵは、燃料噴射弁３８の燃料噴射量と、点火プラグ３９の点火時期と、モータコントローラ４０およびインバータ４１を介してのモータ・ジェネレータ１５の作動と、オイルロックテンショナ１７のテンショナ本体２９の伸縮のロックとを制御する。エンジンＥの運転時にモータ・ジェネレータ１５はジェネレータとして機能して発電あるいは回生制動を司り、エンジンＥのアイドル停止後にモータ・ジェネレータ１５はスタータモータとして機能してエンジンＥを再始動し、車両の加速時にモータ・ジェネレータ１５はアシストモータとして機能してエンジンＥをアシストする。
【００２５】
図２に示すように、オイルロックテンショナ１７のテンショナ本体２９は、補機ブラケット１２に接続されるアッパーハウジング５１の内周面に、ベルクランク３２に接続されるロアハウジング５２の外周面を摺動自在に嵌合させてなり、ロアハウジング５２に一体に形成したシリンダ５３にアッパーハウジング５１に一体に形成したピストン５４が摺動自在に嵌合する。シリンダ５３およびピストン５４によって区画された第１液室５５と、シリンダ５３の外側に区画された第２液室５６とがロアハウジング５２に形成した連通路５８を介して接続されており、第１液室５５の全部および第２液室５６の一部に液体が封入される。テンショナ本体２９が収縮すると第１液室５５の容積が縮小し、テンショナ本体２９が伸長すると第１液室５５の容積が拡大する。
【００２６】
アッパーハウジング５１およびロアハウジング５２は第２液室５６に収納したスプリング５９で相互に離反する方向（つまりテンショナ本体２９が伸長する方向）に付勢されており、このスプリング５９の弾発力はテンショナプーリ２７をベルト２８に押し付けて張力を付与する方向に作用する。
【００２７】
連通路５８には、円錐状の弁座６３に向けて球状の弁体６４をスプリング６５で付勢した制御弁６６と、絞り６７とが設けられる。制御弁６６の開閉を制御するアクチュエータ６８は、ソレノイド６９と、ソレノイド６９により作動するアマチュア７０と、アマチュア７０と一体に設けられた押圧ロッド７１と、アマチュア７０を付勢するスプリング７２とからなる。
【００２８】
アクチュエータ６８のソレノイド６９を励磁すると、アマチュア７０が左動して押圧ロッド７１が弁体６４を弁座６３から離反させ、制御弁６６は強制的に開弁状態に保持される。従って、ソレノイド６９の励磁状態では、開弁状態にある制御弁６６を介して第１液室５５および第２液室５６間の双方向への液体の移動が許容される。一方、ソレノイド６９を消磁すると、スプリング６５の弾発力でアマチュア７０と共に押圧ロッド７１が右動して弁体６４が弁座６３に着座し、制御弁６６は閉弁する。従って、ソレノイド６９の消磁状態では、第１液室５５および第２液室５６の相互間の液体の移動が阻止されてテンショナ本体２９が伸縮不能にロックされる。
【００２９】
次に、上記構成を備えた本発明の第１実施例の作用を説明する。
【００３０】
図３（Ａ）のフローチャートのステップＳ１でイグニッションスイッチ３７がオフされると、ステップＳ２で所定時間の経過後にオイルロックテンショナ１７のソレノイド６９に所定時間通電し、アマチュア７０と共に押圧ロッド７１を左動させて弁体６４を弁座６３から離反させることで、制御弁６６を強制的に開弁状態にしてテンショナ本体２９を伸縮自在な状態にする。一方、前記ステップＳ１でイグニッションスイッチ３７がオンしていれば、即ちエンジンＥの運転中は、オイルロックテンショナ１７のソレノイド６９に対する通電を停止し、スプリング６５の弾発力で弁体６４を弁座６３に着座させてテンショナ本体２９を伸縮不能にロックする。
【００３１】
上記図３（Ａ）の制御に代えて、図３（Ｂ）のフローチャートに示す制御を採用しても良い。即ち、ステップＳ１１でイグニッションスイッチ３７がオフされ、ステップＳ１２でエンジン回転数センサ３５およびモータ・ジェネレータ回転数センサ３６出力からベルト２８が停止したことが確認されると、ステップＳ１３でオイルロックテンショナ１７のソレノイド６９に所定時間通電してテンショナ本体２９を伸縮自在な状態にする。一方、前記ステップＳ１１でイグニッションスイッチ３７がオンしているか、前記ステップＳ１２でベルト２８が停止したことが確認されなければ、即ちエンジンＥの運転中は、オイルロックテンショナ１７のソレノイド６９に対する通電を停止してテンショナ本体２９を伸縮不能にロックする。
【００３２】
図４に示すように、イグニッションスイッチ３７がオフしてエンジンＥが停止する度にオイルロックテンショナ１７のソレノイド６９が所定時間励磁されるので、ベルト２８の停止状態での張力がオイルロックテンショナ１７のスプリング５９の弾発力によって決まる所定の静止張力に設定される。
【００３３】
第１実施例ではエンジンＥの運転中にオイルロックテンショナ１７は伸縮不能にロックされるため、図５に示すように、使用に伴ってベルト２８が伸長するとベルト２８の静止張力は次第に低下し、逆にベルト２８が収縮するとベルト２８の静止張力は次第に増加する。しかしながら、エンジンＥが停止するとオイルロックテンショナ１７が伸縮自在になってオートテンショナの機能を発揮することで、ベルト２８の伸長や収縮による静止張力の変動を吸収し、ベルト２８の寿命が尽きるまでの長期間に亘って最適な静止張力を与え続けることができる。
【００３４】
ところで第１実施例では、イグニッションスイッチ３７のオン時、即ちエンジンＥの運転中にオイルロックテンショナ１７を伸縮不能にロックしてオートテンショナの機能を意識的に発揮させないことで、ベルト２８の各スパンの張力変動を抑制することができる。以下、その理由を説明する。
【００３５】
図６（Ａ）には第１実施例のベルト伝動系の模式図が示される。同図において本発明の作用に直接影響のないアイドラプーリ１６は省略されており、また空調用コンプレッサプーリ２１およびウオータポンププーリ２３は便宜的に１個の補機プーリ２１，２３として纏めて示されている。
【００３６】
図６（Ｂ）に鎖線で示す張力Ｔ０はイグニッションスイッチ３７のオフ時にオイルロックテンショナ１７に一時的にオートテンショナの機能を発揮させることで調整したベルト２８の静止張力である。この状態からエンジンＥでモータ・ジェネレータ１５を含む補機を駆動した場合、クランクプーリ１９および補機プーリ２１，２３間のスパン▲１▼の張力が静止張力Ｔ０から増加し、テンショナプーリ２７の両側のスパン▲３▼，▲４▼の張力が静止張力Ｔ０から減少する。
【００３７】
一方、ベルト２８の張力が静止張力Ｔ０である状態からモータ・ジェネレータ１５をモータとして駆動してエンジンＥを始動する場合、補機プーリ２１，２３およびモータ・ジェネレータプーリ２５間のスパン▲２▼の張力が静止張力Ｔ０から減少し、テンショナプーリ２７の両側のスパン▲３▼，▲４▼の張力が静止張力Ｔ０から増加する。
【００３８】
しかして、補機駆動時におけるスパン▲１▼の張力が最大張力ＴＨとなり、エンジン始動時におけるスパン▲２▼の張力が最小張力ＴＬとなり、最大張力ＴＨおよび最小張力ＴＬ間の張力差ΔＴは比較的に小さく抑えられる。
【００３９】
それに対して、図６（Ｃ）は補機駆動時およびエンジン始動時の両方においてオイルロックテンショナ１７を伸縮可能なオートテンショナとして機能させた場合を示すもので、この場合にはオイルロックテンショナ１７の両側のスパン▲３▼，▲４▼の張力は静止張力Ｔ０となる。従って、最大張力ＴＨである補機駆動時のスパン▲１▼の張力と、最小張力ＴＬであるエンジン始動時のスパン▲２▼の張力との張力差ΔＴは、図６（Ｂ）で説明した第１実施例の張力差ΔＴに比べて大幅に増加する。
【００４０】
以上のように、第１実施例によれば、イグニッションスイッチ３７のオン時、即ちエンジンＥの運転中にオイルロックテンショナ１７を伸縮不能にロックすることで、最小個数である単一のオイルロックテンショナ１７を設けるだけで、ベルト２８の各スパン間の張力差ΔＴを減少させて該ベルト２８の耐久性を確保するとともに、各プーリを支持する回転軸の軸受けの負荷を軽減することができる。また長期の使用に伴う経時変化でベルト２８が伸縮したような場合でも、イグニッションスイッチ３７のオフ時にオイルロックテンショナ１７を一時的にオートテンショナとして機能させることで、ベルト２８の伸縮を吸収して安定した静止張力Ｔ０を与えることができる。これにより、将来のベルト２８の伸びを考慮して最初にベルト２８を組み付ける際に大きな静止張力Ｔ０を与える必要がなくなり、動力伝達時の摩擦力を低減して燃料消費量の節減を図ることができる。
【００４１】
またイグニッションスイッチ３７のオン時、即ちエンジンＥの運転中にはソレノイド６９を励磁する必要はなく、イグニッションスイッチ３７のオフ時のうちの所定時間だけソレノイド６９を励磁すれば良いため、ソレノイド６９の消費電力を最小限に抑えることができる。
【００４２】
次に、図７に基づいて本発明の第２実施例を説明する。
【００４３】
第２実施例はモータ・ジェネレータ１５以外の補機類を備えていない場合であって、図７（Ａ）に示すように、クランクプーリ１９とモータ・ジェネレータプーリ２５とテンショナプーリ２７とにベルト２８が巻き掛けられる。そして第１実施例と同様に、イグニッションスイッチ３７のオフ時に一時的にオイルロックテンショナ１７のソレノイド６９を励磁してオートテンショナの機能を発揮させ、ベルト２８の張力を所定の静止張力Ｔ０に調整する。
【００４４】
図７（Ｂ）に示すように、エンジンＥでモータ・ジェネレータ１５を駆動する場合、クランクプーリ１９およびモータ・ジェネレータプーリ２７間のスパン▲１▼の張力が静止張力Ｔ０から増加し、テンショナプーリ２７の両側のスパン▲３▼，▲４▼の張力が静止張力Ｔ０から減少する。一方、モータ・ジェネレータ１５をモータとして駆動してエンジンＥを始動する場合、クランクプーリ１９およびモータ・ジェネレータプーリ２７間のスパン▲１▼の張力が静止張力Ｔ０から減少し、テンショナプーリ２７の両側のスパン▲３▼，▲４▼の張力が静止張力Ｔ０から増加する。従って、最大張力ＴＨと最小張力ＴＬの張力差ΔＴは、クランクプーリ１９およびモータ・ジェネレータプーリ２７間のスパン▲１▼において発生する。
【００４５】
それに対して、図７（Ｃ）は補機駆動時およびエンジン始動時の両方においてオイルロックテンショナ１７を伸縮可能なオートテンショナとしての機能させた場合を示すもので、この場合にはオイルロックテンショナ１７の両側のスパン▲３▼，▲４▼の張力は静止張力Ｔ０となる。従って、最大張力ＴＨである補機駆動時のスパン▲１▼の張力と、最小張力ＴＬであるエンジン始動時のスパン▲１▼の張力との張力差ΔＴは、図７（Ｂ）で説明した第２実施例における張力差ΔＴに比べて大幅に増加する。
【００４６】
以上のように、第２実施例によっても上述した第１実施例と同様の作用効果を達成することができる。
【００４７】
以上、本発明の実施例を詳述したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００４８】
例えば、実施例ではモータ・ジェネレータ１５をスタータモータとして使用しているが、始動専用のスタータモータを用いることも可能である。
【００４９】
また実施例のオイルロックテンショナ１７の制御弁６６の構造は任意であり、ロータリ弁等の他種の弁を採用することができる。
【００５０】
またクランクプーリ、モータ・ジェネレータプーリ、テンショナプーリ、補機プーリ等は、実施例以外の任意のレイアウトが可能である。
【００５１】
【発明の効果】
以上のように請求項１に記載された発明によれば、オートテンショナモードおよび固定テンショナモードを切換可能なテンショナ装置を、エンジンの運転中は固定テンショナモードに保持するので、クランクシャフトで補機類を駆動するときもスタータモータでエンジンをクランキングするときも、テンショナ本体を作動不能にロックしてベルトのスリップを防止しながら張力の変動を防止することができ、またエンジンの停止時にテンショナ装置をオートテンショナモードに切り換えるので、その度にベルトの経年変化による伸縮を補償して張力の変動を防止することができる。このように、単一のテンショナ装置を用いた部品点数の少ない構造で、エンジンの運転時およびエンジンの始動時のベルトの張力変動と、経年変化によるベルトの張力の変動とを吸収して耐久性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  ハイブリッド車両用のエンジンの正面図
【図２】  図１の２部拡大断面図
【図３】  オイルロックテンショナの制御ルーチンのフローチャート
【図４】  オイルロックテンショナのソレノイドをオンするタイミングを示すタイムチャート
【図５】  オイルロックテンショナによるベルトの静止張力調整機能を説明する図
【図６】  第１実施例の効果を説明する図
【図７】  第２実施例の説明図
【図８】  第１従来例の説明図
【図８】  第１従来例の説明図
【図９】  第２従来例の説明図
【図１０】  第３従来例の説明図
【符号の説明】
１３        空調用コンプレッサ（補機類）
１４        ウオータポンプ（補機類）
１５        モータ・ジェネレータ（補機類）
１７        オイルロックテンショナ（テンショナ装置）
１８        クランクシャフト
２８        ベルト
２９        テンショナ本体
３７        イグニッションスイッチ（主作動スイッチ）
５９        スプリング（第１のスプリング）
６５        スプリング（第２のスプリング）
６９        ソレノイド
Ｅ          エンジン
Ｕ          電子制御ユニット（制御手段）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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