(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
交流電源から供給される交流電圧を直流電圧に変換するコンバータ装置と、
前記コンバータ装置で変換された直流電圧をＰＷＭ電圧に変換し、冷凍サイクルを形成する圧縮機駆動電動機に供給するインバータ装置と、
前記コンバータ装置の電源側に直列に接続されたリアクトルと、
前記リアクトルと交流電源を強制的に短絡通電させるスイッチング素子を含んでなる強制通電回路と、
交流入力電流を検出する交流入力電流検出器と、
前記コンバータ装置から出力される直流電圧を前記強制通電回路で短絡通電する短絡通電モードと前記短絡通電を禁止する非短絡通電モードを切り換える通電モード切替手段と、
前記交流入力電流検出器による電流検出値を、非短絡通電モードから短絡通電モードに移行した時の電流波形の相違分だけ補正する手段とを備えた
ことを特徴とする冷凍サイクル駆動装置用電動機の制御装置。
【請求項２】
前記通電モード切替手段は、短絡通電モードとして、前記コンバータ装置から出力される直流電圧を前記強制通電回路の短絡通電により所定電圧値以下に抑制する直流電圧優先通電モードと、前記強制通電回路の短絡通電により圧縮機駆動電動機の回転数を制御する回転数優先通電モードと、前記コンバータ装置の電源力率を前記強制通電回路の短絡通電により所定値以上に制御する高力率優先通電モードを備えたことを特徴とする請求項１に記載の冷凍サイクル駆動装置用電動機の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、室温と設定温度との差に基いて圧縮機駆動電動機の速度制御を行う冷凍サイクル駆動装置用電動機の制御装置に係り、特に、交流電源から入力される電源の力率を改善する電源装置を備えた冷凍サイクル駆動装置用電動機の制御装置及びこれを用いた空気調和機に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、冷凍サイクル駆動装置用電動機の制御装置には交流電源から供給される交流電圧を直流電圧に変換し、この直流電圧をパルス幅変調して、冷凍サイクルを形成する圧縮機駆動電動機に供給するに当たり、交流電源への接続経路にリアクトルを設け、このリアクトルと交流電源を強制的に短絡通電させてエネルギー蓄積効果を利用して改善する冷凍サイクル駆動装置用電動機の制御装置がある。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
交流電源への接続経路にリアクトルを設けた従来の冷凍サイクル駆動装置用電動機の制御装置は、電源力率を改善するために、交流入力電流が小さいときから最大値になるまでの広範囲に亘ってリアクトルと交流電源の短絡通電を行っていたため、交流入力電流が小さい範囲では、変換された直流電圧が上昇しすぎる傾向があり、この電圧上昇を抑えるべく、パルス幅変調のデューティを小さくするとチョッピング回数が増加し、損失が増えると共にリーク電流も増えるという欠点がある。
【０００４】
本発明は上記の課題を解決するためになされたもので、簡易的にリーク電流を低減することが可能な冷凍サイクル駆動装置用電動機の制御装置及びこの制御装置を用いた空気調和機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
請求項１に係る発明の冷凍サイクル駆動装置用電動機の制御装置は、交流電源から供給される交流電圧を直流電圧に変換するコンバータ装置と、
前記コンバータ装置で変換された直流電圧をＰＷＭ電圧に変換し、冷凍サイクルを形成する圧縮機駆動電動機に供給するインバータ装置と、
前記コンバータ装置の電源側に直列に接続されたリアクトルと、
前記リアクトルと交流電源を強制的に短絡通電させるスイッチング素子を含んでなる強制通電回路と、
交流入力電流を検出する交流入力電流検出器と、
前記コンバータ装置から出力される直流電圧を前記強制通電回路で短絡通電する短絡通電モードと前記短絡通電を禁止する非短絡通電モードを切り換える通電モード切替手段と、
前記交流入力電流検出器による電流検出値を、非短絡通電モードから短絡通電モードに移行した時の電流波形の相違分だけ補正する手段とを備えた
ことを特徴とするものである。
【０００６】
請求項２に係る発明は、請求項１に記載の冷凍サイクル駆動装置用電動機の制御装置において、前記通電モード切替手段は、短絡通電モードとして、前記コンバータ装置から出力される直流電圧を前記強制通電回路の短絡通電により所定電圧値以下に抑制する直流電圧優先通電モードと、前記強制通電回路の短絡通電により圧縮機駆動電動機の回転数を制御する回転数優先通電モードと、前記コンバータ装置の電源力率を前記強制通電回路の短絡通電により所定値以上に制御する高力率優先通電モードを備えたことを特徴とするものである。
【発明の効果】
【０００７】
以上の説明によって明らかなように、本発明によれば、交流電源から供給される交流電圧を直流電圧に変換するコンバータ装置と、コンバータ装置で変換された直流電圧をＰＷＭ電圧に変換し、冷凍サイクルを形成する圧縮機駆動電動機に供給するインバータ装置と、コンバータ装置の電源側に直列に接続されたリアクトルと、リアクトルと交流電源を強制的に短絡通電させるスイッチング素子を含んでなる強制通電回路と、強制回路の短絡通電により電源力率或いは直流電圧を制御する短絡通電モードと、短絡通電を禁止する非短絡通電モードのいずれかを設定する通電制御パターン設定手段とを備えたので、交流入力電流が所定値以下のとき非短絡通電モードで運転することにより直流上昇に起因する電動機のリーク電流の増加、電源力率の悪化を未然に防ぐ効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下、本発明を好適な実施形態に基づいて詳細に説明するにおいて、  
図１は本発明の冷凍サイクル駆動装置用電動機の制御装置の一実施形態の全体的な構成を、部分的にブロックで示した回路図である。図１は冷凍サイクル駆動装置用電動機の制御装置として空気調和機の制御装置を示しており、この空気調和機は室内機と室外機とでなり、室内機を交流電源１に接続する構成になっている。このうち、室内機においては交流電源１から、ノイズフィルタ２を介して、マイクロコンピュータを内蔵する室内制御部３に動作電力を供給するようになっている。室内制御部３にはリモコン装置４からの指令を受信する受信部５、室内温度を検出する温度センサ６、運転状態を表示する表示器７、図示省略の室内熱交換器を通して風を循環させる室内ファン８及び吹き出し空気の方向を変えるルーバ９が接続されている。
【０００９】
一方、室外機においては、交流電源１から、ノイズフィルタ１１を介して、圧縮機駆動電動機１９及び室外制御部３０に動作電力を供給するようになっている（図面の簡単化のために室外制御部３０に対する給電線を省略する）。この場合、ノイズフィルタ１１の負荷側の一方の給電経路にリアクトルＬが接続され、他方の給電経路に変流器１２が接続されている。変流器１２にはその出力電圧に基づいて交流入力電流を検出する交流入力電流検出器１３が接続されている。また、リアクトルＬの電源側と変流器１２の負荷側との間に交流電圧のゼロクロス点を検出するゼロクロス検出器１４が接続されている。さらに、リアクトルＬの負荷側の交流電源線と変流器１２の負荷側の交流電源線との間に強制通電回路１５が接続されている。この強制通電回路１５はダイオードＤ３〜Ｄ６がブリッジ接続された全波整流回路を含み、その交流入力端子がヒューズＦを介して交流電源線間に接続されている。
【００１０】
また、ゼロクロス検出器１４と並列にベースドライプ電源ＤＳが接続されている。このベーストライプ電源ＤＳは交流の電源電圧を整流、平滑してホトカプラＰＣの受光素子に直流電圧を印加するものである。そして、強制通電回路１５を構成する全波整流回路の直流出力端子間にトランジスタＱが接続され、ベースドライブ電源ＤＳの一端がホトカプラＰＣの受光素子の一端に接続され、この受光素子の他端がトランジスタＱのベースに接続され、このトランジスタＱのエミッタにベースドライブ電源ＤＳの他端が接続されている。また、ホトカプラＰＣの発光素子が室外制御部３０に接続されている。これらベーストライブ電源ＤＳ、ホトカプラＰＣ及びトランジスタＱによって強制通電回路１５を制御する通電制御回路１６を構成している。
【００１１】
また、ダイオードＤＨ及びＤＬの直列接続回路と、コンデンサＣＨ及びＣＬの直列接続回路との並列接続回路を有し、ダイオードＤＨ及びＤＬの相互接続点にリアクトルＬの負荷側の交流電源線が接続され、コンデンサＣＨ及びＣＬの相互接続点に変流器１２の負荷側の交流電源線が接続されてなる倍電圧整流回路１７が設けられている。なお、コンデンサＣＨにその逆充電を防止するダイオードＤ１が、コンデンサＣＬにその逆充電を防止するダイオードＤ２がそれぞれ並列に接続されている。そして、倍電圧整流回路１７の両端、すなわち、直流電圧の出力端子間に平滑用のコンデンサＣＤが接続されており、これら倍電圧整流回路１７及び平滑用のコンデンサＣＤによって周知のコンバータ装置が構成されている。
【００１２】
このコンバータ装置には、スイッチング素子群をオン、オフ制御することによって、直流電圧をＰＷＭ（パルス幅変調）電圧に変換して圧縮機駆動電動機１９に加えるインバータ主回路１８が接続されており、このインバータ主回路１８と室外制御部３０に含まれる後述するインバータ制御回路とで周知のインバータ装置が構成されている。この場合、コンバータ装置から出力される直流電圧を検出する直流電圧検出器２１と、圧縮機駆動電動機１９の回転子位置を検出する回転子位置検出器２２とが設けられ、それぞれ室外制御部３０に接続されている。この室外制御部３０には冷房、暖房の各運転モードに応じて冷媒の循環方向を変える四方弁２３、室外熱交換器の温度を検出する温度センサ２４、図示省略の室外熱交換器に風を送り込む室外ファン２５が接続されている。この室外制御部３０もまたマイクロコンピュータを内蔵し、室内制御部３とは相互に制御情報を送受する構成になっている。
【００１３】
図２は室内制御部３及び室外制御部３０の詳細な構成を示すブロック図であり、室内機における室内ファン８、ルーバ９の制御系統や、室外機における四方弁２３及び室外ファン２５の制御系統は公知であるため図示を省略し、本発明に深く関係する通電制御回路１６に対する通電制御系統と、インバータ主回路１８に対するＰＷＭ変調系統とを示したものである。
【００１４】
同図において、室内制御部３は通信制御部４１及び通電制御パターン設定手段４２を備えている。一方、室外制御部３０は通信制御部３１、回転数指令部３２、回転数偏差検出手段３３、デューティ比指令手段３４、インバータ制御回路３５、データメモリ３６、通電モード切替手段３７及び通電状態判定手段３８を備えている。このうち、室外制御部３０の通信制御部３１は室内制御部３の通信制御部４１と相互に制御情報を送、受信するものであり、回転数指令部３２は通信制御部３１の受信信号から回転数指令を判別するものである。そして、判別された回転数指令は回転数偏差検出手段３３及びデューティ比指令手段３４に加えられる。
【００１５】
回転数偏差検出手段３３は回転子位置検出器２２で検出された圧縮機駆動電動機１９の回転子位置信号から実際の回転数を演算し、さらに、回転数指令部３２の指令回転数とを比較し、その偏差信号をデューティ比指令手段３４に加えるようになっている。デューティ比指令手段３４は回転数指令部３２からの回転数指令が与えられたとき後述するデータメモリ３６のテーブル等を参照してインバータ制御回路３５にＰＷＭ信号を与えると共に、回転数偏差検出手段３３の回転数偏差を補正するようにＰＷＭ信号のデューティ比を補正するものである。
【００１６】
データメモリ３６は、通電モードを切替えるしきい値、交流入力電流の設定電流値Ｉ1及び許容最大値を「交流入力電流設定値」ＳＡとして、強制通電回路１５に対する直流電圧優先通電モード時における短絡通電時間とデューティ比との関係を「短絡通電時間／デューティ比：テーブル」ＴＡとして、高力率優先通電モード時における短絡通電時間とデューティ比との関係を「短絡通電時間／デューティ比：テーブル」ＴＢとして、圧縮機駆動電動機１９に対する指令回転数とインバータ主回路１８に対するＰＷＭデューティ比との関係を「ＰＷＭデューティ比／指令回転数：テーブル」ＴＲとして、短絡通電回路１５の通電モードの相違による交流入力電流検出器１３の検出値を補正する値を「交流入力電流補正値」ＣＡとして、電源周波数によって通電時間を補正したり、通電モードの切替時に通電間隔又は通電時間を補正したりする補正値を「コンバータスイッチング時間補正テーブル」ＴＳとしてそれぞれ記憶している。
【００１７】
通電モード切替手段３７は、通信制御部３１を介して受信した通電制御パターンに従って、ゼロクロス検出器１４の出力信号、交流入力電流検出器１３の電流検出値、過電圧検出器２１により過電圧の検出の有無及びデータメモリ３６の記憶データに基づいて短絡通電信号を生成して通電制御回路１６に与えるものである。さらに、通電状態判定手段３８は交流入力電流検出器１３による電流検出値とデューティ比指令手段３４から出力されるデューティ比指令に従って短絡通電回路１５が正常に動作しているか否かを判定し、その判定信号を通信制御部３１に加えて室内制御部３に送信するものである。なお、交流入力電流検出器１３の電流情報は、図示を省略したが、室外制御部３０の通信制御部３１と室内制御部３の通信制御部４１を介して、通電制御パターン設定手段４２に与えられるようになっている。
【００１８】
上記のように構成された本実施形態の動作について、最初に空気調和装置の一般的な制御動作について説明し、その後、図３ないし図９をも参照して短絡通電動作について説明する。
先ず、交流電源１の交流電圧が、ノイズフィルタ２を介して、室内制御部３に供給され、また、ノイズフィルタ１１を介して、倍電圧整流回路１７及び室外制御部３０に供給される。倍電圧整流回路１７は交流電源電圧の正の半サイクルにてダイオードＤＨを通してコンデンサＣＨを充電し、交流電源電圧の負の半サイクルにてダイオードＤＬを通してコンデンサＣＬを充電する。従って、コンデンサＣＨの電圧とコンデンサＣＬの電圧の和の電圧が平滑コンデンサＣＤに印加され、この平滑コンデンサＣＤの両端に交流電源電圧の２倍の直流電圧が発生し、この電圧がインバータ主回路１８に供給される。なお、ダイオードＤ１及びＤ２は運転開始の初期にコンデンサＣＨ及びＣＬが逆向きに充電されることを阻止する機能を有している。
【００１９】
この状態で、リモコン装置４から運転開始、冷房、暖房の運転モード、室内設定温度、室内ファンの風速、風向等の指令が受信部５に加えられたとする。これに応じて室内制御部３は運転状態等を表示器７に表示し、室内ファン８及びルーバ９の駆動制御を実行すると共に、設定温度と室内温度との偏差に応じて圧縮機駆動電動機１９を駆動する回転数を演算し、回転数指令を運転モードと併せて室外制御部３０に送信する。
【００２０】
室外制御部３０は運転モード（冷房・暖房）に応じて四方弁２３を励磁又は非励磁状態とし、回転子位置検出器２２によって検出される実回転数が回転数指令に一致するようにインバータ主回路１８のスイッチング素子群をオン、オフ制御する。また、室外制御部３０は室外ファン２５を駆動すると共に、暖房運転モードにおいて温度センサ２４の検出温度に応じて四方弁２３を制御して除霜運転等を行う。
【００２１】
次に、短絡通電動作について説明する。コンデンサＣＨ，ＣＬを充電する場合、電源電圧の瞬時値がコンデンサの両端電圧を超えた期間に、リアクトルＬを通して電流が流れる。この場合、ゼロクロス検出器１４によって交流電圧のゼロクロス点を検出し、通電モード切替手段３７がゼロクロス点又はゼロクロス点から一定の遅延時間を経過した時点を始点として所定の時間だけホトカプラＰＨに信号を与え、トランジスタＱをオン状態にすると、コンデンサＣＨ，ＣＬの充電電圧の如何に関わらず、強制通電回路１５を通してリアクトルＬと交流電流が短絡して電流が流れる。このようにリアクトルＬに強制的に交流電源からの電流を流す操作を短絡通電と称している。そして、短絡通電を停止すれば、リアクトルに流れていた電流はコンデンサＣＨ，ＣＬに向かって流れ込む。従って、短絡通電の時間を変えることによってコンバータ装置の出力、すなわち、直流電圧をＰＷＭ制御に好適な範囲に維持したり、電流波形を変えて電源力率の改善を図ったりすることができる。また、短絡通電操作をしないで運転することも可能であり、さらに、指令回転数を維持するためにＰＷＭ制御のデューティ比が１００％に到達したとき、短絡通電により直流電圧を上昇させ回転数の不足分を補償するような制御もできる。
【００２２】
以下、短絡通電操作を全く行わないモードを非短絡通電モードＭ0 と称し、短絡通電操作により電源力率を略９２％程度に保持しつつ、直流電圧を所定値以下に維持する通電モードを直流電圧優先通電モードＭ1 、短絡通電操作により電源力率を９８％程度に保持する通電モードを高力率優先通電モードＭ2 、短絡通電操作により、直流電圧を増減制御して指令回転数を維持する通電モードを回転数優先通電モードＭ3 と称し、上記直流電圧優先通電モードＭ1 、高力率優先通電モードＭ2 、回転数優先通電モードＭ3 を総称して短絡通電という。なお、電源力率を９２％や９８％に調整するには、短絡通電時間の長さを変えることで調整可能である。
【００２３】
本実施形態は交流入力電流が圧縮機回転数の低い範囲に定めた所定値を超えるか否か、デューティ比が予め設定した設定デューティ比（１００％）に到達したか否か、交流入力電流が許容範囲の最大値に到達したか否か等により通電モードを変更する複数の制御パターンを用意し、リーク電流が大きくならないように制御パターンを自動設定したり、リモコン装置４によって手動設定したりするものである。そこで、理解を容易にするために代表的な制御パターンを図３に示す。
【００２４】
同図において、制御パターン（１）は、交流入力電流が設定電流値Ｉ1 に到達するまで非短絡通電モードＭ0 で短絡通電せず、交流入力電流がＩ1 を超える全ての範囲で直流電圧優先通電モードＭ1 で運転する場合を示している。制御パターン（２）は交流入力電流がＩ1 に到達するまで非短絡通電モードＭ0 で短絡通電せず、交流入力電流がＩ1 を超えてからＰＷＭ信号のデューティ比が設定デューティ比１００％に到達するまで直流電圧優先通電モードＭ1 で運転し、ＰＷＭ信号のデューティ比が１００％になったにも拘らず圧縮機駆動電動機１９の実回転数が指令回転数より低い場合に回転数優先通電モードＭ3 で短絡通電させる場合を示している。この場合も、回転数優先通電モードＭ3 はＰＷＭ信号のデューティ比が１００％であるときの交流入力電流Ｉ3 が許容最大電流より小さいことを前提として行われる。制御パターン（３）はＰＷＭ信号のデューティ比が１００％に到達するまで非短絡通電モードＭ0 で短絡通電せず、ＰＷＭ信号のデューティ比が１００％であるにも拘らず圧縮機駆動電動機１９の実回転数が指令回転数より低い場合に回転数優先通電モードＭ3 で短絡通電させる例である。なお、回転数優先通電モードＭ3 はＰＷＭ信号のデューティ比が設定デューティ比１００％であるときのデューティ比７０％〜１００％の範囲に到達したときとしても良い。交流入力電流Ｉ2 が許容最大電流一般家庭の場合、２０Ａより小さいことを前提として行われる。制御パターン（４）は交流入力電流がＩ1 に到達するまで非短絡通電モードＭ0 で短絡通電せず、交流入力電流がＩ1 を超える全ての範囲で高力率優先通電モードＭ2 で運転する場合を示している。制御パターン（５）は交流入力電流の如何に拘らず直流電圧優先通電モードＭ1 で運転する場合を示している。
【００２５】
図２に示した室内制御部３を構成する通電制御パターン設定手段４２は、室内制御部３に接続された記憶部に記憶されている空気調和機の機種コード、或いはリモコン装置４の設定内容に応じて短絡通電の制御パターン（１），（２），（３），（４）のいずれかを自動設定した設定された制御パターン信号を出力する。尚、機種コードにより短絡通電の制御パターンが設定されないとき、冷房及び暖房の運転モードや、交流入力電流検出器１３で検出された電流情報に基づいて強制通電の制御パターンを自動設定する。
【００２６】
因みに、強制通電回路を有する空気調和機においては、交流入力電流の如何に拘らず直流電圧優先通電モードＭ1 で運転する制御パターン（５）を採用している。つまり、図４（ａ）に電圧、電流の波形図を、図４（ｂ）に短絡通電パルスＦＰをそれぞれ示したように、非短絡通電モードＭ0 で運転した場合には交流電圧Ｖに対して位相が遅れた交流電流Ｉ11が流れて電源力率を低下させるのに対して、直流電圧優先通電モードＭ1 では交流電圧のゼロクロス点から時間ＴだけリアクトルＬを短絡通電させて交流電流Ｉ12を流すことによって波形改善を図ると共に、力率向上を図ることができる。この場合、直流電圧優先通電モードＭ1 ではＰＷＭ制御に好適な電圧を維持するように、交流入力電流に応じて短絡通電時間Ｔを変更している。
【００２７】
しかるに、交流入力電流の小さい範囲、例えば、図３に示す電流Ｉ1 に到達するまでのαの区間に短絡通電制御を実施すると、電動機の負荷が小さい状態のため直流電圧が上昇し過ぎる傾向にある。そこで、電圧上昇を抑えるべく通電時間を狭くするその制御が難しくなり、場合によっては図５に示すように、交流電圧Ｖの半サイクル期間に短絡通電による電流Ｉ21と倍電圧整流回路１７に流れる電流Ｉ22とが時間軸方向にずれて二つの山となることがある。このように電流が二つの山に分かれて流れる状態は力率の悪化につながることになる。しかして、図３に示す電流区間αにおいても所定の力率を確保するには、図６（ａ）に電圧、電流の波形図を、図６（ｂ）に強制通電パルスＦＰをそれぞれ示したように、交流電圧のゼロクロス点よりＴ0 時間だけ遅れた時点からＴ1 時間だけ強制通電させることによってＩ31に示すように電流波形を整形する必要もでてくる。
【００２８】
そこで、本実施形態では、通電制御パターン設定手段４２が自動決定する制御パターン（１）〜（４）はいずれも図３に示す設定電源値Ｉ1 以下の電流区間αの範囲では常に非短絡通電モードＭ0 で運転して直流電圧の上昇を防止している。具体的には空調負荷の比較的大きい暖房運転時には電源力率を高めて電流値を低く抑えるべく、「交流入力電流設定値」ＳＡとして記憶された電流Ｉ1 を超えてからＰＷＭ信号のデューティ比が設定デューティ比に１００％に到達するまでの範囲で直流電圧優先通電モードＭ2 で運転し、デューティ比が設定デューティ比以上になると回転数優先通電モードＭ3 で運転する制御パターン（２）を設定し、空調負荷の比較的小さい冷房運転時にはデューティ比を広げるべく、電流Ｉ1 を超える範囲で直流電圧優先通電モードＭ1 で運転する制御パターン（１）を設定する。
【００２９】
また、通電制御パターン設定手段４２は、パターン（１）又はパターン（２）の回転数優先通電モードＭ3 での運転中、交流入力電流が「交流入力電流設定値」ＳＡとして記憶された許容最大値に到達したとき、その電流値を許容範囲内に収めるように短絡通電時間を設定変更する機能を有している。
【００３０】
さて、上述した通電制御パターン信号が、冷房、暖房の運転モード指令、圧縮機駆動電動機の回転数指令と併せてシリアル信号として室外制御部３０に送信される。室外制御部３０では通信制御部３１にてこの信号を受信すると共に、パラレル信号に変換して回転数指令部３２及び通電モード切替手段３７に加える。回転数指令部３２はこの信号から回転数指令を抽出して回転数偏差検出手段３３及びデューティ比指令手段３４に加える。
【００３１】
デューティ比指令手段３４はデータメモリ３６の「ＰＷＭデューティ比／指令回転数：テーブル」ＴＲを参照して回転数指令に対応するデューティ比のＰＷＭ信号を生成してインバータ制御回路３５に加える。回転数偏差検出手段３３は回転子位置検出器２２によって検出される回転子位置信号から実回転数を演算し、さらに、回転数指令と比較してその偏差信号をデューティ比指令手段３４に加える。また、デューティ比指令手段３４は回転数偏差検出手段３３が出力する回転偏差信号に応じて、回転数偏差が零になるようにＰＷＭ信号のデューティ比を補正する。インバータ制御回路３５はこのＰＷＭ信号に従ってインバータ主回路１８を構成するスイッチング素子群をオン、オフ制御する。
【００３２】
一方、通電モード切替手段３７は通信制御部３１からの信号を受信し、設定された制御パターンを判定する。この場合、制御パターンが直流電圧優先通電モードＭ1 を含む図３中の制御パターン（１）であれば、「短絡通電時間／デューティ比：テーブル」ＴＡを参照し、短絡通電信号を生成して通電制御回路１６に加える。このとき、デューティ比指令手段から出力されるデューティ比に対応する短絡通電時間を「短絡通電時間／デューティ比：テーブル」ＴＡから読出し、ゼロクロス検出器１４で検出されたゼロクロス点を基準にして短絡通電信号を出力する。しかして、交流入力電流が設定電流値Ｉ1 より小さい範囲では非短絡通電モードＭ0 で運転され、交流入力電流がＩ1 を超える範囲で直流電圧優先運転モードＭ1 で運転される。制御パターン（２）の場合には、短絡通電時間／デューティ比：テーブルＴＡを参照し、交流入力が電流Ｉ1 より小さい範囲では非短絡通電モードで運転され、交流入力電流Ｉ1 を超えてＰＷＭ信号のデューティ比が１００％に到達するまで直流電圧優先通電モードＭ1 で運転され、デューティ比が１００％の状態では「コンバータスイッチング時間補正値テーブル」ＴＳを参照して回転数優先通電モードＭ3 で運転する。なお、通電モード切替手段３７は直流電圧優先通電モードＭ1 での運転中に過電圧検出器２１で過電圧が検出されたとき、  「コンバータスイッチング時間補正値テーブル」ＴＳを参照して、短絡通電時間を短くするように補正を行う。
【００３３】
次に、通電モード切替手段３７は、通信制御部３１の出力信号から通電の制御パターンを判定した結果、制御パターン（３）であれば、ＰＷＭ信号のデューティ比が設定デューティ比が設定デューティ比に到達するまで非短絡通電モードで運転し、設定デューティ比を超えると上記テーブルＴＳを参照して回転数優先通電モードＭ1 で運転される。
【００３４】
次に、通電モード切替手段３７は、通信制御部３１の出力信号から通電の制御パターンを判定した結果、高力率優先通電モードＭ2 を含む図３中の制御パターン（４）であれば、「短絡通電時間／デューティ比：テーブル」ＴＢを参照し、短絡通電信号を生成して通電制御回路１６に加える。このとき、交流入力電流検出器１３の検出値に対応する短絡通電時間を「短絡通電時間／デューティ比：テーブル」ＴＢから読出し、ゼロクロス検出器１４で検出されたゼロクロス点を基準にして短絡通電信号を出力する。しかして、交流入力電流がＩ1 より小さい範囲では非短絡通電モードＭ0 で運転され、交流入力電流がＩ1 を超える範囲では高力率優先通電モードＭ2 で運転される。
【００３５】
このように、制御パターン（１）〜（４）はいずれも交流入力電流が小さい範囲で短絡通電を禁止する非短絡通電モードにて運転するので、直流電圧の過上昇を抑制でき、これによりインバータ主回路のチョッピング回数を増加させる必要がなくなるのでリーク電流の発生を低減することができる。したがって圧縮機ケーシングからリーク電流が増加しやすいＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）冷凍を用いた空気調和機や冷凍装置において、本実施形態の制御を採用することで、ＨＦＣ冷媒を使用した空気調和機或いは冷凍装置の信頼性、安全性を向上することができる。
【００３６】
ＨＦＣ冷媒の具体的な成分として、Ｒ３２（ジフルオロメタン）とＲ１２５（ペンタフルオロエタン）を略５０重量％ずつ混合したＲ４１０Ａを用いることができる。
【００３７】
ところで、制御パターン（４）での運転中に非短絡通電モードＭ0 から高力率優先通電モードＭ2 に移行したとき、あるいは、制御パターン（１）又は（２）での運転中、非短絡通電モードＭ0 から直流電圧優先通電モードＭ1 に移行したとき、交流入力電流波形が変化する。この電流波形の変化は電流検出値の誤差となって現れる。この誤差を補正するための補正値がデータメモリ３６に「交流入力電流補正値」ＣＡとして記憶されている。そこで、通電モード切替手段３７は通電モードが切換えられたとき、交流入力電流検出器１３の電流検出値を補正して、これに対応する短絡通電時間をテーブルＴＡ，ＴＢから読出して短絡通電信号を生成する。
【００３８】
また、制御パターン（１），（２），（４）において非短絡通電モードＭ0 から直流電圧優先通電モードＭ1 又は、高力率優先通電モードＭ2 に移行したとき、直流電圧が急激に上昇するため、圧縮機駆動電動機１９の回転状態が変化して「うなり音」が発生する。通電モード切替手段３７はこの「うなり音」を防止する機能をも備えている。「うなり音」を防止する方法としては、図７に示すように、交流電圧Ｖのゼロクロス点毎に出力される短絡通電パルスＦＰの幅をＴ1 ，Ｔ1 ，Ｔ2  （＞Ｔ1 ），Ｔ2 ，Ｔ3 （＞Ｔ2 ），Ｔ3 ，・・・というように順次広げて「短絡通電時間／デューティ比：テーブル」ＴＢの値に復帰するようにしてもよく、また、図８に示すように、通電モードを切替えた直後の短絡通電パルスＦＰの出力間隔を広げ、その後、通電間隔を徐々に狭くして交流電圧のゼロクロス点毎に発生するようにしてもよい。
【００３９】
また、制御パターン（１），（２），（４）のように、非短絡通電モードＭ0 から直流電圧優先通電モードＭ1 又は高力率優先通電モードＭ2 に移行すると、リアクトルから電磁音が発生しやすい。これを防止する方法としては、図１０に示すように短絡通電パルスＦＰの後に複数回に亘り短時間の短絡通電パルスＦＳを用いると消音効果が得られる。
【００４０】
ところで、上述した強制通電回路１５が正常に運転されたか否かの運転状態を確認する必要も出てくる。そこで、本実施形態では通電状態判定手段３８を設けている。この場合、直流電圧優先通電モードＭ1 、高力率優先通電モードＭ2 及び回転数優先通電モードＭ3 での交流入力電流及びデューティ比は非短絡通電モードＭ0 での交流入力電流及びデューティ比と比較して大きい。そこで、図９に示したように、交流入力電流Ｉに対してしきい値Ｉr を設定し、デューティ比に対してもしきい値Ｄr を設定し、交流入力電流ＩがＩＩr で、かつ、デューティ比ＤがＤ＞Ｄr になったとき、強制通電回路が正常運転されたと判定し、その情報を室内制御部３に制御情報として返送し、室内制御部３の表示器７に表示するようにしている。この場合、しきい値Ｉr ，Ｄr は定格等によって変わってくるので、シミュレーション又は実験により最適な値を選定しておく。  
しかして、短絡通電モードに設定したにも拘らず、強制通電回路が正常運転された内容が室内制御部３の表示器７に表示されなかったとすれば、強制通電回路の異常と判定することができる。異常と判定された場合でも、強制通電回路の短絡通電を禁止することで、非短絡通電モードで継続することが可能である。
【００４１】
なお、短絡通電モードで運転されたか否かを判定する簡易な方法として、例えば、デューティ比の増大分が所定値を超えたか否か、あるいは、交流入力電流の増大分が所定値を超えたか否かによって判別してもよい。
【００４２】
ところで、図１に示した強制通電回路１５はダイオードＤ３〜Ｄ６をブリッジ接続してその交流端子を交流電源腺に接続し、直流端子間にトランジスタＱを接続した構成になっている。このため、トランジスタＱが短絡すると、コンバータ装置自体の機能が失われ、圧縮機駆動電動機１９の駆動が不能になる。本実施形態では、強制通電経路にヒューズＦを接続したので、トランジスタＱが短絡すれば即時にヒューズＦが溶断して強制通電回路１５を切り離すことになる。従って、強制通電回路１５の機能が失われたとしても、非短絡通電モードＭ0 によって圧縮機駆動電動機１９を駆動し続けることができる。
【００４３】
また、上記実施形態ではデータメモリのデータに基づいて通電モード切替手段が強制通電パルスを出力するが、上記記憶手段と通電モード切替手段を短絡通電専用カスタムＬＳＩ又はＩＣに設けて短絡通電パルスを出力、制御することもでき、この場合にはソフト的な処理による時間遅れがなくなって精度の高い処理が可能となる。
【００４４】
また、上記実施形態ではデータメモリを用いたが、これらの機能をマイクロコンピュータで交流入力電流又は圧縮機回転数又はＰＷＭ信号のデューティ比から短絡通電時間（或いは、短絡通電時間の補正量）を演算し、さらに、ゼロクロス検出器からのゼロクロス信号をマイクロコンピュータに入力し、マイクロコンピュータ内のタイマを用いて短絡通電パルスを生成する構成も可能であり、この場合には逆に専用のＩＣを用いないでも済むという利点がある。また、この場合には、圧縮機の負荷の判断に直流電圧検出器を用いる必要がない。
【００４５】
また、上記実施形態では交流入力電流がＩ1 に到達したことを条件として非短絡通電モードＭ0 から直流電圧優先通電モードＭ1 、高力率優先通電モードＭ2 に移行したが、この代わりに圧縮機駆動電動機が運転され、交流入力電流が所定値を超え、ＰＷＭ電圧のデューティ比が所定値を超えたことの論理積条件が成立したとき、非短絡通電モードＭ0 から直流電圧優先通電モードＭ1 、高力率優先通電モードＭ2 に移行するように構成することにより、ノイズに影響されない確実な運転制御が可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明の一実施形態の全体的な構成を、部分的にブロックで示した回路図。
【図２】図１に示した実施形態の主要素の詳細な構成を示すブロック図。
【図３】図１に示した実施形態の動作を説明するために、交流入力電流と直流電圧都の関係を示した腺図。
【図４】図１に示した実施形態の動作を説明するために、電圧、電流及び短絡通電パルスの波形を示した波形図。
【図５】図１に示した実施形態の動作を説明するために、電圧及び電流の波形を示した波形図。
【図６】図１に示した実施形態の動作を説明するために、電圧及び電流の波形を示した波形図。
【図７】図１に示した実施形態の動作を説明するために、電圧及び短絡通電パルスの波形を示した波形図。
【図８】図１に示した実施形態の動作を説明するために、電圧及び強制通電パルスの波形を示した波形図。
【図９】図１に示した実施形態の動作を説明するために、強制通電回路の動作範囲を示した図。
【図１０】リアクトルの電磁音を抑制する通電パルスを示す波形図。
【符号の説明】
【００４７】
３  室内制御部
１３  交流入力電流検出器
１４  ゼロクロス検出器
１５  強制通電回路
１６  通電制御回路
１７  倍電圧整流回路
１８  インバータ主回路
１９  圧縮機駆動電動機
２１  直流電圧検出器
２２  回転子位置検出器
３０  室外制御部
３３  回転数偏差検出手段
３４  デューティ比指令手段
３５  インバータ制御回路
３６  データメモリ
３７  通電モード切替手段
３８  通電状態ド判定手段
４２  通電制御パターン設定手段
Ｌ  リアクトル
ＣＤ  平滑コンデンサ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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