(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
加圧されたエラストマーゴムが注入されたシリンダ（４４）と、
該シリンダ（４４）を第１と第２の室（４４ａ，４４ｂ）に分割するとともに、加えられた力に応じて第１の方向に移動可能に構成されたピストンヘッド（４３）とを備え、
このピストンヘッド（４３）に、それを貫通して前記第１と第２の室（４４ａ，４４ｂ）の間で前記エラストマーゴムを流通させるための第１および第２のポートを有しており、前記ピストンヘッド（４３）に前記第１の方向に加えられた力を吸収する緩衝器であって、
前記第１および第２のポートに対向配置された、可撓性ある第１および第２の板部材であって、撓ませられると対向する対応のポートを閉鎖可能であるように前記ピストンヘッド（４３）に各板部材の一端で取り付けられている第１および第２の板部材を備え、それらの第１および第２の板部材は、前記ピストンヘッド（４３）の前記第１の方向への移動で生じ得る前記エラストマーゴムの流動から見て上流側に配置され、前記第１の板部材は第１の厚みで第１の剛性を有し、前記第２の板部材は第１の厚みより厚い第２の厚みで第１の剛性より大きい第２の剛性を有しており、且つ、前記ピストンヘッド（４３）が前記加えられた力に応じて第１の方向に移動する際に、その移動速度が、
（１）第１の速度以下であるときには、前記第１および第２の板部材のいずれも前記第１および第２のポートを解放した状態にあり、
（２）前記第１の速度より大きく且つ前記第１の速度より大きい第２の速度以下であるときには、前記第１の板部材のみは、その自由端が前記エラストマーゴムにより付与される圧力によって撓まされることによって、対応する前記第１のポートの端部を閉鎖し、
（３）前記第２の速度を越えたときには、前記第１および第２の板部材の双方が、それらの自由端が前記エラストマーゴムにより付与される圧力によって撓まされることによって、対応する前記第１および第２のポートの端部を閉鎖する、ことを特徴とする緩衝器。
【請求項２】
請求の範囲第１項に記載の緩衝器において、
前記第１および第２の板部材は、それぞれ所定の厚さの鋼製の変形可能な弾性を有するブレードから成ることを特徴とする緩衝器。
【発明の詳細な説明】
本発明の主題は、加圧状態に保持されたエラストマーゴムを注入したシリンダ内で移動する少なくとも１つのピストンを使用した形式で、ピストンの変位中のシリンダ内での該エラストマーゴムの圧縮及びその層流（仏laminage、英lamination）によって実質的に緩衝／戻し効果が与えられる緩衝器及び緩衝ばねの両方またはいずれか一方を形成する装置である。
本発明をより良く理解するために、まず第１及び第２図に示した従来装置の原理を説明する。例えば、図１の従来装置では、ピストンロッド２及びプランジャすなわちピストンヘッド３からなるピストン１が、高粘性エラストマーゴムを封入したシリンダ４の内部を移動する。
ピストンロッド２、２’は、第１図の装置ではシリンダ４の後部分に取り付けられたガイドブッシュ５を摺動し、第２図の装置ではシリンダ４’の二つの端部に設けられた２つのガイドブッシュ５、５’を摺動する。これにより、両装置のシリンダ４、４’内は密封状態となっている。初めて使用する前にそれぞれのシリンダ４、４’内に高粘性エラストマーゴムを注入できるようにする注入弁６が設けられている。
両装置において、ピストン１がシリンダ４内を移動する時、ピストンヘッド３、３’がそれぞれのシリンダ４、４’内を２つの室４ａ、４ｂ、４’ａ、４’ｂに分割し、これらは環状通路７か、プランジャ内に設けられてエラストマーゴムの逃げ及び層流用の通路を形成している貫通逃げポート（図示せず）で連通している。
この種類のエラストマーゴムを使用した場合、ピストンロッド２がシリンダ４内を左右方向に横断していない第１図に示されている例では、例えば１〜４，０００バールの圧力変化に対するエラストマーゴムの体積減少が１５％程度になることがわかるであろう。
第２図の例では、二つの端部がそれぞれガイドブッシュ５、５’によって閉鎖されているシリンダ４内をピストンロッド２’が左右に横断しており、エラストマーゴムの動作中の体積変化はない。
静的または動的応力を受けたピストンの貫入は同時に、エラストマーゴムが室４ａから室４ｂへ循環するレベルでの流体摩擦と、ピストンに作用するシーリングガスケット（図示せず）の圧力の作用のもとでのピストン２、２’及びブッシュ５、５’のレベルでの固体摩擦とを引き起こす。
圧力の増加に伴って、固体摩擦は増大する。環状プランジャ（ピストンヘッド）とシリンダとの間の隙間か、ピストンヘッドに設けられた通路（貫通逃げポート）を通るエラストマーゴムの層流によって発生する油圧摩擦も、ピストンの変位速度の上昇に伴って増大する。
第１図の例では、ピストンロッド２に加えられている応力Ｆが減少または消滅すると、エラストマーゴムが弛緩して、ピストンを元の位置へ戻す。完全な戻りは、とりわけ固体摩擦に打ち勝つことができる初期圧力によって行われる。
戻しばねも形成しているそのような緩衝器の作用は、計算または実験によって、また特に、
−使用エラストマーゴムの性質（特にそれの粘性の高低）、
−ピストンヘッドとそれが摺動するシリンダとの間に残された隙間の大きさ、
−ピストンのストローク長さ、
−シリンダ内へのエラストマーゴムの初期注入圧縮力等
に従って正確に決定することができる。
第２図の例では、ピストンロッド２’がいずれの方向に貫入しても、シリンダ４’内のエラストマーゴムのために残されている体積が変化しないことから、「戻しばね」機能がなく、装置に加えられる力が矢印Ｆの方向か、矢印Ｆ’の方向かに従って装置は対称的に動作する。
しかし、そのような装置は、特に速度の関数として応力遷移を生じることができない。
本発明の目的は、このような既存の装置（システム）がそれに加えられるピストン／シリンダ変位速度に応じた様々な方法で反応できるようにすることによって既存のシステムを変更することである。
様々な大きさの吸収すべき衝撃に従って緩衝器の動作を変更するため、エラストマーゴム用の通路ポート（例えば上記貫通逃げポート）をピストンに設けることが公知であり、これらのポートを蓋部材で閉鎖することができ、これらは弾性的でも他のものでもよく、またばねで戻してもそうでなくてもよい。
しかし、公知の装置では、装置の第１動作閾値までは最小限の反力を逆方向に生じるだけであり、特定の変位速度閾値を越えるや否やほとんど瞬間的に反応して、装置が与えうる最大吸収力を生じるようにすることができない。
さらに正確に言うと、本発明による装置は、高圧でエラストマーゴムを注入したシリンダ内を移動する少なくとも１つのピストンを使用した形式の緩衝及び移動制限器を形成しており、その緩衝効果は、エラストマーゴムの圧縮と、装置の動作中にピストンの一方側から他方側へエラストマーゴムが移動できるように装置に設けられた小断面積の通路内での層流とによって、実質的に与えられるようになっており、さらに、一定の動作閾値に対応して動作して上記通路の断面積を減少させる手段、特に蓋部材が設けられており、本装置は、シリンダ内でピストンが特定の変位速度閾値を越えると、ほとんど即時に反応して、装置が与えうる最大の吸収力を加えることができる一方、その閾値より低い値の少なくとも一部では、最小限の反力を逆方向に生じるだけであることを特徴としている。
このため、本発明の主題である装置は、非常に高エネルギの分野において、特に、耐震保護を与えることによって土木工事、橋及び建物の分野に、また非常に急激な列車制動や事故の場合に軌道に伝達される応力を吸収するための鉄道分野において本システムをまったく新しく利用できるようにする。
本発明の装置の利点のうち、特に時間が経過しても信頼性が非常に高いこと、システムが小型であること、非常に広い範囲の温度、例えば−２５℃〜＋４０℃での耐久性に優れていることが注目されるであろう。
本発明、それの実施及び用例は、添付の図面を参照した以下の説明からさらに明らかになるであろう。
第１図は、上記のように、エラストマーゴムの流体圧縮による戻しばね効果を備えた緩衝器を形成する従来技術の装置の動作原理を説明している。
第２図は、横断形ピストンを用いて、戻しばね効果を備えていない従来技術の別の緩衝器を示している。
第３図は、本発明を説明するための参考装置の軸方向断面を示している。
第４図は、第３図のＩＶで囲まれた部分の詳細を拡大して示している。
第５図は、杭の上に載せられた鉄道橋のデッキ部材を安定させるために本発明の用途の一例を概略的に示している。
第６図は、本発明の実施形態を示している。
第７図は、ピストン（非横断形ピストン）のストローク及びシリンダ内での変位速度の関数として、例えば第３図の参考装置に従って構成されたそのような装置において反力がどのように生成するかを説明する曲線を示している。
第８図は、横断形ピストンを備えた別の参考装置を示している。
第９図は、本発明の装置が様々な動作状態においてどのように機能するかを力／エラストマーゴム通路隙間のグラフで示している。
第１０図は、第８図のものと同様な参考装置を示している。
第１１図は、ピストン／シリンダ変位速度をｍｍ／分の単位で横軸に、装置の反力をｋＮ（キロニュートン）の単位で縦軸にとった関数のグラフである。
第１及び第２図に示されている従来技術の装置の作用についてはすでに述べているので、ここでは第３図に示されている参考装置について説明する。
ピストンヘッド２３を備えてシリンダ２４内を移動するピストンロッド２２が示されている。ピストンロッド２２は、例えばシリンダ２４にねじ込まれたガイドブッシュ２５によってシリンダ２４内を摺動する。
シーリングガスケット２６が、ブッシュ２５とシリンダ２４内の室との間からエラストマーゴムが逃げないようにしている。
エラストマーゴムがピストンヘッド２３の一方側から他方側へ移動できるようにするため、環状隙間２７が設けられており、これの大きさは、所望の層流効果を与えられるように決定される。
第１及び第２図の従来技術の場合と同様に、シリンダ２４内においてピストンヘッド２３によって分離された２室２４ａ、２４ｂ間を、一定の条件下において、ピストンヘッドに形成された通路２８を通って一方側から他方側へ互いに上記エラストマーゴムが連通することができる。
これらの通路は、第１及び第２図には示されていないが、従来通りに設けられ、一般的に弾性の蓋部材を備えることができる。
従って、第３図では、通路２８の上流側に金属ワッシャ２９が設けられており、第４図にさらに正確に示されているように、これは通路の前方に配置されて、例えばねじ３０でピストンヘッドに取り付けられている。
矢印Ｆの力が加わると、ピストンロッド２２とピストンヘッド２３からなるピストンは同方向すなわち矢印Ｆの方向へ移動する。
第３及び第４図に示されている装置の休止位置では、第４図にさらにわかりやすく示されているように、シリンダ内に収容されているエラストマーゴムは、環状通路２７だけでなく、とりわけ第４図において３１で示されているピストンとピストンの前面との間に隙間を残すワッシャ２９近傍に矢印ｔで示す逃がし経路に沿って通路２８も通って室２４ａから室２４ｂへ自由に移動することができる。
以下にさらに正確に説明するように、ワッシャ２９は比較的厚い鋼で構成されており、通常理解される意味での弾性的なワッシャではない。
以下にさらに正確に説明するように、装置の所望動作閾値に従って注意深く選択されるワッシャの厚さに応じて、ワッシャに加えられる大小の応力によってワッシャはピストン２３の前面に押し付けられ、この場合はポート２８を閉鎖する。
この装置はある程度は全か無かで動作して、ワッシャが通路に押し付けられていない場合には応力をほとんど減衰しないが、ワッシャがピストンの前面に押し付けられた場合には応力を大幅に減衰するようになっており、装置に加わる応力、さらに一般的には応力を加える速度が増加して所定閾値を越えるのとほぼ同時に、ワッシャはピストンの前面に押し付けられる。
従って、この装置は、実質的に特定の最小閾値から動作し始めるだけで、それまではほとんど不動作状態であり、それを越えると、ほぼ瞬間的に所定の動作レベルでの動作状態になるように変更した従来技術の装置にある程度は対応している。
そのような装置は、特に所定の閾値より大きい衝撃が発生した時に動作し始めなければならない安全装置に使用できる。
用途は多数で、特に鉄道輸送、土木工事、超重量形機械または車両における緩衝、建物の耐震保護、橋のスパン等に用いられる。
このため、第５図は、複数の横ビームを端部同士で突き合わせて杭の上に載置して構成された鉄道橋等の構築物を安定させるための特別な用途例を示している。
図面を煩雑にしないため、第５図は、杭３３の上に載っている橋の２つのデッキ部材３１、３２の隣接部分だけを示しており、そのデッキ部材自体は軌道を、例えば鉄道軌道３４を支持している。
公知のように、一般的に金属であるデッキ部材は、それが受ける温度の変化に応じて、自由に膨張できなければならない。
このため、デッキ部材は、例えば３５及び３６で概略的に示されているような支持体を用いて杭３３上に載置されている。
必要な膨張隙間を与えるため、ギャップ３７が２つのデッキ部材を分離している。
問題は、例えば橋の上を通過した列車を急激に制動しなければならない場合、軌道に伝達される制動の運動エネルギによって橋の杭が傾斜することであり、それはデッキ部材によって杭に伝達される引っ張り応力の影響を受けるであろう。
その問題は、緩衝器を形成している装置によって構成された連結器３８を隣接デッキ部材間に配置することによって解決される。
そのアセンブリの作用は以下の通りである。
通常動作では、特別な応力がデッキ部材に伝達されないので、連結器３８はまったく応力を吸収しない。連結器３８を構成している第３及び第４図の装置の弾性ワッシャ２９は休止状態にあって、実際に連結部材が存在していないかのようにすべてが進み、緩衝器内のエラストマーゴムの通路２８は十分な大きさになっている。
従って、デッキ部材は橋に存在している温度状態に従って自在に膨張することができ、膨張応力は非常に大きいが、変位速度は非常に低く、例えば１ｍｍ／分より低い。
反対に、橋の上で列車を非常に急激に制動した場合、デッキ部材は、反動によって一定速度で、例えば３ｍｍ／分以上の速度で移動し、これは対応の連結器のワッシャ２９をほぼ瞬間的に閉鎖させるのに十分である。
このような状態で、段階的にデッキ部材のすべての連結器が押し付けられて閉じるので、橋のデッキ部材は、橋台まで延在する単一片で構成されている場合のような応力に反応する。
従って、杭に応力が加わらない。
別のアセンブリでは、デッキ部材の端部とそれを支持する杭との間に緩衝器を取り付けることによって、デッキ部材が受ける力を杭へ伝えることができる。
そのようなアセンブリでは、応力を吸収することができる十分な数の杭に分散されるように制動応力が杭から杭へ分散される。
構造体の形式によっては、装置を閉じる蓋部材の指示動作閾値を上記のものより大きく、例えば３０ｍｍ／分、あるいは３００ｍｍ／分にすることもできることに注意されたい。
装置の動作特徴は適当に選択される。
次に第６図を参照しながら説明すると、環状の隙間４７を伴ってシリンダ４４内を移動するピストンヘッド４３に通路（ポート）４８を貫設した例が示されている。
これらの通路の上流側に、２つの弾性ワッシャ４９及び５０が互いにわずかに間隔を置いて配置されている。
ワッシャ４９は中実であって、それの背後と通路４８との間に一定の通路隙間５１が残されている一方、ワッシャ５０は５２で示されているように穿孔されている。
ピストンが矢印Ｆの方向へ移動する時の装置の作用を以下に説明する。
変位速度が低い時、ワッシャは図示の位置に留まるため、エラストマーゴムに対して大きい通路が残され、装置はほとんど全く作用せず、存在していないかのようである。
変位速度がわずかに高くなると、ワッシャ４９はピストンヘッド４３の前面に押し付けられて、通路４８を閉鎖する。
エラストマーゴムは、実質的に通路５２及び環状通路４７を通って室４４ａから室４４ｂへ移動する傾向があり、その動作状態は、第１図に示されている従来技術の緩衝器の場合とほぼ同じである。
しかしながら、厚いワッシャ４９という特殊な形状を考慮に入れると、システムの動作変更は非常に急激に行われ、装置は最小応力閾値から第２特定閾値へ進む。
このことは、図示の動作曲線に関連して以下にさらに明らかになるであろう。
さらに高速では、ワッシャ５０もたわんで、通路５２が（ワッシャ４９に押し付けられることによって）閉鎖される。
このような状態では、エラストマーゴムは室４４ａから室４４ｂへ流れるのがさらに困難になり、ワッシャ５０と室の円筒壁４４との間に生じる環状通路及び環状通路４７を連続的に利用しなければならない。
従って、本装置は、無介入レベルに続いて２閉鎖レベルで動作する。
第６図はもちろん概略図であり、システムをわかりやすく示すためにワッシャ間の空間が誇張されている。実際には、上記のように装置が動作できるように、それらははるかに小さくなっている。
第６図では、２つのワッシャが間隔を置いて重なった状態で概略的に図示されているが、円形ワッシャの代わりに直線状ブレードをピストンロッドの周囲に扇形に配置して、向き合わせて形成されたポートを閉鎖するようにすることによって、同等の作用を行う装置を形成することができる。
例えば、十字形に取り付けられた２つのそのようなブレードが、直径方向に対向配置された２つの第１ポート４８と、同様に（釣り合いのために）直径方向に対向配置されたさらなる２つの第２ポート４８とを閉鎖することができ、その２つのブレードの、例えば一方の鋼厚さを２ｍｍ、他方の鋼厚さを３．５ｍｍにすることによって、２つのブレードは異なった可撓性を備えるようになる。
そのような装置は、無介入レベルに続いて２閉鎖レベルで動作して、低速レベルにおいてシステムが自在に膨張できるようにし、第２速度閾値で特定応力を減衰し、それよりも高い第３速度閾値で準閉鎖する。
第７図は、第３図のような装置の動作曲線を示しており、装置に衝撃が加わる速度に応じて、装置の反力が大きく変化する。
衝撃が加わる速度が１ｍ／秒である場合、２００ｋＮ（キロニュートン）になり、１．５ｍ／秒の衝撃速度では４００ｋＮになる。
２つの衝撃中に生じた装置のストロークを横軸にミリメートル単位で示している。
問題の装置は、第３図に示されている１閾値形のものであった。金属ワッシャ２９は、５ｍｍ厚さの３５ＮＣＤ１６鋼（クロムニッケル、モリブデン）で、ワッシャとピストンとの間の軸方向隙間が２ｍｍ、シリンダ２４内の室の内径が１０３ｍｍ、ピストンヘッド２３の直径が１００ｍｍであり、従って装置の動作中にエラストマーゴムの層流に対して１．５ｍｍの環状隙間２７が残る。
ピストンヘッド２３には、ピストンの周囲に等間隔に（従って互いに１２０℃で）分散された３つの通路２８が穿孔されており、各通路２８の直径は２４ｍｍ、各通路の中心は装置の中心軸線ｘ’ｘから８０ｍｍの位置にある。最後になるが、ピストンロッド２２の直径は４２ｍｍである。
第７図に戻って説明すると、装置は非常に急激に反応して、Ｖ＝１ｍ／秒の場合の２００ｋＮの応力閾値から１．５ｍ／秒の速度の場合の４００ｋＮへ移ることがわかる。
第７図の曲線は、（非横断形ピストンの場合に）応力が除かれた後のエラストマーゴムの減圧によって、装置がその休止状態へ戻る様子も同様に示している。
横断形ピストンの場合、システムを戻すエラストマーゴムの減圧による戻し力がない点で、曲線が変わるであろう。
この図の場合の装置は、無蓋貨車の連結に使用できるであろう。
変位速度が１ｍ／秒の場合、環状通路２７への流入と通路２８の通過が並行するエラストマーゴムの層流に対応した動作が曲線Ｃ１に見られる。
装置に応力を加える速度が高くなった場合、例えば１．５ｍ／秒の連結速度の場合の装置の反応が曲線Ｃ２で示されている。エラストマーゴムによって加えられる応力がワッシャ２９をたわませて通路２８を閉鎖させた後は、エラストマーゴムは室とピストン２３の周囲との間に残された環状隙間だけを流れ続けることができる。
第７図は、ストロークのほぼ開始時から装置を所望の最大吸収力で動作させ、これによって装置の有効性が高められるという利点を明確に示している。
次に、第８図に示されている横断形ピストンを用いた参考装置を説明する。
この図面では、ロッド６２と、シリンダ６４内にエラストマーゴム用の２室６４ａ、６４ｂを形成するヘッド６３とを備えた横断形ピストンが示されている。
ピストンロッド６２は、シリンダ６４の各端部にねじ込まれたブッシュ６５、６５’にはまってシリンダ６４の二つの端部を横切っており、シーリングガスケット６６、６６’が外部へのエラストマーゴムの漏出を防止している。
各ピストン６３に一定数の軸方向通路が、例えば３個が装置の軸線ｘ’ｘの周囲に１２０°の間隔で分散配置されている。
通路６８に向き合ってワッシャ７１が設けられており、それの作用は、第３及び第４図のワッシャ２９または第６図のワッシャ４９と同様である。
ワッシャ７１は、ピストンのヘッド６２の対応のねじ部分にねじ付けられたナット７２によってピストンのヘッドに固定されている。
ワッシャ７２とピストン６３の対応表面との間に、図面にεで示されたエラストマーゴム通過用の隙間が残されており、この隙間は第４図の隙間３１または第６図の隙間５１と同じである。
装置が複動式、すなわち両方向式である場合、一点鎖線で示されているようにワッシャ７１’及びナット７２’がピストンのヘッド６３の周囲に好都合に対称的に組み付けられる。
ここに示されている装置では、ナット７２（７２’）がシステムの動作中のワッシャ７１（７１’）用のシールドになっている。
低動作速度では、前述したように、装置がＦ方向及び反対のＦ’方向のいずれに変位する時も、ワッシャ７１、７１’はほとんど変形しない。
一定の閾値を越える変位速度では、変位方向に応じてワッシャ（ピストンがＦ方向に移動する場合にワッシャ７１、ピストンがＦ’方向に移動する場合にワッシャ７１’）に加わるエラストマーゴムの圧力がワッシャを変形させて、それを通路６８に押し付ける。
この動作はほぼ即時的である。実際に、εより小さい一定の隙間から始めて使用されるエラストマーゴムが高粘度であることを考慮すれば、ワッシャ７１の２面間の圧力差は非常に急激に増大する。そして、ワッシャ７１は直ちにピストンヘッド６３に付着する。
ワッシャ７１（７１’）の
前方に配置されたナット７２（７２’）がワッシャの自由周辺部に対するエラストマーゴムの作用を制限するため、この動作はなおさら速くなる。一定の遊びでワッシャがたわむと同時に、ワッシャの表面全体に力が加えられる。
これによって、無介入閾値から特定の介入レベルまで非常に急激に進むシステムの迅速な動作が得られる。
第９図は、システムに作用する力Ｆが加わる速度Ｖ１、Ｖ２の増加に応答して第３図で説明した形式の装置がどのように動作するかを説明する曲線を示している。
横軸にはエラストマーゴムが通過できる隙間の値を、例えばｍｍ2単位の面積で取り、縦軸には反力を、例えばニュートン単位で取っている。
曲線は装置の一般的な動作を示しているので、値は記入されていないが、値が選択寸法、エラストマーゴムの性質、それが受ける圧力等に応じて決まることは明らかである。
２つの曲線Ｃ１及びＣ２は、エラストマーゴムに許容される通過隙間に対応したそれぞれの動作速度Ｖ１及びＶ２での緩衝器の反力Ｆを示している。
点線で示された曲線Ｔは、ワッシャ２９のたわみ作用に伴って隙間が減少する装置で得られる曲線を示している。
曲線Ｔの２点ｔ１及びｔ２は、動作速度Ｖ１及びＶ２の場合の装置の隙間の値に対応している。
本例では、第１速度Ｖ１において、ワッシャ２９はほとんどたわんでいないが、速度Ｖ２では、ワッシャ２９がたわんでいるものとする。
前述したように、ワッシャのたわみは非常に急激に発生するので、装置は各動作閾値についてある程度全か無かで動作する。
装置の動作は以下の通りである。
Ｖ１より低い速度では、第３図のワッシャ２９はたわんでいない。隙間は最大であり、装置の反力は最小である。まったく緩衝器が存在しないかのようにすべてが進む。
応力速度がＶ１になった時、ワッシャ２９はまだたわんでおらず、曲線Ｃ１上の動作点ｔ１に位置している。
装置の反力はレベルＦ１で発生する。
Ｖ１より高い応力速度Ｖ２では、ワッシャ２９がたわむ。このため、点ｔ１から曲線Ｃ２上の点ｔ２へ迅速に進み、その場合の隙間Ｊ２に対応した装置の反力Ｆ２が縦軸に記入されている。
第９図の曲線から、本発明によれば、可能な最良状態での衝撃吸収を得るために装置が吸収しなければならない応力の最大閾値等を可変パラメータ、例えば装置が受ける衝撃の吸収速度に応じて意のままに調節できることがわかる。
このため、無蓋貨車の連結の場合、装置は、一定の速度閾値までは作業員や輸送荷物に損傷を与えない減衰力で動作すると共に、重大事故の場合には損傷をできる限り低減させるためにさらに大きい減衰力で動作することができる。
土木工事や耐震保護に適用する際には、使用装置は一般的に、第３、第４及び第８図に示されている形式で、１つの閾値を備えており、（一般的に熱膨張隙間を取り除くために）超低速度では自由膨張及び自由移動が可能である一方、特定の閾値を越える高速では、最大閾値で準閉鎖に対応する吸収を行う。
例えば、上記の寸法のピストン及びシリンダを備えて、３．５ｍｍ厚さの単一鋼ワッシャを用いて第３または第８図の原理に従って動作する装置の場合、１ｍｍ／分より低速では目立った抵抗をもたらさないが、３ｍｍ／分より高い応力速度では１７５トン以上の反力をもたらすことが可能であり、装置は１ｍｍのストロークを実施する前にほぼ瞬間的に動作する。
第１０図に示されている参考装置では、（第８図のものと同様な横断形装置として図示されている）装置のピストンロッド８２は、（シリンダ内でのピストンの移動方向をＦで表すとして）装置の前面に変形可能なワッシャ８５を、ピストンヘッド８３に貫設された通路８８の上流位置に備えている。
８７は、上記装置の場合のように、シリンダ８４内の室とピストンヘッド８３との間に形成されてエラストマーゴムの層流を与える環状隙間を示している。
ワッシャ８５は、装置を特定の始動速度に合わせることができるようにすると共に、前述したようにワッシャ８５の全か無かの閉鎖動作を向上させるシールドにもなるナット８９等によってピストン８３のヘッドの前面に押し付けられる。
図示の参考装置では、ピストンの前ヘッドが中心から外周に向かって後方へわずかに傾斜しているため、ワッシャ８５が平らなワッシャである時、ワッシャ８５とピストンのヘッドとの間に、例えば１０°程度の鋭角αの三日月形の隙間が形成される。
その角度は実際に、ワッシャの耐久性を確保するために良好な支持を与えることができる。
内径φ＝１７０ｍｍの装置の場合、５ｍｍ／分より高い動作速度では、１７５０ｋＮの装置反力が得られるのに対して、１ｍｍ／分より低い応力速度では、その力が６０ｋＮまで減少する。
前述したように、このように構成されて、シールドを形成するナット８９によって支持されたワッシャは、ほとんど即時的に反応してたわむため、装置は、システムの自由膨張が可能である位置からそれが最大反力を加える位置まで、ほとんど過渡状態を伴わないで変化する。シールドを形成するナット８９は、ワッシャのたわみの開始時からシールドの下側にエラストマーゴムの過剰圧力の発生を促進することで装置を動作させることによって反応時間を短縮するスロート８９ａを形成することが好都合であろう。
そのような構造では、ワッシャ８５の品質、すなわちそれを構成する鋼の等級及び厚さ、及び可能なシールドの大きさを適当に選択することによって、特定速度で通路８８を閉鎖できるようにワッシャを所望通りにたわませることが可能であることは明らかである。
第１０図の装置の動作に対して曲線は、第９図に示されているものとまったく同じであることがわかるであろう。
第１０図には、ｌで示された一定のストローク値からシリンダ８４の直径がわずかに増加し、環状隙間８７も並行して値ｊｏまで増加していることも示されている。
従って、そのような構造を採用した場合、装置の動作ストロークの最後で、最大応力が減少する。そのような構造は、一定ストローク後の応力を制限すると共に、装置の動作中にピストンヘッドに押し付けられていたワッシャが浮き上がることによってシステムが初期位置へ戻ることができるようにするのに有効である。
そのような装置は、例えば速度が特定閾値を越えない時には変形がほぼ自由に発生できるようにする一方で、速度が用途に応じて例えば３ｍｍ／分（超低速）から３００ｍｍ／分（わずかに高速）までの範囲内で自在に選択できる閾値を越えるとすぐに、ピストンがシリンダ内で大きな変位もなく大きな応力を生じるように反応する。
１つの例として、３ｍｍ／分より高速の動作値に対して１〜３ｍｍ程度の非常に限られた変位量で１７５０ｋＮ程度の装置の反力が得られたが、同じ装置で、変位速度が１ｍｍ／分程度の変位速度では、装置が自由に、例えば１００ｍｍのストローク以上に移動することができ、最大反力が３０ｋＮを越えない。
他の用例として、特に、タンクまたは公共作業車両等の超重量車両のサスペンションストップが挙げられる。
第１１図は、例えば第５図の説明に関連して述べた橋デッキ部材を安定させるために適用できる装置の反応曲線を示している。
この図面では、シリンダ内でのピストンの変位速度が横軸にｍｍ／分の単位で示され、反力が縦軸にｋＮの単位で示されている。
ほぼ直線状の曲線Ｓ１は、例えば第８図に示されている装置であるが、閉鎖蓋部材を形成するワッシャ７１をなくした緩衝器の反力を示している。
同様に、ほぼ直線状の曲線Ｓ２は、同じ装置であるが、ピストンヘッドを貫通している通路６８をなくしたものの反応を示している。
曲線Ｓ１の動作に従った装置の場合、３ｍｍ／分の反応速度に対して６０ｋＮ程度の最大反力が得られるであろう。
曲線Ｓ２の動作に従った装置の場合、３ｍｍ／分の応力速度に対して２０００ｋＮの反力または所望の力が得られるであろう。通常の膨張速度に相当する１ｍｍ／分の変位速度では、装置の反力が５００ｋＮ以上になり、これは容認されない（第１１図では、図面をわかりやすくするために力の目盛りが付されていないことに注意されたい）。
ピストンに通路が貫設され、全か無かで動作する蓋部材を備えている装置では、動作曲線が点線で示された曲線Ｓ３になる。
曲線Ｓ３は、開始時は曲線Ｓ１にほぼ沿っているが、応力速度が３ｍｍ／分に達した時、曲線が変形して縦軸に平行にほぼ垂直に立ち上がって曲線Ｓ２に追いついていることがわかるであろう。
従って、システムは、低速では開始時に、ピストンのヘッドに貫設された通路６８が通過自在であるように反応するが、速度が３ｍｍ／分に達するか、それを越えるとすぐに、非常に急激に反応して、エラストマーゴムがピストンとシリンダとの間の環状通路だけを通過できるようにする。
言い換えると、そのような装置は、例えば速度が特定の閾値を越えない時にはほぼ自在に変形させるように反応できるが、他方で速度が所望の低速になるように任意に選択できる閾速度を越えるのとほぼ同時に発生する、準閉塞に対応した大きな効果をもたらすことができる。
与えられた例では、通路断面積を変更する手段は、エラストマーゴムによってそれらに直接的に加えられる変形及び変位の両方またはいずれか一方の応力に応じて、それらの形状に従って直接的に反応する鋼ワッシャまたはブレード等の変形可能で抵抗力がある機械手段であった。
好都合なことに、シールドを形成する手段によって、応力をワッシャまたはブレードに適合させると共に、このように構成された蓋部材の閉鎖プロセスを加速させるように抵抗手段の変形の開始時にこの応力を増大させることができる。
もちろん、選択的か、補足的に、通路断面積の変更を行うこれらの手段を外部から、または何らかのプログラム制御または監視装置によって制御できる手段にすることも可能である。
例えば、これらの手段を、装置に連動した検出器によって外部から制御された蓋部材にして、検出器が記録された測定値に応じて蓋部材を部分的または完全に閉鎖するようにすることができる。
さらに、動作曲線を随意に変形できるようにするため、通路断面積の変更を行う複数の手段、例えば様々な応力閾値で１つまたは複数の通路を同時または逐次閉鎖する蓋部材を形成するワッシャまたはブレードを直列または並列に取り付けることもできる。
本発明の装置の利点は、問題の衝撃の大きさに関係なく、装置がその始動点に戻ることができ、その衝撃によって破壊されないことである。
特に耐震保護用では、装置は第１地震波だけでなく、余震の繰り返しも減衰することができる。
図示の様々な例では、通路断面積の変更手段として、品質及び形状が多少とも異なった金属ワッシャが本質的に示されているが、ワッシャの代わりに、ピストンのヘッドに貫設された１つまたは複数の通路を様々な応力閾値で同時または逐次閉鎖する蓋部材を形成する、ある程度の可撓性及びある程度の剛性を備えたブレード等を使用することも可能であろう。
そのようなブレードは、直線状または十字形トングにすることが好都合である。
本装置のピストンは、横断形でも非横断形でもよい。横断形装置の利点は、両方向に動作することである。非横断形装置の利点は、動作後に、エラストマーゴムの圧力が装置の戻し機能を自動的に与えることである。
符号の説明
４３：ピストンヘッド
４４：シリンダ
４４ａ、４４ｂ：第１、第２の室
４８：ポート
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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