(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内筒と、外筒と、内筒と外筒と蓋とで隔成されるリザーバ室と、内筒内に嵌挿される１段目のピストンロッドと、１段目のピストンロッドに締結し内筒内を出没可能に嵌挿するとともに１段目ロッド側油室（Ｃ）と１段目ピストン側油室（Ｅ）とを区画する１段目のピストンと、１段目のピストンに設けられ上記１段目ロッド側油室（Ｃ）と１段目ピストン側油室（Ｅ）とを連通して減衰力を発生する第２の減衰弁或いは連通路と、内筒の底に設けられ減衰力を発生させる第１の減衰弁と、第１の減衰弁を介して上記１段目ピストン側油室（Ｅ）とリザーバ室とを連通する連通路と、１段目のピストンロッド内に嵌挿される２段目のピストンロッドと、２段目のピストンロッドに締結し１段目のピストンロッド内を出没可能に嵌挿するとともに２段目ロッド側油室（Ａ）と２段目ピストン側油室（Ｂ）を区画する２段目のピストンと、２段目のピストンに設けられ減衰力を発生する第３の減衰弁とを有する多段型油圧緩衝器において、前記１段目のピストンロッドの内周面と２段目のピストンの外周面とにヘリカルギャ（ｈ）を成形し、当該ヘリカルギャ（ｈ）で１段目のピストンロッドと２段目のピストンとを常時に噛み合せるとともに、前記１段目のピストンの外周面と内筒の内周面とに前記２段目のピストンに設けたヘリカルギャ（ｈ）の方向とは逆向きのヘリカルギャ（Ｈ）を成形し、当該ヘリカルギャ（Ｈ）で１段目のピストンと内筒とを常時噛み合せ、２段目のピストンロッド及び内筒の回転を規制して使用するようにしたことを特徴とする多段型油圧緩衝器。
【請求項２】
前記２段目のピストンと１段目のピストンロッドに成形したヘリカルギャ（ｈ）の有効径（Ｄ２）とリード角（θ２）、１段目のピストンと内筒に成形したヘリカルギャ（Ｈ）の有効径（Ｄ１）とリード角（θ１）との間に、Ｄ１／Ｄ２＝tan θ２／tan θ１となる関係を有するとともに、２段目のピストンロッドが１段目のピストンロッドに侵入する長さ（Ｘ）と、１段目のピストンロッドが内筒に侵入する長さ（Ｙ）とをＸ：Ｙ＝１：１にしたことを特徴とする請求項１に記載の多段型油圧緩衝器。
【請求項３】
前記１段目のピストンロッド内周面と内筒の内周面とにそれぞれ成形した各ヘリカルギャ（ｈ）（Ｈ）を別部材で構成し、１段目のピストンロッドと内筒とに一体的に嵌挿するようにしたことを特徴とする請求項１に記載の多段型油圧緩衝器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、車両の車体と車軸間に介装される油圧緩衝器に関し、特に、四輪車両における油圧緩衝器の使用に適する緩衝器の取付長さの短縮について改良した多段型油圧緩衝器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、この種の多段型油圧緩衝器（以下、緩衝器という）は、図２，図３に示すように、主に内外筒１，２、大小蓋３，４、１，２段目のピストンロッド５，７等からなり、内外筒１，２と大蓋３とに囲まれてリザーバ室Ｒが形成され、また、内筒１内には１段目のピストンロッド５に締結された１段目のピストン６が摺動自在に嵌挿し、油室Ｃ，Ｅを区画しており、内筒１内から大蓋３を介して大蓋３より突出している。
【０００３】
１段目のピストンロッド５の内周面５ａ内には、２段目のピストンロッド７に締結された２段目のピストン８が摺動自在に嵌挿し、油室Ａ，Ｂを区画しており、１段目のピストンロッド５内から小蓋４より突出している。
【０００４】
油室Ａは、２段目のピストン８に設けた減衰弁ＲＶ３を介して油室Ｂと連通し、油室Ｂは、１段目のピストン６に設けた連通路６ａを介して油室Ｅと連通している。
【０００５】
油室Ｅは、１段目のピストン６に設けた減衰弁ＲＶ２を介して油室Ｃと連通するとともに、内筒底１ｂに設けた減衰弁ＲＶ１，連通路１ｃを介してリザーバ室Ｒと連通している。
【０００６】
そして、例えば、２段目のピストンロッド７の縮み行程時には、２段目のピストンロッド７が１段目のピストンロッド５内に侵入すると、油室Ｂ内の油は、減衰弁ＲＶ３を介して減衰力を発生しながら油室Ａに流出するとともに、２段目のピストンロッド７の侵入体積分の増加分が連通路６ａ介して油室Ｂから油室Ｅに流出する。
【０００７】
油室Ｅ内の油は、減衰弁ＲＶ２を介して減衰力を発生しながら油室Ｃに流出すし、１段目のピストンロッド５を内筒１内に侵入させる。
【０００８】
一方、１段目のピストンロッド５が内筒１内に侵入すると、油室Ｅ内の油は、１段目のピストンロッド５の侵入体積分の増加分が減衰弁ＲＶ１を介して減衰力を発生しながら連通路１ｃを介してリザーバ室Ｒに流出する。
【０００９】
また、２段目のピストンロッド７の伸び行程時には、２段目のピストンロッド７が１段目のピストンロッド５内より突き出ると、油室Ａ内の油は、減衰弁ＲＶ３を介して減衰力を発生しながら油室Ｂに流出するとともに、２段目のピストンロッド７の退出体積分の減少分が連通路６ａを介して、油室Ｅから油室Ｂに流入する。
【００１０】
油室Ｃ内の油は、減衰弁ＲＶ２を介して減衰力を発生しながら油室Ｅに流出すし、１段目のピストンロッド５を内筒１内よりに突出させる。
【００１１】
更に、１段目のピストンロッド５の退出体積分の減少分は、リザーバ室Ｒから通路１ｃ、減衰弁ＲＶ１を介して減衰力を発生しながら油室Ｅに流入する。
【００１２】
そして、２段目のピストンロッド７と１段目のピストンロッド５との相対位置関係は、何方か一方が伸び切るか圧縮して当接することにより得られ、中間位置にあっては、相互位置関係を特定できず、２段目のピストンロッド７あるいは１段目のピストンロッド５のストロークが異なり、このため、減衰弁ＲＶ３，ＲＶ２，ＲＶ１を通過する作動油の量も異なり、減衰力も変わってくる。
【００１３】
又、他の従来例としては、図３に示すように、油室Ａは、２段目のピストン８に設けた減衰弁ＲＶ３を介して油室Ｂと連通し、油室Ｂは、１段目のピストンロッド５に設けた連通路５ｂを介して油室Ｃと連通し、油室Ａ，Ｂ，Ｃは、密室を形成している。
【００１４】
そして、２段目のピストンロッド７の断面積Ｓ２と１段目のピストンロッド５の外側５ｃと内筒１の内面１ａとの間に形成される環状の断面積Ｓ１とをほぼ等しくなるように設定してあり、２段目のピストンロッド７が１段目のピストンロッド５内に侵入する長さＸと１段目のピストンロッド５が内筒１内に侵入する長さＹとをほぼ１対１の関係になるようにしてある。
【００１５】
そして、例えば、２段目のピストンロッド７の縮み行程時には、２段目のピストンロッド７が１段目のピストンロッド５内に侵入すると、油室Ｂ内の油は、減衰弁ＲＶ３を介して減衰力を発生しながら油室Ａに流出するとともに、２段目のピストンロッド７の侵入体積分の増加分が連通路５ｂ介して油室Ｂから油室Ｃに流出する。
【００１６】
油室Ａ，Ｂ，Ｃは、非圧縮性の作動油を注入した密室からなり、全体の体積変化がないから、２段目のピストンロッド７の侵入体積分の増加分が油室Ｃに流入し、増加分の体積を補償する分だけ１段目のピストンロッド５を内筒１内に侵入させる。
【００１７】
１段目のピストンロッド５が内筒１内に侵入すると、油室Ｅ内の油は、減衰弁ＲＶ１を介して減衰力を発生しながら連通路１ｃよりリザーバ室Ｒに流入する。
【００１８】
また、２段目のピストンロッド７の伸び行程時には、２段目のピストンロッド７が１段目のピストンロッド５内より突き出ると、油室Ａ内の油は、減衰弁ＲＶ３を介して減衰力を発生しながら油室Ｂに流出するとともに、２段目のピストンロッド７の退出体積分の減少分が連通路５ｂを介して、油室Ｃから油室Ｂに流入する。
【００１９】
油室Ａ，Ｂ，Ｃは、非圧縮性の作動油を注入した密室からなり、全体の体積変化がないから、２段目のピストンロッド７の退出体積分の減少分が油室Ｃから油室Ｂに流入し、減少分の体積を補償する分だけ１段目のピストンロッド５を内筒１内より突き出させる。
【００２０】
１段目のピストンロッド５が内筒１内から突出するに伴い、油室Ｅにはリザーバ室Ｒより、連通路１ｃ，減衰弁ＲＶ１を介して減衰力を発生しながら油が流入し、減少分の体積を補償する分だけ１段目のピストンロッド５を内筒１内より突出させるようになっている。
【００２１】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記従来例の緩衝器にあっては、２段目のピストンロッドのストローク位置に対して１段目のピストンロッドの位置を規定する構造を採っていないため、油圧緩衝器の伸縮作動の状態によって、伸圧の各減衰力バルブを通過する流量が変化し、緩衝器全体の伸縮速度に対して発生する減衰力を制御することが困難であると言う問題がある。
【００２２】
更に、例えば、ピストンの伸び行程の場合、内筒に対して１段目のピストンロッドが伸びきってから２段目のピストンロッドの伸び動作が開始しするか、１段目ピストンロッドに対して２段目のピストンロッドが伸びきってから１段目のピストンロッドの伸び動作が開始すると言うように、行程の途中で機械当たりによるショックが発生することがあり、このために車両の乗り心地に悪影響を及ぼすと言う問題があった。
【００２３】
又、他の従来例の緩衝器にあって、２段目のピストンロッドのストローク位置に対して１段目のピストンロッドの位置を規定するために、１段目のピストン上側の油室を油の密室としているため、緩衝器の伸縮作動による発熱で作動油の体積変化が起こり、２段目のピストンロッドに対する１段目のピストンロッドの相対位置関係が温度上昇前の設定と大きく変化し、その結果、緩衝器全体のストローク量が減少し、このために車両の乗り心地に悪影響を及ぼすと言う問題があった。
【００２４】
そこで、この発明は、上記した事情を鑑みて創案されたものであって、その目的とするところは、２段目のピストンロッドのストローク位置に対して１段目ピストンロッドの位置を規定し、緩衝器が発生する減衰力を容易に制御できるようにするとともに、緩衝器全体のストローク量が温度変化による油の体積変化の影響を受けない構造を有する油圧緩衝器を提供することである。
【００２５】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するため、第１の発明では、内筒と、外筒と、内筒と外筒と蓋とで隔成されるリザーバ室と、内筒内に嵌挿される１段目のピストンロッドと、１段目のピストンロッドに締結し内筒内を出没可能に嵌挿するとともに１段目ロッド側油室（Ｃ）と１段目ピストン側油室（Ｅ）とを区画する１段目のピストンと、１段目のピストンに設けられ上記１段目ロッド側油室（Ｃ）と１段目ピストン側油室（Ｅ）とを連通して減衰力を発生する第２の減衰弁或いは連通路と、内筒の底に設けられ減衰力を発生させる第１の減衰弁と、第１の減衰弁を介して上記１段目ピストン側油室（Ｅ）とリザーバ室とを連通する連通路と、１段目のピストンロッド内に嵌挿される２段目のピストンロッドと、２段目のピストンロッドに締結し１段目のピストンロッド内を出没可能に嵌挿するとともに２段目ロッド側油室（Ａ）と２段目ピストン側油室（Ｂ）を区画する２段目のピストンと、２段目のピストンに設けられ減衰力を発生する第３の減衰弁とを有する多段型油圧緩衝器において、前記１段目のピストンロッドの内周面と２段目のピストンの外周面とにヘリカルギャ（ｈ）を成形し、当該ヘリカルギャ（ｈ）で１段目のピストンロッドと２段目のピストンとを常時に噛み合せるとともに、前記１段目のピストンの外周面と内筒の内周面とに前記２段目のピストンに設けたヘリカルギャ（ｈ）の方向とは逆向きのヘリカルギャ（Ｈ）を成形し、当該ヘリカルギャ（Ｈ）で１段目のピストンと内筒とを常時噛み合せ、２段目のピストンロッド及び内筒の回転を規制して使用する。
【００２６】
第２の発明では、前記２段目のピストンと１段目のピストンロッドに成形したヘリカルギャｈの有効径Ｄ２とリード角θ２、１段目のピストンと内筒に成形したヘリカルギャＨの有効径Ｄ１とリード角θ１との間に、Ｄ１／Ｄ２＝tan θ２／tan θ１となる関係を有するとともに、２段目のピストンロッドが１段目のピストンロッドに侵入する長さＸと、１段目のピストンロッドが内筒に侵入する長さＹとをＸ：Ｙ＝１：１にする。
【００２７】
第３の発明では、１段目のピストンロッド内周面と内筒の内周面とにそれぞれ成形した各ヘリカルギャ（ｈ）（Ｈ）を別部材で構成し、１段目のピストンロッドと内筒とに一体的に嵌挿する。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて本発明の実施の形態について説明するに、前記従来例と同一の構成要素に対しては同一の名称、符号を付して説明する。
【００２９】
この実施の形態に関わる多段型油圧緩衝器（以下、緩衝器という）は、図１に示すように、主に内外筒１，２、大小蓋３，４、１，２段目のピストンロッド５，７等からなり、内外筒１，２は、大蓋３により同心的に支承され、密封結合されており、内外筒１，２と大蓋３とで囲まれてリザーバ室Ｒが形成されている。
【００３０】
内筒１内には１段目のピストンロッド５がピストン６に締結して出没可能に嵌挿されるとともに、１段目のピストンロッド５内には２段目のピストンロッド７が２段目のピストン８に締結されて出没可能に嵌挿されている。
【００３１】
１段目のピストンロッド５内に２段目のピストン８によって区画されるとともに、２段目のピストン８に配設された第３の減衰弁ＲＶ３を介して相互に連通するよう油室Ａ，Ｂが形成されている。
【００３２】
内筒１内には１段目のピストン６によって区画される油室Ｃ，Ｅが形成されており、油室Ｃは、１段目のピストンロッド５に成形した通路５ｂを介して前記油室Ｂと連通し、油室Ｅは、１段目のピストン６に配設した第２の減衰弁ＲＶ２を介して前記油室Ｂと相互に連通するようなっている。
【００３３】
１段目のピストン６に配設した第２の減衰弁ＲＶ２は場合によっては不要で、単に、油室Ｂと油室Ｅとを連通する連通路あっても差し支えない。
【００３４】
内筒１の内周面１ａと１段目のピストン６の外周面６ｂにはヘリカルギャ（又はヘリカルスプライン）Ｈが成形されており、両者は常時ギャＨで噛み合って配設されている。
【００３５】
また、１段目のピストンロッド５の内周面５ａと２段目のピストン８の外周面８ａには内筒１の内周面１ａと１段目のピストン６の外周面６ｂに成形されたギャＨの方向とは逆方向のヘリカルギャ（又はヘリカルスプライン）ｈが成形されており、両者は常時ギャｈで噛み合って配設されている。
【００３６】
そして、１段目のピストン６の外周面６ｂに設けたヘリカルギャＨと２段目のピストン８の外周面８ａに設けたヘリカルギャｈのリード（ピッチ）はほぼ等しく設定されている。
【００３７】
１段目のピストン６の外周面６ｂに設けたヘリカルギャＨと２段目のピストン８の外周面８ａに設けたヘリカルギャｈは、常時ギャ同志が噛み合っており、１段目のピストンロッド５の軸線方向の移動量を規制するとともに、回転方向に自由に移動できる状態にある。
【００３８】
２段目のピストンロッド７の回転を規制したままで１段目のピストンロッド５内に挿入すると、２段目のピストンロッド７の侵入長さに応じて１段目のピストンロッド５は回転し、その際の侵入，退出長さとピストンロッド５の回転角との関係は次のようになる。
【００３９】
ヘリカルギャｈの諸元として、
リードをＬ２、
リード角をθ２、
有効径をＤ２、
とすると、
Ｌ２／（π×Ｄ２）＝tan θ２
で表わせる。
【００４０】
ここで、１段目のピストンロッド５に侵入・退出する２段目のピストンロッド７の長さをＸ、
その時の１段目のピストンロッド５の回転角をΔθｘとすると、
Ｌ２：２π＝Ｘ：Δθｘ
の関係により、
0004030083.tif 000002
となる。
【００４１】
そして、１段目のピストンロッド５と内筒１との関係について説明すると、１段目のピストン外周面６ｂと内筒の内周面１ａに成形したヘリカルギャＨは、常時噛み合っており、内筒１を固定（軸線方向の移動量及び回転を規制）した状態においては、１段目のピストンロッド５を回転させると、１段目のピストンロッド５は、その回転角に応じて内筒１内に侵入又は退出する。
【００４２】
そこで、前述の２段目のピストンロッド７と１段目のピストンロッド５との関係と同様に、１段目のピストンロッド５の侵入、退出長さと回転角の関係は成形したギャＨの諸元によって定まり、
リードをＬ１、
リード角をθ１、
ギャの有効径をＤ１、
とすると、
Ｌ１／（π×Ｄ１）＝tan θ１
で表わせる。
【００４３】
ここで、
１段目のピストンロッド５の回転角をΔθｙ、
その時、内筒内に侵入、退出する１段目のピストンロッドの長さをＹ、
とすると、
Ｌ１：２π＝Ｙ：Δθｙ
の関係により、
0004030083.tif 000003
との関係がある。
【００４４】
次に、その作用について説明する。
【００４５】
今、仮に、２段目のピストンロッド７が外力Ｆを受けて縮む行程では、２段目のピストンロッド７が１段目のピストンロッド５の内周面５ａ内に成形したヘリカルギャｈに螺合し、ピストンロッド７側からみて反時計方向に回転しながら侵入すると、油室Ｂ内の油は、減衰弁ＲＶ３を介して減衰力を発生しながら油室Ａに流出するとともに、２段目のピストンロッド７の侵入体積分の増加分が連通路５ｂを介して油室Ｂから油室Ｃに流出する。
【００４６】
一方、１段目のピストン６と内筒１に成形したヘリカルギャＨとの噛み合いが２段目のピストン８に成形されたギャｈの方向とは逆方向に成形されているため、１段目のピストンロッド５が回転しながら内筒内１ａへ侵入すると、油室Ｅ内の油は、減衰弁ＲＶ１を介して減衰力を発生しながら油室Ｅから油室Ｂに流出するとともに、２段目のピストンロッド５の侵入体積分の増加分が減衰弁ＲＶ１を介して減衰力を発生しながら油室Ｅから連通路１ｃを介してリザーバ室Ｒへ流出する。
【００４７】
その際、１段目のピストンロッド５は、２段目のピストンロッド７及び内筒１と常時噛み合っており、緩衝器の伸縮位置に対して１段目のピストンロッド５の位置は、１段目のピストンロッド５の回転角Δθｘ，Δθｙに等しいので、Δθｘ＝Δθｙとおける。
【００４８】
この時、１段目のピストンロッド５に侵入する２段目のピストンロッド７の長さＸと内筒１内に侵入する１段目のピストンロッド５の長さＹは、
Δθｘ＝Δθｙ＝２×Ｘ／（Ｄ２×tan θ２）
で、これを
Ｙ＝（Ｄ１×tan θ１×Δθｙ）／２
に代入して、
Ｙ＝｛Ｄ１×tan θ１／（Ｄ２×tan θ２）｝×Ｘ
の関係となり、
そして、Ｘ：Ｙ＝１：１の関係が最も軸方向の空間効率がよいことから、それぞれのヘリカルギャＨ，ｈの有効径とリード角の関係は、
Ｄ１／Ｄ２＝tan θ２／tan θ１
とする設定が望ましく、これにより緩衝器の伸縮位置に対して１段目のピストンロッド５の位置は、一義的に決まる。
【００４９】
また、油室Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｅは、減衰弁ＲＶ３，ＲＶ２，ＲＶ１、連通路５ｂ，１ｃを介して常時リザーバＲと連通するようになっており、各油室Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｅにおいて作動油に温度変化が発生しても各油室Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｅは連通しており、温度変化による作動油の体積変化で１段目のピストンロッド５の相対位置関係が変化しない。
【００５０】
このように、２段目のピストン８と１段目のピストンロッド５とをヘリカルギャｈで常時相互に噛み合い状態にし、さらに、１段目のピストン６と内筒１を２段目ピストン８に成形したギャｈとは逆方向のヘリカルギャＨで常時相互に噛み合い状態にしたから、油圧緩衝器のストローク位置に対して一義的に１段目のピストンロッド５の位置が定まり、ピストンロッド５，７が伸縮作動する際の速度に対して減衰弁ＲＶ３，ＲＶ２，ＲＶ１を通過する作動油の流量が定まり、ピストンロッド５，７が伸縮作動する際に発生する減衰力を容易に制御することができる。
【００５１】
また、前記他の従来例のように１段目のピストンロッド５の位置を作動油の非圧縮性を利用して位置決めせず、ヘリカルギャｈ，Ｈの噛み合いによって機械的に位置決めしているため、温度変化による作動油の体積変化で１段目のピストンロッド５の相対位置関係が変化するという不具合が起こらず、作動油の温度変化が発生しても作動油の温度変化によって増減する密室内の体積変化の絶対量が小さくなり、緩衝器の設定した長さ寸法の作動油の温度変化による影響を小さくすることができ、取付け寸法精度の向上に役立つとともに、作動油の体積変化によって緩衝器のストローク量が減少することがなくなり、乗り心地が悪化するという不具合を解消することができる。
【００５２】
そして、２段目のピストン８と１段目のピストンロッド５に成形したヘリカルギャｈの有効径Ｄ２とリード角θ２、１段目のピストン６と内筒１に成形したヘリカルギャＨの有効径Ｄ１とリード角θ１との間に、Ｄ１／Ｄ２＝tan θ２／tan θ１となる関係を有するとともに、２段目のピストンロッド７が１段目のピストンロッド５に侵入する長さＸと、１段目のピストンロッド５が内筒に侵入する長さＹとをＸ：Ｙ＝１：１にしたから、２段目のピストンロッド７が１段目のピストンロッド５に侵入あるいは退出する長さＸと１段目のピストンロッド５が内筒１に侵入あるいは退出する長さＹとが等しく、２段目のピストンロッド７と１段目のピストンロッド５とが常に一体となって伸縮するためスムーズな動作が得られる。
【００５３】
さらに、１段目のピストンロッド内周面５ａと内筒の内周面１ａとに成形したヘリカルギャｈ，Ｈを別部材で構成して１段目のピストンロッド５と内筒１とに一体的に嵌挿することもでき、１段目のピストンロッド内周面５ａと内筒の内周面１ａとに成形したヘリカルギャｈ，Ｈの加工不良や損傷に対してもギャ部材を速に交換することで容易に対処でき、品質の保守管理に大変役立てることができる。
【００５４】
【発明の効果】
第１の発明によれば、多段型油圧緩衝器において、前記１段目のピストンロッドの内周面と２段目のピストンの外周面とにヘリカルギャｈを成形し、当該ヘリカルギャｈで１段目のピストンロッドと２段目のピストンとを常時に噛み合せるとともに、前記１段目のピストンの外周面と内筒の内周面とに前記２段目のピストンに設けたヘリカルギャｈの方向とは逆向きのヘリカルギャＨを成形し、当該ヘリカルギャＨで１段目のピストンと内筒とを常時噛み合せ、２段目のピストンロッド及び内筒の回転を規制して使用するようにしたから、油圧緩衝器のストローク位置に対して一義的に１段目のピストンロッドの位置が定まり、ピストンロッドが伸縮作動する際の速度に対して減衰弁を通過する作動油の流量が定まり、ピストンロッドが伸縮作動する際に発生する減衰力を容易に制御することができる。
【００５５】
また、従来例２の緩衝器のように１段目のピストンロッドの位置を作動油の非圧縮性を利用して位置決めせず、ヘリカルギャｈ，Ｈの噛み合いによって機械的に位置決めしているため、温度変化による作動油の体積変化で１段目のピストンロッドの相対位置関係が変化するという不具合が起こらず、作動油の温度変化が発生しても作動油の温度変化によって増減する密室内の体積変化の絶対量が小さくなり、緩衝器の設定した長さ寸法の作動油の温度変化による影響を小さくすることができ、取付け寸法精度の向上に役立つとともに、作動油の体積変化によって緩衝器のストローク量が減少することがなくなり、乗り心地が悪化するという不具合を解消することができる効果がある。
【００５６】
第２の発明によれば、２段目のピストンと１段目のピストンロッドに成形したヘリカルギャｈの有効径Ｄ２とリード角θ２、１段目のピストンと内筒に成形したヘリカルギャＨの有効径Ｄ１とリード角θ１との間に、Ｄ１／Ｄ２＝tan θ２／tan θ１となる関係を有するとともに、２段目のピストンロッドが１段目のピストンロッドに侵入する長さＸと、１段目のピストンロッドが内筒に侵入する長さＹとをＸ：Ｙ＝１：１にしたから、２段目のピストンロッドが１段目のピストンロッドに侵入あるいは退出する長さＸと１段目のピストンロッドが内筒に侵入あるいは退出する長さＹとが等しく、２段目のピストンロッドと１段目のピストンロッドとが常に一体となって伸縮するためにスムーズな動作がえられる効果がある。
【００５７】
第３の発明によれば、１段目のピストンロッド内周面と内筒の内周面とに成形したヘリカルギャｈ，Ｈを別部材で構成し、１段目のピストンロッドと内筒とに一体的に嵌挿するようにしたから、１段目のピストンロッド内周面と内筒の内周面とに成形したヘリカルギャｈ，Ｈの加工不良や損傷に対してもギャ部材を速に交換することで容易に対処でき、品質の保守管理に大変役立てることができる効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態を示す多段型緩衝器の正面断面図である。
【図２】従来例を示す多段型緩衝器の正面断面図である。
【図３】他の従来例を示す多段型緩衝器の正面断面図である。
【符号の説明】
１  内筒
１ａ  内周面
１ｂ  底
１ｃ，５ｂ，６ａ  連通路
２  外筒
３  大蓋
４  小蓋
５  １段目のピストンロッド
５ａ  内周面
５ｃ  １段目のピストンロッドの外側
６  １段目のピストン
６ｂ  １段目のピストンの外側
７  ２段目のピストンロッド
８  ２段目のピストン
８ａ  ２段目のピストンの外側
Ａ〜Ｅ  油室
Ｄ１  ギャＨの有効径
Ｄ２  ギャｈの有効径
Ｆ  外力
Ｌ１  ギャＨのリード
Ｌ２  ギャｈのリード
θ１  ギャＨのリード角
θ２  ギャｈのリード角
Ｈ，ｈ  ヘリカルギャ
Ｒ  リザーバ室
ＲＶ１  第１の減衰弁
ＲＶ２  第２の減衰弁
ＲＶ３  第３の減水弁
Ｘ  ２段目のピストンロッドの侵入長さ
Ｙ  １段目のピストンロッドの侵入長さ
【図１】
0004030083.tif 000004
【図２】
0004030083.tif 000005
【図３】
0004030083.tif 000006