(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
車体側のアウタチューブの内周の開口部と、車輪側のインナチューブの外周の先端部のそれぞれに固定したブッシュを介して、アウタチューブ内にインナチューブを摺動自在に挿入し、
該アウタチューブの内周と、インナチューブの外周と、前記２つのブッシュとで囲まれる環状の油室を区画し、
前記インナチューブの内周に隔壁部材を設け、下部に油室を区画するとともに、上部に気室を含む油溜室を区画し、
前記アウタチューブに取付けたピストンロッドを該隔壁部材に摺動自在に挿入し、
前記インナチューブに挿入したピストンロッドの先端部に該インナチューブの内周に摺接するピストンを固定し、前記油室を前記ピストンロッドが収容されるピストンロッド側油室と前記ピストンロッドが収容されないピストン側油室に区画し、
前記環状の油室を前記インナチューブに設けた油孔を介して前記ピストンロッド側油室又はピストン側油室に連通した車両用の油圧緩衝器において、
前記環状の油室の断面積を前記ピストンロッドの断面積より大きく形成し、かつ、前記隔壁部材に伸側行程時に前記油室から前記油溜室内への流れを阻止するチェック弁を設けるとともに、前記隔壁部材に前記油室と前記油溜室を通過する微小流路を設けたことを特徴とする車両用の油圧緩衝器。
【請求項２】
前記隔壁部材に設けるチェック弁が、該隔壁部材の内周に設けられ、ピストンロッドを摺動自在に支持可能にする請求項１に記載の車両用の油圧緩衝器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は車両用の油圧緩衝器に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来の油圧緩衝器において、アウタチューブとインナチューブの内部にダンパシリンダを設け、このダンパシリンダの内周にピストンを摺接させるものに比して、部品点数の削減を図るため、特公昭63-23957に記載の如く、ダンパシリンダを備えることなく、インナチューブの内周にピストンを摺接させるものがある。
【０００３】
この従来の油圧緩衝器は、アウタチューブの内周の開口部と、インナチューブの外周の先端部のそれぞれに固定したブッシュを介して、アウタチューブ内にインナチューブを摺動自在に挿入し、該アウタチューブの内周と、インナチューブの外周と、前記２つのブッシュとで囲まれる環状の油室を区画し、前記インナチューブの内周に隔壁部材を設け、下部に油室を区画するとともに、上部に空気室を区画し、前記アウタチューブに取付けたピストンロッドを該隔壁部材に摺動自在に挿入し、前記インナチューブに挿入したピストンロッドの先端部に該インナチューブの内周に摺接するピストンを固定し、前記油室を前記ピストンロッドが収容されるピストンロッド側油室と前記ピストンロッドが収容されないピストン側油室に区画し、前記環状の油室を前記インナチューブに設けた油孔を介して前記ピストンロッド側油室に連通している。
【０００４】
そして、環状の油室の断面積とピストンロッドの断面積とを略等しく設定するとともに、インナチューブの内部の油室に作動油の容積膨張を吸収する弾性筒体で形成した堆積補償室を設けている。
【０００５】
これにより、圧側行程でインナチューブに進入するピストンロッドの進入容積分の作動油がインナチューブの内周の油室からインナチューブの油孔を介して環状の油室に移送される。また、伸側行程でインナチューブから退出するピストンロッドの退出容積分の作動油が環状の油室からインナチューブの油孔を介してインナチューブの内周の油室に移送される。また、油の温度上昇による容積膨張がインナチューブの内部に設けた堆積補償室により補償される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
従来技術では、環状の油室の断面積とピストンロッドの断面積とを略等しく設定するものであるため、以下の問題点がある。
【０００７】
▲１▼ピストンロッドの外径と、アウタチューブとインナチューブの環状隙間の設定が非常に繊細であり、加工寸法公差によりインナチューブの内部の圧力条件が変化してしまう。
【０００８】
▲２▼同一外径のピストンロッドを用いる場合、インナチューブが大径になるほど環状隙間を狭くしなければならず、設計に制約を受ける。
【０００９】
▲３▼環状隙間を一定にした場合、インナチューブが大径になるほどピストンロッドの外径を大きくする必要があり、ピストンロッドの部品共通化ができない。
【００１０】
本発明の課題は、インナチューブの内周にピストンを摺接させる油圧緩衝器において、アウタチューブとインナチューブの環状隙間の設定に繊細を必要としないことにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
請求項１の発明は、車体側のアウタチューブの内周の開口部と、車輪側のインナチューブの外周の先端部のそれぞれに固定したブッシュを介して、アウタチューブ内にインナチューブを摺動自在に挿入し、該アウタチューブの内周と、インナチューブの外周と、前記２つのブッシュとで囲まれる環状の油室を区画し、前記インナチューブの内周に隔壁部材を設け、下部に油室を区画するとともに、上部に気室を含む油溜室を区画し、前記アウタチューブに取付けたピストンロッドを該隔壁部材に摺動自在に挿入し、前記インナチューブに挿入したピストンロッドの先端部に該インナチューブの内周に摺接するピストンを固定し、前記油室を前記ピストンロッドが収容されるピストンロッド側油室と前記ピストンロッドが収容されないピストン側油室に区画し、前記環状の油室を前記インナチューブに設けた油孔を介して前記ピストンロッド側油室又はピストン側油室に連通した車両用の油圧緩衝器において、前記環状の油室の断面積を前記ピストンロッドの断面積より大きく形成し、かつ、前記隔壁部材に伸側行程時に前記油室から前記油溜室内への流れを阻止するチェック弁を設けるとともに、前記隔壁部材に前記油室と前記油溜室を通過する微小流路を設けたものである。
【００１２】
請求項２の発明は、請求項１の発明において更に、前記隔壁部材に設けるチェック弁が、該隔壁部材の内周に設けられ、ピストンロッドを摺動自在に支持可能にするようにしたものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】
図１は油圧緩衝器の全体を示す断面図、図２は図１の下端側の要部を拡大して示す断面図、図３は図１の上端側の要部を拡大して示す断面図、図４は図３のIV−IV線に沿う断面図、図５は図３の要部拡大断面図、図６はチェック弁を示す斜視図である。
【００１４】
油圧緩衝器１０は、図１〜図３に示す如く、アウタチューブ１１の下端開口部の内周に固定したブッシュ１１Ａと、インナチューブ１２の上端開口部の外周に固定したブッシュ１２Ａを介して、アウタチューブ１１の内部にインナチューブ１２を摺動自在に挿入する。１１Ｂはオイルシール、１１Ｃはダストシールである。アウタチューブ１１の上端開口部にはキャップ１３が液密に螺着され、アウタチューブ１１の外周には車体側取付部材１４Ａ、１４Ｂが設けられる。インナチューブ１２の下端開口部にはボトムブラケット１５が液密に螺着され、ボトムブラケット１５には車輪側取付部１６が設けられる。
【００１５】
油圧緩衝器１０は、アウタチューブ１１の内周と、インナチューブ１２の外周と、前記２つのブッシュ１１Ａ、１２Ａで囲まれる環状油室１７を区画する。
【００１６】
油圧緩衝器１０は、インナチューブ１２の上端側内周にＯリング１８を介して液密に、隔壁部材１９を設け、隔壁部材１９のロッドガイド部１９Ａより下部に油室２１を区画するとともに、上部に油溜室２２を区画する。油溜室２２の中でその下側領域は油室２２Ａ、上側領域は空気室２２Ｂである。
【００１７】
油圧緩衝器１０は、アウタチューブ１１に取付けたピストンロッド２３を隔壁部材１９のロッドガイド部１９Ａに摺動自在に挿入する。具体的には、キャップ１３の中心部にばね荷重調整スリーブ２４を液密に螺着し、油溜室２２に挿入されたスリーブ２４の下端部に中空ピストンロッド２３を螺着し、これをロックナット２５で固定する。
【００１８】
油圧緩衝器１０は、隔壁部材１９のロッドガイド部１９Ａからインナチューブ１２に挿入したピストンロッド２３の先端部に、インナチューブ１２の内周に摺接するピストン２６を固定し、前記油室２１をピストンロッド２３が収容されるピストンロッド側油室２１Ａと、ピストンロッド２３が収容されないピストン側油室２１Ｂに区画する。ピストン２６はナット２７により固定される。
【００１９】
油圧緩衝器１０は、前記環状油室１７を、インナチューブ１２に設けた油孔２８を介して、ピストンロッド側油室２１Ａに連通する。尚、環状油室１７は、インナチューブ１２に設けた油孔２８を介して、ピストン側油室２１Ｂに連通されるものであっても良い。
【００２０】
油圧緩衝器１０は、ピストン２６のピストン側油室２１Ｂに臨む下端面にスプリングカラー３１を衝合し、インナチューブ１２の底部にスプリングシート３２を着座させ、スプリングカラー３１とスプリングシート３２の間に懸架スプリング３３を介装している。油圧緩衝器１０は、前述のばね荷重調整スリーブ２４を螺動することにより、ピストンロッド２３及びピストン２６を上下動し、この上下動により懸架スプリング３３のばね荷重を調整する。油圧緩衝器１０は、車両走行時に路面から受ける衝撃力を懸架スプリング３３の伸縮振動により吸収する。
【００２１】
油圧緩衝器１０は、ピストン２６に減衰力調整装置４０を備える。
減衰力調整装置４０は、圧側流路４１と伸側流路４２を備える。圧側流路４１は、バルブストッパ４１Ｂにバックアップされる圧側ディスクバルブ４１Ａにより開閉される。伸側流路４２は、バルブストッパ４２Ｂにバックアップされる伸側ディスクバルブ４２Ａにより開閉される。
【００２２】
減衰力調整装置４０は、ばね荷重調整スリーブ２４の中心部にアジャストロッド４３を液密に螺着し、アジャストロッド４３に固定したニードルバルブ４４をピストンロッド２３の中空部に挿入し、ピストンロッド２３に設けたバイパス路４５の開度をニードルバルブ４４の上下動により調整する。バイパス路４５は、ピストン２６をバイパスし、ピストンロッド側油室２１Ａとピストン側油室２１Ｂを連絡する。
【００２３】
減衰力調整装置４０は、圧側行程では、低速域で、ニードルバルブ４４により開度調整されたバイパス路４５の通路抵抗により圧側減衰力を発生し、中高速域で、圧側ディスクバルブ４１Ａの撓み変形により圧側減衰力を発生する。また、伸側行程では、低速域で、ニードルバルブ４４により開度調整されたバイパス路４５の通路抵抗により伸側減衰力を発生し、中高速域で、伸側ディスクバルブ４２Ａの撓み変形により伸側減衰力を発生する。この圧側減衰力と伸側減衰力により、前述した懸架スプリング３３の伸縮振動を制振する。
【００２４】
油圧緩衝器１０は、インナチューブ１２の底部において、スプリングシート３２の下側に着座してピストン側油室２１Ｂ内に立上るオイルロックピース４６を備えるとともに、スプリングカラー３１の下端部をオイルロックカラー４７とする。油圧緩衝器１０の最圧縮時に、オイルロックカラー４７がオイルロックピース４６の外周に嵌合することにより、インナチューブ１２の内周とオイルロックピース４６とオイルロックカラー４７で囲まれる油を閉じ込め、最圧縮ストロークを規制する。また、キャップ１３の下端面には、インナチューブ１２に設けた隔壁部材１９の上端部が最圧縮ストロークで衝合するストッパラバー１３Ａが固着されており、このストッパラバー１３Ａによっても最圧縮ストロークを規制する。
【００２５】
油圧緩衝器１０は、インナチューブ１２の上端側の隔壁部材１９のピストンロッド側油室２１Ａに臨む下端面に加締め固定したスプリングシート４８と、ピストン２６の上端面の側に設けたスプリングカラー４９との間にリバウンドスプリング５０を介装してある。油圧緩衝器１０の最伸長時に、隔壁部材１９がリバウンドスプリング５０を加圧することにより、最伸長ストロークを規制する。
【００２６】
しかるに、油圧緩衝器１０にあっては、図４に示す如く、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の環状隙間からなる前記環状油室１７の断面積Ｓ１を、ピストンロッド２３の断面積（外径に囲まれる面積）Ｓ２より大きく形成している。
【００２７】
また、図５に示す如く、隔壁部材１９のロッドガイド部１９Ａに、圧側行程では油溜室２２からピストンロッド側油室２１Ａへの油の流れを許容し、伸側行程ではピストンロッド側油室２１Ａから油溜室２２への油の流れを阻止するチェック弁６０を設けている。隔壁部材１９のロッドガイド部１９Ａの内周にはバルブ室６１が設けられ、バルブ室６１の上端側の段差部６１Ａと、バルブ室６１の下端側に設けられた前述のスプリングシート４８との間にチェック弁６０が収容される。チェック弁６０は、図６に示す如く、段差部６１Ａとスプリングシート４８の間隔より短尺とされ、下端面に横溝６２を形成され、ブッシュ６４を内周に圧入される。チェック弁６０は、隔壁部材１９のロッドガイド部１９Ａに設けたバルブ室６１の内周に摺接して上下変位可能に設けられ、ピストンロッド２３を摺動自在に支持する。チェック弁６０の外周は、隔壁部材１９のロッドガイド部１９Ａに設けたバルブ室６１の内周との間に、油溜室２２からピストンロッド側油室２１Ａへの油の流れを許容する流路を形成する。圧側行程では、チェック弁６０はインナチューブ１２に進入するピストンロッド２３に連れ移動して図５の下方に移動し、スプリングシート４８に衝合するとともに、段差部６１Ａとの間に隙間を形成し、ピストンロッド側油室２１Ａの油を横溝６２からその外周経由で段差部６１Ａとの隙間を通って油溜室２２へ排出可能とする。伸側行程では、チェック弁６０はインナチューブ１２から退出するピストンロッド２３に連れ移動して図５の上方に移動し、段差部６１Ａに衝合して該段差部６１Ａとの間の隙間を閉じ、ピストンロッド側油室２１Ａの油が油溜室２２へ排出されることを阻止する。
【００２８】
また、図５に示す如く、隔壁部材１９のロッドガイド部１９Ａに、ピストンロッド側油室２１Ａと油溜室２２を連通する微小流路（オリフィス）７０を設けている。
【００２９】
油圧緩衝器１０の動作は以下の如くになる。
（圧側行程）
圧側行程でインナチューブ１２に進入するピストンロッド２３の進入容積分の作動油がインナチューブ１２の内周の油室２１Ａからインナチューブ１２の油孔２８を介して環状油室１７に移送される。このとき、環状油室１７の容積増加分ΔＳ１（補給量）がピストンロッド２３の容積増加分ΔＳ２より大きいから、環状油室１７への油の必要補給量のうち、（ΔＳ１−ΔＳ２）の不足分が油溜室２２からチェック弁６０を介して補給される。
【００３０】
この圧側行程では、前述した通り、低速域で、ニードルバルブ４４により開度調整されたバイパス路４５の通路抵抗により圧側減衰力を発生し、中高速域で、圧側ディスクバルブ４１Ａの撓み変形により圧側減衰力を発生する。
【００３１】
（伸側行程）
伸側行程でインナチューブ１２から退出するピストンロッド２３の堆積容積分の作動油が環状油室１７からインナチューブ１２の油孔２８を介してインナチューブ１２の内周の油室２１Ａに移送される。このとき、環状油室１７の容積減少分ΔＳ１（排出量）がピストンロッド２３の容積減少分ΔＳ２より大きいから、環状油室１７からの油の排出量のうち、（ΔＳ１−ΔＳ２）の余剰分が微小流路７０を介して油溜室２２へ排出される。
【００３２】
この伸側行程では、前述した通り、低速域で、ニードルバルブ４４により開度調整されたバイパス路４５の通路抵抗により伸側減衰力を発生し、中高速域で、伸側ディスクバルブ４２Ａの撓み変形により伸側減衰力を発生する。また、上述の微小流路７０の通路抵抗による伸側減衰力も発生する。
【００３３】
尚、インナチューブ１２の内部の油の温度変化による容積変化量は、微小流路７０を介して油溜室２２に排出され、又は油溜室２２から補給されて補償される。
【００３４】
従って、本実施形態によれば以下の作用がある。
（請求項１に対応する作用）
▲１▼環状油室１７の断面積Ｓ１をピストンロッド２３の断面積Ｓ２より大きくするものであり、Ｓ１とＳ２を略等しくするものに比して、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の環状隙間の設定に繊細を必要としない。従って、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の加工寸法公差によりインナチューブ１２の内部の圧力条件が変化する如くがない。
【００３５】
▲２▼前述▲１▼により、同一外径のピストンロッド２３を用いた場合、インナチューブ１２が大径になっても、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の環状隙間を必ずしも狭くする必要がなく、設計に制約を与えない。
【００３６】
▲３▼前述▲１▼により、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の環状隙間を一定にした場合、インナチューブ１２が大径になってもピストンロッド２３の外径を必ずしも大きくする必要がなく、ピストンロッド２３の部品共通化を図ることができる。
【００３７】
（請求項２に対応する作用）
▲４▼隔壁部材１９に設けるチェック弁６０が、該隔壁部材１９の内周に設けられ、ピストンロッド２３を摺動自在に支持可能にすることにより、チェック弁６０にピストンロッド２３を支持する機能も併せ備えるものとしたから、構成の簡素を図ることができる。
【００３８】
以上、本発明の実施の形態を図面により詳述したが、本発明の具体的な構成はこの実施の形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても本発明に含まれる。
【００３９】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、インナチューブの内周にピストンを摺接させる油圧緩衝器において、アウタチューブとインナチューブの環状隙間の設定に繊細を必要としない。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は油圧緩衝器の全体を示す断面図である。
【図２】図２は図１の下端側の要部を拡大して示す断面図である。
【図３】図３は図１の上端側の要部を拡大して示す断面図である。
【図４】図４は図３のIV−IV線に沿う断面図である。
【図５】図５は図３の要部拡大断面図である。
【図６】図６はチェック弁を示す斜視図である。
【符号の説明】
１０  油圧緩衝器
１１  アウタチューブ
１１Ａ  ブッシュ
１２  インナチューブ
１２Ａ  ブッシュ
１７  環状油室
１９  隔壁部材
２１  油室
２１Ａ  ピストンロッド側油室
２１Ｂ  ピストン側油室
２２  油溜室
２３  ピストンロッド
２６  ピストン
２８  油孔
６０  チェック弁
７０  微小流路
【図１】
0004055843.tif 000002
【図２】
0004055843.tif 000003
【図３】
0004055843.tif 000004
【図４】
0004055843.tif 000005
【図５】
0004055843.tif 000006
【図６】
0004055843.tif 000007