(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．４０〜０．６０％、Ｓｉ：０．０５〜０．８０％、Ｍｎ：０．８〜２．０％、Ｓ：０．０４〜０．３％、Ｃｒ：０．５〜２．０％、Ｖ：０．０３〜０．５％、Ｃａ：０．０２％以下（但し、０％を含まない）及びＮ：０．０２５％以下（但し、０％を含まない）を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなり、表層から２００ｎｍまでの領域における組織が、面積率で５％以下の初析フェライトとラメラー間隔が３０ｎｍ以下のパーライトとの混合組織であることを特徴とする非調質鋼クランクシャフト。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、非調質鋼クランクシャフトに関し、詳しくは、被削性に優れた鋼を素材として熱間加工及び機械加工によって部品形状に成形するだけで、高周波焼入れや軟窒化などの表面硬化処理を省略しても、優れた耐摩耗性を有する非調質鋼クランクシャフト、なかでも軸受と摺動する部位で優れた耐摩耗性を有する非調質鋼クランクシャフトに関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車のクランクシャフト、ハブ等の機械部品の製造に当たって、熱間加工後に行う「焼入れ−焼戻し」の調質処理を省略することを意図して、Ｃ含有量が０．４〜０．６質量％のいわゆる「中炭素鋼」をベースとするフェライト・パーライト型の非調質鋼が広く用いられている。
【０００３】
上記クランクシャフト等の機械部品においては、耐摩耗性が要求される。このため、従来は、機械加工の後で、高周波焼入れや軟窒化などの表面硬化処理が施されていた。しかしながら、最近、工程の簡略化や省エネルギーの観点から、部品形状に成形した後の高周波焼入れや軟窒化といった表面硬化処理を施すことなく、所望の耐摩耗性を確保できる非調質鋼クランクシャフトに対する要求が大きくなっている。
【０００４】
一般に、鋼の硬さを高めることで耐摩耗性を向上させることができる。しかし、例えばＣの含有量を増やして硬さを増大させても、被削性が低下するので、単に硬さを増大させるだけでは問題の解決にならない。
【０００５】
一方、クランクシャフトを鋳鉄で製造することも行われている。鋳鉄の場合、鋳込み後の組織はグラファイトと硬質なパーライトとからなるため、表面硬化処理を施すことなく或る程度の耐摩耗性を確保することはできる。しかし、その耐摩耗性は表面硬化処理を施した場合に比べれば劣るものであり、更に、鋳鉄製の製品には多量のグラファイトが含まれることになるため剛性も低い。
【０００６】
高周波焼入れや軟窒化などの表面硬化処理を省略して、非調質鋼製品に耐摩耗性を確保させる技術が特開平１０−１３７８８８号公報及び特開２０００−２６５２４２号公報に開示されている。
【０００７】
すなわち、特開平１０−１３７８８８号公報には、特定の化学組成を有する鋼に特定の条件で熱間鍛造と空冷とを施した、フェライト面積率が５％以下のパーライトを主体とする金属組織を有する粗部品における他部品との嵌合い部を、その嵌合い部の表面粗さが５から２５μｍの範囲内になるように仕上げ加工する「耐摩耗性に優れた熱間鍛造部品の製造方法」が開示されている。
【０００８】
しかし、前記方法で製造された部品の硬さは、ブリネル硬さ（ＨＢ）で２５０から２９０であって、従来のパーライト組織を有する非調質鋼部品とほぼ同一の硬さでしかなく、顕著な耐摩耗性の向上が期待できるものではないし、必ずしも被削性に関して配慮された技術とはいえなかった。
【０００９】
又、特開２０００−２６５２４２号公報には、特定の化学組成を有し、熱間鍛造後の組織がフェライト＋パーライトであり、初析フェライトの面積率が１０％以下である「耐摩耗性にすぐれた熱間鍛造用非調質鋼」が開示されている。
【００１０】
しかし、前記公報で提案された鋼は、単にフェライト＋パーライト組織からなる非調質鋼の組織をパーライト主体の組織にしただけのものであり、必ずしも表面硬化処理を施した場合と同等の耐摩耗性が得られるというものでもなかった。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記現状に鑑みてなされたもので、その目的は、被削性に優れた鋼を素材とし、熱間加工及び機械加工により部品形状に成形するだけで、表面硬化処理した場合と同等の優れた耐摩耗性を有する非調質鋼クランクシャフト、特に、軸受と摺動する部位で優れた耐摩耗性を有する非調質鋼クランクシャフトを提供することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明の要旨は、下記に示す非調質鋼クランクシャフトにある。
【００１３】
すなわち、「質量％で、Ｃ：０．４０〜０．６０％、Ｓｉ：０．０５〜０．８０％、Ｍｎ：０．８〜２．０％、Ｓ：０．０４〜０．３％、Ｃｒ：０．５〜２．０％、Ｖ：０．０３〜０．５％、Ｃａ：０．０２％以下（但し、０％を含まない）及びＮ：０．０２５％以下（但し、０％を含まない）を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなり、表層から２００ｎｍまでの領域における組織が、面積率で５％以下の初析フェライトとラメラー間隔が３０ｎｍ以下のパーライトとの混合組織であることを特徴とする非調質鋼クランクシャフト」である。
【００１４】
なお、上記の「面積率で５％以下の初析フェライトとラメラー間隔が３０ｎｍ以下のパーライトとの混合組織」には、組織に占める初析フェライトの面積率が０となる組織、すなわち、パーライト単相の組織を含む。
【００１５】
本発明者らは、前記した課題を達成するために、材料表層部の組織及び硬さを種々変化させて被削性と耐摩耗性に及ぼす影響を調査した。その結果、下記（ａ）〜（ｅ）の知見を得た。
【００１６】
（ａ）鋼材の組織がマルテンサイトやベイナイトといった低温変態組織の場合よりも、初析フェライトとパーライトの混合組織の場合に良好な被削性が得られる。
【００１７】
（ｂ）自動車用機械部品として用いられるクランクシャフトの通常の使用環境を想定した場合、耐摩耗性に影響する製品硬さ（材料硬さ）は表層から２００ｎｍまでの領域における硬さである。
【００１８】
（ｃ）表層から２００ｎｍまでの領域における硬さが、ナノインデンテーション装置を用いて測定した際の硬さ（以下、Ｈnano硬さという）で１０ＧＰａ以上であれば、表面硬化処理した場合と同等の優れた耐摩耗性が得られる。
【００１９】
（ｄ）したがって、良好な被削性と耐摩耗性とを具備させるには、組織を初析フェライトとパーライトの混合組織とし、且つ、表層から２００ｎｍまでの領域におけるＨnano硬さを１０ＧＰａ以上とすればよい。
【００２０】
（ｅ）上記の１０ＧＰａ以上のＨnano硬さは、初析フェライトとパーライトの混合組織の場合には、面積率で５％以下の初析フェライトとラメラー間隔が３０ｎｍ以下のパーライトとの混合組織で確実に得られる。
【００２１】
更に、本発明者らは成分元素と耐摩耗性との関係を調査して次の知見（ｆ）を得た。
【００２２】
（ｆ）Ｓｉを多く含む鋼の場合、摩擦による温度上昇で機械的に脆い酸化層が表面に生じやすい。したがって、摩擦による温度上昇に伴う表面酸化を防止し、酸化層の脱離によって摩耗が促進することを防止するために、Ｓｉの含有量を制限することが極めて重要になる。
【００２３】
本発明は、上記（ａ）〜（ｆ）の知見に基づいて完成されたものである。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の各要件について詳しく説明する。なお、各元素の含有量の「％」表示は「質量％」を意味する。
（Ａ）非調質鋼の化学組成
Ｃ：０．４０〜０．６０％
Ｃはパーライト組織を得るのに最も有効な元素であるが、その含有量が０．４０％未満では十分な効果が得られない。一方、０．６０％を超えると鋼が大きく硬化して被削性の低下を招く。したがって、Ｃの含有量を０．４０〜０．６０％とした。
【００２５】
Ｓｉ：０．０５〜０．８０％
Ｓｉは、脱酸作用及び強化作用を有する。しかし、その含有量が０．０５％未満ではこれらの効果が得難い。一方、０．８０％を超えると、摩擦による温度上昇に伴う表面酸化が著しくなり、酸化層が脱離して摩耗が大きくなる。したがって、Ｓｉの含有量を０．０５〜０．８０％とした。
【００２６】
Ｍｎ：０．８〜２．０％
Ｍｎは、強度及び靱性を高める作用がある。更に、焼入れ性を上げてＣの共析濃度を下げ、初析フェライトの析出を抑制する作用も有する。これらの効果はＭｎの含有量が０．８％以上で得られる。一方、Ｍｎの過剰な添加はベイナイト組織の生成を招いて耐摩耗性及び被削性に悪影響を及ぼすこととなり、特に、Ｍｎの含有量が２．０％を超えると耐摩耗性及び被削性の低下が著しくなる。したがって、Ｍｎの含有量を０．８〜２．０％とした。
【００２７】
Ｓ：０．０４〜０．３％
Ｓは、硫化物として析出して被削性を改善する作用がある。この効果を得るには０．０４％以上の含有量が必要である。しかし、０．３％を超えると熱間加工性が低下する。したがって、Ｓの含有量を０．０４〜０．３％とした。
【００２８】
Ｃｒ：０．５〜２．０％
Ｃｒは、強度及び靱性を向上させる作用がある。更に、焼入れ性を高めてＣの共析濃度を下げ、初析フェライトの析出を抑制する作用も有する。これらの効果はＣｒの含有量が０．５％以上で得られる。しかし、Ｃｒの過剰な添加はベイナイト組織の生成を招き、耐摩耗性及び被削性に悪影響を及ぼし、特に、その含有量が２．０％を超えると耐摩耗性及び被削性の低下が著しくなる。したがって、Ｃｒの含有量を０．５〜２．０％とした。
【００２９】
Ｖ：０．０３〜０．５％
Ｖは、炭窒化物として析出して強度を上昇させる作用を有する。この効果は、Ｖの含有量が０．０３％で得られる。しかし、０．５％を超えると前記の効果が飽和してコストが嵩むばかりか、靱性の低下を招くようになる。したがって、Ｖの含有量を０．０３〜０．５％とした。
【００３０】
Ｃａ：０．０２％以下（但し、０％を含まない）
Ｃａは、被削性を高める作用を有する元素である。この効果を得るには、Ｃａは０．０００５％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ｃａの含有量が０．０２％を超えても前記効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。したがって、Ｃａの含有量を０．０２％以下（但し、０％を含まない）とした。なお、Ｃａを添加する場合、その含有量は、０．０００５〜０．０２％とするのがよい。
【００３２】
Ｎ：０．０２５％以下（但し、０％を含まない）
Ｎは、窒化物や炭窒化物を形成して組織の微細化、或いは析出強化に寄与する元素である。この効果を得るには、Ｎは０．００７％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ｎを多量に添加すると青熱脆性が生じ、特に、その含有量が０．０２５％を超えると青熱脆性が顕著になる。したがって、Ｎの含有量を０．０２５％以下（但し、０％を含まない）とした。
（Ｂ）製品表層部の組織
熱間加工後、非調質鋼の粗成形品を最終形状に仕上げ機械加工する場合、被加工材の組織がマルテンサイトやベイナイトといった低温変態組織の場合よりも、初析フェライトとパーライトの混合組織の場合に良好な被削性が得られる。
【００３３】
本発明においては、上記の初析フェライトとパーライトの混合組織を有する粗成形品を最終形状の製品（クランクシャフト）に加工した場合の、製品表層から２００ｎｍまでの領域における組織を規定する。これは、自動車用機械部品として用いられるクランクシャフトの通常の使用環境を想定した場合、耐摩耗性に影響する製品硬さ（材料硬さ）が表層から２００ｎｍまでの領域における硬さであることに基づく。
【００３４】
表面硬化処理した場合と同等の優れた耐摩耗性を得るためには、前記領域における硬さが、ナノインデンテーション装置を用いて測定した際にＨnano硬さで１０ＧＰａ以上あればよく、上記の１０ＧＰａ以上のＨnano硬さは、被削性に優れる初析フェライトとパーライトの混合組織の場合には、面積率で５％以下の初析フェライトとラメラー間隔が３０ｎｍ以下のパーライトとの混合組織で確実に得られる。
【００３５】
したがって、本発明に係る非調質鋼クランクシャフトにおいては、その表層から２００ｎｍまでの領域における組織を、面積率で５％以下の初析フェライトとラメラー間隔が３０ｎｍ以下のパーライトとの混合組織と規定した。
【００３６】
なお、パーライトのラメラー間隔は微細であればあるほど好ましく、その下限値は特に規定しなくてもよい。
【００３７】
又、初析フェライトが組織に占める割合は、５％以下で小さければ小さいほど前記１０ＧＰａ以上のＨnano硬さが安定、且つ確実に確保でき、組織に占める初析フェライトの面積率が０となる場合、すなわち、パーライト単相の組織が最も好ましい。前記の「面積率で５％以下の初析フェライトとラメラー間隔が３０ｎｍ以下のパーライトとの混合組織」に、組織に占める初析フェライトの面積率が０となる組織、すなわち、パーライト単相の組織が含まれることは既に述べたとおりである。
【００３８】
上記（Ａ）で述べた成分組成からなる鋼は、通常の方法で熱間加工して粗成形品にした後、大気中放冷するだけで面積率で５％以下の初析フェライトとパーライトの混合組織になる。
【００３９】
又、パーライト組織は、これに一方向の変形を加えることでそのラメラー間隔を小さくすることができる。
【００４０】
したがって、最終の非調質鋼クランクシャフトは、例えば、上記粗成形品を切削加工した後、ラッピング加工して粗成形品の表層部に一方向の変形を加えることで、容易に表層から２００ｎｍまでの領域を所望の組織、すなわち、面積率で５％以下の初析フェライトとラメラー間隔が３０ｎｍ以下のパーライトとの混合組織とすることができる。
【００４１】
なお、面積率で５％以下の初析フェライトとラメラー間隔が３０ｎｍ以下のパーライトとの混合組織となる製品表層からの領域、換言すれば、Ｈnano硬さで１０ＧＰａ以上となる製品表層からの領域が２００ｎｍを超えても当然に良好な耐摩耗性が得られる。しかし、通常の方法で熱間加工して粗成形し、その後に大気中放冷した前記の粗成形品に、上記のような機械加工を施すだけでその表層から２００ｎｍを超える領域に１０ＧＰａ以上となるＨnano硬さを確保させることは現実的ではない。
【００４２】
以下、実施例により本発明を更に詳しく説明する。
【００４３】
【実施例】
表１に示す化学組成を有する５種の鋼を１５０ｋｇの真空誘導加熱炉で溶製し、直径２１０ｍｍのインゴットにした。
【００４４】
【表１】
0004140283.tif 000002
【００４５】
上記の各インゴットを通常の方法で１２５０℃に加熱した後、熱間鍛造して直径６５ｍｍの丸棒にした。なお、鍛造仕上げ温度は１０００℃とし、熱間鍛造後は室温まで大気中放冷した。
【００４６】
上記の直径６５ｍｍの丸棒に、通常の方法で旋削加工を施し、更にラッピング加工を行った。ここで、ラッピング加工は、ラッピング用砥石に対して旋削加工した丸棒を５０ＭＰａの一定荷重で押し付けた上、旋削方向と同一方向である一方向に回転させることで、直径５３ｍｍの丸棒に仕上げた。
【００４７】
このようにして得た直径５３ｍｍの各丸棒について、表層部の組織とＨnano硬さを調査した。
【００４８】
すなわち、ミクロ試料を切り出し、鏡面研磨した後ナイタルで腐食して光学顕微鏡観察して組織を判定するとともに写真を撮影し、画像解析して初析フェライトの面積率を測定した。
【００４９】
パーライトのラメラー間隔は、透過型電子顕微鏡写真から測定した。すなわち、透過型電子顕微鏡観察用試料は、上記直径５３ｍｍのラッピング加工を施した丸棒の表層部を観察するために、集束イオンビーム加工（ＦＩＢ加工）を行うことで断面に切り出し、その後通常のイオンミリング法を施すことで薄膜試料とし、透過型電子顕微鏡写真を撮影して、その写真からパーライトのラメラー間隔を求めた。
【００５０】
表層部のＨnano硬さは、ナノインデンテーション装置としてハイジトロン社製のトライボインデンターを用いて測定した。
【００５１】
すなわち、前記ラッピング加工した面をアルコールで洗浄した後、バーコビッチタイプの探針を最表面から深さ１００〜２００ｎｍの間に押し込み、その時の荷重と深さ方向位置の関係を求めた。なお、上記の探針の押し込み速度は荷重制御で２００μＮ／秒とした。このようにして測定した「荷重−押し込み曲線」をもとに、一般的に用いられているオリバー・ファー法によってＨnano硬さを算出した。
【００５２】
前記直径５３ｍｍの各丸棒の被削性調査のためにドリル穿孔試験も行った。すなわち、通常の直径が５ｍｍの高速度鋼（ハイス）製ドリルを用いて潤滑剤として水溶性切削油剤（エマルジョン型）を使用し、１５ｍ／分の周速、９５５ｒｅｖ／分の回転数、０．１５ｍｍ／ｒｅｖの送りの条件で深さが５０ｍｍの孔を加工した。なお、異音を生じることなく穿孔可能な個数を調査し、１５０個の孔を穿孔しても異音が生じない場合には被削性良好として穿孔試験を中止した。
【００５３】
前記直径５３ｍｍの各丸棒の耐摩耗性についても調査した。すなわち、通常の回転荷重試験機を用いて下記の条件で摩耗試験を行い、その時の摩耗量を摩耗深さとして測定した。試験は一般的な条件である３５ＭＰａの面圧、１５ｍ／秒の周速で２０時間行い、軸受にはＡｌ合金を用いて行った。なお、潤滑油にはモーターオイル＃２０を用い、入り口温度は１３０℃、給油圧を０．４ＭＰａとした。
【００５４】
表２に、上記の各試験結果を整理して示す。
【００５５】
【表２】
0004140283.tif 000003
【００５６】
なお、鋼２の前記直径５３ｍｍの丸棒には、比較のために表面硬化処理として通常の高周波焼入れも行った。なお、この高周波焼入れ時の加熱温度は１０００℃とした。
【００５７】
表層部を高周波焼入れした鋼２の直径５３ｍｍの丸棒について、表層部の組織とＨnano硬さを調査した。すなわち、ミクロ試料を切り出し、鏡面研磨した後ナイタルで腐食して光学顕微鏡観察して表層部の組織を判定した。又、既に述べた他の直径５３ｍｍの丸棒と同様に、アルコールで洗浄した後、表層部のＨnano硬さをナノインデンテーション装置として前記ハイジトロン社製のトライボインデンターを用いて測定した。
【００５８】
この表面硬化処理した鋼２の直径５３ｍｍの丸棒についても、既に述べた他の直径５３ｍｍの丸棒と同様に耐摩耗性を調査した。
【００５９】
表２には、表面硬化処理した鋼２の直径５３ｍｍの丸棒についての各試験結果も併記した。
【００６０】
表２から、本発明の条件を満たす試験番号１の場合には、従来タイプの表面硬化処理した試験番号６と同等の良好な耐摩耗性が得られていることが明らかである。更に、ドリル穿孔試験結果から被削性も良好であることがわかる。
【００６１】
これに対して、本発明で規定する条件から外れた試験番号２〜５の場合には、従来タイプの表面硬化処理した試験番号６と同等の良好な耐摩耗性と良好な被削性との双方を兼備できないことが明らかである。
【００６２】
【発明の効果】
本発明の非調質鋼クランクシャフトは、熱間加工及び機械加工により部品形状に成形するだけで、表面硬化処理した場合と同等の優れた耐摩耗性を有するので、自動車のクランクシャフトに用いることができる。