(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
加圧状態で供給される液体燃料を噴出に伴って霧化状態にする液体燃料噴出孔と、その液体燃料噴出孔の周囲に位置されて、前記液体燃料噴出孔からの液体燃料噴出方向と平行又は略平行な方向に向けてガス燃料を噴出する複数のガス燃料噴出孔とをノズルチップに備えさせ、前記液体燃料噴出孔と前記複数のガス燃料噴出孔とから噴出された燃料の周囲にその噴出方向に沿って、空気口から燃焼用空気を供給するように構成して、前記液体燃料噴出孔から噴出されて、主炎として燃焼する液体燃料燃焼炎を、前記複数のガス燃料噴出孔から噴出されて、補炎として燃焼するガス燃料燃焼炎にて補炎するように構成され、
前記ノズルチップが、円板に、前記液体燃料噴出孔と前記複数のガス燃料噴出孔とを形成して構成されている加熱炉用のバーナ。
【請求項２】
液体燃料による燃焼量とガス燃料による燃焼量とを合わせた総燃焼量が、３０００ｋＷ以上である請求項１記載の加熱炉用のバーナ。
【請求項３】
ガス燃料による燃焼量が、液体燃料による燃焼量とガス燃料による燃焼量とを合わせた総燃焼量の１〜３０％である請求項１又は２記載の加熱炉用のバーナ。
【請求項４】
外形形状が円柱状に形成されて、内部に、液体燃料を前記液体燃料噴出孔に導く液体燃料路及びガス燃料を前記複数のガス燃料噴出孔に導くガス燃料路を夫々の流路長手方向を円柱長手方向に沿わせて備えるバーナ本体が、外径が６５〜１００ｍｍの範囲になるように構成されている請求項１〜３のいずれか１項に記載の加熱炉用のバーナ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、加熱炉用のバーナに関する。
【０００２】
【従来の技術】
かかる炉加熱用のバーナ（以下、単にバーナと記載する場合がある）は、燃料を炉内に噴出すべく設置するものであり、そのバーナから噴出される燃料を、燃焼用空気供給部から炉内に供給される燃焼用空気にて燃焼させて、炉内を加熱する。
そして、かかるバーナを燃焼させるに当たっては、ＮＯｘの発生量を少なくすることが望まれるが、それには、燃焼炎の輻射率を高く且つ温度を低くして、輻射熱により効果的に加熱する必要があるので、かかるバーナでは、輻射率が極力高くなるように、極力低空気比で燃焼させて、緩慢燃焼を起こさせるようにする。
【０００３】
かかるバーナにおいて、従来は、加圧状態で供給される液体燃料を噴出する液体燃料噴出孔と、その液体燃料噴出孔から噴出される液体燃料を霧化すべく、その噴出液体燃料に衝突させるように、加圧状態で供給される空気を噴出する霧化用空気噴出孔とを備えたもの（以下、エアアトマイズ型と記載する場合がある）、加圧状態で供給される液体燃料を噴出する液体燃料噴出孔と、その液体燃料噴出孔から噴出される液体燃料を霧化すべく、その噴出液体燃料に衝突させるように、加圧状態で供給されるガス燃料を噴出する霧化用ガス燃料噴出孔とを備えたもの（以下、ガスアトマイズ型と記載する場合がある）、及び、加圧状態で供給される液体燃料を噴出に伴って霧化状態にする液体燃料噴出孔のみを備えたもの（以下、液体燃料専焼型と記載する場合がある）が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記の従来の各型式のバーナでは、以下のような問題があった。
エアアトマイズ型のバーナでは、空気にて液体燃料を霧化するため、空気を高圧状態で噴出する必要があり、例えば、燃焼量が２３２５ｋＷ以上の場合、０．９８ＭＰａ（ゲージ圧、以下同様）程度の高圧にする必要がある。しかしながら、空気を加圧状態で供給するためのエアコンプレッサは、０．９８ＭＰａ程度以上の昇圧能力を持つものになると、特殊なものとなり高価になる。
【０００５】
ガスアトマイズ型のバーナでは、ガス燃料にて液体燃料を霧化するため、ガス燃料を高圧状態で噴出する必要があり、例えば、燃焼量が２３２５ｋＷ以上の場合、ガス燃料の圧力は、０．４９〜０．５９ＭＰａ程度必要となる。しかしながら、ガス燃料の一例としての都市ガスの供給圧は、通常は、０．２９ＭＰａ以下であり、０．２９ＭＰａ以上の供給圧になると、特別扱いとなり、コスト高になる。
一方、都市ガスの通常の供給圧である０．２９ＭＰａ以下の供給圧のガス燃料にて、液体燃料を霧化しようとすると、ガス燃料噴出孔の径、及び、そのガス燃料噴出孔にガス燃料を導くガス燃料路の径を大きくする必要があり、それに伴って、そのガス燃料路等を内部に備えるバーナ本体が大型化するので、実用的なものではない。例えば、燃焼量が２３２５ｋＷ以上の場合、バーナ本体の外径を１００ｍｍよりも大きくする必要があり、実用的なものではない。
【０００６】
液体は圧力をかけ易いので、液体燃料専焼型では、高燃焼量のバーナでも比較的簡単な構成とすることができ、液体燃料専焼型は、上記のエアアトマイズ型やガスアトマイズ型に比べて、低価格で提供することができる。しかしながら、液体燃料専焼型では、空気比が低くなると、すすが発生し易く、火炎が形成され難く、一方、空気比を高くすると、燃焼炎の温度が高くなってＮＯｘの発生量が多くなるので、ＮＯｘの発生量を低減する面では、上記のエアアトマイズ型やガスアトマイズ型に比べて劣っていた。
【０００７】
本発明は、かかる実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、小型、低価格であり、しかも、ＮＯｘの発生量が少ない炉加熱用のバーナを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
〔請求項１記載の発明〕
請求項１に記載の特徴構成は、加圧状態で供給される液体燃料を噴出に伴って霧化状態にする液体燃料噴出孔と、その液体燃料噴出孔の周囲に位置されて、前記液体燃料噴出孔からの液体燃料噴出方向と平行又は略平行な方向に向けてガス燃料を噴出する複数のガス燃料噴出孔とをノズルチップに備えさせ、前記液体燃料噴出孔と前記複数のガス燃料噴出孔とから噴出された燃料の周囲にその噴出方向に沿って、空気口から燃焼用空気を供給するように構成して、前記液体燃料噴出孔から噴出されて、主炎として燃焼する液体燃料燃焼炎を、前記複数のガス燃料噴出孔から噴出されて、補炎として燃焼するガス燃料燃焼炎にて補炎するように構成され、前記ノズルチップが、円板に、前記液体燃料噴出孔と前記複数のガス燃料噴出孔とを形成して構成されていることにある。
請求項１に記載の特徴構成によれば、加圧状態で液体燃料噴出孔に供給された液体燃料は、液体燃料噴出孔から霧化状態で噴出されて、主炎として燃焼し、液体燃料噴出孔の周囲のガス燃料噴出孔からは、ガス燃料が、液体燃料噴出孔からの液体燃料噴出方向と平行又は略平行な方向に向けて噴出されて、主炎として燃焼する液体燃料燃焼炎を補炎するように、補炎として燃焼する。
つまり、ガス燃料は、液体燃料を霧化する必要が無いので、ガス燃料の供給圧は、従来のガスアトマイズ型のバーナの如き高い供給圧が要求されるものではなく、都市ガスの場合では、通常の供給圧である０．２９ＭＰａよりも低い供給圧でも十分である。
又、ガス燃料にて液体燃料を霧化する必要が無いので、ガス燃料の供給圧が通常の都市ガスの供給圧である０．２９ＭＰａよりも低くても、バーナの燃焼量を多くするにしても、ガス燃料噴出孔にガス燃料を導くガス燃料路の径が過大となるのを防止することができ、ガス燃料路を内部に備えるバーナ本体を小型化することができる。
又、液体は圧力をかけ易いので、液体燃料噴出孔に供給する液体燃料を、一般に用いられる低価格のポンプ等を利用して、簡単に所定の圧力に加圧することができる。
又、主炎として燃焼する液体燃料燃焼炎が、補炎として燃焼するガス燃料燃焼炎にて補炎されるので、従来の液体燃料専焼型に比べて、すすの発生を抑制しながら、低空気比にて効果的に緩慢燃焼を起こさせることができるので、燃焼炎の輻射率を高く且つ温度を低くして、ＮＯｘの発生量を低減することができる。
従って、小型、低価格であり、しかも、ＮＯｘの発生量が少ない炉加熱用のバーナを提供することができるようになった。
【０００９】
又、液体燃料とガス燃料を燃焼させるので、従来の液体燃料専焼型に比べて、ガス燃料の燃焼量に相当する分の重油等の液体燃料を削減することができるので、液体燃料の削減量に応じた量のＳＯｘの排出を低減することができる。
又、主炎として燃焼する液体燃料燃焼炎が、補炎として燃焼するガス燃料燃焼炎にて補炎されるため、広い燃焼量の範囲にわたって安定燃焼させることができるので、ターンダウン比を大きくすることができると共に、二酸化炭素の排出量を低減することができる。
【００１０】
〔請求項２記載の発明〕
請求項２に記載の特徴構成は、液体燃料による燃焼量とガス燃料による燃焼量とを合わせた総燃焼量が、３０００ｋＷ以上であることにある。
請求項２に記載の特徴構成にように、液体燃料による燃焼量とガス燃料による燃焼量とを合わせた総燃焼量が、特に、３０００ｋＷ以上の高負荷バーナに本発明を適用すると、小型化、低価格化及びＮＯｘの発生量の低減を図ることができるという本発明による効果を一層顕著なものとすることができ、好ましい。
【００１１】
〔請求項３記載の発明〕
請求項３に記載の特徴構成は、ガス燃料による燃焼量が、液体燃料による燃焼量とガス燃料による燃焼量とを合わせた総燃焼量の１〜３０％であることにある。
つまり、総燃焼量に対するガス燃料による燃焼量の割合を小さくすると、ガス燃料燃焼炎による補炎作用が弱くなる傾向となり、大きくすると、ガス燃料噴出孔にガス燃料を導くガス燃料路の径が大きくなりバーナ本体が大型化する傾向となる。
請求項３に記載の特徴構成によれば、ガス燃料による燃焼量が総燃焼量の１〜３０％であるので、ガス燃料路の径が大きくなるのを抑制しながら、ガス燃料燃焼炎による補炎作用を強くすることができる。
従って、小型化及びＮＯｘの発生量の低減の両方の効果をより顕著なものとする上で好適な具体構成を提供することができる。
【００１２】
〔請求項４記載の発明〕
請求項４に記載の特徴構成は、外形形状が円柱状に形成されて、内部に、液体燃料を前記液体燃料噴出孔に導く液体燃料路及びガス燃料を前記複数のガス燃料噴出孔に導くガス燃料路を夫々の流路長手方向を円柱長手方向に沿わせて備えるバーナ本体が、外径が６５〜１００ｍｍの範囲になるように構成されていることにある。
請求項４に記載の特徴構成によれば、例えば、総燃焼量が３０００〜９０００ｋＷの範囲のバーナが、バーナ本体の外径が６５〜１００ｍｍの範囲になるように構成される。
つまり、本発明によれば、総燃焼量が３０００〜９０００ｋＷの範囲の高負荷バーナでも、バーナ本体の外径が６５〜１００ｍｍの範囲に収まるような小型なものに構成することができるのである。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて、本発明の実施の形態を説明する。
図１及び図２に示すように、加熱炉用のバーナＢは、加圧状態で供給される液体燃料を噴出に伴って霧化状態にする液体燃料噴出孔１１ｏと、その液体燃料噴出孔１１ｏの周囲に位置されて、液体燃料噴出孔１１ｏからの液体燃料噴出方向と平行な方向に向けてガス燃料を噴出する複数のガス燃料噴出孔１１ｇとを備えさせたノズルチップ１１を、外形形状が円柱状に形成されたバーナ本体１２に付設し、そのバーナ本体１２の内部に、液体燃料を液体燃料噴出孔１１ｏに導く液体燃料路１３及びガス燃料を複数のガス燃料噴出孔１１ｇに導くガス燃料路１４を夫々の流路長手方向を円柱長手方向に沿わせた状態で設けることにより構成してある。
【００１４】
図３及び図４に示すように、ノズルチップ１１は、円板に、円孔状の液体燃料噴出孔１１ｏをその軸芯Ｐｏが円板の中心と同軸状になるように形成し、液体燃料噴出孔１１ｏの軸芯Ｐｏと同心状の仮想円の円周に沿って、８個の円孔状のガス燃料噴出孔１１ｇを、夫々同一径で、夫々の軸芯Ｐｇが液体燃料噴出孔の軸芯Ｐｏと平行になる状態で、等間隔に形成して構成してある。
【００１５】
バーナ本体１２は、一端が閉塞した円筒材を用いて、外形形状が円柱状になるように形成してある。バーナ本体１２には、その内周面に沿って冷却ジャケット１５を備えさせ、筒周壁の一端側に、ノズルチップ取り付け用の円孔１２ｗを形成してある。冷却ジャケット１５には、冷却水又は冷却用空気を通流させて、バーナを水冷又は空冷する。
そして、バーナ本体１２の内部に、円筒状のガス燃料路１４を、その流路長手方向を円柱長手方向に沿わせた状態で、一端側を屈曲させて、その開口部をノズルチップ取り付け用の円孔１２ｗに接続し、且つ、他端側を屈曲させて筒周壁から突出させるように設け、更に、そのガス燃料路１４の内部に、円筒状の液体燃料路１３を、その流路長手方向を円柱長手方向に沿わせた状態で、一端側を屈曲させて、その開口部をノズルチップ取り付け用の円孔１２ｗの中心に位置させ、他端側を筒端から突出させるように設けてある。
【００１６】
そして、ノズルチップ１１を、８個の円孔状のガス燃料噴出孔１１ｇがガス燃料路１４に連通し、液体燃料噴出孔１１ｏが液体燃料路１３に連通する状態で、ノズルチップ取り付け用の円孔１２ｗに対して、溶接、あるいは、ネジ式等により付設してある。
【００１７】
ガス燃料路１４には、都市ガスの供給管等のガス燃料供給用のガス燃料供給路１６を接続すると共に、そのガス燃料供給路１６には、ガス燃料の供給を断続するガス燃料用開閉弁１７、及び、供給量を調整するガス燃料用調整弁１８を設けてある。
液体燃料路１３には、ポンプ１９により液体燃料が加圧状態で供給される液体燃料供給路２０を接続すると共に、その液体燃料供給路２０には、液体燃料の供給を断続する液体燃料用開閉弁２１、及び、供給量を調整する液体燃料用調整弁２２を設けてある。
【００１８】
つまり、液体燃料噴出孔１１ｏに対して、液体燃料路１３を通じて液体燃料を加圧状態で供給して、液体燃料噴出孔１１ｏから液体燃料を霧化状態で噴出し、液体燃料噴出孔１１ｏの周囲に位置する８個のガス燃料噴出孔１１ｇから、液体燃料噴出孔１１ｏからの液体燃料噴出方向（軸芯Ｐｏの方向）と平行な方向（軸芯Ｐｇの方向）に向けてガス燃料を噴出し、並びに、それら噴出燃料の燃焼域に対して、炉体等に別途に設けられる燃焼用空気供給部から燃焼用空気を供給して、液体燃料噴出孔１１ｏから噴出される液体燃料を主炎として燃焼させ、８個のガス燃料噴出孔１１ｇから噴出されるガス燃料を、液体燃料燃焼炎を補炎するように、燃焼させるよう構成してある。
【００１９】
上述のようにバーナを構成することにより、ガス燃料による燃焼量を、液体燃料による燃焼量とガス燃料による燃焼量とを合わせた総燃焼量の３０％にし、総燃焼量を３０００〜９０００ｋＷの範囲とし、液体燃料としてＡ重油を用い、ガス燃料として１３Ａの都市ガスを用いる場合を対象とすると、バーナ本体１２の外径Ｄを６５〜１００ｍｍの範囲、バーナ本体の長さＬを１０００〜２０００ｍｍの範囲、ノズルチップの外径Ｗを２５〜４０ｍｍの範囲に収めることができる。
又、ガス燃料の供給圧は、約０．０９８ＭＰａ以下、液体燃料の供給圧を１．９６ＭＰａ程度にすることができる。
例えば、総燃焼量が９０００ｋＷのときは、ガス燃料を０．０９８ＭＰａ程度の供給圧で、総燃焼量が５０００ｋＷのときは、ガス燃料を０．０５ＭＰａ程度の供給圧で、総燃焼量が３０００ｋＷのときは、ガス燃料を０．０２９ＭＰａ程度の供給圧で夫々供給することができる。
ちなみに、液体燃料としてＣ重油を用いる場合は、液体燃料の供給圧は２．９４ＭＰａ程度にすることができる。
【００２０】
次に、図５及び図６に基づいて、上述のように構成したバーナＢを採用した加熱炉の一例であるガラス溶解炉について説明する。
ガラス溶解炉は、溶解槽２を下部に備えると共にアーチ型の天井を備えた炉本体１を中央に設け、溶解槽２の一端からガラス原料を投入し、他端から溶融ガラスを取り出すように構成し、ガラス原料の移送方向Ｔに対して、炉本体１の左右夫々に、蓄熱室３を原料移送方向Ｔに沿って延設し、炉本体１の左右の炉壁４の上部に、複数の空気口（所謂ポート）５を原料移送方向Ｔに沿って並設し、蓄熱室３と各空気口５とを空気供給路６にて連通させて、所謂サイドポート式に構成してある。
各空気口５に対してバーナＢを２個ずつ、夫々のノズルチップ１１が位置する部分を空気口５内に位置させた状態で設けて、所謂スルーポート式に構成してある。
【００２１】
左右のバーナＢは、一定時間（約１５〜３０分）毎に交互に、燃料Ｆ（液体燃料及びガス燃料）の噴出と噴出停止を繰り返し、燃料Ｆを噴出しているバーナＢの側の空気口５からは、蓄熱室３を通って高温（９００〜１０００°Ｃ程度）に予熱された燃焼用空気Ａが炉内８に供給され、燃料Ｆの噴出を停止しているバーナＢの側の空気口５からは炉内８の燃焼ガスＥを排出させるようにして、左右のバーナＢを交互に燃焼させる、所謂交番燃焼を行わせるようにしてある。尚、図５及び図６は、左側のバーナＢが燃焼し、右側のバーナＢが消火している状態を示している。
【００２２】
バーナＢから噴出された燃料Ｆの周囲にその噴出方向に沿って、その燃料Ｆを噴出しているバーナＢが設けられている空気口５から燃焼用空気Ａが供給されて、燃料と燃焼用空気とが接触して拡散燃焼して、所謂、緩慢燃焼し、長さが長くて高輝度の燃焼炎（輝炎）が形成され、その燃焼炎の輻射熱により、溶解槽２内のガラス原料を溶解する。炉本体１のアーチ状の天井は、燃焼炎の輻射熱を反射させる。
炉内８の燃焼ガスＥは、燃料Ｆの噴出を停止しているバーナＢの側の空気口５から、蓄熱室３に流入し、蓄熱材を通過して、蓄熱材に排熱が回収された後、排気される。
蓄熱室３においては、燃焼ガスＥを排出させる状態のときに、燃焼ガスＥから排熱を蓄熱材に回収して蓄熱し、燃焼用空気Ａを供給する状態のときには、蓄熱材の蓄熱により燃焼用空気Ａを予熱する。そして、そのように予熱された燃焼用空気Ａが、空気供給路６を通流して空気口５から炉内８に供給されるのである。
【００２３】
炉本体１の炉壁４に投入口４ｉを形成し、投入口４ｉを形成した炉壁４と対面する炉壁４の外部に作業槽９を設けると共に、その作業槽９を溶解槽２に連通させる取り出し孔４ｅを炉壁４に形成して、投入口４ｉから投入したガラス原料を、溶解槽２にて溶融させて作業槽９に向かって流下させ、取り出し孔４ｅを通じて、清浄な溶融ガラスを作業槽９に導くように構成してある。
【００２４】
上述のように構成したガラス溶解炉を用いて、本発明によるバーナと、従来の液体燃料専焼型のバーナの性能を比較した結果を説明する。尚、両方のバーナの総燃焼量は３０００ｋＷである。
図７は、燃焼炎の長手方向に沿った輻射率の分布を示し、図８は、燃焼炎の長手方向に沿った温度の分布を示し、各図中において、実線にて本発明によるバーナの結果、破線にて従来の液体燃料専焼型のバーナの結果を夫々示す。
図７及び図８から、本発明によるバーナは、従来の液体燃料専焼型のバーナに比べて、燃焼炎の輻射率が高くて、温度が低いことが分かる。その結果、本発明によるバーナでは、従来の液体燃料専焼型のバーナに比べて、ＮＯｘの排出量を２０％程度低減できることが分かった。
又、本発明によるバーナでは、従来の液体燃料専焼型のバーナに比べて、ＳＯｘの排出量を２５％程度、ＣＯ2 の排出量を２０％程度夫々低減することができることが分かった。
又、ターンダウン比は、従来の液体燃料専焼型のバーナでは１対２程度であるのに対して、本発明によるバーナでは１対５程度であり、本発明によるバーナでは、ターンダウン比を大きくすることができることが分かった。
【００２５】
〔別実施形態〕
次に別実施形態を説明する。
（イ）  上記の実施形態においては、バーナ本体１２に対する燃料噴出方向をバーナ本体１２の長手方向に直交する方向に設定すべく、ノズルチップ１１をバーナ本体１２の筒周壁に付設する場合について例示したが、バーナ本体１２に対する燃料噴出方向は、例えば、バーナを炉体に設置する形態等に応じて、適宜変更可能である。例えば、バーナ本体１２に対する燃料噴出方向をバーナ本体１２の長手方向に沿う方向に設定しても良い。この場合は、ノズルチップ１１をバーナ本体１２の筒端壁に付設する。
バーナ本体１２に対する燃料噴出方向をバーナ本体１２の長手方向に沿う方向に設定したバーナは、例えば、上記のガラス溶解炉において、バーナを、空気口５の下方の筒壁に対して挿入する状態で設置する、所謂アンダーポート式にて設置する形態に適している。
【００２６】
（ロ）  上記の実施形態においては、１個の円板に、液体燃料噴出孔１１ｏ用の円孔と、ガス燃料噴出孔１１ｇ用の複数の円孔とを形成して、１個のノズルチップ１１に、液体燃料噴出孔１１ｏと複数のガス燃料噴出孔１１ｇを備える場合について例示した。これに代えて、例えば、液体燃料噴出孔１１ｏを備えた液体燃料噴射用ノズル、及び、ガス燃料噴出孔１１ｇを備えた複数のガス燃料噴出用ノズルを、液体燃料噴出孔１１ｏの周囲に複数のガス燃料噴出孔１１ｇが位置する所定の配置形態にて、設置しても良い。
【００２７】
（ハ）  上記の実施形態においては、液体燃料噴出孔１１ｏを１個設ける場合について例示したが、液体燃料噴出孔１１ｏは複数個設けても良い。
又、液体燃料噴出孔１１ｏの周囲に並べて設けるガス燃料噴出孔１１ｇの個数は、上記の実施形態において例示した８個に限定されるものではなく、適宜変更可能である。
【００２８】
（ニ）  ガス燃料の供給圧及び液体燃料の供給圧は、上記の実施形態において例示した値に限定されるものではなく、総燃焼量、総燃焼量に対するガス燃料による燃焼量の割合等に応じて適宜設定可能であるが、いずれにしても、総燃焼量が３０００〜９０００ｋＷの範囲、その総燃焼量に対するガス燃料による燃焼量の割合が１〜３０％の範囲のバーナを、バーナ本体１２の外径Ｄが６５〜１００ｍｍの範囲、バーナ本体の長さＬが１０００〜２０００ｍｍの範囲、ガス燃料（１３Ａ）の供給圧が０．０９８ＭＰａ以下、及び、液体燃料（Ａ重油）の供給圧が１．９６ＭＰａ程度の条件で製作することができる。
【００２９】
（ホ）  ガス燃料としては、上記の実施形態において例示した１３Ａの都市ガスに限定されるものではなく、１３Ａ以外の都市ガス、プロパンガス等、種々のガス燃料を用いることができる。
又、液体燃料としても、上記の実施形態において例示したＡ重油やＣ重油以外に、灯油等、種々の液体燃料を用いることができる。
【００３０】
（ヘ）  本発明によるバーナは、上記の実施形態において例示したガラス溶解炉以外の種々の加熱炉にも採用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態にかかるバーナの縦断面図
【図２】実施形態にかかるバーナの横断面図
【図３】実施形態にかかるバーナのノズルチップの正面図
【図４】実施形態にかかるバーナのノズルチップの液体燃料噴出孔の軸芯に沿った断面図
【図５】実施形態にかかるバーナを用いたガラス溶解炉の縦断面図
【図６】図５におけるＩ−Ｉ矢視図
【図７】燃焼炎の長手方向における輻射率分布を示す図
【図８】燃焼炎の長手方向における温度分布を示す図
【符号の説明】
１１ｇ  ガス燃料噴出孔
１１ｏ  液体燃料噴出孔
１２    バーナ本体
１３    液体燃料路
１４    ガス燃料路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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