(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
１対の平行に配置された長辺モールド銅板とその間に平行に配置された１対の短辺モールド銅板を備えた連続鋳造用鋳型において、
前記長辺モールド銅板及び／又は前記短辺モールド銅板の下部或いは全面に、Ｎｉを１０〜３０ｗｔ％含有するＮｉ−Ｃｏめっきが形成され、鋳片による摩耗損耗を防止すると共に腐食損耗をも防止可能としたことを特徴とする連続鋳造用鋳型。
【請求項２】
１対の平行に配置された長辺モールド銅板とその間に平行に配置された１対の短辺モールド銅板を備えた連続鋳造用鋳型において、
前記長辺モールド銅板及び／又は前記短辺モールド銅板の下部或いは全面に、Ｎｉを１６〜３０ｗｔ％含有するＮｉ−Ｃｏめっきが形成され、鋳片による摩耗損耗を防止すると共に腐食損耗をも防止可能としたことを特徴とする連続鋳造用鋳型。
【請求項３】
請求項１又は２記載の連続鋳造用鋳型において、前記長辺モールド銅板及び／又は前記短辺モールド銅板には、傾斜めっきが形成されたことを特徴とする連続鋳造用鋳型。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、溶鋼の連続鋳造設備に用いる連続鋳造用鋳型に係り、特に凝固した鋳片による摩耗損耗及びスラグや鋳造潤滑パウダーやスプレー冷却水による腐食損耗のいずれをも防止できる連続鋳造用鋳型に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、溶鋼の連続鋳造用鋳型においては、鋳造の高速化に伴い、凝固した鋳片による鋳型内面の摩耗等による損耗が重要課題となり、この損耗の防止のため、鋳型内面にＣｒめっき、Ｎｉめっき、（Ｎｉ＋Ｃｒ）めっき、（Ｎｉ＋（Ｎｉ−Ｃｏ））めっき、（Ｃｒ＋Ｎｉ＋（Ｎｉ−Ｃｏ））めっき、（Ｃｒ＋（Ｎｉ−Ｃｏ））めっきのいずれかを形成する長辺を有する鋳型が提案されている。
また、図１に示すように、この損耗は長辺鋳型部（長辺鋳型の一辺）１０の内面下部、特に最下端に顕著に現れるため、Ｃｏ−Ｎｉ合金めっき（Ｃｏ−Ｎｉめっきとも言う）１１にテーパー１２を付けたり（図２（Ａ）を参照）、下部のみに、めっきを施す（図３（Ａ）を参照）方法が実用化されている。ただし、Ｃｒめっきに限っては、鋳型内面全面に施されることが一般的である（図２（Ｂ）、図３（Ｂ）及び図４（Ｂ）を参照）。なお、図１中符号１３は銅板を、符号１４は水箱（バックプレートとも言う）を表しており、各めっき厚さ、銅板の厚さは図２〜図４に示すようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来の溶鋼の連続鋳造用鋳型においては、未だ解決すべき以下のような問題があった。
長辺鋳型部１０の内面にＮｉ−Ｃｏめっき１１を主体とするめっきを施工することによって、長辺鋳型部１０の耐摩耗性は相当程度向上し、長辺鋳型部１０の耐用使用回数（チャージ数）は増加してきたが、未だ十分ではなく、特に、スラグや鋳造潤滑パウダーが起源となってできる溶融生成物とスプレー冷却水の存在による長辺鋳型部１０の内面、特に下端部での腐食損耗が十分に防止できないという問題がある。長辺鋳型部１０と共に、鋳型を構成する図示しない短辺鋳型部についても、長辺鋳型部１０と同様のことが発生している。
【０００４】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、鋳型内面の鋳片による摩耗損耗を防止すると共に、特に鋳型内面の下端部での腐食損耗をも併せて防止可能な連続鋳造用鋳型を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
前記目的に沿う第１の発明に係る連続鋳造用鋳型は、１対の平行に配置された長辺モールド銅板とその間に平行に配置された１対の短辺モールド銅板を備えた連続鋳造用鋳型において、長辺モールド銅板及び／又は短辺モールド銅板の下部或いは全面に、Ｎｉを１０〜３０ｗｔ％含有するＮｉ−Ｃｏめっきが形成され、鋳片による摩耗損耗を防止すると共に腐食損耗をも防止可能としている。従って、モールド銅板の摩耗（磨耗）と同時に、腐食損耗のより少ない連続鋳造用鋳型を製作できる。Ｎｉを１０ｗｔ％未満とすると、モールド銅板の腐食損耗が急激に増大し、一方、Ｎｉが３０ｗｔ％を超えると、モールド銅板の摩耗が急激に増大する。
前記目的に沿う第２の発明に係る連続鋳造用鋳型は、１対の平行に配置された長辺モールド銅板とその間に平行に配置された１対の短辺モールド銅板を備えた連続鋳造用鋳型において、長辺モールド銅板及び／又は短辺モールド銅板の下部或いは全面に、Ｎｉを１６〜３０ｗｔ％含有するＮｉ−Ｃｏめっきが形成され、鋳片による摩耗損耗を防止すると共に腐食損耗をも防止可能としている。従って、モールド銅板の摩耗と同時に、腐食損耗の少ない連続鋳造用鋳型を製作できる。Ｎｉを１６ｗｔ％未満とすると、モールド銅板の腐食損耗が増大し、一方、Ｎｉが３０ｗｔ％を超えると、モールド銅板の摩耗が急激に増大する。
ここで、長辺モールド銅板及び／又は短辺モールド銅板には、傾斜めっきを形成することもでき、これによってモールド銅板の損耗量を均一にでき、耐用回数が向上する。
【０００６】
本発明者等は、連続鋳造用鋳型について鋭意、実用機の観察調査と実験検討解析を重ねた結果、次のような知見を得るに到った。
即ち、工業的に実用化されている連続鋳造用鋳型１５は、図５に示すような状態で使用されるが、使用後の内面損耗は、図６（Ａ）に示す弱い腐食摩耗痕跡１６、或いは図６（Ｂ）に示す強い腐食摩耗痕跡１７のような状態が観察され、腐食摩耗痕跡１６及び腐食摩耗痕跡１７共、冷却水スプレー１８の配置と対応した損耗であることが判る。
この現象は鋳片１９による摩耗損耗（磨耗損耗）とは別の摩耗損耗の存在を示すものと考えられた。
なお、図５又は図６中の符号２０は長辺モールド水箱を、符号２１は長辺モールド銅板を、符号２２はＮｉ−Ｃｏめっきを、符号２３は短辺モールド水箱を、符号２４は平行に配置された一対の長片モールド銅板２１の間に平行に配置された一対の短辺モールド銅板を表している。
【０００７】
次に、本発明者等は、Ｎｉ−ＣｏめっきにおけるＮｉ含有量が耐摩耗性に及ぼす影響を摩耗実験によって確認した。
図７には、めっき被膜中のＣｏ濃度とめっき被膜硬度との関係を示す。図７中、□は既知の報告例を示し、○は本発明での測定値を示している。図７に示すように、Ｎｉ−Ｃｏめっき中のＣｏ含有量が大きくなるほど、即ち、Ｎｉ含有量が小さくなるほど（Ｎｉ含有量が４０ｗｔ％以下）めっき層（又は被膜）の硬度が小さくなることを示すが、図８（Ｂ）に示すように、耐摩耗性（摩耗減重量）はめっき被膜硬度に比例（図中の破線で示す）せず、図８（Ａ）に示すように、Ｃｏ含有量が高いほど、即ち、Ｎｉ含有量が低いほど耐摩耗性が向上することを確認した。これは、Ｃｏ含有量が高いほどＣｏによる潤滑効果が高くなるためであると考察される。
【０００８】
なお、Ｃｏ−Ｎｉ合金電析特性がＮｉに比べてＣｏが優先析出するため、Ｃｏ濃度５０ｗｔ％以下の領域ではめっき浴中のＣｏイオン濃度の微妙なコントロールが難しいことから、めっき施工時においてめっき浴条件の変動に影響されにくいＣｏ濃度９０％以上の合金めっきが実用化されつつある。この領域のＣｏ−Ｎｉ合金めっき被膜は後述するように、優れた被膜潤滑を有して耐摩耗性を発揮するが、欠点として腐食に弱いことである。
【０００９】
この現象は、別の実験によっても明らかに確認できた。本実験で用いた供試材は、２ｍｍ厚の銅板にＮｉ−Ｃｏめっき層（Ｃｏ：Ｎｉ＝０：１００から、Ｃｏ：Ｎｉ＝１００：０に適宜変えたもの）を施した後、マイクロカッターにて３０ｍｍ×３０ｍｍのサイズとし、６００番のペーパで表面研磨して作製した。実機モールド下部での摩耗を想定して、供試材を３００℃×５ｍｉｎ間保持後、引続き３００℃の条件にて摩擦摩耗試験機を用い、リングオンプレート型の摺動摩耗試験を実施した。固定させたプレート（供試材又は試験片）に、Ｓ４５Ｃ製の外径２５．6ｍｍ、肉厚２．８ｍｍの製リングを２０ｋｇｆの力で押付け、３００℃、５０ｍｍ／ｓｅｃにて２０分間回転させた。摩耗試験後のめっき層（プレート）及びリングの各表面を光学顕微鏡及びＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）にて観察した。光学顕微鏡観察結果及びＳＥＭ観察結果を図９の模式図により示す。
【００１０】
図８（Ａ）では、Ｃｏ−Ｎｉ合金めっき被膜（○）の耐摩耗性は、Ｃｏ含有率が０％と５０％ではほとんど差が認められないが、Ｃｏ含有率が５０％以上の領域では、Ｃｏ％が高くなるほど良好となる。また、供試材に押し付けているリング（◇）の摩耗量も供試材の摩耗量と同様の値となり、被膜中Ｃｏ％が高くなるほど小さくなっている。
【００１１】
図９に示す、めっき被膜中のＣｏ含有率が５０％の試験片及び８５％の試験片の摩耗試験後の表面、及びそれぞれの試験片に押し付けているリングの表面の観察結果を要約すると、Ｎｉ含有量５０ｗｔ％めっきの場合には、めっき層の欠損、めっき層表面へのリングの転写並びにリングへのめっき層の転写が認められるのに対し、Ｎｉ含有量１５ｗｔ％めっきの場合には、めっき層及びリングの各表面とも表面層の欠損、転写はまったく認められなかった。
詳しく説明すると、まずＣｏ含有率が５０％の場合では、光学顕微鏡観察結果から明らかなように試験片の表面、リングの表面共に引きちぎられたような荒れた凹凸が存在している。またＳＥＭ観察結果から明らかなように、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅの特性Ｘ線像より、試験片側にＦｅの付着が、リング側にＣｏ、Ｎｉの付着が認められることから、めっき被膜とリングの表面が凝着摩耗を起こし、めっき被膜、リング表面共に剥離し、接触している相手側に移行して付着したと考えられる。なお、試験片の表面には、直線状の切削傷は生じていないことから、アブレイシブ摩耗までには到っていないと思われる。
【００１２】
一方、Ｃｏ含有率が８５％の場合では、光学顕微鏡観察結果から明らかなように試験片では、局部的に軽い擦り傷が認められる程度で、全体的に平滑なままである。ＳＥＭ観察結果からＣｏ、Ｎｉ、Ｆｅの特性Ｘ線像より、リング側に線状に若干Ｃｏが付着していることから、僅かではあるがめっきが剥離し、リング側に移行していることが判る。ただし、そのＣｏ付着量は、Ｃｏ含有率が５０％の供試材に比べると非常に少なく、また、供試材の表面にＦｅの付着がほとんど認められないことから、基本的に凝着摩耗が起こり難くなっていると考えられる。
【００１３】
めっき被膜の耐摩耗性に及ぼす因子については、従来より、
１）表面の硬さ
２）表面の潤滑性
３）めっき被膜の靱性
等が報告されている。この中で、めっき被膜の靱性は、図９に示すように、摩耗試験後のめっき被膜表面に割れが存在していないことから、本発明の耐摩耗性には特に影響を及ぼしていないと予想される。そこで、表面の硬さ及び表面の潤滑性について、耐摩耗性との関係を以下に調査した。
【００１４】
図８（Ｂ）に耐摩耗性（又は摩耗減重量）とめっき被膜硬度との関係を示す。図に示すように、耐摩耗性とめっき被膜硬度との間には特に相関関係が認められない。従来より報告されているめっき被膜（例えば、Ｎｉめっき、Ｃｒめっき）の耐摩耗性は、図８（Ｂ）中の破線のように硬度が高い方が優れているが、そのような傾向は全く見られない。アブレイシブ摩耗については、めっき被膜硬度の高い方が有利であることが知られている。本発明での摩耗形態は、図９に示すように、凝着摩耗が主体であることが、めっき被膜硬度の影響が認められない一因として考えられる。
【００１５】
そこで、次に表面の潤滑性（又は摩擦係数）との関係を調査した。図１０（Ａ）にめっき被膜の３００℃での摩擦係数とめっき被膜組成との関係を示す。Ｃｏ−Ｎｉめっき被膜の摩擦係数は、被膜中のＣｏ含有率が増加するほど小さくなり、特にＣｏ含有率が７０％を超えると急激に低下している。
【００１６】
次に、図８（Ａ）と図１０（Ａ）の結果より、めっき被膜の耐摩耗性と摩擦係数の関係を図１０（Ｂ）に整理した。図１０（Ｂ）から明らかなように、めっき被膜の耐摩耗性と摩擦係数の間には相関があり、摩擦係数が低くなるほど耐摩耗性は向上している。以上の結果から、Ｃｏ−Ｎｉめっき被膜において、Ｃｏ％が高くなるほど耐摩耗性が向上するのは、Ｃｏ％の増加に伴いめっき被膜の潤滑性が改善され、めっき被膜とリングの凝着が抑制されたためと考えられる。
上述の２種類の実験結果から、鋳型の耐摩耗性に対しては、Ｎｉ−Ｃｏめっき中のＮｉ含有量は４０ｗｔ％以下、好ましくは３０ｗｔ％以下であり、より少ないほうが効果が高いと推論される。
【００１７】
さらに、本発明者等は、実際に使用されている連続鋳造用鋳型の観察結果から、耐腐食性に及ぼすＮｉ−Ｃｏめっき中のＮｉ含有量の影響に着目した腐食実験を行った。
本実験で用いた供試材は、前記摩耗試験で使用した供試材と同様、２ｍｍ厚の銅板にＮｉ−Ｃｏめっき層（５種類、Ｃｏ含有率が、０、５０、７０、９０、１００ｗｔ％のもの）を施した後、マイクロカッターにて３０ｍｍ×３０ｍｍのサイズとし、６００番のペーパで表面研磨した。その後めっき面を窓面積１．５ｍｍ×１．５ｍｍを開口させるようにして樹脂に埋め込んで作製した。
【００１８】
腐食溶液としては、次の点を考慮して実験した。凝固した鋳片１９が連続鋳造用鋳型１５の下端から引き抜かれる際に冷却水スプレー１８によって冷却水が吹きつけられるが、この際冷却水が鋳片１９の表面のスラグや潤滑パウダーを起源とする溶融生成物と反応して、硫酸、塩酸、フッ酸、硝酸などが混在した腐食環境が生成されると推察されるので、腐食溶液としては、以下の理由により硝酸、フッ酸、硫酸を選んだ。
一般工業酸液として硝酸、塩酸、硫酸が代表的であり、その腐食強さは硝酸は自分は還元されて相手金属を酸化することから最も強い腐食性を有する。次に、塩酸が多くの金属と錯塩を形成するので腐食性は強いが、本実験では同じ系統の中でガラスをも溶解するフッ酸を選択した。硫酸は硫酸昆が安定であり、水素の還元のみによる相手金属の酸化であるので腐食性はさほど強くはない。硝酸の腐食性は、フッ酸の数千倍であり、硫酸の数万倍を示している。
【００１９】
実験方法として、３０ｗｔ％に調整されたこれらの腐食溶液１００ｃｃの中に供試材を室温にて浸漬し、溶液着色状態を目視で観察してある程度着色したところで１回目のサンプリングとして腐食溶液を１ｃｃ採取した。その後も浸漬を続行して充分に着色した時点で２回目のサンプリングを行った。それぞれ採取した腐食溶液を誘導結合高周波プラズマ（ＩＣＰ）でＣｏ、Ｎｉを定量し、１回目と２回目の増分値をその差時間で除して溶出速度を求めた。図１１（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）に実験結果を示す。
【００２０】
図１１（Ａ）に示すように、腐食溶液が硝酸の場合には、めっき被膜中のＣｏ（●）％を増加すると、Ｃｏの溶出速度は急速に増加している。特にＣｏ８５ｗｔ％を超えると２次曲線的に増加している。Ｃｏが腐食されやすいことを示している。Ｎｉ（▲）はＣｏ％が増加すると被膜中濃度は減少するが、Ｎｉの溶出速度は僅かに減少しているだけである。合金全体（○）の溶出速度はＣｏ８０ｗｔ％まではＣｏ濃度に比例するが、それ以上になると急速に腐食されやすくなる。
【００２１】
図１１（Ｂ）に示すように、腐食溶液がフッ酸の場合には、Ｃｏ（●）％の増加とＣｏ溶出速度は、Ｃｏ９０ｗｔ％までは直線的に増加しているが、それ以上になるとＣｏの溶出速度は急激に大きくなっており、ここでもＣｏが腐食されやすいことを示している。合金全体（○）の溶出速度はＣｏ９０ｗｔ％までは略一定値を示すが、それ以上では腐食されやすくなる。
【００２２】
図１１（Ｃ）に示すように、腐食溶液が硫酸の場合には、Ｃｏ（●）もＮｉ（▲）もめっき合金比率に従った溶出速度を示している。結果として合金全体（○）の溶出速度は略一定の値を示している。従ってＣｏ−Ｎｉ合金は硫酸においては、合金化の効果は見られず、ごく僅かに腐食されることが判る。
【００２３】
腐食実験の結果を要約すると、実用域条件と比べて苛酷すぎる硝酸では、Ｎｉ含有量が低くなるほど急速にめっき層の溶損が進行するが、特に１０ｗｔ％以下で急激に溶損する。また比較的腐食効果の穏やかなフッ酸、硫酸による試験結果では、Ｎｉ含有量２０ｗｔ％までは、Ｎｉ含有量の影響はほとんど認められないが、Ｎｉ含有量１０ｗｔ％以下でめっき層の腐食溶損量は急に増加する傾向が認められた。
この腐食実験結果からは、連続鋳造用鋳型の内面Ｎｉ−Ｃｏめっきに関して、Ｎｉ含有量は、耐腐食性の観点から、１０ｗｔ％以上、好ましくは１６ｗｔ％以上が望ましいことが判る。
【００２４】
本発明者等は、以上の実験結果等を総合して、溶鋼の連続鋳造用鋳型の内面めっきとして、Ｎｉ−Ｃｏめっきであって、さらにＮｉ含有量が４０ｗｔ％以下であって１０ｗｔ％以上、好ましくは３０ｗｔ％以下であって１６ｗｔ％以上であることが、耐摩耗性及び耐腐食性の両方を満足し、鋳型の耐用使用回数を増加せしめるのに有効であることを知見し得た。
【００２５】
【発明の実施の形態】
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
図２〜図４を参照して、本発明の一実施の形態に係わる連続鋳造用鋳型の製造方法について説明する。
まず、鋳型内張母材（銅板）の内側全面或いは部分を研削する。このとき、全面を研削する場合は（図２（Ａ））、図に示すように、上端を厚く、かつ下端を薄くして、テーパー（傾斜）１２をつけるのが望ましい。図３（Ａ）に示すように、銅板の部分を研削する場合は下側を、全体の高さＨの１／３〜２／３に相当する範囲を研削する。さらに、この研削面に対し、図４（Ａ）に示すように、Ｎｉめっきを施して、必要な厚みを残して等しい厚みに研削してもよい。
【００２６】
このように準備した研削面に対し、Ｎｉ含有量が１０ｗｔ％を超え、３０ｗｔ％以下であるＮｉ−Ｃｏめっきを施し（図２（Ａ）、図３（Ａ）、及び図４（Ａ）参照）、所定の厚みを残して研削して仕上げる。
仕上がったＮｉ−Ｃｏめっきの厚みは、傾斜めっきの場合、上端で０．１〜１．０ｍｍ、下端で１．０〜２．０ｍｍとし、部分等厚めっきの場合では、０．５〜２．０ｍｍの厚みとする。
さらに、図２（Ｂ）、図３（Ｂ）、及び図４（Ｂ）に示すように、この表面に、溶鋼注入時のスプラッシュ付着防止のため、５０〜１００μｍ厚程度のＣｒめっきを施してもよい。
このように製造することによって、内面の銅板の摩耗や腐食損耗の少ない連続鋳造用鋳型が得られ、長期間の使用を可能にし、コスト低減を達成できる。
【００２７】
【実施例】
次に、本発明の一実施の形態に係わる連続鋳造用鋳型の実用確認試験結果について表１及び表２を参照して説明する。
【００２８】
【表１】
0004175720.tif 000002
【００２９】
表１は、従来、Ｎｉ含有量４〜６ｗｔ％のＮｉ−Ｃｏめっきを施して使用していた鋳型（従来例Ａ）に対して、本発明の知見に基き、Ｎｉ含有量１５ｗｔ％のＮｉ−Ｃｏめっきを施して実用した結果であるが、従来例Ａでは平均２２００チャージの耐用回数（モールド寿命）であったものが、本実施の形態に係わる連続鋳造用鋳型（実施例Ａ）では２８００チャージの連続使用に耐え、３０％の寿命の向上を示した。
【００３０】
【表２】
0004175720.tif 000003
【００３１】
表２では従来、Ｎｉ含有量６〜８ｗｔ％のＮｉ−Ｃｏめっきを施して使用していた鋳型（従来例Ｂ）に対して、本発明の知見に基き、Ｎｉ含有量３０ｗｔ％のＮｉ−Ｃｏめっきを施して実用したところ、従来例Ｂでは平均１４００チャージの耐用回数であったものが、本実施の形態に係わる連続鋳造用鋳型（実施例Ｂ）では１９００チャージの連続使用に耐え、４０％の向上を示した。
【００３２】
本実施の形態では、Ｎｉ−Ｃｏめっき等のめっきを長辺モールド銅板に施工することを述べたが、これに限定されず、めっきを短辺モールド銅板にも同様に施工することもできる。
【００３３】
【発明の効果】
請求項１〜３記載の連続鋳造用鋳型においては、長辺モールド銅板及び／又は短辺モールド銅板の下部或いは全面に、Ｎｉを１０〜３０ｗｔ％、好ましくは１６〜３０ｗｔ％含有するＮｉ−Ｃｏめっきが形成されているので、凝固鋳片との摩耗及び冷却スプレーによる腐食環境下においても、モールド銅板の摩耗及び腐食損耗の少ない連続鋳造用鋳型を製作できる。
特に、請求項３記載の連続鋳造用鋳型においては、長辺モールド銅板及び／又は短辺モールド銅板には、傾斜めっきを形成することによって、モールド銅板の損耗量を均一にでき、その結果耐用回数が向上する。
【図面の簡単な説明】
【図１】連続鋳造用鋳型の長辺鋳型部の斜視図である。
【図２】（Ａ）、（Ｂ）は本発明の一実施の形態に係る連続鋳造用鋳型に傾斜めっきを施工する場合の施工要領図である。
【図３】（Ａ）、（Ｂ）は本発明の一実施の形態に係る連続鋳造用鋳型に部分めっきを施工する場合の施工要領図である。
【図４】（Ａ）、（Ｂ）は本発明の一実施の形態に係る連続鋳造用鋳型に部分めっきを施工する場合の施工要領図である。
【図５】冷却水スプレーを備えた連続鋳造用鋳型の斜視図である。
【図６】（Ａ）、（Ｂ）はそれぞれ使用後の鋳型の弱い腐食摩耗痕跡、強い腐食摩耗痕跡の説明図である。
【図７】めっき被膜中のＣｏ濃度とめっき被膜硬度との関係を示すグラフである。
【図８】（Ａ）、（Ｂ）はそれぞれ、めっき被膜中のＣｏ濃度と摩耗減重量との関係、めっき被膜硬度と摩耗減重量との関係を示すブラフである。
【図９】めっき被膜の摩耗試験による試験片及びリングの光学顕微鏡観察結果及びＳＥＭ観察結果の模式図である。
【図１０】（Ａ）、（Ｂ）はそれぞれ、めっき被膜中のＣｏ濃度と摩擦係数との関係、摩擦係数と摩耗減重量との関係を示すグラフである。
【図１１】（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ、腐食溶液が硫酸、フッ酸、硫酸の場合における、めっき被膜中のＣｏ濃度とメタル溶解速度との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１０：長辺鋳型部、１１：Ｃｏ−Ｎｉ合金めっき（Ｃｏ−Ｎｉめっき）、１２：テーパー、１３：銅板、１４：水箱（バックプレート）、１５：連続鋳造用鋳型、１６：腐食摩耗痕跡、１７：腐食摩耗痕跡、１８：冷却水スプレー、１９：鋳片、２０：長辺モールド水箱、２１：長辺モールド銅板、２２：Ｎｉ−Ｃｏめっき、２３：短辺モールド水箱、２４：短辺モールド銅板、
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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