(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
自動成形装置の金型へ充填するポリテトラフルオロエチレン系樹脂の造粒粉末の充填性を評価する樹脂造粒粉末の金型充填性評価方法であって、
所定量のポリテトラフルオロエチレン系樹脂の造粒粉末を所定のタッピング処理により凝集させ、前記造粒粉末のタッピング処理物について凝集性を測定する凝集性測定工程と、
所定量のポリテトラフルオロエチレン系樹脂の造粒粉末を所定のタッピング処理により凝集させ、前記造粒粉末のタッピング処理物について崩壊性を測定する崩壊性測定工程と、
前記測定した凝集性および崩壊性の値と前記造粒粉末が充填される金型のキャビティ寸法とに基づいて、当該金型への前記造粒粉末の充填性の良否を決定する充填性決定工程と
を有する樹脂造粒粉末の金型充填性評価方法。
【請求項２】
前記充填性決定工程は、金型のキャビティ寸法に対応づけて要求される充填性を満たす前記凝集性および崩壊性の判断基準値を予め測定しておき、この判断基準値に基づいて前記造粒粉末の充填性の良否を決定する
請求項１に記載の樹脂造粒粉末の金型充填性評価方法。
【請求項３】
前記凝集性測定工程は、前記造粒粉末の造粒粒子の最大粒径よりも大きい開口径を有する篩上に前記造粒粉末のタッピング処理物を静かに戴置する工程と、
前記造粒粉末の未凝集分を前記篩から落下させ、前記篩上に残存する前記造粒粉末の凝集体の量を測定し、前記タッピング処理物の総重量に対する前記篩上に残存する造粒粉末の凝集体の重量の割合から前記凝集性の値を決定する工程と
を有する請求項１または２に記載の樹脂造粒粉末の金型充填性評価方法。
【請求項４】
前記崩壊性測定工程は、前記造粒粉末の造粒粒子の最大粒径よりも大きい開口径を有する篩上に前記造粒粉末のタッピング処理物を静かに戴置する工程と、
前記篩に振動振幅の大きさを徐々に大きくしつつ所定の振動数の振動を与えて前記造粒粉末の凝集体から崩れ落ちた造粒粉末を前記篩から落下させ、前記篩上に残存する前記造粒粉末の凝集体の量が所定量となるときの前記振動振幅の相対値から前記崩壊性の値を決定する工程と
を有する請求項１〜３のいずれかに記載の樹脂造粒粉末の金型充填性評価方法。
【請求項５】
前記充填性決定工程は、前記測定した凝集性および崩壊性の値と、前記造粒粉末が充填される金型のキャビティ寸法とに加えて、前記造粒粉末の造粒粒子の粒径範囲に基づいて決定する
請求項１〜４のいずれかに記載の樹脂造粒粉末の金型充填性評価方法。
【請求項６】
前記キャビティ寸法が比較的小さい場合に、前記造粒粒子の粒径範囲を考慮する
請求項５に記載の樹脂造粒粉末の金型充填性評価方法。
【請求項７】
前記金型は、断面形状が環状のキャビティを備えており、
前記キャビティ寸法は、前記断面環状のキャビティの径方向の寸法である
請求項１〜６のいずれかに記載の樹脂造粒粉末の金型充填性評価方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、樹脂造粒粉末を自動成形装置によって金型に充填する際の充填性を評価する樹脂造粒粉末の金型充填性評価方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
懸濁重合により得られるポリテトラフルオロエチレン系樹脂（以下、ＰＴＦＥ樹脂ともいう）は融解しても粘度が比較的高いことから、ＰＴＦＥ樹脂以外の一般的な熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂のように溶融成形をすることができないため、ＰＴＦＥ樹脂を成形加工する際には圧縮成形により加工する。
従来、上記ＰＴＦＥ樹脂を圧縮成形するには、手作業でＰＴＦＥ樹脂粉末を成形金型に充填していた。
【０００３】
近年においては、上記の樹脂粉末の成形金型充填工程の自動化が進み、振動、攪拌、タッピング、篩などの各種方法で樹脂粉末を成形金型に充填する装置が使用されてきている。
また、成形後の成形品を切削加工する際の切削代の削減への要求が強くなっており、成形品の薄肉化が進んでおり、これに伴って、圧縮成形する際の金型のキャビティも薄型化される。このため、キャビティが薄型化されると、非造粒粉末はもちろんのこと、造粒粉末についても粉末流動性の悪いＰＴＦＥ粉末はキャビティに良好に充填することが難しく、成形できないことがある。あるいは、成形できても偏充填などの不具合が発生するという問題が生じている。
【０００４】
上記の問題を解決するため、粉末流動性を向上させたＰＴＦＥ造粒粉末が開発されている。
上記の粉末流動性を向上させたＰＴＦＥ造粒粉末について、金型充填性が向上しているかどうか調べるために、金型に対する充填適性である金型充填性に対応する流動性を評価する方法が求められており、従来は、安息角、崩潰角、スパチュラ角、あるいは凝集度などがある。
【０００５】
安息角とは、水平な基台上に樹脂粉末を落下させ、樹脂粉末を山状に降り積もらせ、このように形成された樹脂粉末の山の側面の傾斜角度を基台面に対して測定して得た角度である。
【０００６】
崩潰角とは、上記の安息角を作っている樹脂粉末の山に、一定の強さの衝撃を与えて崩潰させたときの山の側面の傾斜角度である。
【０００７】
スパチュラ角とは、スパチュラ上に堆積させた樹脂粉末の側面の傾斜角度である。
【０００８】
凝集度とは、樹脂粉末を標準篩上に堆積させた後、一定時間、一定の強さで篩を振動させたときに篩上に残った樹脂粉末の量である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記の安息角、崩潰角、スパチュラ角、あるいは凝集度の各種流動性評価方法は、上記各種評価項目を実際に測定する前に樹脂粉末に機械的なエネルギーを与えることのない方法である。すなわち、金型への樹脂粉末の充填は、振動や回転を与えつつ行われるが、これら各種流動性評価方法では、実際の金型への樹脂粉末の充填における振動や回転等の機械的なエネルギーが樹脂粉末に付与されておらず、実際の金型充填性と対応が付かない。
このため、上記流動性評価方法の評価項目の結果が良好でも、実際には金型に充填することができないことがあるという問題がある。
なお、上記の凝集度は評価自体が樹脂粉末に振動エネルギーを与える方法であるが、評価に先立って振動エネルギーを与えているものではないため、上記のように金型充填性との対応がうまくつかない。
一方、一定のキャビティ寸法の金型についての金型充填性を評価しても、キャビティ寸法が変わると充填することができないことがあるという問題もある。
【００１０】
本発明は、上記の問題に鑑みてなされたものであって、ＰＴＦＥ造粒粉末について、任意の金型への充填性の良否を判別できる樹脂造粒粉末の金型充填性評価方法を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明は、自動成形装置の金型へ充填するポリテトラフルオロエチレン系樹脂の造粒粉末の充填性を評価する樹脂造粒粉末の金型充填性評価方法であって、所定量のポリテトラフルオロエチレン系樹脂の造粒粉末を所定のタッピング処理により凝集させ、前記造粒粉末のタッピング処理物について凝集性を測定する凝集性測定工程と、所定量のポリテトラフルオロエチレン系樹脂の造粒粉末を所定のタッピング処理により凝集させ、前記造粒粉末のタッピング処理物について崩壊性を測定する崩壊性測定工程と、前記測定した凝集性および崩壊性の値と前記造粒粉末が充填される金型のキャビティ寸法とに基づいて、当該金型への前記造粒粉末の充填性の良否を決定する充填性決定工程とを有する。
【００１２】
前記充填性決定工程は、金型のキャビティ寸法に対応づけて要求される充填性を満たす前記凝集性および崩壊性の判断基準値を予め測定しておき、この判断基準値に基づいて前記造粒粉末の充填性の良否を決定する。
【００１３】
前記凝集性測定工程は、前記造粒粉末の造粒粒子の最大粒径よりも大きい開口径を有する篩上に前記造粒粉末のタッピング処理物を静かに戴置する工程と、前記造粒粉末の未凝集分を前記篩から落下させ、前記篩上に残存する前記造粒粉末の凝集体の量を測定し、前記タッピング処理物の総重量に対する前記篩上に残存する造粒粉末の凝集体の重量の割合から前記凝集性の値を決定する工程とを有する。
【００１４】
前記崩壊性測定工程は、前記造粒粉末の造粒粒子の最大粒径よりも大きい開口径を有する篩上に前記造粒粉末のタッピング処理物を静かに戴置する工程と、前記篩に振動振幅の大きさを徐々に大きくしつつ所定の振動数の振動を与えて前記造粒粉末の凝集体から崩れ落ちた造粒粉末を前記篩から落下させ、前記篩上に残存する前記造粒粉末の凝集体の量が所定量となるときの前記振動振幅の相対値から前記崩壊性の値を決定する工程とを有する。
【００１５】
前記充填性決定工程は、前記測定した凝集性および崩壊性の値と、前記造粒粉末が充填される金型のキャビティ寸法とに加えて、前記造粒粉末の造粒粒子の粒径範囲に基づいて決定する。
好適には、前記キャビティ寸法が比較的小さい場合に、前記造粒粒子の粒径範囲を考慮する。
【００１６】
前記金型は、断面形状が環状のキャビティを備えており、前記キャビティ寸法は、前記断面環状のキャビティの径方向の寸法である。
【００１７】
本発明によれば、ポリテトラフルオロエチレン系樹脂について、凝集性測定および崩壊性測定を行う前に、タッピング処理により樹脂粉末に金型への自動充填の際と同様な機械的なエネルギーを与えることにより、実際の金型充填性に対応して金型充填性を評価することができる。
さらに、金型充填性は、金型のキャビティ寸法との間で相関関係がある。すなわち、キャビティ寸法が大きいと充填しやすく、キャビティ寸法が小さくなるほど充填しにくくなる。このことから、金型のキャビティ寸法に対応づけて要求される充填性を満たす凝集性および崩壊性の判断基準値を予め測定し、決定しておくことで、任意の金型に対して良好な充填性の得られるポリテトラフルオロエチレン系樹脂の粉体特性の選択が容易となる。さらに、金型に応じてポリテトラフルオロエチレン系樹脂の粉体特性を変更しやすくなる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。
本発明の樹脂造粒粉末の金型充填性評価方法について説明する前に、本発明が適用される自動成形装置の構成の一例について説明する。
図１は、本発明が適用される自動成形装置の一例を示す構成図である。
図１に示すように、自動成形装置１は、ホッパー２と、シャトルボックス３と、金型４とを備えている。
【００１９】
ホッパー２は、造粒粉末材料Ｍが供給され、この造粒粉末材料Ｍをシャトルボックス３に送り込む。
【００２０】
シャトルボックス３は、ホッパー２から供給された造粒粉末材料Ｍに振動、回転等の機械的エネルギーを与えながら、金型４のキャビティ内に造粒粉末材料Ｍを充填する。
【００２１】
ここで、図２は金型４の構成の一例を示す斜視図である。
図２に示すように、金型４は、円柱状の内部金型４ａと、この内部金型４ａの周囲に設けられた円筒状の外部金型４ｂとからなる。
内部金型４ａと外部金型４ｂとの間に形成される隙間がキャビティＣであり、このキャビティＣに造粒粉末材料Ｍが充填されたのち、これを圧縮して成形する。
このキャビティＣの径方向の寸法Ｌがキャビティ寸法である。
キャビティ寸法Ｌが比較的大きい場合には、造粒粉末材料Ｍの充填は比較的容易であり、キャビティ寸法Ｌが小さくなるにつれて造粒粉末材料Ｍの充填が難しくなる。
なお、自動成形装置１では、キャビティＣへの造粒粉末材料Ｍの充填および圧縮がすべて自動化されている。
【００２２】
次に、上記の自動成形装置１の金型４に充填するポリテトラフルオロエチレン系（ＰＴＦＥ）樹脂の造粒粉末の金型充填性評価方法について説明する。
なお、上記のＰＴＦＥ樹脂は、パーフルオロアルキル基のモル比率が１％以下である変性ポリテトラフルオロエチレンを含有していてもよく、また、少なくとも無機系あるいは有機系充填剤を含有していてもよい。
【００２３】
タッピング工程
まず、測定に先立ち、試料中の複数の造粒粒子が固まっている凝集物を造粒粒子の最大粒径よりも大きい開口径を有する篩にかけて取り除く処理を行っておく。
次に、所定量のＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末を、たとえば、直径５０ｍｍ、高さ５０ｍｍ程度の円柱状の容器に入れ、密封した後、容器ごとゆっくり持ち上げて急激に降下させるタッピング動作を、例えば上下の振幅が１５〜２４ｍｍ、振動の周波数を１Ｈｚとして１８０秒間行う。
このタッピング処理により、ＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末を凝集させる。
【００２４】
凝集性測定工程
次に、上記のようにして得たＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末のタッピング処理物を、例えば１０Ｍｅｓｈの篩など、ＰＴＦＥ造粒粉末の造粒粒子の最大粒径よりも大きい開口径を有する篩上に静かに戴置する。
このとき、ＰＴＦＥ造粒粉末の未凝集分は篩から落下するので、ＰＴＦＥ造粒粉末の凝集体のみが篩上に残存する。
上記の篩上に残存する凝集体の重量を測定し、元の重量（篩上に残存する造粒粉末の凝集体の重量と篩から落下した造粒粉末の重量の和）に対する篩上に残存する造粒粉末の凝集体の重量の割合の値を算出する。この造粒粉末の凝集体の重量の割合の値を凝集性（％）とする。
【００２５】
崩壊性測定工程
次に、上記のタッピング工程においてタッピング処理したＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末のタッピング処理物を、ＰＴＦＥ造粒粉末の造粒粒子の最大粒径よりも大きい開口径を有する篩上に静かに戴置する。
【００２６】
次に、篩に所定の大きさの振動を与えて、ＰＴＦＥ造粒粉末の凝集体から崩れ落ちた造粒粉末を篩から落下させる。
このとき、例えば篩からＰＴＦＥ造粒粉末全体量の内の８０％が落下し、篩上に残存する造粒粉末の凝集体の量がＰＴＦＥ造粒粉末全体量の２０％となるまで、あるいはその他の所定の落下量となるまで、篩に与える振動の大きさを徐々に大きくしていき、当該落下量が所定量（例えば８０％）となったときの篩に与えた振動振幅の大きさを測定する。この振動振幅の大きさから崩壊性を決定する。なお、この崩壊性は、振動振幅の大きさそのものではなく、振動を付与する装置の振動振幅を調整するスイッチの目盛りの値である。
【００２７】
上記の篩に与える振動としては、振動数を、たとえば、３０００ｖｐｍとし、振動振幅の大きさを徐々に大きくする場合には、例えば、その振幅を０．０ｍｍから２．０ｍｍへ大きくなるように、例えば０．２ｍｍ刻みで、あるいはさらに細かく変化させる。
上記のように振幅を変化させた振動を与えたのち、篩から落下した樹脂粉末の重量を測定する。
落下量が全体の８０％となるまで、上記のように振幅を変化させた振動を与え、篩から落下した樹脂粉末の重量を測定する工程を繰り返す。
【００２８】
充填性決定工程
次に、上記工程により、測定した凝集性および崩壊性の値と前記造粒粉末が充填される金型４のキャビティ寸法とに基づいて、金型４への造粒粉末の充填性の良否を決定する。
具体的には、金型のキャビティ寸法に対応づけて要求される充填性を満たす凝集性および崩壊性の判断基準値を予め測定しておき、この判断基準値に基づいて金型４への造粒粉末の充填性の良否を決定する。また、キャビティ寸法が比較的小さい場合には、凝集性および崩壊性の値と金型のキャビティ寸法とに加えて、造粒粉末の造粒粒子の粒径範囲に基づいて決定する。
【００２９】
より詳細には、以下のように、判断基準値を金型のキャビティ寸法に３つのランクに分け、設定した。
【００３０】
▲１▼第０ランク（キャビティ寸法が３．０ｍｍ以上の金型で充填不良の発生しない判断基準値）
凝集性が８５％以下、崩壊性（相対値）が２．７以下を満足するもの。
【００３１】
▲２▼第１ランク（キャビティ寸法が１．４ｍｍ以上３．０ｍｍ以下の金型で充填不良の発生しない判断基準値）
凝集性が７５％以下、崩壊性（相対値）が２．５以下を満足するもの。
【００３２】
▲３▼第２ランク（キャビティ寸法が１．４ｍｍ以下の金型で充填不良の発生しない判断基準値）
凝集性が７５％以下、崩壊性（相対値）が２．５以下を満足し、かつ、造粒によって得られた粒子の粒径範囲が０．３５ｍｍ〜０．４２ｍｍの範囲にあるもの。
【００３３】
なお、上記の第０ランク〜第２ランクの各判断基準値は、複数のキャビティ寸法の金型に、各種粉体特性の造粒粉末を充填し、金型充填性の良否を判断した結果から決定したものである。
上記した本実施形態に係る金型充填性評価方法によれば、ポリテトラフルオロエチレン系樹脂について、凝集性および崩壊性の測定を行う前に、タッピング処理により樹脂粉末に機械的なエネルギーを与えており、実際の金型充填性に対応して流動性を評価することができる。さらに、金型４のキャビティ寸法Ｌに対応づけた判断基準値を予め設定して樹脂粉末の金型充填性を判断するため、樹脂粉末の金型充填性をよりきめ細かく判断できる。
【００３４】
【実施例】
ＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末について、金型充填性のそれぞれことなるサンプルをサンプルＮｏ．１〜２５までの２５種類準備した。
上記の２５種類のＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末について、安息角の測定、凝集性の値の測定および崩壊性の値の測定を行った。
【００３５】
安息角測定（比較例）
Ｎｏ．１〜２５の各ＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末を、径が８０ｍｍの水平な基台上に、基台から７０ｍｍの高さに設置したロートから基台の中央部分に向けて落下させ、樹脂粉末を山状に降り積もらせた。こうして得た樹脂粉末の山の側面の傾斜角度を基台面に対して測定した。
結果を下記表１に示す。
【００３６】
凝集性測定
Ｎｏ．１〜２５の各ＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末を、直径５０ｍｍ、高さ５２ｍｍ程度の円柱状の容器に入れて密封し、上下の振幅が２４ｍｍ、振動の周波数を１Ｈｚであるタッピング処理を１８０秒間行った。上記のタッピング処理物を１０Ｍｅｓｈの篩上に静かに戴置し、篩上に残存する凝集体の重量を測定し、元の重量（篩上に残存する造粒粉末の凝集体の重量と篩から落下した造粒粉末の重量の和）に対する篩上に残存する造粒粉末の凝集体の重量の割合（凝集性の値）を算出した。
結果を下記表１に示す。
【００３７】
崩壊性測定
上記の凝集性試験においてＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末のタッピング処理物を１０Ｍｅｓｈの篩上に静かに戴置した後、篩に振動数が３０００ｖｐｍ振動を与えて、篩からＰＴＦＥ造粒粉末全体量の内の８０％が落下するまで、篩に与える振動の振幅の大きさを０．０ｍｍから２．０ｍｍへと徐々に大きくしていき、当該落下量が８０％となったときの篩に与えた振動の振幅の大きさ（実際には測定装置の振幅を制御する目盛りの値）を測定し、崩壊性の値を決定した。
結果を下記表１に示す。
【００３８】
第０ランクに属する金型への充填性試験
第０ランクに属するキャビティ寸法が３ｍｍの金型を使用し、上記のＮｏ．１〜２５の各ＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末を実際に自動成形装置１において充填したときの充填の可否を調べた。
結果を下記表１に示す。
表１中、○は充填が良好であることを示し、×は充填が不良であることを示している。
【００３９】
【表１】
0004172137.tif 000002
【００４０】
第１ランクに属する金型への充填性試験
第１ランクに属するキャビティ寸法が１．４ｍｍの金型を使用し、上記のＮｏ．１〜２５の各ＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末を実際に自動成形装置１において充填したときの充填の可否を調べた。
結果を下記表２に示す。
なお、表２中、○は充填が良好であることを示し、×は充填が不良であることを示している。
【００４１】
【表２】
0004172137.tif 000003
【００４２】
第２ランクに属する金型への充填性試験
第２ランクに属するキャビティ寸法が１．０ｍｍの金型を使用し、上記のＮｏ．１〜２５のうちＮｏ．１〜１５の各ＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末を実際に自動成形装置１において充填したときの充填の可否を調べた。
このとき、Ｎｏ．１〜１５の各ＰＴＦＥ樹脂の造粒粉末を、粒径が０〜１．２ｍｍのすべての範囲にあるものと、粒径が０．３５〜０．４２ｍｍの範囲のものとをそれぞれ用意し、それぞれについて充填性試験を行った。
結果を下記表３に示す。
なお、表３中、○は充填が良好であることを示し、×は充填が不良であることを示している。
【００４３】
【表３】
0004172137.tif 000004
【００４４】
表１〜表３から、安息角と金型充填性との相関関係は存在しないことが分かる。
このことから、安息角は比較例として測定したが、金型充填性の評価材料として適していないことが分かる。
【００４５】
さらに、表１〜表３から、同じ特性のサンプルを用いても、金型のキャビティ寸法が異なると、充填性の可否の結果が違うことが分かる。
たとえば、表１と表２を比較すると、サンプルＮｏ．１，Ｎｏ．１３，Ｎｏ．１９，Ｎｏ．２２，Ｎｏ．２５等は、金型のキャビティ寸法によっては充填性の可否の結果が異なっている。
すなわち、金型充填性の可否を凝集性および崩壊性のみから判断するのでは十分でないことがわかる。
【００４６】
また、表３からわわかるように、キャビティ寸法が１．０ｍｍのように小さくなると、材料の粒径の範囲の違いによっても充填性の可否の結果が異なる。
【００４７】
ここで、図３（ａ）は第０ランクに属する金型における上記の凝集性の値（％）と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図であり、図３（ｂ）は第０ランクに属する金型における上記の崩壊性の値と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図である。
図３からわかるように、第０ランクに属する金型では、凝集性が８５％以下、崩壊性（相対値）が２．７以下を満足するサンプルについてすべて充填性が良好であることがわかる。すなわち、第０ランクに対する判別基準値を満たすサンプルは充填性が良好である。
【００４８】
図４（ａ）は第１ランクに属する金型における上記の凝集性の値（％）と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図であり、図４（ｂ）は第１ランクに属する金型における上記の崩壊性の値と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図である。
図４からわかるように、第１ランクに属する金型では、凝集性が７５％以下、崩壊性（相対値）が２．５以下を満足するサンプルについてすべて充填性が良好であることがわかる。
【００４９】
図５（ａ）は第２ランクに属する金型において粒径範囲が０．３５〜０．４２ｍｍにあるサンプルについて、上記の凝集性の値（％）と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図であり、図５（ｂ）は第２ランクに属する金型において粒径範囲が０．３５〜０．４２ｍｍにあるサンプルについて、上記の崩壊性の値と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図である。
さらに、図６（ａ）は第２ランクに属する金型において粒径範囲が０〜１．２ｍｍにあるサンプルについて、上記の凝集性の値（％）と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図であり、図６（ｂ）は第２ランクに属する金型において粒径範囲が０〜１．２ｍｍにあるサンプルについて、上記の崩壊性の値と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図である。
図６からわかるように、キャビティ寸法の比較的小さい第２ランクに属する金型では、凝集性が７５％以下、崩壊性（相対値）が２．５以下を満足するサンプルであっても、粒径範囲が０．３５ｍｍ〜０．４２ｍｍの範囲にないと、すべて充填性は不良となっている。
さらに、図５からわかるように、凝集性が７５％以下、崩壊性（相対値）が２．５以下を満足し、かつ、粒径範囲が０．３５ｍｍ〜０．４２ｍｍの範囲にあるサンプルは、すべて充填性が良好であることがわかる。
【００５０】
以上のように、本実施形態によれば、ＰＴＦＥ造粒粉末の種々のキャビティ寸法を持つ金型への充填性を、実際の充填を行わなくても精度良く評価できる。
また、種々のキャビティ寸法を持つ金型にそれぞれ合わせて、充填可能な特性をもつＰＴＦＥ造粒粉末を容易に選択することが可能になる。
さらに、与えられた金型に充填可能なＰＴＦＥ造粒粉末の性質を定量的に認識できるため、ＰＴＦＥ造粒粉末の改質を効率良く行うことができる。
【００５１】
【発明の効果】
以上、説明したように、本発明によれば、ＰＴＦＥ造粒粉末について、実際の金型への充填性を評価可能となり、さらに、金型のキャビティ寸法に対応して、きめ細かく金型充填性の評価が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明が適用される自動成形装置の一例を示す構成図である。
【図２】金型４の構成の一例を示す斜視図である。
【図３】（ａ）は第０ランクに属する金型における上記の凝集性の値（％）と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図であり、（ｂ）は第０ランクに属する金型における上記の崩壊性の値と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図である。
【図４】（ａ）は第１ランクに属する金型における上記の凝集性の値（％）と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図であり、（ｂ）は第１ランクに属する金型における上記の崩壊性の値と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図である。
【図５】（ａ）は第２ランクに属する金型において粒径範囲が０．３５〜０．４２ｍｍにあるサンプルについて、上記の凝集性の値（％）と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図であり、（ｂ）は第２ランクに属する金型において粒径範囲が０．３５〜０．４２ｍｍにあるサンプルについて、上記の崩壊性の値と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図である。
【図６】（ａ）は第２ランクに属する金型において粒径範囲が０〜１．２ｍｍにあるサンプルについて、上記の凝集性の値（％）と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図であり、（ｂ）は第２ランクに属する金型において粒径範囲が０〜１．２ｍｍにあるサンプルについて、上記の崩壊性の値と充填の可否との関係をサンプルＮｏ．順に示した図である。
【符号の説明】
１…自動成形装置
２…ホッパー
３…シャトルボックス
４…金型
【図１】
0004172137.tif 000005
【図２】
0004172137.tif 000006
【図３】
0004172137.tif 000007
【図４】
0004172137.tif 000008
【図５】
0004172137.tif 000009
【図６】
0004172137.tif 000010