(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
コアと該コア上の該コアより低い溶融温度を有する金属コーティング層とを有するろう付けシートスクラップ片から少なくとも部分的に金属コーティング層を除去する方法であって、スクラップ片を複数の研磨要素と共に容器内で撹拌してそれらの間の多重衝突を引き起こし、それにより該コーティング層を少なくとも部分的に除去する方法において、撹拌中容器温度は、
Ｔs（ｃｏａｔ）＜Ｔ＜ＴL（ｃｏｒｅ）
式中、Ｔs（ｃｏａｔ）はコーティング層の固相線温度であり、そしてＴL（ｃｏｒｅ）はコアの液相線温度である、の範囲の温度Ｔであることを特徴とする方法。
【請求項２】
該温度Ｔは、ＴL（ｃｏａｔ）＜Ｔ＜Ｔs（ｃｏｒｅ）
式中、ＴL（ｃｏａｔ）はコーティング層の液相線温度であり、そしてＴs（ｃｏｒｅ）はコアの固相線温度である、の範囲にあることを特徴とする請求項１の方法。
【請求項３】
多重衝突を引き起こすための該撹拌工程は（ｉ）該スクラップ片と該研磨要素を該容器内で回転タンブリングさせること及び（ｉｉ）該スクラップ片と該研磨要素を該容器内で振とうさせることの少なくとも１つにより行う請求項１又は２の方法。
【請求項４】
該コーティング層がアルミニウムろう付け合金である請求項１〜３のいずれかの方法。
【請求項５】
該アルミニウムろう付け合金がアルミニウムろう付け合金の重量を基準として５〜１５重量％の量のＳｉを含有する請求項４の方法。
【請求項６】
該アルミニウムろう付け合金が主合金元素としてＺｎを含有する請求項４の方法。
【請求項７】
該研磨要素が該温度Ｔでアルミニウムに対して化学的に不活性な材料である請求項４又は５の方法。
【請求項８】
該研磨要素が、
Ａｌ2Ｏ3要素、
ＳｉＣ要素、
スピネル要素、
ボーキサイト要素、
アルデンナースプリット（Ardenner split）、
鋼スラグ、及び
少なくとも７のモース硬度を有するセラミックロート仕上げ要素、
から選ばれる請求項１〜７のいずれかの方法。
【請求項９】
該研磨要素が１００ｍｍ以下の最大寸法を有する請求項１〜８のいずれかの方法。
【請求項１０】
該研磨要素が２０ｍｍ以下の最大寸法を有する請求項９の方法。
【請求項１１】
該スクラップ片が２００ｍｍ以下の最大寸法を有する請求項１〜１０のいずれかの方法。
【請求項１２】
該研磨要素が、或る重量（Ａ）の３〜２０ｍｍの範囲の最大寸法を有する相対的に大きな要素と、或る重量（Ｂ）の＜２ｍｍの範囲の最大寸法を有する相対的に小さな要素を含んで成り、重量比Ａ：Ｂは２：１〜７５：１の範囲にある請求項１〜１１のいずれかの方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
本発明は、コアと該コア上に金属コーティング層とを有するスクラップ金属片（ｓｃｒａｐ  ｍｅｔａｌ  ｐｉｅｃｅｓ）、例えばアルミニウムろう付けシートスクラップ（ａｌｕｍｉｎｉｕｍ  ｂｒａｚｉｎｇ  ｓｈｅｅｔ  ｓｃｒａｐ）から少なくとも部分的に金属コーティング層を除去する方法に関する。コーティング層はコアより低い溶融温度（ｍｅｌｔｉｎｇ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）を有する。この明細書において、Ｔs（ｃｏａｔ）及びＴL（ｃｏａｔ）はそれぞれ金属コーティング層の固相線温度（ｓｏｌｉｄｕｓ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）及び液相線温度（ｌｉｑｕｉｄｕｓ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）である。Ｔs（ｃｏｒｅ）及びＴL（ｃｏｒｅ）はそれぞれ、コア、即ち金属コーティング層のない金属片の固相線温度及び液相線温度である。
【０００２】
（先行技術の説明）
例えばアルミニウムろう付けシートのような金属コーティングを少なくとも一側に備えている金属シート部分（ｍｅｔａｌ  ｓｈｅｅｔ  ｐａｒｔｓ）の製造中の製造サイクルの種々の点で、コーティングされたスクラップ金属部分（ｃｏａｔｅｄ  ｓｃｒａｐ  ｍｅｔａｌ  ｐａｒｔｓ）、例えば不合格半仕上げ製品（ｒｅｊｅｃｔｅｄ  ｓｅｍｉ−ｆｉｎｉｓｈｅｄ  ｐｒｏｄｕｃｔｓ）、切り取られた縁部分（ｃｕｔ−ｏｆｆ  ｅｄｇｅ  ｐａｒｔｓ）、圧延プロセスからの部分（ｐａｒｔｓ）、スタンピング廃棄物（ｓｔａｍｐｉｎｇ  ｗａｓｔｅ）等が生じる。このようなコーティングされたスクラップ金属部分の処理は種々の問題を与える。例えばクラッディング（ｃｌａｄｄｉｎｇ）がＡｌＳｉ合金を含んで成るろう付けシートのコーティングされたスクラップ金属部分を溶融するとき、得られたアルミニウム溶融物において過剰のＳｉレベルが生じ、その結果アルミニウム溶融物はもはやシートをろう付けするためのコア合金の製造に即座に好適ではない。アルミニウム溶融物は、高価な溶液である純粋なアルミニウムでアルミニウム溶融物を希釈することによりＳｉ含有率が減少されない限り低グレード用途にのみ適当である。
【０００３】
ヨーロッパ特許公開公報第７２７４９９号（ＥＰ−Ａ−７２７４９９）には、コーティングされた金属片、特に亜鉛メッキされた鋼片を研磨要素（ａｂｒａｓｉｖｅ  ｅｌｅｍｅｎｔｓ）、例えばＡｌ2Ｏ3体（ｂｏｄｉｅｓ）と共に容器内で撹拌して多重衝突（ｍｕｌｔｉｐｌｅ  ｃｏｌｌｉｓｉｏｎｓ）を引き起こす方法を記載している。水又はアルカリ溶液のような液体が容器内に存在することもできる。或る例では、プロセス温度は８０℃として与えられる。このプロセスは相対的に厚いコーティング層に適当であるとは思われない。
【０００４】
米国特許第４２０３７６２号はバイメタルスクラップ、特に鋼／アルミニウムシートを処理して鉄−アルミニウム金属間化合物を形成することなくアルミニウムを回収する方法を開示している。スクラップは４５０℃で出発してアルミニウムの融点より高い温度までの臨界的（ｃｒｉｔｉｃａｌ）温度範囲を迅速に通過させてコーティングを液体とするために放射熱エネルギーにより急速に加熱される。液体コーティングは重力排出（ｇｒａｖｉｔａｔｉｏｎａｌ  ｄｒａｉｎａｇｅ）により除去され、そのためにスクラップは撹拌されることができる。このプロセスは高温エネルギー源及び注意深い制御を必要とする。
【０００５】
（発明の要約）
本発明の目的は、金属コーティングを担持するスクラップ金属片から少なくとも部分的に金属コーティングを有効に除去する方法を提供することである。
【０００６】
本発明に従えば、コアと該コア上の該コアより低い溶融温度を有する金属コーティング層とを有するスクラップ金属片から少なくとも部分的に金属コーティング層を除去する方法であって、スクラップ金属片を複数の研磨要素と共に容器内で撹拌してそれらの間の多重衝突を引き起こし、それにより該コーティング層を少なくとも部分的に除去する方法が提供される。この方法は、撹拌中容器の温度が、
Ｔs（ｃｏａｔ）＜Ｔ＜ＴL（ｃｏｒｅ）
式中、Ｔs（ｃｏａｔ）はコーティング層の固相線温度であり、そしてＴL（ｃｏｒｅ）はコアの液相線温度である、
の範囲の温度Ｔであることを特徴とする。好ましくは容器温度Ｔは
ＴL（ｃｏａｔ）＜Ｔ＜Ｔs（ｃｏｒｅ）  の範囲にある。
【０００７】
この方法では、コーティングされたスクラップ金属片の単一原料（ｓｉｎｇｌｅ  ｆｅｅｄｓｔｏｃｋ）をコーティングされたスクラップ金属片と研磨粒子との間で絶えず変わる速度の変化が起こるような方法でコーティングされたスクラップ金属片を運動させることができる。このようなスクラップをこのような方法で処理すると、研磨のような機構によって驚くほど有効に金属コーティング又はクラッディングが除去されることが見いだされた。特定された温度範囲を選択して、この温度範囲にさらされたときの金属コーティング又はクラッディングは非常に弱くそして場合により部分的に溶融しているように見え、そして研磨作用により簡単に且つ有効に除去されることができる。
【０００８】
本発明の方法では、スクラップ金属片を温度Ｔs（ｃｏａｔ）より低い温度、例えば周囲の温度又は室温で容器内に導入することができる。好ましくは、研磨要素又は少なくともそれらのいくらかは容器温度にある。この場合にスクラップ金属片は撹拌中加熱されるが完全に温度Ｔには達しないことがある（好ましくは達しない）。かくして、コーティングは完全には溶融されないことがある。コーティングは撹拌及びそれがコアから除去される温度により、場合により溶融することなく、十分に弱くなるようである。
【０００９】
本発明に従う方法は、他の場合にはクラッド層又はクラッディングとして知られた金属コーティングが５〜１５重量％の範囲で主合金元素としてＳｉを含んで成るアルミニウムろう付け合金である、アルミニウムろう付けシートの金属コーティングの少なくとも一部の除去に特に好適であることが見いだされた。主合金元素としてＺｎを含有して成るアルミニウム合金の層も非常に有効に除去することができる。
【００１０】
本発明の方法の詳細（例えば、時間、温度、研磨要素の寸法及び種類）は、スクラップ金属部分のコア上のコーティング層の量の減少の所望の結果が達成されるように選ばれるべきである。或る条件下では、分離したコーティング粒子がスクラップ金属部分に再び付着する危険がある。
【００１１】
好適には、研磨要素は金属、鉱物、セラミック又は同様な硬質材料の塊（ｌｕｍｐｓ）又は粒子である。好ましくは研磨要素は塊のような不規則な形状を有する。しかし、ピラミッド又はプリズムのような規則的な形状も使用することができる。研磨要素は、例えば、Ａｌ2Ｏ3、ＳｉＣ、スピネル（ｓｐｉｎｅｌ）、ボーキサイト、アルデンナースプリット（ａｒｄｅｎｎｅｒ−ｓｐｌｉｔ）、鋼スラグ、及び少なくとも７．０のモース硬度を有するセラミックロート仕上げ要素（ｃｅｒａｍｉｃ ｒｏｔｏｆｉｎｉｓｈ ｅｌｅｍｅｎｔｓ）から選ばれる。
【００１２】
他の材料の研磨要素は十分に好適でありうるけれども、不活性な上記した研磨要素の１つを使用するのが好ましい。除去されたコーティング又はクラッディング部分はこれらの要素に有意は付着しない。使用される研磨要素はムライト又はＦｅ3Ｓｉのような撹拌中場合により存在する溶融したアルミニウムと反応することができるいかなる材料も有意な程度には含まないのが好ましい。ムライトから成る研磨要素を使用する場合には、Ｓｉが形成されることがあり、これは処理され次いで再溶融されるスクラップ金属部分の最終Ｓｉ含有率に対して不利である。
【００１３】
研磨粒子の最大寸法は好ましくは最大１００ｍｍでありそしてより好ましくは最大２０ｍｍである。特に、この範囲で、所定の温度範囲で金属コーティングを除去するのに良好な結果が達成される。
【００１４】
クラッド層の除去の効率は相対的に大きな研磨要素（寸法３〜２０ｍｍ、好ましくは４〜２０ｍｍ）及び小さな研磨要素（寸法範囲＜２ｍｍ）の組み合わせを使用する場合にさらに改良される。大きな研磨要素対小さな研磨要素の量の重量比は２：１〜７５：１、好ましくは２：１〜２５：１、更に好ましくは１０：１〜２０：１の範囲にある。
【００１５】
好ましくは、スクラップ金属片は２００ｍｍ以下、更に好ましくは５〜２００ｍｍの範囲の最大寸法を有する。各片は、最大寸法が長さであり、幅は長さに等しいか又は長さより小さくそして厚さは長さと比較して小さい、例えば数ｍｍ、即ち、１〜３０ｍｍ好ましくは１〜１０ｍｍの範囲にある、長さ、幅及び厚さを有するものと見なすことができる。それらは剪断、切断又はチョッピングを含む機械的処理により得ることができる。
【００１６】
片及び研磨要素を運動させることは、回転タンブリング（ｒｏｔａｔｉｏｎａｌ  ｔｕｍｂｌｉｎｇ）及び振とう（ｓｈａｋｉｎｇ）の１つ又は両方により行うことができ、そして水平に対して４５°以下の回転軸を有する回転ドラム又は容器内で簡単で有効な方法で行われる。好ましくは、容器がシート部分を回転中運動させるための内側に向けられた突起を含む。本発明に従う方法のこの態様は工業規模で適用することができ、そして既知の装置、例えばロート仕上げ装置として知られた装置を使用することができる。回転容器の代わりに、動く格子のような振動装置を使用することができる。
【００１７】
（好ましい態様の説明）
本発明を非限定的実施例を参照してここで説明する。
【００１８】
実施例１
実験室試験規模で下記のことを行った。閉じた鋼容器に２〜５ｍｍの平均粒度を有する研磨粒子としてＡｌ2Ｏ3粒子を充填した。容器及び研磨粒子を６１０℃に加熱した。３×４ｃｍ及び０．６ｃｍ厚さ（１０％厚さのクラッディングを含めて）のアルミニウム合金ろう付けシートを加熱された容器に室温で導入した。ろう付けシートのコア合金はＴs（ｃｏｒｅ）６２９℃及びＴL（ｃｏｒｅ）６５４℃を有しそしてクラッディングはＴs（ｃｏａｔ）５５４℃及びＴL（ｃｏａｔ５９６℃を有する。容器を５ｃｍの水平振幅で８分間振とうさせた。試験を５０回運動／分及び１２０回運動／分の運動頻度で行った。
【００１９】
表１は処理の関数として再溶融したときの再溶融されたろう付けシートのＳｉ及びＦｅ含有率を示す。処理の後除去されたクラッディング層部分は容器中にＡｌ2Ｏ3粒子間に別々に存在していることが見いだされ、そして簡単なふるい操作を使用してスクラップ金属片及びＡｌ2Ｏ3粒子の両方から分離されることができる。クラッディング層は研磨材料によりコアから切り離されうるようである。
【００２０】
実験は、少なくとも有意な部分（ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ  ｐａｒｔ）について、クラッディングはコア合金から除去されることができ、その結果再溶融されたろう付けシートスクラップシート部分の相当な増加した値が生じ、その理由は特にＳｉ含有率が減少するからである、ということを示す。
【００２１】
【表１】
0004190728.tif 000002
【００２２】
実施例２
０．３ｍの長手方向寸法及び０．３ｍの直径を有する回転可能な炉ドラムを使用して実験室試験規模で下記の試験（実験１〜１８）を行った。ドラムにおいて、研磨媒体は９ｋｇを使用した実験１６〜１７を除いては６ｋｇの量で存在する。ドラム及び研磨媒体は処理温度に加熱され、その後、実験１７で１．５ｋｇを使用することを除いて、室温にあるろう付けシートスクラップ１ｋｇをドラムに供給する。ろう付けシートスクラップの寸法は（２５〜３０）×（４０〜６０）ｍｍ及び３ｍｍ厚さである。ろう付けシートのコアアルミニウム合金はＴs（ｃｏｒｅ）６２９℃及びＴL（ｃｏｒｅ）６５４℃を有しそしてクラッディングはＴs（ｃｏａｔ）５５４℃及びＴL（ｃｏａｔ）５９６℃を有する。使用されたろう付けシートはそれぞれ０．０５重量％及び０．２０重量％のＳｉ及びＦｅ含有率を有するコア合金を有し、クラッディング（厚さの１０％）はそれぞれ９．５６重量％及び０．２０重量％のＳｉ及びＦｅ含有率を有する。本発明に従う処理なしの再溶融されたろう付けシートの組成はＳｉ０．５９重量％及びＦｅ０．２０重量％である。処理後に得ることができる最小Ｓｉレベルはコア合金のＳｉレベルである。
【００２３】
研磨媒体として、下記の成分が使用された：Ａｌ2Ｏ3、鋭い縁を有する採鉱された鉱物であるアルデン（Ａｒｄｅｎ）（＝アルデンナースプリット（Ａｒｄｅｎｎｅｒ  ｓｐｌｉｔ）、アルミニウム製造のための鉱石材料でありそして非常に鋭い縁を有するボーキサイト、及び転炉鋼製造プロセスからの副生物でありそして非常に重くそして鋭い縁を有しそしてＦｅＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＣａＯ、ＳｉＯ2及びＡｌ2Ｏ3の混合物を含んで成る鋼スラグ。
【００２４】
表２は処理の関数としての再溶融されたろう付けシートのＳｉ及びＦｅ含有率を与える。
【００２５】
実験７、１０、１２及び１４の結果は使用された研磨媒体のタイプの間の比較を示す。驚くべきことに、鋼スラグの使用は非常に良好な結果を与える。再溶融された処理されたろう付けシートにおけるＦｅ含有率の増加が予想されるうるが、実験結果はこれを示さなかった。行われたすべての実験について、Ｓｉ含有率を除いて、元素は最終の処理されたろう付けシートにおける有意な増加又は減少を示さなかった。更に、実験結果は、高められた温度で研磨粒子を使用して有意な程度にコア合金からクラッディング層が除去されうることを示す。
【００２６】
【表２】
0004190728.tif 000003
【００２７】
実施例３
実施例２におけると同様な方式で、同じタイプのろう付けシートスクラップ１ｋｇを、研磨媒体の種類、研磨媒体の寸法範囲及び処理温度を変えて（実験１９〜３３）回転可能なドラムにおいて処理した。実施例２の研磨材料に加えて、８．０のモース硬度及び種々の形状を有するロート仕上げ操作（ｒｏｔｏｆｉｎｉｓｈ ｏｐｅｒａｔｉｏｎｓ）のための商業的に入手可能なセラミック要素を試験した。使用されたセラミックロート仕上げ要素は本質的にＡｌ2Ｏ3及びクレーから成りそして２．５２ｇ／ｃｍ3の比重を有する。実験１９〜２１において、ピラミッド形状を使用し、実験２２では三角形形状を使用し、実験２３〜２６では円筒形形状を使用した。
【００２８】
実験２４〜２７及び３０〜３２では、相対的に大きな寸法を有する研磨媒体を相対的に小さな寸法を有する第２研磨媒体と組み合わせた。大きな研磨媒体の重量は小さな研磨媒体の重量より有意に大きい。実験２７では、３５ｍｍの直径及び９ｍｍの高さを有する鋼ディスクをボーキサイトと組み合わせて使用した。
【００２９】
表３は処理の関数として再溶融されたろう付けシートのＳｉ及びＦｅ含有率を与える。
【００３０】
実験１９〜２１の実験結果は研磨媒体の寸法の増加がクラッド層除去の効率を減少させることを示す。実験２３〜２６の実験結果は少量の小さな研磨粒子を大きな研磨粒子に加えるとクラッド層除去の効率が有意に増加することを示す。実験２４及び２５から、温度を増加させると除去効率がさらに改良されることが分かった。
【００３１】
実験３３は研磨粒子なしでしかしスクラップろう付けシート部分６ｋｇを使用するだけで行われた。高められた温度でスクラップ部分のみをタンブリングするとクラッディング層は除去されないことが見いだされた。
【００３２】
【表３】
0004190728.tif 000004
【００３３】
実施例４
実施例３におけると同様な方式で、二重クラッドされた（ｄｏｕｂｌｅ  ｃｌａｄｄｅｄ）ろう付けシートスクラップを回転可能なドラムで処理した。コア合金はＳｉ０．３７重量％及びＦｅ０．４３重量％を含有して成る。未処理の且つ再溶融された二重クラッドされたろう付けートはＳｉ１．９重量％及びＦｅ０．４３重量％を含有して成る。使用されたプロセスパラメーターは、（２５〜３０）×（４０〜６０）ｍｍ及び６．５ｍｍ厚さのスクラップろう付けシート１ｋｇ、４〜１６ｍｍの寸法範囲の鋼スラグ粒子６ｋｇ、炉温度６１７℃、処理時間２０分、回転速度３０ｒｐｍ、であった。処理されそして再溶融されたろう付けシートはＳｉ０．４７重量％及びＦｅ０．４３重量％を含有して成っていた。
【００３４】
実施例５
実験室規模で下記の実験を行った。３×４ｃｍの寸法範囲及び０．６ｍｍ厚さを有するろう付けシートを動く鋼振動格子（ｍｏｖｉｎｇ  ｓｔｅｅｌ  ｖｉｂｒａｔｉｎｇ  ｇｒｉｄ）上に６１０℃の温度で置いた。クラッディング層を回転させて（ｔｕｒｎ）鋼格子に向き合わせた。次いで格子を２００回運動／分の頻度及び５ｃｍの水平方向振幅で１分間の処理時間運動させた。処理されたろう付けシートを再溶融させそしてそのＳｉ含有率及びＦｅ含有率を分析した。重量％で表した結果を表４に示す。
【００３５】
【表４】
0004190728.tif 000005
【００３６】
実施例６
２つの試験を含む下記の実験を、０．３ｍの長手方向寸法及び０．３ｍの直径を有する回転可能な炉ドラム（実施例２〜４で使用された回転可能な炉ドラムと同様）で実験室規模の試験で行った。ドラムにおいて研磨媒体は６ｋｇの量で存在する。ドラム及び研磨媒体を両方の試験において６２０℃の処理温度に加熱し、その後室温のろう付けシートスクラップ１ｋｇをドラムに供給する。ろう付けシートスクラップ片の寸法は（２５〜３０）×（４０〜６０）ｍｍ及び３ｍｍ厚さであった。ろう付けシートのコア合金はＴs（ｃｏｒｅ）６２９℃及びＴL（ｃｏｒｅ）６５４℃を有しており、そしてクラッディングはＴs（ｃｏａｔ）５５５℃及びＴL（ｃｏａｔ）５９５℃を有する。ろう付けシートコアは０．０８重量％のＳｉ含有率を有しておりそしてクラッディング（厚さの１０％）は９．５７重量％のＳｉ含有率を有している。本発明に従う処理なしで再溶融されたろう付けシートの組成は０．６４重量％である。処理後に得られ得る最小Ｓｉレベルはコア合金のＳｉレベル、即ち０．０８重量％である。
【００３７】
第１試験において、１５〜２５ｍｍの寸法範囲を有する実施例２に記載の如き鋼スラグ５．５ｋｇの形態にある研磨媒体を３〜８ｍｍの寸法範囲を有するＡｌ2Ｏ3０．５ｋｇと共に使用した。
【００３８】
第２試験において、１５〜２５ｍｍの寸法範囲を有する実施例２に記載の如き５．５ｋｇの鋼スラグの形態にある研磨媒体を３〜８ｍｍの寸法範囲を有するＡｌ2Ｏ3０．４ｋｇ及び更に１ｍｍまでの寸法範囲を有する鋼スラグサンド（ｓｔｅｅｌ  ｓｌａｇ  ｓａｎｄ）（鋼スラグの微細フラクション）０．１ｋｇと共に使用した。
【００３９】
両方の試験において、ろう付けシートスクラップを３０ｒｐｍの回転速度で２０分の期間数回処理した。各２０分の期間の後、処理されたろう付けシートスクラップを取り出し、再溶融しそしてそのＳｉ含有率を分析し、更に新しい未処理のろう付けシートスクラップをドラムに加える。第１試験では、各処理の後研磨媒体をふるいにかけて１ｍｍより小さな寸法を有する研磨材料を除去しそして処理温度に再び到達させる。第１試験では、このプロセスを７回繰り返しそして第２試験ではこのプロセスを５回繰り返した。除去されたＳｉの百分率は下記式を使用して計算した。
【００４０】
【数１】
0004190728.tif 000006
【００４１】
であり、ここでＳｉ（再溶融全スクラップ）は０．６４重量％でありそしてＳｉ（ｃｏｒｅ）は０．０８重量％である。
【００４２】
第１試験に対する結果は表５に示されておりそして第２試験に対する結果は表６に示されている。これらの結果から、Ｓｉ含有率によって決定されたクラッディングを除去することのプロセス効率は時間と共に減少することが分かる。この実験では、効率は約８０％から約４０％まで徐々に減少する。しかしながら、第２試験の結果から、フラクション微細研磨要素（ｆｒａｃｔｉｏｎ  ｆｉｎｅ  ａｂｒａｄｉｎｇ  ｅｌｅｍｅｎｔｓ）、この場合に１ｍｍより小さい寸法を有する鋼スラグサンドの存在下で、種々の実験にわたって効率は殆ど一定のままであることがわかる。可能な説明は、微細フラクションが吸収剤として作用し、除去されたクラッド層がスクラップろう付けシートに再び付着するのを防止するということかも知れない。
【００４３】
【表５】
0004190728.tif 000007
【００４４】
【表６】
0004190728.tif 000008