(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
平均気泡直径が１０〜２００ｎｍの範囲内にあり、気泡数密度が１０９〜１０１５個／ｃｍ３で、波長４００〜８００ｎｍの可視光領域における該発泡体の光透過率と、該発泡体と同一形状の非発泡体の光透過率との比（百分率）が７０％以上である光透過性合成樹脂発泡体であって、該合成樹脂がノルボルネン系樹脂であることを特徴とする光透過性合成樹脂発泡体。
【請求項２】
請求項１において、ノルボルネン系樹脂に不活性ガス又はその超臨界流体を高圧、加熱条件下で含浸させた後、圧力を解放することにより製造された光透過性合成樹脂発泡体であって、
前記加熱条件を、該ノルボルネン系樹脂のガラス転移温度よりも低い温度であって、該不活性ガス又はその超臨界流体が含浸されたノルボルネン系樹脂のガラス転移温度よりも高い温度とし、ノルボルネン系樹脂に不活性ガス又はその超臨界流体を含浸させることにより、該不活性ガス又はその超臨界流体が含浸されたノルボルネン系樹脂のガラス転移温度を、該ノルボルネン系樹脂のガラス転移温度よりも１０〜２５０℃低下させ、その後圧力を解放することにより該不活性ガス又はその超臨界流体が含浸されたノルボルネン系樹脂のガラス転移温度を圧力解放前のガラス転移温度よりも１０〜２５０℃上昇させることにより製造されたことを特徴とする光透過性合成樹脂発泡体。
【請求項３】
請求項１又は２において、前記不活性ガスが窒素及び／又は二酸化炭素であることを特徴とする光透過性合成樹脂発泡体。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、光透過性を保つ程度に微細気泡が形成された合成樹脂発泡体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
合成樹脂発泡体は、重量低減、断熱特性の向上、或いは防音性の付与を目的として、各種構造材料に用いられる。この合成樹脂発泡体にあっては、軽量化や機能性の向上の面からは、発泡倍率を高め、比重の小さい発泡体とすることが望まれるが、発泡倍率の増加に伴って発泡体の強度は低下するため、工業的用途においては、強度の面から発泡倍率に制約を受けていた。
【０００３】
これに対して、発泡体の気泡を微細化することにより、発泡倍率の増加に伴う強度低下の抑制ないしは強度の向上を図る技術が提案されている。例えば、Shimbo et al., Polymer Engineering Science, 35, 1387 (1995)には、３．５〜９．５μｍ径の発泡気泡を形成することにより、剛性がやや向上することが記載されている。この技術は、マイクロセルラープラスチックと呼ばれ、USP4,473,665(1984), USP5,158,986(1992)にその詳細が記載されている。この方法は、具体的には、(1)高圧容器内で熱可塑性樹脂に高圧下で窒素や二酸化炭素など不活性ガスを高圧もしくは超臨界状態で含浸させ、次いで(2)ガスを含浸させた熱可塑性樹脂を高圧容器より取り出し、オイルバス等で熱可塑性樹脂のガラス転移温度Ｔｇ以上の温度まで昇温し、(3)核生成を誘発して気泡成長させることにより微細気泡の発泡体を得るものである。
【０００４】
また、オプトエレクトロニクス分野では、無機ガラスなど無機透明材料を多孔質化することにより低屈折率化が図られており、光透過性を有する微細多孔構造を有するフィルム・膜については、ゾルゲル法と超臨界抽出を組み合わせて合成した無機多孔質体が知られている。例えばT. Tsutsui, et al., MRS Meeting Abstract, 663(2000)或いはS. Tokito and T. Tsutttsui, Applied Physics, 86,2407(1999)には、屈折率１．１以下の低屈折率層を有機ＥＬディスプレーのガラス基板内側に形成することにより、発光の外部量子効率を６割以上向上させる結果が得られている。
【０００５】
なお、合成樹脂に不活性ガスを含浸させることによりガラス転移温度Ｔｇ又は融点Ｔｍが低下することは良く知られている。例えば、特開平１１−２６３８５８号公報にはポリフェニレンエーテルに超臨界二酸化炭素を含浸させてガラス転移温度Ｔｇを変化させることにより、低温成形を実現させる方法が開示されている。また、Handa et. al., Journal of Polymer Science: Part B: Polymer Physics,
32, 2549(1994)には、ポリフェニレンエーテルのＴｇが、６１．２ａｔｍの二酸化炭素を含浸させることにより、３１．６℃低下することを、高圧セルによる示差走査熱量計（ＤＳＣ）測定により確認したことが報告されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
上記オプトエレクトロニクス分野で利用される無機透明材料の多孔質体は、脆くて靱性、屈曲性にかけるため、実装工程で潰れたり、傷が付く等、或いは連続プロセスの適用が困難である等の問題点があった。また、強度を上げるためには、多孔体積比率を上げることが一つの方法であるが、多孔質体を合成するプロセスではそれも限界があった。そのためこれらを合成樹脂にような有機材料で製造することができれば、屈曲性、靱性を有し、また多孔体体積比率を大きくすることも容易であり、ディスプレー、通信デバイス等の実装プロセスにおいてハンドリングが容易となり、結果として歩留まりの向上、或いは連続プロセス化が達成され、製造コストの大幅な削減が可能となる。
【０００７】
ところで、合成樹脂発泡体において、光透過性を保つためには、一般に１／４波長以下に気泡直径を制限することが必要とされる。従って、可視光の最小波長は４００ｎｍであることから、これを対象とした場合には１００ｎｍ未満の気泡直径が必須である。
【０００８】
しかしながら、前記マイクロセルラープラスチックの製造法による発泡体の平均気泡直径の最小値は、特開平１０−４５９３６号公報や特開２０００−１０９５７９号公報によると、１００ｎｍ以上であるため、光透過性の発泡体を得ることは困難である。
【０００９】
更に、前記マイクロセルラープラスチックの製造法は、ガス含浸に費やす時間が膨大で、通常２４〜４８時間の長時間に亘って高圧ガス下で保持した後発泡させるため、生産効率が著しく悪く、工業化には適していないという問題もある。
【００１０】
本発明は、上記従来の問題点を解決し、十分な光透過性を確保し得る微細気孔が形成された光透過性合成樹脂発泡体、特に、合成樹脂に不活性ガス又はその超臨界流体を含浸させることにより製造された光透過性合成樹脂発泡体であって、不活性ガス又はその超臨界流体の含浸に要する時間が短く、工業的な生産性を十分に確保し得る光透過性合成樹脂発泡体を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明の光透過性合成樹脂発泡体は、平均気泡直径が１０〜２００ｎｍの範囲内にあり、気泡数密度が１０９〜１０１５個／ｃｍ３で、波長４００〜８００ｎｍの可視光領域における該発泡体の光透過率と、該発泡体と同一形状の非発泡体の光透過率との比（百分率）が７０％以上である光透過性合成樹脂発泡体であって、該合成樹脂がノルボルネン系樹脂であることを特徴とする。
【００１２】
このような微細気孔を有する合成樹脂発泡体であれば、著しく良好な光透過性を得ることができる。
【００１３】
このような本発明の光透過性合成樹脂発泡体は、本発明に従って、容易かつ効率的に製造することができる。
【００１４】
請求項２の光透過性合成樹脂発泡体は、請求項１において、ノルボルネン系樹脂に不活性ガス又はその超臨界流体を高圧、加熱条件下で含浸させた後、圧力を解放することにより製造されたノルボルネン系樹脂であって、前記加熱条件を、該ノルボルネン系樹脂のガラス転移温度よりも低い温度であって、該不活性ガス又はその超臨界流体が含浸された非晶性熱可塑性樹脂のガラス転移温度よりも高い温度とし、ノルボルネン系樹脂に不活性ガス又はその超臨界流体を含浸させることにより、該不活性ガス又はその超臨界流体が含浸されたノルボルネン系樹脂のガラス転移温度を、該ノルボルネン系樹脂のガラス転移温度よりも１０〜２５０℃低下させ、その後圧力を解放することにより該不活性ガス又はその超臨界流体が含浸されたノルボルネン系樹脂のガラス転移温度を圧力解放前のガラス転移温度よりも１０〜２５０℃上昇させることにより製造されたことを特徴とする。
【００１５】
即ち、本発明者らは、光透過性を有する程度に十分に小さい気泡直径と十分に大きな気泡数密度を有する合成樹脂発泡体を工業的有利に製造する方法について検討した結果、不活性ガスの含浸の有無による合成樹脂のＴｇもしくはＴｍの変化を利用し、含浸前の合成樹脂のＴｇ又はＴｍよりも低く、かつ含浸後の合成樹脂のＴｇ又はＴｍよりも高い温度に保持することにより、従来法に比べて飛躍的に短い含浸時間で非常に微細な気泡を有する発泡体を製造することができることを見出し、本発明を完成させた。
【００１６】
不活性ガスの含浸により、Ｔｇ又はＴｍは含浸前に比べて低下する。この低下の度合は、不活性ガスの含浸濃度が大きい程大きい。このため、本発明の加熱条件で保持することにより、分子鎖の運動性の高い状態、即ちガス拡散係数の高い状態で不活性ガスが合成樹脂中に含浸することとなり、含浸時の高圧下での保持時間を飛躍的に短くすることができる。
【００１７】
この含浸操作後、急激に圧力を解放して急減圧することにより発泡体を得るが、この発泡工程においては、不活性ガスを含浸した合成樹脂のＴｇ又はＴｍは上昇し、保持温度を超えるため、気泡成長が抑制され、微細気泡が形成される。即ち、圧力解放による発泡工程では、合成樹脂中に含浸された不活性ガスが急激に放出されることで合成樹脂中の不活性ガス濃度が急激に低下し、これに伴いＴｇ又はＴｍは上昇する。この結果、当該保持温度では、分子鎖の運動が束縛されることとなり、気泡成長が抑制された状態で固定されることにより、微細気泡を有する光透過性合成樹脂発泡体を得ることができる。
【００１８】
本発明の方法では、高圧下でノルボルネン系樹脂に不活性ガス又はその超臨界流体を含浸させることにより、そのガラス転移温度を、含浸前のノルボルネン系樹脂のガラス転移温度よりも１０〜２５０℃、好ましくは２０〜２５０℃低下させ、その後圧力を解放して発泡させることにより不活性ガス濃度を低下させ、圧力解放後のガラス転移温度を圧力解放前のガラス転移温度よりも１０〜２５０℃、好ましくは２０〜２５０℃上昇させることにより、気泡の成長を抑制して微細気泡を形成させることが好ましい。
【００１９】
また、本発明において、不活性ガスとしては窒素及び／又は二酸化炭素が好適に用いられる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の実施の形態を、本発明の光透過性合成樹脂発泡体の製造方法に従って詳細に説明する。
【００２１】
本発明では、具体的には、次の手順で光透過性合成樹脂発泡体を製造する。
(1)  バルブ付きの圧力容器に固体の合成樹脂を仕込む。
(2)  固体の合成樹脂を入れた圧力容器を、外部熱源を用いて所定の温度まで加熱する。
【００２２】
この加熱温度は、用いたノルボルネン系樹脂のＴｇ（以下「Ｔｇ（ｍａｘ）」と称す。）よりも低く、かつ、下記(6)の工程でノルボルネン系樹脂に不活性ガスが十分に含浸された状態における不活性ガス含浸ノルボルネン系樹脂のＴｇよりも高い温度とする。以下、高圧条件で不活性ガスが合成樹脂に十分に含浸された状態を飽和含浸状態と称し、この飽和含浸状態の不活性ガス含浸合成樹脂のＴｇをＴｇ（ｍｉｎ）と称す。
【００２３】
この加熱温度は、上記範囲においても低過ぎると、ガス拡散性の向上による不活性ガスの含浸時間の短縮効果を十分に得ることができず、高過ぎると下記(7)の発泡工程における気泡成長の抑制効果を十分に得ることができない。従って、加熱温度は製造する合成樹脂発泡体の平均気泡直径や気泡数密度、飽和含浸状態の不活性ガス含浸濃度等によっても異なるが、本発明では、不活性ガスを含浸させることにより、Ｔｇ（ｍｉｎ）をＴｇ（ｍａｘ）より１０〜２５０℃、好ましくは２０〜２５０℃、より好ましくは５０〜２５０℃低下させ、この加熱温度をＴｇ（ｍａｘ）より１０〜２５０℃、好ましくは２０〜２５０℃、より好ましくは５０〜２５０℃低く、Ｔｇ（ｍｉｎ）よりも０〜２５０℃、好ましくは０〜２００℃高い温度とすることが好ましい。
【００２４】
(3)  上記(2)の温度で加熱しながら、同時に圧力容器内に不活性ガスを仕込む。この不活性ガスとしては、窒素、二酸化炭素又はこれらの混合ガスを用いることができる。不活性ガスは、多くの場合、加熱加圧下においては超臨界流体として合成樹脂に含浸される。
(4)  圧力容器、合成樹脂及び不活性ガスを熱源温度と平衡させる。
(5)  不活性ガスが十分合成樹脂に溶解するような最終圧力を達成するため、更に不活性ガスを加えることにより圧力容器中の圧力を調整する。この圧力は、用いる合成樹脂や目的とする合成樹脂発泡体の光透過性、即ち、平均気泡直径や気泡数密度によっても異なるが、前述の如く、Ｔｇ（ｍｉｎ）をＴｇ（ｍａｘ）よりも１０〜２５０℃、好ましくは２０〜２５０℃低下させるためには、１３〜３０ＭＰａ、特に１５〜３０ＭＰａとすることが好ましい。
(6)  所定時間上記加熱温度及び圧力で保持する。この保持時間、即ち、含浸時間は、加熱、加圧条件によっても異なるが、本発明では、上記加熱条件で加熱することにより、この保持時間を従来に比べて飛躍的に短縮することができ、一般的には１〜１２時間、好ましくは２〜１０時間の保持時間で十分小さい気泡直径と十分大きい気泡数密度を持つ合成樹脂発泡体を製造することができる。
(7)  圧力容器のバルブを全開放して、急速に圧力容器内の圧力を解放する。
【００２５】
これにより、微細発泡を有する本発明の光透過性合成樹脂発泡体が得られる。なお、圧力解放後の降温は気泡の成長を抑制するため、液化ガスや水を用いてできるだけ速い条件で行うのが好ましい。
【００２６】
このような本発明の光透過性合成樹脂発泡体に用いられる合成樹脂は、ノルボルネン系樹脂である。
【００２７】
また、この合成樹脂には、通常の合成樹脂の発泡成形に用いられる添加剤、例えば発泡核剤、着色剤、熱安定剤、離型剤、防腐剤、紫外線吸収剤、可塑剤、難燃剤、導電性付与剤、帯電防止剤、結晶核剤等の１種又は２種以上含んでいても良い。
【００２８】
このようにして製造される本発明の光透過性合成樹脂発泡体の平均気泡直径は１０〜２００ｎｍで、気泡数密度は１０９〜１０１５個／ｃｍ３である。平均気泡直径が１０ｎｍ未満の合成樹脂発泡体を製造することは、本発明による発泡工程における気泡成長の抑制効果を十分に発揮させても困難であり、また、平均気泡直径が２００ｎｍを超える合成樹脂発泡体では、十分な光透過性を得ることができない。好適な気泡数密度は、平均気泡直径によっても異なるが、１０９個／ｃｍ３未満では、発泡体としての十分な気孔率を確保し得ず、１０１５個／ｃｍ３を超えると強度が損なわれる傾向があるため、１０９〜１０１５個／ｃｍ３の範囲とする。
【００２９】
また、本発明の光透過性合成樹脂発泡体は、波長４００〜８００ｎｍの可視光領域における、同一形状の発泡体の光透過率と非発泡体の光透過率との比（百分率：以下「可視光透過率比」と称す場合がある。）が７０％以上の高光透過性を有するものである。
【００３０】
なお、この可視光透過率比は、例えば、前述の本発明の方法に従って、不活性ガス又はその超臨界流体を含浸させる前の合成樹脂の非発泡体成形体と、本発明に従って、不活性ガス又はその超臨界流体の含浸を行って、この非発泡成形体と同一形状に発泡成形して得られた本発明の発泡体について、波長４００〜８００ｎｍの可視光領域で光透過率を測定し、その比（百分率）を算出することにより、求めることができる。
【００３１】
なお、本発明の光透過性合成樹脂発泡体は、前述の本発明の製造方法において、不活性ガス含浸時間と含浸圧力を制御することにより、表面近傍のみ発泡し、内部が未発泡の傾斜材料としたものであっても良い。また、減圧時の温度を制御し、表面をより冷却することにより、表面近傍が未発泡で内部が発泡した、上記とは逆の傾斜材料としたものであっても良い。この場合、気泡数密度とは、均一発泡領域のみについての気泡数密度とする。
【００３２】
このような本発明の光透過性合成樹脂発泡体は、その優れた光透過性により、プラスチック光ファイバー、反射防止膜、有機ＥＬディスプレイ、有機合成樹脂材料ベースのフォトニクス結晶等としての用途として以下のような効果が期待される。
【００３３】
プラスチック光ファイバーは、ＳＩ型光ファイバーのクラッド層として、またＧＩ型光ファイバーの発泡による傾斜構造を利用することが可能である。ＳＩ型光ファイバーにおいては従来のフッ素系ポリマーによるクラッド層と比較し材料費の削減が可能であること、またＧＩ型光ファイバーにおいては製造プロセスが容易となることから製造費の削減が期待できる。
【００３４】
また、反射防止膜の設計においては、屈折率１．５の基材上に１／４波長厚の薄膜を形成して反射防止させる場合、屈折率ｎ＝１．２３の透明材料を使用できれば、理論上、反射損失を０％に押さえることができる。ところが、従来技術では真空蒸着が可能な無機材料でＭｇＦ２のｎ＝１．３８、ウエットコーティング可能な有機材料で環状フッ化ポリオレフィン（旭硝子社製；商品名サイトップ）のｎ＝１．３４が最低であり、反射防止効果は不十分であった。このため、反射防止効果を高めるために反射防止層を多層化する必要があり、コストダウン上問題があった。また、真空プロセスは特に大面積においてコスト上不利であり、またフッ素化樹脂は合成に手間がかかることから材料コストが非常に高くなる問題点があった。これに対して、本発明の光透過性合成樹脂発泡体であれば、理想の反射防止効果を発現する屈折率１．２３の膜を従来技術に比較して安価に製作することが可能であり、コスト競争力に優れる部材を提供することが可能である。
【００３５】
また、有機ＥＬディスプレイ或いは有機ＥＬ光源においては、従来、光取り出し側のガラス基板中を導波して出射面より取り出せない光量損失が大半を占めると言われている。このガラス基板の発光体側に本発明の光透過性合成樹脂発泡体による低屈折率層を設けることにより、出射面より取り出し可能な光量を５割から１０割程度向上させることが可能となる。
【００３６】
更に、有機ポリマー材料ベースのフォトニクス結晶、或いは発泡体を延伸することによるフォトニクス結晶製ファイバーにおいては、本発明の光透過性合成樹脂発泡体によれば、有機ポリマー材料ベースであることから、無機ガラス製（例えばデンマークCRYSTAL FIBER社製）に比べ高い屈曲性及び靱性が得られる。
【００３７】
【実施例】
以下に、実施例及び比較例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例により何ら制限を受けるものではない。
【００３８】
なお、以下の実施例及び比較例において、Ｔｇ又はＴｍの測定、発泡体の平均気泡直径の測定、気泡数密度の測定、光透過率の測定、可視光透過率比の算出、屈折率の測定は下記の方法により行った。
【００３９】
［Ｔｇ又はＴｍの測定］
不活性ガスの含浸によるガラス転移温度Ｔｇ又は融点Ｔｍの低下は、高圧セルを配備したＤＳＣを用いて測定した。即ち、まず、不活性ガスの入ったボンベを昇圧ポンプを介して高圧セルに連結させ、次いでその高圧セル内に合成樹脂を仕込み、不活性ガス雰囲気高圧下で一定時間保持した後、セルを密閉し、この試料入りセルをＤＳＣに仕込んだ。ＤＳＣとしては、Ｐａｒｋｉｎ−Ｅｌｍｅｒ社製ＤＳＣ「Ｐｙｒｉｓ１」を用い、約５ｍｇの試料を１０℃／分で昇温した。その際、得られるＤＳＣ曲線から、ガラス転移温度ＴｇはＪＩＳ―Ｋ７１２１に記載される中間点ガラス転移温度（Ｔｍｇ）として、又融点ＴｍはＪＩＳ―Ｋ７１２１に記載される融解ピーク温度（Ｔｐｍ）により定義した。
【００４０】
上記高圧セルの耐圧限界は３ＭＰａであり、前記合成樹脂発泡体の製造手順(5)に記すように不活性ガス含浸圧力１５〜３０ＭＰａとは大きく異なる。このため製造時の不活性ガス含浸圧力時のＴｇ又はＴｍは、ＤＳＣでの１〜３ＭＰａのＴｇ又はＴｍの測定値を圧力に対して線形補間し、それらより線形外挿することにより求め、Ｔｇ又はＴｍの予想値と定義した。
【００４１】
［平均気泡直径と気泡数密度の測定］
平均気泡直径と気泡数密度は、透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）で発泡体試料断面を写真撮影した後、市販の画像処理ソフトで統計処理して求めた。即ち、発泡体試料断面をウルトラミクロトームにダイヤモンドナイフを装着し、切片の厚さ設定値を１００ｎｍで数枚の切片を切削し、その後支持膜なし３００メッシュのグリッドにこの切片を載せ、ＴＥＭ（日本電子製「ＪＥＭ−１２３０」）観察用検鏡試料とした。この検鏡試料をＴＥＭで加速電圧１２０ｋＶにて観察撮影した。この写真をデジタルスキャナー（セイコーエプソン社製「ＧＴ９５００」）でコンピュータ内にデジタルデータとして読み込んだ後、画像解析ソフト（三谷商事社製「Ｗｉｎ
ＲＯＯＦ」）で二値化、統計処理し、合成樹脂発泡体断面の平均気泡直径Ｄを求め、また次式より気泡数密度Ｎを求めた。
Ｎ＝（ｎ／Ａ）３／２／（１−４／３π（Ｄ／２）３・（ｎ／Ａ）３／２）
式中、Ｎは気泡数密度［個／ｃｍ３］、Ａは統計処理領域の面積、ｎはＡ中の気泡個数、Ｄは平均気泡直径である。
【００４２】
［光透過率の測定および可視光透過率比の算出］
０．５〜４ｍｍ厚みの板状の合成樹脂発泡体を用意し、紫外線可視分光光度計（日本分光社製「Ｖ―５５０」）を用い、合成樹脂発泡体を光度計中に仕込み、スペクトル測定モードで２００〜８００ｎｍの波長の光に対して、厚み方向の光透過率を測定した。
【００４３】
同一形状の未発泡体に対しても上記と同様の測定を実施し、発泡による光透過率の低下を次式で定義し、可視光透過率比と称する。
可視光透過率比（％）＝
（合成樹脂発泡体の光透過率÷同一形状合成樹脂未発泡体の光透過率）×１００
【００４４】
［屈折率の測定］
カルニュー光学工業（株）社製精密屈折計ＫＰＲ−２を用いて、サンプルに５８７．６ｎｍの波長光を透過させ、その屈折率を測定した。
【００４５】
実施例１〜８、比較例１〜３
ノルボルネン系樹脂：商品名「ＺＥＯＮＥＸ」（日本ゼオン社製）を０〜３ＭＰａのＣＯ２含浸条件下でＴｇの測定を行うと共に、２０ＭＰａのＣＯ２含浸条件でのＴｇの予想値を求め、結果を表１に示した。
【００４６】
【表１】
0004035989.tif 000002
【００４７】
表１に示すように、ＣＯ２含浸によりＴｇが低下している、このＣＯ２含浸時のＴｇ変化を元に表２に示す条件を設定した。即ち、実施例１〜８としてはＺＥＯＮＥＸのＴｇ１４３．０℃とＣＯ２含浸状態のＺＥＯＮＥＸのＴｇ６１．８℃の間の加熱温度条件とし、比較例１〜３としてはその範囲から外れる加熱条件とし、次のようにして発泡体の製造を行った。
【００４８】
まず、表２に示す厚みのＺＥＯＮＥＸの試験片を圧力容器に仕込み、外部電源を用いて表２に示す温度に加熱した。その後、加熱温度を保持した状態で圧力容器内に不活性ガスとしてＣＯ２を仕込み、表２に示す圧力に、表２に示す一定時間保持した。その後、圧力容器のバルブを全開放して急激に容器内の圧力を解放した。なお、圧力解放時の温度は加圧時の温度と同温度とした。
【００４９】
得られた合成樹脂発泡体について平均気泡直径、気泡数密度、可視光透過率比及び屈折率を調べ、結果を表２に示した。
【００５０】
【表２】
0004035989.tif 000003
【００５１】
表２より明らかなように、ＺＥＯＮＥＸのＴｇ１４３．０℃とＣＯ２含浸状態のＺＥＯＮＥＸのＴｇ６１．８℃の間の加熱温度条件とした実施例１〜８では気泡が十分に微細で光透過性を有する発泡体が得られる。これに対して、ＺＥＯＮＥＸのＴｇ１４３．０℃より高い温度で加熱した比較例１，２では、発泡工程において気泡成長が抑制されないため、微細気泡を形成することができない。一方、ＣＯ２含浸状態のＺＥＯＮＥＸのＴｇ６１．８℃よりも低い温度で加熱した比較例３では、ＣＯ２の含浸が十分でなく、かつ発泡に必要な分子鎖の運動が束縛されるために未発泡となる。
【００５２】
実施例９〜１６、比較例４、５
ノルボルネン系樹脂：商品名「ＡＲＴＯＮ」（ＪＳＲ社製）を０〜３ＭＰａのＣＯ２含浸条件下でのＴｇの測定を行うと共に、２０ＭＰａのＣＯ２含浸条件でのＴｇの予想値を求め、結果を表３に示した。
【００５３】
【表３】
0004035989.tif 000004
【００５４】
表３に示すように、ＣＯ２含浸によりＴｇが低下している、このＣＯ２含浸時のＴｇ変化を元に表４に示す条件を設定した。即ち、実施例９〜１６としてはＡＲＴＯＮのＴｇ１６７．０℃とＣＯ２含浸状態のＡＲＴＯＮのＴｇ−３７．１℃の間の加熱温度条件とし、比較例４，５としてはその範囲から外れる加熱条件とし、次のようにして発泡体の製造を行った。
【００５５】
まず、表４に示す厚みのＡＲＴＯＮの試験片を圧力容器に仕込み、外部電源を用いて表４に示す温度に加熱した。その後、加熱温度を保持した状態で圧力容器内に不活性ガスとしてＣＯ２を仕込み、表４に示す圧力に、表４に示す一定時間保持した。その後、圧力容器のバルブを全開放して急激に容器内の圧力を解放した。なお、圧力解放時の温度は加圧時の温度と同温度とした。
【００５６】
得られた合成樹脂発泡体について平均気泡直径、気泡数密度、可視光透過率比及び屈折率を調べ、結果を表４に示した。
【００５７】
【表４】
0004035989.tif 000005
【００５８】
表４より明らかなように、ＡＲＴＯＮのＴｇ１６７．０℃とＣＯ２含浸状態のＡＲＴＯＮのＴｇ−３７．１℃の間の加熱温度条件とした実施例９〜１６では気泡が十分に微細で光透過性を有する発泡体が得られる。これに対して、ＡＲＴＯＮのＴｇ１６７．０℃より高い温度で加熱した比較例４では、発泡工程において気泡成長が抑制されないため、微細気泡を形成することができない。一方、ＣＯ２含浸状態のＡＲＴＯＮのＴｇ−３７．１℃よりも低い温度で加熱した比較例５では、ＣＯ２の含浸が十分でなく、かつ発泡に必要な分子鎖の運動が束縛されるために未発泡となる。
【００５９】
【発明の効果】
以上詳述した通り、本発明によれば、十分に高い光透過性を確保し得る微細気孔が形成された高機能性合成樹脂発泡体が提供される。このような本発明の光透過性合成樹脂発泡体は、その優れた光透過性と、合成樹脂発泡体としての易成形性、低価格性、屈曲性、靭性、軽量性、取り扱い性等により、プラスチック光ファイバー、反射防止膜、有機ＥＬディスプレイ、有機合成樹脂材料ベースのフォトニクス結晶等として工業的に極めて有用である。
本発明によれば、合成樹脂発泡体に不活性ガス又はその超臨界流体を含浸させることによりこのような本発明の光透過性合成樹脂発泡体を製造するにあたり、不活性ガス又はその超臨界流体の含浸に要する時間を短縮することができる。このため、微細気泡を有し、従って、光透過性に優れた高機能性合成樹脂発泡体を高い生産性にて製造することにより、安価に提供することが可能となる。