(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸水性樹脂と親水性セルロース繊維との合計量に対する吸水性樹脂の重量比αが０．５以上０．９以下である吸収体を含む吸収層、透液性を有する表面シート、不透液性を有する背面シートよりなる吸収性物品を製造する方法であって、該吸水性樹脂として、ポリアクリル酸部分中和物架橋体を表面架橋処理してなり、人工尿に対する６０分間での無加圧下吸収倍率をＡ(g/g) 、人工尿に対する６０分間での荷重５０g/cm2での加圧下吸収倍率をＢ(g/g) としたときに下記式（１）で示される濃度吸収指数が３５以上のものを選択して用いる、ことを特徴とする、吸収性物品の製造方法。
濃度吸収指数＝Ａ（１−α）＋Ｂα      ……(1)
ただし、Ｂ≧１０g/g 。人工尿は、硫酸ナトリウム０．２重量％、塩化カリウム０．２重量％、塩化マグネシウム六水和物０．０５重量％、塩化カルシウム二水和物０．０２５重量％、リン酸二水素アンモニウム０．０８５重量％、リン酸水素二アンモニウム０．０１５重量％の水溶液。
【請求項２】
吸収性物品１枚当たりの吸水性樹脂の含有量が８ｇ以上である、請求項１に記載の吸収性物品の製造方法。
【請求項３】
αが０．６以上０．９以下である、請求項１または２に記載の吸収性物品の製造方法。
【請求項４】
前記ポリアクリル酸部分中和物架橋体の表面架橋処理が、溶解度パラメータが１２．５(cal/cm3)1/2以上である第一表面架橋剤、および、溶解度パラメータが１２．５(cal/cm3)1/2未満である第二表面架橋剤によって行われる、請求項１から３までのいずれかに記載の吸収性物品の製造方法。
【請求項５】
吸収体が吸水性樹脂と親水性セルロース繊維とを均一に混合した構成よりなる、請求項１から４までのいずれかに記載の吸収性物品の製造方法。
【請求項６】
吸水性樹脂２ｇを２５倍に膨潤させ、温度３７℃、相対湿度９０％の雰囲気下に１６時間放置した後の、吸水性樹脂の耐尿性指数が１０以下である、請求項１から５までのいずれかに記載の吸収性物品の製造方法。
【請求項７】
吸水性樹脂の平均粒径が５００μｍ以下である、請求項１から６までのいずれかに記載の吸収性物品の製造方法。
【請求項８】
前記無加圧下吸収倍率Ａ≧３０(g/g) で、かつ、濃度吸収指数が３７(g/g) 以上である、請求項１から７までのいずれかに記載の吸収性物品の製造方法。
【請求項９】
前記吸水性樹脂はその前駆体を表面架橋してなるものであり、前記前駆体は、（メタ）アクリル酸およびこれらの中和物から選ばれる１種以上の単量体を重合若しくは共重合させてなり、平均粒径が１００μｍ〜６００μｍの範囲内であり、粒径１０６μｍ未満の粒子の割合が１０重量％以下である、請求項１から８までのいずれかに記載の吸収性物品の製造方法。
【請求項１０】
前記吸収体中の吸水性樹脂の坪量が１００(g/m2)以上である、請求項１から９までのいずれかに記載の吸収性物品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、紙オムツ（使い捨てオムツ）や生理用ナプキン、いわゆる失禁パット等の衛生材料に好適に用いられる吸収性物品の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、紙オムツや生理用ナプキン、いわゆる失禁パット等の衛生材料には、その構成材として、体液を吸収させることを目的とする吸水性樹脂が幅広く利用されている。
上記の吸水性樹脂としては、例えば、ポリアクリル酸部分中和物架橋体、澱粉−アクリロニトリルグラフト重合体の加水分解物、澱粉−アクリル酸グラフト重合体の中和物、酢酸ビニル−アクリル酸エステル共重合体のケン化物、アクリロニトリル共重合体若しくはアクリルアミド共重合体の加水分解物またはこれらの架橋体、カチオン性モノマーの架橋体等が知られている。
【０００３】
上記の吸水性樹脂が備えるべき特性として、従来より体液等の水性液体に接した際の優れた吸水量や吸水速度、ゲル強度、水性液体を含んだ基材から水を吸い上げる吸引力等が唱えられている。そして、従来よりこれら特性を複数併せ持ち、紙オムツや生理用ナプキン等の衛生材料に用いられた場合に、優れた性能（吸水特性）を示す吸水性樹脂、または、該吸水性樹脂を用いた吸収体や吸収性物品が種々提案されている。
【０００４】
上記従来の吸水性樹脂、或いは吸水性樹脂を用いた吸収体や吸収性物品としては、例えば、特定のゲル容量や剪断弾性率、抽出性重合体含量を組み合わせた吸水性樹脂、吸水量や吸水速度、ゲル強度を特定した吸水性樹脂、および、該吸水性樹脂を用いた紙オムツや生理用ナプキン、特定の吸水量や吸水速度、ゲル安定性を有する吸水性樹脂を用いた紙オムツ、吸水量や吸引力、水可溶成分量を特定した吸水性樹脂をした吸水性物品、吸水量や加圧下の吸水量、ゲル破壊強度を特定した吸水性樹脂を含有する吸水性衛生用品（特開昭63-99861号公報）、吸水量や加圧下の吸水速度を特定した吸水性樹脂を含有する紙オムツ、加圧下の吸水量や、その粒径を特定した吸水性樹脂を含有する吸水剤（欧州特許第339,461号）、吸水速度や短時間での加圧下の吸水量を特定した吸水性樹脂を特定量以上含有する吸水剤（欧州特許第443,627号）、負荷時の変形や吸い上げ指数を特定した吸水性樹脂を特定量以上含有する吸水性複合材料（欧州特許第532,002号）圧力吸収指数と16時間抽出性レベルを規定した樹脂を用いる吸収性物品（欧州特許615,736号）等が知られている。
【０００５】
近年一般に紙オムツや生理用ナプキン等の吸収性物品は、高機能化かつ薄型化が進み、吸収性物品一枚当たりの吸水性樹脂の使用量、または吸水性樹脂と繊維材料との合計量に対する吸水性樹脂の重量比が増える傾向にある。すなわち、かさ比重の小さい繊維材料を少なくし、吸水性に優れ、かつ、かさ比重の大きい吸水性樹脂を多くすることにより、吸収体における吸水性樹脂の比率を高め、これにより吸水量を低下させることなく衛生材料の薄型化を図っている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
このような吸水性樹脂を比較的多量に含む吸収性物品を製造するに際し、その吸収性物品の実使用状態での吸収量を高めるため、すなわちモレをできるだけ生じない吸収性物品を製造するため、吸水性樹脂にはどのような特性が最も必要かという問題に対する明解な答えは未だに無いのが現状である。
【０００７】
また吸収体中の樹脂比率（吸水性樹脂と繊維材料との合計量に対する吸水性樹脂の重量比）を変更した場合に、最終製品としての吸収性物品の吸収量を高める又は維持するために、使用する吸水性樹脂の特性をどう変化させるのが、技術的、経済的観点等から好ましいかという問題に対する明解な答えも同様に未だに無い。
【０００８】
また吸水性樹脂を比較的多量に含む吸収性物品はその性能を吸水性樹脂に負う部分が大で、吸収性物品の吸収量は使用する吸水性樹脂のメーカー間の特性の差異、使用する吸水性樹脂の性能の変動、さらには樹脂比率の変動等の影響を受けやすいという問題もある。
このように、吸収体中の樹脂比率が異なる場合にその各々の状態において目的とする紙おむつ、生理用ナプキン等の吸収性物品の性能を最大限にかつ安定的に発揮させ、かつ吸収性物品の性能上の差異が生じることを回避させるために、樹脂比率の変化・変動に応じてその吸水性樹脂の物性のどの物性に着目し、どう変更するべきか、また吸水性樹脂の物性の差異・変動に対し、逆に樹脂比率をどのように変化させるべきかという問題はこれまでにまだ解決されていない。
【０００９】
本発明の目的は、樹脂比率が特定値である場合に必要な吸水性樹脂の吸収特性を明らかにし、その吸水性樹脂の各々の樹脂比率に対して最適な吸水性樹脂を用いた吸収性物品を提供し、常に安定した高い吸収量、それも実使用に非常に近い使用形態でのモレを生じるまでの吸収量の高い吸収性物品の製造方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本願発明者等は、上記目的を達成すべく、吸収体中の樹脂比率と吸水性樹脂の物性の関係について鋭意検討した結果、吸収性物品の実使用に非常に近い使用形態でのモレを生じるまでの吸収量は、吸水性樹脂の無加圧の吸収倍率と特定荷重下での加圧下吸収倍率という２つ特性および吸収体中の樹脂比率より導かれる特定の関係に依存し、この関係式の値を大きくするように吸水性樹脂や樹脂比率を選択すれば吸収性物品の実使用に非常に近い使用形態での吸収量が大きくなること、また吸水性樹脂の種類が異なっても上記関係式の値が等しくなりさえすれば得られる吸収性物品の実使用に非常に近い使用形態でのモレを生じるまでの吸収量が同じであるように設計できることを見い出し、本発明を完成するに至った。
【００１１】
即ち、本発明にかかる吸収性物品の製造方法は、吸水性樹脂と親水性セルロース繊維との合計量に対する吸水性樹脂の重量比αが０．５以上０．９以下である吸収体を含む吸収層、透液性を有する表面シート、不透液性を有する背面シートよりなる吸収性物品を製造する方法であって、該吸水性樹脂として、ポリアクリル酸部分中和物架橋体を表面架橋処理してなり、人工尿に対する６０分間での無加圧下吸収倍率をＡ(g/g)、人工尿に対する６０分間での荷重５０ｇ／ｃｍ２での加圧下吸収倍率をＢ(g/g)としたときに下記式（１）で示される濃度吸収指数が３５以上のものを選択して用いる、ことを特徴とする。
【００１２】
濃度吸収指数＝Ａ（１−α）＋Ｂα      ……(1)
ただし、上記式(1) において、Ｂ≧10g/g。人工尿は、硫酸ナトリウム0.2重量％、塩化カリウム0.2重量％、塩化マグネシウム六水和物0.05重量％、塩化カルシウム二水和物0.025重量％、リン酸二水素アンモニウム0.085重量％、リン酸水素二アンモニウム0.015重量％の水溶液。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下に本発明を詳しく説明する。
本発明における濃度吸収指数とは、吸水性樹脂の無加圧下吸収倍率と、加圧下吸収倍率それぞれに特定比率を乗じた値の和であり、その特定比率は吸水性樹脂と繊維材料との合計量に対する吸水性樹脂の重量比αより求められる。
【００１４】
本発明の上記式の関係を満たすように吸水性樹脂と繊維材料との合計量に対する吸水性樹脂の重量比αを選択し、かつ吸水性樹脂を選択することにより、得られる吸収性物品の実使用に近い状態での吸収量を向上させることができる。さらに濃度吸収指数の値が等しくなるような無加圧下吸収倍率(Ａ)と、加圧下吸収倍率(Ｂ)の値を有する吸水性樹脂を選択すれば、各々の吸収倍率の値がたとえ異なっていても、ほぼ同じ実使用に近い状態での吸収量を有する吸収性物品を製造することができる。またこの場合の加圧下吸収倍率とは、以下の実施例に示すように、特定の人工尿を用いた、50(g/cm2)荷重下での測定値である必要がある。
【００１５】
上述した先行出願には、加圧下吸収倍率のみを評価している文献が多数見受けられる。加圧下吸収倍率の測定条件としてはこれまでに20(g/cm2)、50(g/cm2)等が提案されているが、20(g/cm2)という比較的低い条件下の値からは、本発明の吸収性物品の吸収特性を予測することはできない。さらに本発明者らによれば、この特性は吸水性樹脂と繊維材料との合計量に対する吸水性樹脂の重量比αによって重要度が変化するものであることが明らかになった。すなわち加圧下吸収倍率の値のみを追いかけていても繊維材料を含む紙オムツ等における吸収性物品の実使用に近い状態での吸収量を向上させることができず、そのためには本発明の濃度吸収指数が本発明の範囲を満足するように樹脂を選択する必要があるのである。
【００１６】
本発明の吸収性物品は、吸水性樹脂と繊維材料との合計量に対する吸水性樹脂の重量比がαである吸収体を含む。αが小さい場合には使用できる吸水性樹脂としては無加圧下吸収倍率(Ａ)がより重要視される傾向にあるが、濃度吸収指数を考慮すれば加圧下吸収倍率の高い樹脂も使用できる。またαが大きい場合には使用できる吸水性樹脂としては加圧下吸収倍率(Ｂ)の重要性が高まる方向に向かうが濃度吸収指数を考慮すれば無加圧下吸収倍率(Ａ)の高い樹脂も使用できる。本発明の効果が顕著に現れるためにはαは0.4以上であることが必要であり、より好ましくはαは0.５以上0.9以下、さらに好ましくはαは0.6以上0.9以下、特に好ましくは0.6以上0.8以下である。αが0.4に満たない場合は、吸水性樹脂の種類によってはその物性差が吸収性物品の性能差として顕著に現われにくい場合がある。また0.9を越える場合には、樹脂と繊維材料との混合等が困難になる場合がある。またこの場合の濃度吸収指数の値を求めるのに必要な、無加圧下吸収倍率(Ａ)および加圧下吸収倍率(Ｂ)は後述する50(g/cm2)下での測定における、吸収開始から所定時間後の測定値で定義される。この場合の無加圧下吸収倍率(Ａ)としては、30(g/g)以上のものが好ましい。また加圧下吸収倍率(Ｂ)に関しては、その値が10(g/g)以上のものが好ましい。
【００１７】
またその他の吸水性樹脂の特性としては、膨潤ゲルの尿に対する安定性（耐尿性）、樹脂粒子の粒径や比表面積に由来する適度な吸水速度、ゲル層間の液の通液性等が挙げられ、これらの物性を向上させることで、吸収性物品の実使用に近い状態での吸収量がさらに向上する場合がある。なかでも膨潤ゲルの尿に対する安定性が低いと、予想される吸収性物品の吸収量を下まわる場合があり注意を有する。好ましくは後述する手法により測定した耐尿性指数が10以下、より好ましくは１以下の吸水性樹脂である。また使用する吸水性樹脂の平均粒径は、吸収性物品の初期のドライ感等を考慮すると好ましくは500μm以下である。
【００１８】
本発明においては式(1)で示される濃度吸収指数値が35(g/g)以上になるよう吸水性樹脂および吸水性樹脂と繊維材料との合計量に対する吸水性樹脂の重量比αを決定する。35(g/g)未満の場合には吸収性物品の実使用に近い状態での吸収量が低く、例えば、該吸収性物品が紙オムツの場合、漏れを生じる率が高くなる。好ましくは濃度吸収指数値が37(g/g)以上、より好ましくは40(g/g)以上最も好ましくは45(g/g)以上である。
【００１９】
本発明の濃度吸収指数によって吸収性物品の実使用に近い状態での吸収量を予測することができるが、このとき吸収体の通液速度が特定の範囲内となるようにすることで、より正確な予測が可能となる。吸収体の通液速度とは、吸収体の内部を流体が通り抜ける速さ（通液速度）のことである。以下の実施例に示すように、20(g/cm2)の荷重下で吸収体に合計３回一定間隔で毎回一定量の生理食塩水を順次注入し、２回目の注入により流れ出した単位時間あたりの生理食塩水の量の測定値(g/min)を「吸収体の２回目の通液速度」と定義し、３回目の注入により流れ出した単位時間あたりの生理食塩水の量の測定値(g/min)を「吸収体の３回目の通液速度」と定義する。「吸収体の２回目の通液速度」は吸水性樹脂の膨潤倍率が低い状態での吸収性物品の通液速度と良く相関し、「吸収体の３回目の通液速度」は吸水性樹脂の膨潤倍率が高い状態での吸収性物品の通液速度と良く相関する。
【００２０】
吸収体中を液が短時間で通過してしまう場合には、吸水性樹脂が十分に吸液をすることができず、結果として吸収量が小さくなる場合がある。つまり、吸水性樹脂の膨潤倍率が低い状態での吸収体の通液速度は高すぎると好ましくない場合がある。そこで、本発明者らは該通液速度について鋭意検討した結果、使用する繊維材料の通液速度と吸収体中で用いられる繊維材料の比率との関係を見出し、「吸収体の２回目の通液速度」はγ（１−α）(g/min)以下であることが好ましいことを見出した。ここで、γ(g/min)は繊維材料の通液速度であり、上記の意味するところは吸収体の通液速度が樹脂比率に依存し、かつ吸収体中で用いられている繊維材料の比率分の繊維材料の通液速度よりも高くないということである。
【００２１】
一方、吸収体中の通液速度が小さすぎる場合には、液が吸収体へ入り込むことができず、あるいは入り込んだとしても液の拡散がほとんどなく、やはり吸水性樹脂が効率良く吸液を行うことができない場合がある。つまり、吸収体の通液速度は、特に吸水性樹脂の膨潤倍率が高い状態においては低すぎると好ましくなく、「吸収体の３回目の通液速度」は0.05(g/min)以上であることが好ましく、0.10(g/min)以上であることがより好ましい。
【００２２】
吸収体の２回目の通液速度測定において、吸収体が液をすべて吸収したため液が流れ出ない場合があるが、液が吸収体を通過する場合には、「吸収体の２回目の通液速度」においても、0.05(g/min)以上であることが好ましく、0.10(g/min)以上であることがより好ましい。
また、濃度吸収指数の値が35(g/g)以上である場合でも、吸水性樹脂の使用量が8g以上が好ましい。吸水性樹脂の使用量が8gに満たない吸収性物品は、製品としてのドライ感に欠け、戻り量等が非常に多くなる場合がある。より好ましくは10〜20(g/g)である。また吸収体中の吸水性樹脂の坪量は100(g/m2)以上であることが好ましい。
【００２３】
本発明の吸収性物品の吸収体は、吸水性樹脂の他に、親水性繊維等の繊維材料を含んでいるのが一般的である。そして、吸収体が例えば吸水性樹脂と親水性繊維とからなる場合には、吸収体の構成としては、例えば、吸水性樹脂と親水性繊維とを均一に混合したものを含む構成が本発明の効果を十分発揮させる上で好ましい。このようなものとしては例えば吸水性樹脂と親水性繊維とを均一に混合した構成；吸水性樹脂と親水性繊維とを均一に混合して層状に形成し、この上に層状に形成した親水性繊維を積層した構成；吸水性樹脂と親水性繊維とを均一に混合して層状に形成し、これと層状に形成した親水性繊維との間に吸水性樹脂を挟持した構成等を例示することができる。またこの他にも層状に形成した親水性繊維間に吸水性樹脂を挟持した構成等でもよい。さらに、吸収体は、吸水性樹脂に対して特定量の水を配合することによって該吸水性樹脂をシート状に形成してなる構成であってもよい。尚、吸収体の構成は、上記例示の構成に限定されるものではない。
【００２４】
上記の繊維材料の例としては、例えば、木材から得られるメカニカルパルプやケミカルパルプ、セミケミカルパルプ、溶解パルプ等のセルロース繊維、レーヨン、アセテート等の人工セルロース繊維等の親水性繊維が挙げられる。上記例示の繊維のうち、セルロース繊維が好ましい。また、親水性繊維は、ポリアミドやポリエステル、ポリオレフィン等の合成繊維、を含有していてもよい。尚、繊維材料は、上記例示の繊維に限定されるものではない。
【００２５】
また、吸収体における親水性繊維等の繊維材料の割合が比較的少ない場合には、接着性バインダーを用いて吸収体、つまり、親水性繊維同士を接着させてもよい。親水性繊維同士を接着させることにより、吸収体の使用前や使用中における該吸収体の強度や保形性を高めることができる。
上記の接着性バインダーとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン共重合体、１−ブテン−エチレン共重合体等のポリオレフィン繊維等の熱融着繊維や接着性を有するエマルション等が例示できる。これら接着性バインダーは、単独で用いてもよく、また、２種類以上を混合して用いてもよい。親水性繊維と接着性バインダーとの重量比は、50／50〜99／１の範囲内が好ましく、70／30〜95／５の範囲内がより好ましく、80／20〜95／５の範囲内がさら好ましい。
【００２６】
また本発明の吸収性物品はこのような吸収体を含む吸収層を透液性を有する表面シート、不透液性を有する背面シートの間に挟持するが、この吸収層の上面あるいは表面シートの裏面、表面シートの上面に液拡散を助ける、不織布、セルロース、架橋セルロース等よりなる拡散層を配置することもできる。
本発明に使用できる吸水性樹脂は、樹脂の無加圧下吸収倍率をＡ(g/g)、加圧下吸収倍率をＢ(g/g)とし、吸水性樹脂と繊維材料との合計量に対する吸水性樹脂の重量比がαであるときに下記式（1）で示される濃度吸収指数が35以上のものである。
【００２７】
濃度吸収指数＝Ａ（１−α）＋Ｂα      ……(1)
このような吸水性樹脂は一般に吸水性樹脂前駆体の表面架橋処理するという製造方法により得られる。上記の吸水性樹脂前駆体は、好ましくは平均粒径が100μｍ〜600μｍの範囲内で、より好ましくは平均粒径が100μｍ〜400μｍの範囲内で、粒径が106μｍ未満の粒子の割合が10重量％以下であり、最も好ましくは特公平6-25209に記載されているような粒径分布の対数標準偏差値σζが0.35以下のもので、かつ、多量の水を吸収することによりヒドロゲルを形成するカルボキシル基を有する樹脂である。
【００２８】
吸水性樹脂前駆体は、例えば、水溶液重合あるいは逆相懸濁重合により合成される。該吸水性樹脂前駆体としては、具体的には、例えば、ポリアクリル酸部分中和物架橋体、澱粉−アクリロニトリルグラフト重合体の加水分解物、澱粉−アクリル酸ラフト重合体の中和物、酢酸ビニル−アクリル酸エステル共重合体のケン化物、アクリロニトリル共重合体若しくはアクリルアミド共重合体の加水分解物またはこれらの架橋体、カルボキシル基含有架橋ポリビニルアルコール変性物、架橋イソブチレン−無水マレイン酸共重合体等が挙げられる。
【００２９】
上記の吸水性樹脂前駆体は、例えば、（メタ）アクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、フマル酸、クロトン酸、イタコン酸、β−アクリロイルオキシプロピオン酸等の不飽和カルボン酸またはこれらの中和物から選ばれる１種類以上の単量体を重合若しくは共重合させた後、該重合体に対して必要により粉砕・分級等の操作を行い、上記の平均粒径に調整することにより得られる。上記単量体のうち、（メタ）アクリル酸およびこれらの中和物がより好ましい。
【００３０】
さらに、吸水性樹脂前駆体は、上記単量体と、該単量体と共重合可能な別の単量体との共重合体であってもよい。上記別の単量体としては、具体的には、例ば、ビニルスルホン酸、スチレンスルホン酸、２−（メタ）アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸、２−（メタ）アクリロイルエタンスルホン酸、２−（メタ）アクリロイルプロパンスルホン酸等のアニオン性不飽和単量体およびその塩；アクリルアミド、メタアクリルアミド、Ｎ−エチル（メタ）アクリルアミド、Ｎ−ｎ−プロピル（メタ）アクリルアミド、Ｎ−イソプロピル（メタ）アクリルアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチル（メタ）アクリルアミド、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、メトキシポリエチレングリコール（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、ビニルピリジン、Ｎ−ビニルピロリドン、Ｎ−アクリロイルピペリジン、Ｎ−アクリロイルピロリジン等のノニオン性の親水基含有不飽和単量体；Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ，Ｎ−ジエチルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノプロピル（メタ）アクリレート、Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノプロピル（メタ）アクリルアミド、および、これらの四級塩等のカチオン性不飽和単量体等が挙げられる。
【００３１】
吸水性樹脂前駆体におけるカルボキシル基の含有量は、特に限定されるものではないが、吸水性樹脂前駆体100ｇ当たり、0.01当量以上のカルボキシル基が存在していることが好ましい。また、吸水性樹脂前駆体が例えばポリアクリル酸部分中和物架橋体である場合には、該架橋体におけるポリアクリル酸未中和物の割合は、１モル％〜60モル％の範囲内が望ましく、10モル％〜50モル％の範囲内がより望ましい。
【００３２】
吸水性樹脂前駆体は、複数の重合性不飽和基や、複数の反応性基を有する架橋剤と反応または共重合させることにより、その内部が架橋されていることが好ましい。た、吸水性樹脂前駆体は、架橋剤を必要としない自己架橋型であってもよい。上記の架橋剤としては、具体的には、例えば、Ｎ，Ｎ’−メチレンビス（メタ）アクリルアミド、（ポリ）エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、（ポリ）プロピレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパンジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、グリセリントリ（メタ）アクリレート、グリセリンアクリレートメタクリレート、エチレンオキシド変性トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレートペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリレート、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレート、トリアリルホスフェート、トリアリルアミン、ポリ（メタ）アリロキシアルカン、（ポリ）エチレングリコールジグリシジルエーテル、グリセロールジグリシジルエーテル、エチレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール、エチレンジアミン、ポリエチレイミン、グリシジル（メタ）アクリレート等が挙げられる。これら架橋剤は、単独で用いてもよく、また、２種類以上を混合して用いてもよい。上記例示の化合物のうち、複数の重合性不飽和基を有する化合物を架橋剤として用いることがより好ましい。
【００３３】
架橋剤の使用量は、上記単量体の合計量に対して0.005モル％〜２モル％の範囲内が好ましく、0.05モル％〜１モル％の範囲内がより好ましい。架橋剤の使用量が0.005モル％よりも少ない場合には、吸水性樹脂の膨潤ゲルの尿に対する安定性が低下するので好ましくない場合がある。
また、上記重合反応における重合開始時には、例えば、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム、過硫酸ナトリウム、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、過酸化水素、２，２’−アゾビス（２−アミジノプロパン）二塩酸塩等のラジカル重合開始剤、或いは、紫外線や電子線等の活性エネルギー線等を用いることができる。また、酸化性ラジカル重合開始剤を用いる場合には、例えば、亜硫酸ナトリウム、亜硫酸水素ナトリウム、硫酸第一鉄、Ｌ−アスコルビン酸等の還元剤を併用してレドックス重合を行っても良い。これら重合開始剤の使用量は、上記単量体の合計量に対して0.001モル％〜２モル％の範囲内が好ましく、0.01モル％〜0.5モル％の範囲内がより好ましい。
【００３４】
上記の吸水性樹脂前駆体は、一般にその加圧下吸収倍率(Ｂ)が本発明における好ましい範囲を満たしていない。このため、特定の表面架橋剤を用いることにより、該吸水性樹脂前駆体の表面近傍の架橋密度を内部よりも高くする必要がある。つまり、吸水性樹脂前駆体の表面近傍を特定の表面架橋剤を用いて架橋させることにより本発明に使用可能な吸水性樹脂が得られる。
【００３５】
即ち、本発明に使用可能な吸水性樹脂は、好ましくは前記した水溶液重合によって得られる吸水性樹脂前駆体、即ち、平均粒径が100μｍ〜600μｍの範囲内、より好ましくは平均粒径が100μｍ〜400μｍの範囲内で、粒径が106μｍ未満の粒子の割合が10重量％以下となるように、より好ましくは特公平6-25209に記載されているような粒径分布の対数標準偏差値σζが0.35以下になるように分級等の操作により調整した後、表面架橋剤の存在下に加熱処理することにより得られる。
【００３６】
上記吸水性樹脂前駆体は、所定形状に造粒されていてもよく、また、球状、鱗片状、不定形破砕状、顆粒状等の種々の形状であってもよい。さらに、吸水性樹脂前駆体は、１次粒子であってもよく、また、１次粒子の造粒体であってもよい。尚、平均粒径が100μｍ〜600μｍの範囲外である場合や、粒径が106μｍ未満の粒子の割合が10重量％を越える場合には、濃度吸収指数に優れた吸水性樹脂を得ることができないおそれがある。
【００３７】
上記の表面架橋剤は、特に規定はされず、公知の架橋剤を用いることができる。ただし、溶解度パラメータ（ＳＰ値）が互いに異なる第一表面架橋剤および第二表面架橋剤を組み合わせて用いた場合には、架橋剤の吸水性樹脂表面へのしみ込みと、架橋の厚みが任意に選択し易くなり、特に加圧下吸収倍率(Ｂ)に優れた吸水性樹脂が容易に得られることより、本発明の濃度吸収指数に優れた樹脂が得られやすく好ましい。尚、上記の溶解度パラメータとは、化合物の極性を表すファクターとして一般に用いられる値である。本発明においては、上記の溶解度パラメータに対して、ポリマーハンドブック第３版（WILEY INTERSCIENCE社発行）527頁〜539頁に記載されている溶媒の溶解度パラメータδ(cal/cm3)1/2の値を適用することとする。また、上記の頁に記載されていない溶媒の溶解度パラメータに関しては、該ポリマーハンドブックの524頁に記載されているＳｍａｌｌの式に、同525頁に記載されているＨｏｙの凝集エネルギー定数を代入して導かれる値を適用することとする。
【００３８】
上記の第一表面架橋剤は、カルボキシル基と反応可能な、溶解度パラメータが12.5(cal/cm3)1/2以上の化合物が好ましく、13.0(cal/cm3)1/2以上の化合物がより好ましい。上記の第一表面架橋剤としては、例えば、エチレングリコールプロピレングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール、ソルビトール、エチレンカーボネート（１，３−ジオキソラン−２−オン）、プロピレンカーボネート（４−メチル−１，３−ジオキソラン−２−オン）等が挙げられるが、これら化合物に限定されるものではない。これら第一表面架橋剤は、単独で用いてもよく、また、２種類以上を混合して用いてもよい。
【００３９】
上記の第二表面架橋剤は、カルボキシル基と反応可能な、溶解度パラメータが12.5(cal/cm3)1/2未満の化合物が好ましく、9.5(cal/cm3)1/2〜12.0(cal/cm3)1/2の範囲内の化合物がより好ましい。上記の第二表面架橋剤としては、例えば、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、ジプロピレングリコール、トリプロピレングリコール、１，３−プロパンジオール、１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、２，４−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、２，５−ヘキサンジオール、トリメチロールプロパン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、エチレングリコールジグリシジルエーテル、ポリエチレングリコールジグリシジルエーテル、グリセロールポリグリシジルエーテル、ジグリセロールポリグリシジルエーテル、ポリグリセロールポリグリシジルエーテル、プロピレングリコールジグリシジルエーテル、ポリプロピレングリコールジグリシジルエーテル、エチレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン、２，４−トリレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、４，５−ジメチル−１，３−ジオキソラン−２−オン、エピクロロヒドリン、エピブロモヒドリン等が挙げられるが、これら化合物に限定されるものではない。これら第二表面架橋剤は、単独で用いてもよく、また、２種類以上を混合して用いてもよい。
【００４０】
表面架橋剤の使用量は、用いる化合物やそれらの組み合わせ等にもよるが、吸水性樹脂前駆体の固形分100重量部に対して、第一表面架橋剤の使用量が0.01重量部〜５重量部、第二表面架橋剤の使用量が0.001重量部〜１重量部の範囲内が好ましく、第一表面架橋剤の使用量が0.1重量部〜２重量部、第二表面架橋剤の使用量が0.005重量部〜0.5重量部の範囲内がより好ましい。上記の表面架橋剤を用いることにより、吸水性樹脂前駆体、つまり、吸水性樹脂の表面近傍の架橋密度を内部よりも高くすることができ本発明の樹脂に必要な加圧下吸収倍率(Ｂ)を高めることができる。表面架橋剤の使用量が10重量部を越える場合には、不経済となるばかりか、吸水性樹脂における最適な架橋構造を形成する上で、表面架橋剤の量が過剰となるため、無加圧下吸収倍率(Ａ)が低下し好ましくない。また、表面架橋剤の使用量が0.001重量部未満の場合には、吸水性樹脂における加圧下吸収倍率(Ｂ)を向上させる上で、その改良効果が得られ難いため、好ましくない。
【００４１】
吸水性樹脂前駆体と表面架橋剤とを混合する際には、溶媒として水を用いることが好ましい。水の使用量は、吸水性樹脂前駆体の種類や粒径等にもよるが、吸水性樹脂前駆体の固形分100重量部に対して、0を越え、20重量部以下が好ましく、0.5重量部〜10重量部の範囲内がより好ましい。
また、吸水性樹脂前駆体と表面架橋剤とを混合する際には、必要に応じて、溶媒として親水性有機溶媒を用いてもよい。上記の親水性有機溶媒としては、例えば、メチルアルコール、エチルアルコール、ｎ−プロピルアルコール、イソプロピルアルコール、ｎ−ブチルアルコール、イソブチルアルコール、ｔ−ブチルアルコール等の低級アルコール類；アセトン等のケトン類；ジオキサン、テトラヒドロフラン等のエーテル類；Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド等のアミド類；ジメチルスルホキシド等のスルホキシド類等が挙げられる。親水性有機溶媒の使用量は、吸水性樹脂前駆体の種類や粒径等にもよるが、吸水性樹脂前駆体の固形分10重量部に対して、20重量部以下が好ましく、0.1重量部〜10重量部の範囲内がより好ましい。
【００４２】
そして、吸水性樹脂前駆体と表面架橋剤とを混合する際には、例えば、上記の親水性有機溶媒中に吸水性樹脂前駆体を分散させた後、表面架橋剤を混合してもよいが、混合方法は、特に限定されるものではない。種々の混合方法のうち、必要に応じて水および／または親水性有機溶媒に溶解させた表面架橋剤を、吸水性樹脂前駆体に直接、噴霧若しくは滴下して混合する方法が好ましい。また、水を用いて混合する場合には、水に不溶な微粒子状の粉体や、界面活性剤等を共存させてもよい。
【００４３】
吸水性樹脂前駆体と表面架橋剤とを混合する際に用いられる混合装置は、両者を均一かつ確実に混合するために、大きな混合力を備えていることが好ましい。上記の混合装置としては、例えば、円筒型混合機、二重壁円錐型混合機、Ｖ字型混合機、リボン型混合機、スクリュー型混合機、流動型炉ロータリーデスク型混合機、気流型混合機、双腕型ニーダー、内部混合機、粉砕型ニーダー、回転式混合機、スクリュー型押出機等が好適である。
【００４４】
吸水性樹脂前駆体と表面架橋剤とを混合した後、加熱処理を行い、吸水性樹脂前駆体の表面近傍を架橋させる。上記加熱処理の処理温度は、用いる表面架橋剤にもよるが、160℃以上、250℃以下が好ましい。処理温度が160℃未満の場合には、均一な架橋構造が形成されず、従って、拡散吸収倍率等の性能に優れた吸水性樹脂を得ることができないため、好ましくない。処理温度が250℃を越える場合には、吸水性樹脂前駆体の劣化を引き起こし、吸水性樹脂の性能が低下するため、好ましくない。
【００４５】
上記の加熱処理は、通常の乾燥機または加熱炉を用いて行うことができる。上記の乾燥機としては、例えば、溝型混合乾燥機、ロータリー乾燥機、デスク乾燥機、流動層乾燥機、気流型乾燥機、赤外線乾燥機等が挙げられる。
以上の製造方法により得られる吸水性樹脂は、無加圧下吸収倍率(Ａ)が一般に30(g/g)以上であり、加圧下吸収倍率(Ｂ)が一般に10(g/g)以上、好ましくは２０(g/g)以上の範囲のものであり、この範囲内で無加圧下吸収倍率(Ａ)と、加圧下吸収倍率(Ｂ)の２つの特性のバランス、および目的とする吸水性樹脂と繊維材料との合計量に対する吸水性樹脂の重量比αを考慮して本発明の濃度吸収指数の値が35(g/g)以上となるように樹脂を選択することにより実使用に近い状態での吸収量に優れた吸収性物品を得ることができる。本発明によれば、たとえ無加圧下吸収倍率(Ａ)と、加圧下吸収倍率(Ｂ)の２つの特性が異なる樹脂が存在しても、濃度吸収指数の値が等しくなれば、吸収性物品の実使用に近い状態での吸収量をほぼ等しくすることができる。したがって、使用する吸水性樹脂のメーカー間の特性の差異、使用する吸水性樹脂の性能の変動があった場合においても、品質の一定した吸収性物品を提供することができる。
【００４６】
また、本発明にかかる吸収性物品は、上記構成の吸収体を含む吸収層を、透液性を有するシートと、不透液性を有するシートとで挟持してなる。そして、該吸収性物品は、上記構成の吸収体を含む吸収層を有してなるので、上述したよう優れた吸水特性を備えている。吸収性物品としては、具体的には、例えば、紙オムツや生理用ナプキン、いわゆる失禁パット等の衛生材料等が挙げられるが、特に限定されるものではない。吸収性物品は優れた吸水特性を備えているので、例えば該吸収性物品が紙オムツである場合には、尿の漏れを防止することができると共に、いわゆるドライ感を付与することができる。
【００４７】
上記の透液性を有するシート（以下、液透過性シートと称する）は、水性液体を透過する性質を備えた材料からなっている。液透過性シートの材料としては、例えば、不織布、織布；ポリエチレンやポリプロピレン、ポリエステル、ポリアミド等からなる多孔質の合成樹脂フィルム等が挙げられる。上記の不透液性を有するシート（以下、液不透過性シートと称する）は、水性液体を透過しない性質を備えた材料からなっている。液不透過性シートの材料としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレンビニルアセテート、ポリ塩化ビニル等からなる合成樹脂フィルム；これら合成樹脂と不織布との複合材からなるフィルム；上記合成樹脂と織布との複合材からなるフィルム等が挙げられる。尚、液不透過性シートは、蒸気を透過する性質を備えていてもよい。
【００４８】
吸収層の構成は、特に限定されるものではなく、上記の吸収体を有していればよい。また、吸収層の製造方法は、特に限定されるものではない。さらに、液透過性シートと液不透過性シートとで吸収層を挟持する方法、即ち、吸収性物品の製造方法は、特に限定されるものではない。
尚、上記の吸収体にさらに消臭剤、抗菌剤、香料、各種の無機粉末、発泡剤、顔料、染料、親水性短繊維、肥料、酸化剤、還元剤、水、塩類等を添加し、これにより、吸収体または吸収性物品に種々の機能を付与させてもよい。
【００４９】
【実施例】
以下、実施例および比較例により、本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。なお、吸水性樹脂の諸性能は、以下の方法で測定した。
（ａ）無加圧下吸収倍率
吸水性樹脂0.2ｇを不織布製の袋（60mm×60mm）に均一に入れ、人工尿（組成;硫酸ナトリウム0.2重量%、塩化カリウム0.2重量%、塩化マグネシウム六水和物  0.05重量%、塩化カルシウム二水和物  0.025重量%、リン酸二水素アンモニウム0.085重量%、リン酸水素二アンモニウム0.015重量%の水溶液）中に浸漬した。60分後に袋を引き上げ、遠心分離機を用いて250Ｇで３分間水切りを行った後、袋の重量Ｗ１（ｇ）を測定した。また、同様の操作を吸水性樹脂を用いないで行い、そのときの重量Ｗ０（ｇ）を測定した。そして、これら重量Ｗ１、Ｗ０から、次式、
無加圧下吸収倍率(g/g)
＝（重量Ｗ１(ｇ)−重量Ｗ０(ｇ)）／吸水性樹脂の重量(ｇ)
に従って無加圧下吸収倍率(g/g)を算出した。
（ｂ）加圧下吸収倍率
先ず、加圧下吸収倍率の測定に用いる測定装置について、図１を参照しながら、以下に簡単に説明する。
【００５０】
図１に示すように、測定装置は、天秤１と、この天秤１上に載置された所定容量の容器２と、外気吸入パイプ３と、導管４と、ガラスフィルタ６と、このガラスフィルタ６上に載置された測定部５とからなっている。上記の容器２は、その頂部に開口部２ａを、その側面部に開口部２ｂをそれぞれ有しており、開口部２ａに外気吸入パイプ３が嵌入される一方、開口部２ｂに導管４が取り付けられている。また、容器２には、所定量の人工尿１１（組成;硫酸ナトリウム0.2重量%、塩化カリウム0.2重量%、塩化マグネシウム六水和物  0.05重量%、塩化カルシウム二水和物  0.025重量%、リン酸二水素アンモニウム0.085重量%、リン酸水素二アンモニウム0.015重量%の水溶液）が入っている。外気吸入パイプ３の下端部は、人工尿１１中に没している。上記のガラスフィルタ６は直径７０mmに形成されている。そして、容器２およびガラスフィルタ６は、導管４によって互いに連通している。また、ガラスフィルタ６の上部は、外気吸入パイプ３の下端に対してごく僅かに高い位置になるようにして固定されている。
【００５１】
上記の測定部５は、濾紙７と、支持円筒８と、この支持円筒８の底部に貼着された金網９と、重り１０とを有している。そして、測定部５は、ガラスフィルタ６上に、濾紙７、支持円筒８（つまり、金網９）がこの順に載置されると共に、支持円筒８内部、即ち、金網９上に重り１０が載置されてなっている。支持円筒８は、内径６０mmに形成されている。金網９は、ステンレスからなり、４００メッシュ（目の大きさ３８μｍ）に形成されている。そして、金網９上に所定量の吸水性樹脂１２が均一に撒布されるようになっている。重り１０は、金網９、即ち、吸水性樹脂１２に対して、５０g/cm2の荷重を均一に加えることができるように、その重量が調整されている。
【００５２】
上記構成の測定装置を用いて加圧下吸収倍率を測定した。測定方法について以下に説明する。
先ず、容器２に所定量の人工尿１１を入れる、容器２に外気吸入パイプ３を嵌入する、等の所定の準備動作を行った。次に、ガラスフィルタ６上に濾紙７を載置した。一方、これら載置動作に並行して、支持円筒内部、即ち、金網９上に吸水性樹脂１２を0.9ｇ均一に撒布、この吸水性樹脂１２上に重り１０を載置した。
【００５３】
次いで、濾紙７上に、金網９、つまり、吸水性樹脂１２および重り１０を載置した上記支持円筒８を載置した。
そして、濾紙７上に支持円筒８を載置した時点から、60分間にわたって吸水性樹脂１２が吸収した人工尿１１の重量Ｗ２（ｇ）を、天秤１を用いて測定した。
そして、上記の重量Ｗ２から、次式、
加圧下吸収倍率(g/g)＝重量Ｗ２(ｇ)／吸水性樹脂の重量(ｇ)
に従って、吸収開始から60分後の加圧下吸収倍率(g/g)を算出した。
（ｃ）水可溶成分量
吸水性樹脂0.500ｇを1000mlの脱イオン水中に分散させ、16時間攪拌した後、濾紙で濾過した。次に、得られた濾液50ｇを100mlビーカーにとり、該濾液に0.1Ｎ−水酸化ナトリウム水溶液1ml、Ｎ/200−メチルグリコールキトサン水溶液10.00ml、および、0.1重量％トルイジンブルー水溶液4滴を加えた。次いで、上記ビーカーの溶液を、Ｎ/400−ポリビニル硫酸カリウム水溶液を用いてコロイド滴定し、溶液の色が青色から赤紫色に変化した時点を滴定の終点として滴定量Ｙ(ml)を求めた。また、濾液50ｇの代わりに脱イオン水50ｇを用いて同様の操作を行い、ブランク滴定して滴定量Ｚ(ml)を求めた。そして、これら滴定量Ｙ、Ｚと、吸水性樹脂の製造に供されたアクリル酸の中和率Ｗ(モル%)とから、次式、
水可溶成分量（重量％）
＝（Ｚ(ml)−Ｙ(ml)）×0.01× 72・(100−Ｗ)+94Ｗ ／100
に従って水可溶成分量（重量％）を算出した。
（ｄ）吸収速度
あらかじめ100mlのビーカーに30℃に調温した生理食塩水（0.9重量％NaCl水溶液）５０ｇと攪拌子とを入れ、マグネチックスターラーにて600rpmの速度で攪拌しておき、この中に吸水性樹脂２ｇを投入すると、ゲル化が起こり、流動性が減少して攪拌中心の渦が消える。試料投入から該渦が消失するまでに要した時間を測定して、これを吸収速度とした。
（ｅ）耐尿性指数（膨潤ゲルの尿に対する安定性）
0.005重量％のＬ−アスコルビン酸を含む人工尿（人工尿組成：尿素95ｇ、塩化ナトリウム40ｇ、硫酸マグネシウム5ｇ、塩化カルシウム5ｇ、イオン交換水4855ｇ）を用いて、100mlの蓋付プラスチック容器中で吸水性樹脂2ｇを25倍膨潤させ、ふたをして温度37℃相対湿度90％の雰囲気下に１６時間放置した。放置後、容器を90度に傾け1分後、傾けた直後のゲル層表面が、容器の壁面に対して流れた距離を測定し耐尿性指数とした。流れた距離が長いほど膨潤ゲルの尿に対する安定性が悪い。
（ｆ）吸収体の通液速度
先ず、吸収体の通液速度の測定に用いる測定装置について、図２および図３を参照しながら、以下に簡単に説明する。
【００５４】
図２に示すように、測定装置は、天秤２１と、測定に用いる吸収体３１を入れる透明のアクリル板を使用して作製した容器２２と、導管２６と、吸収体３１上部の金網２７（1mmの開口部を持つ）と、天秤上の容器２８と、吸収体３１を入れる容器２２の上部に置いたおもり２９とからなっている。図２、３に示すように、上記の吸収体３１を入れる容器２２は、上部２３および底部２４からなっており、底部２４は底面内部の一辺が10cmの正方形である。底部２４の４つの側面のうち対面２面に深さ5mm幅10cmの開口が形成されている。さらにその開口にはそれぞれナイロンメッシュ２５（３０５μｍの開口部を持つ）が固着され、開口を覆うようになっている。なお、図３では手前側のナイロンメッシュのみが図示され、奥側のナイロンメッシュは省略されている。
【００５５】
重り２９は金網２７、すなわち、吸収体３１に対して20g/cm2 （約1.9kPaに相当）の荷重を均一に加えることができるように、その重量が調整されている。
上記構成の測定装置を用いて吸収体の通液速度を測定した。測定方法について以下に説明する。
通液速度を測定するため先ず、10cm×10cmの大きさに切り取った吸収体３１を容器２２の底部２４に入れ、その吸収体３１の上部に10cm×10cmの大きさに切った不織布３０（ヒートロンペーパー：Ｇ−Ｓ２２、南国パルプ工業（株）製）および金網２７、そして容器の上部２３を載置した。さらに加圧状態にするため容器２２の上部２３の上に重り２９を載置した。次に、容器２２の真下に天秤２１とその上に流れ出た液を受ける容器２８を置いた。
【００５６】
そして、予め調整しておいた25℃の生理食塩水（組成：0.9重量％の塩化ナトリウム水溶液）３２を導管２６から流速7ml/secで50ml加えた後、20分後同様の操作で液を50ml加えたときの吸収体３１を通り抜けて容器２２の側面部のナイロンメッシュ２５から流れ出て容器２８上に集まった液量を天秤２１で計測し、２回目の通液速度を求めた。２回目の液を加えた時間より20分後、さらに同様の操作で３回目の通液速度を測定した。通液速度(g/min)は流れはじめから流れ終わりまで、単位時間当たりの最大液通過量とした。２０分間で吸収体を通過した液量が1g以下のものは単位時間当たりの最大液通過量を求めることが不可能であるため、（20分間で流れ出た液量）g／20minを通液速度(g/min)とした。
［参考例１］
７５モル％の中和率を有するアクリル酸ナトリウムの水溶液５５００ｇ（単量体濃度３３重量％）に、ポリエチレングリコールジアクリレート（エチレンオキシドの平均付加モル数８）4.96ｇを溶解し反応液とした。次に、この反応液を窒素ガス雰囲気下で30分間脱気した。次いで、シグマ型羽根を２本有する内容積１０Ｌのジャケット付きステンレス製双腕型ニーダーに蓋を付けて形成した反応器に、上記反応液を供給し、反応液を30℃に保ちながら系を窒素ガス置換した。続いて、反応液を攪拌しながら、過硫酸ナトリウム2.46ｇおよびＬ−アスコルビン酸0.10ｇを添加したところ、凡そ１分後に重合が開始した。そして、30℃〜80℃で重合を行い、重合を開始して60分後に含水ゲル状重合体を取り出した。
【００５７】
得られた含水ゲル状重合体は、その径が約５mmに細分化されていた。この細分化された含水ゲル状重合体を50メッシュの金網上に広げ、150℃で90分間熱風乾燥した。次いで、乾燥物を振動ミルを用いて粉砕し、さらに20メッシュの金網で分級することにより、不定形破砕状の吸水性樹脂前駆体（ａ）を得た。
得られた吸水性樹脂前駆体（ａ）100重量部に、プロピレングリコール１重量部と、エチレングリコールジグリシジルエーテル0.05重量部と、水３重量部と、イソプロピルアルコール１重量部とからなる表面架橋剤を混合した。上記の混合物を205℃で50分間加熱処理することにより、吸水性樹脂（１）を得た。得られた吸水性樹脂の平均粒径は360μｍあった。この吸水性樹脂（１）の無加圧下吸収倍率、加圧下吸収倍率、水可溶成分量、吸収速度、耐尿性指数の結果を表１に記載した。
［参考例２］
参考例１と同様の操作で得られた含水ゲル状重合体の乾燥物を振動ミルを用いて粉砕し、さらに20メッシュの金網で分級することにより、不定形破砕状の吸水性樹脂前駆体（ｂ）を得た。得られた吸水性樹脂前駆体（ｂ）100重量部に、グリセリン0.05重量部と、エチレングリコールジグリシジルエーテル0.05重量部と、水３重量部と、イソプロピルアルコール１重量部とからなる表面架橋剤を混合した。上記の混合物を195℃で30分間加熱処理することにより、吸水性樹脂（２）を得た。得られた吸水性樹脂の平均粒径は450μｍあった。この吸水性樹脂（２）の無加圧下吸収倍率、加圧下吸収倍率、水可溶成分量、吸収速度、耐尿性指数の結果を表１に記載した。
［参考例３］
参考例１と同様の操作で得られた含水ゲル状重合体の乾燥物を振動ミルを用いて粉砕し、さらに20メッシュの金網で分級することにより、不定形破砕状の吸水性樹脂前駆体（ｃ）を得た。得られた吸水性樹脂前駆体（ｃ）100重量部に、プロピレングリコール１重量部と、エチレングリコールジグリシジルエーテル0.05重量部と、水３重量部と、イソプロピルアルコール１重量部とからなる表面架橋剤を混合した。上記の混合物を210℃で45分間加熱処理することにより、吸水性樹脂（３）を得た。得られた吸水性樹脂の平均粒径は300μｍあった。この吸水性樹脂（３）の無加圧下吸収倍率、加圧下吸収倍率、水可溶成分量、吸収速度、耐尿性指数の結果を表１に記載した。
［参考例４］
６５モル％の中和率を有するアクリル酸ナトリウムの水溶液５５００ｇ（単量体濃度３０重量％）に、ポリエチレングリコールジアクリレート（エチレンオキシドの平均付加モル数８）6.47ｇを溶解し反応液とした。次に、この反応液を窒素ガス雰囲気下で30分間脱気した。次いで、シグマ型羽根を２本有する内容積１０Ｌのジャケット付きステンレス製双腕型ニーダーに蓋を付けて形成した反応器に、上記反応液を供給し、反応液を30℃に保ちながら系を窒素ガス置換した。続いて、反応液を攪拌しながら、2,2'-アゾビス（2-アミジノプロパン）2塩酸塩1.91ｇ、過硫酸ナトリウム0.96ｇおよびＬ−アスコルビン酸0.10ｇを添加したところ、凡そ１分後に重合が開始した。そして、30℃〜80℃で重合を行い、重合を開始して60分後に含水ゲル状重合体を取り出した。
【００５８】
得られた含水ゲル状重合体は、その径が約５mmに細分化されていた。この細分化された含水ゲル状重合体を50メッシュの金網上に広げ、150℃で90分間熱風乾燥した。次いで、乾燥物を振動ミルを用いて粉砕し、さらに20メッシュの金網で分級することにより、不定形破砕状の吸水性樹脂前駆体（ｄ）を得た。
得られた吸水性樹脂前駆体（ｄ）100重量部に、プロピレングリコール１重量部と、エチレングリコールジグリシジルエーテル0.025重量部と、水２重量部と、イソプロピルアルコール１重量部とからなる表面架橋剤を混合した。上記の混合物を185℃で45分間加熱処理することにより、吸水性樹脂（４）を得た。得られた吸水性樹脂の平均粒径は450μｍあった。この吸水性樹脂（４）の無加圧下吸収倍率、加圧下吸収倍率、水可溶成分量、吸収速度、耐尿性指数の結果を表１に記載した。
［参考例５］
７５モル％の中和率を有するアクリル酸ナトリウムの水溶液５５００ｇ（単量体濃度３８重量％）に、トリメチロールプロパントリアクリレート3.49ｇを溶解し反応液とした。次に、この反応液を窒素ガス雰囲気下で30分間脱気した。次いで、シグマ型羽根を２本有する内容積１０Ｌのジャケット付きステンレス製双腕型ニーダーに蓋を付けて形成した反応器に、上記反応液を供給し、反応液を30℃に保ちながら系を窒素ガス置換した。続いて、反応液を攪拌しながら、過硫酸ナトリウム2.83ｇおよびＬ−アスコルビン酸0.12ｇを添加したところ、凡そ１分後に重合が開始した。そして、30℃〜80℃で重合を行い、重合を開始して60分後に含水ゲル状重合体を取り出した。
【００５９】
得られた含水ゲル状重合体は、その径が約５mmに細分化されていた。この細分化された含水ゲル状重合体を50メッシュの金網上に広げ、150℃で90分間熱風乾燥した。次いで、乾燥物を振動ミルを用いて粉砕し、さらに20メッシュの金網で分級することにより、不定形破砕状の吸水性樹脂前駆体（ｅ）を得た。
得られた吸水性樹脂前駆体（ｅ）100重量部に、グリセリン0.5重量部と、水２重量部と、イソプロピルアルコール0.5重量部とからなる表面架橋剤を混合した。上記の混合物を210℃で50分間加熱処理することにより、吸水性樹脂（５）を得た。得られた吸水性樹脂の平均粒径は380μｍあった。この吸水性樹脂（５）の無加圧下吸収倍率、加圧下吸収倍率、水可溶成分量、吸収速度、耐尿性指数の結果を表１に記載した。
［参考例６］
７５モル％の中和率を有するアクリル酸ナトリウムの水溶液５５００ｇ（単量体濃度３３重量％）に、ポリエチレングリコールジアクリレート（エチレンオキシドの平均付加モル数８）5.95ｇを溶解し反応液とした。次に、この反応液を窒素ガス雰囲気下で30分間脱気した。次いで、シグマ型羽根を２本有する内容積１０Ｌのジャケット付きステンレス製双腕型ニーダーに蓋を付けて形成した反応器に、上記反応液を供給し、反応液を30℃に保ちながら系を窒素ガス置換した。続いて、反応液を攪拌しながら、過硫酸ナトリウム2.46ｇおよびＬ−アスコルビン酸0.10ｇを添加したところ、凡そ１分後に重合が開始した。そして、30℃〜80℃で重合を行い、重合を開始して60分後に含水ゲル状重合体を取り出した。
【００６０】
得られた含水ゲル状重合体は、その径が約５mmに細分化されていた。この細分化された含水ゲル状重合体を50メッシュの金網上に広げ、150℃で90分間熱風乾燥した。次いで、乾燥物を振動ミルを用いて粉砕し、さらに20メッシュの金網で分級することにより、不定形破砕状の吸水性樹脂前駆体（ｆ）を得た。
得られた吸水性樹脂前駆体（ｆ）100重量部に、1,3-プロパンジオール0.05重量部と、水４重量部と、イソプロピルアルコール４重量部とからなる表面架橋剤を混合した。上記の混合物を195℃で60分間加熱処理することにより、吸水性樹脂（６）を得た。得られた吸水性樹脂の平均粒径は450μｍあった。この吸水性樹脂（６）の無加圧下吸収倍率、加圧下吸収倍率、水可溶成分量、吸収速度、耐尿性指数の結果を表１に記載した。
［参考例７］
７５モル％の中和率を有するアクリル酸ナトリウムの水溶液５５００ｇ（単量体濃度３８重量％）に、トリメチロールプロパントリアクリレート2.10ｇを溶解し反応液とした。次に、この反応液を窒素ガス雰囲気下で30分間脱気した。次いで、シグマ型羽根を２本有する内容積１０Ｌのジャケット付きステンレス製双腕型ニーダーに蓋を付けて形成した反応器に、上記反応液を供給し、反応液を30℃に保ちながら系を窒素ガス置換した。続いて、反応液を攪拌しながら、過硫酸ナトリウム2.83ｇおよびＬ−アスコルビン酸0.12ｇを添加したところ、凡そ１分後に重合が開始した。そして、30℃〜80℃で重合を行い、重合を開始して60分後に含水ゲル状重合体を取り出した。
【００６１】
得られた含水ゲル状重合体は、その径が約５mmに細分化されていた。この細分化された含水ゲル状重合体を50メッシュの金網上に広げ、150℃で90分間熱風乾燥した。次いで、乾燥物を振動ミルを用いて粉砕し、さらに20メッシュの金網で分級することにより、不定形破砕状の吸水性樹脂前駆体（ｇ）を得た。
得られた吸水性樹脂前駆体（ｇ）100重量部に、グリセリン0.5重量部と、水２重量部と、イソプロピルアルコール0.5重量部とからなる表面架橋剤を混合した。上記の混合物を210℃で50分間加熱処理することにより、吸水性樹脂（７）を得た。得られた吸水性樹脂の平均粒径は360μｍあった。この吸水性樹脂（７）の無加圧下吸収倍率、加圧下吸収倍率、水可溶成分量、吸収速度、耐尿性指数の結果を表１に記載した。
［参考例８］
７５モル％の中和率を有するアクリル酸ナトリウムの水溶液５５００ｇ（単量体濃度３８重量％）に、トリメチロールプロパントリアクリレート6.99ｇを溶解し反応液とした。次に、この反応液を窒素ガス雰囲気下で30分間脱気した。次いで、シグマ型羽根を２本有する内容積１０Ｌのジャケット付きステンレス製双腕型ニーダーに蓋を付けて形成した反応器に、上記反応液を供給し、反応液を30℃に保ちながら系を窒素ガス置換した。続いて、反応液を攪拌しながら、過硫酸ナトリウム2.83ｇおよびＬ−アスコルビン酸0.12ｇを添加したところ、凡そ１分後に重合が開始した。そして、30℃〜80℃で重合を行い、重合を開始して60分後に含水ゲル状重合体を取り出した。
【００６２】
得られた含水ゲル状重合体は、その径が約５mmに細分化されていた。この細分化された含水ゲル状重合体を50メッシュの金網上に広げ、150℃で90分間熱風乾燥した。次いで、乾燥物を振動ミルを用いて粉砕し、さらに20メッシュの金網で分級することにより、不定形破砕状の吸水性樹脂（８）を得た。得られた吸水性樹脂の平均粒径は380μｍあった。この吸水性樹脂（８）の無加圧下吸収倍率、加圧下吸収倍率、水可溶成分量、吸収速度、耐尿性指数の結果を表１に記載した。
［参考例９］
攪拌機、還流冷却器、温度計、窒素ガス導入管および滴下ろうとを付した2000mlの四つ口セパラブルフラスコにシクロヘキサン800gを取り分散剤としてソルビタンモノステアレート3.0gを加え溶解させ、窒素ガスを吹き込んで溶存酸素を追い出した。
【００６３】
別に、フラスコ中で、アクリル酸ナトリウム141g、アクリル酸36g、およびメチレンビスアクリルアミド0.154g、イオン交換水413gよりなる単量体水溶液を調製し、窒素ガスを吹き込んで水溶液内に溶存する溶存酸素を追い出した。
次いで、このフラスコ内の単量体水溶液に過硫酸ナトリウムの10重量％水溶液1.0gを加えた後全量を上記セパラブルフラスコに加えて、230rpmで攪拌することにより分散させた。その後、浴温を60℃に昇温して重合反応を開始させ、２時間この温度に保持して重合を完了した。重合終了後共沸脱水により大部分の水を留去して、重合体のシクロヘキサン懸濁液を得、濾過により含水率20重量％の樹脂を得た。さらに80℃で減圧乾燥を行うことにより含水率５重量％の吸水性樹脂前駆体（ｈ）を得た。
【００６４】
上記吸水性樹脂前駆体（ｈ）10gを60℃に加熱したメタノール500mlに加え、１時間攪拌した後濾過、乾燥した。
この吸水性樹脂前駆体100重量部に、プロピレングリコール1.0重量部と、エチレングリコールジグリシジルエーテル0.05重量部と、水３重量部と、イソプロピルアルコール１重量部からなる表面架橋剤を混合した。上記混合物を185℃で50分間加熱処理することにより、吸水性樹脂（９）を得た。得られた吸水性樹脂の平均粒径は128μｍであった。この吸水性樹脂（９）の無加圧下吸収倍率、加圧下吸収倍率、水可溶成分量、吸収速度、耐尿性指数の結果を表１に記載した。
［参考例１０］
参考例１で得られた吸水性樹脂（１）100重量部に親水性微粒子状二酸化ケイ素（商品名：Aerosil200；日本アエロジル（株）製）を0.3重量部添加し、吸水性樹脂（１０）を得た。得られた吸水性樹脂の平均粒径は360μｍであった。この吸水性樹脂（１０）の無加圧下吸収倍率、加圧下吸収倍率、水可溶成分量、吸収速度、耐尿性指数の結果を表１に記載した。
［参考例１１］
参考例５で得られた吸水性樹脂（５）100重量部に親水性微粒子状二酸化ケイ素（商品名：カープレックス22S；シオノギ製薬製）を0.3重量部添加し、吸水性樹脂（１１）を得た。得られた吸水性樹脂の平均粒径は380μｍであった。この吸水性樹脂（１１）の無加圧下吸収倍率、加圧下吸収倍率、水可溶成分量、吸収速度、耐尿性指数の結果を表１に記載した。
【００６５】
【表１】
0004087500.tif 000002
【００６６】
［実施例１］
参考例１で得られた吸水性樹脂（１）50重量部と、木材粉砕パルプ50重量部とを、ミキサーを用いて乾式混合した。次いで、得られた混合物を、400メッシュ（目の大きさ38μｍ）に形成されたワイヤースクリーン上にバッチ型空気抄造装置を用いて空気抄造することにより、120mm×380mmの大きさのウェブに成形した。さらに、このウェブを圧力２kg/cm2で５秒間プレスすることにより、坪量が約526g/m2の吸収体（１）を得た。
【００６７】
続いて、液不透過性のポリプロピレンからなり、いわゆるレッグギャザーを有するバックシート（液不透過性シート）、上記の吸収体（１）、および、液透過性のポリプロピレンからなるトップシート（液透過性シート）を、両面テープを用いてこの順に互いに貼着すると共に、この貼着物に２つのいわゆるテープファスナーを取り付けることにより、吸収性物品（１）（つまり、紙オムツ）を得た。この吸収性物品の重量は47ｇであった。
【００６８】
上記の吸収性物品を、いわゆるキューピー人形（体長55cmで重量５kgのものが３体、体長65cmで重量６kgのものが１体）に各々装着し、該人形をうつ伏せ状態にした後、吸収性物品と人形との間にチューブを差込み、人体において排尿を行う位置に相当する位置に、１回当たり50mlの生理食塩水を、20分間隔で順次注した。そして、注入した生理食塩水が吸収性物品に吸収されなくなって漏れ出した時点で、上記の注入動作を終了し、このときまでに注入した生理食塩水の量を測定した。該吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量は、上記キューピー人形４体の測定で得られた生理食塩水の量の平均値とした。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表２に示した。また、上記吸収体（１）を10cm×10cmに切り取り、加圧下の２回目および３回目の通液速度を測定した結果をあわせて表２に示した。なお、上記で用いた木材粉砕パルプ5.5gを10cm×10cmの大きさのウエブに成形し、圧力2kg/cm2で５秒間プレスすることによりパルプマットを作製したものの２回目の通液速度（γ）を測定したところ、80(g/min)であった。
［実施例２］
実施例１において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例２で得られた吸水性樹脂（２）を用いた以外は、実施例１と同様にして吸収体（２）を得、続いて同様にして吸収性物品（２）を得た。この吸収性物品の重量は47ｇであった。
【００６９】
上記の吸収性物品を用いて、実施例１と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表２に示した。
［実施例３］
実施例１において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例３で得られた吸水性樹脂（３）を用いた以外は、実施例１と同様にして吸収体（３）を得、続いて同様にして吸収性物品（３）を得た。この吸収性物品の重量は47ｇであった。
【００７０】
上記の吸収性物品を用いて、実施例１と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表２に示した。また、上記吸収体（３）を10cm×10cmに切り取り、加圧下の２回目および３回目の通液速度を測定した結果をあわせて表２に示した。
［実施例４］
実施例１において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例４で得られた吸水性樹脂（４）を用いた以外は、実施例１と同様にして吸収体（４）を得、続いて同様にして吸収性物品（４）を得た。この吸収性物品の重量は47ｇであった。
【００７１】
上記の吸収性物品を用いて、実施例１と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表２に示した。
［比較例１］
実施例１において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例５で得られた吸水性樹脂（５）を用いた以外は、実施例１と同様にして吸収体（５）を得、続いて同様にして吸収性物品（５）を得た。この吸収性物品の重量は４７ｇであった。
【００７２】
上記の吸収性物品を用いて、実施例１と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表２に示した。また、上記吸収体（５）を１０ｃｍ×１０ｃｍに切り取り、加圧下の２回目および３回目の通液速度を測定した結果をあわせて表２に示した。
［比較例２］
実施例１において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例６で得られた吸水性樹脂（６）を用いた以外は、実施例１と同様にして吸収体（６）を得、続いて同様にして吸収性物品（６）を得た。この吸収性物品の重量は４７ｇであった。
【００７３】
上記の吸収性物品を用いて、実施例１と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表２に示した。
［比較例３］
実施例１において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例７で得られた吸水性樹脂（７）を用いた以外は、実施例１と同様にして吸収体（７）を得、続いて同様にして吸収性物品（７）を得た。この吸収性物品の重量は４７ｇであった。
【００７４】
上記の吸収性物品を用いて、実施例１と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表２に示した。
［比較例４］
実施例１において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例８で得られた吸水性樹脂（８）を用いた以外は、実施例１と同様にして吸収体（８）を得、続いて同様にして吸収性物品（８）を得た。この吸収性物品の重量は４７ｇであった。
【００７５】
上記の吸収性物品を用いて、実施例１と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表２に示した。
［実施例５］
実施例１において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例９で得られた吸水性樹脂（９）を用いた以外は、実施例１と同様にして吸収体（９）を得、続いて同様にして吸収性物品（９）を得た。この吸収性物品の重量は４７ｇであった。
【００７６】
上記の吸収性物品を用いて、実施例１と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表２に示した。また、上記吸収体（９）を１０ｃｍ×１０ｃｍに切り取り、加圧下の２回目および３回目の通液速度を測定した結果をあわせて表２に示した。
［実施例６］
実施例１において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例１０で得られた吸水性樹脂（１０）を用いた以外は、実施例１と同様にして吸収体（１０）を得、続いて同様にして吸収性物品（１０）を得た。この吸収性物品の重量は４７ｇであった。
【００７７】
上記の吸収性物品を用いて、実施例１と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表２に示した。また、上記吸収体（１０）を10cm×10cmに切り取り、加圧下の２回目および３回目の通液速度を測定した結果をあわせて表２に示した。
【００７８】
【表２】
0004087500.tif 000003
【００７９】
上記表１、２から濃度吸収指数の高いものほど、うつ伏せ状態での吸収量が多くなっており、吸水性樹脂（１）  〜（１１）の無加圧下吸収倍率、加圧下吸収倍率が異なっていても、本発明により濃度吸収指数を導入することで、吸収性物品の実使用に近い状態での吸収量の予測が可能となることが分かる。なお、吸収体の通液速度を測定したものはいずれも好ましい範囲内にあることが示されている。
［実施例７］
参考例１で得られた吸水性樹脂（１）７５重量部と、木材粉砕パルプ２５重量部とを、ミキサーを用いて乾式混合した。次いで、得られた混合物を、４００  メッシュ（目の大きさ３８μｍ）に形成されたワイヤースクリーン上にバッチ型空気抄造装置を用いて空気抄造することにより、１２０ｍｍ  ×３５０ｍｍ  の大きさのウェブに成形した。さらに、このウェブを圧力２ｋｇ／ｃｍ２で５秒間プレスすることにより、坪量が約５００ｇ／ｍ２の吸収体（１１）を得た。
【００８０】
続いて、液不透過性のポリプロピレンからなり、いわゆるレッグギャザーを有するバックシート（液不透過性シート）、上記の吸収体、および、液透過性のポリプロピレンからなるトップシート（液透過性シート）を、両面テープを用いてこの順に互いに貼着すると共に、この貼着物に２つのいわゆるテープファスナーを取り付けることにより、吸収性物品（１１）（つまり、紙オムツ）を得た。この吸収性物品の重量は44ｇであった。
【００８１】
上記の吸収性物品を、いわゆるキューピー人形（体長55cmで重量５kgのものが３体、体長65cmで重量６kgのものが１体）に各々装着し、該人形をうつ伏せ状態にした後、吸収性物品と人形との間にチューブを差込み、人体において排尿を行う位置に相当する位置に、１回当たり50mlの生理食塩水を、20分間隔で順次注した。そして、注入した生理食塩水が吸収性物品に吸収されなくなって漏れ出した時点で、上記の注入動作を終了し、このときまでに注入した生理食塩水の量を測定した。該吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量は、上記キューピー人形４体の測定で得られた生理食塩水の量の平均値とした。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表３に示した。
【００８２】
また、上記吸収体（１１）を１０ｃｍ×１０ｃｍに切り取り、加圧下の２回目および３回目の通液速度を測定した結果をあわせて表３に示した。なお、上記で用いた木材粉砕パルプ５．５ｇを１０ｃｍ×１０ｃｍの大きさのウエブに成形し、圧力２ｋｇ／ｃｍ２で５秒間プレスすることによりパルプマットを作製したものの２回目の通液速度（γ）を測定したところ、８０（ｇ／ｍｉｎ）  であった。
［実施例８］
実施例７において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例２で得られた吸水性樹脂（２）を用いた以外は、実施例７と同様にして吸収体（１２）を得、続いて同様にして吸収性物品（１２）を得た。この吸収性物品の重量は４４ｇであった。
【００８３】
上記の吸収性物品を用いて、実施例７と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表３に示した。
［実施例９］
実施例７において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例３で得られた吸水性樹脂（３）を用いた以外は、実施例７と同様にして吸収体（１３）を得、続いて同様にして吸収性物品（１３）を得た。この吸収性物品の重量は４４ｇであった。
【００８４】
上記の吸収性物品を用いて、実施例７と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表３に示した。また、上記吸収体（１３）を１０ｃｍ×１０ｃｍに切り取り、加圧下の２回目および３回目の通液速度を測定した結果をあわせて表３に示した。
［比較例５］
実施例７において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例４で得られた吸水性樹脂（４）を用いた以外は、実施例７と同様にして吸収体（１４）を得、続いて同様にして吸収性物品（１４）を得た。この吸収性物品の重量は４４ｇであった。
【００８５】
上記の吸収性物品を用いて、実施例７と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表３に示した。
［比較例６］
実施例７において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例５で得られた吸水性樹脂（５）を用いた以外は、実施例７と同様にして吸収体（１５）を得、続いて同様にして吸収性物品（１５）を得た。この吸収性物品の重量は４４ｇであった。
【００８６】
上記の吸収性物品を用いて、実施例７と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表３に示した。また、上記吸収体（１５）を１０ｃｍ×１０ｃｍに切り取り、加圧下の２回目および３回目の通液速度を測定した結果をあわせて表３に示した。
［比較例７］
実施例７において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例６で得られた吸水性樹脂（６）を用いた以外は、実施例７と同様にして吸収体（１６）を得、続いて同様にして吸収性物品（１６）を得た。この吸収性物品の重量は４４ｇであった。
【００８７】
上記の吸収性物品を用いて、実施例７と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表３に示した。
［比較例８］
実施例７において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例７で得られた吸水性樹脂（７）を用いた以外は、実施例７と同様にして吸収体（１７）を得、続いて同様にして吸収性物品（１７）を得た。この吸収性物品の重量は４４ｇであった。
【００８８】
上記の吸収性物品を用いて、実施例７と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表３に示した。
［比較例９］
実施例７において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例８で得られた吸水性樹脂（８）を用いた以外は、実施例７と同様にして吸収体（１８）を得、続いて同様にして吸収性物品（１８）を得た。この吸収性物品の重量は４４ｇであった。
【００８９】
上記の吸収性物品を用いて、実施例７と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表３に示した。
［実施例１０］
実施例７において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例９で得られた吸水性樹脂（９）を用いた以外は、実施例７と同様にして吸収体（１９）を得、続いて同様にして吸収性物品（１９）を得た。この吸収性物品の重量は４４ｇであった。
【００９０】
上記の吸収性物品を用いて、実施例７と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表３に示した。また、上記吸収体（１９）を１０ｃｍ×１０ｃｍに切り取り、加圧下の２回目および３回目の通液速度を測定した結果をあわせて表３に示した。
［実施例１１］
実施例７において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例１０で得られた吸水性樹脂（１０）を用いた以外は、実施例７と同様にして吸収体（２０）を得、続いて同様にして吸収性物品（２０）を得た。この吸収性物品の重量は４４ｇであった。
【００９１】
上記の吸収性物品を用いて、実施例７と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表３に示した。また、上記吸収体（２０）を１０ｃｍ×１０ｃｍに切り取り、加圧下の２回目および３回目の通液速度を測定した結果をあわせて表３に示した。
［比較例１０］
実施例７において、参考例１で得られた吸水性樹脂（１）に代えて、参考例１１で得られた吸水性樹脂（１１）を用いた以外は、実施例７と同様にして吸収体（２１）を得、続いて同様にして吸収性物品（２１）を得た。この吸収性物品の重量は４４ｇであった。
【００９２】
上記の吸収性物品を用いて、実施例７と同様の操作で吸収性物品のうつ伏せ状態での吸収量を求めた。濃度吸収指数の値とともに該うつ伏せ状態での吸収量の結果を表３に示した。また、上記吸収体（２１）を１０ｃｍ×１０ｃｍに切り取り、加圧下の２回目および３回目の通液速度を測定した結果をあわせて表３に示した。
【００９３】
【表３】
0004087500.tif 000004
【００９４】
上記表３から濃度吸収指数が３５以上のものは、うつ伏せ状態での吸収量が多く、吸収性物品の実使用に近い状態での吸収量が多いことがわかる。ただし、吸収性物品（９）では吸収体の３回目の通液速度が小さいためにうつ伏せ状態の吸収量は濃度吸収指数から期待されるよりも少なくなっている。同様に、吸収性物品（１０）では吸収体の２回目の通液速度が大きいためにうつ伏せ状態の吸収量は濃度吸収指数から期待されるよりも少なくなっている。
［比較例１１］
表４に示す５つの市販のオムツについて、吸水性樹脂と繊維材料との合計量に対する吸水性樹脂の重量比（吸水性樹脂濃度）、吸水性樹脂の無加圧下吸収倍率と加圧下吸収倍率、繊維材料の通液速度（γ）、オムツ中の吸収体の通液速度、オムツのうつ伏せ状態での吸収量を測定し、表４に示した。
【００９５】
それぞれの測定方法は、以下にしたがった。
(1) 吸水性樹脂濃度
各市販のオムツを60℃で16時間減圧乾燥を行った。オムツからバックシート、トップシート、不織布シート等を取り除き、主な構成成分が吸水性樹脂と繊維材料からなる吸収層の重量Ｘ(g)を測定した。その吸収層に含まれる吸水性樹脂の重量Ｙ(g)を定量した。
【００９６】
吸水性樹脂濃度＝Ｙ／Ｘ
に従い、吸水性樹脂濃度を算出した。
(2) 吸水性樹脂の無加圧下吸収倍率と加圧下吸収倍率
各市販のオムツの吸収体から吸水性樹脂とパルプを分別し、60℃で減圧乾燥を16時間行い、吸水性樹脂の無加圧下吸収倍率と加圧下吸収倍率を測定した。
(3) 繊維材料の通液速度（γ）
各市販のオムツの吸収体から吸水性樹脂と繊維材料を分別し、60℃で減圧乾燥を16時間行った繊維材料5.5gを10cm×10cmの大きさのウエブに成形し、圧力2kg/cm2で５秒間プレスすることにより繊維材料のマットを作製した。この繊維材料のマットの２回目の通液速度を測定し、γ(g/min)を求めた。
(4) オムツ中の吸収体の通液速度
各市販のオムツの実使用時に人体より排出された尿を受けとめる部分に相当する箇所を10cm×10cmの大きさに切り取り、構成成分が主に吸水性樹脂と繊維材料からなる層以外（バックシート、トップシート等）は取り除き、10cm×10cmの吸収体（構成成分が主に吸水性樹脂と繊維材料）を得た。この吸収体の２回目、３回目の通液速度を測定した。
(5) オムツのうつ伏せ状態での吸収量
実施例１と同様のキューピー人形を用い同様の操作で吸収性物品（オムツ）のうつ伏せ状態での吸収量を測定した。
【００９７】
【表４】
0004087500.tif 000005
【００９８】
上記表４に示すように市販のオムツはいずれも濃度吸収指数が３５未満であり、うつ伏せ状態での吸収量の低いものであった。
【００９９】
【発明の効果】
以上のように、本発明の構成を満たす吸収性物品は、実使用に近い状態での非常に高い吸収量を示すことができる。また、上記構成の吸収性物品は、吸水性樹脂と繊維材料との合計量に対する吸水性樹脂の重量比αの変更に応じて、最適な物性を有する吸水性樹脂を容易に選択することができるため、常に非常に高い吸水量を保持することができる。上記の吸収性物品の例としては、高機能化かつ薄型化が望まれている紙オムツや生理用ナプキン、いわゆる失禁パット等の衛生材料等が挙げられ、これらに特に好適に用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】吸水性樹脂が示す性能の一つである加圧下吸収倍率の測定に用いる測定装置の概略の断面図である。
【図２】吸収体の通液速度の測定に用いる測定装置の概略の断面図である。
【図３】吸収体の通液速度の測定に用いる測定装置の容器の斜視図である。
【符号の説明】
１  天秤
２  容器
３  外気吸入パイプ
４  導管
５  測定部
６  ガラスフィルター
７  濾紙
８  支持円筒
９  金網
１０  重り
１１  人工尿
１２  吸水性樹脂
２１  天秤
２２  容器
２３  容器上部
２４  容器下部
２５  ナイロンメッシュ
２６  導管
２７  金網
２８  容器
２９  重り
３０  不織布
３１  吸収体
３２  生理食塩水
【図１】
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【図２】
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【図３】
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