(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ホローダイスによる中空断面金属製品の押出方法であって、ダイスチャンバー内での押出金属の接触時間と押出金属の温度から求められるダイスチャンバー内での押出金属の拡散濃度が圧着性の限界値ｆ以上となるビレット温度および押出速度の領域を、f ＜ t・exp(−Q/RT)[但し、t:ダイスチャンバー内での押出金属の接触時間、T:ダイスチャンバー内での押出金属の温度、Q:押出金属の活性化エネルギー、R:ガス定数] により求め、更に、押出製品温度と使用Al合金の表面欠陥発生温度とから、表面欠陥発生限界製品温度Tp以下となるビレット温度および押出速度の領域を求め、これらのビレット温度および押出速度の領域から、健全な圧着部が得られるとともに良好な製品表面性状が得られるビレット温度および押出速度を求めて、押出速度を制御するとともに、この制御の中に最大の押出速度の選択を含むことを特徴とする中空断面金属製品の押出方法。
【請求項２】
前記ダイスチャンバー内の押出金属の接触時間ｔを、次式、t ＝Swc ・Lwc ／（Sp・v ）〔但し、Swc ：ダイスチャンバー部の断面積、Lwc ：ダイスチャンバー部の長さ、Sp：押出製品断面積、ｖ：押出速度〕から求める請求項１に記載の中空断面金属製品の押出方法。
【請求項３】
前記ダイスチャンバー内での押出金属の温度T を、次式、T ＝(1−k)・Tb＋kTp [ 但し、Tb: 押出時のビレット温度、Tp: 押出直後の製品温度、k:係数(0＜k ＜1)] より求める請求項１または２に記載の中空断面金属製品の押出方法。
【請求項４】
請求項１乃至３に記載の押出加工方法に用いる押出加工装置であって、押出製品温度を測定する装置と、加熱されたビレットの温度を測定する装置と、加熱されたダイスの温度を測定する装置と、押出荷重を測定する装置と、押出速度を測定する装置と、これら装置の測定した押出製品温度、押出荷重、押出速度情報よりダイスチャンバ内の押出金属素材の接触時間、押出金属素材温度を求める装置と、これら求めた値から、ダイスチャンバ内での押出製品圧着部の圧着性を評価する装置と、前記押出製品温度から押出製品の表面欠陥を評価する装置と、押出プレスの荷重限界と比較しながら、押出製品の圧着不良および製品の表面欠陥が発生しない範囲で最高の速度とするようビレット温度を決定する押出条件決定装置と、この決定情報に基づいてビレット加熱温度と押出速度を各々調節する調節器とを備えた押出加工装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、金属の熱間押出方法および押出装置に関し、特にホローダイスにより中空断面金属製品を押出する方法および押出装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、純アルミニウムやアルミニウム合金（以下、アルミニウムを単にAlと言い、純AlとAl合金も単にAl合金と言う）等の金属の熱間押出加工では、図8 に示すように、加熱されたビレット2 をコンテナ7 内に装填し、ビレット2 の後方から（矢印Ａの方向から）ステム6 により圧力をかけ、プラテン8 やボルスター9 等により支持された工具ダイスセット10（ダイス3 、ダイリング4 、バッカー5 よりなる）の出口より、長尺の一定断面形状を有する押出製品1 を製造する。この熱間押出方法は、工具ダイス3 の出口の形状を変化させることにより、種々の断面形状の押出製品1 を得ることができる。
【０００３】
このうち、特に中空断面形状の押出製品を製造する場合には、中実製品の押出に用いられるソリッドダイスに代えて、ポートホールダイス、ブリッジダイス、スパイダーダイスなどの、ホローダイスが一般的に用いられる。前記ホローダイスのうち、ブリッジダイスにより中空断面の製品を製造する原理を図9 を用いて説明する。まず、ブリッジダイス3 は、梁部12によりエントリーポート13が形成されたダイマンドレル11と、ベアリング部14と圧着チャンバ16（ダイマンドレル11と共有）を有するダイキャップ15とから構成され、これらが図8 のダイス3 として、ダイリング4 内に装着される。
【０００４】
今、ビレット2 が矢印A の方向から図示しないステムにより圧力をかけられると、ビレット2 は、エントリーポート13に進入して幾つかの部分（図9 ではａ1 〜ａ4 の4 つ）に分割される。次に分割されたビレットａ1 〜ａ4 は、ダイキャップ15の圧着チャンバ16内で再び合流し、圧着域17で、分割されていた押出金属素材が圧着され一体となる。そして、この一体となった状態で、ベアリング部14の間隙より、最終形状（中空断面）の製品1 となって押し出される。本発明で問題にするダイスチャンバ内での圧着性とは、この圧着チャンバ16内の圧着域17での圧着性を言う。
【０００５】
このように押し出された中空断面製品1 には、前記分割されていた押出金属が圧着され一体となる際の圧着部18（図では4 か所）を有しており、この圧着部18の接合強度が中空断面製品1 の強度を大きく左右する。この中空断面製品の製造原理は、前記ブリッジダイスだけではなく、他のポートホールダイスやスパイダーダイスなどのホローダイスでも、基本的には同じである。
【０００６】
しかし、従来から、これらホローダイスにより中空断面製品を押出す際、押出条件によってはこの圧着が不十分となり、圧着部での強度不足や、切削や曲げ加工など後の二次加工時に割れ等の問題が生じる場合がある。そして、この圧着不良は、ホローダイスの中でも、特にブリッジダイスにおいて生じやすい。
【０００７】
ここにおいて、中空断面押出製品の圧着とは、ふたつ以上の金属流が、活性化しやすい温度で、密着させられた場合に、金属原子の拡散により一つの材料に接合されることをいう。そのため、接合を強固なものにするためには、ダイスチャンバー内での圧着時の温度（前記圧着チャンバー16内での押出金属温度）と、ダイスチャンバ内での押出金属同士の拡散を保証する時間（前記圧着チャンバー16内での押出金属同士の接触時間＝前記圧着チャンバー16内の押出金属の通過時間）が重要な因子となる。したがって、前記圧着不良の大きな理由の一つとしては、ダイスチャンバー内での金属の温度が低くなって、金属の活性が低くなるか、または、ダイスチャンバー内の金属の接触（通過）時間が不足して、金属原子の拡散が不十分となることが挙げられる。
【０００８】
それゆえ、この圧着不良を防止するためには、基本的に、▲１▼ダイスチャンバー内での押出金属の接触時間を長くする方法と、▲２▼ダイスチャンバー内での押出金属温度を高くする方法とがある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、▲１▼のダイスチャンバー内での押出金属の接触時間を長くするためには、押出速度を遅くする必要がある。また、▲２▼ダイスチャンバー内での押出金属温度を高くするためには、逆に、押出速度を速くする必要がある。即ち、圧着不良を防止するために、前記▲１▼と▲２▼との方法を同時に用いようとすると、押出速度は相反する方向に制御しなければならない。つまり、押出速度を変化させると、ダイスチャンバー内での押出金属の接触時間と押出金属温度とは、圧着のための金属原子の拡散状態について、各々逆の効果を受けることになる。
【００１０】
このため、前記金属原子の拡散を活発化させるためには、ダイスチャンバー内での押出金属の接触時間と押出金属温度とのバランスが取れる状態に押出条件（押出速度、ビレット加熱温度）を制御する必要がある。しかし、このバランスの取れた押出条件を経験的に求めるのは困難であり、この押出条件を提示した従来技術は、これまで無かったのが実情である。
【００１１】
従来から、押出製品の表面欠陥の発生を防止し、かつ押出速度の向上を図るために、例えば特開昭61−119324号、特開平 3−151116号、特開平 3−128116号、特開平 3−151116号の各公報等に記載されるような押出制御方法は、種々提案されてきた。これら従来技術は、基本的に、ダイスの出側で押出製品の温度を測定し、この測定製品温度が、事前に設定した表面欠陥発生限界温度以下となるよう、押出速度やビレット温度を適宜制御する方法である。
【００１２】
しかし、これらの従来技術には、圧着不良を防止しつつ押出速度を高め、特に押出速度を最高にする技術的課題の開示は無く、また、そのための技術的手段の開示も無い。したがって、これらの従来技術で圧着不良を防止しようとすれば、必然的に、前記▲１▼か▲２▼の従来の圧着不良の防止手段を採用せざるを得ない。即ち、押出効率を犠牲にして押出速度を遅くして、ダイスチャンバー内での押出金属の接触時間を長くし、圧着不良を防止するか、あるいは、逆に、押出製品温度が高くなると生じやすくなる押出製品の表面欠陥発生の危険を侵して、押出速度を速くするかまたはビレット温度を高くして、圧着不良を防止するしか手段が無かったのが実情である。
【００１３】
本発明は、これら従来技術に鑑み、これら従来技術の問題を克服し、ホローダイスにより中空断面のAl等の金属製品を押出する際、圧着不良や、更に押出製品の表面欠陥を生じることなく、高強度の押出製品が得られるとともに、押出速度も可能な限り速くして押出することが可能な、押出方法および押出装置を提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
このための本発明押出方法の要旨は、ホローダイスによる中空断面金属製品の押出方法であって、ダイスチャンバー内での押出金属の接触時間と押出金属の温度から求められるダイスチャンバー内での押出金属の拡散濃度が圧着性の限界値ｆ以上となるビレット温度および押出速度の領域を、f ＜ t・exp(−Q/RT)[但し、t:ダイスチャンバー内での押出金属の接触時間、T:ダイスチャンバー内での押出金属の温度、Q:押出金属の活性化エネルギー、R:ガス定数] により求め、更に、押出製品温度と使用Al合金の表面欠陥発生温度とから、表面欠陥発生限界製品温度Tp以下となるビレット温度および押出速度の領域を求め、これらのビレット温度および押出速度の領域から、健全な圧着部が得られるとともに良好な製品表面性状が得られるビレット温度および押出速度を求めて、押出速度を制御するとともに、この制御の中に最大の押出速度の選択を含むことである。
【００１５】
本発明では、ダイスチャンバー内での圧着部界面近傍における金属原子の拡散濃度を求めることにより、圧着部の圧着状態を金属の拡散の観点から定量的に把握することを大きな特徴とする。そして、その上で、圧着性の限界値ｆ以上となる押出条件領域を求めることも大きな特徴である。これによって、必要な押出速度の最小限界を求めることができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
(金属の拡散)
押出製品圧着部の金属同士の圧着作用とは、前記した通り、金属原子の拡散作用と見なすことができる。そこで、本発明では、圧着部の接合界面近傍の位置x 時刻t における、金属原子の拡散濃度C(x ，t)を用いて圧着性を定量的に評価乃至把握する。即ち、C(x ，t)＞C （金属により定まる定数）を満足する際には圧着が良好に行われているとする。この際、拡散濃度C(x ，t)を精度よく、かつ定量的に求めることが重要になる。
【００１７】
(金属原子の拡散濃度)
一般的に、原子A と原子B の材料が接合される際、原子A の材料への原子B の拡散濃度は、次式1 、C(x 、t)=C0/2 × [1 −erf(x /2√Dt)]、 [但し、C(x 、t): 押出金属原子の拡散濃度、x:ダイスチャンバー内での圧着部界面近傍の位置、C0 :押出金属中の原子の初期濃度、D:押出金属原子の拡散係数でD ＝D0×exp(−Q/RT)  (但し、D0: 押出金属により定まる定数、Q:押出金属により定まる活性化エネルギー、R:モル定数、T : 界面温度) 、t:前記x における時刻] と表される。なお、前記式1 中のerf(x /2√Dt) の括弧内は、Dtのルート (√) の2 倍でx を割ることを示す。
【００１８】
(ホローダイスにおける金属原子の拡散濃度)
この拡散濃度の式1 は、実際のホローダイスによる押出に当てはめることができ、実際のダイスチャンバー内での押出金属（材料）の拡散濃度として見ることができる。そして、このことを知見した点が、本発明の特徴の一つである。即ち、この拡散濃度の式1 中の、位置x はダイスチャンバー内での圧着部界面近傍の位置、界面温度T はダイスチャンバー内の押出金属温度、時刻ｔはダイスチャンバー内の押出金属通過時間と、実際のホローダイスによる押出条件に、各々置き換えることができる。したがって、実際のダイスチャンバー内での押出金属の拡散濃度は、前記式1 を土台とした次式2 により、C(x 、t)=C0/2 × [1 −erf(x /2√Dt)]、〔但し、C(x 、t): ダイスチャンバー内の押出金属原子の拡散濃度、C0: 押出金属中の原子の初期濃度、D:押出金属原子の拡散係数で、D ＝D0×exp(−Q/RT) 、( 但し、D0: 押出金属により定まる定数、Q : 押出金属により定まる活性化エネルギー、R:モル定数、T:ダイスチャンバー内の押出金属温度) 、t:ダイスチャンバー内の押出金属通過時間〕と表すことができる。
【００１９】
(金属原子の拡散濃度と圧着性)
この式2 の内、C0、D0、Q は、押出金属により定まる定数であり、ダイスチャンバー内の金属温度T およびダイスチャンバー内の金属素材通過時間t は、実測なり、計算なりで定量的に求めることができる。したがって、押出製品圧着部の圧着性は、前記式2 より定量的に把握することが可能となる。
【００２０】
ここで、実際のダイスチャンバー内での押出金属の拡散濃度が、前記C 以上となる条件、つまり拡散が十分に進んだ、圧着限界値以上となったと判断できる条件は、前記式2 をまとめて、次式3 、t ・exp （−Q/RT）＞f [ 但し、t:ダイスチャンバー内での押出金属の通過（接触）時間、T:ダイスチャンバー内での押出金属の温度、Q:押出金属素材の活性化エネルギー、R:ガス定数、f : 押出金属の圧着限界値 ]と表すことができる。
【００２１】
(金属の接触時間および温度と圧着性)
この式3 から明らかな通り、ダイスチャンバー内での金属の通過（接触）時間t および／またはダイスチャンバー内での金属素材の温度T を求めることにより、この式3 からダイスチャンバー内での押出金属の拡散濃度が圧着性の限界値ｆ以上となる押出条件領域を求めることができる。
【００２２】
しかして、前記式3 を用いて、ダイスチャンバー内での押出金属の拡散濃度が圧着性の限界値ｆ以上となる押出条件領域を求めるためには、更に、式3 中のダイスチャンバー内での金属素材の通過（接触）時間t および／またはダイスチャンバー内での金属素材の温度T を定量化する必要がある。
【００２３】
(金属の接触時間の定量化)
この内、まず、ダイスチャンバー内での金属素材の通過（接触）時間t は、他の押出条件から計算により求めることができる。即ち、ダイスチャンバー内での金属素材の通過（接触）時間ｔは、次式4 で、t ＝Swc ・Lwc ／（Sp・v ）〔但し、Swc ：ダイスチャンバー部の断面積、Lwc ：ダイスチャンバー部の長さ、Sp：押出製品断面積、ｖ：押出速度〕から求めることができる。
【００２４】
(金属温度の定量化)
次に、ダイスチャンバー内での金属素材の温度T は、▲１▼ダイスチャンバー内に埋め込んだ熱電対の値から実測する方法や、▲２▼ビレット温度の実測値Tpおよび製品温度実測値Tbより、次式5 でT ＝(1−k)・Tb＋kTp [ 但し、Tb: 押出時のビレット温度、Tp: 押出直後の製品温度、k:係数(0＜k ＜1)] より計算により求める方法、▲３▼ビレット温度の実測値Tpおよび製品温度予測（計算）値Tbにより、前記式5 より求める方法がある。
【００２５】
(押出金属の圧着に必要なビレット温度と押出速度の圧着限界値)
以上、金属原子の拡散濃度に基づき、ダイスチャンバー内での押出金属の圧着部における、圧着に必要な押出金属温度と接触時間が求められたが、次に、この押出金属温度と接触時間とから、前記式3 に基づき、押出金属の圧着に必要なビレット温度と押出速度の圧着限界値(f) を求めることができる。即ち、前記式3 の左辺＞ｆ (押出金属の圧着限界値) の関係より、健全な圧着部が得られる押出条件 (ビレット温度と押出速度) の範囲が決定できる。
【００２６】
より具体的に、図1 を用いて説明すると、図1 は前記式3 を概念的に表したもので、健全な圧着部が得られる押出金属の圧着に必要なビレット温度と押出速度との関係を示している。図1 において、A の領域が、健全な圧着部が得られる、圧着限界値(f )以上の (押出金属の圧着に必要な) 、ビレット温度と押出速度である。したがって、図1 の、このA の領域内のビレット温度と押出速度とを選択して操業すれば、健全な圧着部を有する押出製品が得られることになる。
【００２７】
実際の押出工程では、押出製品の品質と同時に生産性を向上させる必要があり、高速度での押出が望まれる。そのため、前記圧着不良を防止しつつ（圧着部を健全に保つ）押出を高速化する必要がある。しかし、図1 に示すA の領域の傾向から明らかな通り、押出速度（図1 の縦軸）を上げようとすると、圧着不良を防止するためには（A の領域内に入るようにするためには）、ビレット温度（図1 の横軸）を上げる必要がある。
【００２８】
(押出製品の表面欠陥を発生しないビレット温度と押出速度の表面欠陥限界値) しかし、一方、押出速度を高速化するために、ビレット温度（図1 の横軸）を上げた場合には、押出製品温度が高くなって、押出製品に表面欠陥が発生する可能性が高くなる。したがって、押出を高速化する場合、この押出製品の表面欠陥発生の問題を考慮することが必須となる。押出製品の表面欠陥は、前記した通り、押出速度を高速化するために、ビレット温度を上げるほど増大する。この押出製品に表面欠陥と押出速度およびビレット温度との関係を、概念的に表すと、図2 に示すような関係となる。図2 において、Tpは、押出製品の表面欠陥を発生しないビレット温度と押出速度の表面欠陥限界値である。したがって、良好な押出製品表面性状が得られるビレット温度と押出速度の範囲は、この表面欠陥限界値(Tp)以下の図2 に示すB の領域となる。この図2 から明らかな通り、ビレット温度（図2 の横軸）を上げ、押出製品温度が高くなる程、良好な製品表面性状が得られる領域は狭くなる。
【００２９】
したがって、健全な圧着部が得られるとともに、良好な製品表面性状が得られる押出条件 (ビレット温度と押出速度) は、図1 と2 とを重ね合わせて( 合成した) 図3 に示すC の領域となる（前記図1 と図2 との共通の領域でもある）。このC の領域の内、健全な圧着部が得られるとともに、良好な製品表面性状が得られる範囲で、押出速度を上げようとすれば、図3 のC の領域の頂部付近の部分で操業すれば良く、この中でも、最高の押出速度を得ようとすると、図3 のC の領域の頂部（三角形領域の頂点）近傍のビレット温度Tb0 、押出速度Vmaxの点とすれば良いことが分かる。このビレット温度Tb0 にビレットを加熱し（ビレット温度を制御し）、押出速度をVmaxとして、押出操業すれば、健全な圧着部が得られるとともに、良好な製品表面性状が得られる押出条件範囲で、最も効率高く、押出することが可能となる。
【００３０】
この本発明における押出製品圧着部の圧着性評価と押出製品表面性状評価とを、実際の押出に適用するに際しては、前記ダイスチャンバー内での押出金属素材の接触時間および／または押出金属素材温度と押出製品圧着部の圧着性との関係および該押出製品圧着部の圧着性と押出速度、ビレット温度との関係、更に、押出製品温度と押出製品表面性状との関係を予め求めておくことが好ましい。これにより、前記式3 の押出製品圧着部の圧着限界値ｆと、押出製品表面の欠陥発生限界製品温度Tpを予め求め、実際の押出時に計測乃至設定される前記押出金属素材の接触時間および／または押出金属素材温度から、押出製品圧着部の圧着性の良否を評価し、また実際の押出時に計測乃至計算される押出製品温度から押出製品表面性状の良否を評価することが好ましい。
【００３２】
次に、本発明の押出方法に使用する押出装置を図4 を用いて説明する。同図において、押出プレス19の基本構造は図8 と同じである。本発明の制御装置は、まず測定系として、ビレット加熱装置20より搬出されるビレット2 の温度およびダイス加熱装置21より搬出されるダイス10の温度を測定する温度測定装置22と、押出中の押出荷重および押出速度を測定する検出器23、24と、押出後の製品温度測定装置28を備える。
【００３３】
次に、押出製品圧着部の圧着性を評価する制御系として、前記測定系からの情報を取り込んで、ダイスチャンバー内での押出金属素材の接触時間を定量化する装置30および押出金属素材温度を定量化する装置31、押出直後の製品温度を定量化する装置29を有する。そして、これらの定量化情報から、前記式3 に基づいて、押出製品圧着部の圧着不良発生の可能性（圧着性）を評価し、圧着性が良好な範囲内で最高となる押出速度を決定する最適押出条件決定装置25を有する。
【００３４】
一方、最適押出条件決定装置25は、押出製品の表面欠陥発生の可能性（表面性状）を評価するとともに、押出プレスの荷重限界を考慮する制御系でもあり、前記測定系からの情報および押出プレスの荷重限界情報を取り込んで、押出製品温度と設定表面欠陥発生限界温度とを比較するとともに、押出荷重と押出プレスの設定荷重限界とを比較して、押出速度を、押出荷重限界内で、かつ製品の表面欠陥発生限界温度以下の範囲で最高とするようビレット温度を決定する。
【００３５】
更に、押出条件の制御系は、前記最適押出条件決定装置25の決定情報に基づいてビレット加熱温度および押出速度を調節する、ビレット加熱温度調節器26および押出速度調節器27とを備える。なお、前記各定量化装置29、30、31と最適押出条件決定装置25は、各々マイクロコンピュータにて形成される。
【００３６】
【実施例】
本発明の押出方法のより具体的な実施例を以下に説明する。押出は、図4 に示す押出装置および図9 に示すブリッジダイスを用い、使用Al合金：JIS 7000系、ビレットサイズ100mm φ×200mml、押出比73.2の条件で行った。まず、押出中のダイスチャンバー内でのAl合金の通過（接触）時間ｔを、前記式4 から、ダイスチャンバー内でのAl合金の温度T を、前記式5 から各々求め、これらの値から前記式3 により、本要求押出条件内で圧着性の限界値ｆ以上となる押出条件領域を求めた。この領域を図5 に示す。
【００３７】
更に、前記式6 により予測した押出製品温度と、使用7000系Al合金の表面欠陥発生温度とから、表面欠陥発生限界製品温度Tp以下となる押出条件領域を求めた。この領域を図6 に示す。
【００３８】
この図5 と6 とを合成し、健全な圧着部が得られるとともに、良好な製品表面性状が得られる押出条件（ビレット温度および押出速度）領域を求めた。この圧着性の限界値ｆ以下で、表面欠陥発生限界製品温度Tp以下の  領域を図7 に示す。なお、図5 〜7 の横軸には、現在押出中のビレット温度を0 として、これとの差の温度を示している。また、図5 〜7 の横軸には、現在押出中の押出速度を０として、これとの差の速度を示している。この図7 から、健全な圧着部が得られるとともに、良好な製品表面性状が得られる範囲で、押出速度を最高とする目標制御領域に入れるためには、現状のビレット温度を10℃高めることによって、押出速度を3.5m/min速くできることが分かる。
【００３９】
以上の制御を押出操業中に繰り返し行いながら、前記押出条件にて、100 本のビレットを連続的に押出加工したところ、いずれの押出製品とも、圧着部の圧着性と表面状況は良好で、圧着不良や表面欠陥の発生は皆無であり、しかも、所定押出製品強度の製品が得られた。しかも、この間の押出速度は、従来のこの種Al合金の同じ押出条件（製品形状を含め）における平均的な押出速度に対し、平均で3.5m/min以上速くすることができた。
【００４０】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の押出方法および装置によれば、良好な製品の圧着性と表面性状が得られ、しかも押出速度を最高の速度とすることが可能であるなど、押出効率が最高の状態で押出することができる。また、この効果を、従来のAl押出製品の製造プロセスを、著しく変更したり、製造コストの増加を招かずに達成することができる点で工業的な価値は大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、本発明の原理を示し、健全な圧着部が得られる押出条件範囲を示す説明図である。
【図２】図２は、本発明の原理を示し、良好な表面性状が得られる押出条件範囲を示す説明図である。
【図３】図３は、本発明の原理を示し、健全な圧着部と良好な表面性状が得られる押出条件範囲を示す説明図である。
【図４】図４は、本発明に用いる押出装置の一実施態様を示す説明図である。
【図５】図５は、本発明の実施例を示し、健全な圧着部が得られる押出条件範囲を示す説明図である。
【図６】図６は、本発明の実施例を示し、良好な表面性状が得られる押出条件範囲を示す説明図である。
【図７】図７は、本発明の実施例を示し、健全な圧着部と良好な表面性状が得られる押出条件範囲を示す説明図である。
【図８】図８は、押出プレスの押出原理を示す説明図である。
【図９】図９は、ブリッジダイスの押出原理を示す説明図である。
【符号の説明】
１；押出製品、                      ２；ビレット、
３；ダイス、                        ４；ダイリング、
５；ダイバッカー、                  ６；ステム、
７；コンテナ、                      ８；プラテン、
９；ボルスター、                  １０；ダイスセット、
１１；ダイマンドレル、              １２；梁部、
１３；エントリーポート、            １４；ベアリング、
１５；ダイキャップ、                １６；圧着チャンバ、
１７；圧着域、                      １８；圧着部、
１９；押出プレス、                  ２０；ビレット加熱装置
２１；ダイス加熱装置、              ２２；ビレット・ダイス温度測定装置、
２３；押出荷重検出器、              ２４；押出速度検出器、
２５；最適押出条件決定装置、        ２６；ビレット加熱温度調節器、
２７；押出速度調節器、              ２８；製品温度測定装置、
２９；製品温度定量化装置、          ３０；チャンバー 内素材温度定量化装置、
３１；チャンバー 内素材通過時間定量化装置、
【図１】
0004174173.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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