(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
正圧側に（Ａ）単一の行（４８）の先端冷却孔と（Ｂ）後縁の第１列から数えて９列の孔とで構成される冷却孔（４２）の配列を含む、ガスタービンエンジンのタービンブレードを変更する方法であって、
ａ）ティルト角（３９）を１８．５パーセント増加し、
ｂ）リーン角（３３）を４０パーセント減少し、
ｃ）冷却空気流を不変のまま維持するために、前記９列の孔の配列を、
第１列（７１）が、直径１６ミル（０．４１mm）の３個の孔と直径１７ミルの６個の孔の、全部で９個の孔を含み、
第２列（７２）が、直径１７ミル（０．４３mm）の９個の孔を含み、
第３列（７３）が、直径１７ミルの３個の孔を含み、
第４列（７４）が、直径１５ミル（０．３８mm）の１１個の孔を含み、
第５列（７５）が、直径１５ミルの１０個の孔を含み、
第６列（７６）が、直径１５ミルの千鳥配列された２５個の孔を含み、
第７列（７７）が、直径１５ミルの１５個の孔を含み、
第８列（７８）が、直径１５ミルの１５個の孔を含み、
第９列（７９）が、直径１３ミル（０．３３mm）の２１個の孔を含む
配列となるように変更する
ことからなることを特徴とする方法。
【請求項２】
正圧側に（１）（Ａ）単一の行（４８）の先端冷却孔と、（Ｂ）後縁の第１列から数えて９列の孔とで構成される冷却孔（４２）の配列を含む、フィルム冷却されたタービンブレード（３）における弯曲を減らすための方法であって、（２）以下の孔の列、すなわち、
第１列（７１）が、直径１６ミル（０．４１mm）の３個の孔と直径１７ミルの６個の孔の、全部で９個の孔を含み、
第２列（７２）が、直径１７ミル（０．４３mm）の９個の孔を含み、
第３列（７３）が、直径１７ミルの３個の孔を含み、
第４列（７４）が、直径１５ミル（０．３８mm）の１１個の孔を含み、
第５列（７５）が、直径１５ミルの１０個の孔を含み、
第６列（７６）が、直径１５ミルの千鳥配列された２５個の孔を含み、
第７列（７７）が、直径１５ミルの１５個の孔を含み、
第８列（７８）が、直径１５ミルの１５個の孔を含み、
第９列（７９）が、直径１３ミル（０．３３mm）の２１個の孔を含む、
孔の配列を備えることを特徴とする方法。
【請求項３】
前記千鳥配列された２５個の孔が、２つの平行な列（７６）で構成されることを特徴とする請求項２に記載の方法。
【請求項４】
列の縦方向に隣接した孔の間の縦方向の距離（ＡＣ、ＢＤ）が等しいことを特徴とする請求項２又は３に記載の方法。
【請求項５】
孔の間の千鳥配列の距離（ＡＢ、ＢＣ、ＣＤ）が等しいことを特徴とする請求項４に記載の方法。
【請求項６】
先端に近い孔の行と、後縁から数えて列１０の孔とを含むタービンブレード（３）を変更する方法であって、
ａ）第６列（６４）を削除し、
ｂ）残りの列を、次のような孔の列に置換すること、すなわち、
ｉ）第１列（５９）を、
Ａ）直径１６ミル（０．４１mm）の３個の孔と、
Ｂ）直径１７ミル（０．４３mm）の６個の孔と、
からなる９個の孔を含む列（７１）に置換し、
ｉｉ）第２列（６０）を、直径１７ミルの９個の孔を有する列（７２）に置換し、
ｉｉｉ）第３列（６１）を、直径１７ミルの３個の孔を有する列（７３）に置換し、
ｉｖ）第４列（６２）を、直径１５ミル（０．３８mm）の１１個の孔を有する列（７４）に置換し、
ｖ）第５列（６３）を、直径１５ミルの１０個の孔を有する列（７５）に置換し、
ｖｉ）第７列（６５）を、直径１５ミルの２５個の孔を有する列（７６）に置換し、
ｖｉｉ）第８列（６６）を、直径１５ミルの１５個の孔を有する列（７７）に置換し、
ｖｉｉｉ）第９列（６７）を、直径１５ミルの１５個の孔を有する列（７８）に置換し、
ｉｘ）第１０列（６８）を、直径１３ミル（０．３３mm）の２１個の孔を有する列（７９）に置換し、
ｃ）前記孔の行（４８）を、直径１２ミル（０．３０mm）の８個の孔を有する行（７０）に置換する、
ことからなることを特徴とする方法。
【請求項７】
前記ブレードのティルト角（３９）を、３．２度に変更するステップをさらに含むことを特徴とする請求項６に記載の方法。
【請求項８】
前記ブレードのリーン角（３３）を、２．１度に変更するステップをさらに含むことを特徴とする請求項６又は７に記載の方法。
【請求項９】
ガスタービンエンジンの高圧タービンの第１段用のブレード（３）であって、
ａ）正圧側に、
ｉ）先端の近くのそれぞれ直径１２ミル（０．３０mm）の８個の冷却孔の行（７０）と、
ｉｉ）次のような９列の孔、すなわち、
Ａ）直径１６ミル（０．４１mm）の３個の孔と直径１７ミルの６個の孔の、全部で９個の孔を含む第１列（７１）と、
Ｂ）直径１７ミル（０．４３mm）の９個の孔を含む第２列（７２）と、
Ｃ）直径１７ミルの３個の孔を含む第３列（７３）と、
Ｄ）直径１５ミル（０．３８mm）の１１個の孔を含む第４列（７４）と、
Ｅ）直径１５ミルの１０個の孔を含む第５列（７５）と、
Ｆ）２つの相補的な列になった直径１５ミルの２５個の孔を含む第６列（７６）と、
Ｇ）直径１５ミルの１５個の孔を含む第７列（７７）と、
Ｈ）直径１５ミルの１５個の孔を含む第８列（７８）と、
Ｉ）直径１３ミル（０．３３mm）の２１個の孔を含む第９列（７９）と、
を有し、
ｂ）２．１度のリーン角（３３）と、
ｃ）３．２度のティルト角（３９）と、
を有することを特徴とするブレード（３）。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、改良された構造的特性及び冷却特性を有するタービンブレードに関する。
【０００２】
【従来の技術】
ガスタービンエンジン用のタービンブレードは、高い重力場がブレードに著しいストレスを加え、また該ブレードは高温の条件下で作動する、という過酷な環境で作動する。
【０００３】
重力場の大きさは、簡単な例で説明することができる。次式により円心加速度が与えられる。
ａ＝ｗ2×ｒ
ここで、ａは、円心加速度であり、ｗは、１秒当りのラジアンで表す回転速度であり、ｒは、加速度を計算する際の半径である。
【０００４】
半径１フィートのシャフトが、１秒当り１６７回転に相当する１０，０００ｒｐｍで回転する場合には、円心加速度ａは、
ａ＝（１６７×２×ＰＩ）（１／秒）×（１６７×２×ＰＩ）（１／秒）×１フィート、
又は、約１１０万フィート／秒2として計算される。１Ｇが地球の重力加速度であるＧの単位に換算するために、この加速度を３２．２で割ると、約３４，０００Ｇが得られる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
明らかに、この高い重力場はブレードに大きなストレスを加える、すなわち静止状態において１ポンドの重量のブレードは、作動時に３４，０００ポンドの重さとなる。さらに、ガス負荷が、重力場とは異なる方向に該ブレードに対して一層のストレスを加える。
【０００６】
重力場に起因するストレスに加えて、タービンブレードが曝されるガスの温度は高温である。例えば、タービン入口の温度は２，５００Ｆ（１,３７０℃）が一般的である。高温によって、多くの金属が弱くなる。高温に対処するために、ブレード内に含まれる通路に冷却空気を通すことで、一部のタービンブレードは能動的に冷却されている。
【０００７】
本発明者らは、ストレスと熱による有害な影響を減らすために、タービンブレードについての新たな構造を開発した。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明の一形態において、タービンブレードは、特定のティルト角、特定のリーン角、及び特定の冷却孔の列の組を備え、多くの列において孔の分布は一様ではない。本発明は、ブレードにおける特定の温度勾配と機械的負荷を減少させ、これによりブレードの弯曲を減少させるものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】
図１は、ガスタービンエンジンに使用される一般的なタービンブレード３の翼形部を示す。図２は、この断面図を示し、冷却空気フィルム５を供給する内部通路４を示す。このような冷却では、図１のブレードの先端６について、図３に示すような等温線７を示す温度分布が得られる。図３における先端の冷却孔８は、図１には示されていない。
【００１０】
本発明者らは、特定のタービンブレードが、図４に示すように作動中に弯曲する傾向にあることを観察してきた。この弯曲は、鎖線１２で示される通常の後縁の形状からの後縁１１の変位により表される。この特定のブレードは、Ｇｅｎｅｒａｌ  Ｅｌｅｃｔｒｉｃ  Ｃｏｍｐａｎｙから商業的に入手できるＣＦ６−５０ガスタービンエンジンの高圧タービンの第１段に見られるものである。
【００１１】
本発明者らは、温度勾配が弯曲の一因であると推測する。この弯曲を減らすために、本発明者らは、ブレード毎に異なるパターンの冷却孔を含むこの種のブレードについての、多くの異なる構造的形状を試験してきた。これらの試験は、コンピュータモデルの実行という形式と、ブレードの実サンプルを試験する、というものであった。
【００１２】
本発明者らは、ブレードが（１）３．２度のティルト角、（２）２．１度のリーン角、及び（３）正圧側における特定のパターンの冷却孔、を備えるように該ブレードを修正した場合には、弯曲が著しく減ることを確認した。さらに、１つの特定の温度勾配の著しい減少が達成される。
【００１３】
この減少を説明する前に、ティルト角とリーン角のパラメータについて説明する。図５は、一般的なタービンブレード３を示す。このブレードは、重なり合わされた一連の翼形部又は翼形セクション１８として設計される。図６は、分解された、重なり合わされていない形態の翼形セクション１８を示す。当該技術分野では周知のように、翼形セクション１８は、重なり軸線２１に沿って重ねられる。重なり軸線２１は、ティルト方向及びリーン方向のような異なる方向をとることができ、これを次に説明する。
【００１４】
図７は、タービンディスク２４上のタービンブレード３の概略図である。重なり軸線２１が示される。図８は、平板２７として簡略化された形態のブレードを示す。平板２７は、図９に示す幾何学的な軸平面３０と同一平面に示されている。鎖線２８は、半径方向の線である。
【００１５】
リーン角という用語は、傾いた重なり軸線２１Ａによって示されるように、半径２８からのブレード本体２７の傾きを指す。換言すれば、仮想のブレード２７Ｐは、平坦なブレード２７と比較して傾きを呈する。しかしながら、傾きが存在しても、重なり軸線２１Ａはなおも軸平面３０内にとどまる。角度３３は、リーン角を表す。
【００１６】
ティルト角という用語は、図１０で説明される。この用語は、図１０の傾斜した重なり軸線２１Ｂによって示されるように、図９における軸平面３０からのブレード本体２７の傾斜を指す。換言すれば、仮想のブレード２７ＰＰは、ブレード２７と比較して傾斜を呈する。傾斜した重なり軸線２１Ｂは、半径平面３６内で移動する。角度３９はティルト角を表す。
【００１７】
ここで、図９及び図１０を参照することによって、上述のティルト角とリーン角を説明することができる。本発明においては、図９におけるリーン角３３は２．１度になり、図１０におけるティルト角３９は３．２度になる。
【００１８】
本発明者らは、図１１により詳細に示す、弯曲現象を呈する図４の従来技術のブレードにおいて、ティルト角は２．７度であり、リーン角は３．５度であることを指摘しておく。従って、本発明のもとでは、ティルト角は２．７度から３．２度へ１８．５パーセント増加し、その一方で、リーン角は３．５度から２．１度へ４０パーセント減少する。
【００１９】
上述のように、本発明はまた、特定のパターンの冷却孔を含む。図１１は、上述の弯曲問題に対処した、従来技術による第１段目の高圧タービンブレード３を示す。冷却孔４２が示される。図１２は、本発明の一形態による冷却孔パターンを示す。
【００２０】
本発明者らは、弯曲を呈するブレードについての図１１の温度差４１が、ここではＴと呼ばれる特定の温度差であることを見出した。この差は、後縁における正圧側と負圧側との間に存在するもので、スパン方向の中央部、すなわち領域４３付近で測定される。
【００２１】
本発明のもとでは、図１２における対応する差４４は、Ｔの６８パーセントに低下することが見出される。この温度差の低下は、ティルト角とリーン角の変化と相まって、上述の弯曲を減少させる。
【００２２】
図１１及び図１２の孔のパターンのいくつかの特性について、詳細に説明する。孔のパターンは、（１）単一の行、及び（２）多数の列、のグループに分けることができる。図１１の従来技術によるブレード３は、（１）ブレード先端５１における１０個の孔の行４８、及び（２）５９〜６８と表記された１０列の孔を含む。
【００２３】
図１２の本発明のブレードは、図１１の１０個の孔に対して（１）先端における８個の孔の行７０と、図１１のような１０列ではなく（２）列７１〜７９の９列の孔を含む。
【００２４】
図１２の孔７８Ａは、列７９の一要素とみなす。図１１の孔６７Ａは、列６７の一要素とみなす。
【００２５】
これらの行及び列の孔の数を、以下の表１及び表２に示す。
【００２６】
【表１】
0004150952.tif 000002
【００２７】
【表２】
0004150952.tif 000003
【００２８】
図１２の本発明のもとでの、孔の直径を表３に示す。２種類の孔を含む列７１を例外として、所定の列における全ての孔は同じ直径である。各グループの孔は、同じ直径である。行７０の孔は全て同じ直径であり、０．０１２インチ（０．３mm）である。
【００２９】
【表３】
0004150952.tif 000004
【００３０】
これらの孔のパターン同士の類似点と相違点は、次のとおりである。
【００３１】
第１に、図１１の行４８は１０個の孔を含む。図１２の行７０は８個の孔を含む。行の１つの定義は、前縁の列７７−７９の要素である７８Ａのようないくつかの孔を除く、ブレードの正圧側の最上部すなわちブレード先端の最も近くに位置する孔の不連続な一続きであるということである。
【００３２】
第２に、図１１の２つの孔を持つ列６４が、図１２では除かれている。
【００３３】
第３に、図１１の列６５が、千鳥配列にされた２５個の孔の列７６に置き換えられている。この千鳥配列は、構造的に高い強度を維持しながら、孔全体の面積を十分に大きくし、大きな空気流量が得られるようにされたものである。すなわち、孔が単列で配置される場合には、隣接する孔を隔てる距離が小さくなり、したがって、この距離の部分における材料が弱くなる。
【００３４】
相対距離の具体例として、図１４に孔Ａ、Ｂ、Ｃ、及びＤを示す。縦方向の距離ＡＢ、ＢＣ、及びＣＤは、ほぼ等しく、違いは５パーセント以内である。ＡＢという用語は、孔（Ａ、Ｂ）の間の距離を指し、この定義は、ＢＣやＡＣのような他の対にも当てはまる。千鳥配列の距離ＡＣ及びＢＤは、ほぼ等しく、違いは５パーセント以内である。縦方向の距離と千鳥配列の距離とのこれらの関係は、列７６の全ての孔に当てはまる。
【００３５】
別の観点から、列７６は、ＡとＢの間の間隔として表される水平距離すなわち投影が、２０ミルすなわち０．０２０インチ（０．５１mm）だけ離された２つの副列に分けられる。
【００３６】
第４に、図１１における後尾の列５９の孔は、等間隔で配置されている。すなわち、隣り合う孔の間の距離は同一である。後尾の列５９は後縁に最も近い列である。しかしながら、図１２では、後尾の列７１の孔は等間隔で配置されていない。これらは２つのグループ８５及び８９で構成される。
【００３７】
グループ８５及び８９の間の距離９１は、グループ８５又は８９のいずれの隣合う孔の間隔よりも大きい。すなわち、距離９１は、グループ８９の孔と孔の間の間隔よりも大きく、グループ８５の孔と孔の間隔よりも大きい。
【００３８】
第５に、図１３は、図１１のブレード３の繰り返しであり、後縁１３７の高さ１２５を、１０個の等しい部分すなわち等区間に分ける平行線が示される。各区間は、ブレードの高さ１２５の１０パーセントに相当する。従来技術のブレード３において、最後部の２つの列５９及び６０の両方の冷却孔は、１３５で示される２０パーセント区間の下にも存在する。
【００３９】
図１４の本発明のブレード１４では、３０％と表記される３０パーセント区間１４５より下には、列７２の孔は無い。さらに、３０パーセント区間と５０パーセント区間の間には、最後列７１の孔は無い。
【００４０】
本発明者らは、図１４のブレードが実寸大で描かれていることを指摘しておく。実際のブレードでは、根元の最下端から先端までの全高は４．２インチ（１０６．７mm）である。
【００４１】
第６に、図１１における列５９〜６８の孔の総数は１３６個である。図１２における列７１〜７９の孔の総数は１１６個であり、すなわち図１１における数の８５パーセントに減少している。言い換えれば、減少率は１５パーセントである。
【００４２】
この孔は、異なる数の列（図１１では列５９〜６８の１０列、図１２では列７１〜７９の９列）として配置されているが、これら列の組は両方とも、図１４に×印のついた点８１として示される、対応する基準点の後方に配置される。例えば、点８１を、図１１及び図１２のブレード上に配置するために、全ての列の前方に位置する点を１つのブレード上に１箇所見つけて、次いでこれを測ることによって他のブレード上に対応する点を配置する。
【００４３】
図１４の最後尾の列７１と後縁の孔の列８７を混同してはならない。
【００４４】
図１２における列７１〜７９のいくつかは、図２に示す形式の個別の内部通路（図示せず）からの供給を受けるが、図１２における内部通路は、マニホルドにより互いに連結することができる。従って、図１２における列７５のような列の孔を、正確に直線的に整列させる必要はなく、ねじれを有するブレードにおいても、おそらくその必要はない。
【００４５】
したがって、図１２に示す配置は、前述のねじれ及びリーン角と共に、温度差４４を、絶対温度ではなく華氏で測定して、既に定義したパラメータＴの６８パーセントまで減少させる。別の言い方をすれば、温度Ｔは、３２パーセント減少する。この減少と、上述の構造的な変更によって、図４に示す弯曲が減少する。
【００４６】
本発明の別の形態において、既存のガスタービンエンジン上の既存のタービンブレードが、本発明によって変更されたブレードに取り換えられる。交換したブレードを通り抜ける冷却空気流の総量は、交換前のブレードにおける流量と同じままである。冷却空気流量は、秒当りの空気のポンド数か、又は加圧空気流量のパーセンテージのどちらかで測定される。図１５は、この交換が行われる際の状態の１つを示す。
【００４７】
このタービンブレードは、鎖線の円８０内に配置される。燃焼器８５からの高温ガス８３が、これらタービンブレードに導かれる。点８８におけるタービン入口温度は、華氏２，５００度の範囲内である。上述のように、これらの条件下での図１２における温度差４４は、図１１における対応する温度差の６８パーセントまで減少する。この差は、炎天下、最大出力という条件のもとで測定される。
【００４８】
一般化されたブレードについて同様の差を得ることができる一般化された手順を、次に示す。
【００４９】
図１６に、フローチャートを示す。全体的な目的の１つは、最初に例えば図１７における１０個の孔の列１０１の冷却孔の１つを削除して、９個の孔を残すことである。次に、列１０１と等しい流量を与えるように９個の孔の直径を計算する。次いで、図１９のように、９個の孔を列１０１の１０箇所に配置する。ブレードの平均温度などのような、図１９における各分布に関係するパラメータを計算する。１０個の分布の全てを計算した後に、パラメータの最適値を与える分布を選択する。このプロセスは、図１７における他の列についても繰り返される。
【００５０】
このことをより詳細に説明すると、簡単のために、図１７に示すようにこのブレードは最初に４つの列１０１−１０４の孔を含むものとする。ここに概説した手順は、どのような数の列にも当てはまるので、この４という数は重要ではない。
【００５１】
図１６のブロック１１０において、列１０１のような１つの列が選択される。この列は１０個の孔を含み、この１０という数は、ブロック１１０におけるＮに相当する。
【００５２】
図１６のブロック１１５において、Ｎ個の孔と同量の空気流量を供給するために（Ｎ−１）個の孔に必要とされる、要求された直径が計算される。すなわち、孔を１つ削除し、このとき同じ空気流量が与えられるように等直径の残りの孔の直径が計算される。
【００５３】
ブロック１２０は、ループ１２５の始まりを示し、この９個の孔の異なる構成について、ブレードの平均温度などのような重要なパラメータが計算される。９個の孔の構成が選択され、次いで温度が計算される。
【００５４】
ブロック１２０において、ダミー変数Ｘが１つであると設定される。ブロック１３０において、ブランクすなわち孔の無い部分が、Ｘ番目の位置に設定される。図１８にこのブランクが示されており、ダミー変数が１に設定される場合には、イテレーション１が起こり、図１８におけるブランクは、イテレーション１に対応する列に示すように位置番号１に設定される。
【００５５】
図１６のブロック１３５は、コンピュータシミュレーションが行われることを示す。ブロック１４０は、このシミュレーションで計算された重要なパラメータが、このシミュレーション用に保存されることを示す。ブレードの平均温度がそのパラメータとして示されている。しかしながら、図１２の温度差４４を重要なパラメータとして選択することもできるし、ブレードの他の温度、又はパラメータの他の組合わせを選択することもできる。
【００５６】
従って、このとき、（１）図１７の列１０１が図１８にイテレーション１として表記された列に置き換えられ、（２）図１７の列１０２、１０３及び１０４は変更されない状態での温度に関する計算が行われる。
【００５７】
ブロック１４５において、ダミー変数Ｘは増加される。決定ブロック１５０において、Ｘが（Ｎ＋１）に等しいかどうかの問い合わせが行われる。等しくない場合は、全ての孔の位置にブランクが配置されなかったことを表し、「ＮＯ」の分岐が選択され、プロセスはブロック１３０に戻る。
【００５８】
ＮＯの分岐に沿う逸脱の繰り返しにより、ループ１２５の実行が繰り返され、図１９に示すように逐次的に配置されるブランクすなわち孔の欠如についての継続的なシミュレーションが行われる。
【００５９】
図１６の判断ブロックにおいて、Ｘが（Ｎ＋１）に等しいと判断された場合、これはブランクが全部の孔の位置に配置されたということを示す。「ＹＥＳ」の分岐が選択され、論理は次のブロックに到達する。
【００６０】
このブロックにおいて、重要なパラメータの最低値を与えるイテレーションが特定される。従って、重要なパラメータの最低値を与える孔の位置が特定される。
【００６１】
図１６のブロック１６０は、このプロセスが繰り返されることを示す。このプロセスは、図１７における全ての孔の列について繰り返すことができる。この時点で多くのオプションが生じる。例えば、図１７における各列１０２、１０３及び１０４について上述のプロセスを繰り返すことができる。各繰り返しにおいて、その他の列は１０個の孔を含む元の状態のまま残る。次いで、各列における最適な配置が見つかる場合には、これら４つの最適な列はそれぞれ９個の孔から成る４つの新しい列に組み合わされる。
【００６２】
別の例としては、列について最適な配置が見つかる場合、この列を最適な列に置換することができ、この置換された列は、他の列についての最適な配列を見つけるための計算に用いられる。
【００６３】
さらに、各々の計算において１つの孔を削除することについては既に説明した。別の手法において、２つ又はそれ以上の孔を削除し、残りの孔を元の位置全体に分布させることができる。
【００６４】
一般的な場合、孔が位置する可能性のある全ての位置についてのマトリックスが作成される。異なる組み合わせの列の配置が試験され、最適な配置が選択される。
【００６５】
１つの作動モードにおいて、図１２における孔のパターン全体、又は個々の列のパターンが選択される。すなわち、本発明に用いられるパターンが出発点として選択される。次いで、このパターンの変更が行われ、温度挙動が試験される。
【００６６】
ここで述べた温度は、ガスタービン航空機産業においてこれらの用語が定義されているように、炎天下、最大出力での使用という条件のもとで測定される。
【００６７】
本発明によってもたらされる１つの結果として、図１４における後縁９０は、作動中と、静止している非作動状態の両方においてエンジンの半径方向の線に沿って位置するように拘束される。
【００６８】
本発明の技術思想及び技術的範囲から逸脱することなく、多くの置き換え及び修正を行うことができる。本特許権によって保護されることが望むものは、特許請求の範囲において定められる発明である。特許請求の範囲に記載された符号は、理解容易のためであってなんら発明の技術的範囲を実施例に限縮するものではない。
【図面の簡単な説明】
【図１】  タービンブレードの簡略化された翼形部を示す図。
【図２】  タービンブレード３における冷却通路４と冷却孔５を示す図。
【図３】  ブレード３の、図６における先端６で見受けられる代表的な温度勾配を示す図。
【図４】  本発明者らが確認した現象を示す図。
【図５】  タービンブレード３と、その上に積み重ねられた翼形セクション１８を示す図。
【図６】  重なり軸線２１に沿って配置された翼形セクション１８の分解図。
【図７】  ティルト角及びリーン角という用語を定義するために用いられる、タービンディスク２４上のタービンブレード３の座標系を示す概略図。
【図８】  ティルト角という用語を定義するために用いられる、平板２７として簡略化された形態のブレードの座標系を示す概略図。
【図９】  ティルト角という用語を定義するために用いられる、平板２７が幾何学的な軸平面３０と同一平面に示されている座標系を示す概略図。
【図１０】  リーン角という用語を定義するために用いられる、傾斜した重なり軸線２１Ｂの座標系を示す概略図。
【図１１】  従来技術において見られるタービンブレードを示す図。
【図１２】  本発明の１つの形態を示す図。
【図１３】  基準区間１３５が表記された、図１１の従来技術のブレードを示す図。
【図１４】  基準区間１４５が表記された、図１２の本発明のブレードを示す図。
【図１５】  ガスタービンエンジンの簡略化された概略図。
【図１６】  本発明の１つの形態によって実行されるプロセスのフローチャート。
【図１７】  タービンブレード（図示せず）において使用される、冷却孔の一般的なパターンを示す図。
【図１８】  孔のパターンを改良するために、図１７における孔の列１０１を、本発明のもとでどのようにして逐次的に変更することができるかを示す図。
【図１９】  例えば図１７における列１０１の１０個の孔を９個の孔に減らし、これら９個の孔を、１０の異なる方法で１０個の可能な列の位置に分布させる、一連の配置を示す図。
【符号の説明】
４４温度差
７０  先端の近くの冷却孔の行
７１  第１列
７２  第２列
７３  第３列
７４  第４列
７５  第５列
７６  第６列
７７  第７列
７８  第８列
７９  第９列
８５、８９  第１列の２つのグループ
９１  第１列の２つのグループ間の距離
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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