【事件の表示】
平成　１年特許願第　　１９６０号「エッチング時のスジむら抑制効果に優れるＦｅ―Ｎｉ系合金の製造方法」拒絶査定に対する審判事件〔平成　７年　４月　５日出願公告特公平　７−　３０４０２　平成　２年　７月１７日出願公開、特開平　２−１８２８２８                        　請求項の数1〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　原査定を取り消す。
　本願の発明は、特許すべきものとする。
【理　由】
1.　手続の経緯　　　　　　　　　　　　　　　　
本願は、平成１年１月１０日の出願であって、原審において平成７年４月５日に出願公告されたところ、２件の特許異議の申立があり、この申立を受けて平成８年４月２２日付けで明細書について手続補正がなされ、その後、前記２件の申立のうち日新製鋼株式会社の特許異議の申立は理由があるものと決定され、その特許異議の決定に記載した理由によって拒絶査定されたものである。
２．本願発明　　　　　　　　　　　　　　　　　
本願の請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、出願公告後の平成８年４月２２日付けの手続補正書により補正された明細書（以下、「本願明細書」という。）の記載からみて、特許請求の範囲の請求項１に記載された次のとおりのものと認める。
「Niを30〜80wt％およびＢを0.001〜0.03wt％含み、残部が主としてFeであるFe―Ni系合金のインゴットを、900℃以上の温度に加熱して、断面減少率30％以上の条件で鍛造してスラブとしたのち熱間圧延し、次いで1000℃以上の温度で１時間以上の均熱処理を施すことを特徴とするエッチング時のスジむら抑制効果に優れるFe―Ni系合金の製造方法。」
3.　原査定の理由　　　　　　　　　　　　　　　
原査定の拒絶の理由である特許異議の決定の理由の概要は、本願発明は本出願前に頒布された甲第１号証（特開昭６０―１２８２５３号公報、以下、「引用例１」という。）、甲第２号証（特開昭６１―２２３１８８号公報、以下、「引用例２」という。）、甲第３号証（特開昭６１―１９４１５４号公報、以下、「引用例３」という。）及び甲第４号証（特開昭６２―１７４３５３号公報、以下、「引用例４」という。）に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない、というものである。　　　　　　　　　　　　　　　　
4.　引用例の記載事項　　　　　　　　　　　
4.−1　引用例１には、エッチング時のスジむらの発生を抑制したシャドウマスク用鉄―ニッケル基合金の製造方法に関し、以下のア．〜オ．の記載がある。
ア.「鉄―ニッケル基合金インゴットを８５０℃以上、融点以下の温度で加熱し１ヒート又は２ヒート以上で、断面減少率４０％以上の条件で鍛造することにより、エッチング時のスジむらの発生を抑制したシャドウマスク用鉄―ニッケル基合金の製造方法」（特許請求の範囲）
イ．「シャドウマスク材としてアンバーのような鉄―ニッケル基合金の低熱膨張材料を用いることが提案された。・・・、このシャドウマスク素材からシャドウマスクを製造する工程で、フオトエッチング穿孔時に良好な孔形状が得られず、エッチングされたシャドウマスクを表面から目視観察するとスジむらと称する欠陥が残ることが分つた。・・・。本発明者らは、鉄―ニッケル基合金のスジむらについて種々研究を行った結果、スジむらの原因はニッケルの成分偏析であり、ニッケル偏析部と母材部とでエッチング性に差があるため、孔形状が悪くなっていることが判明した。・・・。本発明はかかる点に鑑み、従来の鉄―ニッケル基合金のもつエッチング時のスジむら発生という欠点を改良し、エッチング時のスジむらの発生を抑制したシャドウマスク用鉄―ニッケル基合金の製造方法を提供しようとするものである。」（第１頁右下欄第１６行〜第２頁右上欄第７行）
ウ.「本発明合金を構成する条件の限定理由を説明する。鍛造の為の加熱温度を８５０℃以上、融点以下とする理由は、８５０℃未満では鍛造性が悪く、又ニッケル偏析を解消する事ができず、逆に融点を越えると鍛造ができなくなる為である。鍛造の断面減少率を４０％以上とする理由は、４０％未満では鍛造によるニッケル偏析の解消が十分に行えない為である。このように鉄―ニッケル基合金のインゴットを特定の鍛造条件で鍛造することにより、ニッケルの偏析を解消することができる為、エッチング時のスジむらの発生を抑制でき、しかも低熱膨張率であるこれらの材料の特性により画像は一段と鮮明になる極めて優れた特長を有する。」（第２頁右上欄第１５行〜同頁左下欄第９行）
エ．「実施例　　第１表に示される本発明合金のインゴットをエレクトロスラグ溶解炉あるいは真空脱ガス炉等で溶製後、第１表に示す各種条件で鍛造を行い、しかる後に１１５０℃で熱間圧延し、厚さ５mmの板とした。次にこの板を通常の酸洗処理した後、冷間圧延で厚さ１．０mmとした。さらに６５０℃にて１時間の焼鈍を施した後、冷間圧延で厚さ０．１４５mmの板とした。この冷間圧延材をさらに６５０℃にて１時間の焼鈍を施した後、冷間圧延で厚さ０．１３mmの板とした。このように調整された試料の評価として実際のフォトエッチング穿孔を行いスジむら発生の有無を調査した。この結果を比較合金とともに第１表に示した。」（第２頁左下欄第１１行〜同頁右下欄第５行）　
オ.　実施例の本発明合金(4)〜(9)について、化学組成(wt%)がNiは35.5〜41.0、Feは残りであり、鍛造時の加熱温度(℃)は1150又は1300、鍛造時のトータル断面減少率(%)は50〜85、スジむらの有無はいずれも無であることが示されている第１表（第３頁）　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
4.−2　引用例２には、エッチング時のスジむらの発生を抑制したシャドウマスク用鉄―ニッケル系合金に関し、以下のカ.〜サ.の記載がある。　　
カ.「次式で表されるニッケルの成分偏析率・・・が１０％以下であり、かつ偏析帯の長さが３００mm以下であるエッチング時のスジむらの発生を抑制したシャドウマスク用鉄―ニッケル系合金。」（特許請求の範囲）
キ.　「本発明者らは、鉄―ニッケル系合金のスジむらについて種々研究を行った結果、スジむらの原因はニッケルの成分偏析であり、ニッケル偏析部と母材部とでエッチング性に差があるため孔形状が悪くなっていることが判明した。・・・。本発明は・・・、従来の鉄―ニッケル系合金のもつエッチング時のスジむら発生という欠点を改良し、エッチング時のスジむらの発生を抑制したシャドウマスク用鉄―ニッケル系合金を提供しようとするものである。」（第２頁左上欄第１５行〜同頁右上欄第６行）　　　　　　　　　　　　　　　
ク.「本発明合金を構成するニッケル偏析物等の限定理由を説明する。ニッケルの成分偏析率・・・を１０％以下とする理由は、ニッケルの成分偏析率が１０％を超える偏析帯は、母材とのエッチング性の差が顕著になりスジむらの発生が顕著になる為である。偏析帯の１つの長さをエッチング前の材料で３００mm以下とする理由は、偏析帯の１つの長さが３００mmを超えるとスジむらの発生が顕著になる為である。」（第２頁右上欄第１５行〜同頁左下欄第６行）
ケ.「このようにニッケルの偏析率、偏析帯の大きさを厳密に管理することにより、始めてエッチングのスジむらの発生を抑制でき、・・・。これらの条件を満たすための製造方法としては、インゴット製造時の偏析防止あるいは条製造工程中での熱処理によるニッケルの拡散処理を行なうことにより達成できる。」（第２頁右下欄第２行〜第１０行）
コ.「（実施例）　第１表に示される本発明合金のインゴットをエレクトロスラグ溶解炉あるいは真空脱ガス炉等で溶製後、１１５０℃で熱間圧延し、厚さ５mmの板とした。ニッケルの偏析物が多いものは適宜１１００℃×１時間以上の熱処理を行ないニッケルの拡散処理を行なう。次に・・・酸洗処理した後、冷間圧延で厚さ1.0mmとした。さらに６５０℃にて・・・焼鈍を施した後、冷間圧延で厚さ0.145mmの板とした。・・・さらに６５０℃にて・・・焼鈍を施した後、冷間圧延で厚さ0.１３mmの板とした。このように調整された試料の評価として、実際のフォトエッチング穿孔を行ないスジむら発生の有無を調査した。この結果を比較合金とともに第１表に示した。」（第２頁右下欄第１９行〜第３頁左上欄第１４行）
サ.　実施例の本発明合金１〜７について、化学組成(wt%)がNiは35.2〜35.7、Feは残りであり、Niの成分偏析率(%)は1.5〜９、偏析帯の長さ(mm)は50〜290、スジむらの有無はいずれも「無」であることが示されている第１表（第３頁右上欄）
4.−3　引用例３には、カラーテレビ用受像管に用いられるシャドウマスク材に関し、以下のシ.〜ソ.の記載がある。　　　　　　　　　　　　　　　
シ.重量％でC 0.10％以下、Si 0.30％以下、Al 0.30％以下、Mn 0.1〜1.0％、Ni 30〜45％、Cr 2.0〜10.0％にTi,Zr,Mo,Nb,B,V,Beのうち１種又は２種以上を合計で0.01〜1.0％含み、残部Fe及び不可避的不純物からなる鉄基合金板をエッチング穿孔前に最終焼鈍を施し結晶粒度を結晶粒度番号で5.0以上としたか、又はさらにスキンパス圧延を施したシャドウマスク材。（特許請求の範囲第３項〜第４項参照）　　　　　　　　　　　　　　　
ス.「次に本発明の限定理由を述べる。・・・（中略）・・・Ti,Zr,Mo,Nb,B,V,Be；これらの元素はヤング率の上昇及び結晶粒の微細化を目的とし、耐共振性、耐座屈性を向上せしめる。その効果が0.01％以上で現れる。また、合計で1.0％を超えて含有すると合金が硬度を増し、その結果プレス成型性が悪化し、熱膨張係数も上昇する。・・・。上記のような成分からなる鉄基合金板を最終焼鈍を施すことで結晶粒度を調整するわけだが、結晶粒度が結晶粒度番号で5.0より小さい、つまり粗大粒の場合、エツチング穿孔性が劣り、また、プレス成形後のマスクの腰の強さが十分でなく、座屈や外部振動による共振現象が生じやすい。」（第３頁右上欄第５行〜同頁右下欄第５行）
セ.「実施例　　供試材は真空溶解、鋳造後鍛造、熱間圧延、酸洗、冷間圧延、焼鈍、冷間圧延の工程で製造し、板厚0.15mmの冷延板とした後、光輝連続焼鈍ラインで種々の結晶粒度に調整した。また、一部の供試材についてはさらに圧下率１％のスキンパス圧延を施した。・・・。この供試材にエッチング穿孔により多数の開孔を設けた後プレス成型を行ない、プレス成型性、座屈現象、共振現象の程度を調査した。その結果を第１表に併記した。第１表より明らかな様に本発明例1−12は、プレス成型性、耐共振性、耐座屈性とも良好であった。スキンパス圧延を施した本発明例３、４及び９はエッチング穿孔時の取扱い傷の発生もなく、良好な結果であった。」（第３頁右下欄第１６行〜第４頁左上欄第１４行）　　　　　　　　　　
ソ.実施例の本発明例９については、試料の化学成分(重量％)がC 0.01, Si 0.11, Al 0.20, Mn 0.18, Ni 39.5, Cr 5.7, B 0.09, Fe 残りであり、スキンパス圧延の有無は「有」であり、結晶粒度(G.S.No.)は6.5、ヤング率(kg/mm２)は18500、0.2％耐力(kg/mm２)は18.5、プレス成型性、耐共振性、耐座屈性のいずれもが「良」であり、実施例の本発明例１２については、試料の化学成分(重量％)がC 0.03, Si 0.08, Al 0.01, Mn 0.29, Ni 37.5, Cr 2.7,Ti 0.15, B 0.03, Fe 残りであり、スキンパス圧延の有無は「無」であり、結晶粒度(G.S.No.)は9.5、ヤング率(kg/mm２)は19000、0.2％耐力(kg/mm２)は19.4、プレス成型性、耐共振性、耐座屈性のいずれもが「良」であることが示されている第１表（第４頁）
4.−4　引用例４には、プレス成形性およびエッチング性に優れるFe−Ni系低熱膨張合金に関し、以下のタ.〜テ.の記載がある。　　　　　　　　　
タ.　C 0.02％以下, Si 0.2％以下, Mn 0.5％以下, Ni 30〜45％, Cr 1.3〜6％, B 0.001〜0.02％を含有し、残部Feよりなるプレス成形性およびエッチング性に優れるFe−Ni系低熱膨張合金（以下、「第１発明合金」という。）、第１発明合金が、さらにCo 4％以下を含有するプレス成形性およびエッチング性に優れるFe−Ni系低熱膨張合金（以下、「第２発明合金」という。）、第１発明合金又は第２発明合金のそれぞれが、さらにNb, Ta, Ti, Zr, V, Alのうちから選ばれる何れか１種又は２種以上を単独又は合計で0.005〜0.4％含有するプレス成形性およびエッチング性に優れるFe−Ni系低熱膨張合金。（以下、それぞれ「第３発明合金」、「第４発明合金」という。特許請求の範囲第１項〜第４項参照）
チ.「特に本発明は各種電子管の管内部品、例えばシャドウマスク、・・・に、また・・・低温用機器に好適に用いることのできるプレス成形性およびエッチング性に優れるFe−Ni系低熱膨張合金に関するものである。」（第１頁右下欄第１３行〜第１９行）　　　　　　　　　　　　　　　　
ツ.「本発明において合金の成分組成を限定する理由を説明する。・・・（中略）・・・。Ｂ : Ｂは同一冷間加工度ならびに同一焼鈍温度の材料において、その添加量が増加するにつれ、例えばシャドウマスクなどのエッチングを施す場合にはエッチング速度の最も速い結晶面である（100）面が板面に集合するので同一腐食液中で早く開孔することができ、生産性の向上に大きく寄与する元素である。しかし、Ｂが0.001％未満では上述の効果が乏しく、一方0.02％を超えると・・・、0.2％耐力を増加させてプレス成形性を阻害する。」（第３頁右上欄第９行〜同頁右下欄第１３行）　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
テ.「（発明の効果）　本発明合金では・・・、熱膨張係数は問題となるほど大きくはならず、このような(100)結晶面の高い集合度をもつような材料ではエッチングによりシャドウマスクの製造時にエッチングスピードを速くすることができ、またエッチングによるマスク孔の形状もきれいに仕上げることができる。またこのような0.2％耐力及び硬さの低下はエッチングにより製造したシャドウマスクのプレス加工時のスプリングバックを減少させ、金型へのなじみを大きくさせ、良好なプレス加工形状がえられる。」（第５頁左上欄第１７行〜同頁右上欄第８行）　　　　　　　　　　
5.　対比・判断　　　　　　　　　　　　　　　　
　本願発明（「前者」という。）と引用例１に記載されたシャドウマスク用鉄―ニッケル基合金の製造方法の発明（「後者」という。）とを対比する。
　引用例１に係る前記摘記事項ア.〜エ.を併せみると、引用例１にはNiを35.5〜41.0 wt％含み、残りが主としてFeであるFe―Ni系合金（前記摘記事項オ.参照）のインゴットを８５０℃以上の温度に加熱して断面減少率４０％以上の条件で鍛造してスラブとしたのち熱間圧延し、次いで６５０℃で１時間の「焼鈍」という熱処理（前記摘記事項エ.参照）を施す、エッチング時のスジむらの発生を抑制した鉄―ニッケル基合金の製造方法が記載されているといえるから、後者の鉄―ニッケル基合金インゴットのNi含有量、加熱温度、鍛造時の断面減少率、鍛造後の熱処理時間は、それぞれ前者のFe―Ni系合金のインゴットのNi含有量、加熱温度、鍛造時の断面減少率、鍛造後の熱処理時間と重複するものであるが、前者はFe―Ni系合金のインゴットのＢ含有量が0.001〜0.03wt％であり熱間圧延後の熱処理温度が１０００℃以上であるのに対して、後者は合金がＢを含有するか否かについて、Ｂの含有量も含めて、何も記載がないし、熱間圧延後の熱処理温度も６５０℃と低い点で前者と後者とでは、相互に相違する。
　そこで、この相違点について検討する。　　　　
引用例２には、エッチング時のスジむらの発生を抑制した鉄―ニッケル系合金の製造に関し、合金インッゴトを１１５０℃で熱間圧延した厚さ５mmの板でニッケルの偏析物が多いものは１１００℃×１時間以上の熱処理を行ないニッケルの拡散処理を行なうことが記載されていて（前記摘記事項カ. コ.参照）、この熱処理温度は、本願発明の熱間圧延に続く熱処理（均熱処理）の温度と重複するけれども、引用例２に記載の発明での合金インゴットの熱間圧延後の１１００℃の熱処理は、スジむらの原因と認識したニッケルの成分偏析をニッケルの拡散により解消することを目的としたものであって（前記摘記事項ク. ケ.参照）、本願発明における熱処理（均熱処理）のように、スジむらの原因と認識したＣやSi,Mn,Crなどの不純物元素の成分偏析を十分に軽減させることを目的としたものではない。
引用例３には、Fe―Ni系合金のシャドウマスク材であって、該シャドウマスク材のＢの含有量が０．０１〜１．０重量％であるものが記載されている（前記摘記事項シ. セ. ソ.参照）が、この元素Ｂを含有させる目的は、ヤング率の上昇及び結晶粒の微細化であり、耐共振性、耐座屈性の向上を狙っているものであって（前記摘記事項ス.参照）、本願発明におけるようにスジむらの抑制を目的とするものではない。　　　　　　　　　　　
引用例４には、シャドウマスク等に好適に用いることのできるFe―Ni系合金であって、該合金のＢの含有量が０．００１〜０．０２％であるものが記載されている（前記摘記事項タ. チ.参照）が、この元素Ｂを含有させる目的は、板面にエッチング速度の最も速い（１００）結晶面を集合させてエッチングによるシャドウマスクの製造時にエッチングスピードを速くすると共に、エッチングによるマスク孔形状をきれいに仕上げることができるようにするためであり（前記摘記事項ツ. テ.参照）、本願発明におけるようにスジむらの抑制を目的とするものではない。
要するに、引用例３〜４に記載された発明でFe―Ni系合金がＢを含有する目的は「ヤング率の上昇及び結晶粒の微細化、耐共振性、耐座屈性の向上」（以上、引用例３に記載の発明について）や「板面にエッチング速度の最も速い（１００）結晶面を集合させてエッチングによるシャドウマスクの製造時にエッチングスピードを速くすると共に、エッチングによるマスク孔形状をきれいに仕上げることができるようにすること」（以上、引用例４に記載の発明について）であって、本願発明におけるFe―Ni系合金にＢを含有させる目的、すなわち、「スジむらの抑制」とは相違するし、また引用例２に記載の発明での合金の熱間圧延後の１１００℃での熱処理の目的は、「該処理によりニッケルの成分偏析をニッケルの拡散により解消すること」であって、本願発明における熱間圧延後の熱処理（均熱処理）の目的、すなわち「ＣやSi,Mn,Crなどの不純物元素の成分偏析を十分に軽減させること」とは相違するものと認める。　　
　してみると、前者（本願発明）の後者（引用例１に記載されたシャドウマスク用鉄―ニッケル基合金の製造方法の発明）との相違点に係る構成について、引用例１に記載の発明に引用例２〜４に記載の各発明の構成要素を取り出して適用すべき動機付けを見出すことができないから、引用例１に記載の発明に、本願発明の引用例１との相違点である構成、すなわち「Fe―Ni系合金のインゴットのＢ含有量が0.001〜0.03wt％であり熱間圧延後の熱処理温度が１０００℃以上であること」を組み合わせて本願発明のように構成することは、引用例１〜４に記載された発明に基づいて当業者が容易に想到し得たものであるとはいえない。　　
6.　むすび　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　以上のとおりであるから、本願発明は、上記引用例１〜４に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできない。
　また、他に本願を拒絶すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり審決する。