(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
サイリスタを用いた交直変換装置と直流リアクトルと変換器用変圧器と交流リアクトルとから構成されるガスタービン発電装置もしくはガスタービンと蒸気タービンを組合せたコンバインドサイクル発電装置の起動装置において、ＩＮＶ側交直変換装置の余裕角を検出する手段と、前記検出手段で検出された余裕角を、様々な運転形態に関わらず常時サイリスタの消イオン時間を確保するような制御角を選択する手段と、逆変換器側のサイリスタブリッジ回路に印加される交流電圧の周波数を検出する手段と、前記検出器で検出された周波数をもとに前記選択手段を活かすか一定の余裕角で運転するかを切替える手段と、前記切替え手段からの指令によってサイリスタに光点弧パルスもしくは電気点弧パルスを与える手段とを備えたことを特徴とするガスタービン起動装置の制御装置。
【請求項２】
サイリスタを用いた交直変換装置と直流リアクトルと変換器用変圧器と交流リアクトルとから構成されるガスタービン発電装置もしくはガスタービンと蒸気タービンを組合せたコンバインドサイクル発電装置の起動装置において、ＩＮＶ側交直変換装置の余裕角を検出する手段と、前記検出手段で検出された余裕角を、様々な運転形態に関わらず常時サイリスタの消イオン時間を確保するような制御角を選択する手段と、同期発電電動機の端子電圧の周波数を検出する手段と、前記検出手段で検出された周波数をもとに前記選択手段を活かすか一定の余裕角で運転するかを切替える手段と、前記切替え手段からの指令によってサイリスタに光点弧パルスもしくは電気点弧パルスを与える手段とを備えたことを特徴とするガスタービン起動装置の制御装置。
【請求項３】
サイリスタを用いた交直変換装置と直流リアクトルと変換器用変圧器と交流リアクトルとから構成されるガスタービン発電装置もしくはガスタービンと蒸気タービンを組合せたコンバインドサイクル発電装置の起動装置において、ＩＮＶ側交直変換装置の余裕角を検出する手段と、前記検出手段で検出された余裕角を、様々な運転形態に関わらず常時サイリスタの消イオン時間を確保するような制御角を選択する手段と、逆変換器側のサイリスタブリッジ回路に印加される交流電圧の波形歪みを検出する手段と、前記検出手段で検出された波形歪み量をもとに前記選択手段を活かすか一定の余裕角で運転するかを切替える手段と、前記切替え手段からの指令によってサイリスタに光点弧パルスもしくは電気点弧パルスを与える手段とを備えたことを特徴とするガスタービン起動装置の制御装置。
【請求項４】
サイリスタを用いた交直変換装置と直流リアクトルと変換器用変圧器と交流リアクトルとから構成されるガスタービン発電装置もしくはガスタービンと蒸気タービンを組合せたコンバインドサイクル発電装置の起動装置において、ＩＮＶ側交直変換装置の余裕角を検出する手段と、前記検出手段で検出された余裕角を、様々な運転形態に関わらず常時サイリスタの消イオン時間を確保するような制御角を選択する手段と、同期発電電動機の端子電圧の波形歪みを検出する手段と、前記検出手段で検出された波形歪み量をもとに前記選択手段を活かすか一定の余裕角で運転するかを切替える手段と、前記切替え手段からの指令によってサイリスタに光点弧パルスもしくは電気点弧パルスを与える手段とを備えたことを特徴とするガスタービン起動装置の制御装置。
【請求項５】
サイリスタを用いた交直変換装置と直流リアクトルと変換器用変圧器と交流リアクトルとから構成されるガスタービン発電装置もしくはガスタービンと蒸気タービンを組合せたコンバインドサイクル発電装置の起動装置において、ＩＮＶ側交直変換装置の余裕角を検出する手段と、前記検出手段で検出された余裕角を、様々な運転形態に関わらず常時サイリスタの消イオン時間を確保するような制御角を選択する手段と、同期発電電動機の回転速度を検出する手段と、前記検出手段で検出された回転速度をもとに前記選択手段を活かすか一定の余裕角で運転するかを切替える手段と、前記切替え手段からの指令によってサイリスタに光点弧パルスもしくは電気点弧パルスを与える手段とを備えたことを特徴とするガスタービン起動装置の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ガスタービン発電装置、もしくはガスタービンと蒸気タービン組合せたコンバインドサイクル発電装置において、これらタービンに直結されている同期発電機を、サイリスタ等による交直変換装置を用いて同期電動機として運転させてガスタービンを起動するガスタービン起動装置の制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ガスタービンを起動する方法の一つとして、ガスタービンに直結されている同期発電機を同期電動機としてある回転速度まで上昇させた後ガスタービンに着火し、起動させる方法がある。同期電動機に供給する電源周波数を可変とするためにサイリスタを用いた交直変換器を使用する。
【０００３】
図１１は、ガスタービン発電装置、もしくはガスタービンと蒸気タービンを組合せたコンバインドサイクル発電装置の起動装置（以下、ガスタービン起動装置と称す）関係の単線結線図を示す。
【０００４】
１はガスタービン起動装置に電力を供給する母線、２は交直変換器３に適切な電圧を供給する変換器用変圧器、４は直流電流リップルを低減させる直流リアクトル、５は交直変換器、６は変換器故障時の過電流を抑制する交流リアクトル、７は同期発電機、８は変圧器出力と電力系統をつなぐ主要変圧器、９は電力系統側の母線、１０は発電機に直結されているガスタービン、又は蒸気タービン、又はその両方をそれぞれ示す。逆変換器側を交流リアクトル６でなく、変換器用変圧器を介して発電機７と接続する場合も同様である。
【０００５】
ガスタービン起動装置としては、通常は交直変換器３を整流器（ＲＥＣ）運転、交直変換器５を逆変換器（ＩＮＶ）運転させる。１１，１２は交直変換器に光点弧パルス又は電気点弧パルスを与えるパルス発生器（ＰＧ）、１３はどのタイミングで点弧パルスを発生させるかを判定する位相制御装置、１４は逆変換器に印加される電圧を検出するためのＰＴ、１５は同期発電機端子電圧を検出するＰＴ、１６は同期発電機の回転速度を検出するセンサである。ここで、ＰＴ１４と１５はどちらか一方があればよい。
【０００６】
従来、この交直変換器のＩＮＶ側（同期電動機側）の制御角（制御余裕角γ）は、サイリスタの消イオン時間、ＩＮＶ側の電圧変動などを考慮して決められたある一定の値で運転される。この決められた制御余裕角γは、発電機の回転速度に関わらず、即ち、ＩＮＶ側交流電圧の周波数に関わらず常に一定である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ＩＮＶ側の制御角は、サイリスタ素子の消イオン時間，ＩＮＶ側電圧変動，制御誤差等を考慮する上に、できるだけ転流失敗させないようにするために大き目の余裕角γを選択せざるを得なかった。かつ、全ての回転速度域で一定の余裕角γとしているために、力率が悪くなり、変換器の容量が大きくなると共に、予想以上の電圧変動，電圧歪みによって余裕角が減少し、転流失敗する恐れもあるという問題がある。
【０００８】
本発明は上記課題を解決するためになされたものであり、全ての回転速度域で高力率運転と転流失敗防止を両立させる制御角を決定できるガスタービン起動装置の制御装置を提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明の［請求項１］に係るガスタービン起動装置は、サイリスタを用いた交直変換装置と直流リアクトルと変換器用変圧器と交流リアクトルとから構成されるガスタービン発電装置もしくはガスタービンと蒸気タービンを組合せたコンバインドサイクル発電装置の起動装置において、ＩＮＶ側交直変換装置の余裕角を検出する手段と、前記検出手段で検出された余裕角を、様々な運転形態に関わらず常時サイリスタの消イオン時間を確保するような制御角を選択する手段と、逆変換器側のサイリスタブリッジ回路に印加される交流電圧の周波数を検出する手段と、前記検出手段で検出された周波数をもとに前記選択手段を活かすか一定の余裕角で運転するかを切替える手段と、前記切替え手段からの指令によってサイリスタに光点弧パルスもしくは電気点弧パルスを与える手段とを備えた。
【００１０】
本発明の［請求項２］に係るガスタービン起動装置は、サイリスタを用いた交直変換装置と直流リアクトルと変換器用変圧器と交流リアクトルとから構成されるガスタービン発電装置もしくはガスタービンと蒸気タービンを組合せたコンバインドサイクル発電装置の起動装置において、ＩＮＶ側交直変換装置の余裕角を検出する手段と、前記検出手段で検出された余裕角を、様々な運転形態に関わらず常時サイリスタの消イオン時間を確保するような制御角を選択する手段と、同期発電電動機の端子電圧の周波数を検出する手段と、前記検出手段で検出された周波数をもとに前記選択手段を活かすか一定の余裕角で運転するかを切替える手段と、前記切替え手段からの指令によってサイリスタに光点弧パルスもしくは電気点弧パルスを与える手段とを備えた。
【００１１】
本発明の［請求項３］に係るガスタービン起動装置は、サイリスタを用いた交直変換装置と直流リアクトルと変換器用変圧器と交流リアクトルとから構成されるガスタービン発電装置もしくはガスタービンと蒸気タービンを組合せたコンバインドサイクル発電装置の起動装置において、ＩＮＶ側交直変換装置の余裕角を検出する手段と、前記検出手段で検出された余裕角を、様々な運転形態に関わらず常時サイリスタの消イオン時間を確保するような制御角を選択する手段と、逆変換器側のサイリスタブリッジ回路に印加される交流電圧の波形歪みを検出する手段と、前記検出手段で検出された波形歪み量をもとに前記選択手段を活かすか一定の余裕角で運転するかを切替える手段と、前記切替え手段からの指令によってサイリスタに光点弧パルスもしくは電気点弧パルスを与える手段とを備えた。
【００１２】
本発明の［請求項４］に係るガスタービン起動装置は、サイリスタを用いた交直変換装置と直流リアクトルと変換器用変圧器と交流リアクトルとから構成されるガスタービン発電装置もしくはガスタービンと蒸気タービンを組合せたコンバインドサイクル発電装置の起動装置において、ＩＮＶ側交直変換装置の余裕角を検出する手段と、前記検出手段で検出された余裕角を、様々な運転形態に関わらず常時サイリスタの消イオン時間を確保するような制御角を選択する手段と、同期発電電動機の端子電圧の波形歪みを検出する手段と、前記検出手段で検出された波形歪み量をもとに前記選択手段を活かすか一定の余裕角で運転するかを切替える手段と、前記切替え手段からの指令によってサイリスタに光点弧パルスもしくは電気点弧パルスを与える手段とを備えた。
【００１３】
本発明の［請求項５］に係るガスタービン起動装置は、サイリスタを用いた交直変換装置と直流リアクトルと変換器用変圧器と交流リアクトルとから構成されるガスタービン発電装置もしくはガスタービンと蒸気タービンを組合せたコンバインドサイクル発電装置の起動装置において、ＩＮＶ側交直変換装置の余裕角を検出する手段と、前記検出手段で検出された余裕角を、様々な運転形態に関わらず常時サイリスタの消イオン時間を確保するような制御角を選択する手段と、同期発電電動機の回転速度を検出する手段と、前記検出手段で検出された回転速度をもとに前記選択手段を活かすか一定の余裕角で運転するかを切替える手段と、前記切替え手段からの指令によってサイリスタに光点弧パルスもしくは電気点弧パルスを与える手段とを備えた。
【００１４】
【発明の実施の形態】
（交流電圧の周波数検出部）
図１は本発明に使用する交流電圧の周波数検出部を有するガスタービン起動装置の構成図である。全体構成を示す図１１と重複する部分の多くは省略してあり、交直変換器５の出力側にある電圧変成器１４以降の制御手段のみを示している。図１において、図１１と同一機能部分については同一符号を付す。なお、１７は電圧検出回路、１８は周波数検出回路、１９はｆ−γ関数回路である。
【００１５】
次に作用について説明する。先ず、ＰＴ１４より、交直変換器ＩＮＶ回路に印加される交流電圧を電圧検出回路１７によって検出し、この電圧を用いて周波数ｆを周波数検出回路１８で検出する。この周波数ｆをもとに、ｆ−γ関数回路（ａ）１９でその周波数に適切な制御余裕角γを選択する。
【００１６】
この制御余裕角γの指令値をもとに位相制御回路１３で適切なタイミングで点弧信号をパルス発生器（ＰＧ）１２に与える。パルス発生器ＰＧはこの点弧信号をもとに交直変換器ＩＮＶ側に電気点弧パルスもしくは光点弧パルスを与えて交直変換器５を運転させる。
【００１７】
ｆ−γ関数回路には、例えば図２に示すような関数が組込まれており、周波数ｆが決まれば一意的に制御余裕角γが決定できるようになっている。このｆ−γ関数は、転流失敗発生の可能性が高い周波数領域については、予め系統解析を行なう等して特定しておく。
【００１８】
そして、この周波数領域のみ余裕角γを大きくして転流失敗発生を防止し、それ以外の周波数領域では余裕角γを小さくして高力率運転させる。これにより、転流失敗の心配をすることなく、かつできるだけ高力率運転の領域を広げ、結果的に変換器容量を減少させることができる。又、このｆ−γ関数回路（ａ）１９には、タービンを回転させるトルクが大きすぎると困る回転領域の余裕角γを大きくする、等の機能も含めることができる。
【００１９】
（端子電圧の周波数検出部）
この端子電圧の周波数検出部は、前記図１の交流電圧の周波数検出部において、電圧の検出点を図１１のＰＴ１５側にしただけのものである。その他の構成は前記図１の交流電圧の周波数検出部と同一であるため説明を省略する。
【００２０】
（交流電圧の波形歪み検出部）
図３は本発明に使用する交流電圧の波形歪み検出部を有するガスタービン起動装置の構成図である。前記同様、全体構成を示す図１１と重複する部分の多くは省略してあり、交直変換器５の出力側にある電圧変成器１４以降の制御手段のみを示している。図３において、図１，図１１と同一機能部分については同一符号を付す。なお、この交流電圧の波形歪み検出部の構成上の特徴部分は、電圧歪検出回路２０と波形歪−γ関数回路２１を設けたことである。
【００２１】
次に作用について説明すると、ＰＴ１４より、交直変換器ＩＮＶ回路に印加される交流電圧を電圧検出回路１７によって検出し、この電圧を用いて電圧歪検出回路２０によって波形歪を検出する。この波形歪量をもとに、波形歪−γ関数回路２１でその波形歪に適切な制御余裕角γを選択する。
【００２２】
この制御余裕角γの指令値をもとに位相制御回路１３で適切なタイミングで点弧信号をパルス発生器（ＰＧ）１２に与える。パルス発生器ＰＧはこの点弧信号をもとに交直変換器ＩＮＶ側に電気点弧パルスもしくは光点弧パルスを与えて交直変換器５を運転させる。
【００２３】
波形歪−γ関数回路２１には、例えば図４に示すような関数が組込まれており、波形歪量が決まれば一意的に制御余裕角γが決定できるようになっている。この波形歪−γ関数は、転流失敗発生の可能性が高くなる波形歪量については、予め解析を行なう等して特定しておく。
【００２４】
そして特定された前記領域のみ余裕角γを大きくして転流失敗発生を防止し、それ以外の領域では余裕角γを小さくして高力率運転させる。これにより、転流失敗の心配をすることなく、かつできるだけ高力率運転の領域を広げ、結果的に変換器容量を減少させることができる。
【００２５】
（端子電圧の波形歪み検出部）
この端子電圧の波形歪み検出部は、図３の交流電圧の波形歪み検出部において、電圧の検出点を図１１のＰＴ１５側に接続しただけのものである。その他の構成は図３の交流電圧の波形歪み検出部と同一であるため説明を省略する。
【００２６】
（回転速度検出部）
図５は本発明に使用する回転速度検出部を備えたガスタービン起動装置の構成図である。全体構成を示す図１１と重複する部分の多くは省略してあり、回転速度センサー１６以降の制御手段のみを示している。なお、この回転速度検出部の構成上の特徴点は、制御手段を回転送電センサー１６に接続したタービン回転速度検出回路２２，ｒ−γ関数回路（ａ）を設けたことである。
【００２７】
次に作用について説明する。同期発電機の回転速度センサ１６の信号を用いて、タービン回転速度検出回路２２によりタービン回転速度ｒを検出し、この回転速度ｒを用いてｒ−γ関数回路（ａ）２３によって、そのタービン回転速度に適切な制御余裕角γを選択する。
【００２８】
この制御余裕角γの指令値をもとに位相制御回路１３で適切なタイミングで点弧信号をパルス発生器（ＰＧ）１２に与える。パルス発生器ＰＧはこの点弧信号をもとに交直変換器ＩＮＶ側に電気点弧パルスもしくは光点弧パルスを与えて変換器５を運転させる。
【００２９】
ｒ−γ関数回路（ａ）２３には、例えば図２に示すような関数が組込まれており、タービン回転速度が決まれば一意的に制御余裕角γが決定できるようになっている。このｒ−γ関数は、転流失敗発生の可能性が高くなる回転速度領域については、予め系統解析を行なう等して特定しておく。
【００３０】
そして特定された回転速度領域のみ余裕角γを大きくして転流失敗発生を防止し、それ以外の回転速度領域では余裕角γを小さくして高力率運転させる。これにより、転流失敗の心配をすることなく、かつできるだけ高力率運転の領域を広げ、結果的に変換器容量を減少させることができる。
【００３１】
又、このｒ−γ関数回路（ａ）２３には、タービンを回転させるトルクが大きすぎると困る回転領域の余裕角γを大きくする、等の機能も含めることができる。
【００３２】
（余裕角検出部）
図６は本発明に使用する余裕角検出部を備えたガスタービン起動装置の構成図である。全体構成を示す図１１と重複する部分の多くは省略してあり、制御装置部分のみを示してある。本実施の形態において構成上の特徴点は、余裕角γ検出回路２４と閉ループＡγＲ回路２５を設けて、余裕角設定値γ0 との差をとる構成としたことである。
【００３３】
次に作用について説明する。交直変換器のＩＮＶ側回路５において、サイリスタバルブのＡ−Ｋ間電圧を監視する等の信号をもとに余裕角γ検出回路２４において運転時の実際のγを実測し、転流失敗しない余裕角γ0 （制御目標値）に対して、実測のγがなるように閉ループＡγＲ回路にて制御余裕角γを演算する。
【００３４】
そしてこの制御余裕角γの指令値をもとに位相制御回路１３で適切なタイミングで点弧信号をパルス発生器（ＰＧ）１２に与える。パルス発生器ＰＧはこの点弧信号をもとに交直変換器ＩＮＶ側に電気点弧パルスもしくは光点弧パルスを与えて交直変換器５を運転させる。
【００３５】
この余裕角検出部によれば、周波数，波形歪，タービン回転速度等に関わらず、常に実際の余裕角を監視して最適の余裕角γ0 にするので、どのような運転状態でも転流失敗を必ず回避し、常時高力率で変換器を運転することができる。
【００３６】
（第１の実施の形態）（［請求項１］対応）
図７は本発明の第１の実施の形態のガスタービン起動装置の構成図である。全体構成を示す図１１と重複する部分の多くは省略してあり、制御装置部分のみを示してある。本実施の形態の構成上の特徴点は、図６に示した余裕角検出部（以下、閉ループＡγＲ方式と称す）と図1に示した交流電圧の周波数検出部とを、交直変換器ＩＮＶ回路５に印加される交流電圧の周波数をもとに、図７の切替えスイッチ２６によって切替える方式である。
【００３７】
したがって作用としては、閉ループＡγＲ方式で運転する周波数領域では図６に示した余裕角検出部の通りであり、閉ループＡγＲ方式でなく運転する周波数領域では図１に示した交流電圧の周波数検出部の通りであるため説明を省略する。なお、図７のｆ−γ関数回路（ｂ）２７には、例えば図８に示すような関数が組込まれる。
【００３８】
転流失敗の心配が無い領域では、交直変換器を高力率運転させるために最小の余裕角γ0 で運転させ（図８実線部分）、又、ガスタービン運転上トルクを抑制させなければならない周波数領域では、大きな余裕角γで運転させる（図８点線部分）。
【００３９】
以上は予め定められた制御余裕角γで運転させることになる。一方、転流失敗の可能性がある周波数領域では、閉ループＡγＲ方式を活かす（図８の点線部分）。この周波数領域で、転流失敗しないよう十分大きな余裕角γで運転するより、閉ループＡγＲ方式で瞬時瞬時余裕角を確保する方式とすると、より高力率運転を可能とさせる。
【００４０】
（第２の実施の形態）（［請求項２］対応）
第２の実施の形態の構成は、第１の実施の形態において、電圧の検出点を図１１のＰＴ１５側に接続しただけのものである。即ち、図１の交流電圧の周波数検出部の代わりに、同期電動機の端子電圧の周波数検出部を設けたものであり、その他の構成は第１の実施の形態と同一であるため説明を省略する。本実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様な効果が得られる。
【００４１】
（第３の実施の形態）（［請求項３］対応）
図９は本発明の第３の実施の形態のガスタービン起動装置の構成図である。全体構成を示す図１１と重複する部分の多くは省略してあり、制御装置部分のみを示してある。本実施の形態の構成上の特徴点は、図６に示した余裕角検出部（以下、閉ループＡγＲ方式と称す）と図３に示した交流電圧の波形歪み検出部とを、交直変換器ＩＮＶ回路５に印加される交流電圧の周波数をもとに、図９の切替えスイッチ２６によって切替える方式である。
【００４２】
したがって作用としては、閉ループＡγＲ方式で運転する波形歪み領域では図６に示した余裕角検出部の形態通りであり、閉ループＡγＲ方式でなく運転する波形歪み領域では図３の交流電圧の波形歪み検出部の通りなので説明を省略する。なお、図９の波形歪み−γ関数回路２１には、例えば図８に示すような関数が組込まれる。
【００４３】
転流失敗の可能性が高くなる波形歪領域では、閉ループＡγＲ方式を活かす。この波形歪領域で、転流失敗しないよう十分大きな余裕角γで運転するより、閉ループＡγＲ方式で瞬時瞬時余裕角を確保する方式とした方が、より高力率運転を可能とさせる。
【００４４】
（第４の実施の形態）（［請求項４］対応）
第４の実施の形態の構成上の特徴点は、第３の実施の形態において、電圧の検出点を図１１のＰＴ１５側に接続しただけのものである。即ち、図３の交流電圧の波形歪み検出部の代わりに、前記同期発電機の端子電圧の波形歪み検出部を使用したものであり、その他の構成は第３の実施の形態と同一であるため説明を省略する。本実施の形態によれば、第３の実施の形態と同様な効果が得られる。
【００４５】
（第５の実施の形態）（［請求項５］対応）
図１０は本発明の第５の実施の形態のガスタービン起動装置の構成図である。全体構成を示す図１１と重複する部分の多くは省略してあり、制御装置部分のみを示してある。本実施の形態の構成上の特徴点は、図６に示した余裕角検出部（以下、閉ループＡγＲ方式と称す）と図５に示す同期発電機の回転速度検出部とを、交直変換器ＩＮＶ回路５に印加される交流電圧の周波数をもとに、図１０の切替えスイッチ２６によって切替える方式である。
【００４６】
したがって作用としては、閉ループＡγＲ方式で運転する回転速度領域では図６に示した余裕角検出部の通りであり、閉ループＡγＲ方式でなく運転する回転速度領域では図５に示す同期発電機の回転速度検出部の通りであるため説明を省略する。なお、図１０のｒ−γ関数回路（ｂ）２８には、例えば図８に示すような関数が組込まれる。
【００４７】
転流失敗の心配が無い領域では、交直変換器を高力率運転させるために最小の余裕角γ０で運転させ（図８実線部分）、又、ガスタービン運転上トルクを抑制させなければならない周波数領域では、大きな余裕角γで運転させる（図８実線部分）。以上は予め定められた制御余裕角γで運転させることになる。
【００４８】
一方、転流失敗の可能性がある周波数領域では、閉ループＡγＲ方式を活かす（図８の点線部分）。この周波数領域で、転流失敗しないよう十分大きな余裕角γで運転するより、閉ループＡγＲ方式で瞬時瞬時余裕角を確保する方式とすると、より高力率運転を可能とさせる。
【００４９】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によればガスタービン起動装置の交直変換器がどのような運転状態においても転流失敗を避けることができると共に、交直変換器をできるだけ高力率に運転させることができ、その結果、ガスタービンを起動させるのに必要な交直変換器容量を最小化することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明に使用する交流電圧の周波数検出部を有するガスタービン起動装置の構成図。
【図２】  図１のガスタービン起動装置における制御余裕角γ関数の例。
【図３】  本発明に使用する交流電圧の波形歪み検出部を有するガスタービン起動装置の構成図。
【図４】  図３のガスタービン起動装置における制御余裕角γ関数の例。
【図５】  本発明に使用する回転速度検出部を備えたガスタービン起動装置の構成図。
【図６】  本発明に使用する余裕角検出部を備えたガスタービン起動装置の構成図。
【図７】  本発明の第１の実施の形態を示す構成図。
【図８】  本発明の第１，２の実施の形態における制御余裕角γ関数の例。
【図９】  本発明の第３の実施の形態を示す構成図。
【図１０】  本発明の第５の実施の形態を示す構成図。
【図１１】  本発明に関わるガスタービン起動装置の単線結線図。
【符号の説明】
１，９…母線
２…変換器用変圧器
３，５…交直変換器
４…直流リアクトル
６…交流リアクトル
７…同期発電機
８…主要変圧器
１０…ガスタービン又は蒸気タービン又はその双方
１１，１２…パルス発生器（ＰＧ）
１３…位相制御回路
１４，１５…電圧変成器（ＰＴ）
１６…回転速度検出センサー
１７…電圧検出回路
１８…周波数検出回路
１９…ｆ−γ関数回路（ａ）
２０…電圧歪検出回路
２１…波形歪−γ関数回路
２２…タービン回転速度検出回路
２３…ｒ−γ関数回路（ａ）
２４…余裕角γ検出回路
２５…閉ループＡγＲ回路
２６…切替え回路
２７…ｆ−γ関数回路（ｂ）
２８…ｒ−γ関数回路（ｂ）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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