(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
支持体を連続的に搬送する搬送手段と、押出し塗布ヘッドと、乾燥手段と、前記押出し塗布ヘッドの上流側最近傍に配設され支持体の塗布面と反対側の面に接触するシワ取りロールと、前記押出し塗布ヘッドによる塗布時の支持体の長手方向の張力の調整手段と、前記シワ取りロールへの支持体の抱き角度調整手段とを備え、
該張力調整手段は支持体の長手方向の張力Ｔ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を下記の式（１）を満足するように調整可能であり、
０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１                式（１）
（ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度）
前記シワ取りロールはロール中央部の外径に対してロール両端部の外径が小さいクラウン形状をなし、前記シワ取りロールの中央部の最大外径Ａ「ｍｍ」と両端部の外径Ｂ［ｍｍ］、および、前記シワ取りロールの表面の最大うねりＣ［ｍｍ］との間に、下記の関係が成立し、
２Ｃ／（Ａ−Ｂ）≦０．１
０＜（Ａ−Ｂ）＜１
０≦Ｃ≦０．０２
前記抱き角度調整手段はシワ取りロールへの支持体の抱き角度θを９０°＜θ≦１８０°の範囲で調整可能であることを特徴とする塗布装置。
【請求項２】
連続的に搬送される支持体にバックアップ手段を用いずに押出し塗布ヘッドにより塗布液を塗布する塗布方法において、
押出し塗布ヘッドによる塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を下記の式（２）を満足するように設定し、
０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１                式（２）
（ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度）
押出し塗布ヘッド上流側最近傍にシワ取りロールとして、ロール中央部の外径に対してロール両端部の外径が小さいクラウン形状のガイドロールを支持体の塗布面と反対側の面に接触するように配設し、該シワ取りロールへの支持体の抱き角度θを９０°＜θ≦１８０°となるように設定し、
前記シワ取りロールの中央部の最大外径Ａ「ｍｍ」と両端部の外径Ｂ［ｍｍ］、および、前記シワ取りロールの表面の最大うねりＣ［ｍｍ］との間に、下記の関係が成立するように設定して塗布することを特徴とする塗布方法。
２Ｃ／（Ａ−Ｂ）≦０．１
０＜（Ａ−Ｂ）＜１
０≦Ｃ≦０．０２
【請求項３】
押出し塗布ヘッドによる塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を下記の式（３）を満足するように設定して塗布することを特徴とする請求項２に記載の塗布方法。
０．１９≦Ｔ２≦０．６×Ｔ１                式（３）
（ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度）
【請求項４】
前記シワ取りロールへの支持体の抱き角度θを１１０°≦θ≦１８０°となるように設定して塗布することを特徴とする請求項２または請求項３に記載の塗布方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、押出し塗布方式の塗布装置および塗布方法に係り、特に支持体にシワを発生させることなく均一な塗布膜を形成するための塗布装置および塗布方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、支持体の上に塗布液を塗布する方法としては、押出し塗布法、ロールコート法、グラビアコート法、スライドビードコート法、ドクターコート法等の種々の方法が用いられている。これらの中でも、特に、押出し塗布法は、生産性や操作性が高く、また塗布膜の厚さ制御性にも優れているため、磁気テープ等の生産に好適に用いられている。
【０００３】
押出し塗布法は、ガイドロール等の搬送手段の間に押出し塗布ヘッドを配置し、連続搬送される支持体に対して所定の張力がかかるように押出し塗布ヘッドのフロントエッジ面（支持体搬送方向上流側）とバックエッジ面（支持体搬送方向下流側）を押し付け、押出し塗布ヘッドのスリットから押し出される塗布液の押出し量に応じてバックエッジ面と支持体との間隔を設定することにより、支持体の上に所定の膜厚で塗膜を形成させる方法である。
【０００４】
このような押出し塗布法においては、生産性や膜厚制御操作の容易性などを考慮して、連続搬送される支持体の押出し塗布ヘッドが位置する対向背面（支持体を介して塗布ヘッドの反対側）には、なんらバックアップ手段（例えば、バックアップロール）が設置されていない、いわゆるバックアップフリーの状態で押出し塗布ヘッドを押し付ける手法が主流となっている。
【０００５】
このようなバックアップフリーの状態での押出し塗布法においては、支持体搬送時の長手方向の張力の変動等により、支持体にシワやバタツキが発生しやすい。このようなシワやバタツキが発生した場合、そのままの状態で塗布液を塗布して塗膜を形成すると、塗膜厚さの変動、すなわち縞状の厚み変動の原因となってしまう。このような理由から、塗布液の塗布前には支持体のシワを伸ばして、シワを除去しておく必要がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
支持体のシワを除去する方法としては、特開平６−２５４４６６号公報に提案されているようなエキスパンダロールを用いる方法がある。エキスパンダロールとは、ロール面に、任意の角度をもつリング状の溝が形成されたものである。確かに、エキスパンダロールを用いることによって走行中の支持体のシワは除去できる。しかしながら、エキスパンダロールがゴム製のため、条件的な安定性や再現性に乏しく、毎回条件を調整しなければならないという問題がある。
【０００７】
また、特許第２５７８６３１号公報には、塗布ヘッドと、その上流側に位置すガイドロールとの間にクラウン状のロールを別途設け、このクラウン状のロールを支持体に押しつけることにより、塗布ヘッドとの関係で塗膜を幅方向均一にすることができる旨の提案がなされている。しかしながら、当該提案において、クラウン状のロールは支持体のシワを除去するために形成されたものはなく、また、単にクラウン状のロールを支持体に押しつけたのみでは十分なシワ取り効果は期待できない。
【０００８】
本発明は、上述のような実情に鑑みて創案されたものであり、連続搬送される支持体にシワを発生させることなく均一な塗膜を形成するための塗布装置および塗布方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
このような課題を解決するために、本発明の塗布装置は、支持体を連続的に搬送する搬送手段と、押出し塗布ヘッドと、乾燥手段と、前記押出し塗布ヘッドの上流側最近傍に配設され支持体の塗布面と反対側の面に接触するシワ取りロールと、前記押出し塗布ヘッドによる塗布時の支持体の長手方向の張力の調整手段と、前記シワ取りロールへの支持体の抱き角度調整手段とを備え、該張力調整手段は支持体の長手方向の張力Ｔ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を下記の式（１）を満足するように調整可能であり、
０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１                式（１）
（ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度）
前記シワ取りロールはロール中央部の外径に対してロール両端部の外径が小さいクラウン形状をなし、前記シワ取りロールの中央部の最大外径Ａ「ｍｍ」と両端部の外径Ｂ［ｍｍ］、および、前記シワ取りロールの表面の最大うねりＣ［ｍｍ］との間に、下記の関係が成立し、
２Ｃ／（Ａ−Ｂ）≦０．１
０＜（Ａ−Ｂ）＜１
０≦Ｃ≦０．０２
前記抱き角度調整手段はシワ取りロールへの支持体の抱き角度θを９０°＜θ≦１８０°の範囲で調整可能であるような構成とした。
【００１０】
本発明の塗布方法は、連続的に搬送される支持体にバックアップ手段を用いずに押出し塗布ヘッドにより塗布液を塗布する塗布方法であって、押出し塗布ヘッドによる塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を下記の式（２）を満足するように設定し、
０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１                式（２）
（ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度）
押出し塗布ヘッド上流側最近傍にシワ取りロールとして、ロール中央部の外径に対してロール両端部の外径が小さいクラウン形状のガイドロールを支持体の塗布面と反対側の面に接触するように配設し、該シワ取りロールへの支持体の抱き角度θを９０°＜θ≦１８０°となるように設定し、前記シワ取りロールの中央部の最大外径Ａ「ｍｍ」と両端部の外径Ｂ［ｍｍ］、および、前記シワ取りロールの表面の最大うねりＣ［ｍｍ］との間に、下記の関係が成立するように設定して塗布するような構成とした。
２Ｃ／（Ａ−Ｂ）≦０．１
０＜（Ａ−Ｂ）＜１
０≦Ｃ≦０．０２
【００１１】
また、本発明の塗布方法は、押出し塗布ヘッドによる塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を下記の式（３）を満足するように設定して塗布するような構成とした。
【００１２】
０．１９≦Ｔ２≦０．６×Ｔ１                    式（３）
（ただし、Ｔ１は支持体の長手限界強度）
また、本発明の塗布方法は、前記シワ取りロールへの支持体の抱き角度θを１１０°≦θ≦１８０°となるように設定して塗布するような構成とした。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態について図面を参照しつつ詳細に説明する。
塗布装置
まず、本発明の塗布装置について説明する。図１は、本発明の塗布装置の一実施形態を示す塗布部の概略斜視図である。図１において、塗布装置１は押出し塗布ヘッド２と、この押出し塗布ヘッド２の上流側の最近傍に配設されたクラウン形状のシワ取りロール３と、下流側の最近傍に配設されたストレート形状のガイドロール４と、シワ取りロール３の上流側に配設されたストレート形状のガイドロール５，６とを備えている。そして、図示されていない駆動装置およびシワ取りロール３、ガイドロール４，５，６等からなる搬送手段により連続的に搬送される支持体１１は、ガイドロール５，６を経由し、シワ取りロール３に所定の抱き角度で案内されながら、このシワ取りロール３とガイドロール４との間で、いわゆるバックアップフリーの状態で押出し塗布ヘッド２により塗布が行われ、その後、下流側の乾燥手段（図示せず）に搬送される。乾燥手段は、支持体１１の一方の面のみに塗布する場合には、搬送ロールによる接触支持乾燥方式の乾燥装置を使用することができる。また、支持体１１の両面に塗布する場合、支持体１１は両面とも搬送ロールによる接触支持ができないため、空気を吹き付けて支持体を支持する無接触支持乾燥方式の乾燥装置を使用する。
【００１６】
本発明の塗布装置１は、塗布時の支持体１１の長手方向の張力Ｔ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を下記の式（１）を満足するように調整するための調整手段を備えている。
【００１７】
０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１                    式（１）
ここで、Ｔ１は支持体１１の長手限界強度であり、Ｔ１以上の張力が与えられると、支持体１１が伸びきって変形したまま戻らなくなる。この長手限界強度Ｔ１は以下のように求めることができる。まず、任意の幅、長さの支持体を長手方向に所定の力で伸ばしていき、その応力と伸びをテンシロンＲＴＭ−１００（オリエンテック（株）製）によって測定し、次に、求められた応力−伸び曲線に原点から直線をひき、応力−伸び曲線が直線からずれた変位点を限界強度点とし、この限界強度点の応力に対して、支持体の幅１ｃｍ当たりの張力を算出することにより長手限界強度Ｔ１が求められる。
【００１８】
上記の張力調整手段は、ダンサーロールの位置を非接触のポテンショメータにて検出し、その位置が一定となるように制御軸の速度を制御するクローズドループ方式の張力制御装置、パウダーブレーキを用いたトルク張力制御装置、および、支持体を吸引して搬送するバキュームロールまたは支持体を一対のロールで挟んで搬送するニップロールを配設し、このバキュームロールやニップロールの回転速度を制御することにより張力を調整するもの等、公知の張力調整手段を挙げることができる。
【００１９】
本発明の塗布装置１を構成するシワ取りロール３は、図２（Ａ）、（Ｂ）に示されるようなロール中央部の外径に対してロール両端部の外径が小さいクラウン形状をなすものである。図２（Ａ）には、中央部に頂点を備えるクラウン形状のシワ取りロール３が示されているが、中央部においてもなだらかな曲線を描くタイコ形状のものであってもよい。また、図２（Ｂ）には、中央部が平坦（長さＬの円柱部）で両端部に傾斜部を備えるクラウン形状のシワ取りロール３が示されている。シワ取りロール３がストレート形状であると、支持体１１のシワが除去できないばかりでなく、逆にシワが発生しやすくなり好ましくない。
【００２０】
また、本発明の塗布装置１は、シワ取りロール３への支持体１１の抱き角度θを９０°＜θ≦１８０°の範囲で調整可能な抱き角度調整手段を備えている。ここで、シワ取りロール３への支持体１１の抱き角度θは、図３に示すように支持体１１がシワ取りロール３に接触している外周面領域の中心角である。
【００２１】
クラウン形状のシワ取りロール３への支持体１１の抱き角度の調整手段は、例えば、シワ取りロール３の上流側最近傍に配設されたガイドロール６により行うことができる。図４は、シワ取りロール３への支持体１１の抱き角度の調整手段を説明するための塗布装置の概略側面図である。図４において、ストレート形状のガイドロール６は軸方向と垂直方向（図４の矢印ａ方向）に往復移動可能とされている。このガイドロール６が図４の実線で示される位置にあるときのシワ取りロール３における支持体１１の抱き角度θはθ１であり、ガイドロール６が図４の仮想線（２点鎖線）で示される位置にあるときのシワ取りロール３における支持体１１の抱き角度θはθ２となる。このように、ガイドロール６の位置を所望に位置に設定することにより、シワ取りロール３における支持体１１の抱き角度θを任意に設定することができる。
塗布方法
次に、本発明の塗布方法について図１乃至図４を参照して説明する。
【００２２】
本発明の塗布方法は、シワ取りロール３とガイドロール４との間での押出し塗布ヘッドによる塗布時の支持体１１の長手方向張力Ｔ２［ｋｇｆ／ｃｍ］を下記の式（２）を満足するように設定する。
【００２３】
０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１                    式（２）
上述のようにＴ１は支持体１１の長手限界強度であり、Ｔ１以上の張力が与えられると、支持体１１が伸びきって変形したまま戻らなくなる。この長手限界強度Ｔ１は上述のようにして求めることができる。
【００２４】
支持体１１の長手方向張力Ｔ２が０．１５［ｋｇｆ／ｃｍ］未満であると、支持体１１がシワ取りロール３に密着せず、支持体１１のシワが取りきれないことになる。また、長手方向張力Ｔ２が０．８×Ｔ１［ｋｇｆ／ｃｍ］以上になると、支持体１１の伸びによる変形やシワが発生しやすく、安定性がなくなる。さらに、支持体１１の長手方向張力Ｔ２が支持体１１の長手限界強度Ｔ１に等しくなった場合、支持体１１は伸びきって変形したまま戻らなくなる。本発明では、支持体１１の長手方向張力Ｔ２は、より好ましくは、下記の式（３）を満足するように設定する。
【００２５】
０．１９≦Ｔ２≦０．６×Ｔ１                    式（３）
上記の支持体１１の長手方向張力Ｔ２は、上述のようなダンサーロールを用いた張力制御装置、パウダーブレーキを用いたトルク張力制御装置、あるいは、支持体を搬送するバキュームロールまたはニップロールの回転速度を制御して張力を調整するもの等、公知の張力調整装置を使用して調節することができる。
【００２６】
さらに、本発明の塗布方法は、押出し塗布ヘッド２の上流側最近傍に配設するシワ取りロール３として、上述のように図２（Ａ）、（Ｂ）に示されるようなロール中央部の外径に対してロール両端部の外径が小さいクラウン形状のガイドロールを使用する。また、このシワ取りロール３への支持体１１の抱き角度θを９０°＜θ≦１８０°となるように設定して塗布する。
【００２７】
クラウン形状のシワ取りロール３への支持体１１の抱き角度の調整は、上述のように、シワ取りロール３の上流側最近傍に配設されたガイドロール６により行うことができる。この抱き角度θが９０°以下であると、シワ取りロール３への支持体１１の密着性が悪く、支持体１１のバウンドによる断続的な縞模様の塗布ムラが発生する。この抱き角度θは、１１０°以上に設定することがより好ましい。また、抱き角度θの上限は、シワ取りロール３の直径等によって幾何学的に決定されるが、一般的に１８０°を上限とする。
【００２８】
さらに、本発明の塗布方法は、図２に示されるシワ取りロール３の中央部の最大外径Ａ［ｍｍ］と両端部の外径Ｂ［ｍｍ］、および、このシワ取りロール３の表面の最大うねりＣ［ｍｍ］との間に、下記の関係が成立するように設定して塗布する。
【００２９】
２Ｃ／（Ａ−Ｂ）≦０．１
０＜（Ａ−Ｂ）＜１
０≦Ｃ≦０．０２
シワ取りロール３の全長や外径の絶対値はそれほどこだわる必要はなく、ロール中央部の最大外径Ａと、ロール両端部の外径Ｂとの差で定義されるクラウン量（Ａ−Ｂ）が上記の範囲となることで、シワ取り効果が顕著に現れる。尚、上記のクラウン量の範囲を、シワ取りロール３の表面に形成される好適な傾斜に換算して表示すると、６．６×１０-5〜１．３×１０-3の範囲となる。
【００３０】
上記の２Ｃ／（Ａ−Ｂ）が０．１を超えると、支持体１１における部分的な変形が無視できなくなり、これが原因となって縞状の膜厚変動を生じる。また、クラウン量（Ａ−Ｂ）が０ｍｍの場合、支持体１１の中央部から端部へのシワ伸ばし効果が得られず、一方、クラウン量（Ａ−Ｂ）が１ｍｍ以上では、支持体１１とシワ取りロール３との密着性が悪く、支持体１１の両端部でのバタツキが大きくなる。
【００３１】
シワ取りロール３の表面の最大うねりＣが０．０２ｍｍを超えると、上記のクラウン量（Ａ−Ｂ）に関わらず、無視できない変形を支持体１１に与える可能性が高い。本発明では、この最大うねりＣは０．０１ｍｍ以下であることがより好ましくない。
【００３２】
ここで、最大うねりＣは、ＪＩＳ  Ｂ  ０６１０（１９８７）に準拠して測定される最大うねりの数値で表わされる。すなわち、ろ波うねり曲線または転がり円うねり曲線から基準長さだけ抜き取った部分（以下、抜き取り部分という）の平均線に平行な２直線で抜き取り部分を挟んだとき、この２直線の間隔をろ波うねり曲線または転がり円うねり曲線の縦倍率の方向に測定して、この値をマイクロメートル（μｍ）単位で表示したものをいう。この測定方法を図５に基づいて具体的に説明する。図５に示すように、求められたうねり曲線ｙに接する互いに平行な理想直線Ｋ１、Ｋ２をクラウンの頂点３ａを境に傾斜に従って引き、このＫ１とＫ２の間隔Ｄから最大うねりＣを求める。
【００３３】
本発明では、最大うねりＣの測定を真直度測定機（京セラ（株）製ＰＣナノウェイ）を使用し、同測定機の付属セラミックス校正マスターとの比較により測定値を得るものである。測定は１ｍｍ間隔でシワ取りロール３の軸方向全長に亘って行い、基準長さは、任意の位置で抽出した２０ｍｍとしている。
【００３４】
シワ取りロール３の軸方向ロール長さは、支持体１１の幅に対して、約１００ｍｍ程度余裕をもって作製すればよい。また、シワ取りロール３のロール直径は、４０〜２００ｍｍ程度で作製すればよい。尚、シワ取りロール３にロール回転による振動が生じると、支持体１１のバタツキ発生の原因となるので、高精度に管理することが必要である。
【００３５】
尚、本発明にて使用できる塗布液は特に制限はないが、例えば、磁気記録媒体形成用の磁性塗料、非磁性塗料、またはバックコート用塗料等が好適例として挙げられる。
【００３６】
【実施例】
以下、本発明の具体的実施例を示し、本発明をさらに詳細に説明する。
【００３７】
まず、Ｈｃ＝２０００Ｏｅ、σs ＝１４０ｅｍｕ／ｇ、平均長軸長さ０．０８μｍ、平均軸比５である強磁性金属磁性粉末（Ｃｏ／Ｆｅ＝３０ａｔ％）を含有した下記組成の磁性塗料用組成物の一部またはすべてをニーダにて十分に混練処理を行った後、サンドグラインダーミルにて分散混合、希釈を行った。このようにして得られた磁性塗料に硬化剤（日本ポリウレタン工業（株）製コロネートＬ）を３．３重量部添加混合し、磁性層形成用の塗料を作製した。塗料の粘度は３０ｃｐｓ（剪断速度３０００ｓｅｃ-1）に調整した。
【００３８】
磁性塗料用の組成物
・強磁性金属磁性粉末                              …  １００重量部
・塩化ビニル系共重合体                            …  ８．３重量部
（日本ゼオン（株）製ＭＲ−１１０）
・ポリエステルポリウレタン樹脂                    …  ８．３重量部
（東洋紡績（株）製ＵＲ−８３００）
・α−アルミナ                                    …      ５重量部
・ステアリン酸                                    …      １重量部
・ステアリン酸ブチル                              …      １重量部
・メチルエチルケトン                              …  １１１重量部
・トルエン                                        …  １１１重量部
・シクロヘキサノン                                …    ７４重量部
（実施例１〜５、比較例１〜５）
図１に示されるような塗布装置を用いて、下記の塗布条件で、幅６６０ｍｍ、厚さ１０μｍのポリエチレンテレフタレートフィルムからなる支持体の上に上記塗料を塗布した後、塗膜を乾燥させ、鏡面加工を施してロール状に巻き取った。使用したシワ取りロール３は図２（Ａ）に示されるようなクラウン形状のものとした。また、支持体の長手方向張力Ｔ２を下記の表１に示す各実施例、比較例の範囲内において０．０５ｋｇｆ／ｃｍ刻みで変更調整して塗布を行った。また、シワ取りロール３への支持体の抱き角度θをガイドロール６の位置調整によって下記の表１に示す各実施例、比較例の範囲内において１０°または５°刻みで変更調整して塗布を行った。尚、比較例１はシワ取りロール３としてストレート形状のものを使用した。
【００３９】
塗布条件
・支持体の搬送速度              ：  １５０ｍ／ｍｉｎ
・塗布幅                        ：  ６５０ｍｍ
・塗布長さ                      ：  ５，０００ｍ
・乾燥後塗膜厚さ                ：  ３μｍ
・支持体の限界強度Ｔ１          ：  ０．５６ｋｇｆ／ｃｍ
・シワ取りロール３のクラウン量（Ａ−Ｂ）：  ０．１５ｍｍ
・シワ取りロール３の表面傾斜    ：  ２．０×１０-4
・シワ取りロール表面最大うねりＣ：  ０．００５ｍｍ
上記の各塗布条件における磁性層形成において、支持体搬送時にシワやバタツキの発生の有無、および塗布後の縞状厚み変動を下記の要領で測定し、総合判定を行った。すなわち、シワやバタツキの発生は目視にて確認し、縞状厚み変動は、蛍光Ｘ線膜厚計（（株）理学製）にてＸ線強度を求め、標準サンプルによる検量線を用いて厚みを算出し、塗布幅全長に亘り１ｍｍ間隔で測定を行って、膜厚変動を求めた。
【００４０】
総合判定の基準は以下の通りとした。
【００４１】
◎…支持体搬送時に目視にてシワやバタツキが確認されず、塗布後の縞状厚み変動が０．１μｍ以下であり、支持体の変形が認めれられない
〇…支持体搬送時に目視にてシワやバタツキが確認されないが、塗布後の縞状厚み変動が０．１μｍより大きく０．２μｍ以下の範囲にあり、支持体の変形が認められない
△…支持体搬送時に目視にてシワやバタツキが確認されたり、されなかったりして安定性に欠ける
×…支持体搬送時に目視にてシワやバタツキが確認され、塗布後の縞状厚み変動が０．２μｍより大きい、あるいは、支持体の変形が認められる
結果を下記表１に示した。
【００４２】
【表１】
0004068727.tif 000002
表１に示されるように、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２が、０．１５≦Ｔ２＜０．４４８（＝０．８×Ｔ１）［ｋｇｆ／ｃｍ］の範囲内であり、クラウン形状のシワ取りロールへの支持体の抱き角度θが、９０°＜θ≦１８０°の範囲内となるように塗布条件を設定した実施例１〜５は、シワ除去が有効に行われ、塗膜厚の均一な良好な塗布が可能であった。また、実施例４、５の評価が実施例１〜３よりも更に良好であることから、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２の下限を０．１９ｋｇｆ／ｃｍに設定し、クラウン形状のシワ取りロールへの支持体の抱き角度θの下限を１１０°に設定することがより好ましいことが確認された。
【００４３】
これに対して、シワ取りロール３としてストレート形状のロールを用いた比較例１では、支持体の抱き角度を変更しても、充分なシワの除去効果が得られず、塗布ムラが顕著であった。
【００４４】
また、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２が小さい（０．１４［ｋｇｆ／ｃｍ］）比較例２、３では、支持体の抱き角度を変更しても、シワ取りロール３への支持体の充分な密着性が得られず、やはり塗布ムラが発生した。
【００４５】
さらに、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２が、０．１５≦Ｔ２＜０．４４８［ｋｇｆ／ｃｍ］の範囲内であっても、シワ取りロールへの支持体の抱き角度θが、９０°以下である比較例４、５では、支持体のバタツキ等が抑えきれず、塗布ムラが発生した。
（実施例６〜１７、比較例６〜１７）
図１に示されるような塗布装置を用いて、下記の塗布条件で、各種厚みのポリエチレンテレフタレートフィルム（幅６６０ｍｍ）からなる支持体の上に上記塗料を塗布した後、塗膜を乾燥させ、鏡面加工を施してロール状に巻き取った。使用したシワ取りロール３は図２（Ａ）に示されるようなクラウン形状のものとした。また、支持体の長手方向張力Ｔ２を下記の表２に示すように設定し、支持体の限界強度Ｔ１との関係（Ｔ２／Ｔ１）を算出して下記表２に記載した。
【００４６】
塗布条件
・支持体の搬送速度              ：  １５０ｍ／ｍｉｎ
・塗布幅                        ：  ６５０ｍｍ
・塗布長さ                      ：  ５，０００ｍ
・乾燥後塗膜厚さ                ：  ３μｍ
・シワ取りロール３のクラウン量（Ａ−Ｂ）：  ０．１５ｍｍ
・シワ取りロール３の表面傾斜    ：  ２．０×１０-4
・シワ取りロール表面最大うねりＣ：  ０．００５ｍｍ
・支持体の抱き角度θ            ：  １１０°
上記の各塗布条件における磁性層形成において、支持体搬送時にシワやバタツキの発生の有無、および塗布後の縞状厚み変動を上述と同様の要領で測定し、総合判定を行って結果を下記表２に示した。
【００４７】
【表２】
0004068727.tif 000003
表２に示されるように、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２が、０．１５≦Ｔ２＜０．８×Ｔ１［ｋｇｆ／ｃｍ］の範囲内となるように塗布条件を設定した実施例６〜１７は、シワ除去が有効に行われ、塗膜厚の均一な良好な塗布が可能であった。また、実施例１３〜１７の評価が実施例６〜１２よりも更に良好であることから、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２を、０．１９≦Ｔ２≦０．６×Ｔ１［ｋｇｆ／ｃｍ］の範囲内となるように設定することがより好ましいことが確認された。
【００４８】
これに対して、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２が小さい（０．１５［ｋｇｆ／ｃｍ］未満）場合（比較例６、７、１０、１１、１４、１５）では、限界強度Ｔ１の異なる支持体を用いても、シワ取りロール３への支持体の充分な密着性が得られず、塗布ムラが発生した。
【００４９】
また、塗布時の支持体長手方向張力Ｔ２が０．８×Ｔ１［ｋｇｆ／ｃｍ］以上（Ｔ２／Ｔ１≧０．８）である場合（比較例８、９、１２、１３、１６、１７）は、支持体の伸びによるシワの影響が現れ、塗布ムラが発生した。
【００５０】
尚、支持体の限界強度Ｔ１は厚みによっても左右されるが、長手方向と幅方向のヤング率や組成によっても左右されるため、一概には厚みで規定できない。
（実施例１８〜３０、比較例１８〜２８）
図１に示されるような塗布装置を用いて、下記の塗布条件で、幅６６０ｍｍ、厚さ１０μｍのポリエチレンテレフタレートフィルムからなる支持体の上に上記塗料を塗布した後、塗膜を乾燥させ、鏡面加工を施してロール状に巻き取った。使用したシワ取りロール３は図２（Ａ）に示されるようなクラウン形状のものとし、クラウン量（Ａ−Ｂ）と傾斜、および、最大うねりＣを下記の表３に示すように設定し、クラウン量（Ａ−Ｂ）と最大うねりＣとの関係２Ｃ／（Ａ−Ｂ）を算出して下記表３に記載した。
【００５１】
塗布条件
・支持体の搬送速度            ：  １５０ｍ／ｍｉｎ
・塗布幅                      ：  ６５０ｍｍ
・塗布長さ                    ：  ５，０００ｍ
・乾燥後塗膜厚さ              ：  ３μｍ
・支持体の長手方向張力Ｔ２    ：  ０．２０ｋｇｆ／ｃｍ
・支持体の限界強度Ｔ１        ：  ０．５６ｋｇｆ／ｃｍ
・支持体の抱き角度θ          ：  １１０°
上記の各塗布条件における磁性層形成において、支持体搬送時にシワやバタツキの発生の有無、および塗布後の縞状厚み変動を上述と同様の要領で測定し、総合判定を行って結果を下記表３に示した。
【００５２】
【表３】
0004068727.tif 000004
表３に示されるように、シワ取りロール３のクラウン量（Ａ−Ｂ）と表面の最大うねりＣとの間に、下記の関係が成立するように塗布条件を設定した実施例１８〜３０は、シワ除去が有効に行われ、塗膜厚の均一な良好な塗布が可能であった。
【００５３】
２Ｃ／（Ａ−Ｂ）≦０．１
０＜（Ａ−Ｂ）＜１
０≦Ｃ≦０．０２
また、実施例２６〜３０の評価が実施例１８〜２５よりも更に良好であることから、クラウン量（Ａ−Ｂ）を０．７５ｍｍ以下、シワ取りロール３の表面の最大うねりＣを０．０１ｍｍ以下に設定し、２Ｃ／（Ａ−Ｂ）が０．０７以下となるようにシワ取りロール３のクラウン量を設定することがより好ましいことが確認された。
【００５４】
これに対して、シワ取りロール３のクラウン量（Ａ−Ｂ）が１．０ｍｍより小さく、最大うねりＣが０．０２ｍｍ以下であっても、２Ｃ／（Ａ−Ｂ）が０．１を超える場合（比較試料１８〜２１）、シワの除去効果よりもロールのうねりによる支持体の部分的な変形が無視できなくなり、塗布ムラが発生した。
【００５５】
また、シワ取りロール３のクラウン量（Ａ−Ｂ）が１．０ｍｍより小さく、２Ｃ／（Ａ−Ｂ）が０．１以下であっても、シワ取りロール３の最大うねりＣが０．０２ｍｍを超える場合（比較例２２〜２４）は、シワ取りロール３と支持体との密着性が損なわれたり、支持体の部分的な変形等により塗布ムラが発生した。
【００５６】
さらに、シワ取りロール３のクラウン量（Ａ−Ｂ）が１．０ｍｍ以上の場合（比較例２５〜２８）、支持体の両端部においてバタツキが大きくなり、塗布ムラが生じ易い。
【００５７】
【発明の効果】
以上詳述したように、本発明によれば押出し塗布ヘッドによる塗布時の支持体長手張力と、押出し塗布ヘッド上流側最近傍に配設したクラウン形状のシワ取りロールへの支持体の抱き角度が所定の範囲内に設定されるので、上記のシワ取りロールを経由して押出し塗布ヘッドに搬送される支持体は、シワが発生していない状態で塗布が行われ、縞状の膜厚変動等のない均一な厚みの塗膜を形成することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の塗布装置の一実施形態を示す塗布部の概略斜視図である。
【図２】（Ａ）および（Ｂ）はそれぞれ、シワ取りロールのクラウン形状を概略的に示した斜視図である。
【図３】シワ取りロールにおける支持体の抱き角度を示す側面図である。
【図４】シワ取りロールへの支持体の抱き角度の調整手段を説明するための塗布装置の概略側面図である。
【図５】シワ取りロール表面の最大うねりの説明図である。
【符号の説明】
１…塗布装置
２…押出し塗布ヘッド
３…シワ取りロール
４，５，６…ガイドロール
１１…支持体
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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