【事件の表示】
　特許第６１９６０２２号発明「溶解クラフトパルプの製造方法」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第６１９６０２２号の特許請求の範囲を訂正請求書に添付された訂正特許請求の範囲のとおり、訂正後の請求項〔１−６〕について訂正することを認める。
　特許第６１９６０２２号の請求項１ないし６に係る特許を維持する。
【理　由】
第１　手続の経緯
　特許第６１９６０２２号の請求項１〜６に係る特許についての出願は、平成２４年７月３１日に出願され、平成２９年８月２５日にその特許権の設定登録（設定登録時の明細書を以下「本件明細書」という。）がされ、同年９月１３日に特許掲載公報が発行された。その後、その特許について、平成３０年２月２６日に特許異議申立人　実川　栄一郎（以下「申立人」という。）により特許異議の申立てがされ、当審は、平成３０年５月２９日付けの取消理由を通知（同年６月１日発送）した。特許権者は、その指定期間内である同年７月３０日に意見書の提出及び訂正の請求（以下、訂正自体を「本件訂正」という。）を行い、その訂正の請求について、当審は、申立人に同年８月１３日付けで期間を指定して通知書を送付したが、当該期間内に申立人から意見書は提出されなかった。
第２　本件訂正の適否についての判断
　１　本件訂正の内容（当審注：訂正箇所に下線を付した。）
　酸素脱リグニンを施す工程について、訂正前の請求項１に「蒸解したパルプに、アルカリ添加率０．５〜４質量％、８０〜１４０℃の条件で２０〜１８０分間、酸素脱リグニン処理を施す工程」と記載されているのを「蒸解したパルプに、アルカリ添加率０．５〜４質量％、８０〜１４０℃の条件で２０〜１８０分間、
２０〜３５質量％のパルプ濃度で
　２　一群の請求項について
　訂正前の請求項１〜６について、請求項２〜６はそれぞれ請求項１を直接的または間接的に引用しているものであって、上記１の訂正事項によって訂正される請求項１に連動して訂正されるものである。したがって、本件訂正は、特許法第１２０条の５第４項に規定する一群の請求項ごとに請求するものである。
　３　訂正要件についての検討
（１）訂正の目的について
　訂正前の請求項１には、酸素脱リグニン工程について「蒸解したパルプに、アルカリ添加率０．５〜４質量部、８０〜１４０℃の条件で２０〜１８０分間、酸素脱リグニン処理を施す工程」と特定されていたところ、訂正後の請求項１では、「・・・２０〜３５質量％のパルプ濃度で酸素脱リグニン処理を施す工程」と、酸素脱リグニン処理を施す際のパルプ濃度を限定するものである。したがって、上記訂正事項は、特許法第１２０条の５第２項ただし書第１号に規定する特許請求の範囲の減縮を目的とするものである。
　同様に、訂正後の請求項２〜６は、訂正後の請求項１を直接的または間接的に引用することにより酸素脱リグニン工程をさらに限定するものであるため、特許法第１２０条の５第２項ただし書第１号に規定する特許請求の範囲の減縮を目的とするものである。
（２）実質上の拡張・変更の有無について
　上記訂正事項は、酸素脱リグニン処理を施す際のパルプ濃度を限定するものであり、発明のカテゴリーや対象、目的を変更するものではないことは明らかである。したがって、上記訂正事項は、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものには該当せず、特許法第１２０条の５第９項の規定により準用する同法第１２６条第６項に適合するものである。
（３）新規事項の追加の有無について
　本件明細書の段落【００２８】に「本発明に使用される酸素脱リグニンは、公知の中濃度法あるいは高濃度法を好適に適用できる。中濃度法の場合はパルプ濃度が８〜１５質量％、高濃度法の場合は２０〜３５質量％で行われることが好ましい。」と記載されている。よって、上記訂正事項は、願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内の訂正であり、特許法第１２０の９第９項の規定により準用する同法第１２６条第５項に適合するものである。
（４）小括
　以上のように、本件訂正は適法である。したがって、特許請求の範囲を訂正請求書に添付された訂正特許請求の範囲のとおり、訂正後の請求項〔１−６〕について訂正することを認める。
第３　訂正後の本件発明
　本件訂正により訂正された請求項１〜６に係る発明（以下「本件発明１」〜「本件発明６」という。）は、訂正請求書に添付された訂正特許請求の範囲の請求項１〜６に記載された次の事項により特定されるとおりのものである。
「【請求項１】
　前加水分解処理を行った木材チップを洗浄し、回収する工程と、
　回収した木材チップを、木材チップ１ｋｇあたりのクラフト蒸解液の液比が１．０〜５．０Ｌ／ｋｇにて耐圧性容器においてクラフト蒸解する工程と、
　蒸解したパルプに、アルカリ添加率０．５〜４質量％、８０〜１４０℃の条件で２０〜１８０分間、２０〜３５質量％のパルプ濃度で酸素脱リグニン処理を施す工程と、
　酸素脱リグニン処理したパルプを、水酸化ナトリウム濃度３〜２５質量％、２０〜５０℃の条件で１０〜６０分間、アルカリ精製する工程と、
を含む、溶解クラフトパルプを製造する方法であって、
　前加水分解処理が、下式：
Ｐファクター＝∫ｅｘｐ（４０．４８−１５１０６／Ｔ）ｄｔ
［式中、Ｔは、前加水分解処理のある時点における絶対温度］
で表される前加水分解のＰファクターが３５０〜８００となるように、１５０〜１８０℃にて４０〜１５０分間、木材チップ１ｋｇあたりの水の液比が１．０〜５．０Ｌ／ｋｇにて耐圧性容器において行われる、上記方法。
　【請求項２】
　前記クラフト蒸解を、１５０〜１８０℃にて６０〜２４０分間行う、請求項１に記載の方法。
　【請求項３】
　溶解クラフトパルプが、セルロースアセテート製造用の溶解クラフトパルプである、請求項１または２に記載の方法。
　【請求項４】
　溶解クラフトパルプのα−セルロース含有量が９５％以上である、請求項１〜３のいずれかに記載の方法。
　【請求項５】
　溶解クラフトパルプのヘミセルロース含有量が２．５％以下である、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
　【請求項６】
　請求項１〜５のいずれかに記載の方法で溶解クラフトパルプを製造し、その溶解クラフトパルプを原料としてセルロースアセテートを製造することを含む、セルロースアセテートの製造方法。」
第４　取消理由通知に記載した取消理由について
　取消理由の概要
　平成３０年５月２９日付けの取消理由通知は、本件申立書に記載された理由を全て通知するものであって、次のとおりのものである。
　本件発明１〜６は、本件特許の出願前日本国内または外国において頒布された下記の刊行物に記載された発明又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった発明に基いて、本件特許の出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明をすることができたものであって、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない発明であるから、本件発明１〜６のそれぞれに係る特許は特許法第１１３条第２号に該当し、取り消すべきものである。 
　　　　　　　　　　　　　　　　　記
・本件発明１、２に対して：甲１、３及び５あるいは甲１〜６
・本件発明３〜６に対して：甲１、３、５及び６あるいは甲１〜６
　１　証拠の一覧
　甲第１号証（以下「甲１」などと表記する。）：Ｈｅｒｂｅｒｔ　Ｓｉｘｔａ，「Ｈａｎｄｂｏｏｋ　ｏｆ　Ｐｕｌｐ　Ｖｏｌｕｍｅ１」、ＷＩＬＥＹ−ＶＣＨ　Ｖｅｒｌａｇ　ＧｍｂＨ　＆　Ｃｏ．ＫＧａＡ、Ｐｕｂｌｉｓｈｅｄ　ｏｎｌｉｎｅ　２００８年１月３０日、３２９〜３４２頁、３４３〜３４４頁、３４５〜３４７頁、６２８〜６２９頁、７２２〜７２９頁、９３３〜９３４頁、９４２〜９４４頁 
　甲２：Ｇａｂｒｉｅｌｅ　Ｓｃｈｉｌｄ　外２名、「ＭＵＬＴＩＦＵＮＣＴＩＯＮＡＬ　ＡＬＫＡＬＩＮＥ　ＰＵＬＰＩＮＧ，ＤＥＬＩＧＮＩＮＦＩＣＡＴＩＯＮ　ＡＮＤ　ＨＥＭＩＳＥＬＬＵＬＯＳＥ　ＥＸＴＲＡＣＴＩＯＮ」、ＣＥＬＬＵＬＯＳＥ　ＣＨＥＭＩＳＴＲＹ　ＡＮＤ　ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ　４４（１−３）、３５〜４５頁、（２０１０）
　甲３：Ｃ．Ｖ．Ｔ　Ｍｅｎｄｅｓ　外５名、「Ｖａｌｏｒｉｓａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈａｒｄｗｏｏｄ　ｈｅｍｉｃｅｌｌｕｌｏｓｅｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｋｒａｆｔ　ｐｕｌｐｉｎｇ　ｐｒｏｓｅｓｓ　ｂｙ　ｕｓｉｎｇ　ａｎ　ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ　ｂｉｏｒｅｆｉｎｅｒｙ　ｃｏｎｃｅｐｔ」、Ｆｏｏｄ　ａｎｄ　Ｂｉｏｐｒｏｄｕｓｔｓ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ、ｖｏｌ．８７、１９７〜２０７頁、（２００９） 
　甲４：Ｃａｔｉａ（当審注：最初のａは、アキュートアクセント記号付である。）　Ｖａｎｅｓｓａ　Ｔｅｉｘｅｉｒａ　Ｍｅｎｄｅｓ　外４名、「ＥＸＴＲＡＣＴＩＯＮ　ＯＦ　ＨＥＭＩＣＥＬＬＵＬＯＳＥＳ　ＰＲＩＯＲ　ＴＯ　ＫＲＡＦＴ　ＣＯＯＫＩＮＧ：Ａ　ＳＴＥＰ　ＦＯＲ　ＡＮ　ＩＮＴＥＧＲＡＴＥＤ　ＢＩＯＲＥＦＩＮＥＲＹ　ＩＮ　ＴＨＥ　ＰＵＬＰ　ＭＩＬＬ」、Ｏ　ＰＡＰＥＬ、ｖｏｌ．７２、ｎｏ．９、７９〜８３頁、（２０１１年９月）
　甲５：特開２００９−５２１８７号公報
　甲６：紙パルプ技術協会編、「亜硫酸パルプ　溶解パルプ」、３３８〜３３９頁、３６８頁、３７３〜３７４頁、１９６６年１１月１５日発行 
　２　甲１〜６の記載事項について（英語文献については、当審訳を併記した。）
（１）甲１の記載事項
　ア　甲１の前加水分解の部分（３２９〜３４７頁）には次の記載がある。
（ア）３２９頁６行
「4.2.7.1.2　Kinetic Modeling of Hardwood Prehydrolysis」
「4.2.7.1.2広葉樹の前加水分解のカイネティックモデリング」
（イ）３２９頁７〜１４行（原文とは改行位置が異なる、以下同じ）
「Water prehydrolysis is effected by the acetic acid released from labile acetyl groups present in the hemicelluloses. The extent of xylan hydrolysis is dependent upon the hardwood source, temperature, time, acidity and liquor-to-solid ratio. Control of the performance of the prehydrolysis kraft process necessitates an understanding ofthe kinetics of wood fractionation during the course of prehydrolysis. The aim is to establish a relationship between the intensity of prehydrolysis and the purification and delignification efficiency and selectivity under given subsequent pulping con-ditions.」
「水による前加水分解は、ヘミセルロース中に存在する不安定なアセチル基から放出される酢酸によって影響を受ける。キシランの加水分解の程度は、広葉樹の供給源、温度、時間、酸性度、及び液体固体比（液比）に依存する。前加水分解クラフトプロセスの性能制御には、前加水分解工程の間の、木材を構成する各成分の反応速度論の理解が必要である。その目的は、前加水分解の強度と、後続のパルピング条件下での精製及び脱リグニンの効率及び選択性との間の関係を確立することである。」
（ウ）３４３頁１〜３行
「4.2.7.1.3　P-factor Concept
Brasch and Free were the first to propose a prehydrolysis factor to control the pre-hydrolysis step[49].」
「４．２．７．１．３　Ｐファクターの概念
Brash及びFreeは、前加水分解工程を調節する前加水分解ファクターを初めて提案した［49］。」
（エ）３４３頁下２行〜末行
「The relative rate is plotted against time, and the area under the curve represents the “prehydrolysis factor or “P-factor:」
「相対速度を時間に対してプロットし、曲線下面積が「前加水分解因子」又は「Ｐファクター」を表す。」
（オ）３４４頁式（１５４）
「
」
（オ）３４５頁下６行〜３４６頁２２行
「4.2.7.2 Prehydrolysis: Kraft Pulping
The prehydrolysis step is followed by a simple kraft or Soda-anthraqunone (AQ) process for the manufacture of a high-purity dissolving pulp. The conventional approuch comprises the introduction of cold white liquor from the causticizing plant, heating-up and cooking until the desired degree of delignification is reached, after which tlie digester's contents are emptied to a blow tank by digester pressure. This conventional concept has several serious disadvantages. First, water prehydrolysis may adversely affect the process behavior due to the formation of highly reactive intermediates undergoing condensation products. As a result, pitch-like compounds are formed, which separate from the aqueous phase with drainage of the prehydrolyzate, and deposit on any surface available. Moreover, the deposition of these compound on the chip surface may affect the diffusion-controlled mass transfer. The prehydrolyzate must then to be evaporated and burned to-gether with the black liquor, which again impairs the economy ofthe process. Second, the two heating-up phases, prior to prehydrolysis and cooking, require large amounts of steam, and this leads to a significant prolongation of the cook.
 In order to reduce the high energy costs incurred in evaporation of the prehydrolyzates, attempts have been made to replace water by steam prehydrolysis. However, this apparently simple change resulted in very poor delignification, bleachability and reactivity of the dissolving pulps. To prevent extensive condensation reactions occurring prior to cooking stage, two measures must be undertaken.  First, a pressure release must to be avoided in the transition to the cooking stage. Second, the reactive hydrolysis products must be immediately neutralized, extracted and displaced prior to cooking. These requirements have been fulfilled by applying the known displacement technology to this two-stage process. The process which has been developed to overcome the described problems is known as the Visbatch(R) process, and it combines the advantages of displacement technol-ogy and steam prehydrolysis [20].」
「４．２．７．２　前加水分解：クラフトパルピング
　前加水分解工程は、高純度溶解パルプを製造する際に通常のクラフトプロセス（またはソーダ・アントラキノン（ＡＱ）プロセス）の前に行われる。従来の方法では、苛性化設備から蒸解釜へ低温の白液を導入し、加熱・蒸解によって所望の脱リグニン度にした後、蒸解釜の内容物は釜内圧力によってブロータンクへと送られる。しかしながら、この従来法には複数の重大な欠点がある。第一に、水を用いて前加水分解を行うと、高反応性の中間体が生成・縮合してプロセス挙動に悪影響を及ぼす恐れかおる。生成したピッチ状の化合物は前加水分解液の排水に伴って水相から分離し、系に存在する表面
に析出する。例えば、それらの化合物がチップ表面に析出した場合には、拡散物質移動に影響が出る。また、前加水分解液は蒸発させた後に黒液と一緒に焼却する必要があり、プロセス経済性を損ねる一因となっている。第二に、前加水分解工程及び蒸解工程の前にそれぞれ加熱を行うために大量の水蒸気が必要とされるので、蒸解にかなりの時間がかかってしまう。
　前記のように前加水分解液の蒸発には大きなエネルギーコストがかかるので、これを抑える目的で、前加水分解に水ではなく水蒸気を使用する試みがなされて来た。この変更は非常に簡単ではあるものの、得られる溶解パルプの脱リグニン度、漂白性、及び反応性は非常に低かった。蒸解以前の段階において縮合反応があまり起こらないようにするために、次の２つの要件を満たさなければならない。第一には、蒸解工程に移行する際に圧力開放が起こらないようにする必要がある（要件１）。第二には、蒸解工程を行う前に、高反応性の加水分解生成物を直ちに中和・抽出・置換する必要がある（要件２）。そのためには、この二工程プロセスに既知の置換法を応用する。こうして開発されたプロセスはVisbatch(登録商標)プロセスと呼ばれており、置換法の利点と水蒸気による前加水分解の利点とを併せ持っている[20]。」
　イ　甲１の酸素脱リグニンの部分（６２８〜７２９頁）には、次の記載がある。
（ア）６２８頁下６行〜６２９頁３行
「7.3
 Oxygen Delignification
 7.3.1
 Introduction
Environmental restrictions for bleach plant effluents and the necessity to reduce the amount of organochlorine compounds (OX)in the pulp have driven the pulp industry to develop new environmentally benign delignification and bleaching technologies. In this context, oxygen delignification has emerged as an important delignfication technology.」
「７．３
　酸素脱リグニン
　７．３．１
　緒言
　漂白設備排水の環境規制、及びパルプの有機塩素化合物の低減の必要性により、パルプ工業が新しい環境にやさしい脱リグニン、漂白技術の開発を推進することになった。この状況下で、重要な脱リグニン技術としての酸素脱リグニン工程が出現した。」
（イ）７２７頁１２〜１６行
「Consequently, a two-stage delignification concept was investigated to achieve a higher degree of delignification without impairing viscosity. It was shown that if the given amount of caustic is split into the first and second stage in a ratio of approximately 60/40 to 75/25, then delignification can be extended in the final part of the second stage (Fig-7.52).」
「結果として、粘度を損なうことがなく、高度の脱リグニンを達成するために２段の酸素脱リグニンが検討された。一定量のアルカリが１段目と２段目に約60/40〜75/25の比率で分割された場合において脱リグニンが２段目に拡張することができた（Fig. 7.52）」
（ウ）７２７頁Ｆｉｇ．７．５２
「
」
「図７．５２　ユーカリＰＨＫパルプ（カッパ値８．６、粘度１１３１ｍＬｇ−１を、一段階及び二段階で酸素脱リグニンした場合のカッパ値の経時変化。一段階法：２５ｋｇＮａＯＨｂｄｔ−１、１１０℃、１０％原料濃度、酸素圧０．７ＭＰａ。２段階法：１段階　１５ｋｇＮａＯＨｂｄｔ−１、１１０℃、酸素圧０．７ＭＰａ、１５分；二段階　１０ｋｇＮａＯＨｂｄｔ−１、１１５℃、酸素圧０．４ＭＰａ、１０％原料濃度（両段階）。」
　ウ　甲１のパルプ精製の部分（９３３〜９４４頁）には次の記載がある。
（ア）９３３頁２〜１４行
「Pulp Purification
・・・
8.1
Introduction
The production of dissolving pulp involves the removal of short-chain carbohydrates, denoted as hemicelliiloses, which negatively influence either the processing behavior of the pulp or the quality of the final product. (The technical definition of hemicelluloses comprises both alkali-soluble heteropolysaccharides and degraded cellrose soluble in the steeping lye.) Purification processes for dissolving pulps include both the removal of noncellulosic material (e.g., extractives, lignin, hemicelluloses), and the change of the molecular distribution to a narrow, monomodal type of distribution with a minimum amount of low molecular-weight carbohydrates.」
「パルプ精製
・・・
８．１
緒言
　溶解パルプの生産には、ヘミセルロースという名称の短鎖の炭水化物の除去を含むものであり、ヘミセルロースは、生産プロセスでのパルプの挙動及び最終製品の品質のいずれにも悪影響を与えるものである。（ここで、ヘミセルロースの技術的な定義は、アルカリに可溶なヘテロ多糖類、及びアルカリ液に溶解する分解されたセルロースの両方である。）溶解パルプの精製工程は、非セルロース物質（例、抽出物、リグニン、ヘミセルロース）の除去及びセルロースの分子量分布を狭く、一峰性の分布に変化させるものであり、低分子の含有量を最低限にすることを含むものである。」
（イ）９３３頁下６行〜９３４頁２行
「In general, caustic extraction steps are conducted to remove short-chain carbo-hydrates from wood pulp that resisted the pulping process, in order to obtain favorable product characteristics such as improved material properties (e.g., increased fiber strength), higher brightness and brightness stability. These alkaline purification procedures can be carried out in two different ways - as either cold or hot caustic extractions. While the cold process, which is conducted at 20-40℃ and high sodium hydroxide concentration (1.2-3.0 mol L-1),involves mainly physical change, the hot purification process, operated in the range between 70℃ and 130℃ and low sodium hydroxide concentration (0.1-0.4 mol L-1) induces multiple carbohydrate degradation reactions. 」
「一般にアルカリ抽出ステップは、パルプ化工程において除去できなかった短鎖の炭化水素を木材チップから取り除くために行われ、それにより、得られる物質の性能（例、繊維強度の向上）を向上させたり、白色度を向上させたり、白色度の安定性等が得られる。これらのアルカリ精製は、２つの異なる方法で実施される−冷アルカリ抽出または熱アルカリ抽出。冷アルカリ抽出は、２０〜４０℃で高濃度の水酸化ナトリウム（１．２〜３．０ｍｏｌＬ−１）で実施され、物性の変化が起こされるのに対して、熱アルカリ抽出は、７０〜１３０℃の間で低濃度の水酸化ナトリウム（０．１〜０．４ｍｏｌＬ−１）で実施され、炭水化物の多段の分解反応を誘導する。」
（ウ）９４２頁１〜１３行
「8.3
Cold Caustic Extraction
The extent of purification, measured in terms of R18 and R10 values and residual hemicellulose content (xylan in case of hardwood pulp), depends primarily on the NaOH concentration and the temperature (see Section 8.2). Additionally the reac-tion time, the position of the cold caustic extraction (CCE) within the sequence, and the presence of dissolved hemicelluloses may have an influence on the effi-ciency of purification. In industrial CCE treatment, emphasis is placed on efficient washing. The pulp entering the CCE stage must be thoroughly washed and dewatered to a high consistency (35%) in order to avoid dilution of the added caustic solution through the pulp slurry. The conditions of CCE include the homogeneous distribution of pulp in 5-10% NaOH for at least 10 min at temper-atures between 25 and 45 ℃ in a downflow, unpressurized tower. 」
「８．３
冷アルカリ抽出
Ｒ１８、Ｒ１０、及び残余ヘミセルロース含量（広葉樹パルプの場合はキシラン）で測定される精製の程度は、ＮａＯＨ濃度と温度に依存する（Section 8.2参照）。さらに、反応時間、工程の中での冷アルカリ抽出（ＣＣＥ）の位置、及び溶解したヘミセルロースの存在精製効率に影響を与えるかもしれない。工業的なＣＣＥ処理では、効率的な洗浄に重点が置かれている。ＣＣＥ段に供給されたパルプは徹底的に洗浄され、パルプスラリーに添加した冷アルカリ溶液の希釈を防ぐために高濃度（＞３５％）になるように脱水されなければならない。ＣＣＥの条件は、下方向に流れる圧力のない反応塔での均一分布したパルプを用いて５−１０％ＮａＯＨで少なくとも１０分間の２５〜４５℃での処理を含む。」
（エ）９４２頁末行〜９４４頁７行
「The relationship between initial pulp purity (R18) and final xylan content through alkaline treatment, depending on NaOH concentration, is further illustrated in Fig. 8.7. The different levels of R18 content after cooking and subsequent oxygen delignification (O) of the eucalyptus PHK pulps have been adjusted by pre-hydrolysis intensity (P-factor). Even though xylan removal efficiency increases with increasing initial hemicellulose content, the initial purity must exceed a certain level in order to achieve a sufficiently high purity without approaching a change in the supramolecular structure.」
「最初のパルプの純度（Ｒ１８）とアルカリ処理による最終キシラン含有量の関係は、ＮａＯＨ濃度に依存するが、Ｆｉｇ．８．７に示す。ユーカリを前加水分解−クラフト蒸解（ＰＨＫ）後、酸素脱リグニン（Ｏ）した後の異なるレベルのＲ１８含有量のパルプを前加水分解強度（Ｐファクター）によって調節した。最初のヘミセルロース含量が増加する程、キシランの除去効果が高まるけれども、高分子構造の変化を伴わずに充分な高純度を達成するためには最初の純度は、特定のレベル以上でなければいけない。」
（オ）Ｆｉｇ．８．７
「
」
「図８．７　３つの異なる精製度のユーカリ前加水分解−クラフトパルプ（Ｅ−ＰＨＫ）の異なる強さの冷ＮａＯＨ水溶液による精製［２８］。
　ユーカリ前加水分解−クラフトパルプ（Ｅ−ＰＨＫ）を酸素脱リグニン処理したパルプ：（ａ）Ｒ１８＝９６．６％、カッパー値３．４、（ｂ）Ｒ１８＝９７．４％、カッパー値２．５、（ｃ）Ｒ１８＝９７．６％、カッパー値２．２、冷アルカリ処理：１０％固形分濃度、３０℃、３０分」
（２）甲２の記載事項
　甲２には次の記載がある。
　ア　タイトル
「MULTIFUNCTIONAL ALKALINE PULPING, DELIGNIFICATION AND HEMICELLULOSE EXTRACTION」
「多機能アルカリ処理、脱リグユニン及びヘミセルロース抽出」
　イ　３５頁概要の項
「In this study, multifunctional alkaline pulping was suggested to produce different pulp grades at one mill site, ranging from high-yield paper pulp to high-purity dissolving pulp. In all process modifications, sulfur was successfully replaced by anthraquinone. Autohydrolysis and alkaline pre-extraction were applied to Eucalyptus globulus wood chips, followed by kraft and soda-AQ pulping. Alkaline pre-extraction prior to soda-AQ pulping largely preserved the pulp yield, while a substantial amount of xylan could be extracted in polymeric form during the pre-treatment. The resulting pulp revealed characteristics indicating an alternate use - as paper pulp and as dissolving pulp - after further purification with cold caustic extraction (CCH).
The removal of hcmicelluloses from kraft or soda-AQ paper pulps by a CCH post-treatment allowed the production of high yield dissolving pulps.  The hemi-rich CCH-lye was recycled to soda-AQ pulping, contributing to yield increase by xylan re-precipitation. Alternatively, the CCH-lye could be purified efficiently by ultrafiltration, by concentrating the rather pure and high molecular weight xylan in the retentate for further use.
The results indicated that biorefinery concepts can be realized for alkaline pulping by adopting the proposed modification of multifunctional alkaline pulping.」
「本研究で、多機能アルカリパルピングが異なるグレードのパルプ（高収率の紙パルプから高純度の溶解パルプまで）を１つの工場で生産できることが示唆された。全てのプロセス改良により、硫黄をアントラキノンに置き換えることに成功した。自己加水分解及びアルカリ前抽出をユーカリ（Eucalyptus globulus）チップに適用し、続いてクラフト、及びソーダ−AQパルピングを行った。ソーターAQパルピングの前のアルカリ前抽出により、かなりの量のキシランがポリマーの状態で抽出され、パルプ収率が大きく低下した。得られたパルプ（後で、さらに冷アルカリ抽出（ＣＣＥ）で精製）は、紙パルプ、及び溶解パルプ用途の特徴を有することがわかった。クラフト及びソーターAQ紙パルプからCCE後処理によりヘミセルロースを除去するごとにより、高い収率で溶解パルプの製造が可能になった。ヘミセルロースを多く含むＣＣＥアルカリ溶液をソーターAQパルピングに再利用することにより、キシランの再沈殿により収率が増加した。あるいは、CCEアルカリ溶液は限外濾過でさらに、再利用するための残余分中で純度の高い高分子量のキシランに濃縮することにより効率的に精製できた。」
　ウ　３６頁右欄下４行
「Experimental」
「実験」
（ア）３６頁右欄下３行〜３７頁左欄５行
「Wood chips
 Eucalyptus globulus wood chips from plantations in Uruguay, supplied by ENCH. were used in all pulping experiments. A fraction 7 mm was used after a laboratory screening, according to the standard method SCAN CM 40:94. The average characteristics of the screened wood chips are given in Table 1.」
「木材チップ
　ユーカリ（Eucalyptus srlobulus）木材チップは、ウルグアイ（ＥＮＣＥ）の栽培場より提供され、全てのパルプ実験に用いた。標準法SCAN CM 40:94 に従い分別した７ｍｍ以上のフラクションを用いた。分別したチップの平均の特徴を表１に示す。」
（イ）３７頁右欄６行〜右欄下４行
「Cooking experiments
 Pilot plant trials were carried out in a 10 L digester with forced liquor circulation, according to the general continuous batch cooking (CBC) concept.19 All process-related liquors, such as the impregnation and cooking liquors, were already prepared in the tank farm using different tank-to-tank circulation loops. Altogether, seven different cooking concepts were investigated (table 2).
 The effective alkali concentration (EA) in the cooking liquor was kept constant at about 30 g/L for all cookings, except for K, where two series with 30 and 20 g/L were conducted, as well as for SAQH pulping, where EA was reduced stepwise to 10 g/L, to study the effect on xylan reprecipitation. The EA value of the impregnation liquor for K, SAQ and SAQH pulping was kept constant at 15 g/L. Likewise, the P-factor of 600 for PH-K and PH-SAQ cookings, as well as the cooking temperature (160 ℃) for all cookings were kept constant. For SAQ cooking, dispersible anthraquinone Baycel AQ from Kemira Chemie (AQ) in a concentration of 0.5 g/L was added to the white liquor and to the cooking liquor, corresponding to a dosage of 0.15% on wood. Alkaline pre-extraction was carried out for 1 h at 90℃ with pure white liquor containing an EA of 25 mol/L.
 SAQH was started with pure CCH-lye as an alkali source. In a subsequent step, the displaced cooking liquor from the previous cooking was utilized as cooking liquor for the following cooking. The target EA concentration was adjusted by means of CCH-lye. For MgS cooking, an H-factor of 75 at the temperature of 145 ℃ was used, with a total SO2 of 200 g/kg oven dry wood (odw) to produce a dissolving grade pulp.」
「蒸解実験
　通常の連続式バッチ蒸解（ＣＢＣ）の概念に従い、液体循環を設置した１０Ｌの蒸解がまを用いてパイロットプラントで試験した。含浸液、蒸解液のような全ての工程で必要な液体は、予め異なるタンクとタンク間のループを用いてタンク内で調製した。全部で７種類の蒸解条件を検討した（表２）。
　蒸解液の有効アルカリ濃度（ＥＡ）は、Ｋパルピング（３０ｇ／Ｌ及び２０ｇ／Ｌを実施）とＳＡＱＨパルピング（キシランの再沈殿について検討するためＥＡをステップワイズで１０ｇ／Ｌまで低下）、を除く全ての蒸解において３０ｇ／Ｌに維持した。Ｋ、ＳＡＱ及びＳＡＱＨパルピング用の含浸液のＥＡ値は、１５ｇ／Ｌに維持した。同様にＰＨ−Ｋ及びＰＨ−ＳＡＱ蒸解のｐ−ファクターを６００、全ての蒸解温度を１６０℃に維持した。ＳＡＱ蒸解では、Kemira Chemie から人手した分散性アントラキノンBaycel AQ を０．５ｇ／Ｌの濃度で白液及び蒸解液に添加し、木材あたり０．１５％の添加量にした。アルカリ前処理を２．５ｍｏｌ／Ｌの純粋な白液を添加し９０℃で１時間行った。
　ＳＡＱＨをアルカリ源として純粋なＣＣＥアルカリ溶液を用いて開始した。次のステップで前の蒸解液と置き換えた蒸解液を次の蒸解での蒸解液として利用した。ＥＡ濃度は、ＣＣＥアルカリ溶液を用いて調節した。ＭｇＳ蒸解では、溶解パルプを生産するために１４５℃でＨ−ファクター７５、全ＳＯ２が２００ｇ／ｋｇ（木材乾燥重量）で実施した。」
（ウ）３７頁、Ｔａｂｌｅ２
「
」
「表２　検討した蒸解条件の略称
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
K　　　　クラフト蒸解
SAQ　　　ソーダ−ＡＱ蒸解
E-SAQ　　アルカリ前処理、続いてソーダ−AQ蒸解
SAQH　　CCE処理で生成したキシランを多く含むアルカリ溶液でのソーダAQ蒸解
PH-K　　前加水分解クラフトパルピング
PH-SAQ　前加水分解ソーダ−AQパルピング
MgS　　マグネシウム一重亜硫酸ナトリム（比較対照）
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
」
（エ）３７頁左欄下３行〜右欄下５行
「Oxygen bleaching and cold caustic extraction
 All pulps were subjected to a standard oxygen bleaching stage (O). Oxygen delignification was conducted at 90 ℃ for 60 min at 12% consistency, on adding 20 kg/t oven dry pulp (odp) of NaOH. The paper grade pulps SAQ, K and E-SAQ with a kappa number ranging from 14.6 to 16.1 were also treated with a CCH after O, for conversion to dissolving pulps. In the CCH-stage, 90 g/L of NaOH were applied at 30 ℃ for 30 min. at 10% consistency.」
「酸素漂白及び冷アルカリ抽出
　全てのパルプを標準酸素漂白（O）に供した。酸素脱リグニンを１２％濃度で、NaOH 20kg/t （パルプ乾燥重量）を添加し、90℃で60分間行った。紙グレードのパルプSAQ、Ｋ、及びE-SAQ （カッパー価は、14.6〜16.1の範囲）についても溶解パルプに変換するためにOの後にCCEで処理した。CCE段では、１０％濃度、NaOH 90g/L、３０℃で３０分間行った。」
（３）甲３の記載事項
　甲３には次の記載がある。
　ア　タイトル
「Valorisation of hardwood hemicelluloses in the kraft pulping process by using an integrated biorefinery consept」
「統合バイオリファイナリーコンセプトによるクラフトパルプ化工程における広葉樹ヘミセルロースの評価」
　イ　１９７頁要約の項
「Abstract
 A primary hydrolysis treatment (auto or acid-catalysed) of Eucalyptus globulus wood was performed before the cooking stage to extract part of the hemicelluloses that otherwise would be dissolved in the kraft liquor and burned.・・・」
「要約　ユーカリ・グロブラス（Eucalyptus globulus）の木材を用いて、ヘミセルロースの一部を除去するために蒸解工程の前に１次前加水分解処理（自己加水分解、酸加水分解）を行った（ヘミセルロースは、通常の工程ではクラフト蒸解液に溶解し燃焼される）。・・・」
　ウ　実験方法の項目
「2. Method and materials」
「２．実験方法」
（ア）１９９頁左４９行〜右７行
「2.1. Primary hydrolysis of wood
　A preliminary assessment of pre-hydrolysis conditions was conducted on screened industrial Eucalyptus globulus wood chips, to study the effect of different temperatures (100 to 150 ℃), extraction durations (20 to 180 min), wood conditioning and acid concentrations on hydrolysis yield and hydrolysates composition (a total of 40 experiments). The wood chips (200g, dry basis) and the extraction liquor (liqour to wood ration of 4:1 dm3kg-1) were introduced in rotary reactors and the target temperature was reached by using an oil bath. Nearly 2.5dm3kg-1 of hydrolysate were corected  The extracted wood was washed tn water at room temperature.」
「２．１．　木材の最初の加水分解
　分別した商業的なユーカリの木材チップを用いて、加水分解の収率及び加水分解物の組成に及ぼす異なる温度（１００〜１５０℃）、抽出時間（２０〜８０分）、木材の条件、及び酸濃度を評価した（全部で４０実験）。木材チップ（２００ｇ、乾燥重量）及び抽出液（液と木材の比率は４ : １ dm3kg-1）をロータリーリアクターに添加しオイルバスで温度を調節した。約2.5dm3kg-1の加水分解物を回収した。抽出した木材を室温で２時間、水で洗浄し、洗浄液は実験に用いなかった。この最初の研究は、次の２セットの操作条件の選択を可能とし、その２セットの加水分解物の発酵の結果は、クラフトパルプの品質と一緒に結果が示してある。:ａ）水を用いた１５０℃、１８０分間の間実施した自己加水分解、ｂ）木材チップの０．４％（ｗ／ｗ）硫酸を用いた１４０度で１２０分間実施した酸加水分解。」
（イ）１９９頁右欄３０〜５３行
「2.3. Kraft cooking
Original wood and extracted wood samples (auto- and acid hydrolysis) were air-dried before they were submitted to kraft cooking, in the same rotary reactors, using active alkali charge of 16% on wood, as Na2O, sulplidity of 28%, acrivity of 90% and liquid to wood ratio of 4:1 dm3kg-1. The initail temprature was 40℃ a.nd a temperature gradient to 1℃ min-1 was imposed until the target temperature of 160℃ was reached. Time and temperature can be integrated a common variable named H-factor proposed by Vroom(1957). The cooking time at target temperature was 60 min leading to three experiments at a constant H-factor of 470 h. The H-factor concept have been confirmed as an adquate variable to follow the effect of both cooking time and temperature on the degree of delignification of Portuguese E. globulus pulps if the remaining operating conditions are kept constant (Carvaiho et al,2003). Residual lignin in the pulp is commonly estimated by the determnation of pulp kappa number. Since the resulting pulps exhibited different kappa numbers, the time at target temperature was also adjusted in order to reach a given kappa number in the range 13-14(variable H-factor).  For that, additional cookings were performed using 100, 25 and 30 min, respectively with refeience wood and with auto- and acid-hydrolysis pre-treated wood chips.」
「クラフト蒸解
　元の木材、及び前加水分解された木材サンプル（自己加水分解、及び酸加水分解）は、クラフト蒸解を行う前にエアーで乾燥した（クラフト蒸解条件：ロータリーリアクター、木材当たりの活性アルカリ添加量１６％；Ｎａ２Ｏとして、硫化度２８％、活性９０％、木材に対する液体の比率は４：１ (dm3kg-1）。開始時の温度は４０℃で、１℃／分の速度で１６０℃まで上昇させた。時間と温度は、Vroom（１９５７）が提案した一つの普遍的な変数であるＨ−ファクターで統一的に取り扱うことができる。３つの実験での目的の蒸解時間は、６０分でＨ−ファクター４７０で行った。 Ｈ−ファクターの概念は、ポルトガル産のユーカリ・グロブラスのパルプの脱リグニンの程度に及ぼす蒸解時間と温度の影響（他の条件は一定の場合）を調べることにより適切な変数であることを確認した（Carvalho et al,2003）。パルプ中の残存リグニンは、一般的にパルプのカッパー価を決定することにより予測されている。得られたパルプは、異なるカッパー価を示したため、カッパー価を１３〜１４の範囲にするために温度を調節した。そのために、追加の蒸解（元の木材、自己加水分解及び酸加水分解で前処理した木材チップ）を１００、２５、及び３０分で各々実施した。」
（４）甲４の記載事項
　ア　ABSTRACT（要約）
「Two treatments, an induced autohydroiysis and acid hydrolysis were applied to Eucalyputus globulus wood chips prior to the cooking stage to extract the hemicellulosic fraction that otherwise would be dissolved in the black liquor and burnt in the recovery boiler.」
「ユーカリ・グロブラスの木材を用いて、２種類の処理（自己加水分解処理、酸加水分解処理）をヘミセルロース画分を抽出するために蒸解工程の前に行った（ヘミセルロースは、通常は黒液に溶解し、回収ボイラーで燃焼される）。」
　イ　８０頁左欄１０〜２７行
「EXPERIMENTAL
　Eucalyptus globulus wood chips (200g, dry basis) were mixed with the extraction liquor (ilquor-to-wood ratio of 4:1). Four sets of hydrolysis operation conciftions were used: an autohydrolysis carried out in water at 150℃ during 120 min or 180 rnin (AuH120 and AuH180，respectively) and an acid hydrolysis catalysed by 0.4% (w/w) sulphuric acid at 140℃ for 120 min or 180 min (AH120 and AH180, respectively)・・・. The extracted wood was washed with water and used to produce pulp, whilst the collected hydrolysates were used as raw matrial for ethanolic fermentation. A secondary hydrolysis, with 4% (w/w)H2SO4 at 100℃ for 180 min・・・was performed on the autohydrolysates and the monosaccharides content increased up to twice its inital value. From now on, these hydrolysates will be referred to as secondary autohydrolysates (labeled SAuH). Original wood and extracted wood samples (by auto- and acid hydrolysis) were submitted to kraft cooking in rotary reactors as described elsewhere・・・.」
「実験方法
　ユーカリ・グロブラス（Eucalyptus globulus）の木材チップ（200 g : 乾燥重量）を抽出液（液と木材の比率が４：１）と混合した。次の４セットの加水分解処理を実施した：自己加水分解処理を水中で１５０℃、１２０分間又は１８０分間（各々、AuH120、AuH180）、及び、０．４％硫酸（ｗ／ｗ）で１４０℃、１２０分間又は１８０分間の酸加水分解（各々、AH120、AH180）・・・。抽出した木材を水で洗浄しパルプ生産に用い、一方、回収した加水分解物（木材を除いた加水分解物）をエタノール発酵の原料として用いた。自己加水分解物を、４％硫酸（ｗ／ｗ）で１００℃、１８０分間、単糖の含有量が初期値の２倍に上昇するまで２次加水分解処理した・・・。以降、これらの加水分解物を２次加水分解物と記載する（SAuHと表記）。元の原料である木材、及び、抽出した木材サンプル（自己加水分解物、酸加水分解物）をロータリーリアクターでのクラフト蒸解に供した・・・。」
（５）甲５の記載事項
　甲５には次の記載がある。
　ア　段落【０００５】
「新しい加水分解システムが、パルプ製造システム向けに開発された。セルロース材、例えば、木材チップは第一槽の上部の領域で加水分解を受ける（加水分解反応槽）。加水分解は、槽中の繊維剤が１５０℃〜１７５℃、好ましくは１６０℃〜１７０℃の温度にある場合に行われるのが好ましい。加水分解は、槽中の繊維剤が１〜６のｐＨ、好ましくは３〜４のｐＨにある場合に行われるのが好ましい。加水分解生成物と液は、抽出スクリーンを経由して加水分解反応槽から抜き出される。」
　イ　段落【００１３】
「２槽式反応槽システムでは、スチームは、加熱と加圧の目的で両方の槽の頂部に導入される。加水分解は、第一反応槽の頂部にある抽出スクリーンより上で起こる。第一反応槽の抽出スクリーンは、第一槽の頂部に導入された木材チップまたは他のセルロースまたは繊維材（集合的にセルロース材と称する）が槽中を移動して槽の下方の抽出ポートに移動するとき、加水分解生成物を抜き出す。」
　ウ　段落【００１７】
「第二反応槽は、連続蒸解槽、例えば、蒸気相またはスチーム相蒸解缶とし得る。蒸気相またはスチーム相蒸解缶を使用すれば、第二反応槽の頂部における操作問題、すなわち、加水分解の際のガス発生で引き起こされる問題が回避される。第一および第二反応槽は、実質的に垂直形状で、少なくとも１００フィートの高さ、槽の上部の入口、および槽の底部近くの排出口を備え得る。反応槽に加えられる熱エネルギーは、大気圧以上の圧力スチームとし得る。」
　エ　段落【００３６】
「洗浄されたチップは、第一反応槽の底部５６を通じて排出され、チップ移送パイプ６２経由で、第二反応槽１２、例えば、連続蒸解缶のトップセパレーター５７、例えば、反転型トップセパレーターに送られる。ポンプ６４は、オプションで使用され、第一反応槽から第二反応槽にパイプ６２経由でセルロース材を移送する補助作用を行う。チップに残留する水および他の液は、パイプ６２を通って流れるセルロース材中の液／チップの比を増すために使用し、パイプ６２を経由して第二反応槽のトップセパレーター５７にセルロース材を移送する補助作用を行い得る。」
（６）甲６
　甲６には次の記載がある。
　ア　３３８頁２行目〜３３９頁５行目
「溶解パルプは，化学繊維，セロファンプラスチック，合成糊料，その種々のセルロース系誘導体の重要な原料である。・・・溶解パルプの全需要のおよそ８割がこのビスコースレーヨンに向けられており，・・・このほかアセテートに・・・利用されている。」
　イ　３６８頁４〜２６行
「αセルロースにはその測定上アルカリに抵抗性があって１７．５％のＮａＯＨ溶液に溶出してこないいわゆるアルカリ抵抗性のヘミセルロース（ペントザンが主である）も含まれる。前加水分解を伴わないＫＰでは、α中に相当量のこれらペントザンを含むのでＳＰのαと同列に考えることはできない（見掛け上高く出る）。
　前加水分解−クラフト蒸解と蒸解を二段にすることにより収率は低くなるが図に示されるような高αパルプの生産が可能となる。この場合，収率とαセルロース含有量は前加水分解の程度に依存し，調節も可能であるがビスコース用としての十分な反応性を得るには、９４〜９５％のαとすることが必要のようである。前加水分解はやりすぎてもまずい。それはリグニンの縮合を起させて蒸解における脱リグニン作用に悪い影響を及ぼすためである。」
　ウ　３７３頁下８行〜３７４頁６行
「４．２．２　ヘミセルロースの除去
　製紙用パルプは一般に可成りのの量の変質セルロースやペントザンやポリウロン酸やまた非繊維状のヘクソザンを含んでいる。これらをアルカリ処理によって除去することは溶解パルプを製造する上には重要な問題である。パルプのアルカリ処理には二つの方式がある。
（１）熱アルカリ精製・・・
（２）冷アルカリ精製は３〜２５％の強アルカリ液を使用し，低温２０〜４０℃で処理するもので，αセルロースは９８〜９９％にまで到達可能である。
　後者は、・・・最終漂白の最終段に付加して行われるのが通常で，ＳＰ，ＫＰまた針葉樹，広葉樹のいずれの場合にも効果がある。」
　３　当審の判断
（１）本件発明の各工程について
　本件発明１は、次の各工程を発明特定事項としている。
　前加水分解処理工程、クラフト蒸解工程、酸素脱リグニン処理工程及びアルカリ精製工程である。
（２）甲１に記載された発明との対比
　ア　甲１発明の認定
（ア）甲１には、上記２、ウ（オ）に摘記したように、ユーカリパルプを前加水分解処理後にクラフト蒸解パルプとした材料を、更に酸素脱リグニン処理工程して、その後、冷アルカリ精製した結果の純度が測定され、不純物が１％程度と純度の高いセルロースを得る製造方法が記載されている。
（イ）具体的には、上記２、ウ（イ）に冷アルカリ精製時のＮａＯＨ濃度が記載されていることも考慮すると、「ユーカリ前加水分解−クラフトパルプ（Ｅ−ＰＨＫ）を酸素脱リグニンしたパルプを１．２〜３ｍｏｌＬ−１のＮａＯＨ濃度（当審注：ＮａＯＨの質量が、４０．０ｇ／ｍｏｌであるから、４．８〜１２．０質量％となる。）で、３０℃、３０分で冷アルカリ処理する溶解クラフトパルプを製造する方法。」の発明（以下「甲１発明」という。）が記載されている。
　イ　対比
（ア）本件発明１と甲１発明とを対比すると、甲１発明における「冷アルカリ処理」は、本件発明１の「アルカリ精製する工程」に対応し、その水酸化ナトリウム濃度、温度、時間の条件においても相違がない。したがって、両者は、前加水分解を行ったパルプ得る工程とクラフト蒸解する工程と酸素脱リグニン処理を施す工程と酸素脱リグニン処理したパルプを、水酸化ナトリウム濃度４．８〜１２．０質量％、３０℃の条件で３０分間、アルカリ精製する工程と、を含む、溶解クラフトパルプを製造する方法である点で一致する。
（イ）相違点
　両者は少なくとも次の点で相違する。
　酸素脱リグニン処理に関して、本件発明１においては、「アルカリ添加率０．５〜４質量％、８０〜１４０℃の条件で２０〜１８０分間、２０〜３５質量％のパルプ濃度で酸素脱リグニン処理を施す工程」と特定されているのに対して、甲１発明の酸素脱リグニン処理の工程の詳細が明らかでない点。
　ウ　酸素脱リグニン処理について
（ア）酸素脱リグニン処理工程を、本件発明１のように「蒸解したパルプに、アルカリ添加率０．５〜４質量％、８０〜１４０℃の条件で２０〜１８０分間、２０〜３５質量％のパルプ濃度で酸素脱リグニン処理を施す工程」とすることは、後記するように、甲１〜６には、記載も示唆もされていないから、甲１に記載された発明における工程ウを、そのように特定することは、当業者が容易になし得たことということはできない。
（イ）甲１において、上記２（１）イに酸素脱リグニン工程を用いることが記載されていて、さらに、上記２（１）イ（ウ）に実施例が記載されているが、それによると、「１０％原料濃度」とされており、この場合の「原料」は、パルプであることが明らかである。そうすると、本件発明１における「２０〜３５質量％のパルプ濃度」と甲１発明の「１０％パルプ濃度」とはパルプ濃度が大きく異なっている。また、甲１には、酸素脱リグニン工程においてパルプ濃度を変更する点は、記載も示唆もない。
（ウ）甲２において、上記２（２）ウ（エ）に酸素脱リグニン工程が記載されているが、１２％のパルプ濃度とされており、本件発明１における「２０〜３５質量％のパルプ濃度」とはパルプ濃度が大きく異なっている。また、甲２には、酸素脱リグニン工程においてパルプ濃度を変更する点は、記載も示唆もない。
（エ）甲３〜甲６には、そもそも酸素脱リグニン工程が記載されていない。
　エ　したがって、本件発明１は、甲１発明及び甲２〜６に記載された事項に基いて当業者が容易に発明をすることができた発明ということはできない。そして、本件発明１の発明特定事項を包含し、他の発明特定事項を付加した本件発明２〜６についても、甲１発明及び甲２〜６に記載された事項に基いて当業者が容易に発明をすることができた発明ということもできない。
（３）小括
　そうすると、本件発明１〜６は、特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができない発明ということはできないから、本件発明１〜６に係る特許は、特許法第１１３条第２号に該当せず、特許を取り消すことはできない。
第５　むすび
　以上のとおりであるから、取消理由通知に記載した取消理由によっては、本件発明１〜６に係る特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明１〜６に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成３０年１１月２７日（２０１８．１１．２７）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】
　前加水分解処理を行った木材チップを洗浄し、回収する工程と、
　回収した木材チップを、木材チップ１ｋｇあたりのクラフト蒸解液の液比が１．０〜５．０Ｌ／ｋｇにて耐圧性容器においてクラフト蒸解する工程と、
　蒸解したパルプに、アルカリ添加率０．５〜４質量％、８０〜１４０℃の条件で２０〜１８０分間、
２０〜３５質量％のパルプ濃度で
　酸素脱リグニン処理したパルプを、水酸化ナトリウム濃度３〜２５質量％、２０〜５０℃の条件で１０〜６０分間、アルカリ精製する工程と、
を含む、溶解クラフトパルプを製造する方法であって、
　前加水分解処理が、下式：
Ｐファクター＝∫ｅｘｐ（４０．４８−１５１０６／Ｔ）ｄｔ
［式中、Ｔは、前加水分解処理のある時点における絶対温度］
で表される前加水分解のＰファクターが３５０〜８００となるように、１５０〜１８０℃にて４０〜１５０分間、木材チップ１ｋｇあたりの水の液比が１．０〜５．０Ｌ／ｋｇにて耐圧性容器において行われる、上記方法。
　【請求項２】
　前記クラフト蒸解を、１５０〜１８０℃にて６０〜２４０分間行う、請求項１に記載の方法。
　【請求項３】
　溶解クラフトパルプが、セルロースアセテート製造用の溶解クラフトパルプである、請求項１または２に記載の方法。
　【請求項４】
　溶解クラフトパルプのα−セルロース含有量が９５％以上である、請求項１〜３のいずれかに記載の方法。
　【請求項５】
　溶解クラフトパルプのヘミセルロース含有量が２．５％以下である、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
　【請求項６】
　請求項１〜５のいずれかに記載の方法で溶解クラフトパルプを製造し、その溶解クラフトパルプを原料としてセルロースアセテートを製造することを含む、セルロースアセテートの製造方法。