(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストン（２９）を収容するシリンダボア（３）を有するシリンダブロック（２）の前端面に、フロントハウジング（４）を接合してクランク室（５）を形成すると共に、前記シリンダブロック（２）の後端面に、リアハウジング（６）を接合して吸入室（７）および吐出室（８）を形成し、前記クランク室（５）内に軸支した駆動軸（１０）の回転を利用してピストン（２９）を往復動させる圧縮機において、
前記クランク室（５）と前記吸入室（７）とを常時連通する抽気通路（３１）を、前記駆動軸（１０）内に設け、
前記抽気通路（３１）の入口部（３６）を、前記駆動軸（１０）の径方向に設定するとともに前記クランク室（５）に直接臨ませ、
前記シリンダブロック（２）に設けられスラストベアリング（３７）およびラジアルベアリング（１７）を介して前記駆動軸（１０）を軸支するシャフト支持孔（１９）と、前記駆動軸（１０）と、の間の隙間をシールするシール部材（４１）を、前記駆動軸（１０）に装着し、
前記シール部材（４１）を前記両ベアリング（１７、３７）よりも前記リアハウジング（６）側に配置し、
前記抽気通路（３１）のうち前記駆動軸（１０）内に形成される部位（１０ｓ）は、前記駆動軸（１０）の軸方向に沿って形成される軸方向通路（３５）と、前記軸方向通路（３５）に連通形成され前記クランク室（５）に直接臨む径方向通路（３６）と、を備えて構成され、
前記軸方向通路（３５）に連通され前記ベアリング（１７、３７）に向けて開口するオイル供給通路（４２）を設けたことを特徴とする圧縮機。
【請求項２】
請求項１記載の圧縮機において、
前記駆動軸（１０）に開口する前記抽気通路（３１）の入口部（３６）を、前記シャフト支持孔（１９）内で且つ前記両ベアリング（１７、３７）より前記クランク室（５）側の位置に設けたことを特徴とする圧縮機。
【請求項３】
請求項１または２記載の圧縮機において、  前記抽気通路（３１）のうち前記駆動軸（１０）内に形成される部位（１０ｓ）は、前記駆動軸（１０）の軸方向に沿って形成される軸方向通路（３５）と、前記軸方向通路（３５）に連通形成され前記クランク室（５）に直接臨む径方向通路（３６）と、を備えて構成され、
前記軸方向通路（３５）には、該軸方向通路（３５）の内周面上を流動可能なオイルの軸方向（Ｘ）への流動を妨げる抵抗部（４４、４８）を設けたことを特徴とする圧縮機。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項記載の圧縮機において、
前記抽気通路（３１）のうち前記駆動軸（１０）内に形成される部位（１０ｓ）は、前記駆動軸（１０）の軸方向に沿って形成される軸方向通路（３５）と、前記軸方向通路（３５）に連通形成され前記クランク室（５）に直接臨む径方向通路（３６）と、を備えて構成され、
前記軸方向通路（３５）の内周面に、溝（４３、４４）を設けたことを特徴とする圧縮機。
【請求項５】
請求項４記載の圧縮機において、
前記溝（４４）は、前記軸方向通路（３５）の内周面に形成された螺旋状溝（４４）であることを特徴とする圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、車両用空調装置等の冷凍サイクルに介装されて、冷媒ガスの圧縮に用いられる圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
圧縮機にあっては、クランク室内の各摺動部品に潤滑オイルを供給するためクランク室に潤滑オイルを貯留してあるが、例えば特許文献１に開示されるようにこの種の圧縮機はクランク室と吸入室とを連通する抽気通路を備えるため、この抽気通路を通じて潤滑オイルがクランク室から吸入室へ流出する問題がある。
【０００３】
つまり、クランク室内から潤滑オイルが持ち出されると、主に以下の２つの問題点が浮上する。第１に、クランク室から潤滑オイルが持ち出されてクランク室内の摺動部品へのオイル供給不足が生じると、摺動部品に悪影響を与えてしまう。第２に、潤滑オイルがクランク室からクランク室→吸入室→シリンダボア→吐出室→圧縮機外→冷凍サイクルの熱交換器（コンデンサ、エバポレータ）内に流入すると、潤滑オイルが熱交換器の細管に付着して熱交換効率を低下させてしまう。
【０００４】
【特許文献１】
特開昭６２−２０３９８０号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
このような観点から、従来の圧縮機には、特開昭５８−１５８３８２号公報に開示されるように、抽気通路の出口にコントロールバルブをつなげて該コントロールバルブにオリフィスと同様の作用を期待する構造もある。しかし、この従来技術のコントロールバルブでは、圧縮機の停止状態では抽気通路の開閉弁が閉口し、圧縮機の起動状態では抽気通路の開閉弁が開口する。よって、仮にオイル分離したとしてもやはりオイルがガスの流れにそって次第に流出していってしまう。しかも、コントロールバルブを介する通気通路が複雑化してしまう。
【０００６】
本発明はこのような従来技術をもとに為されたもので、その目的は、簡素な構成で抽気通路からのオイル流出量を低減できる圧縮機を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
請求項１記載の発明にあっては、ピストンを収容するシリンダボアを有するシリンダブロックの前端面に、フロントハウジングを接合してクランク室を形成すると共に、前記シリンダブロックの後端面に、リアハウジングを接合して吸入室および吐出室を形成し、前記クランク室内に軸支した駆動軸の回転を利用してピストンを往復動させる圧縮機において、前記クランク室と前記吸入室とを常時連通する抽気通路を前記駆動軸内に設け、前記抽気通路の入口部を、前記駆動軸の径方向に設定するとともに前記クランク室に直接臨ませ、前記シリンダブロックに設けられスラストベアリングおよびラジアルベアリングを介して前記駆動軸を軸支するシャフト支持孔と、前記駆動軸と、の間の隙間をシールするシール部材を前記駆動軸に装着し、前記シール部材を前記両ベアリングよりも前記リアハウジング側に配置し、前記抽気通路のうち前記駆動軸内に形成される部位は、前記駆動軸の軸方向に沿って形成される軸方向通路と、前記軸方向通路に連通形成され前記クランク室に直接臨む径方向通路と、を備えて構成され、前記軸方向通路に連通され前記ベアリングに向けて開口するオイル供給通路を設けたことを特徴とするものである。
【０００８】
【発明の効果】
請求項１記載の発明によれば、クランク室と吸入室とを常時連通する抽気通路を駆動軸内に設け、抽気通路の入口部を駆動軸の径方向に設定するとともにクランク室に直接臨ませたことを特徴とするので、ブローバイガスとともに抽気通路内に流れ込もうとするミスト状のオイルは、まず、駆動軸の回転運動によって抽気通路の入口部の内周面に衝突して捕獲される。つまり、抽気通路の入口部でオイル分離（気液分離）される。次に、この抽気通路の入口部でガスと分離されたオイルは、駆動軸の回転運動による遠心力によってクランク室に押し戻されるので、吸入室に流出しにくい構造となる。つまり、請求項１記載の発明によれば、抽気通路がコントロールバルブを介さずクランク室と吸入室とを常時連通する通路でありながらも積極的にオイル分離（気液分離）する構造であるため、簡素な構成で抽気通路からのオイル流出量を低減できる。また、シール部材のシール作用によりさらにオイル流出量を減らすことができる。つまり、クランク室の冷媒ガスは、抽気孔をバイパスして、ベアリングをすり抜けてシャフト支持孔の内周面と駆動軸と外周面との間から抽気通路の下流側へ向けて少しづつ漏れてしまう可能性があるが、シール部材によりこのような冷媒ガスのバイバスを阻止することで、オイル流出量をさらに減らすことができる。なお、シール部材がスラストベアリングおよびラジアルベアリングよりもリアハウジング側（つまり、抽気通路の下流側）に設けられている。そのため、クランク室に貯留しているオイルは、毛細管現象などによりこれらベアリングに供給される。また、軸方向通路に流入してしまったオイルを、オイル供給通路を通じてベアリングに供給することができるため、ベアリングの耐久性が向上する。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
【００１０】
第１実施形態：図１〜３は本発明の第１実施形態である。この実施形態の圧縮機１は、図１に示すように、斜板式の可変容量圧縮機である。この斜板式可変容量圧縮機１は、複数のシリンダボア３を有するシリンダブロック２と、該シリンダブロック２の前端面に接合され該シリンダブロック２との間にクランク室５を形成するフロントハウジング４と、シリンダブロック２の後端面にバルブプレート９を介して接合され吸入室７および吐出室８を形成するリアハウジング６と、を備えている。これらシリンダブロック２とフロントハウジング４とリアハウジング６とは、シリンダブロック２に設けられた複数の図示せぬスルーボルト貫通孔を通じて複数のスルーボルトＢによって締結固定されている。
【００１１】
バルブプレート９は、シリンダボア３と吸入室７とを連通する図示せぬ吸入孔と、シリンダボア３と吐出室８とを連通する吐出孔１２と、を備えている。
【００１２】
バルブプレート９のシリンダブロック２側には、吸入孔を開閉する図示せぬリード弁を有する金属製の吸入弁板１３が設けられ、一方、バルブプレート９のリアハウジング６側には、吐出孔１２を開閉する図示せぬリード弁を有する金属製の吐出弁板１４と、該吐出弁板１４を保持するとともにそのリード弁の開限を規制するリテーナ１５と、が設けられている。これらバルブプレート９と吐出弁板１４とリテーナ１５とは、リベットＲによって固定締結されて一体となっている。そして、バルブプレート９とリアハウジング６との間には、ガスケット１６が介在し、吸入室７と吐出室８の密閉性を保持している。また、バルブプレート９の周縁面にはＯリングが介在し、圧縮機１外への冷媒漏れを防止している。
【００１３】
シリンダブロック２およびフロントハウジング４の中心部には、ベアリング１７、３７、１８を介して駆動軸１０を回転自在に支持するシャフト支持孔１９、２０が設けられている。
【００１４】
クランク室５内には、前記駆動軸１０に固設したドライブプレート２１と、駆動軸１０に摺動自在に嵌装したスリーブ２２にピン２３により揺動自在に連結したジャーナル２４と、該ジャーナル２４のボス部２５に固定した斜板２６と、が設けられている。
【００１５】
ドライブプレート２１とジャーナル２４とは、そのヒンジアーム２１ｈ、２４ｈを弧状の長孔２７とピン２８とを介して連結されており、斜板２６の揺動を規制している。各シリンダボア３に収容されたピストン２９は、斜板２６を挟んだ一対のシュー３０を介して該斜板２６に連結されていて、駆動軸１０の回転運動を原動力として往復動する。圧縮機１の基本機能は、このピストン２９の往復動により、吸入室７→バルブプレート９の吸入孔→シリンダボア３内へと吸入した冷媒を圧縮し、シリンダボア３→バルブプレート９の吐出孔１２→吐出室８と吐出するものである。
【００１６】
そして、この吐出容量を可変とするために、クランク室５と吸入室７とを常時連通する抽気通路３１（図１中矢示）と、クランク室５と吐出室８とを連通する給気通路３２（図１中矢示）と、該給気通路３２を開閉する圧力制御手段３３と、からなる圧力制御機構が設けられている。上記抽気通路３１は、クランク室５内の冷媒ガス圧力に応じてクランク室５内の冷媒ガスを吸入室７へ帰還させるものである。上記給気通路３２は、圧力制御手段３３により開閉されて吐出室８からクランク室５に向けて流れる冷媒ガス量を制御することでクランク室５の圧力を調節し、斜板２６の傾斜角を変化させることでピストンストロークを変化させて、圧縮機１の吐出容量を変えるものである。より具体的には、圧力制御手段３３は、低負荷時におけるエバポレータの凍結を避けるため圧縮機１に帰還する冷媒の吸入圧に応じて圧縮機１の吐出量を変化させて圧縮機１に帰還する冷媒の吸入圧を一定に保つように、給気通路３２を開閉制御している。
【００１７】
ここで、抽気通路３１は、駆動軸１０に設けられた抽気孔１０ｓと、シリンダブロック２に設けられたシャフト支持孔１９と、バルブプレート９に設けられた抽気孔９ｓと、これらシャフト支持孔１９と抽気孔９ｓを連通するシリンダブロック２の後端面に設けられた抽気溝２ｓと、からなっている（図３参照）。なお、この例の抽気溝２ｓは、抽気通路３１の途中で該通路３１の通路断面積を絞る固定絞り部（オリフィス）を構成している。
【００１８】
そして、駆動軸１０内に設けられた抽気孔１０ｓは、駆動軸１０の後端１０ｂから前端１０ａ側に向けて該駆動軸１０の軸心に沿って設けられた軸方向通路３５と、軸方向通路３５と連通しクランク室５に直接開放して「抽気通路３１の入口部」を構成する径方向通路３６と、から構成されている。なお、この例では、抽気通路３１の「入口部」を構成する径方向通路３６は、スリーブ２２の移動範囲外に形成されていたためクランク室５に常時開放するようになっている。
【００１９】
このように構成される本実施形態の圧縮機１によれば、クランク室５と吸入室７とを常時連通する抽気通路３１を、駆動軸１０内に設け、抽気通路３１の入口部を構成する径方向通路３６をクランク室５に直接臨ませたため、先ず第１に、図２ａに示すように、クランク室５から冷媒ガスとともに抽気通路３１内に流れ込もうとするミスト状オイルは、駆動軸１０の回転運動により径方向通路３６の内周面に衝突して捕獲される。つまり、抽気通路３１の入口部を構成する径方向通路３６でオイル分離（気液分離）される。次に、この径方向通路３６に付着したオイルは、図２ｂに示すように、駆動軸１０の回転運動による遠心力によって径方向通路３６の入口端末に押し戻されてそのままクランク室５に放出される。
【００２０】
そのため、簡素な構成でありながらも、オイルが抽気通路３１を通じて吸入室７に流出しにくい構造となり、抽気通路３１からのオイル流出量を低減できる。しかも、径方向通路３６の入口端末からクランク室５内に飛散するオイルによって、自動的にクランク室５内の摺動部品へのオイル供給が可能となる。
【００２１】
ここで、特開昭５８−１５８３８２号公報には、駆動軸内に軸方向通路と径方向通路とからなる抽気孔を設けた圧縮機が開示されており、この圧縮機にあっては軸方向通路によって遠心分離作用が期待される。しかし、この例ではそもそも径方向通路をスリーブで閉塞してスリーブと駆動軸との間の隙間を抽気通路の入口部として構成し、ガス流の流れに沿ってスリーブと駆動軸との間にオイルを供給しようとする構造であるため、スリーブと駆動軸との間に一旦入り込んだオイルは排出されにくく結局はガス流の影響を受けて吸入室へと持ち去られてしまうこととなる。
【００２２】
これに比べて、この実施形態では、抽気通路３１の入口部を構成する径方向通路３６が直接クランク室５に開放しているため、上述のように駆動軸１０の遠心力によってオイルが径方向通路３６の入口端末に押し戻されてそのままクランク室５に放出されるので、遠心分離作用を無駄なく利用でき、簡素な構成で抽気通路３１からのオイル流出量を低減できる。しかも、径方向通路３６の入口端末からクランク室５内に飛散するオイルによって、自動的にクランク室５内の摺動部品へのオイル供給が可能となる。
【００２３】
なお、この実施形態では、吐出容量変更に伴うスリーブ２２の移動範囲外に抽気通路３１の入口部を構成する径方向通路３６を設けたため、径方向通路３６が閉塞される心配がない。
【００２４】
実際に、この実施形態の圧縮機１の運転時間０．５時間後の潤滑オイル流出抑制効果を調べたところ、図４に示すように本実施形態の圧縮機１では、従来例に比べて軒並みクランク室５内残油量が増えている。ここで、回転数によるオイル残油量の違いをみると、回転数が大きいほどオイル流出抑制効果が高まることが分かる。これは、駆動軸１０の回転数が大きいほど本発明にかかる径方向通路３６の遠心分離作用が大きくなるためである。また、外気温度によるオイル残油量の違いをみると、外気温度が高いほどオイル流出抑制効果が高まることが分かる。これは、外気温度が高いと熱負荷によって大容量運転となってこれに伴いブローバイガス量も増えるので、抽気通路３１を通じてクランク室５から吸入室７へ帰還する冷媒ガス量が増えることに起因している。
【００２５】
このようにオイル流出抑制効果を有する圧縮機１を用いた冷凍サイクルの実車冷力試験を行ったところ、図５に示すようにＣＯＰ値（＝冷却性能〔Ｗ〕／動力〔Ｗ〕）は従来例に比べてクールダウン３分条件で９％向上し、アイドリング２０分条件で１２％向上した。またこのときのベント吹出口温度は図６に示すようにクールダウン３分条件で１．８℃低くなり、アイドリング２０分条件で１．５℃低くなった。なお、実車冷力試験とは、当社規定おける冷凍サイクルの冷力試験であって、実車を４０〔ｋｍ／ｈ〕で３０分間運転した後に１００〔ｋｍ／ｈ〕で２０分運転するクールダウン運転の後、アイドリング運転で２０分間運転する条件下における冷力試験をいう。
【００２６】
このように本実施形態の圧縮機１を用いた冷凍サイクルでは、上述のように圧縮機１からのオイル流出量の低減に伴って、冷凍サイクルの熱交換器（コンデンサおよびエバポレータ）へのオイル流入量が減り、即ち、該熱交換器の細管に付着するオイル量が減ることで、冷凍サイクルの冷却性能が向上することが分かる。なお、図４〜図６中の従来例はシリンダブロック２のボルト貫通孔を抽気通路として利用した圧縮機である。
【００２７】
このように第１実施形態によれば、駆動軸１０内に抽気通路３１を設け且つクランク室５に直接臨む抽気通路３１の入口部３６を駆動軸１０の径方向に設定したことで、簡素な構成で抽気通路３１からのオイル流出量を低減できる。しかも、径方向通路３６の入口端末からクランク室５内に飛散するオイルによって、自動的にクランク室５内の摺動部品へのオイル供給が可能となる。
【００２８】
第２実施形態：図１１は本発明の第２実施形態の圧縮機を示す。なお、上述の第１実施形態と同様の構成については同一の符号を付して構成およびその作用効果の説明を省略する。
【００２９】
この第２実施形態の圧縮機は、シール部材を設けた点で第１実施形態と異なっている。つまり、この第２実施形態では、「シール部材」としてのリップシール４１を駆動軸１０に装着し、このリップシール４１によってシャフト支持孔１９の内周面と駆動軸１０の外周面との間の隙間をシールしている。
【００３０】
このような第２実施形態の圧縮機によれば、リップシール４１のシール作用によりさらにオイル流出量を減らすことができる。つまり、クランク室５の冷媒ガスは、図１１中仮想線で示すように、抽気孔１０ｓ（３５、３６）をバイパスして、ベアリング１７、３７をすり抜けてシャフト支持孔１９の内周面と駆動軸１０と外周面との間から抽気通路３１の下流側へ向けて少しづつ漏れてしまう可能性があるが、リップシール４１によりこのような冷媒ガスのバイバスを阻止することで、オイル流出量をさらに減らすことができる。
【００３１】
なお、リップシール４１がスラストベアリング３７およびラジアルベアリング１７よりもリアハウジング６側（つまり、抽気通路３１の下流側）に設けられている。そのため、クランク室５に貯留しているオイルは、毛細管現象などによりこれらベアリング１７、３７に供給される。
【００３２】
以下、さらに好適な実施形態を説明する。なお、以下の実施形態において、第１、２実施形態と同様の構成については同一の符号を付して構成およびその作用効果の説明を省略する。
【００３３】
第３実施形態：図１２は本発明の第３実施形態を圧縮機を示す。
【００３４】
この第３実施形態の圧縮機は、オイル供給通路４２を備える点で、第２実施形態と異なっている。つまり、軸方向通路３５には、軸方向通路３５からベアリング１７に向けて開口するオイル供給通路４２が連通している。
【００３５】
そのため、この第３実施形態の圧縮機にあっては、軸方向通路３５に流入してしまい遠心力により軸方向通路３５の内周面に付着しているオイルを、摺動部品としてのベアリング１７に供給することができる。そのため、ベアリングの耐久性が向上する。
【００３６】
しかも、この実施形態では、このオイル供給通路４２がリップシール４１よりもクランク室５側に開口しているため、オイル供給路４２から吐き出されたオイルは、リップシール４１を隔ててクランク室５側の領域に存在することとなる。つまり、一旦、軸方向通路３５に流入してしまったオイルを再びクランク室５側領域に吐き出すことで、オイル流出量をさらに減らすことができる。
【００３７】
第４実施形態：図１３は本発明の第４実施形態の圧縮機を示す。
【００３８】
この第４実施形態の圧縮機は、軸方向通路３５に溝４３を付加した点で第３実施形態と異なる。つまり、この実施形態では、軸方向通路３５の内周面に、駆動軸１０の後端から前端側に向けて延びる直線状の溝４３を設けてある。
【００３９】
このような第４実施形態の圧縮機によれば、軸方向通路３５の内周面に溝４３を設けてあるため、軸方向通路３５の内周面上を流動するオイルは、その大半が溝４３内に捕獲される。この溝４３内に捕獲されたオイルは、軸方向通路３５内を流れる冷媒ガスの動圧の影響を受けにくくなるため、下流側Ｘ（吸入室７側）に持ち去られにくくなる。そのため、オイル流出量がさらに減る。なお、この第４実施形態では、溝４３にオイル供給通路４２の入口が設けられており、これにより、第３実施形態に比べオイル供給通路４２からのオイル吐出量が増える利点もある。
【００４０】
第５実施形態：図１４は本発明の第５実施形態の圧縮機を示す。
【００４１】
この第５実施形態の圧縮機は、溝が螺旋状溝４４である点で第４実施形態と異なっている。なお、この第５実施形態においても第４実施形態と同様に溝４４にオイル供給通路４２の入口が設けられている。
【００４２】
この第５実施形態の圧縮機によれば、溝４４が螺旋状溝であるため、第４実施形態の作用効果に加え、さらに好適な点がある。つまり、溝４４が軸方向（冷媒ガスの流通方向Ｘ）と交差するため、溝４４内に捕獲されたオイルは更に冷媒ガスの動圧の影響を受けにくくなり、下流側Ｘにさらに持ち去られ難くなる。言い換えれば、螺旋状溝４４は、軸方向通路３５の内周面上を流動可能なオイルの軸方向（冷媒ガスの流通方向Ｘ）への流動を妨げる「抵抗部」として作用する。
【００４３】
また、この螺旋状溝４４には駆動軸１０の回転を利用してオイルを上流側の径方向通路３６まで押し戻す作用も期待される。なお、螺旋状溝４４は例えば駆動軸１０の後端開口部４６からタッピングにより形成されるネジ溝として構成される。
【００４４】
第６実施形態：図１５は本発明の第６実施形態の圧縮機を示す。
【００４５】
この第６実施形態の圧縮機は、「抵抗部」を段差面４８として形成した点で、「抵抗部」を螺旋状溝４４として形成した第５実施形態と異なる。この実施形態では、軸方向通路３５の後端開口部４６からブッシュ４７を挿入し、該軸方向通路３５内にブッシュ４７を嵌合することで、ブッシュ４７の前端面４８を、軸方向（冷媒ガスの流れ方向Ｘ）と直交する環状段差面４８としたものである。つまり、「抵抗部」としての段差面４８は、軸方向通路３５の内周面上を流動可能なオイルの軸方向（冷媒ガスの下流側Ｘ）への流動を妨げる。これにより、第５実施形態と同等の作用効果を得る。
【００４６】
以上、第１〜６実施形態に説明したように本発明によれば、駆動軸内に抽気通路を設け且つクランク室に直接臨む抽気通路の入口部を駆動軸の径方向に設定したことで、簡素な構成で抽気通路からのオイル流出量を低減できる。しかも、径方向通路の入口端末からクランク室内に飛散するミスト状のオイルによって、クランク室内の摺動部品へのオイル供給が可能となる。
【００４７】
なお、本発明には、径方向通路３６として、図７〜図１０のような変形例も含む。つまり、本発明にあっては、抽気通路３１の入口部を構成する径方向通路３６は、複数設けたものであってもよく、図７に示すように駆動軸１０の軸方向ＸＹにそって複数設けたものであってもよいし、また、図８に示すように駆動軸１０の周方向に複数設けたもの（例えば直径方向全幅に亘って貫通形成したものや周方向に放射状に設けたものなど）であってもよい。このように、複数の径方向通路３６、３６、・・・で構成されている場合には、一つの径方向通路３６に流入する冷媒ガス量が少なくなる分、各径方向通路３６においてガス流の影響を受け難くなるため、より有効に遠心分離作用を発揮できる利点がある。
【００４８】
また、上述の実施形態では、スリーブ２２の移動範囲外に径方向通路３６を形成しているが、スリーブ２２の移動範囲内に径方向通路３６を形成せざるを得ない場合にあっては、図９に示すように、スリーブ２２の軸方向長さｄ以上の間隔を開けて複数の径方向通路３６、３６を設けることで、少なくとも１つの径方向通路３６を直接クランク室５に開放するように構成してもよい。
【００４９】
また、本発明にあっては、遠心分離作用が発揮されるように、径方向通路３６がその入口端末から軸方向通路３５向けて径方向に延在していれば、軸方向通路３５が駆動軸１０の軸心から偏心してあってもよいし、また図１０に示すように径方向通路３６が傾斜していてもよい。ここで、径方向通路３６は上述のように開放位置制限があるが、径方向通路３６を図１０に示すようにその入口端末が摺動部（例えばシューポケットとシューとの摺動部、シューと斜板との摺動部）へ指向するように傾斜させて構成すると、遠心力を利用したオイル飛散により、より積極的に摺動部へオイル供給することができる利点がある。
【００５０】
また、上述の実施形態ではスワッシュ式の可変容量圧縮機１を示したが、本発明はウォブル式などのその他の可変容量圧縮機にも適用できるし、また無論、可変容量のものに限らず固定式の圧縮機にも適用できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態の圧縮機の全体図。
【図２】同圧縮機の抽気通路の入口側を示す拡大図であって、分図ａおよび分図ｂは抽気通路の入口部によるオイル分離の作用を示す図。
【図３】  同圧縮機の抽気通路の出口側の拡大断面図。
【図４】同圧縮機の潤滑オイル流出抑制効果を示す従来例との比較図。
【図５】同圧縮機の冷房性能をＣＯＰ値で従来例と比較した図。
【図６】  同圧縮機の冷房性能をベント吹出口温度で従来例と比較した図。
【図７】同圧縮機の径方向通路の一変形例を示す図。
【図８】同圧縮機の径方向通路の一変形例を示す図。
【図９】同圧縮機の径方向通路の一変形例を示す図。
【図１０】同圧縮機の径方向通路の一変形例を示す図。
【図１１】本発明の第２実施形態の圧縮機の要部断面図。
【図１２】本発明の第３実施形態の圧縮機の要部断面図。
【図１３】本発明の第４実施形態の圧縮機の要部断面図。
【図１４】本発明の第５実施形態の圧縮機の要部断面図。
【図１５】本発明の第６実施形態の圧縮機の要部断面図。
【符号の説明】
１    圧縮機
２    シリンダブロック
３    シリンダボア
４    フロントハウジング
５    クランク室
６    リアハウジング
７    吸入室
８    吐出室
１０  駆動軸
１０ｓ  抽気孔
２９  ピストン
３１  抽気通路
３５  軸方向通路
３６  径方向通路（抽気通路の入口部）
３７  スラストベアリング（ベアリング）
４１  リップシール（シール部材）
４２  オイル供給通路
４３  溝
４４  螺旋状溝（抵抗部）
４８  環状段差面（抵抗部）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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