【事件の表示】
　特許第６４１５４２９号発明「制御雰囲気におけるフラックスフリーろう付けのための、多層のアルミニウムろう付けシート」の特許異議申立事件について，次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第６４１５４２９号の請求項１ないし１６に係る特許を維持する。
【理　由】
１　手続の経緯
　特許第６４１５４２９号（以下「本件特許」という。）の請求項１〜１６に係る特許についての出願（特願２０１５−５１４９５７）は，２０１３年（平成２５年）５月２８日（パリ条約による優先権主張外国庁受理２０１２年５月３１日（ＳＥ）スウェーデン国）を国際出願日とする出願であって，平成３０年１０月１２日にその特許権の設定の登録がされ，同年１０月３１日に特許掲載公報が発行された。その後，平成３１年　４月２６日に特許異議申立人　三田翔（以下「申立人」という。）により，請求項１〜１６に係る特許に対して，特許異議の申立てがされたものである。
　
２　本件発明
　本件特許の請求項１〜１６に係る発明は，各々，その特許請求の範囲の請求項１〜１６に記載された事項により特定される次のとおりのものである。なお，請求項１の合金組成の改行は，当審が付した。
　
「【請求項１】
　他の部品へろう付けするのに適した、フラックスフリーのろう付けのための、アルミニウム合金ろう付けシートであって、アルミニウム合金ろう付けシートが、
≦１．０ｗｔ％のＳｉ、
０．２〜２．５ｗｔ％のＭｇ、
＜２．０ｗｔ％のＭｎ、
≦１．２ｗｔ％のＣｕ、
≦１．０ｗｔ％のＦｅ、
≦０．２ｗｔ％のＴｉ、
≦６ｗｔ％のＺｎ、
≦０．１ｗｔ％のＳｎ、
≦０．１ｗｔ％のＩｎ、
全部で≦０．２ｗｔ％のＺｒ、Ｃｒ、Ｖ及び／又はＳｃ、並びに、
それぞれ０．０５ｗｔ％未満の量であり総不純物含有量が０．２ｗｔ％未満である複数の不可避の不純物と、残部がアルミニウムから成るアルミニウム合金の中間層によって覆われるアルミニウム合金コア材料を含み、
中間層が、
５〜１４ｗｔ％のＳｉ、
＜０．０２ｗｔ％のＭｇ、
０．０１〜１．０ｗｔ％のＢｉ、
≦０．８ｗｔ％のＦｅ、
≦６ｗｔ％のＺｎ、
≦０．１ｗｔ％のＳｎ、
≦０．１ｗｔ％のＩｎ、
≦０．３ｗｔ％のＣｕ、
≦０．１５ｗｔ％のＭｎ、
≦０．０５ｗｔ％のＳｒ、並びに、
それぞれ０．０５ｗｔ％未満の量であり総不純物含有量が０．２ｗｔ％未満である複数の不可避の不純物と、残部がアルミニウムから成るＡｌ−Ｓｉろう合金によって覆われ、前記コア材料、及び中間層が、ろう合金よりも高い融点を有し、中間層が、コアへの犠牲になる、アルミニウム合金ろう付けシート。
　【請求項２】
　中間層のアルミニウム合金が、
Ｍｇ  ０．５〜２．５ｗｔ％
Ｍｎ  ＜２．０ｗｔ％、
Ｃｕ  ≦１．２ｗｔ％、
Ｆｅ  ≦１．０ｗｔ％、
Ｓｉ  ≦１．０ｗｔ％、
Ｔｉ  ≦０．２ｗｔ％、
Ｚｎ  ≦６ｗｔ％、
Ｓｎ  ≦０．１ｗｔ％、
Ｉｎ  ≦０．１ｗｔ％、並びに
Ｚｒ、Ｃｒ、Ｖ及び／又はＳｃ  全部で≦０．２ｗｔ％、並びに
それぞれ０．０５ｗｔ％未満の量であり総不純物含有量が０．２ｗｔ％未満である複数の不可避の不純物と、残部がアルミニウムから成る、請求項１に記載のアルミニウム合金ろう付けシート。
【請求項３】
  アルミニウム合金コア材料が、３ＸＸＸ合金であり、
Ｍｎ  ＜２．０ｗｔ％、
Ｃｕ  ≦１．２ｗｔ％、
Ｆｅ  ≦１．０ｗｔ％、
Ｓｉ  ≦１．０ｗｔ％、
Ｔｉ  ≦０．２ｗｔ％、
Ｍｇ  ≦２．５ｗｔ％、
Ｚｒ、Ｃｒ、Ｖ及び／又はＳｃ  全部で≦０．２ｗｔ％、並びに
それぞれ０．０５ｗｔ％未満の量であり総不純物含有量が０．２ｗｔ％未満である複数の不可避の不純物と、残部がアルミニウムから成る、請求項１又は２に記載のアルミニウム合金ろう付けシート。
　【請求項４】
　Ａｌ−Ｓｉろう合金が、０．０７から０．２ｗｔ％のＢｉを含む、請求項１から３の何れか一項に記載のアルミニウム合金ろう付けシート。
　【請求項５】
　Ａｌ−Ｓｉろう合金が、＜０．０１ｗｔ％のＭｇを含む、請求項１から４の何れか一項に記載のアルミニウム合金ろう付けシート。
　【請求項６】
　Ａｌ−Ｓｉろう合金が、７ｗｔ％から１３ｗｔ％のＳｉを含む、請求項１から５の何れか一項に記載のアルミニウム合金ろう付けシート。
　【請求項７】
　中間層の融点、及びコアの融点が、＞６１５℃である、請求項１から６の何れか一項に記載のアルミニウム合金ろう付けシート。
　【請求項８】
　ろう合金の融点が、５５０〜５９０℃である、請求項１から７の何れか一項に記載のアルミニウム合金ろう付けシート。
　【請求項９】
　ろう合金層の厚さに対する中間層の厚さが、２５〜２５０％である、請求項１から８の何れか一項に記載のアルミニウム合金ろう付けシート。
　【請求項１０】
　中間層の厚さが、５〜２００μｍである、請求項１から９の何れか一項に記載のアルミニウム合金ろう付けシート。
　【請求項１１】
　ろう付けシートが、中間層及びろう合金を含む側と反対のコアの側上で、犠牲の被膜を備える又はＡｌ−Ｓｉろう被膜を備える被膜である、請求項１から１０の何れか一項に記載のアルミニウム合金ろう付けシート。
　【請求項１２】
　ろう付けシートが、コアの反対側上の犠牲の被覆を備える被膜であり、前記犠牲の被膜が、Ａｌ−Ｓｉろう被膜によって覆われる、請求項１１に記載のアルミニウム合金ろう付けシート。
　【請求項１３】
　中間層が、コアへの犠牲になる、請求項１から１２の何れか一項に記載のアルミニウム合金ろう付けシートを含む、ろう付け製品。
　【請求項１４】
　フィン、チューブ又はヘッダープレートのために、請求項１から１２の何れか一項に記載のアルミニウム合金ろう付けシートを用いて、フラックスを用いずに、熱交換器をろう付けする方法。
　【請求項１５】
　請求項１から１２の何れか一項に記載のアルミニウムろう付けシートを含む熱交換器。
　【請求項１６】
　熱交換器を製造するための、請求項１から１２の何れか一項に記載のアルミニウム合金ろう付けシートの使用。」
　
３　申立理由の概要
　申立人は，甲第１号証及び甲第２号証を提出し，本件特許の請求項１〜１６に係る発明は特許法第２９条第２項の規定に違反して特許されたものであるから，本件特許の請求項１〜１６に係る特許は取り消されるべきものである旨主張している。
　
（証拠）
甲第１号証：特開２０１１−３８１６４号公報（以下「甲１」という。）
甲第２号証：特開２００２−１８５８８号公報（以下「甲２」という。）
　
４　引用文献の記載
（１）甲１について
ア　甲１の記載
　甲１には，熱交換器用アルミニウムクラッド材（発明の名称）に関して，次の記載がある。なお，下線は当審が付した。
　
「【特許請求の範囲】
　【請求項１】
心材の片面に、該心材に対して犠牲陽極効果を有する中間材をクラッドし、さらに中間材にろう材からなる皮材１をクラッドしてなるアルミニウムの３層クラッド材であって、心材が、アルミニウム純度９９．０％（質量％、以下同じ）以上、不可避的不純物の含有量が１．０％未満であり、不可避的不純物のうちのＣｕ、Ｍｎ、Ｍｇの含有量がいずれも０．０５％以下の純アルミニウムからなることを特徴とする熱交換器用アルミニウムクラッド材。
（【請求項２】〜【請求項８】　略）
　【請求項９】
前記中間材が、Ｚｎ：０．５〜１０％、Ｉｎ：０．００１〜０．１％、Ｓｎ：０．００１〜０．１％以下のうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成されることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。
　【請求項１０】
前記中間材が、さらに、Ｍｎ：０．１〜１．８％、Ｆｅ：０．１〜２．０％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：０．０１〜０．３％、Ｚｒ：０．０１〜０．３％、Ｔｉ：０．０１〜０．３５％以下のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項９記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。
　【請求項１１】
前記皮材１が、Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材で構成されることを特徴とする請求項１〜１０のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。
　【請求項１２】
前記皮材１が、Ｓｉ：２．５〜１４％を含有し、さらにＭｇ：０．１〜２．０ ％、Ｆｅ：０．１〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｔｉ：０．０１〜０．３％、Ｚｎ：０．５〜５．０％、Ｃｕ：０．１〜５．０％、Ｓｒ：０．００１〜０．１％、Ｎａ：０．００１〜０．１％、Ｓｂ：０．００１〜０．１％、Ｂｉ：０．００１〜０．２ ％、Ｂｅ：０．００１〜０．１ ％以下のうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金ろう材で構成されることを特徴とする請求項１１に記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材。
（【請求項１３】〜【請求項１７】　略）」
　
「【技術分野】
　【０００１】
　本発明は、ラジエータやインバータ冷却器などのアルミニウム合金製熱交換器を製造する場合、特に、弗化物系フラックスを用いるろう付け、又は真空ろう付け等の、ろう付け接合により製造される熱交換器において、その構成部材であるチューブ材やプレート材として好適に使用されるアルミニウムクラッド材に関する。」
　
「【発明が解決しようとする課題】
　【０００５】
　特に自動車用のアルミニウム合金製熱交換器において、熱交換器に負荷される振動などの応力による疲労に耐える疲労特性を有することは重要であり、チューブ材やプレート材などの部材についても、疲労耐久性に優れたものが望まれている。本発明は、優れた疲労特性を有するとともに、耐食性にも優れた熱交換器用部材を得るために、クラッド材を構成する心材と犠牲陽極材の組成とその組み合わせを見直し、クラッド材の疲労特性との関連について試験、検討を行った結果、心材として成分元素の添加量を抑制した純アルミニウムを使用し、成分元素により生成する金属間化合物の生成を抑え、且つＣｕ、Ｍｎ、Ｍｇの固溶度を低下させることが、疲労寿命の向上、特に低サイクル疲労寿命の向上に有効であることを見出した。
　【０００６】
　本発明は、上記の知見に基づいてさらに試験、検討を重ねた結果としてなされたものであり、その目的は、疲労特性に優れ、且つ優れた耐食性をそなえ、アルミニウム合金製熱交換器のチューブ材やプレート材の素材として好適に使用することができる熱交換器用アルミニウムクラッド材を提供することにある。」
　
「【発明の効果】
　【００２４】
　本発明によれば、疲労特性、特に低サイクル疲労特性に優れ、且つ優れた耐食性をそなえたアルミニウムクラッド材、特に、アルミニウム合金製熱交換器の構成部材であるチューブ材やプレート材の素材として好適に使用することができる熱交換器用アルミニウム合金クラッド材が提供される。」
　
「【発明を実施するための形態】
　【００２６】
　本発明による熱交換器用アルミニウムクラッド材における合金成分の意義および限定理由について説明する。
(心材)
　心材として、不可避的不純物の含有量が１．０％未満で、アルミニウム純度が９９．０％以上の純アルミニウムを用いることにより、疲労寿命、特に低サイクル疲労寿命の向上が有効に達成できる。」
　
「【００３５】
（中間材）
　Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎは中間材の電位を卑にし、心材に対する犠牲陽極効果を保持させる。その結果、心材の孔食を防止する。Ｚｎの好ましい範囲は０．５〜１０．０％、さらに好ましい範囲は１〜５％、Ｉｎの好ましい範囲は０．００１〜０．１％、さらに好ましい範囲は０．０１〜０．０５％、Ｓｎの好ましい範囲は０．００１〜０．１％、さらに好ましい範囲は０．０１〜０．０５％である。
　【００３６】
　Ｍｎは、Ａｌ−Ｍｎ系化合物を生成し、Ａｌ−Ｍｎ系化合物が腐食の起点となり、孔食が分散化されることで耐食性が向上する。Ｍｎの好ましい含有範囲は０．１〜２．０％であり、２．０％を超えて含有すると、鋳造時に粗大な化合物が生成して圧延加工性が害され、健全な板材が得難くなる。Ｍｎのさらに好ましい含有量は０．５〜１．７％の範囲である。
　【００３７】
　Ｆｅは、Ａｌ−Ｆｅ系化合物を生成し、Ａｌ−Ｆｅ系化合物が腐食の起点となり、孔食が分散化されることで耐食性が向上する。Ｆｅの好ましい含有範囲は０．１〜２．０％であり、２．０％を超えて含有すると耐食性が低下する。Ｆｅのさらに好ましい含有量は０．２〜１．０％の範囲である。
　【００３８】
　Ｓｉは、Ａｌ−Ｓｉ系化合物を生成し、Ａｌ−Ｓｉ系化合物が腐食の起点となり、孔食が分散化されることで耐食性が向上する。Ｓｉの好ましい含有範囲は０．１〜２．０％であり、２．０％を超えて含有すると耐食性が低下する。Ｓｉのさらに好ましい含有量は０．２〜１．０％の範囲である。
　【００３９】
　Ｎｉは、Ａｌ−Ｎｉ系化合物を生成し、Ａｌ−Ｎｉ系化合物が腐食の起点となり、孔食が分散されることで耐食性が向上する。Ｎｉの好ましい含有範囲は０．１〜２．０％であり、２．０％を超えて含有すると耐食性が低下する。Ｎｉのさらに好ましい含有量は０．２〜１．０％の範囲である。
　【００４０】
　ＣｒとＺｒは、ろう付け加熱中の再結晶温度を高め、皮材1の結晶粒度を粗大化させることにより、ろう付け加熱中のエロージョンを抑制する。ＣｒおよびＺｒの好ましい含有範囲は、いずれも０．０１〜０．３％であり、０．３％を超えて含有しても効果が飽和しそれ以上の改善効果が期待できない。ＣｒおよびＺｒのさらに好ましい含有量は０．０５〜０．２％の範囲である。
　【００４１】
　Ｔｉは、中間材の板厚方向に濃度の高い領域と低い領域とに分かれ、それらが交互に層状に分布し、Ｔｉ濃度の低い領域が高い領域に比べ優先的に腐食することにより、腐食形態を層状にする効果を有し、板厚方向への腐食の進行を妨げて材料の耐孔食性を向上させる。Ｔｉの好ましい含有範囲は０．３５％以下であり、０．３５％を超えると鋳造が困難となり、また加工性が劣化して健全な材料の製造が困難となる。Ｔｉのさらに好ましい含有量は０．１〜０．２％の範囲である。
　【００４２】
　なお、
中間材には、公知の犠牲陽極材に添加される元素
Ｍｇ：３．０％以下
を含んでもよい
　
「【００４３】
（皮材１）
　皮材１としては、通常ろう材として用いられているＡｌ−Ｓｉ系合金あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金が使用される。Ｓｉの含有範囲は２．５〜１４％であり、
Ｍｇの含有範囲は０．１〜２．０％である
　【００４４】
　Ａｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金には、必要に応じて、Ｆｅ：０．１〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｔｉ：０．０１〜０．３％、Ｚｎ：０．５〜５．０％、Ｃｕ：０．１〜５．０％、Ｓｒ：０．００１〜０．１％、Ｎａ：０．００１〜０．１％、Ｓｂ：０．００１〜０．１％、Ｂｉ：０．００１〜０．２ ％、Ｂｅ：０．００１〜０．１ ％以下のうちの１種または２種以上を含有していてもよい。その他、皮材１には、公知のろう材に添加される元素、例えば、Ｖ：０．３％以下、Ｃｏ：０．３％以下、Ｃｅ：０．３％以下、Ｙ：０．３％以下、Ｌａ：１．０％以下、Ｎｄ：１．０％以下、Ｐｒ：１．０％以下、Ｃｒ：０．３％以下、Ｚｒ：０．３％以下を含んでいてもよい。」
　
「【実施例】
　【００４９】
　以下、本発明の実施例を比較例と対比して説明し、その効果を実証する。これらの実施例は、本発明の一実施態様を示すものであり、本発明はこれらに限定されない。
　【００５０】
実施例１
　連続鋳造により表１に示す組成を有する心材用アルミニウム、表２に示す組成を有する中間材用アルミニウム合金、および表３に示す組成を有する皮材１用アルミニウム合金を造塊し、得られた鋳塊のうち、心材用アルミニウムについて均質化処理を行い、中間材用アルミニウム合金および皮材２用アルミニウム合金を熱間圧延して所定の厚さとし、これらと心材用アルミニウムの鋳塊とを組み合わせて熱間圧延し、３層のクラッド材を得た。なお、表１に示す心材用アルミニウムにおいて、表１に示す元素以外の不可避的不純物量は、Ａ１、Ａ５はいずれも５００ｐｐｍ以下、Ａ２、Ａ６はいずれも１０ｐｐｍ以下、Ａ３、Ａ７はいずれも５ｐｐｍ以下、Ａ４、Ａ８はいずれも１ｐｐｍ以下であった。
　【００５１】
　【００５２】
　【００５３】
　【００５４】
　ついで、クラッド材を冷間圧延、最終焼鈍して厚さ０．４０ｍｍのクラッド板材（質別Ｏ）を得た。クラッドの構成は、中間材１のクラッド率が１０％（厚さ０．０４０ｍｍ）、皮材１のクラッド率が１０％（厚さ０．０４０ｍｍ）、残りを心材とした。なお、板厚とクラッド率は実施例に限定されるものではなく、適宜調整して使用される。例えば、板厚は０．１０〜２．００ｍｍ、クラッド率は２〜２０％程度とすることができる。
　【００５５】
　得られたアルミニウムクラッド材を試験材とし、クラッド材にフラックスを塗布することなく、窒素ガス中、６００℃（材料温度）で３分間加熱し、その後、平面曲げ疲労試験により疲労寿命を測定した。平面曲げ疲労試験は、ろう付け加熱後のクラッド材を切断後、端面を切削して５ｍｍ幅の短冊状の試験片を作製し、試験片について、図１に示す曲げ疲労試験機を用いて、ひずみ範囲を０．６７と固定し、両振りの曲げ疲労試験を実施した。周波数は０．５Ｈｚで室温にて実施し、破断に至るまでのサイクル数を測定した。疲労寿命は破断回数が１０４程度の低サイクル域で評価し、疲労寿命が１×１０４を超えた場合を良好（〇）とした。結果を表４に示す。
　【００５６】
  また、試験材の心材中の粒子径（円相当直径）が１μｍ以上の金属間化合物粒子の１ｍｍ２当たりの粒子数を測定した。心材中の粒子径が１μｍ以上の金属間化合物粒子の数の測定方法は以下のとおりである。心材を、倍率２００倍で光学顕微鏡により５視野（面積合計０．１５ｍｍ２）撮影し、画像解析装置により、粒子径で１μｍ以上のサイズの金属間化合物の粒子数を測定した。結果を表４に示す。
　【００５７】
　【００５８】
　表４に示すように、本発明に従う試験材１〜５２はいずれも、疲労寿命が１×１０４を超える優れた疲労特性をそなえていた。」
　
イ　甲１に記載された発明
（ア）上記アの摘示によると，甲１に記載された熱交換器用アルミニウムクラッド材は，心材の片面に，該心材に対して犠牲陽極効果を有する中間材をクラッドし，さらに中間材にろう材からなる皮材１をクラッドしてなるアルミニウムの３層クラッド材であって，心材が，アルミニウム純度９９．０％以上の純アルミニウムからなるものである（請求項１）。
　そして，前記中間材は，Ｚｎ，Ｉｎ，Ｓｎのうちの１種または２種以上，さらに，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し，残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成され（請求項９，１０），公知の犠牲陽極材に添加される元素，例えば，Ｃｕ，Ｍｇ，Ｖ，Ｃｏ，Ｃｅ，Ｙ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒを含んでもよいものであり（段落【００４２】），具体的な合金組成として，Ｂ１〜Ｂ１１の１１種類が示されている（段落【００５２】表２）。
　また，前記皮材１は，Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材で構成され，Ｓｉを含有し，さらにＭｇ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｔｉ，Ｚｎ，Ｃｕ，Ｓｒ，Ｎａ，Ｓｂ，Ｂｉ，Ｂｅのうちの１種または２種以上を含有し，残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金ろう材であり（請求項１１，１２，段落【００４３】），具体的な合金組成として，Ｃ１〜Ｃ１１の１１種類が示されている（段落【００５３】表３）。
　さらに，心材用アルミニウム，前記中間材及び前記皮材１を組み合わせて得られたアルミニウムクラッド材の具体例は，試験材１〜５２のとおりである（段落【００５７】表４）。
　
（イ）ここで，一般に，合金は，所定の含有量を有する合金元素の組み合わせが一体のものとして技術的意義を有するのであって，所与の特性が得られる組み合わせについては，実施例に示された実際に作製された具体的な合金組成を考慮してはじめて理解され，合金を構成する元素が同じであっても配合量や製造方法に差違があれば，金属組織が異なり性質が異なることになり，それらは予測が困難である，という技術常識があるといえる（要すれば，平成２９年（行ケ）第１０１２１号を参照。）。
　これに対し，申立人は，甲１段落【００４２】には「なお、中間材には、・・・Ｍｇ：３．０％以下・・・を含んでもよい。」と，表２には，中間材用アルミニウム合金が，０〜０．１％のＭｇを含有していることが記載されているから，甲１には，中間材が０〜３．０％のＭｇを含有してもよいことが記載されている旨を主張している（特許異議申立書１２頁）。
　しかしながら，合金の組成についての上記技術常識を勘案すると，甲１発明に係る中間材の合金組成を，具体的な合金組成を考慮することなく認定することはできない。よって，申立人の上記主張は採用できない。
　
（ウ）そこで，上記（イ）の技術常識に照らして，甲１に記載された「中間材」の具体的な合金組成のうち，本件特許の請求項１に係る発明における「中間層」の合金組成に最も近似しているものについて検討すると，Ｍｇを含むものはＢ１１のみである。そして，Ｂ１１の組成は次のとおりである（段落【００５２】表２）。
　　Ｓｉ：　０．２　　ｍａｓｓ％
　　Ｆｅ：　０．２０　ｍａｓｓ％
　　Ｃｕ：　０．１０　ｍａｓｓ％
　　Ｍｇ：　０．１０　ｍａｓｓ％
　　Ｚｎ：　３．０　　ｍａｓｓ％
　　残部：　Ａｌ及び不可避不純物
　
（エ）同様に，上記（イ）の合金の一般的な考え方に照らして，甲１に記載された「皮材１」の具体的な合金組成のうち，本件特許の請求項１に係る発明における「Ａｌ−Ｓｉろう合金」の合金組成に最も近似しているものを検討すると，Ｂｉを含むものはＣ１０のみである。そして，Ｃ１０の組成は次のとおりである（段落【００５３】表３）。
　　Ｓｉ：１０．０　　ｍａｓｓ％
　　Ｆｅ：　０．３０　ｍａｓｓ％
　　Ｂｉ：　０．１　　ｍａｓｓ％
　　残部：　Ａｌ及び不可避不純物
　
（オ）以上より，甲１には，次の発明が記載されているといえる（以下「甲１発明」という。）。
　
「心材の片面に、該心材に対して犠牲陽極効果を有する中間材をクラッドし、さらに中間材にろう材からなる皮材１をクラッドしてなるアルミニウムの３層クラッド材であって、心材が、アルミニウム純度９９．０％（質量％、以下同じ）以上の純アルミニウムからなり、
　前記中間材が、Ｓｉ：０．２％、Ｆｅ：０．２０％、Ｃｕ：０．１０％、Ｍｇ：０．１０％、Ｚｎ：３．０％を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなり、
　前記皮材１が、Ｓｉ：１０．０％を含有し、さらにＦｅ：０．３０％、Ｂｉ：０．１％を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材で構成される、
熱交換器用アルミニウムクラッド材。」
　
（２）甲２について
ア　甲２の記載
　甲２には，耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材（発明の名称）に関して，次の記載がある。なお，下線は当審が付した。
　
「【特許請求の範囲】
　【請求項１】
　芯材と中間層材との２層構造体の少なくとも中間層材側にろう材をクラッドした材料構成をなし、前記芯材は、Ｍｎ:0.5％（質量％、以下同じ）を越え〜1.5 ％、Ｃｕ:0.36 ％〜0.9 ％、Ｍｇ：0.06％〜0.6 ％、Ｔｉ:0.06 ％〜0.30％、Ｓｉ:0.01 ％〜0.5 ％、Ｆｅ:0.01 ％〜0.5 ％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成され、前記中間層材は、Ｍｇ：0.55％〜0.9 ％、Ｃｕ:0.06 ％〜0.5 ％、Ｚｎ:1.0％〜6.0 ％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成され、前記ろう材はＳｉを含有するアルミニウム合金から構成され、且つ、芯材のＣｕ量と中間層材のＣｕ量との関係を、（芯材のＣｕ量％−中間層材のＣｕ量％）≧０．３０％とすると共に、芯材及び中間層材のＣｕ量と中間層材のＺｎ量との関係を、（芯材のＣｕ量％＋中間層材のＣｕ量％）／（中間層材のＺｎ量％）≦０．５とすることを特徴とする耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
　【請求項２】
　請求項１に記載の中間層材が、更にＴｉ:0.06 ％〜0.30％を含有することを特徴とする耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
　【請求項３】
　請求項１又は２におけるろう材が、更にＩｎ:0.005％〜0.20％、Ｓｎ:0.01 ％〜0.20％のうちの１種以上を含有することを特徴とする耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。」
　
「【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材、詳しくはカーエアコンのエバポレータあるいはインタークーラー等、ろう付けにより接合する熱交換器等の作動流体通路の構成材料として用いられ、特に耐食性に優れ、ろう付け前の成形加工性に優れると共に、ろう付け後の強度も高い熱交換器用アルミニウム合金クラッド材に関する。
　【０００２】
【従来の技術】アルミニウム合金製熱交換器は、自動車のラジエータ、オイルクーラ、インタークーラ、ヒータ及びエアコンのエバポレータやコンデンサあるいは油圧機器や産業機械のオイルクーラ等の熱交換器として広く使用されている。アルミニウム合金製熱交換器には種々の形式のものがあるが、軽量化の観点から、アルミニウム合金クラッド材を成形加工したものを重ね合わせて作動流体通路を形成し、その作動流体通路の間にコルゲート加工したアルミニウム合金製フィンを組み合わせ、ろう付けにより一体化して製作した積層型熱交換器（ドロンカップ型熱交換器）が注目され、特にエバポレータとして普及している。
　【０００３】このドロンカップ型熱交換器のコアプレートとしては、その芯材にＡｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｍｇ系等のＭｎを有するアルミニウム合金、例えば、ＪＩＳ  Ａ３００３合金、同３００５合金等が使用され、ろう材にＡｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｅ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｂｅ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｂｉ−Ｂｅ系等のＡｌ−Ｓｉ系合金等が使用され、前記芯材の片面又は両面に上記のろう材をクラッドしてなるアルミニウム合金クラッド材が使用されている。」
　
「【００１２】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、アルミニウム製熱交換器の流体通路材における上記従来の問題点を解消すると共に、作動流体通路材の薄肉化の要求をも満足させるアルミニウム合金クラッド材を得るために、成形加工性、ろう付け性、ろう付け後の強度特性及び耐食性に対する芯材、中間層材及びろう材の材料構成について、多角的に実験、検討を行った結果としてなされたものであり、その目的は、優れた耐食性をそなえ、ろう付け前の成形加工性に優れると共に、ろう付けが容易で且つろう付け後の強度が高く、特にドロンカップ型熱交換器のコアプレート材として好適に使用される熱交換器用アルミニウム合金クラッド材を提供することにある。」
　
「【００１７】
以下に、本発明の耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材（以下、単にアルミ合金クラッド材とする）における合金成分の意義およびその限定理由について説明する。
（１）芯材の成分
芯材中のＭｎは、芯材の強度を高めると共に、芯材の電位を貴にして、アルミ合金クラッド材表面のろう材やフィン材との電位差を大きくし、アルミ合金クラッド材の耐食性を向上させるよう機能する。Ｍｎの好ましい含有範囲は、0.5 ％を越え〜1.5 ％であり、0.5 ％以下ではその効果が十分でなく、1.5 ％を越えて含有すると、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害される結果、健全なアルミ合金クラッド材が得難い。」
　
「【００２３】（２）中間層材の成分
　
中間層材中のＭｇは、中間層材の強度を高めるよう機能する
Ｍｇの好ましい含有範囲は、0.55％〜0.9 ％であり
　【００２４】
　中間層材中のＣｕは、中間層材の強度を高めるよう機能する。Ｃｕの好ましい含有範囲は、0.06％〜0.5 ％であり、0.06％未満ではその効果が十分でなく、0.5 ％を越えて含有すると、中間層材自体の耐食性が低下する。
　【００２５】
　Ｔｉは、中間層材の耐食性をより一層向上させる効果を有する。すなわち、中間層材中のＴｉは濃度の高い領域と濃度の低い領域とに分かれて凝固し、それらが圧延されると板厚方向に交互に層状に分布し、Ｔｉ濃度の低い領域はＴｉ濃度の高い領域に比べて優先的に腐食するため、腐食形態を層状にして、芯材の板厚方向への腐食の進行状態を妨げて耐孔食性を向上させる。Ｔｉの好ましい含有範囲は0.06％〜0.30％の範囲であり、0.06％未満ではその効果が十分でなく、0.30％を越えると鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が阻害される。
　【００２６】
　
Ｚｎは
中間層材に、芯材に対する優れた犠牲陽極効果を付与し
　【００２７】
　その他、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｓｉ、Ｆｅ等の元素は、本発明の効果を損なわない範囲で含まれていても良い。但し、Ｉｎ、Ｓｎは中間層材の電位を更に卑とするから、Ｉｎは0.005 ％〜0.2 ％、Ｓｎは0.01％〜0.2 ％の範囲にするのが好ましい。Ｃｒ、Ｚｒは、素材の圧延性を阻害しないように、いずれも0.3 ％以下に制限するのが好ましい。また、Ｓｉ、Ｆｅは、耐食性を害するので、いずれも0.5 ％以下に制限するのが好ましい。」
　
「【００２８】（３）ろう材の成分
　ろう材としては、Ｓｉを含有するＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材が使用される。真空ろう付けの場合は、例えば、Ｓｉ: 6 ％〜13％、Ｍｇ:0.2％〜2.0 ％を含有するＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金のろう材が用いられ、フラックスろう付けの場合は、例えば、Ｓｉ: 6 ％〜13％を含むＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材が用いられる。
　【００２９】
　ろう材中のＩｎ、Ｓｎは、いずれもろう材の電位を卑にして、アルミ合金クラッド材の芯材及び中間層材との電位差を大きくし、ろう材に、芯材及び中間層材に対する優れた犠牲陽極効果を付与し、アルミ合金クラッド材の腐食の形態を全面腐食型にして、アルミ合金クラッド材の耐食性を向上させるよう機能する。Ｉｎ、Ｓｎの好ましい含有範囲は、Ｉｎが0.005 ％〜0.2 ％、Ｓｎが0.01％〜0.2％である。それぞれ下限値未満ではその効果が十分でなく、上限値を越えると素材の圧延が困難となり、健全な材料が得難い。本発明においては、上記以外のろう付け方法を用いたり、その他の元素、例えば、Ｂｉ、Ｂｅ、Ｃｕ、Ｚｎ等を添加したろう材をを用いても、本発明の効果が損なわれることはない。」
　
「【００３４】
　【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説明する。これらの実施例は、本発明の好ましい一実施態様を示すものであり、本発明はこれらに限定されるものではない。
　実施例１
　半連続鋳造により、表１に示す組成（芯材Ｎｏ．１〜８に示す組成）を有する芯材用アルミニウム合金、表２に示す組成（中間層材Ｎｏ．１〜５に示す組成）を有する中間層材用アルミニウム合金及び表３に示す組成（ろう材Ｎｏ．Ａ〜Ｅに示す組成）を有するろう材用アルミニウム合金をそれぞれ造塊し、芯材用アルミニウム合金については均質化処理後、厚さ１６．５ｍｍに面削して芯材素材とし、中間層材用アルミニウム合金及びろう材用アルミニウム合金については面削後熱間圧延して、厚さ４．５ｍｍの中間層材素材及びろう材素材とした。これらの素材を、ろう材／中間層材／芯材／ろう材となるように重ね合わせ、熱間圧延して、厚さ３ｍｍの４層アルミニウム合金クラッド材を得た。その後、得られた４層アルミニウム合金クラッド材を厚さ０．４ｍｍまで冷間圧延し、最終焼鈍を行ってアルミ合金クラッド材を作製した。
　【００３５】
　【００３６】
　【００３７】
　【００３８】
　上記により得られたアルミ合金クラッド材（試験材Ｎｏ．１〜１１）について、以下の方法に従って、（１）成形加工性、（２）ろう付け性、（３）耐食性、（４）ろう付け後の強度を評価した。
　（１）成形加工性
　上記アルミ合金クラッド材について引張試験を行って伸び率（％）を測定し、伸び率２０％以下のものを成形加工性が不十分と評価した。すなわち、通常のドロンカップ型エバポレータ用のコアプレート材のプレス成形加工では、素材の伸び率が２０％以下の場合に、加工時の割れが生じ易いためである。
　【００３９】
　（２）ろう付け性
　アルミ合金クラッド材１から円環状の板材を切り出し、図２に示すように、円環状の板材を中間層材が凸側となるようにプレス成形し、得られたカップ状のプレス成形品７を、図３に示すように、交互に積層し、真空雰囲気中（５×１０-5Torr以下）、６００℃の温度で３分間加熱する条件で真空ろう付けを行い、ろう付け成形品８を作製した。このろう付け成形品８を目視により観察し、ろう付けが良好に行われているものをろう付け性良好（○）とし、局部溶融など、ろう付け不良が生じたものをろう付け性不良（×）とした。
　【００４０】
　（３）耐食性
　ろう付け成形品について、ＪＩＳ  Ｈ８６８１に基づくＣＡＳＳ試験を８週間実施して、ＣＡＳＳ試験後のアルミ合金クラッド材の中間層材側からの最大腐食深さ（ｍｍ）を測定した。
　（４）ろう付け後の強度
　アルミ合金クラッド材（単板）について、上記の真空ろう付け加熱を行い、加熱後の板材について引張試験を行い、引張強さ（ＭＰa ）を測定した。
　【００４１】
　評価結果を表４に示す。表４にみられるように、本発明の条件を満たす試験材（Ｎｏ．１〜１１）は、いずれも２０％を越える伸び率を示し、良好な成形加工性をそなえていることが認められた。ろう付け性も良好であり、ろう付け後の強度は、いずれも１４５ＭＰa 以上の優れた値を示した。耐食性についても、ＣＡＳＳ試験後の最大腐食深さは０．０８〜０．１５ｍｍと浅く、優れた耐食性を示した。なお、これらの試験材はいずれも、素材の製造上問題を生じることがなく製造性に優れていた。
　【００４２】
【表４】
《表注》Cu量の差: （芯材のCu量％−中間層材のCu量％）
Cu量とZn量との比:(芯材のCu量％＋中間層材のCu量％) /(中間層材のZn量％）」
　
イ　甲２に記載された発明
（ア）上記アの摘示によると，甲２に記載された熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は，芯材と中間層材との２層構造体の少なくとも中間層材側にろう材をクラッドした材料構成をなし，前記芯材は、Ｍｎ，Ｃｕ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｓｉ，Ｆｅ，を含有し，残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成されるものである（請求項１）。
　そして，前記中間層材は，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｚｎ，更にＴｉを含有し，残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成され（請求項１，２，段落【００２３】〜【００２６】），その他，Ｉｎ，Ｓｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｓｉ，Ｆｅ等の元素を含まれていても良いものであり（段落【００２７】），具体的な合金組成として，中間層材Ｎｏ．１〜５の５種類が示されている（段落【００３６】表２）。
　また，前記ろう材はＳｉを含有するアルミニウム合金から構成され，真空ろう付けの場合はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金のろう材，フラックスろう付けの場合はＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材が用いられ（請求項１，段落【００２８】），更に，Ｉｎ，Ｓｎのうちの１種以上を含有し（請求項３），また，その他の元素，例えば，Ｂｉ，Ｂｅ，Ｃｕ，Ｚｎ等を添加したろう材を用いても良く（段落【００２９】），具体的な合金組成として，ろう材Ｎｏ．Ａ〜Ｅの５種類が示されている（段落【００３７】表３）。
　さらに，芯材用アルミニウム合金，前記中間層材用アルミニウム合金及び前記ろう材用アルミニウム合金を組み合わせて得られたアルミ合金クラッド材の具体例は，試験材１〜１１のとおりである（段落【００４２】表４）。
（イ）ここで，合金の組成についての技術常識は，上記（１）イ（イ）のとおりである。
　
（ウ）そこで，上記（イ）の合金の一般的な考え方に照らして，甲２に記載された「中間層材」の具体的な合金組成のうち，本件特許の請求項１に係る発明における「中間層」の合金組成に最も近似しているものについて検討すると，Ｎｏ．４，Ｎｏ．５であり，それらの組成は次のとおりである（段落【００３６】表２）。
　　　　　（Ｎｏ．４）　　　　　　　　（Ｎｏ．５）
　　Ｚｎ：　３　　　　ｍａｓｓ％　　　　６　　　　ｍａｓｓ％
　　Ｃｕ：　０．２　　ｍａｓｓ％　　　　０．４５　ｍａｓｓ％
　　Ｍｇ：　０．６　　ｍａｓｓ％　　　　０．８５　ｍａｓｓ％
　　Ｔｉ：　０．１　　ｍａｓｓ％　　　　０．２　　ｍａｓｓ％
　　Ｓｉ：　０．１　　ｍａｓｓ％　　　　０．１５　ｍａｓｓ％
　　Ｆｅ：　０．２　　ｍａｓｓ％　　　　０．３　　ｍａｓｓ％
　　残部：　Ａｌ及び不可避不純物　　　　Ａｌ及び不可避不純物
（エ）同様に，上記（イ）の合金の一般的な考え方に照らして，甲２に記載された「ろう材」の具体的な合金組成のうち，本件特許の請求項１に係る発明における「Ａｌ−Ｓｉろう合金」の合金組成に最も近似しているものを検討すると，Ｎｏ．Ｅであり，その組成は次のとおりである（段落【００３７】表３）。
　　Ｓｉ：１０　　　　ｍａｓｓ％
　　Ｍｇ：　１．４　　ｍａｓｓ％
　　Ｉｎ：　０．１　　ｍａｓｓ％
　　Ｓｎ：　０．１　　ｍａｓｓ％
　　Ｆｅ：　０．３　　ｍａｓｓ％
　　残部：　Ａｌ及び不可避不純物
　
（オ）以上より，甲２には，次の発明が記載されているといえる（以下「甲２発明」という。）。
　
「芯材と中間層材との２層構造体の少なくとも中間層材側にろう材をクラッドした材料構成をなし、前記芯材は、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｓｉ、Ｆｅを含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成され、
　前記中間層材は、
　Ｚｎ：３％、
　Ｃｕ：０．２％、
　Ｍｇ：０．６％、
　Ｔｉ：０．１％、
　Ｓｉ：０．１％、
　Ｆｅ：０．２％を含有し、
残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金(i)、又は、
　Ｚｎ：６％、
　Ｃｕ：０．４５％、
　Ｍｇ：０．８５％、
　Ｔｉ：０．２％、
　Ｓｉ：０．１５％、
　Ｆｅ：０．３％を含有し、
残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金(ii)で構成され、
　前記ろう材はＳｉを含有するアルミニウム合金から構成され、
　Ｓｉ：１０％を含有し、更に
　Ｍｇ：１．４％、
　Ｉｎ：０．１％、
　Ｓｎ：０．１％、
　Ｆｅ：０．３％を含有し、
残部Ａｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成される、
　熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。」
　
５　当審の判断
　当審は，申立人が提示した特許異議申立ての理由及び証拠によっては，本件特許の請求項１〜１６に係る特許を取り消すことはできないと判断する。
　その理由の概要は，本件特許の請求項１〜１６に係る発明におけるアルミニウムろう付けシートは，中間層及びＡｌ−Ｓｉろう合金の合金組成が，前者はＭｇの量を高くする一方，後者はＭｇの量を低くするとともにＢｉを含むものであるところ，これらの点は，甲第１号証及び甲第２号証のいずれにも記載も示唆もされていない，というものである。
　以下，（１）甲第１号証に記載された発明との対比検討，次いで，（２）甲第２号証に記載された発明との対比検討を行い，本件特許の請求項１〜１６に係る発明が，当業者が容易に発明をすることができたものではないことを説明する。
　
（１）甲第１号証に記載された発明との対比検討
ア　本件特許の請求項１に係る発明について
（ア）本件特許の請求項１に係る発明（上記２のとおり。）と，甲１発明（上記４（１）イ（オ）のとおり。）とを対比する。
　後者の「熱交換器用アルミニウムクラッド材」は，ろう付け接合に用いるものであり（段落【０００１】），また，クラッド材を冷間圧延，最終焼鈍してクラッド板材を得るものである（段落【００５４】）から，前者の「アルミニウム合金ろう付けシート」に相当する。
　後者の「中間材」のうち，Ｓｉ，Ｆｅ，Ｃｕ及びＺｎの量は，いずれも，前者の「中間層」の「アルミニウム合金」の，Ｓｉ，Ｆｅ，Ｃｕ及びＺｎの範囲内である。
　後者の「皮材１」用「アルミニウム合金」のうち，Ｓｉ，Ｂｉ及びＦｅの量はいずれも，前者の「Ａｌ−Ｓｉろう合金」の，Ｓｉ，Ｂｉ及びＦｅの範囲内である。
　後者の「心材に対して犠牲陽極効果を有する中間材」は，前者の「中間層が、コアへの犠牲になる」に相当する。
　よって，両者は，次の一致点，及び，相違点を有する。
　
（一致点）
「他の部品へろう付けするのに適した、フラックスフリーのろう付けのための、アルミニウム合金ろう付けシートであって、アルミニウム合金ろう付けシートが、
　０．２ｗｔ％のＳｉ、
　０．１ｗｔ％のＣｕ、
　０．２ｗｔ％のＦｅ、
　３．０ｗｔ％のＺｎ、並びに、
　不可避の不純物と、アルミニウムを含むアルミニウム合金の中間層によって覆われるアルミニウム合金コア材料を含み、中間層が、
　１０．０ｗｔ％のＳｉ、
　０．１ｗｔ％のＢｉ、
　０．３ｗｔ％のＦｅ、並びに、
　不可避の不純物と、アルミニウムを含むろう合金によって覆われ、
中間層が、コアへの犠牲になる、アルミニウム合金ろう付けシート。」である点。
　
（相違点１）
　中間層の合金組成に関して，本件特許の請求項１に係る発明では「０．２〜２．５ｗｔ％のＭｇ」，「＜２．０ｗｔ％のＭｎ」，「≦０．２ｗｔ％のＴｉ」，「≦０．１ｗｔ％のＳｎ］，「≦０．１ｗｔ％のＩｎ」，「全部で≦０．２ｗｔ％のＺｒ、Ｃｒ、Ｖ及び／又はＳｃ」並びに「それぞれ０．０５ｗｔ％未満の量であり総不純物含有量が０．２ｗｔ％未満である複数の不可避の不純物」を含むのに対し，甲１発明では「Ｍｇ：０．１０ｍａｓｓ％」であり，また，その余の量は不明である点。
　
（相違点２）
　ろう材の合金組成に関して，本件特許の請求項１に係る発明では「＜０．０２ｗｔ％のＭｇ」，「≦６ｗｔ％のＺｎ」，「≦０．１ｗｔ％のＳｎ」，「≦０．１ｗｔ％のＩｎ」，「≦０．３ｗｔ％のＣｕ」，「≦０．１５ｗｔ％のＭｎ」，「≦０．０５ｗｔ％のＳｒ」並びに「それぞれ０．０５ｗｔ％未満の量であり総不純物含有量が０．２ｗｔ％未満である複数の不可避の不純物」を含む「Ａｌ−Ｓｉろう合金」であるのに対し，甲１発明ではこれらの量が不明である「アルミニウム合金」である点。
　
（相違点３）
　本件特許の請求項１に係る発明は「コア材料、及び中間層が、ろう合金よりも高い融点を有」するのに対し，甲１発明はそのような特定がない点。
　
（イ）相違点について
　相違点１について検討する。
　甲１発明に係る中間材においては，公知の犠牲陽極材に添加される元素の例示として，Ｍｇを３．０％以下含んでもよい旨記載されるに止まる（甲１段落【００４２】）。
　また，甲２発明に係る中間層材のＭｇは，中間層材の強度を高めるよう機能するものであり，好ましい範囲は０．５５％〜０．９％であること（甲２段落【００２３】），具体的な組成としてＭｇ：０．６％ないし０．８５％のもの（甲２段落【００３６】表２）が記載されているが，これらを総合勘案しても，甲１発明に係る中間材のＭｇの量を，０．１０％に代えて本件発明に係る「０．２〜２．５ｗｔ％」の範囲に特定することの動機づけを見いだすことができない。
　一方，本件特許の請求項１に係る発明における中間層のＭｇは，ろう付け温度までの加熱の間に，ろうの外部表面へとろう層を通って拡散し，適切な量のＭｇが，適切な時間でそこに到達する場合，接合部を形成することを可能にする，というものであり（本件特許明細書段落【００２６】，【００２８】），また，本件特許の請求項１に係る発明における中間層が「０．２〜２．５ｗｔ％のＭｇ」であることによる効果は，ろう接合部の目視検査による結果からも裏付けられている（本件特許明細書段落【００４５】〜【００４７】，表１，表２）。
　そして，係る事項は，甲１，甲２のいずれにも記載も示唆もされていないものである。
　よって，甲１発明において，中間層材の合金組成として，Ｍｇの量を「０．２〜２．５ｗｔ％」とすることは，当業者といえども容易に想到し得たことではない。
　
（ウ）本件特許の請求項１に係る発明についてのまとめ
　以上のとおりであるから，相違点２，３について検討するまでもなく，本件特許の請求項１に係る発明は，甲１発明及び甲２の記載に基いて当業者が容易に発明できたものではない。
イ　本件特許の請求項２〜１６に係る発明について
（ア）本件特許の請求項２〜１２に係る発明は，請求項１を直接的又は間接的に引用して，さらに，中間層，コア材料，Ａｌ−Ｓｉろう合金及びアルミニウム合金ろう付けシートを技術的に特定したものである。
　よって，上記アに示した理由と同様，本件特許の請求項２〜１２に係る発明は，甲１発明及び甲２の記載に基いて当業者が容易に発明できたものではない。
　
（イ）本件特許の請求項１３〜１６に係る発明は，請求項１を直接的又は間接的に引用して，ろう付け製品，熱交換器をろう付けする方法，熱交換器及びアルミニウム合金ろう付けシートの使用を特定したものである。
　よって，上記アに示した理由と同様，本件特許の請求項１３〜１６に係る発明は，甲１発明及び甲２の記載に基いて当業者が容易に発明できたものではない。
　
（２）甲第２号証に記載された発明との対比検討
ア　本件特許の請求項１に係る発明について
（ア）本件特許の請求項１に係る発明（上記２のとおり。）と，甲２発明（上記４（２）イ（オ）のとおり。）とを対比する。
　後者の「熱交換器用アルミニウム合金クラッド材」は，ろう付けにより接合する熱交換器等の作動流体通路の構成材料として用いるものであり（段落【０００１】），また，クラッド材を冷間圧延し，最終焼鈍してアルミ合金クラッド材を作製するものである（段落【００３４】）から，前者の「アルミニウム合金ろう付けシート」に相当する。
　後者の「中間層材」用「アルミニウム合金」のうち，Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｚｎ及びＴｉの量は，いずれも，前者の「中間層」の「アルミニウム合金」の，Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｚｎ及びＴｉの範囲内である。
　後者の「ろう材用アルミニウム合金」のうち，Ｓｉ，Ｉｎ，Ｓｎ及びＦｅの量はいずれも，前者の「Ａｌ−Ｓｉろう合金」の，Ｓｉ，Ｉｎ，Ｓｎ及びＦｅの範囲内である。
　後者の「中間層材」に含まれるＺｎは，「中間層材に、芯材に対する優れた犠牲陽極効果を付与」（甲２段落【００２６】）するものであるから，前者の「中間層が、コアへの犠牲になる」に相当する。
　よって，両者は，次の一致点，及び，相違点を有する。
　
（一致点）
「他の部品へろう付けするのに適した、フラックスフリーのろう付けのための、アルミニウム合金ろう付けシートであって、アルミニウム合金ろう付けシートが、
　Ｓｉ：０．１％、
　Ｍｇ：０．６％、
　Ｆｅ：０．２％、
　Ｃｕ：０．２％、
　Ｔｉ：０．１％、
　Ｚｎ:３％を含有し、Ａｌ及び不可避的不純物を含むアルミニウム合金(i)、又は、
　Ｓｉ：０．１５％、
　Ｍｇ：０．８５％、
　Ｆｅ：０．３％、
　Ｃｕ：０．４５％、
　Ｔｉ：０．２％、
　Ｚｎ:６％を含有し、Ａｌ及び不可避的不純物を含むアルミニウム合金(ii)、の中間層によって覆われるアルミニウム合金コア材料を含み、中間層が、
　Ｓｉを含有するアルミニウム合金から構成され、
　Ｓｉ：１０％を含有し、更に
　Ｉｎ：０．１％、
　Ｓｎ：０．１％、
　Ｆｅ：０．３％を含有し、Ａｌおよび不可避不純物を含むろう合金によって覆われ、
中間層が、コアへの犠牲になる、アルミニウム合金ろう付けシート。」である点。
　
（相違点４）
　中間層の合金組成に関して，本件特許の請求項１に係る発明では「＜２．０ｗｔ％のＭｎ」，「≦０．１ｗｔ％のＳｎ」，「≦０．１ｗｔ％のＩｎ」，「全部で≦０．２ｗｔ％のＺｒ、Ｃｒ、Ｖ及び／又はＳｃ」並びに「それぞれ０．０５ｗｔ％未満の量であり総不純物含有量が０．２ｗｔ％未満である複数の不可避の不純物」を含むのに対し，甲２発明では，(i)の成分組成の合金，(ii)の成分組成の合金のいずれにおいても，それらの量は不明である点。
　
（相違点５）
　ろう材の合金組成に関して，本件特許の請求項１に係る発明では「＜０．０２ｗｔ％のＭｇ」，「０．０１〜１．０ｗｔ％のＢｉ」，「≦６ｗｔ％のＺｎ」，「≦０．３ｗｔ％のＣｕ」，「≦０．１５ｗｔ％のＭｎ」，「≦０．０５ｗｔ％のＳｒ」並びに「それぞれ０．０５ｗｔ％未満の量であり総不純物含有量が０．２ｗｔ％未満である複数の不可避の不純物」を含む「Ａｌ−Ｓｉろう合金」であるのに対し，甲２発明では「Ｍｇ：１．４％」であり，また，その余の量が不明である「アルミニウム合金」である点。
　
（相違点６）
　本件特許の請求項１に係る発明は「コア材料、及び中間層が、ろう合金よりも高い融点を有」するのに対し，甲２発明はそのような特定がない点。
　
（イ）相違点について
　事案に鑑み，相違点５について検討する。
　甲２段落【００２８】には，ろう材として，真空ろう付けの場合は，Ｍｇ：０．２〜２．０％を含有するＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金のろう材が用いられ，フラックスろう付けの場合は，Ａｌ−Ｓｉ系合金のろう材が用いられる旨の記載があるから，甲２発明に係るろう材用アルミニウム合金は，上記のうちＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金のろう材ということになる。
　仮に，甲２発明のろう材をＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金からＡｌ−Ｓｉ系合金に置き換えても，不可避の不純物である「＜０．０２ｗｔ％のＭｇ」となるかどうかは依然として不明であるし，そもそも「フラックスろう付け」の場合であるから，本件特許の請求項１に係る発明のような「フラックスフリーのろう付け」とならない。
　この点，甲１段落【００４３】には，皮材１として，通常ろう材として用いられているＡｌ−Ｓｉ系合金あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金が使用され，Ｍｇの含有範囲は０．１〜２．０％である旨が記載されているが，上記甲２の記載と同様，Ａｌ−Ｓｉ系合金のろう材に置き換えても，不可避の不純物である「＜０．０２ｗｔ％のＭｇ」となるかどうかは不明である。
　更に，甲２には，Ｂｉを添加したろう材を用いても，発明の効果が損なわれることはない旨が記載されているだけで，Ｂｉの量を特定することは記載も示唆もされていない。この点，甲１段落【００４３】も，必要に応じて，Ｂｉ：０．００１〜０．２％を含有していてもよい旨が記載されているだけである。
　結局，甲１及び甲２の記載を総合勘案しても，甲２発明に係るろう材用アルミニウム合金の組成に関して，Ｍｇの量を「＜０．０２ｗｔ％」，Ｂｉの量を「０．０１〜１．０ｗｔ％」に特定することの動機づけを見いだすことができない。
　一方，本件特許の請求項１に係る発明におけるＡｌ−Ｓｉろう合金は，優れたろう付けを得るために，薄いろう層におけるＭｇ含有量は低く維持されることが重要であり，また，ろう層内へのＢｉの追加は，接合部形成を強化し，接合部がより急速に形成され，且つより大きいサイズを有することになるとされ（本件特許明細書段落【００２９】），また，本件特許の請求項１に係る発明におけるおけるＡｌ−Ｓｉろう合金について，「＜０．０２ｗｔ％のＭｇ」及び「０．０１〜１．０ｗｔ％のＢｉ」としたことによる効果は，ろう接合部の目視検査による結果からも裏付けられている（本件特許明細書段落【００４５】〜【００４７】，表１，表２）。
　そして，係る事項は，甲１，甲２のいずれにも記載も示唆もされていないものである。
　よって，甲２発明において，Ａｌ−Ｓｉろう合金の組成として，Ｍｇの量を「＜０．０２ｗｔ％」，Ｂｉの量を「０．０１〜１．０ｗｔ％」とすることは，当業者といえども容易に想到し得たことではない。
　
（ウ）本件特許の請求項１に係る発明についてのまとめ
　以上のとおりであるから，相違点４，６について検討するまでもなく，本件特許の請求項１に係る発明は，甲２発明及び甲１の記載に基いて当業者が容易に発明できたものではない。
　
イ　本件特許の請求項２〜１６に係る発明について
（ア）本件特許の請求項２〜１２に係る発明は，請求項１を直接的又は間接的に引用して，さらに，中間層，コア材料，Ａｌ−Ｓｉろう合金及びアルミニウム合金ろう付けシートを技術的に特定したものである。
　よって，上記アに示した理由と同様，本件特許の請求項２〜１２に係る発明は，甲２発明及び甲１の記載に基いて当業者が容易に発明できたものではない。
　
（イ）本件特許の請求項１３〜１６に係る発明は，請求項１を直接的又は間接的に引用して，ろう付け製品，熱交換器をろう付けする方法，熱交換器及びアルミニウム合金ろう付けシートの使用を特定したものである。
　よって，上記アに示した理由と同様，本件特許の請求項１３〜１６に係る発明は，甲２発明及び甲１の記載に基いて当業者が容易に発明できたものではない。
　
（３）まとめ
　以上のとおり，本件特許の請求項１〜１６に係る発明は，甲第１号証ないし甲第２号証の記載に基いて当業者が容易に発明をすることができたものではない。
　
６　むすび
　したがって，申立人が提示した特許異議申立ての理由及び証拠によって，本件の請求項１〜１６に係る特許を取り消すことはできない。
　また，他に本件の請求項１〜１６に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって，結論のとおり決定する。
【異議決定日】
令和１年８月２２日（２０１９．８．２２）