(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸線方向に延びる中心電極と、上記中心電極を自身の先端側に配置しつつその径方向周囲を取り囲む絶縁体と、上記絶縁体の径方向周囲を取り囲んで当該絶縁体を保持すると共に、先端側にプラグ座面を備えるフランジ部とこのフランジ部のプラグ座面から軸方向先端側に延びる先端部とを有する主体金具とを備えるスパークプラグと、シリンダーヘッドに形成されるプラグホールとの取付構造であって、
上記主体金具の先端部は、外周にプラグ取付用雄ネジを有することなく筒状に形成されている一方、上記プラグホールは、この主体金具のフランジ部及び先端部の外周形状にそれぞれ対応する形状をなすフランジ対応部及び先端対応部を備え、
上記主体金具の先端部の外周面と上記プラグホールの先端対応部の内壁面との間に、該主体金具の熱を上記シリンダーヘッドに伝達するためのシール剤が介在しており、
上記主体金具の先端部は、上記フランジ部のプラグ座面から軸方向先端側に延びる円柱状部と、上記円柱状部よりも先端側に位置しつつ、先端側に向かって連続的に外径が縮小する縮小部とを有する一方、上記プラグホールの先端対応部は、この主体金具の縮小部と接するように先端側に向かって連続的に内径が縮小する第２縮小部を有しており、上記主体金具の円柱状部の外周面と上記プラグホールの先端対応部の内壁面との間に上記シール剤が介在していると共に、上記主体金具の縮小部と上記プラグホールの第２縮小部とが直接又は他部材を介して接していることを特徴とするスパークプラグの取付構造。
【請求項２】
上記主体金具の先端部の外径をφｄ（単位：ｍｍ）、上記プラグホールの先端対応部の孔径をφＤ（単位：ｍｍ）としたときに、
０．００５≦φＤ−φｄ≦０．５０
の関係を満足する請求項１に記載のスパークプラグの取付構造。
【請求項３】
上記シール剤は、熱伝導率が２０Ｗ／ｍ・Ｋ以上の金属粉末、合金粉末及びセラミック粉末のうちの少なくとも１種類以上を含有する請求項１または２に記載のスパークプラグの取付構造。
【請求項４】
上記金属粉末、上記合金粉末及び上記セラミック粉末の合計重量が、上記シール剤全体からみたときの重量比で２０〜８０％の範囲内にて含有されている請求項３に記載のスパークプラグの取付構造。
【請求項５】
上記主体金具の内周面には上記絶縁体を係止するための金具側係合部が形成されると共に、上記プラグ座面の先端側縁から上記金具側係合部の係止面の基端側縁までの軸線方向先端に向けて測った距離Ｌ（単位：ｍｍ）が、Ｌ≧０を満たし、
上記シール剤は、上記主体金具の先端部における外周面のうちで、少なくとも当該主体金具の内周面における上記金具側係合部が形成された領域に対応した外周領域に位置する請求項１〜４のいずれかに１項に記載のスパークプラグの取付構造。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、シリンダーヘッドに形成されるプラグホールにスパークプラグを組付けるにあたり、プラグホールに対しねじ込んで組付ける必要がないスパークプラグの取付構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
自動車エンジン等の内燃機関にて、燃焼室内の混合気への着火源として用いられるスパークプラグ１０は、例えば図８に示すように、軸Ｏ方向に延びる中心電極３と、その周囲を取り囲む絶縁体２と、その絶縁体２を保持する筒状の主体金具１とから構成される。この主体金具１は、プラグ座面１３が先端側（火花放電ギャップｇが形成される側）に形成されたフランジ部１１と、プラグ座面１３から軸Ｏ方向先端に向けて延びる先端部１２を有する。そして、フランジ部１１の後端側にはカシメ部１６、六角部１５、カシメ溝部１４が形成され、先端部１２の外周には雄ネジ１２ａが形成されている。一方、この先端部１２の先端面には、中心電極３と対向して火花放電ギャップｇを形成する接地電極４が結合され、接地電極結合部１７を形成している。
【０００３】
また、絶縁体２は、コルゲーション２ｃが形成された頭部２ｂ、最も径大なダイヤ部２ｅ、ダイヤ部２ｅよりも径小の中胴部２ｇ、先端に位置する脚長部２ｉから構成されている。また、脚長部２ｉと中胴部２ｇとの接続部分にあたる係止面２ｈは、主体金具１の内周面に内向きに突出した金具側係合部１８にパッキン５１を介して係止される。そして、この係止面２ｈは、金具側係合部１８とパッキン５１を介して密着し気密を保つと共に、中心電極３及び絶縁体２に流入する熱を、絶縁体２、パッキン５１、金具側係合部１８、先端部１２（雄ネジ１２ａ）を通じて、次述するシリンダーヘッドに放散する主要な経路の一部となる。
【０００４】
このようなスパークプラグ１０はシリンダーヘッドに組付けられて使用に供されるものであり、この組付けにあたっては、シリンダーヘッドに形成されたプラグホールにスパークプラグ１０を挿入し、主体金具１の六角部１５にプラグレンチをあてがい、所定のトルクにて、プラグホールに形成された雌ネジに対して主体金具１の先端部１２に形成された雄ネジ１２ａをねじ込むことで行う。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ここで、スパークプラグ１０を雌ネジが形成されたプラグホールの中心軸に沿って、その周りに正確に回転させると、両者は問題なく締結される。しかし、スパークプラグ１０がプラグホールの中心軸から傾いた状態で回転されると、雄ネジ１２ａと雌ネジとが噛み合わずに、いわゆるカジリ状態となる。そのために、雄ネジ１２ａまたは雌ネジが損傷し、極端なときには燃焼室内からの燃焼ガスの吹き抜けを招き、また主体金具１の先端部１２や中心電極３等が過度に高温になってプレイグニッション（過早点火）を生じたり、電極の溶損を生じたりするおそれがある。
【０００６】
そこで、主体金具１の先端部１２に雄ネジ１２ａを形成せず、さらにプラグホールに雌ネジを形成せずに、スパークプラグ１０（主体金具１の先端部１２）をプラグホールに対し遊嵌状に挿入可能として、別途に設けられるプラグ固定具等でスパークプラグ１０を固定することが考えられる。これにより、ネジ同士の噛み合わせ等の問題はなく、容易にスパークプラグが取り付けられる。
【０００７】
このように主体金具１に雄ネジ１２ａを有さないスパークプラグでは、プラグホールへの取付け性、脱着性を考慮して、先端部１２の外周面とプラグホールの内壁面との間に隙間（クリアランス）を設ける必要がある。ところで、主体金具１に雄ネジ１２ａを有するスパークプラグ１０では、上述したように絶縁体２や中心電極３から主体金具１に流入する熱は、先端部１２の雄ネジ１２ａから、その雄ネジ１２ａと直接接する雌ねじを通じシリンダーヘッドに放散可能な構造であった。一方、主体金具１に雄ネジ１２ａを有さないスパークプラグでは、先端部１２の外周面とプラグホールの内壁面との間に隙間を設けなければならないが故に、主体金具に流入する熱の移動（放散）が困難となりがちとなる。そのために、プレイグニッションを生じたり、電極溶損を招いたりするおそれがあるといった新たな問題が生じる。
【０００８】
本発明は、かかる課題を解決するためになされたものであり、シリンダーヘッドに形成されたプラグホールに対して取付けが容易で、しかも熱引きが良好で耐熱性の良好なスパークプラグとシリンダーヘッド（プラグホール）との取付構造を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段、及び発明の効果】
上記課題を解決するための本発明に係るスパークプラグの取付構造は、軸線方向に延びる中心電極と、中心電極を自身の先端側に配置しつつその径方向周囲を取り囲む絶縁体と、絶縁体の径方向周囲を取り囲んで当該絶縁体を保持すると共に、先端側にプラグ座面を備えるフランジ部とこのフランジ部のプラグ座面から軸方向先端側に延びる先端部とを有する主体金具とを備えるスパークプラグと、シリンダーヘッドに形成されるプラグホールとの取付構造であって、主体金具の先端部は、外周にプラグ取付用雄ネジを有することなく筒状に形成されている一方、プラグホールは、この主体金具のフランジ部及び先端部の外周形状にそれぞれ対応する形状をなすフランジ対応部及び先端対応部を備え、主体金具の先端部の外周面とプラグホールの先端対応部の内壁面との間に、主体金具の熱をシリンダーヘッドに伝達するためのシール剤が介在しており、上記主体金具の先端部は、上記フランジ部のプラグ座面から軸方向先端側に延びる円柱状部と、上記円柱状部よりも先端側に位置しつつ、先端側に向かって連続的に外径が縮小する縮小部とを有する一方、上記プラグホールの先端対応部は、この主体金具の縮小部と接するように先端側に向かって連続的に内径が縮小する第２縮小部を有しており、上記主体金具の円柱状部の外周面と上記プラグホールの先端対応部の内壁面との間に上記シール剤が介在していると共に、上記主体金具の縮小部と上記プラグホールの第２縮小部とが直接又は他部材を介して接していることを特徴とする。
【００１１】
本発明の構成によれば、スパークプラグを構成する主体金具の先端部が、外周にプラグ取付用雄ネジを有することなく筒状に形成される一方、プラグホールは、この主体金具のフランジ部及び先端部にそれぞれ対応する形状のフランジ対応部及び先端対応部を有している。そして、主体金具の先端部の外周面とプラグホールの先端対応部の内壁面との間にはクリアランスが形成されるように構成されている。これにより、スパークプラグの取付け時には、プラグホールに対して遊嵌状に挿入するだけでよく、ネジ締め作業を不要とし、容易にかつ安定してスパークプラグをプラグホールに取付けることができる。
【００１２】
とりわけ、近年主流のＤＯＨＣエンジンでは、大面積の吸・排気バルブを備えることが多くプラグホールが奥深く設計されるが、このようなプラグホールに対しても本発明のスパークプラグでは遊嵌状に挿入するだけで取付けられる。従って、スパークプラグの取付けが容易になり、さらにはプラグ交換時の脱着にも手間がかからず、主体金具の雄ネジとプラグホールの雌ネジとの噛み合みから生ずる問題の心配もない。なお、本発明では、主体金具の先端部に対応してシリンダーヘッドのプラグホールに雌ネジ部を形成する必要がないことから、プラグホールの径（内径）を従来の雌ネジ部を有するときよりも縮小化することができる。それにより、上述したような大面積の吸・排気バルブをシリンダー側に設置させ易く、またそれらを設置するための設計がし易いといった利点も得られる。
【００１３】
ところで、外周にプラグ取付用雄ネジを形成せずに主体金具の先端部を筒形状とし、スパークプラグの取付け性確保のために先端部の外周面とプラグホールの先端対応部の内壁面との間にクリアランスを所定範囲に設けたことで、従来であれば先端部に形成される雄ネジからシリンダーヘッド（プラグホール内壁面）に直接逃がすことのできた主体金具の熱が、放散され難くなる。つまり、従来のように主体金具の先端部の外周面とプラグホールの内壁面とがネジ同士の噛み合いにて接している場合、主体金具の熱をシリンダーヘッドに直接放散することができるものの、主体金具の先端部にプラグ取付け用雄ネジを形成しないが故に、主体金具の先端部の外周面とプラグホールの先端対応部の内壁面との間にクリアランスが存在し、主体金具の熱の放散経路が不十分となるのである。
【００１４】
詳細に説明すると、主体金具の先端部の外周面とプラグホール内壁面（プラグホールの先端対応部）との間にクリアランスが存在すると、そのクリアランスに空気層（空気により形成される層）が介在することになる。そして、この空気層は、燃焼ガス等により高温下に曝されることで断熱層として機能し、主体金具に流入する熱をプラグホール内壁面に放散することを妨げるのである。そのために、プレイグニッションや電極溶損等の問題が発生し易くなる。
【００１５】
これに対して、本発明では、主体金具の先端部とプラグホールの先端対応部の内壁面との間に形成される隙間（クリアランス）に、中心電極や絶縁体等から主体金具に流入する熱をシリンダーヘッドに伝達するためのシール剤を介在させている点が注目すべき点である。
【００１６】
このようにシール剤を介在させることで、主体金具の先端部の外周面とプラグホールの先端対応部の内壁面とがシール剤を介して間接的に接することになり、空気層の介在が抑えられる。それにより、絶縁体や中心電極等から主体金具に流入される熱は、先端部、シール剤を通じて、シリンダーヘッドに速やかに放散されることになる。その結果、中心電極や絶縁体等の温度は低く保たれ、先端部に雄ネジを形成した従来のものと同等またはそれ以上の耐熱性（耐プレイグニッション性）が得られ、プレイグニッションや電極溶損を抑制したスパークプラグとすることができる。
【００１７】
また、シール剤を介在させることで、上記クリアランス量のばらつきによるスパークプラグの耐熱性のばらつきを小さく抑えることができる。さらに、主体金具の先端部の外周面とプラグホールの内壁面にシール剤を介在させることで、燃焼室内からの燃焼ガスの吹き抜けをより確実に抑えることができ、スパークプラグの取付構造において気密性を一層向上させる効果も得られる。
【００１８】
そして、本発明では、このようにシール剤を主体金具の先端部とプラグホールの先端対応部の内壁面との間に介在させる構成を図るにあたって、主体金具の先端部の外径をφｄ、プラグホールの先端対応部の孔径をφＤとしたときに、クリアランス量（φＤ−φｄ）が０．００５〜０．５０ｍｍの関係を満たすことが好ましい。これにより、高出力エンジンを含めたあらゆる内燃機関に対しても耐熱性の良好なスパークプラグを実現することができる。なお、このシール剤を介在させるにあたっての上記クリアランス量は、０．０７５〜０．４０ｍｍの関係を満たすことが好ましく、とりわけ０．０７５〜０．１５ｍｍを満たすことが、スパークプラグの取付性と耐熱性向上を考慮した上で好ましい。また、シール剤については、内燃機関の特性によっても異なるが内燃機関は高温の使用に供されることから、自身の耐熱性としては４００℃以上を有することが好ましい。
【００１９】
なお、本発明の構成を図ることによって、中心電極と対向して火花放電ギャップを形成する接地電極が主体金具に結合されるスパークプラグでは、以下の効果が得られる。通常、燃焼室内では圧縮行程時に発生するスワールの流れを接地電極が妨げないように、スワールの流れ方向と接地電極結合部の形成位置との間に最適な位置関係があることが知られている。しかしながら、従来のように主体金具に雄ネジが形成される場合には、この主体金具はシリンダーヘッドにねじ込まれるため、燃焼室内における接地電極の向き（接地電極結合部の位置）を特定し難い問題があった。一方、本発明の構成では、上述のように、主体金具の先端部が外周筒状に形成され、かつプラグホールはこの主体金具に対応する形状に形成されていることから、シリンダーヘッドにねじ込む必要がないため、燃焼室内における接地電極の向きを特定し易い利点がある。
【００２０】
さて、上記シール剤としては、熱伝導率が２０Ｗ／ｍ・Ｋ以上の金属粉末、合金粉末及びセラミック粉末のうちの少なくとも１種類以上を含有しているとよい。このように主体金具に流入する熱をプラグホール内壁面に伝達するシール剤が、熱伝導率が２０Ｗ／ｍ・Ｋ以上の金属粉末、合金粉末及びセラミック粉末を含むことで、主体金具の熱をより速やかに放散することができる。なお、具体的にこれら金属粉末、合金粉末及びセラミック粉末は、粘性物質や弾性材に含有させることでシール剤とすることができる。
【００２１】
金属粉末としては銅やアルミニウム、モリブデン等、合金粉末としては二硫化モリブデン等が挙げられ、さらにセラミック粉末としては窒化アルミニウム、窒化ホウ素等を挙げることができるが、これら粉末は熱伝導率が２０Ｗ／ｍ・Ｋ以上を満たせば上記のものに限定されるものではない。また、上記粘性物質としてはグリース、シリコーン油、機械油、鉱物油、２塩基酸エステル等といった潤滑油を、上記弾性材としては耐熱性ゴム等を挙げることができる。
【００２２】
上記金属粉末、合金粉末及びセラミック粉末の合計重量が、シール剤全体をみたときの重量比で２０〜８０％の範囲内にあるとよい。上記合計重量がシール剤全体の重量比で２０％未満であると、主体金具に流入する熱をプラグホール内壁面に伝達するシール剤自体の機能が良好に発揮されないことがある。また、上記合計重量がシール剤全体の重量比で８０％を超える場合には、主体金具に流入する熱をプラグホール内壁面に伝達するシール剤自体の機能は良好になりうるが、金属粉末、合金粉末及びセラミック粉末等を含有させる粘性物質や弾性体による粘性ないし弾性力の効果が薄れ、主体金具の先端部の外周面とプラグホール内壁面との間をシールする効果が低減するおそれがある。なお、上記金属粉末、上記合金粉末及び上記セラミック粉末は、シール剤全体の重量比で上記範囲を満たして含有されつつ、平均粒径が上記クリアランス量（φＤ−φｄ）の半分以下の値となるように調整されていることが好ましい。このように上記粉末の平均粒径を調整することで、シール剤の粘性ないし弾性力を良好に維持することができる。
【００２４】
かかる構成を図るにより、プラグホールに対してスパークプラグを遊嵌状に挿入して嵌合することで、接地電極結合部の位置を燃焼室内の所定位置（所定方向）に制限することができる。上述したように、スワールの流れ方向と接地電極結合部の形成位置との間に最適な位置関係があることが知られている。そこで、スワールの流れ方向と接地電極結合部との位置関係を予め考慮しつつ、接地電極結合部の形成位置と、嵌合位置制限形状とされるフランジ部または先端部との関係を設定することで、スワールの流れ方向と接地電極結合部の形成位置との関係を、各内燃機関（各気筒）につき常に一定（最適位置）とすることができる。その結果、内燃機関や気筒毎に着火性がばらつかず、均一の空燃比（Ａ／Ｆ）で駆動することができ、ひいては希薄空燃比で駆動することも可能となる。
【００２５】
ここで、嵌合位置制限形状としては、主体金具をプラグホールに挿入しつつ、主体金具の軸方向を中心として回転させたときに、１または複数箇所にて互いに嵌合する形状であればよい。具体的に例示すると、プラグホールに軸方向に延びるキー溝を形成し、主体金具側にキー溝に嵌まるキー突起（条でも、突起でもよい）を設けたもの、或いは逆にプラグホールにキー突起、主体金具側にキー溝を設けたもの、また主体金具の先端部に面取りを施し、プラグホールをこの面取りに適合した形状としたもの、さらに先端部及びプラグホールの断面形状をそれぞれ卵形状、堕円形状、多角形状等としたものが挙げられる。なお、これら嵌合位置制限形状を、主体金具の先端部とプラグホールの先端対応部との間で図る場合には、主体金具の先端部の外周面とプラグホール内壁面との間に介在するシール剤は、嵌合位置制限形状に合わせて介在させるようにすればよい。
【００２６】
さらに、本発明では、主体金具の先端部は筒状に形成されるものであるが、その形状としては円柱状に何等限定されない。例えば、主体金具の先端部は、円柱状のものと、その円柱状の先端側に隣接すると共に先端側に向かって連続的にあるいは段階的に外径が縮小する形状のものとの組み合わせにより形成されるものであってもよい。なお、主体金具の先端部の形状が円柱状ではないときには、本明細書でいう「主体金具の先端部の外径φｄ」は、先端部の最大外径を指すものとする。そして、このとき本明細書でいう「プラグホールの先端部の孔径φＤ」は、先端部の最大外径に対向する部分の孔径を指すものとする。また、主体金具の先端部の外周面に周設されるシール剤は、先端部の外周面に全体的に周設される必要はなく、部分的に周設されていてもよい。
【００２７】
ところで、シール剤が主体金具の先端部の外周面に部分的に設けられる構成をとりうる場合、主体金具の内周面に絶縁体を係止するための金具側係合部が形成されると共に、プラグ座面の先端側縁から金具側係合部の係止面の基端側縁までの軸線方向先端に向けて測った距離Ｌ（単位：ｍｍ）が、Ｌ≧０を満たすように構成され、シール剤は、主体金具の先端部における外周面のうちで、少なくとも当該主体金具の内周面における金具側係合部が形成された領域に対応した外周領域に周設されることが好ましい。
【００２８】
スパークプラグは、一般的に、中心電極及び絶縁体に流入する熱を、上述したように主体金具の金具側係合部に流入させる構造を有する。そこで、この金具側係合部をプラグ座面よりも先端側に位置する先端部の内周面に形成しつつ、該金具側係合部が形成された領域に対応した先端部の外周領域に少なくともシール剤を介在させることによって、絶縁体や中心電極等からの主体金具に流入する熱を、金具側係合部を通じてより速やかにシール剤に放散させることができる。その結果、主体金具に流入する熱をより速やかにシリンダーヘッドに放散させることができる。なお、「主体金具の先端部における外周面のうちで、金具側係合部が形成された領域に対応した外周領域」とは、金具側係合部の基端側縁から先端側縁までの間の周方向における領域を、先端部の径方向に向かって拡大したときに、先端部の外周面と重なった周方向における領域のことを指すものとする。
【００２９】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を、図面を参照しつつ説明する。
図１及び図２は、参考形態にかかるスパークプラグ１００の部分破断断面図、及び内部構造を示す断面図である。このスパークプラグ１００は、接地電極４が１つのみ形成されたいわゆる一極タイプで、主体金具１のフランジ部１１と先端部１２との間に設けられた平面を構成するプラグ座面１３によってシールを行うフラットシートタイプのものである。なお、プラグ座面１３には、リング状のガスケットＧが装着されている。
【００３０】
このスパークプラグ１００は、軸Ｏ方向に延びる中心電極３と、この周囲を取り囲む絶縁体２と、その絶縁体２を保持する主体金具１とから構成される。この主体金具１は炭素鋼からなり、プラグ座面１３が先端側に形成されたフランジ部１１と、このプラグ座面１３から軸Ｏ方向先端側に延びる先端部１２とを有する。先端部１２は外周に雄ネジを有しておらず、外周略円筒状にされている。この先端部１２の先端面には、接地電極４の一端が結合され、接地電極結合部１７を形成している。この接地電極４の他端は、中心電極３の先端面に向かって延設し、火花放電ギャップｇを隔てて中心電極３と対向している。また、フランジ部１１の後端側（基端側）にはカシメ溝部１４、六角部１５、カシメ部１６が形成されている。なお、本明細書では、軸Ｏ方向において、火花放電ギャップｇの形成される側を前方側（先端側）、これと反対側を後方側（基端側）として説明する。
【００３１】
絶縁体２には、軸Ｏ方向に貫通孔６が形成されている。この貫通孔６の後方側には端子電極５が挿入・固定され、貫通孔６の前方側には中心電極３が挿入・固定されている。また、この貫通孔６内の端子電極５と中心電極３との間には、セラミック抵抗体７が配置され、その両端部は導電性ガラスシール層８、９を介して端子電極５、中心電極３にそれぞれ電気的接続されている。なお、セラミック抵抗体７を省略し、一層の導電性ガラスシール層により中心電極３と端子電極５とを接続した構成としてもよい。
【００３２】
また、絶縁体２は、図２に詳細に示すように、軸Ｏ方向の略中間部に、周方向外向きに突出するダイヤ部２ｅが形成されている。そして、ダイヤ部２ｅよりも後方側が、これよりも小径の頭部２ｂとされている。一方、ダイヤ部２ｅの前方側には、これよりも小径の中胴部２ｇと、その中胴部２ｇよりも小径の脚長部２ｉが隣接して形成されている。なお、頭部２ｂの外面には釉薬層２ｄが形成され、当該頭部２ｂの後方側の外面にはコルゲーション２ｃが形成されている。また、絶縁体２の軸Ｏ方向の最も前方側に位置する脚長部２ｉの外面は、先端に向かうほど縮径する略円錐状とされている。
【００３３】
ついで、絶縁体２の貫通孔６は第一部分６ａと、その第一部分６ａの後方側でこれよりも大径の第二部分６ｂを有する。端子電極５とセラミック抵抗体７は第二部分６ｂ内に収容され、中心電極３は第一部分６ａ内に挿通される。中心電極３の基端部には、その外周面から外向きに突出して凸状部３ａが形成されている。そして、この貫通孔６の第一部分６ａと第二部分６ｂとは中胴部２ｇ内にて互いに接続し、その接続位置には中心電極３の凸状部３ａを受けるための凸状部受け面６ｃがテーパ面ないしＲ面状に形成されている。
【００３４】
また、中胴部２ｇと脚長部２ｉとの接続部分は段状とされた係止面２ｈを形成し、この係止面２ｈは主体金具１の内周面に内向きに突出して形成された金具側係合部１８の係止面１８ａに対して板パッキン５１を介し係合することで、絶縁体２の軸Ｏ方向前方側への抜き止めがなされている。他方、主体金具１の内周面後方側と絶縁体２の外周面との間には、ダイヤ部２ｅと係合する環状の線パッキン２２、滑石２３が配置され、また主体金具１の基端側縁を絶縁体２の外面に向けてかしめることでカシメ部１６が形成され、絶縁体２が主体金具１に対して保持される。
【００３５】
ここで、この金具側係合部１８は、中心電極３及び絶縁体２（脚長部２ｉ）に流入した熱を、絶縁体２（絶縁体係止面２ｈ）、パッキン５１、主体金具１の先端部１２、後述するシール剤２５、さらにはシリンダーヘッドＳＨ（プラグホールＰ内壁面）に放散する熱放散の主要な経路の一部を構成するものである。なお、図２の吹出し図に示すように、プラグ座面１３の先端側縁から金具側係合部１８の基端側縁まで、軸Ｏ方向先端側に向けて測った距離Ｌ（単位：ｍｍ）についても、中心電極３や絶縁体２に流入する熱の放散度合に関係してくる（なお、図２の吹出し図では、ガスケットＧ省略）。この距離Ｌについては、Ｌ≧０の関係を満たすことが好ましい。その理由としては、金具側係合部１８をプラグ座面１３よりも軸Ｏ方向先端側に位置することになる先端部１２に形成することで、後述するシール剤２５を介して主体金具１に流入する熱をシリンダーヘッドＳＨに放散し易くなるからである。また、上記距離Ｌは、０≦Ｌ≦６を満たすことがより好ましい。距離Ｌをこのように特定範囲にすることで、主体金具１に流入する熱を、後述するシール剤２５に加えて、プラグ座面１３からもシリンダーヘッドＳＨに放散することが可能となり、より一層の熱の放散を確保することが期待できる。なお、本参考形態のスパークプラグ１００では、距離Ｌ＝０．５ｍｍに設定している。
【００３６】
さらに、主体金具１の先端部１２外周面の一部分には、キー突起１９が形成されている。このため、先端部１２は、後述するシリンダーヘッドＳＨに形成されたプラグホールＰにおいて、このキー突起１９に適合するキー溝３９を一箇所に設けた先端対応部３６と、周方向一箇所にて互いに嵌合することができるようになっている。
【００３７】
そして、本参考形態では、後述するシリンダーヘッドＳＨにスパークプラグ１００を取付けるにあたり、図１及び図２に示すように、主体金具１の先端部１２外周面（詳細には、キー突起１９を含む先端部１２外周面）に、シール剤２５が周設（塗布）されている。なお、このシール剤２５は、先端部１２の外周面に全体的に、あるいは部分的に塗布する。部分的に塗布する場合には、先端部１２の外周面の前方側に塗布し、スパークプラグ１００をプラグホールＰに挿入することにより、シール剤２５を後方側に押し上げ、取付けた状態にて先端部１２の外周面の略全体に塗布された状態となるようにしてもよい。
【００３８】
また、上述した距離Ｌ（図２参照）がＬ≧０の関係を満たすスパークプラグでは、そのスパークプラグをシリンダーヘッドＳＨに取付けたときに、シール剤２５が、主体金具１の先端部１２における外周面のうちで、主体金具１の内周面における金具側係合部１８が形成された領域に対応した外周領域１２ａ（図２参照）に少なくとも位置する状態となるように構成されることが好ましい。このような構成を図ることで、主体金具１に流入する熱を、金具側係合部１８、シール剤２５を通じて効率良く放散させることができる。
【００３９】
ここで、本参考形態に用いられるシール剤２５は、銅粉末が含まれた鉱物油にて構成され、シール剤２５全体をみたときに銅粉末は、重量比で４０％含まれている。また、このシール剤２５自体の耐熱性は、約４００℃を有している。
【００４０】
ついで、本参考形態にかかるシリンダーヘッドＳＨについて、図３を参照しつつ説明する。シリンダーヘッドＳＨのヘッド本体３１は、ヘッド上面３２及び燃焼室面３３の間を貫通するプラグホールＰを備え、さらにこの周囲のヘッド上面３２に、後述するプラグ固定具４１をネジ止めするためのネジ孔３２ａ〜３２ｄが形成されている。プラグホールＰは、スパークプラグ１００が完全に挿入される深さとされ、ヘッド上面３２から順に径小となる三段の丸孔から構成される。
【００４１】
このうち、ヘッド上面３２側の挿入部３４は、ヘッド上面３２から燃焼室面３３の近くにまで達する丸孔であり、主体金具１のうち最も径大のフランジ部１１よりも径大とされており、プラグ１００が遊嵌状に挿入できるようになっている。そして、燃焼室面３３側の先端対応部３６は、スパークプラグ１００を挿入したときに、主体金具１の先端部１２のみが遊嵌状に挿入される部分である。また、挿入部３４と先端対応部３６との間にはフランジ対応部３５が位置し、スパークプラグ１００を挿入したときに、主体金具１のフランジ部１１が遊嵌状に挿入される部分を構成する。なお、フランジ対応部３５と先端対応部３６の境界部にあたるシール面３７は、ガスケットＧが当接してシールを行う面となる。さらに、この先端側対応部３６には図３（ａ）から判るように、主体金具１のキー突起１９に適合する幅及び深さを有するキー溝３９が形成されている。また、シリンダーヘッドＳＨには、冷却水を流通させる流通孔３８が形成されている。
【００４２】
なお、本参考形態では、キー溝３９とキー突起１９とが接地電極結合部１７の形成位置を考慮しつつ、各々一定の位置関係を持って固定されるように形成されている。ここで、火花放電ギャップｇにスワールが流れ込むのを接地電極４が妨げる場合、相対的にリッチな混合気でしか着火しなくなってしまう。そこで本参考形態では、スパークプラグ１００をプラグホールＰに取付けた際に、スワールの流れ方向と接地電極４とが最適な位置関係を満たすべく、接地電極結合部１７の形成位置と先端部１２のキー突起１９の形成位置、及びそのキー突起１９の形成位置と先端対応部３６のキー溝３９の形成位置とが、一定の位置関係を有するようにキー突起１９及びキー溝３９がそれぞれ形成されている。
【００４３】
ついで、本参考形態にかかるプラグ固定具４１について、図４を援用して説明する。プラグ固定具４１は、金属製で自身をシリンダーヘッドＳＨに固定するための突出部４２と、略円筒形状の筒状部４３からなる。突出部４２には、図示しないが、シリンダーヘッドＳＨのネジ孔３２ａ〜３２ｄに各々対応した位置に、取付孔が複数形成されている。また、筒状部４３は、その外周面がシリンダーヘッドＳＨの挿入部３４よりもやや径小とされ、しかもその先端の先端面４３ａが、後述するように主体金具１のフランジ部１１の基端面を押圧可能とすべく、その内周面が六角部１５よりも径大とされている。
【００４４】
そして、図４に示すように、この筒状部４３の内部には、コイルコア４４、一次巻線Ｌ１、二次巻線Ｌ２、及び二次巻線Ｌ２にて発生する放電用高電圧を端子電極５に供給するための接続端子４５とから構成される点火コイル部５０が収容されている。なお、筒状部４３の内部には、耐熱性ゴムからなり絶縁体２の頭部２ｂと接触する絶縁性保持部材４６が、接続端子４５の周りを覆うように設けられている。また、二次巻線Ｌ２の一端と電気的に接続されるバネ状の接続端子４５は、端子電極５に対して軸Ｏ方向に圧縮された形で接触することで電気的接続される。このとき、絶縁性保持部材４６は絶縁体２の頭部２ｂに接触し、点火コイル部５０とスパークプラグ１００との間の絶縁性を確保する機能を果たす。
【００４５】
このプラグ固定具４１は点火コイル部５０を内蔵しており、後述するように、スパークプラグ１００をプラグホールＰに固定すると同時に、点火コイル部５０をもプラグホールＰ内に配置させることができ、しかもスパークプラグ１００と点火コイル部５０との接続をも完了させることができる。また、このようなプラグ固定具４１を用いた場合、スパークプラグ１００と点火コイル部５０とが直接接続されるので、両者を接続するハイテンションケーブル等が不要となり、ノイズ発生を低減させることができる。なお、このプラグ固定具４１は点火コイル部５０を内蔵する関係上、電源装置やＥＣＵ等の外部機器と接続するためのコネクタ部４７、点火ユニット４８が備えられている。この点火ユニット４８には、一次巻線Ｌ１に電源装置から供給される通電電流を点火信号に基づき通電・遮断するスイッチング素子（図示しない）等が内蔵されている。なお、この点火ユニット４８は、コネクタ部４７及び点火コイル部５０に電気的に接続されている。
【００４６】
以下に、シリンダーヘッドＳＨに対して、主体金具１の先端部１２外周面に上述したシール剤２５が周設されたスパークプラグ１００を、さらにはプラグ固定具４１を取付ける方法について説明する。まず、図４に示すように、シリンダーヘッドＳＨのプラグホールＰ内に、スパークプラグ１００を遊嵌状に挿入する。このとき、スパークプラグ１００を軸Ｏ方向を中心にして回転させつつ挿入し、キー突起１９をキー溝３９に嵌め込んで、スパークプラグ１００をプラグホールＰに嵌合する。即ち、キー突起１９とキー溝３９によって、主体金具１の先端部１２とプラグホールＰの先端対応部３６とが互いに嵌合することになる。これにより、ガスケットＧはシール面３７に当接する。そしてこれと同時に、主体金具１の先端部１２外周面に周設されたシール剤２５が、自身の粘性を発揮して、主体金具１の先端部１２外周面とプラグホールＰの先端対応部３６の内壁面との両者に接する形で、それらの間に介在することになる。また、このときシール剤２５は、主体金具１の先端部１２における外周面のうちで、主体金具１の内周面における金具側係合部１８が形成された領域に対応した外周領域１２ａに位置することになる。
【００４７】
そして、上述したプラグ固定具４１を用いて、スパークプラグ１００をシリンダーヘッドＳＨに固定する。まず、図４に示すように、プラグ固定具４１の筒状部４３をプラグホールＰに挿入する。筒状部４３の外周面は、挿入部３４よりやや径小とされているので遊嵌状に挿入でき、筒状部４３の先端面４３ａが主体金具１のフランジ部１１の基端面に当接する。このとき、筒状部４３の内部では、接続端子４５が端子電極５に圧接状態にて接触する。
【００４８】
ついで、図４に示すように、プラグ固定具４１の突出部４２の向きを合わせ、４個のボルト（図４では、４９ａ、４９ｃの２個のボルトのみ図示）を用いてプラグ固定具４１をシリンダーヘッドＳＨのヘッド上面３２のネジ孔３２ａ〜３２ｄ（図３参照）にネジ止めする。すると、筒状部４３を介して先端面４３ａにより主体金具１のフランジ部１１が軸Ｏ方向に押圧され、プラグ座面１３とシール面３７との間のシールがガスケットＧを介して行われる。なお、適当な圧力で押圧できるように、スパークプラグ１００やプラグホールＰの寸法を考慮して、筒状部４３の長さ（高さ）は予め調整されている。
【００４９】
このようにしてスパークプラグ１００はシリンダーヘッドＳＨに取付けられる訳だが、本参考形態では図４に示すように、主体金具１の先端部１２の外径をφｄ（単位：ｍｍ）、プラグホールＰの先端対応部３６の孔径をφＤ（単位：ｍｍ）としたときに、クリアランス量（φＤ−φｄ）は、０．００５≦φＤ−φｄ≦０．５０の関係を満たすようにされている。プラグホールＰの先端対応部３６の孔径φＤは、シリンダーヘッドＳＨ設計毎に種々のサイズがあり、いずれのプラグホールＰに対しても、上記範囲（関係）を満たすように主体金具１の先端部１２の外径φｄが適宜定められる。なお、本参考形態では、例えばφＤ＝１３．７０ｍｍ、φｄ＝１３．５５ｍｍであって、φＤ−φｄ＝０．１５ｍｍとされている。但し、本参考例のように、キー突起１９及びキー溝３９は、先端部１２の外径φｄ及びプラグホールＰの先端対応部３６の孔径φＤに含んで算出していない。
【００５０】
そして、本参考形態では、上記クリアランス量（φＤ−φｄ）を０．００５≦φＤ−φｄ≦０．５０の関係を満たすようにした（例えば、φＤ−φｄ＝０．１５ｍｍ）上で、主体金具１の先端部１２外周面とプラグホールＰの先端対応部３６内周面との間にシール剤２５が介在している。これにより、絶縁体２や中心電極３、接地電極４から主体金具１（先端部１２）に流入される熱を、熱伝導性に優れるシール剤２５を通じて、プラグホールＰの先端対応部３６の内壁面（シリンダーヘッドＳＨ）に速やかに放散することができるようになる。さらに、本参考形態では、金具側係合部１８をプラグ座面１３よりも先端側に位置する先端部１２の内周面に形成しつつ、その金具側係合部１８が形成された領域に対応した先端部１２の外周領域にシール剤を位置させており、主体金具１に流入する熱を、金具側係合部１８、シール剤２５を通じて、シリンダーヘッドＳＨに速やかにすることができるようになる。
【００５１】
その結果、中心電極３や絶縁体２（脚長部２ｉ）、接地電極４の温度が低く保たれることになり、従来からの先端部１２に雄ネジを形成したものと同等またはそれ以上の耐熱性が得られ、プレイグニッションや電極溶損の発生を抑制することができる。なお、上記シール剤２５を主体金具１の先端部１２外周面とプラグホールＰの先端対応部３６の内壁面との間に介在させた上で、上記クリアランス量（φＤ−φｄ）を変化させたことによる、スパークプラグの耐熱性向上の効果については後述する。
【００５２】
さらに、上述のようにしてシリンダーヘッドＳＨにスパークプラグ１００を取付けた状態において、スワールの流れ方向と接地電極４との関係についてみてみる。ここで、本参考形態では、スパークプラグ１００をプラグホールＰに取付けた際に、スワールの流れ方向と接地電極結合部１７とが最適な位置関係を満たすべく、上述したように接地電極結合部１７の形成位置、キー突起１９及びキー溝３９の形成位置の各々が所定の位置関係を有するように設定されている。その結果、スパークプラグ１００をプラグホールＰに取付けると、接地電極４の位置は常に一定位置に制限されることになる。従って、接地電極４（接地電極結合部１７）は、スワールの流れを妨げない位置に特定され、火花放電ギャップｇにて発生する火花放電による火炎核に対し、スワールを有効に接触させることができ、良好なに着火性が得られる。さらに、同一品番のスパークプラグ及びシリンダーヘッドの任意の組み合わせにより、常に希薄空燃比で内燃機関を駆動することができ、燃費を向上させることも可能となる。
【００５３】
以上、本発明を参考形態に即して説明したが、本発明は上記参考形態に限定されず、その要旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能なことはいうまでもない。例えば、上記参考形態では、スパークプラグ１００として接地電極４が一つのみの一極タイプのものを用いたが、複数の接地電極４が主体金具１に結合された多極タイプであってもよい。また、スパークプラグ１００の構造として、主体金具１のフランジ部１１と先端部１２との間に設けられたテーパ面を構成するプラグ座面１３により、ガスケットＧを介さず直接シリンダーヘッドに対してシールを行うコニカルシートタイプのものであってもよい。
【００５４】
具体的にスパークプラグの構造が上記参考形態と異なるスパークプラグの取付構造としては、図５に示すものが挙げられる。この取付構造では、特に主体金具１の先端部１２の形状が上記参考形態と異なるものであり、上記参考形態と異なる部分を中心に説明し、同様の部分は同じ記号や番号を付し、説明を省略する。
【００５５】
図５は、スパークプラグ２００とシリンダーヘッドＳＨとの取付構造を示す部分断面図であり、この図６では説明の簡略化のために上記参考例にて説明した図４より点火コイル部５０やプラグ固定具４０についての図示は省略している。図６では、スパークプラグ２００における主体金具１の先端部１２外周面形状が、フランジ部１１のガスシール面１３から軸Ｏ方向先端側に延びる第１円柱状部１２ａと、その第１円柱状部１２ａの前方側に隣接しつつ、前方側に向かって連続的に外径が縮小する縮小部１２ｂと、その縮小部１２ｂと隣接する第２円柱状部１２ｃとから構成されている。また、フランジ部１１よりも六角部１５の外径が径小に構成されており、先端部１２に上記参考形態のようにキー突起等が設けられていない。
【００５６】
なお、シリンダーヘッドＳＨ１側のプラグホールＰ１の内周面形状については、主体金具１の外周形状に合わせて適宜調整されている。具体的には、プラグホールＰ１の先端対応部３６の内周面（内壁面）は、第１円柱状部１２ａ、縮小部１２ｂ、第２円柱状部１２ｃからなる主体金具１の先端部１２の外周形状にそれぞれ対応するように形成され、プラグホールＰ１の前方側には縮小部１２ｂと接触しつつ、前方側に向かって内径が連続的に縮小する第２縮小部３６ｂが形成され、その後方側に第１円柱状部１２ａと対向する第１円柱対応部３６ａ、第２縮小部３６ｂの前方側に第２円柱状部１２ｃと対向する第２円柱対応部３６ｃが形成されている。また、プラグホールＰ１には、主体金具１のフランジ部１１の外周形状に対応するフランジ対応部３５が形成されている。なお、この実施形態では、上記参考形態のようにフランジ対応部３５に隣接する挿入部３４は形成されておらず、プラグホールＰ１は二段の丸穴から構成されている。
【００５７】
そして、このスパークプラグ２００とシリンダーヘッドＳＨ１との取付構造におていも、図６に示すように、主体金具１の先端部１２の第１円柱状部１２ａ外周面とプラグホールＰ１の先端対応部３６の内壁面（詳細には、先端対応部３６のうちの第１円柱対応部３６ａ）とのクリアランス量（φＤ−φｄ）は０．００５≦φＤ−φｄ≦０．５０の関係を満たすように設定されている。それと共に、先端部１２の第１円柱状部１２ａの外周面略全体とプラグホールＰ１の先端対応部３６の内壁面（第１円柱対応部３６ａ）との間に、シール剤２５が介在している。さらに、図示していないが、絶縁体２を係止するための金具側係合部が、プラグ座面１３よりも軸Ｏ方向先端側に位置する先端部１２の第１円柱状部１２ａの内周面に形成されている。これにより、主体金具１（先端部１２）に流入される熱が、熱伝導性に優れるシール剤２５を通じて、プラグホールＰ１の内壁面（シリンダーヘッドＳＨ１）に速やかに放散されることになり、スパークプラグ２００の耐熱性を向上させることができる。なお、このスパークプラグ２００の固定は、図示しない別途のプラグ固定具を用いて適宜行うことが可能である。
【００５８】
また、この実施形態では、主体金具１の先端部１２における縮小部１２ｂがプラグホールＰ１の前方側における第２縮小部３６ｂと接触する形で、スパークプラグ２００が取付けられている。これにより、主体金具１の先端部１２の第１円柱状部１２ａに周接されたシール剤２５が、スパークプラグ２００の使用時に燃焼室に落下するといったことが確実に防止され、信頼性に優れるスパークプラグ２００の取付構造を提供することができる。
【００５９】
（実施例）
本発明の効果を確認するために、図１（または図４）に示す自身の外周略全体にシール剤２５が塗布された主体金具１の先端部１２の外径φｄを変化させると共に、プラグホールＰの先端対応部３６の孔径φＤは一定（１３．７ｍｍ）とし、クリアランス量（φＤ−φｄ）の値を変化させることで、スパークプラグ１００の耐熱性（耐プレイグニッション性）を評価した。なお、本評価のスパークプラグ１００としては、先端部１２の軸Ｏ方向長さＴ１＝１５．０ｍｍ、先端部１２の内径φｄ１＝８．４ｍｍ、金具係合部１８の最小内径φｄ２＝７．５ｍｍにそれぞれ寸法設定し、評価を行った（図１参照）。また、プラグ座面１３の先端側縁から金具側係合部１８の基端側縁までの軸Ｏ方向先端に向けて測った距離Ｌ（図２参照）については、＋０．５ｍｍに寸法設定した。さらに、本評価にあたり、絶縁体２の脚長部２ｉの距離Ｔ２は、Ｔ２＝１７ｍｍ（脚長部２ｉの先端外径φｄ３＝５．１ｍｍ）に設定して行った（図１参照）。
【００６０】
この耐熱性の評価は、図６に示すように、点火コイル部５０及び突出部４２の中央を除去したプラグ固定具４１を用いて、スパークプラグ１００をシリンダーヘッドＳＨに固定することで行った。このプラグ固定具４１は、突出部４２に筒状部４３の内周面に連なる貫通孔４３ａを形成したもので、ケーブル５１に接続された接続端子４５を内部に有する絶縁性保持部材４６をこの貫通孔４３ａから挿入して、接続端子４５と端子電極５とを圧接状態にて接触させる。このケーブル５１は、ダイオード５２を介して図示しない点火回路に接続するとともに、ダイオード５３を通じて図示しないプレイグニッションテスタに接続している。
【００６１】
このプレイグニッションテスタは、いわゆるイオン電流を計測するものである。即ち、プレイグニッションが発生した場合に火花放電ギャップｇが火炎に包まれると、火炎中のイオンにより火花放電ギャップｇ間が導通状態となる。従って、火花放電ギャップｇ間に予め数百Ｖの電圧をかけておくと、プレイグニッションが発生した場合にイオン電流が流れる。そこで、点火回路で放電させる前に、イオン電流を検出した場合にはプレイグニッションが発生したことが判別できる。
【００６２】
そして、上述のようにスパークプラグ１００をシリンダーヘッドＳＨに固定した上で、内燃機関を駆動（２０００ｃｃ、直列４気筒、スロットル全開状態）し、正規の点火時期より１度ずつ順に過進角を変化させて、２分間保持し、プレイグニッションがその間に発生したか否かを測定し、初めてプレイグニッションが発生した過進角を測定した。ついで、自身の外周にシール剤２５を塗布せずに主体金具１の先端部１２の外径φｄを上記シール剤２５を塗布したものと同様に変化させると共に、プラグホールＰの先端対応部３６の孔径φＤは一定（１３．７ｍｍ）として、クリアランス量（φＤ−φｄ）を変化させて、スパークプラグ１００の耐熱性（耐プレイグニッション性）を評価した。
【００６３】
そして、同様のクリアランス量（φＤ−φｄ）のスパークプラグ１００（スパークプラグ１００の取付構造）について、シール剤２５を塗布したもののプレイグニッションが発生した過進角から、シール剤２５を塗布していないもののプレイグニッションが発生した過進角の差分値をとり、その差分値を図７に示した。
【００６４】
この図７の結果から、クリアランス量（φＤ−φｄ）が０．００５〜０．５０ｍｍの範囲内にあり、シール剤２５が主体金具１とプラグホールＰとの間に介在するスパークプラグ１００（スパークプラグ１００の取付構造）については、プレイグニッションが初めて発生する過進角がいずれもシール剤２５を塗布していないものに比べて向上していることが判る。これにより、主体金具１の先端部１２の外径をφｄ、プラグホールＰの先端対応部３６の孔径をφＤとしたときに、クリアランス量（φＤ−φｄ）が０．００５〜０．５０ｍｍの関係を満たすと共に、主体金具１の先端部１２とプラグホールＰとの間にシール剤２５が介在することによって、耐熱性（耐プレイグニッション性）が向上することが判る。また、特に主体金具１の先端部１２とプラグホールＰとの間にシール剤２５が介在し、上記クリアランス量（φＤ−φｄ）が０．０７５〜０．４０ｍｍの関係を満たすものでは、より耐熱性が向上することが判る。
【図面の簡単な説明】
【図１】  参考形態のスパークプラグの全体形状を示す部分破断断面図である。
【図２】  参考形態のスパークプラグの内部構造を示す軸方向断面図である。
【図３】  参考形態のシリンダーヘッドの構造を示す平面図及び軸方向断面図である。
【図４】  参考形態のスパークプラグを、シリンダーヘッドのプラグホールに挿入し、嵌合した状態の取付構造を示す説明図（部分破断断面図）である。
【図５】  実施形態のスパークプラグを、シリンダーヘッドのプラグホールに挿入し、嵌合した状態にあるスパークプラグの取付構造を示す説明図（部分破断断面図）である。
【図６】  実施形態のスパークプラグ（スパークプラグの取付構造）のプレイグニッション試験における様子を示す説明図である。
【図７】  図６に示すプレイグニッション試験を行い、クリアランス量（φＤ−φｄ）が同じ図４に示すスパークプラグの取付構造について、主体金具の先端部とプラグホールとの間にシール剤が介在するものの初めてプレイグニッションが発生した過進角から、シール剤が介在しないものの初めてプレイグニッションが発生した過進角の差分をとり、その差分値を示したグラフである。
【図８】  従来のスパークプラグの全体形状を示す部分破断断面図である。
【符号の説明】
１００、２００…スパークプラグ、１…主体金具、１１…フランジ部、１２…先端部、１７…接地電極結合部、１８・・・金具側係合部、１９…キー突起、２…絶縁体、３…中心電極、４…接地電極、５…端子電極、２５、シール剤、３５…フランジ対応部、３６…先端対応部、３９…キー溝、４１…プラグ固定具、５０…点火コイル部、ＳＨ…シリンダーヘッド、Ｐ…プラグホール、ｇ…火花放電ギャップ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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