【事件の表示】
　特願２００１−５３６２７７「液体噴射型圧縮機」拒絶査定不服審判事件〔平成１３年５月１７日国際公開、ＷＯ０１／３４２８５、平成１５年４月１５日国内公表、特表２００３−５１３７７８〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
第１．手続の経緯
　本願は、平成１１年１１月９日を国際出願日とする出願であって、平成２１年１月３０日付けで拒絶理由が通知され、これに対し平成２１年７月６日付けで明細書の特許請求の範囲を対象とする手続補正書が提出されたものの、平成２２年９月２９日付けで拒絶査定がなされた。本件審判は、これを不服として平成２３年２月４日付けで請求されたものであり、本件審判請求と同時に、同日付けで明細書の特許請求の範囲を対象とする手続補正がなされている。
　
第２．平成２３年２月４日付けの手続補正についての補正却下の決定
〔補正却下の決定の結論〕
　本件手続補正を却下する。
〔理由〕
　１．補正後の本願発明
　平成２３年２月４日付けの手続補正（以下、「本件手続補正」という。）により、明細書の特許請求の範囲の請求項１は、
「吸引チューブ内に少なくとも１６２１ｋＰａ（１６ａｔｍ）の圧力下で液体を軸方向に注入すること、少なくとも２０２ｋＰａ（２ａｔｍ）の圧力を有する、前記チューブ内に圧縮される反応性気体を吸引し、該チューブ内で注入された液体に接触させること、前記チューブ内で前記気体に接触する前記液体の速度が前記液体を前記チューブ内で小滴に分散させ、前記小滴と前記気体との混合気を形成すること、それによって、前記液体の運動量を前記気体に移動させること、前記混合気を減速された区域に随意に送り、それによって前記液体の運動エネルギを前記気体に移動させること、そしてその結果として前記気体の少なくとも７０９ｋＰａ（７ａｔｍ）までの圧縮を得ることを備えていることを特徴とするプロセス。」
と補正された。
　上記補正は、補正前の請求項１に記載された発明を特定する事項である「チューブ内に圧縮される反応性気体」について限定する「少なくとも２０２ｋＰａ（２ａｔｍ）の圧力を有する」との事項を付加するものであり、しかも、補正後の請求項１に記載された発明は、補正前の請求項１に記載された発明と、発明の産業上の利用分野及び解決しようとする課題が異なるものではない。
　したがって、上記補正は、平成１８年法律第５５号改正附則第３条第１項によりなお従前の例によるとされる同法による改正前の特許法（以下、「平成１８年改正前特許法」という。）第１７条の２第４項第２号に規定する特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。
　そこで、本件手続補正後の上記請求項１に記載された事項により特定される発明（以下、「本願補正発明」という。）が、特許出願の際独立して特許を受けることができるものであるか（平成１８年改正前特許法第１７条の２第５項において準用する同法第１２６条第５項の規定に適合するか）について、以下に検討する。
　
　２．引用例の記載事項
　原査定の拒絶の理由に引用された、本願の国際出願日前に頒布された刊行物である「R.G.CUNNINGHAM  R.J.DOPKIN，Jet Breakup and Mixing Throat Lengths for the Liquid Jet Gas Pump」(Journal of fluids engineering２１６〜２２６頁（American Society of Mechanical Engineers、１９７４年９月、米国）（以下、「引用例１」という。）には、次の記載がある。
　ａ「The liquid gas (LJG) pump is a device in which a liquid jet 
entrains and compresses a gas in a cylindrical mixing throat. The 
resulting homogeneous mixture of gas bubbles in liquid is dis-
charged through a diffuser, to increase the static pressure at the 
expense of the kinetic energy of the mixture.」
（２１６頁左欄２〜６行）
（日本語訳：液体ガス（LJG）ポンプは、円筒形混合喉部において、液体ジェットにガスを混入し圧縮する装置である。結果として得られる液体中に気泡が均一に混合した混合物は、混合物の運動エネルギーを静圧の上昇に変換して、ディフューザーから排出される。（日本語訳は当審による。以下、同様。））
　ｂ「The Gas Compression Processes.  It is common observation that 
given sufficient initial velocity, a free liquid jet discharged 
into a gas will ultimately break up, i.e., expand as droplets are 
shed from the potential core. The breakup length is the distance 
from the nozzle tip to the disappearance of the potential core. 
Numerous investigations have confirmed that free jet breakup starts 
with the appearance of ripples or waves within a few diameters of 
the nozz1e tip which then grow in magnitude until droplets or 
particles of fluid are shed into the surrounding atmosphere; the 
shedding process continues until the potential core is consumed.」
（２１６頁右欄６〜１６行）
（日本語訳：ガス圧縮過程。十分な初期速度が与えられ、ガス中に放出された自由液体ジェットは、最終的に破砕（崩壊）する、つまり、中心のコアから発散する液滴として膨張することが、一般的に観測されている。破砕（崩壊）の長さは、ノズル先端から中心のコアが消失するまでの距離である。自由液体ジェットの破砕は、ノズル先端の直径の２〜３倍の距離で、波紋や波の出現として始まり、次いで、周囲の気中に液滴又は粒子として発散する大きさまで成長することが、多くの調査によって確認されている。発散過程は、中心コアが消費し尽くされるまで継続する。）
　ｃ「Referring to Fig. 1, the liquid jet and the gas annulus enter 
the throat at o at velocities V1o and V2o, respectively. In the 
annular entrance zone the two streams remain essentially unchanged 
although of course a gas boundary layer begins to develop on the 
wall and interfacial shear forces act between the surface of the 
jet and the gas annulus. Within the throat but prior to the mixing 
zone the wave disturbances on the jet reach critical magnitude and 
high velocity droplets are shed from the jet into the annular space.
The potential core diminishes and ultimately disappears as the flow 
proceeds to the right. Downstream of the mixing zone, liquid is the 
continuous medium - in contrast to annular flow upstream of the 
mixing zone where the gas is the continuous medium - and the liquid 
contains finely dispersed gas bubbles.
  A sudden expansion in a pipeline is a diffuser (albeit relatively 
inefficient) in which a pressure rise results from a rapid decelera-
tion of the fluid.」（２１６頁右欄１７行〜２１７頁左欄２行）
（日本語訳：図１を参照すると、液体ジェットとガスの環は、それぞれ速度V1oとV2oで、点ｏで喉部に進入する。環状の入口領域内で、ガスの境界層は、当然、壁上に生じ始め、また、ジェット表面とガス環の間の界面剪断力にさらされ始めるが、入口領域内では、これら２つの流れは、本質的に変化しない。喉部内の混合領域の初めの部分で、ジェットの波状の乱れが、ジェットから環状空間に高速の液滴として発散する臨界的大きさに達する。中心コアは縮小し、流れが右に進むに従って、最終的に消滅する。環状の混合領域の上流では、ガスが連続媒体であるのに対し、混合領域の下流では、液体が連続媒体であり、その液体は、細かく分散した気泡を含んでいる。
　管路内の急膨張は、一種のディフューザー（比較的非効率的であるが）であり、流体の急減速に基づく圧力上昇が生じる。）
　ｄ「From point t to d in the diffuser the mixture is decelerated 
to achieve a rise in static pressure at the expense of the kinetic 
energy of the mixture (largely that of the liquid since the mass of 
the gas is relatively small). As the mixture pressure rises, energy 
is again transferred from the liquid to the gas but this time the 
mechanism is somewhat that of a mechanical piston compressor. The 
gas and liquid velocities are identical (unlike the throat process 
prior to mixing) and mechanical work is performed by the liquid on 
the gas as the diameter of each entrained gas bubble diminishes in 
moving from t to d.」（２１７頁左欄１３〜２２行）
（日本語訳：ディフューザーの点ｔからｄにおいて、混合物は、減速し、混合物の運動エネルギー（ガスの質量が比較的小さいので、主に液体の運動エネルギー）が変換されて静圧の上昇が生じる。混合物の圧力が上昇するにつれて、再度、エネルギーが液体から気体に移るが、この時は、機械的なピストン圧縮機に似た過程となる。（混合前の喉部における過程とは異なり）ガスと液体の速度が同一であるから、液体によってガスに対してなされる機械的な仕事は、点ｔからｄに移動するに連れて、各連行気泡の直径を減少するように働く。）
　ｅ　２１７頁右欄の図１から、液体ジェットは、喉部内に軸方向に注入されること、及び、喉部内で液体ジェットとガスとが接触することが見て取れる。
　ｆ　上記記載ａ〜ｄ並びに２１７頁右欄の図１から、図１に示された装置はエゼクターであり、液体ジェットを喉部内に注入することにより、ガスが喉部内に吸引されること、喉部内で液体ジェットが液滴となりガスが混入されて混合物を形成し、混入されたガスが圧縮されること、及びその混合物が喉部からディフューザーに送られガスがさらに圧縮されることは、当業者にとって明らかである。
　
　以上の記載及び２１７頁右欄の図１によれば、引用例１には、次の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されていると認められる。
　「喉部内に液体ジェットを軸方向に注入し、前記喉部内に圧縮されるガスを吸引し、該喉部内で注入された液体ジェットに接触させ、
　前記喉部内で前記ガスに接触する前記液体ジェットが前記喉部内で液滴に発散し、前記液滴と前記ガスとの混合物を形成して、前記液体の運動エネルギーを前記ガスに移動させ、
　前記混合物をディフューザーに送って、前記液体の運動エネルギーを前記ガスに移動させる方法。」
　
　３．対比
　本願補正発明と引用発明とを対比すると、引用発明の「喉部」は、本願補正発明の「吸引チューブ」に相当し、同様に、
「液体」及び「液体ジェット」は、「液体」に、
「液滴」は、「小滴」に、
「発散」は、「分散」に、
「混合物」は、「混合気」に、
「液体の運動エネルギー」は、「液体の運動エネルギ」に、
「ディフューザー」は、「減速された区域」に、
「方法」は、「プロセス」に、
それぞれ相当する。
　また、引用発明の「ガス」と、本願補正発明の「反応性気体」とは、「気体」である限りにおいて一致する。
　引用発明の「液体ジェットが前記喉部内で液滴に発散し」という事項は、本願補正発明の「液体の速度が前記液体を前記チューブ内で小滴に分散させ」との要件を満たす。
　本願補正発明の「前記混合気を減速された区域に随意に送り」は、本願明細書段落０００４の「気体の圧縮の大部分、例えば、圧縮の少なくとも８５％は、吸引チューブ内で起こる。追加圧縮のための減速された区域の使用は、プロセスの最大の成果を与えるが、この区域は、チューブ内での圧縮が圧縮された気体の意図された使用に対して十分である場合には省略されてもよい。」という記載などから見て、「前記混合気を減速された区域に送るか、または、前記混合気を減速された区域に送ることなく」という意味と認められる。そうすると、引用発明の「前記混合物をディフューザーに送って」は、本願補正発明の「前記混合気を減速された区域に随意に送り」という要件を満たす。
　また、引用例の「図１を参照すると、液体ジェットとガスの環は、それぞれ速度V1oとV2oで、点ｏで喉部に進入する。……ガスの境界層は……ジェット表面とガス環の間の界面剪断力にさらされ……」（上記記載事項ｃ参照）、「ディフューザーの点ｔからｄにおいて、混合物は、減速し、混合物の運動エネルギー……が変換されて静圧の上昇が生じる。混合物の圧力が上昇するにつれて、再度、エネルギーが液体から気体に移るが、この時は、機械的なピストン圧縮機に似た過程となる。（混合前の喉部における過程とは異なり）ガスと液体の速度が同一である……」（上記記載事項ｄ参照）という記載などから見て、引用発明が「喉部内で液滴に発散し、前記液滴と前記ガスとの混合物を形成して、前記液体の運動エネルギーを前記ガスに移動させ」る過程では、液体の運動量がガスに移動していることが明らかである。
　そうすると、本願補正発明と引用発明とは、本願補正発明の記載に倣えば次の一致点で一致する。
　　《一致点》
　吸引チューブ内に液体を軸方向に注入すること、前記チューブ内に圧縮される気体を吸引し、該チューブ内で注入された液体に接触させること、前記チューブ内で前記気体に接触する前記液体の速度が前記液体を前記チューブ内で小滴に分散させ、前記小滴と前記気体との混合気を形成すること、それによって、前記液体の運動量を前記気体に移動させること、前記混合気を減速された区域に随意に送り、それによって前記液体の運動エネルギを前記気体に移動させること、を備えているプロセス。
　
　そして、本願補正発明と引用発明とは、次の相違点１及び相違点２で相違する。
　　《相違点１》
　本願補正発明では、圧縮される気体が「反応性気体」であるのに対して、引用発明では、圧縮される気体の種類を特定していない点。
　　《相違点２》
　本願補正発明では、吸引チューブ内に吸引される気体が「少なくとも２０２ｋＰａ（２ａｔｍ）の圧力を有する」ものであり、吸引チューブ内に「少なくとも１６２１ｋＰａ（１６ａｔｍ）の圧力下で」液体が注入され、結果として「気体の少なくとも７０９ｋＰａ（７ａｔｍ）までの圧縮を得る」ものであるのに対して、引用発明は、これら圧力について特定していない点。
　
　４．相違点の検討
（１）相違点１について
　本願明細書段落０００２に、「エダクター（eductors）は、大気圧以下の圧力から大気圧までに気体を圧縮することにより減圧状態を発生させるために使用されてきた。該エダクターの動作原理は……に開示されるように、より高い圧力にまで、特に、１３ｐｓｉａ（０．８８ａｔｍ、８８．８８ＫＰａ）である出発ガスから５０ｐｓｉａ（３．４ａｔｍ、３４３．４ＫＰａ）にまで、の気体の圧縮へと拡大されてきた。こういった意味合いで、エダクターは、液体噴射型圧縮機と言われる場合がある。すなわち、液体が気体を圧縮するために使用される。」と記載されているように、本願補正発明は、エゼクター（日本語の技術用語としては、「エダクター」ではなく「エゼクター」又は「エゼクタ」の方が一般的である。）によって、反応性気体を吸引し圧縮するプロセスと認められる。また、本願明細書段落０００５の「好ましい実施形態において、圧縮される気体は、化学反応に供給される気体として有益な反応剤気体のような反応性気体である。」という記載などから見て、本願補正発明の「反応性気体」とは、「化学反応に供給される気体として有益な反応剤気体」をも意味するものである。
　そして、反応性気体、すなわち、化学反応に供給される反応剤気体をエゼクターで吸引し圧縮するプロセスは、例えば、原査定の拒絶の理由に引用された、本願の国際出願日前に頒布された刊行物である特開平２−５６２２９号公報（以下、「引用例２」という。）の２頁左上欄５〜１３行及び同頁右下欄下から３行〜３頁左上欄１０行や、特開昭６１−３３１６０号公報（以下、「周知例」という。）の１頁左下欄３行〜２頁左上欄９行などに記載されており、周知の技術的事項である。
　してみると、エゼクターを用いてガスを吸引し圧縮する方法（上記２．ｆ参照）である引用発明に、エゼクターで気体を吸引し圧縮する技術における上記周知の技術的事項を適用し、圧縮される気体を、反応性気体とすることは、当業者が容易に推考し得たことである。
　
（２）相違点２について
　エゼクターによって気体を吸引し圧縮するプロセスにおいて、吸引される気体の圧力、注入する液体の圧力、結果として得られる圧縮気体の圧力を、どのようにするかは、当該プロセスを適用する用途等に応じて、当業者が適宜決定すべき単なる設計的事項である。
　そして、例えば、上記周知例に次のｇ〜ｌの記載がある。
　ｇ「一般的に尿素製造プロセスの分離工程ではなるべく圧力が低く、吸収工程においてはなるべく圧力が高い方が望ましい…」（２頁右下欄１３〜１５行）、
　ｈ「我々の基本的に考え方は、エゼクターを用いて、減圧しつつある流体の持つエネルギーを利用して、分離ガスの圧力を高めるのである。」（３頁右上欄４〜６行）、
　ｉ「尿素プロセスにおいて減圧しつつある流体として、我々は２つの流れに注目した。１つは合成管から流出するパージガスであり、もう１つはストリッパーから流出する尿素液である。　　前者は合成管からパージされ、分離工程からの分離ガスと共に吸収塔に導入される。後者はストリッパーにおいてアンモニウムカーバメートを大部分分解せしめられて、分離工程に減圧流入する。両者はともに１３０〜２００kg/cm２g程度の圧力から、２．０〜２５kg/cm２g程度の圧力まで減圧される。前者はガス体、後者は液体であるが、本発明はこれらの流体のもつ圧力エネルギーを有効に利用するものである。　これらのエゼクターの被吸引流体は共に分離工程から流出する分離ガスであるが、作動流体が異なるので、本明細書においては、前者（合成管からのパージガス）を作動流体とするエゼクターをエゼクター(Ａ)、後者（ストリッピング分解工程から流出する尿素液）を作動流体とするエゼクターをエゼクター(Ｂ)と称することにする。　この２つの型のエゼクターを、通常の尿素ストリッピングプロセスに組み込んだプロセスとしては種々の組み合わせがあるが、大別すると第１図に示す５つに分類される。　　(ｉ)、(ii)はエゼクター(Ａ)を、(iii)はエゼクター(Ｂ)を夫々単独に使用したプロセス、(iv)、(ｖ)はこれらの２つのエゼクターを組合せて使用したプロセスである。」（３頁右上欄１５行〜右下欄２行）、
　ｊ「(iii)これはエゼクター(Ｂ)を使用して圧力を上昇せしめるものである。　ストリッパーから流出する尿素液は作動流体としてライン１０からエゼクター(Ｂ)に流入する。一方被吸引流体の分離工程からの分離ガスは吸引されて１２から流入する。両者の混合ガスは圧力を高めて気液分離器に導入され、分離液体は分離工程に１４、分離ガス１１は途中で合成管からのパージガス１３と合流して、吸収工程に流入させられる。」（４頁左上欄５〜１４行）、
　ｋ「(iv)これは(Ａ)、(Ｂ)のエゼクターを直列に２段に使用する。　分離工程からの分離ガスは１２からエゼクター(Ａ)に流入し、合成管からのパージガス１３によつて圧力を上昇せしめられる。次にこの流出ガスは更にエゼクター(Ｂ)に流入し、ストリッパーから流出する尿素液１０の駆動力によって更に圧力を高められる。」（４頁左上欄１５行〜右上欄２行）、
　ｌ「第１図の各ケースにおける圧力上昇は次のようになる。(単位kg/cm２）。
　　但し合成圧力　　１８０kg/cm２g　　温度１８０℃
　　　　分離圧力　　　１２　〃　　　　〃 １５０℃」
　　(ｉ)　 (Ａ) １．０　　(ii) (Ａ) ２．０
　　(iii)　(Ｂ) ６．０
　　(iv)　 (Ａ) ２．０　　(Ｂ) ５．０
　　(ｖ) 　(Ｂ) ６．０　　(Ａ) １．０　」（４頁右下欄９〜１６行）、
　これら記載ｇ〜ｌ及び第１図から、周知例第１図(iii)のエゼクター(Ｂ)は、吸引される気体（分離工程からの分離ガス）の圧力が１２kg/cm２（１１.６atm）であり、注入する液体（ストリッパーから流出する尿素液）の圧力が１３０〜１８０kg/cm２（１２５.８〜１７４.２atm。記載ｌによれば合成圧力が１８０kg/cm２であるので、ストリッパーから流出する尿素液の圧力も１８０kg/cm２以下と推認される。）であり、結果として得られる圧縮気体（エゼクター(Ｂ)からの流出ガス）の圧力が１８kg/cm２（１８＝１２＋６.０、１７.４atm）であること、また同様に、周知例第１図(iv)のエゼクター(Ｂ)は、吸引される気体の圧力が１４kg/cm２（１４＝１２＋２.０、１３.５atm）であり、注入する液体の圧力が１２５.８〜１７４.２atmであり、結果として得られる圧縮気体の圧力が１９kg/cm２（１９＝１４＋５.０、１８.４atm）であることが示されており、これら吸引される気体の圧力、注入する液体の圧力、及び結果として得られる圧縮気体の圧力は、いずれも本願補正発明が特定する圧力の要件を満たしている。
　してみると、エゼクターによって気体を吸引し圧縮するプロセスにおいて、吸引される気体の圧力、注入する液体の圧力、結果として得られる圧縮気体の圧力を、当該プロセスを適用する用途等に応じて適宜決定し、本願補正発明が特定する圧力とすることに技術的困難があるとも、その結果、当業者の予測を超える格別な作用効果を奏することになるとも認められないから、引用発明において、吸引される気体の圧力、注入する液体の圧力、結果として得られる圧縮気体の圧力を適宜決定し、相違点２に係る本願補正発明の構成とすることは、当業者が容易になし得たことである。
　
（３）そして、本願補正発明を全体として見ても、本願補正発明が奏する効果は、引用発明及び周知の技術的事項から当業者が予測できたものであって、格別顕著なものとはいえない。
　したがって、本願補正発明は、引用発明及び周知の技術的事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により、特許出願の際独立して特許を受けることができないものである。
　
　５．まとめ
　以上のとおりであるから、本件手続補正は、平成１８年改正前特許法第１７条の２第５項において準用する同法第１２６条第５項の規定に違反するものであり、同法第１５９条第１項において読み替えて準用する同法第５３条第１項の規定により却下されるべきものである。
　
第３　本願発明について
　１．本願発明
　上記のとおり、本件手続補正は却下されたので、本願の請求項１ないし３に係る発明は、平成２１年７月６日付けの手続補正により補正された明細書の特許請求の範囲の請求項１ないし３に記載された事項により特定されるものと認める。その請求項１は次のとおり記載されている。
「吸引チューブ内に少なくとも１６２１ｋＰａ（１６ａｔｍ）の圧力下で液体を軸方向に注入すること、前記チューブ内に圧縮される反応性気体を吸引し、該チューブ内で注入された液体に接触させること、前記チューブ内で前記気体に接触する前記液体の速度が前記液体を前記チューブ内で小滴に分散させ、前記小滴と前記気体との混合気を形成すること、それによって、前記液体の運動量を前記気体に移動させること、前記混合気を減速された区域に随意に送り、それによって前記液体の運動エネルギを前記気体に移動させること、そしてその結果として前記気体の少なくとも７０９ｋＰａ（７ａｔｍ）までの圧縮を得ることを備えていることを特徴とするプロセス。」
（以下、請求項１に係る発明を、「本願発明１」という。）
　
　２．引用例の記載事項
　原査定の拒絶の理由に引用された引用例及びその記載事項は、上記第２．２．に記載したとおりである。
　
　３．対比・検討
　本願発明１は、上記第２．１．で検討した本願補正発明から、「チューブ内に圧縮される反応性気体」について限定する「少なくとも２０２ｋＰａ（２ａｔｍ）の圧力を有する」との事項を省いたものである。
　そうすると、本願発明１を特定する事項を全て含み、さらに他の特定する事項を付加したものに相当する本願補正発明が、上記第２．４．に記載したとおり、引用発明び周知の技術的事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本願発明１も、同様の理由により、引用発明び周知の技術的事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
　４．むすび
　以上のとおり、本願発明１は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであるから、他の請求項に係る発明について検討するまでもなく、本願は拒絶されるべきものである。
　原査定は、妥当である。
　よって、結論のとおり審決する。