【誤訳訂正書】
【提出日】平成18年8月4日(2006.8.4)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量%でC:0.03〜0.17%、Si:0.01〜0.5%、Mn:0.4〜2.0%、Ti:0.005〜0.2%、Al:0.0005〜0.1%、N:0.008〜0.030%、B:0.0003〜0.01%、W:0.001〜0.2%、P:0.03%以下、S:0.03%以下、O:0.005%以下、1.2≦Ti/N≦2.5、10≦N/B≦40、2.5≦Al/N≦7、6.5≦(Ti+2Al+4B)/N≦14を満足し、残りのFe及びその他の不純物から組成され、微細組織が20μｍ以下のフェライトとパーライトの複合組織から成り、0.01〜0.1μｍのTiN析出物が0.5μｍ以下の間隔で1.0x107個/mm2以上分布する溶接熱影響部の靭性が優れた溶接構造用鋼材。
【請求項２】
前記鋼材にはVが0.01〜0.2%含まれ、VとNの比(V/N)が0.3〜9、そして7≦(Ti+2Al+4B+V)/N≦17を満足することを特徴とする請求項1に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材。
【請求項３】
前記鋼材にはNi:0.1〜3.0%、Cu:0.1〜1.5%、Nb:0.01〜0.1%、Mo:0.05〜1.0%、Cr:0.05〜1.0%のグループから選択された1種または2種以上が含まれることを特徴とする請求項1に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材。
【請求項４】
前記鋼材にはCa:0.0005〜0.005%、REMから選択された1種または2種以上:0.005〜0.05%が含まれることを特徴とする請求項1に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材。
【請求項５】
前記鋼材は1400℃以上に加熱され800〜500℃の区間を60秒以内で冷却される場合に鋼材と熱処理部の靭性差(鋼材靭性-熱処理部靭性)が±30J範囲以内で、60〜120秒で冷却される場合に鋼材と熱処理部の靭性差が±70J範囲以内で、120〜180秒で冷却される場合に鋼材と熱処理部の靭性差が0〜100J範囲以内であることを特徴とする請求項1に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材。
【請求項６】
重量%でC:0.03〜0.17%、Si:0.01〜0.5%、Mn:0.4〜2.0%、Ti:0.005〜0.2%、Al:0.0005〜0.1%、N:0.008〜0.030%、B:0.0003〜0.01%、W:0.001〜0.2%、P:0.03%以下、S:0.03%以下、O:0.005%以下、1.2≦Ti/N≦2.5、10≦N/B≦40、2.5≦Al/N≦7、6.5≦(Ti+2Al+4B)/N≦14を満足し、残りのFe及びその他の不純物から組成されるスラブを1100〜1250℃範囲において60〜180分間加熱してからオーステナイト再結晶域において40%以上の圧延比で熱間圧延した後、フェライト変態終了温度±10℃までは1℃/分以上の速度で冷却して成る溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項７】
前記スラブにはVが0.01〜0.2%含まれ、VとNの比(V/N)が0.3〜9、そして7≦(Ti+2Al+4B)/N≦17を満足することを特徴とする請求項6に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項８】
前記スラブにはNi:0.1〜3.0%、Cu:0.1〜1.5%、Nb:0.01〜0.1%、Mo:0.05〜1.0%、Cr:0.05〜1.0%のグループから選択された1種または2種以上が含まれることを特徴とする請求項6に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項９】
前記スラブにはCa:0.0005〜0.005%、REMから選択された1種または2種以上:0.005〜0.05%が含まれることを特徴とする請求項6に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１０】
前記スラブは、溶鋼にTiより脱酸力の大きい脱酸元素を投入し脱酸して溶鋼の溶存酸素を30ppm以下に制御してから、Tiをその含有量が0.005〜0.2%になるよう10分以内に添加した後鋳造して製造されるものであることを特徴とする請求項6に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１１】
前記脱酸元素がMn、Si及びAlで、これら脱酸元素はMn、Si、Al順に投入されることを特徴とする請求項10に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１２】
前記精錬した溶鋼を0.9〜1.1m/分の速度で連続鋳造しながら、2次冷却台において0.3〜0.35ｌ/kgの飛水量で弱冷することを特徴とする請求項10に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１３】
重量%でC:0.03〜0.17%、Si:0.01〜0.5%、Mn:0.4〜2.0%、Ti:0.005〜0.2%、Al:0.0005〜0.1%、N:0.005%以下、B:0.0003〜0.01%、W:0.001〜0.2%、P:0.03%以下、S:0.03%以下、O:0.005%以下、残りのFe及びその他の不可避な不純物から組成される低窒素鋼スラブを製造する段階；
前記スラブを1100〜1250℃の温度で60〜180分間加熱しながら鋼中Nが0.008〜0.03%の範囲内でTi、B、Alと下記の関係を満足するよう浸窒処理する段階、1.2≦Ti/N≦2.5、10≦N/B≦40、2.5≦Al/N≦7、6.5≦(Ti+2Al+4B)/N≦14；及び、
前記浸窒処理したスラブをオーステナイト再結晶域において40%以上の圧延比で熱間圧延してから、フェライト変態終了温度±10℃まで1℃/分以上の速度で冷却する段階を含む溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１４】
前記スラブにはVが0.01〜0.2%含まれ、VとNの比(V/N)が0.3〜9、そして7≦(Ti+2Al+4B)/N≦17を満足することを特徴とする請求項13に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１５】
前記スラブにはNi:0.1〜3.0%、Cu:0.1〜1.5%、Nb:0.01〜0.1%、Mo:0.05〜1.0%、Cr:0.05〜1.0%のグループから選択された1種または2種以上が含まれることを特徴とする請求項13に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１６】
前記スラブにはCa:0.0005〜0.005%、REMから選択された1種または2種以上:0.005〜0.05%が含まれることを特徴とする請求項13に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１７】
前記スラブは、溶鋼にTiより脱酸力の大きい脱酸元素を投入し脱酸して溶鋼の溶存酸素を30ppm以下に制御してから、Tiをその含有量が0.005〜0.2%になるよう10分以内に添加した後鋳造して製造されることを特徴とする請求項13に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１８】
前記脱酸元素がMn、Si及びAlで、これら脱酸元素はMn、Si、Al順に投入されることを特徴とする請求項17に記載の溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１９】
請求項1ないし5中いずれか一項に記載の溶接構造用鋼材を用いて製造される溶接熱影響部靭性の優れた溶接構造物。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１１】
また、本発明は、重量%でC:0.03〜0.17%、Si:0.01〜0.5%、Mn:0.4〜2.0%、Ti:0.005〜0.2%、Al:0.0005〜0.1%、N:0.005%以下、B:0.0003〜0.01%、W:0.001〜0.2%、P:0.03%以下、S:0.03%以下、O:0.005%以下、残りのFe及びその他の不可避な不純物から組成される低窒素鋼スラブを製造する段階; 該スラブを1100〜1250℃の温度で60〜180分間加熱しながら鋼中Nが0.008〜0.03%の範囲内でTi、B、Alと下記の関係を満足するよう浸窒処理する段階、
1.2≦Ti/N≦2.5、10≦N/B≦40、2.5≦Al/N≦7、6.5≦(Ti+2Al+4B)/N≦14;及び、
前記浸窒処理したスラブをオーステナイト再結晶域において40%以上の圧延比で熱間圧延した後、フェライト変態終了温度±10℃まで1℃/min以上の速度で冷却する段階を含む溶接構造用鋼材の製造方法に関するものである。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１８】
さらに、興味深いのは、鋼スラブを鋳片表面クラックの発生可能性の低い0.005%以下の低窒素鋼に製造し、以降圧延工程中スラブ加熱炉において浸窒処理を施して高窒素鋼に製造してもTi/Nの比を1.2〜2.5の範囲に管理すれば、前記のように所望のTiN析出物を得ることができた。これは同一Ti含量において浸窒処理により窒素含量を増加させると、固溶される全てのTi元素が容易に窒素原子と結合し高温でTiN析出物が安定する溶解度積が下がる為と分析された。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２９】
一方、本発明においてスラブは低窒素鋼とし、以降浸窒処理を施して高窒素鋼に製造することもできる。この場合、鋼スラブ段階においては、Nを鋳片表面クラックの可能性の低い0.005%以下に管理し、以降スラブ再加熱工程において浸窒処理を施し0.008〜0.03%の高窒素鋼に製造する。
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３５】
本発明においてはTi/Nの比を1.2〜2.5に制限する。
このように、本発明においてTi/Nの比を所定値に制御するのは次のような2つの利点に基づくものである。
第一、TiN析出物の個数を増加させながらも均一に分布させることができる。即ち、同一Ti含量において窒素含量を増加させると連鋳過程(高窒素スラブの場合)または浸窒処理後の冷却過程(低窒素スラブの浸窒処理の場合)において固溶された全てのTi元素が窒素元素と結合して微細TiN析出物を狭い間隔で分布させる。
【誤訳訂正６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６３】
本発明は前記のように用意した溶鋼を用いて鋼スラブを製造することができるが、溶鋼が低窒素の場合(浸窒処理する場合)には連続鋳造時の鋳造速度が高速または低速どちらでも構わない。しかし、溶鋼が高窒素の場合には鋳片表面クラックの発生可能性が高い点を考慮して低速鋳造し2次冷却台において弱冷条件を与えることが生産性向上の面から好ましい。
【誤訳訂正７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６７】
一方、本発明においては、窒素を0.005%以下で含有した低窒素鋼スラブをスラブ加熱炉での浸窒処理により高窒素とさせTiとNの比を調節する。
【誤訳訂正８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６８】
本発明においては低窒素鋼スラブを1100〜1250℃で60〜180分間加熱しながら浸窒処理してスラブの窒素濃度を0.008〜0.03%に制御することが好ましい。何故ならば、スラブ内で適正レベルのTiN析出量を確保するためには窒素が0.008%以上含有されなければならないが、0.03%を超過するとスラブ内に拡散して微細TiNとして析出する窒素量よりスラブ表面に浸窒する窒素量が増加してスラブ表面に硬化が起こり後続工程の圧延過程に悪影響を及ぼすからである。
【誤訳訂正９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６９】
さらに、スラブ加熱温度が1100℃未満であると浸窒した窒素が拡散され得る駆動力が小さく微細TiN析出物の個数が少ないばかりでなく、TiN析出物個数を増加させるべく加熱時間を延ばさなければないので製造原価費用が増加する問題があり、加熱温度が1250℃より高いとスラブのオーステナイト結晶粒が加熱中成長して圧延過程中の再結晶に影響を及ぼす。そして、スラブ加熱時間が60分未満であると浸窒効果を奏さず、加熱時間が180分より長いと実操業上の費用が増加するばかりでなくスラブ内のオーステナイト結晶粒成長が起こり後続圧延工程に影響を及ぼす為好ましくない。
【誤訳訂正１０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７０】
さらに、このような浸窒処理により、スラブ中Ti/Nの比は1.2〜2.5、N/Bの比は10〜40、Al/Nの比は2.5〜7、(Ti+2Al+4B)/Nの比は6.5〜14に制御すべきで、V/Nの比は0.3〜9、(Ti+2Al+4B+V)Nの比は7〜17になるようにするのが好ましい。
【誤訳訂正１１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００８３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００８３】
【表１】
2005509740.tif 000001
【誤訳訂正１２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００８４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００８４】
【表２】
2005509740.tif 000002
【誤訳訂正１３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００８５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００８５】
【表３】
2005509740.tif 000003
【誤訳訂正１４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９１】
【表４】
2005509740.tif 000004
【誤訳訂正１５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９２】
前記表4から分かるように、本発明により製造した熱間圧延材の析出物(Ti系窒化物)個数は2.6X108個/mm2以上の範囲を有する。これに比して、従来鋼(11)の場合は11.1 X103個/mm2以下の範囲を示し従来材より発明材がかなり均一でありながらも微細な析出物大を有しながらその個数も顕著に増加することがよくわかる。
【誤訳訂正１６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９３】
【表５】
2005509740.tif 000005
【誤訳訂正１７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１０４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１０４】
表10からわかるように、本発明により製造した熱間圧延材の析出物(Ti系窒化物)の個数は2.4X108個/mm2以上の範囲を有する。これに比して、従来材(11)の場合は11.1 X103個/mm2以下の範囲を示しており、従来材より発明材がかなり均一で微細な析出物の大きさを有しながらその個数もまた顕著に増加することがわかる。
【誤訳訂正１８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１０７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１０７】
（実施例３）浸窒処理
表12のような成分組成を有する鋼スラブを製造すべく、表12においてTi成分を除いた他成分を本発明範囲にした発明鋼を試料として電炉において溶解した。そして、これから得た溶鋼をMn→Siに弱脱酸後Alに強脱酸して溶存酸素量を調節し、次いでTiを添加してTi濃度を表12のように調節後、溶鋼を一定時間維持し脱ガス処理後鋳造速度を調節しながら連続鋳造で鋼スラブを製造した。この際、脱酸元素と脱酸順序、溶鋼の溶存酸素量、鋳造条件、脱酸終了後Tiの添加量変化を表13に示した。
【誤訳訂正１９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１０８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１０８】
前記から得た鋼スラブを表14の条件で加熱炉において加熱する際浸窒処理し、以後70%以上の圧下比で熱間圧延して厚さ25〜40mmの厚鋼板を得た。浸窒処理後の合金成分元素の構成比を表15に示した。
【誤訳訂正２０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１１１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１１１】
【表１４】
2005509740.tif 000006
【誤訳訂正２１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１１２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１１２】
【表１５】
2005509740.tif 000007