(57)【要約】【課題】吸入区間および吐出区間のそれぞれにおいて、背圧室に供給する流体圧を適切に調整して、吐出性能の低下を抑制すると共にフリクションロスを低減する。【解決手段】ベーンポンプとして構成されるオイルポンプ２０に、閉じ込み区間（第１閉じ込み区間，第２閉じ込み区間）および吐出区間（第１吐出区間，第２吐出区間）において背圧室ＲＢと連通する吐出側背圧ポート（第１吐出側背圧ポート２７ａ，２７ｂ）を、ライン圧用油路Ｌ２に接続し、吸入区間（第１吸入区間，第２吸入区間）において背圧室ＲＢと連通する吸入側背圧ポート（第１吐出側背圧ポート２６ａ，２６ｂ）を、モジュレータ圧用油路Ｌ４に接続する。即ち、吐出区間および閉じ込み区間の背圧室ＲＢには吐出ポート２５ａ，２５ｂから吐出されたライン圧ＰＬを供給し、吸入区間の背圧室ＲＢにはモジュレータバルブでライン圧ＰＬを減圧したモジュレータ圧Ｐｍｏｄを供給する。【選択図】図２
2017206965.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
スリットが放射状に複数形成されたロータと、前記スリットの各々に移動可能に収容されたベーンと、前記ロータを囲むように配置され前記ベーンの先端部が摺動可能なカム面を含むカムリングと、前記ロータと前記ベーンと前記カムリングとにより画成され前記ロータの回転によって容積が変化するポンプ室と、前記ロータの回転に伴って容積が拡大する吸入区間において前記ポンプ室と連通する吸入ポート、前記ロータの回転に伴って容積が縮小する吐出区間において前記ポンプ室と連通する吐出ポートと、前記スリットにおける前記ベーンの基端部側により画成される背圧室と、を含むベーンポンプを有するポンプ装置であって、
前記吐出ポートから吐出された第１流体圧である作動流体を入力し、該作動流体を前記第１流体圧よりも小さい圧力である第２流体圧に減圧して出力する減圧弁と、
吸入区間において前記背圧室と連通し、前記減圧弁より出力された前記第２流体圧の作動流体が供給される吸入側背圧ポートと、
吐出区間において前記背圧室と連通し、前記吐出ポートから吐出された前記第１流体圧の作動流体が供給される吐出側背圧ポートと、
を備えるポンプ装置。
【請求項２】
請求項１記載のポンプ装置であって、
前記吸入区間と前記吐出区間との間に、前記吸入ポートおよび前記吐出ポートの何れも前記ポンプ室と連通しない閉じ込み区間を有し、
前記吐出側背圧ポートは、前記吐出区間および前記閉じ込み区間において前記背圧室と連通するよう構成されている
ポンプ装置。
【請求項３】
請求項１または２記載のポンプ装置であって、
前記減圧弁は、減圧した流体圧をフィードバックし、フィードバック圧が設定圧未満のときには開弁し、前記フィードバック圧が前記設定圧以上のときには閉弁するよう構成されている
ポンプ装置。
【請求項４】
自動変速機に併設される請求項３記載のポンプ装置であって、
前記吐出ポートから吐出された作動流体の流体圧を調圧して前記自動変速機の摩擦係合要素の作動に必要なライン圧を生成するレギュレータバルブを備え、
前記減圧弁は、前記ライン圧を減圧して前記レギュレータバブルを作動させるための制御圧の元圧であるモジュレータ圧を生成するモジュレータバルブであり、
前記第１流体圧は、前記ライン圧とされ、
前記第２流体圧は、前記モジュレータ圧とされる、
ポンプ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本明細書において開示する本開示の発明は、ポンプ装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種のポンプ装置としては、内周面にカム面を有するカムリングと、放射状にベーン収容溝が複数形成されたロータと、各ベーン収容溝に挿入されロータの回転に伴って径方向外側へ移動して先端部がカム面に摺動するベーンと、カムリングのカム面とロータの外周面とベーンとサイドプレートとにより画成されるポンプ室と、ロータの回転に伴ってポンプ室の容積が拡大する吸入区間においてポンプ室と連通する吸入ポートと、ロータの回転に伴ってポンプ室の容積が縮小する吐出区間においてポンプ室と連通する吐出ポートと、ベーンの背圧側のベーン収容溝に画成される背圧室とを有するベーンポンプにおいて、吐出ポートから吐出された油圧（ライン圧）を絞りを介して入力し、減圧してから背圧室へ供給する減圧弁を備えるものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。減圧弁は、ライン圧を受圧する受圧面が形成されたバルブスプールと、受圧面の受圧の方向とは逆方向にバルブスプールを付勢するリターンスプリングとを有するスプリング式の減圧弁として構成されており、ロータの回転数が低く受圧面に作用する油圧がスプリングの付勢力よりも低いときには、スプリングの付勢力によりバルブスプールが開弁する方向へ移動し、ロータの回転数が高く受圧面に作用する油圧がスプリングの付勢力に打ち勝つときには、バルブスプールが閉弁する方向へ移動する。これにより、遠心力のみでベーンをカム面に押し付ける力が作用するロータ高回転時には、減圧弁が閉弁して背圧室へ供給する油圧を遮断することができ、ベーンとカム面との摺動抵抗を低下させて燃費の向上を図ることができる、とされている。
【０００３】
また、ポンプ装置として、吐出区間の背圧室と連通する吐出側背圧ポートと、吸入区間の背圧室と連通する吸入側背圧ポート（吸込側背圧ポート）とを有するものも提案されている（例えば、特許文献２参照）。吐出側背圧ポートは、吐出区間の全域に亘って形成され、吸入側背圧ポートは、吐出側背圧ポートと細溝を介して連通し吸入区間の前半領域に形成される低圧ポートと、吸入区間の後半領域に形成される高圧ポートとに分割されている。吐出ポートから吐出された作動油は、まず、高圧ポートへ導かれ、更に細溝を介して吐出側背圧ポートへ導かれる。高圧ポートおよび吐出側背圧ポートに導かれた作動油は、それぞれ吸入区間の終了直前の背圧室および吐出区間の背圧室へ導かれ、ベーンをカム面に向けて押圧する。一方、低圧ポートには、吸入ポートに接続される吸入通路の作動油が導かれ、低圧ポートに導かれた作動油は、吸入区間の背圧室へと導かれる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００６−６３９０４号公報
【特許文献２】特開２０１４−１７３４４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、前者のポンプ装置では、吸入区間および吐出区間の何れにおいても一律に背圧室への作動油の給排が行なわれるため、吸入区間においてはベーンの押し付け力が過剰となって摺動抵抗が増大し、吐出区間においてはベーンの押し付け力が不足して吐出能力が低下する場合が生じる。また、後者のポンプ装置では、吸入通路が吸入区間の背圧室と連通するため、吸入区間の背圧室には背圧が作用せず、ロータ低回転時に吸入区間においてベーンの押し付け力が不足し、吐出能力が低下する場合が生じる。
【０００６】
本開示のポンプ装置は、吸入区間および吐出区間のそれぞれにおいて、背圧室に供給する流体圧を適切に調整して、吐出性能の低下を抑制すると共にフリクションロスを低減することを主目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本開示のポンプ装置は、上述の主目的を達成するために以下の手段を採った。
【０００８】
本開示のポンプ装置は、
スリットが放射状に複数形成されたロータと、前記スリットの各々に移動可能に収容されたベーンと、前記ロータを囲むように配置され前記ベーンの先端部が摺動可能なカム面を含むカムリングと、前記ロータと前記ベーンと前記カムリングとにより画成され前記ロータの回転によって容積が変化するポンプ室と、前記ロータの回転に伴って容積が拡大する吸入区間において前記ポンプ室と連通する吸入ポート、前記ロータの回転に伴って容積が縮小する吐出区間において前記ポンプ室と連通する吐出ポートと、前記スリットにおける前記ベーンの基端部側により画成される背圧室と、を含むベーンポンプを有するポンプ装置であって、
前記吐出ポートから吐出された第１流体圧である作動流体を入力し、該作動流体を前記第１流体圧よりも小さい圧力である第２流体圧に減圧して出力する減圧弁と、
吸入区間において前記背圧室と連通し、前記減圧弁より出力された前記第２流体圧の作動流体が供給される吸入側背圧ポートと、
吐出区間において前記背圧室と連通し、前記吐出ポートから吐出された前記第１流体圧の作動流体が供給される吐出側背圧ポートと、
を備えることを要旨とする。
【０００９】
この本開示のポンプ装置では、ロータとベーンとカムリングとポンプ室と背圧室とを有するベーンポンプに、吸入区間においてポンプ室と連通する吸入ポートと、吐出区間においてポンプ室と連通する吐出ポートと、吸入区間において背圧室と連通する吸入側背圧ポートと、吐出区間において背圧室と連通する吐出側背圧ポートとを設ける。更に、吐出ポートから吐出された第１流体圧である作動流体を入力し、当該作動流体を第１流体圧よりも小さい圧力である第２流体圧に減圧して出力する減圧弁を設け、減圧弁より出力された第２流体圧の作動流体を吸入側背圧ポートに供給し、吐出ポートから吐出された第１流体圧の作動流体を吐出側背圧ポートに供給するように構成する。これにより、吐出区間の背圧室に対して高圧（第１流体圧）を供給することにより、ベーンに働く遠心力が小さくなるロータ低回転時に、吐出区間においてベーンにカム面への十分な押し付け力を作用させて、吐出性能が低下するのを抑制することができる。また、吸入区間の背圧室に対して減圧弁から安定した低圧（第２流体圧）を供給することができるため、ベーンのカム面への押し付け力が過剰となるのを抑制し、フリクションロスを低減することができる。これらの結果、吸入区間および吐出区間のそれぞれにおいて、背圧室に供給する流体圧を適切に調整して、吐出性能の低下を抑制すると共にフリクションロスを低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本開示の実施形態に係るポンプ装置を含む油圧制御装置１０の構成の概略を示す構成図である。
【図２】オイルポンプ２０の構成の概略を示す構成図である。
【図３】ライン圧ＰＬとエンジン回転速度Ｎｅとの関係を示す説明図である。
【図４】モジュレータ圧Ｐｍｏｄとエンジン回転速度Ｎｅとの関係を示す説明図である。
【図５】閉じ込み区間および吐出区間におけるベーン押し付け力とエンジン回転速度Ｎｅとの関係を示す説明図である。
【図６】吸入区間におけるベーン押し付け力とエンジン回転速度Ｎｅとの関係を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
次に、図面を参照しながら、本開示の発明を実施するための形態について説明する。
【００１２】
図１は、本開示の実施形態に係るポンプ装置を含む油圧制御装置１０の構成の概略を示す構成図であり、図２は、オイルポンプ２０の構成の概略を示す構成図である。油圧制御装置１０は、例えば、エンジンからの動力を駆動輪に伝達する動力伝達装置に含まれるロックアップクラッチ付きのトルクコンバータや自動変速機の作動に必要な油圧を制御するものであり、トルクコンバータのロックアップクラッチに対して係合（ロックアップ）と解放（ロックアップ解除）とを行なうよう作動油を給排可能に構成されると共に、自動変速機の変速段を切り替えるための複数の係合要素（クラッチやブレーキ）に対して作動油を給排可能に構成される。
【００１３】
油圧制御装置１０は、図１に示すように、エンジンからの動力を用いてオイルパン１１から吸入用油路Ｌ１を介して作動油を吸引してライン圧用油路Ｌ２に吐出するオイルポンプ２０と、オイルポンプ２０からライン圧用油路Ｌ２に吐出された作動油の圧力を調整してライン圧ＰＬを生成するプライマリレギュレータバルブ１２と、プライマリレギュレータバルブ１２からセカンダリ圧用油路Ｌ３へドレンされたドレン圧を調圧してセカンダリ圧Ｐｓｅｃを生成するセカンダリレギュレータバルブ１３と、ライン圧ＰＬを減圧して略一定のモジュレータ圧Ｐｍｏｄをモジュレータ圧用油路Ｌ４に供給するモジュレータバルブ３０と、モジュレータ圧Ｐｍｏｄを調圧してプライマリレギュレータバルブ１２およびセカンダリレギュレータバルブ１３を駆動するための制御圧Ｐｓｌｔを生成するリニアソレノイドＳＬＴと、セカンダリ圧用油路Ｌ３のセカンダリ圧Ｐｓｅｃからロックアップクラッチを係合するための制御圧Ｐｌｕｃｌを生成するロックアップコントロールバルブ１４と、トルクコンバータＴ／Ｃに対して給排する作動油の経路を切り替えるロックアップリレーバルブ１５と、モジュレータ圧Ｐｍｏｄを調圧してロックアップコントロールバルブ１４およびロックアップリレーバルブ１５を駆動するための制御圧Ｐｓｌｕを生成するリニアソレノイドＳＬＵと、を備える。また、油圧制御装置１０は、図示しないが、ライン圧ＰＬを元圧として自動変速機が備えるクラッチ等の油圧サーボに作動油を給排するためのリニアソレノイドや、モジュレータ圧Ｐｍｏｄを元圧として他のリレーバルブを作動させるためのオンオフソレノイド等も備えている。
【００１４】
オイルポンプ２０は、平衡形ベーンポンプとして構成されており、図２に示すように、複数（１０個）のスリット２１ａが径方向に且つ放射状に形成されたロータ２１と、各スリット２１ａに対して径方向に往復動自在に挿入されたベーン２２と、ロータ２１を囲むように配置され内周面にベーン２２の先端部が摺動可能なカム面２３ａが形成されたカムリング２３と、ロータ２１およびカムリング２３の側部に配置されロータ２１とベーン２２とカムリング２３と共に複数のポンプ室ＲＰを画成するサイドプレート（図示せず）とを有する。
【００１５】
また、オイルポンプ２０は、ロータ２１の回転（図中、反時計回り）によりベーン２２がロータ２１からカム面２３ａへ向かって突出してポンプ室ＲＰの容積が拡大する第１および第２吸入区間においてそれぞれポンプ室ＲＰと連通する第１および第２吸入ポート２４ａ，２４ｂと、ロータ２１の回転によりベーン２２がカム面２３ａからロータ２１内に押し込まれてポンプ室ＲＰの容積が縮小する第１および第２吐出区間においてそれぞれポンプ室ＲＰと連通する第１および第２吐出ポート２５ａ，２５ｂとを有する。なお、第１吸入区間と第１吐出区間との間および第２吸入区間と第２吐出区間との間には、それぞれ第１吸入ポート２４ａおよび第２吸入ポート２４ｂと、第１吐出ポート２５ａおよび第２吐出ポート２５ｂの何れにも連通しない第１閉じ込み区間および第２閉じ込み区間を有する。本実施形態では、第１および第２吸入ポート２４ａ，２４ｂには、吸入用油路Ｌ１に接続されており、第１および第２吐出ポート２５ａ，２５ｂには、ライン圧用油路Ｌ２に接続されている。したがって、オイルポンプ２０は、吸入用油路Ｌ１から第１および第２吸入ポート２４ａ，２４ｂを介して作動油を吸入し、第１および第２吐出ポート２５ａ，２５ｂを介してライン圧用油路Ｌ２に吐出するように構成されている。なお、オイルポンプ２０としては、第１吐出ポート２５ａと第２吐出ポート２５ｂとでそれぞれ異なる大きさの油圧を吐出可能に構成し、高圧を吐出する吐出ポートにライン圧用油路Ｌ２を接続し、低圧を吐出する吐出ポートにセカンダリ圧用油路Ｌ３を接続するものとしてもよい。
【００１６】
更に、オイルポンプ２０は、スリット２１ａにおけるベーン２２の基端部側の空間により画成される背圧室ＲＢを有する。オイルポンプ２０は、第１吸入区間にある背圧室ＲＢと連通するように形成される第１吸入側背圧ポート２６ａと、第１閉じ込み区間および第１吐出区間にある背圧室ＲＢと連通するように形成される第１吐出側背圧ポート２７ａと、第２吸入区間にある背圧室ＲＢと連通するように形成される第２吸入側背圧ポート２６ｂと、第２閉じ込み区間および第２吐出区間にある背圧室ＲＢと連通するように形成される第２吐出側背圧ポート２７ｂとを有する。本実施形態では、第１および第２吸入側背圧ポート２６ａ，２６ｂと第１および第２吐出側背圧ポート２７ａ，２７ｂは、サイドプレートに形成されており、第１吸入側背圧ポート２６ａは、第１吸入区間のほぼ全域をカバーするようにロータ２１の回転軸を中心とした円弧状に形成され、第１吐出側背圧ポート２７ａは、第１吐出区間のほぼ全域に加えて第１閉じ込み区間もカバーするようにロータ２１の回転軸を中心とした円弧状に形成され、第２吸入側背圧ポート２６ｂは、第２吸入区間のほぼ全域をカバーするようにロータ２１の回転軸を中心とした円弧状に形成され、第２吐出側背圧ポート２７ｂは、第２吐出区間のほぼ全域に加えて第２閉じ込み区間もカバーするようにロータ２１の回転軸を中心とした円弧状に形成される。第１および第２吸入側背圧ポート２６ａ，２６ｂには、モジュレータ圧用油路Ｌ４が接続されており、第１および第２吐出側背圧ポート２７ａ，２７ｂには、ライン圧用油路Ｌ２が接続されている。したがって、第１および第２吸入区間においては背圧室ＲＢに供給されるモジュレータ圧Ｐｍｏｄによってカム面２３ａに対するベーン２２の押し付け力が補助され、第１および第２閉じ込み区間と第１および第２吐出区間とにおいては背圧室ＲＢに供給されるライン圧ＰＬによってカム面２３ａに対するベーン２２の押し付け力が補助される。
【００１７】
プライマリレギュレータバルブ１２は、リニアソレノイドＳＬＴからの制御圧Ｐｓｌｔとスプリングの付勢力とフィードバック圧とによりライン圧ＰＬを調圧する調圧バルブである。リニアソレノイドＳＬＴは、アクセル開度に応じてモジュレータ圧Ｐｍｏｄを調圧して制御圧Ｐｓｌｔを生成し、生成した制御圧Ｐｓｌｔをプライマリレギュレータバルブ１２に出力する。図３は、ライン圧ＰＬとエンジン回転速度Ｎｅとの関係を示す説明図である。上述したように、オイルポンプ２０はエンジンの動力により駆動されて第１および第２吐出ポート２５ａ，２５ｂからライン圧用油路Ｌ２へ作動油を圧送するよう構成される。このため、ライン圧ＰＬは、図示するように、エンジン回転速度Ｎｅが上昇するにつれて上昇し、リニアソレノイドＳＬＴからの制御圧Ｐｓｌｔに基づきプライマリレギュレータバルブ１２によって所定圧ＰＬ＊に保持される。また、リニアソレノイドＳＬＴからの制御圧Ｐｓｌｔは、セカンダリレギュレータバルブ１３にも出力される。セカンダリレギュレータバルブ１３は、制御圧Ｐｓｌｔとプライマリレギュレータバルブ１２からドレンされたドレン圧とフィードバック圧とによりセカンダリ圧Ｐｓｅｃを調圧する調圧バルブとして構成されている。
【００１８】
モジュレータバルブ３０は、スプリングの付勢力とフィードバック圧とによりライン圧ＰＬを略一定の油圧に減圧する減圧バルブであり、各種ポートが形成されたスリーブ３２と、対応するポート間の連通と遮断とを行なうスプール３４と、スプール３４を一方向に付勢するスプリング３６とを備える。スリーブ３２には、各種ポートとして、ライン圧用油路Ｌ２が接続される入力ポート３２ａと、モジュレータ圧用油路Ｌ４が接続される出力ポート３２ｂと、モジュレータ圧Ｐｍｏｄをフィードバック圧として入力しスプール３４の受圧面に対してスプリング３６の付勢力に対抗する力を作用させるフィードバックポート３２ｃとを有する。モジュレータバルブ３０は、フィードバック圧がスプリング３６の付勢力に打ち勝つ油圧である設定圧Ｐｓｅｔ未満のときには、入力ポート３２ａと出力ポート３２ｂとを連通（開弁）し、フィードバック圧が設定圧Ｐｓｅｔ以上のときには、入力ポート３２ａと出力ポート３２ｂとの連通を遮断（閉弁）する。図４は、モジュレータ圧Ｐｍｏｄとエンジン回転速度Ｎｅとの関係を示す説明図である。図示するように、モジュレータ圧Ｐｍｏｄは、フィードバック圧が設定圧Ｐｓｅｔに達するまでは、ライン圧ＰＬの上昇に伴って上昇し、フィードバック圧が設定圧Ｐｓｅｔに達すると、略一定圧に保持される。
【００１９】
図５は、閉じ込み区間および吐出区間におけるベーン押し付け力とエンジン回転速度Ｎｅとの関係を示す説明図である。吐出側背圧ポート（第１吐出側背圧ポート２７ａ、第２吐出側背圧ポート２７ｂ）はライン圧用油路Ｌ２に接続されており、閉じ込み区間（第１閉じ込み区間，第２閉じ込み区間）および吐出区間（第１吐出区間，第２吐出区間）において、ベーン２２には、ロータ２１の回転に応じた遠心力による押し付け力と、ライン圧ＰＬに基づく背圧による押し付け力とが作用する。このため、図５に示すように、閉じ込み区間および吐出区間において、ベーン２２をカム面２３ａに密着させるのに必要な押し付け力（必要押し付け力）は、エンジン回転速度Ｎｅが低いときには、主にライン圧ＰＬに基づく背圧によって賄われ、エンジン回転速度Ｎｅが高くなると、ライン圧ＰＬに基づく背圧と遠心力とによって賄われることになる。これにより、吐出区間とその直前の閉じ込み区間において、ベーン２２を十分な押し付け力によりカム面２３ａに密着させて、ポンプの吐出性能を発揮させることができる。
【００２０】
図６は、吸入区間におけるベーン押し付け力とエンジン回転速度Ｎｅとの関係を示す説明図である。吸入側背圧ポート（第１吸入側背圧ポート２６ａ、第２吸入側背圧ポート２６ｂ）はモジュレータ圧用油路Ｌ４に接続されており、吸入区間（第１吸入区間，第２吸入区間）において、ベーン２２には、ロータ２１の回転に応じた遠心力による押し付け力と、モジュレータ圧Ｐｍｏｄに基づく背圧による押し付け力とが作用する。このため、図６に示すように、吸入区間において、ベーン２２をカム面２３ａに密着させるのに必要な押し付け力（必要押し付け力）は、エンジン回転速度Ｎｅが低いときには、主にモジュレータ圧Ｐｍｏｄに基づく背圧によって賄われ、エンジン回転速度Ｎｅが高くなると、モジュレータ圧Ｐｍｏｄに基づく背圧と遠心力とによって賄われることになる。
【００２１】
ここで、吸入区間（第１吸入区間，第２吸入区間）においては、閉じ込み区間（第１閉じ込み区間，第２閉じ込み区間）および吐出区間（第１吐出区間，第２吐出区間）に比して、ポンプ室ＲＰの圧力が低いため、吐出区間や閉じ込み区間と同様に、背圧室ＲＢにライン圧ＰＬを供給するものとすると、必要押し付け力を超える過大な押し付け力がベーン２２に作用し、ベーン２２の摺動抵抗が増大してポンプの駆動効率が低下する（図６中、点線参照）。本実施形態では、モジュレータバルブ３０でライン圧ＰＬを減圧したモジュレータ圧Ｐｍｏｄを吸入区間の背圧室ＲＢへ供給することで、ベーン２２に作用する押し付け力を必要押し付け力に近づけることができ、ポンプの駆動効率をより向上させることができる（図６中、実線参照）。モジュレータ圧Ｐｍｏｄを生成するモジュレータバルブ３０は、フィードバック圧が設定圧Ｐｓｅｔ未満のときに開弁し、フィードバック圧が設定圧Ｐｓｅｔ以上のときに閉弁するよう構成されている。このため、エンジン回転速度Ｎｅが低く、エンジンの動力により駆動されるオイルポンプ２０からの吐出圧が低いときには、ライン圧用油路Ｌ２とモジュレータ圧用油路Ｌ４とが連通し、吸入区間のベーン２２にはそのときのライン圧ＰＬと同等の圧力が背圧として作用する。これにより、ベーン２２に働く遠心力が小さいロータ低回転時において、吸入区間のベーン２２に適度な押し付け力を作用させることができ、ポンプの吐出性能が低下するのを抑制することができる。
【００２２】
以上説明した本開示のポンプ装置によれば、ベーンポンプとしてのオイルポンプ２０に、閉じ込み区間（第１閉じ込み区間，第２閉じ込み区間）および吐出区間（第１吐出区間，第２吐出区間）にある背圧室ＲＢと連通する吐出側背圧ポート（第１吐出側背圧ポート２７ａ，２７ｂ）を、ライン圧用油路Ｌ２に接続し、吸入区間（第１吸入区間，第２吸入区間）にある背圧室ＲＢと連通する吸入側背圧ポート（第１吐出側背圧ポート２６ａ，２６ｂ）を、モジュレータ圧用油路Ｌ４に接続する。すなわち、吐出区間および閉じ込み区間にある背圧室ＲＢには吐出ポート２５ａ，２５ｂから吐出された油圧を供給し、吸入区間にある背圧室ＲＢには吐出ポート２５ａ，２５ｂから吐出された油圧をモジュレータバルブ３０で減圧してから供給するのである。これにより、吐出区間にある背圧室ＲＢに対して高圧のライン圧ＰＬが供給されるため、ベーン２２に働く遠心力が小さくなるロータ２１の低回転時に、吐出区間のベーン２２にカム面２３ａへの十分な押し付け力を作用させて、吐出性能が低下するのを抑制することができる。また、吸入区間にある背圧室ＲＢに対してモジュレータバルブ３０から安定した低圧が供給されるため、ベーン２２のカム面２３ａへの押し付け力が過剰となるのを抑制し、フリクションロスを低減することができる。
【００２３】
また、本開示のポンプ装置によれば、吸入区間においてベーン２２に背圧を作用させるための減圧弁として、フィードバック圧が設定圧Ｐｓｅｔ未満のときには開弁し、フィードバック圧が設定圧Ｐｓｅｔ以上のときには閉弁するよう構成されるモジュレータバルブ３０を用いる。これにより、ベーン２２に働く遠心力が小さいロータ低回転時において、吸入区間のベーン２２に適度な押し付け力を作用させることができ、ポンプの吐出性能が低下するのを抑制することができる。
【００２４】
さらに、本開示のポンプ装置によれば、吸入区間においてベーン２２に背圧を作用させるための減圧弁を、プライマリレギュレータバルブ１２やセカンダリレギュレータバルブ１３を作動させるためのモジュレータバルブ３０と共用するから、吸入区間においてベーン２２に背圧を作用させるためだけに専用の減圧弁を設ける必要がなく、装置が大型化するのを防止することができる。
【００２５】
本実施形態では、吸入区間（第１吸入区間，第２吸入区間）において背圧室ＲＢに作動油を供給するための減圧弁を、プライマリレギュレータバルブ１２やセカンダリレギュレータバルブ１３を作動させる制御圧Ｐｓｌｔの元圧であるモジュレータ圧Ｐｍｏｄを生成するためのモジュレータバルブ３０と共用するものとしたが、専用の減圧弁を用いるものとしてもよい。
【００２６】
本実施形態では、オイルポンプ２０を、平衡形のベーンポンプとして構成するものとしたが、これに限定されるものではなく、非平衡形のベーンポンプとして構成するものとしてもよい。
【００２７】
以上説明したように、本開示のポンプ装置は、スリット（２１ａ）が放射状に複数形成されたロータ（２１）と、前記スリット（２１ａ）の各々に摺動可能に収容されたベーン（２２）と、前記ロータ（２１）を囲むように配置され前記ベーン（２２）の先端部が摺動可能なカム面（２３ａ）を含むカムリング（２３）と、前記ロータ（２１）と前記ベーン（２２）と前記カムリング（２３）とにより画成され前記ロータ（２１）の回転によって容積が変化するポンプ室（ＲＰ）と、前記ロータ（２１）の回転に伴って容積が拡大する吸入区間において前記ポンプ室（ＲＰ）と連通する吸入ポート（２４ａ，２４ｂ）、前記ロータ（２１）の回転に伴って容積が縮小する吐出区間において前記ポンプ室（ＲＰ）と連通する吐出ポート（２５ａ，２５ｂ）と、前記ベーン（２２）の基端部側のスリット（２１ａ）に形成された背圧室（ＲＢ）と、を含むベーンポンプ（２０）を有するポンプ装置であって、前記吐出ポート（２５ａ，２５ｂ）から吐出された第１流体圧である作動流体を入力し、該作動流体を前記第１流体圧よりも小さい圧力である第２流体圧に減圧して出力する減圧弁（３０）と、吸入区間において前記背圧室（ＲＢ）と連通し、前記減圧弁（３０）より出力された前記第２流体圧の作動流体が供給される吸入側背圧ポート（２６ａ，２６ｂ）と、吐出区間において前記背圧室（ＲＢ）と連通し、前記吐出ポート（２５ａ，２５ｂ）から吐出された前記第１流体圧の作動流体が供給される吐出側背圧ポート（２７ａ，２７ｂ）と、を備えることを要旨とするものである。
【００２８】
この本開示のポンプ装置では、ロータ（２１）とベーン（２２）とカムリング（２３）とポンプ室（ＲＰ）と背圧室（ＲＢ）とを有するベーンポンプ（２０）に、吸入区間においてポンプ室（ＲＰ）と連通する吸入ポート（２４ａ，２４ｂ）と、吐出区間においてポンプ室（ＲＰ）と連通する吐出ポート（２５ａ，２５ｂ）と、吸入区間において背圧室（ＲＢ）と連通する吸入側背圧ポート（２６ａ，２６ｂ）と、吐出区間において背圧室（ＲＢ）と連通する吐出側背圧ポート（２７ａ，２７ｂ）とを設ける。更に、吐出ポート（２５ａ，２５ｂ）から吐出された第１流体圧である作動流体を入力し、当該作動流体を第１流体圧よりも小さい圧力である第２流体圧に減圧して出力する減圧弁（３０）を設け、減圧弁により出力された第２流体圧の作動流体を吸入側背圧ポート（２６ａ，２６ｂ）に供給し、吐出ポート（２５ａ，２５ｂ）から吐出された第１流体圧の作動流体を吐出側背圧ポート（２７ａ，２７ｂ）に供給するように構成する。これにより、吐出区間の背圧室（ＲＢ）に対して高圧（第１流体圧）を供給することにより、ベーン（２２）に働く遠心力が小さくなるロータ低回転時に、吐出区間においてベーン（２２）にカム面（２３ａ）への十分な押し付け力を作用させて、吐出性能が低下するのを抑制することができる。また、吸入区間の背圧室（ＲＢ）に対しては減圧弁（３０）から安定した低圧（第２流体圧）を供給することができるため、ベーン（２２）のカム面（２３ａ）への押し付け力が過剰となるのを抑制し、フリクションロスを低減することができる。これらの結果、吸入区間および吐出区間のそれぞれにおいて、背圧室（ＲＢ）に供給する流体圧を適切に調整して、吐出性能の低下を抑制すると共にフリクションロスを低減することができる。
【００２９】
こうした本開示のポンプ装置において、前記吸入区間と前記吐出区間との間に、前記吸入ポート（２４ａ，２４ｂ）および前記吐出ポート（２５ａ，２５ｂ）の何れも前記ポンプ室（ＲＰ）と連通しない閉じ込み区間を有し、前記吐出側背圧ポート（２７ａ，２７ｂ）は、前記吐出区間および前記閉じ込み区間において前記背圧室（ＲＢ）と連通するよう構成されているものとすることもできる。こうすれば、吐出区間の直前の閉じ込み区間においても、ベーン（２２）に比較的大きな押し付け力を作用させることができ、ベーンポンプ（２０）の吐出性能の低下を抑制することができる。
【００３０】
また、本開示のポンプ装置において、前記減圧弁（３０）は、減圧した流体圧をフィードバックし、フィードバック圧が設定圧未満のときには開弁し、前記フィードバック圧が前記設定圧以上のときには閉弁するよう構成されているものとすることもできる。これにより、ベーン（２２）に働く遠心力が小さいロータ低回転時においては、フィードバック圧が設定圧未満となって吐出ポート（２５ａ，２５ｂ）から吐出された作動流体が吸入区間の背圧室（ＲＢ）へ供給されるため、ベーン（２２）のカム面（２３ａ）への押し付け力を補助し、流体圧を素早く立ち上げて応答性を向上させることができる。もとより、ベーン（２２）に働く遠心力が大きくなるロータ高回転時においては、フィードバック圧が設定圧以上となって吐出ポート（２５ａ，２５ｂ）から吐出される作動流体の流体圧が減圧弁（３０）で遮断されるため、ベーン（２２）のカム面（２３ａ）への押し付け力が過剰となるのを抑制し、フリクションロスを低減することができる。
【００３１】
この場合、ポンプ装置は、自動変速機に併設されるものであり、前記吐出ポート（２５ａ，２５ｂ）から吐出された作動流体の流体圧を調圧して前記自動変速機の摩擦係合要素の作動に必要なライン圧を生成するレギュレータバルブ（１２）を備え、前記減圧弁（３０）は、前記ライン圧を減圧して前記レギュレータバブル（１２）を作動させるための制御圧の元圧であるモジュレータ圧を生成するモジュレータバルブであり、前記第１流体圧は、前記ライン圧とされ、前記第２流体圧は、前記モジュレータ圧とされるものとすることもできる。減圧弁（３０）を、レギュレータバルブ（１２）の作動に用いるモジュレータバルブと共用するから、専用の減圧弁を設ける必要がなく、装置が大型化するのを防止することができる。
【００３２】
以上、本開示の発明の実施の形態について説明したが、本開示の発明はこうした実施形態に何等限定されるものではなく、本開示の発明の要旨を逸脱しない範囲内において、種々なる形態で実施し得ることは勿論である。
【産業上の利用可能性】
【００３３】
本開示の発明は、ポンプ装置の製造産業に利用可能である。
【符号の説明】
【００３４】
１０  油圧制御装置、１１  オイルパン、１２  プライマリレギュレータバルブ、１３  セカンダリレギュレータバルブ、１４  ロックアップコントロールバルブ、１５  ロックアップリレーバルブ、２０  オイルポンプ、２１  ロータ、２１ａ  スリット、２２  ベーン、２３  カムリング、２３ａ  カム面、２４ａ  第１吸入ポート、２４ｂ  第２吸入ポート、２５ａ  第１吐出ポート、２５ｂ  第２吐出ポート、２６ａ  第１吸入側背圧ポート、２６ｂ  第２吸入側背圧ポート、２７ａ  第１吐出側背圧ポート、２７ｂ  第２吐出側背圧ポート、３０  モジュレータバルブ、３２  スリーブ、３２ａ  入力ポート、３２ｂ  出力ポート、３２ｃ  フィードバックポート、３４  スプール、３６  スプリング、ＲＰ  ポンプ室、ＲＢ背圧室、Ｔ／Ｃ  トルクコンバータ、ＳＬＴ，ＳＬＵ  リニアソレノイド、Ｌ１  吸入用油路、Ｌ２  ライン圧用油路、Ｌ３  セカンダリ圧用油路、Ｌ４  モジュレータ圧用油路。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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