(57)【要約】【課題】本発明の目的は、耐食性並びに耐スポーリング性の優れたアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法を提供することにある。【解決手段】本発明のアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法は、電融ジルコニア・ムライト原料５〜２５質量％、クロミア原料１０〜４０質量％、及び残部がアルミナ原料よりなる配合物を混練し、所定の形状に成形し、焼成することを特徴とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法において、電融ジルコニア・ムライト原料５〜２５質量％、クロミア原料１０〜４０質量％、及び残部がアルミナ原料よりなる配合物を混練し、所定の形状に成形し、焼成することを特徴とするアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法。
【請求項２】
更に、アルミナ・クロミア粗角を３０質量％以下（ゼロを含む）の量で配合する、請求項１記載のアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法。
【請求項３】
更に、ムライト、ジルコン及びジルコニアからなる群から選択される１種または２種以上を１０質量％以下（ゼロを含む）の量で配合する、請求項１または２記載のアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法。
【請求項４】
アルミナ原料のＡｌ２Ｏ３含有量が８８質量％以上である、請求項１ないし３のいずれか１項記載のアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法。
【請求項５】
焼成温度が１４００〜２０００℃である、請求項１ないし４のいずれか１項記載のアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、灰溶融炉、焼却炉等の溶解炉に使用されるアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
クロミアを含有するアルミナ煉瓦（アルミナ−クロミア質煉瓦）は、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比）が比較的低いスラグから塩基度の高いスラグに対して優れた耐食性を有することから、各種の溶解炉、溶銑鍋等の溶銑容器などに使用される。特に、ゴミ焼却炉やゴミ焼却炉から発生する焼却灰の減容化のための灰溶融炉などでは、低塩基度で酸化鉄の含有量が多く、高耐食性材料が要求されるために、アルミナ−クロミア質煉瓦が使用される。しかしながら、現在使用されているアルミナ−クロミア質煉瓦の耐食性は必ずしも満足できるものではなく、より耐食性の優れたものが要求されている。
【０００３】
アルミナ−クロミア質煉瓦の耐食性を向上させるために、クロミア含有量を増やすことが検討されているが、クロミア含有量を増やすと、耐スポーリング性が劣るという欠点がある。そのため、アルミナ−クロミア質煉瓦の耐スポーリング性を改善するために様々な方法が検討されてきた。例えば、特許文献１には、クロミアを含有する耐火材料１００重量部に対し金属Ｓｉを０．２〜１０重量部添加してなるクロミア含有煉瓦（請求項２）；クロミアを含有する耐火材料がクロミア原料とアルミナ原料を主体とするものであること（請求項３）；クロミア原料として酸化クロムを使用すること（請求項４）；クロミア原料としてアルミナ−クロミア固溶体を使用すること（請求項５）が開示されている。特許文献１によれば、金属Ｓｉを添加することで、熱間でＳｉＯ２となり、焼結を促進して緻密化し、耐スラグ浸潤性を向上させ、また、耐スポーリングを向上させることができるとしている。
【０００４】
また、特許文献２には、クロミア粗角を主体とするクロミア原料１０〜５０重量％、ジルコン質原料５〜３０重量％、および残部がアルミナ質原料からなる耐火物原料の焼結物であって、焼結物中のＡｌ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３及びＺｒＯ２以外の成分の合計が１０重量％以下であることを特徴とするアルミナ−クロミア−ジルコン系焼結耐火れんが（請求項１）；クロミア粗角を主体とするクロミア原料１０〜５０重量％、ジルコン質原料５〜３０重量％、および残部がアルミナ質原料からなる配合物を９０重量％以上とし、残部を耐火粘土とした耐火物原料の焼結物であって、焼結物中のＡｌ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３及びＺｒＯ２以外の成分の合計が１０重量％以下であることを特徴とするアルミナ−クロミア−ジルコン系焼結耐火れんが（請求項２）が開示されている。特許文献２によれば、従来、耐火物に使用されているクロミアは粒径範囲が１〜０．１μｍで、平均粒径が０．５μｍの微粉状のものであり、多量に使用すると耐熱衝撃性が低下するが、クロミアを１ｍｍ〜１μｍの粗角として使用することにより、耐食性を向上させ、耐熱衝撃性の低下を防止し、また、ジルコン質原料を併用することで耐スポーリング性を改善するとしている。
【０００５】
更に、特許文献３には、クロミア含有れんがにおいて、ムライトを粗粒及び／または中粒部に配合してなることを特徴とする高耐スポーリング性クロミア含有れんが（請求項１）；ムライト量が５〜２５重量％である前記高耐スポーリング性クロミア含有れんが（請求項２）；クロミア含有れんががクロミア原料、ムライト及びアルミナ原料からなるアルミナ−クロミア質れんがである前記高耐スポーリング性クロミア含有れんが（請求項３）が開示されている。特許文献３によれば、ムライト原料を用いることでムライト粒子の表面でクロミアと反応し、アルミナクロミア固溶体とシリカに分解することで、ムライト粒子の表面に多数の微細な空隙部が生じ、この空隙部によって耐スポーリング性を向上させるとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０００−３２７４０６号公報
【特許文献２】特開平６−３２１６２８号公報
【特許文献３】特開２０００−３２７４０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１のクロミア含有れんがのように金属Ｓｉを添加すると、焼結途中で酸化するため、焼成亀裂が発生するという問題点がある。また、特許文献２のアルミナ−クロミア−ジルコン系焼結耐火れんがでは、クロミア粗角やジルコン質原料を添加しているが、クロミア含有量が多くなると、耐スポーリング性が悪くなるという問題点がある。更に、特許文献３のクロミア含有れんがでは、ムライトを添加して耐スポーリング性を向上させているが、ムライトとクロミアの反応によって空隙ができるため、ムライトの添加量が多くなると耐食性が落ちるという問題点がある。
上述のように、金属Ｓｉ、クロミア粗角、ジルコン質原料、ムライト原料を添加することで、耐スポーリング性を向上させる試みがなされているが、その効果は充分なものとは言えないのが現状である。
【０００８】
従って、本発明の目的は、耐食性並びに耐スポーリング性の優れたアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上述の問題点に鑑み、本発明者らは、アルミナ−クロミア質焼成煉瓦において、耐食性並びに耐スポーリング性を改良する方法について検討を行った：
前記のようにアルミナ−クロミア質焼成煉瓦にムライトを添加すると、ムライトがクロミアと反応して空隙ができることで耐スポーリング性が向上するが、添加量が多いと耐食性が低下する。従って、何らかの方法で耐食性を向上させればよい。耐食性を向上させるために、ジルコニア系原料の添加を検討した。ジルコニア系原料の添加は、熱膨張挙動（膨張収縮）によるマイクロクラックによって耐スポーリング性を向上させる効果があり、耐食性も付与することができるために、種々のジルコニア系原料の添加効果を検討した結果、電融ジルコニア・ムライトを添加したアルミナ−クロミア質焼成煉瓦は、ムライトの単独添加に比較して、高耐食性且つ高耐スポーリング性をアルミナ−クロミア質焼成煉瓦に付与できることが確認された。ここで、電融ジルコニア・ムライト中に含まれるムライト成分は、クロミアと反応して分解し、空隙が生成する作用は、ムライトを単独で添加した場合と同様であった。すなわち、アルミナ−クロミア質煉瓦の焼成過程で電融ジルコニア・ムライト粒中のムライトがクロミアと反応し、アルミナクロミア固溶体とＳｉＯ２を生成し、微細な空隙が多く生成される。その結果、電融ジルコニア・ムライト粒表面または粒全体に空隙ができることで、焼成後のアルミナ−クロミア質煉瓦は低弾性率化し、耐スポーリング性が向上する。しかしながら、ムライトの分解速度はムライト単体で添加した場合に対して著しく速いという特徴があった。そのため、ムライトを単独添加した場合に比べると耐熱衝撃性が著しく向上した。
【００１０】
電融ジルコニア・ムライトの添加により、ムライトの分解速度が向上する理由は良く解らないものの、以下のように推定できる：
すなわち、電融ジルコニア・ムライトは溶融物を急冷して製造するが、電融ジルコニア・ムライト粒中にはジルコニアが点在しており、その回りを微細なムライトが取り囲む組織をしている。ジルコニアとムライトとは熱膨張係数が異なり、また、ジルコニアは冷却過程で変態による体積変化がある。そのため、急冷組織では内部応力が蓄積するため、生成したムライトは欠陥の多い結晶となり、また、急冷により微細結晶となる。欠陥の多い微細なムライト結晶では、粒子内での拡散定数が大きくなり、粒中のムライトの分解が早くなる。そのため、ムライト単体に比較して、分解速度が大きくなると考えられる。
他方、電融ジルコニア・ムライト粒中にはジルコニアが点在しており、ムライトが分解して空隙を生じても、ジルコニアはそのまま残存することで、空隙の生成による耐食性の低下を点在するジルコニア粒子が補完し、ムライト添加に比較して耐食性が向上するものと考えられる。
本発明者らは、上記知見に基づいて本発明に至ったものである。
【００１１】
即ち、本発明は、アルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法において、電融ジルコニア・ムライト原料５〜２５質量％、クロミア原料１０〜４０質量％、及び残部がアルミナ原料よりなる配合物を混練し、所定の形状に成形し、焼成することを特徴とするアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法である。
【００１２】
また、本発明のアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法は、更に、アルミナ・クロミア粗角を３０質量％以下（ゼロを含む）の量で配合することを特徴とする。
【００１３】
更に、本発明のアルミナ−クロミア煉瓦の製造方法は、更に、ムライト、ジルコン及びジルコニアからなる群から選択される１種または２種以上を１０質量％以下（ゼロを含む）の量で配合することを特徴とする。
【００１４】
また、本発明のアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法は、アルミナ原料のＡｌ２Ｏ３含有量が８８質量％以上であることを特徴とする。
【００１５】
更に、本発明のアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法は、焼成温度が１４００〜２０００℃であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
本発明のアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法によれば、耐食性を維持しつつ耐スポーリング性を向上でき、スポーリングによる剥離損傷が抑制することができるアルミナ−クロミア質焼成煉瓦を製造することができるという効果を奏するものである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明は、アルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法において、電融ジルコニア・ムライト原料５〜２５質量％、クロミア原料１０〜４０質量％、及び残部がアルミナ原料よりなる配合物を混練し、所定の形状に成形し、焼成することを特徴とするものである。
【００１８】
本発明に使用する電融ジルコニア・ムライト原料は、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２及びＺｒＯ２の合量が９０質量％以上で、且つＺｒＯ２含有量が２５〜４５質量％の範囲内にあり、残部がムライト（３Ａｌ２Ｏ３・２ＳｉＯ２）組成であり、微量のコランダム（Ａｌ２Ｏ３）またはクリストバライト（ＳｉＯ２）を含んでいても使用可能である。ここで、電融ジルコニア・ムライト原料のＡｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２及びＺｒＯ２の合量が９０質量％未満であると、耐食性が低下するために好ましくない。なお、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２及びＺｒＯ２の合量は、好ましくは９５質量％以上である。また、電融ジルコニア・ムライト原料のＺｒＯ２含有量が２５質量％未満であると、電融ジルコニア・ムライト原料そのものの耐食性が低下するため好ましくない。更に、ＺｒＯ２含有量が４５質量％を超えると、焼成過程での空隙が少なくなり、耐スポーリング性が低下するため好ましくない。ＺｒＯ２含有量は、より好ましくは３０〜４０質量％の範囲内である。
また、電融ジルコニア・ムライト原料のＡｌ２Ｏ３とＳｉＯ２の比率は、ＳｉＯ２／（Ａｌ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）＝０．２５〜０．３１、好ましくは０．２７〜０．２９の範囲内である。ＳｉＯ２／（Ａｌ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）が０．３１を超えると、クリストバライトが多くなり耐食性が低下するために好ましくなく、また、ＳｉＯ２／（Ａｌ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）が０．２５未満であると、コランダムが多くなり、耐スポーリング性が低下するため好ましくない。
【００１９】
なお、電融ジルコニア・ムライト原料の配合量は５〜２５質量％、好ましくは１０〜２０質量％の範囲内である。電融ジルコニア・ムライト原料の配合量が５質量％未満であると、耐スポーリング性が低下するために好ましくなく、また、電融ジルコニア・ムライト原料の配合量が２５質量％を超えると、耐食性が低下するため好ましくない。また、電融ジルコニア・ムライト原料の粒度は、特定に限定されるものではないが、耐スポーリング性向上の効果を充分に付与するためには、例えば、３ｍｍ〜０．１２５ｍｍの粒子を８５質量％以上含有するものであることが好ましい。なお、３ｍｍより大きい粒子が多すぎると、この粒子が起点となって亀裂が発生する原因となることがある。また、０．１２５ｍｍ未満の粒子が多すぎると、電融ジルコニア・ムライト中のムライトとクロミアとの反応による空隙生成効果が充分に得られないことがある。
【００２０】
次に、本発明に使用するクロミア原料としては、市販されている酸化クロムを使用することができる。クロミア原料の配合量は、１０〜４０質量％、好ましくは１５〜３５質量％の範囲内である。クロミア原料の配合量が１０質量％未満であると、耐食性が低下するために好ましくなく、また、４０質量％を超えると、耐スポーリング性が低下するため好ましくない。なお、酸化クロムは通常粉末である。
【００２１】
更に、本発明に使用するアルミナ原料としては、市販されている天然アルミナ、焼結アルミナ、電融アルミナ、仮焼アルミナ等のアルミナを主体としたもので、Ａｌ２Ｏ３含有量が８８質量％以上、好ましくは９７質量％以上のものであればいずれをも使用することができ、これらの２種以上を併用することもできる。アルミナ原料のＡｌ２Ｏ３含有量が８８質量％未満であると、不純物により各成分の機能が損なわれると共に、アルミナ原料そのものの耐食性が低下するため好ましくない。なお、アルミナ原料は、上記電融ジルコニア・ムライト原料とクロミア原料の残部を構成し、例えば３５〜８５質量％配合される。アルミナ原料の配合量が３５質量％未満であると、耐スポーリング性が低下するために好ましくなく、また、アルミナ原料の配合量が８５質量％を超えると、耐食性が低下するため好ましくない。
【００２２】
なお、本発明においては、上記電融ジルコニア・ムライト原料、クロミア原料及びアルミナ原料に加えて、アルミナ・クロミア粗角を３０質量％以下（ゼロを含む）、好ましくは１５質量％以下（ゼロを含む）の量で使用することもできる。アルミナ・クロミア粗角の配合量が３０質量％を超えると、耐食性が低下するために好ましくない。ここで、アルミナ・クロミア粗角は、アルミナ原料、クロミア原料を混合及び混練し、成形、焼成し、粉砕したもので、Ｃｒ２Ｏ３を５０〜９０質量％、好ましくは６０〜８５質量％含有しているものであれば使用可能である。なお、アルミナ・クロミア粗角は、粗粒（５ｍｍ以下３ｍｍ以上）、中粒（３ｍｍ未満１ｍｍ以上）、微粉（１ｍｍ未満）の粒度に調整したものを使用することができるが、アルミナ・クロミア粗角の全量を１００質量部とした際、微粉は４０質量％以下（ゼロを含む）、より好ましくは３０質量％以下（ゼロを含む）とすることが望ましい。ここで、微粉が４０質量％より多くなると、耐スポーリング性が低下するために好ましくない。なお、粒度については、ＪＩＳ規格Ｚ８８０１−１の「試験用ふるい−第１部：金属製網ふるい」を使用し、篩い分けたものとする。
【００２３】
更に、本発明においては、ムライト、ジルコン及びジルコニアからなる群から選択される１種または２種以上を１０質量％以下（ゼロを含む）、好ましくは７質量％以下（ゼロを含む）の量で使用することもできる。なお、ムライトの配合量が１０質量％を超えると、耐食性が低下するために好ましくなく、また、ジルコンの配合量が１０質量％を超えると、耐食性が低下するために好ましくなく、更に、ジルコニアの配合量が１０質量％を超えると、変態で割れ易くなるために好ましくない。
【００２４】
本発明のアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法は、上述の電融ジルコニア・ムライト原料、クロミア原料、アルミナ原料並びに適宜アルミナ・クロミア粗角、ムライト、ジルコン、ジルコニアからなる配合物に、更に、バインダーを混練（混合）した後、所定の形状に成形される。ここで、バインダーとしては、例えば有機バインダーを配合できる。有機バインダーとしては、例えばピッチやフェノール樹脂、糖蜜、パルプ廃液、デキストリン、メチルセルロース類、ポリビニルアルコール等を使用することができる。
【００２５】
なお、混練（混合）には、容器固定型としてローラー式のＳＷＰやシンプソンミキサー、ブレード式のハイスピードミキサー、加圧ハイスピードミキサー、ヘンシェルミキサー、加圧ニーダーと呼ばれる混練機が使用される。容器駆動型としては、ローラー式のＭＫＰやウエットパン、コナーミキサー、ブレード式のアイリッヒミキサー、ボルテックスミキサー等の混練機が使用される。また、これらの混練機や混合機に加圧もしくは減圧、温度制御装置等（加温や冷却もしくは保温）を付ける場合もある。混合もしくは混練時間は原料の種類、配合量、バインダーの種類、温度（室温、原料やバインダー）、混合機もしくは混練機の種類や大きさによって異なるが、通常数分から数時間である。
【００２６】
上述のようにして得られた混練物は、衝撃圧プレスであるフリクションプレス、スクリュープレスあるいはハイドロスクリュープレス等、静圧プレスである油圧プレスやトッグプレス等によって成形できる。その他にも、ランマープレスや振動プレス、ＣＩＰと呼ばれる成形機でも成形できる。これらの成形機には、真空脱気装置や温度制御装置（加温や冷却もしくは保温）等を付ける場合もある。プレス成形機による成形圧力や締め回数は成形される煉瓦の大きさ原料の種類、配合量、バインダーの種類、温度（室温、原料やバインダー）、成形機の種類や大きさによって異なる。
【００２７】
上述のようにして得られた成形物を焼成することによりアルミナ−クロミア焼成煉瓦が得られる。焼成時の加熱機としては電気加熱式、ガス加熱式、オイル加熱式などのバッチ式単独窯、例えばシャトルキルンやカーベルキルン等、連続式であればトンネル窯等が最適である。勿論、温度が十分に調整可能で均質加熱ができる加熱炉であればどのような形式の物でも使用できる。焼成温度は１４００〜２０００℃、好ましくは１５００〜１８００℃の範囲内である。なお、焼成温度が１４００℃未満であると、ムライトとクロミアの反応が充分に進行しないために好ましくなく、また、２０００℃を超えると、焼成中に煉瓦の変形が起こるなどの問題が発生するため好ましくない。
【実施例】
【００２８】
以下の表１に、実施例及び比較例で使用するアルミナ原料、ムライト、ジルコン、ジルコニア、酸化クロム及びアルミナ・クロミア粗角の化学組成を示す。また、表２に、電融ジルコニア・ムライト原料の化学組成を示す。なお、電融ジルコニア・ムライトＡ〜Ｇは、ＺｒＯ２含有量が異なるものである。また、電融ジルコニア・ムライトＡ〜Ｇは、いずれも３ｍｍ〜０．１２５ｍｍの粒子を８５質量％以上含有するものである。なお、Ｄ２及びＤ３は、Ｄと同一の化学組成を有するが、粒度が異なるものであり、Ｄ２は３ｍｍより大きい粒子を１６質量％含有するもの、Ｄ３は０．１２５ｍｍ未満の粒子を１６質量％含有するものである。
【００２９】
【表１】
2017206414.tif 000002
【００３０】
【表２】
2017206414.tif 000003
【００３１】
以下の表３及び４に本発明方法によるアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法における原料の配合割合、焼成温度並びに得られたアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の諸特性を、表５に比較例によるアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法における原料の配合割合、焼成温度並びに得られたアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の諸特性をそれぞれ記載する。
【００３２】
【表３】
2017206414.tif 000004
【００３３】
【表４】
2017206414.tif 000005
【００３４】
【表５】
2017206414.tif 000006
【００３５】
表３、４及び５に記載した各種原料を配合し、バインダーとして糖蜜を外掛けで３質量％添加して混練し、油圧プレスを用いて１．２トン／ｃｍ２の成形圧力で２０回成形し、１１５ｍｍ×６５ｍｍ×８０ｍｍの成形体を作成した。得られた成形体をいずれも２００℃で２４時間乾燥後、電気加熱式の箱型電気炉を用いて表３、４及び５に記載の所定の温度まで昇温速度５℃／分で加熱し、所定の温度で１０時間保持後、５℃／分で５００℃まで冷却した後に自然放冷することにより供試体を得た。
【００３６】
表３、４及び５中、
「耐スポーリング性」は、供試体を５０ｍｍ角のサイコロ状に加工し、１２００℃１５分加熱→３分水冷→１２分空冷を１サイクルとして、割れるまで繰り返し、割れるまでの回数で評価した。回数が多いものほど耐スポーリング性に優れる。７回未満は×、８〜９回を△、１０〜１６回を○、１６回を超えるものを◎とした。
「耐食性」は、酸素−プロパン加熱による回転ドラム侵食試験を実施した。侵食剤としてＳｉＯ２＝３２質量％、Ｆｅ２Ｏ３＝４０質量％、ＣａＯ＝２６質量％、ＭｇＯ＝２質量％を用いて、１６００℃、５時間の条件で実施した。侵食剤は１時間毎に取り換え、試験後の試料を長手方向に中央で切断し、侵食量を測定し実施例１を１００とした溶損指数化した。値が小さいほど耐食性が高いことを意味するが、表では溶損指数が１００〜１０５を◎、１０６〜１２０を○、１２１以上を×と表記した。
【００３７】
実施例１〜５は、種々のＺｒＯ２含有量を有する電融ジルコニア・ムライト原料を使用したものであり、実施例６〜９は、電融ジルコニア・ムライト原料の配合量を変化させたものであり、実施例１０〜１３は、クロミア原料の配合量を変化させたものであり、実施例１４〜１７は、焼成温度を変化させたものであり、実施例１８〜２０は、アルミナ原料の種類を変化させたものであり、実施例２１は、アルミナ・クロミア粗角を添加したものであり、実施例２２〜２４は、ムライト原料、ジルコン、ジルコニアを配合したものである。また、実施例２５及び２６は、電融ジルコニア・ムライト原料の粒度を変化させたものである。
本発明の製造方法により得られたアルミナ−クロミア質焼成煉瓦はいずれも優れた耐スポーリング性、耐食性を示した。
【００３８】
比較例１は、電融ジルコニア・ムライトＡ（ＺｒＯ２含有量２０．１質量％）を使用した場合であり、耐食性が低下していた。
比較例２は、電融ジルコニア・ムライトＧ（ＺｒＯ２含有量４９．８質量％）を使用した場合であり、耐スポーリング性が低下していた。
比較例３は、電融ジルコニア・ムライトＤの配合量が２質量％と少ない場合であり、耐スポーリング性が低下していた。
比較例４は、電融ジルコニア・ムライトＤの配合量が３０質量％と多い場合であり、耐食性が低下していた。
比較例５は、クロミア原料の配合量が５質量％と少ない場合であり、耐食性が低下していた。
比較例６は、クロミア原料の配合量が４５質量%と多い場合であり、耐スポーリング性が低下していた。
比較例７は、成形体の焼成温度が１３５０℃と低い場合であり、耐スポーリング性、耐食性が低下していた。
比較例８は、電融ジルコニア・ムライト原料を配合せず、ムライトを１５質量％配合した場合であり、耐食性が低下していた。
比較例９は、低純度アルミナを添加した場合であるが、耐食性が低下した。
以上のように、本発明の製造方法により得られたアルミナ−クロミア質焼成煉瓦の優位性は明らかである。