【誤訳訂正書】
【提出日】平成17年4月28日(2005.4.28)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】特許請求の範囲
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】  ＴｉＮとＭｎＳの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材であって、重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、１．０〜２．５％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００８〜０．０３０％のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．００５％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むとともに１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、６．５≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１４、及び２００≦Ｍｎ／Ｓ≦４００の条件を満たし、２０μｍ以下の粒径を有するフェライトとパーライトの複合組織からなる微細組織を有することを特徴とする溶接構造用鋼材。
【請求項２】  さらに０．０１〜０．２％のＶを含むとともに０．３≦Ｖ／Ｎ≦９及び７≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ＋Ｖ）／Ｎ≦１７の条件を満たすことを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項３】  さらにＮｉ：０．１〜３．０％、Ｃｕ：０．１〜１．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％及びＣｒ：０．０５〜１．０％からなる群から選択される１以上を含むことを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項４】  さらにＣａ：０．０００５〜０．００５％及びＲＥＭ：０．００５〜０．０５％の一つまたは両方を含むことを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項５】  ０．０１〜０．１μｍの粒径を有するＴｉＮとＭｎＳの複合析出物が、１．０×１０７／ｍｍ２以上の密度及び０．５μｍ以下の間隔で分散されていることを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項６】  上記鋼材が１４００℃以上の温度に加熱され、その後８００℃から５００℃までの冷却範囲間を６０秒以内で冷却されるときの熱影響部と上記鋼材との靱性の差が±３０Ｊの範囲内であり、上記鋼材が１４００℃以上の温度に加熱され、その後８００℃から５００℃までの冷却範囲間を６０〜１２０秒内で冷却されるときの熱影響部と上記鋼材との靱性の差が±４０Ｊの範囲内であり、及び上記鋼材が１４００℃以上の温度に加熱され、その後８００℃から５００℃までの冷却範囲間を１２０〜１８０秒内で冷却されるときの熱影響部と上記鋼材との靱性の差が０〜１００Ｊの範囲内であるものであることを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項７】  ＴｉＮとＭｎＳの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材を製造するための方法であって、
重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、１．０〜２．５％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００８〜０．０３０％のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．００５％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むとともに１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、６．５≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１４、及び２２０≦Ｍｎ／Ｓ≦４００の条件を満たす鋼スラブを作製し、
該鋼スラブを１０００℃〜１２５０℃の範囲の温度で６０〜１８０分間加熱し、
該加熱した鋼スラブをオーステナイト再結晶領域において４０％以上の厚さ減少率で熱間圧延して熱延鋼板を製造し、
該熱延鋼板をフェライト変態終了温度から±１０℃に相当する温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却する
工程を含むことを特徴とする溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項８】  スラブが、さらに０．０１〜０．２％のＶを含むとともに０．３≦Ｖ／Ｎ≦９及び７≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ＋Ｖ）／Ｎ≦１７の条件を満たすことを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項９】  スラブが、さらにＮｉ：０．１〜３．０％、Ｃｕ：０．１〜１．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％及びＣｒ：０．０５〜１．０％からなる群から選択される１以上を含むことを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項１０】  スラブが、さらにＣａ：０．０００５〜０．００５％及びＲＥＭ：０．００５〜０．０５％の一つまたは両方を含むことを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項１１】  スラブの作製が、溶鋼に、Ｔｉよりも高い脱酸効果を有する脱酸元素を添加して、それによって、溶鋼を３０ｐｐｍ以下の溶存酸素量を有するように脱酸し、Ｔｉを０．００５〜０．２％の含有量を有するように１０分以内に添加し、そして、この溶鋼を鋳造することによって行われることを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項１２】  脱酸が、Ｍｎ、Ｓｉの順で行われた後、Ｔｉよりも高い脱酸効果を有するＡｌを添加して脱酸が行われることを特徴とする請求項１１に記載の方法。
【請求項１３】  溶鋼が連続鋳造工程により０．９〜１．１ｍ／ｍｉｎの速度で鋳造されるとともに２次冷却帯で０．３〜０．３５ｌ／ｋｇの散水量で弱冷却されることを特徴とする請求項１１に記載の方法。
【請求項１４】  ＴｉＮとＭｎＳの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材を製造するための方法であって、
重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、１．０〜２．５％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００５％以下のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．００５％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むとともに２２０≦Ｍｎ／Ｓ≦４００の条件を満たす鋼スラブを作製し、
該鋼スラブを１０００℃〜１２５０℃の範囲の温度で６０〜１８０分間加熱するとともに、鋼スラブのＮ含有量を０．００８〜０．０３％となるように制御するために、また１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、及び６．５≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１４の条件を満たすために、鋼スラブを窒素と化合させ、
該窒素と化合させた鋼スラブをオーステナイト再結晶領域において４０％以上の厚さ減少率で熱間圧延して熱延鋼板を製造し、
該熱延鋼板をフェライト変態終了温度から±１０℃に相当する温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却する
工程を含むことを特徴とする溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１５】  スラブが、さらに０．０１〜０．２％のＶを含むとともに０．３≦Ｖ／Ｎ≦９及び７≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ＋Ｖ）／Ｎ≦１７の条件を満たすことを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１６】  スラブが、さらにＮｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％及びＣｒ：０．０５〜１．０％からなる群から選択される１以上を含むことを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１７】  スラブが、さらにＣａ：０．０００５〜０．００５％及びＲＥＭ：０．００５〜０．０５％の一つまたは両方を含むことを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１８】  スラブの作製が、溶鋼に、Ｔｉよりも高い脱酸効果を有する脱酸元素を添加して、それによって、溶鋼を３０ｐｐｍ以下の溶存酸素量を有するように脱酸し、Ｔｉを０．００５〜０．２％の含有量を有するように１０分以内に添加し、そして、この溶鋼を鋳造することによって行われることを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１９】  脱酸が、Ｍｎ、Ｓｉの順で行われた後、Ｔｉよりも高い脱酸効果を有するＡｌを添加して脱酸が行われることを特徴とする請求項１８に記載の方法。
【請求項２０】  請求項１ないし請求項６のいずれか一項に記載の溶接構造用鋼材を用いて製造された優れた熱影響部靱性を有する溶接構造物。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００６】
特開平９−１９４９９０号公報は、Ａｌ、Ｍｎ、及びＳｉを含む複合酸化物を形成するために、低窒素鋼（Ｎ≦０．００５％）におけるＡｌとＯとの比が０．３〜１．５の範囲（０．３≦Ａｌ／Ｏ≦１．５）内になるように制御される技術が開示されている。しかしながら、この技術による鋼材は、約１００ｋＪ／ｃｍの大入熱を用いる溶接工程時に、熱影響部での遷移温度が約−５０のレベルに相当するため、靱性が低い。また、特開平１０−２９８７０８号公報は、ＭｇＯとＴｉＮの複合析出物を利用する技術が開示されている。しかしながら、この技術による鋼材は、約１００ｋＪ／ｃｍの大入熱を用いる溶接工程時に、熱影響部における０℃での衝撃靱性が１３０Ｊ程と低い。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００９】
一つの態様によれば、本発明は、ＴｉＮとＭｎＳの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材であって、重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、１．０〜２．５％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００８〜０．０３０％のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．００５％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むとともに１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、６．５≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１４、及び２００≦Ｍｎ／Ｓ≦４００の条件を満たし、２０μｍ以下の粒径を有するフェライトとパーライトの複合組織からなる微細組織を有することを特徴とする溶接構造用鋼材を提供する。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１０】
別の態様によれば、本発明は、ＴｉＮとＭｎＳの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材を製造するための方法であって、
重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、１．０〜２．５％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００８〜０．０３０％のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．００５％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むとともに１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、６．５≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１４、及び２００≦Ｍｎ／Ｓ≦４００の条件を満たす鋼スラブを作製し、
該鋼スラブを１０００℃〜１２５０℃の範囲の温度で６０〜１８０分間加熱し、
該加熱した鋼スラブをオーステナイト再結晶領域において４０％以上の厚さ減少率で熱間圧延し、
該熱間圧延した鋼スラブをフェライト変態終了温度から±１０℃に相当する温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却する
工程を含むことを特徴とする溶接構造用鋼材の製造方法を提供する。
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１１】
別の態様によれば、本発明は、ＴｉＮとＭｎＳの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材を製造するための方法であって、
重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、１．０〜２．５％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００５％以下のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．００５％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むとともに２００≦Ｍｎ／Ｓ≦４００の条件を満たす鋼スラブを作製し、
該鋼スラブを１０００℃〜１２５０℃の範囲の温度で６０〜１８０分間加熱するとともに、鋼スラブのＮ含有量を０．００８〜０．０３％となるように制御するために、及び１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、及び６．５≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１４の条件を満たすために、鋼スラブを窒素と化合させ、
該窒素と化合させた鋼スラブをオーステナイト再結晶領域において４０％以上の厚さ減少率で熱間圧延し、
該熱間圧延した鋼スラブをフェライト変態終了温度から±１０℃に相当する温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却する
工程を含むことを特徴とする溶接構造用鋼材の製造方法を提供する。
【誤訳訂正６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２０】
また、本発者等は、興味のある事実を発見した。すなわち、鋼スラブから、スラブ表面の割れが発生する可能性が低い０．００５％以下の窒素含有量を有する低窒素鋼のスラブを作製し、この低窒素鋼のスラブにスラブ加熱炉で窒素化合処理を施すことによって高窒素鋼が製造される時でも、Ｔｉ／Ｎの比が１．２〜２．５となるように制御される限り、上記で規定したような所望のＴｉＮ析出物を得ることが可能となる。これは、窒素含有量の増加が、Ｔｉの含有量が一定である条件下で窒素化合処理により為されるとき、全溶存Ｔｉ原子は容易に窒素原子と結合させられ、それによって、ＴｉＮ析出物の高温安定性を表すＴｉＮの溶解度積を低下させるという事実に基づいて解析される。
【誤訳訂正７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２４】
以下に、製造される鋼材のそれぞれの成分、及びその鋼材の製造方法に関して本発明を説明する。
（溶接構造用鋼材）
先ず、本発明による溶接構造用鋼材の組成を説明する。
本発明によれば、炭素（Ｃ）の含有量は０．０３〜０．１７重量％（以下、単に“％”と記す）の範囲に制限される。
炭素（Ｃ）の含有量が０．０３％より小さい場合、構造用鋼として十分な強度を確保することができない。一方、Ｃ含有量が０．１７％を越える場合、上部ベイナイト、マルテンサイト、及び変質したパーライトのような低い靱性の微細組織の変態が冷却工程中に生じ、それによって、構造用鋼材が低い低温衝撃靱性を示すようになる。また、溶接サイトの硬さまたは強度の増加が生じ、それによって靱性の低下と溶接割れの発生を引き起こす。
【誤訳訂正８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２５】
シリコン（Ｓｉ）の含有量は０．０１〜０．５％の範囲に制限される。
０．０１％より小さいシリコン含有量のとき、鋼製造工程において溶鋼の十分な脱酸効果を得ることができない。この場合、鋼材も耐食性が低下する。一方、シリコン含有量が０．５％を超える場合、脱酸効果が飽和する。また、圧延工程に続く冷却工程で生じる焼入性の増大により、島状マルテンサイトの変態が促進される。その結果、低温衝撃靱性の低下が生じる。
【誤訳訂正９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３０】
一方、本発明により用いられるスラブは、その後に窒素化合処理を施して高窒素鋼を形成することができる低窒素鋼でも良い。この場合、スラブは、スラブ表面割れの発生の可能性を低くするために、０．００５％のＮ含有量を有する。その後、スラブは、０．００８〜０．０３％のＮ含有量を有する高窒素鋼を製造するために、窒素化合処理を含む再加熱工程が施される。
【誤訳訂正１０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３４】
硫黄（Ｓ）の含有量は０．００３〜０．０５％の範囲に制限される。
Ｓは、ＭｎＳの形態でＴｉベースの酸化物の周りに析出される元素であり、その結果、熱影響部の靱性を向上させるために有効なアシキュラーまたはポリゴナル組織を有するフェライトの形成に影響を及ぼす。そのような効果のために、Ｓは０．００３％以上の量で添加されることが好ましい。しかしながら、Ｓの含有量が０．０５％を超えると、ＦｅＳのような低融点化合物が形成されることがあり、それは高温溶接割れを促進する可能性を有する。したがって、Ｓ含有量は０．０５％より大きくしない。
【誤訳訂正１１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５３】
モリブデン（Ｍｏ）の含有量は０．０５〜１．０％の範囲に制限されることが好ましい。
Ｍｏは、焼入性を増加させるとともに強度を向上させる元素である。所望の強度を確保するために、０．０５％以上の量でＭｏを添加することが必要である。しかしながら、Ｍｏ含有量の上限は、熱影響部の硬化及び溶接部の低温割れの形成を抑制するために、Ｃｒと同様、０．１％に定められる。
【誤訳訂正１２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６９】
その後、本発明によれば、上述のように作製した鋼スラブが加熱される。
０．００８〜０．０３０％の窒素含有量を有する高窒素鋼スラブの場合、１０００〜１２５０℃の温度で６０〜１８０分間加熱される。スラブ加熱温度が１０００℃より低いとき、本発明による所望の効果を得るのに適切な、ＭｎＳの析出物及びＴｉＮとＭｎＳの複合析出物の粒径及び密度を確保することが困難である。一方、スラブ加熱温度が１２５０℃より高いとき、ＴｉＮとＭｎＳの複合析出物の粒径及び密度が飽和する。また、加熱工程中に、オーステナイト粒子が成長する。その結果、その後の圧延工程で行われる再結晶に影響を及ぼすオーステナイト粒子が過度に粗大化され、その結果、フェライトを微細化する効果を減少させ、それによって、最終鋼材の機械的性質を低下させる。
【誤訳訂正１３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７７】
その後、熱延鋼板は、フェライト変態終了温度から±１０℃の範囲にある温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却される。熱延鋼板は、フェライト変態終了温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却され、その後大気中で冷却されることが好ましい。
【誤訳訂正１４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７８】
もちろん、熱延鋼板が常温まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却されるときでも、フェライトの微細化に関する問題はない。しかしながら、これは、非経済的であるため望ましくない。熱延鋼板は、フェライト変態終了温度から±１０℃の範囲にある温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却されるが、フェライト粒子の成長を防止することができる。冷却速度が１℃／ｍｉｎより小さいとき、再結晶した微細なフェライト粒子の成長が生じる。この場合、２０μm以下のフェライト粒径を確保することが困難である。
【誤訳訂正１５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９１】
【表４】
2004514792.tif 000001
【誤訳訂正１６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９５】
【表５】
2004514792.tif 000002
【誤訳訂正１７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９６】
表５を参照すると、本発明により製造された熱間圧延した各鋼材における析出物（ＴｉＮとＭｎＳの複合析出物）の密度は、１．０×１０８／ｍｍ２以上であるが、従来の各鋼材の析出物の密度は４．０７×１０６／ｍｍ２以下であることがわかる。すなわち、本発明の鋼材は、非常に小さい粒径を有しているとともに著しく高密度で分散された析出物で形成されている。
本発明の鋼材は、約８μｍ以下の粒径をもつ微細なフェライトを８７％以上の高い部分で有するマトリックス組織を有する。
【誤訳訂正１８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９７】
【表６】
2004514792.tif 000003
【誤訳訂正１９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１０７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１０７】
【表１１】
2004514792.tif 000004
【誤訳訂正２０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１０８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１０８】
表１１を参照すると、本発明により製造された熱間圧延した各鋼材における析出物（ＴｉＮとＭｎＳの複合析出物）の密度は、１．０×１０８／ｍｍ２以上であるが、従来の各鋼材における析出物の密度は４．０７×１０６／ｍｍ２以下であることがわかる。すなわち、本発明の鋼材は、非常に小さい粒径を有しているとともに著しく高密度で分散された析出物で形成されている。