【事件の表示】
　特願２００３−　８３９７２「軸方向に付勢する単一片環状ばねをもつ吸込型面シール」拒絶査定不服審判事件〔平成１５年１１月　６日出願公開、特開２００３−３１４７０４〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
第１　手続の経緯  
　本願は、平成１５年３月２６日の出願（パリ条約による優先権主張２００２年３月２６日、アメリカ合衆国）であって、平成２２年７月２１日付けで拒絶査定がなされ（発送日：同年７月２７日）、これに対し、同年１１月２６日に拒絶査定不服審判が請求されるとともに、その審判の請求と同時に手続補正がなされたものである。
　
第２　平成２２年１１月２６日付け手続補正についての補正却下の決定
〔補正却下の決定の結論〕  
　平成２２年１１月２６付け手続補正（以下「本件補正」という。）を却下する。　  
　  
〔理由〕  
　１　本願補正発明  
　本件補正は、特許請求の範囲の請求項１について、補正前（平成２１年１２月４日付け手続補正書）に、
「【請求項１】 
ガスタービンエンジンの吸込型面シール（４０）であって、
回転可能なエンジン部材（２８）及び回転不能なエンジン部材（５８）と、その間の漏れ経路（４５）と、
前記回転不能なエンジン部材（５８）と作動的に組み合わされた環状でほぼ平坦な形状の回転不能なガスベアリング面の表面（６８）と、
前記回転可能なエンジン部材（２８）と作動的に組み合わされた環状でほぼ平坦な形状の回転可能なガスベアリング面の表面（６２）と、
を備え、前記回転不能な及び回転可能なガスベアリング面の表面（６８、６２）は中心軸（１６）の周りにあり、かつ該中心軸（１６）とほぼ垂直であり、
ほぼ完全に環状の引っ張り付勢手段（８２）が、前記回転不能なガスベアリング面の表面（６８）を前記回転可能なガスベアリング面の表面（６２）から軸方向に離れる方向に付勢するように作動的に配置され、かつ前記中心軸（１６）の周りにあるように配設されており、
前記引っ張り付勢手段（８２）が、単一の波形ばね（８４）又はベルビール座金（９３）を含む
ことを特徴とする吸込型面シール（４０）。」
　とあったものを、
　  
「【請求項１】 
ガスタービンエンジンの吸込型面シール（４０）であって、
回転可能なエンジン部材（２８）及び回転不能なエンジン部材（５８）と、その間の漏れ経路（４５）と、
前記回転不能なエンジン部材（５８）と作動的に組み合わされた環状でほぼ平坦な形状の回転不能なガスベアリング面の表面（６８）と、
前記回転可能なエンジン部材（２８）と作動的に組み合わされた環状でほぼ平坦な形状の回転可能なガスベアリング面の表面（６２）と、
を備え、前記回転不能な及び回転可能なガスベアリング面の表面（６８、６２）は中心軸（１６）の周りにあり、かつ該中心軸（１６）とほぼ垂直であり、
ほぼ完全に環状の引っ張り付勢手段（８２）が、前記回転不能なガスベアリング面の表面（６８）を前記回転可能なガスベアリング面の表面（６２）から軸方向に離れる方向に付勢するように作動的に配置され、かつ前記中心軸（１６）の周りにあるように配設されており、
前記引っ張り付勢手段（８２）が、
１つの
１つの
ことを特徴とする吸込型面シール（４０）。」
　と補正（下線は補正箇所を示し、当審で付した。）するものである。
　
　上記補正は、願書に最初に添付した明細書の段落【００１４】の「ほぼ完全に環状の引っ張り付勢手段８２は、ばね及びコイルばねチャンバの両方により多くの部品を有するものとなる多重ばねコイルばね設計の使用とは異なり、一体的な又は単一片構成の１つ又は２つのばね、又は、その均等物を用いる。」との記載を根拠として、「単一波形ばね（８４）」及び「ベルビール座金（９３）」についてそれぞれ「１つの」と限定したものであり、かつ、補正前の請求項１に記載された発明と補正後の請求項１に記載される発明の産業上の利用分野及び解決しようとする課題が同一であるので、本件補正は、平成１８年法律第５５号改正附則第３条第１項によりなお従前の例によるとされる同法による改正前の特許法（以下「改正前特許法」という。）第１７条の２第４項第２号に掲げる特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。
　  
　そこで、本件補正後の請求項１に記載された発明（以下「本願補正発明」という。）が特許出願の際独立して特許を受けることができるものであるか（改正前特許法第１７条の２第５項において準用する同法第１２６条第５項の規定に適合するか）否かについて検討する。 
　  
　２　刊行物
（１）刊行物１
　原査定の拒絶の理由に引用され、本願の優先権主張の日前に頒布された米国特許第５２８４３４７号明細書（以下「刊行物１」という。）には、図面と共に次の事項が記載されている。 （仮訳は当審による。）
　  
　ア　「1. Field of the Invention
　The present invention relates to seals in gas turbine engines to restrict fluid flow between rotating and stationary engine members, and more particularly is related to a gas bearing face seal having improved sealing characteristics.」（第１欄８行−同欄１３行）
　
　（仮訳）
　１．発明の分野
本発明は、ガスタービンエンジンンのシールに関連し、エンジンの構成部材における回転部材と非回転部材との間の流体の流れを制限するもので、特に、改良されたシーリングの特徴を有した気体軸受面シールに関連する。
　
　イ　「FIGS. 2 and 3 show an embodiment of the improved gas bearing face seal of the present invention serving as the turbine inducer seal. The seal assembly includes housing means 50, which can include a housing structure 52 fixed with respect to engine stationary structure 18. A face seal means, such as a face seal ring member 80, which is preferably a circumferentially continuous ring structure, is movably supported on housing structure 52. Face seal ring member 80 is supported for movement with respect to a primary rotating sealing surface 46 on a rotating member 44, which may be attached to or integral with rotor 40. Face seal means 80 includes a primary flow restrictor means, such as a primary restrictor dam 84, and a gas bearing face surface 86 radially spaced apart from restrictor 84 by a circumferentially extending vent channel 88. Flow restrictor dam 84 is a radially and circumferentially extending surface, and is more effective in restricting flow than a circumferentially extending labyrinth tooth. Motion of face seal ring member 80 with respect to primary sealing surface 46 defines a primary gas bearing face clearance, C, separating primary flow restrictor 84 and gas bearing face surface 86 from primary sealing surface 46 on rotating member 44. An auxiliary clearance H can be defined between an auxiliary restrictor tooth 85 on face seal means 80, and an auxiliary seal surface 48 on rotating member 44. Drawing dimensions such as clearances C and H are not to scale.」（第４欄６４行−第５欄２３行）
　
　（仮訳）
　図2及び図3は、タービンの誘導羽根のシールとして機能する本発明の改良された気体軸受面シールの実施例を示す。シール組立体は、ハウジング手段50を含み、それは、エンジン固定構造18に対して固定されたハウジング構造52を含みます。面シール手段は、望ましくは円周方向に連続的な環状構造である面シールリング部材80として、移動可能にハウジング構造52に保持されています。面シールリング部材80は、ロータ40に取り付けられ、或いは一体となった回転部材44上の主要な回転シール面46に対して動くために保持されています。面シール手段80は、主要な流量制限手段を含み、それは、主要な流量制限器のダム84や、円周方向に伸びる通気路88によって流量制限器84から離間して放射状に配置された気体軸受面の表面86です。流量制限器のダム84は、放射方向で円周方向に伸びる表面であり、円周方向に伸びるラビリンスの歯よりも流れをより効果的に制限します。主要なシールの表面46に対する面シールリング部材80の動きは、主要な気体軸受面のクリアランスCを定義し、それは、回転部材44上の主要なシール表面46から主要な流量制限器84及び気体軸受面の表面86を隔てるものである。補助のクリアランスHは、面シール手段80の補助の絞りの歯85と回転部材44上の補助のシール面48との間で定義することができます。クリアランスCやHの描画寸法は計測したものではありません。
　
　ウ　「FIG. 2 shows the face seal ring in a retracted position, and FIG. 4 shows the forces acting on the face seal ring in the retracted position. Likewise, FIG. 3 shows the face seal ring in a sealing position, and FIG. 5 shows the forces acting on the face seal ring in the sealing position. The forces shown in FIGS. 4 and 5 are shown as resultants of pressures acting on surfaces. The pressures are represented as arrows, where the direction of the arrows indicates the direction of action of the pressure, and where the length of the arrows indicates the magnitude of the pressure. Po, a gage or reference pressure, represents a relatively lower pressure in area 142, and Pi represents a relatively higher pressure in area 140.」（第５欄２４行−第５欄３６行）
　
　（仮訳）
　図2は、退避位置にある面シールリングを示し、図4は、退避位置にある面シールリングに作用する力を示しています。同様に、図3は、シール位置にある面シールリングを示し、図5は、シール位置にある面シールリングに作用する力を示しています。図4及び図5に示される力は、表面に作用する圧力の結果として生じたものとして示されます。圧力は、矢印として表現され、矢印の方向が圧力の作用方向を示し、矢印の長さは圧力の大きさを示します。標準または参照圧力Poは、エリア142における相対的に低い圧力を表し、Piはエリア140における相対的に高い圧力を表します。
　
　エ　「When the engine is not operating, and the pressure Pi in area 140 essentially equals the pressure Po in area 142, spring means such as a plurality of circumferentially spaced apart coil springs 152 (only one shown in FIG. 2) act through pins 158 and 157 (FIG. 10) to generate a combined spring force Fs urging face seal ring 80 away from surface 46 on member 44. Each spring 152 can include one spring end seated in one of a plurality of circular recesses 55 in a radially and circumferentially extending flange 54 on structure 52. The other end of each spring can be seated in a cup shaped washer 150, where each washer 150 is fixedly attached to a pin 158 or a pin 157. Each pin 158 and 157 can pass through an axially extending bore 53 which can be concentric with a circular recess 55 in flange 54. Pins 158 should have a diameter sized for the minimum radial clearance within bores 53 which permits sliding of pins 158 in bores 53. Pins 158 and 157 can extend through grooves 168 and 167 (FIG. 10), respectively, on face seal ring 80. Retaining washers 159 on each pin can transmit the spring force from the pins to face seal ring 80. Alternatively, pins 158 and 157 can be fixedly attached to face seal ring 80 and extend through grooves in housing flange 54.」（第５欄３７行−第５欄５９行）
　
　（仮訳）
　エンジンが動作していない時、エリア140の圧力Piが本質的にエリア142の圧力Poと等しく、スプリング手段、つまり、複数の周方向に間隔を隔てて配置されたコイルスプリング152（図2では１つのみが示される）が、ピン158や157（図10）を介して、部材44の表面46から面シールリング80を離すように作用する複合バネ力Fsを生成するように働きます。各スプリング152は、構造52上の径方向および円周方向に延びるフランジ54の複数の円形の凹部55のひとつに配置された1方のスプリング端を備えます。各スプリングの他端は、カップ状のワッシャ150に装着され、各々のワッシャ150がピン158またはピン157に固着されます。各々のピン158および157は、フランジ54の円形の凹部55と同心の軸方向に延びる穴53を通過します。ピン158は、穴53の内部でピン158をスライド可能にする最小の径方向のすきまを生じる直径を有します。ピン158および157は、それぞれ、面シールリング80の溝168および167（図10）を通過するように伸びます。各ピンの保持用のワッシャー159が、各ピンから面シールリング80にスプリング力を伝達します。代替的には、ピン158および157が面シールリング80に固着され、ハウジングのフランジ54の溝を通過するように伸びることができます。
　
　オ　「As the engine is started and the compressor discharge pressure rises, pressure Pi in area 140 begins to rise. Referring to FIG. 4, the pressure differential between Pi and Po results in a closing force Fc acting on face seal ring 80. Force Fc acts against spring force Fs to urge face seal ring 80 and primary restrictor dam 84 toward surface 46. Radially outwardly extending feed passages 92 in face seal 80 intersect with axially extending orifice bores 94 to communicate pressure Pi into primary clearance C between gas bearing face 86 and surface 46. However, because clearance C is much larger than clearance H, almost the entire pressure drop between Pi and Po occurs across auxiliary clearance H. Therefore, only a small gas bearing force Fd is established on surfaces 84 and 86 to act, with Fs, to resist motion of primary restrictor 84 toward surface 46. In this mode Fc is greater than Fs plus Fd, so that ring 80 moves toward surface 46.」（第５欄６５行−第６欄１４行）
　
　（仮訳）
　エンジンが始動し、圧縮機の吐出圧力が上昇し、エリア140の圧力Piが上昇し始めます。図4を参照すると、PiとPoとの間の圧力差が、面シールリング80に作用する閉じる力Fcを結果として生じます。力Fcは、スプリング力Fsに逆らって作用し、面シールリング80と主要な流量制限器のダム84を表面46に向かわせます。面シール80の径方向外方に伸びる給入通路92が、軸方向に伸びるオリフィスの穴94と連通し、気体軸受面86と表面46との間の主なクリアランスCに圧力Piを伝えます。しかし、クリアランスCはクリアランスHよりもはるかに大きいので、PiとPoの間のほとんど全ての圧力降下が、補助クリアランスHに渡って発生します。したがって、ほんの小さな気体軸受の力Fdが、表面84と86とに確立され、Fsとともに、表面46に向かう主要な流量制限器84の動きに抗します。このモードにおいて、Fcは、Fdを加えたFsより大きいので、リング80が表面46の方へ移動します。
　
　カ　「As face seal ring 80 reaches the sealing position shown in FIG. 5, clearance C becomes much smaller than clearance H, as described above. As a result, the pressure drop across auxiliary tooth 85 is insignificant, and the pressure drop from Pi to Po occurs substantially across clearance C between primary restrictor 84 and surface 46. Thus, gas bearing forces Fh and Fd are developed at surfaces 86 and 84 respectively which, acting with Fs, balance closing force Fc and maintain clearance C at a predetermined size, such as between 0.0005 and 0.0025 inches. The sealing position is a stable equilibrium position: relative motion of face seal ring 80 away from surface 46 will decrease forces Fh and Fd so that there is a net force urging ring 80 toward surface 46, while relative motion of ring 80 toward surface 46 will increase forces Fh and Fd, and urge ring 80 away from surface 46.」（第６欄１５行−第６欄３１行）
　
　（仮訳）
　面シールリング80が、図5に示すシール位置に達すると、クリアランスCは、上述したようにクリアランスのHよりもはるかに小さくなる。その結果、補助的な歯85を渡る圧力降下は意義を失い、PiからPoへの圧力降下は、主要な流量制限器84と表面46との間のクリアランスCに渡って実質的に発生します。従って、気体軸受の力FhとFdが表面86と84とでそれぞれ発生し、Fsとともに、閉じる力Fcと釣り合い、例えば0.0005インチと0.0025インチの間に予め設定された所定のサイズでのクリアランスCを維持します。シールの位置は安定した平衡位置です。表面46から離れる面シールリング80の相対的な動きが力FhとFdを減少させ、その結果、リング80を表面46に向かわせる正味の力が生じ、一方で、表面46へ向かうリング80の相対的な動きが力FhとFdを増加させ、リング80を表面46から離します。
　
　キ　FIG．２及びFIG．３には、エリア140からエリア142へ通じるクリアランスCの通路が示されている。
　
　ク　FIG．２及びFIG．３には、上記記載事項イの「円周方向に連続的な環状構造である面シールリング部材80」、同「放射状に配置された気体軸受面の表面86」及び同「回転部材44上の主要な回転シール面46」との記載とあわせみると、面シールリング80の表面86及び回転部材44のシール表面46が環状でほぼ平坦な形状であることが示されている。
　
　ケ　FIG．２及びFIG．３には、面シールリング80の表面86及び回転部材44のシール表面46が、エンジンの軸20の周りにあり、かつ該エンジンの軸20とほぼ垂直であることが示されている。
　
　これらの記載事項及び図示内容を総合し、本願補正発明の記載ぶりに則って整理すると、刊行物１には、次の発明（以下「刊行物１に記載された発明」という。）が記載されている。  
　  
「ガスタービンエンジンンの気体軸受面シールであって、
ロータ40と一体となった回転部材44及びエンジン固定構造18に対して固定されたハウジング構造52と、
その間の相対的に高い圧力となるエリア140から相対的に低い圧力となるエリア142へ通じるクリアランスCの通路と、
前記ハウジング構造52にエンジンが始動し面シールリング80がシール位置に達するとシールの位置が安定した平衡位置となり予め設定された所定のサイズでクリアランスCを維持するように組み合わされた環状でほぼ平坦な形状の面シールリング部材80の表面86と、
前記回転部材44に前記所定のサイズでクリアランスCを維持するように組み合わされた環状でほぼ平坦な形状の回転部材44のシール表面46と、
を備え、前記表面86及びシール表面46はエンジンの軸20の周りにあり、かつ該エンジンの軸20とほぼ垂直であり、
複数のコイルスプリング152が、前記表面86を前記シール表面46から軸方向に離れる方向に付勢するように、前記所定のサイズでクリアランスCを維持するように配置され、かつ前記エンジンの軸20の周りに周方向に間隔を隔てて配設される気体軸受面シール。」
　
（２）刊行物２
　同じく、原査定の拒絶の理由に引用され、本願の優先権主張の日前に頒布された特開昭４９−１２５７５９号公報（以下「刊行物２」という。）には、図面と共に次の事項が記載されている。  
　  
　ア　「以下，本発明のラビリンスシールをガスタービンエンジンにおけるコンプレッサとバーナとの間のシール用に使用した第１図〜第３図に示す図示の実施例によって具体的に説明する。外気は吸入口（１１）からガスタービンエンジンに吸入され，高速で回転される回転軸（１２）先端のコンプレッサロータ（１３）およびディフューザ通路（１４）を通る間に所定圧まで圧縮されたのち，ダク卜（図示せず）を経て燃焼室（１５）内に導入され，ここで所定箇所から噴射された燃料と混合燃焼し高温の燃焼ガスとなる。ところが，前記コンプレッサロータ（１３）とディフューザ（１６）とにより形成される空間（１７）における空気圧力が前記燃焼室（１５）内の気体圧力よりも低いことから，該室（１５）内の気体が空間（１７）側へ流出することになるため，これを防止すべくディフューザ（１６）にハウジング（１８）を介してラビリンスシール（１９）が取り付けられる。
　このラビリンスシール（１９）は第２図に明瞭に示すように，円筒形に形成されたシール基体（２０）と，該基体（２０）の内径よりも小径のリング状に形成された多数個（本例では５個の場合を示す）のシールフィン部（２１）とに分割され，そしてこの各シールフィン部（２１）がそれぞれリング状のスペーサ（２２）にて位置決めされた各２枚のリング状のスプリングプレート（２３）により側面を，またコイルスプリング（２４）により外周面をそれぞれ支持され，前記シール基体（２０）と一体的になっている。
　シール基体（２０）は前記ハウジング（１８）の内周面に嵌着され，かつ燃焼室（１５）側の端部にはフランジ部（２０ａ）を有しており，そしてシール基体（２０）の内周面にはスプリングプレート（２３）とスペーサ（２２）さらにシールフィン部（２１）を交互に嵌合してこれらを層状に重合せしめるとともに，前記空間（１７）側の端部にはこれらの抜け止めとして支板（２５）を嵌着している。各シールフィン部（２１）は対向する２枚のスプリングプレート（２３）の折曲端部（２３ａ）によってその両側面を適度の狭圧力で弾力的に支持されるとともに，前記スペーサ（２２）の円周方向に間隔を置いて半径方向に貫設した貫孔（２２ａ）内にそれぞれ嵌装したコイルスプリング（２４）によってその外周面を適度の押圧力で弾力的に支持されており，そして各シールフィン部（２１）はその両側面と外周面にはそれぞれ適当な隙間（２６）（２７）を有し，さらに内周面には溝（２８）を形成するとともに，その溝壁部によってフィン（２９）を形成し，該フィン（２９）と前記回転軸（１２）との間に隙間，いわゆる絞り部（３０）を形成している。」（第２頁右上欄１０行〜第３頁左上欄８行）　
　
　イ　「本例のラビリンスシールは上述した如き構造よりなるものであり，以下その作用を説明する。今，高圧側空間である燃焼室（１５）内の高温，高圧気体は，低圧側の空間（１７）へ流出しようとするが，ラビリンスシール（１９）におけるそれぞれのフィン（２９）が気体の流れに対する抵抗となってその漏洩を阻止すべく作用し，そしてこの作用をより強化すべくハウジング（１８）並びにラビリンスシール（１９）に設けた導入孔から高圧空気を導入することにより漏洩気体の流出を遮断することについての漏洩防止機能は従来のものと同様である。
　さて，回転軸（１２）が組付けミスや振動等の原因で絞り部（３０）の隙間よりも大きく変位してシールフィン部（２１）のフィン（２９）に接触すると，前述したようにシールフィン部（２１）はスプリングプレート（２３）によってその両側面を適度な狭圧カで支持され，かつコイルスプリング（２４）によってその外周面を中心に向って適度な押圧力で弾力的に支持されているとともに，その外周面には所定の隙間（２７）を形成しているので，前記回転軸（１２）との接触時にはスプリングプレート（２３）およびコイルスプリング（２４）の付勢力に抗して該軸（１２）の径方向へ変位することになる。従って，回転軸（１２）の損傷およびフィン（２９）の磨耗がほとんど無くなり，しかもシールフィン部（２１）全体が変位するので，接触側と反対側の絞り部（３０）の隙間が増大するおそれもなくシール作用の劣化を招くこともない。」（第３頁左上欄１４行〜左下欄８行）
　
　ウ　「第４図は本発明の別の実施例を示すものであり，本例は前例におけるシールフィン部（２１）の支持部材であるコイルスプリング（２４）を，リング状の板ばね（２４’）に代えたものである。図示のように板ばね（２４’）はスペーサ（２２）の内周面とシールフィン部（２１）の外周面とに交互に接触するように波状に形成され，その波形状によって適度の弾性でシールフィン部（２１）を弾力的に支持している。なお，この板ばね（２４’）は全体としてリング状を形成しているが，円周上の適宜箇所で一箇所あるいは複数箇所の切れ目を有するものである。このように板ばね（２４’）形式とした場合であっても前例のコイルスプリング（２４）と同様の作用効果は充分に期待できるものである。」（第３頁右下欄１行〜１４行）
　
　エ　第４図には、板ばね（２４’）の形状が、シールフィン部２１とスペーサ２２との間で、同一の波形が連続した形状であることが示されている。　
（３）刊行物３
　また、本願の優先権主張の日前に頒布された実願平３−６７３７０号（実開平５−１４５２１号）のＣＤ−ＲＯＭ（以下「刊行物３」という。）には、図面と共に次の事項が記載されている。  
　
　「【０００８】
　図１は分割式エキゾーストマニホールド10の枝管部分12及び合流管部分14の継ぎ部のシール構造の断面図である。枝管部分12及び合流管部分14は内外に嵌合し、環状溝16は嵌合部において枝管部分12の外周側に形成されている。それぞれ１枚の第１のシールリング18、第２のシールリング20及び環状波板ばね22は、軸方向へ積層的に配列され、環状溝16に嵌挿される。第１のシールリング18は弾性的な拡開力により外周側を合流管部分14の内周面に密着し、第２のシールリング20は弾性的な縮閉力により内周側を環状溝16の底壁に密着している。
　　【０００９】
　図２は環状波板ばね22の斜視図である。環状波板ばね22は軸方向へ波打ち状に形成されている。図１において、環状波板ばね22は、軸方向へ弾性圧縮されて、第１のシールリング18及び第２のシールリング20とともに環状溝16内に嵌挿され、反発力により第１のシールリング18及び第２のシールリング20を環状波板ばね22とは反対側の環状溝16の側壁の方へ押圧している。このため、環状波板ばね22は、溝に組付け後、合い口の隙間が小さくなるように、環状の一部が開いた波板ばねがよい。」
　
（４）刊行物４
　同じく、本願の優先権主張の日前に頒布された特開２００１−１２６１０号公報（以下「刊行物４」という。）には、図面と共に次の事項が記載されている。  
　
　「【００１２】図１に示すように、波形のワッシャースプリング構造の形状の偏倚手段１０が駆動ケーシング１１と非回転シールリング３との間に配置されている。該偏倚手段１０は、非回転シールリング３を適当な偏倚力で付勢して、軸２と共に回転するシールリング５に押し当て、軸２が静止しているときには、シールリング３，５のシール面６，７が互いにシール状態で係合して保持されている。非回転シールリング３の外周には、軸方向に延びる溝９が設けられ（周方向に分布したこのような溝を複数設けてもよい）、この溝の中に、駆動ケーシング１１からシールリング３に向かって半径方向に突出する駆動フィンガ１３が延出している。これにより、非回転シールリング３は、駆動ケーシング１１に対して回転することはできないが、それに対して軸方向に移動することはできる。」
　
　３　対比  
　本願補正発明と刊行物１に記載された発明とを対比すると、刊行物１に記載された発明の「気体軸受面シール」は、本願明細書の段落【０００２】の「吸込型面シールは、ガスタービンエンジンにおけるロータとステータとの間の圧縮空気又は燃焼ガスのような流体の漏れを最小にするように設計されている。」との記載からみて、本願補正発明の「吸込型面シール（４０）」に相当し、以下同様に、「ロータ40と一体となった回転部材44」は「回転可能なエンジン部材（２８）」に、「エンジン固定構造18に対して固定されたハウジング構造52」は「回転不能なエンジン部材（５８）」に、「相対的に高い圧力となるエリア140から相対的に低い圧力となるエリア142へ通じるクリアランスCの通路」は「漏れ経路（４５）」に、「面シールリング部材80の表面86」は「回転不能なガスベアリング面の表面（６８）」に、「回転部材44のシール表面46」は「回転可能なガスベアリング面の表面（６２）」に、「エンジンの軸20」は「中心軸（１６）」に、「複数のコイルスプリング152」は「引っ張り付勢手段（８２）」にそれぞれ相当する。
　また、後者の「エンジンが始動し面シールリング80がシール位置に達するとシールの位置が安定した平衡位置となり予め設定された所定のサイズでクリアランスCを維持するように組み合わされた」は、本願明細書の段落【００２５】の「ガスベアリング力が回転不能なガスベアリング面の表面６８及び回転可能なガスベアリング面の表面６２において発生し、この力は、ばね力と作用しながら閉じ方向の力とのバランスをとり、内側及び外側の歯形リング４２及び４４の先のとがった端部６６と回転可能なガスベアリング面の表面６２のと間の作動上の間隙Ｃを所定の大きさに維持する。」及び段落【００２８】の「シール１８０は、エンジンの作動中、該回転不能なガスベアリング面の表面１８８と該回転可能なガスベアリング面の表面１９４との間の作動間隙Ｃで作動するように設計されている。」との記載からみて、前者の「作動的に組み合わされた」に相当し、同様に、同「前記所定のサイズでクリアランスCを維持するように配置され」は同「作動的に配置され」に相当する。
　
　したがって、両者は、 
「ガスタービンエンジンの吸込型面シール（４０）であって、
回転可能なエンジン部材（２８）及び回転不能なエンジン部材（５８）と、その間の漏れ経路（４５）と、
前記回転不能なエンジン部材（５８）と作動的に組み合わされた環状でほぼ平坦な形状の回転不能なガスベアリング面の表面（６８）と、
前記回転可能なエンジン部材（２８）と作動的に組み合わされた環状でほぼ平坦な形状の回転可能なガスベアリング面の表面（６２）と、
を備え、前記回転不能な及び回転可能なガスベアリング面の表面（６８、６２）は中心軸（１６）の周りにあり、かつ該中心軸（１６）とほぼ垂直であり、
引っ張り付勢手段（８２）が、前記回転不能なガスベアリング面の表面（６８）を前記回転可能なガスベアリング面の表面（６２）から軸方向に離れる方向に付勢するように作動的に配置され、かつ前記中心軸（１６）の周りにあるように配設される吸込型面シール（４０）。」
　である点で一致し、以下の点で相違している。
　
〔相違点〕
　引っ張り付勢手段（８２）に関して、本願補正発明では、「ほぼ完全に環状」であって、中心軸（１６）の周りにあるように配設された「１つの単一波形ばね（８４）又は１つのベルビール座金（９３）を含む」のに対し、
　刊行物１に記載された発明では、「複数のコイルスプリング152」であって、エンジンの軸20の周りに「周方向に間隔を隔てて」配設される点。
　
　４　当審の判断
　相違点を検討するにあたって、刊行物２をみると、刊行物２には、ガスタービンエンジンにおける回転軸（１２）の周囲に設けられたラビリンスシール（１９）に関して、リング状に形成されたシールフィン部（２１）が、リング状のスペーサ（２２）に位置決めされた２枚のリング状のスプリングプレート（２３）により側面を弾力的に支持されるとともに、前記スペーサ（２２）の円周方向に間隔を置いて配置された複数のコイルスプリング（２４）によって外周面を弾力的に支持されており、シールフィン部（２１）に形成されたフィン（２９）によって、回転軸（１２）との間に絞り部（３０）を形成し、高圧側空間である燃焼室（１５）から低圧側の空間（１７）への気体の流れに対する抵抗となってその漏洩を阻止する旨記載されている。
　
　また、刊行物２には、前記複数のコイルスプリング（２４）に関して、波状で全体としてリング状に形成され、円周上の適宜箇所で一箇所あるいは複数箇所の切れ目を有した板ばね（２４’）に置換しても、同様の作用効果は充分に期待できることも記載されている。
　
　そこで、刊行物１に記載された発明の「複数のコイルスプリング152」と刊行物２の「コイルスプリング（２４）」とをあわせみると、両者は、ガスタービンエンジン内における気体の漏洩を阻止するシールを付勢する部材であって、シールの設置場所は異なるものの、刊行物１に記載された発明の「複数のコイルスプリング152」が「エンジンの軸20の周りに周方向に間隔を隔てて配設され」、「面シールリング部材80の表面86」「を前記シール表面46から軸方向に離れる方向に付勢する」ことと、刊行物２の複数のコイルスプリング（２４）が回転軸（１２）の周囲で円周方向に間隔を置いて配置され、シールフィン部（２１）を弾力的に支持することとは、複数のコイルスプリングが軸の周りに周方向に間隔を隔てて配設され、シール部材を付勢する点で共通している。
　
　また、本願の優先権主張の日前に、ほぼ完全に環状であって、中心軸の周りにあるように配設された波形ばねが軸方向にシール部材を付勢することは、周知の技術事項（例えば、刊行物３及び４参照。）である。
　
　そうすると、刊行物２には、複数のコイルスプリング（２４）を波状で全体としてリング状に形成された板ばね（２４’）に置換できる旨示唆されているのであるから、前記共通点を踏まえれば、刊行物１に記載された発明の「周方向に間隔を隔てて」配設された「複数のコイルスプリング152」に、前記周知の技術事項を適用して、「『ほぼ完全に環状』であって、中心軸（１６）の周りにあるように配設された『波形ばね（８４）』『を含む』」と置換することは、当業者が容易に想到し得たことである。
　
　また、本願補正発明の「１つの単一波形ばね（８４）」とは、本願明細書の段落【００１４】の「波形ばね８４は、図２に示されるような単一の折り返し波形ばねとすることもできる」及び「一体的な又は単一片構成の１つ又は２つのばね」との記載並びに図２及び４からみて、「１つ」からなり「単一の折り返し波形」のばねである。
　
　一方、刊行物２には、その「板ばね（２４’）」が「円周上の適宜箇所で一箇所」「の切れ目を有」することから「１つ」であって、「同一の波形が連続した形状」であることが示唆されている。（前記第２の２（２）ウ及びエ）
　
　また、刊行物３の波板ばね22を「一部が開いた」とするは、好適化を図るため（刊行物３の段落【０００９】）である。　
　
　そうすると、前述した置換を行うにあたって、「波形ばね（８４）」を「１つの単一波形ばね（８４）」とすることは、刊行物２に示唆された事項及び前記周知の技術事項からみて、当業者が容易になし得た設計変更である。　
　これらを総合すると、刊行物１に記載された発明に、刊行物２に記載ないし示唆された事項及び前記周知の技術事項を適用して、本願補正発明の相違点に係る発明特定事項とすることは、当業者が容易になし得たことである。　
　また、本願補正発明の奏する効果は、刊行物１に記載された発明、刊行物２に記載ないし示唆された事項及び前記周知の技術事項から予測することができ、格別のものでない。
　
　したがって、本願補正発明は、刊行物１に記載された発明、刊行物２に記載ないし示唆された事項及び前記周知の技術事項に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるので、特許法第２９条第２項の規定により、特許出願の際独立して特許を受けることができない。　  
　  
　５　むすび  
　以上のとおりであるから、本件補正は、改正前特許法第１７条の２第５項において準用する同法第１２６条第５項の規定に違反するので、同法第１５９条第１項において読み替えて準用する同法第５３条第１項の規定により却下すべきものである。  
　  
第３　本願発明  
　１　本願発明  
　本件補正は上記のとおり却下されたので、本願の請求項１ないし１０に係る発明は、平成２１年１２月４日付けの手続補正書により補正された特許請求の範囲の請求項１ないし１０に記載された事項により特定されたとおりのものであるところ、その請求項１に係る発明（以下「本願発明」という。）は、前記「第２〔理由〕１」に補正前の請求項１として記載したとおりのものである。
  　  
　２　刊行物  
　原査定の拒絶の理由に引用した刊行物の記載事項及び刊行物に記載された発明並びに本願の優先権主張の日前に頒布された刊行物の記載事項は、前記「第２〔理由〕２」に記載したとおりである。  
　  
　３　対比及び当審の判断  
　本願発明は、前記「第２〔理由〕」で検討した本願補正発明において、「単一波形ばね（８４）」及び「ベルビール座金（９３）」について「１つの」との限定を省いたものである。　 
　  
　そうしてみると、実質的に本願発明の発明特定事項をすべて含んだものに相当する本願補正発明が、前記「第２〔理由〕３及び４」に記載したとおり、刊行物１に記載された発明、刊行物２に記載ないし示唆された事項及び前記周知の技術事項に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本願発明も、同様に、刊行物１に記載された発明、刊行物２に記載ないし示唆された事項及び前記周知の技術事項に基いて当業者が容易に発明をすることができたものである。  
　  
　４　むすび  
　以上のとおりであるから、本願発明は、刊行物１に記載された発明、刊行物２に記載ないし示唆された事項及び前記周知の技術事項に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。 　  
　
　したがって、本願のその他の請求項に係る発明について検討するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。  
　  
　よって、結論のとおり審決する。