【誤訳訂正書】
【提出日】平成17年3月9日(2005.3.9)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】特許請求の範囲
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】  ＴｉＮ及びＣｕＳの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材であって、重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、０．４〜２．０％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００８〜０．０３０％のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．１〜１．５％のＣｕ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．００５％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むと同時に１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、６．５≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１４、及び１０≦Ｃｕ／Ｓ≦９０の条件を満たし、２０μｍ以下の粒径を有するフェライト及びパーライトの複合構造から本質的になる微細構造を有することを特徴とする溶接構造用鋼材。
【請求項２】  さらに０．０１〜０．２％のＶを含むと同時に０．３≦Ｖ／Ｎ≦９及び７≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ＋Ｖ）／Ｎ≦１７の条件を満たすことを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項３】  さらにＮｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％及びＣｒ：０．０５〜１．０％からなる群から選択される１以上を含むことを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項４】  さらにＣａ：０．０００５〜０．００５％及びＲＥＭ：０．００５〜０．０５％の一つまたは両方を含むことを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項５】  ０．０１〜０．１μｍの粒径を有するＴｉＮ及びＣｕＳの複合析出物が、１．０×１０７／ｍｍ２以上の密度及び０．５μｍ以下の間隔で分散されていることを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項６】  鋼材を１４００℃以上の温度まで加熱した後、８００℃から５００℃までの冷却範囲間を６０秒以内で冷却したときに示す鋼材と熱影響部との靱性の差が±４０Ｊの範囲内であり、鋼材を１４００℃以上の温度まで加熱した後、８００℃から５００℃までの冷却範囲間を１２０〜１８０秒内で冷却したときに示す鋼材と熱影響部との靱性の差が±１００Ｊの範囲内であることを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項７】  ＴｉＮ及びＣｕＳの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材を製造するための方法であって：
重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、０．４〜２．０％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００８〜０．０３０％のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．１〜１．５％のＣｕ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．００５％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むと同時に１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、６．５≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１４、及び１０≦Ｃｕ／Ｓ≦９０の条件を満たす鋼スラブを作製し；
該鋼スラブを１１００℃〜１２５０℃の範囲の温度で６０〜１８０分間加熱し；
該加熱した鋼スラブをオーステナイト再結晶化領域において４０％以上の厚さ減少率で熱間圧延し；
該熱間圧延した鋼スラブをフェライト変態終了温度から±１０℃に相当する温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却する
工程を含むことを特徴とする溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項８】  スラブが、さらに０．０１〜０．２％のＶを含むと同時に０．３≦Ｖ／Ｎ≦９及び７≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ＋Ｖ）／Ｎ≦１７の条件を満たすことを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項９】  スラブが、さらにＮｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％及びＣｒ：０．０５〜１．０％からなる群から選択される１以上を含むことを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項１０】  スラブが、さらにＣａ：０．０００５〜０．００５％及びＲＥＭ：０．００５〜０．０５％の一つまたは両方を含むことを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項１１】  スラブの作製が、溶鋼に、Ｔｉよりも高い脱酸効果を有する脱酸元素を添加して、それによって、溶鋼が３０ｐｐｍ以下の溶存酸素量を有するように制御し、Ｔｉを０．００５〜０．２％の含有量を有するように１０分以内に添加し、そして、得られたスラブを鋳造することによって行われることを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項１２】  溶鋼の脱酸が、先ずＭｎで行われ、次にＳｉで、そして最終的にはＡｌで行われることを特徴とする請求項１１に記載の方法。
【請求項１３】  溶鋼が連続鋳造工程により０．９〜１．１ｍ／ｍｉｎの速度で鋳造されるとともに２次冷却帯で０．３〜０．３５ｌ／ｋｇの散水量で弱冷却されることを特徴とする請求項１１に記載の方法。
【請求項１４】  ＴｉＮ及びＣｕＳの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材を製造するための方法であって：
重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、０．４〜２．０％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００５％以下のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．１〜１．５％のＣｕ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．００５％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むと同時に１０≦Ｃｕ／Ｓ≦９０の条件を満たす鋼スラブを作製し；
該鋼スラブを１０００℃〜１２５０℃の範囲の温度で６０〜１８０分間加熱すると同時に該鋼スラブのＮ含有量が０．００８〜０．０３％となるように制御するために、及び１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、及び６．５≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１４の条件を満たすために、該鋼スラブを窒素化合させ；
該窒素化合させた鋼スラブをオーステナイト再結晶化領域において４０％以上の厚さ減少率で熱間圧延し；
該熱間圧延した鋼スラブをフェライト変態終了温度から±１０℃に相当する温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却する
工程を含むことを特徴とする溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１５】  スラブが、さらに０．０１〜０．２％のＶを含むと同時に０．３≦Ｖ／Ｎ≦９及び７≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ＋Ｖ）／Ｎ≦１７の条件を満たすことを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１６】  スラブが、さらにＮｉ：０．１〜３．０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％及びＣｒ：０．０５〜１．０％からなる群から選択される１以上を含むことを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１７】  スラブが、さらにＣａ：０．０００５〜０．００５％及びＲＥＭ：０．００５〜０．０５％の一つまたは両方を含むことを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１８】  スラブの作製が、溶鋼に、Ｔｉよりも高い脱酸効果を有する脱酸元素を添加して、それによって、溶鋼が３０ｐｐｍ以下の溶存酸素量を有するように制御し、Ｔｉを０．００５〜０．２％の含有量を有するように１０分以内に添加し、そして、得られたスラブを鋳造することによって行われることを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１９】  溶鋼の脱酸が、先ずＭｎで行われ、次にＳｉで、そして最終的にはＡｌで行われることを特徴とする請求項１８に記載の方法。
【請求項２０】  請求項１ないし請求項６のいずれか一項に記載の溶接構造用鋼材を用いて製造された優れた熱影響部靱性を有する溶接構造物。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００９】
別の態様によれば、本発明は、ＴｉＮ及びＣｕＳの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材を製造するための方法であって：
重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、０．４〜２．０％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００８〜０．０３０％のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．１〜１．５％のＣｕ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．００５％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むと同時に１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、６．５≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１４、及び１０≦Ｃｕ／Ｓ≦９０の条件を満たす鋼スラブを作製し；
該鋼スラブを１１００℃〜１２５０℃の範囲の温度で６０〜１８０分間加熱し；
該加熱した鋼スラブをオーステナイト再結晶化領域において４０％以上の厚さ減少率で熱間圧延し；
該熱間圧延した鋼スラブをフェライト変態終了温度から±１０℃に相当する温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却する
工程を含むことを特徴とする溶接構造用鋼材の製造方法を提供する。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１０】
別の態様によれば、本発明は、ＴｉＮ及びＣｕＳの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材を製造するための方法であって：
重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、０．４〜２．０％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００５％以下のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．１〜１．５％のＣｕ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．００５％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むと同時に１０≦Ｃｕ／Ｓ≦９０の条件を満たす鋼スラブを作製し；
該鋼スラブを１０００℃〜１２５０℃の範囲の温度で６０〜１８０分間加熱すると同時に該鋼スラブのＮ含有量が０．００８〜０．０３％となるように制御するために、及び１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、及び６．５≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１４の条件を満たすために、該鋼スラブを窒素化合させ；
該窒素化合させた鋼スラブをオーステナイト再結晶化領域において４０％以上の厚さ減少率で熱間圧延し；
該熱間圧延した鋼スラブをフェライト変態終了温度から±１０℃に相当する温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却する
工程を含むことを特徴とする溶接構造用鋼材の製造方法を提供する。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７２】
その後、圧延した鋼スラブは、フェライト変態終了温度から±１０℃の範囲の温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却される。圧延した鋼スラブは、フェライト変態終了温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却され、その後大気中で冷却される。
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７３】
もちろん、圧延した鋼スラブが常温まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却されるときでも、フェライトの微細化に関する問題はない。しかしながら、これは、非経済的であるため、望ましくない。圧延した鋼スラブは、フェライト変態終了温度から±１０℃の範囲の温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却されるが、フェライト粒子の成長を防止することができる。冷却速度が１℃／ｍｉｎより小さいとき、再結晶化した微細なフェライト粒子の成長が生じる。この場合、２０μm以下のフェライト粒径を確保することが困難である。