【事件の表示】
　特願２００１−５３８８５４「波長ルータ」拒絶査定不服審判事件〔平成１３年　５月２５日国際公開、ＷＯ０１／３７０２１、平成１５年　４月２２日国内公表、特表２００３−５１５１８７〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願発明
　本願は、平成１２年１１月１４日（パリ条約による優先権主張１９９９年１１月１６日、米国）を国際出願日とする特許出願であって、平成２１年６月２２日付けで拒絶理由通知がなされ、同年９月１５日に手続補正がなされたが、平成２２年２月２６日付けで拒絶査定がなされ、これに対して、同年７月２日に拒絶査定不服審判の請求がなされたものであって、その請求項に係る発明は、平成２１年９月１５日に補正された本願明細書の特許請求の範囲の請求項１ないし２５に記載された事項により特定されるものであるところ、その請求項１に係る発明（以下「本願発明」という。）は、次のとおりである。
　
「複数のスペクトルバンドを有する光を入力ポートにおいて受け取り、該スペクトルバンドのサブセットを複数の出力ポートのそれぞれに方向づける波長ルータであって、
　該波長ルータは、
　該入力ポートと該出力ポートとの間に配置され、該スペクトルバンドを経路設定する光路を提供する自由空間光学縦列であって、該光学縦列は、該入力ポートから出てくる光を遮断するように配置された分散エレメントを備え、該分散エレメントは、スペクトルバンド間の分離よりも細かい分解能を有しており、該光学縦列は、光が該出力ポートのうちのいずれかに到達する前に該分散エレメントに２回当たるように構成される、光学縦列と、
　少なくとも１つの動的に構成可能なルーティングエレメントを有する経路設定メカニズムであって、該ルーティングエレメントは、該動的に構成可能なエレメントの状態に依存して所与のスペクトルバンドを異なる出力ポートに方向づける、経路設定メカニズムと
　を備える、波長ルータ。」
　　
２．引用例
　これに対して、原査定の理由に引用され、本願優先日前の１９９９年９月２８日に頒布された刊行物である米国特許第５９６０１３３号明細書（以下「引用例」という。）には、図とともに次の記載がある。
　
「I propose, as illustrated in the isometric view of FIG. 5, the use of four parallel, directional, input and output beam paths 50, 52, 54, 56 arranged in a two-dimensional array. The four beams in this arrangement are the input beam 50, the output beam 52, the add beam 54, and the drop beam 56, the input and add beams 50, 54 propagating oppositely from the output and drop beams 52, 56. The four beams are incident on the diffraction grating 24, which wavelength separates the beams into the same wavelength-dispersed pattern. It is noted that the diffraction grating diffractively separates the incident beams 50, 54 into their wavelength component, and it also diffractively combines the respective wavelength components into the exiting beams 52, 56. In the linear reciprocal system of FIG. 5, the four beams 50, 52, 54, 56 will be similarly explained as though they were propagating in a single direction. The illustration of FIG. 5 does not show the lenses at the exterior ends of the four beams which substantially collimate those beams so that resolution of the diffraction grating is increased. Also not shown are the fibers coupled to the beams and possibly folding mirrors to reduce the overall size of the system.
　The grating 24 diffracts each of the four beams 50, 52, 54, 56 into their respective wavelength components towards the lens 25, which focuses the different wavelength components towards the respective micro-mirrors 28.sub.1, 28.sub.2. Only two micro-mirrors 28 are illustrated here. For an N-wavelength WDM system, N micro-mirrors 28 are required. The micro-mirror 28 for each wavelength has two positions. The technology for fabricating such mirrors is disclosed by: (1) Lornbeck in Deformable-mirror spatial-light modulators, Proceedings of the SPIE, vol. 1150, August 1989, pp. 86-102; (2) Boysel et al. in Integration of deformable mirror devices with optical filters and waveguides, Proceedings of the SPIE, vol. 1793, Integrated Optics and Microstructures, 1992, pp. 34-39; and (3) Peterson, Micromechanical light modulator array fabricated on silicon, Applied Physics Letters, vol. 31, 1977, p. 521. Foundry service and design information are available from the MEMS Technology Application Center, MCNC, Research Triangle Park, N.C. The information is available on the Internet at http://www.mcnc.org/mumps.html.
　The following discussion with respect to the mirror reflections will refer to the beams 50, 52, 54, 56 prior to the grating 24, but it is understood that the corresponding wavelength-separated beam is intended. In the first position, the micro-mirror 28 reflects the light it receives from the input beam 50 to the output beam 52. In the second position, the micro-mirror 28 reflects the light it receives from the input beam 50 to the drop beam 56 and reflects the light it receives from the add beam 54 to the output beam 52.
　The wavelength-components of any beam reflected from the mirrors 28.sub.1, 28.sub.2 are collimated by the lens 25, and the diffraction grating 24 recombines them into the output beam 52 and drop beam 56. The beams 50, 52, 54, 56 directly correspond to the four ports of the desired wavelength-division add/drop multiplexer. No circulators are required.
　The angular distributions of the beams at the micro-mirror 28 are illustrated by FIGS. 6A and 6B. In the first position illustrated in FIG. 6A, the mirror normal 42 is directed midway between the input and output beams 50, 52. That is, the mirror normal 42 is coincident with the bisector of the angle between the input and output beams 50, 52. In this position, the input beam 50 is reflected to the output beam 52. Also in this position, the add beam 54 is reflected to a spurious drop beam 60, and the drop beam is reflected to a spurious add beam 62. In an ADM, these spurious beams 60, 62 are only a nuisance to be absorbed if necessary. In the second position, the mirror normal 42 is located midway between the output beam 52 and the add beam 54 and also midway between the input beam 50 and the drop beam 56, thereby reflecting the input beam 50 to the drop beam and reflecting the add beam 54 to the output beam 52.」（５欄３３行〜６欄３９行）
　
　日本語に翻訳すると次のとおりである。
「図５の斜視図に示すように、２次元アレイ状に整列された４本の平行な入力及び出力ビームパス５０，５２，５４，５６の使用を提案する。この配列の４本のビームは、入力ビーム５０、出力ビーム５２、アドビーム５４及びドロップビーム５６であり、入力及びアドビーム５０，５４は、出力及びドロップビーム５２，５６と反対方向に伝播する。この４本のビームは、回折格子２４に入射し、波長に応じた散乱パターンに分離される。回折格子は、入射ビーム５０，５４を回折して波長成分に分離し、また、それぞれの波長成分を回折して出射ビーム５２，５６に合成する。図５の線形相反システムにおいては、４本のビーム５０，５２，５４，５６が一方向に伝播しているものとしての説明がなされる。図５は、４本のビームの外側終端でビームを十分にコリメートして回折格子の分解能を向上するためのレンズを示していない。同様に、ビームに結合するファイバー及びシステム全体のサイズを減少するための折りたたみ鏡も示されていない。
　格子２４は、４本のビーム５０，５２，５４，５６の各々をレンズ２５に向けてそれぞれの波長成分に回折し、レンズ２５は、それぞれの波長成分をマイクロミラー２８１及び２８２の各々にフォーカスする。ここでは、２つのマイクロミラー２８のみが示されている。Ｎ波長のＷＤＭ（波長分割多重）システムのためには、Ｎ個のマイクロミラー２８が必要とされる。各波長のためのマイクロミラー２８は、２つの位置を有する。そのようなミラーを製作する技術は、（１）…；（２）…；（３）…に開示されている。
　ミラーの反射に関する以下の議論は、回折格子２４の前のビーム５０，５２，５４，５６を参照するが、対応する波長に分離されたビームが意図されていることが理解されよう。第１の位置において、マイクロミラー２８は、入力ビーム５０からの光を反射し出力ビーム５２とする。第２の位置においては、マイクロミラー２８は、入力ビーム５０からの光を反射しドロップビーム５６とするとともに、アドビーム５４からの光を反射し出力ビーム５２とする。
　ミラー２８１、２８２ で反射されるいかなるビームの波長成分もレンズ２５によってコリメートされ、回折格子２４がこれらを出力ビーム５２とドロップビーム５６に再結合する。ビーム５０，５２，５４，５６は、所望の波長分割アドドロップマルチプレクサの4つのポートに直接対応する。サーキュレータは必要とされない。
　マイクロミラー２８におけるビームの分散角が図６Ａ及び６Ｂに示される。図６Ａに示される第１の位置においては、ミラーの法線４２は、入力ビーム５０と出力ビーム５２の中間に向けられる。すなわち、ミラーの法線４２は、入力ビーム５０と出力ビーム５２がなす角の２等分線に一致する。この位置においては、入力ビーム５０は、出力ビーム５２に反射される。また、この位置においては、アドビーム５４は、見かけのドロップビーム６０に反射されるとともに、ドロップビームは、見かけのアドビーム６２に反射される。ＡＤＭ（アドドロップマルチプレクサ）においては、これらの見かけのビーム６０、６２は、必要に応じて吸収されるべき有害物でしかない。第２の位置においては、ミラーの法線４２は、出力ビーム５２とアドビーム５４の間及び入力ビーム５０とドロップビーム５６の間に位置され、これにより、入力ビーム５０をドロップビーム５６に反射し、アドビーム５４を出力ビーム５２に反射する。」
　
　以上の記載によれば、引用例には
「入力ビーム５０、出力ビーム５２、アドビーム５４及びドロップビーム５６が（それぞれ、入力ポート、出力ポート、アドポート及びドロップポートの）４つのポートに直接対応する波長分割アドドロップマルチプレクサであって、
　入力ポートから入力されたＮ波長の光が多重化された（例えば、各波長がλ１、λ２、…、λｎ、…、λＮの光が多重化された）入力ビーム５０は、回折格子２４に入射し、回折格子２４は、入力ビーム５０をレンズ２５に向けてそれぞれの波長成分（λ１、λ２、…、λｎ、…、λＮ）に回折し、レンズ２５は、それぞれの波長成分をＮ個のマイクロミラー２８１、２８２、…、２８ｎ、…、２８Ｎの各々にフォーカスし、各波長のための各マイクロミラー２８は２つの位置を有するものであり、マイクロミラー２８ｎは、第１の位置において入力ビーム５０からの波長λｎの回折光を反射し、このマイクロミラー２８ｎが第１の位置における反射光は、回折格子２４によって出力ビーム５２に再合成されて出力ポートに出力され、また、マイクロミラー２８ｎは、第２の位置において入力ビーム５０からの波長λｎの回折光を反射し、このマイクロミラー２８ｎが第２の位置における反射光は、回折格子２４によってドロップビーム５６に再合成されてドロップポートに出力される波長分割アドドロップマルチプレクサ。」（以下「引用発明」という。）が記載されているものと認められる。　
　
３．対比・判断
　本願発明と引用発明を対比する。
（１）引用発明は、Ｎ波長の光が多重化された入力ビーム５０を入力ポートから入力するものである。
　また、引用発明は、Ｎ波長の光が多重化された入力ビーム５０をその波長に応じて、波長毎に設けられたマイクロミラー２８の位置によって、出力ポート又はドロップポートに出力するものである。
　してみれば、引用発明の「出力ポート」及び「ドロップポート」は、本願発明の「複数の出力ポート」に相当するところであり、引用発明は、本願発明と同様に
「複数のスペクトルバンドを有する光を入力ポートにおいて受け取り、該スペクトルバンドのサブセットを複数の出力ポートのそれぞれに方向づける波長ルータ」であるといえる。
　
（２）引用発明の「回折格子２４」は、「入力ビーム５０をレンズ２５に向けてそれぞれの波長成分（λ１、λ２、…、λｎ、…、λＮ）に回折」するものであるところ、「レンズ２５」は、引用例の図５にみられるように「回折格子２４」に対して「入射ビーム５０」と同じ側に位置しているから、引用発明の「回折格子２４」は、本願発明の「入力ポートから出てくる光を遮断するように配置された分散エレメント」といえる。
　また、引用例は、「図５は、４本のビームの外側終端でビームを十分にコリメートして回折格子の分解能を向上するためのレンズを示していない」と回折格子の分解能を向上することを記載しているところであり、引用発明の「回折格子２４」で回折された光は、各波長成分毎にマイクロミラー２８１、２８２、…、２８ｎ、…、２８Ｎの各々にフォーカスされているのであるから、引用発明の「回折格子２４」は、スペクトルバンド間の分離よりも細かい分解能を有しているものと認められる。
　さらに、引用発明において、「入力ビーム５０」は、「回折格子２４」で回折され、マイクロミラー２８で反射され、この反射光が再度「回折格子２４」により「出力ビーム５２」又は「ドロップビーム５６」に再合成されるから、光が「出力ポート」又は「ドロップポート」のいずれかに到達する前に「回折格子２４」に２回当たることとなる。
　そして、引用発明における、「入力ポート」と「出力ポート」又は「ドロップポート」の間の光の経路となる空間が本願発明の「スペクトルバンドを経路設定する光路を提供する自由空間光学縦列」に相当するところであり、本願発明と引用発明は、
「該入力ポートと該出力ポートとの間に配置され、該スペクトルバンドを経路設定する光路を提供する自由空間光学縦列であって、該光学縦列は、該入力ポートから出てくる光を遮断するように配置された分散エレメントを備え、該分散エレメントは、スペクトルバンド間の分離よりも細かい分解能を有しており、該光学縦列は、光が該出力ポートのうちのいずれかに到達する前に該分散エレメントに２回当たるように構成される、光学縦列」を備える点で一致する。
　
（３）引用発明の「マイクロミラー２８」が本願発明の「少なくとも１つの動的に構成可能なルーティングエレメント」に相当するところであり、引用発明の「マイクロミラー２８」は、２つの位置を有するものであり、その位置が「第１の位置」であるか「第２の位置」であるかによって、各波長毎に「出力ポート」又は「ドロップポート」のいずれかに光を出力するものであるから、引用発明は、
「少なくとも１つの動的に構成可能なルーティングエレメントを有する経路設定メカニズムであって、該ルーティングエレメントは、該動的に構成可能なエレメントの状態に依存して所与のスペクトルバンドを異なる出力ポートに方向づける、経路設定メカニズム」を備える点で本願発明と一致する。　
　
（４）以上によれば、本願発明と引用発明に格別相違するところはなく、本願発明は、引用例に記載された発明であると認められる。
　
４．むすび
　以上のとおり、本願発明は、引用例に記載された発明であるから、特許法第２９条第１項第３号の規定に該当し、特許を受けることができない。
　よって、結論のとおり審決する。