【誤訳訂正書】
【提出日】平成17年5月2日(2005.5.2)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】特許請求の範囲
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】  ＴｉＮ及びＺｒＮ析出物を有する溶接構造用鋼材であって、重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、０．４〜２．０％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００１〜０．０３％のＺｒ、０．００８〜０．０３０％のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．０３％以下のＰ、０．０３％以下のＳ、０．０１％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むとともに１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、０．３≦Ｚｒ／Ｎ≦２．０、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、及び６．８≦（Ｔｉ＋Ｚｒ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１７の条件を満たし、２０μｍ以下の粒径を有するフェライトとパーライトの複合組織からなる微細組織を有することを特徴とする溶接構造用鋼材。
【請求項２】  さらに０．０１〜０．２％のＶを含むとともに０．３≦Ｖ／Ｎ≦９及び７≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ＋Ｖ）／Ｎ≦１７の条件を満たすことを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項３】  さらにＮｉ：０．１〜３．０％、Ｃｕ：０．１〜１．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％及びＣｒ：０．０５〜１．０％からなる群から選択される１以上を含むことを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項４】  さらにＣａ：０．０００５〜０．００５％及びＲＥＭ：０．００５〜０．０５％の一方または両方を含むことを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項５】  ０．０１〜０．１μｍの粒径を有するＺｒＮ析出物及びＴｉＮ析出物が、１．０×１０７／ｍｍ２以上の密度及び０．５μｍ以下の間隔で分散されていることを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項６】  上記鋼材が１４００℃以上の温度に加熱され、その後８００℃から５００℃までの冷却範囲間を６０秒以内で冷却されるときの熱影響部と上記鋼材との靱性の差が±３０Ｊの範囲内であり、上記鋼材が１４００℃以上の温度に加熱され、その後８００℃から５００℃までの冷却範囲間を６０〜１２０秒内で冷却されるときの熱影響部と上記鋼材との靱性の差が０〜４０Ｊの範囲内であり、及び上記鋼材が１４００℃以上の温度に加熱され、その後８００℃から５００℃までの冷却範囲間を１２０〜１８０秒内で冷却されるときの熱影響部と上記鋼材との靱性の差が０〜１０５Ｊの範囲内であるものであることを特徴とする請求項１に記載の溶接構造用鋼材。
【請求項７】  ＴｉＮとＺｒＮの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材を製造するための方法であって、
重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、０．４〜２．０％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００１〜０．０３％のＺｒ、０．００８〜０．０３０％のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．０３％以下のＰ、０．０３％以下のＳ、０．０１％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むとともに１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、０．３≦Ｚｒ／Ｎ≦２．０、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、及び６．８≦（Ｔｉ＋Ｚｒ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１７の条件を満たす鋼スラブを作製し、
該鋼スラブを１１００℃〜１２５０℃の範囲の温度で６０〜１８０分間加熱し、
該加熱した鋼スラブをオーステナイト再結晶領域において４０％以上の厚さ減少率で熱間圧延して熱延鋼板を製造し、
該熱延鋼板をフェライト変態終了温度から±１０℃に相当する温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却する
工程を含むことを特徴とする溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項８】  スラブが、さらに０．０１〜０．２％のＶを含むとともに０．３≦Ｖ／Ｎ≦９及び７≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ＋Ｖ）／Ｎ≦１７の条件を満たすことを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項９】  スラブが、さらにＮｉ：０．１〜３．０％、Ｃｕ：０．１〜１．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％及びＣｒ：０．０５〜１．０％からなる群から選択される１以上を含むことを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項１０】  スラブが、さらにＣａ：０．０００５〜０．００５％及びＲＥＭ：０．００５〜０．０５％の一方または両方を含むことを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項１１】  スラブの作製が、溶鋼に、Ｔｉよりも高い脱酸効果を有する脱酸元素を添加して、それによって、溶鋼を３０ｐｐｍ以下の溶存酸素量を有するように脱酸し、Ｔｉを０．００５〜０．２％の含有量を有するように１０分以内に添加し、そして、この溶鋼を鋳造することによって行われることを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項１２】  脱酸が、Ｍｎ、Ｓｉの順で行われた後、Ｔｉよりも高い脱酸効果を有するＡｌを添加して脱酸が行われることを特徴とする請求項１１に記載の方法。
【請求項１３】  溶鋼が連続鋳造工程により０．９〜１．１ｍ／ｍｉｎの速度で鋳造されるとともに２次冷却帯で０．３〜０．３５ｌ／ｋｇの散水量で弱冷却されることを特徴とする請求項１１に記載の方法。
【請求項１４】  ＴｉＮとＺｒＮの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材を製造するための方法であって、
重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、０．４〜２．０％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００１〜０．０３％のＺｒ、０．００５％以下のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．０１％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含む鋼スラブを作製し、
該鋼スラブを１０００℃〜１２５０℃の範囲の温度で６０〜１８０分間加熱するとともに、鋼スラブのＮ含有量を０．００８〜０．０３％となるように制御するために、また１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、０．３≦Ｚｒ／Ｎ≦２、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、及び６．８≦（Ｔｉ＋Ｚｒ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１７の条件を満たすために、鋼スラブを窒素と化合させ、
該窒素と化合させた鋼スラブをオーステナイト再結晶領域において４０％以上の厚さ減少率で熱間圧延して熱延鋼板を製造し、
該熱延鋼板をフェライト変態終了温度から±１０℃に相当する温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却する
工程を含むことを特徴とする溶接構造用鋼材の製造方法。
【請求項１５】  スラブが、さらに０．０１〜０．２％のＶを含むとともに０．３≦Ｖ／Ｎ≦９及び７≦（Ｔｉ＋２Ａｌ＋４Ｂ＋Ｖ）／Ｎ≦１７の条件を満たすことを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１６】  スラブが、さらにＮｉ：０．１〜３．０％、Ｃｕ：０．１〜１．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％及びＣｒ：０．０５〜１．０％からなる群から選択される１以上を含むことを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１７】  スラブが、さらにＣａ：０．０００５〜０．００５％及びＲＥＭ：０．００５〜０．０５％の一方または両方を含むことを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１８】  スラブの作製が、溶鋼に、Ｔｉよりも高い脱酸効果を有する脱酸元素を添加して、それによって、溶鋼を３０ｐｐｍ以下の溶存酸素量を有するように脱酸し、Ｔｉを０．００５〜０．２％の含有量を有するように１０分以内に添加し、そして、この溶鋼を鋳造することによって行われることを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１９】  脱酸が、Ｍｎ、Ｓｉの順で行われた後、Ｔｉよりも高い脱酸効果を有するＡｌを添加して脱酸が行われることを特徴とする請求項１８に記載の方法。
【請求項２０】  請求項１ないし請求項６のいずれか一項に記載の溶接構造用鋼材を用いて製造された優れた熱影響部靱性を有する溶接構造物。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００６】
特開平９−１９４９９０号公報は、Ａｌ、Ｍｎ、及びＳｉを含む複合酸化物を形成するために、低窒素鋼（Ｎ≦０．００５％）におけるＡｌとＯとの比が０．３〜１．５の範囲（０．３≦Ａｌ／Ｏ≦１．５）内になるように制御される技術が開示されている。しかしながら、この技術による鋼材は、約１００ｋＪ／ｃｍの大入熱を用いる溶接工程時に、熱影響部での遷移温度が約−５０のレベルに相当するため、靱性が低下する。また、特開平１０−２９８７０８号公報は、ＭｇＯとＴｉＮの複合析出物を利用する技術が開示されている。しかしながら、この技術による鋼材は、約１００ｋＪ／ｃｍの大入熱を用いる溶接工程時に、熱影響部における０℃での衝撃靱性が１３０Ｊ程と低い。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００９】
一つの態様によれば、本発明は、ＴｉＮ及びＺｒＮ析出物を有する溶接構造用鋼材であって、重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、０．４〜２．０％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００１〜０．０３％のＺｒ、０．００８〜０．０３０％のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．０３％以下のＰ、０．０３％以下のＳ、０．０１％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むとともに１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、０．３≦Ｚｒ／Ｎ≦２．０、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、及び６．８≦（Ｔｉ＋Ｚｒ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１７の条件を満たし、２０μｍ以下の粒径を有するフェライトとパーライトの複合組織からなる微細組織を有することを特徴とする溶接構造用鋼材を提供する。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１０】
別の態様によれば、本発明は、ＴｉＮとＺｒＮの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材を製造するための方法であって、
重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、０．４〜２．０％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００１〜０．０３％のＺｒ、０．００８〜０．０３０％のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．０３％以下のＰ、０．０３％以下のＳ、０．０１％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含むとともに１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、０．３≦Ｚｒ／Ｎ≦２．０、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、及び６．８≦（Ｔｉ＋Ｚｒ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１７の条件を満たす鋼スラブを作製し、
該鋼スラブを１１００℃〜１２５０℃の範囲の温度で６０〜１８０分間加熱し、
該加熱した鋼スラブをオーステナイト再結晶領域において４０％以上の厚さ減少率で熱間圧延し、
該熱間圧延した鋼スラブをフェライト変態終了温度から±１０℃に相当する温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却する
工程を含むことを特徴とする溶接構造用鋼材の製造方法を提供する。
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１１】
別の態様によれば、本発明は、ＴｉＮとＺｒＮの微細な複合析出物を有する溶接構造用鋼材を製造するための方法であって、
重量％で、０．０３〜０．１７％のＣ、０．０１〜０．５％のＳｉ、０．４〜２．０％のＭｎ、０．００５〜０．２％のＴｉ、０．０００５〜０．１％のＡｌ、０．００１〜０．０３％のＺｒ、０．００５％以下のＮ、０．０００３〜０．０１％のＢ、０．００１〜０．２％のＷ、０．０３％以下のＰ、０．００３〜０．０５％のＳ、０．０１％以下のＯ、及び残部Ｆｅと不可避的不純物を含む鋼スラブを作製し、
該鋼スラブを１０００℃〜１２５０℃の範囲の温度で６０〜１８０分間加熱するとともに、鋼スラブのＮ含有量を０．００８〜０．０３％となるように制御するために、及び１．２≦Ｔｉ／Ｎ≦２．５、０．３≦Ｚｒ／Ｎ≦２、１０≦Ｎ／Ｂ≦４０、２．５≦Ａｌ／Ｎ≦７、及び６．８≦（Ｔｉ＋Ｚｒ＋２Ａｌ＋４Ｂ）／Ｎ≦１７の条件を満たすために、鋼スラブを窒素と化合させ、
該窒素と化合させた鋼スラブをオーステナイト再結晶領域において４０％以上の厚さ減少率で熱間圧延し、
該熱間圧延した鋼スラブをフェライト変態終了温度から±１０℃に相当する温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却する
工程を含むことを特徴とする溶接構造用鋼材の製造方法を提供する。
【誤訳訂正６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１９】
また、本発者等は、興味のある事実を発見した。すなわち、鋼スラブから、スラブ表面の割れが発生する可能性が低い０．００５％以下の窒素含有量を有する低窒素鋼のスラブを作製し、この低窒素鋼のスラブにスラブ加熱炉で窒素化合処理を施すことによって高窒素鋼が製造される時でも、Ｔｉ／Ｎの比が１．２〜２．５となるように制御される限り、上記で規定したような所望のＴｉＮ析出物を得ることが可能となる。これは、窒素含有量の増加が、Ｔｉの含有量が一定である条件下で窒素化合処理により為されるとき、全溶存Ｔｉ原子は容易に窒素原子と結合させられ、それによって、ＴｉＮ析出物の高温安定性を表すＴｉＮの溶解度積を低下させるという事実に基づいて解析される。
【誤訳訂正７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２３】
以下に、製造される鋼材のそれぞれの成分、及びその鋼材の製造方法に関して本発明を説明する。
（溶接構造用鋼材）
先ず、本発明による溶接構造用鋼材の組成を説明する。
本発明によれば、炭素（Ｃ）の含有量は０．０３〜０．１７重量％（以下、単に“％”と記す）の範囲に制限される。
炭素（Ｃ）の含有量が０．０３％より小さい場合、構造用鋼として十分な強度を確保することができない。一方、Ｃ含有量が０．１７％を越える場合、上部ベイナイト、マルテンサイト、及び変質したパーライトのような低い靱性の微細組織の変態が冷却工程中に生じ、それによって、構造用鋼材が低い低温衝撃靱性を示すようになる。また、溶接サイトの硬さまたは強度の増加が生じ、それによって靱性の低下と溶接割れの発生を引き起こす。
【誤訳訂正８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２４】
シリコン（Ｓｉ）の含有量は０．０１〜０．５％の範囲に制限される。
０．０１％より小さいシリコン含有量のとき、鋼製造工程において溶鋼の十分な脱酸効果を得ることができない。この場合、鋼材も耐食性が低下する。一方、シリコン含有量が０．５％を超える場合、脱酸効果が飽和する。また、圧延工程に続く冷却工程で生じる焼入性の増大により、島状マルテンサイトの変態が促進される。その結果、低温衝撃靱性の低下が生じる。
【誤訳訂正９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５２】
モリブデン（Ｍｏ）の含有量は０．０５〜１．０％の範囲に制限されることが好ましい。
Ｍｏは、焼入性を増加させるとともに強度を向上させる元素である。所望の強度を確保するために、０．０５％以上の量でＭｏを添加することが必要である。しかしながら、Ｍｏ含有量の上限は、熱影響部の硬化及び溶接部の低温割れの形成を抑制するために、Ｃｒと同様、０．１％に定められる。
【誤訳訂正１０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７５】
本発明によれば、その後、熱延鋼板は、フェライト変態終了温度から±１０℃の範囲にある温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却される。熱延鋼板は、フェライト変態終了温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却され、その後大気中で冷却されることが好ましい。
【誤訳訂正１１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７６】
もちろん、熱延鋼板が常温まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却されるときでも、フェライトの微細化に関する問題はない。しかしながら、これは、非経済的であるため望ましくない。熱延鋼板は、フェライト変態終了温度から±１０℃の範囲にある温度まで１℃／ｍｉｎ以上の速度で冷却されるが、フェライト粒子の成長を防止することができる。冷却速度が１℃／ｍｉｎより小さいとき、再結晶した微細なフェライト粒子の成長が生じる。この場合、２０μm以下のフェライト粒径を確保することが困難である。
【誤訳訂正１２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００８３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００８３】
１００ｋＪ／ｃｍ以下の入熱を用いる溶接工程が本発明の溶接構造用鋼材に適用される場合（表６における“Δｔ８００−５００＝６０秒”の場合）、マトリックスと熱影響部との靱性の差は、±３０Ｊの範囲内である。１００〜２５０ｋＪ／ｃｍ以上の大入熱を用いる溶接工程の場合（表６における“Δｔ８００−５００＝１２０秒”）、マトリックスと熱影響部との靱性の差は、０〜４０Ｊの範囲内である。また、２５０ｋＪ／ｃｍ以上の大入熱を用いる溶接工程の場合（表６における“Δｔ８００−５００＝１８０秒”）、マトリックスと熱影響部との靱性の差は、０〜１０５Ｊの範囲内である。そのような結果は、以下の実施例から理解することができる。
【誤訳訂正１３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００８６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００８６】
【表１】
2004515653.tif 000001
【誤訳訂正１４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００８９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００８９】
【表４】
2004515653.tif 000002
【誤訳訂正１５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９４】
【表５】
2004515653.tif 000003
【誤訳訂正１６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９５】
表５を参照すると、本発明により製造された熱間圧延した各鋼材における析出物（ＴｉＮ析出物）の密度は１．０×１０８／ｍｍ２以上であるが、従来の各鋼材の析出物の密度は４．０７×１０６／ｍｍ２以下であることがわかる。
５０〜１００ｎｍの粒径を有するＺｒＮ析出物が本発明の鋼材に存在することが確認された。また、本発明の鋼材は、約１２μｍ以下の粒径を持つ微細なフェライトが７０％以上の高い部分を有するマトリックス組織を有していた。
【誤訳訂正１７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９６】
【表６】
2004515653.tif 000004
【誤訳訂正１８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９８】
実施例２−脱酸の制御：窒素化合処理
試料は、表７のそれぞれの組成を有する鋼材を用いて作製された。各試料は転炉で溶融された。得られた溶鋼は、表８の条件下で精錬処理が施された後、鋳造され、それによって、鋼スラブを形成した。その後、スラブは、表９の条件下で熱間圧延され、それによって熱間圧延したプレートを製造した。表１０に、窒素化合処理を施した各鋼材における合金元素の含有量比を記載する。
【誤訳訂正１９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９９】
【表７】
2004515653.tif 000005
【誤訳訂正２０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１０６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１０６】
表１１を参照すると、本発明により製造された熱間圧延した各鋼材における析出物（ＴｉＮ析出物）の密度は、１．０×１０８／ｍｍ２以上であるが、従来の各鋼材における析出物の密度は４．０７×１０６／ｍｍ２以下であることがわかる。