(57)【要約】      （修正有）【課題】暖房空間及び貯湯タンクにそれらの各時点の加熱要求量に応じた適切な流量で冷媒を供給することができるヒートポンプ装置を提供する。【解決手段】ヒートポンプ装置２は、相互に並列な分流路５９，６０を含む循環路と、循環路に配設される圧縮機５０と、分流路６０に配設された給湯用の熱交換器７４と、分流路５９に配設された開度が調整される膨張弁Ｅｘ６と、膨張弁Ｅｘ６の開度及び圧縮機５０の吐出量を制御する処理制御部とを備える。処理制御部は、膨張弁Ｅｘ６を、分流路６０の冷媒流量が給湯用加熱の要求量を確保した開度にする第１処理と、圧縮機５０からの冷媒吐出量を暖房機器用の熱媒体の設定温度と検出温度との差分に応じて変更する第２処理とを交互に繰り返し実施する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
相互に並列接続された第１分流路及び第２分流路を含んで、冷媒が封入された冷媒循環路と、
前記冷媒循環路の途中に設けられて、上流側の冷媒を圧縮して、下流側に吐出する圧縮機と、
暖房機器を経由する暖房用循環路を流通する熱媒体と前記第１分流路を流通する冷媒との熱交換を行う暖房用熱交換器と、
貯湯タンクを経由する貯湯タンク用循環路を流通する湯水と前記第２分流路を流通する冷媒との熱交換を行う給湯用熱交換器と、
前記冷媒循環路において前記圧縮機に吸入される前の冷媒を加熱する冷媒加熱部と、
前記第１分流路又は前記第２分流路に配設されて開度が調整自在である開度調整弁と、
前記暖房用循環路を前記暖房用熱交換器から前記暖房機器へ向かう往き側熱媒体の温度を検出する往き側熱媒体用温度検出器と、
前記圧縮機を作動させて、前記暖房用熱交換器及び前記給湯用熱交換器による熱交換を行うときに、前記圧縮機の現在の吐出流量に対して、前記開度調整弁の開度を、前記第２分流路の冷媒流量が前記給湯用熱交換器における前記湯水の設定加熱量を確保できる開度に変更する第１処理と、往き側熱媒体について設定した設定温度と往き側熱媒体について前記往き側熱媒体用温度検出器が検出した現在の検出温度との差分の絶対値が減少するように前記圧縮機の冷媒吐出流量を変更する第２処理とを交互に実施するとともに、前記第１処理の実施中は前記圧縮機の吐出流量を前記第２処理の前回の終了時の吐出流量に固定し、前記第２処理の実施中は前記開度調整弁の開度を前記第１処理の前回の終了時の開度に固定する処理制御部とを備えることを特徴とするヒートポンプ装置。
【請求項２】
請求項１に記載のヒートポンプ装置において、
前記冷媒加熱部は、前記冷媒循環路において前記圧縮機に吸入される前の冷媒と所定の採熱用媒体との熱交換を行う採熱用熱交換器であり、
前記処理制御部は、前記第１処理では、前記採熱用熱交換器の採熱用媒体入口側の採熱用媒体の温度が高いほど、前記圧縮機の現在の吐出流量に対する前記第２分流路の冷媒流量の割合が小さくなるように、前記開度調整弁の開度を変更することを特徴とするヒートポンプ装置。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のヒートポンプ装置において、
前記処理制御部は、前記第１処理では、前記給湯用熱交換器の湯水入口側の湯水の温度が高いほど、前記圧縮機の現在の吐出流量に対する前記第２分流路の冷媒流量の割合が小さくなるように、前記開度調整弁の開度を変更することを特徴とするヒートポンプ装置。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載のヒートポンプ装置において、
前記第１分流路及び前記第２分流路の両方に対して並列に接続された第３分流路と、
屋外の空気を屋内の暖房空間に導く給気通路と屋内の前記暖房空間の空気を屋外に排出する排気通路とにまたがって配設されるデシカントと、
前記給気通路において前記デシカントの上流側に配設されて、前記デシカントを通過する前の空気を前記第３分流路の冷媒により加熱する凝縮器と、
前記第３分流路において前記凝縮器の下流側に配設されて開度が調整自在である第１調整弁と、
前記第３分流路において前記凝縮器の上流側に配設されて開度が調整自在である第２調整弁と、
前記排気通路において前記デシカントの上流側に配設されて、前記デシカントを通過する前の空気を、前記第１調整弁を通ってきた第３分流路の冷媒により冷却する蒸発器とを備え、
前記処理制御部は、
前記蒸発器の冷媒入口側及び冷媒出口側の冷媒温度が第１目標温度範囲内になるように前記第１調整弁の開度を調整してから、前記凝縮器の冷媒出口側の冷媒温度が第２目標温度範囲内になるように前記第２調整弁の開度を調整する第３処理を実施し、
前記第１処理、前記第２処理及び前記第３処理の３つの処理を所定の順番で繰り返し実施し、
前記第１処理の実施中は前記圧縮機の吐出流量を前記第２処理の前回の終了時の吐出流量に固定しかつ前記第１調整弁及び前記第２調整弁の開度を前記第３処理の前回の終了時の開度に固定し、
前記第２処理の実施中は前記開度調整弁の開度を前記第１処理の前回の終了時の開度に固定しかつ前記第１調整弁及び前記第２調整弁の開度を前記第３処理の前回の終了時の開度に固定し、
前記第３処理の実施中は前記開度調整弁の開度を前記第１処理の前回の終了時の開度に固定しかつ前記圧縮機の吐出流量を前記第２処理の前回の終了時の吐出流量に固定することを特徴とするヒートポンプ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、暖房用加熱と給湯用加熱とを並行して行うヒートポンプ装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
地中熱を利用して暖房用加熱と給湯用加熱（貯湯タンク内の湯水の沸き上げ）とを並行して行う従来のヒートポンプ装置（ヒートポンプユニット）では、圧縮機から吐出した冷媒が、暖房用加熱や給湯用加熱に対応する複数の分流路を介して循環するようになっている。
【０００３】
そして、電磁開閉弁が、各分流路に配設され、ユーザ操作によるリモコン等からの暖房用加熱指示や給湯用加熱指示に応じて開閉するようになっている。給湯用加熱は、通常、安価な深夜電力を利用して圧縮機や循環ポンプ等を作動させるために、夜間の決められた時間内に実施、終了するようになっている。
【０００４】
従来のヒートポンプ装置では、さらに、圧縮機の冷媒吐出流量は、ヒートポンプ装置と暖房空間の暖房機器との間を循環する熱媒体の設定温度と検出温度との差分（＝設定温度−検出温度）に応じて制御されている。
【０００５】
また、特許文献１の温湿度調整装置では、圧縮機から吐出される冷媒が加熱回路と冷凍回路との２つに分流するとともに、各分流路には、その上流端部に膨張弁（開度調整弁の一種）が配設されている。該温湿度調整装置では、いずれかの膨張弁の開度が変更されると、対応の分流路の冷媒流量が変化するとともに、加熱回路と冷凍回路とに分流する冷媒の分流流量の比も変化することになる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第５６４３９８２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
従来のヒートポンプ装置では、各分流路の電磁開閉弁が暖房用加熱及び給湯用加熱の実施及び停止に応じて単に開閉するだけであるので、暖房用加熱と給湯用加熱との並行実施期間では、各分流路間の冷媒流量の分配率が固定されている。
【０００８】
暖房用加熱と給湯用加熱とを並行して行う場合、暖房用加熱の加熱要求に対応する冷媒流量は、暖房用加熱の設定温度の変更や、採熱用媒体の温度変化に応じて、変化する。したがって、圧縮機の冷媒吐出流量を暖房用加熱の要求に合わせて制御し、かつ各分流路間の冷媒流量の分配率が固定されている従来のヒートポンプ装置では、運転状況によって、給湯用加熱の分流路の冷媒流量が不足することがある。不足期間が長引くと、貯湯タンクの湯水の沸き上がりが、遅れ、深夜電力期間に終了できないことにつながる。
【０００９】
なお、貯湯タンクとヒートポンプ装置との間で湯水を循環させる循環路を構成する配管の径や循環ポンプの性能上、湯水の循環流量には上限がある。したがって、湯水の沸き上げ期間に給湯用加熱の分流路の冷媒流量が不足しないように、圧縮機の冷媒吐出流量を多めに制御することは、給湯用加熱の分流路の冷媒流量の上限の上回り分を含む吐出流量で圧縮機を運転する時間が増大する。これは、電力の無駄な消費量を増やすことになる。
【００１０】
そこで、特許文献１のように、各分流路に膨張弁を配設して、各分流路間の冷媒流量の分配率を各時点の暖房用加熱及び給湯用加熱の各加熱要求に合わせて適切に制御することが考えられる。
【００１１】
しかしながら、ヒートポンプ装置が設置される状況により暖房空間の容積や貯湯タンクの容量がまちまちであるので、各時点で暖房空間や貯湯タンクの加熱要求量を正確に把握することは難しい。したがって、暖房空間や貯湯タンクの加熱要求量の比に応じて決まる暖房用加熱及び給湯用加熱の分流路の冷媒流量の分配率も算出することができない。膨張弁の開度制御は、算出した分配率に応じて行わなければならないので、分配率を適切に算出することができないということは、膨張弁の開度制御によって各分流路の冷媒流量を暖房用加熱及び給湯用加熱の各加熱要求に応じた流量に制御できないことを意味する。
【００１２】
本発明の目的は、設置状況により暖房空間の容積や貯湯タンクの容量がまちまちであっても、暖房空間及び貯湯タンクにそれらの各時点の加熱要求量に応じた適切な流量で冷媒を供給することができるヒートポンプ装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本願発明のヒートポンプ装置は、
相互に並列接続された第１分流路及び第２分流路を含んで、冷媒が封入された冷媒循環路と、
前記冷媒循環路の途中に設けられて、上流側の冷媒を圧縮して、下流側に吐出する圧縮機と、
暖房機器を経由する暖房用循環路を流通する熱媒体と前記第１分流路を流通する冷媒との熱交換を行う暖房用熱交換器と、
貯湯タンクを経由する貯湯タンク用循環路を流通する湯水と前記第２分流路を流通する冷媒との熱交換を行う給湯用熱交換器と、
前記冷媒循環路において前記圧縮機に吸入される前の冷媒を加熱する冷媒加熱部と、
前記第１分流路又は前記第２分流路に配設されて開度が調整自在である開度調整弁と、
前記暖房用循環路を前記暖房用熱交換器から前記暖房機器へ向かう往き側熱媒体の温度を検出する往き側熱媒体用温度検出器と、
前記圧縮機を作動させて、前記暖房用熱交換器及び前記給湯用熱交換器による熱交換を行うときに、前記圧縮機の現在の吐出流量に対して、前記開度調整弁の開度を、前記第２分流路の冷媒流量が前記給湯用熱交換器における前記湯水の設定加熱量を確保できる開度に変更する第１処理と、往き側熱媒体について設定した設定温度と往き側熱媒体について前記往き側熱媒体用温度検出器が検出した現在の検出温度との差分の絶対値が減少するように前記圧縮機の冷媒吐出流量を変更する第２処理とを交互に実施するとともに、前記第１処理の実施中は前記圧縮機の吐出流量を前記第２処理の前回の終了時の吐出流量に固定し、前記第２処理の実施中は前記開度調整弁の開度を前記第１処理の前回の終了時の開度に固定する処理制御部とを備えることを特徴とする。
【００１４】
本発明によれば、第１処理では、圧縮機の吐出流量が第２処理の前回の終了時の吐出流量に固定されたまま、開度調整弁の開度は、圧縮機の現在の吐出流量に対して、第２分流路の冷媒流量が給湯用熱交換器における湯水の設定加熱量を確保できる開度に変更される。第２処理では、開度調整弁の開度が第１処理の前回の終了時の開度に固定されたまま、圧縮機の冷媒吐出流量は、往き側熱媒体の設定温度と往き側熱媒体用温度検出器が検出した現在の検出温度との差分の絶対値が減少するように、変更される。
【００１５】
すなわち、第１処理では、第１分流路の冷媒流量を考慮することなく、第２分流路の冷媒流量が、給湯用加熱の要求量に応じた値に適正化されるように、変更される。一方、この第１処理の実施により、第１分流路の冷媒流量が、暖房用加熱の要求量に応じた適正値からずれる。このずれは、暖房機器へ向かう往き側熱媒体について、該往き側熱媒体の設定温度と現在の検出温度との差分に反映される。
【００１６】
第２処理では、暖房機器へ向かう往き側熱媒体について、該往き側熱媒体の設定温度と現在の検出温度との差分の絶対値が減少するように、圧縮機の冷媒吐出流量が変更される。この変更は、第１分流路の冷媒流量を暖房用加熱の要求量に応じた適正値に戻すだけでなく、開度調整弁の現在の開度の下で第１分流路及び第２分流路の冷媒流量の合計の過不足分も緩和させる。すなわち、第２処理は、ヒートポンプ装置全体での冷媒流量の過不足分を適当に補正する機能も有する。このことは、第２分流路の冷媒流量が、第１処理の前回の開始時の冷媒流量よりも、現在の給湯用加熱の要求量の対応値に接近したことを意味する。
【００１７】
第２処理に続く第１処理は、第２分流路の冷媒流量が第１処理の前回の開始時のものより現在の給湯用加熱の要求量の対応値に接近したことを受けて、実施される。したがって、第１処理の今回の実行により、第２分流路の冷媒流量は、第１処理の前回の実行時よりも、現在の給湯用加熱の要求量の対応値に接近する。
【００１８】
こうして、第１処理及び第２処理の交互の実施が繰り返されて、第１分流路及び第２分流路の冷媒流量は、それぞれ暖房用加熱の要求量と、給湯用加熱の要求量とに合致した値に収束、又は十分に接近する。
【００１９】
このように、本発明によれば、第２分流路の冷媒流量を適正化するだけの単純な第１処理と、暖房機器へ向かう往き側熱媒体について、該往き側熱媒体の設定温度と現在の検出温度との差分の絶対値を減少させるように圧縮機の冷媒吐出流量を変更するだけの単純な第２処理とを交互に繰り返す。そして、これにより、ヒートポンプ装置の設置状況により暖房空間の容積や貯湯タンクの容量がまちまちであっても、所定時間経過後は、暖房空間及び貯湯タンクにそれらの各時点の加熱要求量に応じた適切な流量で冷媒を供給することができる。
【００２０】
本発明のヒートポンプ装置において、
前記冷媒加熱部は、前記冷媒循環路において前記圧縮機に吸入される前の冷媒と所定の採熱用媒体との熱交換を行う採熱用熱交換器であり、
前記処理制御部は、前記第１処理では、前記採熱用熱交換器の採熱用媒体入口側の採熱用媒体の温度が高いほど、前記圧縮機の現在の吐出流量に対する前記第２分流路の冷媒流量の割合が小さくなるように、前記開度調整弁の開度を変更することが好ましい。
【００２１】
採熱用媒体が一定の流量で採熱用熱交換器を通過していく場合、採熱用熱交換器の採熱用媒体入口側の採熱用媒体の温度が高いほど、採熱用熱交換器での採熱用媒体との熱交換後の冷媒の温度が上昇し、圧縮機から吐出される冷媒の熱流量が増大することになる。この構成によれば、採熱用熱交換器の採熱用媒体入口側の採熱用媒体の温度が高いほど、圧縮機の現在の吐出流量に対する第２分流路の冷媒流量の割合を小さくするように開度調整弁の開度を変更することにより、第１処理で第２分流路の冷媒流量を給湯用加熱に要求される流量に適切に合わせることができる。
【００２２】
本発明のヒートポンプ装置において、前記処理制御部は、前記第１処理では、前記給湯用熱交換器の湯水入口側の湯水の温度が高いほど、前記圧縮機の現在の吐出流量に対する前記第２分流路の冷媒流量の割合が小さくなるように、前記開度調整弁の開度を変更することが好ましい。
【００２３】
給湯用熱交換器に流入する湯水の温度が高いほど、給湯用熱交換器で湯水を設定温度にするのに必要な熱交換量は少なくて済む。この構成によれば、給湯用熱交換器の湯水入口側の湯水の温度が高いほど、圧縮機の現在の吐出流量に対する第２分流路の冷媒流量の割合を小さくするように、開度調整弁の開度を変更することにより、第１処理で第２分流路の冷媒流量を給湯用加熱に要求される流量に適切に合わせることができる。
【００２４】
本発明のヒートポンプ装置は、好ましくは、
前記第１分流路及び前記第２分流路の両方に対して並列に接続された第３分流路と、
屋外の空気を屋内の暖房空間に導く給気通路と屋内の前記暖房空間の空気を屋外に排出する排気通路とにまたがって配設されるデシカントと、
前記給気通路において前記デシカントの上流側に配設されて、前記デシカントを通過する前の空気を前記第３分流路の冷媒により加熱する凝縮器と、
前記第３分流路において前記凝縮器の下流側に配設されて開度が調整自在である第１調整弁と、
前記第３分流路において前記凝縮器の上流側に配設されて開度が調整自在である第２調整弁と、
前記排気通路において前記デシカントの上流側に配設されて、前記デシカントを通過する前の空気を、前記第１調整弁を通ってきた第３分流路の冷媒により冷却する蒸発器とを備え、
前記処理制御部は、
前記蒸発器の冷媒入口側及び冷媒出口側の冷媒温度が第１目標温度範囲内になるように前記第１調整弁の開度を調整してから、前記凝縮器の冷媒出口側の冷媒温度が第２目標温度範囲内になるように前記第２調整弁の開度を調整する第３処理を実施し、
前記第１処理、前記第２処理及び前記第３処理の３つの処理を所定の順番で繰り返し実施し、
前記第１処理の実施中は前記圧縮機の吐出流量を前記第２処理の前回の終了時の吐出流量に固定しかつ前記第１調整弁及び前記第２調整弁の開度を前記第３処理の前回の終了時の開度に固定し、
前記第２処理の実施中は前記開度調整弁の開度を前記第１処理の前回の終了時の開度に固定しかつ前記第１調整弁及び前記第２調整弁の開度を前記第３処理の前回の終了時の開度に固定し、
前記第３処理の実施中は前記開度調整弁の開度を前記第１処理の前回の終了時の開度に固定しかつ前記圧縮機の吐出流量を前記第２処理の前回の終了時の吐出流量に固定する。
【００２５】
この構成によれば、第１処理、第２処理及び第３処理が、所定の順番で繰り返し実施される。そして、各処理の実施中は、実施が停止されている他の２つの処理において行われた開度調整弁の開度、圧縮機の吐出流量、又は第１調整弁及び前記第２調整弁の開度は、該他の２つの処理の前回の終了時に値に固定されて、各処理が実施される。
【００２６】
すなわち、第１処理及び第３処理では、第１分流路の冷媒流量を考慮することなく、第２分流路及び第３分流路の各冷媒流量が、給湯用加熱及びデシカント制御用加熱の要求量に応じた値に適正化されるように、変更される。一方、この第１処理及び第３処理の実施により、第１分流路の冷媒流量が、暖房用加熱の要求量に応じた適正値からずれる。このずれは、暖房機器へ向かう往き側熱媒体について、該往き側熱媒体の設定温度と現在の検出温度との差分に反映される。
【００２７】
第２処理では、該差分の絶対値が減少するように、圧縮機の冷媒吐出流量が変更される。この変更は、第１分流路の冷媒流量を暖房用加熱の要求量に応じた適正値に戻すだけでなく、開度調整弁、第１調整弁及び第２調整弁の現在の開度の下で第１分流路、第２分流路及び第３分流路の冷媒流量の合計の過不足分も緩和する。すなわち、第２処理は、ヒートポンプ装置全体での冷媒流量の過不足分を適当に補正する機能も有する。このことは、第２分流路及び第３分流路の冷媒流量が、第１処理及び第３処理の前回の開始時の冷媒流量よりも、現在の給湯用加熱及びデシカント制御用加熱の各要求量の対応値に接近したことを意味する。
【００２８】
第２処理に続く第１処理及び第３処理は、第２分流路及び第３分流路の冷媒流量が第１処理及び第３処理の前回の開始時のものより現在の給湯用加熱及びデシカント制御用加熱の要求量の対応値に接近したことを受けて、実施される。したがって、第１処理及び第３処理の今回の実行により、第２分流路及び第３分流路の冷媒流量は、第１処理の前回の実行時よりも、現在の給湯用加熱及びデシカント制御用加熱の各要求量の対応値に接近する。
【００２９】
こうして、第１処理、第２処理及び第３処理の実施が所定の順番で繰り返されて、第１分流路、第２分流路及び第３分流路の冷媒流量は、それぞれ暖房用加熱、給湯用加熱及びデシカント制御用加熱の各要求量とに合致した値に収束、又は十分に接近する。
【００３０】
このように、この構成によれば、単純な第１処理及び第２処理の実施に、第３分流路の冷媒流量を適正化するだけの単純な第３処理の実施を加えて、それら実施を繰り返すだけとなっている。そして、これにより、ヒートポンプ装置の設置状況により暖房空間の容積や貯湯タンクの容量がまちまちであっても、所定時間経過後は、暖房空間及び貯湯タンクと共にデシカントの各時点の加熱要求量に応じた適切な流量で冷媒を供給することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】地中熱ヒートポンプシステムの構成図。
【図２】ヒートポンプ装置の構成図。
【図３】デシカント装置の構成図。
【図４】ヒートポンプ装置の機能ブロック図。
【図５】暖房運転制御全体のフローチャート。
【図６】給湯配分率制御のフローチャート。
【図７】デシカント制御のフローチャート。
【図８】圧縮機制御のフローチャート。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
図１は地中熱ヒートポンプシステム１の構成図である。図１及び後述の図２において、Ｚ１〜Ｚ８は、同一の符号同士が同一箇所の関係にあることを示している。
【００３３】
地中熱ヒートポンプシステム１は、ヒートポンプ装置（ヒートポンプユニット）２、地中採熱部３、デシカント装置４、貯湯タンクユニット５及び床暖房装置６を備える。ヒートポンプ装置２及び貯湯タンクユニット５は、家屋１０の屋外又は屋内に配設される。デシカント装置４及び床暖房装置６は、家屋１０内に配設される。
【００３４】
地中採熱部３は、往き側採熱管８と戻り側採熱管９とを備えるＵチューブ方式を採用している。往き側採熱管８と戻り側採熱管９とは、地面１１の下の地中１２内の所定深さまで垂直に降下し、最下端で相互に接続されている。往き側採熱管８及び戻り側採熱管９は、採熱用媒体（詳細には不凍液入り水）が流通する採熱用媒体循環路８５の一部を構成する。採熱用媒体は、ヒートポンプ装置２から往き側採熱管８に導かれ、往き側採熱管８の最下端で折り返して戻り側採熱管９へ入り、戻り側採熱管９を通って、ヒートポンプ装置２に戻る。
【００３５】
貯湯タンクユニット５は、湯水１６を貯留する貯湯タンク１５を備える。貯湯タンク１５には、導管１９〜２２が接続される。導管１９，２０は、貯湯タンク用循環路としての貯湯水循環路８９の一部を構成する。循環ポンプＰ３は導管２０に配設される。貯湯タンク１５内の湯水１６は、循環ポンプＰ３の作動により、貯湯水循環路８９を循環する。循環ポンプＰ３の駆動、停止及び回転速度は制御基板９７（図２）により制御される。なお、循環ポンプＰ３の回転速度と貯湯水循環路８９内の湯水１６の循環流量とは比例関係がある（循環流量∝回転速度）。
【００３６】
図１において、Ａ１は、導管２２から貯湯タンク１５に供給される水道水（補給水）の流れ方向を示し、Ａ２は、貯湯タンク１５の湯水１６が導管２１を介して家屋１０内の出湯端末へ流れる方向を示している。家屋１０内の出湯端末の例として、風呂場の浴槽の給湯栓やシャワー、及び台所の給湯栓が挙げられる。
【００３７】
バイパス管２６は、導管２１と導管２２とを接続している。混合装置２７は、導管２１へのバイパス管２６の接続箇所に配設され、バイパス管２６からの水道水と貯湯タンク１５からの湯水１６とを、それらの混合比を調整してから、出湯端末の方へ導く。
【００３８】
床暖房装置６は、熱媒体としての温水を使用する暖房機器の一例であり、家屋１０内の所定の部屋の床に敷設される。家屋１０内で使用される温水式の暖房機器には、床暖房装置６以外に、パネルヒータ及びファンコイルユニット等が存在する。
【００３９】
床暖房装置６には導管２９，３０が接続され、導管２９，３０は、床暖房装置６内に埋め込まれた放熱用の温水パイプと共に、床暖房装置６を経由する暖房用循環路としての熱媒体循環路９２の一部を構成する。熱媒体循環路９２には、循環ポンプＰ２（図２）が配設され、所定の熱媒体（詳細には不凍液入り水）が循環ポンプＰ２の作動により熱媒体循環路９２を循環する。該所定の熱媒体は、床暖房装置６を通過する際に、床暖房装置６において放熱して、暖房空間を暖める。
【００４０】
デシカント装置４は、家屋１０の屋内において壁の近くに配設されている。図１のＡ３及びＡ４は、デシカント装置４を通過して行われる屋外から屋内の暖房空間への給気及び屋内の暖房空間から屋外への排気の流れをそれぞれ示している。
【００４１】
このヒートポンプ装置２は、暖房、冷房及び給湯に使用される。給湯での使用は、暖房での使用及び冷房での使用と同時に行うことができる。ヒートポンプ装置２が暖房用に作動している期間（以下、「暖房作動期間」という）は、ヒートポンプ装置２で加熱された熱媒体が熱媒体循環路９２を循環して、端末としての床暖房装置６において放熱が行われる。これに対し、ヒートポンプ装置２が冷房用に作動している期間（以下、「冷房作動期間」という）は、ヒートポンプ装置２で冷却された熱媒体が熱媒体循環路９２を循環して、冷房端末（図示せず）において吸熱が行われる。ヒートポンプ装置２が給湯用に作動している期間（以下、「給湯作動期間」という）は、貯湯タンク１５内の湯水１６が、貯湯水循環路８９を循環し、その際、ヒートポンプ装置２で加熱されてから、貯湯タンク１５に戻るようになっている。
【００４２】
デシカント装置４は、ヒートポンプ装置２の暖房作動期間では、空調空間（暖房空間）の加湿を行い、ヒートポンプ装置２の冷房作動期間では、空調空間（冷房空間）の除湿を行う。
【００４３】
デシカント装置４には、導管３３，３４が接続される。導管３３，３４は、分流路５８の一部を構成し、冷媒が循環するようになっている。デシカント装置４の詳細な構成については図３で後述する。
【００４４】
図２はヒートポンプ装置２の構成図である。圧縮機５０は、吸入側及び吐出側においてそれぞれ吸入流路５１及び吐出流路５２に接続され、三相誘導モータ５３（図４）により回転駆動されて、吸入流路５１の冷媒を圧縮して吐出流路５２に吐出する。圧縮機５０からの冷媒の吐出流量は、三相誘導モータ５３による圧縮機５０の駆動回転速度に比例し、該駆動回転速度は、インバータ（図示せず）から三相誘導モータ５３への供給電流の周波数Ｆによって制御される。したがって、圧縮機５０からの冷媒の吐出流量と周波数Ｆとには比例関係がある（圧縮機５０からの冷媒の吐出流量∝周波数Ｆ）。
【００４５】
四方切替弁５５は、ポート５５ａ，５５ｂ，５５ｃ，５５ｄを有する。ポート５５ａには吐出流路５２が接続され、ポート５５ｂには合流路５７が接続され、ポート５５ｃには吸入流路５１が接続され、ポート５５ｄには合流路６４が接続される。
【００４６】
四方切替弁５５は、制御基板９７（図４）からの制御信号により弁体の回転位置が切替えられる。図２に示される四方切替弁５５のポート間の接続状態と冷媒について「→」で示す流れ方向とは、暖房作動期間のものを示している。
【００４７】
ヒートポンプ装置２の暖房作動期間の四方切替弁５５の弁体の回転位置では、ポート５５ａとポート５５ｂとが接続状態になり、ポート５５ｃとポート５５ｄとが接続状態になる。ヒートポンプ装置２の冷房作動期間の四方切替弁５５の弁体の回転位置では、ポート５５ａとポート５５dとが接続状態になり、ポート５５bとポート５５cとが接続状態になり、冷媒は暖房作動期間とは逆方向に循環する。
【００４８】
デスーパーヒータ５６は、吐出流路５２に配設され、圧縮機５０により圧縮された冷媒の過熱蒸気から飽和蒸気への変化時の放熱を利用して貯湯水循環路８９内の湯水１６を加熱する。合流路５７の冷媒は、分流路５８，５９，６０に分流し、合流路６４で再び合流する。
【００４９】
吸入流路５１、吐出流路５２、合流路５７、分流路５８，５９，６０、及び合流路６４は、所定の冷媒が封入されて循環する冷媒循環路を構成する。分流路５８，５９，６０は、それぞれ本発明の第３分流路、第１分流路及び第２分流路に相当し、相互に並列接続された複数の分流路として、冷媒循環路の一部を構成する。
【００５０】
分流路５８には、上流端部に膨張弁Ｅｘ４が配設され、下流端部に膨張弁Ｅｘ５が配設される。膨張弁Ｅｘ４等の膨張弁Ｅｘは、その開度がステップモータ（図示せず）により段階的に調整自在である開度調整弁である。開度の段階は、例えば０〜４８０ｓｔｅｐの４８１段階が設定されている。膨張弁Ｅｘの全閉は０ｓｔｅｐに対応し、膨張弁Ｅｘの全開は４８０ｓｔｅｐに対応する。
【００５１】
分流路５９には、冷媒の流れ方向に順番に、膨張弁Ｅｘ６、熱交換器７０及び膨張弁Ｅｘ１が配設される。電磁開閉弁Ｍｖ１は膨張弁Ｅｘ６に対して並列に接続されている。電磁開閉弁Ｍｖ１等の電磁開閉弁Ｍｖは、全開（開位置）と全閉（閉位置）との２位置のみを切替えられ、膨張弁Ｅｘのように、全開−全閉間の途中位置に開度を設定することはできない。
【００５２】
暖房作動期間では、分流路５９の熱交換器７０は凝縮器として機能する。熱媒体循環路９２の熱媒体は、熱媒体循環路９２の循環ポンプＰ２により循環させられるとともに、熱交換器７０において分流路５９の冷媒との熱交換により加熱される。
【００５３】
温度センサＳ３，Ｓ４は、熱媒体循環路９２において熱交換器７０に対して熱媒体の出口側及び入口側にそれぞれ配設されている。温度センサＳ３等の温度センサＳは、サーミスタから構成され、配設部位における熱媒体等の温度を検出する。
【００５４】
分流路６０には、暖房作動期間の冷媒の流れ方向に順番に、電磁開閉弁Ｍｖ２、熱交換器７４及び膨張弁Ｅｘ２が配設される。
【００５５】
分流路６０の熱交換器７４は、暖房作動期間及び給湯作動期間に、凝縮器として作用して、貯湯水循環路８９を循環する湯水１６を加熱する。貯湯水循環路８９は、図１の導管１９，２０と共に、貯湯タンク１５とヒートポンプ装置２のデスーパーヒータ５６及び熱交換器７４との間を循環する湯水１６の循環路を構成する。
【００５６】
貯湯タンク１５内の湯水１６は、循環ポンプＰ３（図１）の作動により、貯湯水循環路８９を、導管２０、熱交換器７４、デスーパーヒータ５６、及び導管１９の順番に循環して、貯湯タンク１５に戻る。湯水１６は、熱交換器７４及びデスーパーヒータ５６を通過する際に、冷媒循環路側の冷媒により加熱される。
【００５７】
温度センサＳ５は、湯水１６の貯湯水循環路８９における貯湯タンク１５からの戻り側の湯水１６の温度を検出し、温度センサＳ６は、湯水１６の貯湯水循環路８９における貯湯タンク１５への往き側の湯水１６の温度を検出する。
【００５８】
合流路６４には、上流側から順番に、熱交換器７７及び膨張弁Ｅｘ７が配設される。電磁開閉弁Ｍｖ３は膨張弁Ｅｘ７に対して並列に接続される。ヒートポンプ装置２の暖房作動期間では、電磁開閉弁Ｍｖ３は開位置にされ、熱交換器７７を蒸発器として使用される。熱交換器７７における冷媒の蒸発量は膨張弁Ｅｘ１，Ｅｘ２の開度の調整により調整される。
【００５９】
分流路５８の下流端は、合流路６４において膨張弁Ｅｘ７より下流側に接続され、分流路５９，６０の下流端は、合流路６４において熱交換器７７より上流側に接続される。
【００６０】
循環ポンプＰ１は、採熱用媒体循環路８５において熱交換器７７に対して採熱用媒体の出口側に配設され、採熱用媒体を採熱用媒体循環路８５に循環させる。温度センサＳ１，Ｓ２は、採熱用媒体循環路８５において熱交換器７７に対してそれぞれ採熱用媒体の出口側及び入口側に配設され、配設部位の採熱用媒体の温度を検出する。
【００６１】
制御基板９７は、ヒートポンプ装置２の制御プログラムを実行するのに必要なマイクロプロセッサ及びその他の関連素子を備える。制御基板９７の詳細な構成については図４で後述する。
【００６２】
図３はデシカント装置４の構成図である。デシカント装置４は、家屋１０の屋外に連通する屋外吸入口１０１及び屋外排気口１０２と、家屋１０内の空調空間（暖房空間又は冷房空間）としての所定の部屋に連通する屋内吸入口１０３及び屋内吐出口１０４とを備える。
【００６３】
給気通路１０８は、屋外吸入口１０１と屋内吐出口１０４とを連通する。排気通路１０９は、屋外排気口１０２と屋内吸入口１０３とを連通する。送風ファン１１０は、給気通路１０８の屋内吐出口１０４の近傍に配設され、屋外吸入口１０１から外気を吸入して、屋内吐出口１０４から部屋に供給する。送風ファン１１１は、排気通路１０９の屋外排気口１０２の近傍に配設され、屋内吸入口１０３から屋内空気を吸入して、屋外排気口１０２から屋外に排出する。
【００６４】
デシカント装置４は、全熱交換器１１２を備える。全熱交換器１１２は、給気通路１０８の上流端部分における空気と、排気通路１０９の上流端部分の空気との間の熱交換を行って、暖房作動期間では、給気通路１０８の給気の空気を排気通路１０９の排気の空気により加熱する。
【００６５】
温湿度センサＮａは、給気通路１０８における全熱交換器１１２の入口に配設され、温湿度センサＮｂは、排気通路１０９における全熱交換器１１２の入口に配設される。温湿度センサＮｃは、給気通路１０８における全熱交換器１１２の出口に配設され、温湿度センサＮｄは、排気通路１０９における全熱交換器１１２の出口に配設される。
【００６６】
温湿度センサＮａ〜Ｎｄは、各配設箇所における空気の温度と湿度とを検出する。温湿度センサＮａの空気の温度Ｔａ及び湿度Ｍａ、又は温湿度センサＮｃの空気の温度Ｔｃ及び湿度Ｍｃから給気の露点温度を求めることができる。温湿度センサＮｂの空気の温度Ｔｂ及び湿度Ｍｂ、又は温湿度センサＮｄの空気の温度Ｔｄ及び湿度Ｍｄから排気の露点温度を求めることができる。
【００６７】
デシカント１１４は、円形板状に形成され、各半円部がそれぞれ給気通路１０８及び排気通路１０９に位置するように、デシカント装置４に装備される。デシカント１１４は、回転自在になっており、１８０°の回転により給気通路１０８位置する半円部と排気通路１０９に位置する半円部とが交互に切り替えられるようになっている。デシカント１１４を加湿用として使用する時は、排気通路１０９に位置する半円部の水分吸着量が飽和状態になるか、給気通路１０８に位置する半円部における吸着水分量が所定の閾値より低くなると、デシカント１１４が１８０°回転される。
【００６８】
凝縮器１２０，１２１は、給気通路１０８においてデシカント１１４の半円部を給気の流れ方向にそれぞれ下流側及び上流側から挟むように配設される。蒸発器１２３，１２４は、排気通路１０９においてデシカント１１４の半円部を排気の流れ方向にそれぞれ下流側及び上流側から挟むように配設される。
【００６９】
ヒートポンプ装置２の暖房作動期間では、分流路５８の冷媒は、凝縮器１２０，１２１、膨張弁Ｅｘ３、蒸発器１２３，１２４の順番に通過する。なお、ヒートポンプ装置２の冷房作動期間では、分流路５８の冷媒の流れ方向は、暖房作動期間と逆にされて、凝縮器１２０，１２１は蒸発器として作用し、蒸発器１２３，１２４は凝縮器として作用する。
【００７０】
温度センサＳ７，Ｓ８は、給気通路１０８においてデシカント１１４に対して上流側に配設される凝縮器１２１からの分流路５８の入口部位及び出口部位に配設されて、それらの部位の冷媒温度を検出する。温度センサＳ９，Ｓ１０は、排気通路１０９においてデシカント１１４に対して上流側に配設される蒸発器１２４からの分流路５８の入口部位及び出口部位に配設されて、それらの部位の冷媒温度を検出する。
【００７１】
図４はヒートポンプ装置２の制御ブロック図である。制御基板９７は、ヒートポンプ装置２に暖房運転制御及び冷房運転制御を行わせるプログラムを実行するマイクロプロセッサ（図示せず）を実装している。
【００７２】
制御基板９７は、温度センサＳ１〜Ｓ１０及び温湿度センサＮａ〜Ｎｄからの入力に基づいて膨張弁Ｅｘ１〜Ｅｘ７、電磁開閉弁Ｍｖ１〜Ｍｖ３、循環ポンプＰ１〜Ｐ３、及び三相誘導モータ５３を制御する。以降、温度センサＳ１〜Ｓ１０により検出された温度は温度Ｔ１〜Ｔ１０で表す。温湿度センサＮａ〜Ｎｄにより検出された温度はＴａ〜Ｔｄで表し、温湿度センサＮａ〜Ｎｄにより検出された湿度はＭａ〜Ｍｄで表す。また、膨張弁Ｅｘ１〜Ｅｘ７の開度はＯ１〜Ｏ７で表す。
【００７３】
制御基板９７は、制御基板９７のマイクロプロセッサ（図示せず）が所定の制御プログラムを実行することにより生成される機能部として、基板内素子制御部１３１、圧縮機制御部１３２、膨張弁制御部１３３、電磁開閉弁制御部１３４及びポンプ制御部１３５を備える。なお、マイクロプロセッサは、入力信号を入力ポートやＡ／Ｄ変換器（図示せず）を介して受け取り、出力信号を出力ポートやＤ／Ａ変換器（図示せず）を介して出力する。
【００７４】
基板内素子制御部１３１は、基板内素子としての圧縮機制御部１３２、膨張弁制御部１３３、電磁開閉弁制御部１３４及びポンプ制御部１３５との間で信号を授受して、それら基板内素子の作動及び停止を制御する。基板内素子制御部１３１は、さらに、処理制御部１４１を備える。
【００７５】
圧縮機制御部１３２は、三相誘導モータ５３の周波数制御を介して圧縮機５０の回転速度を制御する。膨張弁制御部１３３は、膨張弁Ｅｘ１〜Ｅｘ７の開度を制御し、さらに、給湯配分率制御部１４５及びデシカント制御部１４６を備える。電磁開閉弁制御部１３４は、電磁開閉弁Ｍｖ１〜Ｍｖ３の開閉を制御する。ポンプ制御部１３５は、循環ポンプＰ１〜Ｐ３の作動を制御する。
【００７６】
ヒートポンプ装置２は、リモコン（図示せず）や本体配備の操作部（図示せず）を備える。ユーザは、リモコン又は本体配備の操作部を操作して、ヒートポンプ装置２に対して各種の指示を出す。ユーザの指示には、ヒートポンプ装置２の運転開始及び終了、暖房運転と冷房運転との切替、並びに暖房機器等に送られる熱媒体の設定温度（図２の温度センサＳ３（往き側熱媒体用温度検出器）の部位の設定温度）等の設定等がある。
【００７７】
次に、図５〜図８のフローチャートを参照して制御基板９７のマイクロプロセッサがヒートポンプ装置２の暖房作動期間において実施する暖房運転制御について説明する。なお、ヒートポンプ装置２の暖房作動期間と制御基板９７のマイクロプロセッサが暖房運転制御を実施する期間とは同一である。図５は暖房運転制御全体のフローチャートである。なお、熱交換器７０は本発明の暖房用熱交換器に相当し、熱交換器７７は本発明の採熱用熱交換器に相当する。
【００７８】
また、この暖房運転制御では、電磁開閉弁Ｍｖ２が開位置とされ、ヒートポンプ装置２が貯湯タンク１５内の湯水１６の加熱も一緒に行われる。すなわち、この暖房運転制御の実施中は、暖房作動期間であるとともに、給湯作動期間である。暖房作動期間に、ヒートポンプ装置２による給湯作動を停止するときは、電磁開閉弁Ｍｖ２が閉位置に切り替えられる。
【００７９】
この暖房運転制御では、給湯作動も実施するために、電磁開閉弁Ｍｖ２が開位置に維持される外、電磁開閉弁Ｍｖ１は閉位置に維持されて、膨張弁Ｅｘ６の開度調整が有効にされる。さらに、膨張弁Ｅｘ４の開度調整を有効にするために、膨張弁Ｅｘ５は全開に維持される。
【００８０】
処理制御部１４１は、ＳＴＥＰ１において、暖房運転制御の実施条件が成立しているか否かを判定する。処理制御部１４１は、具体的には、例えば、ユーザが、リモコン（図示せず）等を介してヒートポンプ装置２に対して暖房運転の開始を指示した後、暖房運転の終了を指示していなければ、暖房運転制御の実施条件が成立していると判定する。また、ユーザが、未だ暖房運転の開始を指示していなかったり、暖房運転の終了を指示した後であれば、暖房運転制御の実施条件が成立していないと判定する。なお、暖房運転制御期間と、ヒートポンプ装置２の暖房作動期間とは同一である。
【００８１】
ＳＴＥＰ２では、処理制御部１４１は、給湯配分率制御部１４５に給湯配分率制御を実施させる。なお、給湯配分率Ｂｃとは、圧縮機５０が吐出する冷媒の総流量Ｑに対する分流路６０の分流流量Ｑｃの割合（＝Ｑｃ／Ｑ）と定義する。ＳＴＥＰ３では、処理制御部１４１は、デシカント制御部１４６にデシカント制御を実施させる。ＳＴＥＰ４では、処理制御部１４１は、圧縮機制御部１３２に圧縮機制御を実施させる。処理制御部１４１は、ＳＴＥＰ４の終了後、処理をＳＴＥＰ１に戻す。
【００８２】
すなわち、処理制御部１４１は、ＳＴＥＰ２の給湯配分率制御部１４５による給湯配分率制御としての第１処理、ＳＴＥＰ４の圧縮機制御部１３２による圧縮機制御としての第２処理、及びＳＴＥＰ３のデシカント制御部１４６によるデシカント制御としての第３処理の３つの処理を、繰り返し実施する。なお、これら３つの処理のうち、１つの処理の実施中は、他の２つの処理は完全に中止されるとともに、各処理の処理対象の変更値は、該処理の次の再開時まで固定される。
【００８３】
具体的に述べると、処理制御部１４１は、給湯配分率制御（ＳＴＥＰ２）の実施中は、かつ膨張弁Ｅｘ３，Ｅｘ４の開度をデシカント制御（ＳＴＥＰ３）の前回の実施の終了時の開度に固定し、かつ圧縮機５０の吐出流量を圧縮機制御（ＳＴＥＰ４）の前回の終了時の吐出流量に固定する。処理制御部１４１は、圧縮機制御（ＳＴＥＰ４）の実施中は、膨張弁Ｅｘ６の開度を給湯配分率制御（ＳＴＥＰ２）の前回の終了時の開度に固定し、かつ膨張弁Ｅｘ３，Ｅｘ４の開度をデシカント制御（ＳＴＥＰ３）の前回の終了時の開度に固定する。処理制御部１４１は、デシカント制御（ＳＴＥＰ３）の実施中は、膨張弁Ｅｘ６の開度を給湯配分率制御（ＳＴＥＰ２）の前回の終了時の開度に固定し、かつ圧縮機５０の吐出流量を圧縮機制御（ＳＴＥＰ４）の前回の終了時の吐出流量に固定する。
【００８４】
図５のフローチャートでは、各ＳＴＥＰの実行後、直ちに次にＳＴＥＰが開始されることになっているが、ＳＴＥＰ間に適当な休止時間を設けることが好ましい。すなわち、ＳＴＥＰ２〜４でそれぞれ膨張弁Ｅｘ６の開度Ｏ６、膨張弁Ｅｘ４の開度Ｏ４、及び圧縮機５０の回転速度を変更するが、開度や回転速度の変更を終了後、次のＳＴＥＰにおける変更対象（膨張弁Ｅｘ６の開度Ｏ６等）の変更値（開度Ｏ６の値等）算出の基礎になる冷媒分流量や冷媒吐出流量が定常値になるまで時間を要する（定常値になるまでの所要時間は状況により変化する）。それらが定常値になる前に、すなわち過渡状態の値で次のＳＴＥＰを実施すると、次のＳＴＥＰにおける適正な値の算出が阻害される。したがって、各ＳＴＥＰの変更対象の変更に伴って変化する冷媒分流量や冷媒吐出流量が定常値になるまでの時間をＳＴＥＰ間の休止時間に設定することが好ましい。
【００８５】
図６は、給湯配分率制御部１４５が実施する給湯配分率制御（図５のＳＴＥＰ２）のフローチャートである。ＳＴＥＰ２０１では、給湯配分率制御部１４５は、採熱用媒体の戻り温度、すなわち温度Ｔ２を検出する。ＳＴＥＰ２０２では、給湯配分率制御部１４５は、圧縮機５０の制御周波数を取得する。圧縮機５０の制御周波数とは、具体的には、圧縮機５０を回転駆動する三相誘導モータ５３の駆動電流の周波数Ｆのことである。三相誘導モータ５３の駆動電流の周波数Ｆは、圧縮機制御部１３２が決めており、給湯配分率制御部１４５は、圧縮機制御部１３２から圧縮機５０の制御周波数を処理制御部１４１を介して取得する。圧縮機５０の回転速度、すなわち圧縮機５０の冷媒吐出流量は、圧縮機５０の制御周波数に比例する。
【００８６】
ＳＴＥＰ２０３では、給湯配分率制御部１４５は、湯水１６の戻り温度としての温度Ｔ５を検出する。
【００８７】
ＳＴＥＰ２０４では、給湯配分率制御部１４５は、暖房分流路用膨張弁、すなわち分流路５９の膨張弁Ｅｘ６の開度Ｏ６の制御値を算出する。該制御値は、ＳＴＥＰ２０１〜２０３で検出又は取得したＴ２、Ｆ及びＴ５を例えば次の（式１）に代入して算出される。
【００８８】
開度Ｏ６の制御値＝ｃ１・温度Ｔ２＋ｃ２・周波数Ｆ＋ｃ３・温度Ｔ５＋切片Ｄａ＋補正値Ｄｂ・・・（式１）。
【００８９】
（式１）において、左辺に制御値の単位は、膨張弁制御部１３３が、膨張弁Ｅｘ６の開度を調整するステップモータ（図示せず）に指示するｓｔｅｐ値である。式１の右辺において、温度Ｔ２，Ｔ５の単位は℃、周波数Ｆの単位はｃ／ｓ（サイクル／秒）であるので、ｃ１，ｃ２，ｃ３は、係数値としての数値の他に、単位を℃又はｃ／ｓからｓｔｅｐへ変換する変換演算子を含む。
【００９０】
なお、（式１）には、後述の図７のデシカント制御における膨張弁Ｅｘ４の開度Ｏ４に関連する項が存在しないが、該項を適宜、追加することもできる。該項が存在しなくても、右辺のｃ２・周波数Ｆの項の存在によって、流路５８，５９，６０の冷媒の各熱流量を加熱先の要求熱量に整合させることができる。その理由については、後述する。
【００９１】
圧縮機５０が吐出する冷媒の総流量Ｑは、前述の周波数Ｆにより一義に決まる。流量Ｑと温度Ｔ２とから熱交換器７７における圧縮機５０が吐出する冷媒の総熱流量Ｗが決まる。なお、圧縮機５０から吐出される冷媒の単位体積当たりの熱量をｈとすると、Ｗ＝ｈ・Ｑの関係がある。
【００９２】
一方、深夜電力の時間帯内で、貯湯タンク１５の湯水１６の沸き上げを完了する熱流量としてのｗｈ（本発明の設定加熱量に相当する）が予め設定される。例えば、ｗｈ＝｛貯湯タンク１５の容量×（沸き上がり温度−水道水温度）｝／深夜電力の提供時間（一般的な例では、午後１１時から翌日の午前７までの８時間）である。なお、ｗｈを単位時間（１秒）当たりのワットで表示するときは、深夜電力の時間は秒換算で表す。
【００９３】
分流路５８，５９，６０への冷媒の分流流量をＱａ，Ｑｂ，Ｑｃとする。Ｑ＝Ｑａ＋Ｑｂ＋Ｑｃとなる。圧縮機５０が吐出する冷媒の総流量Ｑに対する分流路６０の分流流量Ｑｃの割合としての給湯配分率Ｂｃは、前述したように、Ｂｃ＝Ｑｃ／Ｑで表わされる。分流路５８，５９，６０への熱量換算の冷媒の熱流量はｈ・Ｑａ，ｈ・Ｑｂ，ｈ・Ｑｃとなる。熱量換算で圧縮機５０が吐出する冷媒の総熱流量はｈ・Ｑとなるので、熱量換算での分流路６０の給湯配分率は、ｈ・Ｑｃ／ｈ・Ｑ＝・Ｑｃ／Ｑ＝Ｂｃとなる。すなわち、体積流量としての流量の給湯配分率Ｂｃと熱流量の給湯配分率ｈ・Ｑｃ／ｈ・Ｑとは同一である。
【００９４】
（式１）は、Ｔ２，Ｆ，Ｔ５に対して、合流路５７から分流路６０へ分流する冷媒の熱流量が、ｗｈを確保される開度Ｏ６の制御値が算出されるように、ｃ１，ｃ２，ｃ３，Ｄａ，Ｄｂが設定されている。
【００９５】
ｃ１，ｃ２，ｃ３，Ｄａ，Ｄｂは、例えばヒートポンプ装置２の設計者が製造設計時に所定の試験を行って決定する。具体的には、最初に、Ｔ２、Ｆ及びＴ５に対して所定の基準値をＴ２ｒ、Ｆｒ、及びＴ５ｒを定める。
【００９６】
例えば、周波数Ｆの基準値Ｆｒは、圧縮機５０の吐出流量Ｑの下限Ｑｚに対応する周波数Ｆｚとする。圧縮機５０の吐出流量Ｑの下限Ｑｚは、給湯用の分流路６０の冷媒流量が、給湯用加熱の加熱要求熱流量ｗｈを確保できる圧縮機５０の吐出流量Ｑに設定される。すなわち、膨張弁Ｅｘ４，Ｅｘ６を共に全閉にして、圧縮機５０から吐出される冷媒の全量が分流路６０に供給されたときに、加熱要求熱流量ｗｈを確保できる流量ＱがＱｚとして設定される。
【００９７】
基準値Ｔ２ｒは、例えばヒートポンプ装置２の暖房作動期間の採熱媒体の温度Ｔ２（温度センサＳ２の位置の採熱媒体温度）について想定される温度範囲の下限温度Ｔ２ｚとする。基準値Ｔ５ｒは、例えば貯湯タンク１５の湯水１６の沸き上げ期間（深夜電力時間帯の期間）における湯水１６の戻り温度Ｔ５（温度センサＳ５の位置の湯水１６の温度）について想定される開始温度（湯水１６についての最も低い時の温度）としてのＴ５ｚに設定される。
【００９８】
ｃ１の求め方は例えば次の通りである。Ｆ＝Ｆｒ及びＴ５＝Ｔ５ｒに固定して、Ｑｃがｗｈを確保できる最低流量となるときの複数の組合わせ（Ｔ２，Ｏ６）を実験で求め、横軸（ｘ軸）をＴ２、縦軸（ｙ軸）をＯ６とする座標面に（Ｔ２，Ｏ６）をプロットして、回帰分析によりｃ１を求める。
【００９９】
ｃ２の求め方は例えば次の通りである。Ｔ２＝Ｔ２ｒ及びＴ５＝Ｔ５ｒに固定して、Ｑｃがｗｈを確保できる最低流量となるときの複数の組合わせ（Ｆ，Ｏ６）を実験で求め、横軸（ｘ軸）をＦ、縦軸（ｙ軸）をＯ６とする座標面に（Ｆ，Ｏ６）をプロットして、回帰分析によりｃ２を求める。
【０１００】
ｃ３の求め方は例えば次の通りである。Ｔ２＝Ｔ２ｒ及びＦ＝Ｆｒに固定して、Ｑｃがｗｈを確保できる最低流量となるときの複数の組合わせ（Ｔ５，Ｏ６）を実験で求め、横軸（ｘ軸）をＴ５、縦軸（ｙ軸）をＯ６とする座標面に（Ｔ５，Ｏ６）をプロットして、回帰分析によりｃ３を求める。
【０１０１】
切片Ｄａの求め方は例えば次の通りである。Ｔ２＝Ｔ２ｚ、Ｆ＝Ｆｚ及びＴ５＝Ｔ５ｚにして、Ｑｃがｗｈを確保できる流量となるときのＯ６を（式１）の切片Ｄａとする。（式１）では、ｃ１・温度Ｔ２、ｃ２・周波数Ｆ、及びｃ３・温度Ｔ５の単独項だけでも、ｗｈを確保できる流量となるときの開度Ｏ６の制御値が算出されるので、３項合わせると余裕が生じる。切片Ｄａは、この余裕を相殺するように、設定される。
【０１０２】
補正値Ｄｂの求め方は例えば次の通りである。補正値Ｄｂは例えば暖房用加熱媒体の往き側温度の設定値Ｔｏ（熱媒体循環路９２の温度センサＳ３の部位における温度Ｔ３の設定値）に関係する補正値とする。例えば、補正値Ｄｂを、Ｔ２＝Ｔ２ｚ、Ｆ＝Ｆｚ及びＴ５＝Ｔ５ｚにして、かつ前述のようにして決定したＤａを加えた（式１）において、Ｑｃがｗｈを確保できる最低流量に所定の余剰分ΔＱを加えた流量を確保するときの開度Ｏ６の制御値として設定する。そして、設定値Ｔｏが高くなるに連れて、ΔＱが減少するように（ただし、Ｑ≧Ｑｚの条件付き）、すなわち余剰の流量が暖房用加熱の方へ徐々に振り向けられるように、換言すると、分流路５９の方へ冷媒流量の付加分が徐々に増大するように、補正値Ｄｂを設定値Ｔｏの関数として設定する。
【０１０３】
ｃ１等の一例を示すと、ｃ１＝２．００、ｃ２＝４．００、ｃ３＝３．４８、Ｄａ＝−２０１．６５である。
【０１０４】
なお、（式１）で算出される開度Ｏ６の制御値は、給湯用の分流路６０に配設される膨張弁ではなく、暖房用の分流路５９に配設される膨張弁Ｅｘ６のものになっている。したがって、（式１）で算出される開度Ｏ６の制御値の増減と、給湯用の分流路６０の冷媒の流量Ｑｃ及び給湯配分率Ｂｃの増減とは逆の関係になる。
【０１０５】
（式１）では、採熱用熱交換器としての熱交換器７７の採熱用媒体入口側の採熱用媒体の温度が高いほど、給湯配分率Ｂｃを小さくする開度に開度Ｏ６が変更されることになる。また、給湯用熱交換器としての熱交換器７４の湯水入口側の湯水１６の温度が高いほど、給湯配分率Ｂｃを小さくする開度に開度Ｏ６が変更されることになる。
【０１０６】
なお、（式１）の右辺において、第２項のｃ２・周波数Ｆの１項のみを残して、他の項は削除して、開度Ｏ６の制御値はｗｈを確保する制御値を算出することができる。また、（式１）の右辺において、第１項のｃ１・温度Ｔ２と、第２項のｃ２・周波数Ｆとの２項のみを残して、他の項は削除して、開度Ｏ６の制御値を算出することもできる。また、（式１）の右辺において、切片Ｄａ及び補正値Ｄｂの少なくとも一方を省略してもよい。
【０１０７】
ＳＴＥＰ２０５では、給湯配分率制御部１４５は、暖房分流路用膨張弁としての膨張弁Ｅｘ６の開度Ｏ６を、ＳＴＥＰ２０４で算出した制御値に変更する。
【０１０８】
こうして、分流路６０に分流する冷媒による熱流量がｗｈ以上を確保されて、給湯配分率制御部１４５による膨張弁Ｅｘ６の開度Ｏ６の変更処理が終了する。
【０１０９】
図７は、デシカント制御部１４６が実施するデシカント制御（図５のＳＴＥＰ３）のフローチャートである。デシカント装置４は、ヒートポンプ装置２の暖房作動期間に、室温上昇により空気が乾かないように、暖房空間の空気の加湿を行う。
【０１１０】
ヒートポンプ装置２は、デシカント装置４による加湿（暖房作動期間の加湿）や除湿（冷房作動期間の除湿）の作動に対して、分流路５８の冷媒流量が過不足状態にならないようにして、必要な加湿又は除湿を行いつつ、圧縮機５０の駆動等に要するエネルギー消費量を抑制するようになっている。デシカント制御において、膨張弁Ｅｘ３，Ｅｘ４は、それぞれ本発明の第１調整弁及び第２調整弁に相当する。
【０１１１】
ＳＴＥＰ３０１では、デシカント制御部１４６は、排気通路１０９の空気の露点温度Ｂｅを取得する。露点温度Ｂｅは、温湿度センサＮｂが検出する排気空気の温度Ｔｂ及び湿度Ｍｂ、又は温湿度センサＮｄが検出する排気空気の温度Ｔｄ及び湿度Ｍｄから、算出することができる。
【０１１２】
ＳＴＥＰ３０２では、デシカント制御部１４６は、露点温度Ｂｅに基づいて第１目標温度範囲を設定する。第１目標温度範囲とは、例えばＢｅより大きく、かつＢｅ＋βｅ以下である温度範囲とする（Ｂｅ＜第１目標温度範囲≦Ｂｅ＋βｅ）。ただし、βｅは正の所定値である。デシカント１１４における水分吸着効率は、デシカント１１４を通過する空気の温度が低いほど増大する一方、蒸発器１２４を冷やし過ぎると、蒸発器１２４の表面に結露が生じる。第１目標温度範囲は、デシカント１１４における水分吸着効率を極力高めつつ、蒸発器１２４の表面に結露が生じない蒸発器１２４の冷媒温度範囲として設定される。
【０１１３】
ＳＴＥＰ３０３では、排気通路１０９の上流側蒸発器としての蒸発器１２４の冷媒入口側の冷媒温度（Ｔ９）及び冷媒出口側の冷媒温度（Ｔ１０）を検出する。
【０１１４】
ＳＴＥＰ３０４では、デシカント制御部１４６は、温度Ｔ９，Ｔ１０が共に第１目標温度範囲内にあるか否かを判定する。温度Ｔ９，Ｔ１０の両方が第１目標温度範囲内にあるか否かを判定する理由は、常に、出口側温度Ｔ１０＞入口側温度Ｔ９とならず、状況によっては出口側温度Ｔ１０＜入口側温度Ｔ９のときもあるからである。デシカント制御部１４６は、判定結果が否（ＮＯ）であるとき、処理をＳＴＥＰ３０５に進める。デシカント制御部１４６は、判定結果が正であるときは、処理をＳＴＥＰ３０６に進める。
【０１１５】
ＳＴＥＰ３０５では、デシカント制御部１４６は、蒸発量調整用膨張弁としての膨張弁Ｅｘ３の開度Ｏ３をΔｅ又は−Δｅだけ変更する。ただし、Δｅ＞０である。具体的には、温度Ｔ９及び温度Ｔ１０の両方が、第１目標温度範囲の上限を上回っているときは、膨張弁Ｅｘ３の開度Ｏ３をΔｅだけ減少して（蒸発量を増大させて）、蒸発器１２４の冷却力を増大させる。温度Ｔ９及び温度Ｔ１０の少なくとも一方が、第１目標温度範囲の下限を下回っているときは、膨張弁Ｅｘ３の開度Ｏ３をΔｅだけ増大させて（蒸発量を減少させて）、蒸発器１２４の冷却力を減少させる。
【０１１６】
デシカント制御部１４６は、ＳＴＥＰ３０５の終了後、処理をＳＴＥＰ３０３に戻す。
【０１１７】
ＳＴＥＰ３０６では、デシカント制御部１４６は、給気通路１０８の空気の露点温度Ｂｉを取得する。露点温度Ｂｉは、温湿度センサＮａが検出する給気空気の温度Ｔａ及び湿度Ｍａ、又は温湿度センサＮｃが検出する給気空気の温度Ｔｃ及び湿度Ｍｃから、算出することができる。露点温度Ｂｉは、また、排気通路１０９の配設された温湿度センサＮｂが検出する暖房空間の排気空気の温度Ｔｂ及び湿度Ｍｂから算出された値とすることもできる。露点温度Ｂｉを、給気通路１０８の空気の露点温度Ｂｉに代えて、暖房空間から排気通路１０９に吸入した排気空気から算出する理由は、暖房空間の現実の湿度に応じて加湿を制御するためである。
【０１１８】
ＳＴＥＰ３０７では、デシカント制御部１４６は、露点温度Ｂｉに基づいて第２目標温度範囲を設定する。第２目標温度範囲は、例えばＢｉが属する温度区分に対応付けて該温度区分より所定量高い温度区分の範囲として設定される。デシカント１１４の再生効率（水分脱離効率）は、デシカント１１４を通過する空気の温度が高いほど増大するものの、再生飽和状態になると、それ以上空気温度を高くしても、効率はさほど上昇せず、空気の加熱が無駄になるだけである。Ｂｉが属する温度区分に対応付けて高からず低からずの第２目標温度範囲を設定することにより、デシカント１１４の再生効率を高めつつ、無駄な空気加熱を抑制して、無駄なエネルギー消費を抑制することができる。
【０１１９】
ＳＴＥＰ３０８では、給気通路１０８の上流側凝縮器としての凝縮器１２１の冷媒出口側の冷媒温度（Ｔ８）を検出する。
【０１２０】
ＳＴＥＰ３０９では、デシカント制御部１４６は、温度Ｔ８が第２目標温度範囲内にあるか否かを判定する。デシカント制御部１４６は、判定結果が否であるとき、処理をＳＴＥＰ３１０に進める。
【０１２１】
ＳＴＥＰ３１０では、デシカント制御部１４６は、分流調整用膨張弁としての膨張弁Ｅｘ４の開度Ｏ４をΔｉ又は−Δｉだけ変更する。ただし、Δｉ＞０である。Δｉ＝Δｅとしてもよいし、Δｉ≠Δｅとしてもよい。
【０１２２】
詳細には、温度Ｔ８が、第２目標温度範囲の上限を上回っているときは、膨張弁Ｅｘ４の開度Ｏ４をΔｉだけ減少させて、凝縮器１２１の加熱力を減少させる。温度Ｔ８が、第２目標温度範囲の下限を下回っているときは、膨張弁Ｅｘ４の開度Ｏ４をΔｉだけ増大させて、凝縮器１２１の加熱力を増大させる。
【０１２３】
デシカント制御部１４６は、ＳＴＥＰ３１０の終了後、処理をＳＴＥＰ３０８に戻す。
【０１２４】
一方、デシカント制御部１４６は、ＳＴＥＰ３０９において判定が正であれば、デシカント制御を終了する。
【０１２５】
こうして、デシカント制御部１４６によるデシカント制御が終了時には、分流路５８に分流する冷媒の流量は、排気通路１０９において、蒸発器１２４に結露が生じない範囲で、デシカント１１４における水分吸着効率を高めることを実現させるとともに、給気通路１０８では、余剰の空気加熱に因る無駄なエネルギー消費の抑制、及びデシカント１１４の再生効率の増大を実現した流量になる。
【０１２６】
図８は、圧縮機制御部１３２が実施する圧縮機制御のフローチャートである。ＳＴＥＰ４０１では、圧縮機制御部１３２は、暖房用加熱媒体の往き側温度の設定値Ｔｏ（熱媒体循環路９２の温度センサＳ３の部位における温度の設定値）を取得する。設定値Ｔｏは、ユーザがヒートポンプ装置２のリモコン等を介して手動で予め指示することになっている。したがって、ユーザが指示した設定値Ｔｏはメモリに記憶されているので、圧縮機制御部１３２は、メモリから設定値Ｔｏを読み出して、取得することができる。
【０１２７】
ＳＴＥＰ４０２では、圧縮機制御部１３２は、暖房用加熱の熱媒体の往き側温度（温度Ｔ３）を検出する。
【０１２８】
ＳＴＥＰ４０３では、圧縮機制御部１３２は、暖房用加熱の熱媒体の往き側温度（温度センサＳ３の部位における温度）の設定値Ｔｏと検出値（温度Ｔ３）との差分Ｄ（＝Ｔｏ−Ｔ３）を算出する。
【０１２９】
ＳＴＥＰ４０４では、圧縮機制御部１３２は、差分Ｄ＞所定値α（ただし、α＞０）であるか否かを判定し、判定が正であれば、処理をＳＴＥＰ４０５に進ませ、判定が否であれば、処理をＳＴＥＰ４０６に進ませる。
【０１３０】
Ｄ＞αは、分流路５９の冷媒の熱流量が不足していることを示す。Ｄ＜−αは、分流路５９の冷媒の熱流量が余剰であることを示す。
【０１３１】
ＳＴＥＰ４０５では、圧縮機制御部１３２は、圧縮機５０の制御周波数Ｆ（＝三相誘導モータ５３の制御周波数Ｆ）をΔＦだけ増大させる。これにより、圧縮機５０の回転速度がΔＦの相当分増大して、分流路５９の冷媒の熱流量が所定量増大する。この後、圧縮機制御部１３２は、処理をＳＴＥＰ４０２に戻す。
【０１３２】
ＳＴＥＰ４０６では、圧縮機制御部１３２は、Ｄ＜−αであるか否かを判定し、判定が正であれば、処理をＳＴＥＰ４０７に進ませる。
【０１３３】
ＳＴＥＰ４０７では、圧縮機制御部１３２は、圧縮機５０の制御周波数Ｆ（＝三相誘導モータ５３の制御周波数Ｆ）をΔＦだけ減少させる。これにより、圧縮機５０の回転速度がΔＦの相当分減少して、分流路５９の冷媒の熱流量が所定量減少する。この後、圧縮機制御部１３２は、処理をＳＴＥＰ４０２に戻す。
【０１３４】
一方、圧縮機制御部１３２は、ＳＴＥＰ４０６において判定が否であれば、圧縮機制御を終了する。こうして、分流路５９の冷媒の流量は、暖房機器としての床暖房装置６が要求する熱流量を確保した流量となって、圧縮機制御（ＳＴＥＰ４）を終了する。
【０１３５】
この後、図５に示されるように、ＳＴＥＰ１を経て、ＳＴＥＰ２〜４が１つずつ繰り返して再実施される。
【０１３６】
すなわち、給湯配分率制御（ＳＴＥＰ２）及びデシカント制御（ＳＴＥＰ３）では、分流路５９の冷媒流量を考慮することなく、分流路６０及び分流路５８の各冷媒流量が、給湯用加熱及びデシカント制御用加熱の要求量に応じた値に適正化されるように、変更される。一方、この給湯配分率制御及びデシカント制御の実施により、分流路５９の冷媒流量が、暖房用加熱の要求量に応じた適正値からずれる。このずれは、暖房機器としての床暖房装置６へ向かう往き側熱媒体について、該往き側熱媒体の設定温度Ｔｏと現在の検出温度Ｔ３との差分に反映される。
【０１３７】
圧縮機制御（ＳＴＥＰ４）では、差分Ｄ（＝Ｔｏ−Ｔ３）の絶対値（｜Ｄ｜）が減少するように、圧縮機５０の冷媒吐出流量が変更される。この変更は、分流路５９の冷媒流量を暖房用加熱の要求量に応じた適正値に戻すだけでなく、開度調整弁としての膨張弁Ｅｘ６、第１調整弁としての膨張弁Ｅｘ３及び第２調整弁として膨張弁Ｅｘ４の現在の開度の下で分流路５８，５９，６０の冷媒流量の合計の過不足分を緩和する。すなわち、圧縮機制御（ＳＴＥＰ４）による圧縮機５０の冷媒吐出流量の変更は、分流路５８，５９，６０の全体での冷媒流量の過不足分を適当に補正することになる。このことは、分流路５８，６０の冷媒流量が、給湯配分率制御及びデシカント制御の前回の開始時の冷媒流量よりも、現在の給湯用加熱及びデシカント制御用加熱の要求量の対応値に接近したことを意味する。
【０１３８】
圧縮機制御（ＳＴＥＰ４）に続く給湯配分率制御（ＳＴＥＰ２）及びデシカント制御（ＳＴＥＰ３）は、分流路６０，５８の冷媒流量が給湯配分率制御及びデシカント制御の前回の開始時のものより現在の給湯用加熱及びデシカント制御用加熱の要求量の対応値に接近したことを受けて、実施されることになる。したがって、給湯配分率制御及びデシカント制御の今回の実行により、分流路６０及び分流路５８の冷媒流量は、給湯配分率制御の前回の実行時よりも、現在の給湯用加熱及びデシカント制御用加熱の要求量の対応値に接近する。
【０１３９】
こうして、給湯配分率制御（ＳＴＥＰ２）、デシカント制御（ＳＴＥＰ３）及び圧縮機制御（ＳＴＥＰ４）の実施が所定の順番で繰り返されていくうちに、分流路５９、分流路６０及び分流路５８の冷媒流量は、それぞれ暖房用加熱、給湯用加熱及びデシカント制御用加熱の各要求量とに合致した値に収束、又は十分に接近していく。
【０１４０】
このように、この暖房運転制御（図５）は、分流路６０の冷媒流量Ｑｃを適正化するだけの単純な給湯配分率制御（ＳＴＥＰ２）と、分流路５８の冷媒流量Ｑａを適正化するだけの単純なデシカント制御（ＳＴＥＰ３）と、暖房機器へ向かう往き側熱媒体について、該往き側熱媒体の設定温度と現在の検出温度との差分Ｄの絶対値｜Ｄ｜を減少させるように圧縮機５０の冷媒吐出流量Ｑを変更するだけの単純な圧縮機制御（ＳＴＥＰ４）とが実施を繰り返されるだけとなっている。そして、これにより、ヒートポンプ装置２の設置状況により暖房空間の容積や貯湯タンクの容量がまちまちであっても、適当な時間の経過後は、暖房空間及び貯湯タンクと共にデシカントの各時点の加熱要求量に応じた適切な流量で冷媒を供給することができる。
【０１４１】
なお、（式１）には、膨張弁Ｅｘ４の開度Ｏ４に関連する項が存在しない。しかしながら、圧縮機制御（ＳＴＥＰ４）における差分Ｄに基づく冷媒吐出流量の変更は、分流路５８，５９，６０の全体での冷媒流量の過不足分を補正する機能も含んでいる。したがって、（式１）に膨張弁Ｅｘ４の開度Ｏ４に関連する項が存在しなくても、（式１）から算出される開度Ｏ６の制御値には、膨張弁Ｅｘ４の開度Ｏ４が反映される。
【０１４２】
すなわち、図７のデシカント制御（図５のＳＴＥＰ３）による膨張弁Ｅｘ４の開度Ｏ４の変更は、分流路５９における冷媒流量の変化を通じて、差分Ｄの値に反映される。そして、その後に実施される圧縮機制御では、差分Ｄに基づく冷媒吐出流量の変更がなされ、さらに、この冷媒吐出流量の変更を受けて、（式１）による開度Ｏ６の制御値が算出される。したがって、（式１）により算出される開度Ｏ６の制御値は、図７のデシカント制御（図５のＳＴＥＰ３）による膨張弁Ｅｘ４の開度Ｏ４の変更を織り込んだものとなっている。
【０１４３】
しかしながら、（式１）には、膨張弁Ｅｘ４の開度Ｏ４に関連する項を含ませてもよい。その方が、（式１）で算出される開度Ｏ６の制御値がその収束値に近い値になり、各ＳＴＥＰ２〜４の処理対象の値が収束状態になる時間が早まる。
【０１４４】
本発明の実施形態について説明したが、本発明は、該実施形態に限定されることなく、種々に変形して実施することができる。
【０１４５】
例えば、実施形態のヒートポンプ装置２を装備する地中熱ヒートポンプシステム１は、デシカント装置４を備えるが、本発明のヒートポンプ装置は、デシカント装置４を備えない地中熱ヒートポンプシステム１にも適用することができる。デシカント装置４を備えない地中熱ヒートポンプシステム１では、図５のＳＴＥＰ３の処理は省略される。
【０１４６】
なお、貯湯タンク１５の湯水１６の沸き上げを確保する熱流量としてのｗｈを、ｗｈ＝｛貯湯タンク１５の容量×（沸き上がり温度−水道水温度）｝／深夜電力の提供時間で設定したが、ｗｈは、貯湯水循環路８９の径等により決まる上限がある。（式１）による開度Ｏ６の制御値の算出では、算出された制御値に対応する分流路６０の冷媒の熱流量がｗｈの上限を越えてしまうことがある。この場合は、分流路６０の冷媒の熱流量が無駄になる。したがって、（式１）による開度Ｏ６の制御値に、ｗｈの上限に対応する限界を設定し、制御値をその限界内に制限することが好ましい。
【０１４７】
実施形態では、熱交換器７７（採熱用熱交換器）により、冷媒循環路において圧縮機５０に吸入される前の冷媒を加熱している。しかしながら、本発明では、冷媒循環路において圧縮機に吸入される前の冷媒を加熱する冷媒加熱部として、熱交換器７７に代えて電気ヒータやバーナを採用することもできる。
【０１４８】
冷媒に対する冷媒加熱部による加熱力は（冷媒加熱部が熱交換器７７である場合は、該加熱力は採熱媒体の温度だけでなく採熱媒体の循環流量にも関係する）、圧縮機５０の冷媒吐出流量の増減に応じて増減するように、制御することが好ましい。しかしながら、冷媒加熱部の加熱力を少しだけ大きめに設定して、圧縮機５０の冷媒吐出流量の増減に対する加熱力の制御は省略することもできる。なぜならば、加熱力に余裕がある場合には、冷媒が冷媒加熱部において一定時間当たりに加熱される量は、加熱力が一定であっても、圧縮機５０の冷媒吐出流量の増減に応じて増減するからである。なお、実施形態では、循環ポンプＰ１の回転速度は、圧縮機５０の冷媒吐出流量の増減に関係なく、一定に維持され、熱交換器７７において圧縮機５０の冷媒吐出流量の増減に応じた加熱側の制御は省略している。
【０１４９】
実施形態のヒートポンプ装置２は採熱媒体として地中熱の採熱媒体を利用している。しかしながら、本発明のヒートポンプ装置が利用する採熱媒体は、地中熱以外の例えは屋外空気の熱を利用するものであってもよい。
【０１５０】
デシカント装置４は、給気通路１０８及び排気通路１０９において、デシカント１１４の下流側にも、凝縮器１２０及び蒸発器１２３が配設されている。凝縮器１２０及び蒸発器１２３は、暖房運転制御期間において、暖房空間に供給する給気温度の制御には関係するものの、デシカント１１４における水分脱着量や水分吸着量を制御する給気温度及び排気温度の温度制御には関与しない。したがって、給気温度の制御を行わないデシカント装置４では、凝縮器１２０及び蒸発器１２３は省略することができる。
【符号の説明】
【０１５１】
Ｅｘ３・・・膨張弁（第１調整弁）、Ｅｘ４・・・膨張弁（第２調整弁）、Ｅｘ６・・・膨張弁（開度調整弁）、Ｓ２，Ｓ３，Ｓ５・・・温度センサ、２・・・ヒートポンプ装置、１５・・・貯湯タンク、１６・・・湯水、５０・・・圧縮機、５１・・・吸入流路（循環路）、５２・・・吐出流路（循環路）、５７・・・合流路（循環路）、５８・・・分流路（第３分流路）、５９・・・分流路（第１分流路）、６０・・・分流路（第２分流路）、６４・・・合流路（循環路）、７０・・・熱交換器（暖房用熱交換器）、７４・・・熱交換器（給湯用熱交換器）、７７・・・熱交換器（冷媒加熱部又は採熱用熱交換器）、１１４・・・デシカント、１２１・・・凝縮器、１２４・・・蒸発器、１４１・・・処理制御部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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