【事件の表示】
　特願２００２−５７０６５９「潤滑剤基油の製造方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１４年９月１２日国際公開、ＷＯ０２／７０６３１、平成１６年９月１６日国内公表、特表２００４−５２８４２７〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は、２００２年３月５日〔パリ条約による優先権主張外国庁受理２００１年３月５日　欧州特許庁（ＥＰ）〕を国際出願日とする出願であって、
　平成１５年９月２日付けで特許協力条約第３４条補正の翻訳文（特許法第１８４条の８第１項の規定により提出された平成１５年５月１２日付け補正書の翻訳文）の提出がなされ、平成１７年２月２３日付けで手続補正書の提出がなされ、
　平成２０年１月２３日付けの拒絶理由の通知に対し、平成２０年５月２９日付けで意見書及び手続補正書の提出がなされ、
　平成２０年６月６日付けの拒絶査定に対し、平成２０年９月８日付けで審判請求がなされ、
　平成２３年８月２６日付けの当審による拒絶理由の通知に対し、平成２４年３月２１日付けで意見書及び手続補正書の提出がなされたものである。
　
２．本願発明
　本願の請求項１〜８に記載された特許を受けようとする発明は、平成２４年３月２１日付けの手続補正により補正された特許請求の範囲の請求項１〜８に記載された事項により特定されるとおりのものであり、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、次のとおりのものである。
「非環式イソパラフィンの含有量が７０重量％を越えるワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物から、１００℃での動粘度によって分類されたグレードが異なる２つ以上の基油を製造する方法において、
（ａ）該ワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物から前記所望の基油の中の１つに相当する粘度を有する蒸留物フラクションを得る工程、
（ｂ）工程（ａ）で得られた蒸留物フラクションを供給原料として使用して接触脱蝋工程を行なう工程、
（ｃ）前記所望の基油の中の１つを得るため、工程（ｂ）で得られた脱蝋生成物から低沸点化合物を分離する工程、及び
（ｄ）各基油について工程（ａ）〜（ｃ）を繰り返す工程、
を含み、前記蒸留物フラクションが、沸点２００〜４５０℃のＴ１０　重量％及び沸点３００〜５５０℃のＴ９０　重量％を有し、且つ前記蒸留物フラクションの１００℃での動粘度が３〜１０ｃＳｔである該製造方法。」
　
３．審判合議体による拒絶の理由
　平成２３年８月２６日付けの当審による拒絶理由通知書（以下、「先の拒絶理由通知書」という。）に示した拒絶の理由は、理由３として、『この出願の請求項１〜１１に係る発明は、その出願前日本国内又は外国において頒布された下記の刊行物１〜４に記載された発明に基づいて、その出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。』という理由を含むものである。
　
４．理由３について 
（１）引用刊行物及びその記載事項
ア．刊行物１の記載事項
　先の拒絶理由通知書において「刊行物１」として引用された「特開平９−２２１６８５号公報」には、次の記載がある。
　
摘記１ａ：請求項１、８及び１０
「【請求項１】フィッシャー−トロプシュろう原料から少なくとも１５０のＶＩをもつ潤滑基油を製造する方法であって、
（ａ）フィッシャー−トロプシュろう原料を水素化転化条件下で水素化転化触媒と接触させる段階と、
（ｂ）段階（ａ）で得られた水素化転化流出液を少なくとも１種の軽質留分と重質留分に分離する段階と、
（ｃ）重質留分を脱ろうして基油を得る段階とを含み、
フィッシャー−トロプシュろう原料が少なくとも５０℃の凝固点と、９０重量％沸点と１０重量％沸点の差（Ｔ９０−Ｔ１０）が４０〜１５０℃の範囲となるような沸点をもつ前記方法。…
　【請求項８】重質留分が段階ｂ）で３５０〜４２０℃の範囲の有効カットポイントで得られる請求項１から７のいずれか一項に記載の方法。…
【請求項１０】段階（ｃ）の脱ろうが接触脱ろうにより実施される請求項１から８のいずれか一項に記載の方法。」
　
摘記１ｂ：段落０００７及び００１０
「より重質のパラフィン（Ｃ１８＋）は、フィッシャー−トロプシュろう又は合成ろうと通称される１種以上のろう留分として回収される。…
　本発明の方法の段階（ｂ）では、段階（ａ）からの水素化転化流出液を少なくとも１種の軽質留分と重質留分に分離する。重質留分の有効カットポイントは３２５〜４５０℃が適切であり、より適切には３５０〜４２０℃であり、特に、得られる潤滑基油をエンジン油で使用する場合にはこのような範囲が適切である。重質留分の有効カットポイントは、この重質留分中に存在する炭化水素の少なくとも８５重量％、好ましくは少なくとも９０重量％がこの温度を上回る沸点をもつような温度である。この分離又は精留は大気圧及び減圧蒸留又は減圧フラッシング等の当該技術分野で公知の技術により達せられる。」
　
摘記１ｃ：段落００１２
「段階（ｃ）の脱ろう処理で得られた粗ろうは適切には再循環され、即ち、この粗ろうの全部又は一部は、最も好都合には新しいフィッシャー−トロプシュろう原料とブレンドすることにより、水素化転化段階（ａ）に戻される。こうして潤滑基油の最終収率を最大にすることができる。本発明の方法により得られる潤滑基油は種々の油で使用することができる。例えば、約４００〜５００℃のＴ９０をもつフィッシャー−トロプシュろうから得られた潤滑基油は絶縁油、変圧器油及び電気冷蔵庫油で非常に有用である。＞４５０℃、適切には４５０〜５７５℃のＴ９０をもつフィッシャー−トロプシュろうから得られた基油は、例えば自動車エンジン等に必要なより高品質の潤滑油で使用される潤滑基油として非常に有用である。」
　
摘記１ｄ：段落００１５及び００１７
「表Ｉ　フィッシャー−トロプシュろうの性質
Ｔ１０（℃）　　　　　　　４３２　　…
Ｔ９０（℃）　　　　　　　５２７　　…
Ｖｋ１００（ｍｍ２／ｓ）　５．６７　…
実施例３
　得られた３９０℃＋留分を溶剤脱ろうせずに接触脱ろうした以外は実施例２の手順を繰り返した。接触脱ろうは、シリカ結合表面脱アルミン酸ＺＳＭ−２３（７０重量％表面脱アルミン酸ＺＳＭ−２３、３０重量％シリカ、表面脱アルミン酸はヘキサフルオロケイ酸アンモニウムを使用して米国特許第５，１５７，１９１号に開示されている方法に従って実施）に担持した０．７重量％のＰｔを含む脱ろう触媒上に温度３１０℃、水素分圧４０ｂａｒ、ＷＨＳＶ１ｋｇ／ｌ／ｈ及びガス流量６９３Ｎｌ／ｋｇで前記３９０℃＋留分を通じることにより実施した。得られた基油はＶＩ　１５１、流動点−２７℃、１００℃の動粘度（Ｖｋ１００）４．９６ｍｍ２／ｓ及びＮｏａｃｋ揮発度（ＣＥＣ−Ｌ−４０−Ｔ８７により測定）８．８重量％であった。潤滑基油の総収率はフィッシャー−トロプシュろう原料を基にして６２．４重量％であった。」
　
イ．刊行物２の記載事項
　先の拒絶理由通知書において「刊行物２」として引用された「国際公開第００／１４１８４号」には、和訳にして、次の記載がある。
　
摘記２ａ：請求項１〜３
「【請求項１】イソパラフィン潤滑油基油を製造するための製造方法であって、該基油は、
（ｉ）フィッシャー−トロプシュ炭化水素合成プロセスから得られ、かつ６５０−７５０゜Ｆ範囲に初留点を有するワックス質のノルマルパラフィン炭化水素留分を、水素異性化して該６５０−７５０゜Ｆ範囲に初留点を有する水素異性化油を形成する工程と、
（ｉｉ）該水素異性化油を、触媒白金成分および酸性モリブデナイト成分を含む触媒の存在下に水素と反応させることによって接触脱ロウして、その流動点を下げ、該６５０−７５０゜Ｆ範囲以上および以下で沸騰する炭化水素を含む脱ロウ油を形成する工程と、
（ｉｉｉ）該低沸点物質を該脱ロウ油から除去して、該基油を形成する工程と、によって得られることを特徴とする製造方法。
　【請求項２】前記ワックス質原料は、スラリーフィッシャー−トロプシュプロセスから得られることを特徴とする請求項１記載の製造方法。
　【請求項３】前記ワックス質原料は、少なくとも９５重量％のノルマルパラフィンを含み、該基油は少なくとも９５重量％の非環式イソパラフィンを含むことを特徴とする請求項２記載の製造方法。」
　
摘記２ｂ：第４頁第７〜２１行
「水素異性化および脱ロウのいずれも、６５０−７５０゜Ｆ＋炭化水素のいくらかを６５０−７５０゜Ｆ範囲以下で沸騰する炭化水素（６５０−７５０゜Ｆ−）に転化する。この低沸点物質は、脱ロウ前の水素異性化油中に残留するであろうが、脱ロウ油から除去される。除去は、フラッシングまたは分留によって達成される。全水素異性化油を脱ロウすることは、それが脱ロウ前に除去される場合より、大きな脱ロウ反応器を必要とし、またより多くの低沸点物質が６５０−７５０゜Ｆ＋脱ロウ油から除去されねばならないことを意味する。残りの６５０−７５０゜Ｆ＋脱ロウ油は、典型的には狭いカットに分留されて、異なる粘度の基油が製造され、一方全脱ロウ油は、所望により基油として用いられるであろう。高粘度指数および低流動点とは、全６５０−７５０゜Ｆ＋脱ロウ油が、流動点が−１０℃未満、好ましくは−２０℃未満において、少なくとも１１０、好ましくは少なくとも１２０の粘度指数を有することを意味する。したがって、潤滑油基油とは、本発明の方法によって製造された６５０−７５０゜Ｆ＋脱ロウ油のすべてまたは一部分を意味する。」
　
摘記２ｃ：第１４頁下から６行〜第１７頁第２行
「図面は、統合炭化水素合成プロセスの流れ概略図であり、そこには本発明を実施する際に有用な、ワックス質原料の水素異性化および脱ロウが含まれる。図面を参照すると、内部に三相スラリー１２を含むスラリー炭化水素合成反応器１０は、合成ガスを下部のプレナム域から注入するためのスラリー底部のガス分配板１４、およびボックス１６として示される液体濾過手段（スラリー中に浸漬される）を有する。合成ガスは、スラリー液体（反応条件において液体である合成炭化水素を含む）と共に、ライン１８を経て反応器中に通され、また合成炭化水素は、濾液としてライン２０を経て連続的に除去され、そしてガス状の反応器流出物は、テールガスとしてライン２２を経て塔頂から除去される。濾液は水素異性化装置３８に通される。反応器において、合成ガスのＨ２とＣＯとは、粒状触媒の存在下に反応して、所望の炭化水素（その大部分はスラリー液体からなる）、およびガス反応生成物（その大部分は水蒸気とＣＯ２とからなる）が形成される。１２中の白マルは、合成ガスとガス生成物との気泡を表し、一方黒マルは、粒状のフィッシャー−トロプシュ炭化水素合成触媒を表す。ガス状の塔頂流出物には、水蒸気、ＣＯ２、ガス状の炭化水素生成物、未反応合成ガスおよび少量の含酸素化合物が含まれる。塔頂流出物は、それぞれホットおよびコールド熱交換器（２４および２６）を通され、そこで冷却されて水および炭化水素の一部分が凝縮され、そしてそれぞれホットおよびコールドセパレータ（２８および３０）に通されて、凝縮炭化水素液体が回収される。したがって、ガス塔頂流出物は、ライン２２を経てホット熱交換器２４を通されて、水蒸気およびより重質の炭化水素のいくらかが液体として凝縮され、次いでガスと液体との混合物がライン３２を経てセパレータ２８に通され、そこで水と液体炭化水素とが、残りのガスから分離液体相として分離される。水相はライン３４を経て除去され、また炭化水素液体はライン３６を経て除去され、そして濾過手段１６からの濾液と共に、水素異性化装置３８に通される。ホットセパレータ２８から分離された炭化水素液体には、室内の温度および圧力の標準条件において凝固する炭化水素が含まれるが、これは水素異性化装置３８へのワックス質原料の一部分として有用である。未凝縮ガスは、セパレータ２８からｊｙされ、そしてライン４０を経てコールド熱交換器２６を通されて、さらなる水蒸気とより軽質の炭化水素とが液体として凝縮され、次いでガスと液体との混合物がライン４２を経てコールドセパレータ３０に通され、そこで液体が未凝縮ガスから二つの分離相として分離される。水はライン４４を経て除去され、また炭化水素液体はライン４６を経て除去されてライン４８に通される。未凝縮ガスはライン５０を経て除去される。水素または水素含有処理ガスは、水素異性化装置の底部にライン５２を経て通される。水素異性化装置には、二元機能水素異性化触媒の固定床５４が含まれる。流下する炭化水素は、水素異性化されて、水素異性化炭化水素とガスとの混合物が、反応器からライン４８を経て除去され、そしてライン４６からの軽質炭化水素と共に分留装置５６の通され、そこで軽質成分が、燃料油留分（例えばライン５８を経て除去されるナフサ留分、およびライン６０を経て除去されるジェット／ディーゼル燃料油留分）として分離され、また３８からの未反応水素および軽質炭化水素ガスが、ライン６２を経てテールガスとして除去される。重質の水素異性化油は、潤滑油範囲で沸騰する所望の炭化水素（６５０−７５０゜Ｆの範囲の初留点を有する）からなるが、分留装置の底部からライン６４を経て除去される。したがって、この実施形態においては、水素異性化油の軽質部分は、脱ロウの前に潤滑油物質から分離される。このことによって、脱ロウ装置およびこれに続く減圧パイプスチルの両方に対する負荷が大幅に低減される。潤滑油留分は、ライン６４を経て接触脱ロウ装置６６に通されるが、そこにはＰｔ／Ｈ−モルデナイトからなる脱ロウ触媒の固定床６８が含まれる。水素または水素含有処理ガスは、ライン７０を経て６６に通され、そして水素異性化油と反応してその流動点が低減され、またプレミアム潤滑油基油を含む脱ロウ油が製造される。該脱ロウ油は、脱ロウ反応における未反応水素およびガス生成物と共に、ライン７２を経て除去され、そして減圧パイプスチル７４にライン７２を経て通される。水素異性化における場合と同様に、接触脱ロウにより、また基油物質のいくらかの低沸点物質への分解が起こって、軽質留分が形成される。減圧パイプスチルにおいては、軽質留分は脱ロウ基油から分離され、そしてライン７６を経て装置から除去され、また脱ロウ潤滑油基油がライン７８を経て装置から除去される。便宜上単一の基油流れのみが示されるが、より典型的には異なる粘度の複数個の基油が減圧分留により製造される。未反応水素および軽質炭化水素ガスは、ライン８０を経て塔頂から除去される。」
　
摘記２ｄ：第１９頁の表３〜第２１頁の表５
「表３
…
実施例３
　表３に示す７００゜Ｆ＋水素異性化油を、０．５重量％Ｐｔ／Ｈ−モルデナイト触媒を用いて接触脱ロウして、流動点を低減し、そして高粘度指数潤滑油基油を形成した。この実験では、小さな流上パイロットプラント装置を用いた。脱ロウ条件には、１ＬＨＳＶおよび温度５５０゜Ｆにおける名目処理ガス速度２５００ＳＣＦ／Ｂで、７５０ｐｓｉｇのＨ２圧が含まれた。反応器から出る脱ロウ油生成物を、標準１５／５蒸留を用いて分留して、脱ロウで製造された低沸点燃料油留分を除去し、そして７００゜Ｆ＋生成物をハイバック蒸留に附して、狭カット留分を得、さらに低温特性を７３０−９５０゜Ｆおよび９５０゜Ｆ＋部分について測定した。結果を表５に要約する。
表５
」
　
摘記２ｅ：図面
「
」
　
（２）刊行物１を主引用例とした場合の検討
ア．刊行物１に記載された発明 
　摘記１ａの「フィッシャー−トロプシュろう原料から…潤滑基油を製造する方法であって、（ａ）フィッシャー−トロプシュろう原料を…水素化転化触媒と接触させる段階と、…（ｂ）…軽質留分と重質留分に分離する段階と、（ｃ）重質留分を脱ろうして基油を得る段階とを含み、…重質留分が段階ｂ）で３５０〜４２０℃の範囲の有効カットポイントで得られ…段階（ｃ）の脱ろうが接触脱ろうにより実施される…方法。」との記載、
　摘記１ｃの「段階（ｃ）の脱ろう処理で得られた粗ろうは適切には再循環され、即ち、この粗ろうの全部又は一部は、最も好都合には新しいフィッシャー−トロプシュろう原料とブレンドすることにより、水素化転化段階（ａ）に戻される。」との記載、及び
　摘記１ｄの「実施例３　得られた３９０℃＋留分を…接触脱ろうした以外は実施例２の手順を繰り返した。…得られた基油はＶＩ　１５１、流動点−２７℃、１００℃の動粘度（Ｖｋ１００）４．９６ｍｍ２／ｓ及びＮｏａｃｋ揮発度（ＣＥＣ−Ｌ−４０−Ｔ８７により測定）８．８重量％であった。」との記載からみて、刊行物１には、
『フィッシャー−トロプシュろう原料から潤滑基油を製造する方法であって、
（ａ）フィッシャー−トロプシュろう原料を水素化転化する段階と、
（ｂ）軽質留分と重質留分に分離する段階と、
（ｃ）重質留分を接触脱ろうして基油を得る段階とを含み、
（ｄ）脱ろう処理で得られた粗ろうの一部を、
（ｅ）新しいフィッシャー−トロプシュろう原料とブレンドすることにより、水素化転化段階（ａ）に戻し、
重質留分が、段階（ｂ）で３５０〜４２０℃の範囲の有効カットポイントで得られる方法。』についての発明（以下、「引用発明」という。）が記載されている。
　
イ．対比
　本願発明と引用発明とを対比する。
　引用発明の「フィッシャー−トロプシュろう原料」は、摘記１ｂの「より重質のパラフィン（Ｃ１８＋）は、フィッシャー−トロプシュろう又は合成ろうと通称される」との記載、及び蝋（ろう）の外来語が「ワックス」であることから、本願発明の「ワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物」に相当し、
　引用発明の「潤滑基油」は、本願発明の「基油」に相当し、
　ここで、引用発明が「（ａ）フィッシャー−トロプシュろう原料を水素化転化する段階」を有する点に関しては、本願明細書の段落０００７の「本方法は、一般にこれら刊行物に記載されるようなフィッシャー・トロプシュ合成及び水素化異性化工程を含んでいる。この水素化異性化工程は、供給原料中に所要含有量の非環式イソ−パラフィンを得るために必要である。」との記載における「水素化異性化工程」に相当するものであること、本願明細書の段落００２２の「接触脱蝋反応器に、第１表の原料Ｎｏ．１に示す特性を有する異性化フィッシャー・トロプシュ生成物の蒸留フラクションを１時間当り１０００ｇ供給した。」との記載にあるように本願明細書の実施例においては「異性化」した「フィッシャー・トロプシュ生成物」が原料が用いられていること、及び本願請求項１の「…を含み、…である該製造方法。」との記載からみて、当該「水素化転化段階」の有無は相違点を構成せず、
　引用発明の「（ｂ）軽質留分と重質留分に分離する段階」は、その「重質留分」が本願発明の「蒸留物フラクション」に相当し、摘記１ｄの実施例３においては、フィッシャートロプシュろう原料を触媒と接触させた後に得られた「３９０＋留分」という「重質留分」から特定の動粘度を有する基油が得られているので、本願発明の「（ａ）該ワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物から前記所望の基油の中の１つに相当する粘度を有する蒸留物フラクションを得る工程」に相当し、
　引用発明の「（ｃ）重質留分を接触脱ろうして基油を得る段階」は、本願発明の「（ｂ）工程（ａ）で得られた蒸留物フラクションを供給原料として使用して接触脱蝋工程を行なう工程」に相当し、
　引用発明の「（ｄ）脱ろう処理で得られた粗ろうの一部を」は、脱ろう処理で得られた生成物から、粗ろうを分離して、残りを所望の基油として得ているものであるから、本願発明の表記に即して「（ｃ）前記所望の基油の中の１つを得るため、工程（ｂ）で得られた脱蝋生成物から一部を分離する工程」に相当し、
　引用発明の「（ｅ）新しいフィッシャー−トロプシュろう原料とブレンドすることにより、水素化転化段階（ａ）に戻す」は、脱ロウ処理で得られた生成物から一部を分離した後、引用発明の（ａ）〜（ｄ）の工程を繰り返すことになるから、本願発明の「（ｄ）各基油について工程（ａ）〜（ｃ）を繰り返す工程」に相当する。 
　してみると、本願発明と引用発明は、『ワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物から、基油を製造する方法において、
（ａ）該ワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物から前記所望の基油の中の１つに相当する粘度を有する蒸留物フラクションを得る工程、
（ｂ）工程（ａ）で得られた蒸留物フラクションを供給原料として使用して接触脱蝋工程を行なう工程、
（ｃ）前記所望の基油の中の１つを得るため、工程（ｂ）で得られた脱蝋生成物から一部を分離する工程、及び
（ｄ）各基油について工程（ａ）〜（ｃ）を繰り返す工程、を含む該製造方法。』である点で一致し、 
（α）原料となるワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物が、本願発明においては「非環式イソパラフィンの含有量が７０重量％を越える」という性状を有するのに対して、引用発明においては当該「非環式イソパラフィンの含有量」が特定されていない点、 
（β）所望の基油が、本願発明においては「１００℃での動粘度によって分類されたグレードが異なる２つ以上の基油」であるのに対して、引用発明においては「２つ以上の基油」に特定されていない点、 
（γ）脱蝋処理後に生成物から分離されるものが、本願発明においては「低沸点化合物」であるのに対して、引用発明においては「粗ろうの一部」である点、 
（δ）蒸留物フラクションが、本願発明においては「沸点２００〜４５０℃のＴ１０　重量％及び沸点３００〜５５０℃のＴ９０　重量％を有し、且つ前記蒸留物フラクションの１００℃での動粘度が３〜１０ｃＳｔである」という性状を有するのに対して、引用発明においては「段階（ｂ）で３５０〜４２０℃の範囲の有効カットポイントで得られる」ものである点、
 の４つの点において一応相違している。
　
ウ．判断
　上記（α）〜（δ）の相違点について検討する。
　
　上記（α）の相違点について、本願明細書の段落０００７の「非環式イソ−パラフィンを７０重量％を越え、好ましくは８０重量％を越えて含有する高含有量のワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物は、周知の方法…で得られる。これらの方法及びその他の方法は、ＥＰ−Ａ−７７６９５９…に詳細に説明されている。本方法は、一般にこれら刊行物に記載されるようなフィッシャー・トロプシュ合成及び水素化異性化工程を含んでいる。この水素化異性化工程は、供給原料中に所要含有量の非環式イソ−パラフィンを得るために必要である。」との記載における「ＥＰ−Ａ−７７６９５９」という刊行物に対応する日本語特許公報が上記「刊行物１」であること、及び本願明細書の段落０００７の当該記載において「非環式イソ−パラフィンを得るために必要である」とされる「水素化異性化工程」に相当する工程を引用発明が「（ａ）…水素化転化する段階」として有していることからみて、引用発明の（ｂ）段落に供給される水素化転化段階を経た「フィッシャー−トロプシュろう原料」の「非環式イソパラフィンの含有量」は本願発明の「７０重量％を越える」という数値範囲の範囲内にあるものと推認せざるを得ない。
　してみると、この点について両者に実質的な差異は認められない。
　また、仮にこの点について実質的な相違があるとしても、例えば、刊行物２の「基油は少なくとも９５重量％の非環式イソパラフィンを含む」との記載（摘記２ａ）からみて、基油の「非環式イソパラフィン」の含有量を「少なくとも９５重量％」程度にまで高めることが好ましいことは、当業者にとって技術常識の範囲内のことでしかないから、基油の原料となる引用発明の水素化転化段階を経た「フィッシャー−トロプシュろう原料」の「非環式イソパラフィンの含有量」を「７０重量％を越える」という数値範囲に限定してみることは、当業者にとって通常の創作能力の発揮の範囲内である。
　
　上記（β）の点について、摘記１ｃの「本発明の方法により得られる潤滑基油は種々の油で使用することができる。例えば、約４００〜５００℃のＴ９０をもつフィッシャー−トロプシュろうから得られた潤滑基油は絶縁油、変圧器油及び電気冷蔵庫油で非常に有用である。＞４５０℃、適切には４５０〜５７５℃のＴ９０をもつフィッシャー−トロプシュろうから得られた基油は、例えば自動車エンジン等に必要なより高品質の潤滑油で使用される潤滑基油として非常に有用である。」との記載にあるように、引用発明で得られる潤滑基油の種類は、絶縁油のようなものから自動車エンジン用の高品質の潤滑油に至るまでの多種多様なものに及んでおり、これら「種々の油」で使用される基油の動粘度が相互に異なっていることは自明であるから、これら「種々の油」で使用される「潤滑基油」を製造することを目的とした引用発明の「潤滑基油」は、本願発明の「１００℃での動粘度によって分類されたグレードが異なる２つ以上の基油」に相当するものと認められ、
　加えて、引用発明の「（ｅ）新しいフィッシャー−トロプシュろう原料とブレンドすることにより、水素化転化段階（ａ）に戻し」という工程によって、粗ろうの一部が再循環されて原料とブレンドされるため、引用発明の製造方法によって製造される「潤滑基油」は、その原料の組成ないし性状が条件に応じて変動し、必然的に「１００℃での動粘度によって分類されたグレードが異なる２つ以上の基油」として得られるものと認められる。
　してみると、この点について両者に実質的な差異は認められない。
　また、仮にこの点について実質的な相違があるとしても、例えば、摘記２ｂの「脱ロウ油は、典型的には狭いカットに分留されて、異なる粘度の基油が製造され」との記載からみて、粘度グレードが異なる２つ以上の基油を製造することは、当業者にとって技術常識の範囲内のことでしかないから、引用発明において製造される基油を「１００℃での動粘度によって分類されたグレードが異なる２つ以上の基油」にしてみることは、当業者にとって通常の創作能力の発揮の範囲内である。
　
　上記（γ）の点について、例えば、摘記２ａの「（ｉｉｉ）該低沸点物質を該脱ロウ油から除去して、該基油を形成する工程」との記載にあるように、脱蝋生成物から低沸点化合物を分離することは、当業者にとって周知慣用の常套手段にすぎないから、引用発明の「脱ろう処理」で得られた生成物から「低沸点化合物」を分離するように設計変更することは、当業者にとって通常の創作能力の発揮の範囲内である。
　
　上記（δ）の点について、引用発明の「段階（ｂ）で３５０〜４２０℃の範囲の有効カットポイントで得られる」という「重質留分」は、摘記１ｄの実施例３において、Ｔ１０＝４３２℃、Ｔ９０＝５２７℃、Ｖｋ１００＝５．６７ｍｍ２／ｓの性状のフィッシャートロプシュろう原料から「３９０℃＋留分」として得られており、この「３９０℃＋留分」は最終的にＶｋ１００＝４．９６ｍｍ２／ｓの性状の「潤滑基油」にされている。
　ここで、当該「３９０℃＋留分」は３９０℃以上でカットした留分を意味するから、そのＴ１０は３９０℃よりも若干高い温度範囲にあって、そのＴ９０が３９０℃を下回ることは絶対にあり得ず、一般的に水素化転化などの処理を経て得られる留分は、原料中の炭化水素の分子量が小さくなって、原料よりも留出温度の温度域が低めになるのが普通であるから、当該「３９０℃＋留分」のＴ９０は原料のＴ９０＝５７２℃よりも低い温度範囲にあるものと推定される。
　すなわち、引用発明の「３９０℃＋留分」は、本願発明の「沸点２００〜４５０℃」の範囲内の３９０℃より若干大きい程度のＴ１０重量％、及び本願発明の「沸点３００〜５５０℃」の範囲と重複する沸点３９０〜５７２℃より狭い範囲のＴ９０重量％を有するものと認められる。
　そして、摘記１ｄの実施例３のフィッシャートロプシュろう原料及び得られる潤滑基油の１００℃での動粘度は、各々５．６７及び４．９６であることからみて、当該「３９０℃＋留分」の動粘度が、本願発明の「３〜１０ｃＳｔ」という数値範囲から逸脱した数値範囲にあるとは認められない。
　してみると、この点について両者に実質的な差異は認められない。
　また、仮にこの点について実質的な相違があるとしても、引用発明の「段階（ｂ）…の有効カットポイント」の温度範囲を最適化して、その「重質留分」のＴ１０重量％及びＴ９０重量％並びに１００℃での動粘度の数値範囲を設定することは、当業者にとって通常の創作能力の発揮の範囲内である。
　
　そして、本願明細書の段落０００４の「本発明の目的は、ワックス状フィッシャー・トロプシュ生成物から粘度の異なる２つ以上の高品質基油を製造する方法を提供することである。」との記載を参酌するに、刊行物１及び２には、粘度の異なる２つ以上の基油の製造方法についての発明が記載されていることから、本願発明に格別予想外の効果があるとは認められない。
　
エ．小括
　以上のとおりであるから、本願発明は、刊行物１及び２に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
（３）刊行物２を主引用例とした場合の検討
ア．刊行物２に記載された発明 
　摘記２ａの「イソパラフィン潤滑油基油を製造するための製造方法であって、該基油は、（ｉ）フィッシャー−トロプシュ炭化水素合成プロセスから得られ、…ワックス質のノルマルパラフィン炭化水素留分を、水素異性化して…水素異性化油を形成する工程と、（ｉｉ）該水素異性化油を…接触脱ロウして…炭化水素を含む脱ロウ油を形成する工程と、（ｉｉｉ）該低沸点物質を該脱ロウ油から除去して、該基油を形成する工程と、によって得られる…製造方法。…該基油は少なくとも９５重量％の非環式イソパラフィンを含む…製造方法。」との記載、及び
　摘記２ｃの「１２中の…黒マルは、粒状のフィッシャー−トロプシュ炭化水素合成触媒を表す。…合成炭化水素は、濾液としてライン２０を経て連続的に除去され、…濾液は水素異性化装置３８に通される。…炭化水素液体はライン３６を経て除去され、そして濾過手段１６からの濾液と共に、水素異性化装置３８に通される。…流下する炭化水素は、水素異性化されて、水素異性化炭化水素とガスとの混合物が、反応器からライン４８を経て除去され、そしてライン４６からの軽質炭化水素と共に分留装置５６の通され、そこで軽質成分が、燃料油留分…として分離され、…重質の水素異性化油は、潤滑油範囲で沸騰する所望の炭化水素（６５０−７５０゜Ｆの範囲の初留点を有する）からなるが、分留装置の底部からライン６４を経て除去される。…潤滑油留分は、ライン６４を経て接触脱ロウ装置６６に通されるが、…水素または水素含有処理ガスは、ライン７０を経て６６に通され、そして水素異性化油と反応してその流動点が低減され、またプレミアム潤滑油基油を含む脱ロウ油が製造される。該脱ロウ油は、脱ロウ反応における未反応水素およびガス生成物と共に、ライン７２を経て除去され、そして減圧パイプスチル７４にライン７２を経て通される。水素異性化における場合と同様に、接触脱ロウにより、また基油物質のいくらかの低沸点物質への分解が起こって、軽質留分が形成される。減圧パイプスチルにおいては、軽質留分は脱ロウ基油から分離され、そしてライン７６を経て装置から除去され、また脱ロウ潤滑油基油がライン７８を経て装置から除去される。…より典型的には異なる粘度の複数個の基油が減圧分留により製造される。」との記載からみて、刊行物２には、
『少なくとも９５重量％の非環式イソパラフィンを含むイソパラフィン潤滑油基油を製造するための製造方法であって、より典型的には異なる粘度の複数個の基油が製造され、該基油は、
（ｉ）フィッシャー−トロプシュ炭化水素合成プロセス（１２中の黒マルは粒状のフィッシャー−トロプシュ炭化水素合成触媒）から得られるワックス質のノルマルパラフィン炭化水素留分（合成炭化水素はライン２０を経て水素異性化装置３８に通される）を水素異性化して水素異性化油（流下する炭化水素は水素異性化されて反応器からライン４８を経て除去）を形成する工程（水素異性化装置３８）と、
（ｉ’）水素異性化油を軽質成分（軽質成分が燃料油留分として分離）と重質の水素異性化油〔重質の水素異性化油は潤滑油範囲で沸騰する所望の炭化水素（６５０−７５０゜Ｆの範囲の初留点を有する）からなるが分留装置の底部からライン６４を経て除去〕に分離する工程（分留装置５６）と、
（ｉｉ）該水素異性化油（潤滑油留分はライン６４を経て接触脱ロウ装置６６に通される）を接触脱ロウして炭化水素を含む脱ロウ油を形成する工程（接触脱ロウ装置６６）と、
（ｉｉｉ）該低沸点物質（軽質留分は脱ロウ基油から分離されライン７６を経て装置から除去）を該脱ロウ油から除去して、該基油（脱ロウ潤滑油基油がライン７８を経て装置から除去）を形成する工程（減圧パイプスチル７４）と、
によって得られる製造方法。』についての発明（以下、「刊２発明」という。）が記載されている。
　
イ．対比
　本願発明と刊２発明を対比する。
　刊２発明の「典型的には異なる粘度の複数個の基油が製造され」は、摘記２ｄの表５において異なる動粘度（１００℃）を有する複数個の基油が得られているところ、その「異なる粘度の複数個の基油」の「粘度」が「１００℃での動粘度」によって分類されたグレードを意味することが明らかであるから、本願発明の「１００℃での動粘度によって分類されたグレードが異なる２つ以上の基油を製造する方法」に相当し、
　刊２発明の「少なくとも９５重量％の非環式イソパラフィンを含むイソパラフィン潤滑油基油を製造するための製造方法であって、…（ｉ）フィッシャー−トロプシュ炭化水素合成プロセスから得られるワックス質のノルマルパラフィン炭化水素留分（…）を水素異性化して水素異性化油（…）を形成する工程」によって形成される「水素異性化油」は、最終的に「少なくとも９５重量％の非環式イソパラフィンを含むイソパラフィン潤滑油基油」を製造するための中間生成物に相当するものであって、本願明細書の段落０００７の「非環式イソ−パラフィンを…８０重量％を越えて含有する高含有量のワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物は、周知の方法…で得られる。…この水素化異性化工程は、供給原料中に所要含有量の非環式イソ−パラフィンを得るために必要である。」との記載からみて、刊２発明の（ｉ）の水素異性化工程によって「非環式イソパラフィン」の含有量が一定程度を越えるものになっていると解されることから、本願発明の表記に即して「非環式イソパラフィンの含有量が一定程度を越えるワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物」に相当し、
　刊２発明の「（ｉ’）水素異性化油を軽質成分（…）と重質の水素異性化油（…）に分離する工程」及びこれによって形成される「重質の水素異性化油」は、摘記２ｃの「潤滑油留分は、ライン６４を経て接触脱ロウ装置６６に通される」との記載における「潤滑油留分」に対応し、なおかつ、摘記２ｃの「１２中の…粒状のフィッシャー−トロプシュ炭化水素合成触媒」によって合成された「ライン２０」を経て供給される「合成炭化水素」に由来するものであるから、本願発明の「（ａ）該ワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物から前記所望の基油の中の１つに相当する粘度を有する蒸留物フラクションを得る工程」及びこれによって得られる「蒸留物フラクション」に相当し、
　刊２発明の「（ｉｉ）該水素異性化油（…）を接触脱ロウして炭化水素を含む脱ロウ油を形成する工程」は、本願発明の「（ｂ）工程（ａ）で得られた蒸留物フラクションを供給原料として使用して接触脱蝋工程を行なう工程」に相当し、
　刊２発明の「（ｉｉｉ）該低沸点物質（…）を該脱ロウ油から除去して、該基油（…）を形成する工程」は、本願発明の「（ｃ）前記所望の基油の中の１つを得るため、工程（ｂ）で得られた脱蝋生成物から低沸点化合物を分離する工程」に相当し、
　刊２発明の「重質の水素異性化油〔重質の水素異性化油は潤滑油範囲で沸騰する所望の炭化水素（６５０−７５０゜Ｆの範囲の初留点を有する）からなるが分留装置の底部からライン６４を経て除去〕」は、その華氏温度（６５０−７５０゜Ｆ）をＣ＝５／９×（Ｆ−３２）の換算式に基づいて、摂氏温度に換算すると「３４３〜３９９℃」になるところ、
　摘記２ｄの表３「７００°Ｆ＋水素異性化油留分」の場合においては、そのＴ１０重量％が３７１℃（７００°Ｆ＋で９８．４重量％）〜３８８℃（７３０°Ｆ＋で７８．３重量％）の範囲内にあり、そのＴ９０が５１０℃（９５０°Ｆ＋が１１．６重量％）より若干高めにあり、その「動粘度＠１００℃、ｃＳｔ」が「５．０７」であることから、本願発明の「前記蒸留物フラクションが、沸点２００〜４５０℃のＴ１０　重量％及び沸点３００〜５５０℃のＴ９０　重量％を有し、且つ前記蒸留物フラクションの１００℃での動粘度が３〜１０ｃＳｔである」という性状を満たすものである。
　
　してみると、本願発明と刊２発明は、『非環式イソパラフィンの含有量が一定程度を越えるワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物から、１００℃での動粘度によって分類されたグレードが異なる２つ以上の基油を製造する方法において、
（ａ）該ワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物から前記所望の基油の中の１つに相当する粘度を有する蒸留物フラクションを得る工程、
（ｂ）工程（ａ）で得られた蒸留物フラクションを供給原料として使用して接触脱蝋工程を行なう工程、
（ｃ）前記所望の基油の中の１つを得るため、工程（ｂ）で得られた脱蝋生成物から低沸点化合物を分離する工程、
を含み、前記蒸留物フラクションが、沸点２００〜４５０℃のＴ１０　重量％及び沸点３００〜５５０℃のＴ９０　重量％を有し、且つ前記蒸留物フラクションの１００℃での動粘度が３〜１０ｃＳｔである該製造方法。』に関するものである点において一致し、
（α’）原料となるワックス状パラフィン性フィッシャー・トロプシュ生成物が、本願発明においては「非環式イソパラフィンの含有量が７０重量％を越える」という性状を有するのに対して、刊２発明においては当該「非環式イソパラフィンの含有量」を特定するものではない点、
（ε）本願発明においては「（ｄ）各基油について工程（ａ）〜（ｃ）を繰り返す工程」を有するのに対して、刊２発明においては当該繰り返す工程を有するものではない点、
の２つの点においてのみ相違する。
　
ウ．判断
　上記（α’）及び（ε）の相違点について検討する。
　
　上記（α’）の相違点について、刊２発明の「水素異性化油」は、最終的には「少なくとも９５重量％の非環式イソパラフィンを含むイソパラフィン潤滑油基油」になる油であるから、その「非環式イソパラフィン」の含有量は実質的に「少なくとも９５重量％」と同程度にあるものと推定され、本願明細書の段落０００７の記載において「非環式イソ−パラフィンを得るために必要である」とされる「水素化異性化工程」を経ていることからみても、刊２発明の「水素異性化油」の「非環式イソパラフィン」の含有量は本願発明の「７０重量％を越える」という数値範囲を満たすものと推認される。
　してみると、この点について両者に実質的な差異は認められない。
　また、仮にこの点について実質的な相違があるとしても、刊２発明は「少なくとも９５重量％の非環式イソパラフィンを含むイソパラフィン潤滑油基油」を製造するための方法に関するものであるから、当該基油を製造するための中間原料となる「水素異性化油」の「非環式イソパラフィン」の含有量を予め高めに設定することは、当業者にとって適宜設定可能な自明の設計事項にすぎないことである。
　
　上記（ε）の相違点について、一般に、化学合成プラントは、１回限りではなく、何回も繰り返して、化学合成を行うのが普通であって、刊２発明も技術常識からみて、その一連の工程を各基油について繰り返して実施することを前提にした技術であると解するのが自然である。
　してみると、この点について両者に実質的な差異は認められない。
　また、仮にこの点について実質的な相違があるとしても、一連の工程を何回も繰り返して化学合成を行うことは当業者にとって周知慣用の常套手段にすぎないものと認められるから、刊２発明の一連の工程を各基油について繰り返して実施するように設計変更することは、当業者にとって通常の創作能力の発揮の範囲内である。
　
　そして、本願明細書の段落０００４の「本発明の目的は、ワックス状フィッシャー・トロプシュ生成物から粘度の異なる２つ以上の高品質基油を製造する方法を提供することである。」との記載を参酌するに、刊行物２には、粘度の異なる２つ以上の基油の製造方法についての発明が記載されていることから、本願発明に格別予想外の効果があるとは認められない。
　
エ．小括
　以上のとおりであるから、本願発明は、刊行物２に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
（４）請求人の主張について
　平成２４年３月２１日付けの意見書の『刊行物２は接触脱蝋工程を開示していないので、摘記２ａにおける刊行物２には請求項１が接触脱蝋工程を含むことが記載されている点は理解できません。これとは全く対照的に、刊行物２は蒸留物ワックスフラクションの溶剤脱蝋を、非脱蝋材料と比べて単に開示しているだけです。更に刊行物２は、周囲温度で固体の“基油”に対し
てさえ、脱蝋工程は必要ないと述べています。しかし、刊行物２の前記説明とは全く対照的に、例えば刊行物２の表６に見られるように、このような“基油”が好適であるとは考えられません。表６で２つの配合物は低温で固体なので、自動変速機液として全く不適当です。また表６の唯一の非脱蝋潤滑剤配合物は曇り点が＋１℃なので、合格できません。刊行物２は配合物ｚにより適合可能の幾つかの特性を選択したにすぎません。したがって、当業者にとって、低曇り点で示される霞みの少ない基油を得ようとする際、刊行物２を考慮する動機付けにはなりません。たとえ刊行物２を考慮したとしても、本願方法には到達できません。』との主張について、
　刊行物２の請求項１に記載された”catalytically dewaxing”という英語原文の用語は、本願の英語原文の請求項７の”catalytic dewaxing”という用語に合致するもので、両者とも和訳にして「接触脱蝋」を意味するから、請求人の「刊行物２は接触脱蝋工程を開示していない」との主張は妥当ではなく、刊行物２の表６の「接触脱ロウされた７００°Ｆ＋基油」の性状は「流動点」が『−１５℃』とされているものであるから『常温で液体』であり、意見書の「自動変速機液として全く不適当です。」との主張も、本願発明の技術的な内容は「自動変速機液」に特定されるものでもないから、上記意見書の主張は採用できない。
　
５．むすび
　以上総括するに、本願発明は、刊行物１及び２に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものである。
　したがって、その余の請求項に係る発明について検討するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。