(57)【要約】      （修正有）【課題】高圧室側のブッシュがブッシュ溝の内周面に高速で衝突することを抑制でき、且つ一対のブッシュがブレードに片当たりすることも抑制できる回転式圧縮機を提供する。【解決手段】圧縮機構は、一対のブッシュ６１を一体化する少なくとも１つの連結部７１，７２を備える。一対のブッシュ６１のうち低圧室５５ａ寄りの第１ブッシュ６１ａには、少なくともシリンダ室５５側の隅部に切り欠き部８１が形成され、一対のブッシュ６１のうち高圧室５５ｂ寄りの第２ブッシュ６１ｂには、少なくとも背圧室６４側の隅部に切り欠き部８４が形成される。【選択図】図８
2017008826.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
電動機（20）と、
上記電動機（20）に連結する駆動軸（30）と、
上記駆動軸（30）に駆動されるピストン（60）と、上記ピストン（60）を収容するシリンダ室（55）が形成されるシリンダ（51）と、該シリンダ（51）のブッシュ溝（63）に揺動可能に内嵌する一対のブッシュ（61）と、該一対のブッシュ（61）の間に進退可能に保持されるブレード（62）とを有する圧縮機構（50）とを備え、
上記ブレード（62）は、上記シリンダ室（55）を低圧室（55a）と高圧室（55b）とに区画するように上記ピストン（60）に連結され、
上記シリンダ（51）には、上記一対のブッシュ（61）におけるシリンダ室（55）と反対側に高圧圧力が作用する背圧室（64）が形成される回転式圧縮機であって、
上記一対のブッシュ（61）を一体化する少なくとも１つの連結部（71,72）を備え、
上記一対のブッシュ（61）のうち低圧室（55a）寄りの第１ブッシュ（61a）には、少なくとも上記シリンダ室（55）側の隅部に切り欠き部（81,85）が形成され、
上記一対のブッシュ（61）のうち高圧室（55b）寄りの第２ブッシュ（61b）には、少なくとも上記背圧室（64）側の隅部に切り欠き部（84,88）が形成される
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記第１ブッシュ（61a）及び第２ブッシュ（61b）の一方又は両方は、ブレード（62）の長手方向に沿った方向の中間部を挟んで対称な形状となるように、シリンダ室（55）側及び背圧室（64）側の両側の隅部にそれぞれ切り欠き部（81〜88）が１つずつ形成される
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項３】
請求項２において、
上記一対のブッシュ（61）は、上記ブレード（62）を挟んで互いに対称形状に形成される
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
上記第１ブッシュ（61a）及び第２ブッシュ（61b）の少なくとも１つの切り欠き部は、円弧面（81,82,83,84）を構成している
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項５】
請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
上記第１ブッシュ（61a）及び第２ブッシュ（61b）の少なくとも１つの切り欠き部は、平坦面（85,86,87,88）を構成している
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項６】
請求項１乃至５のいずれか１つにおいて、
上記一対のブッシュ（61）における上記シリンダ（51）の筒軸方向の一端部同士が、第１の上記連結部（71）によって連結され、且つ該一対のブッシュ（61）における上記シリンダ（51）の筒軸方向の他端部同士が、第２の上記連結部（72）によって連結される
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項７】
請求項１乃至６のいずれか１つにおいて、
上記一対のブッシュ（61）の上記シリンダ（51）の筒軸方向の一端部には、それぞれ凹部（70a,70b）又は凸部が形成され、
上記連結部（71,72）には、上記一対のブッシュ（61）の凹部（70a,70b）又は凸部に嵌合する凸部（71b,72b）又は凹部が形成されている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転式圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、流体を圧縮する圧縮機が知られている。この圧縮機として、シリンダ室内でピストンが偏心回転する回転式圧縮機がある。電動機によって駆動軸が回転駆動されると、シリンダ室でピストンが偏心回転し、シリンダ室内の低圧室（吸入室）及び高圧室の容積が変化する。これにより、高圧室では、その容積の減少に伴い流体が圧縮され、圧縮された流体が圧縮機構から吐出される。
【０００３】
ところで、特許文献１に記載の圧縮機は、揺動ピストン型の圧縮機構を有している。圧縮機構のシリンダには、一対のブッシュが揺動可能に嵌合するブッシュ溝が形成され、一対のブッシュの間にブレードが摺動可能に保持される。このブレードとピストンとが連結されることで、シリンダ室が低圧室と高圧室とに区画される。
【０００４】
また、特許文献１に記載の圧縮機構では、同文献の図１に記載のように、一対のブッシュ８,８を連結部７ｃで連結して一体化し、ブッシュの小径化を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１０−５４３８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本願発明者は、特許文献１とは異なる課題に着目し、一対のブッシュを一体化することを考案した。具体的には、例えば一対のブッシュが別体に構成される場合、一対のブッシュのうち高圧室側寄りのブッシュがブッシュ溝の内周面に高速で衝突するという課題をみいだした。即ち、シリンダ室では、ピストンの偏心回転に伴い高圧室の容積が徐々に小さくなると、高圧室の圧力が上昇する。これに伴い、高圧室側のブッシュは、シリンダ室と反対の背圧室（この背圧室は通常、高圧雰囲気となっている）側へ移動する。その後、更に高圧室の圧力が上昇し、流体が吐出ポートより吐出されると、高圧室の圧力が急激に低下する。すると、高圧室側のブッシュは、背圧室とシリンダ室との差圧により、シリンダ室側へ急速に移動し、このブッシュがブッシュ溝の内周面と激しく衝突する。
【０００７】
このような高圧室側のブッシュの衝突は、ピストンが一回転する度に生じる。このため、圧縮機の運転時において、このような、いわゆるチャタリングが生じると、騒音が発生したり、ブッシュの摩耗が促されて圧縮機構の信頼性が損なわれたりする、という課題があった。
【０００８】
本願発明者は、このような課題に着目し、一対のブッシュを連結部で一体化することをみいだした。即ち、ピストンの回転に伴い高圧室の圧力が上昇したとしても、低圧室の圧力は比較的低い状態となる。このため、低圧室側のブッシュは、背圧室の低圧室との差圧によりシリンダ室側へ押される状態となる。このように低圧室側のブッシュがシリンダ室側へ押される状態では、高圧室の圧力が上昇しても、低圧室側のブッシュと連結する高圧側のブッシュが、背圧室側へ過剰に押されることがない。つまり、一対のブッシュを一体化することで、高圧室側のブッシュが背圧室側へ移動してしまうのを抑制できる。その後、更に高圧室の圧力が上昇し、流体が吐出ポートより吐出されると、高圧室の圧力が急激に低下する。しかし、一体型のブッシュは、背圧室側へさほど移動していないため、このブッシュが背圧室とシリンダ室の差圧によりシリンダ室側へ高速で押し付けられることがない。この結果、各ブッシュがブッシュ溝の内周面に激しく衝突することを抑制でき、上述したチャタリングの発生を抑制できる。
【０００９】
ところが、本願発明者は、このようなブッシュの構造を採用した場合に新たな課題に直面した。上述のように、高圧室の圧力が上昇すると、高圧側のブッシュは背圧室側へ移動しようとする。これに対し、低圧室の圧力は、流体の吸入圧力（低圧）に相当し、低圧室の容積が変化してもその圧力はほとんど変わらない。すると、一体型の一対のブッシュには、ブッシュ溝の中心を軸として時計回りに回転力が作用する。即ち、このような状態では、高圧室側のブッシュの背圧室側の隅部が、ブレードの一方の側面に近接すると同時に低圧室側のブッシュのシリンダ室側の隅部が、ブレードの他方の側面に近接するように、一体型のブッシュが回転する。この結果、高圧側のブッシュの背圧室側の隅部、及び低圧側のブッシュのシリンダ室側の隅部が、ブレードに片当たりしてしまい、ブッシュ及びブレードの摩耗や焼き付きが生じてしまう、という新たな課題が発生してしまう。
【００１０】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、高圧室側のブッシュがブッシュ溝の内周面に高速で衝突することを抑制でき、且つ一対のブッシュがブレードに片当たりすることも抑制できる回転式圧縮機を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
第１の発明は、電動機（20）と、上記電動機（20）に連結する駆動軸（30）と、該駆動軸（30）に駆動されるピストン（60）と、上記ピストン（60）を収容するシリンダ室（55）が形成されるシリンダ（51）と、該シリンダ（51）のブッシュ溝（63）に揺動可能に内嵌する一対のブッシュ（61）と、該一対のブッシュ（61）の間に進退可能に保持されるブレード（62）とを有する圧縮機構（50）とを備え、上記ブレード（62）は、上記シリンダ室（55）を低圧室（55a）と高圧室（55b）とに区画するように上記ピストン（60）に連結され、上記シリンダ（51）には、上記一対のブッシュ（61）におけるシリンダ室（55）と反対側に高圧圧力が作用する背圧室（64）が形成される回転式圧縮機を対象とし、上記一対のブッシュ（61）を一体化する少なくとも１つの連結部（71,72）を備え、上記一対のブッシュ（61）のうち低圧室（55a）寄りの第１ブッシュ（61a）には、少なくとも上記シリンダ室（55）側の隅部に切り欠き部（81,85）が形成され、上記一対のブッシュ（61）のうち高圧室（55b）寄りの第２ブッシュ（61b）には、少なくとも上記背圧室（64）側の隅部に切り欠き部（84,88）が形成されることを特徴とする。
【００１２】
第１の発明では、一対のブッシュ（61）が連結部（71,72）により連結されて一体化される。これにより、高圧室（55b）の圧力が上昇したとしても、高圧室（55b）側のブッシュ（第２ブッシュ（61b））が背圧室（64）側へ過剰に移動することがない。従って、その後に高圧室（55b）の圧力が急低下しても、第２ブッシュ（61b）が高速でブッシュ溝（63）の内周面に衝突してしまうことを防止できる。
【００１３】
一方、一対のブッシュ（61）を一体化すると、上述したように一体となったブッシュ（61）に回転力が作用し、第１ブッシュ（61a）のシリンダ室（55）側の隅部、及び第２ブッシュ（61b）の背圧室（64）側の隅部がブレード（62）に片当たりし易くなる。しかし、本発明では、少なくとも、第１ブッシュ（61a）のシリンダ室（55）側の隅部と、第２ブッシュ（61b）の背圧室（64）側の隅部とにそれぞれ切り欠き部（81,84,85,88）を形成している。これにより、各ブッシュ（61）に回転力が作用しても、各ブッシュ（61）の隅部がブッシュ（61）と片当たりしてしまうことを抑制できる。
【００１４】
第２の発明は、第１の発明において、上記第１ブッシュ（61a）及び第２ブッシュ（61b）の一方又は両方は、ブレード（62）の長手方向に沿った方向の中間部を挟んで対称な形状となるように、シリンダ室（55）側及び背圧室（64）側の両側の隅部にそれぞれ切り欠き部（81〜88）が１つずつ形成されることを特徴とする。
【００１５】
第２の発明では、第１ブッシュ（61a）及び第２ブッシュ（61b）の一方又は両方において、シリンダ室（55）側と背圧室（64）側の両者の隅部にそれぞれ切り欠き部（81〜88）が形成される。即ち、ブッシュ（61）は、ブレード（62）の長手方向に沿った方向の中間部を挟んで対称な形状となる。このようにすると、ブッシュ溝（63）に嵌合させるブッシュ（61）の向きがシリンダ室（55）側と背圧室（64）側とで逆向きになったとしても、ブッシュ（61）をブッシュ溝（63）に嵌め込むことができる。嵌め込まれたブッシュ（61）は、背圧室（64）側とシリンダ室（55）側との双方に切り欠き部（81〜88）が形成されるので、ブッシュ（61）がブレード（62）に片当たりしてしまうことも抑制できる。
【００１６】
第３の発明は、第２の発明において、上記一対のブッシュ（61）は、上記ブレード（62）を挟んで互いに対称形状に形成されることを特徴とする。
【００１７】
第３の発明では、第１ブッシュ（61a）と第２ブッシュ（61b）とがブレード（62）を挟んで対称形状に形成される。これにより、第１ブッシュ（61a）と第２ブッシュ（61b）とをブッシュ溝（63）に逆さまに嵌め込んでしまったとしても、所期の機能が損なわれない。つまり、この状態においても、第２ブッシュ（61b）のシリンダ室（55）側、及び第１ブッシュ（61a）の背圧室（64）側に切り欠き部（81〜88）が形成されるため、各ブッシュ（61）とブレード（62）の片当たりを抑制できる。
【００１８】
第４の発明は、第１乃至第３のいずれか１つの発明において、上記第１ブッシュ（61a）及び第２ブッシュ（61b）の少なくとも１つの切り欠き部は、円弧面（81,82,83,84）を構成していることを特徴とする。
【００１９】
第４の発明では、各ブッシュ（61）の少なくとも１つの切り欠き部は、円弧面（81,82,83,84）により構成される。これにより、ブッシュ（61）がブレード（62）に対して線接触することを抑制でき、ブッシュ（61）やブレード（62）の摩耗を効果的に抑制できる。
【００２０】
第５の発明は、第１乃至第３のいずれか１つの発明において、上記第１ブッシュ（61a）及び第２ブッシュ（61b）の少なくとも１つの切り欠き部は、平坦面（85,86,87,88）を構成していることを特徴とする。
【００２１】
第５の発明では、各ブッシュ（61）の少なくとも１つの切り欠き部は、平坦面（85,86,87,88）により構成される。これにより、切り欠き部の加工が容易となる。
【００２２】
第６の発明は、第１乃至第５のいずれか１つの発明において、上記一対のブッシュ（61）における上記シリンダ（51）の筒軸方向の一端部同士が、第１の上記連結部（71）によって連結され、且つ該一対のブッシュ（61）における上記シリンダ（51）の筒軸方向の他端部同士が、第２の上記連結部（72）によって連結されることを特徴とする。
【００２３】
第６の発明では、各ブッシュ（61）におけるシリンダ（51）軸方向の両端部が、それぞれ連結部（71,72）で連結される。これにより、一対のブッシュ（61）が強固に一体化され、各ブッシュ（61）の撓みを抑制できる。
【００２４】
第７の発明は、第１乃至第６のいずれか１つの発明において、上記一対のブッシュ（61）の上記シリンダ（51）の筒軸方向の一端部には、それぞれ凹部（70a,70b）又は凸部が形成され、上記連結部（71,72）には、上記一対のブッシュ（61）の凹部（70a,70b）又は凸部に嵌合する凸部（71b,72b）又は凹部が形成されていることを特徴とする。
【００２５】
第７の発明では、一対のブッシュ（61）の各凹部（70a,70b）に連結部（71,72）の凸部（71b,72b）が嵌合することで一対のブッシュ（61）と連結部（71,72）とが一体化される。あるいは、一対のブッシュ（61）の各凸部に連結部（71,72）の凹部が嵌合することで一対のブッシュ（61）と連結部（71,72）とが一体化される。
【発明の効果】
【００２６】
本発明によれば、一対のブッシュ（61）を連結部（71,72）により一体化することで、高圧室（55b）側のブッシュ（61）がブッシュ溝（63）の内周面に高速で衝突することを抑制できる。この結果、圧縮機構（50）の作動中において、いわゆるチャタリングが発生することを抑制でき、騒音の発生やブッシュ（61）の摩耗も抑制できる。加えて、第１ブッシュ（61a）のシリンダ室（55）側の隅部、及び第２ブッシュ（61b）の背圧室（64）側の隅部にそれぞれ切り欠き部（81,84）を形成したので、一対のブッシュ（61）が回転しても、各ブッシュ（61）がブレード（62）に片当たりすることを抑制できる。この結果、ブッシュ（61）やブレード（62）の摩耗を抑制でき、回転式圧縮機の信頼性を向上できる。
【００２７】
第２の発明によれば、ブッシュ（61）をブレード（62）の長手方向において逆転した状態でブッシュ溝（63）に嵌め込んだとしても、切り欠き部（81〜88）によって、ブッシュ（61）がブレード（62）に片当たりすることを抑制できる。つまり、ブッシュ（61）を誤って逆さまに取り付けたとしても、第１の発明の効果を奏することができる。
【００２８】
第３の発明によれば、第１ブッシュ（61a）と第２ブッシュ（61b）とを反対の位置としてブッシュ溝（63）に嵌め込んだとしても、切り欠き部（81〜88）によって、ブッシュ（61）がブレード（62）に対して片当たりすることを抑制できる。つまり、２つのブッシュ（61）を誤って反対に取り付けたとしても、第１の発明の効果を奏することができる。
【００２９】
第４の発明によれば、切り欠き部を円弧面（81〜84）で構成することで、一対のブッシュ（61）が回転した際、ブッシュ（61）とブレード（62）とが線接触することを抑制でき、ブッシュ（61）やブレード（62）の摩耗を効果的に抑制できる。
【００３０】
第５の発明によれば、切り欠き部を平坦面（85〜86）で構成することで、切り欠き部を容易に加工しつつ、各ブッシュ（61）がブレード（62）と片当たりすることを抑制できる。
【００３１】
第６の発明によれば、各ブッシュ（61）の両端部をそれぞれ連結部（71,72）で連結することで、各ブッシュ（61）の撓みや捻れを防止でき、各ブッシュ（61）の所期の機能が損なわれてしまうことを抑制できる。
【００３２】
第７の発明によれば、凹部（70a,70b）及び凸部（71b,72b）の嵌め合い構造を利用することで、一対のブッシュ（61）と連結部（71,72）とを容易に一体化できる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】図１は、実施形態に係る圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２は、シリンダの横断面図であり、ピストンの回転角が０°（３６０°）の状態、ピストンの回転角が９０°の状態、ピストンの回転角が１８０°の状態、及びピストンの回転角が２７０°の状態を表したものである。
【図３】図３は、ブッシュ部材の組立状態を示す斜視図である。
【図４】図４は、ブッシュ部材の組立後の斜視図である。
【図５】図５は、図４のＶ−Ｖ線断面図である。
【図６】図６は、比較例１のブッシュの動きを０°〜３６０°に亘って表した、ブッシュ近傍の横断面図である。
【図７】図７は、比較例２のブッシュの動きを０°〜３６０°に亘って表した、ブッシュ近傍の横断面図である。
【図８】図８は、実施形態に係るブッシュの動きを０°〜３６０°に亘って表した、ブッシュ近傍の横断面図である。
【図９】図９は、変形例１のブッシュ部材の図５相当図である。
【図１０】図１０は、変形例２のブッシュ部材の図５相当図である。
【図１１】図１１は、変形例３のブッシュ部材の図５相当図である。
【図１２】図１２は、変形例４のブッシュ部材の図４相当図である。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【００３５】
〈圧縮機の全体構成〉
図１は、本実施形態に係る圧縮機（10）の縦断面図である。本実施形態に係る圧縮機（10）は、全密閉式の回転式圧縮機である。圧縮機（10）は、冷媒が充填された冷媒回路（図示省略）に接続されている。冷媒回路では、蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。つまり、冷媒回路では、圧縮機（10）で圧縮された冷媒が、凝縮器で凝縮し、膨張弁で減圧された後、蒸発器で蒸発し、圧縮機（10）に吸入される。
【００３６】
圧縮機（10）は、ケーシング（11）と、ケーシング（11）の内部に収容される電動機（20）と、電動機（20）と連結する駆動軸（30）と、該駆動軸（30）によって駆動される圧縮機構（50）とを備えている。
【００３７】
〈ケーシング〉
ケーシング（11）は、縦長の円筒状の密閉容器で構成される。ケーシング（11）は、胴部（12）、下部鏡板（13）、及び上部鏡板（14）を有している。胴部（12）は、上下に延びる円筒状に形成され、軸方向の両端が開口している。下部鏡板（13）は、胴部（12）の下端に固定されている。上部鏡板（14）は、胴部（12）の上端に固定されている。
【００３８】
胴部（12）の下部には、吸入管（15）が貫通して固定されている。上部鏡板（14）には、吐出管（16）が貫通して固定されている。上部鏡板（14）には、電動機（20）へ電力を供給するためのターミナル（17）が取り付けられている。
【００３９】
ケーシング（11）の底部には、油貯留部（18）が形成されている。油貯留部（18）は、下部鏡板（13）及び胴部（12）の下部の内壁によって構成される。油貯留部（18）には、圧縮機構（50）や駆動軸（30）の摺動部を潤滑するための潤滑油（冷凍機油）が貯留される。
【００４０】
ケーシング（11）の内部は、圧縮機構（50）で圧縮された高圧冷媒で満たされる。つまり、圧縮機（10）は、ケーシング（11）の内部空間（S）の内圧が高圧冷媒の圧力と実質的に等しい、いわゆる高圧ドーム型に構成されている。
【００４１】
〈電動機〉
電動機（20）は、圧縮機構（50）の上方に配置されている。電動機（20）は、固定子（21）と回転子（22）とを有している。固定子（21）は、ケーシング（11）の胴部（12）の内周面に固定されている。回転子（22）は、固定子（21）の内部を上下方向に貫通している。回転子（22）の軸心内部には、駆動軸（30）が固定される。電動機（20）が通電されると、回転子（22）とともに駆動軸（30）が回転駆動される。
【００４２】
〈駆動軸〉
駆動軸（30）は、ケーシング（11）の胴部（12）の軸心上に位置している。駆動軸（30）は、圧縮機構（50）の各軸受（41,42,43）に回転可能に支持されている。
【００４３】
駆動軸（30）は、上側から下側に向かって順に、主軸（31）、クランク軸（32）、及び副軸（33）を有している。主軸（31）の上部は、電動機（20）の回転子（22）に固定される。クランク軸（32）は、主軸（31）の下端に連結している。副軸（33）は、クランク軸（32）の下端に連結している。主軸（31）の軸心と副軸（33）の軸心は一致している。クランク軸（32）の軸心は、主軸（31）及び副軸（33）の軸心に対して所定量だけ偏心している。クランク軸（32）の外径は、主軸（31）及び副軸（33）の外径よりも大きい。
【００４４】
主軸（31）の上部は、電動機（20）の回転子（22）に固定される。主軸（31）の下部は、フロントヘッド（52）の主軸側貫通口（52c）の内部に位置している。主軸（31）の軸方向の中間部は、上部主軸受（41）に回転可能に支持されている。主軸（31）の下部は、下部主軸受（42）に回転可能に支持されている。副軸（33）の上部は、リアヘッド（53）の副軸側貫通口（53a）の内部に位置している。副軸（33）の軸方向の中間部は、副軸受（43）に回転可能に支持されている。
【００４５】
駆動軸（30）は、クランク軸（32）や各軸受（41,42,43）の摺動部に周囲に油を供給するための油供給機構（34）を備えている。油供給機構（34）は、副軸（33）の下端に取り付けられる油ポンプ（35）と、駆動軸（30）の内部を軸心に沿って延びる主流路（図示省略）と、該主流路から各摺動部へ分岐する分岐流路（図示省略）とを有している。
【００４６】
〈圧縮機構〉
図１に示すように、圧縮機構（50）は、電動機（20）の下方に配置されている。図２に示すように、圧縮機構（50）は、揺動ピストン型に構成されている。図１に示すように、圧縮機構（50）は、シリンダ（51）と、フロントヘッド（52）と、リアヘッド（53）とを備えている。圧縮機構（50）では、シリンダ（51）の上端部（軸方向一端部）にフロントヘッド（52）が積層され、シリンダ（51）の下端部（軸方向他端部）にリアヘッド（53）が積層される。シリンダ（51）、フロントヘッド（52）、及びリアヘッド（53）は、締結部材（図示省略）を介して一体化されている。フロントヘッド（52）及びリアヘッド（53）は、ヘッド部材を構成している。
【００４７】
シリンダ（51）は、ケーシング（11）の胴部（12）の下部の内周面に固定されている。シリンダ（51）は、扁平な略環状に形成され、その中央部に円柱状のシリンダ室（55）を形成している。図１及び２に示すように、シリンダ（51）には、径方向に延びる吸入ポート（56）が貫通形成されている。吸入ポート（56）には、シリンダ室（55）と連通するように吸入管（15）が接続されている。
【００４８】
フロントヘッド（52）では、環状プレート部（52a）及び筒状突出部（52b）の中央部に、主軸（31）が貫通する主軸側貫通口（52c）が形成されている。主軸側貫通口（52c）の上端部の内周面には、上部主軸受（41）が形成される。主軸側貫通口（52c）の下部には、下部主軸受（42）が形成される。フロントヘッド（52）には、シリンダ室（55）の高圧室（55b）と連通する吐出ポート（57）が軸方向に貫通して形成される。吐出ポート（57）には、例えばリード弁等の吐出弁（図示省略）が設けられる。高圧室（55b）の内圧が所定値よりも大きくなると、吐出弁が開放され、高圧室（55b）の冷媒が圧縮機構（50）の外部（ケーシング（11）の内部空間（S）へ流出する。
【００４９】
リアヘッド（53）は、シリンダ（51）の内部空間を覆うようにシリンダ（51）の下方に配置されている。リアヘッド（53）の径方向中央部には、副軸（33）が貫通する副軸側貫通口（53a）が形成されている。副軸側貫通口（53a）の内周面には、副軸受（43）が形成される。
【００５０】
図２に示すように、本実施形態の圧縮機構（50）は、ピストン（60）、ブッシュ（61）、及びブレード（62）を備えている。ピストン（60）は、シリンダ室（55）に収容されている。ピストン（60）は、真円筒形状に形成され、その内部にクランク軸（32）が内嵌している。
【００５１】
シリンダ（51）には、ブッシュ溝（63）と背圧室（64）とが形成される。ブッシュ溝（63）は、シリンダ室（55）と隣接する位置に形成され、シリンダ室（55）と連通している。ブッシュ溝（63）は、横断面が略円形の円柱状の空間を構成している。背圧室（64）は、シリンダ（51）において、ブッシュ溝（63）よりも径方向外方に位置している。背圧室（64）は、横断面が略円形の円柱状の空間を構成している。背圧室（64）は、シリンダ室（55）側の端部がブッシュ溝（63）と連通している。背圧室（64）は、ケーシング（11）の内部空間（S）の圧力に相当する高圧圧力の雰囲気となっている。
【００５２】
一対のブッシュ（61）は、横断面が略弓形状ないし半円形状に形成されている。一対のブッシュ（61）は、ブッシュ溝（63）の内部に嵌め込まれる。一対のブッシュ（61）は、低圧室（55a）（吸入ポート（56））寄りの１つの低圧側ブッシュ（61a）（第１ブッシュ）と、高圧室（55b）（吐出ポート）寄りの１つの高圧側ブッシュ（61b）（第２ブッシュ）とで構成される。
【００５３】
図３〜図５に示すように、一対のブッシュ（61）は、ブッシュ溝（63）と摺接する外側摺接部（65）と、ブレード（62）と摺接する内側摺接部（66）とを有している。つまり、一対のブッシュ（61）は、ブッシュ溝（63）の中心を軸心として外側摺接部（65）がブッシュ溝（63）と摺接しながら揺動運動を行う。また、一対のブッシュ（61）は、各内側摺接部（66）が互いに対向するようにブッシュ溝（63）に配置される。これにより、一対のブッシュ（61）の各内側摺接部（66）の間には、ブレード溝（67）が形成される。ブレード溝（67）は、横断面が略矩形状に形成され、その内部にブレード（62）が径方向に進退可能に保持される。
【００５４】
ブレード（62）は、径方向外方に延びる直方体状ないし板状に形成される。ブレード（62）の基端（径方向内方端部）は、ピストン（60）の外周面に連結している。ブレード（62）は、一対のブッシュ（61,61）の間に形成されるブレード溝（67）に進退可能に収容される。ブレード（62）の突端（径方向外方端部）は、背圧室（64）に位置している。
【００５５】
ブレード（62）は、シリンダ室（55）を低圧室（55a）と高圧室（55b）とに区画する仕切部を構成している。低圧室（55a）は、図２におけるブレード（62）の右側の空間であり、吸入ポート（56）と連通している。高圧室（55b）は、図２におけるブレード（62）の左側の空間であり、吐出ポート（57）と連通している。
【００５６】
〈ブッシュ部材の詳細な構造〉
圧縮機構（50）は、上述した一対のブッシュ（61）を含むブッシュ部材（70）を有している。このブッシュ部材（70）について、図３〜図５を参照しながら説明する。
【００５７】
本実施形態のブッシュ部材（70）は、一対のブッシュ（61）と、第１連結部（71）と、第２連結部（72）とを有している。各ブッシュ（61）は、上下に縦長の略半円柱状に形成されている。図３に示すように、低圧側ブッシュ（61a）には、右側の側面に外側摺接部（65）が形成され、左側の側面に内側摺接部（66）が形成される。高圧側ブッシュ（61b）には、左側の側面に外側摺接部（65）が形成され、右側の側面に内側摺接部（66）が形成される。
【００５８】
各ブッシュ（61）の上面には、前後方向の中間部に第１嵌合溝（凹部（70a））がそれぞれ形成される。各第１嵌合溝（70a）は、縦断面が矩形状に形成され、各ブッシュ（61）の左右両端に亘って水平方向に延びている。
【００５９】
各ブッシュ（61）の下面には、前後方向の中間部に第２嵌合溝（凹部（70b））がそれぞれ形成される。各第２嵌合溝（70b）は、縦断面が矩形状に形成され、各ブッシュ（61）の左右両端に亘って水平方向に延びている。
【００６０】
第１連結部（71）は、ブッシュ部材（70）の上端部に設けられる。第１連結部（71）は、円板状の第１円板部（71a）と、該第１円板部（71a）の下側に一体形成される第１凸条部（凸部（71b））とを有している。第１円板部（71a）は、ブッシュ溝（63）の内周面とほぼ一致する形状をしている。第１凸条部（71b）は、縦断面が矩形状に形成され、第１円板部（71a）の左右両端に亘って水平方向に延びている。各ブッシュ（61）の第１嵌合溝（70a）に第１円板部（71a）の第１凸条部（71b）が嵌合ないし圧入されることで、各ブッシュ（61）と第１連結部（71）とが一体化される。
【００６１】
第２連結部（72）は、ブッシュ部材（70）の下端部に設けられる。第２連結部（72）は、円板状の第２円板部（72a）と、該第２円板部（72a）の上側に一体形成される第２凸条部（凸部（72b））とを有している。第２円板部（72a）は、ブッシュ溝（63）の内周面とほぼ一致する形状をしている。第２凸条部（72b）は、縦断面が矩形状に形成される、第２円板部（72a）の左右両端に亘って水平方向に延びている。各ブッシュ（61）の第２嵌合溝（70b）に第２円板部（72a）の第２凸条部（72b）が嵌合ないし圧入されることで、各ブッシュ（61）と第２連結部（72）とが一体化される。
【００６２】
以上のように、ブッシュ部材（70）では、一対のブッシュ（61）と第１連結部（71）と第２連結部（72）とが一体化される。これにより、一対のブッシュ（61）と第１連結部（71）と第２連結部（72）との間に、上述したブレード溝（67）が形成される。
【００６３】
なお、例えばブッシュ（61）の上面に凸部を、第１連結部（71）の下面に凹部を形成し、これらを嵌合ないし圧入してもよい。また、例えばブッシュ（61）の下面に凸部を、第２連結部（72）の上面に凹部を形成し、これらを嵌合ないし圧入してもよい。
【００６４】
更に、各ブッシュ（61）と連結部（71,72）を連結する方法は、これに限らず、例えば接着、溶接、あるいは一対のブッシュ（61）と連結部（71,72）とを一体加工する方法等が挙げられる。
【００６５】
〈ブッシュの詳細な形状〉
図５に示すように、本実施形態に係る一対のブッシュ（61）の前後の隅部には、それぞれ１つずつ円弧面（81,82）が形成される。これらの円弧面（81,82）は、各ブッシュ（61）の角部を切除するような切り欠き部を構成している。具体的に、低圧側ブッシュ（61a）には、シリンダ室（55）側（図３の後側）の隅部に第１円弧面（81）が形成され、背圧室（64）側（図３の前側）の隅部に第２円弧面（82）が形成される。つまり、低圧側ブッシュ（61a）の内側摺接部（66）は、第１円弧面（81）と第２円弧面（82）とが連続して構成される。
【００６６】
高圧側ブッシュ（61b）には、シリンダ室（55）側（図３の後側）の隅部に第３円弧面（83）が形成され、背圧室（64）側（図３の前側）の隅部に第４円弧面（84）が形成される。つまり、高圧側ブッシュ（61b）の内側摺接部（66）は、第３円弧面（83と第４円弧面（84）とが連続して構成される。
【００６７】
本実施形態では、第１〜第４までの円弧面（81,82,83,84）の曲率半径が概ね等しく、これらの曲率半径は、各ブッシュ（61）の外側摺接部（65）の曲率半径よりも大きい。第１円弧面（81）と第２円弧面（82）の連続部は、低圧側ブッシュ（61a）の前後方向の中間部に位置する。第３円弧面（83）と第４円弧面（84）の連続部は、高圧側ブッシュ（61b）の前後方向の中間部に位置する。
【００６８】
低圧側ブッシュ（61a）と高圧側ブッシュ（61b）とは、ブレード（62）の長手方向に沿った方向（図３の前後方向）の中間部を挟んで前後に対称な形状をしている。加えて、低圧側ブッシュ（61a）と高圧側ブッシュ（61b）とは、ブレード（62）を挟んで左右に対称な形状をしている。換言すると、低圧側ブッシュ（61a）と高圧側ブッシュ（61b）とは完全に同じ形状・大きさ・材質で構成されている。
【００６９】
−圧縮機の運転動作−
圧縮機（10）の基本的な運転動作について図１及び図２を参照しながら説明する。
【００７０】
ターミナル（17）から電動機（20）へ電力が供給されると、電動機（20）が作動し、駆動軸（30）が回転駆動される。すると、駆動軸（30）のクランク軸（32）が偏心回転し、これに伴いピストン（60）が揺動運動を行う。
【００７１】
図２に示すように、圧縮機構（50）では、ピストン（60）の外周面が、シリンダ室（55）の内周面と油膜を介して線接触し、シール部を形成する。ピストン（60）がシリンダ室（55）の内部で揺動運動すると、ピストン（60）とシリンダ（51）との間のシール部が、シリンダ室（55）の内周面に沿って変位し、低圧室（55a）と高圧室（55b）の容積が変化する。この際、ブレード（62）は、ピストン（60）の揺動運動に伴いブレード溝（67）の内部を進退し、且つブッシュ溝（63）の軸心を中心として揺動する。
【００７２】
ピストン（60）の揺動運動（回転角＝０°→９０°→１８０°→２７０°）に伴い低圧室（55a）の容積が徐々に大きくなると、吸入管（15）を流れる流体（冷媒）が吸入ポート（56）から低圧室（55a）へ吸入されていく。次いで、この低圧室（55a）が吸入ポート（56）から遮断されると、遮断された空間が高圧室（55b）を構成する（回転角＝９０°）。次いで、この高圧室（55b）の容積が徐々に小さくなると（回転角＝９０°→１８０°→２７０°）、高圧室（55b）の内圧が上昇していく。高圧室（55b）の内圧が所定の圧力を超えると、吐出ポート（57）のリード弁が開放され、高圧室（55b）の冷媒が吐出ポート（57）を通じて、圧縮機構（50）の外部へ流出する。この高圧冷媒は、ケーシング（11）の内部空間を上方へ流れ、電動機（20）のコアカット（図示省略）等を通過する。電動機（20）の上方に流出した高圧冷媒は、吐出管（16）より冷媒回路へ送られる。
【００７３】
−ブッシュ部材の動作−
圧縮機（10）の運転動作中のブッシュ部材の動作について、図６〜図８を参照しながら具体的に説明する。なお、図６〜図８は、各ブッシュ（61）、ブッシュ溝（63）、及びブレード（62）の隙間や、各ブッシュ（61）の揺動する角度を誇張して表した模式図である。図６は比較例１を、図７は比較例２を、図８は本実施形態を示している。
【００７４】
〔比較例１〕
図６の比較例１は、各ブッシュ（61）が連結部によって一体化されていない。つまり、各ブッシュ（61）は、互いに独立して変位する。また、各ブッシュ（61）の隅部には、本実施形態と異なり、それぞれ切り欠き部が形成されていない。
【００７５】
図６に示すように、回転角が０°〜９０°の状態では、低圧室（55a）及び高圧室（55b）の圧力が低い状態となる。このため、背圧室（64）の圧力をＰb、低圧室（55a）の圧力をＰL、高圧室（55b）の圧力をＰHとすると、Ｐb−ＰLが比較的大きくなり、且つＰb−ＰHも比較的大きくなる。この結果、各ブッシュ（61）は背圧室（64）の圧力によりシリンダ室（55）側へ押し込まれる。また、各ブッシュ（61）は、背圧室（64）側の隅部が左右に拡がる状態となる。
【００７６】
この状態から回転角が１８０°→２７０°へと変化すると、高圧室（55b）の容積が小さくなり、高圧室（55b）の圧力が極めて高くなる。これにより、ＰH−Ｐbが比較的大きくなり、高圧側ブッシュ（61b）が背圧室（64）側に押し付けられる。
【００７７】
この状態から回転角が更に大きくなり、高圧室（55b）の圧力が所定値を越えると、リード弁（図示省略）が開放され、吐出ポート（57）より冷媒が吐出される。この結果、高圧室（55b）の圧力が急激に低下する。このようにして、回転角が２７０°→３６０°へ変化すると、高圧室（55b）の圧力低下に起因して、高圧側ブッシュ（61b）がシリンダ室（55）側（図３の後側）へ急速に移動する。この結果、高圧側ブッシュ（61b）がブッシュ溝（63）の内周面に激しく衝突する。このような高圧側ブッシュ（61b）の衝突は、ピストン（60）が一回転する度に行われ、いわゆるチャタリングの要因となる。このチャタリングにより、騒音が発生したり、高圧側ブッシュ（61b）等が摩耗したりするという問題が生じる。
【００７８】
〔比較例２〕
図７の比較例２は、一対のブッシュ（61）が連結部（71,72）により一体化されブッシュ部材（70）が構成されている。従って、高圧側ブッシュ（61b）と低圧側ブッシュ（61a）とは一体的に動作する。また、各ブッシュ（61）の隅部には、本実施形態と異なり、それぞれ切り欠き部が形成されていない。
【００７９】
図７に示すように、回転角が０°〜９０°の状態では、低圧室（55a）及び高圧室（55a）の圧力が低い状態となる。このためＰb−ＰLが比較的大きくなり、且つＰb−ＰHも比較的大きくなる。この結果、各ブッシュ（61）は背圧室（64）の圧力によりシリンダ室（55）側へ押し込まれる。一方、各ブッシュ（61）は、連結部（71,72）により一体化されているため、図６の比較例１のように各ブッシュ（61）の背圧室（64）側の隅部が左右に拡がることはない。
【００８０】
この状態から回転角が１８０°→２７０°へと変化すると、高圧室（55b）の容積が小さくなり、高圧室（55b）の圧力が極めて高くなる。つまり、ＰH-Ｐbが比較的大きくなる。これに対し、低圧室（55a）の圧力は低いままであり、Ｐb-ＰLが比較的大きくなる。このため、比較例２では、比較例１のように高圧側ブッシュ（61b）が背圧室（64）側に大きく移動してしまうことを抑制でき、その後に高圧側ブッシュ（61b）が高速でブッシュ溝（63）の内周面に衝突してしまうことも抑制できる。
【００８１】
しかしながら、このような圧力関係では、ブッシュ部材（70）が、一対のブッシュ（61）の揺動中心Ｃを軸として回りやすくなる。具体的には、ブッシュ部材（70）は、図７の矢印方向（時計回り方向）に回転し易くなる。この結果、低圧側ブッシュ（61a）のシリンダ室（55）側の隅部（点ａ）と、高圧側ブッシュ（61b）の背圧室（64）側の隅部（点ｂ）とが、ブレード（62）に片当たりしてしまう。従って、比較例２では、ブレード（62）や一対のブッシュ（61）が摩耗してしまう、という新たな問題が生じる。
【００８２】
〔本実施形態〕
図８に示す本実施形態のブッシュ部材（70）は、上述したように一対のブッシュ（61）が２つの連結部（71,72）により一体化される。従って、高圧側ブッシュ（61b）と低圧側ブッシュ（61a）とは一体的に動作する。また、各ブッシュ（61）の隅部には、それぞれ切り欠き部を構成する円弧面（81,82,83,84）が形成される。
【００８３】
図８に示すように、回転角が０°〜９０°の状態では、低圧室（55a）及び高圧室（55b）の圧力が低い状態となる。このため、背圧室（64）の圧力をＰb、低圧室（55a）の圧力をＰL、高圧室（55b）の圧力をＰHとすると、Ｐb−ＰLが比較的大きくなり、且つＰb−ＰHも比較的大きくなる。この結果、各ブッシュ（61）は背圧室（64）の圧力によりシリンダ室（55）側へ押し込まれる。一方、各ブッシュ（61）は、連結部（71,72）により一体化されているため、図６の比較例１のように各ブッシュ（61）の背圧室（64）側の隅部が左右に拡がることはない。
【００８４】
この状態から回転角が１８０°→２７０°へと変化すると、高圧室（55b）の容積が小さくなり、高圧室（55b）の圧力が極めて高くなる。つまり、ＰH-Ｐbが比較的大きくなる。これに対し、低圧室（55a）の圧力は低いままであり、Ｐb-ＰLが比較的大きくなる。このため、本実施形態では、比較例１のように高圧側ブッシュ（61b）が背圧室（64）側に大きく移動してしまうことを抑制でき、その後に高圧側ブッシュ（61b）が高速でブッシュ溝（63）の内周面に衝突してしまうことも抑制できる。
【００８５】
このような圧力関係では、ブッシュ部材（70）が、一対のブッシュ（61）の揺動中心Ｃを軸として図８の矢印方向（時計回り方向）に回転し易くなる。しかしながら、本実施形態では、低圧側ブッシュ（61a）のシリンダ室（55）側の隅部に第１円弧面（81）を形成し、高圧側ブッシュ（61b）の背圧室（64）側の隅部に第４円弧面（84）を形成している。この結果、比較例２のように各ブッシュ（61）がブレード（62）に片当たりしてしまうことを防止でき、ひいては両者の隙間に、供給された潤滑油から成る油膜を形成できる。従って、本実施形態では、ブレード（62）や一対のブッシュ（61）が摩耗してしまうことも抑制できる。
【００８６】
−実施形態の効果−
上記実施形態によれば、以下の効果を奏する。
【００８７】
一対のブッシュ（61）を連結部（71,72）により一体化することで、比較例１のように、高圧側ブッシュ（61b）がブッシュ溝（63）の内周面に高速で衝突することを抑制できる。この結果、圧縮機構（50）の作動中において、いわゆるチャタリングが発生することを抑制でき、騒音の発生やブッシュ（61）の摩耗も抑制できる。加えて、低圧側ブッシュ（61a）のシリンダ室（55）側の隅部、及び高圧側ブッシュ（61b）の背圧室（64）側の隅部にそれぞれ円弧面（81,82,83,84）を形成したので、一対のブッシュ（61）が回転しても、各ブッシュ（61）がブレード（62）に片当たりすることを抑制できる。この結果、ブッシュ（61）やブレード（62）の摩耗を抑制でき、回転式圧縮機の信頼性を向上できる。
【００８８】
各ブッシュ（61）は、ブレード（62）の長手方向に沿った方向（図３の前後方向）の中間部を挟んで対称形状をしている。このため、各ブッシュ（61）をブレード（62）の長手方向において逆転した状態でブッシュ溝（63）に嵌め込んだとしても、円弧面（81,84）によって、ブッシュ（61）がブレード（62）に片当たりすることを抑制できる。つまり、ブッシュ（61）を誤って逆さまに取り付けたとしても、片当たりに起因するブッシュ（61）の摩耗を抑制できる。
【００８９】
低圧側ブッシュ（61a）と高圧側ブッシュ（61b）とは、ブレード（62）を挟んで対称形状をしている。このため、第１ブッシュ（61a）と第２ブッシュ（61b）とを反対の位置としてブッシュ溝（63）に嵌め込んだとしても、円弧面（81,82,83,84）によって、ブッシュ（61）がブレード（62）に対して片当たりすることを抑制できる。つまり、２つのブッシュ（61a）を誤って反対に取り付けたとしても、片当たりに起因するブッシュ（61）の摩耗を抑制できる。
【００９０】
ブッシュ（61）の切り欠き部を円弧面（81,82,83,84）で構成することで、一対のブッシュ（61）が回転した際、ブッシュ（61）とブレード（62）とが線接触することを抑制でき、ブッシュ（61）やブレード（62）の摩耗を効果的に抑制できる。
【００９１】
図４に示すように、各ブッシュ（61）の両端部をそれぞれ連結部（71,72）で連結することで、各ブッシュ（61）の撓みや捻れを防止でき、各ブッシュ（61）の所期の機能が損なわれてしまうことを抑制できる。
【００９２】
図３に示すように、第１嵌合溝（70a）と第１凸条部（71b）、及び第２嵌合溝（70b）と第２凸条部（72b）の嵌め合い構造を利用することで、一対のブッシュ（61）と連結部（71,72）とを容易に一体化できる。
【００９３】
−実施形態の変形例−
上記実施形態のブッシュ部材（70）を以下の各変形例に係る構成としてもよい。
【００９４】
〈変形例１〉
図９に示す変形例１は、一対のブッシュ（61）の切り欠き部の構成が上記実施形態と異なる。変形例１の切り欠き部は、円弧面（81〜84）ではなく平面形状の平坦面（85〜88）で構成される。具体的に、低圧側ブッシュ（61a）には、シリンダ室（55）側の隅部に第１平坦面（85）が形成され、背圧室（64）側の隅部に第２平坦面（86）が形成される。第１平坦面（85）と第２平坦面（86）の連続部は、低圧側ブッシュ（61a）の前後方向の中間部に位置している。高圧側ブッシュ（61b）には、シリンダ室（55）側の隅部に第３平坦面（87）が形成され、背圧室（64）側の隅部に第４平坦面（88）が形成される。
【００９５】
各ブッシュ（61）は前後に対称形状をしている。また、高圧側ブッシュ（61b）と低圧側ブッシュ（61a）とは、ブレード（62）を挟んで左右に対称に形成され、形状・大きさ・及び材質が同じに構成される。
【００９６】
変形例１においても、一対のブッシュ（61）が連結部（71,72）によって一体化されるため、高圧側ブッシュ（61b）がブッシュ溝（63）に高速で衝突することを抑制できる。また、第１平坦面（85）と第４平坦面（88）を形成することで、各ブッシュ（61）とブレード（62）の片当たりを回避できる。
【００９７】
各ブッシュ（61）は前後方向に対称形状をしており、且つ各ブッシュ（61）は互いに同じ構成となっている。従って、各ブッシュ（61）をどのようにブッシュ溝（63）に嵌め込んでも、所期の機能が損なわれることがない。つまり、ブッシュ（61）の組立が容易となり、圧縮機（10）の信頼性の向上を図ることができる。
【００９８】
加えて、各平坦部（85〜88）は、全て平坦形状をしているので、円弧面（81,82,83,84）を形成する場合と比較して加工が容易である。
【００９９】
〈変形例２〉
図１０に示す変形例２は、低圧側ブッシュ（61a）のうちシリンダ室（55）側の隅部に第１円弧面（81）が形成され、高圧側ブッシュ（61b）のうち背圧室（64）側の隅部に第４円弧面（84）が形成される。これに対し、低圧側ブッシュ（61a）のうち背圧室（64）側の隅部には切り欠き部（第２円弧面（82））が形成されておらず、ブレード（62）の側面に沿った第１平面部（89）が形成される。高圧側ブッシュ（61b）のうちシリンダ室（55）側の隅部には切り欠き部（第３円弧面（83））が形成されておらず、ブレード（62）の側面に沿った第２平面部（90）が形成される。
【０１００】
変形例２では、片当たりが生じる部分のみに円弧面（81,84）を形成するため、加工の工数を減らすことができる。それ以外の作用及び効果は上述した実施形態と同様である。
【０１０１】
〈変形例３〉
図１１に示す変形例３は、変形例２の第１円弧面（81）に代えて第１平坦面（85）を形成し、第４円弧面（84）に代えて第４平坦面（88）を形成している。それ以外の構成は、変形例２と同様であり、本構成から得られる作用及び効果も同様である。
【０１０２】
〈変形例４〉
図１２に示す変形例４は、上記実施形態に係るブッシュ部材（70）のうち第２連結部（72）が省略された構成となっている。つまり、一対のブッシュ（61）は、その高さ方向の一端（上端）のみが連結部（第１連結部（71））を介して連結されている。変形例４では、部品点数を削減しつつ、一対のブッシュ（61）と連結部（71）とを一体化してブッシュ部材（70）を構成することができる。それ以外の作用及び効果は上述した実施形態と同様である。
【０１０３】
なお、一対のブッシュ（61）の高さ方向の他端（下端）のみを連結部（72）を介して連結する構成としてもよい。
【０１０４】
変形例４と、上述した変形例１〜３とを組み合わせた構成としてもよい。
【産業上の利用可能性】
【０１０５】
以上説明したように、本発明は回転式圧縮機について有用である。
【符号の説明】
【０１０６】
10    圧縮機（回転式圧縮機）
20    電動機
30    駆動軸
50    圧縮機構
51    シリンダ
55    シリンダ室
55a   低圧室
55b   高圧室
60    ピストン
61a   低圧側ブッシュ（第１ブッシュ）
61b   高圧側ブッシュ（第２ブッシュ）
62    ブレード
63    ブッシュ溝
64    背圧室
70a   第１嵌合溝（凹部）
70b   第２嵌合溝（凹部）
71b   第１凸条部（凸部）
72b   第２凸条部（凸部）
81    第１円弧面（切り欠き部）
82    第２円弧面（切り欠き部）
83    第３円弧面（切り欠き部）
84    第４円弧面（切り欠き部）
85    第１平坦面（切り欠き部）
86    第２平坦面（切り欠き部）
87    第３平坦面（切り欠き部）
88    第４平坦面（切り欠き部）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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