(57)【要約】【課題】静音化された圧縮機を提供する。【解決手段】マフラ部材６の一側に設けられている流出孔７１ａとマフラ部材６の他側に設けられている流出孔７１ｂとは、仮想平面Ａに関して非対称に配されている。従って、吐出孔２２３から流出孔７１ａまでの冷媒経路と、吐出孔２２３から流出孔７１ｂまでの冷媒経路とは、仮想平面Ａに関して非対称である。故に、マフラ部材６の両側夫々を流れる冷媒の振動が、モータの振動との共振によって同時的に増大することが抑制される。この結果、圧縮機を静音化することができる。【選択図】図４
2017115815.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を圧縮するためのロータと、
該ロータが連結されている回転軸部と、
該回転軸部を回転可能に支持し、前記ロータを収容し、内部で冷媒が圧縮されるケーシングと、
該ケーシングの前記回転軸部の周辺を覆い、前記ケーシングとの間で、騒音を低減するためのマフラ室を形成するマフラ部材と
を備える圧縮機において、
前記ケーシングには、該ケーシングの内部から前記マフラ室に吐出される冷媒が通る吐出孔が設けられており、
前記マフラ部材には、前記マフラ室から流出する冷媒が夫々通る複数個の流出孔が、前記吐出孔の開口中心と前記回転軸部の軸心とを通る仮想平面を境界とする一側及び他側に同数個ずつ設けられており、
前記マフラ部材の前記一側に設けられている流出孔と前記他側に設けられている流出孔とは、前記仮想平面に関して非対称に配されていることを特徴とする圧縮機。
【請求項２】
前記流出孔は、前記マフラ部材の前記一側及び他側夫々に複数個ずつ設けられていることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機。
【請求項３】
各流出孔の内径は５mm以下であることを特徴とする請求項２に記載の圧縮機。
【請求項４】
前記マフラ室の前記一側及び他側夫々に、冷媒の流れを部分的に絞り込む絞り込み部が設けられており、
前記マフラ部材の前記一側及び他側夫々に、前記絞り込み部からの距離が10mm以下の位置に配されている流出孔があることを特徴とする請求項１から３の何れかひとつに記載の圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷媒を圧縮する圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１，２に記載の圧縮機は、ケーシングの内部にて冷媒を圧縮する。
ケーシングには、冷媒を圧縮するためのロータが収容されており、ロータは、モータの出力軸である回転軸部に連結されている。回転軸部はケーシングを貫通している。
ケーシングの回転軸部の周辺はマフラ部材に覆われている。ケーシングとマフラ部材との対向面間には、圧縮機が発する騒音を低減するためのマフラ室が形成されている。
ケーシングには吐出孔が設けられている。マフラ部材には２個の流出孔が設けられている。冷媒は、ケーシングの内部から吐出孔を通ってマフラ室に吐出され、マフラ室から２個の流出孔の何れか一方を通ってケーシングの外部に流出する。
【０００３】
マフラ室の形状は、吐出孔の開口中心と回転軸部の軸心とを通る仮想平面に関して対称である。２個の流出孔は仮想平面に関して対称に配されており、２個の流出孔を結ぶ直線上に回転軸部の軸心がある。従って、吐出孔から２個の流出孔夫々までの冷媒経路は、仮想平面に関して対称である。
このとき、一方の流出孔を通って流出する冷媒と他方の流出孔を通って流出する冷媒とが対称音源となり、冷媒の振動が相殺される。この結果、騒音を低減することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−２５０１１１号公報
【特許文献２】特開２０１０−２４２５４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１，２に記載の圧縮機の場合、モータの回転数を変化させると騒音が急激に増大することがある。
騒音の急激な増大の原因は、吐出孔から一方の流出孔へ流れる冷媒の振動と吐出孔から他方の流出孔へ流れる冷媒の振動とが、モータの振動との共振によって同時的に増大することである。つまり、共振時には、対称音源によって振動を相殺しても、騒音を効果的に低減することはできない。
【０００６】
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであり、その主たる目的は、静音化された圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本実施の形態に係る圧縮機は、冷媒を圧縮するためのロータと、該ロータが連結されている回転軸部と、該回転軸部を回転可能に支持し、前記ロータを収容し、内部で冷媒が圧縮されるケーシングと、該ケーシングの前記回転軸部の周辺を覆い、前記ケーシングとの間で、騒音を低減するためのマフラ室を形成するマフラ部材とを備える圧縮機において、前記ケーシングには、該ケーシングの内部から前記マフラ室に吐出される冷媒が通る吐出孔が設けられており、前記マフラ部材には、前記マフラ室から流出する冷媒が夫々通る複数個の流出孔が、前記吐出孔の開口中心と前記回転軸部の軸心とを通る仮想平面を境界とする一側及び他側に同数個ずつ設けられており、前記マフラ部材の前記一側に設けられている流出孔と前記他側に設けられている流出孔とは、前記仮想平面に関して非対称に配されていることを特徴とする。
【０００８】
本実施の形態に係る圧縮機は、前記流出孔は、前記マフラ部材の前記一側及び他側夫々に複数個ずつ設けられていることを特徴とする。
【０００９】
本実施の形態に係る圧縮機は、各流出孔の内径は５mm以下であることを特徴とする。
【００１０】
本実施の形態に係る圧縮機は、前記マフラ室の前記一側及び他側夫々に、冷媒の流れを部分的に絞り込む絞り込み部が設けられており、前記マフラ部材の前記一側及び他側夫々に、前記絞り込み部からの距離が10mm以下の位置に配されている流出孔があることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本実施の形態の圧縮機による場合、マフラ部材の一側に設けられている流出孔とマフラ部材の他側に設けられている流出孔とは、仮想平面に関して非対称に配されている。
故に、マフラ部材の両側夫々を流れる冷媒の振動が、モータの振動との共振によって同時的に増大することが抑制される。この結果、圧縮機を静音化することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】実施の形態１に係る圧縮機の構成を略示する縦断面図である。
【図２】圧縮機が備えるケーシング近傍の構成を略示する縦断面図である。
【図３】ケーシングが有する蓋の構成を略示する断面図である。
【図４】蓋に取り付けられているマフラ部材の構成を略示する平面図である。
【図５】実施の形態１に係る圧縮機及び比較例として用いた圧縮機夫々が発する20kHz 以下の騒音の音圧レベルを比較するための特性図である。
【図６】実施の形態１に係る圧縮機及び比較例として用いた圧縮機夫々が発する1.6kHz以下の騒音の音圧レベルを比較するための特性図である。
【図７】実施の形態２に係る圧縮機が備えるマフラ部材の構成を略示する平面図である。
【図８】実施の形態２に係る圧縮機及び比較例として用いた圧縮機夫々が発する騒音の音圧レベルを比較するための特性図である。
【図９】実施の形態３に係る圧縮機が備えるマフラ部材の構成を略示する平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明を、その実施の形態を示す図面に基づいて詳述する。
【００１４】
実施の形態  １．
図１は、実施の形態１に係る圧縮機の構成を略示する縦断面図である。
図中１は圧縮機であり、圧縮機１は、ケーシング２、ロータ３、筐体４、及びモータ５を備える。
図２は、ケーシング２近傍の構成を略示する縦断面図である。
【００１５】
まず、図１及び図２を参照しつつ、ケーシング２について説明する。
ケーシング２は、ケーシング本体２１及び蓋２２，２３を備える。
ケーシング本体２１は円筒状をなす。ケーシング本体２１の周壁には吸込口２１１が設けられている。吸込口２１１には吸込管１１が接続されている。
【００１６】
図３は、蓋２２の構成を略示する断面図である。
ここで、図１〜図３を参照しつつ、蓋２２，２３について説明する。
蓋２２，２３夫々は円盤状をなす。蓋２２，２３の中心部には、円筒状のボス２２１，２３１が突設されている。ボス２２１，２３１の内周面には軸受２２２，２３２が配されている。
蓋２２は、ボス２２１を外向きにしてケーシング本体２１の一端開口を閉塞している。同様に、蓋２３は、ボス２３１を外向きにしてケーシング本体２１の他端開口を閉塞している。
【００１７】
ケーシング２はロータ３を収容している。ロータ３は円筒状をなす。ロータ３は回転軸部３１に連結されている。
回転軸部３１の軸長方向の中途には、偏心部３１ａが一体に設けられている。偏心部３１ａは、回転軸部３１に対して偏心した円柱状をなす。ロータ３は偏心部３１ａに同軸に外嵌めされている。
【００１８】
回転軸部３１は、ボス２２１、ケーシング本体２１、及びボス２３１の内部に挿通されている。回転軸部３１は軸受２２２，２３２夫々によって回転可能に支持されている。即ち、回転軸部３１はケーシング２に回転可能に支持されている。回転軸部３１とケーシング本体２１及びボス２２１，２３１夫々とは同軸に配されている。回転軸部３１はボス２２１の外側に延設されている。
蓋２２には円形の吐出孔２２３が設けられている。吐出孔２２３はボス２２１から蓋２２の周縁部側に適長離隔している。
【００１９】
図４は、蓋２２に取り付けられているマフラ部材６の構成を略示する平面図である。
次に、図１〜図４を参照しつつマフラ部材６の構成について説明する。
マフラ部材６は皿状をなす。マフラ部材６は、底壁６１、側壁６２、及び鍔６３を有する。
底壁６１は十字板状をなす。
底壁６１の中央部には、円形の貫通孔６１１が設けられている。貫通孔６１１の内径は、ボス２２１の外径と同程度である。
【００２０】
側壁６２は、底壁６１の周縁部の全周に亘って、底壁６１に交差する向きに突設されている。
鍔６３は、側壁６２の先端部の全周に亘って、外向きに突設されている。鍔６３は、外形が円形の平板状をなす。鍔６３には４個の各円形のボルト孔６３１，６３１，…が設けられている。
【００２１】
次に、マフラ部材６の蓋２２に対する取り付けについて説明する。
マフラ部材６は、貫通孔６１１にボス２２１が嵌め込まれ、鍔６３が蓋２２の外面の周縁部に接触した状態で、ボルト孔６３１，６３１，…に挿通されたボルト６４，６４，…を用いて、蓋２２にボルト留めされる。この結果、マフラ部材６は、蓋２２（即ち、ケーシング２の回転軸部３１の周辺）を外側から覆う。
以上の結果、底壁６１は蓋２２の外面に対面し、吐出孔２２３に臨む。また、蓋２２の外面から外向きに側壁６２が立ち上がる。
【００２２】
マフラ部材６が蓋２２に取り付けられることによって、マフラ部材６と蓋２２との対向面間にマフラ室６５が形成される。
マフラ室６５は、蓋２２の外面、ボス２２１の外周面、底壁６１の内面、及び側壁６２の内面に囲繞されている。マフラ室６５の形状は、吐出孔２２３の開口中心２２ａと回転軸部３１の軸心３１ｂとを通る仮想平面Ａに関して対称である。
以下では、仮想平面Ａを境界とする一側を左側といい、仮想平面Ａを境界とする他側を右側という。
【００２３】
次に、マフラ室６５の詳細について述べる。マフラ室６５は、底壁６１の十字の４側部に対応する４個の分室８１，８２ａ，８２ｂ，８３に分かれている。分室８１，８２ａ，８３，８２ｂは回転軸部３１の周方向に並設されている。
分室８１，８３夫々は仮想平面Ａに関して対称形状をなす。分室８１は吐出孔２２３を通してケーシング２の内部に連通している。
分室８２ａは左側に配されており、分室８２ｂは右側に配されている。分室８２ａ，８２ｂは、仮想平面Ａに関して互いに対称形状をなす。
【００２４】
更に、マフラ室６５は４個の絞り込み部８４ａ，８４ｂ，８５ａ，８５ｂを有する。絞り込み部８４ａは分室８１，８２ａを連通する連通路である。絞り込み部８４ｂは分室８１，８２ｂを連通する連通路である。絞り込み部８５ａは分室８２ａ，８３を連通する連通路である。絞り込み部８５ｂは分室８２ｂ，８３を連通する連通路である。絞り込み部８４ａ，８５ａ，８５ｂ，８４ｂは、貫通孔６１１の周縁部に対応する位置にて周方向に並設されている。
絞り込み部８４ａ，８４ｂ，８５ａ，８５ｂ夫々に面する側壁６２とボス２２１の外周面との間の離隔距離は、分室８１，８２ａ，８２ｂ，８３夫々に面する側壁６２とボス２２１の外周面との間の離隔距離よりも短い。
【００２５】
底壁６１には、４個の各円形の流出孔７１ａ，７２ａ，７１ｂ，７２ｂが設けられている。
流出孔７１ａ，７２ａは、マフラ部材６の仮想平面Ａを境界とする一側に設けられており、流出孔７１ｂ，７２ｂは、マフラ部材６の仮想平面Ａを境界とする他側に設けられている。流出孔７１ａ，７２ａ，７１ｂ，７２ｂは、仮想平面Ａに関して互いに非対称に配されている。
【００２６】
更に詳細には、流出孔７１ａ，７２ａは、分室８２ａに面する底壁６１に設けられている。流出孔７１ａ，７２ａは、共に、分室８３よりも分室８１に近い範囲に配されている。流出孔７１ａは、絞り込み部８４ａの近傍に配され、且つ絞り込み部８５ａから離隔して配されている。流出孔７２ａは、絞り込み部８４ａ，８５ａの両方から離隔して配されている。
【００２７】
流出孔７１ｂ，７２ｂは、分室８２ｂに面する底壁６１に設けられている。流出孔７１ｂ，７２ｂは、共に、分室８１よりも分室８３に近い範囲に配されている。流出孔７１ｂは、絞り込み部８５ｂの近傍に配され、且つ絞り込み部８４ｂから離隔して配されている。流出孔７２ｂは、絞り込み部８４ｂ，８５ｂの両方から離隔して配されている。
【００２８】
次に、図１及び図２を参照しつつ、筐体４について説明する。以下では、図１及び図２夫々の上下方向を圧縮機１の上下方向として説明する。
筐体４は、筐体本体４１と蓋４２とを備える。
筐体本体４１は、上向きに開口した有底円筒状をなす。筐体本体４１には、ケーシング本体２１が同軸に内嵌めされている。蓋２２は上側、蓋２３は下側に配されている。
【００２９】
筐体本体４１には吐出管１２が接続してある。筐体４の内部と圧縮機１の外部とは、吐出管１２を通して連通している。
筐体本体４１の周壁を、吸込管１１が貫通している。ケーシング２の内部と圧縮機１の外部とは、吸込口２１１及び吸込管１１を通して連通している。
【００３０】
蓋４２は、下向きに開口する有底円筒４２１と、有底円筒４２１の下端部から外向きに突出している鍔４２２とを有する。
鍔４２２は、筐体本体４１の上端部に取り付けられる。この結果、蓋４２は筐体本体４１の上端開口を閉塞する。有底円筒４２１の内部には回転軸部３１の上端部が挿入される。有底円筒４２１と回転軸部３１とは同軸に配される。
【００３１】
次に、モータ５について説明する。
モータ５は、固定子５１及び回転子５２を備える。
固定子５１はコイルを有する。固定子５１は円環状をなし、有底円筒４２１に外嵌め固定されている。
回転子５２は磁石を有する。回転子５２は円環状をなし、有底円筒４２１の内部にて、固定子５１に同軸に配されている。
回転子５２は、回転軸部３１の上端部に同軸に外嵌め固定されている。回転子５２及び回転軸部３１は一体的に回転する。
【００３２】
次に、圧縮機１における冷媒の流れの大略について説明する。
モータ５が作動すると、回転子５２の回転に伴って回転軸部３１が回転する。従って、ロータ３が回転する。
ケーシング２の内部の冷媒は、ロータ３の回転によって圧縮される。圧縮された冷媒は、吐出孔２２３を通ってマフラ室６５に吐出される。また、ロータ３の回転によって、冷媒が圧縮機１の外部から吸込管１１及び吸込口２１１を通ってケーシング２の内部に吸い込まれる。
マフラ室６５の内部に吐出された冷媒は、流出孔７１ａ，７２ａ，７１ｂ，７２ｂの何れかを通って、筐体４の内部におけるケーシング２及びマフラ室６５の外部に流出し、更に、吐出管１２を通って圧縮機１の外部に吐出される。
【００３３】
次に、図３及び図４を参照しつつ、マフラ室６５における冷媒の流れについて詳述する。
吐出孔２２３を通った冷媒は、分室８１に流入する。
分室８１の冷媒は、絞り込み部８４ａを通過して分室８２ａに流入するか、絞り込み部８４ｂを通過して分室８２ｂに流入する。
【００３４】
絞り込み部８４ａは分室８１及び分室８２ａ夫々よりも狭いので、分室８１から分室８２ａへの冷媒の流れを部分的に絞り込む。同様に、絞り込み部８４ｂは分室８１から分室８２ｂへの冷媒の流れを部分的に絞り込む。絞り込み部８４ａ，８４ｂを通過する冷媒は、一旦圧縮されてから膨張する。
【００３５】
分室８２ａに流入した冷媒は、流出孔７１ａ，７２ａの何れかを通ってマフラ室６５から流出する。同様に、分室８２ｂに流入した冷媒は、流出孔７１ｂ，７２ｂの何れかを通ってマフラ室６５から流出する。
【００３６】
吐出孔２２３から流出孔７１ａ，７２ａ，７１ｂ，７２ｂ夫々までの冷媒経路は、仮想平面Ａに関して互いに非対称である。
吐出孔２２３から流出孔７１ａまでの冷媒経路の長さは、吐出孔２２３から流出孔７１ｂ，７２ｂ夫々までの冷媒経路の長さとは異なる。同様に、吐出孔２２３から流出孔７２ａまでの冷媒経路の長さは、吐出孔２２３から流出孔７１ｂ，７２ｂ夫々までの冷媒経路の長さとは異なる。
【００３７】
次に、マフラ室６５による騒音の抑制について説明する。
図５及び図６は、圧縮機１及び比較例として用いた圧縮機夫々が発する騒音の音圧レベルを比較するための特性図である。図５は20kHz 以下の騒音の音圧レベルを示し、図６は1.6kHz以下の騒音の音圧レベルを示している。
図５及び図６夫々の横軸はモータ５の回転数［rpm ］であり、縦軸は騒音のＡ特性音圧レベル［dbA ］である。圧縮機１の場合の回転数と音圧レベルとの関係は実線で示してある。比較例として用いた圧縮機の場合の回転数と音圧レベルとの関係は破線で示してある。
実験に用いた圧縮機１において、流出孔７１ａ，７１ｂ夫々の内径は３mmであり、流出孔７２ａ，７２ｂ夫々の内径は４mmである。
【００３８】
ここで、比較例の圧縮機について説明する。
比較例の圧縮機は、圧縮機１と略同様の構成である。
ただし、比較例の流出孔は、分室８２ａに面する底壁６１及び分室８２ｂに面する底壁６１に１個ずつ配されている。比較例の流出孔の内径は７mmである。比較例の２個の流出孔は、仮想平面Ａに関して対称に配されており、２個の流出孔を結ぶ直線上に回転軸部の軸心３１ｂがある。吐出孔２２３から比較例の２個の流出孔夫々までの冷媒経路は仮想平面Ａに関して対称である。従って、吐出孔２２３から比較例の左側の流出孔までの冷媒経路の長さと、吐出孔２２３から比較例の右側の流出孔までの冷媒経路の長さとは等しい。
【００３９】
次に、圧縮機１及び比較例の圧縮機夫々の騒音の音圧レベルを比較する。
モータ５の回転数を約3800rpm から約5800rpm までの範囲で変化させた場合、圧縮機１の騒音は、46.4dbA から49.4dbA まで（図５の場合）又は35.3dbA から42.8dbA まで（図６の場合）までの範囲内で音圧レベルが変動する。音圧レベルは約5600rpm のときに最大の49.4dbA 又は42.8dbA になる。
一方、モータ５の回転数を約3800rpm から約5800rpm までの範囲で変化させた場合、比較例の圧縮機の騒音は、45.3dbA から50.4dbA まで（図５の場合）又は31.9dbA から47.1dbA まで（図６の場合）の範囲内で音圧レベルが変動する。音圧レベルは約5600rpm のときに急激に増大し、最大の50.4dbA 又は47.1dbA になる。
【００４０】
次に、圧縮機１及び比較例の圧縮機夫々の騒音の抑制について述べる。
先に、比較例の圧縮機の場合について述べる。
比較例の圧縮機の場合、左側の流出孔を通って流出する冷媒と右側の流出孔を通って流出する冷媒とが対称音源となり、冷媒の振動が相殺される。この結果、騒音を低減することができる。
ところが、モータ５の回転数が約5600rpm のとき、音圧レベルのピークが発生する。この原因は、吐出孔２２３から左側の流出孔へ流れる冷媒の振動と吐出孔２２３から右側の流出孔へ流れる冷媒の振動とが、モータの振動との共振によって同時的に増大することである。つまり、共振時には、対称音源によって振動を相殺しても、騒音を効果的に低減することはできない。
【００４１】
続いて、圧縮機１の場合について述べる。
圧縮機１の場合も、モータ５の回転数が約5600rpm のとき、音圧レベルのピークが発生する。しかしながら、圧縮機１の場合は比較例の圧縮機の場合よりも音圧レベルのピーク値が低い。この理由は、吐出孔２２３から流出孔７１ａ，７２ａ夫々へ流れる冷媒の振動と吐出孔２２３から流出孔７１ｂ，７２ｂ夫々へ流れる冷媒の振動とが、モータの振動との共振によって同時的に増大しないことである。つまり、共振時には、騒音を効果的に抑制することができる。
【００４２】
圧縮機１の場合、共振時以外の音圧レベルは、比較例の圧縮機の場合よりも高い傾向にあるが、実用的な範囲内に収まっている。
以下に、圧縮機１の騒音の抑制について更に述べる。
【００４３】
圧縮機１の場合、マフラ室６５の左側において、流出孔７１ａ，７２ａ夫々から流出する冷媒の振動が、干渉し合い、相殺される。また、冷媒の振動のエネルギーは、冷媒と流出孔７１ａ，７２ａ夫々の開口周縁部との摩擦によって減少する。
マフラ室６５の右側においても、流出孔７１ｂ，７２ｂ夫々から流出する冷媒の振動が、干渉し合い、相殺される。また、冷媒の振動のエネルギーは、冷媒と流出孔７１ｂ，７２ｂ夫々の開口周縁部との摩擦によって減少する。
以上の結果、マフラ部材６の左側及び右側夫々に設けられている流出孔の個数が多いほど、騒音は抑制され易い。
【００４４】
更に、流出孔７１ａ，７２ａ夫々の内径は、比較例の圧縮機が有する流出孔の内径よりも小さい。比較例の圧縮機のように、大径の流出孔がマフラ室６５の左側に１個設けられている場合よりも、圧縮機１のように、小径の流出孔７１ａ，７２ａがマフラ室６５の左側に複数個設けられている場合の方が、騒音（特に騒音の高周波成分）を効率よく吸音することができる。同様に、マフラ室６５の右側においても、騒音の高周波成分を効率よく吸音することができる。
【００４５】
更にまた、流出孔７１ａは絞り込み部８４ａの近傍に配されている。具体的には、絞り込み部８４ａから流出孔７１ａまでの距離が10mm以下である。同様に、流出孔７１ｂは絞り込み部８４ｂの近傍に配されている。この場合、流出孔７１ａ，７１ｂ夫々から流出する冷媒に起因する騒音の高周波成分を効率よく低減することができる。
一方、流出孔７２ａは絞り込み部８４ａ，８５ａの両方から離隔している。具体的には、絞り込み部８４ａ，８５ａ夫々から流出孔７２ａまでの距離が10mm超過である。同様に、流出孔７２ｂは絞り込み部８４ｂ，８５ｂの両方から離隔している。この場合、流出孔７２ａ，７２ｂ夫々から流出する冷媒に起因する騒音の低周波成分を効率よく低減することができる。
【００４６】
絞り込み部８４ａ，８４ｂを通過する冷媒は、一旦圧縮されてから膨張するので、冷媒の振動エネルギーが減少する。冷媒の振動エネルギーの減少により、騒音が抑制される。
また、分室８３と絞り込み部８５ａとがヘルムホルツ共鳴を利用した吸音室として機能し、分室８２ａを流れる冷媒の振動エネルギーを減少させる。同様に、分室８３と絞り込み部８５ｂとが吸音室として機能し、分室８２ｂを流れる冷媒の振動エネルギーを減少させる。
【００４７】
ところで、絞り込み部８４ａから流出孔７１ａまでの距離は、10mm以下５mm以上であることが望ましい。一方、絞り込み部８４ａ，８５ｂから流出孔７２ａまでの距離は、10mm超過15mm以下であることが望ましい。
流出孔７１ａ，７２ａが過剰に離隔していると、流出孔７１ａ，７２ａ夫々から流出する冷媒の振動が干渉し合い相殺される効果が薄れる。故に、流出孔７１ａ，７２ａは適宜に離隔していることが望ましい。
以上のことは、流出孔７１ｂ，７２ｂの場合も同様である。
【００４８】
次に、流出孔の内径及び個数について述べる。
流出孔７１ａ，７２ａ，７１ｂ，７２ｂ夫々の内径は５mm以下であればよい。望ましくは、流出孔７１ａ，７１ｂ夫々の内径が2.5 mm以上3.5 mm以下であり、流出孔７１ａ，７２ｂ夫々の内径が3.5 mm以上５mm以下であればよい。
マフラ部材６の左側及び右側夫々に配される流出孔の個数は、３個以上の同数個ずつでもよい。
【００４９】
以上のような圧縮機１は、共振時の騒音の急激な増大を抑制し、ピーク値を低減することができる。即ち、圧縮機１を静音化することができる。従って、圧縮機１は、特にモータ５の回転数を広範囲に変更して使用される空気調和機、ヒートポンプ式給湯器、又は冷蔵庫等に備えられる場合に好適である。
【００５０】
次に、実施の形態２，３を説明する。実施の形態２，３の圧縮機１は、実施の形態１の圧縮機１と略同様の構成である。以下では、実施の形態１との差異について説明し、その他、実施の形態１に対応する部分には同一符号を付してそれらの説明を省略する。
【００５１】
実施の形態  ２．
図７は、実施の形態２に係る圧縮機１が備えるマフラ部材６の構成を略示する平面図である。図７は図４に対応する。
マフラ部材６には流出孔７２ａ，７２ｂが設けられており、流出孔７１ａ，７１ｂは設けられていない。流出孔７２ａ，７２ｂ夫々の内径は７mmである。
【００５２】
図８は、圧縮機１及び比較例として用いた圧縮機夫々が発する騒音の音圧レベルを比較するための特性図である。
図８の横軸はモータ５の回転数［rpm ］であり、縦軸は1.6kHz以下の騒音のＡ特性音圧レベル［dbA ］である。
図８には、実施の形態２の圧縮機１の場合の回転数と音圧レベルとの関係が実線で示してある。
また、図８には、比較例として、実施の形態１の圧縮機１の場合の回転数と音圧レベルとの関係が破線で示してある。
【００５３】
図８を見ればわかるように、実施の形態２の圧縮機１よりも、実施の形態１の圧縮機１の方が、騒音を低減することができる。この差は、流出孔の個数の多寡によるものである。
とはいえ、実施の形態２の圧縮機１も、実施の形態１の圧縮機１と同様に、共振時の騒音の急激な増大を抑制し、ピーク値を低減することができる。即ち、圧縮機１を静音化することができる。つまり、マフラ部材６の左側及び右側夫々に配される流出孔の個数は、複数個ずつに限定されず、１個ずつでもよい。
なお、ケーシング２の内部の容積を小さくすれば、回転数の全域に亘って音圧レベルが低減する傾向にあることが、実験的に分かっている。
【００５４】
実施の形態  ３．
図９は、実施の形態３に係る圧縮機１が備えるマフラ部材６の構成を略示する平面図である。
底壁６１には、６個の各円形の流出孔７ａ，７ａ，７ａ，７ｂ，７ｂ，７ｂが設けられている。流出孔７ａ同士、流出孔７ｂ同士、及び流出孔７ａ，７ｂは、互いに同径である。流出孔７ａ，７ｂ夫々の内径は、例えば５mmである。
流出孔７ａ，７ａ，…は分室８２ａに面する底壁６１に設けられており、流出孔７ｂ，７ｂ，…は分室８２ｂに面する底壁６１に設けられている。流出孔７ａ，７ａ，…と流出孔７ｂ，７ｂ，…とは、仮想平面Ａに関して非対称に配されている。具体的には、流出孔７ａ，７ａ，…と流出孔７ｂ，７ｂ，…とは千鳥配置されている。
吐出孔２２３から流出孔７ａ，７ａ，７ａ，７ｂ，７ｂ，７ｂ夫々までの冷媒経路は、仮想平面Ａに関して互いに非対称である。従って、吐出孔２２３から各流出孔７ａまでの冷媒経路の長さは、吐出孔２２３から各流出孔７ｂまでの冷媒経路の長さとは異なる。
【００５５】
以上のような圧縮機１も、実施の形態１の圧縮機１と同様に、共振時の騒音の急激な増大を抑制し、ピーク値を低減することができる。即ち、圧縮機１を静音化することができる。
【００５６】
最後に、本実施の形態１〜３についてまとめる。
【００５７】
本実施の形態に係る圧縮機１は、冷媒を圧縮するためのロータ３と、該ロータ３が連結されている回転軸部３１と、該回転軸部３１を回転可能に支持し、前記ロータ３を収容し、内部で冷媒が圧縮されるケーシング２と、前記ケーシング２の前記回転軸部３１の周辺を覆い、前記ケーシング２との間で、騒音を低減するためのマフラ室６５を形成するマフラ部材６とを備える圧縮機１において、前記ケーシング２には、該ケーシング２の内部から前記マフラ室６５に吐出される冷媒が通る吐出孔２２３が設けられており、前記マフラ部材６には、前記マフラ室６５から流出する冷媒が夫々通る複数個の流出孔７ａ，７ｂ，７１ａ，７２ａ，７１ｂ，７２ｂが、前記吐出孔２２３の開口中心２２ａと前記回転軸部３１の軸心３１ｂとを通る仮想平面Ａを境界とする一側及び他側に同数個ずつ設けられており、前記マフラ部材６の前記一側に設けられている流出孔７ａ，７ｂ，７１ａ，７２ａ，７１ｂ，７２ｂと前記他側に設けられている流出孔７ａ，７ｂ，７１ａ，７２ａ，７１ｂ，７２ｂとは、前記仮想平面Ａに関して非対称に配されていることを特徴とする。
【００５８】
本実施の形態に係る圧縮機１は、前記流出孔７ａ，７ｂ，７１ａ，７２ａ，７１ｂ，７２ｂは、前記マフラ部材６の前記一側及び他側夫々に複数個ずつ設けられていることを特徴とする。
【００５９】
本実施の形態に係る圧縮機１は、各流出孔７ａ，７ｂ，７１ａ，７２ａ，７１ｂ，７２ｂの内径は５mm以下であることを特徴とする。
【００６０】
本実施の形態に係る圧縮機１は、前記マフラ室６５の前記一側及び他側夫々に、冷媒の流れを部分的に絞り込む絞り込み部８４ａ，８５ｂが設けられており、前記マフラ部材６の前記一側及び他側夫々に、前記絞り込み部８４ａ，８５ｂからの距離が10mm以下の位置に配されている流出孔７１ａ，７１ｂがあることを特徴とする。
【００６１】
本実施の形態にあっては、吐出孔を通ってマフラ室へ吐出された冷媒が、マフラ部材の仮想平面を境界とする一側に設けられている流出孔を通ってマフラ室から流出するか、又は、マフラ部材の仮想平面を境界とする他側に設けられている流出孔を通ってマフラ室から流出する。仮想平面は、吐出孔の開口中心と回転軸部の軸心とを通る。
【００６２】
マフラ部材の一側に設けられている流出孔とマフラ部材の他側に設けられている流出孔とは、仮想平面に関して非対称に配されている。従って、吐出孔からマフラ部材の一側に設けられている流出孔までの冷媒経路と、吐出孔からマフラ部材の他側に設けられている流出孔までの冷媒経路とは、仮想平面に関して非対称である。
故に、マフラ部材の両側夫々を流れる冷媒の振動が、モータの振動との共振によって同時的に増大することが抑制される。この結果、圧縮機を静音化することができる。
【００６３】
本実施の形態にあっては、マフラ部材の一側において、複数個の流出孔夫々から冷媒が流出する。複数個の流出孔夫々から流出する冷媒の振動は、干渉し合い、相殺される。マフラ部材の他側においても、同様に冷媒の振動が干渉し合い、相殺される。以上の結果、騒音を低減することができる。
【００６４】
本実施の形態にあっては、マフラ部材の一側及び他側に複数個ずつ、小径の流出孔が設けてある。一方、従来の圧縮機においては、マフラ部材の一側及び他側に１個ずつ、大径の流出孔が設けてある。大径の流出孔が１個設けられている場合に比べて、小径の流出孔が複数個設けられている場合の方が、騒音（特に騒音の高周波成分）を効率よく吸音することができる。
【００６５】
本実施の形態にあっては、流出孔が絞り込み部の近傍に配されている方が、絞り込み部から離隔している場合よりも騒音の高周波成分を低減することができる。
【００６６】
今回開示された実施の形態は、全ての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上述した意味ではなく、特許請求の範囲と均等の意味及び特許請求の範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。
また、本発明の効果がある限りにおいて、圧縮機１に、実施の形態１〜３に開示されていない構成要素が含まれていてもよい。
各実施の形態に開示されている構成要件（技術的特徴）はお互いに組み合わせ可能であり、組み合わせによって新しい技術的特徴を形成することができる。
【符号の説明】
【００６７】
１      圧縮機
２      ケーシング
２２３  吐出孔
２２ａ  開口中心
３      ロータ
３１    回転軸部
３１ｂ  軸心
６      マフラ部材
６５    マフラ室
７ａ，７ｂ，７１ａ，７２ａ，７１ｂ，７２ｂ  流出孔
８４ａ，８４ｂ，８５ａ，８５ｂ  絞り込み部
Ａ      仮想平面
【図１】
2017115815.tif 000003
【図２】
2017115815.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2017115815.tif 000009
【図８】
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【図９】
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