(57)【要約】【課題】Ｔｉ−Ｍｎ系合金をベースとする多成分系の水素吸蔵合金において、プラトー領域の平坦性、及び、実効水素量を向上させること。【解決手段】水素吸蔵合金は、Ｔｉ1-xＺｒx(Ｍｎ1-y［Ｃｒ1-wＭw]y)z（但し、０＜ｘ＜１、０＜ｙ＜０．６、１．５≦ｚ≦２、０≦ｗ≦１、Ｍは、Ｖ、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｕからなる群から選ばれるいずれか１種以上の元素）で表される組成を有し、プラトー傾きが１以下であり、水素移動量が０．８ｍａｓｓ％以上である。このような水素吸蔵合金は、所定の組成となるように配合された原料を溶融させ、得られた溶湯を急冷凝固させ、さらに、必要に応じて、凝固物を熱処理することにより得られる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
次の（１）式で表される組成となるように配合された原料を溶融させ、溶湯を得る溶解工程と、
前記溶湯を急冷凝固させる急冷凝固工程と
を備えた水素吸蔵合金の製造方法。
Ｔｉ1-xＺｒx(Ｍｎ1-y［Ｃｒ1-wＭw]y)z      ・・・（１）
但し、
０＜ｘ＜１、０＜ｙ＜０．６、１．５≦ｚ≦２、０≦ｗ≦１、
Ｍは、Ｖ、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｕからなる群から選ばれるいずれか１種以上の元素
【請求項２】
前記急冷凝固工程で得られた凝固物を、不活性ガス雰囲気下において熱処理する熱処理工程をさらに備え、
前記熱処理工程は、プラトー傾きが１以下となり、かつ、水素移動量が０．８ｍａｓｓ％以上となるように、前記凝固物を熱処理するものである
請求項１に記載の水素吸蔵合金の製造方法。
【請求項３】
０≦ｗ＜１である請求項１又は２に記載の水素吸蔵合金の製造方法。
【請求項４】
前記急冷凝固工程は、高熱伝導性の鋳型に前記溶湯を接触させることにより、前記溶湯を急冷凝固するものである請求項１から３までのいずれか１項に記載の水素吸蔵合金の製造方法。
【請求項５】
前記急冷凝固工程は、冷却速度が５０℃／秒以上となるように前記溶湯を急冷凝固させるものである請求項１から４までのいずれか１項に記載の水素吸蔵合金の製造方法。
【請求項６】
請求項１から５までのいずれか１項に記載の方法により得られる水素吸蔵合金。
【請求項７】
次の（２）式で表されるプラトー傾きが１以下である請求項６に記載の水素吸蔵合金。
プラトー傾き＝ｌｎ(ＰX／ＰY)      ・・・（２）
但し、
ＰXは、水素放出曲線に現れるプラトー領域の高圧側の変曲点の水素圧力（ＭＰａ）、
ＰYは、水素放出曲線に現れるプラトー領域の低圧側の変曲点の水素圧力（ＭＰａ）。
【請求項８】
水素移動量が０．８ｍａｓｓ％以上である請求項６又は７に記載の水素吸蔵合金。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水素吸蔵合金及びその製造方法に関し、さらに詳しくは、プラトー領域の平坦性が高く、かつ、十分な実効水素量を有する作動温度範囲が広い水素吸蔵合金、及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、二酸化炭素の排出による地球の温暖化等の環境問題や、石油資源の枯渇等のエネルギー問題から、クリーンな代替エネルギーとして水素エネルギーが注目されている。水素エネルギーの実用化に向けて、水素を安全、かつ、効率的に貯蔵、輸送する技術の開発が重要となる。水素の貯蔵方法にはいくつかの候補があるが、中でも可逆的に水素を貯蔵・放出することのできる水素貯蔵材料を用いる方法は、最も安全に水素を貯蔵・輸送する手段と考えられており、燃料電池車に搭載する水素貯蔵媒体として期待されている。
【０００３】
水素貯蔵材料としては、
（ａ）活性炭、フラーレン、ナノチューブ等の炭素材料、
（ｂ）ＬａＮｉ５、ＴｉＦｅ等の水素吸蔵合金、
（ｃ）ＬｉＮＨ2、ＬｉＢＨ4、ＮａＡｌＨ4、Ｍｇ(ＮＨ2)2等の錯体水素化物
などが知られている。
これらの内、水素吸蔵合金は、他の材料に比べて、単位体積当たりの水素貯蔵密度が高いという特徴がある。
【０００４】
水素貯蔵合金を各種の用途に応用するためには、水素吸蔵合金の特性をさらに向上させることが望まれる。水素吸蔵合金に求められる特性として、
（ａ）単位重量当たりの水素貯蔵密度が高いこと、
（ｂ）適切な作動温度・作動圧力を持つこと、及び、
（ｃ）プラトー領域の平坦性が高いこと、
が挙げられる。
【０００５】
これらの内、プラトー領域の平坦性向上に対しては、真空又は不活性雰囲気下での熱処理が一般的である。例えば、特許文献１には、水素吸蔵合金の一種であるＴｉ−Ｍｎ系ラーベス相合金：Ｔｉ0.7Ｚｒ0.3Ｍｎ1.4Ｖ0.5Ｆｅ0.1（＝Ｔｉ0.7Ｚｒ0.3(Ｍｎ0.7[Ｖ0.83Ｆｅ0.17]0.3）2.0）をアーク溶解炉で溶解して合金を製造し、合金をアルゴン雰囲気下において１２５０℃で６時間熱処理する方法が開示されている。
同文献には、熱処理により合金組織内の凝固偏析が解消され、プラトー領域が平坦化することが記載されている。
【０００６】
多成分系の水素吸蔵合金を溶解・鋳造すると、凝固偏析が起きやすい。一方、溶解鋳造後のインゴットを熱処理すると、凝固偏析をある程度解消することができる。しかしながら、合金組成によっては、熱処理のみによって凝固偏析を完全に解消するのは困難である。すなわち、熱処理によるプラトー領域の平坦化には限界がある。
また、一般に、熱処理温度が高くなるほど、短時間で成分が均一化しやすくなる。しかし、高温（融点直下）での過剰な熱処理は、蒸気圧の高い原料（例えば、Ｍｎ）の蒸発量増加を引き起こし、合金組成の制御が困難となる場合がある。また、過剰なエネルギー投与により製造コストが増加する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００３−０８９８６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明が解決しようとする課題は、Ｔｉ−Ｍｎ系合金をベースとする多成分系の水素吸蔵合金において、プラトー領域の平坦性を向上させることにある。
また、本発明が解決しようとする他の課題は、Ｔｉ−Ｍｎ系合金をベースとする多成分系の水素吸蔵合金において、実効水素量を向上させることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するために本発明に係る水素吸蔵合金の製造方法は、
次の（１）式で表される組成となるように配合された原料を溶融させ、溶湯を得る溶解工程と、
前記溶湯を急冷凝固させる急冷凝固工程と
を備えている。
Ｔｉ1-xＺｒx(Ｍｎ1-y［Ｃｒ1-wＭw]y)z      ・・・（１）
但し、
０＜ｘ＜１、０＜ｙ＜０．６、１．５≦ｚ≦２、０≦ｗ≦１、
Ｍは、Ｖ、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｕからなる群から選ばれるいずれか１種以上の元素
【００１０】
本発明に係る水素吸蔵合金の製造方法は、
前記急冷凝固工程で得られた凝固物を、不活性ガス雰囲気下において熱処理する熱処理工程をさらに備え、
前記熱処理工程は、プラトー傾きが１以下となり、かつ、水素移動量が０．８ｍａｓｓ％以上となるように、前記凝固物を熱処理するもの
が好ましい。
本発明に係る水素吸蔵合金は、本発明に係る方法により得られたものからなる。
【発明の効果】
【００１１】
Ｔｉ−Ｍｎ系合金をベースとする多成分系の水素吸蔵合金は、凝固偏析が起きやすい。また、このような合金に対して熱処理をしても、プラトー領域の平坦性の向上には限界がある。
これに対し、Ｔｉ−Ｍｎ系合金をベースとする多成分系の水素吸蔵合金を急冷凝固させると、凝固偏析が軽減されると同時に、結晶粒が微細化する。そのため、プラトー領域の平坦性が向上する。また、急冷凝固後に熱処理を施すと、プラトー領域がさらに平坦化すると同時に、水素移動量も増大する。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】実施例１〜２、及び比較例１で得られた水素貯蔵合金の５０℃における圧力−組成等温線である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の一実施の形態について詳細に説明する。
［１．  水素吸蔵合金］
［１．１．  結晶構造］
本発明に係る水素吸蔵合金は、Ｔｉ−Ｍｎ系合金をベースとする合金であって、Ｃ１４型ラーベス相を主相とする多元系合金である。Ｔｉの一部はＺｒで置換され、Ｍｎの一部はＣｒ及び／又は元素Ｍ（Ｖ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒ）で置換されている。すなわち、水素吸蔵合金は、少なくとも４種類の元素を含む。
水素吸蔵合金は、Ｃ１４型ラーベス相のみからなるものが好ましいが、Ｃ１４型ラーベス相以外の相が含まれていても良い。高い水素吸蔵／放出特性を得るためには、合金中に含まれるＣ１４型ラーベス相の割合は、多いほど良い。具体的には、合金中に含まれるラーベス相の割合は、好ましくは、７０％以上、さらに好ましくは、８０％以上、さらに好ましくは、９０％以上である。
ここで、「ラーベス相の割合」とは、Ｘ線回折プロファイルにおけるピーク強度比から算出される合金中のラーベス相の重量割合をいう。
【００１４】
［１．２．  組成］
本発明に係る水素吸蔵合金は、次の（１）式で表される組成を有する。
Ｔｉ1-xＺｒx(Ｍｎ1-y［Ｃｒ1-wＭw]y)z      ・・・（１）
但し、
０＜ｘ＜１、０＜ｙ＜０．６、１．５≦ｚ≦２、０≦ｗ≦１、
Ｍは、Ｖ、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｕからなる群から選ばれるいずれか１種以上の元素
【００１５】
［１．２．１．  ｘ］
（１）式中、ｘは、Ｔｉサイトに占めるＺｒの割合を表す。本発明において、水素吸蔵合金は、少なくともＴｉ及びＺｒの双方を含むものであれば良く、合金中に含まれるＺｒの割合は特に限定されない。
Ｔｉ−Ｍｎ系合金において、Ｔｉ及びＺｒは、いずれも水素を吸蔵する作用を持つ。一方、ＴｉはＺｒに対してプラトー圧を増大させる作用があるのに対し、Ｚｒは、Ｔｉに対してプラトー圧を減少させる作用がある。
【００１６】
一般に、プラトー圧が低くなりすぎると、水素を取り出すのに減圧が必要となる。一方、プラトー圧が高くなりすぎると、高価な耐圧容器が必要となる。これに対し、Ｔｉ−Ｍｎ中のＴｉとＺｒの比率を制御すると、プラトー圧を最適な圧力にすることができる。そのため、ｘの値は、用途や他の元素の種類及び含有量に応じて、最適な値を選択する。
【００１７】
一般に、ｘが小さくなりすぎると、プラトー圧が高くなりすぎる場合がある。適度な高さのプラトー圧を得るためには、ｘは、０．０２以上が好ましい。ｘは、さらに好ましくは、０．０４以上、さらに好ましくは、０．０６以上である。
一方、ｘが大きくなりすぎると、プラトー圧が低くなりすぎる場合がある。適度な高さのプラトー圧を得るためには、ｘは、０．５以下が好ましい。ｘは、さらに好ましくは、０．４以下、さらに好ましくは、０．３以下である。
【００１８】
［１．２．２．  ｙ］
（１）式中、ｙは、Ｍｎサイトに占めるＣｒ及び元素Ｍの割合を表す。Ｍｎは、Ｃ１４型結晶構造を維持するために必要な元素である。そのため、ｙは、０＜ｙ＜０．６である必要がある。
Ｔｉ−Ｍｎ系合金は、一般にヒステリシスが大きくなる場合が多いが、Ｃｒは、Ｔｉ−Ｍｎ系合金のヒステリシスを小さくする作用がある。また、Ｖ及びＣｕは、いずれもプラトー圧を僅かに減少させる作用があるのに対し、Ｆｅ及びＮｉは、いずれもプラトー圧を僅かに増加させる作用がある。そのため、Ｍｎの一部をこれらのいずれか１以上で置換すると、ヒステリシスを低下させ、あるいは、プラトー圧を最適化することができる。そのため、ｙの値は、用途や他の元素の種類及び含有量に応じて最適な値を選択するのが好ましい。
【００１９】
一般に、ｙが大きくなるほど、ヒステリシスが低下する、又は、プラトー圧が変化する。このような効果を得るためには、ｙは、０．１以上が好ましい。ｙは、さらに好ましくは、０．１５以上、さらに好ましくは、０．２０以上である。
一方、ｙが大きくなりすぎると、水素貯蔵量が低下する。従って、ｙは、０．６以下が好ましい。ｙは、さらに好ましくは、０．５５以下、さらに好ましくは、０．５０以下である。
【００２０】
［１．２．３．  ｚ］
（１）式中、ｚは、Ｔｉサイトを占める元素に対するＭｎサイトを占める元素の割合（＝(Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍ)／(Ｔｉ＋Ｚｒ)）を表す。ｚが小さくなりすぎると、合金中に含まれるＣ１４型ラーベス相の割合が少なくなる。従って、ｚは、１．５以上である必要がある。
一方、ｚが大きくなりすぎると、同様に、合金中に含まれるＣ１４型ラーベス相の割合が少なくなる。従って、ｚは、２．０以下である必要がある。
【００２１】
［１．２．４．  ｗ］
（１）式中、ｗは、Ｃｒと元素Ｍとの比率を表す。上述したように、Ｃｒはヒステリシスを小さくする作用があり、元素Ｍはプラトー圧を微調整する作用がある。そのため、ｗは、用途や他の元素の種類及び含有量に応じて、最適な値を選択することができる。
【００２２】
元素Ｍを添加しない場合（ｗ＝０）であっても、ｘを最適化することにより、プラトー圧をある程度制御することができる。しかし、元素Ｍを添加すると、プラトー圧の微調整が容易化する。このような効果を得るためには、ｗは、０．０５以上が好ましい。
一方、Ｃｒを添加しない場合（ｗ＝１）であっても、ｘを最適化することにより、水素の吸蔵放出時におけるヒステリシスをある程度軽減することができる。しかし、Ｃｒを添加すると、ヒステリシスの軽減が容易化する。このような効果を得るためには、ｗは、１未満が好ましい。ｗは、さらに好ましくは、０．８以下、さらに好ましくは、０．５以下である。
【００２３】
［１．３．  組織］
本発明に係る水素貯蔵合金は、後述するように、急冷凝固、又は、急冷凝固＋熱処理により得られる。そのため、従来の方法により得られる合金に比べて、水素の吸蔵／放出に適した組織を持っていると考えられる。具体的には、本発明に係る水素吸蔵合金は、従来の方法により得られる合金に比べて、結晶粒が微細であり、かつ、成分の偏析も少ないと考えられる。
【００２４】
［１．４．  特性］
［１．４．１．  プラトー傾き］
「プラトー傾き」とは、次の（２）式で表される値を言う。プラトー傾きは、プラトー領域の平坦性を表す指標であり、プラトー傾きが小さいほど、プラトー領域が平坦であることを表す。
プラトー傾き＝ｌｎ(ＰX／ＰY)      ・・・（２）
但し、
ＰXは、水素放出曲線に現れるプラトー領域の高圧側の変曲点の水素圧力（ＭＰａ）、
ＰYは、水素放出曲線に現れるプラトー領域の低圧側の変曲点の水素圧力（ＭＰａ）。
【００２５】
所定の組成を有する溶湯を所定の条件下で急冷凝固すると、プラトー傾きは、１以下となる。組成や製造条件を最適化すると、プラトー傾きは、０．９以下、０．８以下、０．７以下、あるいは、０．６以下となる。
【００２６】
［１．４．２．  水素移動量］
「水素移動量」とは、水素放出時において、圧力がＰXからＰYの範囲内において放出される水素量を表す。水素移動量が大きいほど、プラトー領域において多量の水素が放出されることを表す。
所定の組成を有する溶湯を所定の条件下で急冷凝固すると、水素移動量は、０．５ｍａｓｓ％以上となる。組成や製造条件を最適化すると、水素移動量は、０．６ｍａｓｓ％以上、０．７ｍａｓｓ％以上、０．８ｍａｓｓ％以上、あるいは、０．９ｍａｓｓ％以上となる。さらに、急冷凝固と熱処理とを組み合わせると、水素移動量は、１．０ｍａｓｓ％以上となる。
【００２７】
［２．  水素吸蔵合金の製造方法］
本発明に係る水素吸蔵合金の製造方法は、
所定の組成となるように配合された原料を溶融させ、溶湯を得る溶解工程と、
前記溶湯を急冷凝固させる急冷凝固工程と
を備えている。
本発明に係る水素吸蔵合金の製造方法は、
前記急冷凝固工程で得られた凝固物を、不活性ガス雰囲気下において熱処理する熱処理工程をさらに備えていても良い。
【００２８】
［２．１．  溶解工程］
まず、上述した（１）式で表される組成となるように配合された原料を溶融させ、溶湯を得る（溶解工程）。
原料の溶解方法及び溶解条件は、特に限定されるものではなく、原料を酸化させることなく、均一な溶湯が得られる方法及び条件であれば良い。
【００２９】
［２．２．  急冷凝固工程］
次に、前記溶湯を急冷凝固させる（急冷凝固工程）。
急冷凝固は、結晶粒を微細化し、凝固偏析を軽減するために行われる。急冷凝固を行うと、プラトー傾きを小さくすることができる。
急冷凝固時の冷却速度が遅すぎると、プラトー傾きが大きくなる。プラトー傾きを１以下にするためには、冷却速度は、５０℃／秒以上が好ましい。冷却速度は、好ましくは、７０℃／秒以上、さらに好ましくは、９０℃／秒以上である。
【００３０】
急冷凝固方法は、高熱伝導性の鋳型に溶湯を接触させる方法（鋳型法）と、冷媒中に溶湯を噴霧する方法（アトマイズ法）に大別される。これらの内、アトマイズ法は、冷媒との接触時に原料が酸化したり、あるいは、必要な冷却速度が得られない場合がある。従って、急冷凝固には、鋳型法を用いるのが好ましい。
【００３１】
鋳型と溶湯の接触方法は、特に限定されるものではなく、原料を酸化させることなく、所定の冷却速度で溶湯を急冷凝固することができるものであれば良い。
接触方法としては、例えば、
（ａ）高熱伝導性の鋳型（例えば、銅製の鋳型）に細いスリットを形成し、スリット内に溶湯を流し込む方法、
（ｂ）高熱伝導性の回転ロール（例えば、銅ロール）に溶湯を吹き付け、溶湯を連続的に急冷凝固させる方法、
などがある。
【００３２】
［２．３．  熱処理工程］
次に、前記急冷凝固工程で得られた凝固物を、不活性ガス雰囲気下において熱処理する（熱処理工程）。本発明に係る水素吸蔵合金は、急冷凝固のみによってもプラトー傾きを小さくすることができる。しかし、急冷凝固と熱処理とを組み合わせると、プラトー傾きを著しく増大させることなく、水素移動量を増大させることができる。
具体的には、前記熱処理工程は、プラトー傾きが１以下となり、かつ、水素移動量が０．８ｍａｓｓ％以上となるように、前記凝固物を熱処理するのが好ましい。熱処理条件は、このような特性が得られる条件であればよい。
【００３３】
一般に、熱処理温度が低すぎると、短時間で特性を向上させることができない。従って、熱処理温度は、１１００℃以上が好ましい。熱処理温度は、さらに好ましくは、１１５０℃以上、さらに好ましくは、１２００℃以上である。
一方、熱処理温度が高すぎると、合金が再溶融するおそれがある。従って、熱処理温度は、融点（Ｔm）未満が好ましい。熱処理温度は、さらに好ましくは、０．９５Ｔm以下、さらに好ましくは、０．９０Ｔm以下である。
【００３４】
一般に、熱処理時間が短すぎると、成分の均一化が十分に進行しない。従って、熱処理時間は、１時間以上が好ましい。熱処理時間は、さらに好ましくは、２時間以上、さらに好ましくは、５時間以上である。
一方、熱処理時間が長くなるほど、成分の均一化が進行する。しかし、必要以上の熱処理は、実益がない。また、過度の熱処理は、蒸気圧の高い元素の蒸発量の増加を引き起こし、合金組成の制御が困難となる場合がある。従って、熱処理時間は、２４時間以下が好ましい。熱処理時間は、さらに好ましくは、２０時間以下、さらに好ましくは、１５時間以下である。
【００３５】
［３．  作用］
水素吸蔵合金の作動圧力は、温度に依存する。そのため、プラトー領域が平坦であるほど、十分な実効水素量を有する温度範囲が拡大する。しかし、一般に、水素吸蔵合金に対して急冷凝固を行っても、特性は向上しないことが知られている。
また、Ｔｉ−Ｍｎ系合金をベースとする多成分系の水素吸蔵合金は、凝固偏析により特性が低下することが知られている。そのため、従来では、熱処理により特性を向上させることが行われていた。しかし、熱処理のみによる特性向上には、限界がある。
【００３６】
これに対し、Ｔｉ−Ｍｎ系合金をベースとする多成分系の水素吸蔵合金を急冷凝固させると、凝固偏析が軽減されると同時に、結晶粒が微細化する。そのため、プラトー領域の平坦性が向上する。また、急冷凝固と熱処理を組み合わせると、プラトー領域の平坦性がさらに向上すると同時に、十分な実効水素量を有する作動温度範囲が拡大する。
これは、
（ａ）急冷凝固によって結晶粒が微細化されるため、及び、
（ｂ）結晶粒の微細化により元素の拡散距離が短くなり、熱処理時における成分の均質化が進行しやすくなるため、
と考えられる。
【実施例】
【００３７】
（実施例１〜２、比較例１）
［１．  試料の作製］
［１．１．  実施例１］
原料金属であるＴｉ、Ｍｎ、Ｃｒ（高純度化学社製）、Ｚｒ（Alfa Aesar社製）をＡｒガス下でアーク溶解した。溶湯を、幅３ｍｍのスリットを持つ銅製鋳型に流し込むことで、厚さ３ｍｍのＴｉ0.8Ｚｒ0.2Ｍｎ1.3Ｃｒ0.2合金（重量：約５０ｇ）を作製した。この場合の冷却速度は、１００℃／秒程度であった。
［１．２．  実施例２］
実施例１で得られた合金の一部に対し、さらにＡｒガス下で熱処理（１２００℃、２０時間保持）を行った。
【００３８】
［１．３．  比較例１］
原料金属であるＴｉ、Ｍｎ、Ｃｒ（高純度化学社製）、Ｚｒ（Alfa Aesar社製）をＡｒガス下でアーク溶解し、炉冷することで、ボタン状のＴｉ0.8Ｚｒ0.2Ｍｎ1.3Ｃｒ0.2合金（最大厚さ１５ｍｍ、重量：約１５ｇ）を作製した。この場合の冷却速度は、１０℃／秒程度であった。その後、Ａｒガス下で熱処理（１２００℃、２０時間保持）を行った。
【００３９】
［２．  試験方法］
得られた合金を粉砕し、容量法装置（鈴木商館製）にて５０℃の圧力−組成等温線を測定した。測定した等温線から、プラトー傾きと水素移動量を算出した。プラトー領域は、高圧側変曲点の圧力（ＰiX）から低圧側変曲点の圧力ＰiY（ｉ＝１、２、Ｃ）までの間と定義した（図１参照）。プラトー傾きは、ｌｎ(ＰiX／ＰiY)から求めた。水素移動量は、ＰiX−ＰiY間に放出される水素量と定義した。
【００４０】
［３．  結果］
図１に、実施例１〜２、及び比較例１で得られた水素貯蔵合金の５０℃における圧力−組成等温線を示す。表１に、プラトー傾き及び水素移動量を示す。
実施例１、２のプラトー傾きは、比較例１より小さい値を示しており、本願の製造方法によりプラトー平坦性が向上することが明らかになった。水素移動量は、実施例２の方が高いため、急冷凝固後に熱処理を行うことがより好適であることが分かった。
【００４１】
【表１】
2017008358.tif 000003
【００４２】
以上、本発明の実施の形態について詳細に説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の改変が可能である。
【産業上の利用可能性】
【００４３】
本発明に係る水素吸蔵合金は、燃料電池システム用の水素貯蔵・供給手段等に使用することができる。
【図１】
2017008358.tif 000004