(57)【要約】【課題】  高張力鋼鈑などの冷間エマルション圧延において入口油膜厚みを求めるとき、入口油膜厚みの計算に熱効果を考慮に入れた新しい計算システムの開発し、この計算システムを用いて入口油膜厚みの計算を行い、この計算結果を用いて冷間エマルション圧延における材料とロール間の接触界面に導入される油膜厚みを増加させる因子を解明する手段を開発し、高速冷間エマルション圧延においても高潤滑性を可能にする圧延油を開発する。【解決手段】  冷間エマルション圧延における入口油膜厚みの計算に熱効果を考慮に入れた新しい計算システムを提供する。その計算結果を用いて、高張力鋼鈑やステンレス鋼板などの冷間エマルション潤滑圧延における入口油膜厚みを増加させるため、油膜厚み2017039161.tif 000023【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷間エマルション圧延において材料とロール間の接触界面に導入される油膜厚みを定量的に理解することを可能にするためのエマルション潤滑圧延における入口油膜厚みを高精度に求めることができる入口部の潤滑油の熱効果を考慮に入れた計算システム
【請求項２】
冷間エマルション圧延における材料とロール間の接触界面において油膜厚みを増加させ、高潤滑性を発揮することを可能にするために、エマルション潤滑圧延における入口油膜厚
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【請求項３】
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圧延油の粘度、組成、添加する乳化剤、エマルション濃度やエマルション粒径などを考慮したエマルション圧延油
【請求項４】
油膜厚みｈ２のうち、Ｄｙｎａｍｉｃ  ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎモデルによってエマルション濃度が１００％
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マルション粒径などを考慮したエマルション圧延油
【請求項５】
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バックアップロールの材料、直径などを考慮および入側のロール表面に同じ圧延油成分の薄膜を塗布する圧延方法
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明は、高張力鋼鈑やステンレス鋼板などの冷間エマルション圧延における入口油膜厚みの計算および高潤滑性を可能にする圧延油に関するものである。
【背景技術】
【０００２】  高張力鋼鈑やステンレス鋼板などの冷間圧延においては焼付きが発生する可能性が高く、圧延速度が圧延機の最高速度まで増加することができないことが起こっている。そのため、焼付き発生を防止するため高潤滑性を有するダイレクト圧延油の開発が行われて、焼付きの改善がなされている。しかし、近年の省コスト、省エネ、省資源を考えると、従来のレサキュレーション型エマルション圧延油を用いた安価な方法で焼付き発生を抑える技術開発が必要になっている。そのためには、これまでのレサキュレーション型エマルション圧延油を用いた潤滑システムにおいて潤滑性を高める工夫を考える必要がある。【０００３】  高張力鋼鈑などの冷間圧延において１種類のレサキュレーション型エマルション圧延油を用いた潤滑システムにおいては過酷な圧延条件においては焼付けを防止することは困難であるため、２種類のエマルション濃度の圧延油を用いたハイブリッド潤滑システムが開発されている。一方、エマルション潤滑圧延における材料とロール間の接触界面に導入される入口油膜厚みの計算において、入口部の潤滑油に熱効果を考慮しなければならない領域では、いまだに求めることができていない状況にある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１３−０９９７５７
【特許文献２】特開２０１３−２２１１２３
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】  しかし、このハイブリッド潤滑システムでは２種類のエマルション圧延油を用意し、それぞれのエマルション圧延油を材料とロール間に給油するための二つの配管経路が必要になり、経費がかかることおよびこの潤滑システムでは同じ圧延油の２種類エマルション濃度を選択する自由度しかない。エマルション圧延において潤滑性を向上し、耐焼付け性を改善するためには、エマルション潤滑圧延における導入メカニズムを確立し、材料とロール間に導入される入口油膜厚みに及ぼすトライボロジー因子を明確にするとともに、熱効果を考慮に入れ、入口油膜厚みを高精度に求めることが必要である。本発明は、エマルション潤滑圧延における導入メカニズムを確立し、材料とロール間の入口部に導入される入口油膜厚みを高精度に求め、入口油膜厚みに及ぼすトライボロジー因子を定量的に求めことおよびその結果を用いてエマルション潤滑圧延における材料とロール接触界面に導入される油膜厚さを増加させることにより、潤滑性を向上し、耐焼付け性を改善する圧延油を提案することである。
【発明を解決するための手段】
【０００６】  上記課題を解決するための手段は以下のとおりである。まず、図１に示すエマルション潤滑圧延における導入モデルを用いて、冷間エマルション圧延における入口油膜厚みの計算システムを提案する。図１はロールと材料間でエマルション潤滑されている入口部でのモデルの（ａ）模式図、（ｂ）濃度変化，（ｃ）圧力変化を示す。高張力鋼鈑などの冷間エマルション圧延における入口油膜厚みを求めるためには、圧延速度がアルミニウム板などに比べ非常に大きくなるため、入口部における油膜のせん断による熱効果を考慮する必要がある。入口油膜厚みの計算に熱効果を考慮に入れた新しい計算システムの構築を行う。つづいて、この計算システムを用いて入口油膜厚みの計算を行い、冷間エマルション圧延における材料とロール間の接触界面に導入される油膜厚みを増加させる因子を解明する手段を構築し、高速冷間エマルション圧延においても高潤滑性を可能にする圧延油の開発を行う。最後に、油膜厚みを増加させるために開発した圧延油についての評価を行う。
【発明の効果】
【０００７】  本発明において開発したエマルション潤滑圧延における入口油膜厚みの計算システムは、冷間エマルション圧延における入口油膜厚みを高精度に計算でき、その計算結果は材料とロール間の接触界面に導入される圧延油の油膜を増加させる圧延油の開発を容易にすることができる。
【０００８】  本発明の圧延油は、高張力鋼鈑やステンレス鋼板などの高速冷間エマルション圧延における材料とロール間の接触界面において油膜厚みを増加させ、高潤滑性を発揮することを可能にするものである。この開発した圧延油は、従来のレサキュレーション型エマルション圧延油として用いることができ、焼付き発生を抑えることが可能となる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】  図１に示したロールと材料間でエマルション潤滑されている入口部でのモデルを用いて、入口油膜厚みの計算のための仮定は以下の通りである。
（１）ロールと材料は入口部で剛体であり、それぞれの表面は鏡面である。
（２）ロールと材料表面はプレートアウトされており、その油膜厚みは
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ウトされた厚みである。
（３）エマルション粒子は、プレートアウトしたロールと材料間の距離が粒子直径ｄに等しくなったｘ３点でプレートアウトしたロールと材料表面に付着する。
（４）付着したエマルション粒子は優先的に進行し、エマルション濃度を増加させ、ｘ２点で
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る。
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ここで、ｃはエマルション濃度である。
（５）ｘ２点で油膜が１００％になり、その油膜厚みｈ２はロールと材料間の距離に等しく、
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で与えられ、圧力はｘ２点を境界として、ｘ２点から入口点（ｘ１点）に向かってゼロから増加し、その圧力が材料の降伏応力Ｙになったとき材料は降伏する。
（６）ｘ２点以降の油膜における熱効果を考慮する。
（７）入口部で潤滑によって伝達される熱は無視する。
（８）潤滑油の粘度は圧力と温度の関数で、温度は油膜断面Ｔ０に等しい。
【００１０】  入口油膜厚みの計算に必要なレイノルズ方程式（４）、エネルギー式（５）および粘度式（６）は
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を用いた。ここで、ｐは圧力、Ｖ１は入口部での材料速度、Ｖｒはロール速度、ｈはｘ２点以降での油膜厚み、ｈ１は入口部での油膜厚み、θはかみ込み角、Ｔは温度、Ｔ０は周囲の温度、αおよびβは粘度の圧力、温度係数である。
（３）式の境界条件としては
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とした。次に（４）式の潤滑油の速度νは
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で与えられる。その境界条件としては
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として積分を行い、平均温度Ｔｍを求めた。
【００１１】  入口油膜厚みを計算するフローチャートを図２に示す。圧力境界ｘ２点の油膜厚み
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区間中、一増分区間の潤滑油の温度は平均温度Ｔｍで一定であるとした。入口油膜厚みｈ１を仮定して、初期値を設定して、（７）式の境界条件を用いて書くｘ点での圧力ｐｉと平均温度ＴｍｉをそれぞれＲｕｎｇｅ‐Ｋｕｔｔａ法およびＮｅｗｔｏｎ‐Ｒａｐｈｓｏｎ法を用いて各ステップごとに計算した。油膜厚みｈがｈ１になったとき、圧力ｐが材料の降伏応力Ｙに等しいかどうか比較して、ｐ＝Ｙになるまでｈ１を繰る返し変更した。この計算システムを用いて入口油膜厚み求めることができる。Ｆｉｇ．２に入口油膜厚みを計算するフローチャートを示す。
【００１２】  計算のためのインプットデータとして、材料の降伏応力Ｙ＝２００ＭＰａ、圧延油の基油粘度η＝０．５，０．０５Ｐａ・ｓ、その圧力および温度係数  α＝２×１０−８／Ｐａ，β＝０．０４／℃、かみ込み角θ＝２．１°、および入側の速度比Ｖ１／Ｖｒ＝８５．５％の値を与えた。入口油膜厚みは、その基準値をベースにして圧力境界位置ｘ２点でのｈ２の値を変化させて計算した。Ｆｉｇ．３に基油粘度０．０５Ｐａ・ｓにおいてインプットデータでｈ２を変化させたときのエマルション潤滑における入口油膜厚みとロール速度の関係を示す。比較のためにニート潤滑も含め熱効果を考慮に入れた場合と入れない場合の結果を示す。以上のようにエマルション潤滑圧延において入口油膜厚みの計算を可能にすることが本発明の形態のひとつである。
【００１３】  図３の計算結果から入口油膜厚みはニート潤滑に比べいずれの条件においてもエマルション潤滑のほうが小さくなっている。そして、エマルション潤滑においては圧力境界位置ｘ２が入口点に近くなるほど、言い換えればｈ２が小さくなるほど入口油膜厚みは小さくなっている。また、ロール速度の増加に対する入口油膜厚みの増加率もｈ２の減少とともに小さくなっている。エマルション潤滑圧延において、入口油膜厚みに対して熱効果を考慮に入れた場合と入れない場合を比較すると、いずれのｈ２の値においてもロール速度８００ｍ／ｍｉｎより影響が現れ、熱効果を考慮に入れることにより入口油膜厚みが小さくなっている。エマルション潤滑圧延においても、圧延速度が１５００ｍ／ｍｉｎを超えるような高圧延速度においては、熱効果を考慮に入れた入口油膜厚みの計算を行う必要があることを示している。
【００１４】  更に、図３から入口油膜厚みはｈ２の値に大きく依存することが理解できる。すなわち、エマルション潤滑圧延において材料とロール間の接触界面に導入される油膜厚みを大きくするためには、ｈ２の値をできるだけ大きくすることが必要である。ｈ２の値を大きくするた
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ことであることが本発明の形態のひとつである。
【００１５】  本発明は、エマルション潤滑圧延において材料とロール間の接触界面に導入される油膜厚みを定量的に理解することを可能にするため、エマルション潤滑圧延における入口部における導入メカニズムを確立し、入口部における潤滑油の熱効果を考慮入れた入口油膜厚みを高精度に求める計算システムを提案することを意味している。
【００１６】  更に本発明は、高張力鋼鈑やステンレス鋼板などの冷間エマルション圧延における材料とロール間の接触界面において油膜厚みを増加させ、高潤滑性を発揮することを可能にするために、エマルション潤滑圧延における入口油膜厚みを増加させる図１に示された式（３）
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【００１７】  具体的に本発明において、ｈ２の値を大きくするには、一つ目として材料表面にプレート
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マルション濃度やエマルション粒径などの考慮、二つ目としてロール表面にプレートアウ
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入側のロール表面に同じ成分の圧延油の塗布、三つ目としてｄｙｎａｍｉｃ  ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎモデ
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粘度、組成、エマルション濃度、エマルション粒径などを考慮すること意味している。
【実施例】
【００１８】  以下、本発明の実施例を示す。板厚０．８ｍｍの普通鋼鈑を表面粗さ０．０５ＲａμｍのＳＵＪ‐２の直径７６ｍｍのロールの２段圧延機を用いて２種類の圧延速度６０ｍ／ｍｉｎと１２０ｍ／ｍｉｎ、圧下率１０％で２００ｃＳｔと５００ｃＳｔの２種類の粘度の合成エステル系油（Ａ，Ｂ）の濃度５％エマルションで圧延を行い、圧延後の表面光沢を測定した。表１に測定した表面光沢を示す。圧延速度６０ｍ／ｍｉｎのエマルション潤滑圧延においては、粘度が小さな圧延油Ａの表面光沢は粘度の大きな圧延油Ｂの表面光沢よりも１３５高い値を示した。圧延速度１２０ｍ／ｍｉｎにおいては、圧延油Ａの表面光沢が４０高い値を示した。これらの結果から推定される入口油膜厚みは図２の入口油膜厚みの計算結果などから容易に推察される。【００１９】
【表１】
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【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】ロールと材料間でエマルション潤滑されている入口部でのモデル  （ａ）模式図、（ｂ）濃度変化，（ｃ）圧力変化
【図２】入口油膜厚みを計算するフローチャート
【図３】基油粘度０．０５Ｐａ・ｓの圧延油のｈ２を変化させたときのエマルション潤滑圧延における入口油膜厚みとロール速度の関係
【図１】
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【図２】
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【図３】
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