(57)【要約】【課題】優れた耐熱性を有する触媒担体及び触媒を提供する。【解決手段】本発明の触媒担体は、互いに向き合うように配置され、隣り合った各２つは、複数の第１位置Ｐ１で接触し、前記第１位置Ｐ１間の第２位置Ｐ２で互いから離間している複数のアルミニウム箔１と、リチウムと珪素とアルミニウムとを含み、前記複数のアルミニウム箔１の前記各２つの互いに向き合った面を、それらの界面と隣接した位置で少なくとも部分的に被覆している被覆層２と、酸化アルミニウムからなり、前記複数のアルミニウム箔１の各々と前記被覆層２との間に介在している酸化被膜３とを備えている。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに向き合うように配置され、隣り合った各２つは、複数の第１位置で接触し、前記第１位置間の第２位置で互いから離間している複数のアルミニウム箔と、
リチウムと珪素とアルミニウムとを含み、前記複数のアルミニウム箔の前記各２つの互いに向き合った面を、それらの界面と隣接した位置で少なくとも部分的に被覆している被覆層と、
酸化アルミニウムからなり、前記複数のアルミニウム箔の各々と前記被覆層との間に介在している酸化被膜と
を備えた触媒担体。
【請求項２】
前記酸化被膜の膜厚は０．３μｍ乃至０．７μｍの範囲内にある請求項１に記載の触媒担体。
【請求項３】
前記被覆層について、蛍光Ｘ線分析法を利用して得られるリチウムとケイ素との原子比は０．０３乃至０．０７の範囲内にある請求項１又は２に記載の触媒担体。
【請求項４】
前記触媒担体の単位容積当りの前記被覆層の質量は３０ｇ／Ｌ乃至２００ｇ／Ｌの範囲内にある請求項１乃至３の何れか１項に記載の触媒担体。
【請求項５】
前記界面のうち前記被覆層と隣接した部分にはリチウムが存在している請求項１乃至４の何れか１項に記載の触媒担体。
【請求項６】
前記界面のうち前記被覆層と隣接した部分におけるリチウムとケイ素との原子比は、前記被覆層におけるリチウムとケイ素との原子比と比較してより大きい請求項１乃至５の何れか１項に記載の触媒担体。
【請求項７】
前記アルミニウム箔の厚みは１５μｍ乃至２５μｍの範囲内にある請求項１乃至６の何れか１項に記載の触媒担体。
【請求項８】
ハニカム構造を有し、セル密度は１２４セル／ｃｍ2乃至１５０セル／ｃｍ2の範囲内にある請求項１乃至７の何れか１項に記載の触媒担体。
【請求項９】
請求項１乃至８の何れか１項に記載の触媒担体と、前記触媒担体に支持された触媒層とを含む触媒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、触媒担体及び触媒に関する。
【背景技術】
【０００２】
アンモニア分解触媒及びオゾン分解触媒などの触媒には、担体に、触媒成分からなる触媒層を被覆させることにより形成されるものがある。この担体の構造としては、例えば、ハニカム構造又は三次元網状骨格構造を挙げることができる。この担体の材料としては、例えば、紙、アルミニウム箔やステンレス箔などの金属箔、又は、ポリウレタンやポリオレフィンなどの発泡樹脂が用いられている。
【０００３】
このような担体を用いると、触媒の比表面積を増大させて、触媒性能を向上させることができる。特許文献１には、一対の平板状の金属板とコルゲート状の金属板とからなるハニカム基本構造体のうち、コルゲート状金属板の山部にアクリル樹脂系接着剤を塗布し、この塗布面と、他のハニカム基本構造体の平板状金属板が接触するように積層させて形成したハニカム担体が記載されている。このハニカム基本構造体において、コルゲート状金属板と平板状金属板とは、コルゲート状金属板の山部に熱可塑性樹脂を含むエマルジョンを塗布した後、１９０℃の温度で加熱することにより接着されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１４−１３６８３２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、優れた耐熱性を有する触媒担体及び触媒を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の第１側面によると、互いに向き合うように配置され、隣り合った各２つは、複数の第１位置で接触し、前記第１位置間の第２位置で互いから離間している複数のアルミニウム箔と、リチウムと珪素とアルミニウムとを含み、前記複数のアルミニウム箔の前記各２つの互いに向き合った面を、それらの界面と隣接した位置で少なくとも部分的に被覆している被覆層と、酸化アルミニウムからなり、前記複数のアルミニウム箔の各々と前記被覆層との間に介在している酸化被膜とを備えた触媒担体が提供される。
【０００７】
本発明の第２側面によると、第１側面に係る触媒担体と、前記触媒担体に支持された触媒層とを含む触媒が提供される。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によると、優れた耐熱性を有する触媒担体及び触媒が提供される。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の一態様に係る触媒担体を概略的に示す斜視図。
【図２】図１に示す触媒担体を拡大して示す断面図。
【図３】図１及び図２に示す触媒担体を更に拡大して示す断面図。
【図４】図１乃至図３に示す構造を採用した触媒担体の一例について、断面を撮影することによって得られた走査電子顕微鏡写真。
【図５】図１乃至図３に示す触媒担体の製造方法の一例を示す斜視図。
【図６】図１乃至図３に示す触媒担体の製造方法の一例を示す斜視図。
【図７】図１乃至図３に示す触媒担体の製造方法の一例を示す斜視図。
【図８】図１乃至図３に示す触媒担体の製造方法の一例を示す平面図。
【図９】図１乃至図３に示す構造を採用した触媒担体の一例について得られた他の走査電子顕微鏡写真。
【図１０】比較例の触媒担体について得られた走査電子顕微鏡写真。
【図１１】図１０に示す比較例の触媒担体について得られたアルミニウムの分布を示す写真。
【図１２】図１乃至図３に示す構造を採用した触媒担体の一例について得られたアルミニウムの分布を示す写真。
【図１３】図１乃至図３に示す構造を採用した触媒担体の一例について得られたリチウムの分布を示す写真。
【図１４】図１乃至図３に示す構造を採用した触媒担体の一例について得られたケイ素の分布を示す写真。
【図１５】本発明の他の態様に係る触媒の一部を拡大して示す断面図。
【図１６】熱処理温度と剥離率との関係の一例を示すグラフ。
【図１７】リチウムとシリカとの原子比と、酸化被膜の膜厚との関係の一例を示すグラフ。
【図１８】リチウムとシリカとの原子比と、剥離率との関係の一例を示すグラフ。
【図１９】リチウムとシリカとの原子比と、熱伝導率との関係の一例を示すグラフ。
【図２０】リチウムとシリカとの原子比と、ハニカム強度との関係の一例を示すグラフ。
【図２１】リチウムとシリカとの原子比と、耐薬性との関係の一例を示すグラフ。
【図２２】リチウムとシリカとの原子比と、反り率との関係の一例を示すグラフ。
【図２３】酸化被膜の膜厚と剥離率との関係の一例を示すグラフ。
【図２４】酸化被膜の膜厚と熱伝導率との関係の一例を示すグラフ。
【図２５】酸化被膜の膜厚とハニカム強度との関係の一例を示すグラフ。
【図２６】酸化被膜の膜厚と耐薬性との関係の一例を示すグラフ。
【図２７】酸化被膜の膜厚と反り率との関係の一例を示すグラフ。
【図２８】被覆層の質量と酸化被膜の膜厚との関係の一例を示すグラフ。
【図２９】被覆層の質量と剥離率との関係の一例を示すグラフ。
【図３０】被覆層の質量とハニカム強度との関係の一例を示すグラフ。
【図３１】被覆層の質量と耐薬性との関係の一例を示すグラフ。
【図３２】被覆層の質量と反り率との関係の一例を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明の態様について説明する。  
図１は、本発明の一態様に係る触媒担体を概略的に示す斜視図である。図２は、図１に示す触媒担体を拡大して示す断面図である。図３は、図１及び図２に示す触媒担体を更に拡大して示す断面図である。図４は、図１乃至図３に示す構造を採用した触媒担体の一例について、断面を撮影することによって得られた走査電子顕微鏡写真である。
【００１１】
図１に示すこの触媒担体１０は、支持体１１と、支持体１１に支持されたハニカム構造体１２とを含んでいる。
【００１２】
支持体１１は、円筒形状である。支持体１１は、内部空間と、この内部空間と連通する２以上の開口部とを有している。支持体１１の材料としては、例えば、アルミニウムなどの金属又は合金を挙げることができる。なお、支持体１１は省略することができる。
【００１３】
ハニカム構造体１２は、支持体１１の内部空間に位置し、支持体１１の内周面に接合されている。ハニカム構造体１２は、図２及び図３に示すように、支持体１１の一方の開口部から他方の開口部に向かって伸びた複数の貫通孔ＴＨ、すなわち、セルを含んでいる。これらセルの各々は、その長さ方向に対して垂直な断面の形状が６角形である。セルの断面形状は、４角形であってもよく、６角形と４角形とが混在していてもよい。
【００１４】
このハニカム構造体１２は、図２乃至図４に示すように、複数のアルミニウム箔１と、被覆層２と、酸化被膜３とを含んでいる。
【００１５】
複数のアルミニウム箔１は、図２乃至図４に示すように、ハニカム構造体１２の骨格を構成している。複数のアルミニウム箔１は、互いに向き合うように配置され、隣り合った各２つは、図３に示すように、複数の第１位置Ｐ１で接触し、第１位置Ｐ１間の第２位置Ｐ２で互いから離間している。
【００１６】
すなわち、隣り合った２つのアルミニウム箔１は、第１位置Ｐ１で互いに接合している。ここでは、これらアルミニウム箔１の接合部は、紙面に対して垂直に伸びた帯形状をしており、紙面に対して平行な方向に配列している。また、隣り合った２つのアルミニウム箔１は、第２位置Ｐ２でそれらの間にセルを形成している。これらセルの各々は、紙面に対して垂直方向に伸びており、紙面に対して平行な方向に接合部と交互に配列している。
【００１７】
このアルミニウム箔１の厚さは、好ましくは、１５μｍ乃至５０μｍの範囲内にあり、より好ましくは、１５μｍ乃至２５μｍの範囲内にある。アルミニウム箔１が厚いと、ハニカム構造体１２の圧力損失が大きい傾向がある。アルミニウム箔１が薄いと、ハニカム構造体１２の強度が低い傾向にある。
【００１８】
被覆層２は、典型的には、アルミニウム箔１の表面のうち、セルと隣接している領域を被覆するように形成されている。被覆層２は、連続的な膜状ではあってもよく、粒子の集合体からなる層であってもよい。被覆層２は、複数のアルミニウム箔１の各２つの互いに向き合った面を、それらの界面と隣接した位置で少なくとも部分的に被覆していればよく、アルミニウム箔１の表面において、被覆層２が形成されていない部分があってもよい。被覆層２は、アルミニウム箔１同士の接合をより強固にする。被覆層２の厚さは、好ましくは、０．１μｍ乃至２μｍの範囲内にある。
【００１９】
被覆層２は、リチウムと珪素とアルミニウムとを含んでいる。リチウムとケイ素とアルミニウムとは、一例によれば、酸化物の形態にある。すなわち、被覆層２について、電界放出型走査電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ）を用いて元素分析を行った場合、リチウムとケイ素とアルミニウムと酸素とが検出される。一例によれば、被覆層２は、リチウムと珪素とアルミニウムとを含むセラミックスからなる。
【００２０】
被覆層２について、蛍光Ｘ線分析法（ＸＲＦ）を利用して得られるリチウムとケイ素との原子比は、好ましくは、０．０２乃至０．１の範囲内にあり、より好ましくは０．０３乃至０．０７の範囲内にあり、更に好ましくは、０．０４乃至０．０６の範囲内にある。この原子比が小さすぎると、ハニカム構造体１２の熱伝導性、耐薬性及び強度が低い傾向にある。この原子比が大きすぎると、ハニカム構造体１２の耐薬性及び強度が低く、形状が歪になる傾向にある。この原子比は、ＸＲＦを用いて、検量線法を利用した定量分析を行うことによって得られたリチウム及びケイ素の濃度から算出することができる。
【００２１】
この被覆層２において、リチウムの含有量は、好ましくは、２．０質量％乃至５．０質量％の範囲内にあり、より好ましくは、２．５質量％乃至４．５質量％の範囲内にある。この含有量が少なすぎると、ハニカム構造体１２の熱伝導性、耐薬性及び強度が低い傾向にある。この含有量が多すぎると、ハニカム構造体１２の耐薬性及び強度が低く、形状が歪になる傾向にある。
【００２２】
この被覆層２において、ケイ素の含有量は、好ましくは、２０．０質量％乃至３０．０質量％の範囲内にあり、より好ましくは、２３．０質量％乃至２７．０質量％の範囲内にある。この含有量が少ないと、ハニカム構造体１２の形状が歪になる傾向にある。この含有量が多いと、被覆層２の剥離が増加する傾向にある。
【００２３】
この被覆層２において、アルミニウムの含有量は、好ましくは、６０．０質量％乃至８０．０質量％の範囲内にあり、より好ましくは、６５．０質量％乃至７５．０質量％の範囲内にある。この含有量が少ないと、ハニカム構造体１２の強度が低下する傾向にある。この含有量が多いと、被覆層２の剥離が増加する傾向にある。
【００２４】
この触媒担体１０の単位容積当りの被覆層２の質量は、典型的には、９ｇ／Ｌ乃至３００ｇ／Ｌの範囲内にあり、好ましくは、３０ｇ／Ｌ乃至２００ｇ／Ｌの範囲内にあり、より好ましくは、９０ｇ／Ｌ乃至１５０ｇ／Ｌの範囲内にある。この質量が少なすぎると、ハニカム構造体１２の耐薬性及び強度が低い傾向にある。この質量が多すぎると、ハニカム構造体１２の耐薬性が低く、形状が歪になる傾向にある。
【００２５】
酸化被膜３は、酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）からなる。すなわち、酸化被膜３について、電界放出型走査電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ）を用いて元素分析を行った場合、アルミニウムと酸素とが検出される。酸化被膜３は、ハニカム構造体１２の耐熱性、熱伝導性、耐薬性及び強度を向上させる。酸化被膜３は、複数のアルミニウム箔１の各々と被覆層２との間に介在している。酸化被膜３は、典型的には、セルの内周面を被覆するように形成されている。酸化被膜３は、複数のアルミニウム箔１の各２つの互いに向き合った面を、それらの界面と隣接した位置で少なくとも部分的に被覆していればよく、アルミニウム箔１の表面において、酸化被膜３が形成されていない部分があってもよい。
【００２６】
酸化被膜３の膜厚は、好ましくは、０．０８５μｍ乃至０．１３μｍの範囲内にあり、より好ましくは、０．３μｍ乃至０．７μｍの範囲内にあり、更に好ましくは、０．３μｍ乃至０．０６５μｍの範囲内にある。この膜厚が薄すぎると、ハニカム構造体１２の熱伝導性、耐薬性及び強度が低い傾向にある。この膜厚が厚すぎると、ハニカム構造体１２の耐薬性及び強度が低く、形状が歪になる傾向にある。なお、この膜厚は、以下の方法によって得られる値を意味している。
【００２７】
先ず、ハニカム構造体１２の一部を採取する。次いで、この切片を樹脂で固め、試料を作成する。次いで、電界放出型走査電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ）を用いて、この試料のＳＥＭ像を、２００倍乃至４００倍の範囲内の倍率で撮影する。次いで、このＳＥＭ像の中から、ハニカム構造体１２の切断面を選択し、酸化被膜３の膜厚を測定する。この酸化被膜の膜厚測定を複数の部位で行い、その平均値を酸化被膜３の膜厚とする。
【００２８】
この触媒担体１０は、例えば、以下の方法により得ることができる。  
先ず、基材の製造方法を図５乃至図８を参照しながら説明する。ここで、基材とは、図１乃至図３を用いて説明した触媒担体１０から、被覆層２及び酸化被膜３を省略した構造をいう。図５乃至図８は、図１乃至図３に示す触媒担体の製造方法の一例を示す説明図である。ここでは、展張方式によるハニカムコア５０の製造方法を示している。
【００２９】
先ず、図５に示すボビン２１に巻かれたアルミニウム箔２０を準備する。次いで、アルミニウム箔２０の表面に、ローラー２２を用いて、平行線状に接着剤２３を塗布する。次いで、このアルミニウム箔２０上に、別のアルミニウム箔２０を積層させ、このアルミニウム箔２０の表面に、上記と同様の方法で接着剤２３を塗布する。なお、１層目のアルミニウム箔２０の接着剤２３と２層目のアルミニウム箔２０の接着剤２３とは、幅方向に半ピッチずらした平行線状となるように塗布する。所望の積層数になるまで、同様の手順を繰り返す。
【００３０】
ここで、接着剤２３としては、無機系接着剤、有機系接着剤、又はこれらの混合物を用いることができ、有機系接着剤を用いることが好ましい。無機系接着剤は、例えば、シリカゾル、アルミナゾル、チタニアゾル、セメント又はこれらの混合物である。有機系接着剤は、例えば、熱可塑性樹脂系接着剤、熱硬化性樹脂系接着剤又はこれらの混合物である。熱可塑性樹脂系接着剤は、例えば、アクリル樹脂系接着剤、酢酸ビニル樹脂系接着剤又はこれらの混合物である。熱硬化性樹脂系接着剤は、例えば、エポキシ樹脂系接着剤である。
【００３１】
次に、図６に示すように、図５で得られた複数のアルミニウム箔２０を一定形状に切り出して、積層体３０を得る。次いで、例えば、２００℃乃至２３０℃の範囲内の温度で加熱しながら、積層方向に対して両側からこの積層体３０を押圧する。
【００３２】
次に、図７に示すように、裁断器４１を用いて、加熱押圧処理後の積層体３０を裁断して、所望の大きさを有するブロック４０を得る。
【００３３】
次に、図８に示すように、最下層のアルミニウム箔２０と最上層のアルミニウム箔２０とを互いから引き離すように引っ張り、ブロック４０を展張させて、ハニカムコア５０を得る。
【００３４】
次に、支持体１１を準備する。支持体１１は、例えば、丸棒を押出加工することによって得ることができる。あるいは、支持体１１は、素管を引抜加工することによって得てもよい。
【００３５】
次に、ポンチなどの工具を用いて、上記のハニカムコア５０を所望の形状にくり抜き、支持体１１内に挿入して、基材を得る。
【００３６】
次に、この基材を加熱して、アルミニウム箔の脱脂処理を行う。脱脂処理温度は、例えば、４００℃乃至６００℃の範囲内とし、脱脂処理時間は、例えば、０．１時間乃至２．０時間の範囲内とする。脱脂処理温度が低いと、脱脂が不十分となる。脱脂処理温度が高いと、アルミニウムの溶融が起こり、基材の形状を保てなくなる。ここで、接着剤２３として有機系接着剤を用いた場合、この脱脂処理により、接着剤２３の少なくとも一部は消失する。
【００３７】
あるいは、この基材について、脱脂処理を行う代わりに、ベーマイト処理を行ってもよい。具体的には、沸騰させた純水に基材を浸漬させることにより、アルミニウム箔の表面に水酸化アルミニウム（ＡｌＯＯＨ）からなる被膜を形成する。
【００３８】
この基材について、脱脂処理又はベーマイト処理を行うことにより、後述するスラリーが馴染みやすくなる。
【００３９】
次に、スラリーを調製する。  
先ず、容器に、純水を投入する。次いで、この容器に、リチウム源及びケイ素源を投入して、得られた混合液を十分に撹拌する。リチウム源及びケイ素源としては、例えば、ケイ酸リチウム（Ｌｉ2Ｏ・ｎＳｉＯ2；ｎ＝２〜８）水溶液を用いることができる。リチウム源としては、例えば、水酸化リチウム［Ｌｉ（ＯＨ）2］を用いることができる。ケイ素源としては、例えば、シリカゾルを用いることができる。なお、このスラリーにおけるリチウムとケイ素との原子比は、０．０２乃至０．１の範囲内とすることが好ましく、０．０３乃至０．０７の範囲内とすることがより好ましい。
【００４０】
次いで、この容器に、α−アルミナを更に投入し十分に撹拌して、スラリーを得る。α−アルミナの平均粒径は、１０μｍ乃至４０μｍの範囲内にあることが好ましい。このスラリーにおける固形分の含有量は、４０質量％乃至５０質量％の範囲内とすることが好ましい。このスラリーにおいて、リチウムは、典型的には、リチウムイオンの形態にある。
【００４１】
次に、このスラリー中に基材を浸漬させ、その後、スラリー中から基材を取り出す。次いで、エアーコンプレッサなどを用いて、この基材から、余分なスラリーを除去する。これにより、基材の表面上に無機成分を含むコート層を形成する。次いで、例えば、４００℃乃至６００℃の範囲内の温度で、０．５時間乃至２．０時間にわたってこの基材を空気中で熱処理する。この熱処理により、基材の表面上に酸化被膜３と被覆層２との積層構造を形成する。その後、この基材を放冷して、触媒担体１０を得る。
【００４２】
この酸化被膜３の形成は、以下のようにして行われると考えられる。先ず、スラリー中に含まれるリチウムイオンが、アルミニウム箔１の表面に接触することにより、酸化アルミニウム又はアルミニウムの一部が溶解する。そして、この溶解したアルミニウムが、空気中で、上述した温度範囲で加熱されることにより、酸化被膜３の形成が促進されると考えられる。この加熱処理により、リチウムは酸化物を形成し、ケイ素及びアルミニウムとともに被覆層２の一部となる。
【００４３】
なお、ケイ素の酸化体の一部は、アルミニウムが酸化被膜３を形成する際に、アルミニウムに対して酸素を供給し、酸化被膜３の形成を助ける役割を果たす。また、ケイ素は、リチウムイオンの分散性をよくし、酸化被膜３の形成を制御させる役割を果たす。リチウムイオンの分散性が悪いと、リチウムイオンの分布に偏りが生じ、被覆層２の剥離が生じたり、ハニカム構造体１２の歪みが生じたりする。また、ケイ素は、アルミニウム箔１同士の接合部位に留まり、加熱により酸化体の形態で結晶化することで、ハニカム構造体１２を補強する接着剤の役割を果たす。
【００４４】
また、アルミニウムの酸化体の一部は、上述したケイ素の酸化体と同様に、酸化被膜３を形成する際、アルミニウムに対して酸素を供給し、酸化被膜３の形成を助ける役割を果たす。また、アルミニウムは、アルミニウム箔１同士の接合部及びアルミニウム箔１の表面に留まり、ハニカム構造体１２を補強する接着剤の役割を果たす。
【００４５】
ここで、アルミニウムは、イオン化傾向が大きい金属であり、空気中でその表面は容易に酸化される。したがって、アルミニウムの表面は酸化被膜で覆われた不動態の状態にある。しかしながら、自然に形成された酸化被膜の膜厚は数ｎｍ程度であり、耐食性が十分ではない。
【００４６】
なお、アルミニウムを陽極として用いることにより、アルミニウムの表面を電気化学的に酸化させて、酸化被膜を生成することができる。しかしながら、陽極酸化処理による酸化被膜の形成には、長い時間を必要とし、更に乾燥工程を設ける必要がある。また、複雑な構造を有する対象に対して、陽極酸化処理により酸化被膜を形成することは困難である。
【００４７】
この製造方法においては、リチウムを含むスラリーを用いることにより、アルミニウム箔１の表面に酸化被膜３を形成している。したがって、この製造方法においては、簡便な方法で短時間に酸化被膜３を形成することができる。また、この製造方法では、対象の構造の複雑さを問わず、酸化被膜３を形成することが可能である。
【００４８】
上述した方法によると、例えば、以下の構造を得ることができる。  
図９は、図１乃至図３に示す構造を採用した触媒担体の一例について得られた他の走査電子顕微鏡写真である。図９から明らかなように、この触媒担体１０において、アルミニウム箔１と被覆層２との間に、酸化被膜３が形成されている。
【００４９】
図１０は、比較例の触媒担体の一例について得られた走査電子顕微鏡写真である。なお、比較例の触媒担体とは、脱脂処理又はベーマイト処理、スラリーのコート及びその後の加熱処理を行っていないこと以外は、上述したのと同様の方法により製造した触媒担体を意味している。図９と図１０との比較から明らかなように、比較例の触媒担体においては、アルミニウム箔１の表面上に十分な厚さの酸化被膜を確認することができない。
【００５０】
図１１乃至図１４は、触媒担体について、互いに向き合うように配置され、隣り合った２つのアルミニウム箔の界面、及びこの界面と隣接した部分において得られた写真である。図１１乃至図１４は、電子線マイクロアナライザ（ＦＥ−ＥＰＭＡ）を用いて得ることができる。
【００５１】
図１１は、図１０に示す比較例の触媒担体について得られたアルミニウムの分布を示す写真である。図１１から明らかなように、比較例の触媒担体では、上述した界面にはアルミニウムが存在しているが、上述した界面と隣接した部分には、アルミニウムの分布がほぼ見られない。
【００５２】
図１２は、図１乃至図３に示す構造を採用した触媒担体の一例について得られたアルミニウムの分布を示す写真である。図１２から明らかなように、この触媒担体１０では、上述した界面、及び上述した界面と隣接した部分、すなわち被覆層２に、アルミニウムが存在している。また、上述した界面において、被覆層２と隣接した部分では、アルミニウム箔１の間に、アルミニウムが入り込んでいることが確認できる。
【００５３】
図１３は、図１乃至図３に示す構造を採用した触媒担体の一例について得られたリチウムの分布を示す写真である。図１３から明らかなように、上述した界面のうち被覆層２と隣接した部分、及び被覆層２にはリチウムが存在している。
【００５４】
図１４は、図１乃至図３に示す構造を採用した触媒担体の一例について得られたケイ素の分布を示す写真である。図１４から明らかなように、上述した界面のうち被覆層２と隣接した部分にはケイ素の分布がほぼ見られないが、被覆層２にはケイ素が存在している。
【００５５】
図１３及び図１４から明らかなように、上述した界面のうち被覆層２と隣接した部分におけるリチウムとケイ素との原子比は、被覆層２におけるリチウムとケイ素との原子比と比較してより大きい。
【００５６】
図１２及び図１３から明らかなように、上述した界面のうち被覆層２と隣接した部分において、隣り合った２つのアルミニウム箔１の間に、リチウムイオンが入り込んでいると考えられる。そして、上述したように、リチウムイオンは、酸化被膜３の形成を促進する。したがって、図１２に示すように、互いに向き合うように配置され、隣り合った２つのアルミニウム箔１の界面のうち、被覆層２と隣接する部分には、酸化被膜３が形成されていると考えられる。
【００５７】
このような触媒担体１０は、耐熱性に優れている。すなわち、この触媒担体１０は、高温で基材の脱脂処理を行ったのち、あるいは、基材のベーマイト処理を行ったのち、無機成分のみを含むスラリーを用いて基材をコーティングすることにより、アルミニウム箔１同士の接着を強固にしている。それゆえ、有機物からなる接着剤で複数のアルミニウム箔１を接着させた触媒担体と比較して、優れた耐熱性を有している。
【００５８】
また、この触媒担体１０は、熱伝導性に優れている。  
すなわち、アルミニウム箔の製造段階において、アルミニウムを圧延する際に、圧延油を用いることがある。したがって、上述した脱脂処理又はベーマイト処理を行わなかった場合、アルミニウム箔１の表面に圧延油が残留していることがある。表面に圧延油が残留しているアルミニウム箔は、脱脂処理又はベーマイト処理されたアルミニウム箔と比較して、熱伝導性が低い傾向にある。それゆえ、この触媒担体１０は、脱脂処理又はベーマイト処理をしておらず、アルミニウム箔１の表面に圧延油が残留している触媒担体と比較して、高い熱伝導性を有している。
【００５９】
また、アルミニウム箔１の表面に圧延油が残留している触媒担体は、その表面が撥水性を有する傾向にある。したがって、触媒担体に、触媒成分を含む水性スラリーを塗布することによって、触媒成分を担持させる場合、水性スラリーが触媒担体と馴染まず、触媒成分の担持量が減ってしまうことがある。この問題に対し、水溶性樹脂などを含む有機バインダを用いて触媒担体の表面を処理することにより、触媒成分の担持効率を上げる方法が用いられることがある。しかしながら、このような有機バインダは、触媒担体の耐熱性及び熱伝導性を低下させる傾向にある。
【００６０】
上述したように、この触媒担体１０は、無機成分からなるスラリーで表面処理を行っている。したがって、この触媒担体１０は、有機バインダを用いて表面処理を行った触媒担体と比較して、耐熱性及び熱伝導性が高い傾向にある。
【００６１】
更に、この触媒担体１０は、強度に優れている。  
すなわち、この触媒担体１０では、上述したように、隣り合った２つのアルミニウム箔間であって、それらの界面と隣接した部分に、被覆層２と酸化被膜３との積層構造が、アルミニウム箔１の表面の少なくとも一部を覆うように形成されている。したがって、この触媒担体１０は、自然に形成された酸化被膜のみを有する触媒担体と比較して、強度に優れている。
【００６２】
また、この触媒担体１０は、耐薬性に優れている。  
すなわち、この触媒担体１０は、上述したように、被覆層２と酸化被膜３との積層構造を含んでいる。したがって、この触媒担体１０は、この積層構造を含んでいない触媒担体と比較して、耐薬性に優れている。
【００６３】
そして、この触媒担体１０は、上述したように、展張方式によって形成される。それゆえ、この触媒担体１０は、上述したように、薄いアルミニウム箔１を用いて形成することができる。したがって、この触媒担体１０は、高いセル密度と、低い圧力損失とを実現することができる。
【００６４】
この触媒担体１０のセル密度は、一例によると、７．８セル／ｃｍ2乃至１８６セル／ｃｍ2（５０セル／ｉｎ2乃至１２００セル／ｉｎ2）の範囲内にあり、好ましくは１２４セル／ｃｍ2乃至１８６セル／ｃｍ2（８００セル／ｉｎ2乃至１２００セル／ｉｎ2）の範囲内にあり、より好ましくは１２４セル／ｃｍ2乃至１５０セル／ｃｍ2（８００セル／ｉｎ2乃至１０００セル／ｉｎ2）の範囲内にある。  
なお、このセルの一片の長さは、一例によると、０．４ｍｍ乃至０．５ｍｍの範囲内にある。
【００６５】
この触媒担体１０の圧力損失は、一例によると、３０パスカル以下である。なお、この圧力損失は、２０ｍｍの厚さを有する触媒担体１０に、１ｍ／秒の流量で空気を流通させた場合に得られる圧力損失である。
【００６６】
次に、本発明の他の態様について説明する。  
図１５は、本発明の他の態様に係る触媒の一部を拡大して示す断面図である。この触媒１００は、図１乃至図３などを用いて説明した触媒担体１０と、この触媒担体１０に支持された触媒層１０１とを含んでいる。
【００６７】
触媒層１０１は、触媒金属を含んでいる。触媒金属は、有害成分が無害成分へと浄化する際に行われる、酸化反応又は還元反応を促進する。触媒金属は、典型的には、粒子の形態にある。
【００６８】
触媒金属としては、例えば、白金族元素、遷移金属元素又はこれらの混合物である。白金族元素としては、例えば、白金、パラジウム、ロジウム又はこれらの混合物である。遷移金属元素としては、例えば、ニッケル、マンガン、鉄、銅又はこれらの混合物である。
【００６９】
触媒層１０１は、触媒金属の他に、酸素貯蔵材料、吸着剤又はバインダなどを含んでいてもよい。
【００７０】
酸素貯蔵材料は、酸素過剰条件下で酸素を吸蔵し、酸素希薄条件下で酸素を放出して、酸化反応並びに還元反応を最適化する。酸素貯蔵材料は、例えば、粒子の形態にある。
【００７１】
酸素貯蔵材料は、好ましくは、セリア、セリアと他の金属酸化物との複合酸化物、又はそれらの混合物である。上記他の金属酸化物に含まれる金属元素は、好ましくは、イットリウム（Ｙ）、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、プラセオジム（Ｐｒ）、ネオジム（Ｎｄ）、ジルコニウム（Ｚｒ）又はこれらの２以上の組み合わせであり、より好ましくは、ジルコニウムである。
【００７２】
吸着剤は、有害成分を吸着する。吸着剤は、例えば、粒子の形態にある。吸着剤としては、ゼオライト、セピオライト又はこれらの混合物を用いることが好ましい。
【００７３】
バインダは、触媒層に含まれる成分の結合をより強固にして触媒の耐久性を向上させる役割を担っている。バインダとしては、例えば、アルミナゾル、チタニアゾル又はシリカゾルを使用する。
【００７４】
このような触媒１００は、例えば、以下の方法により得ることができる。  
先ず、触媒成分と上述した任意成分と水とを混合し、十分に撹拌してスラリーを調製する。次いで、このスラリーを上述した触媒担体１０に塗布し、乾燥させて、未焼成の触媒層１０１を形成する。次いで、この触媒担体１０を焼成して、触媒１００を得る。
【００７５】
このような触媒１００は、上述した比較例の触媒担体、すなわち、アルミニウム箔を接着剤で固定した触媒担体を用いた触媒と比較して、優れた浄化性能を発揮する。すなわち、比較例の触媒は、耐熱性が低い接着剤を使用しているため、２００℃を超える高温で使用することができない。しかしながら、この触媒１００は、耐熱性が高い無機材料を用いてアルミニウム箔１を固定しているため、２００℃を超える高温で使用することができる。そして、触媒は、高温領域で高い触媒性能を発揮する傾向にある。したがって、この触媒１００は、比較例の触媒担体を用いた触媒と比較して、優れた浄化性能を達成することができる。
【００７６】
また、この触媒１００は、図１乃至図３などを用いて説明した触媒担体１０を含んでいる。したがって、この触媒１００は、熱伝導率、耐薬性及び強度に優れ、且つ低い圧力損失を実現することができる。
【００７７】
この触媒１００は、例えば、アンモニア浄化用触媒として好適に用いることができる。アンモニア浄化用触媒は、窒素酸化物（ＮＯx）を生成することがある。すなわち、アンモニアが酸化されることにより、窒素酸化物が生成される。この窒素酸化物は、水に溶けると酸性を示す。
【００７８】
この触媒１００は、上述したように耐薬性に優れている。したがって、この触媒１００は、窒素酸化物を含むガスにより、腐食されにくい。それゆえ、この触媒１００をアンモニア浄化用触媒として用いた場合、比較例の触媒担体を用いた触媒と比較して、優れた浄化性能を発揮することができる。
【実施例】
【００７９】
以下、本発明の実施例について説明する。  
［触媒担体の評価］
＜例１＞  
先ず、基材を準備した。具体的には、先ず、図５乃至図８を参照しながら説明した方法により、アルミハニカムコア５０を形成した。なお、アルミニウム箔の積層数は、１１枚であった。次いで、このアルミハニカムコア５０から、直径１８ｍｍの円柱状のアルミハニカムコア５０を切り出した。次いで、内径が１８ｍｍであり、高さが５０ｍｍである円筒状の支持体を準備した。次いで、この支持体に、円柱状のアルミハニカムコア５０を詰め込み、基材を形成した。次いで、この基材を５００℃の温度で脱脂処理に供した。この基材のセル密度は３１セル／ｃｍ2（２００セル／ｉｎ2）であった。
【００８０】
次に、この基材を浸漬させるスラリーを準備した。具体的には、先ず、撹拌容器に純水を投入した。次いで、この撹拌容器に１１．８ｇのケイ酸リチウム水溶液を投入し、２５０ｒｐｍで５分間以上撹拌した。次いで、この撹拌容器に８．６ｇのα−アルミナを更に投入し、２５０ｒｐｍで５分間以上撹拌して、スラリーを得た。
【００８１】
このスラリーに含まれるすべてのリチウム及びケイ素が、酸化リチウム及び二酸化ケイ素であると仮定した場合、酸化リチウムと二酸化ケイ素との質量比は、０．３７：２．９６であった。なお、このスラリー中でのリチウムとケイ素との原子比は０．０３１であった。以下、このスラリーをスラリーＳ１という。
【００８２】
次に、このスラリー中に基材を浸漬させた。次いで、エアーコンプレッサを用いて、この基材から、余分なスラリーを除去した。次いで、５００℃の温度で、１時間にわたってこの基材を空気中で熱処理し、その後、放冷して、触媒担体１０を得た。この触媒担体１０における単位容積当りの被覆層２の質量は、９０ｇ／Ｌであった。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ１という。
【００８３】
＜例２＞  
基材の脱脂処理温度を５００℃から４００℃に変更したこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ２という。
【００８４】
＜例３＞  
基材の脱脂処理温度を５００℃から６００℃に変更したこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ３という。
【００８５】
＜例４＞  
基材の脱脂処理温度を５００℃から０℃に変更したこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ４という。
【００８６】
＜例５＞  
基材の脱脂処理温度を５００℃から１００℃に変更したこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ５という。
【００８７】
＜例６＞  
基材の脱脂処理温度を５００℃から２００℃に変更したこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ６という。
【００８８】
＜例７＞  
基材の脱脂処理温度を５００℃から３００℃に変更したこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ７という。
【００８９】
＜例８＞  
基材の脱脂処理温度を５００℃から７００℃に変更したこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ８という。担体ＳＰ８においては、基材の脱脂処理を行った際に、アルミニウム箔同士の溶融が起こり、基材の形状が変形した。
【００９０】
＜例９＞  
スラリーＳ１を用いなかったこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ９という。
【００９１】
＜例１０＞  
基材の脱脂処理を行わなかったこと、及びスラリーＳ１を用いなかったこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ１０という。
【００９２】
＜例１１＞  
先ず、例１に記載したのと同様の方法で基材を準備した。  
次に、この基材を浸漬させるスラリーを準備した。具体的には、先ず、撹拌容器に１１．８ｇの純水を投入した。次いで、この撹拌容器に５．３５ｇのシリカゾルを投入し、２５０ｒｐｍで５分間以上撹拌した。なお、シリカゾルにおける固形分の含有量は、４０質量％であった。次いで、この撹拌容器に０．１２１ｇの水酸化リチウムを更に加え、２５０ｒｐｍで５分間以上撹拌した。次いで、この撹拌容器に８．６ｇのα−アルミナを更に投入し、２５０ｒｐｍで５分間以上撹拌して、スラリーを得た。
【００９３】
なお、このスラリーにおけるリチウムとケイ素との原子比は０．０２であり、スラリーに含まれる固形分の量は４１．６質量％であった。ま以下、このスラリーをスラリーＳ２という。
【００９４】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ２を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ１１という。担体ＳＰ１１の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、８８．８ｇ／Ｌであった。
【００９５】
＜例１２＞
水酸化リチウムの量を０．１２１ｇから０．１８１ｇに変更したこと以外は、例１０に記載したのと同様の方法でスラリーＳ３を得た。なお、スラリーＳ３におけるリチウムとケイ素との元素比は０．０３であり、スラリーに含まれる固形分の量は４１．５質量％であった。
【００９６】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ３を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ１２という。担体ＳＰ１２の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、９３．０ｇ／Ｌであった。
【００９７】
＜例１３＞
水酸化リチウムの量を０．１２１ｇから０．２４２ｇに変更したこと以外は、例１０に記載したのと同様の方法でスラリーＳ４を得た。なお、スラリーＳ４におけるリチウムとケイ素との元素比は０．０４であり、スラリーに含まれる固形分の量は４１．５質量％であった。
【００９８】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ４を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ１３という。担体ＳＰ１３の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、８６．７ｇ／Ｌであった。
【００９９】
＜例１４＞  
水酸化リチウムの量を０．１２１ｇから０．３６３ｇに変更したこと以外は、例１０に記載したのと同様の方法でスラリーＳ５を得た。なお、スラリーＳ５におけるリチウムとケイ素との元素比は０．０６であり、スラリーに含まれる固形分の量は４１．４質量％であった。
【０１００】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ５を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ１４という。担体ＳＰ１４の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、９５．８ｇ／Ｌであった。
【０１０１】
＜例１５＞  
水酸化リチウムの量を０．１２１ｇから０．４２３ｇに変更したこと以外は、例１０に記載したのと同様の方法でスラリーＳ６を得た。なお、スラリーＳ６におけるリチウムとケイ素との元素比は０．０７であり、スラリーに含まれる固形分の量は４１．３質量％であった。
【０１０２】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ６を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ１５という。担体ＳＰ１５の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、９７．９ｇ／Ｌであった。
【０１０３】
＜例１６＞  
水酸化リチウムの量を０．１２１ｇから０．４８４ｇに変更したこと以外は、例１０に記載したのと同様の方法でスラリーＳ７を得た。なお、スラリーＳ７におけるリチウムとケイ素との元素比は０．０８であり、スラリーに含まれる固形分の量は４１．２質量％であった。
【０１０４】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ７を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ１６という。担体ＳＰ１６の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、８６．７ｇ／Ｌであった。
【０１０５】
＜例１７＞
水酸化リチウムの量を０．１２１ｇから０．６０５ｇに変更したこと以外は、例１０に記載したのと同様の方法でスラリーＳ８を得た。なお、スラリーＳ８におけるリチウムとケイ素との元素比は０．１であり、スラリーに含まれる固形分の量は４１．１質量％であった。
【０１０６】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ８を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ１７という。担体ＳＰ１７の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、９４．４ｇ／Ｌであった。
【０１０７】
＜例１８＞  
水酸化リチウムを加えなかったこと以外は、例１０に記載したのと同様の方法でスラリーＳ９を得た。なお、スラリーＳ９におけるリチウムとケイ素との元素比は０であり、スラリーに含まれる固形分の量は４１．７質量％であった。
【０１０８】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ９を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ１８という。担体ＳＰ１８の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、９２．３ｇ／Ｌであった。
【０１０９】
＜例１９＞  
先ず、例１に記載したのと同様の方法で基材を準備した。  
次に、この基材を浸漬させるスラリーを準備した。具体的には、先ず、撹拌容器に５．８ｇの純水を投入した。次いで、この撹拌容器に１１．８ｇのケイ酸リチウム水溶液を投入し、２５０ｒｐｍで５分間以上撹拌した。次いで、この撹拌容器に８．６ｇのα−アルミナを更に投入し、２５０ｒｐｍで５分間以上撹拌して、スラリーを得た。
【０１１０】
なお、このスラリーにおけるリチウムとケイ素との原子比は０．０６であり、スラリーに含まれる固形分の量は４１．８質量％であった。以下、このスラリーをスラリーＳ１０という。
【０１１１】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ１０を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ１９という。担体ＳＰ１９の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、９．８ｇ／Ｌであった。
【０１１２】
＜例２０＞  
純水の量を５．８ｇから４．５ｇに変更したこと以外は、例１８に記載したのと同様の方法でスラリーＳ１１を得た。なお、スラリーＳ１１におけるリチウムとケイ素との元素比は０．０６であり、スラリーに含まれる固形分の量は４４．０質量％であった。
【０１１３】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ１１を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ２０という。担体ＳＰ２０の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、３０．６ｇ／Ｌであった。
【０１１４】
＜例２１＞  
純水の量を５．８ｇから２．５ｇに変更したこと以外は、例１８に記載したのと同様の方法でスラリーＳ１２を得た。なお、スラリーＳ１２におけるリチウムとケイ素との元素比は０．０６であり、スラリーに含まれる固形分の量は４７．９質量％であった。
【０１１５】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ１２を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ２１という。担体ＳＰ２１の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、９０．１ｇ／Ｌであった。
【０１１６】
＜例２２＞  
純水の量を５．８ｇから２．１ｇに変更したこと以外は、例１８に記載したのと同様の方法でスラリーＳ１３を得た。なお、スラリーＳ１３におけるリチウムとケイ素との元素比は０．０６であり、スラリーに含まれる固形分の量は４８．７０質量％であった。
【０１１７】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ１３を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ２２という。担体ＳＰ２２の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、１４３ｇ／Ｌであった。
【０１１８】
＜例２３＞  
純水の量を５．８ｇから０．９ｇに変更したこと以外は、例１８に記載したのと同様の方法でスラリーＳ１４を得た。なお、スラリーＳ１４におけるリチウムとケイ素との元素比は０．０６であり、スラリーに含まれる固形分の量は５１．５質量％であった。
【０１１９】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ１４を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ２３という。担体ＳＰ２３の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、２００ｇ／Ｌであった。
【０１２０】
＜例２４＞  
純水の量を５．８ｇから０．５ｇに変更したこと以外は、例１８に記載したのと同様の方法でスラリーＳ１５を得た。なお、スラリーＳ１５におけるリチウムとケイ素との元素比は０．０６であり、スラリーに含まれる固形分の量は５２．４質量％であった。
【０１２１】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ１５を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ２４という。担体ＳＰ２４の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、２４３ｇ／Ｌであった。
【０１２２】
＜例２５＞  
純水の量を５．８ｇから０．２ｇに変更したこと以外は、例１８に記載したのと同様の方法でスラリーＳ１６を得た。なお、スラリーＳ１６におけるリチウムとケイ素との元素比は０．０６であり、スラリーに含まれる固形分の量は５３．２質量％であった。
【０１２３】
スラリーＳ１を用いる代わりに、スラリーＳ１６を用いたこと以外は、例１に記載したのと同様の方法で触媒担体１０を得た。以下、この触媒担体１０を担体ＳＰ２５という。担体ＳＰ２５の単位容積当りに担持された被覆層２の質量は、２９８ｇ／Ｌであった。
【０１２４】
［剥離率評価］  
担体ＳＰ１乃至ＳＰ８及び担体ＳＰ１１乃至ＳＰ２５について、剥離率を測定した。具体的には、先ず、各担体の質量Ａを測定した。次いで、各担体を落下装置にセットし、１ｍの高さから落下させた。次いで、この担体の質量Ｂを測定した。次いで、担体質量Ａから担体質量Ｂを減じて、剥離量（Ａ−Ｂ）を算出した。次いで、この剥離量と、担体当りの被覆層２の質量とから、剥離率（％）を算出した。なお、担体ＳＰ８については、アルミニウム箔が溶融していたため、剥離率は測定しなかった。  
この結果を表１乃至表３及び図１６に示す。
【０１２５】
【表１】
2017196566.tif 000003
【０１２６】
表１及び図１６に示すとおり、担体ＳＰ１乃至ＳＰ３の剥離率は、担体ＳＰ４乃至担体ＳＰ７の剥離率よりも低かった。表１及び図１６から明らかなように、４００℃乃至６００℃の温度の範囲内で脱脂処理を行った基材を用いた触媒担体１０は、４００℃よりも低い温度で脱脂処理を行った基材を用いた触媒担体１０と比較して、剥離率が低い傾向にある。
【０１２７】
［酸化被膜の膜厚評価］  
担体ＳＰ１１乃至担体ＳＰ２５について、電界放出型走査電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ）を用いて酸化被膜の膜厚を測定した。なお、担体ＳＰ１８においては、酸化被膜の膜厚が薄く、ＦＥ−ＳＥＭを用いても確認することができなかったため、０μｍとした。  
この結果を表２及び表３に示す。
【０１２８】
［熱伝導性評価］  
担体ＳＰ１０乃至ＳＰ１８について、熱伝導性を評価した。具体的には、各担体について、光交流法により熱伝導率を測定した。先ず、複数のアルミニウム箔を接合する代わりに、単一のアルミニウム箔を用いたこと以外は、各担体について説明したのと同様の方法により、アルミニウム箔を得た。次いで、このアルミニウム箔から、短冊状の試験片を切り出した。なお、この試験片の短辺の長さは５ｍｍであり、長辺の長さは１０ｍｍであった。次いで、Ｋ熱電対上に、銀を含むペースト状の有機接着剤を用いてこの試験片を貼り付けた。次いで、この試験片の面のうち、接着剤を用いて貼り付けた面とは反対側の面の一部に、反射をなくすためにグラファイトスプレーを用いて被膜を形成した。次いで、光交流法熱拡散率測定装置を用いて、レーザビーム照射位置から熱電対までの距離を５段階に変え、各距離での熱拡散率を測定して、各担体の熱拡散率を算出した。次いで、この熱拡散率とアルミニウムの定圧比熱容量とアルミニウムの密度とから熱伝導率を得た。
【０１２９】
この熱伝導率を求めるにあたり、各担体の定圧比熱容量及び密度としては、アルミニウムの基準値を用いた。なお、アルミニウムの定圧比熱容量の基準値は、０．９１７（Ｊ・ｇ-1Ｋ-1）であり、アルミニウムの密度の基準値は、２．３３（ｇ・ｃｍ-3）であった。なお、標準サンプルとしてはニッケルを用いた。  
この結果を表２に示す。
【０１３０】
［ハニカム強度評価］  
担体ＳＰ９及び担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８について、ハニカム強度を評価した。具体的には、先ず、圧し治具の押圧方向と、各担体のハニカム構造体のセルの長さ方向とが一致するように、試験機に各担体を設置した。ここで、圧し治具は、直径が１０ｍｍの円柱状のものを用いた。次いで、この圧し治具を加圧しながら、１０ｍｍ／分の速度で担体に押し付けた。この圧し治具の押圧は、担体からハニカム構造体の一部が抜け落ちるまで行った。次いで、ハニカム構造体が抜け落ちたときまでに要した最大荷重を測定し、ハニカム強度とした。  
この結果を表２に示す。
【０１３１】
［耐薬性評価］  
担体ＳＰ９及び担体ＳＰ１１乃至担体ＳＰ２５について、耐薬性を評価した。具体的には、先ず、３５質量％の濃度の硝酸水溶液に、２４時間にわたって各担体を浸漬させた。次いで、各担体を純水で洗浄し、その後、１００℃の温度で送風乾燥機を用いておよそ３時間にわたって担体を乾燥させた。次いで、この担体について、剥離率評価について説明したのと同様の方法により、剥離率を測定した。  
この結果を表２及び表３に示す。
【０１３２】
［反り率評価］  
担体ＳＰ１１乃至ＳＰ２５について、反り率を評価した。具体的には、先ず、寸法以外は各担体のハニカム構造体と同様の構造を有するハニカム構造体を準備した。なお、このハニカム構造体は、貫通孔の長さ方向から見たときに正方形状を有している直方体であり、この直方体において、貫通孔の長さ方向の寸法は３０ｍｍであり、正方形の各辺の寸法は７５ｃｍであった。次いで、このハニカム構造体を、貫通孔の長さ方向が水平面に対して垂直になるように水平面上に設置した。次いで、このハニカム構造体の一端を水平面に押し当て、この端から最も離れた位置で、水平面とハニカム構造体との距離を測定した。なお、水平面に押し当てた一端と、水平面からの距離を測定した位置との配列方向が、アルミニウム箔の積層方向と一致するように配置した。次いで、この測定値をハニカム構造体の高さで除することにより、反り率を算出した。  
この結果を表２及び表３に示す。
【０１３３】
［ハニカム耐熱強度評価］  
担体ＳＰ９乃至ＳＰ１８について、ハニカム耐熱強度を評価した。具体的には、先ず、５００℃の温度の恒温槽に、各担体を空気雰囲気中で２時間にわたって静置した。次いで、上述したハニカム強度評価と同様の方法で、各担体の強度を測定した。  
この結果を表２に示す。
【０１３４】
［アルミニウム箔引っ張り強度評価］  
担体ＳＰ９乃至ＳＰ１８について、アルミニウム箔引っ張り強度を評価した。具体的には、先ず、複数のアルミニウム箔を接合する代わりに、単一のアルミニウム箔を用いたこと以外は、各担体について説明したのと同様の方法により、アルミニウム箔を得た。次いで、このアルミニウム箔から、短冊状の試験片を切り出した。なお、この試験片の短辺の長さは５ｍｍであり、長辺の長さは１０ｍｍであった。次いで、この試験片の長辺の方向が上下方向と平行になるように試験機にセットし、この試験片の短辺の各々にチャックを取り付けた。次いで、この試験片が切れるまで、この試験片を上下方向に引っ張った。この試験における最大張力を各担体の引っ張り強度とした。  
この結果を表２に示す。
【０１３５】
【表２】
2017196566.tif 000004
【０１３６】
【表３】
2017196566.tif 000005
【０１３７】
上記表２及び表３において、「脱脂処理温度（℃）」と記載した列には、基材脱脂処理を行ったときの温度を記載している。「スラリー」と記載した列には、基材に塗布したスラリーの種類を記載してる。「Ｌｉ／Ｓｉ比」と記載した列には、スラリーにおけるリチウムとケイ素との原子比を記載している。「被覆層質量（ｇ／Ｌ）」と記載した列には、触媒担体１０の単位容積当りの被覆層の質量を記載している。「剥離率（％）」と記載した列には、上記剥離率評価の結果を記載している。「熱伝導性（ｗ／ｃｍ・ｋ）」と記載した列には、上記熱伝導性評価の結果を記載している。「ハニカム強度（ｋｇ）」と記載した列には、上記ハニカム強度評価の結果を記載している。「耐薬性（％）」と記載した列には、上記耐薬性評価の結果を記載している。「反り率（％）」と記載した列には、上記反り率評価の結果を記載している。「ハニカム耐熱強度（ｋｇ）」と記載した列には、上記ハニカム耐熱強度評価の結果を記載している。「アルミ箔引っ張り強度（ｋｇ）」と記載した列には、上記アルミニウム箔引っ張り強度評価の結果を記載している。
【０１３８】
図１７は、リチウムとケイ素との原子比と、酸化被膜の膜厚との関係の一例を示すグラフである。図１７は、例１１乃至例１８で得られたデータに基づいて作成している。図１７において、横軸はスラリーＳ２乃至Ｓ９におけるリチウムとケイ素との原子比を示し、縦軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の酸化被膜の膜厚を示している。
【０１３９】
表２及び図１７から明らかなように、スラリー中のリチウムとケイ素との原子比が大きいと、触媒担体１０の酸化被膜の膜厚が大きい傾向にある。
【０１４０】
図１８は、リチウムとケイ素との原子比と、剥離率との関係の一例を示すグラフである。図１８は、例１１乃至例１８で得られたデータに基づいて作成している。図１８において、横軸はスラリーＳ２乃至Ｓ９におけるリチウムとケイ素との原子比を示し、縦軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の剥離率を示している。
【０１４１】
表２及び図１８に示すように、担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１７の剥離率は、担体ＳＰ１８の剥離率よりも低い。また、担体ＳＰ１３乃至ＳＰ１７の剥離率は、担体ＳＰ１１、ＳＰ１２及びＳＰ１８の剥離率よりも低い。表２及び図１３から明らかなように、スラリー中のリチウムとケイ素との原子比が大きいと、触媒担体１０の剥離率は低い傾向にある。
【０１４２】
図１９は、リチウムとケイ素との原子比と、熱伝導率との関係の一例を示すグラフである。図１９は、例１０乃至例１８で得られたデータに基づいて作成している。図１９において、横軸はスラリーＳ２乃至Ｓ９におけるリチウムとケイ素との原子比を示し、縦軸は担体ＳＰ１０乃至ＳＰ１８の熱伝導率を示している。
【０１４３】
表２及び図１７に示すように、担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１７の熱伝導率は、担体ＳＰ１０及びＳＰ１８の熱伝導率よりも高い。また、担体ＳＰ１３乃至ＳＰ１７の熱伝導率は、担体ＳＰ１０乃至ＳＰ１２及びＳＰ１８の熱伝導率よりも高い。表２及び図１７から明らかなように、スラリー中のリチウムとケイ素との原子比が０．０２乃至０．１の範囲内にあると、触媒担体１０の熱伝導率は高い傾向にある。
【０１４４】
図２０は、リチウムとケイ素との原子比と、ハニカム強度との関係の一例を示すグラフである。図２０は、例９及び例１１乃至例１８で得られたデータに基づいて作成している。図２０において、横軸はスラリーＳ２乃至Ｓ９におけるリチウムとケイ素との原子比を示し、縦軸は担体ＳＰ９及びＳＰ１１乃至ＳＰ１８のハニカム強度を示している。
【０１４５】
表２及び図２０に示すように、担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１７のハニカム強度は、担体ＳＰ９及びＳＰ１８のハニカム強度よりも高い。また、担体ＳＰ１２乃至ＳＰ１５のハニカム強度は、担体ＳＰ９、ＳＰ１１及びＳＰ１６乃至ＳＰ１８のハニカム強度よりも高い。表２及び図１８から明らかなように、スラリー中のリチウムとケイ素との原子比が０．０２乃至０．１の範囲内にあると、触媒担体１０のハニカム強度は高く、この原子比が０．０３乃至０．０７の範囲内にあると、触媒担体１０のハニカム強度はより高い傾向にある。
【０１４６】
図２１は、リチウムとケイ素との原子比と、耐薬性との関係の一例を示すグラフである。図２１は、例９及び例１１乃至例１８で得られたデータに基づいて作成している。図２１において、横軸はスラリーＳ２乃至Ｓ９におけるリチウムとケイ素との原子比を示し、縦軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の耐薬性評価で得られた剥離率を示している。
【０１４７】
表２及び図２１に示すように、担体ＳＰ１２乃至ＳＰ１７の剥離率は、担体ＳＰ９、ＳＰ１１及びＳＰ１８の剥離率よりも低い。また、担体ＳＰ１２乃至ＳＰ１６の剥離率は、担体ＳＰ９、ＳＰ１１、ＳＰ１７及びＳＰ１８の剥離率よりも低い。表２及び図２１から明らかなように、スラリー中のリチウムとケイ素との原子比が０．０３乃至０．１の範囲内にあると、触媒担体１０の耐薬性は高く、この原子比が０．０３乃至０．０８の範囲内にあると、触媒担体１０の耐薬性はより高い傾向にある。
【０１４８】
図２２は、リチウムとケイ素との原子比と、反り率との関係の一例を示すグラフである。図２２は、例１１乃至例１８で得られたデータに基づいて作成している。図２２において、横軸はスラリーＳ２乃至Ｓ９におけるリチウムとケイ素との原子比を示し、縦軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の反り率を示している。
【０１４９】
表２及び図２２に示すように、担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１６及びＳＰ１８の反り率は、担体ＳＰ１７の反り率よりも低い。また、担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１４及びＳＰ１８の反り率は、担体ＳＰ１５乃至ＳＰ１７の反り率よりも低い。表２及び図１６から明らかなように、スラリー中のリチウムとケイ素との原子比が低いと、触媒担体１０の反り率は低い傾向にある。
【０１５０】
図２３は、酸化被膜の膜厚と、剥離率との関係の一例を示すグラフである。図２３は、例１１乃至例１８で得られたデータに基づいて作成している。図２３において、横軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の酸化被膜の膜厚を示し、縦軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の剥離率を示している。
【０１５１】
表２及び図２３に示すように、担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１７の剥離率は、担体ＳＰ１８の剥離率よりも低い。また、担体ＳＰ１３乃至ＳＰ１７の剥離率は、担体ＳＰ１１、ＳＰ１２及びＳＰ１８の剥離率よりも低い。表２及び図２３から明らかなように、酸化被膜の膜厚が厚いと、触媒担体１０の剥離率は低い傾向にある。
【０１５２】
図２４は、酸化被膜の膜厚と、熱伝導率との関係の一例を示すグラフである。図２４は、例１１乃至例１８で得られたデータに基づいて作成している。図２４において、横軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の酸化被膜の膜厚を示し、縦軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の熱伝導率を示している。
【０１５３】
表２及び図２４に示すように、担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１７の熱伝導率は、担体ＳＰ１８の熱伝導率よりも高い。また、担体ＳＰ１３乃至ＳＰ１７の熱伝導率は、担体ＳＰ１１、ＳＰ１２及びＳＰ１８の熱伝導率よりも高い。表２及び図２４から明らかなように、酸化被膜の膜厚が０．０８５μｍ乃至１．２μｍの範囲内にあると、触媒担体１０の熱伝導率は高い傾向にある。
【０１５４】
図２５は、酸化被膜の膜厚と、ハニカム強度との関係の一例を示すグラフである。図２５は、例１１乃至例１８で得られたデータに基づいて作成している。図２５において、横軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の酸化被膜の膜厚を示し、縦軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８のハニカム強度を示している。
【０１５５】
表２及び図２５に示すように、担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１７のハニカム強度は、担体ＳＰ１８のハニカム強度よりも高い。また、担体ＳＰ１２乃至ＳＰ１５のハニカム強度は、担体ＳＰ１１、ＳＰ１６乃至ＳＰ１８のハニカム強度よりも高い。表２及び図２５から明らかなように、酸化被膜の膜厚が０．０８５μｍ乃至１．２μｍの範囲内にあると、触媒担体１０のハニカム強度は高く、この膜厚が０．３μｍ乃至０．７μｍの範囲内にあると、触媒担体１０のハニカム強度はより高い傾向にある。
【０１５６】
図２６は、酸化被膜の膜厚と、耐薬性との関係の一例を示すグラフである。図２６は、例１１乃至例１８で得られたデータに基づいて作成している。図２６において、横軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の酸化被膜の膜厚を示し、縦軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の耐薬性評価で得られた剥離率を示している。
【０１５７】
表２及び図２６に示すように、担体ＳＰ１２乃至ＳＰ１７の剥離率は、担体ＳＰ１１及び１８の剥離率よりも低い。また、担体ＳＰ１２乃至ＳＰ１６の剥離率は、担体ＳＰ１１、ＳＰ１７及びＳＰ１８の剥離率よりも低い。表２及び図２６から明らかなように、酸化被膜の膜厚が０．３μｍよりも厚いと、触媒担体１０の耐薬性が高く、この膜厚が０．３μｍ乃至０．８３μｍの範囲内にあると、触媒担体１０の耐薬性がより高い傾向にある。
【０１５８】
図２７は、酸化被膜の膜厚と、反り率との関係の一例を示すグラフである。図２７は、例１１乃至例１８で得られたデータに基づいて作成している。図２７において、横軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の酸化被膜の膜厚を示し、縦軸は担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８の反り率を示している。
【０１５９】
表２及び図２７から明らかなように、酸化被膜の膜厚が厚いと、触媒担体１０の反り率が高い傾向にある。
【０１６０】
また、表２に示すように、担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８のハニカム耐熱強度は、担体ＳＰ９よりも高い傾向にある。そして、担体ＳＰ１２乃至ＳＰ１６のハニカム耐熱強度は、担体ＳＰ９、ＳＰ１１、ＳＰ１７及びＳＰ１８よりも高い傾向にある。
【０１６１】
更に、表２に示すように、担体ＳＰ１１乃至ＳＰ１８のアルミニウム箔引っ張り強度は、担体ＳＰ９及びＳＰ１０よりも高い傾向にある。そして、担体ＳＰ１２乃至ＳＰ１７のアルミニウム箔引っ張り強度は、担体ＳＰ９乃至ＳＰ１１及びＳＰ１８よりも高い傾向にある。
【０１６２】
図２８は、被覆層の質量と、酸化被膜の膜厚との関係の一例を示すグラフである。図２８は、例１９乃至例２５で得られたデータに基づいて作成している。図２８において、横軸は担体ＳＰ１９乃至ＳＰ２５における単位容積当りの被覆層２の質量を示し、縦軸は担体ＳＰ１９乃至ＳＰ２５の酸化被膜の膜厚を示している。
【０１６３】
表３及び図２８から明らかなように、被覆層の質量が多いと、触媒担体１０の酸化被膜の膜厚は厚い傾向にある。
【０１６４】
図２９は、被覆層の質量と、剥離率との関係の一例を示すグラフである。図２９は、例１９乃至例２５で得られたデータに基づいて作成している。図２９において、横軸は担体ＳＰ１９乃至ＳＰ２５における単位容積当りの被覆層２の質量を示し、縦軸は担体ＳＰ１９乃至ＳＰ２５の剥離率を示している。
【０１６５】
表３及び図２９に示すように、担体ＳＰ２０乃至ＳＰ２４の剥離率は、担体ＳＰ１９及びＳＰ２５の剥離率よりも低い傾向にある。また、担体ＳＰ２０乃至ＳＰ２３の剥離率は、担体ＳＰ１９、ＳＰ２４及びＳＰ２５の剥離率よりも低い傾向にある。表３及び図２９から明らかなように、被覆層の質量が９．８ｇ／Ｌ乃至２４３ｇ／Ｌの範囲内にあると、触媒担体１０の剥離率が低く、被覆層の質量が９．８ｇ／Ｌ乃至２００ｇ／Ｌの範囲内にあると、触媒担体１０の剥離率はより低い傾向にある。
【０１６６】
図３０は、被覆層の質量と、ハニカム強度との関係の一例を示すグラフである。図３０は、例１９乃至例２５で得られたデータに基づいて作成している。図３０において、横軸は担体ＳＰ１９乃至ＳＰ２５における単位容積当りの被覆層２の質量を示し、縦軸は担体ＳＰ１９乃至ＳＰ２５のハニカム強度を示している。
【０１６７】
表３及び図３０から明らかなように、被覆層の質量が多いと、触媒担体１０のハニカム強度は高い傾向にある。
【０１６８】
図３１は、被覆層の質量と、耐薬性との関係の一例を示すグラフである。図３１は、例１９乃至例２５で得られたデータに基づいて作成している。図３１において、横軸は担体ＳＰ１９乃至ＳＰ２５における単位容積当りの被覆層２の質量を示し、縦軸は担体ＳＰ１９乃至ＳＰ２５の耐薬性試験後の剥離率を示している。
【０１６９】
表３及び図３１に示すように、担体ＳＰ２０乃至ＳＰ２４の剥離率は、担体ＳＰ１９及びＳＰ２５の剥離率よりも低い傾向にある。また、担体ＳＰ２１乃至ＳＰ２３の剥離率は、担体ＳＰ１９、ＳＰ２０、ＳＰ２４及びＳＰ２５の剥離率よりも低い傾向にある。表３及び図３１から明らかなように、被覆層の質量が９．８ｇ／Ｌ乃至２４３ｇ／Ｌの範囲内にあると、触媒担体１０の耐薬性が高く、被覆層の質量が９０．１ｇ／Ｌ乃至２００ｇ／Ｌの範囲内にあると、触媒担体１０の耐薬性がより高い傾向にある。
【０１７０】
図３２は、被覆層の質量と、反り率との関係の一例を示すグラフである。図３２は、例１９乃至例２５で得られたデータに基づいて作成している。図３２において、横軸は担体ＳＰ１９乃至ＳＰ２５における単位容積当りの被覆層２の質量を示し、縦軸は担体ＳＰ１９乃至ＳＰ２５の反り率を示している。
【０１７１】
表３及び図３２から明らかなように、被覆層の質量多いと、触媒担体１０の反り率は高い傾向にある。
【０１７２】
［触媒性能の評価］  
＜例２６＞  
先ず、円筒状の支持体とこの支持体に支持されたハニカム構造体からなる基材を準備した。この支持体の内径は３０ｍｍであり、高さは５０ｍｍであった。このハニカム構造体のセル密度は１２４セル／ｃｍ2（８００セル／ｉｎ2）であり、セルの形状は６角形であった。次いで、この基材を５００℃の温度で１時間にわたって脱脂処理に供した。
【０１７３】
次いで、スラリーＳ３にこの基材を浸漬させ、その後、余分なスラリーを除去した。次いで、５００℃の温度で１時間にわたって空気中でこの基材を熱処理し、放冷して、触媒担体１０を得た。
【０１７４】
次に、１００ｇの純水に、７．９３ｇの硝酸ニッケル（II）６水和物と、３．９３ｇの硝酸セリウム（III）とを加え、十分に撹拌して、触媒スラリーを調製した。
【０１７５】
次いで、この触媒スラリーを上記の触媒担体１０に塗布して、乾燥させ、未焼成の触媒層を形成した。次いで、５００℃の温度で１時間にわたってこの触媒担体１０を焼成して、触媒層を有する触媒を得た。この触媒の単位容積当りの触媒層の質量は、５０ｇ／Ｌであった。以下、この触媒を触媒Ｃ１という。
【０１７６】
＜例２７＞  
基材の脱脂処理を行わなかったこと、及びスラリーＳ３を用いなかったこと以外は、例２６に記載したのと同様の方法で触媒を得た。この触媒の単位容積当りの触媒層の質量は、５１ｇ／Ｌであった。以下、この触媒を触媒Ｃ２という。
【０１７７】
［触媒性能評価］  
触媒Ｃ１及びＣ２について、アンモニア浄化性能を評価した。  
具体的には、先ず、ガラスカラム内に、貫通孔の長さ方向がアンモニアを含むガスの流れ方向とほぼ平行になるように各触媒を設置した。次いで、このガラスカラムを管状炉内に設置した。次いで、この管状炉に１３．５Ｌ／ｍｉｎの流量で空気を供給しながら、３５０℃の温度まで触媒温度を昇温させた。次いで、この管状炉に供給する空気に、１５０００ｐｐｍの濃度でアンモニアを混入させ、試験時間経過毎のアンモニア出口濃度を測定した。また、試験時間経過毎のアンモニア出口濃度を触媒供給前のアンモニア出口濃度で除することにより、アンモニア除去率を算出した。  
この結果を、表４に示す。
【０１７８】
［ハニカム強度評価］  
触媒Ｃ１及びＣ２について、ハニカム強度を評価した。具体的には、上記の触媒性能評価試験の開始から１２０分後に、管状炉から各担体を取り出した。次いで、この担体について、上述したハニカム強度評価と同様の方法で、触媒１００のハニカム強度を評価した。  
この結果を、表４に示す。
【０１７９】
【表４】
2017196566.tif 000006
【０１８０】
表４において、「スラリー」と表記した行には、用いたスラリーの種類を記載している。「被覆層質量（ｇ／Ｌ）」と表記した行には、触媒担体１０の単位容積当りの被覆層２の質量を記載している。「触媒層質量（ｇ／Ｌ）」と表記した行には、触媒担体１０の単位容積当りの触媒層１０１の質量を記載している。「アンモニア出口濃度（ｐｐｍ）」と表記した行には、各試験時間毎のアンモニア出口濃度を記載している。「アンモニア除去率（％）」と表記した行には、各試験時間毎のアンモニア除去率を記載している。「ハニカム強度（ｋｇ）」と表記した行には、上記ハニカム強度評価の結果を示している。
【０１８１】
表４に示すとおり、触媒Ｃ１のアンモニア出口濃度は、触媒Ｃ２のアンモニア出口濃度よりも低く、触媒Ｃ１のアンモニア除去率は、触媒Ｃ２のアンモニア除去率よりも高かった。また、触媒Ｃ１のアンモニア出口濃度及びアンモニア除去率は、試験時間が経過してもほぼ同じであり、触媒Ｃ２のアンモニア出口濃度又はアンモニア除去率は、試験時間経過毎に上昇又は低下する傾向が見られた。そして、触媒Ｃ１のハニカム強度は、触媒Ｃ２のハニカム強度よりも高かった。
【符号の説明】
【０１８２】
１…アルミニウム箔、２…被覆層、３…酸化被膜、１０…触媒担体、１１…支持体、１２…ハニカム構造体、２０…アルミニウム箔、２１…ボビン、２２…ローラー、２３…接着剤、３０…積層体、４０…ブロック、４１…裁断器、５０…ハニカムコア、１００…触媒、１０１…触媒層、Ｐ１…第１位置、Ｐ２…第２位置、ＴＨ…貫通孔。
【図１】
2017196566.tif 000007
【図２】
2017196566.tif 000008
【図３】
2017196566.tif 000009
【図４】
2017196566.tif 000010
【図５】
2017196566.tif 000011
【図６】
2017196566.tif 000012
【図７】
2017196566.tif 000013
【図８】
2017196566.tif 000014
【図９】
2017196566.tif 000015
【図１０】
2017196566.tif 000016
【図１１】
2017196566.tif 000017
【図１２】
2017196566.tif 000018
【図１３】
2017196566.tif 000019
【図１４】
2017196566.tif 000020
【図１５】
2017196566.tif 000021
【図１６】
2017196566.tif 000022
【図１７】
2017196566.tif 000023
【図１８】
2017196566.tif 000024
【図１９】
2017196566.tif 000025
【図２０】
2017196566.tif 000026
【図２１】
2017196566.tif 000027
【図２２】
2017196566.tif 000028
【図２３】
2017196566.tif 000029
【図２４】
2017196566.tif 000030
【図２５】
2017196566.tif 000031
【図２６】
2017196566.tif 000032
【図２７】
2017196566.tif 000033
【図２８】
2017196566.tif 000034
【図２９】
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【図３０】
2017196566.tif 000036
【図３１】
2017196566.tif 000037
【図３２】
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