(57)【要約】      （修正有）【課題】耐候性および意匠性に優れ、かつ、製造時、輸送時、施工時のコストを低減できる太陽電池モジュールを提供する。【解決手段】受光面板１１と、太陽電池セル１２と、背面板１５とを、受光面側１０ａから背面側１０ｂに向けてこの順で有する太陽電池モジュール本体１０を有し、太陽電池モジュール本体１０は、受光面板１１と背面板１５との間において太陽電池セル１２を封止する封止層１６を有し、受光面板１１は、化学強化ガラス、物理強化ガラス、または、非強化ガラスであり、背面板１５は、物理強化ガラスであり、受光面板１１をなすガラスは、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００質量ｐｐｍ未満であり、背面板１５をなすガラスは、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００質量ｐｐｍ以上であり、背面板１５の板厚が、２．５ｍｍ以下、である。【選択図】図２
2017092242.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
受光面板と、太陽電池セルと、背面板とを、受光面側から背面側に向けてこの順で有する太陽電池モジュール本体を有し、
前記太陽電池モジュール本体は、前記受光面板と前記背面板との間において前記太陽電池セルを封止する封止層を有し、
前記受光面板は、化学強化ガラス、物理強化ガラス、または、非強化ガラスであり、
前記背面板は、物理強化ガラスであり、
前記受光面板をなすガラスは、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００質量ｐｐｍ未満であり、
前記背面板をなすガラスは、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００質量ｐｐｍ以上であり、
前記背面板の板厚が、２．５ｍｍ以下、
であることを特徴とする太陽電池モジュール。
【請求項２】
前記背面板をなすガラスは、Ｆｅ3+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で３０００質量ｐｐｍ以上である、請求項１に記載の太陽電池モジュール。
【請求項３】
前記受光面板はＩＳＯ−９０５０（２００３）規定の可視光透過率（Ｄ６５光源）Ｔｖ_６５が９０％以上である、請求項１または２に記載の太陽電池モジュール。
【請求項４】
前記背面板はＩＳＯ−９０５０（２００３）規定の可視光透過率（Ｄ６５光源）Ｔｖ_６５が９０％未満である、請求項１〜３のいずれかに記載の太陽電池モジュール。
【請求項５】
前記背面板はＩＳＯ−９０５０（２００３）規定の可視光透過率（Ｄ６５光源）Ｔｖ_６５が８９％以下である、請求項１〜３のいずれかに記載の太陽電池モジュール。
【請求項６】
前記背面板は、ＩＳＯ−９０５０（２００３）規定の可視光透過率（Ｄ６５光源）Ｔｖ_６５が５０％超であり、ＣＩＥ１９７６規格のＬ＊ａ＊ｂ色空間において、ａ＊≦１０、かつ、ｂ＊≦２０である、請求項１〜５のいずれかに記載の太陽電池モジュール。
【請求項７】
前記背面板は、ＩＳＯ−９０５０（２００３）規定の可視光透過率（Ｄ６５光源）Ｔｖ_６５が５０％超であり、ＣＩＥ１９７６規格のＬ＊ａ＊ｂ色空間において、ａ＊≦５、かつ、ｂ＊≦１５である、請求項１〜５のいずれかに記載の太陽電池モジュール。
【請求項８】
前記背面板をなすガラスは、酸化物基準の質量％表示で、
ＳｉＯ2                        ５０〜８０％、
Ａｌ2Ｏ3                          ０〜２０％、
Ｂ2Ｏ3                            ０〜２０％、
ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ    １〜４０％、
Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ            ０〜３０％、
Ｆｅ2Ｏ3                         ０．３〜１０％
を含む、請求項１〜７のいずれかに記載の太陽電池モジュール。
【請求項９】
前記背面板をなすガラスは、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数α50〜350が７０×１０-7／℃以上１１０×１０-7／℃以下であり、ガラス転移点が５００℃以上であり、ガラス転移点と屈伏点の間における熱膨張係数の極大値αmaxが４００×１０-7／℃以上である、請求項１〜８のいずれかに記載の太陽電池モジュール。
【請求項１０】
前記背面板はＩＳＯ−９０５０（２００３）規定の紫外線透過率Ｔｕｖが７０％以下である、請求項１〜９のいずれかに記載の太陽電池モジュール。
【請求項１１】
前記背面板はＩＳＯ−１３８３７Ａ（２００８）規定の日射透過率Ｔｅが８５％以下である、請求項１〜１０のいずれかに記載の太陽電池モジュール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、太陽電池モジュールに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１は、結晶系太陽電池セルの受光面側に配された化学強化ガラスからなる第１のガラス基板（受光面板）と、結晶系太陽電池セルの裏面側に配された化学強化ガラスからなる第２のガラス基板（背面板）と、第１および第２のガラス基板の間に結晶系太陽電池セルを封止する封止樹脂とを備えた太陽電池モジュールを開示している。
特許文献１に記載の太陽電池モジュールのように、両面がガラスにより挟まれた構造を持つ太陽電池モジュールは、裏面側に樹脂製フィルム(バックシート)を使用する太陽電池モジュールと比較して、外部から侵入する水分を防ぐことができ耐候性に優れ、また、物理的な強度が高く、酸・アルカリなどに対する化学的な安定性が高く、紫外線照射時の変色・着色が無い等、電池寿命を延長させることができる。
【０００３】
但し、特許文献１に記載の太陽電池モジュールのように、両面がガラスにより挟まれた構造を持つ太陽電池モジュールは、結晶系太陽電池セルの裏面側に配された配線等が背面板側から見えてしまうため、意匠性に劣るという問題がある。そのため、ＢＩＰＶ（Building Integrated Photovoltaics）、ファサード、トップライト、カーポート、ルーバーなど、人目に触れ、高い意匠性が求められる用途には、太陽電池セルの裏面側に目隠し用のフィルムや印刷が必要であったり、高価な両面発電タイプの太陽電池セルを使う必要があった。
【０００４】
特許文献１に記載の太陽電池モジュールにおいて、受光面板および背面板として、化学強化ガラスからなるガラス基板を使用するのは以下の理由である。
太陽電池モジュールは風圧、積雪、時には砂嵐や降雹などの過酷な環境に耐えるために強い強度が求められる。太陽電池モジュールのカバーガラスとして一般的な物理強化ガラスを使った場合、ガラスの厚さを薄くすると強化のための十分な残留応力を加えることが困難になり、３ｍｍ以上の板厚が必要となる。このため、仮に一方の側に残留応力の低い薄いガラスを用いた場合、太陽電池モジュールの強度を確保するために、反対側のガラスをその分厚くする必要があり、全体の重さが大きくなってしまう。
太陽電池モジュール全体の重さが大きくなると、太陽電池モジュールの製造プロセスコストや、太陽電池モジュールの輸送時や施工時のコストが増加するため、好ましくない。また、トップライト、カーポートなどに使用される場合にはモジュール重量が大きいとモジュールを積載する建造物に高い耐荷重性能が求められ、建造物のコストが大きくなる、もしくは積載できる構造物が限られてしまう。太陽電池モジュール、特に両面がガラスにより挟まれた構造の太陽電池モジュールの場合、ガラス基板の重量がモジュール重量の大半を占めるため、ガラス基板を薄くし、軽量にするメリットはとても大きい。化学強化ガラスであれば、１ｍｍ程度の板厚であって十分な残留応力を加えることができる。
【０００５】
しかしながら、化学強化ガラスは、物理強化ガラスに比べて高価であるため、受光面板および背面板として、化学強化ガラスを用いた特許文献１に記載の太陽電池モジュールは、高価なものとなる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１３−２４７２３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、耐候性および意匠性に優れ、かつ、製造時、輸送時、施工時のコストを低減できる太陽電池モジュールを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記した目的を達成するため、本発明は、受光面板と、太陽電池セルと、背面板とを、受光面側から背面側に向けてこの順で有する太陽電池モジュール本体を有し、
前記太陽電池モジュール本体は、前記受光面板と前記背面板との間において前記太陽電池セルを封止する封止層を有し、
前記受光面板は、化学強化ガラス、物理強化ガラス、または、非強化ガラスであり、
前記背面板は、物理強化ガラスであり、
前記受光面板をなすガラスは、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００質量ｐｐｍ未満であり、
前記背面板をなすガラスは、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００質量ｐｐｍ以上であり、
前記背面板の板厚が、２．５ｍｍ以下、
であることを特徴とする太陽電池モジュールを提供する。以下、質量ｐｐｍを、単にｐｐｍと表示する。
【０００９】
本発明の太陽電池モジュールにおいて、前記背面板をなすガラスは、Ｆｅ3+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で３０００ｐｐｍ以上であることが好ましい。
【００１０】
本発明の太陽電池モジュールにおいて、前記受光面板はＩＳＯ−９０５０（２００３）規定の可視光透過率（Ｄ６５光源）（以下、Ｔｖ_Ｄ６５とも記す）が９０％以上であることが好ましい。
【００１１】
本発明の太陽電池モジュールにおいて、前記背面板は可視光透過率Ｔｖ_Ｄ６５が９０％未満であることが好ましく、８９％以下であることがより好ましい。
【００１２】
本発明の太陽電池モジュールにおいて、前記背面板は、可視光透過率Ｔｖ_Ｄ６５が５０％超の場合、ＣＩＥ１９７６規格のＬ＊ａ＊ｂ色空間において、ａ＊≦１０、かつ、ｂ＊≦２０であることが好ましく、ａ＊≦５、かつ、ｂ＊≦１５であることがより好ましい。
【００１３】
本発明の太陽電池モジュールにおいて、前記背面板をなすガラスは、
酸化物基準の質量％表示で、
ＳｉＯ2                        ５０〜８０％、
Ａｌ2Ｏ3                          ０〜２０％、
Ｂ2Ｏ3                            ０〜２０％、
ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ    １〜４０％、
Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ            ０〜３０％、
Ｆｅ2Ｏ3                         ０．３〜１０％
を含むことが好ましい。
【００１４】
本発明の太陽電池モジュールにおいて、前記背面板をなすガラスは、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数α50〜350が７０×１０-7／℃以上１１０×１０-7／℃以下であり、ガラス転移点が５００℃以上であり、ガラス転移点と屈伏点の間における熱膨張係数の極大値αmaxが４００×１０-7／℃以上であることが好ましい。
【００１５】
本発明の太陽電池モジュールにおいて、前記背面板をなすガラスは、表面圧縮応力が１１０ＭＰａ以上であることが好ましい。
【００１６】
本発明の太陽電池モジュールにおいて、前記背面板の板厚が、２．０ｍｍ以下の場合、該背面板をなすガラスは、表面圧縮応力が７０ＭＰａ以上であることが好ましい。
また、前記背面板の板厚が、１．５ｍｍ以下の場合、該背面板をなすガラスは、表面圧縮応力が６０ＭＰａ以上であることが好ましい。
【００１７】
本発明の太陽電池モジュールにおいて、前記背面板はＩＳＯ−９０５０（２００３）規定の紫外線透過率（以下、Ｔｕｖとも記す）が７０％以下であることが好ましい。
【００１８】
本発明の太陽電池モジュールにおいて、前記背面板はＩＳＯ−１３８３７Ａ（２００８）規定の日射透過率（以下、Ｔｅとも記す）が８５％以下であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１９】
本発明の太陽電池モジュールは、背面板に物理強化ガラスを用いているため、耐候性に優れ、かつ、軽量で十分な強度を有する太陽電池モジュールを安価で提供できる。
本発明の太陽電池モジュールは、背面板をなすガラスが、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００ｐｐｍ以上であるため、板厚が２．５ｍｍ以下であるにもかかわらず、物理強化により残留応力が大きい圧縮応力層を形成することができる。そのため、太陽電池モジュールの軽量化を達成できる。これにより、太陽電池モジュールの製造時、輸送時、施工時のコストが低減できる。また、背面板をなすガラスの板厚が２．５ｍｍ以下であるため、太陽電池モジュールの軽量化が可能になる。そのため、大規模太陽光発電所や、住宅・工場の屋根用のモジュールとしても好適である。
また、背面板をなすガラスが、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００ｐｐｍ以上であるため、可視光透過率が低下する。その結果、結晶系太陽電池セルの裏面側に配された配線等が背面板側から見えにくくなり、意匠性が向上している。また、紫外線（ＵＶ）透過率や日射（ＩＲ）透過率が低下するため、ＢＩＰＶ、トップライト、カーポートなどの太陽電池モジュールを通過した光が居住空間に達する用途において、断熱性能の向上、日焼け防止などの効果も発揮される。
また、背面板をなすガラスの板厚が２．５ｍｍ以下であるため、太陽電池モジュールの封止層の形成(ラミネート)工程において、加熱温度の低下、加熱時間の短縮など、製造プロセス負荷低減の効果がある。また、背面板は配線取出し用に孔明けや切掻き形状などの加工が必要となることが多いが、該背面板をなすガラス板の板厚が２．５ｍｍ以下と薄いために加工時間が短縮できる。また、レーザー加工でこれらの加工を実施する場合には、背面板をなすガラスが、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００ｐｐｍ以上であるため、可視光透過率のみならず、紫外光（ＵＶ）や赤外光（ＩＲ）の波長域の光線透過率が低いため、レーザー波長の吸収が高く、加工時間の短縮が期待される。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】図１は、本発明の太陽電池モジュールの上面図である。
【図２】図２は、本発明の太陽電池モジュールの断面図である。
【図３】図３は、実施例で使用した風冷強化設備の冷却用ノズルが設けられた部位の平面図である。
【図４】図４は、実施例における全鉄含有量（Ｆｅ2Ｏ3換算）と、相対表面圧縮応力値と、の関係を示したグラフである。
【図５】図５は、実施例における全鉄含有量（Ｆｅ2Ｏ3換算）と、αmaxと、の関係を示したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明を実施するための形態について図面を参照して説明するが、各図面において、同一の又は対応する構成については同一の又は対応する符号を付して説明を省略する。
【００２２】
図１は、本発明の一実施形態による太陽電池モジュールの上面図である。図２は、本発明の一実施形態による太陽電池モジュールの断面図である。
【００２３】
太陽電池モジュール１０は、受光面板１１と、太陽電池セル１２と、背面板１５とを、受光面１０ａ側から背面１０ｂ側に向けてこの順で有すると共に、受光面板１１と背面板１５との間に封止層１６を有する。
【００２４】
受光面板１１は、太陽電池セル１２を基準として、受光面１０ａ側に配される板のことである。受光面板１１は、太陽光に対して透光性を有する。受光面板１１を透過した光が、太陽電池セル１２に取り込まれる。受光面板１１の受光面には反射防止膜が形成されてもよい。受光面板１１における光反射が低減でき、太陽光の取り込み効率が向上できる。受光面板１１の受光面には、反射防止膜に加えて、防眩膜が形成されてもよい。
【００２５】
太陽電池セル１２は、受光面板１１と背面板１５との間に配設され、光エネルギーを電気エネルギーに変換する。太陽電池セル１２は、シリコン系(結晶系、薄膜系)、化合物系(ＣＩＧＳ、ＧａＡＳ、ＣｄＴｅなど)、有機系(色素増感、有機薄膜、ペロブスカイトなど)などのいずれでもよい。太陽電池セル１２は１つの太陽電池モジュール本体１０に複数備えられてよく、複数の太陽電池セル１２は直列や並列に接続される。
【００２６】
背面板１５は、太陽電池セル１２を基準として、背面１０ｂ側に配される板のことである。背面板１５は、防水性などを有する。
【００２７】
封止層１６は、受光面板１１と背面板１５との間において、太陽電池セル１２を封止する。封止層１６は、受光面板１１を透過した光が太陽電池セル１２に取り込まれるように、透光性を有する。封止層１６は、例えば、エチレン-酢酸ビニル共重合体(ＥＶＡ)、オレフィン系樹脂、ポリビニルブチラール樹脂(ＰＶＢ)、アイオノマー樹脂、シリコーン樹脂などの熱硬化性樹脂、または熱可塑性樹脂により形成される。
【００２８】
封止層１６は、例えば受光面側接着層１７と、背面側接着層１８とで構成される。受光面側接着層１７は、受光面板１１と太陽電池セル１２とを接着する。背面側接着層１８は、太陽電池セル１２と背面板１５とを接着する。
【００２９】
接着は、受光面側接着層１７と背面側接着層１８との間に太陽電池セル１２を配し、熱処理することにより行われる。受光面側接着層１７と背面側接着層１８とは、異なる材料で形成されてもよいが、熱処理によって一体化できるように同じ材料で形成されてよい。
【００３０】
尚、受光面側接着層１７と背面側接着層１８とが異なる材料で形成される場合、受光面側接着層１７が透光性を有していればよく、背面側接着層１８は透光性を有しなくてもよい。
【００３１】
太陽電池モジュール１０は、図示した以外の構造を有していてもよい。例えば、太陽電池モジュール１０は、アルミニウム等の金属製、若しくは、樹脂材料製のフレーム、又はカバーが、モジュール外周部に装着されていてもよい。また、背面板１５の背面１０ｂ側に構造補強のためのバックレールが設けられていてもよい。バックレールを設ける場合、その数は特に限定されず、単数でも複数でもよい。
【００３２】
太陽電池モジュール本体１０を構成する受光面板１１、および、背面板１５について、より具体的に記載する。
【００３３】
受光面板１１
詳しくは後述するが、本発明の太陽電池モジュールは、背面板１５として使用する物理強化ガラスが、板厚が２．５ｍｍ以下であるにもかかわらず、物理強化により残留応力が大きい圧縮応力層を形成することができる。そのため、受光面板１１には、化学強化ガラス、物理強化ガラス、非強化ガラスのいずれも使用できる。
【００３４】
化学強化ガラスは、ガラス板を化学強化処理したものである。化学強化処理の方法としては、例えばイオン交換法などがある。イオン交換法は、ガラスを処理液（例えば硝酸カリウム溶融塩、硝酸ナトリウム溶融塩）に浸漬し、ガラスに含まれるイオン半径の小さなイオン（例えばＮａイオン）をイオン半径の大きなイオン（例えばＫイオン）に交換することで、ガラス表面に圧縮応力を生じさせる。圧縮応力はガラスの表面全体に均一に生じ、ガラスの表面全体に均一な深さの圧縮応力層が形成される。
【００３５】
ガラス表面の圧縮応力（以下、表面圧縮応力という）の大きさ、ガラス表面に形成される圧縮応力層の深さは、それぞれ、ガラス組成、処理液の濃度、化学強化処理時間、および化学強化処理温度により調整できる。表面圧縮応力は、例えば２００ＭＰａ以上であり、好ましくは４００ＭＰａ以上、さらに好ましくは５００ＭＰａ以上である。一方、表面圧縮応力は、例えば１０００ＭＰａ以下であり、好ましくは９００ＭＰａ以下であり、さらに好ましくは８００ＭＰａ以下である。圧縮応力層の深さは、例えば７μｍ以上であり、好ましくは１５μｍ以上であり、さらに好ましくは２５μｍである。一方、圧縮応力層の深さは、例えば１００μｍ以下であり、好ましくは６０μｍ以下であり、さらに好ましくは４０μｍ以下である。
【００３６】
化学強化ガラスは、イオン交換されるものであれば限定されないが、例えば、アルミノシリケートガラス、ソーダライムガラス、リチウムシリケートガラス等を化学強化処理したものである。
【００３７】
物理強化ガラスは、ガラス板を熱強化処理したものであり、特に組成は限定されないが、ガラス転移温度が５００℃以上、５０〜３５０℃での平均膨張係数α50〜350が７０×１０-7/℃であれば好ましく、例えばソーダライムガラスが用いられる。熱強化処理は、均一に加熱したガラス板を軟化点付近の温度から急冷し、ガラス表面とガラス内部との温度差によってガラス表面に圧縮応力を生じさせる。熱強化としては、フロート法等によって板状のガラスを製造し、切断されたガラス板を軟化点または屈伏点付近の温度まで加熱した後、表面に冷却媒を吹き付けて急冷する風冷強化が代表的なものである。圧縮応力はガラスの表面全体に均一に生じ、ガラスの表面全体に均一な深さの圧縮応力層が形成される。熱強化処理は、化学強化処理に比べて、板厚の厚いガラス板の強化に適している。
【００３８】
物理強化ガラスの場合、表面圧縮応力は、例えば４０ＭＰａ以上であり、好ましくは７０ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは１００ＭＰａ以上である。一方、表面圧縮応力は、例えば２５０ＭＰａ以下であり、好ましくは２００ＭＰａ以下であり、さらに好ましくは１８０ＭＰａ以下である。圧縮応力層の深さは、一般的に板厚に依存することが知られており、板厚の１０％以上程度であり、２５％以下程度である。表面圧縮応力および圧縮応力層の深さが上記の範囲であれば、太陽電池モジュール用としては十分である。
【００３９】
未強化ガラスは、溶融ガラスを板状に成形し、徐冷したものであり、特に組成は限定されないが、例えば、ソーダライムガラスである。成形方法としては、フロート法、ロールアウト法、フュージョン法などが挙げられるが、ロールアウト法が透過率、反射防止効果の観点から好ましい。
【００４０】
受光面板１１の板厚は、受光面板として使用するガラスの種類により異なる。受光面板として化学強化ガラスを使用する場合は、その板厚は例えば０．５ｍｍ以上であり、好ましくは０．７ｍｍ以上である。一方、その板厚は例えば２ｍｍ以下であり、好ましくは１．５ｍｍ以下である。受光面板として物理強化ガラス、または、未強化ガラスを使用する場合は、その板厚は、例えば１ｍｍ以上である。一方、その板厚は、例えば５ｍｍ以下であり、好ましくは２．５ｍｍ以下である。
【００４１】
上述したように、受光面板１１は、太陽光に対して透光性を有する。受光面板１１は、ＩＳＯ−９０５０（２００３）規定の可視光透過率（Ｄ６５光源）Ｔｖ_Ｄ６５が９０％以上であることが好ましく、９１％以上であることがより好ましく、９２％以上であることがさらに好ましい。
【００４２】
上述した可視光透過率を達成するため、受光面板１１をなすガラスは、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００ｐｐｍ未満であり、好ましくは１０００ｐｐｍ未満、より好ましくは２００ｐｐｍ未満である。
【００４３】
背面板１５
背面板１５は、板厚が２．５ｍｍ以下の物理強化ガラスである。これにより、耐候性に優れ、かつ、軽量で十分な強度を有する太陽電池モジュールを安価で提供できる。
物理強化ガラスは、ガラス板を熱強化処理したものであるが、この熱強化処理は冷却時の表面と内部との温度差を利用することから、厚さを薄くすると表面と内部との温度差を大きくできず、十分な残留応力を加えることが困難であった。この点について、本願発明者は鋭意検討した結果、熱強化処理するガラスの鉄の含有量を高めた場合、αmaxを大きくすることができ、その結果、熱強化処理されたガラスの残留応力が向上することを見出した。
背面板１５をなすガラスが、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００ｐｐｍ以上であることにより、板厚が２．５ｍｍ以下であるにもかかわらず、物理強化により残留応力が大きい圧縮応力層を形成することができる。
背面板１５をなすガラスが、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が５０００ｐｐｍ以上であることが好ましく、より好ましくは１００００ｐｐｍ以上、さらに好ましくは２００００ｐｐｍ以上である。
ガラスに含まれる鉄は、二価の鉄（Ｆｅ2+）または三価の鉄（Ｆｅ3+）として存在しているが、熱強化処理するガラスの鉄含有量を高めた場合の上述した作用を発揮するためには、これらのうち、三価の鉄（Ｆｅ3+）の含有量が高いことが好ましい。そのため、背面板１５をなすガラスは、Ｆｅ3+の含有量が３０００ｐｐｍ以上であることが好ましく、
５０００ｐｐｍ以上であることがより好ましく、１００００ｐｐｍ以上であることがさらに好ましく、２００００ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。
【００４４】
背面板１５をなすガラスは、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００ｐｐｍ以上であるため、可視光透過率が低下している。その結果、結晶系太陽電池セルの裏面側に配された配線等が背面板側から見えにくくなり、意匠性が向上している。また、紫外線（ＵＶ）透過率や日射（ＩＲ）透過率が低下するため、ＢＩＰＶ、ルーフなどの太陽電池モジュールを通過した光が居住空間に達する用途において、断熱性能の向上、日焼け防止などの効果も発揮される。
背面板１５は、可視光透過率Ｔｖ_Ｄ６５が９０％未満であることが好ましく、８９％以下であることがより好ましく、８５％未満であることがさらに好ましく、８０％未満であることがさらに好ましい。
【００４５】
背面板１５は、ＩＳＯ−９０５０（２００３）規定の紫外線透過率Ｔｕｖが７０％以下であることが好ましく、５０％以下であることがより好ましく、３０％以下であることがさらに好ましい。
【００４６】
背面板１５は、ＩＳＯ−９０５０（２００３）規定の日射透過率Ｔｅが８５％以下であることが好ましく、８０％以下であることがより好ましく、７０％以下であることがさらに好ましい。
【００４７】
上述した意匠性の向上という点では、可視光透過率が５０％以下と十分に低い場合には特に気にする必要は無いが、可視光透過率が５０％超の場合には背面板１５の色調も重要になる。青、緑、灰色といった寒色系の色調の方が、結晶系太陽電池セルの裏面側に配された配線等とのコントラストがつきにくく意匠性が向上する。また、青、緑、灰色といった寒色系の色調の方が、人目に触れる色としても落ち着きを与える色であるため意匠性が向上する。
具体的には、背面板１５は、ＣＩＥ１９７６規格のＬ＊ａ＊ｂ色空間において、ａ＊≦１０、かつ、ｂ＊≦２０であることが意匠性の向上という点で好ましく、ａ＊≦５、かつ、ｂ＊≦１５であることがより好ましく、さらに好ましくはａ＊≦０、かつ、ｂ＊≦１０である。
なお、ＣＩＥ１９７６規格のＬ＊ａ＊ｂ色空間において、ａ＊が正の値があると赤寄りの色調になり、負の値であると緑寄りの色調になる。ｂ＊が正の値であると黄寄りの色調になり、負の値であると青寄りの色調になる。
Ｆｅはガラスを着色する成分としても作用するため、背面板１５をなすガラスにおいて、Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００ｐｐｍ以上であることは、背面板１５の色調が上述した条件を満たす上でも好ましい。
【００４８】
背面板１５をなす板厚が２．５ｍｍ以下のガラスに対して、一般的な風冷強化装置を用いて、残留応力を加えるためには、背面板１５をなすガラスは、ガラス転移点が５００℃以上であることが好ましい。ガラス転移点が５００℃未満の場合、加熱工程および冷却工程によって表面と内部とに温度差をつけにくく、残留応力を有効に付与できない。
一方、ガラス転移点が高すぎると、加熱工程において高温に加熱する必要があり、背面板１５をなすガラスを保持するための周辺部材等が高温に晒されることから、これらの寿命が著しく低下するおそれがあり、寿命を延ばすためには耐熱性に優れた高価な部材を用いる必要がある。そのため、ガラス転移点は７００℃以下であることが好ましい。
なお、加熱工程時における温度の上限はガラス転移点＋２００℃であることが好ましい。加熱工程時における温度の上限がガラス転移点＋２００℃よりも高くなると、高温でガラスが粘性流動変形しやすくなり、最終的な強化ガラスの光学品質が悪化するおそれがある。
【００４９】
また、背面板１５をなすガラスは、ガラス転移点と屈伏点の間における熱膨張係数の極大値αmax（以下、本明細書において、「高温熱膨張係数αmax」と記載する。）が４００×１０-7／℃以上であることが好ましい。高温熱膨張係数αmaxが４００×１０-7／℃未満の場合、一般的な風冷強化装置を用いて、背面板１５をなす板厚が２．５ｍｍ以下のガラスに対して、残留応力を有効に付与できないおそれがある。一般に、風冷強化は、ガラス転移点よりも１００℃程度高い温度から急冷することにより行われる。高温熱膨張係数αmaxが４００×１０-7／℃以上とすることで、このような温度から、一般的な風冷強化装置を用いて、背面板１５をなす板厚が２．５ｍｍ以下のガラスに残留応力を有効に付与できる。
【００５０】
ここで、高温熱膨張係数αmaxとは、後述のように熱膨張計によって測定した被処理ガラスの膨張係数曲線において，熱膨張係数がガラス転移点と屈伏点との間における極大値をいう。高温熱膨張係数αmaxは、残留応力を付与する観点からは大きいほど好ましいが、通常は６００×１０-7／℃もあれば十分である。また、高温熱膨張係数αmaxが大きくなると、冷却の初期において発生する一時歪によってガラスの割れが発生し歩留まりを悪化させる恐れがあることから、高温熱膨張係数αmaxは４００×１０-7／℃以上６００×１０-7／℃以下が好ましい。
【００５１】
背面板１５をなすガラスの屈伏点は、必ずしも制限されないが、６００℃を超えることが好ましい。屈伏点が６００℃以下の場合、切断されたガラス板を軟化点または屈伏点付近の温度まで加熱する際に、加熱温度、すなわち強化開始温度が低くなり、残留応力を有効に付与できないおそれがある。屈伏点は８５０℃以下が好ましい。屈伏点が８５０℃を超えると、高温に加熱する必要があり、背面板１５をなすガラスを保持するための周辺部材等が高温下に晒されることから、これらの寿命が著しく低下するおそれがあり、寿命を延ばすためには耐熱性に優れた高価な部材を用いる必要がある。背面板１５をなすガラスの屈伏点は、７５０℃以下がより好ましく、さらに好ましくは７００℃以下である。
【００５２】
背面板１５をなすガラスは、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数α50〜350が大きいほうが、残留応力を付与する観点からは好ましいが、大きすぎると、現行の他部材との膨張不整合が問題になったり、熱衝撃に対して弱くなったりする可能性がある。そのため、背面板１５をなすガラスは、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数α50〜350が、７０×１０-7／℃以上であることが好ましく、８０×１０-7／℃以上であることがより好ましい。一方、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数α50〜350が、１１０×１０-7／℃以下であることが好ましく、１００×１０-7／℃以下であることがより好ましく、９５×１０-7／℃以下であることがさらに好ましい。
【００５３】
背面板１５をなすガラスは、高温熱膨張係数αmaxと、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数α50〜350と、の熱膨張係数差（Δα（＝αmax−α50〜350））が、３００×１０-7／℃以上が好ましい。低温から高温までの熱膨張係数、すなわち高温熱膨張係数αmax、および、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数α50〜350を単純に大きくした場合、加熱工程および冷却工程の際、熱衝撃による割れ、他部材との熱膨張の不整合、現行プロセスとの不適合等が発生しやすくなる。
【００５４】
熱膨張係数差（Δα）を３００×１０-7／℃以上とすることで、すなわち、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数α50〜350を一定にしたまま、高温熱膨張係数αmaxを相対的に大きくすることで、一般的な風冷強化装置を用いて、背面板１５をなす板厚が２．５ｍｍ以下のガラスに残留応力を有効に付与できるとともに、熱衝撃による割れ等の発生も抑制できる。熱膨張係数差（Δα）は、３１５×１０-7／℃以上がより好ましく、３３０×１０-7／℃以上がさらに好ましく、３５０×１０-7／℃以上が特に好ましく、３６０×１０-7／℃以上が最も好ましい。熱膨張係数差（Δα）は、基本的に大きいほど好ましいが、通常は５００×１０-7／℃もあれば十分である。
【００５５】
ここで、ガラス転移点、屈伏点、熱膨張係数（αmax、α50〜350）は、以下の要領で測定する。すなわち、直径５ｍｍ、長さ２０ｍｍの円柱状サンプル、又は板状に成形されたサンプルについては幅５ｍｍ、長さ２０ｍｍの短冊状サンプルを作製し、熱膨張計を用いて５℃／分の昇温速度、１０ｇの荷重条件下で熱膨張を測定し、ガラス転移点、屈伏点、熱膨張係数（αmax、α50〜350）を求める。
【００５６】
背面板１５をなすガラスは、酸化物基準の質量％表示で、ガラス母組成として、
ＳｉＯ2                        ５０〜８０％、
Ａｌ2Ｏ3                          ０〜２０％、
Ｂ2Ｏ3                            ０〜２０％、
ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ    １〜４０％、
Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ            ０〜３０％、
Ｆｅ2Ｏ3                         ０．３〜１０％
を含むことが好ましい。以下、酸化物基準の質量％を、単に％と表示する。
【００５７】
このような組成にすれば、強化ガラスの製造に一般的に用いられるソーダライムガラスと同様にロールアウト法、フロート法、フュージョン法などの成形方法を用いることができ、生産性が良好となる。また、このような組成にすれば、ガラス転移点が５００℃以上、かつ高温熱膨張係数αmaxが４００×１０-7／℃以上のものが得られる。以下、各成分の組成の範囲について説明する。
【００５８】
ＳｉＯ2の含有量は５０〜８０％である。５０％未満ではガラスの密度が大きくなる、熱膨張係数が大きくなる、耐擦傷性が悪化する、等の不具合が発生する。ＳｉＯ2の含有量は、好ましくは５５％以上、より好ましくは６０％以上である。また、ＳｉＯ2の含有量が８０％を超えると、粘性が高くなりガラスが溶解しにくくなる。ＳｉＯ2の含有量は、好ましくは７５％以下である。
【００５９】
Ａｌ2Ｏ3は必要に応じて含有させることができ、その含有量は２０％以下である。Ａｌ2Ｏ3の含有量が２０％を超えると、ガラス転移点以上での熱膨張係数が大きくなりにくく、残留応力を大きくすることが困難になるおそれがある。Ａｌ2Ｏ3の含有量は、好ましくは１５％以下、より好ましくは１０％以下である。
【００６０】
Ｂ2Ｏ3は必要に応じて含有させることができ、その含有量は２０％以下である。Ｂ2Ｏ3の含有量が２０％を超えると、ガラス転移点以上での熱膨張係数が大きくなりにくく、残留応力を大きくすることが困難になるおそれがある。Ｂ2Ｏ3の含有量は、好ましくは１５％以下、より好ましくは１０％以下である。
【００６１】
アルカリ土類金属酸化物、すなわち、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、およびＢａＯの含有量の合計（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、１％以上である。ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯが１％未満であると、ガラスの高温での溶解性と適度な熱膨張係数を維持するために、アルカリ金属酸化物、すなわち、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏを多量に添加する必要があり、その結果、歪点と屈伏点の温度差が小さくなり、残留応力が小さくなるおそれがある。ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯは、３％以上が好ましく、５％以上がより好ましく、１０％以上がさらに好ましい。ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯは、４０％以下が好ましい。４０％を超えると、ガラスの失透傾向が強まり生産性が悪化する。ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯは、３０％以下が好ましい。
【００６２】
ＭｇＯは必要に応じて含有させることができ、その含有量は２５％以下である。ＭｇＯを含有させることにより、熱膨張係数を上昇させることができ、また耐擦傷性を向上できる。ＭｇＯの含有量は、好ましくは１％以上、より好ましくは３％以上である。ＭｇＯの含有量が２５％を超えると、ガラスの失透傾向が強まり生産性が悪化する。ＭｇＯの含有量は、好ましくは２０％以下、より好ましくは１５％以下、さらに好ましくは１０％以下である。
【００６３】
ＣａＯは必要に応じて含有させることができ、その含有量は２５％以下である。ＣａＯを含有させることにより熱膨張係数を上昇させることができる。ＣａＯの含有量は、好ましくは１％以上、より好ましくは２％以上、さらに好ましくは３％以上である。ＣａＯの含有量が２５％を超えると、ガラスの失透傾向が強まり生産性が悪化する。ＣａＯの含有量は、好ましくは２０％以下、より好ましくは１５％以下、さらに好ましくは１２％以下である。
【００６４】
ＳｒＯは必要に応じて含有させることができ、その含有量は２０％以下である。ＳｒＯを含有させることにより、ガラスの高温での溶解性と熱膨張係数を調整できる。ＳｒＯの含有量が２０％を超えると、ガラスの密度が大きくなり、ガラスの重量が大きくなる。ＳｒＯを含有させる場合、１％以上が好ましく、より好ましくは３％以上である。ＳｒＯの含有量は、より好ましくは１５％以下、さらに好ましくは１０％以下である。
【００６５】
ＢａＯは必要に応じて含有させることができ、その含有量は２０％以下である。ＢａＯを含有させることにより、ガラスの高温での溶解性と熱膨張係数を調整できる。一方、ＢａＯを含有すると、ガラスの密度が大きくなることから、ガラスの重量が大きくなりやすい。また、ＢａＯを含有すると、ガラスが脆くなることから、クラック・イニシエーション・ロードが低くなり、傷つきやすくなる。このため、ＢａＯの含有量はより好ましくは１５％以下であり、さらに好ましくは１０％以下である。
【００６６】
アルカリ金属酸化物、すなわち、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏは必要に応じて含有させることができるが、その含有量の合計（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）は、０．１％以上が好ましい。Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏが０．１％未満であると、ガラスの高温での溶解性と適度な熱膨張係数を維持するために、アルカリ土類金属酸化物、すなわち、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、およびＢａＯを多量に添加する必要があり、その結果、ガラスの失透傾向が強まり生産性が悪化する。Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏは、１％以上が好ましく、３％以上がより好ましく、５％以上がさらに好ましく、１０％以上が最も好ましい。Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏは、３０％以下が好ましい。３０％を超えると、歪点と屈伏点の温度差が小さくなり、残留応力が小さくなるおそれがある。Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏは、２５％以下が好ましく、２０％以下がより好ましく、さらに好ましくは１５％以下である。
【００６７】
Ｎａ2Ｏは、必要に応じて含有させることができるが、その含有量は０．１％以上が好ましい。Ｎａ2Ｏの含有量が０．１％以上の場合、ガラスの高温での溶解性と熱膨張係数を上昇させることができる。Ｎａ2Ｏの含有量は、より好ましくは１％以上、さらに好ましくは３％以上、特に好ましくは５％以上、最も好ましくは１０％以上である。Ｎａ2Ｏの含有量は、２５％以下である。Ｎａ2Ｏの含有量が２５％を超えると、歪点と屈伏点の温度差が小さくなり、残留応力が小さくなるおそれがある。Ｎａ2Ｏの含有量は、好ましくは２０％以下、より好ましくは１７％以下、さらに好ましくは１５％以下である。
【００６８】
Ｋ2Ｏは、必要に応じて含有させることができるが、その含有量は０．１％以上が好ましい。Ｋ2Ｏの含有量が０．１％以上の場合、ガラスの高温での溶解性と熱膨張係数を上昇させることができる。Ｋ2Ｏの含有量は、より好ましくは１％以上、さらに好ましくは２％以上、特に好ましくは３％以上である。Ｋ2Ｏの含有量は、２０％以下である。Ｋ2Ｏの含有量が２０％を超えると、ガラスの密度が大きくなり、ガラスの重量が大きくなる。Ｋ2Ｏの含有量は、好ましくは１５％以下、より好ましくは１０％以下、さらに好ましくは５％以下である。
【００６９】
Ｆｅの含有量はＦｅ2Ｏ3換算で０．３％以上である。Ｆｅは高温熱膨張係数αmaxを大きくする効果がある。さらにＦｅは熱線を吸収する成分であることから、溶融ガラスの熱対流を促してガラスの均質性を向上させ、また溶融窯の底煉瓦の高温化を防ぐことで窯寿命を延ばす等の効果があり、大型窯を用いる板ガラスの溶融プロセスでは組成中に含まれていることが好ましい。好ましくは０．４５％以上、より好ましくは０．７％以上、さらに好ましくは１％以上、さらに好ましくは１．５％以上、さらに好ましくは３％以上である。一方、Ｆｅの含有量はＦｅ2Ｏ3換算で、１０％以下が好ましい。１０％を超える場合、溶融窯の温度が低くなり、ガラスの溶解性が低下する。より好ましくは７％以下、最も好ましくは５％以下である。
【００７０】
背面板１５をなすガラスは、Ｆｅ3+含有量、および、Ｆｅ2+含有量が下記（１），（２）のいずれかの条件を満たすことが特に好ましい。
【００７１】
（１）Ｆｅ3+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で１．３質量％以上であり、Ｆｅ2+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．８質量％以下である。
（１）において、Ｆｅ3+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で１．３質量％以上であることにより、厚さが２．５ｍｍ以下の薄型のガラスとした場合でも、一般的な風冷強化装置を用いて残留応力を有効に付与できる。
（１）において、Ｆｅ3+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で１．５質量％以上であることが好ましく、より好ましくは２．２質量％以上、さらに好ましくは２．５質量％以上である。
【００７２】
（１）において本発明の風冷強化用ガラスは、Ｆｅ2+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．８質量％以下である。Ｆｅ2+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．８質量％よりも高いと、溶融窯の温度を上げることが困難になり、ガラスの溶解性が低下する。
（１）において、Ｆｅ2+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．７質量％以下であることが好ましく、より好ましくは０．６質量％以下である。
【００７３】
（２）Ｆｅ3+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．８質量％以上２．２質量％未満であり、Ｆｅ2+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．４５質量％以下であり、Ｆｅ―Ｒｅｄｏｘの値が２０％以下である。
（２）において、Ｆｅ3+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．８質量％以上２．２質量％未満であることにより、厚さが２．５ｍｍ以下の薄型のガラスとした場合でも、一般的な風冷強化装置を用いて残留応力を有効に付与できる。Ｆｅ3+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．８質量％未満だと、厚さが２．５ｍｍ以下の薄型のガラスとした場合、一般的な風冷強化装置を用いて、残留応力を有効に付与できないおそれがある。Ｆｅ3+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で２．２質量％以上だと、黄色味が強くなり外観が悪化するため好ましくない。
（２）において、Ｆｅ3+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．９〜２．１質量％であることが好ましく、より好ましくは１．０〜２．０質量％である。
【００７４】
（２）において、Ｆｅ2+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．４５質量％以下である。Ｆｅ2+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．４５質量％よりも高いと、溶融窯の温度が低くなり、ガラスの溶解性が低下する。
（２）において、Ｆｅ2+含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．４３質量％以下であることが好ましく、より好ましくは０．４１質量％以下である。
【００７５】
（２）において、Ｆｅ−Ｒｅｄｏｘの値が２０％以下である。ここで、Ｆｅ−Ｒｅｄｏｘとは、Ｆｅ2Ｏ3換算の全鉄含有量に対するＦｅ2Ｏ3換算のＦｅ2+含有量の割合である。
Ｆｅ−Ｒｅｄｏｘの値が２０％より大きいと、太陽光でソラリゼーションが起こり、色味が変化してしまうため長期での使用時に色の変化が起きるという問題がある。
（２）において、Ｆｅ−Ｒｅｄｏｘの値が１６％以下であることが好ましく、より好ましくは１３％以下、さらに好ましくは１０％以下である。
【００７６】
背面板１５をなすガラスは、必要に応じて、かつ本発明の趣旨に反しない限度において、他の成分を合計で１０％まで含有してもよい。他の成分としては、例えば、紫外線吸収剤として、Ｔｉ、Ｃｅ、Ｖ、Ｍｏ等の酸化物が挙げられる。また、ガラスの溶融の際の清澄剤として、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｓ、Ａｓ等の酸化物やＣｌ、Ｆ等を適宜含有してもよい。さらに、色味の調整のため、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｓｅ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｅｒ、Ｎｄ、Ｓなどを含有してもよい。
【００７７】
背面板１５をなすガラスは、太陽電池モジュールの軽量化の観点からは、その板厚が２．０ｍｍ以下であることが好ましく、１．８ｍｍ以下がより好ましく、さらに好ましくは１．５ｍｍ以下である。但し、一般的な風冷強化装置により残留応力を有効に付与する観点からは、その板厚が０．５ｍｍ以上であることが好ましく、０．７ｍｍ以上であることがより好ましく、１．０ｍｍ以上であることがさらに好ましく、１．３ｍｍ以上であることが特に好ましい。
【００７８】
背面板１５をなすガラスは、フロート法、フュージョン法、ダウンロード法、およびロールアウト法などのガラス板成形方法のうち、いずれかの方法によって製造される。フロート法によれば、大面積のガラス板を生産することが容易であり、かつ厚さ偏差を小さくしやすいために好ましい。
【００７９】
背面板１５をなす板厚が２．５ｍｍ以下のガラスは、一般的な風冷強化装置を用いて、残留応力を有効に付与できる。背面板１５をなす板厚が２．５ｍｍ以下のガラスは、表面圧縮応力が１１０ＭＰａ以上であることが好ましく、より好ましくは、１３０ＭＰａ以上、さらに好ましくは１５０ＭＰａ以上である。
背面板１５をなす板厚が２．０ｍｍ以下のガラスは、表面圧縮応力ＣＳが７０ＭＰａ以上であることが好ましく、より好ましくは、１００ＭＰａ以上、さらに好ましくは１２０ＭＰａ以上である。
背面板１５をなす板厚が１．５ｍｍ以下のガラスは、表面圧縮応力ＣＳが６０ＭＰａ以上であることが好ましく、より好ましくは、８０ＭＰａ以上、さらに好ましくは１００  ＭＰａ以上である。
【実施例】
【００８０】
実施例１〜４、及び比較例１はフロート法により作製し、実施例５〜１４は下記表に示すようなガラス組成となるように、酸化物等の一般的に使用されるガラス原料を適宜選択し、混合物を白金るつぼに入れ、１６００℃の抵抗加熱式電気炉に投入し、３時間溶融し、脱泡、均質化した後、型材に流し込み、ガラス転移点から約３０℃高い温度にて１時間以上保持した後、毎分１℃の冷却速度にて室温まで徐冷し板状のガラスサンプルを作製した。これらのガラスの風冷強化のしやすさを評価するために、各ガラス板を５５０ｍｍ×５５０ｍｍの大きさに切断、面取り加工を施した。風冷強化処理には一般的なローラー搬送式の風冷強化設備を用いた。図３は、この風冷強化設備の冷却用ノズルが設けられた部位の平面図であり、図中左側には該冷却用ノズルが設けられた部位の端面の形状を示している。図３に示すように、複数の冷却用ノズル２０，３０，４０は段違いに配列されている。ノズル２０は、被処理ガラス板の被処理面に垂直な向きに設けられている。ノズル２０は、直径が３．１ｍｍであり、ノズル２０間のピッチは２４ｍｍである。ノズル３０，４０は、被処理ガラス板の被処理面に対し斜めの向きに設けられている。ノズル３０，４０は、それぞれ直径が３．９ｍｍであり、ノズル３０間のピッチ、ノズル４０間のピッチは、それぞれ２４ｍｍである。ノズル３０に対し、直近のノズル２０のピッチ、直近のノズル４０のピッチは、それぞれ８ｍｍである。ノズル２０と被処理ガラス板の被処理面との距離は１０ｍｍである。ノズル２０，３０，４０から冷却媒として供給する空気の温度は６０℃、風圧(吹口風圧)は１８〜１９ｋＰａとし、被処理ガラス板を６３０〜６３５℃に加熱した状態から被処理ガラス板の被処理面に対し、冷却媒として空気を吹き付けて冷却した。このようにして作製された風冷強化ガラスの表面圧縮応力値をガラス表面応力計(折原製作所製ＦＳＭ−７０００Ｈ)にて測定した。各サンプルの表面圧縮応力値を比較例１の表面圧縮応力値で除した値を相対表面圧縮応力値とした。
ガラス転移点（Ｔｇ）、熱膨張係数（αmax、α50〜350）は、巾５ｍｍ、長さ２０ｍｍの短冊状サンプルを作製し、熱膨張計（ブルカー・エイエックスエス社製、ＴＭＡ４０００ＳＡ）を用いて５℃／分の昇温速度、１０ｇの荷重条件下で測定して求めた。また、可視光透過率（Ｔｖ＿Ｄ６５）、紫外線透過率（Ｔｕｖ）、日射透過率（Ｔｅ）、色座標（Ｌ＊、ａ＊、ｂ＊）については分光光度計（Ｐｅｒｋｉｎ  Ｅｌｍｅｒ社製、Ｌａｍｂｄａ９５０）を用いて測定した。実施例５〜９は、Ｔｖ＿Ｄ６５、Ｔｕｖ、Ｔｅ、色座標（Ｌ＊、ａ＊、ｂ＊）を測定しなかった。
また、分光光度計により測定したガラスサンプルのスペクトル曲線から下式（１）を用いてＦｅ−Ｒｅｄｏｘを算出した。
Ｆｅ−Ｒｅｄｏｘ（％）＝−ｌｏｇe（Ｔ1000nm／９１．４）／（Ｆｅ2Ｏ3量×ｔ×２０．７９）×１００  ・・・（１）。
式（１）中、 Ｔ1000nmは波長１０００ｎｍの透過率（％）であり、ｔはガラスサンプルの厚さ（ｃｍ）であり、Ｆｅ2Ｏ3量は、蛍光Ｘ線測定によって求めたＦｅ2Ｏ3換算の全鉄含有量（％＝質量百分率）である。  
上記Ｆｅ−Ｒｅｄｏｘは、分光光度計により測定したガラスサンプルのスペクトル曲線から求める方法であるが、この値は、同じガラス中のＦｅ2Ｏ3換算の全鉄含有量に対するＦｅ2Ｏ3換算のＦｅ2+含有量の割合と等しいとみなしてよい。表１〜３に記載のＦｅ2Ｏ3換算のＦｅ2+含有量は、Ｆｅ2Ｏ3換算の全鉄含有量と上記Ｆｅ−Ｒｅｄｏｘから求めたものであり、Ｆｅ2Ｏ3換算のＦｅ3+含有量は、Ｆｅ2Ｏ3換算の全鉄含有量とＦｅ2Ｏ3換算のＦｅ2+含有量から求めたものである。
これらの結果を表１〜３に示す。また、全鉄含有量（Ｆｅ2Ｏ3換算）と、相対表面圧縮応力値との関係を図４に示した。また、実施例および比較例における全鉄含有量（Ｆｅ2Ｏ3換算）と、αmaxとの関係を図５に示した。
【００８１】
【表１】
2017092242.tif 000003
【００８２】
【表２】
2017092242.tif 000004
【００８３】
【表３】
2017092242.tif 000005
Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００ｐｐｍ以上の実施例１〜１４のガラスは、高温熱膨張係数αmaxが４００×１０-7／℃以上であり、風冷強化後のガラスの相対表面圧縮応力値が１．０５以上であった。Ｆｅ2Ｏ3で表した全鉄含有量が３０００ｐｐｍ未満の比較例１のガラスは、高温熱膨張係数αmaxが４００×１０-7／℃未満であり、風冷強化後のガラスの相対表面圧縮応力値が１．０５未満であった。
図４に示すように、全鉄含有量（Ｆｅ2Ｏ3換算）が増加するにつれて、相対表面圧縮応力値が高くなる。図５に示すように、全鉄含有量がＦｅ2Ｏ3換算で０．３質量％以上であると、αmaxが４００×１０-7／℃以上となる。
【符号の説明】
【００８４】
１０  太陽電池モジュール
１０ａ  受光面
１０ｂ  背面
１１  受光面板
１２  太陽電池セル
１５  背面板
１６  封止層
１７  受光面側接着層
１８  背面側接着層
２０，３０，４０  ノズル
【図１】
2017092242.tif 000006
【図２】
2017092242.tif 000007
【図３】
2017092242.tif 000008
【図４】
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【図５】
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