(57)【要約】【課題】耐チッピング性を高い精度で効率よく評価できるゴム性能評価方法の提供。【解決手段】本発明に係るゴム性能評価方法は、（１）初期亀裂を有する試験片が形成される工程、（２）この試験片が、初期亀裂の先端を起点として引き裂かれる工程、（３）この試験片の引き裂きが開始された瞬間の力Ｆｉが検出される工程、及び（４）この力Ｆｉにより定義される引き裂き開始強度Ｔｉが算出される工程を含んでいる。試験片の引き裂きが開始された瞬間の力Ｆｉにより定義された引き裂き開始強度Ｔｉと、タイヤの耐チッピング性とは、高い精度で相関する。引き裂き開始強度Ｔｉを算出することにより、耐チッピング性を高い精度で効率よく評価することができる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
初期亀裂を有する試験片が形成される工程と、
上記試験片が、上記初期亀裂の先端を起点として引き裂かれる工程と、
上記試験片の引き裂きが開始された瞬間の力Ｆｉが検出される工程と、
上記力Ｆｉによって定義された引き裂き開始強度Ｔｉが算出される工程とを含むゴム性能評価方法。
【請求項２】
上記力Ｆｉが、上記試験片の厚みｄで除されることにより、上記引き裂き開始強度Ｔｉが算出される請求項１に記載の評価方法。
【請求項３】
上記力Ｆｉが、上記試験片の断面積Ａで除されることにより、上記引き裂き開始強度Ｔｉが算出される請求項１に記載の評価方法。
【請求項４】
上記試験片が、打抜き刃により形成された初期亀裂を有している請求項１から３のいずれかに記載の評価方法。
【請求項５】
上記試験片の幅Ｗが１ｍｍ以上１０ｍｍ以下であり、この試験片の長さＬが５０ｍｍ以下であり、この試験片の厚みｄが、幅Ｗの１／２以下であり、
上記初期亀裂の長さｎが、下記（式１）を満足する請求項１から４のいずれかに記載の評価方法。
Ｗ  ≦  ｎ  ≦  Ｌ−Ｗ      （式１）
【請求項６】
上記試験片が、タイヤから採取されたゴム部材から形成されている請求項１から５のいずれかに記載の性評価方法。
【請求項７】
上記試験片が引き裂かれる過程において、この試験片が受ける力Ｆと変位Ｓとが経時的に検出される工程と、
上記力Ｆがこの試験片の断面積Ａで除されて得られる応力（Ｆ／Ａ）を縦軸とし、上記変位Ｓが上記初期亀裂の長さｎで除されて得られる歪み（Ｓ／ｎ）を横軸とする波状曲線が作成される工程とをさらに含む請求項１から６のいずれかに記載の評価方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴム性能評価方法に関する。詳細には、本発明は、タイヤの耐チッピング性評価方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
チッピングとは、トレッドの表層部を形成するゴムの一部が鱗状に剥離する現象をいう。タイヤが装着された車両が走行するとき、トレッドの表面が路面と接触する。トレッドと路面との接触により、トレッド表面のゴムの一部に傷（初期亀裂）ができる。旋回走行時及び急制動時に路面から受けるせん断変形によって、この傷に応力が集中する。この傷の先端を起点として亀裂が進展することにより、チッピングが発生する。
【０００３】
チッピングは、タイヤの走行性能及び外観を悪化させる。耐チッピング性の向上は、タイヤの品質改善に寄与する。タイヤ開発上、効率よく高い精度で耐チッピング性を評価する方法が求められている。
【０００４】
特開２０１２−１８１１０４号公報には、予め切り込みが形成されたタイヤにチッピングが発生するまでの走行距離を測定する方法が開示されている。特開２０１３−８８３０９号公報には、回転駆動ドラムを備えた試験装置を使用して、劣化処理されたタイヤの耐チッピング性を評価する方法が開示されている。特開２０１２−１８１１０４号公報及び特開２０１３−８８３０９号公報に開示された耐チッピング性評価方法では、タイヤ構造による影響が大きい。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１２−１８１１０４号公報
【特許文献２】特開２０１３−８８３０９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
耐チッピング性に寄与する要因の一つは、トレッドを形成するゴム部材の破壊強度である。従来、ゴム部材の破壊強度を評価するために、ＪＩＳ  Ｋ６２５１に規定された破断強度又は破断伸度が測定されている。破断強度及び破断伸度は、いずれも、引張変形による破壊強度であり、せん断変形による破壊強度ではない。破断強度及び破断伸度による評価結果と、タイヤの耐チッピング性に関する市場評価とは、相関しない。
【０００７】
ＪＩＳ  Ｋ６２５２及びＪＩＳ  Ｋ６２７４に規定されたトラウザー試験法によって、ゴム部材の破壊強度が評価される場合もある。トラウザー試験法では、せん断変形による引裂強さが測定される。この引裂強さは、亀裂が進展していく時の破壊強度に相当する。この引裂強さによる評価結果と、タイヤの耐チッピング性に関する市場評価との相関は、低い。
【０００８】
トレッド表面のゴムがせん断変形を受けたとき、初期亀裂への応力の集中から、チッピングの発生に至る時間は、極めて短い。本発明者らは、初期亀裂からの亀裂の進展が開始される瞬間の強度が、タイヤの耐チッピング性に大きく寄与することを見出すことにより、本発明の完成に至った。
【０００９】
本発明の目的は、タイヤの耐チッピング性を高い精度で評価できる簡便なゴム性能評価方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明に係るゴム性能評価方法は、
（１）初期亀裂を有する試験片が形成される工程
（２）この試験片が、初期亀裂の先端を起点として引き裂かれる工程
（３）この試験片の引き裂きが開始された瞬間の力Ｆｉが検出される工程
及び
（４）この力Ｆｉによって定義された引き裂き開始強度Ｔｉが算出される工程を含んでいる。
【００１１】
好ましくは、この引き裂き開始強度Ｔｉは、力Ｆｉが、試験片の厚みｄで除されることにより算出される。好ましくは、強度Ｔｉは、力Ｆｉが、試験片の断面積Ａで除されることにより算出される。
【００１２】
好ましくは、この試験片は、打抜き刃により形成された初期亀裂を有している。
【００１３】
好ましくは、この試験片の幅Ｗは１ｍｍ以上１０ｍｍ以下であり、この試験片の長さＬは５０ｍｍ以下であり、この試験片の厚みｄは、幅Ｗの１／２以下である。より好ましくは、この初期亀裂の長さｎは、下記（式１）を満足する。
Ｗ  ≦  ｎ  ≦  Ｌ−Ｗ      （式１）
【００１４】
好ましくは、この試験片は、タイヤから採取されたゴム部材から形成される。
【００１５】
好ましくは、この評価方法は、
（５）この試験片が引き裂かれる過程において、この試験片が受ける力Ｆと変位Ｓとが経時的に検出される工程
及び
（６）この力Ｆが試験片の断面積Ａで除されて得られる応力（Ｆ／Ａ）を縦軸とし、この変位Ｓが初期亀裂の長さｎで除されて得られる歪み（Ｓ／ｎ）を横軸とする波状曲線が作成される工程をさらに含んでいる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明に係る評価方法では、試験片の引き裂きが開始された瞬間の力Ｆｉが検出される。この力Ｆｉによって定義された引き裂き開始強度Ｔｉと、タイヤの耐チッピング性に関する市場の評価結果とは、高い精度で相関する。この評価方法では、大型装置等の使用を要しない。この評価方法では、試験用としてのタイヤの製造を要しない。この評価方法によれば、短時間かつ簡便に、タイヤの耐チッピング性を評価することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係る評価方法を説明する概略図である。
【図２】図２は、図１の評価方法に供された試験片の平面図である。
【図３】図３（ａ）及び（ｂ）は、図１の評価方法で作成された波状曲線である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００１９】
本実施形態に係る評価方法では、まず、初期亀裂１０を有する試験片１２が形成される。図２は、この試験片１２の平面図である。図示される通り、この試験片１２は平面視矩形のシート状である。本発明の目的が達成される限り、試験片１２の形状は特に限定されない。図２に示された符号Ｏは初期亀裂１０の開口端であり、符号Ｘは、初期亀裂１０の先端である。好ましくは、開口端Ｏが、試験片１２の短辺の中点に位置するように、初期亀裂１０が形成される。後述する引張試験機の固定具１４による固定位置が、破線として示されている。
【００２０】
典型的な試験片１２の材質は、加硫ゴムである。特に限定されないが、好適には、タイヤのトレッドとして使用されるゴム組成物が架橋されて得られた加硫ゴムが用いられる。
【００２１】
次いで、この試験片１２が、引張試験機に設置される。引張試験機は、試験片１２を保持するための固定具１４と、この固定具１４を移動するための移動装置と、この試験片１２が受ける力Ｆと変位Ｓとを検出するための検出器とを備えている。特に限定はされないが、ＪＩＳ  Ｋ６２５２の規定に準拠した引張試験機が好適に用いられる。
【００２２】
図１は、試験片１２が引張試験機に設置された状態が示された概略図である。この引張試験機では、固定具１４は、間隔を空けて相対する第一固定具１６と第二固定具１８とから構成されている。図１において、第一固定具１６と第二固定具１８との間隔が、両矢印Ｓ（０）として示されている。
【００２３】
図示される通り、初期亀裂１０の先端Ｘを起点として開裂された試験片１２の一端が、第一固定具１６により保持される。先端Ｘを起点として開裂された試験片１２の他端が、第二固定具１８により保持される。第一固定具１６及び第二固定具１８に保持された試験片１２は、初期亀裂１０の先端Ｘを中心として開裂する。
【００２４】
図示されていないが、第一固定具１６及び第二固定具１８は、移動手段を備えている。図１において、それぞれの固定具１４が移動する方向が、矢印Ｙ１及び矢印Ｙ２として示されている。
【００２５】
本実施形態に係る評価方法では、第一固定具１６が矢印Ｙ１の方向に移動し、第二固定具１８が矢印Ｙ２の方向に移動する。第一固定具１６及び第二固定具１８の移動により、試験片１２は、初期亀裂１０の先端Ｘにおいて、面外垂直方向の力Ｆを受ける。この力Ｆにより、試験片１２は変形する。この変形は、せん断変形である。第一固定具１６及び第二固定具１８の移動に伴って、初期亀裂１０の先端Ｘに応力が集中する。応力の集中により、初期亀裂１０の先端Ｘから亀裂の進展が開始される。亀裂の進展により、試験片１２が引き裂かれる。第二固定具１８が移動せず、第一固定具１６のみが移動することにより、試験片１２が引き裂かれてもよい。
【００２６】
本発明に係る評価方法では、固定具１４の移動が開始されてから、試験片１２が完全に引き裂かれるまでの間、試験片１２が受ける力Ｆと変位Ｓとが、検出器により、経時的に測定される。本実施形態に係る評価方法では、固定具１４の移動距離が変位Ｓとして測定される。
【００２７】
検出器により測定された力Ｆと変位Ｓとがプロットされて得られた波状曲線の一例が、図３（ａ）として示されている。この波状曲線は、複数の大きなピークを有している。図３（ａ）の波状曲線において、符号ＰＡは、初期亀裂１０の先端Ｘから亀裂の進展が開始された瞬間に検出された力Ｆｉと変位Ｓｉとがプロットされた点を示している。換言すれば、この力Ｆｉは、試験片１２の引き裂きが開始された瞬間に試験片１２が受けた力である。
【００２８】
図３（ａ）において、符号ＰＡにより示されたピークは、この波状曲線の第一ピークと称される。波状曲線の第一ピークの頂点を検出することにより、試験片１２の引き裂きが開始された瞬間の力Ｆｉが決定される。
【００２９】
検出器により測定された力Ｆと変位Ｓとがプロットされることにより、図３（ｂ）の波状曲線が得られる場合がある。この波状曲線は、分離困難な多数の小さなピークを有している。図３（ｂ）に両矢印Ｅで示された領域では、力Ｆの変動が少ない。図３（ｂ）に示された符号ＰＢは、力Ｆの変動が平衡に達した時点である。この波状曲線は、符号ＰＢで示された時点から、試験片１２の引き裂きが開始され、両矢印Ｅで示された領域において、亀裂の進展が安定して進行していることを示している。図３（ｂ）の波状曲線では、力Ｆの変動が平衡に達した時点が、試験片１２の引き裂きが開始された瞬間として検出される。
【００３０】
本実施形態に係る評価方法では、力Ｆｉが、試験片１２の厚みｄで除されることにより、引き裂き開始強度Ｔｉが算出される。この引き裂き開始強度Ｔｉは、試験片１２と同じ配合の加硫ゴムで成形されたタイヤの耐チッピング性と、有意に相関する。タイヤの耐チッピング性は、引き裂き開始強度Ｔｉにより、高い精度で評価される。引き裂き開始強度Ｔｉによる耐チッピング性の評価には、試験用タイヤの成形及び実車による走行試験を要しない。本発明に係る評価方法によれば、短時間で簡便に耐チッピング性を評価することができる。
【００３１】
好ましくは、試験片１２の材質は、基材ゴム、加硫剤、加硫促進剤、過酸化物等が配合されてなるゴム組成物から得られる加硫ゴムである。好ましい基材ゴムとして、天然ゴム（ＮＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、アクリロニトリルブタジエンスチレンゴム（ＡＢＳ）等が例示される。加硫ゴムに、カーボンブラック及びシリカのような充填剤、酸化亜鉛及び硫酸バリウムのような比重調整剤、カルボン酸（又はその金属塩）等の添加剤が適量配合されてもよい。より好ましい試験片１２の材質は、タイヤ表面を構成するトレッドゴムと類似した配合のゴム組成物から得られる加硫ゴムである。
【００３２】
本発明に係る評価方法において、初期亀裂１０を有する試験片１２は、通常、打抜き刃又はカミソリ刃により形成される。試験片１２の形状が精密に制御されるとの観点から、ＪＩＳ  Ｋ６２５０の規定に準拠した打抜き刃が好適に用いられる。測定誤差が低減されるとの観点から、より好ましい試験片１２は、ＪＩＳ  Ｋ６２５０の規定に準拠した打抜き刃によって形成された初期亀裂１０を有している。
【００３３】
タイヤのトレッド表面から採取されたゴム部材が形成されることにより、初期亀裂１０を有する試験片１２が得られてもよい。市場においてチッピングが発生したタイヤから、試験片１２が形成されてもよい。この試験片１２から算出された引き裂き開始強度Ｔｉは、耐チッピング性に関する市場の評価と、十分に相関する。
【００３４】
図１に示された両矢印ｄは、試験片１２の厚みである。本発明に係る評価方法に、シート状の試験片１２が供試される場合、厚みｄが均一な試験片１２が好ましい。均一な厚みの試験片１２では、初期亀裂１０の先端からの亀裂の進展が安定して進行する。
【００３５】
図２に示された両矢印Ｌは、この試験片１２の長さである。耐チッピング性との高い相関が得られるとの観点から、好ましい試験片１２の長さは、５０ｍｍ以下である。試験片１２の長さＬは、２５ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以下が特に好ましい。成形容易及び測定誤差低減の観点から、好ましい長さＬは、６ｍｍ以上である。なお、本願明細書において、長さＬには、固定部１４が試験片１２を保持するための掴み代は含まれない。
【００３６】
図２に示された両矢印Ｗは、試験片１２の幅である。耐チッピング性との高い相関が得られるとの観点から、好ましい試験片１２の幅Ｗは、１０ｍｍ以下である。試験片１２の幅Ｗは、８ｍｍ以下がより好ましく、６ｍｍ以下が特に好ましい。成形容易及び測定誤差低減の観点から、試験片１２の幅Ｗは、１ｍｍ以上が好ましい。より好ましくは、２ｍｍ以上であり、特に好ましくは、４ｍｍ以上である。
【００３７】
長さＬが５０ｍｍ以下であり、幅Ｗが１ｍｍ以上１０ｍｍ以下である試験片１２は、タイヤから採取されたゴム部材から、容易に形成されうる。この試験片１２を用いて算出される引き裂き開始強度Ｔｉは、耐チッピング性に関する市場の評価とよく相関する。
【００３８】
引き裂き開始強度Ｔｉの測定精度向上との観点から、試験片１２の厚みｄは、幅Ｗの１／２以下が好ましく、１／３以下がより好ましい。測定誤差低減の観点から、厚みｄは、０．５ｍｍ以上が好ましく、１．０ｍｍ以上がより好ましい。相関性向上及び成形容易との観点から、試験片１２の厚みｄは、３．０ｍｍ以下が好ましく、２．０ｍｍ以下がより好ましい。
【００３９】
図２に示された両矢印ｎは、初期亀裂１０の長さである。初期亀裂１０の長さｎが、下記（式１）を満たすことが好ましい。
Ｗ  ≦  ｎ  ≦  Ｌ−Ｗ      （式１）
初期亀裂１０の長さｎが（式１）を満たしている試験片１２の供試により、引き裂き開始強度Ｔｉの測定精度が向上する。この試験片１２を用いて算出された引き裂き開始強度Ｔｉと、耐チッピング性の市場評価との相関は高い。
【００４０】
測定精度向上の観点から、初期亀裂１０の長さｎは、２ｍｍ以上が好ましく、３ｍｍ以上がより好ましい。耐チッピング性との相関が高いとの観点から、好ましい長さｎは、２０ｍｍ以下であり、１５ｍｍ以下がより好ましい。
【００４１】
本発明の他の実施形態に係る評価方法では、試験片の引き裂きが開始された瞬間の力Ｆｉが、試験片の断面積Ａで除されることにより、引き裂き開始強度Ｔｉが算出される。平面視矩形のシート状の試験片が用いられた場合の断面積Ａは、試験片の厚みｄと幅Ｗとの積である。力Ｆが断面積Ａで除されて得られる引き裂き開始強度Ｔｉに対する、試験片の形状による影響は小さい。この引き裂き開始強度Ｔｉでは、試験片の形状に基づく測定誤差が小さい。この実施形態に係る評価方法では、試験片の形状によらず、耐チッピング性を高い精度で評価することができる。
【００４２】
本発明のさらに他の実施形態に係る評価方法では、試験片が引き裂かれる過程で、この試験片が受ける力Ｆと変位Ｓとが測定される。力Ｆが、この試験片の断面積Ａで除されることにより、応力（Ｆ／Ａ）が算出される。変位Ｓが、この試験片が有する初期亀裂の長さｎで除されることにより、歪み（Ｓ／ｎ）が算出される。応力（Ｆ／Ａ）と歪み（Ｓ／ｎ）とがプロットされることにより、波状曲線が作成される。この波状曲線に対する、試験片の形状による影響は、小さい。この波状曲線から検出された力Ｆｉに対する試験片の形状による影響は、小さい。この波状曲線によれば、その形状が大きく異なる試験片について、耐チッピング性を容易に比較することができる。
【実施例】
【００４３】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。なお、以下の全ての実施例及び比較例における強度測定には、万能試験機（島津製作所社製、ＡＧ−ＩＳ  ５００Ｎ、変位速度：１００ｍｍ／分、測定温度：室温）が使用された。
【００４４】
（加硫ゴムの製造）
［製造例Ａ］
表１にＡとして示された配合に従って、天然ゴム（ＴＳＲ２０）、スチレンブタジエンゴム（ＪＳＲ社製、ＳＢＲ１５０２）、カーボンブラック（キャボットジャパン社製、ショウブラックＮ３３０）、シリカ（日本シリカ社製、ニプシルＶＮ３）、オイル（ジャパンエナジー社製、プロセスＸ−１４０）、老化防止剤（大内新興化学工業社製、ノクラック６Ｃ）、ワックス（日本精蝋社製、オゾエース０３５５）、酸化亜鉛（東邦亜鉛社製、銀嶺Ｒ）及びステアリン酸（日本油脂社製、椿）を配合し、充填率５８％となるように、容量１．７Ｌのバンバリーミキサー（神戸製鋼製）に投入した。投入された材料の温度が１４０℃に到達するまで、回転速度８０ｒｐｍで、加熱しながら混練した。取り出した混練物に、２質量部の硫黄（鶴見化学工業社製、５％オイル含有粉末硫黄）と１．５質量部の加硫促進剤（大内新興化学工業社製、ノクセラーＮＳ）とを添加し、オープンロールを用いて、８０℃で５分間混合することにより、未加硫ゴムを得た。得られた未加硫ゴムを、１６０℃で２０分間プレス加硫することにより、製造例Ａの加硫ゴムを得た。
【００４５】
［製造例Ｂ−Ｄ］
表１にＢ−Ｄとして示された配合とした以外は、製造例Ａと同様にして、製造例Ｂ−Ｄの加硫ゴムを作成した。
【００４６】
【表１】
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【００４７】
表１に記載された化合物の詳細は、以下の通りである。
ＮＲ：天然ゴム「ＴＳＲ２０」
ＳＢＲ：ＪＳＲ社のスチレンブタジエンゴム（結合スチレン量２３．５質量％）、商品名「ＳＢＲ１５０２」
ＢＲ：宇部興産社のブタジエンゴム、商品名「ＢＲ７００」
カーボンブラック：キャボットジャパン社の商品名「ショウブラックＮ３３０」（Ｎ２ＳＡ：７９ｍ２／ｇ）
シリカ：日本シリカ社の商品名「ニプシルＶＮ３」
オイル：ジャパンエナジー社の商品名「プロセスＸ−１４０」
老化防止剤：大内新興化学工業社のフェニレンジアミン系老化防止剤、商品名「ノクラック６Ｃ」（Ｎ−１，３−ジメチルブチル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン）
ワックス：日本精蝋社の商品名「オゾエース０３５５」
酸化亜鉛：東邦亜鉛社の商品名「銀嶺Ｒ」
ステアリン酸：日本油脂社の商品名「椿」
硫黄：鶴見化学工業社の可溶性粉末硫黄（オイル５質量％含有）
加硫促進剤：大内新興化学工業社の商品名「ノクセラーＮＳ」（Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド）
【００４８】
［実験１］
［実施例１］
（試験片の作成）
製造例Ａ−Ｄの加硫ゴムから、試験片Ａ−Ｄを各５枚作成した。試験片Ａ−Ｄの作成には、打抜き刃を使用し、初期亀裂の先端の１ｍｍをカミソリ刃で切削した。全ての試験片の形状は、平面視矩形のシート状である。全ての試験片の大きさは、長さ１００ｍｍ、幅１５ｍｍ、厚み２．０ｍｍであり、初期亀裂の長さは、４０ｍｍである。
【００４９】
（引き裂き開始強度測定）
万能試験機を使用して、試験片Ａ−Ｄについて、引き裂きが開始される瞬間の力Ｆｉ［Ｎ］を測定した。得られた力Ｆｉを、試験片の厚みで除すことにより、引き裂き開始強度Ｔｉ［Ｎ／ｍｍ］を算出した。各５枚の試験片Ａ−Ｄについて算出された強度Ｔｉの平均値が、表２に示されている。
【００５０】
［比較例１］
比較例１として、製造例Ａ−Ｄの加硫ゴムから、試験片Ａ−Ｄを各５枚作成した。この試験片Ａ−Ｄの形状及び大きさは、実施例１として前述された試験片Ａ−Ｄと同じである。ＪＩＳ  Ｋ６２５２及びＪＩＳ  Ｋ６２７４に準拠して、この試験片Ａ−Ｄの引裂強さ［Ｎ／ｍｍ］を測定した。各５枚の試験片Ａ−Ｄについて得られた引裂強さの平均値が、ＪＩＳ引裂強さとして、下記表２に示されている。
【００５１】
［比較例２］
比較例２として、製造例Ａ−Ｄの加硫ゴムから、試験片Ａ−Ｄを各５枚作成した。この試験片Ａ−Ｄの形状は、ＪＩＳ３号ダンベル型である。ＪＩＳ  Ｋ６２５１に準拠して、ダンベル型試験片Ａ−Ｄの破断応力［Ｐａ］及び破断伸度［−］を測定した。各５枚のダンベル型試験片Ａ−Ｄについて得られた破断応力及び破断伸度の平均値が、それぞれ、ＪＩＳ破断応力及びＪＩＳ破断伸度として、下記表２に示されている。
【００５２】
［走行試験］
表１にＡ−Ｄとして示された配合に従って得られた未加硫ゴムを、トレッド用ゴムとして押出加工し、他のタイヤ部材とともにタイヤ成形機に投入し、通常用いられる方法により成形することで未加硫タイヤを形成した。得られた未加硫タイヤを加硫機中で加熱及び加圧することにより、サイズ１７５／６５Ｒ１４の空気入りタイヤＡ−Ｄを製造した。トレッドゴムの配合が異なる以外、タイヤＡ−Ｄの仕様は同じである。
【００５３】
タイヤを車両に装着して、砂利道を走行させた。時速４０ｋｍで５０００ｋｍ走行後、タイヤ表面に発生した長さ３ｍｍ以上の傷を目視により計数することにより、タイヤＡ−Ｄの耐チッピング性を評価した。計数された傷の個数に基づいて、以下の基準により格付けされた結果が、市場評価として下表２に示されている。
（＋）：傷が２０個未満
（−）：傷が２０個以上
【００５４】
【表２】
2017129495.tif 000004
【００５５】
表２に示される通り、実施例１の引き裂き開始強度Ｔｉは走行試験結果と相関する。比較例１及び比較例２では、走行試験結果との相関が得られない。
【００５６】
［実験２］
［実施例２］
カミソリ刃による初期亀裂の先端の切削を不要とした以外は、実施例１と同様にして、製造例Ａ−Ｄの加硫ゴムから試験片Ａ−Ｄを各５枚作成し、引き裂き開始強度Ｔｉ［Ｎ／ｍｍ］を算出した。試験片Ａ−Ｄについて算出された強度Ｔｉの平均値、標準偏差及び変動係数が、実施例２として、下記表３に示されている。
【００５７】
［実施例３］
実施例１と同様にして、製造例Ａ−Ｄの加硫ゴムから試験片Ａ−Ｄを各５枚作成し、引き裂き開始強度Ｔｉ［Ｎ／ｍｍ］を算出した。この試験片Ａ−Ｄの初期亀裂の先端は、カミソリ刃により切削されている。各５枚の試験片Ａ−Ｄについて算出された強度Ｔｉの平均値、標準偏差及び変動係数が、実施例３として、下記表３に示されている。
【００５８】
【表３】
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【００５９】
表３に示される通り、実施例２の標準偏差及び変動係数は、実施例３よりも小さい。この結果は、実施例２の測定精度が、実施例３よりも高いことを意味している。
【００６０】
［実験３］
［実施例４−９］
試験片の仕様を表４に示されるものとした以外は、実施例２と同様にして、製造例Ａ−Ｄの加硫ゴムから、実施例４−９の試験片Ａ−Ｄを各５枚作成し、引き裂き開始強度Ｔｉ［Ｎ／ｍｍ］を算出した。各５枚の試験片Ａ−Ｄについて算出された強度Ｔｉの平均値が、実施例４−９として、下記表５に示されている。
【００６１】
【表４】
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【００６２】
【表５】
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【００６３】
表５に示される通り、実施例４−９で算出された強度Ｔｉの平均値は、市場評価と相関するものであった。
【００６４】
実験１−３で示された通り、本発明に係る評価方法によれば、タイヤの耐チッピング性を高い精度で評価することが可能である。以上の結果から、本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【００６５】
以上説明された方法は、ゴム組成物の架橋体により成形された各種部材の物性評価方法として適用されうる。
【符号の説明】
【００６６】
１０・・・初期亀裂
１２・・・試験片
１４・・・固定具
１６・・・第一固定具
１８・・・第二固定具
【図１】
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【図２】
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【図３】
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