(57)【要約】【課題】本発明は，コンロッドの大端部とクランクシャフトのクランクピンの軸部との間に偏芯ブッシュを配設し，エンジンの駆動時に偏芯ブッシュを１．５倍の回転速度で回転させて機械式アトキンソンサイクルを可能にする。【解決手段】この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは，クランクシャフト５のクランクピン８の軸部とコンロッド３の大端部７の孔部９との間に，外周円形の外径２４で且つ孔２５の軸心が偏芯した偏芯ブッシュ１０を回転可能に摺動配設する。エンジンを駆動すると，偏芯ブッシュ１０をエンジン回転速度の１．５倍の回転速度で回転し，シリンダ２内のピストン１のストローク量を吸入行程より膨張行程を長くして熱効率を改善する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダを形成するシリンダブロックを備えたエンジン本体，前記シリンダ内を往復運動するピストン，前記ピストンに一端部が連結されたコンロッド，前記コンロッドの他端部の大端部が連結されたクランクシャフトを有し，前記ピストンは，吸入行程，圧縮行程，膨張行程，次いで排気行程で順次作動する４サイクルで駆動されることから成るエンジンにおいて，
前記コンロッドの前記大端部を取り付ける前記クランクシャフトの軸部と前記コンロッドの前記大端部における第１孔部との間に相対回転自在に配設された偏芯ブッシュ，及び前記偏芯ブッシュを回転させる動力伝達系を構成する歯車機構を有し，
前記偏芯ブッシュは，外周が円形に形成された外径と前記クランクシャフトの前記軸部に偏芯して摺動嵌合する第２孔部とを有し且つ厚肉部及び前記厚肉部に対向する薄肉部に形成されており，
前記偏芯ブッシュに取り付けられた第１ギアの中心は前記クランクシャフトの前記軸部と同軸に取り付けられた前記歯車機構を介して前記クランクシャフトのエンジン回転速度の１．５倍の回転速度で回転するように設定されており，前記シリンダ内の前記ピストンのストローク量が前記吸入行程より前記膨張行程が長く設定されていることを特徴とする可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジン。
【請求項２】
前記歯車機構は，前記エンジン本体にギア用ガイドを介して支持され且つ内周に内歯歯車を外周の一部に外歯歯車を備えたリングギア，及び前記リングギアの前記内歯歯車に噛み合い且つ前記偏芯ブッシュの側面に一体構造に設けられた前記第１ギアから構成されていることを特徴とする請求項１に記載の可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジン。
【請求項３】
前記偏芯ブッシュの前記厚肉部は，前記エンジンが前記圧縮行程の爆発上死点に位置する時に，前記クランクシャフトに対してクランク角度の位相で実質的に９０度ずれて設定されていることを特徴とする請求項１又は２に記載の可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジン。
【請求項４】
前記偏芯ブッシュは，前記第１ギアと一体的に回転駆動され，前記偏芯ブッシュの位相をずらすため前記リングギアが前記エンジン本体に対して回転可能に取り付けられていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジン。
【請求項５】
前記偏芯ブッシュは，前記リングギアの前記内歯歯車に噛み合う前記第１ギアを介して前記エンジン回転速度の１．５倍の前記回転速度で回転駆動されるように設定されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジン。
【請求項６】
前記偏芯ブッシュの前記外径と前記第２孔部の軸心との偏芯量に応じて，前記吸入行程と前記膨張行程との前記ピストンの前記ストローク量が調整されることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジン。
【請求項７】
前記リングギアの前記外歯歯車に噛み合う位相変換用歯車と前記位相変換用歯車を回転駆動する位相変換用モータとから構成された位相ずらし機構を備えており，前記位相ずらし機構は前記エンジンの運転状況に応じて前記リングギアを前記クランクシャフトのメインベアリング軸に対して回転させて前記クランク角の位相調整角度だけずらし，前記位相調整角度に応じて前記エンジンの圧縮比が変更されることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジン。
【請求項８】
前記偏芯ブッシュの前記厚肉部は，前記エンジンの運転状況により，前記位相ずらし機構によってエンジン爆発上死点の時に前記クランクシャフトに対して実質的に９０度の位相から±４５度の位相の範囲で前記クランク角の位相がずれるように調整されており，前記エンジンの圧縮比を変化させる可変圧縮比に構成されていることを特徴とする請求項７に記載の可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジン。
【請求項９】
前記偏芯ブッシュが前記厚肉部から前記薄肉部へ延びる漸減肉厚部に形成されており，前記偏芯ブッシュを前記クランクシャフトの前記メインベアリング軸に対して予め決められた回転量を回転させることによって前記エンジンの予め決められた所定の前記圧縮比に調整されることを特徴とする請求項７又は８に記載の可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は，例えば，往復動内燃機関において，４サイクル中にピストンのストローク量を変更するため，クランクの大端部とクランクシャフトのクランクピンである軸部との間に偏芯ブッシュを配設し，膨張行程のストローク量を吸入行程のストローク量より長く設定して仕事量を増大させると共に，偏芯ブッシュのクランク角の位相調整角度を歯車機構を介して変更調整してエンジンの圧縮比を変更させることから成る可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来，内燃機関についてアトキンソンサイクルを実現して，ピストンがシリンダの内壁面から受ける摩擦抵抗を低減できるというものが知られている。該内燃機関は，膨張行程では，コンロッドがピストンの往復動方向に沿った状態で動き，吸気行程ではコンロッドが往復動方向に対して傾斜した状態で動くことにより，膨張行程におけるピストンストロークは，吸気行程におけるピストンストロークよりも大きくなる（例えば，特許文献１参照）。
【０００３】
また，内燃機関として，その運転を負荷に応じてアトキンソンサイクルとオットーサイクルのいずれかで制御して燃焼効率を改善し，特性の変更時の機関の出力段差を抑制する制御をするものが知られている。該内燃機関は，吸気バルブの位相角とリフト量即ちストローク量を複数の特性の間で変更すると共に，負荷に応じてアトキンソンサイクル又はオットーサイクルで制御するものであって，運転状態を検出し，運転状態から目標空気量を算出し，目標空気量に基づいて圧縮比の目標値を算出し，それを実現するために吸気バルブの複数の特性の変更が必要かを判定し，必要と判定されるとき，特性の間で吸気量が一致するクランク角度を機関回転数に基づいて目標位相角として算出し，その位相角で特性の変更を許可するものである（例えば，特許文献２参照）。
【０００４】
また，内燃機関の吸排気装置として，内燃機関をアトキンソンサイクルで運転するにあたり，実圧縮比の低下を好適に図ることが可能なものが知られている。該内燃機関の吸排気装置は，燃焼室内にスワール流を発生させる第１の吸気ポートと，第１の吸気ポートを開閉する第１の吸気弁と，第１の吸気ポートが発生させるスワール流の減衰を抑制可能な態様で排気を行うことが可能な第１の排気ポートと，第１の排気ポートを開閉する第１の排気弁と，第１の吸気弁を内燃機関の吸気行程下死点近傍で閉弁すると共に，第１の排気弁を内燃機関の吸気行程下死点近傍で開弁するＥＣＵ，吸気側ＶＶＴ及び排気側ＶＶＴとを備えている（例えば，特許文献３参照）。
【０００５】
また，エンジンとして，吸気弁の開閉タイミングの可変制御を行わずに，アトキンソンサイクルを可能にするものが知られている。該アトキンソンサイクルは，１つのシリンダ内に異なる周期で往復動する２つのピストンを備え，２つのピストンの内の一方のメインピストンは，吸気行程及び膨張行程にてシリンダ内の容積を増加させる一方，圧縮行程及び排気行程にてシリンダ内の容積を減少させるように往復動すると共に，２つのピストンのうちの他方のサブピストンは，膨張行程終了ときのシリンダ内の容積が吸気行程終了時のシリンダ内の容積より大きくなるように往復動する（例えば，特許文献４参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１４−２３４７０７号公報
【特許文献２】特開２０１４−２０２６５号公報
【特許文献３】特開２０１１−１５３５２３号公報
【特許文献４】特開２０１１−３２９８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで，往復動内燃機関即ちレシプロケーティングエンジンについて，その熱効率は，圧縮比により大きく依存しており，高い圧縮比ほどその熱効率が高くなるが，一方，圧縮比を高くするほど，シリンダ内の圧力が高くなり，エンジンの構造を強固に製作する必要がある。また，内燃機関の圧縮比を高くするほど，シリンダ内の温度も高くなるため，窒素酸化物ＮＯx の生成も増加する傾向にある。更に，ガソリンエンジンでは，シリンダ内の温度が高くなると，ノッキングを起こす傾向にあるので，圧縮比を高くするにも限度がある。従って，エンジンでは，エンジンサイクルにおいて，圧縮比と膨張比を別に設定できるアトキンソンサイクルが上記各特許文献のように種々に開発されている。アトキンソンサイクルは，圧縮比を比較的に低く設定し，膨張比を高く設定することによって，高圧縮比の問題をクリアしながら，高い膨張比によって高い熱効率を確保することが理論的に可能になる。しかしながら，従来の機械式アトキンソンサイクルは，複雑なリンク機構を必要とするため，実用化しているケースは少ないのが現状である。
【０００８】
また，アトキンソンサイクルの機械式の複雑な構造を避けて，吸気バルブの弁開時間を制御することによって，低い圧縮比と高い膨張比を確保しているものが種々知らせている。例えば，吸気バルブの閉時間をエンジン吸気下死点より遅くして，膨張行程の初めまで延長することによって，実質的な圧縮比を小さくし，膨張行程のみを変更しないように制御することができる。しかしながら，このような吸気バルブの制御方法は，吸気バルブを介してシリンダ内に一旦吸入した空気を同じ吸気バルブを介して吐き出すことになり，その分だけ損失が発生することになる。
【０００９】
この発明の目的は，上記の問題を解決することであり，コンロッドの大端部の孔とクランクシャフトのクランクピンである軸部との間に偏芯ブッシュを相対回転可能に配設し，偏芯ブッシュの偏芯量によって吸入行程のストローク量を短く且つ膨張行程のストローク量を長くするように機械的に設定し，エンジンの圧縮比を低減して仕事量を増大させて，熱効率を改善すると共に，位相変換用モータで駆動してエンジン本体に設けた位相ずらし機構である歯車機構を回転作動して，偏芯ブッシュをクランク大端部の孔部に対して予め決められた少しだけの位相調整角度（例えば，±３０度程度）を回転させて周方向にずらして，ピストンの４サイクル中のサイクルのストローク量を簡単に変更して圧縮比を可変に構成することを特徴とする可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この発明は，シリンダを形成するシリンダブロックを備えたエンジン本体，前記シリンダ内を往復運動するピストン，前記ピストンに一端部が連結されたコンロッド，前記コンロッドの他端部の大端部が連結されたクランクシャフトを有し，前記ピストンは，吸入行程，圧縮行程，膨張行程，次いで排気行程で順次作動する４サイクルで駆動されることから成るエンジンにおいて，
前記コンロッドの前記大端部を取り付ける前記クランクシャフトの軸部と前記コンロッドの前記大端部における第１孔部との間に相対回転自在に配設された偏芯ブッシュ，及び前記偏芯ブッシュを回転させる動力伝達系を構成する歯車機構を有し，
前記偏芯ブッシュは，外周が円形に形成された外径と前記クランクシャフトの前記軸部に偏芯して摺動嵌合する第２孔部とを有し且つ厚肉部及び前記厚肉部に対向する薄肉部に形成されており，
前記偏芯ブッシュに取り付けられた第１ギヤの中心は，前記クランクシャフトの前記軸部と同軸に取り付けられた前記歯車機構を介して前記クランクシャフトのエンジン回転速度の１．５倍の回転速度で回転するように設定されており，前記シリンダ内の前記ピストンのストローク量が前記吸入行程より前記膨張行程が長く設定されていることを特徴とする可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンに関する。
【００１１】
また，前記歯車機構は，前記エンジン本体にギア用ガイドを介して支持され且つ内周に内歯歯車を外周の一部に外歯歯車を備えたリングギア，及び前記リングギアの前記内歯歯車に噛み合い且つ前記偏芯ブッシュの側面に一体構造に設けられた前記第１ギアから構成されているものである。
【００１２】
また，前記偏芯ブッシュの前記厚肉部は，前記エンジンが前記圧縮行程の爆発上死点に位置する時に，前記クランクシャフトに対してクランク角度の位相で実質的に９０度ずれて設定されているものである。
【００１３】
また，前記偏芯ブッシュは前記第１ギアと一体的に回転駆動され，前記偏芯ブッシュの位相をずらすため前記リングギアが前記エンジン本体に対して回転可能に取り付けられているものである。
【００１４】
また，前記偏芯ブッシュは，前記リングギアの前記内歯歯車に噛み合う前記第１ギアを介して前記エンジン回転速度の１．５倍の前記回転速度で回転駆動されるように設定されているものである。
【００１５】
また，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは，前記偏芯ブッシュの前記外径と前記第２孔部の軸心との偏芯量に応じて，前記吸入行程と前記膨張行程との前記ピストンの前記ストローク量が調整されるものである。
【００１６】
また，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは，前記リングギアの前記外歯歯車に噛み合う位相変換用歯車と前記位相変換用歯車を回転駆動する位相変換用モータとから構成された位相ずらし機構を備えており，前記位相ずらし機構は前記エンジンの運転状況に応じて前記リングギアを前記クランクシャフトのメインベアリング軸に対して回転させて前記クランク角の位相調整角度だけずらし，前記位相調整角度に応じて前記エンジンの圧縮比が変更されるものである。
【００１７】
また，前記偏芯ブッシュの前記厚肉部は，前記エンジンの運転状況により，前記位相ずらし機構によってエンジン爆発上死点の時に前記クランクシャフトに対して実質的に９０度の位相から±４５度の位相の範囲で前記クランク角の位相がずれるように調整されており，前記エンジンの圧縮比を変化させる可変圧縮比に構成されているものである。
【００１８】
また，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは，前記偏芯ブッシュが前記厚肉部から前記薄肉部へ延びる漸減肉厚部に形成されており，前記偏芯ブッシュを前記クランクシャフトの前記メインベアリング軸に対して予め決められた回転量を回転させることによって前記エンジンの予め決められた所定の前記圧縮比に調整されるものである
【発明の効果】
【００１９】
この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは，上記のように構成されているので，偏芯ブッシュをコンロッドとクランクシャフトとの間に介在させるシンプルな構造であり，偏芯ブッシュをクランクシャフトに設けた歯車機構を介してエンジン回転速度より増速させてエンジン回転数の１．５倍で回転させることだけで，エンジンを容易にアトキンソンサイクルで作動することができ，既存のエンジンに比較して改変構造が小さいながらも容易にアトキンソンサイクルの駆動装置を構成することができ，仕事量を増大させて高い熱効率を容易に得ることができる。即ち，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは，現存のエンジン基本構造を大幅に変更することなく構成することができ，圧縮比に対して膨張比を１０〜３０％程度大きくすることが可能であり，その場合に熱効率を数％から１０％程度改善することができる。
【００２０】
更に，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンには，偏芯ブッシュに対して位相ずらし機構を設け，該位相ずらし機構によって，クランクシャフト角度に対して偏芯ブッシュの位相を簡単に変更することにより，アトキンソンサイクルの特性を損なうことなく，圧縮比を±４以上を容易に可変にすることが可能になる。また，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンにおいて，偏芯ブッシュの位相をずらす場合には，圧縮上死点近傍では，偏芯ブッシュの偏芯部即ち厚肉部がほぼ９０度の位置，言い換えれば，シリンダの垂直軸に対して水平方向の位置にあり，この位置が位相変位として極めて感度が高いが，排気下死点では位相変化に対して極めて鈍感であるため，ほぼ圧縮比のみを変化させることが可能である。言い換えれば，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは，偏芯ブッシュをクランクシャフトのクランクピンである軸部の周方向に位相ずらし機構のリングギアを所定量だけ回転させてずらすことによって，圧縮比を極めて簡単に可変に構成することができる。即ち，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは，エンジンの低負荷時には，比較的に高い圧縮比で極めて高い膨張比を得ることができ，また，高負荷時には，比較的に低い圧縮比で，極めて高い膨張比を得ることができるように設定することができる。
【００２１】
この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは，上記のように，２つの重要な機能として，エンジンをアトキンソンサイクルで駆動することと，エンジンの圧縮比を可変に調整することとを，シンプルな構造で提供することができる。また，現在，自動車メーカのガソリンエンジンの熱効率は，最大４０％程度と言われているが，最終的な目標効率を５０％としているが，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルを用いれば，５０％の熱効率を得ることが可能になる。また，ディーゼルエンジンを搭載したトラックについては，現状では燃料代が大きな経費になっているが，走行燃費が５〜１０％程度改善することによって経費節減について大きなメリットになる。更に，近年ＨＣＣＩ（均一予混合圧縮着火）式燃焼方式が高い熱効率とクリーンな排ガスで注目されているが，運転はエンジンの軽負荷域のみで，中高負荷域では燃焼がコントロールできず，運転できない。本発明の可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンを用いると，中高負荷域では圧縮比を下げてＨＣＣＩ燃焼が可能となり，大幅な燃費改善が可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンを達成するためのエンジンの実施例を示す説明図である。
【図２】図１のエンジンのＡ−Ａ線における偏芯ブッシュを増速させる歯車機構と位相ずらし機構との構造を概略的に断面で示す説明図である。
【図３】図１のエンジンのＢ−Ｂ線における偏芯ブッシュとコンロッド及びクランクシャフトとの連結状態を概略的に断面で示す説明図である。
【図４】この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンにおける４サイクル中の吸入行程と圧縮行程とを説明するための偏芯ブッシュによる上死点及び下死点の変更状態を説明するためのピストン，コンロッド，偏芯ブッシュ及びクランクシャフトの作動を概略的に示す説明図である。
【図５】この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンにおける４サイクル中の膨張行程と排気行程とを説明するための偏芯ブッシュによる上死点及び下死点の変更状態を説明するためのピストン，コンロッド，偏芯ブッシュ及びクランクシャフトの作動を概略的に示す説明図である。
【図６】この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンの作動サイクルを実線，偏芯ブッシュの移動軌跡を一点鎖線，及びクランクピンであるクランクシャフトの軸部の移動軌跡を点線で示すグラフである。
【図７】この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンの作動サイクルにおいて，位相をずらした時の圧縮比と膨張比との変化を示しており，丸印は圧縮比の変化を示し，四角印は膨張比の変化を示し，三角印はアトキンソン比（圧縮比／膨張比）の変化を示すグラフである。
【図８】この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンの作動サイクルにおいて，位相をずらした時の基準とアトキンソンサイクル仕様との軸平均有効圧と燃費改善率との変化を示し，位相調整角度に対して，丸印はアトキンソンサイクル軸平均有効圧の変化を示し，四角印は基準軸平均有効圧の変化を示し，三角印は燃費改善率の変化を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下，図面を参照して，この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンの実施例を説明する。この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルで駆動されるエンジンは，動弁機構（図示せず）が設けられたシリンダヘッド２３，シリンダヘッド２３にガスケット（図示せず）を介在して固定され且つシリンダ２を形成するシリンダブロック４を備えたエンジン本体２７，シリンダ２内を往復運動するピストン１，ピストン１の一端部である小端部６がピストンピン２１によって揺動自在に連結されたコンロッド３，コンロッド３の他端部の大端部７が軸部であるクランクピン８によって連結されたクランクシャフト５を備えている。この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは，吸入行程（Suction Stroke），圧縮行程（Compression Stroke），膨張行程
（Expantion Stroke），及び排気行程（Exhaust Stroke）で順次作動される４サイクルで駆動されるものである。
【００２４】
この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは，特に，コンロッド３の大端部７を取り付けるクランクシャフト５の軸部であるクランクピン８とコンロッド３の大端部７における孔部９（第１孔部）との間に，偏芯ブッシュ１０が相対回転自在に配設されていることを特徴としている。偏芯ブッシュ１０は，外周が円形に形成された外径２４と，クランクシャフト５のクランクピン８に摺動嵌合する孔部２５（第２孔部）の軸心とが偏芯しており，厚肉部２８，該厚肉部２８に対向する薄肉部２９，及び厚肉部２８から薄肉部２９へ延びる漸減肉厚部３０から構造されている。言い換えれば，偏芯ブッシュ１０は，外周が円形であって，偏芯した孔部２５が形成されることによって，内径が厚肉部２８，それに対向（即ち１８０°の方向に対向）する薄肉部２９，及び厚肉部２８から薄肉部２９へと延びる一対の滑らかな漸減肉厚部３０によって形成されている。偏芯ブッシュ１０は，エンジン本体２７に取り付けられた複数（図では２箇所であるが，３箇所が好ましい）のガイド２０により自在に取り付けられたリングギア１３を通じてクランクシャフト５のエンジン回転速度の１．５倍の回転速度で回転するように設定されている。この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは，上記のような偏芯ブッシュ１０をクランクシャフト５に組み込むだけの構成によって，膨張行程が吸入行程に比較してピストン１のストローク量が長くなるように設定することができる。
【００２５】
この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンでは，偏芯ブッシュ１０がクランクシャフト５の１．５倍の回転速度ということは，クランクシャフト５が９０度回転したとき，偏芯ブッシュ１０はエンジン回転方向とは逆に１３５度回転した軸部になる。また，一般的なエンジンでは，クランクシャフト５の軸部であるクランクピン８とコンロッド３の大端部７の孔部９との間には，厚さ２ｍｍ程度のプレーンベアリングを介在して摺動自在に組み立てられている。本願発明では，クランクピン８と孔部９との間の隙間を適正なサイズに構成して，プレーンベアリングに代えて偏芯ブッシュ１０を介在させた構造を備えたものである。具体的には，偏芯ブッシュ１０は，エンジンが圧縮行程の爆発上死点Ｃ５に位置する時に，クランク角度の位相で実質的に９０度ずれて設定されており，クランクシャフト５のクランクピン８とコンロッド３の孔部９との間に回転自在に取り付けられているものである。
【００２６】
また，偏芯ブッシュ１０とクランクシャフト５との間に介在された偏芯ブッシュ１０の回転作動用の歯車機構２２は，偏芯ブッシュ１０の側面１１に一体構造に設けられたギア１２（第１ギア），及びギア１２に噛み合う内歯歯車１４を内周に備えたリングギア１３から構成され，一種の増速機構を構成している。リングギア１３は，エンジン本体２７にリングギア用ガイド２０によって支持されて回転可能に取り付けられており，クランクシャフト５の回転とは独立して取り付けられた状態であるが，位相変換用モータ１９の駆動によってのみ位相ずらし機構２６を介して予め決まれた所定の回転量だけ回転することができるものである。また，位相ずらし機構２６は，リングギア１３の外周に設けられた外歯歯車１５に噛み合うギア１７（第２ギア），及びギア１７に連結した出力軸１８を備えた位相変換用モータ１９から構成されている。偏芯ブッシュ１０は，一体構造のギア１２によって一体的に回転駆動される。リングギア１３は，エンジン本体２７に設けた複数のリングギア用ガイド２０に回転可能に配設支持されている。この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンが通常の作動をしている時には，リングギア１３は，エンジン本体２７に固定即ち静止された状態であり，位相ずらし機構２６が作動する時には位相変換用モータ１９の駆動でによって予め決められた回転量だけエンジン本体２７に対して回転することができるものである。また，偏芯ブッシュ１０と一体回転のギア１２は，クランクシャフト５の内歯歯車１４に噛み合ってエンジン回転速度の１．５倍の回転速度で回転駆動されるように設定されている。即ち，偏芯ブッシュ１０と一体のギア１２のギア数に対してリングギア１３の内歯歯車１４のギア数は２．５倍のギア数に設定することで，偏芯ブッシュ１０は，エンジン回転速度の１．５倍で回転することが可能になる。
【００２７】
更に，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは，偏芯ブッシュ１０が，位相ずらし機構２６によって，エンジンの運転状況により，エンジン爆発上死点Ｃ５の時に，９０度の位相から最大±４５度（図７及び図８では±３０度まで表示）ずらすことができるように組み立てられており，偏芯ブッシュ１０がクランク角に対してずらされることによって，圧縮比が変化させられて可変圧縮比に構成されることを特徴としている。偏芯ブッシュ１０に取り付けられたギア１２は，位相ずらし機構２６を構成するリングギア１３の外歯歯車１５と噛み合う位相変換用ギヤ１７に取り付けられており，位相変換用ギヤ１７は位相変換用モータ１９の出力軸１８に連結されている。また，偏芯ブッシュ１０は，その外径２５と孔部２４の軸心との偏芯量に応じて，吸入行程と膨張行程とのピストン１のストローク量を調整するものである。
【００２８】
この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは，特に，コンロッド３の大端部７を取り付けるクランクシャフト５の軸部であるクランクピン８と，コンロッド３の大端部７における孔部９との間に相対回転自在に配設された偏芯ブッシュ１０，及び偏芯ブッシュ１０を回転させる動力伝達系を構成する歯車機構２２を有し，歯車機構２２がエンジン本体２７にリングギア用ガイド２０を介して支持され且つ内周に内歯歯車１４を外周の一部に外歯歯車１５を備えたリングギア１３，及びリングギア１３の内歯歯車１４に噛み合い且つ偏芯ブッシュ１０の側面１１に一体構造に設けられたギア１２から構成されており，偏芯ブッシュ１０が歯車機構２２を通じてクランクシャフト５の回転速度の１．５倍の回転速度で回転して吸入行程ではストローク量が小さく且つ膨張行程ではストローク量が長く設定されるアトキンソンサイクルを構成し，更に，リングギア１３の外歯歯車１５と噛み合う位相変換用ギア１７によって構成される位相ずらし機構２６によってリングギア１３を予め決められた回転角だけ回転移動させて，簡単に圧縮比を変えることを特徴としている。
【００２９】
次に，図４及び図５を参照して，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンの作動を説明する。図４及び図５に示す矢印は，サイクルの進行を示すものであり，図中の水平に伸びる直線Ｇは吸入下死点Ｃ３でのピストンピン２１の位置を示し，直線Ｈは膨張下死点Ｃ７でのピストンピン２１の位置を示している。また，図４には，４サイクルにおける吸入行程の吸入始めの排気上死点Ｃ１から吸入行程の中間点Ｃ２，圧縮行程の圧縮始めの吸入下死点Ｃ３，及び圧縮行程の中間点Ｃ４が示されている。図５には，４サイクルにおける膨張行程の膨張始めの爆発上死点Ｃ５から膨張行程の中間点Ｃ６，排気行程の排気始めの膨張下死点Ｃ７，及び排気行程の中間点Ｃ８が示されている。言い換えれば，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンでは，吸入行程はＣ１→Ｃ２→Ｃ３の行程であり，圧縮行程はＣ３→Ｃ４→Ｃ５の行程であり，膨張行程はＣ５→Ｃ６→Ｃ７の行程であり，及び圧縮行程はＣ７→Ｃ８→Ｃ１の行程である。また，図４及び図５において，Ｄ段には，ピストン１の往復運動の状態，コンロッド３の大端部７におけるクランクシャフト５の軸部であるクランクピン８の位置，偏芯ブッシュ１０の回転状態，及びクランクシャフト５の回転主軸であるメインベアリング軸１６の位置を示している。Ｅ段には，軸部であるクランクピン８とクランクシャフト５のメインベアリング軸１６の回転位置関係を示している。Ｆ段には，偏芯ブッシュ１０とクランクピン８との回転位置関係を示している。
【００３０】
この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンについて，更に具体的に説明すると，クランクシャフト５は，図４及び図５では矢印で示すように，反時計周りに回転している。
（１）図４では，ピストン１の排気上死点Ｃ１では，偏芯ブッシュ１０の厚肉部２８は，クランクピン８に対して水平方向であって，図４−Ｃ１の右側に位置している。
（２）同時に，偏芯ベアリング１０は，ギア１２によって駆動され，クランクシャフト５の軸部であるクランクピン８とメインベアリング軸１６の中心を結ぶ位置からその回転角度の１．５倍の割合だけ，クランク回転逆方向に回転させる。
（３）クランクシャフト５が９０度回転した時，即ち，吸入行程の中間点Ｃ２では，クランクピン８は，クランクシャフト５のメインベアリング軸１６に対して水平位置になり，偏芯ブッシュ１０は，その水平面から更に１３５度（言い換えれば，１．５倍）だけ時計回りに回転している。
（４）この様に，偏芯ブッシュ１０をクランクシャフト５に配設した歯車機構２２のギア１２によりクランクシャフト５の回転より増速させて１．５倍の回転速度で回転作動させる。言い換えれば，偏芯ブッシュ１０をクランクシャフト５の回転から増速して駆動させる。
（５）クランクシャフト５が１８０度回転した時，即ち，ピストンピン２１が吸入行程の吸入下死点Ｃ３に位置する時では，クランクシャフト５の軸部であるクランクピン８は真下側に位置し，その時，偏芯ブッシュ１０の厚肉部２８は，クランクピン８とメインベアリング軸１６の中心を結ぶ位置まで回転し，この時，偏芯ブッシュ１０の厚肉部２８は上方に位置し，コンロッド３の大端部中心はクランクシャフト５の軸部であるクランクピン８中心より上側に位置し，吸入行程の吸入下死点Ｃ３になる。即ち，コンロッド３に連結されているピストン１は，偏芯ブッシュ１０によりストロークが短い，言い換えれば，ストローク量が小さいことになり，吸入下死点Ｃ３になる。
（６）次いで，この状態から圧縮行程の中間点Ｃ４を通って圧縮行程の圧縮上死点Ｃ５まで回転する。
（７）同様に，クランクシャフト５が回転し，クランクシャフト５の軸部であるクランクピン８が３６０度回転した時，即ち，圧縮行程の爆発上死点Ｃ５では，偏芯ブッシュ１０の厚肉部２８は，１．５倍の回転をしてクランクピン８に対して水平方向で且つ図５の左側に位置し，更に１８０度多く回転したことになる。従って，ピストン１の位置は，上記の排気上死点Ｃ１と同じ位置になる。
（８）この後，ピストン１は，膨張行程に移行することになり，膨張行程の中間点Ｃ６を通って往復運動する。偏芯ブッシュ１０は，クランクピン８より１．５倍増速して時計回りに回転を行い，クランクシャフト５の軸部であるクランクピン８が５４０度回転した時，膨張下死点Ｃ７では，偏芯ブッシュ１０の厚肉部２８は，クランクピン８に対して図５の下側に位置し，その結果，コンロッド３の大端部７の中心はクランクシャフト５の軸部であるクランクピン８の中心より下側に位置し，ピストン１の位置も吸入下死点Ｃ３に比較してそれよりも偏芯ブッシュ１０の偏芯により下がったところまで移動し，膨張行程において多くの仕事を行うことになる。即ち，膨張下死点Ｃ７になり，吸入下死点Ｃ３よりも大きいストロークを動いたことになって，即ち，ストローク量が大きくなったことになる。それ故に，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは，圧縮比より膨張比の高いアトキンソンサイクルで運転されたことになる。なお，図４及び図５では，説明を簡単にするため，図の上死点は偏芯ブッシュ１０の偏芯によるコンロッド３の傾きを無視して図示しているものである。
【００３１】
図４及び図５のピストン１の４サイクルの作動におけるストローク量を，図６のグラフに示している。即ち，図６には，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルのピストン１のストローク量を示すグラフが示されている。図６において，実線で示す曲線は，本願発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルのピストン１の４サイクルにおけるストローク量を示している。点線で示す曲線は，クランクシャフト５の軸部であるクランクピン８の移動軌跡を示している。また，一点鎖線で示す曲線は，偏芯ブッシュ１０の回転移動軌跡を示している。図６のグラフから判るように，圧縮始めの吸入下死点Ｃ３のピストン１のストローク量は小さくなっているが，膨張下死点Ｃ７のピストン１のストローク量は大きくなっており，アトキンソンサイクルの作動状態になっている。
【００３２】
この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは，図７に示すように，リングギア１３を位相ずらし機構２６でエンジン本体２７に対して回転させて，偏芯ブッシュ１０の位相をずらした時の位相調整角度についての圧縮比と膨張比との変化を示すものである。図７において，丸印は圧縮比の変化を示し，四角印は膨張比の変化を示し，三角印はアトキンソン比（圧縮比／膨張比）の変化を示している。従って，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンでは，予め決められた所定の圧縮比と膨張比に設定する時には，その圧縮比と膨張比に対応する位相調整角度まで，位相ずらし機構２６によってリングギア１３を所定量回転させればよいことになる。
【００３３】
また，図８には，この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンの作動サイクルにおいて，偏芯ブッシュ１０の位相をずらした時の基準とアトキンソンサイクル仕様との軸平均有効圧と燃費改善率との変化を示している。図８のグラフにおいて，丸印はアトキンソンサイクル軸平均有効圧の変化を示し，四角印は基準軸平均有効圧の変化を示し，三角印は燃費改善率の変化を示している。即ち，偏芯ブッシュ１０の位相をずらした場合に位相調整角度が２０度に上がった場合に燃費改善率が大きくなっていることが判る。
【００３４】
エンジンの圧縮比は，ピストン下死点の位置とピストン上死点位置での物理的容積の比で計算されるものである。そこで，本願発明における圧縮比を変える位相ずらし機構２６では，ピストン上死点では偏芯ブッシュ１０の厚肉部はほぼ水平に位置している。その為，ピストン上死点での偏芯ブッシュ１０の厚肉部の位置をわずかに回転させる（位相をずらす）ことによって，ピストンの上死点位置は，高い感度で上下することになる。即ち，偏芯ブッシュ１０の厚肉部をわずかに上方に回転させた位置を上死点にすることが可能になる。一方，圧縮開始前の下死点では，偏芯ブッシュ１０の厚肉部が上側に位置しており，偏芯ブッシュ１０をわずかにすらした回転（位相をずらす）では，その上下方向は極めてわずかしか変位しないことになる。即ち，偏芯ブッシュ１０の位相をずらした場合，上死点近傍ではピストン１の上下位置の変化は大きいが，ピストン下死点では上下位置の変化は極めて少ないことになる。その結果，圧縮比を可変にすることができることになる。
【産業上の利用可能性】
【００３５】
この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは，例えば，４サイクルの内燃機関に適用して好ましいものである。
【符号の説明】
【００３６】
１      ピストン
２      シリンダ
３      コンロッド
４      シリンダブロック
５      クランクシャフト
７      大端部
８      クランクピン（軸部）
９      孔部（第１孔部）
１０    偏芯ブッシュ
１１    側面
１２    ギア（第１ギア）
１３    リングギア
１４    内歯歯車
１５    外歯歯車
１６    メインベアリング軸
１７    ギア（第２ギア）
１８    出力軸
１９    位相変換用モータ
２０    リングギア用ガイド
２２    歯車機構
２４    外径
２５    孔部（第２孔部）
２６    位相ずらし機構
２７    エンジン本体
２８    厚肉部
２９    薄肉部
３０    漸減肉厚部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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