(57)【要約】【課題】応力の低減と燃焼室のデッドボリュームの低減とを両立することのできるモノブロックエンジンのシリンダー構造を提供する。【解決手段】モノブロックエンジンのシリンダー構造は、シリンダーヘッドとシリンダーブロックとが一体構造である。そして、モノブロックにおけるシリンダー１２の頂面１２Ａと逃げ部３４との間の隅部には、第１の曲率半径Ｒ１を有する第１の湾曲部３１と、第１の曲率半径Ｒ１よりも大きい第２の曲率半径Ｒ２を有する第２の湾曲部３２とを備えている。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダーヘッドとシリンダーブロックとが一体構造のモノブロックを有するモノブロックエンジンのシリンダー構造であって、
前記モノブロックにおけるシリンダーの頂面と内側面との間の隅部には、
第１の曲率半径を有する第１の湾曲部と、
前記第１の曲率半径よりも大きい第２の曲率半径を有する第２の湾曲部と
を備える
ことを特徴とするモノブロックエンジンのシリンダー構造。
【請求項２】
前記第１の湾曲部は、前記シリンダーの頂面に連続している
請求項１に記載のモノブロックエンジンのシリンダー構造。
【請求項３】
前記第２の湾曲部の曲率中心を基準点とし、当該基準点から前記シリンダーの頂面に向かって前記シリンダーの往復方向に沿って延びる直線を基準線としたとき、
前記第２の湾曲部は、前記基準点を中心として前記シリンダーの内側面側に３０度傾けた前記基準線と、同基準点を中心として前記シリンダーの内側面側に向けて７０度傾けた前記基準線とによって挟まれる部位を含む
請求項２に記載のモノブロックエンジンのシリンダー構造。
【請求項４】
前記第１の湾曲部及び前記第２の湾曲部は断面円弧状であって、
前記第２の湾曲部の径中心は、前記第１の湾曲部の径中心と前記第１の湾曲部及び前記第２の湾曲部の境界位置とを結ぶ直線の延長線上に位置する
請求項１〜３の何れか一項に記載のモノブロックエンジンのシリンダー構造。
【請求項５】
前記モノブロックにおけるシリンダーの頂面と内側面との間の隅部には、
前記第１の湾曲部及び前記第２の湾曲部のうちの前記シリンダーの頂面から離れた側の湾曲部と前記シリンダーの内側面との間に介在する錐面部を更に備える
請求項１〜４の何れか一項に記載のモノブロックエンジンのシリンダー構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シリンダーヘッドとシリンダーブロックとが一体構造のモノブロックを有するモノブロックエンジンのシリンダー構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば特許文献１に記載のシリンダー構造では、シリンダーの頂面と側面との間の隅部を円弧状に成形することにより、混合気の燃焼にともない筒内圧力が高くなった際に隅部に生じる応力集中を緩和するようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−３８０６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、応力を低減する上では、隅部の曲率半径を大きくすることが有効である。しかしながら、図２中のシリンダー１２の頂面１２Ａと湾曲部３０の境界がなす円の直径φＡを同一としつつ隅部の曲率半径を大きくすると、燃焼室のデッドボリュームが大きくなってしまう。すなわち、隅部の曲率半径の変更を通じた応力の低減と燃焼室のデッドボリュームの低減とはトレードオフの関係にあった。
【０００５】
本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、応力の低減と燃焼室のデッドボリュームの低減とを両立することを可能にしたモノブロックエンジンのシリンダー構造を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するモノブロックエンジンのシリンダー構造は、シリンダーヘッドとシリンダーブロックとが一体構造のモノブロックを有するモノブロックエンジンのシリンダー構造であって、前記モノブロックにおけるシリンダーの頂面と内側面との間の隅部には、第１の曲率半径を有する第１の湾曲部と、前記第１の曲率半径よりも大きい第２の曲率半径を有する第２の湾曲部とを備える。
【０００７】
上記構成によれば、相対的に小さい第１の曲率半径を有する第１の湾曲部にて燃焼室のデッドボリュームを抑えつつも、相対的に大きい第２の曲率半径を有する第２の湾曲部にて応力を分散させる。すなわち、曲率半径の異なる複数の湾曲部を組み合わせることにより、応力の低減と燃焼室のデッドボリュームの低減との両立を図ることができる。
【０００８】
上記モノブロックエンジンのシリンダー構造において、前記第１の湾曲部は前記シリンダーの頂面に連続していることが好ましい。
上記構成によれば、応力を相対的に受けにくい部位であるシリンダーの頂面に連続する部位の近傍を相対的に小さい第１の曲率半径を有する第１の湾曲部で構成することにより、応力の増大を適正に抑えつつも燃焼室のデッドボリュームの低減を図ることができる。
【０００９】
上記モノブロックエンジンのシリンダー構造において、前記第２の湾曲部の曲率中心を基準点とし、当該基準点から前記シリンダーの頂面に向かって前記シリンダーの往復方向に沿って延びる直線を基準線としたとき、前記第２の湾曲部は、前記基準点を中心として前記シリンダーの内側面側に３０度傾けた前記基準線と、同基準点を中心として前記シリンダーの内側面側に向けて７０度傾けた前記基準線とによって挟まれる部位を含むことが好ましい。
【００１０】
上記構成によれば、応力を受けやすい部位を相対的に大きい第２の曲率半径を有する第２の湾曲部で構成することにより、応力を好適に分散させることができる。
上記モノブロックエンジンのシリンダー構造において、前記第１の湾曲部及び前記第２の湾曲部は断面円弧状であって、前記第２の湾曲部の径中心は、前記第１の湾曲部の径中心と前記第１の湾曲部及び前記第２の湾曲部の境界位置とを結ぶ直線の延長線上に位置することが好ましい。
【００１１】
上記構成によれば、第１の湾曲部と第２の湾曲部とが滑らかに連続するため、曲率半径の異なる複数の湾曲部を組み合わせたとしても、それらの境界位置にて応力集中が発生することを抑制できる。
【００１２】
上記モノブロックエンジンのシリンダー構造において、前記モノブロックにおけるシリンダーの頂面と内側面との間の隅部には、前記第１の湾曲部及び前記第２の湾曲部のうちの前記シリンダーの頂面から離れた側の湾曲部と前記シリンダーの内側面との間に介在する錐面部を更に備えてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】モノブロックエンジンのシリンダー構造の一実施の形態の断面図である。
【図２】同実施の形態のシリンダー構造における要部拡大断面図である。
【図３】シリンダーの頂面と内側面との間の湾曲部において混合気の燃焼にともなって筒内圧力が高くなった際に生じる応力が集中する部位を説明するための図である。
【図４】（ａ）、（ｂ）は、比較例のシリンダー構造における要部拡大断面図である。
【図５】同実施の形態のシリンダー構造、及び、図４（ａ）、（ｂ）に示した比較例のシリンダー構造にあって、湾曲部に作用する応力の最大値と燃焼室のデッドボリュームとの関係を示すグラフである。
【図６】同実施の形態のシリンダー構造、及び、図４（ａ）、（ｂ）に示した比較例のシリンダー構造にあって、シリンダーの頂面に対する湾曲部の境界位置と吸気ポート又は排気ポートとの平面視における位置関係を模式的に示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、モノブロックエンジンのシリンダー構造の一実施の形態について図面を参照して説明する。
図１に示すように、モノブロックエンジンは、シリンダーヘッドとシリンダーブロックとが一体構造のモノブロック１１を備えるディーゼルエンジンである。モノブロック１１のシリンダー１２にはピストン１３が収容されており、ピストン１３の先端面１３Ａとシリンダー１２の頂面１２Ａとの間に形成される空間が燃焼室１４として機能する。
【００１５】
ピストン１３の先端外周部には、燃焼室１４の気密性を高めるトップリング１５Ａ及びセカンドリング１５Ｂ、並びに、シリンダー１２に付着するオイル量を調整するオイルリング１５Ｃが装着されている。
【００１６】
シリンダー１２の頂面１２Ａの外周部には、吸気ポート１６が凹設されている。吸気ポート１６の内奥側には、吸気弁１７が閉弁位置にあるときに当接する弁座面１６Ａが形成されている。また、シリンダー１２の頂面１２Ａの中央部には燃料噴射弁１８が設けられている。また、シリンダー１２の頂面１２Ａの外周部には、燃料噴射弁１８を挟んで吸気ポート１６とは反対側となる位置に排気ポート１９が凹設されている。排気ポート１９の内奥側には、排気弁２０が閉弁位置にあるときに当接する弁座面１９Ａが形成されている。
【００１７】
そして、モノブロックエンジンのシリンダー１２では、吸入工程、圧縮工程、膨張行程、及び排気工程がこの順に繰り返される。吸入工程では、吸気弁１７が弁座面１６Ａから離れた開弁位置にあるときに、ピストン１３が上死点から下死点へと往動することにより、吸入空気が吸気ポート１６を通じて燃焼室１４内に取り込まれる。圧縮工程では、吸気弁１７が弁座面１６Ａに当接した閉弁位置にあるときに、ピストン１３が下死点から上死点へと復動することにより、吸入工程で燃焼室１４に取り込まれた吸入空気を圧縮する。また、圧縮工程では、燃料噴射弁１８から燃焼室１４に燃料が噴射されることにより、混合気が燃焼室１４内に形成される。膨張行程では、混合気の燃焼に伴う燃焼圧によってピストン１３が上死点から下死点へと往動することにより、ピストン１３に連結されたクランクシャフトに回転力を付与する。排気工程では、排気弁２０が弁座面１９Ａから離れた開弁位置にあるときに、ピストン１３が下死点から上死点へと復動することにより、混合気の燃焼に伴って燃焼室１４内に生成された排気ガスが排気ポート１９を通じて排出される。
【００１８】
シリンダー１２の内側面１２Ｂと円錐面３３との間には、逃げ部３４が設けられている。この逃げ部３４は、シリンダー１２に対するホーニング加工時に上端まで研削できないがために設けられている。なお、湾曲部３０の上端部の近傍は吸気ポート１６及び排気ポート１９に対して連続しており、平面視において吸気ポート１６及び排気ポート１９と湾曲部３０とは部分的に重畳するように配置されている。
【００１９】
具体的には、図２に示すように、湾曲部３０は、シリンダー１２の径方向外側に向けて凸となるように湾曲しており、曲率半径の互いに異なる第１の湾曲部３１及び第２の湾曲部３２が組み合わされて構成されている。
【００２０】
第１の湾曲部３１は、第１の曲率半径Ｒ１を有する断面円弧状をなしており、その上端部がシリンダー１２の頂面１２Ａとの連続面となっている。第１の湾曲部３１の径中心ＰＡは、第１の湾曲部３１とシリンダー１２の頂面１２Ａとの境界位置ＳＡからピストン１３の往復方向（図２における上下方向）に沿って延びる直線上に位置している。そして、第１の湾曲部３１の径中心ＰＡから境界位置ＳＡに延びる直線を第１の基準線Ｌ１１としたとき、径中心ＰＡを中心として第１の基準線Ｌ１１からシリンダー１２の内側面１２Ｂ側（図２における反時計回り方向）に３０度傾けた状態の第１の基準線Ｌ１２と交差する位置まで第１の湾曲部３１が延びている。また、第１の基準線Ｌ１２と交差する第１の湾曲部３１の下端部に対して第２の湾曲部３２が連続している。
【００２１】
第２の湾曲部３２は、断面円弧状をなしており、その第２の曲率半径Ｒ２（＝３ｍｍ）が第１の湾曲部３１の第１の曲率半径Ｒ１（＝２ｍｍ）よりも大きい。第２の湾曲部３２の径中心ＰＢは、第１の湾曲部３１の径中心ＰＡを中心として第１の基準線Ｌ１１からシリンダー１２の内側面１２Ｂ側（図２における反時計回り方向）に３０度傾けた状態の第１の基準線Ｌ１２の延長線上に位置している。すなわち、第２の湾曲部３２の径中心ＰＢは、第１の湾曲部３１の径中心ＰＡと第１の湾曲部３１及び第２の湾曲部３２の境界位置ＳＢとを結ぶ直線の延長線上に位置している。そして、第２の湾曲部３２の径中心ＰＢを基準点とし、当該基準点からシリンダー１２の頂面１２Ａに向けてピストン１３の往復方向に沿って延びる直線が第２の基準線Ｌ２１として設定されている。そして、第２の湾曲部３２は、第２の湾曲部３２の径中心ＰＢを中心として第２の基準線Ｌ２１からシリンダー１２の内側面１２Ｂ側（図２における反時計回り方向）に９０度以上度傾けた状態の第２の基準線Ｌ２３と交差する位置まで延びている。すなわち、第２の湾曲部３２は、その径中心ＰＢを中心として第２の基準線Ｌ２１からシリンダー１２の内側面１２Ｂ側に３０度傾けた第２の基準線Ｌ２２と、同じく径中心ＰＢを中心として第２の基準線Ｌ２１からシリンダー１２の内側面１２Ｂ側に７０度傾けた第２の基準線Ｌ２４とによって挟まれる部位を含んでいる。
【００２２】
また、第２の基準線Ｌ２３と交差する第２の湾曲部３２の下端部に対して錐面部としての円錐面３３が連続している。円錐面３３は、ピストン１３の先端側から基端側に向かうに連れて（図２における上側から下側に向かうに連れて）縮径された構成となっており、その下端部がシリンダー１２の逃げ部３４に連続している。
【００２３】
次に、本実施の形態のモノブロックエンジンのシリンダー構造の作用について説明する。
図３に示すように、シリンダー１１２の頂面１１２Ａと逃げ部１３４Ｂとの間の断面円弧状の湾曲部１３０において、湾曲部１３０の径中心ＰＡ１を中心としてピストン１３の往復方向に沿う方向（図３における上下方向）に対して３０度〜７０度だけずれた角度範囲に燃焼室１１４内の応力が集中する傾向にある。
【００２４】
図４（ａ）に示す比較例のシリンダー構造では、シリンダー１１２ａの頂面１１２Ａａと逃げ部１３４Ｂａとの間に断面円弧状の湾曲部１３０ａを備えており、その湾曲部１３０ａの曲率半径Ｒａ（＝２．７５ｍｍ）が相対的に小さい。すなわち、曲率半径Ｒａの相対的に小さい湾曲部１３０ａは、湾曲部１３０ａの径中心ＰＡａを中心としてピストン１３の往復方向に沿う方向（図４（ａ）における上下方向）に対して０度〜９０度以上ずれた角度範囲に位置しており、上述した燃焼室１１４ａの応力が集中する部位を含んでいる。こうして曲率半径Ｒａが相対的に小さい湾曲部１３０ａに応力が集中すると、その応力が分散しにくく、湾曲部１３０ａにおいて局所的に作用する応力の最大値が大きくなる。
【００２５】
また、図４（ｂ）に示す比較例のシリンダー構造では、シリンダー１１２ｂの頂面１１２Ａｂと逃げ部１３４Ｂｂとの間に断面円弧状の湾曲部１３０ｂを備えており、その湾曲部１３０ｂの曲率半径Ｒｂ（＝３．５ｍｍ）が相対的に大きい。すなわち、曲率半径Ｒｂの相対的に大きい湾曲部１３０ｂは、湾曲部１３０ｂの径中心ＰＡｂを中心としてピストン１３の往復方向に沿う方向（図４（ｂ）における上下方向）に対して０度〜９０度以上ずれた角度範囲に位置しており、上述した燃焼室１１４ｂの応力が集中する部位を含んでいる。こうして曲率半径Ｒｂの相対的に大きい湾曲部１３０ｂに応力が集中すると、その応力が分散しやすく、湾曲部１３０ｂにおいて局所的に作用する応力の最大値が低減される。ただし、図４（ｂ）に示す比較例のシリンダー構造では、上述した燃焼室１１４ｂの応力が集中する部位だけでなく、その他の角度範囲の部位についても曲率半径Ｒｂの相対的に大きい湾曲部１３０ｂによって構成されている。この場合、燃焼室１１４ｂ内のデッドボリュームが大きくなり、このデッドボリュームの増大に起因した未燃ガスの生成や燃焼圧の低下が生じる。
【００２６】
この点、本実施の形態のシリンダー構造では、上述のように、第２の湾曲部３２の径中心ＰＢを中心としてピストン１３の往復方向に沿う方向（図２における上下方向）に対して３０度だけずれた部位が第１の湾曲部３１と第２の湾曲部３２との境界位置ＳＢとなっている。また、上述のように、第２の湾曲部３２の径中心ＰＢを中心としてピストン１３の往復方向に沿う方向（図２における上下方向）に対して９０度以上ずれた部位が第２の湾曲部３２と円錐面３３との境界位置ＳＣとなっている。すなわち、第２の湾曲部３２は、当該第２の湾曲部３２の径中心ＰＢを中心としてピストン１３の往復方向に沿う方向に対して３０度〜７０度だけずれた角度範囲を含んでおり、上述した燃焼室１４内の応力が集中する部位を含んでいる。
【００２７】
これにより、図５に示すように、本実施の形態のシリンダー構造では、図４（ａ）に示した比較例のシリンダー構造と比較して、湾曲部３０において局所的に作用する応力の最大値が低減されている。その一方で、同図に示すように、本実施の形態のシリンダー構造では、曲率半径の相対的に大きい第２の湾曲部３２を有するにもかかわらず、燃焼室１４のデッドボリュームは、図４（ａ）に示す比較例のシリンダー構造と同程度に抑えられている。また、同図に示すように、本実施の形態のシリンダー構造では、図４（ｂ）に示した比較例のシリンダー構造と比較して、燃焼室１４のデッドボリュームが低減されている。その一方で、同図に示すように、本実施の形態のシリンダー構造では、第１の湾曲部３１が相対的に小さい第１の曲率半径Ｒ１を有するにもかかわらず、湾曲部３０において局所的に作用する応力の最大値は、図４（ｂ）に示す比較例のシリンダー構造と同程度に抑えられている。すなわち、本実施の形態のシリンダー構造では、燃焼室１４のデッドボリュームの低減と、湾曲部３０において局所的に作用する応力の最大値の低減との両立が図られている。
【００２８】
ところで、図６に示すように、図４（ａ）及び図４（ｂ）に示した比較例のシリンダー構造では、湾曲部１３０ａ，１３０ｂとシリンダー１１２ａ，１１２ｂの頂面１１２Ａａ，１１２Ａｂとの境界位置ＳＡａ，ＳＡｂ（図６には破線で示す）がシリンダー１２の中心軸に対して径方向に距離φＢ／２（＝４８．６ｍｍ）だけ離れている。これに対し、同図に示すように、図２に示した本実施の形態のシリンダー構造では、第１の湾曲部３１とシリンダー１２の頂面１２Ａとの境界位置ＳＡ（図６には一点鎖線で示す）がピストン１３の中心軸に対して径方向に距離φＡ／２（＝４８．８ｍｍ）だけ離れている。ここで、シリンダー１２の頂面１２Ａに連続する第１の湾曲部３１の曲率半径Ｒ１（＝２ｍｍ）は、シリンダー１１２ａ，１１２ｂの頂面１１２Ａａ，１１２Ａｂに連なる湾曲部１３０ａ，１３０ａの曲率半径Ｒａ（＝２．７５ｍｍ），Ｒｂ（＝３．５ｍｍ）よりも小さい。そのため、湾曲部３０とシリンダー１２の頂面１２Ａとの境界位置ＳＡをシリンダー１２の径方向外側に配置することが可能となる。したがって、湾曲部３０と吸気ポート１６及び排気ポート１９とが立体的に交差する範囲が狭くなり、燃焼室１４内の応力が湾曲部３０に作用したときに湾曲部３０と吸気ポート１６とが立体的に交差する部位にて熱疲労による亀裂を生じることが抑えられるとともに、エッジ部３５，３６のバリ取り加工が容易となる。
【００２９】
以上説明したように、上記実施の形態によれば、以下に示す効果を得ることができる。
（１）モノブロック１１におけるシリンダー１２の頂面１２Ａと内側面１２Ｂとの間の隅部には、第１の曲率半径Ｒ１を有する第１の湾曲部３１と、第１の曲率半径Ｒ１よりも大きい第２の曲率半径Ｒ２を有する第２の湾曲部３２とを備えている。そのため、相対的に小さい第１の曲率半径Ｒ１を有する第１の湾曲部３１にて燃焼室１４のデッドボリュームを抑えつつも、相対的に大きい第２の曲率半径Ｒ２を有する第２の湾曲部３２にて応力を分散させることが可能となる。すなわち、曲率半径の異なる複数の湾曲部３１，３２を組み合わせることにより、応力の低減と燃焼室１４のデッドボリュームの低減との両立を図ることができる。
【００３０】
（２）応力を相対的に受けにくい部位であるシリンダー１２の頂面１２Ａに連続する部位の近傍を相対的に小さい第１の曲率半径Ｒ１を有する第１の湾曲部３１で構成することにより、応力の増大を適正に抑えつつも燃焼室１４のデッドボリュームの低減を図ることができる。また、湾曲部３０とシリンダー１２の頂面１２Ａとの境界位置ＳＡをシリンダー１２の径方向外側に配置することが可能となる。したがって、湾曲部３０と吸気ポート１６及び排気ポート１９とが立体的に交差する範囲が狭くなり、燃焼室１４内の応力が湾曲部３０に作用したときに湾曲部３０と吸気ポート１６及び排気ポート１９とが立体的に交差する部位にて熱疲労による亀裂を生じることを抑制でき、更にエッジ部３５，３６のバリ取り加工が容易となる。
【００３１】
（３）第２の湾曲部３２は、その径中心ＰＢを中心として第２の基準線Ｌ２１からシリンダー１２の内側面１２Ｂ側に３０度傾けた第２の基準線Ｌ２２と、同じく径中心ＰＢを中心として第２の基準線Ｌ２１からシリンダー１２の内側面１２Ｂ側に向けて７０度傾けた第２の基準線Ｌ２３とによって挟まれる部位を含んでいる。そのため、応力を受けやすい部位が相対的に大きい第２の曲率半径を有する第２の湾曲部３２で構成されることとなり、応力を好適に分散させることができる。
【００３２】
（４）第２の湾曲部３２の径中心ＰＢは、第１の湾曲部３１の径中心ＰＡと第１の湾曲部３１及び第２の湾曲部３２の境界位置ＳＢとを結ぶ直線の延長線上に位置している。そのため、第１の湾曲部３１と第２の湾曲部３２とが滑らかに連続するため、曲率半径の異なる複数の湾曲部３１，３２を組み合わせたとしても、それらの境界位置ＳＢにて応力が局所的に作用することを抑制できる。
【００３３】
なお、上記実施の形態は、以下のような形態にて実施することもできる。
・上記実施の形態において、第２の湾曲部３２と円錐面３３との境界位置ＳＣは、第２の湾曲部３２の径中心ＰＢを中心としてピストン１３の往復方向に沿う方向に対して９０度未満ずれた部位であってもよい。ただし、第２の湾曲部３２が燃焼室１４の応力が集中する部位を含むためには、第２の湾曲部３２の径中心ＰＢを中心としてピストン１３の往復方向に沿う方向に対して７０度以上ずれた部位であることが好ましい。
【００３４】
・上記実施の形態において、第１の湾曲部３１と第２の湾曲部３２との境界位置ＳＢは、第２の湾曲部３２の径中心ＰＢを中心としてピストン１３の往復方向に沿う方向（図２における上下方向）に対して３０度以外の角度だけずれた部位であってもよい。なお、第１の湾曲部３１と第２の湾曲部３２との境界位置ＳＢは、第２の湾曲部３２の径中心ＰＢを中心としてピストン１３の往復方向に沿う方向に対して３０°以上ずれた部位でもよいが、第２の湾曲部３２が燃焼室１４の応力が集中する部位を含むためには３０度以下ずれた部位であることが好ましい。
【００３５】
・上記実施の形態において、第２の湾曲部３２とシリンダー１２の内側面１２Ｂとの間に介在する錐体面の形状は必ずしも円錐面状である必要はなく、例えば断面円弧状等、断面形状が曲線状であってもよい。
【００３６】
・上記実施の形態において、第２の湾曲部３２が燃焼室１４の応力が集中する部位の少なくとも一部に重畳するように延びるのであれば、第２の湾曲部３２がシリンダー１２の頂面１２Ａに連続するとともに、第２の湾曲部３２の下端部に第１の湾曲部３１が連続するようにしてもよい。
【００３７】
・上記実施の形態において、シリンダー１２の頂面１２Ａと内側面１２Ｂとの間の隅部に設けられる湾曲部３０は、３つ以上の湾曲部を組み合わせて構成してもよい。この場合、これら湾曲部は、曲率半径が互いに異なる構成であってもよいし、その一部が同一の曲率半径となる構成であってもよい。
【００３８】
・上記実施の形態において、湾曲部３０の断面形状は、必ずしも円弧状である必要はなく、例えば楕円弧状等、他の曲線形状であってもよい。また、湾曲部３０の断面形状は、曲率半径が連続的に変化する曲線形状であってもよい。この場合、応力の高い部位ほど曲率半径が大きいことが好ましい。
【００３９】
・モノブロックエンジンは、ディーゼルエンジンに限らず、ガソリンエンジンであってもよいし、天然ガスを燃料とする天然ガスエンジンであってもよい。
【符号の説明】
【００４０】
１１…モノブロック、１２…シリンダー、１２Ａ…頂面、１２Ｂ…内側面、１３…ピストン、３１…第１の湾曲部、３２…第２の湾曲部、３３…錐面部としての円錐面、Ｌ２１，Ｌ２２，Ｌ２３…第２の基準線（基準線）、ＰＡ，ＰＢ…径中心、Ｒ１…第１の曲率半径、Ｒ２…第２の曲率半径、ＳＢ…境界位置。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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