(57)【要約】【課題】透湿性に優れ、様々な使用環境、特に寒冷地において使用可能な多孔性ライナーシートを提供する。【解決手段】水拡散速度が３ｍｍ／ｍｉｎ以上であり、かつ、２０℃、６５％ＲＨにおける透湿度が５０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上である多孔性ライナーシート。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
水拡散速度が３ｍｍ／ｍｉｎ以上であり、かつ、２０℃、６５％ＲＨにおける透湿度が５０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上である多孔性ライナーシート。
【請求項２】
平均流量孔径が５０〜１０００ｎｍの範囲であり、かつ、空孔率が３〜４０％の範囲である請求項１の多孔性ライナーシート。
【請求項３】
繊維直径が１０μｍ以下の極細繊維を多孔性ライナーシートの全体に対し３〜７０質量％含み、かつ、繊維状物を多孔性ライナーシートの全体に対し３０〜９７質量％含む、請求項１または２の多孔性ライナーシート。
【請求項４】
多孔性ライナーシートの一方の最表面を形成する第１の多孔性層、その多孔性ライナーシートの他方の最表面を形成する第２の多孔性層および前記第１の層と前記第２の層との間に配された第３の多孔性層を有し、
前記第１の多孔性層が、繊維直径が１０μｍ以下の極細繊維を第１の多孔性層の全体に対し３〜７０質量％含み、かつ、繊維状物を第１の多孔性層の全体に対し３０〜９７質量％含み、
前記第２の多孔性層が、繊維直径が１０μｍ以下の極細繊維を第２の多孔性層の全体に対し３〜７０質量％含み、かつ、繊維状物を第２の多孔性層の全体に対し３０〜９７質量％含み、
前記第３の多孔性層が、繊維直径が１０μｍ以下の極細繊維を第３の多孔性層の全体に対し０〜２質量％含み、かつ、繊維状物を第３の多孔性層の全体に対し９８〜１００質量％含む、請求項１または２の多孔性ライナーシート。
【請求項５】
前記第１の多孔性層の極細繊維の含有量と前記第２の多孔性層の極細繊維の含有量との比（第１の多孔性層の極細繊維の含有量／第２の多孔性層の極細繊維）が、０．７〜１．３の範囲である請求項４の多孔性ライナーシート。
【請求項６】
厚さが、０．１〜０．８ｍｍである請求項１〜５のいずれかの多孔性ライナーシート。
【請求項７】
透気度が７００秒／１００ｍｌ以上である請求項１〜６のいずれかの多孔性ライナーシート。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれかの多孔性ライナーシートとコルゲートシートとの積層構造を有する片面ダンボールを有し、
複数の前記片面ダンボールが、それぞれの片面段ボールのコルゲートシートにより形成された流路が交互に交差するように積層された、車両用の全熱交換素子。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、多孔性ライナーシートに関する。
【背景技術】
【０００２】
室内外の空気の顕熱（熱）と潜熱（湿度）を交換しながら換気をする全熱交換換気設備が知られている（特許文献１参照）。その全熱交換換気設備は、省エネルギーの担い手として、冷暖房を行う、ビルや工場などの各種建築のみならず自動車や電車などの車両などに普及し始めている。特に寒冷地では空調負荷量が大きく、そのエネルギー量の低減ニーズは大きなものがある。しかし、そのような寒冷地では全熱交換素子内部、特に全熱交換素子の構成部材である多孔性ライナーシートで結露や凍結が発生しやすいという問題があった。また、多孔性ライナーシートでの凍結は全熱交換素子の流路を塞いでしまい、その換気性能を低下させるとの問題もあった。そして、その対策として送風風量の制限や、低温側の空気を予熱し、結露や凍結の発生を抑制することが知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平１１−１８９９９９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、上記の送風風量を制限するとの対策では、全熱交換素子の換気性能が低下するとの課題があり、低温側の空気を予熱するとの対策では、全熱交換素子によるエネルギー量の低減効果が低下するとの課題がある。
【０００５】
そこで、本発明は、上述した従来技術における課題の解決を検討した結果達成されたものであり、透湿性に優れ、様々な使用環境、特に寒冷地において使用可能な多孔性ライナーシートを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するため、本発明は次のいずれかの手段を採用するものである。
すなわち、（１）水拡散速度が３ｍｍ／ｍｉｎ以上であり、かつ、２０℃、６５％ＲＨにおける透湿度が５０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上である多孔性ライナーシートである。
また、（２）上記の多孔性ライナーシートは、その平均流量孔径が、５０〜１０００ｎｍの範囲であり、かつ、その空孔率が３〜４０％の範囲であることが好ましい。
（３）上記の多孔性ライナーシートは、繊維直径が１０μｍ以下の極細繊維を多孔性ライナーシートの全体に対し３〜７０質量％含み、かつ、繊維状物を多孔性ライナーシートの全体に対し３０〜９７質量％含むことが好ましい。
（４）上記の多孔性ライナーシートは、その多孔性ライナーシートの一方の最表面を形成する第１の多孔性層、その多孔性ライナーシートの他方の最表面を形成する第２の多孔性層および前記第１の層と前記第２の層との間に配された第３の多孔性層を有し、前記第１の多孔性層が、繊維直径が１０μｍ以下の極細繊維を第１の多孔性層の全体に対し３〜７０質量％含み、かつ、繊維状物を第１の多孔性層の全体に対し３０〜９７質量％含み、前記第２の多孔性層が、繊維直径が１０μｍ以下の極細繊維を第２の多孔性層の全体に対し３〜７０質量％含み、かつ、繊維状物を第２の多孔性層の全体に対し３０〜９７質量％含み、前記第３の多孔性層が、繊維直径が１０μｍ以下の極細繊維を第３の多孔性層の全体に対し０〜２質量％含み、かつ、繊維状物を第３の多孔性層の全体に対し９８〜１００質量％含むことが好ましい。
（５）上記の多孔性ライナーシートは、前記第１の多孔性層の極細繊維の含有量と前記第２の多孔性層の極細繊維の含有量との比（第１の多孔性層の極細繊維の含有量／第２の多孔性層の極細繊維）が、０．７〜１．３の範囲であることが好ましい。
（６）上記の多孔性ライナーシートは、厚さが、０．１〜０．８ｍｍであることが好ましい。
（７）上記の多孔性ライナーシートは、その透気度が７００秒／１００ｍｌ以上であることが好ましい。
（８）上記の多孔性ライナーシートは、車両用の全熱交換素子に好適に用いられ、その全熱交換素子は、その多孔性ライナーシートとコルゲートシートとの積層構造を有する片面ダンボールを有し、複数の前記片面ダンボールが、それぞれの片面段ボールのコルゲートシートにより形成された流路が交互に交差するように積層されたものであることが好ましい。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、透湿性に優れ、様々な使用環境、特に寒冷地において使用可能な多孔性ライナーシートを提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
本発明の多孔性ライナーシートは、水拡散速度が３ｍｍ／ｍｉｎ以上であり、２０℃、６５％ＲＨにおける透湿度が７０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上である。ここで、全熱交換素子における湿度交換は、空気中の水蒸気が、全熱交換素子を構成する多孔性ライナーシートの内部において、凝集と蒸散を繰り返し、移行することで達成されるとされている。本発明の多孔性ライナーシートは、その水拡散速度が３ｍｍ／ｍｉｎ以上であり、かつ、その２０℃、６５％ＲＨにおける透湿度が７０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上であるので、多孔性ライナーシートの表面で捕捉された水蒸気は、多孔性ライナーシート内部へ速やかに拡散し、そして、速やかに多孔性ライナーシートの裏面から蒸発する。よって、本発明のライナーシートでは、その内部で水蒸気が滞留、飽和することが抑制されるので、多孔性ライナーシートでの結露や凍結の発生が抑制される。上記の観点から、多孔性ライナーシートの水拡散速度は５ｍｍ／ｍｉｎ以上であることが好ましく、１０ｍｍ／ｍｉｎ以上であることがより好ましい。特に上限は制約するものではない。上記の観点から、多孔性ライナーシートの温度２０℃、相対湿度６５％ＲＨにおける透湿度は、７０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上であることが好ましく、９０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上であることがより好ましい。特に上限は制約するものではない。
【０００９】
また、本発明の多孔性ライナーシートは、２０℃、６５％ＲＨにおける透湿度が７０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上と透湿性に優れるものであり湿度の移行に伴い温度の移行も起こるため、その多孔性ライナーシートを用いた全熱交換素子は熱交換効率に優れるものとなる。そのメカニズムは定かではないが、温度の高い排気側の温度の高い水蒸気が温度の低い給気側に移行することで給気の温度が上昇するためであると推測する。
【００１０】
ここで、多孔性ライナーシートの水拡散速度を３ｍｍ／ｍｉｎ以上、かつ、その２０℃、６５％ＲＨにおける透湿度を７０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上とする手段としては、多孔性ライナーシートの平均流量孔径および空孔率などを適宜調整することが挙げられる。具体的に、平均流量孔径や空孔率が大きくなれば、ライナーシートの水拡散速度および２０℃、６５％ＲＨにおける透湿度が大きくなる。一方で、多孔性ライナーシートの平均流量孔径が大きすぎると多孔性ライナーシートの透気度が低下する傾向があり、多孔性ライナーシートの空孔率が大きすぎると多孔性ライナーシートの密度が低下し、その強度が低下する傾向がある。よって、多孔性ライナーシートの水拡散速度を３ｍｍ／ｍｉｎ以上、かつ、その２０℃、６５％ＲＨにおける透湿度を７０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上とするのに、多孔性ライナーシートの平均流量孔径および空孔率のいずれか一方を大きくするのではなく、平均流量孔径および空孔率をバランスよく大きくすることで、その多孔性ライナーシートは透気度および強度にも優れたものとなる。上記の観点から、多孔性ライナーシートは、その平均流量孔径が５０〜１０００ｎｍであり、かつ、その空孔率が３〜４０％であることが好ましい。また、多孔性ライナーシートの平均流量孔径は、１００ｎｍ以上であることがより好ましく、その上限としては、７００ｎｍ以下であることがより好ましい。また、多孔性ライナーシートの空孔率は、５％以上であることがより好ましく、その上限としては、３０％以下であることがより好ましい。
【００１１】
次に、多孔性ライナーシートの平均流量孔径を５０ｎｍ以上１０００ｎｍ以下とするための手段としては、多孔性ライナーシートが、繊維状物と繊維直径が１０μｍ以下である極細繊維を含む場合には、多孔性ライナーシート全体に対する上記の極細繊維の含有量と多孔性ライナーシート全体に対する上記の繊維状物の含有量を調整することが挙げられる。また、多孔性ライナーシートの空孔率を３％以上４０％以下とするための手段としても、多孔性ライナーシートが、繊維状物と繊維直径が１０μｍ以下である極細繊維を含む場合には、多孔性ライナーシート全体に対する上記の極細繊維の含有量と多孔性ライナーシート全体に対する上記の繊維状物の含有量を調整することが挙げられる。なお本願で、上記の繊維状物とは上記の極細繊維以外のものをいう。
【００１２】
上記の観点から、多孔性ライナーシートは、繊維直径が１０μｍ以下の極細繊維を多孔性ライナーシート全体に対して３質量％以上７０質量％以下含むことが好ましい。また、その下限値は、５質量％以上であることがより好ましく、１０質量％以上であることがさらに好ましい。一方、その上限値は、６０質量％以下であることがより好ましく、５０質量％以下であることがさらに好ましい。
【００１３】
ここで、極細繊維とは、繊維の直径が１０μｍ以下のマイクロファイバーや繊維直径が１μｍ以下のナノファイバーを指す。極細繊維の素材は特に規定するものではないが、熱可塑性高分子からなるものが、好ましい。熱可塑性高分子としては主成分がポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィン等が挙げられる。ポリエステルとしてはポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）などの他、液晶ポリエステル等も挙げられる。また、ポリアミドとしてはナイロン６（Ｎ６）、ナイロン６６（Ｎ６６）、ナイロン１１（Ｎ１１）、ナイロン１２（Ｎ１２）などが挙げられる。ポリオレフィンとしては、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリスチレン（ＰＳ）などが挙げられる。これらの高分子の中でも吸水しやすいナイロンであることが好ましく、ナイロン６が特に好ましい。また、ナイロン以外の成分を共重合または混合していてもかまわない。
【００１４】
次に、上記の観点から、多孔性ライナーシートは繊維状物を多孔性ライナーシート全体に対して３０量％以上９７質量％以下含むことが好ましい。また、その下限値は、６０質量％以上であることがより好ましく、７０質量％以上であることがさらに好ましい。一方、その上限値は、９５質量％以下であることがより好ましく、９０質量％以下であることがさらに好ましい。
【００１５】
ここで、繊維状物とは、Ｎパルプ（針葉樹パルプ）、Ｌパルプ（広葉樹パルプ）、バガス、ムギワラ、アシ、パピルス、タケ、パルプ、木綿、ケナフ、ローゼル、アサ、アマ、ラミー、ジュート、ヘンプ、サイザルアサ、マニラアサ、ヤシ、バナナ、熱可塑性樹脂繊維（ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、液晶ポリエステル、ナイロン６（Ｎ６）、ナイロン６６（Ｎ６６）、ナイロン１１（Ｎ１１）、ナイロン１２（Ｎ１２）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、およびポリスチレン（ＰＳ）等の熱可塑性樹脂からなる繊維）、再生繊維（ビスコースレーヨン、銅アンモニアレーヨン）、炭素繊維、金属繊維、およびガラス繊維等が挙げられる。これらの繊維を単独で用いても良いが、これらの中のから選ばれた２種以上の繊維が含まれていてもよい。
【００１６】
また、さらに多孔性ライナーシートの強度を優れたものとする観点から、多孔性ライナーシートは、その多孔性ライナーシートの一方の最表面を形成する第１の多孔性層、その多孔性ライナーシートの他方の最表面を形成する第２の多孔性層および前記第１の層と前記第２の層との間に配された第３の多孔性層を有し、前記第１の多孔性層が、繊維直径が１０μｍ以下の極細繊維を第１の多孔性層の全体に対し３〜７０質量％含み、かつ、繊維状物を第１の多孔性層の全体に対し３０〜９７質量％含み、前記第２の多孔性層が、繊維直径が１０μｍ以下の極細繊維を第２の多孔性層の全体に対し３〜７０質量％含み、かつ、繊維状物を第２の多孔性層の全体に対し３０〜９７質量％含み、前記第３の多孔性層が、繊維直径が１０μｍ以下の極細繊維を第３の多孔性層の全体に対し０〜２質量％含み、かつ、繊維状物を第３の多孔性層の全体に対し９８〜１００質量％含むことが好ましい。その多孔性ライナーシートは、第１の多孔性層および第２の多孔性層を有しているので、優れた水拡散速度および２０℃、６５％ＲＨにおける優れた透湿度を有し、さらに、極細繊維を含まないか、含んでいても少量であり繊維状物を極めて多量に含んでいる第３の多孔性層を有しているので、優れた強度を有している。
【００１７】
また、第１の多孔性層、第２の多孔性層および第３の多孔性層を有する多孔性ライナーシートにおいては、第１の多孔性層の極細繊維の含有量と第２の多孔性層の極細繊維の含有量との比（第１の多孔性層の極細繊維の含有量／第２の多孔性層の極細繊維）が、０．７〜１．３の範囲であることが好ましい。第１の多孔性層の極細繊維の含有量と第２の多孔性層の極細繊維の含有量との比が０．７〜１．３の範囲となることで、第1の多孔性層に含まれる極細繊維の含有量と第２の多孔性層に含まれる極細繊維の含有量の差が小さくなり、多孔性ライナーシートの構造としては裏表の区別のないものとなる。ここで、夏季や冬季、乾季や雨季といった季節において温度や湿度の気候条件が変化する環境で使用される全熱交換素子においては、その構成部材である多孔性ライナーシートの内部にて湿度の移行方向が季節に応じて変化する必要があり、上記の構造として裏表の区別のない多孔性ライナーシートは全熱交換素子により好適に用いることができるものであり、より好ましい形態であるといえる。
【００１８】
次に、多孔性ライナーシートの厚みの下限としては、０．１ｍｍ以上であることが好ましく、さらに好ましくは、０．２ｍｍ以上である。上限としては、０．８ｍｍ以下であることが好ましく、さらに好ましくは０．６ｍｍ以下である。多孔性ライナーシートの厚みを０．１ｍｍ以上とすることで多孔性ライナーシートの強度がより優れたものとなり、全熱交換素子の製造時の工程通過性が向上し、全熱交換素子の使用時に発生しうる破損などを抑制することができる。一方で、多孔性ライナーシートの厚みが０．８ｍｍ以下であると、多孔性ライナーシート内部における温度や湿度の交換の際の抵抗が抑制され、その多孔性ライナーシートを用いた全熱交換素子の熱交換効率および湿度交換孔率が優れたものとなる。
【００１９】
さらに、多孔性ライナーシートの透気度は７００秒／１００ｍｌ以上であることが好ましく、１０００秒／１００ｍｌ以上であることがより好ましい。特に上限は制約するものではない。多孔性ラーナーシートの透気度を７００秒／１００ｍｌ以下とすることで、その多孔性ライナーシートを全熱交換素子として用いた場合に、その全熱交換素子を通過する給気と排気の混合がより抑制されるため好ましい。なお、多孔性ライナーシートの透気度を７００秒／１００ｍｌ以上とするための手段としては、多孔性ライナーシートの平均流量孔径を１０００ｎｍ以下とする事などが挙げられる。
【００２０】
本発明の多孔性ライナーシートを用いた全熱交換素子は、寒冷地において使用した場合においても、その全熱交換素子に用いられる多孔性ライナーシートでの結露や凍結が抑制され、優れた湿度交換効率、優れた熱交換効率および優れた換気効率を発揮するものである。よって、本発明の多孔性ライナーシートは、特に寒冷地で使用される車両においてより好適に用いることができる。
【００２１】
本発明の多孔性ライナーシートは、車両用の全熱交換素子に好適に用いることができる。ここで、車両用の全熱交換素子とは、多孔性ライナーシートとコルゲートシートとの積層構造を有する片面ダンボールを有し、複数の前記片面ダンボールが、それぞれの片面段ボールのコルゲートシートにより形成された流路が交互に交差するように積層されたものである。また、上記のコルゲートシートとしてはコルゲート加工した坪量２０〜２００ｇ／ｍ２のセルロースや合成繊維を主成分とするものが挙げられる。
【００２２】
また、本発明の多孔性ライナーシートとコルゲートシートとの積層は互いに噛み合って回転する一対の歯車状のコルゲーターロールでコルゲート加工されたコルゲートシートと多孔性ライナーシートを押し付けるプレスロールを有する装置により行われる。多孔性ライナーシートとコルゲートシートの積層は、コルゲートシートの頂点部にのみ接着剤を塗布し、そのコルゲートシートに多孔性ライナーシートを押圧し接着することもできるし、多孔性ライナーシートとコルゲートシートの少なくともいずれかに接着成分を含有させ、多孔性ライナーシートとコルゲートシートを加熱しながら押圧することで積層することもできる。
【００２３】
本発明多孔性ライナーシートが用いられた車両用全熱交換素子および車両用全熱交換換気装置は、特に限定されるのもではないが、車両の空気調和装置に組み込み、車室内へ供給することも可能であるし、車室内空気の循環換気装置に組み込み、空気調和された空気の排熱回収、再生として、使用することも可能である。
【実施例】
【００２４】
［測定方法］
以下、実施例により本発明を詳細に説明する。本発明における各特性の定義および測定法は以下の通りである。
【００２５】
（１）水拡散速度
多孔性ライナーシートの試料をステンレス製の金網メッシュ上に水平に把持させ、その試料の上方より０．０４ｍＬの純水を滴下させ、滴下直後から１分後の拡散距離を測定し、水拡散距離として評価した。なお、拡散距離は、上方から撮影した試料の写真を用い、滴下点より１２時、３時、６時、９時の４方向の平均値とし、各試料につき５回測定し平均値とした。
【００２６】
（２）透湿度
ＪＩＳ  Ｚ０２０８（１９７６）の方法により、温度２０℃、湿度６５％の条件において、２４時間に多孔性ライナーシートの試料を通過する水蒸気の質量（ｇ）をその試料１ｍ２あたりに換算した値を透湿度とした。
【００２７】
（３）透気度
ＪＩＳ  Ｐ８１１７（１９９８）の方法により、空気１００ｍｌが多孔性ライナーシートの試料を通過する時間を測定し、ガーレー透気抵抗度を透気度とした。
【００２８】
（４）平均流量孔径
ＪＩＳ  Ｋ３８３２（１９９０）の方法により、ＰＭＩ社製Capillary Flow Porometer  ＣＦＰ−１５００−ＡＥＸＬＣを用い、測定試薬としてGalwickを使用し、測定圧力を０〜３０００ｋＰａ、測定モードをＷＥＴ・ＵＰ−ＤＲＹ・ＵＰで測定し、多孔性ライナーシートの試料の平均流量孔径を算出した。
【００２９】
（５）空孔率
温度２０℃、湿度５０％ＲＨの環境下で２４時間以上、多孔性ライナーシートの試料を放置し、その試料の質量と厚みを測定し、その試料１ｍ２当たりの質量と嵩密度を求め、構成される素材から真密度を算出し、下記式で空孔率を算出した。
空孔率  ＝  １−（嵩密度／真密度）    。
【００３０】
（６）ライナーシートの厚み
多孔性ライナーシートの試料を温度２０℃、湿度５０％ＲＨの環境下で２４時間以上放置し、その多孔性ライナーシートの試料をマイクロゲージを用い、５回測定し、その平均値を多孔性ライナーシートの厚みとした。
【００３１】
（７）全熱交換素子の熱交換効率
ＪＩＳ  Ｂ８６２８（２００３）に規定される方法により、熱交換素子の給気と排気との間の全熱交換効率を測定した。一次気流(給気)が温度−２０℃で風量１００ｍ３／ｈｒとし、二次気流(排気)が温度２０℃、湿度５０％ＲＨで風量１００ｍ３／ｈｒとした。
【００３２】
［実施例１］
（極細繊維の作製）
（ポリマーアロイチップ）
融点２２０℃のナイロン６を４０質量％と、融点１７０℃のポリＬ乳酸（光学純度９９．５％以上）を６０質量％とを、２軸型の押出混練機を用いて２２０℃で溶融混練してポリマーアロイチップを得た。
【００３３】
（ポリマーアロイ繊維のトウ）
上記ポリマーアロイチップを、１軸型の押出機を備えたステープル用の溶融紡糸装置に投入し、２３５℃で溶融し、スピンブロックに導いた。そして、ポリマーアロイ溶融体を限界濾過径１５μｍの金属不織布に濾過させ、紡糸温度２３５℃で、孔径０．３ｍｍの吐出孔を有し口金面温度が２１５℃である口金から吐出させた。
【００３４】
吐出された線状の溶融ポリマーを冷却風で冷却固化し、油剤を付与し、紡糸速度１３５０ｍ／分で引き取った。
【００３５】
得られた未延伸糸を合糸した後、延伸温度９０℃、延伸倍率３．０４倍、熱セット温度１３０℃で延伸熱処理し、単繊維繊度３．０ｄｔｅｘ、総繊度５０万ｄｔｅｘのポリマーアロイ繊維のトウを得た。得られたポリマーアロイ繊維は、強度３．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度４５％であった。
【００３６】
（脱海・切断・叩解）
上記ポリマーアロイ繊維のトウを、９５℃に保った５％水酸化ナトリウム水溶液に１時間浸漬し、ポリマーアロイ繊維中のポリＬ乳酸成分を加水分解除去（脱海）した。次いで酢酸で中和し、水洗、乾燥し、極細繊維の繊維束を得、この繊維束を１ｍｍ長にカットした。このカット繊維を、水１０Ｌあたり３０ｇの濃度で、熊谷理機工業（株）製、試験用ナイヤガラビーターに仕込み、５分間予備叩解し、水を切って回収した。次いでこの回収物を自動式ＰＦＩミル（熊谷理機工業（株）製）に仕込み、回転数１５００ｒｐｍクリアランス０．２ｍｍの条件で６分間叩解した。そして、水を含んで粘土状となった回収物を８０℃の熱風乾燥機内で２４時間乾燥させ、極細繊維を得た。
【００３７】
得られた極細繊維の繊維直径は１１０〜１８０ｎｍで、その数平均繊維径は１５０ｎｍであった。
【００３８】
（セルロース繊維の作製）
繊維状物として広葉樹パルプを、水１０Ｌあたり３０ｇの濃度で、熊谷理機工業（株）製、ナイヤガラビーターに仕込み、１０分間叩解し、ＪＩＳ  Ｐ８１２１（１９９５）に規定されるカナダ標準濾水度が３００ｍｌのセルロース繊維を得た。
【００３９】
（多孔性ライナーシートの作製）
上記で得られた繊維直径が１１０〜１８０ｎｍであるナイロン６極細繊維３０質量％と、セルロース繊維７０質量％を、水中で攪拌し抄紙して、厚み４２μｍ、坪量４０ｇ／ｍ２の極細繊維混抄紙からなる多孔性ライナーシートを得た。
【００４０】
この多孔性ライナーシートの水拡散速度は１２ｍｍ／ｍｉｎ、透気度は１８００秒／１００ｍｌ、２０℃、６５％ＲＨにおける透湿度は６５ｇ／ｍ２／ｈｒであった。
【００４１】
（全熱交換素子の作製）
上記セルロース繊維を用い別途作製した坪量５０ｇ／ｍ２のセルロースクラフト紙を中芯として、コルゲート加工を行い、段高さ２ｍｍ、段ピッチ５ｍｍコルゲートシートを得た。次に、そのコルゲートシートと上記の多孔性ライナーシートを積層し片面ダンボールを得た。
【００４２】
次に、上記片面ダンボールを、段目方向が一段ずつ交差するように交差積層し、縦２２０ｍｍ、横２２０ｍｍ、高さ２００ｍｍの全熱交換素子を作製した。
【００４３】
この全熱交換素子の熱交換効率は、９１％と非常に優れており、また、全熱交換素子の通気面のいずれも凍結による目詰まりなく、風量の低下は無く安定していた。
【００４４】
［実施例２］
（ライナーシートの作製）
実施例１の極細繊維１５質量％と、セルロース繊維８５質量％とを、水中で攪拌し抄紙して、厚み４０μｍ、坪量３３ｇ／ｍ２の多孔性ライナーシートを得た。
【００４５】
この多孔性ライナーシートの水拡散速度は、１０ｍｍ／ｍｉｎ、透気度は、１２００秒／１００ｍｌ、透湿度は５３ｇ／ｍ２／ｈｒであった。  上記の多孔性ライナーシートを用い、実施例１と同様にして全熱交換素子を得た。
【００４６】
この全熱交換素子の熱交換効率は、８９％であり、全熱交換素子のいずれの通風面においても凍結による目詰まりは無く、風量の低下が無いことを確認した。
【００４７】
［比較例１］
（ライナーシートの作製）
実施例１のセルロース繊維１００質量％を、水中で攪拌し抄紙して、厚み３８μｍ、坪量３５ｇ／ｍ２のセルロース紙からなる多孔性ライナーシートを得た。
この多孔性ライナーシートの水拡散速度は、１．５ｍｍ／ｍｉｎ、透気度は６００秒／１００ｍｌ、透湿度は３０ｇ／ｍ２／ｈｒであった。
【００４８】
（全熱交換素子の作製）
上記の多孔性ライナーシートと実施例１と同様に別途作成したコルゲートシートとを積層し、縦２２０ｍｍ、横２２０ｍｍ、高さ２００ｍｍの全熱交換素子を作製した。
【００４９】
上記、全熱交換素子の熱交換効率は、７０％であり、全熱交換素子の通風面のうち一部に凍結による目詰まりが発生していた。
【００５０】
実施例１および２の多孔性ライナーシートは、比較例１の多孔性ライナーシートに対して、水拡散速度と透湿度が高く、湿度の移行に優れており、さらに、透気度が高く気体遮蔽性が優れている。また、全熱交換素子としても熱交換効率が高くなっており、低温空気における全熱交換素子の通風面の凍結もなく、様々な使用環境で使用可能である。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明により、透湿性に優れ、様々な使用環境、特に寒冷地において使用可能な多孔性ライナーシートを提供することができる。