(57)【要約】【課題】熱的に安定なフッ素樹脂であって、溶融成形時又は焼成時に発泡が生じないフッ素樹脂を提供する。【解決手段】ビニリデンフルオライド単位を含むフッ素樹脂であって、主鎖末端に−ＣＯＮＨ２基を有しており、ビニリデンフルオライド単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１０．０〜１００モル％であることを特徴とするフッ素樹脂。【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ビニリデンフルオライド単位を含むフッ素樹脂であって、
主鎖末端に−ＣＯＮＨ２基を有しており、
ビニリデンフルオライド単位が前記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１０．０〜１００モル％である
ことを特徴とするフッ素樹脂。
【請求項２】
更にテトラフルオロエチレン単位を含み、
ビニリデンフルオライド単位が前記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１０．０〜７０．０モル％であり、
テトラフルオロエチレン単位が前記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の３０．０〜８５．０モル％である
請求項１記載のフッ素樹脂。
【請求項３】
更にテトラフルオロエチレン単位、並びに、式（１）及び式（２）で表されるエチレン性不飽和モノマーからなる群より選択される少なくとも１種のエチレン性不飽和モノマー単位を含み、
ビニリデンフルオライド単位が前記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１０．０〜４４．９モル％であり、
テトラフルオロエチレン単位が前記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の５０．０〜８５．０モル％であり、
エチレン性不飽和モノマー単位が前記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の０．１〜５．０モル％である
請求項１記載のフッ素樹脂。
式（１）：  ＣＸ１１Ｘ１２＝ＣＸ１３（ＣＸ１４Ｘ１５）ｎ１１Ｘ１６
（式中、Ｘ１１〜Ｘ１６は同一または異なってＨ、Ｆ又はＣｌを表し、ｎ１１は０〜８の整数を表す。但し、テトラフルオロエチレン及びビニリデンフルオライドを除く。）
式（２）：  ＣＸ２１Ｘ２２＝ＣＸ２３−Ｏ（ＣＸ２４Ｘ２５）ｎ２１Ｘ２６
（式中、Ｘ２１〜Ｘ２６は同一または異なってＨ、Ｆ又はＣｌを表し、ｎ２１は０〜８の整数を表す。）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ビニリデンフルオライド単位を含むフッ素樹脂に関する。
【背景技術】
【０００２】
ビニリデンフルオライド単位を含むフッ素樹脂は、耐熱性、耐薬品性等に優れると同時に、融点と熱分解温度との差が大きく、加工が容易であることから、幅広い用途に使用されている。
【０００３】
ビニリデンフルオライド単位を含むフッ素樹脂の製造方法として、例えば、特許文献１には、ジアルキルパーオキシジカーボネートを使用するビニリデンフルオライドポリマーの製造方法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−１９３２６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、重合開始剤としてジアルキルパーオキシジカーボネートを用いると、得られるフッ素樹脂の主鎖末端に熱的に不安定な基が生成する。フッ素樹脂を加熱により溶融させて成形すると、不安的な基が分解してガスを生成するので、得られる成形体に発泡痕が残る問題があった。
【０００６】
本発明は、上記現状に鑑み、熱的に安定なフッ素樹脂であって、溶融成形時又は焼成時に発泡が生じないフッ素樹脂を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、ビニリデンフルオライド単位を含むフッ素樹脂であって、主鎖末端に−ＣＯＮＨ２基を有しており、ビニリデンフルオライド単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１０．０〜１００モル％であることを特徴とするフッ素樹脂である。
【０００８】
上記フッ素樹脂は、更にテトラフルオロエチレン単位を含み、ビニリデンフルオライド単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１０．０〜７０．０モル％であり、テトラフルオロエチレン単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の３０．０〜８５．０モル％であることが好ましい。
【０００９】
上記フッ素樹脂は、更にテトラフルオロエチレン単位、並びに、式（１）及び式（２）で表されるエチレン性不飽和モノマーからなる群より選択される少なくとも１種のエチレン性不飽和モノマー単位を含み、ビニリデンフルオライド単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１０．０〜４４．９モル％であり、テトラフルオロエチレン単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の５０．０〜８５．０モル％であり、エチレン性不飽和モノマー単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の０．１〜５．０モル％であることが好ましい。
式（１）：  ＣＸ１１Ｘ１２＝ＣＸ１３（ＣＸ１４Ｘ１５）ｎ１１Ｘ１６
（式中、Ｘ１１〜Ｘ１６は同一または異なってＨ、Ｆ又はＣｌを表し、ｎ１１は０〜８の整数を表す。但し、テトラフルオロエチレン及びビニリデンフルオライドを除く。）
式（２）：  ＣＸ２１Ｘ２２＝ＣＸ２３−Ｏ（ＣＸ２４Ｘ２５）ｎ２１Ｘ２６
（式中、Ｘ２１〜Ｘ２６は同一または異なってＨ、Ｆ又はＣｌを表し、ｎ２１は０〜８の整数を表す。）
【発明の効果】
【００１０】
本発明のフッ素樹脂は、上記構成を有することから、熱的に安定である。従って、溶融成形時に不安定な基に起因する発泡が生じないので、発泡痕がない成形体を得ることができる。
本発明の成形体は、上記構成を有することから、発泡痕がなく、外観が良好である。
本発明の粉体塗料は、上記構成を有することから、焼成時に不安定な基に起因する発泡が生じないので、発泡痕がない塗膜を形成できる。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明を具体的に説明する。
【００１２】
本発明のフッ素樹脂は、上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１０．０〜１００モル％のビニリデンフルオライド単位を含むものであり、主鎖末端に−ＣＯＮＨ２基を有していることを特徴とする。
【００１３】
主鎖末端に−ＣＯＮＨ２基が存在すると、赤外吸収スペクトル分析により得られる上記フッ素樹脂の赤外吸収スペクトルにおいて、吸収波長３４００〜３４７０ｃｍ−１に−ＣＯＮＨ２基のＮ−Ｈ由来のピークが現れる。このピークの存在を確認することにより、主鎖末端に−ＣＯＮＨ２基が存在することを確認できる。−ＣＯＮＨ２基は、熱的に安定な末端基である。
【００１４】
上記フッ素樹脂は、主鎖末端に、主鎖炭素数１０６個あたり２０個以上の−ＣＯＮＨ２基を有していることが好ましい。−ＣＯＮＨ２基の個数は、３０個以上であることがより好ましい。上限は特に限定されず、５００個以下であってよく、２５０個以下であってよい。
【００１５】
−ＣＯＮＨ２基の個数は、厚さ２００μｍのフィルムについて赤外吸収スペクトル分析を行い、得られた赤外吸収スペクトルにおける主鎖のＣＨ２基に起因する２９００〜３１００ｃｍ−１に現れるピークの吸光度を１．０に規格化し、そのスペクトルの３４００〜３４７０ｃｍ−１付近に現れる末端ＮＨ２基のＮＨ結合に起因するピークの吸光度Ａを求め、次式により算出する。
主鎖炭素数１０６個当たりの−ＣＯＮＨ２基の個数＝４２５８×Ａ
【００１６】
上記フッ素樹脂は、熱的安定性の観点で、主鎖末端に、主鎖炭素数１０６個あたり０〜４０個の不安定末端基を有していることが好ましい。上記不安定末端基の個数は、０〜２０個であることがより好ましく、０個であることが更に好ましい。
【００１７】
上記不安定末端基は、−ＣＯＦ基、−ＣＯＯＨ基、−ＣＯＯＣＨ３基、−ＣＦ＝ＣＦ２基、−ＯＨ基及びＲＯＣＯＯ−基からなる群より選択される少なくとも１種であってよい。ＲＯＣＯＯ−基のＲは、直鎖又は分岐のアルキル基であることが好ましく、上記アルキル基は炭素数が１〜１５であってよい。
【００１８】
上記不安定末端基の個数は、厚さ２００μｍのフィルムについて赤外吸収スペクトル分析を行い、得られた赤外吸収スペクトルにおける主鎖のＣＨ２基に起因する２９００〜３１００ｃｍ−１に現れるピークの吸光度を１．０に規格化し、そのスペクトルに現れる不安定末端基に起因するピークの吸光度Ａを求め、次式により算出する。係数Ｋは表１に示すとおりである。
主鎖炭素数１０６個当たりの不安定末端基の個数＝Ｋ×Ａ
【００１９】
【表１】
2017020014.tif 000002
【００２０】
上記フッ素樹脂は、更にテトラフルオロエチレン単位を含むことが好ましい。この場合、ビニリデンフルオライド単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１０．０〜７０．０モル％であり、テトラフルオロエチレン単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の３０．０〜８５．０モル％であることが好ましい。より好ましくは、ビニリデンフルオライド単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１５．０〜６０．０モル％であり、テトラフルオロエチレン単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の４０．０〜８５．０モル％である。
【００２１】
上記フッ素樹脂は、更にテトラフルオロエチレン単位、並びに、式（１）及び式（２）で表されるエチレン性不飽和モノマーからなる群より選択される少なくとも１種のエチレン性不飽和モノマー単位を含むことが好ましい。
【００２２】
式（１）：  ＣＸ１１Ｘ１２＝ＣＸ１３（ＣＸ１４Ｘ１５）ｎ１１Ｘ１６
（式中、Ｘ１１〜Ｘ１６は同一または異なってＨ、Ｆ又はＣｌを表し、ｎ１１は０〜８の整数を表す。但し、テトラフルオロエチレン及びビニリデンフルオライドを除く。）
【００２３】
式（２）：  ＣＸ２１Ｘ２２＝ＣＸ２３−Ｏ（ＣＸ２４Ｘ２５）ｎ２１Ｘ２６
（式中、Ｘ２１〜Ｘ２６は同一または異なってＨ、Ｆ又はＣｌを表し、ｎ２１は０〜８の整数を表す。）
【００２４】
式（１）で表されるエチレン性不飽和モノマーとしては、ＣＦ２＝ＣＦＣｌ、ＣＦ２＝ＣＦＣＦ３、下記式（３）：
ＣＨ２＝ＣＦ−（ＣＦ２）ｎ１１Ｘ１６      （３）
（式中、Ｘ１６及びｎ１１は上記と同じ。）、及び、下記式（４）：
ＣＨ２＝ＣＨ−（ＣＦ２）ｎ１１Ｘ１６      （４）
（式中、Ｘ１６及びｎ１１は上記と同じ。）
からなる群より選択される少なくとも１種であることが好ましく、ＣＦ２＝ＣＦＣｌ、ＣＨ２＝ＣＦＣＦ３、ＣＨ２＝ＣＨ−Ｃ４Ｆ９、ＣＨ２＝ＣＨ−Ｃ６Ｆ１３、ＣＨ２＝ＣＦ−Ｃ３Ｆ６Ｈ及びＣＦ２＝ＣＦＣＦ３からなる群より選択される少なくとも１種であることがより好ましく、ＣＦ２＝ＣＦＣｌ、ＣＨ２＝ＣＨ−Ｃ４Ｆ９、ＣＨ２＝ＣＨ−Ｃ６Ｆ１３、ＣＨ２＝ＣＦ−Ｃ３Ｆ６Ｈ及びＣＨ２＝ＣＦＣＦ３から選択される少なくとも１種であることが更に好ましい。
【００２５】
式（２）で表されるエチレン性不飽和モノマーとしては、ＣＦ２＝ＣＦ−ＯＣＦ３、ＣＦ２＝ＣＦ−ＯＣＦ２ＣＦ３及びＣＦ２＝ＣＦ−ＯＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３からなる群より選択される少なくとも１種であることが好ましい。
【００２６】
上記フッ素樹脂が更にテトラフルオロエチレン単位及び上記エチレン性不飽和モノマー単位を有する場合、ビニリデンフルオライド単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１０．０〜４４．９モル％であり、テトラフルオロエチレン単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の５０．０〜８５．０モル％であり、エチレン性不飽和モノマー単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の０．１〜５．０モル％であることが好ましい。より好ましくは、ビニリデンフルオライド単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１５．０〜４９．９モル％であり、テトラフルオロエチレン単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の５０．０〜７０．０モル％であり、エチレン性不飽和モノマー単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の０．１〜５．０モル％である。
また、上記フッ素樹脂が更にテトラフルオロエチレン単位及び上記エチレン性不飽和モノマー単位を有する場合、ビニリデンフルオライド単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の１０．０〜４９．９モル％であり、テトラフルオロエチレン単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の５０．０〜８５．０モル％であり、エチレン性不飽和モノマー単位が上記フッ素樹脂を構成する全モノマー単位の０．１〜５．０モル％であってもよい。
【００２７】
本発明のフッ素樹脂は、
５５．０〜９０．０モル％のテトラフルオロエチレン、
５．０〜４９．９モル％のビニリデンフルオライド、及び、
０．１〜１０．０モル％の式（１）で表されるエチレン性不飽和モノマー、
の共重合単位を含む共重合体であることが好ましい。
【００２８】
より好ましくは、
５５．０〜８５．０モル％のテトラフルオロエチレン、
１０．０〜４４．９モル％のビニリデンフルオライド、及び、
０．１〜５．０モル％の式（１）で表されるエチレン性不飽和モノマー、
の共重合単位を含む共重合体である。
【００２９】
さらに好ましくは、
５５．０〜８５．０モル％のテトラフルオロエチレン、
１３．０〜４４．９モル％のビニリデンフルオライド、及び、
０．１〜２．０モル％の式（１）で表されるエチレン性不飽和モノマー、
の共重合単位を含む共重合体である。
【００３０】
フッ素樹脂の高温での機械的強度を向上させる観点に加えて、フッ素樹脂の低透過性が特に優れることから、式（１）で表されるエチレン性不飽和モノマーがＣＦ２＝ＣＦＣｌ、ＣＨ２＝ＣＨ−Ｃ４Ｆ９、ＣＨ２＝ＣＨ−Ｃ６Ｆ１３及びＣＨ２＝ＣＦ−Ｃ３Ｆ６Ｈからなる群より選択される少なくとも１種のモノマーであることが特に好ましい。好ましくは、式（１）で表されるエチレン性不飽和モノマーがＣＨ２＝ＣＨ−Ｃ４Ｆ９、ＣＨ２＝ＣＨ−Ｃ６Ｆ１３及びＣＨ２＝ＣＦ−Ｃ３Ｆ６Ｈからなる群より選択される少なくとも１種のモノマーであり、かつ、フッ素樹脂が
５５．０〜８０．０モル％のテトラフルオロエチレン、
１９．５〜４４．９モル％のビニリデンフルオライド、及び、
０．１〜０．６モル％の式（１）で表されるエチレン性不飽和モノマー、
の共重合単位を含む共重合体であることである。
【００３１】
本発明のフッ素樹脂は、
５８．０〜８５．０モル％のテトラフルオロエチレン、
１０．０〜４１．９モル％のビニリデンフルオライド、及び、
０．１〜５．０モル％の式（１）で表されるエチレン性不飽和モノマー、
の共重合単位を含む共重合体であってもよい。
【００３２】
本発明のフッ素樹脂は、
５５．０〜９０．０モル％のテトラフルオロエチレン、
９．２〜４４．２モル％のビニリデンフルオライド、及び、
０．１〜０．８モル％の式（２）で表されるエチレン性不飽和モノマー、
の共重合単位を含む共重合体であることも好ましい。
【００３３】
より好ましくは、
５８．０〜８５．０モル％のテトラフルオロエチレン、
１４．５〜３９．９モル％のビニリデンフルオライド、及び、
０．１〜０．５モル％の式（２）で表されるエチレン性不飽和モノマー、
の共重合単位を含む共重合体である。
【００３４】
本発明のフッ素樹脂は、
５５．０〜９０．０モル％のテトラフルオロエチレン、
５．０〜４４．８モル％のビニリデンフルオライド、
０．１〜１０．０モル％の式（１）で表されるエチレン性不飽和モノマー、及び、
０．１〜０．８モル％の式（２）で表されるエチレン性不飽和モノマー、
の共重合単位を含む共重合体であることも好ましい。
【００３５】
より好ましくは、
５５．０〜８５．０モル％のテトラフルオロエチレン、
９．５〜４４．８モル％のビニリデンフルオライド、
０．１〜５．０モル％の式（１）で表されるエチレン性不飽和モノマー、及び、
０．１〜０．５モル％の式（２）で表されるエチレン性不飽和モノマー、
の共重合単位を含む共重合体である。
【００３６】
さらに好ましくは
５５．０〜８０．０モル％のテトラフルオロエチレン、
１９．８〜４４．８モル％のビニリデンフルオライド、
０．１〜２．０モル％の式（１）で表されるエチレン性不飽和モノマー、及び、
０．１〜０．３モル％の式（２）で表されるエチレン性不飽和モノマー、
の共重合単位を含む共重合体である。本発明のフッ素樹脂がこの組成を有する場合、低透過性に特に優れる。
【００３７】
本発明のフッ素樹脂は、
５８．０〜８５．０モル％のテトラフルオロエチレン、
９．５〜３９．８モル％のビニリデンフルオライド、
０．１〜５．０モル％の式（１）で表されるエチレン性不飽和モノマー、及び、
０．１〜０．５モル％の式（２）で表されるエチレン性不飽和モノマー、
の共重合単位を含む共重合体であってもよい。
【００３８】
本発明のフッ素樹脂は、各モノマーの含有量が上述の範囲内にあると、高温での機械的強度、耐薬品性及び低透過性に優れる。高温での低透過性とは、例えばメタン、硫化水素、ＣＯ２、メタノール、塩酸等に対する低透過性である。
【００３９】
共重合体の各モノマーの含有量は、ＮＭＲ、元素分析をモノマーの種類によって適宜組み合わせることでモノマー単位の含有量を算出できる。
【００４０】
本発明のフッ素樹脂は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１〜１００ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましく、０．１〜５０ｇ／１０ｍｉｎであることがより好ましく、０．１〜１０ｇ／１０ｍｉｎであることが更に好ましい。
【００４１】
上記ＭＦＲは、ＡＳＴＭ  Ｄ３３０７−０１に準拠し、メルトインデクサー（東洋精機社製）を用いて、２９７℃、５ｋｇ荷重下で内径２ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから１０分間あたりに流出するポリマーの質量（ｇ／１０分）である。
【００４２】
本発明のフッ素樹脂は、融点が１８０℃以上であることが好ましく、上限は２９０℃であってよい。より好ましい下限は２００℃であり、上限は２７０℃である。
【００４３】
上記融点は、示差走査熱量計ＲＤＣ２２０（Ｓｅｉｋｏ  Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製）を用い、ＡＳＴＭ  Ｄ−４５９１に準拠して、昇温速度１０℃／分にて熱測定を行い、得られる吸熱曲線のピークにあたる温度を融点とする。
【００４４】
本発明のフッ素樹脂は、熱分解開始温度（１％質量減温度）が３６０℃以上であるものが好ましい。より好ましい下限は３７０℃であり、更に好ましい下限は３８０℃である。上記熱分解開始温度は、上記範囲内であれば、上限を例えば４１０℃とすることができる。
【００４５】
上記熱分解開始温度は、加熱試験に供したフッ素樹脂の１質量％が分解する温度であり、以下の方法により求めることができる。
示差熱・熱重量測定装置（ＴＧ−ＤＴＡ６２００（日立ハイテクサイエンス社製））を用い、フッ素樹脂粉末又はペレット１０ｍｇを測定に用いて、空気雰囲気下で、１０℃／分で昇温し、１質量％減少する時の温度を測定する。
【００４６】
本発明のフッ素樹脂は、重合開始剤の存在下にビニリデンフルオライドを重合することによりフッ素樹脂を得る工程、及び、上記フッ素樹脂をアミド化処理する工程を含む製造方法により製造できる。
【００４７】
上記アミド化処理は、重合により得られたフッ素樹脂を、アンモニア水、アンモニアガス又はアンモニアを生成しうる窒素化合物と接触させることにより行うことができる。
【００４８】
重合により得られたフッ素樹脂にアンモニア水を添加することにより、処理前のフッ素樹脂をアンモニア水と接触させることができる。上記アンモニア水としては、アンモニアの濃度が０．０１〜２８質量％であるものを使用することができ、接触時間は１分〜２４時間であってよい。アンモニア水の濃度及び接触時間を調整することにより、−ＣＯＮＨ２基の個数を調整することができる。
【００４９】
処理前のフッ素樹脂をアンモニアガスと接触させる方法としては、反応容器内に処理前のフッ素樹脂を設置し、アンモニアガスを反応容器内に供給する方法が挙げられる。反応容器内へのアンモニアガスの供給は、アミド化に不活性な気体と混合して混合ガスとしてから行ってもよい。
【００５０】
上記アミド化に不活性な気体としては特に限定されず、例えば、窒素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガス等が挙げられる。上記アンモニアガスは、混合ガスの１質量％以上であることが好ましく、１０質量％以上であることがより好ましく、上記範囲内であれば、８０質量％以下であってもよい。
【００５１】
上記アミド化処理は、０℃以上、１００℃以下で行うことが好ましく、より好ましくは５℃以上、更に好ましくは１０℃以上であり、また、より好ましくは９０℃以下、更に好ましくは８０℃以下である。温度が高すぎるとフッ素樹脂が分解したり、融着したりするおそれがあり、低すぎると処理に長時間を要する場合があり、生産性の点で好ましくない。
【００５２】
上記アミド化処理の時間は、フッ素樹脂の量にもよるが、通常、１分〜２４時間程度である。
【００５３】
上記アミド化処理は、上記アミド化処理前のフッ素樹脂が有する不安定末端基に対する、上記アミド化処理後のフッ素樹脂が有する−ＣＯＮＨ２基の割合が２５％以上となるように実施することが好ましい。上記割合は、５０％以上であることがより好ましく、６０％以上であることが更に好ましく、８０％以上であることが特に好ましく、１００％であってもよい。上記割合が大きいほど、得られるフッ素樹脂の熱的安定性が高い。
上記不安定末端基は、−ＣＯＦ基、−ＣＯＯＨ基、−ＣＯＯＣＨ３基、−ＣＦ＝ＣＦ２基、−ＯＨ基及びＲＯＣＯＯ−基からなる群より選択される少なくとも１種であってよい。ＲＯＣＯＯ−基のＲは、直鎖又は分岐のアルキル基であることが好ましく、上記アルキル基は炭素数が１〜１５であってよい。
【００５４】
上記ビニリデンフルオライドの重合は、溶液重合、塊状重合、乳化重合、懸濁重合等であってよいが、工業的に実施が容易である点で、乳化重合又は懸濁重合が好ましく、懸濁重合がより好ましい。
【００５５】
上記重合開始剤としては、油溶性ラジカル重合開始剤、または水溶性ラジカル重合開始剤を使用できるが、油溶性ラジカル重合開始剤が好ましい。
【００５６】
油溶性ラジカル重合開始剤としては、公知の油溶性の過酸化物であってよく、たとえばジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ジ−ｎ−プロピルパーオキシジカーボネート、ジｓｅｃ−ブチルパーオキシジカーボネートなどのジアルキルパーオキシカーボネート類、ｔ−ブチルパーオキシイソブチレート、ｔ−ブチルパーオキシピバレートなどのパーオキシエステル類、ジｔ−ブチルパーオキサイドなどのジアルキルパーオキサイド類などが、また、ジ（ω−ハイドロ−ドデカフルオロヘプタノイル）パーオキサイド、ジ（ω−ハイドロ−テトラデカフルオロヘプタノイル）パーオキサイド、ジ（ω−ハイドロ−ヘキサデカフルオロノナノイル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロブチリル）パーオキサイド、ジ（パーフルバレリル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロヘキサノイル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロヘプタノイル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロオクタノイル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロノナノイル）パーオキサイド、ジ（ω−クロロ−ヘキサフルオロブチリル）パーオキサイド、ジ（ω−クロロ−デカフルオロヘキサノイル）パーオキサイド、ジ（ω−クロロ−テトラデカフルオロオクタノイル）パーオキサイド、ω−ハイドロ−ドデカフルオロヘプタノイル−ω−ハイドロヘキサデカフルオロノナノイル−パーオキサイド、ω−クロロ−ヘキサフルオロブチリル−ω−クロ−デカフルオロヘキサノイル−パーオキサイド、ω−ハイドロドデカフルオロヘプタノイル−パーフルオロブチリル−パーオキサイド、ジ（ジクロロペンタフルオロブタノイル）パーオキサイド、ジ（トリクロロオクタフルオロヘキサノイル）パーオキサイド、ジ（テトラクロロウンデカフルオロオクタノイル）パーオキサイド、ジ（ペンタクロロテトラデカフルオロデカノイル）パーオキサイド、ジ（ウンデカクロロドトリアコンタフルオロドコサノイル）パーオキサイドのジ［パーフロロ（またはフルオロクロロ）アシル］パーオキサイド類などが代表的なものとして挙げられる。
【００５７】
水溶性ラジカル重合開始剤としては、公知の水溶性過酸化物であってよく、たとえば、過硫酸、過ホウ酸、過塩素酸、過リン酸、過炭酸などのアンモニウム塩、カリウム塩、ナトリウム塩、ｔ−ブチルパーマレート、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイドなどがあげられる。サルファイト類、亜硫酸塩類のような還元剤を過酸化物に組み合わせて使用してもよく、その使用量は過酸化物に対して０．１〜２０倍であってよい。
【００５８】
油溶性ラジカル重合開始剤としては、なかでも、ジアルキルパーオキシカーボネートが好ましく、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ジ−ｎ−プロピルパーオキシジカーボネート及びジｓｅｃ−ブチルパーオキシジカーボネートからなる群より選択される少なくとも１種が好ましい。
【００５９】
上記の重合においては、界面活性剤、連鎖移動剤、及び、溶媒を使用することができ、それぞれ従来公知のものを使用することができる。
【００６０】
上記界面活性剤としては、公知の界面活性剤が使用でき、例えば、非イオン性界面活性剤、アニオン性界面活性剤、カチオン性界面活性剤などが使用できる。なかでも、含フッ素アニオン性界面活性剤が好ましく、エーテル結合性酸素を含んでもよい（すなわち、炭素原子間に酸素原子が挿入されていてもよい）、炭素数４〜２０の直鎖又は分岐した含フッ素アニオン性界面活性剤がより好ましい。添加量（対重合水）は、好ましくは５０〜５０００ｐｐｍである。
【００６１】
上記連鎖移動剤としては、例えば、エタン、イソペンタン、ｎ−ヘキサン、シクロヘキサンなどの炭化水素類；トルエン、キシレンなどの芳香族類；アセトンなどのケトン類；酢酸エチル、酢酸ブチルなどの酢酸エステル類；メタノール、エタノールなどのアルコール類；メチルメルカプタンなどのメルカプタン類；四塩化炭素、クロロホルム、塩化メチレン、塩化メチル等のハロゲン化炭化水素などがあげられる。添加量は用いる化合物の連鎖移動定数の大きさにより変わりうるが、通常重合溶媒に対して０．０１〜２０質量％の範囲で使用される。
【００６２】
上記溶媒としては、水、水とアルコールとの混合溶媒等が挙げられる。
【００６３】
上記懸濁重合では、水に加えて、フッ素系溶媒を使用してもよい。フッ素系溶媒としては、ＣＨ３ＣＣｌＦ２、ＣＨ３ＣＣｌ２Ｆ、ＣＦ３ＣＦ２ＣＣｌ２Ｈ、ＣＦ２ＣｌＣＦ２ＣＦＨＣｌ等のハイドロクロロフルオロアルカン類；ＣＦ２ＣｌＣＦＣｌＣＦ２ＣＦ３、ＣＦ３ＣＦＣｌＣＦＣｌＣＦ３等のクロロフルオロアルカン類；パーフルオロシクロブタン、ＣＦ３ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３、ＣＦ３ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３、ＣＦ３ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３等のパーフルオロアルカン類等が挙げられ、なかでも、パーフルオロアルカン類が好ましい。フッ素系溶媒の使用量は、懸濁性及び経済性の面から、水性媒体に対して１０〜１００質量％が好ましい。
【００６４】
重合温度としては特に限定されず、０〜１００℃であってよい。重合圧力は、用いる溶媒の種類、量及び蒸気圧、重合温度等の他の重合条件に応じて適宜定められるが、通常、０〜９．８ＭＰａＧであってよい。
【００６５】
本発明のフッ素樹脂は、いかなる形態であってもよく、水性分散液、粉末、ペレット等であってよい。
【００６６】
本発明のフッ素樹脂は、様々な成形体に成形することができ、得られる成形体は、高温下での機械的強度および耐薬品性、高温下での低透過性等に優れる。
【００６７】
上記成形体の形状としては特に限定されず、例えば、ホース、パイプ、チューブ、シート、シール、ガスケット、パッキン、フィルム、タンク、ローラー、ボトル、容器等であってもよい。
【００６８】
フッ素樹脂の成形方法は、特に限定されず、例えば、圧縮成形、押出し成形、トランスファー成形、射出成形、ロト成形、ロトライニング成形、静電塗装等が挙げられる。本発明のフッ素樹脂をパイプに成形する場合は、押出し成形が好ましい。
【００６９】
本発明のフッ素樹脂に、充填剤、可塑剤、加工助剤、離型剤、顔料、難燃剤、滑剤、光安定剤、耐候安定剤、導電剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、発泡剤、香料、オイル、柔軟化剤、脱フッ化水素剤などを混合した後、成形してもよい。充填剤としては、ポリテトラフルオロエチレン、マイカ、シリカ、タルク、セライト、クレー、酸化チタン、硫酸バリウム等があげられる。導電剤としてはカーボンブラック等があげられる。可塑剤としては、ジオクチルフタル酸、ペンタエリスリトール等があげられる。加工助剤としては、カルナバワックス、スルホン化合物、低分子量ポリエチレン、フッ素系助剤等があげられる。脱フッ化水素剤としては有機オニウム、アミジン類等があげられる。
【００７０】
本発明のフッ素樹脂は、海底油田又はガス田において海底から海面上に物資を輸送するライザー管に好適に使用できる。また、地中、地上、海底を問わず、原油や天然ガスの流体移送金属配管の最内面および最外面のコーティング材料、ライニング材料としても好適に使用できる。最内面にコーティング、ライニングする目的は原油や天然ガス中には金属配管の腐食の原因となる二酸化炭素や硫化水素が含まれており、これをバリアーし、金属配管の腐食を抑制したり、高粘度の原油の流体摩擦を低減したりするためである。最外面も同じく海水や酸性水等による腐食を抑制するためである。最内面、最外面にライニング、コーティングする際には本発明のフッ素樹脂の剛性や強度をさらに向上させるために、ガラス繊維、炭素繊維、アラミド樹脂、マイカ、シリカ、タルク、セライト、クレー、酸化チタン等を充填してもよい。また、金属と接着させるため接着剤を使用したり金属表面を荒らしたりする処理を施してもよい。
更に、以下の成形体の成形材料としても好適に利用できる。
【００７１】
上記成形体としては、例えば、
食品包装用フィルム、食品製造工程で使用する流体移送ラインのライニング材、パッキン、シール材、シート等の食品製造装置用流体移送部材；
薬品用の薬栓、包装フィルム、薬品製造工程で使用される流体移送ラインのライニング材、パッキン、シール材、シート等の薬液移送部材；
化学プラントや半導体工場の薬液タンクや配管の内面ライニング部材；
自動車の燃料系統並びに周辺装置に用いられるＯ（角）リング・チューブ・パッキン、バルブ芯材、ホース、シール材等、自動車のＡＴ装置に用いられるホース、シール材等の燃料移送部材；
自動車のエンジン並びに周辺装置に用いられるキャブレターのフランジガスケット、シャフトシール、バルブステムシール、シール材、ホース等、自動車のブレーキホース、エアコンホース、ラジエーターホース、電線被覆材等のその他の自動車部材；
半導体製造装置のＯ（角）リング、チューブ、パッキン、バルブ芯材、ホース、シール材、ロール、ガスケット、ダイヤフラム、継手等の半導体装置用薬液移送部材；
塗装設備用の塗装ロール、ホース、チューブ、インク用容器等の塗装・インク用部材；
飲食物用のチューブ又は飲食物用ホース等のチューブ、ホース、ベルト、パッキン、継手等の飲食物移送部材、食品包装材、ガラス調理機器；
廃液輸送用のチューブ、ホース等の廃液輸送用部材；
高温液体輸送用のチューブ、ホース等の高温液体輸送用部材；
スチーム配管用のチューブ、ホース等のスチーム配管用部材；
船舶のデッキ等の配管に巻き付けるテープ等の配管用防食テープ；
電線被覆材、光ファイバー被覆材、太陽電池の光起電素子の光入射側表面に設ける透明な表面被覆材および裏面剤等の各種被覆材；
ダイヤフラムポンプのダイヤフラムや各種パッキン類等の摺動部材；
農業用フィルム、各種屋根材・側壁等の耐侯性カバー；
建築分野で使用される内装材、不燃性防火安全ガラス等のガラス類の被覆材；
家電分野等で使用されるラミネート鋼板等のライニング材；
等が挙げられる。
【００７２】
上記自動車の燃料系統に用いられる燃料移送部材としては、更に、燃料ホース、フィラーホース、エバポホース等が挙げられる。上記燃料移送部材は、耐サワーガソリン用、耐アルコール燃料用、耐メチルターシャルブチルエーテル・耐アミン等ガソリン添加剤入燃料用の燃料移送部材として使用することもできる。
【００７３】
上記薬品用の薬栓・包装フィルムは、酸等に対し優れた耐薬品性を有する。また、上記薬液移送部材として、化学プラント配管に巻き付ける防食テープも挙げることができる。
【００７４】
上記成形体としては、また、自動車のラジエータタンク、薬液タンク、ベロース、スペーサー、ローラー、ガソリンタンク、廃液輸送用容器、高温液体輸送用容器、漁業・養魚タンク等が挙げられる。
【００７５】
上記成形体としては、更に、自動車のバンパー、ドアトリム、計器板、食品加工装置、調理機器、撥水撥油性ガラス、照明関連機器、ＯＡ機器の表示盤・ハウジング、電照式看板、ディスプレイ、液晶ディスプレイ、携帯電話、プリント基盤、電気電子部品、雑貨、ごみ箱、浴槽、ユニットバス、換気扇、照明枠等に用いられる部材も挙げられる。
【００７６】
上記フッ素樹脂からなることを特徴とする粉体塗料も本発明の一つである。上記粉体塗料は、平均粒子径が１０〜５００μｍであってよい。平均粒子径はレーザー回析式粒度分布測定機を用いて測定できる。上記粉体塗料を静電塗装により基材の上に吹きつけた後、焼成することにより、発泡痕の無い塗膜を得ることができる。
【実施例】
【００７７】
つぎに本発明を実施例をあげて説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるものではない。
【００７８】
実施例の各数値は以下の方法により測定した。
【００７９】
フッ素樹脂のモノマー組成
核磁気共鳴装置ＡＣ３００（Ｂｒｕｋｅｒ−Ｂｉｏｓｐｉｎ社製）を用い、測定温度を（ポリマーの融点＋２０）℃として１９Ｆ−ＮＭＲ測定を行い、各ピークの積分値およびモノマーの種類によっては元素分析を適宜組み合わせて求めた。
【００８０】
融点
示差走査熱量計ＲＤＣ２２０（Ｓｅｉｋｏ  Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製）を用い、ＡＳＴＭ  Ｄ−４５９１に準拠して、昇温速度１０℃／分にて熱測定を行い、得られた吸熱曲線のピークから融点を求めた。
【００８１】
メルトフローレート〔ＭＦＲ〕
ＭＦＲは、ＡＳＴＭ  Ｄ３３０７−０１に準拠し、メルトインデクサー（東洋精機社製）を用いて、２９７℃、５ｋｇ荷重下で内径２ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから１０分間あたりに流出するポリマーの質量（ｇ／１０分）をＭＦＲとした。
【００８２】
熱分解開始温度（１％質量減温度）
示差熱・熱重量測定装置（ＴＧ−ＤＴＡ６２００（日立ハイテクサイエンス社製））を用い、フッ素樹脂粉末又はペレット１０ｍｇを測定に用いて、空気雰囲気下で、１０℃／分で昇温し、１質量％減少する時の温度を熱分解開始温度とした。
【００８３】
フッ素樹脂の−ＣＯＮＨ２基（アミド基）の個数の求め方
フッ素樹脂の各粉末（またはペレット）の切断片を室温で圧縮成形し、厚さ２００μｍ（±５μｍ）のフィルムを作製した。これらのフィルムの赤外吸収スペクトル分析を行った。Ｐｅｒｋｉｎ−Ｅｌｍｅｒ  ＳｐｅｃｔｒｕｍＶｅｒ３．０を用いて１２８回スキャンして、得られた赤外吸収スペクトルを解析し、ピークの吸光度を測定した。
また、フィルムの厚さはマイクロメーターにて測定した。
得られた赤外吸収スペクトルにおける主鎖のＣＨ２基に起因する２９００〜３１００ｃｍ−１に現れるピークの吸光度を１．０に規格化した。
そのスペクトルの３４００〜３４７０ｃｍ−１付近に現れるアミド基（−ＣＯＮＨ２）のＮＨ結合に起因するピークの吸光度を求める。自動でベースラインを判定させ、ピーク高さをピーク吸光度Ａとして求める。アミド基（−ＣＯＮＨ２）由来のピークの吸光度Ａを用いて、次式により、炭素数１０６個あたりのアミド基の個数（個）を求める。
炭素数１０６個あたりのアミド基の個数＝Ｋ×Ａ
Ａ：アミド基（−ＣＯＮＨ２）由来のピークの吸光度
Ｋ：係数  ４２５８
【００８４】
フッ素樹脂の不安定末端基の個数の求め方
アミド基由来のピークの吸光度Ａを求める方法と同様にして、各不安定末端基の吸光度Ａを求め、次式により、炭素数１０６個あたりの各不安定末端基の個数を求める。
炭素数１０６個あたりの各不安定末端基の個数＝Ｋ×Ａ
Ａ：各不安定末端基由来のピークの吸光度
Ｋ：表２に示す係数
【００８５】
【表２】
2017020014.tif 000003
【００８６】
不安定末端基の個数は、上記の式により求めた各不安定末端基の個数を足しあわせて算出する。
【００８７】
比較例１
３０００Ｌ容積のオートクレーブに蒸留水９００Ｌを投入し、充分に窒素置換を行った後、パーフルオロシクロブタン６７４ｋｇを仕込み、系内の温度を３５℃、攪拌速度１４０ｒｐｍに保った。次いで、ＣＨ２＝ＣＨＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３２０７ｇ、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）６２．０ｋｇおよびビニリデンフルオライド（ＶＤＦ）１８．１ｋｇを順次仕込んだ後、重合開始剤ジ−ｎ−プロピルパーオキシジカーボネートの５０質量％メタノール溶液２．２４ｋｇ添加して重合を開始した。重合開始と同時に酢酸エチルを７．０ｋｇ仕込んだ。重合の進行と共に系内圧力が低下するので、ＴＦＥ／ＶＤＦ混合ガスモノマー（ＴＦＥ／ＶＤＦ：６０．２／３９．８（モル％））を仕込み、また追加する混合ガス１００部に対してＣＨ２＝ＣＨＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３を１．２１部になるように同時に仕込み、系内圧力を０．８ＭＰａに保った。最終的に混合ガスモノマーの追加仕込み量が１１０ｋｇになった時点で重合を停止し、放圧して大気圧に戻した後、得られたＴＦＥ／ＶＤＦ／ＣＨ２＝ＣＨＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３共重合体を水洗、乾燥して４００ｋｇの粉末を得た。
【００８８】
得られた粉末は以下の組成及び物性を有していた。
ＴＦＥ／ＶＤＦ／ＣＨ２＝ＣＨＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３：５９．９／３９．８／０．３（モル％）                  
融点：２１８℃
ＭＦＲ：９．０ｇ／１０ｍｉｎ（２９７℃−５ｋｇ）
【００８９】
比較例２〜６
連鎖移動剤である酢酸エチル及び重合開始剤であるジ−ｎ−プロピルパーオキシジカーボネートの仕込み量を変更することにより、比較例１と同じ組成を有しており、しかしＭＦＲが異なるフッ素樹脂の粉末を得た。
比較例２  ０．５ｇ／１０ｍｉｎ
比較例３  １．５ｇ／１０ｍｉｎ
比較例４  ３．４ｇ／１０ｍｉｎ
比較例５  ３５．０ｇ／１０ｍｉｎ
比較例６  ８０．０ｇ／１０ｍｉｎ
【００９０】
比較例７
１７４Ｌ容積のオートクレーブに蒸留水５２．２Ｌを投入し、充分に窒素置換を行った後、パーフルオロシクロブタン３９．１ｋｇを仕込み、系内の温度を３５℃、攪拌速度２００ｒｐｍに保った。次いで、パーフルオロ（プロピル）ビニルエーテル０．３４ｋｇ、ＴＦＥ６．００ｋｇおよびＶＤＦ１．０８ｋｇを順次仕込んだ後、重合開始剤ジ−ｎ−プロピルパーオキシジカーボネート（ＮＰＰ）の５０質量％メタノール溶液を１３０ｇ添加して重合を開始した。重合開始と同時に酢酸エチルを０．３７ｋｇ仕込んだ。重合の進行と共に系内圧力が低下するので、ＴＦＥ／ＶＤＦ混合ガスモノマー（ＴＦＥ／ＶＤＦ：６５．５／３４．５（モル％））を仕込み、また追加する混合ガス１００部に対してパーフルオロ（プロピル）ビニルエーテルを０．９部になるように同時に仕込み、系内圧力を０．９ＭＰａに保った。最終的に混合ガスモノマーの追加仕込み量が８ｋｇになった時点で重合を停止し、放圧して大気圧に戻した後、得られたＴＦＥ／ＶＤＦ／パーフルオロ（プロピル）ビニルエーテル共重合体を水洗、乾燥して７．５ｋｇの粉末を得た。
【００９１】
得られた粉末は以下の組成及び物性を有していた。                        
ＴＦＥ／ＶＤＦ／パーフルオロ（プロピル）ビニルエーテル：６５．５／３４．３／０．２（モル％）                                                            
融点：２２８℃                         
ＭＦＲ：２．５ｇ／１０ｍｉｎ（２９７℃−５ｋｇ）                              
【００９２】
比較例８
１７４Ｌ容積のオートクレーブに蒸留水５２．２Ｌを投入し、充分に窒素置換を行った後、パーフルオロシクロブタン３９．１ｋｇを仕込み、系内の温度を３５℃、攪拌速度２００ｒｐｍに保った。次いで、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）０．３４ｋｇ、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）５．９６ｋｇおよびビニリデンフルオライド（ＶＤＦ）０．９６ｋｇを順次仕込んだ後、重合開始剤ジ−ｎ−プロピルパーオキシジカーボネート（ＮＰＰ）の５０質量％メタノール溶液を１３０ｇ添加して重合を開始した。重合開始と同時に酢酸エチルを０．４０ｋｇ仕込んだ。重合の進行と共に系内圧力が低下するので、ＴＦＥ／ＶＤＦ／ＣＴＦＥ混合ガスモノマー（ＴＦＥ／ＶＤＦ／ＣＴＦＥ：６４．７／３２．９／２．４（モル％））を仕込み、系内圧力を０．９ＭＰａに保った。最終的に混合ガスモノマーの追加仕込み量が８ｋｇになった時点で重合を停止し、放圧して大気圧に戻した後、得られたＴＦＥ／ＶＤＦ／ＣＴＦＥ共重合体を水洗、乾燥して７．５ｋｇの粉末を得た。
【００９３】
得られた粉末は以下の組成及び物性を有していた。
ＴＦＥ／ＶＤＦ／ＣＴＦＥ：６４．９／３２．７／２．４（モル％）
融点：２２６℃
ＭＦＲ：４．５ｇ／１０ｍｉｎ（２９７℃−５ｋｇ）
【００９４】
実施例１〜８の作製
比較例１〜８で得られた各粉末をアンモニア水に接触させて反応させた（アミド化処理）。アンモニア水の濃度と反応温度と反応時間を変えて、−ＣＯＮＨ２基が表３に記載の個数になるように反応させた。
【００９５】
【表３】
2017020014.tif 000004
【００９６】
比較例及び実施例で得られたフッ素樹脂について、−ＣＯＮＨ２基及び不安定末端基の個数を求めた。
【００９７】
比較例１〜８、実施例１〜８の主な不安定末端基は、開始剤由来のカーボネート基（ＲＯＣＯＯ基）である。上述した「フッ素樹脂の不安定末端基の個数の求め方」により、カーボネート基の個数を不安定末端基の総数として求めた。
比較例１〜８、実施例１〜８のカーボネート基に起因するピークの付近（１７８０〜１８３０ｃｍ−１）にポリマー由来のピークが重なるため、完全アミド化ポリマーを作製して、そのポリマーのスペクトルと差スペクトルを取る。その差スペクトルのカーボネート基に起因するピーク（１７８０〜１８３０ｃｍ−１）が本来カーボネート基のピーク吸光度となる。そのピーク吸光度の値からカーボネート基の個数を計算する。
比較例１のポリマーを１ｗｔ％アンモニア水を用いて反応温度８０℃で１０ｈｒ反応させて完全にアミド化したポリマーを得た。そのようにして得られたポリマーは完全にアミド化されているため、不安定な開始剤末端のカーボネート基は存在しない。この得られたポリマーは、ＭＦＲ９．０ｇ／１０ｍｉｎ、アミド基１４５個、熱分解開始温度（１％質量減温度）３９０℃であった。
【００９８】
また、比較例及び実施例で得られたフッ素樹脂について、熱分解開始温度（１％質量減温度）を測定した。
結果を表４に示す。
【００９９】
【表４】
2017020014.tif 000005
【０１００】
試験例
比較例及び実施例で得られたフッ素樹脂について、発泡カップテストを行った。
【０１０１】
カップテストの方法
サンプル重量１０ｇをアルミカップに入れ、３００℃で２時間、熱風式の電気炉に入れた。
２時間後、カップを取り出し樹脂の状態を目視で観察した。
結果を表５に示す。
【０１０２】
【表５】
2017020014.tif 000006