(57)【要約】【課題】ピストンの摺動に伴う摩耗を抑制できる押圧機構及びこれを備えた減圧弁を提供する。【解決手段】減圧弁の押圧機構６は、有底円筒状のシリンダ５１と、シリンダ５１内に摺動可能に収容されたピストン５２と、シリンダ５１の底部６２とピストン５２との間に圧縮状態で配置されてピストン５２を付勢するコイルバネ５３とを備える。シリンダ５１及びピストン５２におけるコイルバネ５３の端面８１，８３がそれぞれ着座する座面８２，８４は、平行になるとともに、シリンダ５１の軸線Ｌ２と直交する直交平面Ｓに対して傾斜して形成される。コイルバネ５３の端面８１，８３は、その中心軸Ｌ１に対して直交する平面状に形成される。座面８２，８４の直交平面Ｓに対する各傾斜角β，γは、コイルバネ５３の合成力Ｆｃと中心軸Ｌ１との交差角αと等しくなるように設定される。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダと、
前記シリンダ内に摺動可能に収容されたピストンと、
前記シリンダと前記ピストンとの間に配置され、前記ピストンを付勢するコイルバネとを備え、
前記コイルバネの端面がそれぞれ着座する前記シリンダ及びピストンの各座面の少なくとも一方が、前記シリンダの軸線と直交する直交平面に対して傾斜するように形成された押圧機構。
【請求項２】
請求項１に記載の押圧機構において、
前記シリンダの座面と前記ピストンの座面とが平行になるとともに、前記コイルバネの各端面が該コイルバネの中心軸と直交するように形成された押圧機構。
【請求項３】
請求項２に記載の押圧機構において、
前記各座面と前記直交平面との傾斜角は、前記コイルバネを前記中心軸に沿って圧縮した場合における中心軸方向の軸方向力及び該中心軸方向と直交する方向の横力の合成力と該中心軸との交差角と等しくなるように設定された押圧機構。
【請求項４】
一次ポートと二次ポートとの間に設けられた弁機構と、
前記弁機構の弁体を押圧する請求項１〜３のいずれか一項に記載の押圧機構と備えた減圧弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、押圧機構及びこれを備えた減圧弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、燃料電池車用高圧水素ガス等の圧力調整に用いられる減圧弁（レギュレータ）として、一次ポートと二次ポートとの間に設けられた弁機構と、弁機構の弁体を押圧してその開き量（開度）を調整する押圧機構とを備えたものがある（例えば、特許文献１）。こうした押圧機構は、シリンダ内に摺動可能に収容されたピストンと、シリンダと同軸上に平行配置されてピストンを付勢するコイルバネとを備えている。そして、一次ポートから流入した高圧ガスの圧力に基づいてピストンが摺動し、弁機構の開き量を変更することにより、高圧ガスを減圧して二次ポートから送出する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１４−１１５８２０号公報
【特許文献２】特開２００８−２７３２９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、コイルバネは、その中心軸に沿って均一に圧縮（平行圧縮）した場合であっても、有効巻き数や形状等に応じて、コイルバネの中心軸に沿った軸方向力以外に、該中心軸と直交する方向の横力が発生する。そのため、コイルバネを圧縮した際に発生する全体の付勢力（軸方向力と横力との合成力）の方向は、コイルバネの中心軸に対して僅かに傾く。その結果、上記従来の構成では、ピストンがシリンダの軸線と交差する方向に付勢されてしまい、ピストンの一部がシリンダの内周面に強く当たることで、ピストンが摺動する際に摩耗が発生しやすくなる。
【０００５】
なお、このような課題は、減圧弁に限らず、例えばラックガイド（例えば、特許文献２）等のようにコイルバネによりピストンを付勢する押圧機構を備えた構成では、同様に発生し得る。
【０００６】
本発明の目的は、ピストンの摺動に伴う摩耗を抑制できる押圧機構及びこれを備えた減圧弁を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決する押圧機構は、シリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に収容されたピストンと、前記シリンダと前記ピストンとの間に配置され、前記ピストンを付勢するコイルバネとを備え、前記コイルバネの端面がそれぞれ着座する前記シリンダ及びピストンの各座面の少なくとも一方が、前記シリンダの軸線と直交する直交平面に対して傾斜するように形成されている。
【０００８】
上記構成によれば、各座面の少なくとも一方が直交平面に対して傾斜しているため、押圧機構を組み付ける際にシリンダ、ピストン及びコイルバネ間の相対的な周方向位置（位相）を変えることで、コイルバネの合成力の方向が変化する。そのため、コイルバネの合成力の方向とシリンダの軸線方向とのずれを小さくするように該コイルバネを組み付けることができる。これにより、ピストンの一部がシリンダの内周面に強く押しつけられた状態で摺動することを低減でき、ピストン及びシリンダの摩耗を抑制できる。
【０００９】
上記押圧機構において、前記シリンダの座面と前記ピストンの座面とが平行になるとともに、前記コイルバネの各端面が該コイルバネの中心軸と直交するように形成されることが好ましい。
【００１０】
上記構成によれば、コイルバネがその中心軸に沿って略均一に圧縮されるため、コイルバネの圧縮量が周方向位置に応じて大きく変化することを抑制し、ピストンのシリンダ内での摺動を安定させることができる。
【００１１】
上記押圧機構において、前記各座面と前記直交平面との傾斜角は、前記コイルバネを前記中心軸に沿って圧縮した場合における中心軸方向の軸方向力及び該中心軸方向と直交する方向の横力の合成力と該中心軸との交差角と等しくなるように設定されることが好ましい。
【００１２】
上記構成によれば、コイルバネの合成力の方向とシリンダの軸線方向とが略一致するように該コイルスプリングを組み付けることができる。
上記課題を解決する減圧弁は、一次ポートと二次ポートとの間に設けられた弁機構と、前記弁機構の弁体を押圧する上記いずれかの構成の押圧機構と備えている。
【００１３】
上記構成によれば、ピストン及びシリンダの摩耗を抑制できるため、例えば耐久性を向上できる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、ピストンの摺動に伴う摩耗を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】減圧弁の一部断面図。
【図２】コイルバネを軸線に沿って均一に圧縮した場合の合成力を示す模式図。
【図３】第１実施形態の減圧弁における押圧機構近傍を示す模式断面図。
【図４】第２実施形態の減圧弁における押圧機構近傍を示す模式断面図。
【図５】第３実施形態の減圧弁における押圧機構近傍を示す模式断面図。
【図６】第４実施形態のコイルバネを示す模式断面図。
【図７】第４実施形態の減圧弁における押圧機構近傍を示す模式断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
（第１実施形態）
以下、押圧機構及びこれを備えた減圧弁の第１実施形態を図面に従って説明する。
図１に示す減圧弁（レギュレータ）１は、燃料電池自動車に搭載される水素タンクと燃料電池とをつなぐ流体回路の途中に設けられ、高圧の水素ガスを減圧して燃料電池側に送出する。減圧弁１は、一次ポート２及び二次ポート３が形成されたハウジング４と、ハウジング４内における一次ポート２と二次ポート３との間に設けられた弁機構５と、弁機構５の開き量（開度）を調整する押圧機構６とを備えている。
【００１７】
ハウジング４には、一次ポート２及び二次ポート３に連通するとともに、外部に開口した丸穴状の収容穴１１が形成されている。一次ポート２から延びる供給流路１２は収容穴１１の底面１１ａにおける中央に開口し、二次ポート３へ延びる送出流路１３は収容穴１１の底面における偏心した位置に開口している。供給流路１２における収容穴１１側の開口部分は、弁機構５を収容するように他の部分よりも大きな内径に設定されている。具体的には、供給流路１２の開口部分は、供給流路１２の上流側（図１中、下側）から順に円筒状の第１収容部１４、及び第１収容部１４に連続するとともに底面１１ａに開口する円筒状の第２収容部１５を有している。第１及び第２収容部１４，１５は、内径がこの順で大きくなるとともに、それぞれ収容穴１１と同軸上に配置されるように形成されている。なお、送出流路１３には、リリーフ弁や継手（ともに図示略）が設けられる。
【００１８】
弁機構５は、供給流路１２に収容される弁体２１と、第１収容部１４に収容される弁座２２と、第２収容部１５に収容されるプラグ２３と、プラグ２３内に配置されるバルブステム２４とを備えている。
【００１９】
弁体２１は、有底略円筒状の本体部３１と、本体部３１の底部から下流側（図１中、上側）に向かって徐々に外形が小さくなるテーパ部分とされるとともにその先端が外径略一定に形成された当接部３３とを有している。弁体２１（本体部３１）の外径は、供給流路１２の内径よりもやや小さく設定されており、供給流路１２内で軸方向移動可能である。本体部３１内には、コイルバネ等の付勢部材３４が収容されている。弁体２１は、付勢部材３４が供給流路１２の上流側に配置された棒状の支持部材３５と弁体２１との間で圧縮されることにより下流側に付勢されている。
【００２０】
弁座２２は、弁口３６を有する円環状に形成されており、第１収容部１４内に圧入されている。弁口３６の内径は、当接部３３におけるテーパ部分の途中位置での外径と略等しく形成されている。なお、弁座２２は、ポリイミド樹脂等の弾性変形可能な硬質樹脂により構成されている。
【００２１】
プラグ２３は、円柱状に形成されており、弁座２２を圧縮しつつ第２収容部１５の内周に螺着されており、その一部が収容穴１１内に突出している。プラグ２３の中央には、軸方向に貫通する貫通孔３７が弁口３６と同軸上に形成されている。貫通孔３７の上流側部分は他の部分よりも小径とされており、その内径は弁口３６の内径と略等しく設定されている。また、プラグ２３における収容穴１１内に突出した突出部３８には、径方向に延びて貫通孔３７と収容穴１１とを連通する流路孔３９が形成されている。
【００２２】
バルブステム２４は、細長の円柱状に形成された円柱部４１と、円柱部４１から下流側に突出する下流端部４２と、円柱部４１から上流側に突出する上流端部４３とを有している。円柱部４１の外径は、貫通孔３７の内径よりもやや小さく設定されており、貫通孔３７内で軸方向移動可能である。円柱部４１には、軸方向に延びる複数の流路孔４４がその中心軸周りに等角度間隔で形成されている。下流端部４２の外径は、円柱部４１よりも小径の円柱状に形成されている。上流端部４３の外径は弁体２１の当接部３３における先端部分の外径と略等しく設定されており、上流端部４３及び当接部３３は弁口３６及び貫通孔３７内に挿通されて互いに当接している。
【００２３】
押圧機構６は、収容穴１１に固定されるシリンダ５１と、シリンダ５１内に摺動可能に収容されるピストン５２と、シリンダ５１とピストン５２との間に圧縮状態で配置されるコイルバネ５３とを備えている。
【００２４】
シリンダ５１は有底円筒状に形成されている。シリンダ５１は、円筒部６１の外周部分が収容穴１１の内周に螺着されるとともに、底部６２の外周部分にロックナット６３が螺着されることによりハウジング４に固定されている。なお、円筒部６１の開口部外周には、Ｏリング等のシール部材６４が装着されており、収容穴１１と外部との間の気密を確保している。底部６２の内底面には、丸穴状のバネ設置穴６５が形成されている。
【００２５】
ピストン５２は有底円筒状に形成されるとともに、ピストン５２の外径は円筒部６１の内径と略等しく設定されている。ピストン５２は、円筒部６１内に軸方向に摺動可能収容されて円筒部６１内を減圧室７１と圧力調整室７２とに区画している。なお、ピストン５２の外周には、ウェアリングやリップシール等のリング部材７３が装着されており、減圧室７１と圧力調整室７２との間の気密を確保している。ピストン５２におけるシリンダ５１の内底面との対向面には、バネ設置穴７４が形成されている。そして、ピストン５２は、バルブステム２４の下流端部４２に当接している。これにより、バルブステム２４及び弁体２１は、ピストン５２の摺動に応じて一体で移動する。
【００２６】
コイルバネ５３は、シリンダ５１及びピストン５２のバネ設置穴６５，７４内に圧縮された状態で収容されている。詳しくは、コイルバネ５３の一方の端面８１がバネ設置穴６５の底面である座面８２に当接するとともに、他方の端面８３がバネ設置穴７４の底面である座面８４に当接した状態で圧縮配置されている。そして、コイルバネ５３は、弁体２１が弁座２２から離座する、すなわち弁機構５の開き量（開度）が大きくなるようにピストン５２を付勢している。
【００２７】
このように構成された減圧弁１では、減圧室７１と圧力調整室７２の差圧、付勢部材３４及びコイルバネ５３の付勢力に応じてピストン５２が円筒部６１内を摺動する。そして、ピストン５２の軸方向位置に応じて弁機構５の開き量を調整することで、二次ポート３側の圧力（減圧室７１内の圧力）が所定圧を超えないようにしている。
【００２８】
ここで図２に示すように、コイルバネ５３は、その中心軸Ｌ１に沿って均一に圧縮（平行圧縮）した場合であっても、中心軸Ｌ１に沿った軸方向力Ｆｌ以外に、中心軸Ｌ１と直交する方向の横力Ｆｓが発生する。そのため、コイルバネ５３を圧縮した際に発生する全体の付勢力（軸方向力Ｆｌと横力Ｆｓとの合成力Ｆｃ）の方向は、中心軸Ｌ１に対して交差角αで僅かに傾く。なお、横力Ｆｓの軸方向力Ｆｌと直交する平面内での方向は、その有効巻き数等のバネ諸元に応じて略一義的に決まる。また、図２では説明の便宜上、交差角αを実際よりも大きく誇張して示している。
【００２９】
この点を踏まえ、図３に示すように、本実施形態のシリンダ５１及びピストン５２の各座面８２，８４は、シリンダ５１（円筒部６１）の軸線Ｌ２と直交する直交平面Ｓに対して傾斜して組み付けられるように形成されている。これにより、シリンダ５１、ピストン５２及びコイルバネ５３間の相対的な周方向位置（位相）に応じてコイルバネ５３の合成力Ｆｃの方向が変化することを考慮し、コイルバネ５３は合成力Ｆｃの方向と軸線Ｌ２方向とのずれを小さくするように組み付けられている。なお、図３では、説明の便宜上、座面８２，８４の直交平面Ｓに対する傾斜を実際よりも大きく誇張して示している。
【００３０】
詳しくは、シリンダ５１の座面８２の直交平面Ｓに対する傾斜角βは、交差角αと略等しく設定されている（α＝β）。円筒部６１の開口端には、座面８２の低くなっている位置（バネ設置穴６５の深さが最も深くなる位置）に着色や切欠き等の目印（便宜上、図中において点で示す）８５が設けられている。
【００３１】
ピストン５２の座面８４は、シリンダ５１内に収容された状態で、直交平面Ｓに対する傾斜角γが交差角αと略等しく設定されている（α＝γ）。ピストン５２のバネ設置穴７４の開口端には、座面８４の高くなっている位置（バネ設置穴７４の深さが最も浅くなる位置）に着色や切欠き等の目印８６が設けられている。そして、ピストン５２は、目印８５，８６の周方向位置が一致するようにシリンダ５１に組み付けられており、座面８２，８４が平行になっている。
【００３２】
コイルバネ５３の各端面８１，８３は、中心軸Ｌ１と直交する平面状に形成されており、平行になっている。コイルバネ５３の各端面８１，８３には、中心軸Ｌ１に沿って均一に圧縮したときに、中心軸Ｌ１上から見た横力Ｆｓが作用する方向と逆向きの周方向位置に着色や切欠き等の目印８７が設けられている。なお、予め周知の６分力ロードセル等を用いた実験によって、同一規格（有効巻き数や形状等が同一）のモデルとなるコイルバネをその中心軸に沿って略均一に圧縮させて該コイルバネの横力を測定しており、この測定結果に基づいて目印８７が設けられている。
【００３３】
そして、コイルバネ５３は、目印８６，８７の周方向位置が一致するようにして組み付けられており、コイルバネ５３の中心軸Ｌ１はシリンダ５１の軸線Ｌ２に対して交差角αと略等しい交差角δで交差するとともに、合成力Ｆｃの方向は軸線Ｌ２と略平行になっている。すなわち、コイルバネ５３は、軸方向力Ｆｌの直交平面Ｓ上に写像した分力の方向が、横力Ｆｓを直交平面Ｓに写像した分力の方向と逆向き（直交平面Ｓ上での位相が１８０°ずれる）となり、合成力Ｆｃの方向が軸線Ｌ２方向と略一致するように組み付けられている。
【００３４】
なお、押圧機構６の組み付けは、ピストン５２のバネ設置穴７４に目印８６，８７の周方向位置が一致するようにコイルバネ５３を収容した上で、シリンダ５１の円筒部６１に目印８５，８６の周方向位置が一致するようにピストン５２及びコイルバネ５３を組み付ける。そして、これらシリンダ５１、ピストン５２及びコイルバネ５３間の位相を保った状態で、ハウジング４の収容穴１１にシリンダ５１を螺着し、さらにロックナット６３を螺着することにより組み付けられる。
【００３５】
次に本実施形態の押圧機構６及び減圧弁１の作用効果について説明する。
（１）座面８２，８４が直交平面Ｓに対してそれぞれ傾斜しているため、押圧機構６を組み付ける際にシリンダ５１、ピストン５２及びコイルバネ５３間の相対的な位相を変えることで、コイルバネ５３からピストン５２に作用する軸方向力Ｆｌ及び横力Ｆｓの方向が変化して合成力Ｆｃの方向が変化する。そして、座面８２，８４が直交平面Ｓに対してそれぞれ交差角αと略等しい傾斜角β，γで傾斜し、コイルバネ５３の端面８１，８３がそれぞれ中心軸Ｌ１に直交するため、上記のように目印８５，８６，８７を合わせて組み付けることで、コイルバネ５３の合成力Ｆｃの方向をシリンダ５１の軸線Ｌ２方向に略一致させてコイルバネ５３を組み付けることができる。これにより、ピストン５２の一部が円筒部６１の内周面に強く押しつけられた状態で摺動することを効果的に低減でき、シリンダ５１及びピストン５２及びの摩耗を抑制して、例えば減圧弁１の耐久性を向上できる。
【００３６】
（２）座面８２，８４が平行であるとともに、端面８１，８３がそれぞれ中心軸Ｌ１に直交するため、コイルバネ５３が中心軸Ｌ１に沿って略均一に圧縮される。そのため、コイルバネ５３の圧縮量が周方向位置に応じて大きく変化することを抑制し、ピストン５２のシリンダ５１内での摺動を安定させることができる。
【００３７】
（３）コイルバネ５３に横力Ｆｓの方向を示す目印８７を設け、シリンダ５１及びピストン５２に各座面８２，８４の直交平面Ｓに対する傾斜状態を示す目印８５，８６を設けたため、容易にコイルバネ５３の合成力Ｆｃとシリンダ５１の軸線Ｌ２とのずれを小さくするようにコイルバネ５３を組み付けることができる。
【００３８】
（第２実施形態）
次に、第２実施形態を図面に従って説明する。なお、説明の便宜上、同一の構成については上記第１実施形態と同一の符号を付してその説明を省略する。
【００３９】
図４に示すように、本実施形態のシリンダ５１の座面８２ａは、直交平面Ｓと平行に形成されており、目印は設けられていない。なお、図４では、説明の便宜上、ピストン５２の座面８４の直交平面Ｓに対する傾斜を実際よりも大きく誇張して示している。そして、コイルバネ５３は、上記第１実施形態と同様に目印８６，８７の周方向位置が一致するようにシリンダ５１及びピストン５２に対して組み付けられている。
【００４０】
本実施形態では、上記第１実施形態の（３）の作用効果に加えて以下の作用効果を奏する。
（４）座面８４が直交平面Ｓに対して傾斜しているため、押圧機構６を組み付ける際にシリンダ５１、ピストン５２及びコイルバネ５３間の相対的な位相を変えることで、コイルバネ５３からピストン５２に作用する軸方向力Ｆｌ及び横力Ｆｓの方向が変化して合成力Ｆｃの方向が変化する。これにより、コイルバネ５３の合成力Ｆｃの方向と軸線Ｌ２方向とのずれを小さくするようにコイルバネ５３を組み付けることができる。
【００４１】
（第３実施形態）
次に、第３実施形態を図面に従って説明する。なお、説明の便宜上、同一の構成については上記第１実施形態と同一の符号を付してその説明を省略する。
【００４２】
図５に示すように、ピストン５２の座面８４ａは、直交平面Ｓと平行に形成されており、目印は設けられていない。なお、図５では、説明の便宜上、シリンダ５１の座面８２の直交平面Ｓに対する傾斜を実際よりも大きく誇張して示している。
【００４３】
コイルバネ５３の各端面８１，８３には、以下の態様で行われる実験等によって測定された横力に基づいて目印８７ａが設けられている。詳しくは、まずコイルバネ５３をシリンダ５１とピストン５２との間に挟み込む場合と同様の状況下、すなわち中心軸Ｌ１と直交する平面及び該平面に対して傾斜角βだけ傾斜した平面との間で圧縮したときに発生する横力Ｆｓを測定する。その後、コイルバネ５３を中心軸Ｌ１周りに所定角度ずつ回転させて（位相を変えて）同様の測定を複数回行い、その測定結果のうちで横力が最も小さくなる位相でコイルバネ５３の圧縮量が最も大きくなる周方向位置に目印８７ａを設ける。
【００４４】
そして、コイルバネ５３は、目印８５，８７ａの周方向位置が一致するようにシリンダ５１及びピストン５２に対して組み付けられている。
本実施形態では、上記第１実施形態の（３）の作用効果に加えて以下の作用効果を奏する。
【００４５】
（５）座面８４ａが直交平面Ｓと平行であるとともに座面８２が直交平面Ｓに対して傾斜している。そのため、押圧機構６を組み付ける際にシリンダ５１、ピストン５２及びコイルバネ５３間の相対的な位相を変えることで、圧縮量が大きく（小さく）なるコイルバネ５３の周方向部位が変化し、各端面８１，８３での荷重分布の変化に伴って横力Ｆｓの大きさとともに合成力Ｆｃの方向が変化する。これにより、コイルバネ５３の合成力Ｆｃの方向と軸線Ｌ２方向とのずれを小さくするようにコイルバネ５３を組み付けることができる。
【００４６】
（第４実施形態）
次に、第４実施形態を図面に従って説明する。なお、説明の便宜上、同一の構成については上記第１実施形態と同一の符号を付してその説明を省略する。
【００４７】
図６に示すように、コイルバネ５３の各端面８１ａ，８３ａは、中心軸Ｌ１と直交する平面Ｓ１に対する傾斜角εが交差角αと略等しく設定されている。コイルバネ５３の各端面８１ａ，８３ａには、上記第２実施形態又は第３実施形態と同様の方法により、目印８７ｂが設けられている。そして、図７に示すように、コイルバネ５３は、目印８５，８６，８７ｂの周方向位置が一致するようにシリンダ５１及びピストン５２に対して組み付けられている。なお、図６及び図７では、説明の便宜上、座面８２，８４及び端面８１，８３の直交平面Ｓに対する傾斜を実際よりも大きく誇張して示している。
【００４８】
本実施形態では、上記第１実施形態の（３）、及び目印８７ｂの設定方法に応じて上記第２実施形態の（４）又は上記第３実施形態の（５）と同様の作用効果を奏する。
なお、上記各実施形態は、これを適宜変更した以下の態様にて実施することもできる。
【００４９】
・上記第１実施形態では、目印８５，８６，８７の周方向位置を一致させて押圧機構６を組み付けたが、合成力Ｆｃの方向と軸線Ｌ２方向とのずれが小さくなれば、目印８５，８６，８７の周方向位置が多少ずれた状態で押圧機構６を組み付けてもよい。なお、上記第２〜第４実施形態においても同様である。
【００５０】
・上記第１実施形態において、座面８２，８４の直交平面Ｓに対する傾斜角β，γを交差角α以外に設定してもよい。また、傾斜角βと傾斜角γとを異なる角度に設定して座面８２と座面８４とが平行とならないように形成してもよく、コイルバネ５３の端面８１，８３を直交平面Ｓに対して傾斜させてもよい。要するに、座面８２，８４の少なくとも一方が直交平面Ｓに対して傾斜していればよく、これら座面８２，８２ａ，８４，８４ａ及び端面８１，８１ａ，８３，８３ａの設定は適宜変更可能である。
【００５１】
・上記各実施形態では、シリンダ５１をハウジング４の収容穴１１に固定したが、これに限らず、例えば収容穴１１に円板状のカバーを固定し、収容穴１１内にピストン５２を摺動可能に収容してもよい。つまり、シリンダをカバー及びハウジングの一部により構成してもよい。
【００５２】
・上記第各実施形態において、シリンダ５１、ピストン５２及びコイルバネ５３に目印８５，８６，８７，８７ａ，８７ｂを設ける周方向位置や目印８５，８６，８７，８７ａ，８７ｂを設けるための横力の測定方法は適宜変更可能である。また、目印８５，８６，８７，８７ａ，８７ｂを設けなくてもよい。
【００５３】
・上記各実施形態において、減圧弁１は高圧の水素ガスを減圧する用途に用いたが、これに限らず、水素以外の気体やオイル等の液体の圧力を減圧する用途に用いてもよい。
・上記各実施形態では、押圧機構６を減圧弁１の弁体２１を押圧するための構成に適用したが、これに限らず、例えばラックアンドピニオン式のステアリング装置におけるラックバーを押圧するための構成等、他の装置に適用してもよい。
【００５４】
次に、上記各実施形態及び別例から把握できる技術的思想について、それらの効果とともに以下に追記する。
（イ）前記コイルバネには、該コイルバネを圧縮した場合に発生する横力に基づく目印が設けられ、前記シリンダ及びピストンには、前記各座面の前記直交平面に対する傾斜状態に基づく目印が設けられた押圧機構。上記構成によれば、目印が設けられるため、容易にコイルバネの合成力とシリンダの軸線とのずれを小さくするように該コイルバネを組み付けることができる。
【符号の説明】
【００５５】
１…減圧弁、２…一次ポート、３…二次ポート、５…弁機構、６…押圧機構、２１…弁体、２２…弁座、２３…プラグ、２４…バルブステム、５１…シリンダ、５２…ピストン、５３…コイルバネ、８１，８１ａ，８３，８３ａ…端面、８２，８２ａ，８４，８４ａ…座面、８５，８６，８７，８７ａ，８７ｂ…目印，α，δ…交差角、β，γ，ε…傾斜角、Ｓ…直交平面、Ｆｃ…合成力、Ｆｌ…軸方向力、Ｆｓ…横力、Ｌ１…中心軸、Ｌ２…軸線。
【図１】
2017204245.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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