(57)【要約】      （修正有）【課題】導電性に優れる摺動部材、導電性に優れる摺動部材を形成可能な摺動部材形成材料、及び摺動部材の製造方法を提供する。【解決手段】直流モータ用ブラシとして用いられる摺動部材で、金属と、黒鉛とを含み、金属は島相２０を形成し、島相２０はアスペクト比の平均値が３．０以上であるか、若しくは、金属の含有率は、摺動部材の３３質量％以下であるか、若しくは、金属は、銅及び銅合金からなる群より選ばれる少なくとも１種を含む摺動部材。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属と、黒鉛とを含み、前記金属は島相を形成し、前記島相はアスペクト比の平均値が３．０以上である、摺動部材。
【請求項２】
前記金属の含有率は、前記摺動部材の３３質量％以下である、請求項１に記載の摺動部材。
【請求項３】
前記金属は、銅及び銅合金からなる群より選ばれる少なくとも１種を含む、請求項１又は請求項２に記載の摺動部材。
【請求項４】
直流モータ用ブラシとして用いられる、請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の摺動部材。
【請求項５】
請求項１に記載の摺動部材を製造するために用いられる摺動部材形成材料であって、金属と、樹脂処理黒鉛とを含み、前記樹脂処理黒鉛の平均粒子径が２００μｍを超えている、摺動部材形成材料。
【請求項６】
前記金属の含有率は、前記摺動部材形成材料の３３質量％以下である、請求項５に記載の摺動部材形成材料。
【請求項７】
請求項１に記載の摺動部材の製造方法であって、金属と、樹脂処理黒鉛とを含み、前記樹脂処理黒鉛の平均粒子径が２００μｍを超えている摺動部材形成材料を成形及び焼成する工程を含む、摺動部材の製造方法。
【請求項８】
前記金属の含有率は、前記摺動部材形成材料の３３質量％以下である、請求項７に記載の摺動部材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、摺動部材、摺動部材形成材料及び摺動部材の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
小型直流モータ用のブラシ等の摺動部材の製造には、摺動性及び導電性を付与する観点から、黒鉛と銅、銀等の金属とを含む材料（金属黒鉛質材料）が広く用いられている。
【０００３】
金属黒鉛質材料を用いる摺動部材の製造方法としては、天然黒鉛粉とバインダ樹脂とを混合して造粒黒鉛粒子を作製し、これに銅粉と固体潤滑剤等の添加剤を加えて所定の形状に成形し、焼成して製造する方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第２６４１６９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記の方法で製造される摺動部材は、金属相と黒鉛相とがランダムに絡み合った構造であるために導電相である金属相の連続性に乏しく、導電性に向上の余地がある。摺動部材の導電性を向上させる手法としては、摺動部材中の金属の配合量を増やすことが挙げられる。しかしながら、金属の配合量を増やした場合、摺動部材中の金属と、整流子中の銅との接触によって摺動性が低下し、摺動部材と整流子の摩耗量がともに増加するという問題がある。さらに、高温多湿環境では金属の表面に酸化皮膜が形成されて抵抗が大きくなり、モータの出力の低下を引き起こすという問題がある。従って、金属の配合量を増やす以外の方法で摺動部材の導電性を向上させる技術の開発が望まれている。
【０００６】
本発明は上記事情に鑑み、導電性に優れる摺動部材、導電性に優れる摺動部材を形成可能な摺動部材形成材料、及び摺動部材の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するための手段には、以下の実施態様が含まれる。
＜１＞金属と、黒鉛とを含み、前記金属は島相を形成し、前記島相はアスペクト比の平均値が３．０以上である、摺動部材。
＜２＞前記金属の含有率は、前記摺動部材の３３質量％以下である、＜１＞に記載の摺動部材。
＜３＞前記金属は、銅及び銅合金からなる群より選ばれる少なくとも１種を含む、＜１＞又は＜２＞に記載の摺動部材。
＜４＞直流モータ用ブラシとして用いられる、＜１＞〜＜３＞のいずれか１項に記載の摺動部材。
＜５＞＜１＞に記載の摺動部材を製造するために用いられる摺動部材形成材料であって、金属と、樹脂処理黒鉛とを含み、前記樹脂処理黒鉛の平均粒子径が２００μｍを超えている、摺動部材形成材料。
＜６＞前記金属の含有率は、前記摺動部材形成材料の３３質量％以下である、＜５＞に記載の摺動部材形成材料。
＜７＞請求項１に記載の摺動部材の製造方法であって、金属と、樹脂処理黒鉛とを含み、前記樹脂処理黒鉛の平均粒子径が２００μｍを超えている摺動部材形成材料を成形及び焼成する工程を含む、摺動部材の製造方法。
＜８＞前記金属の含有率は、前記摺動部材形成材料の３３質量％以下である、＜７＞に記載の摺動部材の製造方法。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、導電性に優れる摺動部材、導電性に優れる摺動部材を形成可能な摺動部材形成材料、及び摺動部材の製造方法が提供される。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】摺動部材の断面における島相の形状を模式的に示す図である。
【図２】摺動部材の断面の電子顕微鏡写真を画像解析ソフトを用いて二値化及び楕円化処理したときの一例を示す図であり、（Ａ）は実施例１で作製した摺動部材の断面の電子顕微鏡写真であり、（Ｂ）は（Ａ）の電子顕微鏡写真を画像解析ソフトを用いて二値化処理した画像であり、（Ｃ）は（Ｂ）の二値化処理した画像を楕円化した画像である。
【図３】実施例２で作製した摺動部材の断面の電子顕微鏡写真である。
【図４】実施例３で作製した摺動部材の断面の電子顕微鏡写真である。
【図５】比較例１で作製した摺動部材の断面の電子顕微鏡写真である。
【図６】比較例２で作製した摺動部材の断面の電子顕微鏡写真である。
【図７】比較例３で作製した摺動部材の断面の電子顕微鏡写真である。
【図８】比較例４で作製した摺動部材の断面の電子顕微鏡写真である。
【図９】比較例５で作製した摺動部材の断面の電子顕微鏡写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明を実施するための形態について詳細に説明する。但し、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。以下の実施形態において、その構成要素（要素ステップ等も含む）は、特に明示した場合を除き、必須ではない。数値及びその範囲についても同様であり、本発明を制限するものではない。
【００１１】
本明細書において「工程」との語には、他の工程から独立した工程に加え、他の工程と明確に区別できない場合であってもその工程の目的が達成されれば、当該工程も含まれる。
本明細書において「〜」を用いて示された数値範囲には、「〜」の前後に記載される数値がそれぞれ最小値及び最大値として含まれる。
本明細書中に段階的に記載されている数値範囲において、一つの数値範囲で記載された上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよい。また、本明細書中に記載されている数値範囲において、その数値範囲の上限値又は下限値は、実施例に示されている値に置き換えてもよい。
本明細書において組成物中の各成分の含有率又は含有量は、組成物中に各成分に該当する物質が複数種存在する場合、特に断らない限り、組成物中に存在する当該複数種の物質の合計の含有率又は含有量を意味する。
本明細書において組成物中の各成分の粒子径は、組成物中に各成分に該当する粒子が複数種存在する場合、特に断らない限り、組成物中に存在する当該複数種の粒子の混合物についての値を意味する。
【００１２】
＜摺動部材＞
本実施形態の摺動部材は、金属と、黒鉛とを含み、前記金属は島相を形成し、前記島相のアスペクト比の平均値が３．０以上である。
【００１３】
本発明者らの検討により、上記構造を有する摺動部材は導電性に優れていることがわかった。その理由は明らかではないが、金属が島相を形成し、そのアスペクト比の平均値が３．０以上となることで通電パスが効率良く形成されるためであると推測される。
【００１４】
本明細書において「島相」とは、摺動部材の断面を観察したときに、金属が存在し、かつ、黒鉛を含む海相で囲まれた領域となっている部分を意味する。
【００１５】
本明細書において摺動部材中の島相のアスペクト比は、摺動部材の断面を走査型電子顕微鏡を用いて撮影した写真を画像解析ソフト「ＩｍａｇｅＪ（Rasband, W.S., ImageJ, U. S. National Institutes of Health, Bethesda, Maryland, USA, http://imagej.nih.gov/ij/, 1997-2012、及びSchneider, C.A., Rasband, W.S.,  Eliceiri, K.W. "NIH Image to ImageJ: 25 years of image analysis". Nature Methods 9, 671-675, 2012）」を用いて二値化処理し、二値化処理した画像を楕円化処理して得られた楕円のアスペクト比を意味する。
【００１６】
図１は、摺動部材の断面における島相の形状を楕円化した状態を模式的に示す図である。島相２０のアスペクト比は、楕円２０の長軸ａの長さを短軸ｂの長さで除した値（長軸ａの長さ／短軸ｂの長さ）を意味する。
【００１７】
島相２０の長軸ａは、黒鉛から形成される海相１０と、島相２０との境界に相当する島相２０の輪郭線上の任意の２点を結ぶ線分のうち、最も長い線分とする。島相２０の短軸ｂは、長軸ａと直交する線分であって島相２０の輪郭線上の任意の２点を結ぶ線分のうち、最も長い線分とする。
【００１８】
島相のアスペクト比の平均値は、走査型電子顕微鏡を用いて撮影した写真において、長軸が長いものから順に１００個の島相を選択し、これらについてそれぞれ算出したアスペクト比の数平均値とする。
【００１９】
摺動部材の断面の写真は、走査型電子顕微鏡（ＥＳＥＭ  ＸＬ３０、Ｐｈｉｌｉｐｓ社）を用いて高真空モード、倍率５０倍、及びビーム強度１０ｋＶの条件で撮影して得られる。撮影対象となる摺動部材の断面は、成型時の加圧面に対して垂直な面（加圧方向に沿った面）とし、断面には研磨加工を施す。
【００２０】
図２（Ａ）は、実施例１で作製した摺動部材の断面の走査型電子顕微鏡写真である。電走査型子顕微鏡写真の視野サイズは、島相の形状及び分散状態が明確となるように調整する。図２（Ｂ）は、画像解析ソフトＩｍａｇｅＪを用いて図２（Ａ）の位相像を二値化処理した画像である。図２（Ｃ）は、図２（Ｂ）の二値化処理した画像を楕円化した画像である。図３〜９は、実施例２、実施例３及び比較例１〜５でそれぞれ作製した摺動部材の断面の走査型電子顕微鏡写真である。
【００２１】
島相のアスペクト比の平均値は３．０以上であり、３．２以上であることが好ましく、３．３以上であることがより好ましい。島相のアスペクト比の平均値の上限は、特に制限されない。また、島相の長軸の長さと短軸の長さは、特に制限されない。
【００２２】
（金属）
摺動部材に含まれる金属の種類は特に制限されず、摺動部材の用途等に応じて選択できる。例えば、銅、銅合金等が挙げられる。金属は、１種のみを使用しても２種以上を併用してもよい。導電性の観点からは、銅及び銅合金からなる群より選ばれる少なくとも１種が好ましい。銅合金としては、黄銅、リン青銅、白銅等が挙げられる。
【００２３】
金属が銅及び銅合金からなる群より選ばれる少なくとも１種を含む場合、金属の全構成原子中に銅原子の占める割合が７０質量％以上であることが好ましく、８０質量％以上であることがより好ましく、９０質量％以上であることがさらに好ましい。
【００２４】
金属は、摺動部材の成形及び焼成前に粒子の状態であることが好ましく、電解銅粉であることがより好ましく、さらに樹枝形状を有する電解銅粉であることが好ましい。
【００２５】
金属が粒子の状態である場合、その平均粒子径は特に制限されない。例えば、５μｍ〜１００μｍの範囲であってよい。出力向上及び機械的強度向上の観点からは、金属の平均粒子径は７５μｍ以下であることが好ましい。摺動部材中に金属が形成する島相のアスペクト比の平均値を３．０以上にする観点からは、金属の平均粒子径は小さいことが好ましい。具体的には、金属の平均粒子径が４５μｍ以下であることが好ましく、３５μｍ以下であることがより好ましく、３０μｍ以下であることがさらに好ましい。
【００２６】
金属は、平均粒子径が異なる２種以上の組み合わせであってもよい。例えば、平均粒子径が３０μｍを超えている金属と、平均粒子径が３０μｍ以下の金属とを組み合わせてもよい。この場合、摺動部材中に金属が形成する島相のアスペクト比の平均値を３．０以上にする観点からは、平均粒子径が３０μｍ以下の金属の割合が金属全体の１質量％以上であることが好ましく、３質量％以上であることが好ましく、５質量％以上であることがさらに好ましい。
【００２７】
本明細書において金属の平均粒子径は、レーザー回折法により測定される体積基準の粒度分布において小径側からの累積が５０％となるときの粒子径（Ｄ５０）である。
【００２８】
金属は、高温下又は高温多湿下での比抵抗の増加抑制の観点から、亜鉛、マンガン等の酸化物生成の標準自由エネルギーが銅よりも低い金属を含んでもよい。
【００２９】
摺動部材が、酸化物生成の標準自由エネルギーが銅よりも低い金属を含む場合、その含有率は、特に制限されない。例えば、摺動部材の０．０５質量％〜５質量％であってよく、０．１質量％〜４．５質量％であることが好ましい。
【００３０】
酸化物生成の標準自由エネルギーが銅よりも低い金属の平均粒子径は、特に制限されない。例えば、平均粒子径が０．１μｍ〜１００μｍの範囲内であってよい。
【００３１】
酸化物生成の標準自由エネルギーが銅よりも低い金属の平均粒子径は、レーザー回折法による一般的な粒度分布測定法で定めた方法により求めることができる。
【００３２】
金属は、金属中に不可避的に混入する金属以外の原子を含んでいてもよい。金属が金属以外の原子を含む場合、その含有率は０．１質量％以下であることが好ましく、０．０５質量％以下であることがより好ましい。
【００３３】
摺動部材に含まれる金属の含有率は、特に制限されない。本実施形態の摺動部材は、金属を増量しなくとも良好な導電性を発現できる。金属の配合量を抑え、かつ良好な導電性を発現する観点からは、摺動部材に含まれる金属の含有率は、摺動部材の３３質量％以下であることが好ましく、３０質量％以下であることがより好ましく、２８質量％以下であることがさらに好ましい。必要な導電性を発現する観点からは、摺動部材に含まれる金属の含有率は、摺動部材の１０質量％以上であることが好ましい。
【００３４】
（黒鉛）
摺動部材に含まれる黒鉛の種類は特に制限されず、天然黒鉛であっても、人造黒鉛であってもよい。中でも、結晶の発達した潤滑性により優れる天然黒鉛が好ましい。黒鉛は、１種のみを使用しても２種以上を併用してもよい。
【００３５】
ブラシ強度向上によるブラシ摩耗量低減の観点からは、黒鉛は、摺動部材の成形及び焼成前には樹脂処理黒鉛の状態であり、焼成後には樹脂処理黒鉛の焼成物の状態であることが好ましい。樹脂処理黒鉛中の樹脂は、焼成後に黒鉛化していても、黒鉛化していなくてもよい。本明細書において樹脂処理黒鉛とは、黒鉛とバインダ樹脂を含む組成物に、必要に応じて固体潤滑剤、硬化剤、可塑剤等を添加したものを混練した後、造粒したものを意味する。樹脂処理黒鉛の作製方法は特に制限されず、一般的な方法を適用できる。
【００３６】
樹脂処理黒鉛の作製に用いる黒鉛の平均粒子径は、特に制限されない。例えば、１０μｍ〜２００μｍの範囲であってよい。
【００３７】
樹脂処理黒鉛の平均粒子径は、特に制限されない。例えば、３０μｍ〜５００μｍの範囲であってよい。摺動部材中に金属が形成する島相のアスペクト比の平均値を３．０以上にする観点からは、樹脂処理黒鉛の平均粒子径は大きいことが好ましい。具体的には、樹脂処理黒鉛の平均粒子径が２００μｍを超えていることが好ましく、２５０μｍ以上であることがより好ましく、３００μｍ以上であることがさらに好ましい。
【００３８】
樹脂処理黒鉛は、平均粒子径が異なる２種以上の組み合わせであってもよい。例えば、平均粒子径が２００μｍを超えている樹脂処理黒鉛と、平均粒子径が２００μｍ以下の樹脂処理黒鉛とを組み合わせてもよい。この場合、摺動部材中に金属が形成する島相のアスペクト比の平均値を３．０以上にする観点からは、平均粒子径が２００μｍを超えている樹脂処理黒鉛の割合が樹脂処理黒鉛全体の３０質量％以上であることが好ましく、３５質量％以上であることが好ましく、４０質量％以上であることがさらに好ましい。
【００３９】
本明細書において黒鉛及び樹脂処理黒鉛の平均粒子径は、レーザー回折法により測定される体積基準の粒度分布において小径側からの累積が５０％となるときの粒子径（Ｄ５０）である。
【００４０】
樹脂処理黒鉛の作製に用いられるバインダ樹脂は、特に制限されない。例えば、フェノール樹脂、フラン樹脂、尿素樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂等が挙げられる。バインダ樹脂の状態は特に制限されず、液状、固形状、粉状等のいずれであってもよい。バインダ樹脂は、１種のみを用いても、２種以上を併用してもよい。
【００４１】
バインダ樹脂は、機械強度及び耐熱性の観点からは、フェノール樹脂が好ましい。フェノール樹脂は、レゾール樹脂であっても、ノボラック樹脂であっても、これらの組み合わせであってもよい。フェノール樹脂は、所望の特性に応じて各種変性剤で変性された変性フェノール樹脂であってもよい。具体的には、レゾルシン変性フェノール樹脂、クレゾール変性フェノール樹脂、アルキル変性フェノール樹脂、カシュー変性フェノール樹脂、芳香族炭化水素樹脂変性フェノール樹脂、メラミン変性フェノール樹脂、油変性フェノール樹脂、フラン変性フェノール樹脂、ロジン変性フェノール樹脂、テルペン変性フェノール樹脂等が挙げられる。
【００４２】
（離型剤）
摺動部材は、離型剤を含有してもよい。離型剤の種類は特に制限されず、摺動部材の用途等に応じて選択できる。離型剤として具体的には、流動パラフィン、パラフィンワックス、合成ポリエチレンワックス、ステアリン酸、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸アミド、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド、メチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、ステアリン酸モノグリセリド、ステアリルステアレート、硬化油等が挙げられる。離型剤は１種のみを用いても、２種以上を併用してもよい。
【００４３】
摺動部材が離型剤を含む場合、その含有率は特に制限されない。例えば、摺動部材の０．０１質量％〜１．５質量％であってよい。
【００４４】
（その他の成分）
摺動部材は、必要に応じて金属、黒鉛（バインダ樹脂由来の黒鉛を含む）及び離型剤以外のその他の成分を含んでもよい。例えば、潤滑性の観点から、二硫化モリブデン、二硫化タングステン等の金属硫化物固体潤滑剤を含んでもよい。
【００４５】
摺動部材が金属硫化物固体潤滑剤を含む場合、その含有率は、摺動部材の０．０５質量％〜６質量％であることが好ましく、１質量％〜５質量％であることがより好ましく、２質量％〜４質量％であることがさらに好ましい。
【００４６】
金属硫化物固体潤滑剤の平均粒子径は、特に制限されない。例えば、平均粒子径が０ ．５μｍ〜５０μｍの範囲内であってよい。金属硫化物固体潤滑剤の平均粒子径は、レーザー回折法により測定される体積基準の粒度分布において小径側からの累積が５０％となるときの粒子径（Ｄ５０）である。
【００４７】
本実施形態の摺動部材は、例えば、直流モータ用ブラシ、軸受け、シールリング、ブレード、ローター、プーリー等に好適に用いることができる。
【００４８】
＜摺動部材形成材料＞
本実施形態の摺動部材形成材料は、金属と、樹脂処理黒鉛とを含み、前記樹脂処理黒鉛の平均粒子径が２００μｍを超えている。本実施形態の摺動部材形成材料によれば、導電性に優れる摺動部材を作製することができる。また、本実施形態の摺動部材形成材料によれば、金属と、黒鉛とを含み、前記金属は島相を形成し、前記島相のアスペクト比の平均値が３．０以上である摺動部材を作製することができる。
【００４９】
摺動部材形成材料に含まれる金属粒子及び樹脂処理黒鉛の詳細及び好ましい態様は、摺動部材の作製に用いられる金属粒子及び樹脂処理黒鉛の詳細及び好ましい態様と同様である。
【００５０】
摺動部材形成材料は、必要に応じて離型剤を含んでもよく、その他の成分を含んでもよい。これらの詳細及び好ましい態様は、摺動部材の作製に用いられる離型剤及びその他の成分の詳細及び好ましい態様と同様である。
【００５１】
＜摺動部材の製造方法＞
本実施形態の摺動部材の製造方法は、金属と、樹脂処理黒鉛とを含み、前記樹脂処理黒鉛の平均粒子径が２００μｍを超えている摺動部材形成材料を成形及び焼成する工程を含む。本実施形態の製造方法によれば、導電性に優れる摺動部材を作製することができる。また、本実施形態の製造方法によれば、金属と、黒鉛とを含み、前記金属は島相を形成し、前記島相のアスペクト比の平均値が３．０以上である摺動部材を作製することができる。
本実施形態の摺動部材形成材料における金属の含有率は、摺動部材形成材料の３３質量％以下であることが好ましい。
【００５２】
上記方法において、摺動部材形成材料を成形及び焼成する方法は特に制限されず、一般的な方法を適用できる。例えば、摺動部材形成材料の原料を混合したものを成形型に入れ、加圧（例えば、２００ＭＰａ〜４００ＭＰａ）して成形し、その後、還元性雰囲気で焼成（例えば、６００℃〜８００℃で６時間〜１０時間）することで行うことができる。必要に応じ、焼成後に得られる摺動部材を所定の形状及び寸法に機械加工してもよい。
【００５３】
上記方法において、摺動部材形成材料の詳細及び好ましい態様は、上述した実施形態の摺動部材形成材料の詳細及び好ましい態様と同様である。
【実施例】
【００５４】
以下、実施例及び比較例によって本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００５５】
（樹脂処理黒鉛の作製）
天然黒鉛粉（平均粒子径：３０μｍ）８４質量％、二硫化モリブデン粉１．０質量％及びフェノール樹脂１５質量％を混練、乾燥、粉砕及び分級して、平均粒子径が３００μｍの樹脂処理黒鉛Ａ、平均粒子径が１００μｍの樹脂処理黒鉛Ｂ、及び平均粒子径が３０μｍ未満の樹脂処理黒鉛Ｃを作製した。
【００５６】
（摺動部材形成材料の調製）
作製した樹脂処理黒鉛Ａ〜Ｃのそれぞれに、銅粒子Ａ（平均粒子径：３５μｍ）、銅粒子Ｂ（平均粒子径：３０μｍ）、銅粒子Ｃ（平均粒子径：２０μｍ）及び離型剤（ステアリン酸カルシウム）を、表１に示す配合組成（質量部）で配合し、Ｖ型混合機で混合して、摺動部材形成材料を調製した。
【００５７】
（摺動部材の作製）
調製した摺動部材形成材料を金型に充填し、さらに所定の位置にリード線を埋設した。その後、単軸の粉末成形機で２９４ＭＰａの圧力で成形し、次いで還元雰囲気で７００ ℃の温度で７時間焼成して、摺動部材を作製した。
【００５８】
（導電性の評価）
作製した摺動部材の比抵抗を、４端子法で測定した。具体的には、寸法が厚さ５ｍｍ×幅７ｍｍ×長さ１５ｍｍの試験片を摺動部材から作製し、その両側に金属電極板を押し付けた状態で、一定電流を流し、試験片の上面に２触針（触針間距離：１０ｍｍ）を接触させて２触針間の電圧をマルチメータで測定した。得られた測定値から比抵抗（μΩ／ｍ）を求めた。結果を表１に示す。
【００５９】
（島相のアスペクト比の評価）
作製した摺動部材の断面における島相のアスペクト比を上述した方法により測定し、平均値を求めた。結果を表１に示す。
【００６０】
【表１】
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【００６１】
表１に示す結果より、島相のアスペクト比の平均値が３．０以上である実施例１〜実施例３の摺動部材は、島相のアスペクト比の平均値が３．０未満である比較例１〜６の摺動部材に比べて比抵抗が小さく、導電性に優れていることがわかる。
【００６２】
また、金属の含有量と粒子径が同じである実施例１と比較例１〜比較例５との比較より、平均粒子径の大きい樹脂処理黒鉛の割合を増やすことが、島相のアスペクト比を３．０以上にするための有効な手法であることが示唆された。
【００６３】
樹脂処理黒鉛の量と粒子径ごとの組成が同じである実施例３と比較例６の比較より、平均粒子径の小さい金属粒子の割合を増やすことが、島相のアスペクト比を３．０以上にするための有効な手法であることが示唆された。さらに実施例３と比較例６の比較より、島相のアスペクト比を３．０以上にすることで、金属の含有量を増やさなくても比抵抗が小さくなり、導電性が向上することが示唆された。
【符号の説明】
【００６４】
１０：海相  
２０：島相
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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