(57)【要約】【課題】複雑な機構を有することなく、大きなディフューザ効果を得られる低圧蒸気タービン構造を提供する。【解決手段】タービンロータと、前記タービンロータの周方向に複数設けられた最終段動翼と、前記最終段動翼の外周先端部に設けられたカバーと、前記最終段動翼の下流側に設けられ、蒸気主流路を形成する排気ディフューザとを備えた低圧蒸気タービン構造であって、前記主蒸気流路の外周面に相当する前記排気ディフューザにおける内周側壁面の子午面形状を、前記カバーの下流側端より下流方向に向かって、内周側に凸となるＳ字状に形成し、かつ、前記カバーの下流側端より下流側の前記蒸気主流路の外周面の最も内周側の径方向位置を、前記カバーの内周面の接線方向に延長して得られる線分より外周側に設けた。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
タービンロータと、
前記タービンロータの周方向に複数設けられた最終段動翼と、
前記最終段動翼の外周先端部に設けられたカバーと、
前記最終段動翼の下流側に設けられ、蒸気主流路を形成する排気ディフューザとを備えた低圧蒸気タービン構造であって、
前記主蒸気流路の外周面に相当する前記排気ディフューザにおける内周側壁面の子午面形状を、前記カバーの下流側端より下流方向に向かって、内周側に凸となるＳ字状に形成し、
かつ、前記カバーの下流側端より下流側の前記蒸気主流路の外周面の最も内周側の径方向位置を、前記カバーの内周面の接線方向に延長して得られる線分より外周側に設けた
ことを特徴とする低圧蒸気タービン構造。
【請求項２】
請求項１に記載の低圧蒸気タービン構造において、
前記カバーの下流側端より下流方向に向かって、内周側に凸となるＳ字状に形成した前記排気ディフューザにおける内周側壁面の子午面形状を、複数の円弧で形成した
ことを特徴とする低圧蒸気タービン構造。
【請求項３】
請求項１に記載の低圧蒸気タービン構造において、
内周側に凸となるＳ字状に形成した前記排気ディフューザにおける内周側壁面の子午面形状の縮径部のうち最小の径となる最縮径部の径の値を、タービン軸方向から見て周方向の位置によって、異なるように形成した
ことを特徴とする低圧蒸気タービン構造。
【請求項４】
請求項３に記載の低圧蒸気タービン構造において、
前記タービン軸方向から見た周方向の位置であって圧力回復係数の値が大きい位置において、前記最縮径部の径の値が、他の周方向の位置における径の値よりも大きい
ことを特徴とする低圧蒸気タービン構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、低圧蒸気タービン構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
ボイラ等の蒸気発生器が発生する蒸気でタービンを回転して発電する発電プラントには、高圧タービン、中圧タービン、及び低圧タービンなどの蒸気タービンがこの順に備わり、低圧タービンを回転させた蒸気は、排気室を経由して復水器に導入され、復水器で凝縮されて復水となり蒸気発生器に還流する。高圧・中圧・低圧それぞれのタービンの出口直後には、排気室と呼ばれる蒸気の流路部があり、一般に、急激な流れの転向を伴う形状を有するため、蒸気の流れに抵抗が生まれ圧力損失を生じやすい。
【０００３】
特に、低圧タービンの出口から復水器にかけての蒸気流路である低圧排気室における圧力損失は、プラント性能に与える影響が大きく、この圧力損失を低減することはプラント性能向上に効果的である。また、低圧タービンの出口部に備わる排気室には、復水器に向かって蒸気の流路が広がるディフューザ流路を設けており、そのディフューザ効果による圧力回復により、タービンの熱落差が増加するため、出力の向上を図ることができる。
【０００４】
ディフューザ効果が有効に発揮された場合、低圧タービンの出口圧力が低下し、低圧タービン出入口における蒸気の圧力差が大きくなるため、より高い出力を得ることができる。このような構成の発電プラントには、復水器を低圧タービンの下方に配置することによって、発電プラントを格納する建屋を小さくする下方排気型のものがある。下方排気型の排気室では、低圧タービンから排気された蒸気は、短い距離で復水器に向かって下方に曲がって流れるため、滑らかに曲がりきれずに混合し、損失を増加させやすい。そのため、通常はスチームガイド（フローガイド）と呼ばれる環状の部材を、低圧タービン最終段の出口部に取り付け、蒸気の滑らかな流れを補助することにより性能劣化を抑制している。さらに、このスチームガイドとロータ側の壁面で挟まれた流路でディフューザ流路を形成することにより、圧力回復による性能向上が図られている。
【０００５】
ところで、気体が管路を流れるとき、壁面の近傍では壁面と気体との摩擦などによって、平均流速が遅い領域である境界層が発達する。スチームガイドなどの排気室内部材が大きな曲率をもって形成される場合、遠心力の影響によって、気体がその壁面に沿って流れることが困難になり、壁面の近傍に境界層が大きく成長する。そして、壁面近傍の流速がさらに遅くなって境界層が大きく成長すると、ついには壁面の近傍に渦流、あるいは逆流が発生する。こうした流れの状態を、流れの剥離と称する。
【０００６】
このような流れの剥離が発生すると、気体が壁面に沿って流れず、有効流路面積が縮小するため、排気室におけるディフューザ効果が小さくなる。そのため充分な圧力回復が確保できず、低圧タービンの効率が低下するという問題がある。なお、境界層は、主流の平均流速の９９%以下の流速の領域とする。また、境界層が大きく発達するとは、壁面からの境界層の厚みが厚くなることである。
【０００７】
このような問題を解決するため、例えば非特許文献１には、壁面の近傍を流れる気体を、流れの方向に沿う方向に壁面に吸い込んで、壁面の近傍を流れる気体の流速を高める技術、及び壁面に吹き出しダクトを設けて、流れの方向に沿う方向に気体を吹き出して壁面の近傍を流れる気体の流速を高める技術が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【非特許文献１】白倉、大橋著「流体力学（２）」、コロナ社、１９６９年、Ｐ１２３−１２５
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、例えば非特許文献１に記載される技術を、低圧蒸気タービンの排気室に適用しようとすると、気体（蒸気）を吸い込む機構、または気体を吹き出す機構が必要になり、低圧蒸気タービンの排気室の構造が複雑になるという問題が生じる。
【００１０】
本発明は、上述した事柄に基づいてなされたものであって、その目的は、複雑な機構を有することなく、大きなディフューザ効果を得られる低圧蒸気タービン構造を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記課題を解決するために、例えば特許請求の範囲に記載の構成を採用する。本願は、上記課題を解決する手段を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、タービンロータと、前記タービンロータの周方向に複数設けられた最終段動翼と、前記最終段動翼の外周先端部に設けられたカバーと、前記最終段動翼の下流側に設けられ、蒸気主流路を形成する排気ディフューザとを備えた低圧蒸気タービン構造であって、前記主蒸気流路の外周面に相当する前記排気ディフューザにおける内周側壁面の子午面形状を、前記カバーの下流側端より下流方向に向かって、内周側に凸となるＳ字状に形成し、かつ、前記カバーの下流側端より下流側の前記蒸気主流路の外周面の最も内周側の径方向位置を、前記カバーの内周面の接線方向に延長して得られる線分より外周側に設けたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、複雑な機構を有することなく、大きなディフューザ効果を得られる低圧蒸気タービン構造を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の低圧蒸気タービン構造の第１の実施の形態である蒸気タービンの最終段と排気ディフューザの子午断面を示す断面図である。
【図２】従来の蒸気タービンの最終段と排気ディフューザの子午断面を示す断面図である。
【図３】従来の蒸気タービンの排気ディフューザの流れ位置に対する境界層速度分布を示す概念図である。
【図４】本発明の低圧蒸気タービン構造の第１の実施の形態である蒸気タービンの排気ディフューザの流れ位置に対する境界層速度分布を示す概念図である。
【図５】本発明の低圧蒸気タービン構造の第２の実施の形態である蒸気タービンの最終段と排気ディフューザの子午断面を示す断面図である。
【図６】本発明の低圧蒸気タービン構造の第３の実施の形態である蒸気タービンの最終段と排気ディフューザの子午断面の一部を示す概念図である。
【図７】本発明の低圧蒸気タービン構造の第４の実施の形態である蒸気タービンの排気ディフューザの流れ位置に対する境界層速度分布を示す概念図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の低圧蒸気タービン構造の実施の形態を図面を用いて説明する。
【実施例１】
【００１５】
図１は本発明の低圧蒸気タービン構造の第１の実施の形態である蒸気タービンの最終段と排気ディフューザの子午断面を示す断面図である。  
図１に示すように、静翼１と動翼２とが対をなしてタービン最終段落を構成している。静翼１の外周端は図示しないケーシングに固定されている外周側ダイヤフラム３により支持されていて、内周端は内周側ダイヤフラム４が設けられている。静翼１はタービン周方向に複数枚設けられている。また、動翼２はタービンロータ５に周方向に複数枚固定されていて、動翼２の外周側先端のカバー６は、運転時の遠心力によるねじり戻りにより、互いに連結する。タービンロータ５は中心軸１１を備えている。
【００１６】
矢印７は、蒸気タービンの最終段に流入する蒸気の流れ方向を、矢印８は、蒸気タービンの最終段から流出する蒸気の流れ方向をそれぞれ示している。以下蒸気の流れ方向下流側を単に下流側といい、蒸気の流れ方向上流側を単に上流側という。
【００１７】
外周側ダイヤフラム３の下流側端部には、動翼２を出た蒸気を図示しない排気室に導くフローガイド部９が形成されている。フローガイド部９のタービン半径方向内周側（以下、単に内周側という）には、ベアリングコーン１２が形成されていて、ベアリングコーン１２とフローガイド部９との間に排気ディフューザ１６と呼ばれる蒸気主流路が形成されている。
【００１８】
フローガイド部９とベアリングコーン１２は、それぞれタービン半径方向に湾曲していて、排気ディフューザ１６は下流側にいくに従って拡径して、排気室に連通している。このため、最終段落の動翼２を通過した蒸気は、排気ディフューザ１６を通過することによって、流れ方向を軸方向から径方向に転向しつつ減速し、減速分のエネルギが圧力に変換されて圧力を回復し、その後排気室に導かれる。
【００１９】
本実施の形態においては、排気ディフューザ１６を構成するフローガイド部９の内周側壁面の子午面形状を、動翼２の外周側先端のカバー６の下流側端より下流側の部位から拡径部に向かって、内周側に凸となるＳ字状に形成し、この凸部を縮径部Ｇとしたことを主な特徴としている。ここで、この縮径部Ｇは、排気ディフューザ１６である蒸気主流路の外周面（以下、蒸気主流路外周面１０という）に形成されている。
【００２０】
具体的には、図１に示すフローガイド部９の内周側壁面の子午断面において、その径がＲａ以下の範囲の部分を、縮径部Ｇという。ここで、Ｒａは、動翼２の外周側先端のカバー６の下流側端であるフローガイド部９の内周側壁面の子午断面の最上流に位置する点における径を示し、Ｒｂは、縮径部Ｇにおける最小径となる最縮径部の径を示している。
【００２１】
次に、本実施の形態における本発明の作用効果の理解を容易にするために、図２及び図３を用いて従来の蒸気タービンにおける排気ディフューザの流れの状況について説明する。図２は従来の蒸気タービンの最終段と排気ディフューザの子午断面を示す断面図、図３は従来の蒸気タービンの排気ディフューザの流れ位置に対する境界層速度分布を示す概念図である。
【００２２】
図２は、従来の蒸気タービンの最終段と排気ディフューザであって、本発明の実施の形態との相違点は、縮径部Ｇの有無のみである。従来例の場合は、図２に示すように、動翼２の外周側先端のカバー６の下流側端より下流側において、蒸気主流路外周面１０に縮径部Ｇを設けていない。
【００２３】
図３は、このような従来の蒸気タービンにおける排気ディフューザの流れ位置に対する境界層速度分布を示すものである。図３において１５ａは、動翼２のカバー６の下流側端の近傍部の位置における境界層速度分布を示し、１５ｂ、１５ｃ、１５ｄと順に下流側の位置における境界層速度分布を示している。タービン最終段落に流入して静翼１から流出した蒸気は、大半が蒸気主流１４として動翼４に流入した後に流出する。そして一部が、蒸気リーク流１３として動翼４のカバー６と外周側ダイヤフラム３の間に形成された漏れ流路へ流入した後に流出する。
【００２４】
図３に示すように、動翼２の下流直後の境界層速度分布１５ａにおいては、動翼２の外周先端に配置されたカバー６により、カバー６後流が発生し、死水領域１７が形成されるため、速度欠損部が表れている。１５ａの境界層速度分布に表れた速度欠損部は、下流に行くに従って流れ方向鉛直上下の速度場からエネルギを供給されるので小さくなっている。
【００２５】
しかし、蒸気リーク流１３によるジェットは、動翼２のカバー６の下流側端から離れれば離れるほど、エネルギを奪われるため、蒸気主流外周面１０の近傍の速度が低下している。具体的には、１５ａから１５ｃにかけて速度が低下し、排気ディフューザ出口の位置である１５ｄにおいては、逆流が生じて剥離が発生している。
【００２６】
次に、本実施の形態における構成及び作用の詳細を図１及び図４を用いて説明する。図４は本発明の低圧蒸気タービン構造の第１の実施の形態である蒸気タービンの排気ディフューザの流れ位置に対する境界層速度分布を示す概念図である。
【００２７】
図１及び図４に示すように、本実施の形態においては、排気ディフューザ１６を構成するフローガイド部９の内周側壁面の子午面形状を、動翼２の外周側先端のカバー６の下流側端より下流側の部位から拡径部に向かって、内周側に凸となるＳ字状に形成し、この凸部を縮径部Ｇとしたことを主な特徴としている。また、最終段動翼２のカバー６の下流側端より下流側の蒸気主流路外周面１０の最も内周側の径方向位置を、カバー６の内周面の接線方向に延長して得られる線分Ｌ１より外周側に設けたことを特徴としている。これらの特徴を備えたことにより、上述した従来例における剥離の発生を抑制できる。
【００２８】
図４において、タービン最終段落に流入して静翼１から流出した蒸気は、大半が蒸気主流１４として動翼２に流入した後に排気ディフーザ１６へ流出する。そして一部が、蒸気リーク流１３として動翼２のカバー６と外周側ダイヤフラム３の間に形成された漏れ流路へ流入した後に排気ディフーザ１６へ流出する。
【００２９】
図４に示す排気ディフューザの流れ位置に対する境界層速度分布のうち、動翼２の下流直後の境界層速度分布１５ａにおいては、動翼２の外周先端に配置されたカバー６により、カバー６後流が発生し、死水領域１７が形成されるため、速度欠損部１７が表れている。
【００３０】
さらに下流に行くと、蒸気主流路外周面１０が内周側に凸状に形成されているため、蒸気リーク流１３は、死水領域１７を埋めるように内径側に移動していく。そして、蒸気主流路外周面１０の縮径部Ｇの最縮径部（境界層速度分布１５ｂの位置）では、蒸気リーク流１３と蒸気主流１４が合流し、死水領域１７を、ほぼ消滅させている。
【００３１】
この１５ｂの位置から下流の拡径部では、蒸気主流路外周面１０と作動蒸気の摩擦力により、境界層が発達する。しかしながら、蒸気主流路外周面１０近傍の境界層内部流は、内周側凸部により、死水領域が消滅し、十分なエネルギを有しているため、排気ディフューザ出口（境界層速度分布１５ｄの位置）においても剥離することなく流出できる。このことにより、排気ディフューザ出口の蒸気流が、相対的に剥離しやすい従来技術の蒸気タービンよりも、高い効率を実現することができる。
【００３２】
また、縮径部Ｇにおける最縮径部の径方向位置を、カバー６の内周面の接線方向に延長して得られる線分Ｌ１より外周側に設けたので、蒸気主流１４と蒸気漏れ流れ１３により、カバー６の下流の死水領域１７を消滅させることができると共に、蒸気主流１４と蒸気漏れ流れ１３の過度な干渉による損失増加を抑制することができる。
【００３３】
また、排気ディフューザ１６を構成するフローガイド部９の内周側壁面の子午面形状を、動翼２の外周側先端のカバー６の下流側端より下流側の部位から拡径部に向かって、内周側に凸となるＳ字状に形成したことにより、蒸気漏れ流れ１３は、蒸気主流１４と滑らかに合流することができる。この結果、両者の過度な干渉による混合損失等を抑制できる。
【００３４】
上述した本発明の低圧蒸気タービン構造の第１の実施の形態によれば、複雑な機構を有することなく、大きなディフューザ効果を得られる低圧蒸気タービン構造を提供することができる。
【実施例２】
【００３５】
以下、本発明の低圧蒸気タービン構造の第２の実施の形態を、図面を用いて説明する。図５は本発明の低圧蒸気タービン構造の第２の実施の形態である蒸気タービンの最終段と排気ディフューザの子午断面を示す断面図である。図５において、図１乃至図４に示す符号と同符号のものは同一部分であるので、その詳細な説明は省略する。
【００３６】
図５に示す本発明の低圧蒸気タービン構造の第２の実施の形態は、大略第１の実施の形態と同様の機器で構成されるが、以下の構成が異なる。本実施の形態においては、動翼２の外周側先端のカバー６の内周面が下流方向に向かって拡径方向に傾斜している（スラント角度を有している）点が異なっている。ここで、以下、スラント角度とは、カバー６の内周面とタービン中心軸１１とがなす角度をいう。換言すると、第１の実施の形態におけるカバー６のスラント角度は０度であったのに対して、本実施の形態では、スラント角度を有している点が異なる。
【００３７】
なお、本実施の形態においても、図５に示すように、縮径部Ｇにおける最縮径部の径方向位置を、カバー６の内周面の接線方向に延長して得られる線分Ｌ２より外周側に設けている。
【００３８】
本実施の形態においては、カバー６の内周面がスラント角度を有していることで、蒸気主流１４と蒸気漏れ流れ１３とがカバー６の下流端近傍で滑らかに合流することができる。この結果、死水領域１７の生成がより改善されるので、排気ディフューザ１６出口で剥離の起き難い蒸気タービンを提供できる。
【００３９】
上述した本発明の低圧蒸気タービン構造の第２の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様の効果を得ることができる。
【００４０】
また、上述した本発明の低圧蒸気タービン構造の第２の実施の形態によれば、カバー６の内周面にスラント角度を備えたので、より効果的に死水領域１７の発生を抑制できる。この結果、排気ディフューザ１６出口で剥離の起き難い蒸気タービンを提供できる。
【実施例３】
【００４１】
以下、本発明の低圧蒸気タービン構造の第３の実施の形態を、図面を用いて説明する。図６は本発明の低圧蒸気タービン構造の第３の実施の形態である蒸気タービンの最終段と排気ディフューザの子午断面の一部を示す概念図である。図６において、図１乃至図５に示す符号と同符号のものは同一部分であるので、その詳細な説明は省略する。
【００４２】
図６に示す本発明の低圧蒸気タービン構造の第３の実施の形態は、大略第１の実施の形態と同様の機器で構成されるが、以下の構成が異なる。本実施の形態においては、排気ディフューザ１６を構成するフローガイド部９の内周側壁面（蒸気主流路外周面１０）の子午面形状におけるＳ字形状を３つの円弧の組合せで形成した点が異なる。本実施の形態の構成の詳細を第１の実施の形態と異なる点を中心に説明する。
【００４３】
本実施の形態では、蒸気主流路外周面１０の子午面形状であるＳ字状壁面を３つの円弧から構成したことを特徴とする。図６において、蒸気主流路外周面１０であるフローガイド部９の内周側壁面の子午面形状におけるＳ字形状は、第１円弧部Ｃ１と、第２円弧部Ｃ２と、第３円弧部Ｃ３とから構成されている。
【００４４】
まず、フローガイド部９の内周側壁面の子午断面の最上流に位置する点Ａ１８から鉛直下方であって所定の半径Ｒ１の距離の点を中心点Ｏ１とし、Ｏ１を中心として中心角α１の軌跡で到達する点をＢ１９としたとき、弧１８、１９で構成される部分が第１円弧部Ｃ１となる。
【００４５】
次に、中心点Ｏ１と点Ｂ１９を延長した直線上にあって、点Ｂ１９から半径Ｒ１の距離の点を中心点Ｏ２とし、Ｏ２を中心として点Ｂ１９から中心角α２の軌跡で到達する点をＤ２０としたとき、弧１９、２０で構成される部分が第２円弧部Ｃ２となる。
【００４６】
次に、点Ｄ２０と中心点Ｏ２を延長した直線上にあって、点Ｄ２０から半径Ｒ３の距離の点を中心点Ｏ３とし、Ｏ３を中心として点Ｄ２０から中心角α３の軌跡で到達する点をＥ２１としたとき、弧２０、２１で構成される部分が第３円弧部Ｃ３となる。
【００４７】
本実施の形態においては、このように３つの円弧部を組合せることで、蒸気主流路外周面１０の子午面形状であるＳ字状壁面を形成することができる。滑らかな流路を簡易に形成でき、形状検査も容易であるというメリットがある。
【００４８】
上述した本発明の低圧蒸気タービン構造の第３の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様の効果を得ることができる。
【００４９】
また、上述した本発明の低圧蒸気タービン構造の第２の実施の形態によれば、滑らかな流路を簡易に形成でき、形状検査も容易であることから、当該部位を自由曲線で形成した場合に比べて製造コストを抑制できる。
【実施例４】
【００５０】
以下、本発明の低圧蒸気タービン構造の第４の実施の形態を、図面を用いて説明する。図７は本発明の低圧蒸気タービン構造の第４の実施の形態である蒸気タービンの排気ディフューザの流れ位置に対する境界層速度分布を示す概念図である。
図７において、図１乃至図６に示す符号と同符号のものは同一部分であるので、その詳細な説明は省略する。
【００５１】
図７に示す本発明の低圧蒸気タービン構造の第４の実施の形態は、大略第１の実施の形態と同様の機器で構成されるが、以下の構成が異なる。本実施の形態においては、排気ディフューザ１６を構成するフローガイド部９の内周側壁面に形成された縮径部Ｇにおける最小径となる最縮径部の径を、タービン軸方向から見て周方向の位置によって異なった値になるように形成している点が異なる。
【００５２】
一般に、排気ディフューザの性能の決定に関連するパラメータとして圧力回復係数がある。圧力回復係数は、排気ディフューザの幾何学形状並びに流入条件に依存する。マッハ数、圧力プロフィル、及び乱流レベルなどの流入条件は、タービンの設計及び動作条件に依存する。このため、タービン軸方向から見て周方向の位置の違いによって、圧力回復係数や動翼出口静圧が異なる。この場合、周方向ですべて同一の最縮径部の径で縮径部Ｇを構成すると、所望する効果が得られない場合があるので、周方向の位置におけるこれらの値を考慮して最縮径部の径の値を決定する。
【００５３】
図７において、破線で示す縮径部Ｇの蒸気主流路外周面１０ａは、例えば、圧力回復係数が大きく動翼出口静圧が低い部位である周方向最下部の位置におけるものを示す。この場合、蒸気リーク流１３の速度が他の周方向におけるものよりも大きくなるため、最縮径部の径の値を他の周方向における値よりも大きな値であるＲｂｍａｘとする。このことにより、縮径部Ｇによる蒸気リーク流１３と蒸気主流１４の合流時の過度な干渉を抑制し、排気ディフューザ１６出口での剥離ポテンシャルを低減している。
【００５４】
一方、実線で示す縮径部Ｇの蒸気主流路外周面１０ｂは、例えば、圧力回復係数が小さく動翼出口静圧が高い部位である周方向最上部の位置におけるものを示している。この場合、蒸気リーク流１３の速度が他の周方向におけるものよりも小さくなるため、最縮径部の径の値を他の周方向における値よりも小さな値であるＲｂｍｉｎとしている。
【００５５】
上述した本発明の低圧蒸気タービン構造の第４の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様の効果を得ることができる。
【００５６】
また、上述した本発明の低圧蒸気タービン構造の第４の実施の形態によれば、周方向の位置において、縮径部Ｇにおける最縮径部の径を異なった値になるように形成したので、より大きなディフューザ効果を得ることができる。
【００５７】
なお、本発明は上述した第１乃至第４の実施の形態に限られるものではなく、様々な変形例が含まれる。上記した実施形態は本発明をわかり易く説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。
【符号の説明】
【００５８】
１…静翼、２…動翼、３…外周側ダイヤフラム、４…内周側ダイヤフラム、５…タービンロータ、６…カバー、７…流入蒸気流れ方向、８…流出蒸気流れ方向、９…フローガイド、１０…蒸気主流路外周面、１１…タービン中心軸、１２…ベアリングコーン、１３…蒸気リーク流、１４…蒸気主流、１５ａ〜ｄ…境界層速度分布、１６…排気ディフューザ、１７…死水域。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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