(57)【要約】【課題】スピニング加工後、缶形状が優れる缶用鋼板およびその製造方法を提供する。【解決手段】成分組成は、質量％で、C：0.0015％〜0.010未満％、Si：0.01〜0.10％、Mn：0.10〜1.00％、P：0.03％以下、N：0.005％以下、S：0.03％以下、Al：0.020〜0.100％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、組織はフェライト相が面積率で95％以上であり、前記フェライト相の平均結晶粒径が15.0μｍ以下、鋼中の固溶炭素量が15質量ppm超え60質量ppm以下であり、降伏強度（YP）が300MPa以上、伸び（El）が15％以上である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
成分組成は、質量％で、C：0.0015％〜0.010％未満、Si：0.01〜0.10％、Mn：0.10〜1.00％、P：0.03％以下、N：0.005％以下、S：0.03％以下、Al：0.020〜0.100％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、
組織はフェライト相が面積率で95％以上であり、前記フェライト相の平均結晶粒径が15.0μｍ以下、鋼中の固溶炭素量が15質量ppm超え60質量ppm以下であり、
降伏強度（YP）が300MPa以上、伸び（El）が15％以上であることを特徴とする缶用鋼板。
【請求項２】
さらに、質量％で、Nb：0.01〜0.10％、Ti：0.01〜0.20％のいずれか一種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の缶用鋼板。
【請求項３】
成分組成は、質量％で、C：0.010〜0.10%、Si：0.01〜0.10％、Mn：0.10〜1.00％、P：0.03％以下、N：0.005％以下、S：0.03％以下、Al：0.020〜0.100％、Nb：0.01〜0.10％および/またはTi：0.01〜0.20％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、
組織はフェライト相が面積率で95％以上であり、前記フェライト相の平均結晶粒径が15.0μｍ以下、鋼中の固溶炭素量が15ppm超え60ppm以下であり、
降伏強度（YP）が300MPa以上、伸び（El）が15％以上であることを特徴とする缶用鋼板。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載の成分組成を有する鋼を、840℃以上の仕上げ温度で熱間圧延し、500〜700℃の巻取温度で巻取り、80％以上の圧下率で冷間圧延し、790℃以下の焼鈍温度で焼鈍を行い、0.6〜5.0％の圧下率で調質圧延を行うことを特徴とする缶用鋼板の製造方法。
【請求項５】
前記焼鈍後調質圧延を行う前に、250℃超500℃以下の温度域にて30秒以上10分間以下滞留することを特徴とする請求項４に記載の缶用鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、飲料品や食品の容器材料として用いられる缶容器材料に適した缶用鋼板およびその製造方法に関するものである。特に、スピニング加工後、缶形状が優れる缶用鋼板およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
3ピース缶は、表面処理鋼板を円筒状に曲げ、端部を接合して缶胴を形成したのち、ネックイン加工およびフランジ加工を経て天蓋と底蓋を取り付けた3部品からなる缶であり、内部が負圧となる陰圧缶として多用されている。
【０００３】
近年、アルミ缶の使用が拡大しているため、スチール缶のコスト削減の観点から、スチール缶用鋼板の薄肉化が進められている。素材の薄肉化による缶強度の低下を抑制するため缶胴にくびれをいれ、形状の効果で缶強度を補償する観点から、缶胴にスピニング加工を行う場合がある。具体的には、缶胴部を回転させ、回転する圧子を缶胴に押し当て周方向に圧縮ひずみを付与し加工する。しかし、この加工法では、鋼板の板厚方向にせん断変形が生じ、加工部のわれやしわなどが発生する。
【０００４】
上記問題を解決するために多くの研究が行われてきた。例えば、特許文献１には、スピニングネック加工時のわれを防止するため、鋼中の固溶炭素を低減し、局部延性を増大させることによりネック加工における鋼板変形時の介在物等による局部的な応力集中を緩和する方法が開示されている。
【０００５】
また、特許文献２には、缶高さ方向の鋼板のランクフォード値、加工前後の降伏強度の比を制御し、介在物の数を低減させることによりくびれ加工部でのしわやわれを防ぎ、缶高さの減少を抑制する方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平7−207406号公報
【特許文献２】特開2003−183776号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、上記従来技術は、いずれも問題がある。
【０００８】
特許文献１の技術によって得られた鋼板は、鋼中の固溶炭素量が少ないため、缶強度が低下し、運送中に缶が変形し、破損するという問題があった。
【０００９】
また、特許文献2の技術によって得られた鋼板は、粒径について何ら考慮されていない。粒径が増大すると、スピニング加工する時に、粒界で缶胴部の破断が生じやすくなる。また、加工部表面に発生する肌荒れが顕著となる問題がある。
【００１０】
このように、従来の技術は、いずれも問題がある。また、スピニング加工は、回転する圧子を缶胴に押し当て周方向に圧縮歪を付与する加工だが、この加工では、鋼板の変形は高さ方向と円周方向の両方に生じる。缶の高さ方向への変形量が大きくなる場合、加工部が缶半径方向へ凹み、缶の形が崩れ、真円度が劣化し、缶強度が下がる。また、円周方向への変形量が大きくなる場合、板厚が不均一になり、座屈変形しやすくなり、破胴する可能性がある。いずれもスピニング加工する時、鋼板の板厚変動量を最低限にし、缶形状を保つことが重要である。
【００１１】
本発明は、かかる事情に鑑みなされたもので、上述した従来技術の問題を解決し、スピニング加工後、缶形状が優れる缶用鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意研究を行った。その結果、スピニング加工時の鋼板の板厚変動および缶形状の変化を低減するためには、結晶粒径の増大を抑制し、十分な伸びと強度を確保し、鋼中の固溶炭素量を適切に制御することが極めて有効なことを見出した。
【００１３】
本発明は、以上の知見に基づきなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
［1］成分組成は、質量％で、C：0.0015％〜0.010％未満、Si：0.01〜0.10％、Mn：0.10〜1.00％、P：0.03％以下、N：0.005％以下、S：0.03％以下、Al：0.020〜0.100％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、組織はフェライト相が面積率で95％以上であり、前記フェライト相の平均結晶粒径が15.0μｍ以下、鋼中の固溶炭素量が15質量ppm超え60質量ppm以下であり、降伏強度（YP）が300MPa以上、伸び（El）が15％以上であることを特徴とする缶用鋼板。
［2］さらに、質量％で、Nb：0.01〜0.10％、Ti：0.01〜0.20％のいずれか一種以上を含有することを特徴とする上記［１］に記載の缶用鋼板。
［3］成分組成は、質量％で、C：0.010〜0.10%、Si：0.01〜0.10％、Mn：0.10〜1.00％、P：0.03％以下、N：0.005％以下、S：0.03％以下、Al：0.020〜0.100％、Nb：0.01〜0.10％および/またはTi：0.01〜0.20％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、組織はフェライト相が面積率で95％以上であり、前記フェライト相の平均結晶粒径が15.0μｍ以下、鋼中の固溶炭素量が15ppm超え60ppm以下であり、降伏強度（YP）が300MPa以上、伸び（El）が15％以上であることを特徴とする缶用鋼板。
［4］上記［１］〜［３］のいずれかに記載の成分組成を有する鋼を、840℃以上の仕上げ温度で熱間圧延し、500〜700℃の巻取温度で巻取り、80％以上の圧下率で冷間圧延し、790℃以下の焼鈍温度で焼鈍を行い、0.6〜5.0％の圧下率で調質圧延を行うことを特徴とする缶用鋼板の製造方法。
［5］前記焼鈍後調質圧延を行う前に、250℃超500℃以下の温度域にて30秒以上10分間以下滞留することを特徴とする上記［４］に記載の缶用鋼板の製造方法。
なお、本明細書において、鋼の成分を示す％は、すべて質量％である。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、スピニング加工後、缶形状が優れる缶用鋼板が得られる。
本発明の鋼板では、鋼中の固溶炭素量を適切に制御し、スピニング加工する際の鋼板強度を高めることで、缶半径方向への凹みが小さく、真円度が良好になり、缶高さのバラツキが小さくなる。また、高強度と高伸びを完備することにより、円周方向への鋼板の板厚変動を最小限に抑制し缶強度が高めることができる。
したがって、本発明の缶用鋼板を飲料品や食品の容器材料として使用することで、鋼板の更なる薄肉化が可能になり、低コスト化を達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】くびれ部を設けた変形3ピース缶の外観を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の缶用鋼板は、成分組成が質量％で、C：0.0015％〜0.010％未満、Si：0.01〜0.10％、Mn：0.10〜1.00％、P：0.03％以下、N：0.005％以下、S：0.03％以下、Al：0.020〜0.100％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、組織はフェライト相が面積率で95％以上であり、前記フェライト相の平均結晶粒径が15.0μｍ以下、鋼中の固溶炭素量が15質量ppm超え60質量ppm以下であり、降伏強度（YP）が300MPa以上、伸び（El）が15％以上である。または、成分組成が質量％で、C：0.010〜0.10%、Si：0.01〜0.10％、Mn：0.10〜1.00％、P：0.03％以下、N：0.005％以下、S：0.03％以下、Al：0.020〜0.100％、Nb：0.01〜0.10％および/またはTi：0.01〜0.20％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、組織はフェライト相が面積率で95％以上であり、前記フェライト相の平均結晶粒径が15.0μｍ以下、鋼中の固溶炭素量が15質量ppm超え60質量ppm以下であり、降伏強度（YP）が300MPa以上、伸び（El）が15％以上である。そして、このような缶用鋼板は、上記成分組成を有する鋼を、840℃以上の仕上げ温度で熱間圧延し、500〜700℃の巻取温度で巻取り、80％以上の圧下率で冷間圧延し、790℃以下の焼鈍温度で焼鈍を行い、0.6〜5.0％の圧下率で調質圧延を行うことで製造可能となる。これらは、本発明の重要な要件である。
【００１７】
まず、本発明の缶用鋼板の成分組成について説明する。
【００１８】
C：0.0015〜0.10%
Cは固溶炭素として存在することで、強度を向上させる。また、微細炭化物を形成し、鋼板の高強度化に寄与するとともに、加工硬化率を向上させる。そのため、C 含有量は0.0015%以上とする必要がある。一方、C 含有量は0.10%を超えると鋼板が過剰に硬質化するため、スピニング加工時に破断しやすくなる。したがって、C含有量は0.10%以下とする。また、上記範囲のうち、C：0.010〜0.10%の場合は、固溶炭素量を制御するために、成分組成として、炭化物として析出し鋼中に存在する固溶炭素の一部を固定する効果を有するNb：0.01〜0.10％および/またはTi：0.01〜0.20％を含有することとする。一方、C：0.0015〜0.010％未満の場合は、Nb：0.01〜0.10％および/またはTi：0.01〜0.20％を含有することは必須としない。Nb：0.01〜0.10％および/またはTi：0.01〜0.20％を含有しなくても本発明の効果を得ることができる。
【００１９】
Si：0.01〜0.10％
Siは固溶強化により鋼板の硬度を高める作用を有する元素である。降伏強度を安定的に確保するために、Siは0.01%以上の含有を必要とする。一方、Siは缶用としての耐食性に有害な元素であるので、上限は0.10%とする。
【００２０】
Mn：0.10〜1.00％
Mnは固溶強化により鋼板の硬度を高める作用を有する元素であり、降伏強度を安定的に確保するために必要である。また、粒径微細化に効果がある。これらの効果を得るため、Mnは0.10%以上の含有を必要とする。一方、Mn量が多くなると、原料のコストが上昇するので、Mnの上限は1.00%とする。ただし、食品容器に用いられるブリキ原板のMnの上限は0.6%と規定されているので、食品容器として用いる場合、好ましくは0.60%以下である。
【００２１】
P：0.03％以下
Pは固溶強化により鋼板の硬度を高める作用を有する元素である。この効果を得るためには、0.01％以上が好ましい。一方、粒界に偏析して、鋼板の延性および靱性を低下させる。また、耐食性を低下させる有害な元素でもある。よって、Pの上限は0.03%とする。
【００２２】
N：0.005％以下
Nは、多量に含まれると過剰な窒化物が生成し、鋼板の延性や靱性が低下する。また、加工性を劣化させる。このような理由により、Nの上限は、0.005％とする。
【００２３】
S：0.03％以下
Sは、Mnと結合して粗大なMnSを形成し、表面性状を劣化させるとともに、熱間圧延での延性を低下させるため、上限を0.03%とする。
【００２４】
Al：0.020〜0.100％
Alは脱酸剤として作用する有用な元素であり、その効果を得るために、0.020%以上含有する必要がある。一方、0.100%を超えると、鋼板の表面欠陥を誘発するので、Alの上限は0.10%とする。
【００２５】
さらに、強度、伸びを向上させることと固溶炭素量を制御することを目的として、以下の元素（Nb、Ti）を、C：0.010〜0.10%の場合は必須な元素として、C：0.0015〜0.010％未満の場合は任意添加元素として含有することができる。
【００２６】
Nb：0.01〜0.10％
NbはCと結合し、炭化物として析出し、鋼中に存在する固溶炭素の一部を固定し固溶炭素量を制御するために用いる。また、Nbは析出強化により、硬度の向上に寄与する元素である。さらに、フェライト粒の微細化に寄与して、伸びを改善させる。これらの効果を得るための、Nbの含有量は0.01%以上である。一方、0.10%を超えると、合金コストが増加するだけではなく、圧延負荷を高めるため、安定した鋼板製造が困難になる。このため、Nbの上限は0.10％とする。
【００２７】
Ti：0.01〜0.20%
TiはNbと同様、Cと結合し、炭化物として析出し、鋼中に存在する固溶炭素の一部を固定し固溶炭素量を制御するために用いる。また、Tiの微細な炭窒化物は、硬度の上昇に効果がある。これらの効果を得るための、Tiの含有量は0.01%以上である。一方、0.20%を超えると、再結晶修了温度が上昇し、未再結晶となりやすくなる。未再結晶となった場合伸びが低い可能性がある。このため、Tiの上限は0.20％とする。
【００２８】
残部はFeおよび不可避的不純物とする。
【００２９】
次に、本発明の集合組織および材質特性について説明する。
本発明では、伸びの確保のため、フェライト相の面積率を95％以上とする。さらに好ましくは98％以上である。フェライト相以外のその他の相としてはセメンタイト、パーライト、マルテンサイト、ベイナイト等が挙げられる。
ここで、フェライト相の面積率は、後述するように、フェライト相の平均結晶粒径を測定する際にフェライト相の面積率も併せて測定することができる。
【００３０】
フェライト相の平均結晶粒径：15.0μm以下
フェライト相の平均結晶粒径が15.0μm超えになると、スピニング加工時にフェライト相の粒界により破断が生じやすくなる。また、降伏強度が出にくくなる。したがって、フェライト相の平均結晶粒径は15.0μm以下とする。好ましくは10.0μm以下である。
ここで、フェライト相の平均結晶粒径は、組織写真を400倍で撮影し、JIS G 0552の鋼−結晶粒度の顕微鏡試験方法に準拠して、切断法により測定することができる。
また、後述する製造条件のうち、焼鈍条件を制御することで、フェライト相の平均結晶粒径15.0μm以下が得られる。
【００３１】
鋼中の固溶炭素量：15質量ppm超え60質量ppm以下
スピニング加工時の鋼板の板厚変動および缶形状の変化を低減するためには、鋼中の固溶炭素量を適切に制御することが重要である。鋼中の固溶炭素量が15質量ppm以下では缶強度が低下し、運送中に缶が変形、破損する可能性がある。一方、60質量ppm超えではスピニング加工する時のわれが生じやすくなる。したがって鋼中の固溶炭素量は15質量ppm超え60質量ppm以下とする。好ましくは20質量ppm以上50質量ppm以下である。
ここで、鋼中の固溶炭素量は、後述する実施例の方法にて測定することができる。
また、C、Nb、Tiを中心とする成分組成を規定する、過時効処理を適切な条件で行うこと等で、鋼中の固溶炭素量15質量ppm超え60質量ppm以下が得られる。
【００３２】
降伏強度（YP）：300MPa以上
本発明の缶用鋼板は、降伏強度（YP）は300MPa以上とする。YPを300MPa以上とすることで、スピニング加工の時に、板厚の変動を抑制することができる。ここで、降伏強度（YP）は圧延方向よりJIS5号引張試験片を切り出し、JIS Z 2241に準拠した引張試験によって測定することができる。
【００３３】
伸び（El）：15%以上
本発明の缶用鋼板では、伸びは15%以上とする。伸びを15%以上とすることで、スピニング加工時に歪が集中するのを抑制し、板厚の変動を抑制できる。
【００３４】
次に、本発明の缶用鋼板の製造方法の一例について説明する。
本発明の缶用鋼板は、上記組成からなる鋼を、840℃以上の仕上げ温度で熱間圧延し、500〜700℃の巻取温度で巻取り、80％以上の圧下率で冷間圧延し、790℃以下の焼鈍温度で焼鈍を行い、0.6〜5.0％の圧下率で調質圧延を行うことで製造される。
【００３５】
スラブ再加熱温度：1150〜1300℃（好適条件）
熱間圧延前のスラブ再加熱温度は、高すぎると製品表面の欠陥やエネルギーコストが上昇するなどの問題が発生する。一方、 低すぎると、最終仕上圧延温度の確保が難しくなる。よって、スラブ再加熱温度は1150〜1300℃が好ましい。
【００３６】
仕上げ圧延温度：840℃以上
圧延温度が840℃を下回ると、肌粗さが粗くなり、表面の凹凸が生じやすくなり、スピニング加工時に回転する圧子を缶胴に押し当てた時、板厚方向にせん断変形が生じ、しわが発生しやすくなる。また、板厚が薄い缶用鋼板として使用される場合、コイルのエッジ側の温度が下がりやすくなる。このような理由により、仕上げ圧延温度は840℃以上とする。
【００３７】
巻取温度：500〜700℃
巻取温度が500℃を下回ると、伸びを低下させ、スピニング加工時に破断を引き起こす。そのため、巻取温度は500℃以上とする。一方、巻取温度が700℃を超えると熱延板段階でのフェライト粒が粗大となり、硬度が低下し、異方性が劣化する。よって、好ましくは、700℃以下である。
【００３８】
冷間圧延前に表層スケールを除去することが好ましい。表層スケールを除去する方法は、限定するものではないが、酸洗や機械的除去等各種の方法が適用できる。
【００３９】
冷間圧延における圧下率：80%以上
冷間圧延における圧下率が80%に満たないと、異方性が大きくなる可能性がある。その結果、スピニング加工に伴い板厚が不均一となり、われが生じやすくなる。そのため、冷間圧延における圧下率は80%以上とする。
【００４０】
焼鈍温度：790℃以下
焼鈍温度が790℃を上回ると、結晶粒が粗大化し、硬度が低下する。よって、焼鈍温度は790℃以下とする。一方、焼鈍温度が630℃を下回ると圧延方向に展伸したフェライト粒が残留してスピニング加工に伴い缶胴にわれが発生する可能性がある。よって、好ましくは、630℃以上である。焼鈍温度での保持時間は、強度確保の点から20〜200秒が好ましい。
【００４１】
さらに、790℃以下の焼鈍温度で焼鈍後（保持後）、冷却を行う。この時、冷却途中250℃超500℃以下の温度域にて30秒以上10分間以下滞留させる過時効処理を行うことが好ましい。過時効処理を行うことで、本発明における固溶炭素量の制御がしやすくなる。
【００４２】
調質圧延の圧下率：0.6〜5.0%
調質圧延は板形状の調整と表面粗さ調節のために行う。調質圧延の圧下率が0.6%未満では調質圧延の効果が十分でない。一方、5.0%を超えると、加工硬化により伸びが低下するため、スピニング加工性が低下する。好ましくは１.0〜3.0%である。
【実施例】
【００４３】
表１に示す成分組成を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼スラブに対して、表２に示す条件で熱間圧延を行った。次いで、酸洗後、表２に示す条件で、冷間圧延、焼鈍および調質圧延を施し、板厚：0.180〜0.225mmの缶用鋼板を製造した。なお、焼鈍は、連続焼鈍炉にて保持時間30秒で行った。また、固溶炭素量を制御するため、C量が0.010%以上のサンプルの一部では、焼鈍後の冷却途中にて300℃の温度に30秒保持する過時効処理を行った。
【００４４】
上記にて得られた缶用鋼板について、フェライト相の平均結晶粒径および固溶炭素量を測定した。また、各性能を測定、調査した。各試験方法および測定方法は次の通りである。
【００４５】
（１）組織観察
得られた缶用鋼板の圧延方向に平行な板厚断面を鏡面研磨して、3%ナイタール腐食液でエッチングしてフェライト粒界を現出させた。
フェライト相の平均結晶粒径については、組織写真を光学顕微鏡を用いて400倍で撮影し、JIS G 0551の鋼−結晶粒度の顕微鏡試験方法に準拠して、切断法によりフェライト相の平均結晶粒径を測定した。また、画像解析にて、フェライト相の面積率を測定した。
【００４６】
（2）固溶炭素量
電解抽出法によりNbC、TiCおよびセメンタイトを鋼より抽出して、定量分析を行い、定量分析結果の値を全C含有量から減じることで固溶炭素量を測定した。
【００４７】
(3) 引張試験
得られた缶用鋼板から、圧延方向に対して平行方向を引張方向とするJIS 5号引張試験片（JIS Z 2201）を採取し、JIS Z 2241の規定に準拠した引張試験を行って、降伏強度および伸びを測定した。
【００４８】
(4)スピニング加工後の缶サイズの測定
スピニング加工後の板厚変動を評価するために、鋼板に対して、3ピース缶成形を行った。具体的には、得られた缶用鋼板を用いて、圧延方向に巻く3ピース缶（直径：52.4mm、缶胴長さ：100mm）を成形した。その後、缶胴を回転させながら、曲面の工具の先端を缶銅に押し付けながら缶高さ方向と円周方向に伸びひずみを与えてスピニング加工した。図１に、缶の中央部に直径48mm、長さ40mmのくびれをいれるようにスピニング加工を行い、くびれ部を設けた変形3ピース缶の外観の一例を示す。
評価項目として、スピニング加工後の真円度、スピニング加工前後の缶高さおよびスピニング加工部の板厚の変化の有無を調査した。
真円度は、円形体を2つの同心円で挟んだとき同心二円の間隔が最小となる場合の二円の半径の差で表される。真円度が小さいほど、真円に近く、形状が良好になる。本発明では、真円度が200μm以下を○、200μmを超えるものを×とした。
缶高さの判定は、スピニング加工前後における缶高さの差が1mm以下を○、1mmを超えるものを×とした。
板厚の測定は、周方向30°ピッチでマイクロメーターを用いて、計12箇所を測定した。スピニング加工前後における板厚の差が12箇所すべてにおいて0.005mm以下である場合を◎と判定し、スピニング加工前後における板厚の差が平均で0.005mm以下であり、かつ、板厚の差が0.005mm超となる箇所が3箇所以下の場合を○と判定し、スピニング加工前後における板厚の差が平均で0.005mm以下であり、かつ、板厚の差が0.005mm超となる箇所が4箇所以上の場合を△と判定し、スピニング加工前後における板厚の差が平均で0.005mm超えの場合を×とした。
【００４９】
以上により得られた結果を表３に示す。
【００５０】
【表１】
2017025352.tif 000002
【００５１】
【表２】
2017025352.tif 000003
【００５２】
【表３】
2017025352.tif 000004
【００５３】
表３より、本発明例では、缶用鋼板を用いて３ピース缶を成形したのちスピニング加工を行う製造において、板厚変動および缶形状の変化を生じることなく、缶を成形することができた。すなわち、スピニング加工後、缶形状が優れる缶用鋼板が得られた。
【図１】
2017025352.tif 000005