(57)【要約】      （修正有）【課題】従来のｈ−ＢＮ粒子に比し、流動性と樹脂への分散性に優れるｈ−ＢＮ顆粒体を製造する方法の提供。【解決手段】剥離された六方晶窒化ホウ素（ｈ−ＢＮ）粒子を含有するスラリーに、バインダーを添加して混合スラリーを作製する混合スラリー作製工程と、スプレードライヤー法を用いて、混合スラリーを噴霧し乾燥させて、剥離されたｈ−ＢＮ粒子とバインダーとからなる顆粒体を形成する顆粒体形成工程と、を少なくとも備えるｈ−ＢＮ顆粒体の製造方法。前記方法で作製されたｈ−ＢＮ顆粒体と樹脂とを混合したｈ−ＢＮ顆粒体含有フィラー樹脂複合材料。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
剥離された六方晶窒化ホウ素粒子を含有するスラリーに、バインダーを添加して混合スラリーを作製する混合スラリー作製工程と、
スプレードライヤー法を用いて、前記混合スラリーを噴霧し乾燥させて、剥離された前記六方晶窒化ホウ素粒子と前記バインダーとからなる顆粒体を形成する顆粒体形成工程と
を少なくとも備えることを特徴とする六方晶窒化ホウ素顆粒体の製造方法。
【請求項２】
請求項１に記載の方法により製造された六方晶窒化ホウ素顆粒体と樹脂とを混合することを特徴とする六方晶窒化ホウ素顆粒体含有樹脂組成物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、パワーデバイスや電子機器用の放熱部材に用いられる六方晶窒化ホウ素粒子（以下、「ｈ−ＢＮ粒子」と言う場合がある。）を含有する窒化ホウ素顆粒体（以下、「ｈ−ＢＮ顆粒体」と言う場合がある。）の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、パーソナルコンピュータ等の各種電子機器においては、電子部品の高集積化、高密度化に伴って消費電力量が増大し、電子機器の駆動により熱が発生しやすくなっているため、各種の放熱対策が求められている。
【０００３】
そして、この放熱対策の１つとして、熱伝導性に優れたｈ−ＢＮ粒子を使用する技術が提案されている。
【０００４】
例えば、ホウ酸とメラミンの混合物を、所定温度で焼成することにより、鱗片状の一次粒子が配向せずに集合したｈ−ＢＮ粒子が提案されている。そして、このようなｈ−ＢＮ粒子を使用することにより、ｈ−ＢＮ粒子の特性を損なうことなく、異方性の小さい樹脂やゴム製品等を製造することができると記載されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
また、表面が平均粒子径０．０５μｍ以上１μｍ以下の窒化ホウ素一次粒子から構成され、この一次粒子が放射状に配置した窒化ホウ素凝集粒子が提案されている。そして、この窒化ホウ素凝集粒子を使用することにより、シート化した時の厚み方向の熱伝導性に優れるパワーデバイス用の放熱シートを製造することができると記載されている（例えば、特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平９−２０２６６３号公報
【特許文献２】特開２０１５−６９８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ここでｈ−ＢＮ粒子は、電気絶縁性・化学的安定性・高い熱伝導性・低硬度等の特徴があるため、上述のごとく、放熱材料用のフィラーとして使用され始めているが、低密度かつ粒子形状が燐片状であるため流動性が乏しく、装置に投入しにくい等のハンドリング性に問題があった。
【０００８】
また、ｈ−ＢＮ粒子は、酸化物フィラーに比し、表面の官能基が少なく、樹脂との親和性に劣るため、ｈ−ＢＮ粒子と樹脂とを用いてフィラー樹脂複合材料を製造する際に、樹脂中に均一に分散させることが困難であるという問題があった。
【０００９】
そこで、本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、従来のｈ−ＢＮ粒子に比し、流動性と樹脂への分散性に優れるｈ−ＢＮ顆粒体を製造する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するために、本発明の六方晶窒化ホウ素顆粒体の製造方法は、剥離された六方晶窒化ホウ素粒子を含有するスラリーに、バインダーを添加して混合スラリーを作製する混合スラリー作製工程と、スプレードライヤー法を用いて、混合スラリーを噴霧し乾燥させて、剥離された六方晶窒化ホウ素粒子とバインダーとからなる顆粒体を形成する顆粒体形成工程とを少なくとも備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、従来のｈ−ＢＮ粒子に比し、流動性に優れるとともに、樹脂への分散性に優れるｈ−ＢＮ顆粒体を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の実施形態に係るｈ−ＢＮ顆粒体の構造を示す概略図である。
【図２】従来のｈ−ＢＮ粒子を示す概略図である。
【図３】本発明の実施形態に係るｈ−ＢＮ顆粒体に配合されるｈ−ＢＮ粒子を示す概略図である。
【図４】本発明の実施形態におけるｈ−ＢＮ顆粒体の製造方法において使用する湿式ジェットミル装置の全体構成を示す概略図である。
【図５】本発明の実施形態におけるｈ−ＢＮ顆粒体の製造方法において使用するスプレードライヤー装置の全体構成を示す概略図である。
【図６】本発明の実施形態におけるｈ−ＢＮ顆粒体を製造する際のスプレードライヤー工程において生成する液滴の構成を示す概略図である。
【図７】実施例において作製したｈ−ＢＮ顆粒体の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真である。
【図８】実施例において作製したｈ−ＢＮ顆粒体を含有する樹脂組成物の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真（断面図）である。
【図９】比較例において使用した従来のｈ−ＢＮ粒子の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真である。
【図１０】比較例において使用した従来のｈ−ＢＮ粒子を含有する樹脂組成物の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真（断面図）である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。尚、本発明は、以下の実施形態に限定されるものではない。
【００１４】
＜ｈ−ＢＮ顆粒体＞
図１は、本発明の実施形態に係るｈ−ＢＮ顆粒体の構造を示す概略図である。
【００１５】
図１に示すように、本実施形態のｈ−ＢＮ顆粒体１は、剥離処理されたｈ−ＢＮ粒子４が集合することにより形成された顆粒体であり、ｈ−ＢＮ顆粒体１の内部（即ち、断面形状）においても、剥離処理されたｈ−ＢＮ粒子４が集合した状態にある。
【００１６】
また、ｈ−ＢＮ顆粒体１としては、平均粒子径が、３０μｍ以上１００μｍ以下のものを使用することが好ましい。
【００１７】
なお、ここで言う「平均粒子径」とは、５０％粒径（Ｄ５０）を指し、レーザー回折・散乱式粒子径分布測定装置（日機装（株）製、マイクロトラック（登録商標）粒度分布測定装置ＭＴ３２００）等により測定できる。
【００１８】
また、ｈ−ＢＮ顆粒体１の形状は、特に限定されず、球状、粒状、塊状等の形状であってもよい。
【００１９】
＜ｈ−ＢＮ粒子＞
本実施形態のｈ−ＢＮ粒子４としては、ホウ酸、ホウ酸塩等のホウ素化合物と、尿素、メラミン、ジシアンジアミド等の窒素化合物により合成された粒子、または市販のｈ−ＢＮ粒子に対して、後述のジェットミル処理を行ったものを使用することができる。
【００２０】
ｈ−ＢＮ粒子の市販品としては、例えば、六方晶窒化ホウ素（昭和電工（株）製、商品名：ＵＨＰ−１Ｋ）を使用することができる。
【００２１】
ここで、図２に示すように、従来、ｈ−ＢＮ粒子５０においては、その厚み方向において、一次粒子である鱗片状のｈ−ＢＮ粒子５１が、ファンデルワールス力（分子間力）により結合しており、ｈ−ＢＮ粒子５０は、この一次粒子が積層（図２では５層のｈ−ＢＮ粒子５１が積層）された積層体（二次粒子）となっているが、上述のごとく、粒子形状が燐片状であるため流動性が乏しく、また、表面の官能基が少ないため、樹脂との親和性に劣り、樹脂中に均一に分散させることが困難であるという問題があった。
【００２２】
一方、本実施形態においては、後述のごとく、例えば、湿式ジェットミルによる剥離処理を行うことにより、複数の鱗片状のｈ−ＢＮ粒子５１が積層された積層体から、ｈ−ＢＮ粒子５１を剥離することができる。従って、本実施形態においては、湿式ジェットミル処理を行うことにより、複数の鱗片状のｈ−ＢＮ粒子５１が積層された積層体５０から剥離されたｈ−ＢＮ粒子（即ち、従来のｈ−ＢＮ粒子５０に比し、鱗片状のｈ−ＢＮ粒子５１の積層数が減少した積層体）４を使用することができる。
【００２３】
図３に、本実施形態におけるｈ−ＢＮ粒子（ｈ−ＢＮ粒子５１が剥離され、ｈ−ＢＮ粒子５１の積層数が２に減少した積層体）４を示す。
【００２４】
なお、上記湿式ジェットミル法を使用して、積層体から剥離された単層の各ｈ−ＢＮ粒子５１を、本実施形態のｈ−ＢＮ粒子４として使用してもよい。
【００２５】
次に、本発明の実施形態に係るｈ−ＢＮ顆粒体の製造方法について説明する。
【００２６】
本実施形態においては、複数の六方晶窒化ホウ素粒子が積層された積層体を含有する窒化ホウ素スラリーを作製し、湿式ジェットミル法を使用して、積層体から六方晶窒化ホウ素粒子を剥離する。次に、剥離された六方晶窒化ホウ素粒子を含有する窒化ホウ素スラリーにバインダー等を添加して混合スラリーを作製し、スプレードライヤー法を用いて、混合スラリーを噴霧し乾燥させて、剥離された六方晶窒化ホウ素粒子とバインダーとからなる顆粒体を形成する。
【００２７】
＜窒化ホウ素スラリー作製工程＞
まず、樹脂製の容器（例えば、樹脂製ポット）に、水（イオン交換水）、原料となるｈ−ＢＮ粒子（複数のｈ−ＢＮ粒子が積層された、剥離処理前の積層体）を投入し、ミキサー（例えば、自転公転式ミキサー）を使用して、所定時間、混合を行い、複数のｈ−ＢＮ粒子が積層された積層体を含有する窒化ホウ素スラリーを作製する。
【００２８】
なお、スラリーの均質性の観点から、ミキサーによる攪拌を行いながら、原料となるｈ−ＢＮ粒子を分割して投入することが好ましい。また、高濃度の窒化ホウ素スラリーを作製する場合には、分散剤を使用してもよい。この分散剤としては、例えば、ポリカルボン酸塩、ポリメタアクリル酸塩、及びアミノアルコール、アルキルエーテル等を使用することができる。
【００２９】
＜剥離工程＞
次に、例えば、特開２０１２−２５５０５５号公報に記載された湿式ジェットミル法を用いて、上述のごとく、複数の鱗片状のｈ−ＢＮ粒子が積層された積層体から、ｈ−ＢＮ粒子を剥離し、本実施形態のｈ−ＢＮ粒子（積層数が減少した積層体）４を作製する。
【００３０】
図４は本発明の実施形態に係るｈ−ＢＮ顆粒体の製造方法において使用する湿式ジェットミル装置の全体構成を示す概略図である。
【００３１】
図４に示すように、湿式ジェットミル装置３０は、上述の窒化ホウ素スラリー３１を収容するタンク３２と、窒化ホウ素スラリー３１が搬送される搬送路３３と、搬送路３３を介してタンク３２に接続されたポンプ３４とを備えている。また、図４に示すように、搬送路３３は、分岐部３５において、第１搬送路３３ａと第２搬送路３３ｂに分岐されている。
【００３２】
本工程においては、まず、上述の作製した窒化ホウ素スラリー３１を、タンク３２の内部に供給するとともに、ポンプ３４を駆動させることにより、タンク３２内の窒化ホウ素スラリー３１を搬送路３３へ供給する。
【００３３】
この際、搬送路３３に供給された窒化ホウ素スラリー３１は、ポンプ３４により加圧され、搬送路３３内を高速で移動するため、スラリー中の積層体は、その向きを揃えながら移動することになる。
【００３４】
そして、搬送路３３内の分岐点において、窒化ホウ素スラリー３１が、第１搬送路３３ａと第２搬送路３３ｂの各々に供給され、衝突部３６において、第１搬送路３３ａ内の窒化ホウ素スラリー３１と、第２搬送路３３ｂ内の窒化ホウ素スラリー３１とが衝突する。
【００３５】
そうすると、スラリー内の積層体同士が衝突し、共有結合に比べて弱いファンデルワールス力により結合している複数の鱗片状のｈ−ＢＮ粒子が積層された積層体からｈ−ＢＮ粒子を剥離することが可能になる。
【００３６】
本実施形態においては、このようにして、複数の鱗片状のｈ−ＢＮ粒子が積層された積層体からｈ−ＢＮ粒子を剥離し、本実施形態のｈ−ＢＮ粒子（積層数が減少した積層体）４を作製する。
【００３７】
そして、ｈ−ＢＮ粒子４を含むスラリーは、回収用の搬送路３７を介して、回収される構成となっている。
【００３８】
なお、ｈ−ＢＮ粒子４を効率よく剥離させるとの観点から、５０〜２００ＭＰａの高圧下、１５０〜４００ｍ／ｓの速度で窒化ホウ素スラリー３１を衝突させる方法が好ましい。
【００３９】
また、窒化ホウ素スラリー作製時に投入される原料となるｈ−ＢＮ粒子の平均粒径は、０．０１μｍ以上１００μｍ未満であることが好ましい。平均粒径が０．０１μｍ未満では、アスペクト比が小さすぎるため、高圧下での高速せん断をスラリー中にて行っても、積層体がせん断流の方向に向かず、剥離ができない場合がある。また、フィラーの結晶性を保つことが困難となり、高い熱伝導率を維持できないおそれがある。一方、平均粒径が１００μｍ以上になると、湿式ジェットミル等の剥離装置の管に積層体が詰まり、剥離工程を実施することができない場合がある。
【００４０】
なお、剥離方法としては、上述の湿式ジェットミル法以外に、例えば、乾式ジェットミル、ボールミル法や、超音波照射等を使用することができる。
【００４１】
＜混合スラリー作製工程＞
次に、剥離されたｈ−ＢＮ粒子４（ｈ−ＢＮ粒子５１の積層数が減少した積層体）を含有する窒化ホウ素スラリーにバインダー及び滑剤を添加し、攪拌機を使用して、所定時間、混合することにより、剥離されたｈ−ＢＮ粒子４を含有する混合スラリーを作製する。
【００４２】
ここで、本実施形態においては、混合スラリーにおけるバインダーの配合量を、１００質量部のｈ−ＢＮ粒子４に対して、０．５質量部以上１０質量部以下の割合となるように設定する。
【００４３】
これは、バインダーの配合量が０．５質量部未満の場合（例えば、バインダーが無添加の場合）であって、ｈ−ＢＮ粒子４の含有量が少ない（例えば、混合スラリーにおけるｈ−ＢＮ粒子の濃度が５質量％や１０質量％）の場合、スプレードライヤーを行うスラリーの粘度が低く、球状の顆粒体になりにくくなる、あるいは顆粒体の強度が弱くハンドリング時に破壊されてしまうという不都合が生じる場合があるためである。
【００４４】
また、ｈ−ＢＮ粒子４の配合量が１０質量部より大きい場合は、ｈ−ＢＮ粒子４に吸着しきれないバインダーが顆粒体の表面に偏析し、流動性に悪影響を与える不都合が生じる場合があるためである。
【００４５】
なお、ｈ−ＢＮ顆粒体１の中のｈ−ＢＮ粒子４を結合させるための上記バインダーとしては、例えば、メチルセルロース、ポリビニルブチルラール、ポリエチレングリコール、ポリビニルアルコール、グリセロール、ラテックス、及びパラフィンワックス等を使用することができる。
【００４６】
また、また顆粒体の流動性を向上させるため滑剤を添加してもよい。滑剤としては、例えば、ステアリン酸塩やポリエチレングリコール等を使用することができる。
【００４７】
＜スプレードライヤー工程＞
次に、スプレードライヤー法を用いて作製した混合スラリーを処理することにより、ｈ−ＢＮ粒子４とバインダー２とからなる顆粒体を形成する。
【００４８】
図５は本発明の実施形態に係るｈ−ＢＮ顆粒体の製造方法において使用するスプレードライヤー装置の全体構成を示す概略図である。
【００４９】
図５に示すように、スプレードライヤー装置１０は、顆粒体が造粒される造粒室１１と、混合スラリーを噴霧して液滴状にする回転ディスク（アトマイザ）１２と、回転ディスク１２を回転させるモータ１３と、回転ディスク１２に混合スラリーを供給するスラリー供給管１４とを備えている。
【００５０】
また、モータ１３は、回転駆動される軸１５を備えており、回転ディスク１２は軸１５に取り付けられている。そして、この回転ディスク１２は、軸１５と一体的に回転するように構成されている。
【００５１】
本工程においては、まず、上述の作製した混合スラリーを、スラリー供給管１４を介して、回転ディスク１２に供給する。そうすると、回転ディスク１２の遠心力により、混合スラリーは水平方向（図中の矢印Ａの方向）に噴霧され、細かい液滴（微粒化された液体）１６となる。
【００５２】
この液滴１６は、図６に示すように、自己の表面張力により真球状になっており、バインダーを含んだ水滴６中にｈ−ＢＮ粒子４が分散した状態となっている。
【００５３】
噴霧された液滴１６は、図示しない熱風発生機により造粒室１１内へと吹き込まれた熱風１７により乾燥され、図１に示すｈ−ＢＮ顆粒体１が製造される。
【００５４】
そして、このｈ−ＢＮ顆粒体１と、ポリプロピレン樹脂やポリイミド樹脂等の樹脂とを二軸混練押出装置を使用して、混練・押出することにより、例えば、直径約２ｍｍφの線状のｈ−ＢＮ顆粒体含有樹脂組成物が作製される。
【００５５】
このように、本実施形態においては、スプレードライヤー法を使用して顆粒化することにより、図１に示すように、ｈ−ＢＮ粒子４が集合してｈ−ＢＮ顆粒体１の形状が球状になるため、従来のｈ−ＢＮ粒子に比べ、流動性を向上させることが可能になる。その結果、後工程の装置投入等におけるハンドリング性が向上する。また、剥離させたｈ−ＢＮ粒子４にバインダーが付着するため、フィラー樹脂複合材料を製造する際に、樹脂中に均一に分散させることが可能になる。
【００５６】
なお、使用する樹脂としては、特に限定されず、従来公知の熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂を使うことが可能である。好適な樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポリ乳酸、ポリスチレン系樹脂、ポリ酢酸ビニル、ＡＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリビニルアルコール、ポリイミド、ポリアセタール、ポリカーボネート、変性ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチルテレフタレート、ポリフェニレンスルフィド及びエポキシ樹脂からなる群より選択される少なくとも一種の樹脂が挙げられる。これらの樹脂は、２種以上を混合して用いてもよい。
【実施例】
【００５７】
以下に、本発明を実施例に基づいて説明する。なお、本発明は、これらの実施例に限定されるものではなく、これらの実施例を本発明の趣旨に基づいて変形、変更することが可能であり、それらを本発明の範囲から除外するものではない。
【００５８】
（実施例１〜６）
＜窒化ホウ素スラリー作製工程＞
まず、３００ミリリットルの樹脂製の容器に、イオン交換水を１９０ｇ、原料となるｈ−ＢＮ粒子（昭和電工（株）製、商品名：ＵＨＰ−１）を５ｇ投入し、自転公転式ミキサー（シンキー（株）製、商品名：ＡＲＥ−２５０）を使用して、２０００ｒｐｍの回転速度で、１分間、攪拌した。次に、ｈ−ＢＮ粒子を２．５ｇ投入し、自転公転式ミキサーを使用して、２０００ｒｐｍの回転速度で、１分間、攪拌した。更に、ｈ−ＢＮ粒子を２．５ｇ投入し、自転公転式ミキサーを使用して、２０００ｒｐｍの回転速度で、１分間、攪拌することにより、原料となるｈ−ＢＮ粒子の含有量が５質量％（合計投入量が１０ｇ）である、実施例１の窒化ホウ素スラリーを作製した。
【００５９】
また、同様の方法により、表１に示すように、原料となるｈ−ＢＮ粒子の含有量が１０質量％、１５質量％、２０質量％、３０質量％、及び４０質量％である窒化ホウ素スラリーを作製し、実施例２〜６の窒化ホウ素スラリーとした。
【００６０】
＜剥離工程＞
次に、作製した各実施例の窒化ホウ素スラリーを、湿式ジェットミル装置（（株）ジーナス製、商品名：GENUS SP）に供給し、湿式ジェットミル法（圧力：１５０ＭＰａ）を用いて、窒化ホウ素スラリーにおける積層体から、ｈ−ＢＮ粒子を剥離し、本実施例のｈ−ＢＮ粒子（積層数が減少した積層体）を作製した。
【００６１】
次に、各濃度における窒化ホウ素スラリーに含まれるｈ−ＢＮ粒子１ｇと蒸留水２０ｇによりスラリーを作製して鋳込み成形を行い、この成形体の破断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて観察し、各濃度におけるｈ−ＢＮ粒子の厚みを測定した。以上の結果を表１に示す。
【００６２】
なお、ｈ−ＢＮ粒子（剥離粒子）の厚みは、ＳＥＭ写真から１５０個以上の厚さを測定し、個数分布の積算百分率の５０％の値を平均厚さとすることにより決定した。
【００６３】
（実施例７）
＜混合スラリー作製工程＞
次に、実施例３の窒化ホウ素スラリー（原料となるｈ−ＢＮ粒子の含有量が１５質量％の窒化ホウ素スラリー）を剥離処理したスラリー１００ｇに、バインダー（中京油脂（株）製、商品名：（レゼム  ＳＢ−Ａ）３．７ｇと滑剤（中京油脂（株）製、商品名：セロゾール９２０）０．４ｇとを添加し、自転公転攪拌機（クラボウ（株）製、商品名：マゼルスターＫＫ−４００Ｗ）を使用して、２分間、攪拌することにより、ｈ−ＢＮ粒子とバインダーと滑剤が混合された混合スラリーを作製した。
【００６４】
なお、混合スラリーにおけるバインダーの配合量が、ｈ−ＢＮ粒子１００質量部に対して１０質量部となるようにバインダーを投入した。
【００６５】
＜スプレードライヤー工程＞
次に、作製した混合スラリーを、スプレードライヤー装置（大川原化工機（株）製、商品名：ＦＯＣ−１６）に供給し、スプレードライヤー法を用いて、混合スラリーを噴霧し乾燥させることにより、ｈ−ＢＮ顆粒体を作製した。作製したｈ−ＢＮ顆粒体の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真を図７に示す。
【００６６】
なお、スプレードライヤー工程においては、入口温度を１８０℃、回転ディスクの回転数を１２０００ｒｐｍ、混合スラリーの供給量を３０ｇ／ｍｉｎに設定して行った。また、得られた顆粒体の平均粒子径は７０μｍであった。
【００６７】
＜流動性評価＞
次に、パウダーテスター（ホソカワミクロン（株）製、商品名：ＰＴ−Ｘ）を使用して、作製したｈ−ＢＮ顆粒体の流動性を評価した。より具体的には、上記パウダーテスターを使用して、安息角［°］、スパチュラ角［°］、ゆるめかさ密度［g/cm3］、固めかさ密度［g/cm3］および凝集度［％］を測定し、ゆるめかさ密度［g/cm3］と固めかさ密度［g/cm3］から圧縮度［％］を求めた。そして、安息角［°］、圧縮度［％］、スパチュラ角［°］および凝集度［％］をＣａｒｒの指数表を使用して流動性指数に変換し、変換した各流動性指数の合計をｈ−ＢＮ顆粒体の流動性指数として評価した。以上の結果を表２に示す。
【００６８】
＜ｈ−ＢＮ顆粒体含有樹脂組成物の作製＞
次に、作製したｈ−ＢＮ顆粒体と、ポリプロピレン樹脂（日本ポリプロ（株）製、商品名：ＮＯＶＡＴＥＣ−ＰＰＭＡ３）とを、二軸混練押出装置（Technovel  Corporation製、商品名：ＫＺＷ２０ＴＷ−３０ＭＧ−ＨＮ（−６００）−ＫＧＳ）を使用して、直径が約２ｍｍφの線状のｈ−ＢＮ顆粒体含有樹脂組成物を作製した。
【００６９】
なお、ｈ−ＢＮ顆粒体の供給量は２．２ｇ／分、ポリプロピレン樹脂の供給量は７．３ｇ／分とした。また、ｈ−ＢＮ顆粒体含有樹脂組成物全体に対するｈ−ＢＮ顆粒体の配合量が１０ｖｏｌ％となるようにｈ−ＢＮ顆粒体を投入し一回処理を行った。
【００７０】
＜分散性評価＞
次に、作製したｈ−ＢＮ顆粒体含有樹脂組成物におけるｈ−ＢＮ顆粒体の分散性について評価した。より具体的には、作製した線状のｈ−ＢＮ顆粒体含有樹脂組成物からぺレットを切り出し、アクリル樹脂（ストルアス製、商品名：クラロシット）中に埋めた後、ペレット表面を研磨し、走査型顕微鏡（ＳＥＭ）を使用して、ポリプロピレン樹脂中におけるｈ−ＢＮ顆粒体の分散性を評価した。ｈ−ＢＮ顆粒体含有樹脂組成物の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真（断面図）を図８に示す。
【００７１】
（比較例１）
＜従来のｈ−ＢＮ粒子の厚み測定、及び流動性評価＞
ます、原料となるｈ−ＢＮ粒子（昭和電工（株）製、商品名：ＵＨＰ−１Ｋ）を１ｇ用意し、このｈ−ＢＮ粒子を、上述の実施例の場合と同様にして、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて観察し、ｈ−ＢＮ粒子の厚みを測定した。以上の結果を表１に示す。また、使用したｈ−ＢＮ粒子の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真を図９に示す。
【００７２】
次に、上述の実施例の場合と同様にして、ｈ−ＢＮ粒子の流動性を評価した。以上の結果を表２に示す。
【００７３】
＜従来のｈ−ＢＮ粒子含有樹脂組成物の作製＞
次に、原料となるｈ−ＢＮ粒子（昭和電工（株）製、商品名：ＵＨＰ−１Ｋ）と、ポリプロピレン樹脂（日本ポリプロ（株）製、商品名：ＮＯＶＡＴＥＣ−ＰＰＭＡ３）とを、二軸混練押出装置（Technovel  Corporation製、商品名：ＫＺＷ２０ＴＷ−３０ＭＧ−ＨＮ（−６００）−ＫＧＳ）を使用して、直径が約２ｍｍφの線状のｈ−ＢＮ粒子含有樹脂組成物を作製した。
【００７４】
なお、ｈ−Ｂ粒子の供給量は２．１ｇ／分、ポリプロピレン樹脂の供給量は７．３ｇ／分とした。また、ｈ−ＢＮ粒子含有樹脂組成物全体対するｈ−Ｂ粒子の配合量が１０ｖｏｌ％となるようにｈ−Ｂ粒子を投入し一回処理を行った。
【００７５】
＜分散性評価＞
次に、上述の実施例の場合と同様にして、作製したｈ−ＢＮ粒子含有樹脂組成物におけるｈ−ＢＮ粒子の分散性について評価した。ｈ−ＢＮ粒子含有樹脂組成物の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真（断面図）を図１０に示す。
【００７６】
【表１】
2017210383.tif 000002
【００７７】
【表２】
2017210383.tif 000003
【００７８】
表１に示すように、湿式ジェットミル法による処理を行った実施例３のｈ−ＢＮ粒子の厚みは、湿式ジェットミル法による処理を行っていない比較例１のｈ−ＢＮ粒子の厚みに比し、薄くなっており、実施例３においては、湿式ジェットミル法を使用することにより、原料となるｈ−ＢＮ粒子（積層体）からｈ−ＢＮ粒子が剥離されている（即ち、積層体における積層数が減少している）ことがわかる。
【００７９】
また、表２に示すように、比較例１に比し、実施例７のｈ−ＢＮ顆粒体の流動性指数は向上しており、実施例７のｈ−ＢＮ顆粒体は流動性に優れることがわかる。
【００８０】
また、図８に示すように、実施例７のｈ−ＢＮ顆粒体を使用したｈ−ＢＮ顆粒体含有樹脂組成物においては、ポリプロピレン樹脂中にｈ−ＢＮ顆粒体が認められず、ｈ−ＢＮ粒子が均一に分散しており、樹脂への分散性が極めて優れていることがわかる。
【００８１】
一方、図１０に示すように、比較例１の従来のｈ−ＢＮ粒子を使用したｈ−ＢＮ粒子含有樹脂組成物においては、ｈ−ＢＮ粒子が凝集しており、実施例７に比し、樹脂への分散性が劣ることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００８２】
以上説明したように、本発明は、ｈ−ＢＮ顆粒体の製造方法に適している。
【符号の説明】
【００８３】
１    ｈ−ＢＮ顆粒体
２    バインダー
４    ｈ−ＢＮ粒子（一次粒子が剥離された積層体）
１０    スプレードライヤー装置
３０    湿式ジェットミル装置
３１    窒化ホウ素スラリー
３２    タンク
３３    搬送路
３３ａ    第１搬送路
３３ｂ    第２搬送路
３４    ポンプ
３５    分岐部
３６      衝突部
５０    ｈ−ＢＮ粒子（積層体）
５１    ｈ−ＢＮ粒子（一次粒子）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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