(57)【要約】【課題】トルク脈動を低減させる。【解決手段】磁石スロット（22）は、軸方向視にて、ロータコア（21）の外周側から内周側に向かって略Ｕ字形状である。ロータコア（21）は、各磁石スロット（22）の一端部（24a）側の第１ブリッジ部（26）と、第１ブリッジ部（26）よりもロータコア（21）の回転方向後進側且つ該磁石スロット（22）の他端部（25a）側の第２ブリッジ部（27）とを有する。第１ブリッジ部（26）の径方向の幅（h1）は、第２ブリッジ部（27）の径方向の幅（h2）よりも短く、及び／または、第１ブリッジ部（26）の周方向の長さ（L1）は、第２ブリッジ部（27）の周方向の長さ（L2）よりも長い。【選択図】図３
2017169317.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ステータ（10）に挿通されるとともに回転軸（30）に連結されるロータ（20）であって、
複数の磁石スロット（22）が周方向に並んで形成されたロータコア（21）と、
各上記磁石スロット（22）に充填されたボンド磁石（29）と
を備え、
各上記磁石スロット（22）は、軸方向視において、上記ロータコア（21）の外周側から内周側に向かって略Ｕ字形状に屈曲して延びる形状を有し、
上記ロータコア（21）は、各上記磁石スロット（22）の一端部（24a）と上記ロータコア（21）の外周面との間に形成され周方向に延びる第１ブリッジ部（26）と、該磁石スロット（22）において上記第１ブリッジ部（26）よりも上記ロータコア（21）の回転方向後進側に位置し、該磁石スロット（22）の他端部（25a）と上記ロータコア（21）の外周面との間に形成され周方向に延びる第２ブリッジ部（27）と、を有し、
上記第１ブリッジ部（26）の径方向の幅（h1）は、上記第２ブリッジ部（27）の径方向の幅（h2）よりも短く、及び／または、上記第１ブリッジ部（26）の周方向の長さ（L1）は、上記第２ブリッジ部（27）の周方向の長さ（L2）よりも長い
ことを特徴とするロータ。
【請求項２】
請求項１において、
各上記磁石スロット（22）は、軸方向視において、上記ロータコア（21）の外周側から内周側に向かって略Ｕ字形状に屈曲して延びる形状が周方向に分断されて成る複数のスロット部（221,222）を有する
ことを特徴とするロータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ステータに挿通され回転軸に連結されるロータに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
電動機及び発電機などの回転電気機械は、ロータとステータとを備える。ロータは、磁石スロットが形成されたロータコアと、当該磁石スロットに充填された磁石とを有する。ステータは、複数箇所にコイルが巻かれたステータコアを有する。これにより、コイルに流れる電流によって形成される回転磁界に応じて、ロータとステータとが反発及び吸引を繰り返し、ロータはステータに対して回転する。
【０００３】
特に、特許文献１に開示されているように、磁石スロットには、磁性粉末を含有する溶融樹脂を射出して固化させること（射出成形）により、ボンド磁石が充填される技術が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３６１９８８５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ロータがステータに対して回転する際、振動及び騒音が主な課題として挙げられる。上記特許文献１に係るボンド磁石射出成形型のロータにおいても、振動及び騒音を抑制するために、トルク脈動を低減することが求められる。なお、トルク脈動は、ステータ側の磁石の位置に対しロータ側の磁石がどの位置にあるかに起因して生じる。
【０００６】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、ボンド磁石が充填されたロータを回転させる際のトルク脈動を低減させることである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
第１の発明は、ステータ（10）に挿通されるとともに回転軸（30）に連結されるロータ（20）であって、複数の磁石スロット（22）が周方向に並んで形成されたロータコア（21）と、各上記磁石スロット（22）に充填されたボンド磁石（29）とを備え、各上記磁石スロット（22）は、軸方向視において、上記ロータコア（21）の外周側から内周側に向かって略Ｕ字形状に屈曲して延びる形状を有し、上記ロータコア（21）は、各上記磁石スロット（22）の一端部（24a）と上記ロータコア（21）の外周面との間に形成され周方向に延びる第１ブリッジ部（26）と、該磁石スロット（22）において上記第１ブリッジ部（26）よりも上記ロータコア（21）の回転方向後進側に位置し、該磁石スロット（22）の他端部（25a）と上記ロータコア（21）の外周面との間に形成され周方向に延びる第２ブリッジ部（27）と、を有し、上記第１ブリッジ部（26）の径方向の幅（h1）は、上記第２ブリッジ部（27）の径方向の幅（h2）よりも短く、及び／または、上記第１ブリッジ部（26）の周方向の長さ（L1）は、上記第２ブリッジ部（27）の周方向の長さ（L2）よりも長いことを特徴とするロータである。
【０００８】
ロータ（20）の回転時、磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の部分のうち回転方向前進側となる部分が寄与してトルクが発生する。ここでは、各ブリッジ部（26,27）の径方向の幅（h1,h2）は、ロータ（20）の回転方向前進側である第１ブリッジ部（26）の方がロータ（20）の回転方向後進側である第２ブリッジ部（27）よりも短いか、及び／または、各ブリッジ部（26,27）の周方向の長さ（L1,L2）は、ロータ（20）の回転方向前進側である第１ブリッジ部（26）の方がロータ（20）の回転方向後進側である第２ブリッジ部（27）よりも長い。これらのいずれの場合においても、第１ブリッジ部（26）の剛性は、第２ブリッジ部（27）に比して低いと言える。これにより、各磁石スロット（22）へのボンド磁石（29）の充填の際、ボンド磁石（29）から各磁石スロット（22）の各壁部には射出圧力がかかり、各磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の部分のうち回転方向前進側となる部分が回転方向後進側となる部分に比してロータコア（21）の外方に膨出する。具体的には、第１ブリッジ部（26）側は、第２ブリッジ部（27）側に比してロータコア（21）の外方に膨出し易く、ロータ（20）回転の際に主にトルクに寄与し易い位置が、他位置に比して膨出すると言える。すると、１つの磁石スロット（22）に着目した際、ロータ（20）とステータ（10）との距離であるエアギャップ（G）は、回転方向前進側において狭くなり、その分磁気抵抗が低下する。それ故、ロータ（20）回転時、回転方向前進側にて発生するトルクは増大し、ロータを回転させた際のトルク脈動が低減される。従って、比較的簡単な構成により、ロータ（20）を用いた回転電気機械（1）における振動及び騒音は抑制される。
【０００９】
第２の発明は、第１の発明において、各上記磁石スロット（22）は、軸方向視において、上記ロータコア（21）の外周側から内周側に向かって略Ｕ字形状に屈曲して延びる形状が周方向に分断されて成る複数のスロット部（221,222）を有することを特徴とするロータである。
【００１０】
各磁石スロット（22）が、複数のスロット部（221,222）から成る分割型の磁石スロットである場合にも、任意の磁石スロット（22）１つに着目した際、第１ブリッジ部（26）の径方向の幅（h1）が第２ブリッジ部（27）の径方向の幅（h2）よりも短いか、及び／または、第１ブリッジ部（26）の周方向の長さ（L1）が第２ブリッジ部（27）の周方向の長さ（L2）よりも長くなっていることが好ましい。これにより、各磁石スロット（22）に着目すると、ボンド磁石（29）の充填の際、第１ブリッジ部（26）側は、第２ブリッジ部（27）側に比してロータコア（21）の外方に膨出し易くなる。特に、磁極中心（CL）に対する磁石スロット（22）の分割位置を調節することで、第１ブリッジ部（26）側のロータコア（21）外方への膨出度合いを調節することも可能となる。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、ロータ（20）を回転させた際のトルク脈動が低減される。従って、比較的容易な構成により、当該ロータ（20）を用いた回転電気機械（1）における振動及び騒音は抑制される。
【００１２】
また、第２の発明によれば、各磁石スロット（22）に着目すると、ボンド磁石（29）の充填の際、第１ブリッジ部（26）側は、第２ブリッジ部（27）側に比してロータコア（21）の外方に膨出し易くなる。特に、磁極中心（CL）に対する磁石スロット（22）の分割位置を調節することで、第１ブリッジ部（26）側のロータコア（21）外方への膨出度合いを調節することも可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】図１は、実施形態１に係るロータを備えた回転電気機械を示す図である。
【図２】図２は、図１からロータのみを抜き出し、該ロータを軸方向から見た場合の平面図である。
【図３】図３は、図１のロータコアの一部分の拡大図であって、ボンド磁石の充填前と充填後とを表した図である。
【図４】図４は、射出圧力によるロータコア外周面の変形量を、実施形態１の場合と従来例の場合とを比較して表す図である。
【図５】図５は、ロータの製造の際に用いる射出成形用の成形型の縦断面を示す。
【図６】図６は、固定型の平面図である。
【図７】図７は、可動型の横断面を示す。
【図８】図８は、実施形態１に係る回転電気機械のトルク波形と、従来の回転電気機械のトルク波形とを表したシミュレーション結果である。
【図９】図９は、実施形態２に係るロータコアの一部分の拡大図であって、ボンド磁石の充填前と充填後とを表した図である。
【図１０】図１０は、射出圧力によるロータコア外周面の変形量を、実施形態２の場合と従来例の場合とを比較して表す図である。
【図１１】図１１は、実施形態３に係るロータコアの一部分の拡大図であって、ボンド磁石の充填前を表した図である。
【図１２】図１２は、実施形態４に係るロータコアの一部分の拡大図の例１であって、ボンド磁石の充填前を表した図である。
【図１３】図１３は、実施形態４に係るロータコアの一部分の拡大図の例２であって、ボンド磁石の充填前を表した図である。
【図１４】図１４は、実施形態４に係るロータコアの一部分の拡大図の例３であって、ボンド磁石の充填前を表した図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
≪実施形態１≫
＜概要＞
図１は、本実施形態１に係るロータ（20）を備えた回転電気機械（1）を示す。回転電気機械（1）は、ロータ（20）内部に磁石が埋め込まれた電動機であって、例えば空気調和装置の圧縮機モータとして用いられる。図１に示すように、回転電気機械（1）は、ステータ（10）、ロータ（20）及び駆動軸（30）（回転軸に相当）を備え、圧縮機のケーシング（50）に収容されている。
【００１５】
なお、以下の説明において、軸方向、径方向、周方向、外周側及び内周側なる表現を適宜用いている。軸方向は、回転電気機械（1）の回転軸方向、つまりは駆動軸（30）の軸心（O）の方向を表す。径方向は、軸心（O）と直交する方向、特に回転電気機械（1）の半径方向を表す。周方向は、駆動軸（30）まわりの方向、つまりはロータ（20）及びステータ（10）の外周に沿った方向を表す。外周側は、軸心（O）から遠い側を表し、内周側は、軸心（O）に近い側を表す。
【００１６】
＜ステータの構成＞
図１に示すように、ステータ（10）は、円筒状のステータコア（11）及びコイル（16）を備える。
【００１７】
ステータコア（11）は、電磁鋼板をプレス加工によって打ち抜くことで形成された平面形状の積層板が軸方向に多数積層されることで成る積層コアである。ステータコア（11）は、１つのバックヨーク部（12）と、複数のティース部（13）と、複数のツバ部（14）とを有する。
【００１８】
ティース部（13）は、ステータコア（11）において径方向に延びる直方体状の部分である。複数のティース部（13）それぞれは、ステータコア（11）の周方向に沿って、且つ互いに概ね等間隔隔てて配置されている。ティース部（13）同士の空間は、コイル（16）が収容されるコイル用スロット（15）である。
【００１９】
バックヨーク部（12）は、環状の形状となっている。バックヨーク部（12）は、各ティース部（13）を該ティース部（13）の外周側で連結している。バックヨーク部（12）の外周部は、圧縮機のケーシング（50）の内面に固定されている。
【００２０】
ツバ部（14）は、各ティース部（13）の内周側に連なる部分である。ステータコア（11）における周方向のツバ部（14）の長さは、ティース部（13）の周方向の長さよりも大きい。複数のツバ部（14）の内周側の面は、軸方向視にて円筒面となっている。円筒面は、後述するロータコア（21）の外周面と距離を隔てて対峙している。この距離を、エアギャップ（G）と言う。
【００２１】
コイル（16）は、例えば集中巻方式により、ティース部（13）に巻回されている。１つのティース部（13）毎にコイル（16）が巻回され、巻回されたコイル（16）は、コイル用スロット（15）内に収容されている。これにより、各ティース部（13）には、電磁石が形成されている。
【００２２】
＜ロータの構成＞
ロータ（20）は、軸方向に延びる円筒形状を有する。図１に示すように、ロータ（20）は、同じく軸方向に延びる円筒形状のステータ（10）の内側に挿通されており、駆動軸（30）に連結されている。
【００２３】
ロータ（20）は、ロータコア（21）及び複数のボンド磁石（29）を備える。特に、本実施形態１では、ロータ（20）には、６つの磁極が形成されている。
【００２４】
−ロータコア−
ロータコア（21）は、電磁鋼板をプレス加工によって同一形状に打ち抜くことによって複数の積層板を作成すると共に、複数の積層板を軸方向に積層することで形成された積層コアである。積層コアは、積層板が積層位置（軸方向の位置）に応じて周方向にずれたスキュー構造を有する。なお、ロータコア（21）の磁性材料としては、例えばケイ素鋼板やパーメンジュールが挙げられる。
【００２５】
ロータコア（21）の中心には、図２に示すように、駆動軸（30）を取り付けるための軸孔（S30）が形成されている。軸孔（S30）には、駆動軸（30）が締まり嵌め（例えば焼き嵌め）によって固定されている。従って、ロータコア（21）と駆動軸（30）の軸芯は同軸上に存在し（図２の軸心（O））、ロータコア（21）は、駆動軸（30）と共に一体的に回転することが可能となっている。
【００２６】
図２に示すように、ロータコア（21）には、ロータコア（21）の周方向に並んで磁石スロット（22）が複数形成されている。磁石スロット（22）は、ボンド磁石（29）を収容するためのものであって、１つの磁極に対して１つの磁石スロット（22）が対応するようにして、磁極毎にロータコア（21）に設けられている。本実施形態では、６つの磁極が形成される場合を例示しているため、磁石スロット（22）は６つ設けられている。具体的には、６つの磁石スロット（22）は、ロータコア（21）の軸心（O）の回りに約６０度ピッチで配置されている。各磁石スロット（22）は、ロータコア（21）を軸方向に貫通している。
【００２７】
そして、各磁石スロット（22）は、ロータコア（21）の軸方向視において、ロータコア（21）の外周側から内周側に向かって略Ｕ字形状に屈曲して延びる形状を有している。より具体的には、図２及び図３に示すように、各磁石スロット（22）は、ロータコア（21）の半径に直交して矩形状に細長く延びる本体部（23）と、該本体部（23）の長手方向の両端部それぞれからロータコア（21）の外周方向（即ち径方向）に向かって細長く延びる矩形状部（24,25）とを有し、本体部（23）と矩形状部（24,25）とが連続することで構成された形状であると言える。
【００２８】
このように、１つの磁石スロット（22）は、１つの本体部（23）と２つの矩形状部（24,25）とで構成されている。以下では、説明の便宜上、１つの磁石スロット（22）に着目した際、矩形状部（24,25）のうち、ロータコア（21）の回転方向前進側に位置する矩形状部（24）を第１矩形状部（24）、ロータコア（21）の回転方向後進側に位置する矩形状部（25）を第２矩形状部（25）と呼称する。
【００２９】
図３に示すように、第１矩形状部（24）及び第２矩形状部（25）の外周側先端部（24a,25a）は、ロータコア（21）の外周面に近接しており、ロータコア（21）のブリッジ部（26,27）を介してロータコア（21）の外周面と対峙している。
【００３０】
即ち、ロータコア（21）は、２つのブリッジ部（26,27）を有する。以下では、説明の便宜上、１つの磁石スロット（22）に着目した際、ロータコア（21）の回転方向前進側の外周側先端部（24a）に対応する位置のブリッジ部（26）を第１ブリッジ部、ロータコア（21）の回転方向後進側の外周側先端部（25a）に対応する位置のブリッジ部（27）を第２ブリッジ部と呼称する。第１ブリッジ部（26）は、磁石スロット（22）の一端部である第１矩形状部（24）の外周側先端部（24a）とロータコア（21）の外周面との間に形成され、該外周側先端部（24a）及びロータコア（21）の外周面に沿って周方向に延びるロータコア（21）の部分である。第２ブリッジ部（27）は、磁石スロット（22）の他端部である第２矩形状部（25）の外周側先端部（25a）とロータコア（21）の外周面との間に形成され、該外周側先端部（25a）及びロータコア（21）の外周面に沿って周方向に延びるロータコア（21）の部分である。
【００３１】
本実施形態１では、１つの磁石スロット（22）に着目すると、ロータコア（21）の回転方向前進側と回転方向後進側とで、各ブリッジ部（26,27）の径方向の幅（厚み）が異なっている。これについては、“＜各ブリッジ部の径方向の幅とその作用について＞”にて詳述する。
【００３２】
−ボンド磁石−
ボンド磁石（29）は、各磁石スロット（22）に充填されている。ボンド磁石（29）は、磁石材料である微小な粉状または粒状のフェライト系磁石や希土類系磁石を、ナイロン樹脂、ＰＰＳ樹脂などのバインダと混合して固化させることにより形成された永久磁石である。
【００３３】
本実施形態１では、ロータ（20）の製造時、ロータコア（21）の磁石スロット（22）に、磁性を帯びていない粉状または粒状の磁石材料とバインダとを混合したボンド磁石用材料を射出し、該材料を着磁させてボンド磁石（29）が形成される。つまり、ボンド磁石（29）は、射出成形によって成形される。
【００３４】
＜各ブリッジ部の径方向の幅とその作用について＞
回転電気機械（10）が駆動している間、ロータ（20）はステータ（10）に対して回転する。この際、ロータ（20）においてトルク脈動が生じると、騒音及び振動が発生する。
【００３５】
これに対し、本実施形態１では、第１ブリッジ部（26）及び第２ブリッジ部（27）の径方向の各幅（h1,h2）の調整がなされており、これによってトルク脈動の発生を抑制している。具体的には、ボンド磁石（29）が磁石スロット（22）に充填されたことにより、各磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の外周面のうち、各磁石スロット（22）の一端部である第１矩形状部（24）の外周側先端部（24a）寄りとなる部分が、該磁石スロット（22）の他端部である第２矩形状部（25）の外周側先端部（25a）寄りとなる部分よりもロータコア（21）の外方に膨らむように、第１ブリッジ部（26）及び第２ブリッジ部（27）それぞれの径方向の幅（h1,h2）が設定されている。
【００３６】
より具体的には、図３の“ボンド磁石充填前”に示すように、１つの磁石スロット（22）に着目した際、第１ブリッジ部（26）の径方向の幅（h1）は、該第１ブリッジ部（26）よりもロータコア（21）の回転方向後進側に位置する第２ブリッジ部（27）の径方向の幅（h2）よりも短い。即ち、１つの磁石スロット（22）に着目した際、ロータコア（21）の回転方向前進側となる第１矩形状部（24）の外周側先端部（24a）は、ロータコア（21）の回転方向後進側となる第２矩形状部（25）の外周側先端部（25a）よりもロータコア（21）の外周面側に突出し該外周面に近接している。それ故、磁石スロット（22）は、図２の一点鎖線（CL）に対して非対象な形状となっている。なお、図２の一点鎖線（CL）は、各磁石スロット（22）の周方向の長さの中心を表す。
【００３７】
このように、本実施形態１では、１つの磁石スロット（22）に着目した際、ロータコア（21）の回転方向前進側となる第１ブリッジ部（26）の径方向の厚み（即ちh1）は、ロータコア（21）の回転方向後進側となる第２ブリッジ部（27）の径方向の厚み（即ちh2）よりも薄くなっている。つまり、ロータコア（21）の強度は、第１ブリッジ部（26）寄りの部分の方が、第２ブリッジ部（27）寄りの部分よりも弱い。
【００３８】
磁石スロット（22）の各壁にはボンド磁石（29）の充填による一定の射出圧力がかかると仮定すると、図３の“ボンド磁石充填後”に示すように、磁石スロット（22）の各壁のうちロータコア（21）の外周側に位置する壁部は、ロータコア（21）の外方に膨出する。特に、磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の外周面のうち、第１ブリッジ部（26）寄りの部分は、第２ブリッジ部（27）寄りの部分に比してロータコア（21）の外方に膨出する。つまり、ボンド磁石（29）の射出成形による射出圧力により、ロータコア（21）のうち強度の弱い部分が、よりロータコア（21）の外方に膨出する。
【００３９】
なお、図３の“ボンド磁石充填後”では、ボンド磁石（29）充填前のロータコア（21）の外周及び磁石スロット（22）の形状を破線で表し、ボンド磁石（29）充填後のロータコア（21）の外周及び磁石スロット（22）の形状を実線で表している。
【００４０】
図３の“ボンド磁石充填後”に示す膨出により、ロータコア（21）の外周面はステータコア（11）の内周面に近づく。特に、ロータコア（21）の外周面は、第２ブリッジ部（27）寄りの部分よりも第１ブリッジ部（26）寄りの部分の方が、ステータコア（11）の内周面に近づく。この場合、第１ブリッジ部（26）の径方向の幅（h1）が第２ブリッジ部（27）の径方向の幅（h2）と同程度であるような従来の場合に比して、エアギャップ（G）は短くなり、その分磁気抵抗が下がる。
【００４１】
また、一般的に、ロータコア（21）とステータコア（11）との位置関係により、１つの磁石スロット（22）に着目した場合、回転方向後進側に比して回転方向前進側の方が磁気飽和の影響によりトルクが低下する。これに対し、本実施形態１では、図３の“ボンド磁石充填後”に示すように、第１ブリッジ部（26）側は第２ブリッジ部（27）側に比してよりステータ（10）側に膨出するため、あえて、トルクが低下する部分におけるエアギャップ（G）を他部分よりも縮めさせることができている。従って、本実施形態１では、振動及び騒音の原因となるトルク脈動を小さくすることができる。
【００４２】
ここで、上述した第１ブリッジ部（26）及び第２ブリッジ部（27）それぞれの径方向の幅（h1,h2）の値は、以下の式（１）を基に決定されることが好ましい。
x＝（４×P×L３）／（E×b×h３）・・・（１）
上記式（１）において、xはボンド磁石（29）の射出圧力によるロータコア（21）外周面の変位量、Pは射出圧力、Lは各ブリッジ部（26,27）の周方向の長さ、Eはヤング率、bは各ブリッジ部（26,27）の軸方向の厚み、hは各ブリッジ部（26,27）の径方向への長さを示す。射出圧力P、ヤング率E、ブリッジ部（26,27）の軸方向の厚みbは、各ブリッジ部（26,27）にて同一である。本実施形態１では、ブリッジ部（26,27）の周方向の長さLは、各ブリッジ部（26,27）にて同一であるとする。すると、変位量xは、各ブリッジ部（26,27）の径方向の幅（h1,h2）の３乗に反比例することが分かる。ブリッジ部（26,27）の径方向の幅（h1,h2）を小さくする程、変位量xは増加し、逆に当該幅（h1,h2）を大きくする程、変位量ｘは減少する。この式（１）を用いて各ブリッジ部（26,27）の径方向の幅（h1,h2）を決定することで、変位量xを適切な値に調整することができる。一例としては、第１ブリッジ部（26）の径方向の幅（h1）を約０．５ｍｍとし、第２ブリッジ部（27）の径方向の幅（h2）を約１．０ｍｍと設定することができる。
【００４３】
図４の縦軸は、ボンド磁石（29）充填後であって、磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の外周面の変位量xを表す。図４の横軸は、各磁石スロット（22）の周方向の中心（図２の一点鎖線CL）を角度０［ｄｅｇ］とし、当該中心から周方向への角度を−３０［ｄｅｇ］〜３０［ｄｅｇ］の範囲で表している。即ち、図４の横軸が−３０［ｄｅｇ］〜０［ｄｅｇ］の範囲は回転方向前進側に相当し、横軸が０［ｄｅｇ］〜３０［ｄｅｇ］の範囲は回転方向後進側を表す。破線グラフは、各ブリッジ部の径方向の幅が約０．５ｍｍにて同程度である従来の場合を表し、実線グラフは、本実施形態１の場合を表している。図４の実線グラフ及び点線グラフでは、ボンド磁石（29）の射出位置及び射出圧力は一定で同じであり、各ブリッジ部（26,27）の周方向の長さLも同一である。
【００４４】
図４の破線グラフに示すように、各ブリッジ部の径方向の幅が同程度である場合、ロータコア（21）の外周面は、磁石スロット（22）の周方向の中心付近（即ち図２の一点鎖線CL）にて最も外方に膨出しており、磁石スロット（22）の各ブリッジ部付近におけるロータコア（21）の外周面の膨出度合いは、概ね対称と言える。この破線グラフの場合、トルクが最も低下するロータコア（21）の部分ではない部分が最も膨出しており、トルク脈動の低下には効果的とは言い難い。一方、図４の実線グラフの場合、トルクが最も低下するロータコア（21）の回転方向前進側の部分が他部分よりも膨出しており、トルク脈動の低下に効果的な形状であると言える。
【００４５】
＜ロータの製造方法＞
−製造に用いる成形型−
図５に示すように、成形型（40）は、固定型（41）と可動型（42）とで構成されている。なお、図５では、ロータコア（21）を型内に入れた状態を示している。
【００４６】
固定型（41）には、ロータコア（21）を内嵌め状に配置することができる凹部（41a）が形成されている。可動型（42）は、固定型（41）における凹部（41a）の開口側に設けられた板状の型である。固定型（41）と可動型（42）とが型締めされ、固定型（41）の凹部（41a）が可動型（42）によって閉じられることにより、内部にはキャビティ（43）が形成される。
【００４７】
図６に示すように、固定型（41）には、凹部（41a）の周囲に、永久磁石（44）とポールピース（45）とが周方向に交互に配置されている。ポールピース（45）は、ロータ（20）の磁石スロット（22）及びボンド磁石（29）と一対一に対応するように、磁極数に応じた数設けられている。従って、本実施形態１では、ポールピース（45）及び永久磁石（44）は６つずつ設けられている。この構成によって成形型（40）では、キャビティ（43）内に磁場を発生させることができる。成形型（40）では、各ポールピース（45）は、接触する永久磁石（44）からの磁束を、キャビティ（43）にセットされたロータコア（21）に印加する。
【００４８】
なお、永久磁石（44）は、永久磁石（44）の周方向の一端がＮ極となり他端がＳ極となるように、周方向に磁化されている。永久磁石（44）は、Ｎ極同士及びＳ極同士が対向するように、所定のピッチ（本実施形態１では６０°ピッチ）にて、凹部（41a）の内周面に固定されている。ポールピース（45）は、磁性部材によって構成され、永久磁石（44）の間に配置されるように、凹部（41a）の内周面に固定されている。
【００４９】
図５に示すように、可動型（42）には、スプール（46）と、スプール（46）から分岐したランナー（47）と、ランナー（47）に連続しキャビティ（43）に開口した複数のゲート（48）とが形成されている。
【００５０】
図７は、図５の可動型（42）のＶＩＩ−ＶＩＩ断面に対応し、凹部（41a）にセットされるロータコア（21）の位置を二点鎖線で示す。図７に示すように、可動型（42）では、磁石スロット（22）において該可動型（42）に面する開口（スロット開口（22a））に対応して、各ゲート（48）の開口（48a）が設けられている。つまり、ゲート（48）は、磁石スロット（22）の数に対応して設けられている。本実施形態１では、磁石スロット（22）が６つであるため、ゲート（48）も、図７に示すように６つ設けられている。
【００５１】
−ロータの製造工程−
上記成形型（40）を用いたロータ（20）の製造工程について説明する。
【００５２】
先ず、射出成形機に成形型（40）を装着し、ロータコア（21）を固定型（41）の凹部（41a）に配置する。ゲート（48）の開口（48a）がスロット開口（22a）に対向するように固定型（41）及び可動型（42）は重ね合わせられ、ロータコア（21）は、成形型（40）のキャビティ（43）に配置される。
【００５３】
次いで、射出成形機から成形型（40）にボンド磁石用材料が射出される。当該材料は、射出成形機におい加熱及び混練されて流動体となり、スプール（46）、ランナー（47）及びゲート（48）を介して、キャビティ（43）内のロータコア（21）の各磁石スロット（22）の一端側におけるスロット開口（22a）に注入され、やがて各磁石スロット（22）に流入する。図５では、スプール（46）、ランナー（47）、ゲート（48）を通過する材料を、ハッチングにて示している。
【００５４】
この注入過程において、ロータコア（21）における磁石スロット（22）の壁面には、射出されたボンド磁石用材料による射出圧力が作用する。本実施形態１では、上述したように、第１ブリッジ部（26）は第２ブリッジ部（27）よりも径方向の幅が薄く（h1＜h2）、強度が小さい。それ故、当該注入過程にて、第１ブリッジ部（26）寄りの磁石スロット（22）の壁面のうちロータコア（21）の外周側の壁面は、第２ブリッジ部（27）寄りの磁石スロット（22）の壁面のうちロータコア（21）の外周側の壁面よりも、ロータコア（21）の外周側に押される。これにより、第１ブリッジ部（26）付近のロータコア（21）の外周面も、第２ブリッジ部（27）付近のロータコア（21）の外周面よりも、ロータコア（21）の外周側に膨出する。
【００５５】
但し、図６に示すように、膨出前のロータコア（21）の外周面は、固定型（41）の凹部（41a）の外周壁に所定距離（G0）隔てて対向している。そのため、ロータコア（21）の外周面は、ボンド磁石（29）の射出成形によりたとえロータコア（21）の外方に膨出するとしても、膨出の限界は、ロータコア（21）の外周面が凹部（41a）の外周壁に当接するまでと言える。
【００５６】
なお、射出成形機によるボンド磁石用材料の射出量は、各磁石スロット（22）内にボンド磁石用材料が充填するように規定されていることが好ましい。
【００５７】
なお、各ゲート（48）の開口面積を調整することにより、ゲート（48）から射出されるボンド磁石の材料の射出率を調整することができるが、本実施形態１では、各ゲート（48）の開口面積は同一である場合を例に取る。
【００５８】
ロータコア（21）の磁石スロット（22）内がボンド磁石用材料で充填された後、当該材料は固化され、ボンド磁石（29）が形成される。また、永久磁石（44）からポールピース（45）を通過してロータコア（21）のボンド磁石（29）に向かう磁束により、ボンド磁石（29）の磁場配向及び着磁が行われる。ボンド磁石（29）成形後、固定型（41）と可動型（42）とを取り外すと、ボンド磁石（29）が充填されたロータ（20）が得られる。
【００５９】
このようにして射出成形されたボンド磁石（29）には、ボンド磁石用材料の注入側端面に、ゲート（48）の位置に対応したゲートマークが形成される。ボンド磁石（29）の注入側端面とは逆側となる端面には、固定型（41）及び可動型（42）の底面が転写された平坦面が形成される。
【００６０】
次いで、上記ロータ（20）には、駆動軸（30）が例えば焼き嵌め（締まり嵌めの一種）によって固定される。なお、射出成形によりボンド磁石（29）を成形する前のロータコア（21）に、駆動軸（30）の焼き嵌めが行われても良い。
【００６１】
＜効果＞
ロータ（20）の回転時、磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の部分のうち回転方向前進側となる部分が寄与してトルクが発生する。本実施形態１では、ロータ（20）の回転方向前進側である第１ブリッジ部（26）の径方向の幅（h1）は、ロータ（20）の回転方向後進側である第２ブリッジ部（27）の径方向の幅（h2）よりも短い。言い換えると、磁石スロット（22）の端部からロータコア（21）の外周面までの長さは、回転方向前進側の方が薄く、従って第１ブリッジ部（26）の剛性は、第２ブリッジ部（27）に比して低い。
【００６２】
これにより、各磁石スロット（22）にボンド磁石（29）が充填されると、ボンド磁石（29）から各磁石スロット（22）の各壁部には射出圧力（応力）がかかり、各磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の部分のうち回転方向前進側となる部分が回転方向後進側となる部分に比してロータコア（21）の外方に膨出する。即ち、ロータ（20）回転の際に主にトルクの発生に寄与し易い位置（第１ブリッジ部（26）側）が、他位置（第２ブリッジ部（27）側）に比して膨出する。すると、１つの磁石スロット（22）に着目した際、ロータ（20）とステータ（10）との距離であるエアギャップ（G）は、回転方向前進側において狭くなり、その分磁気抵抗が低下する。それ故、ロータ（20）回転時、回転方向前進側にて発生するトルクは増大し、ロータを回転させた際のトルク脈動が低減される。従って、比較的簡単な構成により、ロータ（20）を用いた回転電気機械（1）における振動及び騒音は抑制される。
【００６３】
図８は、本実施形態１、つまりは各磁石スロット（22）における回転方向前進側のロータコア（21）外周面を膨出させた場合のトルク波形のシミュレーション結果を実線で表し、回転方向前進側のロータコア（21）外周面を膨出させていない従来の場合のトルク波形のシミュレーション結果を破線で表している。図８の縦軸はトルクの値を表し、図８の横軸は回転角度を表す。
【００６４】
図８に示されるように、本実施形態１の場合、従来の場合に比してトルクのリップルが小さくなっており、トルク脈動が軽減されていることが分かる。また、図８からは、１つの磁石スロット（22）に着目した場合、ロータコア（21）における回転方向前進側の部分が、後進側の部分に比してトルクの発生に関係することも明らかである。
≪実施形態２≫
次に、各磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の外周面のうち回転方向前進側が後進側に比して外方（ステータ（10）側）に膨出する手段が、上記実施形態１とは異なる場合について説明する。
【００６５】
＜構成＞
本実施形態２では、第１ブリッジ部（26）及び第２ブリッジ部（27）の径方向の各幅ではなく、周方向の各長さ（L1,L2）の調整がなされている。具体的には、ボンド磁石（29）が磁石スロット（22）に充填されたことにより、各磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の外周面のうち、各磁石スロット（22）の一端部である第１矩形状部（24）の外周側先端部（24a）寄りとなる部分が、該磁石スロット（22）の他端部である第２矩形状部（25）の外周側先端部（25a）寄りとなる部分よりもロータコア（21）の外方に膨らむように、第１ブリッジ部（26）及び第２ブリッジ部（27）それぞれの周方向の長さ（L1,L2）が設定されている。
【００６６】
より具体的には、図９の“ボンド磁石充填前”に示すように、１つの磁石スロット（22）に着目した際、第１ブリッジ部（26）の周方向の長さ（L1）は、該第１ブリッジ部（26）よりもロータコア（21）の回転方向後進側に位置する第２ブリッジ部（27）の周方向の長さ（L2）よりも長い。即ち、１つの磁石スロット（22）に着目した際、ロータコア（21）の回転方向前進側となる第１矩形状部（24）の外周側先端部（24a）は、ロータコア（21）の回転方向後進側となる第２矩形状部（25）の外周側先端部（25a）よりも、よりロータコア（21）の外周面に沿って延びている。それ故、上記実施形態２と同様、磁石スロット（22）は、図２の一点鎖線（CL）に対して非対象な形状となっている。これにより、ロータコア（21）の強度は、第１ブリッジ部（26）寄りの部分の方が、第２ブリッジ部（27）寄りの部分よりも弱い。
【００６７】
図３と同様、磁石スロット（22）の各壁にはボンド磁石（29）の充填による一定の射出圧力がかかると仮定すると、図９の“ボンド磁石充填後”に示すように、磁石スロット（22）の各壁のうちロータコア（21）の外周側に位置する壁部はロータコア（21）の外方に膨出し、特に、磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の外周面のうち第１ブリッジ部（26）寄りの部分は、第２ブリッジ部（27）寄りの部分に比してロータコア（21）の外方に膨出する。つまり、ボンド磁石（29）の射出成形による射出圧力により、ロータコア（21）のうち強度の弱い部分が、よりロータコア（21）の外方に膨出する。
【００６８】
なお、図９の“ボンド磁石充填後”では、図３と同様、ボンド磁石（29）充填前のロータコア（21）の外周及び磁石スロット（22）の形状を破線で表し、ボンド磁石（29）充填後のロータコア（21）の外周及び磁石スロット（22）の形状を実線で表している。
【００６９】
本実施形態２によると、上記実施形態１と同様、ロータコア（21）の外周面はステータコア（11）の内周面に近づく。特に、ロータコア（21）の外周面は、第２ブリッジ部（27）寄りの部分よりも第１ブリッジ部（26）寄りの部分の方が、ステータコア（11）の内周面に近づく。それ故、従来の場合に比して、エアギャップ（G）は短くなり、その分磁気抵抗が下がる。また、ロータコア（21）における第１ブリッジ部（26）側は第２ブリッジ部（27）側に比してよりステータ（10）側に膨出するため、あえて、トルクが低下する部分におけるエアギャップ（G）を他部分よりも縮めさせることができている。従って、本実施形態２においても、振動及び騒音の原因となるトルク脈動を小さくすることができる。
【００７０】
なお、第１ブリッジ部（26）及び第２ブリッジ部（27）それぞれの周方向の長さ（L1,L2）の値は、上記実施形態１にて述べた式（１）を基に決定することが好ましい。この場合、射出圧力P、ヤング率E、ブリッジ部（26,27）の軸方向の厚みb、各ブリッジ部（26,27）の径方向の幅hは、各ブリッジ部（26,27）にて同一であるとする。すると、式（１）にて得られる変位量xは、各ブリッジ部（26,27）の周方向の長さ（L1,L2）の３乗に比例することが分かる。ブリッジ部（26,27）の周方向の長さ（L1,L2）を大きくする程、変位量xは増加し、逆に当該長さ（L1,L2）を小さくする程、変位量xは減少する。上記式（１）を用いて各ブリッジ部（26,27）の周方向の長さ（L1,L2）を決定することで、変位量ｘを適切な値に調整することができる。一例としては、第１ブリッジ部（26）の周方向の長さ（L1）を約３．０ｍｍとし、第２ブリッジ部（27）の周方向の長さ（L2）を約２．０ｍｍと設定することができる。
【００７１】
図１０は、図４と同様、ボンド磁石（29）の充填後のロータコア（21）の外周面の変位量xを表している。破線グラフは、各ブリッジ部の周方向の長さが共に約２．０ｍｍである従来の場合を表し、実線グラフは、本実施形態２の場合を表している。実線グラフ及び破線グラフでは、ボンド磁石（29）の射出位置及び射出圧力はいずれも一定で同じであり、各ブリッジ部（26,27）の径方向の幅hも同一である。
【００７２】
図１０の破線グラフに示すように、各ブリッジ部の周方向の長さが同程度である場合、ロータコア（21）の外周面は、磁石スロット（22）の周方向の中心付近にて最も外方に膨出ている。破線グラフでは、トルクが最も低下するロータコア（21）の部分ではない部分が最も膨出しており、トルク脈動の低下には効果的とは言い難い。一方、実線グラフでは、上記実施形態１に係る図４と同様、トルクが最も低下するロータコア（21）の回転方向前進側の部分が他部分よりも膨出しており、トルク脈動の低下に効果的な形状であると言える。
【００７３】
なお、本実施形態２に係るロータ（20）の製造方法は、上記実施形態１と同様である。
【００７４】
＜効果＞
本実施形態２では、ロータ（20）の回転方向前進側である第１ブリッジ部（26）の周方向の長さ（L1）は、ロータ（20）の回転方向後進側である第２ブリッジ部（27）の周方向の長さ（L2）よりも長く、従って第１ブリッジ部（26）の剛性は、第２ブリッジ部（27）に比して低い。
【００７５】
これにより、上記実施形態１と同様、各磁石スロット（22）にボンド磁石（29）が充填されると、ボンド磁石（29）から各磁石スロット（22）の各壁部には射出圧力（応力）がかかり、各磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の部分のうち回転方向前進側となる部分が回転方向後進側となる部分に比してロータコア（21）の外方に膨出する。即ち、ロータ（20）回転の際に主にトルクの発生に寄与し易い位置（第１ブリッジ部（26）側）が、他位置（第２ブリッジ部（27）側）に比して膨出する。すると、１つの磁石スロット（22）に着目した際、ロータ（20）とステータ（10）との距離であるエアギャップ（G）は、回転方向前進側において狭くなり、その分磁気抵抗が低下する。それ故、ロータ（20）回転時、回転方向前進側にて発生するトルクは増大し、ロータを回転させた際のトルク脈動が低減される。従って、比較的簡単な構成により、ロータ（20）を用いた回転電気機械（1）における振動及び騒音は抑制される。
≪実施形態３≫
更に、各磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の外周面のうち回転方向前進側が後進側に比して外方（ステータ（10）側）に膨出する手段が、上記実施形態１及び上記実施形態２とは異なる場合について説明する。
【００７６】
＜構成＞
本実施形態３では、ボンド磁石（29）が磁石スロット（22）に充填されたことにより、各磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の外周面のうち、各磁石スロット（22）の一端部である第１矩形状部（24）の外周側先端部（24a）寄りとなる部分が、該磁石スロット（22）の他端部である第２矩形状部（25）の外周側先端部（25a）寄りとなる部分よりもロータコア（21）の外方に膨らむように、第１ブリッジ部（26）及び第２ブリッジ部（27）それぞれの径方向の幅（h1,h2）及び周方向の長さ（L1,L2）が設定されている。
【００７７】
具体的には、図１１に示すように、１つの磁石スロット（22）に着目した際、第１ブリッジ部（26）の径方向の幅（h1）は、該第１ブリッジ部（26）よりもロータコア（21）の回転方向後進側に位置する第２ブリッジ部（27）の径方向の幅（h2）よりも短く、且つ第１ブリッジ部（26）の周方向の長さ（L1）は、第２ブリッジ部（27）の周方向の長さ（L2）よりも長い。即ち、１つの磁石スロット（22）に着目した際、第１矩形状部（24）の外周側先端部（24a）は、第２矩形状部（25）の外周側先端部（25a）よりもロータコア（21）の外周面に近く、且つよりロータコア（21）の外周面に沿って延びている。それ故、上記実施形態１，２と同様、磁石スロット（22）は、図２の一点鎖線（CL）に対して非対象な形状となっている。これにより、ロータコア（21）の強度は、第１ブリッジ部（26）寄りの部分の方が、第２ブリッジ部（27）寄りの部分よりも弱い。
【００７８】
磁石スロット（22）の各壁にはボンド磁石（29）の充填による一定の射出圧力がかかると仮定すると、上記実施形態１，２と同様、磁石スロット（22）の各壁のうちロータコア（21）の外周側に位置する壁部はロータコア（21）の外方に膨出する。特に、ボンド磁石（29）の射出成形による射出圧力により、上記実施形態１，２に比して、ロータコア（21）のうち強度の弱い部分（第１ブリッジ部（26）寄りの部分）は、第２ブリッジ部（27）寄りの部分よりも、よりロータコア（21）の外方に膨出する。
【００７９】
これにより、ロータコア（21）の外周面はステータコア（11）の内周面に近づく。特に、ロータコア（21）の外周面は、第２ブリッジ部（27）寄りの部分よりも第１ブリッジ部（26）寄りの部分の方が、ステータコア（11）の内周面に近づく。それ故、従来の場合に比して、エアギャップ（G）は短くなり、その分磁気抵抗が下がる。また、ロータコア（21）における第１ブリッジ部（26）側は第２ブリッジ部（27）側に比してよりステータ（10）側に膨出するため、あえて、トルクが低下する部分におけるエアギャップ（G）を他部分よりも縮めさせることができている。従って、本実施形態３においても、振動及び騒音の原因となるトルク脈動を小さくすることができる。
【００８０】
なお、第１ブリッジ部（26）及び第２ブリッジ部（27）それぞれの径方向の幅（h1,h2）の値及び周方向の長さ（L1,L2）の値は、上記実施形態１にて述べた式（１）を基に決定することが好ましい。この場合、射出圧力P、ヤング率E、ブリッジ部（26,27）の軸方向の厚みbは、各ブリッジ部（26,27）にて同一であるとする。すると、式（１）にて得られる変位量xは、各ブリッジ部（26,27）の周方向の長さ（L1,L2）の３乗に比例し、且つ各ブリッジ部（26,27）の径方向の幅（h1,h2）の３乗に反比例することが分かる。上記式（１）を用いて各ブリッジ部（26,27）の径方向の幅（h1,h2）及び周方向の長さ（L1,L2）を決定することで、変位量ｘを適切な値に調整することが可能である。
【００８１】
上述したロータ（20）の製造方法は、上記実施形態１，２と同様である。
【００８２】
＜効果＞
本実施形態３では、ロータ（20）の回転方向前進側である第１ブリッジ部（26）の径方向の幅（h1）は、ロータ（20）の回転方向後進側である第２ブリッジ部（27）の径方向の幅（h2）よりも短く、且つ、第１ブリッジ部（26）の周方向の長さ（L1）は、第２ブリッジ部（27）の周方向の長さ（L2）よりも長くなっている。従って、第１ブリッジ部（26）の剛性は、第２ブリッジ部（27）に比して低い。
【００８３】
これにより、上記実施形態１，２と同様、各磁石スロット（22）にボンド磁石（29）が充填されると、ボンド磁石（29）から各磁石スロット（22）の各壁部には射出圧力（応力）がかかり、各磁石スロット（22）に対応するロータコア（21）の部分のうち回転方向前進側となる部分が回転方向後進側となる部分に比してロータコア（21）の外方に膨出する。即ち、ロータ（20）回転の際に主にトルクの発生に寄与し易い位置（第１ブリッジ部（26）側）が、他位置（第２ブリッジ部（27）側）に比して膨出する。すると、１つの磁石スロット（22）に着目した際、ロータ（20）とステータ（10）との距離であるエアギャップ（G）は、回転方向前進側において狭くなり、その分磁気抵抗が低下する。それ故、ロータ（20）回転時、回転方向前進側にて発生するトルクは増大し、ロータを回転させた際のトルク脈動が低減される。従って、比較的簡単な構成により、ロータ（20）を用いた回転電気機械（1）における振動及び騒音は抑制される。
≪実施形態４≫
上記実施形態１〜３で述べた各ブリッジ部（26,27）の周方向の長さ（L1,L2）及び／または径方向の幅（h1,h2）の調整は、図１２〜１４に示すように、分割型の磁石スロット（22）を備えたロータ（20）に適用することができる。
【００８４】
＜構成＞
図１２は、分割型の磁石スロット（22）を有するロータ（20）において、上記実施形態１と同様に各ブリッジ部（26,27）の径方向の幅（h1,h2）が調節された場合を表す。図１３は、分割型の磁石スロット（22）を有するロータ（20）において、上記実施形態２と同様に各ブリッジ部（26,27）の周方向の長さ（L1,L2）が調節された場合を表す。図１４は、分割型の磁石スロット（22）を有するロータ（20）において、上記実施形態３に示すように各ブリッジ部（26,27）の周方向の長さ（L1,L2）及び径方向の幅（h1,h2）の両方が調節された場合を表す。
【００８５】
図１２〜１４では、各磁石スロット（22）は、軸方向視において、ロータコア（21）の外周側から内周側に向かって略Ｕ字形状に屈曲して延びる形状が周方向に分断されて成る複数のスロット部（221,222）を有する。以下では、任意の磁石スロット（22）に着目した場合、ロータコア（21）の回転方向前進側に位置するスロット部を第１スロット部（221）、第１スロット部（221）よりもロータコア（21）の回転方向後進側に位置するスロット部を第２スロット部（222）と云う。
【００８６】
第１スロット部（221）及び第２スロット部（222）それぞれは、概ねロータコア（21）の周方向、より具体的にはロータコア（21）の半径に直交して矩形状に細長く延びる本体部（23a,23b）と、該本体部（23a,23b）の長手方向の両端部のうち磁石スロット（22）の分断部分（リブ（28））とは逆側の部分からロータコア（21）の外周方向（即ち径方向）に向かって細長く延びる矩形状部（24,25）とを有する。第１スロット部（221）及び第２スロット部（222）それぞれは、本体部（23a,23b）と矩形状部（24,25）とが連続することで構成されている。なお、第１スロット部（221）の矩形状部（24）は、上記実施形態１〜３で説明した第１矩形状部に相当し、第２スロット部（222）の矩形状部（25）は、上記実施形態１〜３で説明した第２矩形状部に相当する。
【００８７】
第１スロット部（221）の第１矩形状部（24）の外周側先端部（24a）に、第１ブリッジ部（26）が位置し、第２スロット部（222）の第２矩形状部（25）の外周側先端部（25a）に、第２ブリッジ部（27）が位置する。第１スロット部（221）及び第２スロット部（222）それぞれの本体部（23a,23b）同士は、リブ（28）を介して対峙している。リブ（28）は、ロータコア（21）の径方向に延びているロータコア（21）の部分であると言える。
【００８８】
一例として、図１２及び図１３では、リブ（28）は磁極中心（CL）上に位置し、図１４では、リブ（28）は磁極中心（CL）よりも回転方向後進側に位置する。このように、各磁石スロット（22）を周方向に分断するリブ（28）の、磁極中心（CL）に対する位置を調整することにより、第１スロット部（221）側及び第２スロット部（222）側のロータコア（21）外方への膨出度合を、当該調整を行わない場合に比してきめ細かく調節することができる。
【００８９】
＜効果＞
本実施形態４に示すように、各磁石スロット（22）が分割型の磁石スロットである場合にも、第１ブリッジ部（26）の径方向の幅（h1）が第２ブリッジ部（27）の径方向の幅（h2）よりも短く、及び／または、第１ブリッジ部（26）の周方向の長さ（L1）が第２ブリッジ部（27）の周方向の長さ（L2）よりも長くなっていることが好ましい。これにより、各磁石スロット（22）に着目すると、ボンド磁石（29）の充填の際、第１ブリッジ部（26）側は、第２ブリッジ部（27）側に比してロータコア（21）の外方に膨出し易くなる。特に、磁極中心（CL）に対する磁石スロット（22）の分割位置を調節することで、第１ブリッジ部（26）側のロータコア（21）外方への膨出度合いをきめ細かく調節することも可能となる。
≪その他の実施形態≫
回転電気機械（1）の用途は、空気調和装置の圧縮機モータ以外であってもよい。
【００９０】
ロータコア（21）に形成された磁極の数は、上記実施形態１〜4にて述べた個数（６つ）に限定されることなく、複数であればいくつ形成されていても良い。
【産業上の利用可能性】
【００９１】
以上説明したように、本発明は、回転時、回転方向前進側にて発生するトルクを増大させ且つトルク脈動が低減されるロータとして有用である。
【符号の説明】
【００９２】
10  ステータ
20  ロータ
21  ロータコア
22  磁石スロット
24a  第１矩形状部の外周側先端部（磁石スロットの一端部）
25a  第２矩形状部の外周側先端部（磁石スロットの他端部）
26  第１ブリッジ部
27  第２ブリッジ部
h1  第１ブリッジ部の径方向の幅
L1  第１ブリッジ部の周方向の長さ
h2  第２ブリッジ部の径方向の幅
L2  第２ブリッジ部の周方向の長さ
29  ボンド磁石
30  駆動軸（回転軸）
221,222  スロット部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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