(57)【要約】【課題】低ＧＷＰ冷媒を使用した場合であっても、移動部材の揺動等を抑制するとともに、圧縮機効率を向上する。【解決手段】容積形圧縮機（スクロール圧縮機Ｓ）は、固定部材（固定スクロール４）と、移動することにより固定部材との間に冷媒を圧縮するための圧縮室９を形成する移動部材（旋回スクロール３）と、冷媒を外部から吸い込んで圧縮室に導く吸込口と、圧縮室の内部で圧縮された冷媒を吐出ガスとして圧縮室の外部に吐出する吐出口と、吐出ガスの温度の上昇を抑制する液冷媒を圧縮途中の圧縮室の内部に導くインジェクションポート１９とを備えている。冷媒は、Ｒ４０４Ａ冷媒よりも地球温暖化係数の低い低ＧＷＰ冷媒になっている。インジェクションポートは、圧縮室への冷媒の吸込完了後に圧縮室の内部で開口する位置に配置されている。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定部材と、
移動することにより前記固定部材との間に冷媒を圧縮するための圧縮室を形成する移動部材と、
冷媒を外部から吸い込んで前記圧縮室に導く吸込口と、
前記圧縮室の内部で圧縮された前記冷媒を吐出ガスとして前記圧縮室の外部に吐出する吐出口と、
前記吐出ガスの温度の上昇を抑制する液冷媒を圧縮途中の前記圧縮室の内部に導くインジェクションポートと、を備え、
前記冷媒は、Ｒ４０４Ａ冷媒よりも地球温暖化係数の低い低ＧＷＰ冷媒になっており、
前記インジェクションポートは、前記圧縮室への前記冷媒の吸込完了後に前記圧縮室の内部で開口する位置に配置されている
ことを特徴とする容積形圧縮機。
【請求項２】
請求項１に記載の容積形圧縮機において、
前記インジェクションポートの配置位置は、前記圧縮室の容積比をＶｒとし、設計容積比をＶｒｄとしたときに、容積比Ｖｒが「０．５×Ｖｒｄ≦Ｖｒ＜１．０×Ｖｒｄ」の関係を満たす位置である
ことを特徴とする容積形圧縮機。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載の容積形圧縮機において、
前記容積形圧縮機は、前記固定部材としての固定スクロールと前記移動部材としての旋回スクロールとを有するスクロール圧縮機として構成されており、
前記固定スクロールに形成された渦巻き状の固定スクロールラップの板厚と前記旋回スクロールに形成された渦巻き状の旋回スクロールラップの板厚は、それぞれ、吸込口側から吐出口側に向かって徐々に厚くなっている
ことを特徴とする容積形圧縮機。
【請求項４】
請求項３に記載の容積形圧縮機において、
前記固定スクロールラップ及び前記旋回スクロールラップは、それぞれ、代数螺線を基本渦とした曲線の形状になっている
ことを特徴とする容積形圧縮機。
【請求項５】
請求項４に記載の容積形圧縮機において、
前記代数螺線を基本渦とした曲線は、基本渦の動径をｒとし、代数螺線の係数をａとし、偏角をθとし、代数螺線の指数をｋとしたときに、動径ｒが「ｒ＝ａ×θｋ  」の関係になっている
ことを特徴とする容積形圧縮機。
【請求項６】
請求項１乃至請求項５のいずれか一項に記載の容積形圧縮機において、
前記圧縮室から前記吐出ガスが吐き出される空間の内部は、吐出圧力に保持されている
ことを特徴とする容積形圧縮機。
【請求項７】
請求項１乃至請求項６のいずれか一項に記載の容積形圧縮機において、
前記低ＧＷＰ冷媒は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ冷媒が混合されたＲ４４８Ａ冷媒又はＨＦＯ−１２３４ｙｆ冷媒が混合されたＲ４４９Ａ冷媒である
ことを特徴とする容積形圧縮機。
【請求項８】
請求項１乃至請求項６のいずれか一項に記載の容積形圧縮機において、
前記低ＧＷＰ冷媒は、Ｒ３２冷媒とＲ２９０冷媒とＲ１２７０冷媒とのいずれかの単独冷媒である
ことを特徴とする容積形圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、容積形圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
容積形圧縮機としては、例えば、冷凍冷蔵庫等の低温機器に用いられているスクロール圧縮機がある。スクロール圧縮機は、固定設置されたスクロール（以下、「固定スクロール」と称する）と旋回運動を行うスクロール（以下、「旋回スクロール」と称する）とを用いて冷媒等の作動流体を圧縮する装置である。
【０００３】
固定スクロールは、渦巻き状に形成されたラップ（以下、「固定スクロールラップ」と称する）を備えている。同様に、旋回スクロールも、渦巻き状に形成されたラップ（以下、「旋回スクロールラップ」と称する）を備えている。スクロール圧縮機は、固定スクロールラップと旋回スクロールラップとを噛み合わせた状態で旋回スクロールを旋回させることにより、固定スクロールラップと旋回スクロールラップとの間に冷媒を圧縮する圧縮室を形成する。
【０００４】
一般に、固定スクロールラップ及び旋回スクロールラップは、円形のインボリュート曲線を基本渦とした曲線の形状になっている（例えば、特許文献１参照）。ただし、固定スクロールラップ及び旋回スクロールラップが代数螺線を基本渦とした曲線の形状になっているスクロール圧縮機も提案されている（例えば、特許文献２参照）。特許文献２に記載されたスクロール圧縮機は、圧縮機を大型化せずに、限られた外径内で、吸込完了時の圧縮室の容積と吐出開始時の圧縮室の容積と比で表される設計容積比を増大させることができる。このような特許文献２に記載されたスクロール圧縮機は、運転圧縮比が高い条件下で効率及び信頼性を向上させることができる。
【０００５】
ところで、冷凍冷蔵庫等の低温機器は、蒸発器温度が０℃以下となる条件で主に運転される。そのため、低温機器では、エアコンディショナー等の空調機器に比べて、吸込圧力が低くなるとともに、スクロール圧縮機で圧縮する冷媒の吐出圧力と吸込圧力との比で表される運転圧縮比が高くなる。運転圧縮比が高くなることは、スクロール圧縮機で圧縮されて吐出ガスとして吐き出される冷媒の温度（吐出ガス温度）が上昇することを意味する。吐出ガス温度が上昇すると、スクロール圧縮機そのものの温度も上昇する。
【０００６】
スクロール圧縮機の温度が上昇すると、圧縮ガス荷重（すなわち、圧縮室内で圧縮された冷媒の圧力）が増大する。その圧縮ガス荷重が旋回スクロールラップの内壁面に対して法線方向に強くかかることによって、旋回スクロールの揺動や転覆等の現象が発生し易くなる。また、旋回スクロールの揺動の発生により、圧縮機効率が低下する。
【０００７】
そこで、スクロール圧縮機の温度の上昇を抑制するために、圧縮途中の圧縮室内に液冷媒を噴射（インジェクション）し、その気化熱によりスクロール圧縮機を強制的に冷却する技術がある。以下、液冷媒を噴射する動作を「液インジェクション」と称する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開昭５６−２０７０１号公報
【特許文献２】特開２００６−１０４９９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、液インジェクションを行う従来技術の容積形圧縮機は、以下に説明するように、低ＧＷＰ冷媒を使用した場合に、移動部材（例えば、スクロール圧縮機では旋回スクロール）の揺動や転覆等の現象が発生して、圧縮機効率を低下させる可能性がある、という課題があった。
【００１０】
例えば、従来の冷凍冷蔵庫等の低温機器では、冷凍性能が高く、オゾン層破壊係数（ＯＤＰ）がゼロであるＲ４０４Ａ冷媒が主に使用されていた。しかしながら、Ｒ４０４Ａ冷媒は、地球温暖化係数（ＧＷＰ）が高い温室効果ガスであるため、地球温暖化防止の観点から使用量・排出量を削減することが求められている。したがって、低温機器では、Ｒ４０４Ａ冷媒から低ＧＷＰ冷媒への転換が急がれている。低ＧＷＰ冷媒は、オゾン層破壊係数（ＯＤＰ）がゼロであり、かつ、地球温暖化係数（ＧＷＰ）が１５００以下の冷媒である。低ＧＷＰ冷媒は、ＧＷＰがＲ４０４Ａ冷媒よりも低くなっている。
【００１１】
低ＧＷＰ冷媒としては、例えば、ハイドロフルオロカーボン類におけるＲ３２の単独冷媒、ハイドロフルオロオレフィン類におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆやＨＦＯ−１２３４ｚｅの単独冷媒や混合冷媒、ハイドロカーボン類におけるＲ２９０、Ｒ１２７０の単独冷媒等が候補とされている。
【００１２】
しかしながら、従来技術の容積形圧縮機は、前記した低ＧＷＰ冷媒を使用することを想定していなかった。
そして、前記した低ＧＷＰ冷媒は、吐出ガス温度がＲ４０４Ａ冷媒よりも高い冷媒である。そのため、Ｒ４０４Ａ冷媒の代替冷媒として前記した低ＧＷＰ冷媒を使用した場合に、圧縮機の温度が上昇する。圧縮機の温度が上昇すると、圧縮ガス荷重が増大する。その圧縮ガス荷重が移動部材にかかることによって、移動部材（例えば、スクロール圧縮機では旋回スクロール）の揺動や転覆等の現象が発生し易くなる。また、移動部材の揺動の発生により、圧縮機効率が低下する。
しかも、前記した低ＧＷＰ冷媒は、液インジェクション時の気化体積膨張率（すなわち、圧縮室内で液冷媒が気化する際の体積変化率）がＲ４０４Ａ冷媒よりも大きい冷媒である。そのため、Ｒ４０４Ａ冷媒の代替冷媒として前記した低ＧＷＰ冷媒を使用した場合に、これによっても圧縮ガス荷重が増大する。その結果、移動部材（例えば、スクロール圧縮機では旋回スクロール）の揺動や転覆等の現象が発生し易くなる。また、移動部材の揺動の発生により、圧縮機効率が低下する。
【００１３】
本発明は、前記した課題を解決するためになされたものであり、低ＧＷＰ冷媒を使用した場合であっても、移動部材の揺動等を抑制するとともに、圧縮機効率を向上する容積形圧縮機を提供することを主な目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
前記目的を達成するため、本発明は、容積形圧縮機であって、固定部材と、移動することにより前記固定部材との間に冷媒を圧縮するための圧縮室を形成する移動部材と、冷媒を外部から吸い込んで前記圧縮室に導く吸込口と、前記圧縮室の内部で圧縮された前記冷媒を吐出ガスとして前記圧縮室の外部に吐出する吐出口と、前記吐出ガスの温度の上昇を抑制する液冷媒を圧縮途中の前記圧縮室の内部に導くインジェクションポートと、を備え、前記冷媒は、Ｒ４０４Ａ冷媒よりも地球温暖化係数の低い低ＧＷＰ冷媒になっており、前記インジェクションポートは、前記圧縮室への前記冷媒の吸込完了後に前記圧縮室の内部で開口する位置に配置されている構成とする。
その他の手段は、後記する。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、低ＧＷＰ冷媒を使用した場合であっても、移動部材の揺動等を抑制するとともに、圧縮機効率を向上することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】実施形態に係る容積形圧縮機の一例としてのスクロール圧縮機の縦断面図である。
【図２】実施形態に係る容積形圧縮機の一例としてのスクロール圧縮機の横断面図である。
【図３】変形例に係るスクロール圧縮機の横断面図である。
【図４Ａ】実施形態の特性図である。
【図４Ｂ】比較例の特性図である。
【図５】Ｒ４０４Ａ冷媒とその代替候補の低ＧＷＰ冷媒の物性値の比較データ（１）である。
【図６】Ｒ４０４Ａ冷媒とその代替候補の低ＧＷＰ冷媒の物性値の比較データ（２）である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、図面を参照して、本発明の実施の形態（以下、「本実施形態」と称する）につき詳細に説明する。なお、各図は、本発明を十分に理解できる程度に、概略的に示してあるに過ぎない。よって、本発明は、図示例のみに限定されるものではない。また、各図において、共通する構成要素や同様な構成要素については、同一の符号を付し、それらの重複する説明を省略する。
【００１８】
［実施形態］
＜容積形圧縮機の構成＞
以下、図１及び図２を参照して、本実施形態に係る容積形圧縮機Ｓの構成につき説明する。図１は、本実施形態に係る容積形圧縮機の一例としてのスクロール圧縮機Ｓの縦断面図である。図２は、スクロール圧縮機Ｓの横断面図である。本実施形態では、本発明を適用する容積形圧縮機がスクロール圧縮機であるものとして説明する。ただし、本発明は、例えばロータリ圧縮機やスイング圧縮機等の、スクロール圧縮機以外の様々なタイプの容積形圧縮機にも適用することができる。
【００１９】
図１に示すように、スクロール圧縮機Ｓは、旋回スクロール３と固定スクロール４とからなる圧縮機構部２と、圧縮機構部２を駆動する電動機部７と、圧縮機構部２及び電動機部７を収納する密閉容器１とを備えている。旋回スクロール３は、移動（旋回運動）することにより固定スクロール４との間に冷媒を圧縮するための圧縮室９を形成する移動部材である。固定スクロール４は、装置内に固定設置された固定部材である。
【００２０】
密閉容器１内の上部には、圧縮機構部２が配置されている。また、密閉容器１内の下部には、旋回スクロール３を移動させる電動機部７が配置されている。そして、密閉容器１内の底部には、冷凍機油２４を貯留する貯油室２５が配置されている。
【００２１】
密閉容器１は、円筒状のケース１ａと、蓋チャンバ１ｂと、底チャンバ１ｃとを備えている。密閉容器１は、蓋チャンバ１ｂがケース１ａの上部に溶接され、底チャンバ１ｃがケース１ａの下部に溶接されることによって、構成されている。蓋チャンバ１ｂには、電力を外部から取り込み電動機部７に供給するターミナル１２と、ターミナル１２のカバーの取り付け用のピン１３と、冷凍サイクルの吸接管２２に蝋付け溶接された吸込管１４と、インジェクション用の液冷媒を外部の冷凍サイクルから取り込むインジェクション液冷媒注入パイプ１８とが設けられている。また、ケース１ａの側面には、吐出管１７が設けられている。密閉容器１の内部の吸込管１４の近傍には、吸込室１０が設けられている。また、密閉容器１の内部には、吐出圧力空間２３が設けられている。
【００２２】
圧縮機構部２は、旋回鏡板３ａ上に立設された渦巻状のラップ３ｂを有する旋回スクロール３と、固定鏡板４ａ上に立設された渦巻状のラップ４ｂを有する固定スクロール４と、固定スクロール４にボルトで締結されて旋回スクロール３を支持するフレーム６とを備えている。以下、旋回スクロール３のラップ３ｂを「旋回スクロールラップ３ｂ」と称し、固定スクロール４のラップ４ｂを「固定スクロールラップ４ｂ」と称する。
【００２３】
フレーム６は、クランク軸５を回転自在に支持する主軸受６ａを備えている。クランク軸５は、主軸５ａと偏心部５ｂとを備えている。主軸５ａは、フレーム６に設けられた主軸受６ａとケース１ａ内の電動機部７の下側の位置に固定されて設けられた下軸受１１とで支持されている。偏心部５ｂは、クランク軸５の主軸５ａに対して偏心して一体に形成されている。偏心部５ｂは、旋回スクロール３の下面（背面）に設けられた旋回軸受３ｃに嵌合されている。
【００２４】
旋回スクロール３の下面（背面）とフレーム６との間には、オルダムリング８が配置されている。オルダムリング８は、旋回スクロール３の自転阻止部材である。オルダムリング８は、旋回スクロール３の下面側に形成された溝とフレーム６の上面側に形成された溝とに装着されている。オルダムリング８は、クランク軸５の偏心部５ｂの偏心回転を受けて、旋回スクロール３を自転させることなく偏心回動（公転）させる。これにより、オルダムリング８は、旋回スクロール３を旋回させる。
【００２５】
電動機部７は、ステータ（固定子）１６とロータ（回転子）１５とを備えている。ステータ１６は、圧入や溶接などにより密閉容器１に固定されている。ロータ１５は、ステータ１６内に回転可能に配置されている。ロータ１５には、クランク軸５が固定されている。
【００２６】
クランク軸５は、電動機部７によって駆動される。このとき、クランク軸５の偏心部５ｂは、主軸５ａに対して偏心して回転し、旋回スクロール３を旋回させる。なお、クランク軸５の内部には、主軸受６ａと下軸受１１と旋回軸受３ｃとに冷凍機油２４を導く油孔５ｃが設けられている。
【００２７】
旋回スクロール３の旋回に伴って、旋回スクロールラップ３ｂと固定スクロールラップ４ｂとの間には、圧縮室９が形成される。圧縮室９には、吐出圧力空間２３側から吐出圧力Ｐｄがかかる。また、圧縮室９には、吸込室１０側から吸込圧力Ｐｓがかかる。吐出圧力Ｐｄは、旋回スクロール３を固定スクロール４から引き離そうとする引き離し力として作用する。また、旋回スクロール３には、下面（背面）側から背圧室圧力（背圧）Ｐｂがかかる。背圧室圧力Ｐｂは、吐出圧力Ｐｄに抗して旋回スクロール３を固定スクロール４側に押圧する圧力である。なお、吐出圧力空間２３は、吐出口４ｄ（図２参照）を介して圧縮室９と連通している。吐出圧力空間２３の内部は、吐出圧力Ｐｄに保持されている。
【００２８】
スクロール圧縮機Ｓは、背圧室２０と、背圧制御弁２１とを備えている。背圧室２０は、内部を流れる冷媒を介して背圧室圧力Ｐｂを旋回スクロール３の下面（背面）にかけるための空間である。背圧制御弁２１は、背圧室圧力Ｐｂを調整する弁機構である。
【００２９】
背圧室２０は、旋回スクロール３の下面（背面）側に形成されている。背圧室２０と圧縮室９との間には、背圧室２０と圧縮室９とを連通させる孔２１ａ（図２参照）や背圧連通溝２１ｂ（図２参照）が設けられている。
【００３０】
背圧制御弁２１は、背圧室圧力Ｐｂがかけられた冷媒の流れを調整する背圧プレート２１ｃと、背圧プレート２１ｃを付勢する背圧スプリング２１ｄと、固定スクロール４に圧入され、背圧スプリング２１ｄを保持する背圧ストッパ２１ｅとを備えている。背圧制御弁２１は、背圧プレート２１ｃを移動させることによって、背圧室２０と吐出圧力空間２３との間を遮断したり開放したりする。
【００３１】
背圧制御弁２１は、背圧スプリング２１ｄの設定バネ荷重により背圧室圧力Ｐｂを（圧縮室圧力＋一定値）に制御している。背圧室圧力Ｐｂと吐出圧力Ｐｄとの差圧により、冷凍機油２４は、クランク軸５に設けられた油孔５ｃを経由して貯油室２５から各摺動部や背圧室２０に供給される。
【００３２】
このような背圧制御弁２１は、逆止弁として機能し、背圧室圧力Ｐｂを所定の値（つまり、前記した（圧縮室圧力＋一定値）という値）に制御することによって、背圧室２０に供給された冷凍機油２４を適正な供給量だけ圧縮室９に流出させることができる。
【００３３】
図２は、固定鏡板４ａ側から投影して見た、吸込完了時におけるスクロール圧縮機Ｓの構成を示している。ここで、「吸込完了時」とは、圧縮室９への冷媒の吸い込みが完了した状態を意味している。
【００３４】
図２に示すように、固定スクロール４の旋回鏡板４ａのやや外寄りの位置には、吸込室１０が設けられている。また、固定スクロール４の旋回鏡板４ａの略中央には、吐出口４ｄが設けられている。
【００３５】
旋回スクロール３は、旋回スクロールラップ３ｂの巻き終わり端と固定スクロールラップ４ｂの巻き終わり端とをほぼ１８０度偏位させた状態で、固定スクロール４と相対向して旋回自在に配置されている。スクロール圧縮機Ｓは、旋回スクロール３が固定スクロール４に対して見かけ上自転しないように、固定スクロールラップ４ｂと旋回スクロールラップ３ｂとを噛み合わせた状態で旋回スクロール３を旋回させることにより、固定スクロールラップ４ｂと旋回スクロールラップ３ｂとの間に、吸込室１０と連通する圧縮室９を形成する。図２に示す例では、スクロール圧縮機Ｓは、旋回スクロール３を左回り方向（つまり、旋回スクロール３で外側圧縮室９ａを圧縮させる方向）に旋回させる。
【００３６】
圧縮室９は、旋回スクロールラップ３ｂの外線側と内線側とに２つ形成される。以下、旋回スクロールラップ３ｂの外線側に形成される圧縮室９を「外側圧縮室９ａ」と称し、旋回スクロールラップ３ｂの内線側に形成される圧縮室９を「内側圧縮室９ｂ」と称する。
【００３７】
電動機部７で駆動されるクランク軸５を介して旋回スクロール３が旋回すると、低温低圧の冷媒が、吸込管１４を介して外部の冷凍サイクルからスクロール圧縮機Ｓの内部に吸い込まれる。冷媒は、吸込管１４から吸込口４ｃを通って吸込室１０に導かれ、さらに吸込室１０の下流側に配置された外側圧縮室９ａ又は内側圧縮室９ｂに導かれる。外側圧縮室９ａ及び内側圧縮室９ｂは、旋回スクロール３の旋回に伴って、交互に形成される。外側圧縮室９ａの容積及び内側圧縮室９ｂ容積は、それぞれ、形成時が最大になっており、旋回スクロール３の旋回に伴って縮小する。その際に、冷媒は、外側圧縮室９ａ内又は内側圧縮室９ｂ内で徐々に圧縮され、高温高圧となる。圧縮された冷媒は、吐出口４ｄから密閉容器１内の吐出圧力空間２３に吐出される。吐出圧力空間２３に吐出された冷媒は、電動機部７を冷却した後、さらに、吐出管１７から外部の冷凍サイクルに吐出される。
【００３８】
なお、図２に示す例では、旋回スクロールラップ３ｂと固定スクロールラップ４ｂのそれぞれの板厚が、各部位で一定になっている。つまり、旋回スクロールラップ３ｂの外周側（吸込口４ｃ側）の板厚ｔ１と中央側（吐出口４ｄ側）の板厚ｔ２とが「ｔ１＝ｔ２」の関係になっている。同様に、固定スクロールラップ４ｂの外周側（吸込口４ｃ側）の板厚ｔ３と中央側（吐出口４ｄ側）の板厚ｔ４とが「ｔ３＝ｔ４」の関係になっている。このような旋回スクロールラップ３ｂと固定スクロールラップ４ｂは、円形のインボリュート曲線を基本渦とした曲線の形状になっている。以下、各ラップ３ｂ，４ｂによって形成されている曲線を「基本渦曲線」と称する。
【００３９】
図２に示すように、吸込完了時において、スクロール圧縮機Ｓは、旋回スクロールラップ３ｂの外線側と固定スクロールラップ４ｂの内線側とによって外側圧縮室９ａが形成され始めた状態になる。吸込完了時において、外側圧縮室９ａは、最大密閉容積空間になっている。また、吸込完了時において、吐出圧力Ｐｄ（図１参照）は、斜線を付して示す空間Ｓ１にかかっている。空間Ｓ１は、旋回スクロールラップ３ｂと固定スクロールラップ４ｂとによって吐出口４ｄに連通して形成された密閉空間である。
【００４０】
＜インジェクションポートの構成＞
図２に示すように、スクロール圧縮機Ｓは、温度の上昇を抑制するために、インジェクションポート１９を備えており、インジェクションポート１９から圧縮途中の圧縮室９内に液冷媒を噴射（インジェクション）する構成になっている。インジェクションポート１９は、インジェクション液冷媒注入パイプ１８（図１参照）と接続されている。スクロール圧縮機Ｓは、インジェクション液冷媒注入パイプ１８（図１参照）を介して外部の冷凍サイクルからインジェクション用の液冷媒を取り込み、取り込まれた液冷媒をインジェクションポート１９から圧縮室９内に噴射（インジェクション）する。
【００４１】
なお、圧縮室９内に噴射（インジェクション）された液冷媒は、圧縮室９内で気化膨張する。このとき、仮に気化膨張した冷媒が圧縮室９から吸込室１０に逆流すると、吸込圧力が変動するため、旋回スクロール３の揺動や転覆等の現象が発生し易くなる。そこで、スクロール圧縮機Ｓは、気化膨張した冷媒が圧縮室９から吸込室１０に逆流しないように、インジェクションポート１９の幅や配置位置を以下のように規定している。
【００４２】
（１）インジェクションポート１９の幅は、旋回スクロールラップ３ａの内側の空間と外側の空間とに同時に連通しないように、旋回スクロールラップ３ａの板厚よりも小さな値に設定されている。
【００４３】
（２）インジェクションポート１９は、冷媒の圧縮室９への冷媒の吸込完了後に圧縮室９の内部で開口する位置に配置されている。これは、圧縮室９が旋回スクロールラップ３ｂによって吸込室１０から隔離された密閉空間として形成された後に、液冷媒が圧縮室９内に噴射（インジェクション）されるようにするためである。なお、この場合の「開口」とは、インジェクションポート１９が一部分だけ圧縮室９の内部に連通した状態を含んでいる。
【００４４】
（３）インジェクションポート１９は、好ましくは、外側圧縮室９ａと内側圧縮室９ｂとのそれぞれに交互に開口するように、固定スクロールラップ４ｂの対向配置された内線側壁面と外線側壁面との略中間部（以下、「内線と外線との略中間部」と称する）の上に配置されているとよい。一点鎖線Ｌ１は、各部位における「内線と外線との略中間部」の軌跡を表している。
【００４５】
図２に示す境界位置ＢＯは、前記した（２）及び（３）のインジェクションポート１９の配置位置の条件を満たす最上流側の位置を表している。インジェクションポート１９は、境界位置ＢＯよりも下流側（図２に示す実線矢印の方向）の位置に配置されている。
【００４６】
境界位置ＢＯは、例えば、以下のようにして定めることができる。例えば、図２に示すように、吸込完了時の状態において、外側圧縮室９ａが旋回スクロールラップ３ｂによって吸込室１０から隔離された密閉空間として形成されている。その状態において、まず、境界位置ＢＯの上流位置ＡＯを定める。上流位置ＡＯは、吸込完了時の状態において、外側圧縮室９ａと吸込室１０とを隔離している部分と、前記した「内線と外線との略中間部」の軌跡である一点鎖線Ｌ１とが重なっている位置である。次に、境界位置ＢＯを定める。境界位置ＢＯは、一点鎖線Ｌ１の上を通るように、上流位置ＡＯから下流側（図２に示す点線矢印の方向）に進み、旋回スクロールラップ３ｂの背後に入り込む直前の位置に設定される。
【００４７】
この点について、例えば、仮にインジェクションポート１９を境界位置ＢＯよりも上流側の位置に配置した場合に、外側圧縮室９ａや内側圧縮室９ｂが吸込室１０から隔離された密閉空間として形成されていないときに、インジェクションポート１９が外側圧縮室９ａ内や内側圧縮室９ｂ内に開口する。例えば、この構成の場合に、旋回スクロール３を図２に示す状態よりも少しだけ前の状態に戻したとき（つまり、外側圧縮室９ａと吸込室１０とが連通するように、旋回スクロール３を少しだけ右回り方向となる左上方向に戻したとき）に、インジェクションポート１９は、吸込室１０と連通した状態の外側圧縮室９ａ内に開口してしまう。そのため、この構成の場合に、気化膨張した冷媒の圧縮室９から吸込室１０への逆流が発生する。
【００４８】
これに対して、例えば、仮にインジェクションポート１９を境界位置ＢＯの上に配置した場合に、図２に示す状態において、境界位置ＢＯが密閉空間として形成された外側圧縮室９ａ内に配置されるため、外側圧縮室９ａが吸込室１０から隔離された密閉空間として形成されているときに、インジェクションポート１９が外側圧縮室９ａ内に開口する。また、この構成の場合に、境界位置ＢＯが一点鎖線Ｌ１上にあるため、例えば、旋回スクロール３を左回り方向に旋回させて、吸込室１０から隔離された密閉空間として内側圧縮室９ｂを形成したときに、インジェクションポート１９は、その状態の内側圧縮室９ｂ内に開口する。スクロール圧縮機Ｓは、密閉空間として形成された外側圧縮室９ａと内側圧縮室９ｂとに対してこのような動作を交互に行うことができる。そのため、この構成の場合に、スクロール圧縮機Ｓは、気化膨張した冷媒の圧縮室９から吸込室１０への逆流を防止することができる。このような動作は、インジェクションポート１９を境界位置ＢＯよりも下流側に配置した場合であっても同様である。
【００４９】
なお、旋回スクロールラップ３ｂと固定スクロールラップ４ｂの形状は、例えば、図３に示す旋回スクロールラップ３ｂａと固定スクロールラップ４ｂａのように変更することができる。図３は、変形例に係るスクロール圧縮機ＳＡの構成を示す図である。図３は、固定鏡板４ａ側から投影して見た、吸込完了時における変形例に係るスクロール圧縮機ＳＡの構成を示している。
【００５０】
図３に示すように、スクロール圧縮機ＳＡは、スクロール圧縮機Ｓ（図２参照）と比較すると、旋回スクロールラップ３ｂと固定スクロールラップ４ｂとの代わりに、旋回スクロールラップ３ｂａと固定スクロールラップ４ｂａとを備えている点で相違している。
【００５１】
スクロール圧縮機ＳＡの旋回スクロールラップ３ｂａと固定スクロールラップ４ｂａとは、互いに噛み合う構成になっている。図３に示す例では、旋回スクロールラップ３ｂａと固定スクロールラップ４ｂａのそれぞれの板厚が、外周側（吸込室１０側）から中央側（吐出口４ｄ側）に向かって、徐々に厚くなっている。つまり、旋回スクロールラップ３ｂａの外周側（吸込室１０側）の板厚ｔ１と中央側（吐出口４ｄ側）の板厚ｔ２とが「ｔ１＜ｔ２」の関係になっている。同様に、固定スクロールラップ４ｂａの外周側（吸込室１０側）の板厚ｔ３と中央側（吐出口４ｄ側）の板厚ｔ４とが「ｔ３＜ｔ４」の関係になっている。このような旋回スクロールラップ３ｂａと固定スクロールラップ４ｂａは、代数螺線を基本渦とした曲線の形状になっている。
【００５２】
図３に示すように、吸込完了時において、スクロール圧縮機ＳＡは、旋回スクロールラップ３ｂａの外線側と固定スクロールラップ４ｂａの内線側とによって外側圧縮室９ａが形成され始めた状態になる。吸込完了時において、外側圧縮室９ａは、最大密閉容積空間になっている。また、吸込完了時において、吐出圧力Ｐｄ（図１参照）は、斜線を付して示す空間Ｓ２内にかかっている。空間Ｓ２は、旋回スクロールラップ３ｂと固定スクロールラップ４ｂとによって吐出口４ｄに連通して形成された密閉空間である。
【００５３】
図３に示す代数螺線を基本渦とした曲線（基本渦巻曲線）は、基本渦の動径をｒとし、代数螺線の係数をａとし、偏角をθとし、代数螺線の指数をｋとしたときに、以下の式１の極座標として表される。
ｒ＝ａ×θｋ                      …（１）
【００５４】
このような変形例に係るスクロール圧縮機ＳＡの旋回スクロールラップ３ｂａの外線側と固定スクロールラップ４ｂａは、この基本渦巻曲線又はこの基本渦巻曲線をオフセットした曲線の包絡線により、渦巻体の内側曲線及び外側曲線を形成している。そして、旋回スクロールラップ３ｂａの外線側と固定スクロールラップ４ｂａは、外周側（吸込室１０側）から中央側（吐出口４ｄ側）に向かって徐々に厚くなるように、板厚を変化させている。これにより、変形例に係るスクロール圧縮機ＳＡは、引き離し力として作用する吐出圧力Ｐｄがかかる空間Ｓ２（図３参照）を、スクロール圧縮機Ｓの空間Ｓ１（図２参照）よりも小さくすることができる。そのため、変形例に係るスクロール圧縮機ＳＡは、スクロール圧縮機Ｓよりも旋回スクロール３の引き離し力を低減することができ、前記のスクロール圧縮機Ｓよりもさらに旋回スクロール３の揺動や転覆の発生を抑制することができる。
【００５５】
＜本実施形態に係る圧縮機の特性＞
以下、本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓ（図１及び図２参照）の特性につき説明する。ここでは、本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓの特性を分かり易く説明するために、まず、図４Ａを用いて、本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓの特性を説明し、次に、図４Ｂを用いて、比較例に係るスクロール圧縮機の特性を説明する。
【００５６】
ここでは、比較例に係るスクロール圧縮機が本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓ（図１及び図２参照）と同様の構成になっているものとして説明する。ただし、比較例に係るスクロール圧縮機は、本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓ（図１及び図２参照）と異なり、前記したインジェクションポート１９の配置位置の条件を満たさない構成になっているものとして説明する。つまり、比較例に係るスクロール圧縮機のインジェクションポート１９が境界位置ＢＯ（図２参照）よりも上流側の位置に配置されているものとして説明する。
【００５７】
図４Ａにおいて、横軸はクランク軸５の回転角を表しており、図４Ａの縦軸は圧縮室９の容積比Ｖｒと圧縮室９内の圧力Ｐとを表している。
また、角度ＰＴｅｎｄは冷媒の圧縮室９への吸込完了時の角度を表しており、角度ＰＴｉｎｊはインジェクションポート１９の開口時の角度を表しており、角度ＰＴｄは吐出口４ｄの開口時の角度を表している。
また、区間Ｉは角度ＰＴｅｎｄから角度ＰＴｉｎｊまでの区間を表しており、区間ＩＩは角度ＰＴｉｎｊから角度ＰＴｄまでの区間を表しており、区間ＩＩＩは角度ＰＴｄ以降の区間を表している。
また、容積比Ｖｒは吸込完了時の圧縮室９の容積とその時点での圧縮室９の容積との比を表しており、設計容積比Ｖｒｄは吸込完了時の圧縮室９の容積と吐出開始時の圧縮室９の容積との比を表している。
また、圧力Ｐｓは吸込完了時の圧縮室９内の圧力を表しており、圧力Ｐｉｎｊは液インジェクション時の圧縮室９内の圧力を表しており、圧力Ｐｄは吐出開始時の圧縮室９内の圧力を表している。
また、実線Ｌａ１はクランク軸５の回転角と圧縮室９内の圧力との関係を示す指圧線であり、一点鎖線Ｌｂは理論上のクランク軸５の回転角と圧縮室９内の圧力との関係を示す理論断熱圧縮線であり、二点鎖線Ｌｃは圧縮室９の容積縮小率の変化を表す容積縮小率線である。理論断熱圧縮線である一点鎖線Ｌｂは、クランク軸５の回転角が角度ＰＴｅｎｄのときに、圧縮室９内の圧力Ｐの値を「Ｐｓ」とする点と、クランク軸５の回転角が角度ＰＴｄのときに、圧縮室９内の圧力Ｐの値を「Ｐｄ」とする点とを結ぶ曲線になっている。容積縮小率線である二点鎖線Ｌｃは、クランク軸５の回転角が角度ＰＴｅｎｄのときに、圧縮室９の容積比Ｖｒの値を「１」とする点と、クランク軸５の回転角が角度ＰＴｄのときに、圧縮室９の容積比Ｖｒの値を「Ｖｒｄ」とする点とを結ぶ直線になっている。
図４Ｂに示す各要素も図４Ａに示す各要素と同様である。
【００５８】
なお、理論断熱圧縮線（一点鎖線Ｌｂ）は、圧縮室９内の圧力をＰとし、圧縮室９の容積をＶとし、断熱指数をκとしたときに、以下の式２で表される。
Ｐ×Ｖκ  ＝ｃｏｎｓｔ        …（２）
【００５９】
また、図４Ａにおいて、実線Ｌａ１と一点鎖線Ｌｂとで囲まれた斜線部分の面積は本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓの再膨張損失ＥＦ１ｌｏｓｓを表している。一方、図４Ｂにおいて、実線Ｌａと一点鎖線Ｌｂとで囲まれた斜線部分の面積は比較例に係るスクロール圧縮機の再膨張損失ＥＦｌｏｓｓを表している。なお、図４Ｂの実線Ｌａは、比較例に係るスクロール圧縮機のクランク軸５の回転角と圧縮室９内の圧力との関係を示す指圧線である。
【００６０】
図２に示すように、本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓは、境界位置ＢＯよりも下流側にインジェクションポート１９を配置することにより、吸込完了時に、圧縮室９が最大密閉容積空間として形成され始める。このとき、図４Ａに示すように、クランク軸５の回転角は、角度ＰＴｅｎｄになっている。また、圧縮室９の容積比Ｖｒは「１」になっている。また、圧縮室９内の圧力Ｐが圧力Ｐｓになっている。
この後、区間Ｉにおいて、クランク軸５の回転角が角度ＰＴｅｎｄよりも大きくなると、回転角の増大に伴って、容積縮小率線（二点鎖線Ｌｃ）に示すように圧縮室９の容積比Ｖｒが「１」から直線的に上昇する。また、理論断熱圧縮線（一点鎖線Ｌｂ）に示すように容積縮小率線（二点鎖線Ｌｃ）に示すように圧縮室９内の圧力Ｐが圧力Ｐｓから徐々に上昇する。
【００６１】
次に、クランク軸５の回転角がインジェクションポート１９の開口時の角度である角度ＰＴｉｎｊになると、液冷媒が圧縮室９内に噴射（インジェクション）される。このとき、圧縮室９の容積比Ｖｒが「０．５Ｖｒｄ」よりも上に上昇する。また、圧縮室９内の圧力Ｐが、κ乗に指数上昇し圧力Ｐｉｎｊまで急激に上昇する。これに伴って、冷媒が高圧化（断熱圧縮）して、冷媒の温度が上昇する。
この後、区間ＩＩにおいて、クランク軸５の回転角が角度ＰＴｉｎｊよりも大きくなると、指圧線（実線Ｌａ１）に示すように、圧縮室９内の圧力Ｐが徐々に上昇する。その結果、再膨張損失ＥＦ１ｌｏｓｓが徐々に増大する。
【００６２】
なお、指圧線（実線Ｌａ１）から分かるように、スクロール圧縮機Ｓは、圧縮室９への冷媒の吸込完了（角度ＰＴｅｎｄ参照）後に、液インジェクション（角度ＰＴｉｎｊ参照）を行っている。つまり、スクロール圧縮機Ｓは、吸込完了（角度ＰＴｅｎｄ参照）時に圧縮室９と吸込室１０とが隔離され、その後に、インジェクションポート１９を開口させている。そのため、スクロール圧縮機Ｓは、液インジェクション（角度ＰＴｉｎｊ参照）時に、圧縮室９内で気化膨張した冷媒が吸込室１０に逆流することを防止することができる。これにより、スクロール圧縮機Ｓは、吸込圧力の変動を抑制することができる。
【００６３】
次に、クランク軸５の回転角が吐出口４ｄの開口時の角度である角度ＰＴｄになると、圧縮室９内で圧縮された冷媒が吐出ガスとして吐出圧力空間２３の中に吐出される。
この後、区間ＩＩＩにおいて、クランク軸５の回転角が角度ＰＴｄよりも大きくなると、指圧線（実線Ｌａ１）に示すように、圧縮室９内の圧力Ｐが下降する。
【００６４】
一方、比較例に係るスクロール圧縮機も、本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓと同様に動作する。ただし、比較例に係るスクロール圧縮機は、本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓと異なり、前記したインジェクションポート１９の配置位置の条件を満たさない構成になっている。つまり、比較例に係るスクロール圧縮機のインジェクションポート１９は、境界位置ＢＯ（図２参照）よりも上流側の位置に配置されている。そのため、図４Ｂに示すように、比較例に係るスクロール圧縮機では、インジェクションポート１９の開口時の角度である角度ＰＴｉｎｊが本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓよりも小さな角度になっている。その結果、比較例に係るスクロール圧縮機では、区間Ｉが小さくなり、区間ＩＩが大きくなっている。これにより、比較例の再膨張損失ＥＦｌｏｓｓは、本実施形態の再膨張損失ＥＦ１ｌｏｓｓよりも増大する。
【００６５】
つまり、比較例に係るスクロール圧縮機は、本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓよりも早いタイミングでインジェクションポート１９を開口させている。このような比較例に係るスクロール圧縮機は、指圧線（実線Ｌａ）の膨らみが増大し、再膨張損失ＥＦｌｏｓｓが本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓの再膨張損失ＥＦ１ｌｏｓｓ（図４Ａ参照）よりも増大する。その結果、比較例に係るスクロール圧縮機は、増大した分の仕事量が全て損失となるため、圧縮機効率を低下させてしまう。
【００６６】
これに対し、本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓは、前記したインジェクションポート１９の配置位置の条件を満たす構成になっている。つまり、本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓのインジェクションポート１９が境界位置ＢＯ（図２参照）よりも下流側の位置に配置されている。そのため、本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓは、比較例に係るスクロール圧縮機よりも遅いタイミングでインジェクションポート１９を開口することができる。このような本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓは、指圧線（実線Ｌａ１）の膨らみが縮小するため、再膨張損失ＥＦ１ｌｏｓｓ（図４Ａ参照）を比較例に係るスクロール圧縮機の再膨張損失ＥＦｌｏｓｓ（図４Ｂ参照）よりも小さくすることができる。その結果、本実施形態に係るスクロール圧縮機Ｓは、圧縮機効率を向上させることができる。
【００６７】
実験によれば、スクロール圧縮機Ｓは、圧縮室９の容積比をＶｒとし、設計容積比をＶｒｄとしたときに、インジェクションポート１９の配置位置が以下の式３を満たしていれば、良好な結果を得ることができた。
０．５×Ｖｒｄ≦Ｖｒ＜１．０×Ｖｒｄ    …（３）
【００６８】
なお、従来技術の容積形圧縮機は、冷却効率を向上させるために、液冷媒のインジェクション量を増やして、圧縮機の温度の上昇を抑制していた。しかしながら、液冷媒のインジェクション量を増やすと、圧縮室内で気化膨張した冷媒量が増えて、冷媒が吸込室に逆流するため、吸込圧力が変動する。その結果、これによって旋回スクロール３の揺動や転覆等の現象が発生し易くなる。
【００６９】
これに対して、本実施形態のスクロール圧縮機Ｓは、前記した通り、冷媒が吸込室１０に逆流することを防止することができるため、吸込圧力の変動を抑制することができる。そのため、スクロール圧縮機Ｓは、液冷媒のインジェクション量を増やしても、旋回スクロール３の揺動や転覆を抑制することができる。したがって、スクロール圧縮機Ｓは、液冷媒のインジェクション量を増やすことができ、高い冷却効率を得ることができる。
【００７０】
このようなスクロール圧縮機Ｓは、吐出ガス温度がＲ４０４Ａ冷媒よりも高くなる低ＧＷＰ冷媒を使用することができる。図５及び図６に、一例としてスクロール圧縮機Ｓで使用される低ＧＷＰ冷媒の種類とその特性を示す。
【００７１】
＜実施形態で用いる低ＧＷＰ冷媒の種類と特性＞
図５及び図６は、それぞれ、Ｒ４０４Ａ冷媒とその代替候補の低ＧＷＰ冷媒の物性値の比較データである。図５は、蒸発器温度が−１０℃で、凝縮器温度が４５℃の運転条件におけるＲ４０４Ａ冷媒とその代替候補の低ＧＷＰ冷媒の物性値（露点評価）を示している。図６は、蒸発器温度が−３０℃で、凝縮器温度が４０℃の運転条件における各冷媒の物性値（露点評価）を示している。
【００７２】
図５及び図６において、左から２列目〜６列目のＲ４４８Ａ冷媒、Ｒ４４９Ａ冷媒、Ｒ３２冷媒、Ｒ２９０冷媒、及び、Ｒ１２７０冷媒が、Ｒ４０４Ａ冷媒の代替候補の低ＧＷＰ冷媒となっている。
【００７３】
なお、Ｒ４０４Ａ冷媒は、４４：５２：４（ｗｔ％）の混合比で、Ｒ１２５冷媒と１４３ａ冷媒と１３４ａ冷媒とが混合された冷媒である。
また、Ｒ４４８Ａ冷媒は、２６：２６：２１：７：２０（ｗｔ％）の混合比で、Ｒ３２冷媒とＲ１２５冷媒とＲ１３４ａ冷媒とＨＦＯ−１２３４ｚｅ冷媒とＨＦＯ−１２３４ｙｆ冷媒とが混合された冷媒である。
また、Ｒ４４９Ａ冷媒は、２４：２５：２５：２６（ｗｔ％）の混合比で、Ｒ３２冷媒とＲ１２５冷媒とＲ１３４ａ冷媒とＨＦＯ−１２３４ｙｆ冷媒とが混合された冷媒である。
また、Ｒ３２冷媒は、単独冷媒である。
また、Ｒ２９０冷媒は、単独冷媒である。
また、Ｒ１２７０冷媒は、単独冷媒である。
【００７４】
図５及び図６は、各冷媒の吸込圧力Ｐｓ、吐出圧力Ｐｄ、吸込温度Ｔｓ、膨張弁前温度Ｔｖｉ、運転圧縮比Ｐｄ／Ｐｓ、吸込み密度、吐出ガス温度Ｔｄ、吐出圧力の露点比容積、吐出圧力の沸点比容積、吐出圧力の気化体積膨張率、オゾン層破壊係数（ＯＤＰ）、地球温暖化係数（ＧＷＰ）を示している。
【００７５】
図５は、蒸発器温度が−１０℃で、凝縮器温度が４５℃の運転条件において、液インジェクション時の圧縮室内の気化体積膨張率を示している。一方、図６は、蒸発器温度が−３０℃で、凝縮器温度が４０℃の運転条件において、液インジェクション時の圧縮室内の気化体積膨張率を示している。気化体積膨張率は、各冷媒の圧力や温度、運転圧縮比、吐出圧力から算出される。図示例では、気化体積膨張率は、吐出圧力における沸点比容積と露点比容積の比となっている。
【００７６】
低ＧＷＰ冷媒は、ＧＷＰがＲ４０４Ａ冷媒よりも低くなっている代わりに、吐出ガス温度がＲ４０４Ａ冷媒よりも高くなり、また、気化体積膨張率がＲ４０４Ａ冷媒よりも大きくなっている。その吐出ガス温度の高低の傾向や気化体積膨張率の大小の傾向は、図５及び図６から分かるように、蒸発器温度が−１０℃から−３０℃に変化し、また、凝縮温度が４５℃から４０℃に変化しても、変わらない。
【００７７】
このような低ＧＷＰ冷媒は、圧縮機の温度を上昇させ易い。また、低ＧＷＰ冷媒は、旋回スクロールの揺動や転覆による圧縮機効率の低下を招き易い。しかしながら、スクロール圧縮機Ｓは、液冷媒のインジェクション量を増やすことができ、高い冷却効率を得ることができるため、このような低ＧＷＰ冷媒を使用することができる。
【００７８】
以上の通り、本実施形態に係る容積形圧縮機（本実施形態ではスクロール圧縮機Ｓ）によれば、低ＧＷＰ冷媒を使用した場合であっても、移動部材（本実施形態では旋回スクロール３）の揺動等を抑制するとともに、圧縮機効率を向上することができる。
【００７９】
本発明は、前記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、前記した実施形態は、本発明を分かり易く説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、実施形態の構成の一部を他の構成に置き換えることが可能であり、また、実施形態の構成に他の構成を加えることも可能である。また、実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
【符号の説明】
【００８０】
１    密閉容器
１ａ    ケース
１ｂ    蓋チャンバ
１ｃ    底チャンバ
２    圧縮機構部
３    旋回スクロール（移動部材）
３ａ    旋回鏡板
３ｂ，３ｂａ    旋回スクロールラップ
４    固定スクロール（固定部材）
４ａ    固定鏡板
４ｂ，４ｂａ    固定スクロールラップ
４ｃ    吸込口
４ｄ    吐出口
５    クランク軸
５ａ    主軸
５ｂ    偏心部
５ｃ    油孔
６    フレーム
７    電動機部
８    オルダムリング
９    圧縮室
９ａ    外側圧縮室
９ｂ    内側圧縮室
１０    吸込室
１１    下軸受
１２    ターミナル
１３    ピン
１４    吸込管
１５    ロータ（回転子）
１６    ステータ（固定子）
１７    吐出管
１８    インジェクション液冷媒注入パイプ
１９    インジェクションポート
２０    背圧室
２１    背圧制御弁
２１ａ    背圧室と圧縮室とを連通させる孔
２１ｂ    背圧連通溝
２１ｃ    背圧プレート
２１ｄ    背圧スプリング
２１ｅ    背圧ストッパ
２２    吸接管
２３    吐出圧力空間
２４    冷凍機油
２５    貯油室
ＢＯ    インジェクションポートの境界位置
Ｐｂ    背圧室圧力
Ｐｄ    吐出圧力
Ｐｓ    吸込圧力
Ｓ，ＳＡ    スクロール圧縮機（容積形圧縮機）
【図１】
2017172348.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
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【図５】
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【図６】
2017172348.tif 000009