(57)【要約】【課題】吸い込みグリルからターボファンの空気吸いこみ口へと流入する風量が場所によらず、ほぼ均一でき、空気流の乱れが生じにくい室内機ユニットを提供する。【解決手段】底面部に形成された空気吸い込み口と、側面部に形成された空気吹き出し口と、を具備するターボファンと、前記ターボファンの空気吹き出し口の周囲を囲むように設けられた熱交換器と、前記ターボファンの空気吸い込み口から所定距離離間させて設けられ、中央部に吸い込みグリルが形成されたパネルと、前記ターボファンと前記パネルとの間に形成された中間空間と、を備え、平面視において、前記吸い込みグリルの面積が前記ターボファンの前記空気吸い込み口の面積よりも大きく、前記吸い込みグリルが、概略円形をなすように配置した。【選択図】図２
2017190885.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
底面部に形成された空気吸い込み口と、側面部に形成された空気吹き出し口と、を具備するターボファンと、
前記ターボファンの空気吹き出し口の周囲を囲むように設けられた熱交換器と、
前記ターボファンの空気吸い込み口から所定距離離間させて設けられ、中央部に吸い込みグリルが形成されたパネルと、
前記ターボファンと前記パネルとの間に形成された中間空間と、を備え、
平面視において、前記吸い込みグリルの面積が前記ターボファンの前記空気吸い込み口の面積よりも大きく、前記吸い込みグリルが、概略円形をなすように配置されていることを特徴とする室内機ユニット。
【請求項２】
前記吸い込みグリルは、前記ターボファンの中心軸から前記前記吸い込みグリルの外縁までの距離であるグリル半径Ｒｇが周方向に対して変化するように構成されており、
前記グリル半径Ｒｇの最大値ＲｇＭａｘと最小値ＲｇＭｉｎの差で示される吸い込みグリル開口端距離変化幅ΔＲｇと、最大値ＲｇＭａｘと最小値ＲｇＭｉｎの平均で示されるグリル開口端平均距離ＲｇＡｖｅと、前記ターボの空気吸い込み口の半径Ｒｂとを用いて計算されるΔＲｇ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）は０．５よりも小さくなるよう前記グリル半径Ｒｇが構成されていることを特徴とする請求項１記載の室内機ユニット。
【請求項３】
前記吸い込みグリルが、複数の穴及び格子によってメッシュ状に形成されており、外縁部に配置された各穴の外側に接するように引いた仮想曲線が概略円形状又は角丸正方形状をなすように配置されている請求項１又は２記載の室内機ユニット。
【請求項４】
前記中間空間の高さＨと、前記グリル開口端平均距離ＲｇＡｖｅと、前記ターボの空気吸い込み口の半径Ｒｂとを用いて計算されるＨ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）が１よりも大きくなるよう構成された請求項１乃至３いずれかに記載の室内機ユニット。
【請求項５】
前記パネルが、前記吸い込みグリルの穴と、平面視において同形状となるように形成された薄肉部である疑似穴を複数有しており、
前記吸い込みグリルの外側に前記複数の疑似穴が配置され、前記吸い込みグリルと前記複数の疑似穴が概略矩形状をなす請求項１乃至４いずれかに記載の室内機ユニット。
【請求項６】
請求項１乃至５いずれかに記載の室内機ユニットを備えた空気調和装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、グリルの形状に特徴のある室内機ユニット、及び、それを用いた空気調和装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の空気調和装置では、室内機ユニットが、熱交換器と、底面の空気吸い込み口から室内の空気を吸込んで側面の空気吹き出し口から前記熱交換器へと送るターボファンと、前記空気吸い込み口に対向するように中央部に吸い込みグリルが形成されたパネルと、を備えた天井埋め込み型のものがある。
【０００３】
前記吸い込みグリルと前記ターボファンとの間は所定距離離間して中間空間が形成されており、この中間空間には制御基板、フィルター、パネルの開閉構造等が設けられる。
【０００４】
このため、前記中間空間は前述した各部材を収容できるだけの十分な体積を確保できるように、前記熱交換器や筐体の形状に合わせて平面視で四角形等の多角形状空間として構成されている。また、図９の室内機ユニット１００Ａに示すように前記パネル１Ａの中央部に形成された前記吸い込みグリル２Ａは、通風時の抵抗を下げるため面積をできるだけ広げられるように筐体の形状や前記中間空間に合わせて略矩形状に構成されている。
【０００５】
前記吸い込みグリル２Ａについて詳述すると、この吸い込みグリル２Ａは、空気中の塵埃を除去するためにフィルターが設けられていたり、安全のため指等が内部に入らないように穴と格子によりメッシュ状に形成されていたりする。このため、図９に示すように前記吸い込みグリル２Ａを空気が通過する際には通風抵抗が生じることなる。
【０００６】
空気の通風抵抗は風速が早くなるとより大きくなることから、吸い込みグリル２Ａから流入する空気の流速は当該吸い込みグリル２Ａの場所によらず自然とほぼ均一な分布となる。すなわち空気はターボファンの空気吸い込み口と対向する領域だけでなく吸い込みグリルの全体から流入する。
【０００７】
平面視において前記吸い込みグリル２Ａは略矩形であるため、ターボファンの回転軸を含む断面で考えたとき、どの方向の断面なのかによって吸い込みグリルの端部から回転軸までの距離が大きく異なる。一方で、空気は吸い込みグリル２Ａの場所によらずほぼ均一な風速で流入してくるので、ある断面において吸い込みグリル２Ａから流入する風量は、吸い込みグリル２Ａにおける端部から前記ターボファンの回転軸までの距離によって決まる。したがって、ある断面内に吸い込みグリルから流入する風量は断面の方向により変化する。言い換えると、前記ターボファンの回転軸に対して垂直な平面において当該回転軸を中心とする偏角θを考えた場合、偏角θに応じて前記吸い込みグリルから前記ターボファンの空気吸いこみ口に流入する風量が変化することになる。
【０００８】
断面の方向によってグリル開口部２Ａから流入する風量に差があることで、ターボファンの空気吸い込み口での風速が不均一になる。このため前記ターボファンの空気吸い込み口で空気の流れに乱れが生じ、騒音の増加の要因となる。また、前記ターボファンの空気吸い込み口で風速が不均一な状態であると、前記ターボファンの各翼と空気流との間で干渉が生じ、当該ターボファン内部でより大きな空気流の乱れが生じてしまう。
【０００９】
加えて、断面の方向によって吸い込みグリルから流入する風量に差があることで、中間空間の内部で各断面とは垂直方向に空気が流れる回り込み気流が発生し乱れが発生する。回り込み気流は吸い込みグリルからの流入量が多い断面から流入量が少ない断面へと流れる。より具体的には中間空間が平面視において略矩形であった場合には、中間空間の隅を通る断面から中間空間の壁面の中央部へと空気が流れる。図１０に示すように辺の中央部分では隅から向かってきた逆方向の回り込み気流が衝突するため、より大きな空気流の乱れが発生し騒音の増加や効率悪化の要因となっていた。
【００１０】
前述してきたような従来の課題を解決するため、中間空間を大きさの異なる複数の空間に分けることでターボファンの空気吸い込み口での風速を均一にしているものがあった（特許文献１参照）。
【００１１】
しかしながら中間空間を複数の空間に分けることで風速の不均一を低減できるが、それぞれの空間の内部では風速が不均一になるという問題がある。また、空間を仕切るための壁面により摩擦損失が発生し効率が低下するという問題もある。加えて、ターボファン回転軸を含む断面を考えたとき断面の方向によって吸い込みグリルからの空気の流入量が異なるために生じる回り込み気流は抑制されないという問題も有していた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開2014-126245号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明は上述したような問題を一挙に解決することを意図するものであり、吸い込みグリルからターボファンの空気吸いこみ口へと流入する風量が場所によらず、ほぼ均一化でき、空気流の乱れが生じにくい室内機ユニット及びそれを用いた空気調和装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
すなわち、本発明に係る室内機ユニットは、底面部に形成された空気吸い込み口と、側面部に形成された空気吹き出し口と、を具備するターボファンと、前記ターボファンの空気吹き出し口の周囲を囲むように設けられた熱交換器と、前記ターボファンの空気吸い込み口から所定距離離間させて設けられ、中央部に吸い込みグリルが形成されたパネルと、前記ターボファンと前記パネルとの間に形成された中間空間と、を備え、平面視において、前記吸い込みグリルの面積が前記ターボファンの前記空気吸い込み口の面積よりも大きく、かつ、前記吸い込みグリルが、概略円形をなすように配置されていることを特徴とする。
【００１５】
このようなものであれば、前記ターボファンの空気吸いこみ口に対して前記吸い込みグリルが大きく形成されており、しかも前記空気吸いこみ口と前記吸い込みグリルの形状を似させることができる。したがって、吸い込みグリルを矩形に近い形状とすることで面積を確保して損失を下げつつ、前記ターボファンの回転軸を含む断面の方向の違いによる前記回転軸から前記吸い込みグリルの外縁までの距離の違いを小さくすることができる。このため、方向による前記吸い込みグリルから前記ターボファンの空気吸いこみ口へと流入する風量の違いを低減でき、空気流の乱れを小さくして騒音や振動を低減できる。
【００１６】
また、前記ターボファンの回転軸を含む断面の方向の違いによる前記回転軸から前記吸い込みグリルの外縁までの距離の違いをより小さくし、方向による前記吸い込みグリルから前記ターボファンの空気吸いこみ口へと流入する風量の違いをより低減することで、空気流の乱れを小さくして騒音や振動を低減するには、前記吸い込みグリルの面積が前記ターボファンの前記空気吸い込み口の面積よりも大きく、かつ、前記ターボファンの中心軸から前記前記吸い込みグリルの外縁までの距離であるグリル半径Ｒｇが周方向に対して変化するように構成されており、前記グリル半径Ｒｇの最大値ＲｇＭａｘと最小値ＲｇＭｉｎの差で示される吸い込みグリル開口端距離変化幅ΔＲｇと、最大値ＲｇＭａｘと最小値ＲｇＭｉｎの平均で示されるグリル開口端平均距離ＲｇＡｖｅと、前記ターボの空気吸い込み口の半径Ｒｂとを用いて計算されるΔＲｇ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）は０．５よりも小さくなるよう前記グリル半径Ｒｇが構成されたものであればよい。
【００１７】
このようなものであれば、前記ターボファンの空気吸いこみ口に対して前記吸い込みグリルが大きく形成されており、しかも前記空気吸いこみ口と前記吸い込みグリルの形状を似させることができる。したがって、吸い込みグリルを矩形に近い形状とすることで面積を確保して損失を下げつつ、前記ターボファンの回転軸を含む断面の方向の違いによる前記回転軸から前記吸い込みグリルの外縁までの距離の違いを小さくすることができる。このため、方向による前記吸い込みグリルから前記ターボファンの空気吸いこみ口へと流入する風量の違いを低減でき、空気流の乱れを小さくして騒音や振動を低減できる。
【００１８】
前記吸い込みグリルの外縁から前記ターボファンの空気吸いこみ口までの距離を場所によらずほぼ一定にすることができ、さらに風量の違いを低減できるようにするには、前記吸い込みグリルが、複数の穴及び格子によってメッシュ状に形成されており、外縁部に配置された各穴の外側に接するように引いた仮想曲線が概略円形をなすように配置されていればよい。
【００１９】
前記内部空間における空気流の乱れについても低減できるようにするには、前記中間空間の高さＨと、前記グリル開口端平均距離ＲｇＡｖｅと、前記ターボの空気吸い込み口の半径Ｒｂとを用いて計算されるＨ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）が１よりも大きくなるよう構成されたものであればよい。
【００２０】
前記ターボファンの空気吸いこみ口の形状と前記吸い込みグリルの形状を揃えやすくするには、前記パネルが、前記吸い込みグリルの穴と、平面視において同形状となるように形成された薄肉部である疑似穴を複数有しており、前記吸い込みグリルの外側に前記複数の疑似穴が配置され、前記吸い込みグリルと前記複数の疑似穴が概略円形状又は角丸正方形状をなすものであればよい。
【００２１】
本発明に係る室内機ユニットを備えた空気調和装置であれば、例えば吸い込み風量を大きくしても従来と比較して静音化することができる。
【発明の効果】
【００２２】
このように本発明に係る室内機ユニットであれば、前記ターボファンの空気吸いこみ口の形状と、前記吸い込みグリルの形状とを近づけているので、回転軸に対する周方向の違いによって吸い込まれる風量の差が表れてしまうのを防ぎ、空気流の乱れやその乱れによる騒音の発生を低減できる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の第１実施形態に係る室内ユニットの構造を示す模式的縦断面図。
【図２】第１実施形態における室内ユニットのパネル側から見た模式的底面図。
【図３】第１実施形態における吸い込みグリルとターボファンの空気吸い込み口の関係を示す模式図。
【図４】第１実施形態における吸い込みグリルのグリル半径Ｒｇと偏角θとの関係を示す模式的グラフ。
【図５】第１実施形態におけるパラメータΔＲｇ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）と騒音との関係を示す実測データのグラフ。
【図６】本発明の第２実施形態に係る室内ユニットの構造を示す模式的縦断面図。
【図７】本発明の第３実施形態に係る室内ユニットの内部空間における構造を示す模式的図。
【図８】第3実施形態における吸い込みグリルの形状を示す模式図。
【図９】従来の室内機ユニットの吸い込みグリルについて示す模式図。
【図１０】従来の室内機ユニットの内部空間における空気の流れを示す模式図。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
＜第１実施形態の構成＞
【００２５】
本発明の第１実施形態に係る室内機ユニット１００及びこの室内機ユニット１００を用いた空気調和装置について各図を参照しながら説明する。
【００２６】
図１に示すように第１実施形態の室内機ユニット１００は天井埋め込み型のものであって、吸い込みグリル２が形成されたパネル１、内部空間３、ターボファン４、熱交換器５を備えたものである。そして、空気流は、前記吸い込みグリル２、前記内部空間３、前記ターボファン４、前記熱交換器５、図示しない送風口の順番で流れるように構成してある。
【００２７】
前記パネル１は図２に示すように正方形状のものであり、中央部に吸い込みグリル２が形成され、当該吸い込みグリル２の周囲からは空気流が通過しないように閉塞させてある。
【００２８】
前記吸い込みグリル２は、図２に示すようにそれぞれが同じ形状の複数の穴２１、及び、格子によってメッシュ状に形成してあり、平面視において外縁部に配置された各穴２１の外側に接するように引いた仮想曲線が概略円形又は角丸正方形状をなすように各穴２１を配置してある。
【００２９】
より具体的には、前記パネル１の４辺とそれぞれ平行になるように前記吸い込みグリル２は４つの直線部分を有している。また、前記パネル１の４つの角に対応する部分については各穴２１の外側部分について接するように曲線を引くと概略部分円弧状となるように各穴２１が配置してある。
【００３０】
前記ターボファン４は、図１に示すように底面側に前記吸い込みグリル２と対向する空気吸い込み口４１が形成してあるとともに、その側面には空気吹き出し口４２が形成してある。前記ターボファン４は、設定されている回転軸を中心軸Ｃとして円筒状に配置された図示しない回転翼が図示しないモータで回転されることにより、底面の前記空気吸い込み口４１から空気を吸い込み、側面の前記空気吹き出し口４２から空気が全ての半径方向へと吹出されるようにしてある。
【００３１】
前記内部空間３は、前記ターボファン４の底面と前記吸い込みグリル２との間に形成してある空間である。より具体的には前記ターボファン４の底面と前記吸い込みグリル２との間は所定距離Ｈだけ離間させてあり、概略直方体状の空間が形成してある。この内部空間３には前記吸い込みグリル２の内側に設けられるフィルターを配置してあるとともに、前記室内機ユニット１００の制御を司る制御基板６等が設けてある。
【００３２】
前記熱交換器５は、例えばフィンアンドチューブ型のものであり、前記空気吹き出し口４２のほぼ全周を囲えるように概略円筒状に形成してある。
【００３３】
次に前記吸い込みグリル２の形状の詳細について説明する。
【００３４】
図３は平面視における前記吸い込みグリル２の外形と前記ターボファン４の空気吸い込み口４１との大きさや寸法の関係を示す模式図である。図１及び図３に示すように前記吸い込みグリル２の面積は前記ターボファン４の空気吸い込み口４１の開口面積よりも大きく設定してある。
【００３５】
さらに前記ターボファン４の中心軸Ｃから前記前記吸い込みグリル２の外縁までの距離であるグリル半径Ｒｇが周方向に対して変化するように構成してある。すなわち、前記ターボファン４の中心軸Ｃを原点とする極座標系を考えた場合、前記グリル半径Ｒｇは偏角θをパラメータとする関数となる。より具体的には図４のグラフに示すように前記グリル半径Ｒｇは９０°を一周期とする周期関数となるように設定してある。なお、前記グリル半径Ｒｇについては偏角θをパラメータとする周期関数でなくてもよい。
【００３６】
さらに、図４のグラフに示すように前記グリル半径Ｒｇの最大値ＲｇＭａｘと最小値ＲｇＭｉｎの差で示される吸い込みグリル開口端距離変化幅ΔＲｇと、最大値ＲｇＭａｘと最小値ＲｇＭｉｎの平均で示されるグリル開口端平均距離ＲｇＡｖｅと、前記ターボの空気吸い込み口４１の半径Ｒｂとを用いて計算されるΔＲｇ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）が０．５よりも小さくなるよう前記グリル半径Ｒｇが構成してある。例えば、成型時の変形を許容しつつ後述する騒音の低減効果を得られるようにするには、Ｈ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）が０．００５以上に設定するのが好ましい。
【００３７】
＜第１実施形態における吸い込みグリル２の形状及び大きさと騒音との関係＞
【００３８】
以下では上述したような系における空気の流れについてグリル半径Ｒｇを適宜変更してシミュレーション及び実験を行った結果に基づき、系の定性的な特性について説明する。
【００３９】
まず、前記グリル開口端距離変化幅ΔＲｇは小さいほど、空気の流入方向による風量の違いを抑制し、空気流の乱れを抑制して騒音を小さくすることができる。また、前記グリル開口体距離変化幅ΔＲｇは円形に近づくほど０に近づいていくことになる。
【００４０】
次にΔＲｇが０ではなく前記ターボファン４の中心軸Ｃを含む断面の向きの違い、すなわち、偏角θの違いによって風量が異なる際に前記ターボファン４の空気吸い込み口４１で風速が不均一となる現象と、断面による風量の違いによって断面に垂直な方向である水平方向に空気が流れる回り込み流れが発生する現象について考える。
【００４１】
これらの２つの現象は共に空気流の乱れを発生させて騒音が大きくなる要因である。また、これら２つの現象は一方が小さくなると他方が大きくなる関係性を持つ現象であることを本願発明者は見出している。そして、偏角θによる風量の違いがあると、各方向における風量の違いを均一化しようとする自然現象によって、水平面内に空気が流れる回り込み流れが発生する。すなわち、前述した回り込み流れが十分に発生すれば前記ターボファン４の空気吸い込み口４１における各方向からの風速は均一になる。
【００４２】
一方、回れ込み流れは吸い込みグリル２の開口端からターボファン４の空気吸い込み口４１までの空間で生じる現象でもある。この内部空間３の体積が十分に確保されていた場合、回り込み流れは緩やかに生じるため回り込み流れにより発生する乱れは小さくなる。
【００４３】
すなわち、吸い込みグリル２の外形を示す代表値として前記グリル半径Ｒｇの最大値ＲｇＭａｘと最小値ＲｇＭｉｎの平均で示されるグリル開口端平均距離ＲｇＡｖｅとターボファン４吸込み口半径Ｒｂを用いて表すと、ＲｇＡｖｅ−Ｒｂが十分大きい状態では、回り込み気流は緩やかに発生する。この場合においては前記ターボファン４の空気吸い込み口４１における風速は偏角θに対してそれぞれ均等になる。
【００４４】
一方、ＲｇＡｖｅ−Ｒｂが小さくなるにつれて、回り込み気流は徐々に強くなり乱れを増加していくが、前記ターボファン４の空気吸い込み口４１における風速は偏角θに対してほぼ均等を維持したままになる。
【００４５】
さらにＲｇＡｖｅ−Ｒｂが小さくなると狭い空間内での流れとなるため、回り込み気流は抵抗を受け発生しにくくなり、したがって回り込み流れは弱まり空気乱れは小さくなっていく。このため、前記ターボファン４の空気吸い込み口４１における風速を偏角θに対して均等にすることができなくなる。したがって、前記ターボファン４の空気吸い込み口４１における風速不均一による乱れは増加していく。
【００４６】
このようにＲｇＡｖｅ−Ｒｂを小さくしていくと、騒音の原因となる現象が変わることから、ある領域では騒音が急激に増加する傾向がある。
【００４７】
ここで、ＲｇＡｖｅ−Ｒｂを変化させた場合の騒音の変化傾向は、前記ターボファン４の空気吸い込み口４１における風速不均一による騒音と、回り込み流による騒音の大きさのバランスによって決まる。
【００４８】
例えば回り込み流によって発生する乱れが原因となる騒音が支配的であり、ターボファン４吸い込み口の風速の不均一が要因となる騒音が小さい条件であればＲｇＡｖｅ−Ｒｂを小さくすることで騒音が小さくなる場合が考えられる。
【００４９】
しかし、一般的に前記ターボファン４の空気吸い込み口４１の風速不均一による乱れの方が騒音に対する影響度が大きい。そのためＲｇＡｖｅ−Ｒｂを小さくしていくと騒音は常に大きくなる傾向を持ち、ターボファン４吸込み口の風速不均一が増大する領域で騒音が急激に増加する。
【００５０】
また、ＲｇＡｖｅ−Ｒｂと騒音の関係はＲｇＡｖｅ−Ｒｂのときに騒音が最小値となるピークを持つような傾向は示さない。
【００５１】
ΔＲｇは元々発生する断面ごとの風量の差との関係があり、ＲｇＡｖｅ−Ｒｂは回り込み気流による乱れを抑制するための空間の大きさと関係がある。これら２つの値の比であるΔＲｇ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）をできるだけ小さくするようにＲｇを設定することで乱れによる騒音抑制の指標とできることを本願発明者は初めて見出した。
【００５２】
＜第１実施形態の効果＞
【００５３】
次に図４のグラフのようにグリル半径Ｒｇを設定し、図２に示すように前記吸い込みグリル２の形状を設定する事による効果について詳述する。
【００５４】
図５の実測結果に示すように、ΔＲｇ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）＝０．５付近に変曲点を持つ傾向となっている。したがって、第１実施形態の室内機ユニット１００のようにΔＲｇ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）＜０．５となる構成とすることによってより騒音を低減することができる。
【００５５】
＜第２実施形態の構成＞
【００５６】
次に本発明の第２実施形態に係る室内機ユニット１００について図６を参照しながら説明する。なお、第１実施形態で説明した部材に対応する部材については同じ符号を付すこととする。
【００５７】
この第２実施形態では、第１実施形態と同様に前記吸い込みグリル２を形成するとともに、前記パネル１と前記ターボファン４との離間距離であり、前記中間空間の高さである高さＨと、ＲｇＭａｘとＲｇＭｉｎの平均で示されるグリル開口端平均距離ＲｇＡｖｅと、ターボファン４吸込み口半径Ｒｂとを用いて計算されるＨ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）は１よりも大きくなるよう構成してある。
【００５８】
＜第２実施形態の効果＞
【００５９】
ここで、第１実施形態と同様にΔＲｇ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）をより小さくするための設計を考えると、ＲｇＭａｘをＲｇＭｉｎに近づけるよう小さな値にする方法と、ＲｇＭｉｎをＲｇＭａｘに近づけるようより大きくする方法の２つが考えられる。
【００６０】
ＲｇＭａｘを小さくする場合、ΔＲｇは小さくなるが、同時に分母のＲｇＡｖｅ−Ｒｂも小さくなってしまう。すなわち、ΔＲｇのほうがＲｇＡｖｅ−Ｒｂよりも大きく変化するため、ＲｇＭａｘを小さくすればΔＲｇ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）は小さくなっていく。
【００６１】
したがって、ＲｇＭａｘを小さくするよりもＲｇＭｉｎを大きくしていくほうがΔＲｇ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）＜０．５を満足させやすい。
【００６２】
しかしながら、ＲｇＭｉｎを大きくしていくと新たな現象が発生する。ＲｇＭｉｎを大きくすると、回転軸を含む断面で空気の流れを考えた場合に、前記吸い込みグリル２から前記ターボファン４の空気吸い込み口４１の端部へと流れる空気は、ターボファン４吸い込み口近くで大きく向きを変えることになる。このため、前記ターボファン４の空気吸い込み口４１近くで空気流の剥離が生じてしまう。そして、剥離がターボファン４内部に流入することで騒音の増大が引き起こされてしまう。
【００６３】
このような現象について本願発明者へ鋭意検討を行った結果、この現象は前記中間空間の高さＨとＲｇＡｖｅ−Ｒｂの比、すなわち前記吸い込みグリル２の端部から前記ターボファン４の空気吸い込み口４１の端部へと流れる空気の角度によって左右される現象であることを見出した。さらにＨ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）＞１の場合に剥離が抑制され騒音を小さくできることを見出した。また、１＜Ｈ／（ＲｇＡｖｅ−Ｒｂ）＜２であれば、例えばビル等の天井埋め込み型として成立可能な大きさでありながら、騒音の低減効果を得られる。
【００６４】
したがって、第２実施形態の室内器ユニットであれば、空気流の剥離による騒音も抑制できるので、第１実施形態の室内器ユニットよりもさらに静音化を図ることができる。
【００６５】
＜第３実施形態の構成＞
【００６６】
次に本発明の第３実施形態に係る室内機ユニット１００について図６を参照しながら説明する。なお、第１実施形態で説明した部材に対応する部材については同じ符号を付すこととする。
【００６７】
図７及び図８に示すように第３実施形態の室内機ユニット１００では、前記中間空間内に配置されている制御基板６の位置によって前記吸い込みグリル２の外形を決めている。より具体的には、前記吸い込みグリル２は前記制御基板６と対向する領域ではほぼ円弧形状にしてあり、前記制御基板６と対向しない領域では前記中間空間の平面視形状と略相似形状にして部分四角形状にしてある。
【００６８】
さらに、前記吸い込みグリル２において概略円弧状に形成している部分の外側には疑似穴部２２を形成してある。この疑似穴部２２は前記パネル１において穴２１と同様の大きさで薄肉化してある部分であり、前記穴２１と前記疑似穴部２２は全体として略矩形となるように配置してある。
【００６９】
＜第３実施形態の効果＞
【００７０】
この疑似穴部２２は例えば押し込むことでその部分に穴２１を形成できるようにしてあり、前記ターボファン４の前記吸い込み口の大きさが機種によって異なっていたり、前記制御基板６の配置が異なっていたりしても、その場で前記吸い込みグリル２の外形を適宜調整できるようにしてある。また、見た目についても非対称なイメージをユーザに与えることがなく、しかも騒音の低減効果を得ることができる。
【００７１】
その他の実施形態について説明する。
【００７２】
前記吸い込みグリルについては多数の穴と格子によりメッシュ状に形成されたものだけでなくその他のものであってもよい。例えば前記吸い込みグリルの外形については前記各実施形態で示したＲｇの変化を有するようにしておき、並行な枠線が所定間隔ごとに設けてあるものであってもよい。
【００７３】
その他、本発明の趣旨に反しない限りにおいて様々な実施形態の組み合わせを行っても構わない。
【符号の説明】
【００７４】
１００・・・室内機ユニット
１    ・・・パネル
２    ・・・吸込みグリル
３    ・・・内部空間
４    ・・・ターボファン
４１  ・・・空気吸い込み口
４２  ・・・空気吹き出し口
５    ・・・熱交換器
６    ・・・制御基板
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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