(57)【要約】【課題】靱性、曲げ強さ、及び曲げ弾性率のバランスに優れ、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科用組成物を提供する。【解決手段】芳香族環及び脂肪族環からなる群から選ばれる少なくとも１種の環を有する官能基と、水素結合受容基とを有する構造単位を含む高分子（Ａ）と、平均太さが０．１μｍ〜１６０μｍであり、平均アスペクト比が２．０〜６５である無機充填剤（Ｂ）と、を含有し、３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さが１１５ＭＰａ以上であり、３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率が２質量％以下である歯科用組成物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
芳香族環及び脂肪族環からなる群から選ばれる少なくとも１種の環を有する官能基と、水素結合受容基とを有する構造単位を含む高分子（Ａ）と、
平均太さが０．１μｍ〜１６０μｍであり、平均アスペクト比が２．０〜６５である無機充填剤（Ｂ）と、
を含有し、
３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さが１１５ＭＰａ以上であり、３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率が２質量％以下である歯科用組成物。
【請求項２】
芳香族環及び脂肪族環からなる群から選ばれる少なくとも１種の環を有する官能基と、水素結合受容基とを有する構造単位を含み、３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さが７０ＭＰａ以上であり、３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率が２質量％以下である高分子（Ａ）と、
平均太さが０．１μｍ〜１６０μｍであり、平均アスペクト比が２．０〜６５である無機充填剤（Ｂ）と、
を含有する歯科用組成物。
【請求項３】
前記高分子（Ａ）のガラス転移温度Ｔｇが５０℃〜２５０℃である請求項１又は請求項２に記載の歯科用組成物。
【請求項４】
前記水素結合受容基が、エーテル基、カーボネート基、及びスルホニル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の官能基である請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の歯科用組成物。
【請求項５】
前記高分子（Ａ）が、ポリカーボネート、ポリアリレート、ポリフェニレンエーテル及びポリスルホンからなる群から選ばれる少なくとも１種の高分子である請求項１〜請求項４のいずれか１項に記載の歯科用組成物。
【請求項６】
前記高分子（Ａ）が、非晶質樹脂を含む請求項１〜請求項５のいずれか１項に記載の歯科用組成物。
【請求項７】
前記無機充填剤（Ｂ）の含有量が、前記高分子（Ａ）及び前記無機充填剤（Ｂ）の合計含有量に対し、５質量％〜６０質量％である請求項１〜請求項６のいずれか１項に記載の歯科用組成物。
【請求項８】
前記無機充填剤（Ｂ）の表面が、水酸基、エーテル基、カーボネート基、及びスルホニル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の水素結合性官能基を有する請求項１〜請求項７のいずれか１項に記載の歯科用組成物。
【請求項９】
請求項１〜請求項８のいずれか１項に記載の歯科用組成物を含む歯科用ミルブランク。
【請求項１０】
切削による、インレー、アンレー、クラウン、ブリッジ、クラスプ、マウスピース用ヒンジ、及び義歯用フレームから選ばれる歯科部材の製造に用いられる請求項９に記載の歯科用ミルブランク。
【請求項１１】
請求項１〜請求項８のいずれか１項に記載の歯科用組成物を含む歯科部材。
【請求項１２】
表面の算術平均粗さＲａ（ＪＩＳ  Ｂ０６０１：２０１３）が０．１５μｍ以下である請求項１１に記載の歯科部材。
【請求項１３】
請求項１１又は請求項１２に記載の歯科部材と、前記歯科部材に固定された義歯床用床部材と、を備える義歯床。
【請求項１４】
請求項１３に記載の義歯床と、前記義歯床の前記義歯床用床部材に固定された人工歯と、を備える有床義歯。
【請求項１５】
請求項９又は請求項１０に記載の歯科用ミルブランクを切削して歯科部材を得る切削工程を有する歯科部材の製造方法。
【請求項１６】
請求項９又は請求項１０に記載の歯科用ミルブランクを切削して歯科部材を得る切削工程と、
前記歯科部材に樹脂材料を築盛することにより、前記歯科部材に固定された義歯床用床部材を形成する築盛工程と、
を有する義歯床の製造方法。
【請求項１７】
請求項９又は請求項１０に記載の歯科用ミルブランクを切削して歯科部材を得る切削工程と、
前記歯科部材に樹脂材料を築盛することにより、前記歯科部材に固定された義歯床用床部材を形成する築盛工程と、
前記義歯床用床部材に人工歯を固定する人工歯固定工程と、
を有する有床義歯の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、歯科用組成物、歯科用ミルブランク、歯科部材及びその製造方法、義歯床及びその製造方法、並びに、有床義歯及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、歯科補綴物（歯科修復物）、義歯用部材等の歯科部材として、金属製の部材が用いられている。近年では、審美性、重量、装着感、金属アレルギーの予防等の観点から、歯科部材の材料として、金属に代えて、樹脂材料や、樹脂材料と無機材料との組成物を用いることが検討されている。
【０００３】
例えば、歯科修復物に用いられる組成物として、モース硬度が３．０〜４．５であり、平均サイズ１５μｍ未満の粒子である無機化合物と、屈折率が１．５３〜１．５６であり、硬化時のモース硬度が２．０〜４．０であるメタクリレート樹脂と、の組成物が知られている（例えば、特許文献１参照）。
また、歯科用材料等の製造に用いられる有機無機複合材であって、（Ａ）ポリアリールケトン樹脂およびポリスルホン樹脂から選択される少なくとも１種を主成分として含む熱可塑性樹脂の１００質量部内に、（Ｂ）無機粒子混合物６０〜３００質量部が分散してなり、当該無機粒子混合物中の粒子径が２００〜７００ｎｍの範囲の粒子の含有量が２５体積％以上であり、粒子径が４０〜１００ｎｍの範囲の粒子の含有量が１０体積％以上である有機無機複合材が知られている（例えば、特許文献２参照）。
また、（メタ）アクリル酸エステル等の重合性単量体（Ａ）、及び平均一次粒子径が０．１μｍ以上１μｍ未満の球状無機充填剤（Ｂ）を含む硬化性組成物の硬化物からなる歯科用ミルブランクが知られている（例えば、特許文献３参照）。
また、アーチワイヤの案内若しくは固定するためのスロットを有する合成樹脂製本体からなるブラケットにおいて、前記合成樹脂製本体は、ポリアミドの素材で成形され歯牙面への取付面を有する部材であり、前記ポリアミドは、光を透過させる透明部材であり特定の化学構造を有するポリアミド製歯列矯正用ブラケットが知られている（例えば、特許文献４参照）。
また、口腔内において使用される所定形状を有した歯科用の成形物であって、当該成形物が、テレフタル酸残基を含むジカルボン酸成分と、２，２，４，４−テトラメチル−１，３−シクロブタンジオール残基と１，４−シクロヘキサンジメタノール残基を含むグリコール成分とから成るポリエステル樹脂により成形されたものである歯科用成形体が知られている（例えば、特許文献５参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】米国特許第４０２０５５７号明細書
【特許文献２】特開２０１３−１４４７７８号公報
【特許文献３】国際公開第２０１２／０４２９１１号
【特許文献４】国際公開第２０１２／０２０８１０号
【特許文献５】国際公開第２０１３／０６１４６２号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
歯科部材には、咀嚼の動作に耐えるために、曲げ強さ及び曲げ弾性率が要求される。その一方で、歯科部材には、口腔内への装着し易さ及び口腔内からの脱着のし易さの観点から、靱性も要求される。
しかし、メタクリレート樹脂を含有する歯科部材は、靱性が不足する場合がある。
また、ポリアミド又はポリエステルを含有し、かつ、充填剤を含有しない歯科部材は、曲げ強さ及び曲げ弾性率が不足する場合がある。また、ポリアミド又はポリエステルを含有し、かつ、充填剤を含有する歯科部材であっても、充填剤の大きさや形状によっては、曲げ強さ及び曲げ弾性率が不足する場合がある。
このため、靱性、曲げ強さ、及び曲げ弾性率をバランス良く兼ね備えた歯科部材の開発が求められている。
【０００６】
一方、歯科部材を製造する際、表面の平滑性を確保する観点から、歯科部材を研磨する工程が実施されることが多い。この研磨工程では、歯科部材に含まれる充填剤も除去されるため、充填剤同士が凝集した部位（充填剤の凝集体）が存在すると、その部位が除去されることによって歯科部材表面に大きな欠陥部が生じることがある。このような歯科部材は、欠陥部から水分が侵入されやすいため、たとえ靱性、曲げ強さ、及び曲げ弾性率に優れた歯科部材であっても、浸水により、曲げ強さ及び曲げ弾性率が低下する傾向がある。
【０００７】
従って、本発明の目的は、靱性、曲げ強さ、及び曲げ弾性率のバランスに優れ、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科用組成物及び歯科用ミルブランクを提供することである。
また、本発明の目的は、靱性、曲げ強さ、及び曲げ弾性率のバランスに優れ、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科部材及びその製造方法、上記歯科部材を備えた義歯床及びその製造方法、並びに、上記歯科部材を備えた有床義歯及びその製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するための手段は以下のとおりである。
＜１＞  芳香族環及び脂肪族環からなる群から選ばれる少なくとも１種の環を有する官能基と、水素結合受容基とを有する構造単位を含む高分子（Ａ）と、
平均太さが０．１μｍ〜１６０μｍであり、平均アスペクト比が２．０〜６５である無機充填剤（Ｂ）と、
を含有し、
３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さが１１５ＭＰａ以上であり、３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率が２質量％以下である歯科用組成物。
＜２＞  芳香族環及び脂肪族環からなる群から選ばれる少なくとも１種の環を有する官能基と、水素結合受容基とを有する構造単位を含み、３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さが７０ＭＰａ以上であり、３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率が２質量％以下である高分子（Ａ）と、
平均太さが０．１μｍ〜１６０μｍであり、平均アスペクト比が２．０〜６５である無機充填剤（Ｂ）と、
を含有する歯科用組成物。
＜３＞  前記高分子（Ａ）のガラス転移温度Ｔｇが５０℃〜２５０℃である＜１＞又は＜２＞に記載の歯科用組成物。
＜４＞  前記水素結合受容基が、エーテル基、カーボネート基、及びスルホニル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の官能基である＜１＞〜＜３＞のいずれか１つに記載の歯科用組成物。
＜５＞  前記高分子（Ａ）が、ポリカーボネート、ポリアリレート、ポリフェニレンエーテル及びポリスルホンからなる群から選ばれる少なくとも１種の高分子である＜１＞〜＜４＞のいずれか１つに記載の歯科用組成物。
＜６＞  前記高分子（Ａ）が、非晶質樹脂を含む＜１＞〜＜５＞のいずれか１つに記載の歯科用組成物。
＜７＞  前記無機充填剤（Ｂ）の含有量が、前記高分子（Ａ）及び前記無機充填剤（Ｂ）の合計含有量に対し、５質量％〜６０質量％である＜１＞〜＜６＞のいずれか１つに記載の歯科用組成物。
＜８＞  前記無機充填剤（Ｂ）の表面が、水酸基、エーテル基、カーボネート基、及びスルホニル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の水素結合性官能基を有する＜１＞〜＜７＞のいずれか１つに記載の歯科用組成物。
＜９＞  ＜１＞〜＜８＞のいずれか１つに記載の歯科用組成物を含む歯科用ミルブランク。
＜１０＞  切削による、インレー、アンレー、クラウン、ブリッジ、クラスプ、マウスピース用ヒンジ、及び義歯用フレームから選ばれる歯科部材の製造に用いられる＜９＞に記載の歯科用ミルブランク。
＜１１＞  ＜１＞〜＜８＞のいずれか１つに記載の歯科用組成物を含む歯科部材。
＜１２＞  表面の算術平均粗さＲａ（ＪＩＳ  Ｂ０６０１：２０１３）が０．１５μｍ以下である＜１１＞に記載の歯科部材。
＜１３＞  ＜１１＞又は＜１２＞に記載の歯科部材と、前記歯科部材に固定された義歯床用床部材と、を備える義歯床。
＜１４＞  ＜１３＞に記載の義歯床と、前記義歯床の前記義歯床用床部材に固定された人工歯と、を備える有床義歯。
＜１５＞  ＜９＞又は＜１０＞に記載の歯科用ミルブランクを切削して歯科部材を得る切削工程を有する歯科部材の製造方法。
＜１６＞  ＜９＞又は＜１０＞に記載の歯科用ミルブランクを切削して歯科部材を得る切削工程と、
前記歯科部材に樹脂材料を築盛することにより、前記歯科部材に固定された義歯床用床部材を形成する築盛工程と、
を有する義歯床の製造方法。
＜１７＞  ＜９＞又は＜１０＞に記載の歯科用ミルブランクを切削して歯科部材を得る切削工程と、
前記歯科部材に樹脂材料を築盛することにより、前記歯科部材に固定された義歯床用床部材を形成する築盛工程と、
前記義歯床用床部材に人工歯を固定する人工歯固定工程と、
を有する有床義歯の製造方法。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、靱性、曲げ強さ、及び曲げ弾性率のバランスに優れ、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科用組成物及び歯科用ミルブランクが提供される。
また、本発明によれば、靱性、曲げ強さ、及び曲げ弾性率のバランスに優れ、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科部材及びその製造方法、上記歯科部材を備えた義歯床及びその製造方法、並びに、上記歯科部材を備えた有床義歯及びその製造方法が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】実施例１〜３における浸水日数と曲げ強さとの関係を示すグラフ。
【図２】実施例５、６における浸水日数と曲げ強さとの関係を示すグラフ。
【図３】比較例４、６〜８における浸水日数と曲げ強さとの関係を示すグラフ。
【図４】比較例９〜１２における浸水日数と曲げ強さとの関係を示すグラフ。
【図５】実施例１〜３における浸水日数と曲げ弾性率との関係を示すグラフ。
【図６】実施例５、６における浸水日数と曲げ弾性率との関係を示すグラフ。
【図７】比較例４、６〜８における浸水日数と曲げ弾性率との関係を示すグラフ。
【図８】比較例９〜１２における浸水日数と曲げ弾性率との関係を示すグラフ。
【図９】比較例１、実施例１〜３の浸水試験、実施例２の５，０００サイクル試験及び１２，０００サイクル試験後における無機充填剤の含有量と曲げ強さとの関係を示すグラフ。
【図１０】比較例３の浸水試験及び５，０００サイクル試験後における無機充填剤の含有量と曲げ強さとの関係を示すグラフ。
【図１１】比較例１、実施例１〜３の浸水試験、実施例２の５，０００サイクル試験及び１２，０００サイクル試験後における無機充填剤の含有量と曲げ弾性率との関係を示すグラフ。
【図１２】比較例３の浸水試験及び５，０００サイクル試験後における無機充填剤の含有量と曲げ弾性率との関係を示すグラフ。
【図１３】実施例２−２、実施例３−２の浸水試験及び５，０００サイクル試験後における無機充填剤の含有量と曲げ強さとの関係を示すグラフ。
【図１４】実施例２−２、実施例３−２の浸水試験及び５，０００サイクル試験後における無機充填剤の含有量と曲げ弾性率との関係を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。
本明細書において、「〜」を用いて表される数値範囲は、「〜」の前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。例えば、「数値Ａ〜数値Ｂ」は、「数値Ａ以上数値Ｂ以下」と同義である。本明細書において、「工程」との用語は、独立した工程だけではなく、他の工程と明確に区別できない場合であってもその工程の所期の目的が達成されれば、本用語に含まれる。
また、本明細書中において、「歯科部材」とは、歯科補綴物（インレー、アンレー、クラウン、ブリッジ、等）、義歯用部材（クラスプ、マウスピース用ヒンジ、義歯用フレーム、等）など、口腔内で使用される部材全般を指す。
また、本明細書中において、「歯科用ミルブランク」とは、切削によって歯科部材を製造するための素材を指す。
また、本明細書中において、「歯科用組成物」とは、歯科部材又は歯科用ミルブランクの素材として用いられる組成物を指す。
【００１２】
以下、本実施形態の歯科用組成物の第１態様について説明する。
【００１３】
〔第１態様の歯科用組成物〕
第１態様の歯科用組成物（以下、「第１態様の組成物」ともいう）は、
芳香族環及び脂肪族環からなる群から選ばれる少なくとも１種の環を有する官能基と、水素結合受容基とを有する構造単位を含む高分子（Ａ）と、
平均太さが０．１μｍ〜１６０μｍであり、平均アスペクト比が２．０〜６５である無機充填剤（Ｂ）と、
を含有し、
３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さが１１５ＭＰａ以上であり、３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率が２質量％以下である歯科用組成物である。
第１態様の組成物によれば、靱性、曲げ強さ及び曲げ弾性率のバランスに優れた歯科部材を製造できる。
また、第１態様の組成物によれば、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科部材を製造できる。
【００１４】
第１態様の組成物では、上記高分子（Ａ）と、上記無機充填剤（Ｂ）とを組み合わせた構成とすることにより、無機充填剤（Ｂ）の分散性が向上すると考えられる。第１態様の組成物では、この無機充填剤（Ｂ）の分散性の向上が「靱性、曲げ強さ及び曲げ弾性率のバランス」、並びに、「研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下の抑制」に寄与すると考えられる。
その理由は以下のように推測される。
高分子（Ａ）は、浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下を抑制する観点から、構造単位中に芳香族環及び脂肪族環からなる群から選ばれる少なくとも１種の環（以下、環構造とも称する。）を有している。しかし、環構造を有する高分子は、溶融時の粘性が比較的高くなる傾向があるため、通常、充填剤と混ざりにくい。
そこで、第１態様の組成物では、高分子として、上記環構造と、柔軟性が高い水素結合を形成し得る水素結合受容基とを有する高分子（Ａ）を選択する。そして、この高分子（Ａ）と、特定の太さ及びアスペクト比を持つ無機充填剤（Ｂ）とを組み合わせた構成とする。これにより、高分子（Ａ）及び無機充填剤（Ｂ）間で水素結合が形成され、高分子（Ａ）及び無機充填剤（Ｂ）が混合されやすくなる。この結果、無機充填剤（Ｂ）の分散性が向上し、無機充填剤（Ｂ）が本来持つ機械強度向上効果が効果的に発揮されると考えられる。
したがって、第１態様の組成物によれば、靱性、曲げ強さ及び曲げ弾性率のバランスに優れた歯科部材を製造できる。
【００１５】
また、無機充填剤（Ｂ）の分散性の向上は、前述した通り、「研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下の抑制」にも寄与すると考えられる。
ここで、歯科部材を製造する際、表面の平滑性を確保する観点から、歯科部材を研磨（滑沢）する工程が実施される。この研磨工程では、歯科部材に含まれる充填剤も除去されるため、高分子（主剤）よりも脆い充填剤が凝集体の状態で存在すると、その凝集体が除去されることによって歯科部材表面に大きな欠陥部が生じることがある。このような歯科部材には、欠陥部から水分が侵入されやすいため、かかる歯科部材への侵水により、歯科部材の曲げ強さ及び曲げ弾性率が低下しやすくなると推定される。
これに対し、第１態様の組成物では、上述の理由により、無機充填剤（Ｂ）の分散性が向上するため、組成物中に無機充填剤（Ｂ）同士が凝集した部位（つまり無機充填剤（Ｂ）の凝集体）が少なく、かつ無機充填剤（Ｂ）の凝集体が形成された場合であっても、その大きさが小さくなると考えられる。
これにより、歯科部材を研磨したときに生じる、歯科部材表面への大きな欠陥部の発生が抑制される。この結果、歯科部材への浸水が抑制される。
したがって、第１態様の組成物によれば、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科部材を製造できる。
【００１６】
以下、第１態様の組成物に含まれる高分子（Ａ）、無機充填剤（Ｂ）、及び第１態様の組成物の特性について説明する。
【００１７】
第１態様の組成物において、高分子（Ａ）は、芳香族環及び脂肪族環からなる群から選ばれる少なくとも１種の環を有する官能基と、水素結合受容基とを有する構造単位を含む。
高分子（Ａ）は、上記環を有する官能基を有する構造単位を含むことにより、浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制される。また、高分子（Ａ）は、水素結合受容基を有する構造単位を含むことにより、高分子（Ａ）及び無機充填剤（Ｂ）間で水素結合が形成されやすくなる。これにより、無機充填剤（Ｂ）の分散性が向上する。
高分子（Ａ）が有する上記構成単位の同定は、ＮＭＲ等の公知の方法を用いて行うことができる。
【００１８】
第１態様の組成物において、無機充填剤（Ｂ）は、平均太さが０．１μｍ〜１６０μｍであり、平均アスペクト比が２．０〜６５である。
上記無機充填剤（Ｂ）を選択することにより、歯科部材の曲げ強さ及び曲げ弾性率が向上する。また、高分子（Ａ）との混合性が向上し、この結果、無機充填剤（Ｂ）の分散性が向上する。
より詳細には、無機充填剤（Ｂ）の平均アスペクト比が２．０以上であることにより、無機充填剤の平均アスペクト比が２．０未満である場合と比較して、歯科部材の曲げ強さ及び曲げ弾性率が向上する。
また、無機充填剤（Ｂ）の平均アスペクト比が６５以下であることにより、無機充填剤の平均アスペクト比が６５超である場合と比較して、歯科部材の表面の平滑性の低下が抑制されやすくなる。特に、無機充填剤（Ｂ）の平均アスペクト比が６５以下であることにより、歯科部材を研磨した際の研磨面の平滑性にも優れる傾向がある。
歯科部材の表面の平滑性に優れることは、例えば、歯科部材へのプラークの付着抑制、及び、口腔に対する歯科部材の装着感向上の観点からみて有利である。
無機充填剤（Ｂ）の平均太さが１６０μｍ以下であることにより、平均太さが１６０μｍ超である場合と比較して、歯科部材の表面の平滑性の低下が抑制されやすくなる。
無機充填剤（Ｂ）の平均太さが０．１μｍ以上であることにより、平均太さが０．１μｍ未満である場合と比較して、歯科部材の曲げ強さ及び曲げ弾性率が向上する。
【００１９】
歯科部材の靱性は、例えば、歯科部材の衝撃強さ（例えばアイゾット衝撃強さ）を測定することによって確認できる。
歯科部材の表面の平滑性は、例えば、歯科部材の表面の算術平均粗さＲａ（ＪＩＳ  Ｂ０６０１：２０１３）を測定することによって確認できる。
【００２０】
第１態様の組成物において、３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さは１１５ＭＰａ以上であり、好ましくは１３５ＭＰａ以上であり、より好ましくは１５０ＭＰａ以上である。
３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さが１１５ＭＰａ以上であることにより、上記組成物から、曲げ強さが優れた歯科部材が得られやすくなる。また、研磨後においても浸水による曲げ強さの低下が抑制された歯科部材が得られやすくなる。
なお、曲げ強さの測定方法は実施例において詳述する。
【００２１】
第１態様の組成物において、３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率は２質量％以下である。
浸水試験による吸水率が２質量％以下であることにより、上記組成物から、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科部材が得られやすくなる。
なお、３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率の測定方法は実施例において詳述する。
【００２２】
また、第１態様の組成物によれば、上述した効果以外にも、以下の効果を奏することも期待できる。
また、第１態様の組成物は、上記無機充填剤（Ｂ）を含有することにより、歯科用ミルブランクを切削する際の寸法精度にも優れる。即ち、無機充填剤（Ｂ）により切削時の熱を放出できるので、切削による、歯科部材又は歯科用ミルブランクの熱変形が抑制される。
また、第１態様の組成物は、上記無機充填剤（Ｂ）を含有することにより、歯科用ミルブランクを切削する際に、組成物が切削部材（ドリル等）に絡みつきにくい。
【００２３】
本明細書中において、無機充填剤（Ｂ）の平均太さとは、組成物中における無機充填剤（Ｂ）の太さの数平均値を意味する。
また、本明細書中において、無機充填剤（Ｂ）の平均長さとは、組成物中における無機充填剤（Ｂ）の長さの数平均値を意味する。
【００２４】
また、第１態様の組成物において、無機充填剤（Ｂ）の平均アスペクト比とは、下記式（１）で表される値を意味する。
無機充填剤（Ｂ）の平均アスペクト比  ＝  組成物中の無機充填剤（Ｂ）の平均長さ／組成物中の無機充填剤（Ｂ）の平均太さ  …  式（１）
【００２５】
以下、第１態様の組成物の好ましい態様について説明する。
【００２６】
第１態様の組成物において、高分子（Ａ）のガラス転移温度Ｔｇは、５０℃〜２５０℃であることが好ましい。
高分子（Ａ）のガラス転移温度Ｔｇが５０℃以上であると、歯科部材の実用性（例えば、歯科部材を口腔中で使用する際の実用性）により優れる。
高分子（Ａ）のガラス転移温度Ｔｇが２５０℃以下であると、無機充填剤（Ｂ）と混合して組成物とする際の製造適性（例えば分散性）に優れる。
なお、ガラス転移温度Ｔｇの測定方法は実施例において詳述する。
【００２７】
第１態様の組成物において、前記水素結合受容基は、エーテル基、カーボネート基、及びスルホニル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の官能基であることが好ましい。これにより、高分子（Ａ）及び無機充填剤（Ｂ）間で水素結合がより形成されやすくなる。この結果、無機充填剤（Ｂ）の分散性がより向上する。
【００２８】
第１態様の組成物において、高分子（Ａ）は、ポリカーボネート、ポリアリレート、ポリフェニレンエーテル及びポリスルホンからなる群から選ばれる少なくとも１種の高分子であることが好ましい。
これにより、浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下がより抑制される。また、無機充填剤（Ｂ）との混合性が向上し、この結果、無機充填剤（Ｂ）の分散性がより向上する。
【００２９】
第１態様の組成物において、高分子（Ａ）は、歯科部材の審美性（即ち、透明性）および成形性の観点から、非晶質樹脂を含むことが好ましい。
【００３０】
なお、第１態様の組成物において、高分子（Ａ）は、ポリカーボネート、ポリアリレート、ポリフェニレンエーテル及びポリスルホンからなる群から選ばれる少なくとも１種の高分子であり、かつ非晶質樹脂であることが好ましい。
これにより、浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が更に抑制される。
【００３１】
第１態様の組成物において、無機充填剤（Ｂ）の含有量は、前記高分子（Ａ）及び前記無機充填剤（Ｂ）の合計含有量に対し、５質量％〜６０質量％であることが好ましく、５質量％〜５０質量％であることがより好ましく、１０質量％〜５０質量％であることがさらに好ましく、１５質量％〜４５質量％であることが特に好ましい。
無機充填剤（Ｂ）の含有量が５質量％以上であると、歯科部材の曲げ強さ及び曲げ弾性率がより向上する。
無機充填剤（Ｂ）の含有量が６０質量％以下であると、歯科部材の靱性がより向上する。また、無機充填剤（Ｂ）の含有量が６０質量％以下であると、歯科部材と他の部材（例えば、後述の床部材）との接着性がより向上する。
【００３２】
第１態様の組成物において、前記無機充填剤（Ｂ）の表面は、水酸基、エーテル基、カーボネート基、及びスルホニル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の水素結合性官能基を有することが好ましい。
無機充填剤（Ｂ）の表面が上記水素結合性官能基を有することにより、高分子（Ａ）と水素結合が形成されやすくなるため、無機充填剤（Ｂ）の分散性がより向上する。
【００３３】
第１態様の組成物において、高分子（Ａ）の３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さは７０ＭＰａ以上であることが好ましく、より好ましくは８０ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは９０ＭＰａ以上である。
高分子（Ａ）の３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さが７０ＭＰａ以上であることにより、上記組成物から、曲げ強さが優れた歯科部材が得られやすくなる。また、研磨後においても浸水による曲げ強さの低下が抑制された歯科部材が得られやすくなる。
また、第１態様の組成物において、３７℃、３０日間の浸水試験による高分子（Ａ）の吸水率は２質量％以下であることが好ましい。
上記高分子（Ａ）の吸水率が２質量％以下であることにより、上記組成物から、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科部材が得られやすくなる。
なお、高分子（Ａ）の３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さの測定方法、及び、３７℃、３０日間の浸水試験による高分子（Ａ）の吸水率の測定方法は実施例において詳述する。
【００３４】
第１態様の組成物の形態には特に制限は無い。
第１態様の組成物の形態としては、粉末状、ペレット状等の固体の形態が好ましい。
【００３５】
以下、第１態様の組成物に含まれる高分子（Ａ）、無機充填剤（Ｂ）について詳細に説明する。
【００３６】
＜高分子（Ａ）＞
高分子（Ａ）は、芳香族環及び脂肪族環からなる群から選ばれる少なくとも１種の環を有する官能基と、水素結合受容基とを有する構造単位を含む高分子である。
上記水素結合受容基の好ましい例は、前述の通りである。
【００３７】
高分子（Ａ）としては、ポリカーボネート、ポリアリレート、ポリフェニレンエーテル及びポリスルホンからなる群から選ばれる少なくとも１種の高分子であることが好ましい。中でも、浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下を抑制する観点から、加水分解性がより低いポリフェニレンエーテル（より好ましくは変性ポリフェニレンエーテル）、ポリスルホンが好ましい。
これらの高分子（Ａ）は１種単独で用いてもよいし、２種以上を混合して用いてもよい。
【００３８】
（ポリカーボネート）
ポリカーボネートとしては、ビス（４−ヒドロキシフェニル）メタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ブタンなどから得られるポリマーが挙げられる。
【００３９】
（ポリアリレート）
ポリアリレートは、ビスフェノール成分と芳香族ジカルボン酸成分とから得られる重合体である。好ましいビスフェノールとしてはビスフェノールＡ、ビスフェノールＡＰおよびテトラメチルビスフェノールＡが挙げられ、芳香族ジカルボン酸成分としてはテレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、４，４’−ジカルボキシジフェニル、ビス（ｐ−カルボキシフェニル）アルカンなどが挙げられる。中でも、テレフタル酸とイソフタル酸が最も好ましく用いられ、必要に応じて混合して用いられる。
【００４０】
（ポリフェニレンエーテル）
ポリフェニレンエーテルは、エーテル基（−Ｏ−基）及びフェニレン基を有する構造単位を含む重合体である。
なお、フェニレン基は置換基を有していてもよい。置換基としては、炭素数１〜６のアルキル基が好ましく、炭素数１〜３のアルキル基がより好ましい。置換基の数は特に制限されないが、２以上４以下が好ましく、２であることがより好ましい。置換基を有するフェニレン基としては、ジアルキルフェニレン基が好ましく、ジメチルフェニレン基がより好ましい。
ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）としては、より具体的には、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）樹脂、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）樹脂、ポリエーテルケトンケトン（ＰＥＫＫ）樹脂、ポリエーテルエーテルケトンケトン（ＰＥＥＫＫ）樹脂、ポリエーテルケトンエーテルケトンケトン（ＰＥＫＥＫＫ）樹脂が挙げられる。
中でも、第１態様の組成物の効果をより効果的に奏する観点から、変性ポリフェニレンエーテル（ｍ−ＰＰＥ）が好ましい。変性ポリフェニレンエーテルとは、ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）と他樹脂とのポリマーアロイの総称である。
変性ポリフェニレンエーテルとしては、ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）とポリスチレン（ＰＳ）とのポリマーアロイ（ＰＰＥ／ＰＳ）、ポリアミド（ＰＡ）とポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）とのポリマーアロイ（ＰＡ／ＰＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）とポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）とのポリマーアロイ（ＰＰ／ＰＰＥ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）とポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）とのポリマーアロイ（ＰＰＳ／ＰＰＥ）が挙げられる。
中でも、ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）とポリスチレン（ＰＳ）とのポリマーアロイ（ＰＰＥ／ＰＳ）、すなわち、スチレン変性ポリフェニレンエーテルが好ましい。
【００４１】
（ポリスルホン）
ポリスルホンとは、スルホニル基（−ＳＯ２−基）を有する構造単位を含む重合体を指し、好ましくは、スルホニル基（−ＳＯ２−基）及びフェニレン基を有する構造単位を含む重合体である。
上記ポリスルホン（ＰＳＵ）としては、より具体的には、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリフェニルスルホン（ＰＰＳＵ）が挙げられる。
中でも、第１態様の組成物の効果をより効果的に奏する観点、及び、義歯床用材料の衝撃強さ（即ち、義歯床としたときの耐衝撃性）の観点から、ポリフェニルスルホン（ＰＰＳＵ）が特に好ましい。
【００４２】
＜無機充填剤（Ｂ）＞
無機充填剤（Ｂ）は、平均太さが０．１μｍ〜１６０μｍであり平均アスペクト比が２．０〜６５である無機充填剤である。
無機充填剤（Ｂ）の平均太さは、１．０μｍ〜１００μｍが好ましく、２．０μｍ〜２０μｍがより好ましく、２．０μｍ〜１０μｍが特に好ましい。
無機充填剤（Ｂ）の平均アスペクト比は、２．０〜４０が好ましく、２．０〜２０がより好ましく、３．０〜１５が特に好ましい。
【００４３】
また、無機充填剤（Ｂ）の平均長さは、３００μｍ以下であることが好ましく、２００μｍ以下であることがより好ましく、１００μｍ以下であることが特に好ましい。
無機充填剤（Ｂ）の平均長さの下限は、１．０μｍが好ましく、５．０μｍがより好ましく、１０μｍが特に好ましい。
【００４４】
無機充填剤（Ｂ）の形状は、平均アスペクト比２．０〜６５を満たす長尺形状であれば特に制限はない。
ここで、「長尺形状」の概念には、繊維形状も包含される。
【００４５】
無機充填剤（Ｂ）の表面は、前述の通り、無機充填剤（Ｂ）の分散性をより向上させる観点から、水酸基、エーテル基、カーボネート基、及びスルホニル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の水素結合性官能基を有することが好ましい。
【００４６】
また、無機充填剤（Ｂ）は、シラン系表面処理剤により表面処理されていてもよい。
シラン系表面処理剤としては、ビニルシラン系表面処理剤、エポキシシラン系表面処理剤、アミノシラン系表面処理剤、アリルシラン系表面処理剤等のシラン系カップリング剤が挙げられる。中でも、無機充填剤（Ｂ）の分散性をより向上させる観点から、ビニルシラン系表面処理剤、エポキシシラン系表面処理剤が好ましい。
【００４７】
無機充填剤（Ｂ）としては、ワラストナイト（ウォラストナイト）、チタン酸カリウム、アルミナ／ムライトファイバー、ホウ酸アルミニウム、炭化ケイ素、窒化ケイ素、ホウ酸マグネシウム、酸化亜鉛、等が挙げられる。
中でも、無機充填剤（Ｂ）の分散性をより向上させる観点から、ワラストナイトが好ましい。
【００４８】
第１態様の組成物において、高分子（Ａ）と無機充填剤（Ｂ）との合計含有量は、組成物の全量に対し、６０質量％以上が好ましく、７０質量％以上がより好ましく、８０質量％以上が特に好ましい。
高分子（Ａ）と無機充填剤（Ｂ）との合計含有量の上限には特に制限はなく、組成物の全量に対し１００質量％であってもよい。
【００４９】
＜その他の成分＞
第１態様の組成物は、高分子（Ａ）及び無機充填剤（Ｂ）以外のその他の成分を含有してもよい。
例えば、第１態様の組成物は、審美性の観点から、色材を含有してもよい。
色材としては特に限定されない。
色材は、顔料、染料、色素のいずれであってもよい。
色材としては、合成タール色素及びそのアルミニウムレーキ、無機顔料、天然色素、等が挙げられる。
また、第１態様の組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、高分子（Ａ）以外の樹脂、無機充填剤（Ｂ）以外の充填剤、等を含有してもよい。
【００５０】
第１態様の組成物を製造する方法としては、高分子（Ａ）及び無機充填剤（Ｂ）（及び必要に応じその他の成分）を混合できる方法であれば特に制限はない。
【００５１】
以下、本実施形態の歯科用組成物の第２態様について説明する。
【００５２】
〔第２態様の歯科用組成物〕
第２態様の歯科用組成物（以下、「第２態様の組成物」ともいう）は、
芳香族環及び脂肪族環からなる群から選ばれる少なくとも１種の環を有する官能基と、水素結合受容基とを有する構造単位を含み、３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さが７０ＭＰａ以上であり、３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率が２質量％以下である高分子（Ａ）と、
平均太さが０．１μｍ〜１６０μｍであり、平均アスペクト比が２．０〜６５である無機充填剤（Ｂ）と、
を含有する歯科用組成物である。
前述の第１態様の組成物では、その組成物の曲げ強さ及び浸水試験による吸水率が特定の範囲に限定されているが、第２態様の組成物では、その組成物に含まれる高分子（Ａ）の曲げ強さ及び浸水試験による吸水率が特定の範囲に限定されている点で第１態様と相違する。ただし、第１態様及び第２態様の間には重複部分が存在してもよい。
第２態様の組成物によれば、靱性、曲げ強さ及び曲げ弾性率のバランスに優れた歯科部材を製造できる。
また、第２態様の組成物によれば、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科部材を製造できる。
【００５３】
第２態様の組成物では、上記高分子（Ａ）と、上記無機充填剤（Ｂ）とを組み合わせた構成とすることにより、無機充填剤（Ｂ）の分散性が向上すると考えられる。第２態様の組成物では、この無機充填剤（Ｂ）の分散性の向上が「靱性、曲げ強さ、及び曲げ弾性率のバランス」、並びに、「研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下の抑制」に寄与すると考えられる。
その理由は第１態様と同様であると考えられるため、その記載を省略する。
【００５４】
なお、上記高分子（Ａ）の３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さは、７０ＭＰａ以上であるが、好ましくは８０ＭＰａ以上であり、より好ましくは９０ＭＰａ以上である。
高分子（Ａ）の３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さが７０ＭＰａ以上であることにより、上記組成物から、曲げ強さが優れた歯科部材が得られやすくなる。また、研磨後においても浸水による曲げ強さの低下が抑制された歯科部材が得られやすくなる。
また、上記高分子（Ａ）の吸水率が２質量％以下であることにより、上記組成物から、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科部材が得られやすくなる。
【００５５】
第２態様の組成物は、第１態様の組成物に何ら制限されるものではないが、第２態様における高分子（Ａ）としては、第１態様における高分子（Ａ）と同様のものが挙げられ、好ましい態様も同様である。
また、第２態様における無機充填剤（Ｂ）としては、第１態様における無機充填剤（Ｂ）と同様のものが挙げられ、好ましい態様も同様である。
第２態様の組成物の形態には特に制限は無い。
第２態様の組成物の形態としては、粉末状、ペレット状等の固体の形態が好ましい。
第２態様の組成物は、高分子（Ａ）及び無機充填剤（Ｂ）以外のその他の成分を含有してもよい。その他の成分としては、第１態様におけるその他の成分と同様のものが挙げられる。
第２態様の組成物を製造する方法としては、高分子（Ａ）及び無機充填剤（Ｂ）（及び必要に応じその他の成分）を混合できる方法であれば特に制限はない。
【００５６】
〔歯科用ミルブランク〕
本実施形態の歯科用ミルブランクは、本実施形態の歯科用組成物（第１態様の組成物又は第２態様の組成物）を含有する。このため、本実施形態の歯科用ミルブランクを切削することにより、靱性、曲げ強さ、及び曲げ弾性率のバランスに優れた歯科部材を製造できる。更に、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科部材を製造できる。
【００５７】
本実施形態の歯科用ミルブランクは、切削による、インレー、アンレー、クラウン、ブリッジ、クラスプ、マウスピース用ヒンジ、及び義歯用フレームから選ばれる歯科部材の製造に用いられることが好ましい。
【００５８】
本実施形態の歯科用ミルブランクの厚さは、１０ｍｍ〜３０ｍｍであることが好ましい。
厚さが１０ｍｍ以上であると、様々な大きさの歯科部材を製造できる。
厚さが３０ｍｍ以下であると、切削によって歯科部材を製造する際の廃棄部分を減らすことができる。
【００５９】
本実施形態の歯科用ミルブランクの形状には特に制限はない。
本実施形態の歯科用ミルブランクの形状としては、ディスク形状、直方体形状（キュービック形状を包含する）、楕円柱形状（円柱形状を包含する）、等が挙げられる。
【００６０】
また、本実施形態の歯科用ミルブランクの製造方法にも特に制限はない。
本実施形態の歯科用ミルブランクの製造方法としては、本実施形態の歯科用組成物を射出成形等によって歯科用ミルブランクの形状に成形する方法が挙げられる。また、本実施形態の歯科用組成物を素材とする丸棒状の成形体から、本実施形態の歯科用ミルブランクを切り出す方法も挙げられる。
【００６１】
〔歯科部材〕
本実施形態の歯科部材は、本実施形態の歯科用組成物を含有する。
このため、本実施形態の歯科部材は、靱性、曲げ強さ、及び曲げ弾性率に優れ、研磨後においても浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下が抑制される。
また、本実施形態の歯科部材は、表面の平滑性、審美性等にも優れる傾向がある。
また、本実施形態の歯科部材は、金属製の歯科部材と比較して、審美性、重量、装着感、金属アレルギーの予防等の面でも有利である。
【００６２】
本実施形態の歯科部材は、インレー、アンレー、クラウン、ブリッジ、クラスプ、マウスピース用ヒンジ、及び義歯用フレームから選択される歯科部材であることが好ましい。
【００６３】
本実施形態の歯科部材において、表面の算術平均粗さＲａ（ＪＩＳ  Ｂ０６０１：２０１３）は、好ましくは０．１５μｍ以下、より好ましくは０．１０μｍ以下である。
歯科部材表面における算術平均粗さＲａが０．１５μｍ以下であることにより、平滑性に優れた歯科部材が得られやすくなる。
また、歯科部材の表面の平滑性に優れることは、例えば、歯科部材へのプラークの付着抑制、及び、口腔に対する歯科部材の装着感向上の観点からみて有利である。
算術平均粗さＲａの測定方法は実施例において詳述する。
【００６４】
〔歯科部材の製造方法〕
本実施形態の歯科部材を製造する方法には特に制限はない。
本実施形態の歯科部材を製造する方法としては、粉末状又はペレット状の形態である本実施形態の歯科用組成物を用い、射出成形等の成形法によって製造する方法が挙げられる。
【００６５】
また、本実施形態の歯科部材を製造する方法としては、上述した本実施形態の歯科用ミルブランクを切削して歯科部材を得る切削工程を有する方法も挙げられる。
切削工程は、上述した本実施形態の歯科用ミルブランクを、ＣＡＤ（Computer Aided Design）／ＣＡＭ（Computer Aided Manufacturing）システムによって切削して歯科部材を得る工程であることが好ましい。
ＣＡＤ／ＣＡＭシステムによる切削は、例えば、ＣＡＤ／ＣＡＭソフトにて作成された切削プログラムに従い、ＣＮＣ（Computer Numerical Control）切削機を用いて行うことができる。
切削プログラムは、例えば、予め作製された歯科部材の模型の３次元形状の情報に基づいて作成する。歯科部材の模型の３次元形状の情報は、例えば、歯科部材の模型を３Ｄスキャナによってスキャンすることによって取得する。
【００６６】
上記歯科部材の製造方法は、必要に応じ、切削工程以外のその他の工程を有していてもよい。
その他の工程としては、研磨等による仕上げ工程、歯科部材を着色する着色工程、等が挙げられる。
上記歯科部材の製造方法によって形成された歯科部材は、研磨後においても、表面の平滑性に優れる傾向がある。
【００６７】
〔義歯床〕
本実施形態の義歯床は、本実施形態の歯科部材と、この歯科部材に固定された義歯床用床部材と、を備える。
本実施形態の義歯床は、局部床義歯（いわゆる部分入れ歯）用の義歯床として好適である。
また、本実施形態の義歯床は、上顎用義歯の義歯床（以下、「上顎用義歯床」ともいう）であってもよいし、下顎用義歯の義歯床（以下、「下顎用義歯床」ともいう）であってもよいし、上顎用義歯床と下顎用義歯床とのセットであってもよい。
【００６８】
ここで、義歯床用床部材とは、義歯床の一部材であって、歯茎を模した部材を指す。
義歯床用床部材は、アクリル系樹脂及び色材を含有することが好ましい。
ここで、アクリル系樹脂とは、アクリル酸に由来する構造単位、メタクリル酸に由来する構造単位、アクリレートに由来する構造単位、及びメタクリレートに由来する構造単位からなる群から選択される少なくとも１種を含む樹脂を指す。
【００６９】
また、義歯床用床部材に固定された本実施形態の歯科部材は、クラスプ、マウスピース用ヒンジ又は義歯用フレームであることが好ましい。
【００７０】
〔義歯床の製造方法〕
本実施形態の義歯床を製造する方法の一例としては、上述した本実施形態の歯科用ミルブランクを切削して歯科部材を得る切削工程と、上記歯科部材に樹脂材料を築盛することにより、上記歯科部材に固定された義歯床用床部材を形成する築盛工程と、を有する方法が挙げられる。
上記一例における切削工程は、前述した歯科部材の製造方法における切削工程と同様である。
【００７１】
また、上記築盛工程における樹脂材料としては、アクリル系樹脂、又は、アクリル系樹脂と色材との組成物、等が挙げられる。
【００７２】
上記一例における義歯床の製造方法は、必要に応じ、切削工程及び築盛工程以外のその他の工程を有していてもよい。
その他の工程としては、築盛工程後において、歯科部材及び義歯床用床部材の少なくとも一方を着色する工程等が挙げられる。
【００７３】
〔有床義歯〕
本実施形態の有床義歯は、上記本実施形態の義歯床と、この義歯床に固定された人工歯と、を備える。
本実施形態の有床義歯は、局部床義歯として好適である。
本実施形態の有床義歯は、人工歯を少なくとも１本備えていればよい。
また、本実施形態の有床義歯は、上顎用義歯であってもよいし、下顎用義歯であってもよいし、上顎用義歯と下顎用義歯とのセットであってもよい。
【００７４】
人工歯の材質としては、アクリル系樹脂が挙げられる。
また、人工歯は、アクリル系樹脂に加え、無機充填剤等を含有していてもよい。
【００７５】
〔有床義歯の製造方法〕
本実施形態の有床義歯を製造する方法の一例としては、上述した本実施形態の歯科用ミルブランクを切削して歯科部材を得る切削工程と、上記歯科部材に樹脂材料を築盛することにより、上記歯科部材に固定された義歯床用床部材を形成する築盛工程と、上記義歯床用床部材に人工歯を固定する人工歯固定工程と、を有する。
上記一例における有床義歯の製造方法は、必要に応じ、切削工程、築盛工程及び人工歯固定工程以外のその他の工程を有していてもよい。
【００７６】
人工歯の固定は、接着剤を用いた通常の方法によって行うことができる。
接着剤としては、例えば、サンメディカル社製の歯科用接着性レジンセメント「スーパーボンド」（登録商標）等を用いることができる。
また、接着剤を用いて義歯床へ人工歯を固定するに先立って、義歯床及び人工歯の少なくとも一方の表面（接着面）に、予め、公知の表面処理（易接着処理）を施してもよい。
【００７７】
上記一例における有床義歯の製造方法は、必要に応じ、切削工程、築盛工程及び人工歯固定工程以外のその他の工程を有していてもよい。
その他の工程としては、築盛工程後において、歯科部材及び義歯床用床部材の少なくとも一方を着色する工程等が挙げられる。
【実施例】
【００７８】
以下に実施例によって本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれら実施例によって制限されるものではない。
【００７９】
＜原料＞
本実施例において使用した原料は以下のとおりである。
【００８０】
−高分子−
・スチレン変性ポリフェニレンエーテルａ：
旭化成ケミカルズ社製の「ザイロンＦＤ８００」（銘柄）（芳香族環を有する官能基と、水素結合受容基としてのエーテル基とを有する非晶質スチレン変性ポリフェニレンエーテル、ガラス転移温度Ｔｇは１５５℃）
・ポリスルホンａ：
ＳＯＬＶＡＹ社製の「ユーデルＰ−１７００」（銘柄）（芳香族環を有する官能基と、水素結合受容基としてのスルホニル基とを有する非晶質ポリスルホン、ガラス転移温度Ｔｇは１８５℃）
・ポリアミドａ：
ＥＭＳ社製の「ＧＲＩＶＯＲＹ  Ｇ２１」（銘柄）（芳香族環を有する非晶質ポリアミド（詳細には、ＰＡ６Ｉ−６Ｔ）、ガラス転移温度Ｔｇは１２５℃）
・ポリエステルａ：
ＳＫ  Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社製の「ＳＫＹＧＲＥＥＮ  ＫＮ１００」（銘柄）（芳香族環を有する非晶質ポリエステル（詳細にはグリコール変性ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴＧ））、ガラス転移温度Ｔｇは８０℃）
・ポリプロピレンａ：
プライムポリマー社製の「モストロンＬ３０４０Ｐ」（銘柄）（ガラス繊維入りポリプロピレン）
【００８１】
−無機充填剤−
・充填剤ａ：
Ｎｙｃｏ社製の「ＮＹＧＬＯＳ  ４Ｗ−１０２２２」（銘柄）（ウォラストナイト、和名：珪灰石、ＣａＳｉＯ３）、平均太さ４．５μｍ、平均長さ５０μｍ（後述する混合後は平均長さ３０μｍ）、形状は長尺形状）
・充填剤ｂ：
Ｎｙｃｏ社製の「ＮＹＧＬＯＳ  ４Ｗ−１０４１４」（銘柄）（ウォラストナイト、平均太さ４．５μｍ、平均長さ５０μｍ（後述する混合後は平均長さ３０μｍ）、形状は長尺形状）
・充填剤ｃ：
石原産業社製の「ＰＣ−３」（銘柄）（酸化チタン、平均粒径０．２μｍ、形状は球形状）
・充填剤ｄ：
上記ポリプロピレンａに含まれるガラス繊維を充填剤ｄとする。ガラス繊維の平均太さは１２μｍ、平均長さは６ｍｍ〜８ｍｍ（後述する混合後は平均長さ１９００μｍ）、形状は長尺形状である。
・充填剤ｅ：
レプコ社製の「Ｍ６０Ｈ」（銘柄）（マイカ、平均粒径１６０μｍ、形状は鱗片形状）
【００８２】
以下では、実施例２を中心に説明する。
【００８３】
〔実施例２〕
＜歯科用組成物及び歯科用ミルブランクの作製＞
高分子としてのスチレン変性ポリフェニレンエーテルａと、無機充填剤としての充填剤ａと、を高分子と無機充填剤との全量に対する無機充填剤の含有量が２６質量％となる比率で混合し、歯科用組成物からなるペレットを得た。混合は、Ｃｏｐｅｒｉｏｎ社製の押出機「ＺＳＫ２６」（型番）を用い、シリンダー最高温度３００℃の条件で行った。
【００８４】
＜歯科用ミルブランクの作製＞
上記の歯科用組成物からなるペレットを用い、射出成形により、直径１００ｍｍ、厚さ１０ｍｍのディスク形状の成形体（歯科用ミルブランク）を得た。射出成形は、住友重機械工業社製の射出成形機「ＳＥ１００ＥＶ」（型番）を用い、シリンダー温度２９０℃、金型温度１２０℃の条件で行った。
【００８５】
〔評価Ａ〕
＜高分子の物性測定＞
歯科用組成物及び歯科用ミルブランクに含まれる高分子について、以下の測定を行った。結果を表１に示す。
【００８６】
（ガラス転移温度Ｔｇの測定）
歯科用組成物を１０ｍｇ秤量し、示差走査型熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ−１）を用い、昇温速度１０℃／分の条件で測定し、融解吸熱曲線を得た。得られた融解吸熱曲線から歯科用組成物中に含まれる高分子のガラス転移温度Ｔｇ求めた。
【００８７】
（３７℃、２日間の浸水後における高分子の曲げ強さの測定）
実施例２の歯科用組成物及び歯科用ミルブランクの作製において、無機充填剤を混合しないこと以外は上記実施例２と同様の方法により高分子からなるペレット及び当該ペレットを用いて得たディスク形状の成形体を作製した。
上記ディスク形状の成形体から、長さ６４ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ３．３ｍｍの試験片を切り出し、切り出した試験片を、３７℃の水中に２日間浸漬（浸水）し、浸水した試験片（高分子）について、曲げ強さを測定した。測定は、インテスコ社製の引張・圧縮万能試験機２１０Ｘを用いて行った。結果を表１に示す。
【００８８】
（３７℃、３０日間の浸水試験による高分子の吸水率の測定）
上記ディスク形状の成形体から、長さ６４ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ３．３ｍｍの試験片を切り出し、切り出した試験片を１００℃で５時間真空乾燥し、真空乾燥した試験片について質量Ｗｄｒｙを測定した。その後、前記試験片を３７℃の水中に３０日間浸漬（浸水）した後、試験片の表面の水を拭き取り、浸漬した試験片について質量Ｗｗｅｔを測定した。
３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率は、上記の手順で測定した「質量Ｗｗｅｔ」及び「質量Ｗｄｒｙ」から以下の式（２）により算出した。
吸水率（％）＝（（Ｗｗｅｔ−Ｗｄｒｙ）／Ｗｄｒｙ）×１００  …  式（２）
【００８９】
＜混合後の平均アスペクト比の測定＞
まず、以下のようにして、上記混合後における、無機充填剤の平均太さ及び平均長さを求めた。
上記歯科用組成物からなるペレット中の樹脂成分をヘキサフルオロイソプロパノールによって完全に溶解させ、ペレット中の無機充填剤を回収した。回収された無機充填剤を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ；日立製  Ｓ−４７００  ＳＥＭ）によって観察した。得られたＳＥＭ像に基づき、画像解析ソフト（Ｌｅｉｃａ製  ＱＷｉｎ  Ｖ３）を用いて無機充填剤の太さ及び長さをそれぞれ測定した。この測定は、２００個の無機充填剤について行った。
以上の結果に基づき、２００個の無機充填剤の太さの数平均値を算出し、「平均太さ」とした。更に、２００個の無機充填剤の長さの数平均値を算出し、「平均長さ」とした。
次に、平均長さを平均太さで割ることにより（即ち、前述した式（１）により）、混合後の無機充填剤の平均アスペクト比を求めた。
【００９０】
＜算術平均粗さＲａの測定＞
歯科用ミルブランクから、長さ６４ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ３．３ｍｍの試験片を切り出し、切り出した試験片の片面を、旋盤及び３種の研磨紙を用いて１０分間研磨した。次に、旋盤及び３種の研磨紙を用いて研磨した面を、更にレーズ及び研磨剤を用いて１０分間研磨した。次に、レーズ及び研磨剤を用いて研磨した面の算術平均粗さＲａを、表面粗さ測定機（東京精密社製のＳｕｒｆｃｏｍ  １３０Ａ）を用い、ＪＩＳ  Ｂ０６０１：２０１３に準拠して測定した。
なお、旋盤、研磨紙、レーズ、及び研磨剤としては、それぞれ以下のものを用いた。
・旋盤：
ＢＵＥＨＬＥＲ社製のＥＣＯＭＥＴ４（型番）
・研磨紙：
Ｓｉｌｉｃｏｎ  Ｃａｒｂｉｄｅ  Ｇｒｉｎｄｉｎｇ  Ｐａｐｅｒ  Ｇｒｉｔ  １２０／Ｐ１２０（型番）、同Ｇｒｉｔ４００／Ｐ８００（型番）、及びＣａｒｂｉＭｅｔ  Ｇｒｉｔ  ６００／Ｐ１２００（型番）（以上、ＢＵＥＨＬＥＲ社製）の３種類
・レーズ：
吉田製作所社製のスピードレーズα（型番）
・研磨剤：
秋山産業社製のオールシャイン（型番）
【００９１】
＜アイゾット衝撃強さの測定＞
歯科用ミルブランクから、長さ６４ｍｍ、幅１２．７ｍｍ、厚さ３．２ｍｍの試験片を切り出し、切り出した試験片に対し、東洋精機製作所社製のノッチングツールＡ−４型を用いてノッチ入れを行った。得られたノッチ付き試験片を用い、ＡＳＴＭ  Ｄ２５６に準拠し、アイゾット衝撃強さを測定した。なお、測定装置は、東洋精機製作所社製のデジタル衝撃試験機ＤＧ−ＩＢ型を用いた。
【００９２】
＜３７℃、３０日間の浸水試験による歯科用ミルブランクの吸水率の測定＞
歯科用ミルブランクから、長さ６４ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ３．３ｍｍの試験片を切り出し、切り出した試験片を、３７℃の水中に３０日間浸漬（浸水）した。浸水した試験片（歯科用ミルブランク）について、上記３７℃、３０日間の浸水試験による高分子の吸水率の測定方法と同様の方法により、上記式（２）を用いて浸水による吸水率を測定した。
【００９３】
＜３７℃、２日間の浸水後における歯科用ミルブランクの曲げ強さ及び曲げ弾性率の測定＞
歯科用ミルブランクから、長さ６４ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ３．３ｍｍの試験片を切り出した。切り出した試験片の片面を、旋盤及び３種の研磨紙を用いて１０分間研磨した。次に、旋盤及び３種の研磨紙を用いて研磨した面を、更にレーズ及び研磨剤を用いて１０分間研磨した。次に、研磨した試験片を、３７℃の水中に２日間浸漬（浸水）し、浸水後の試験片（歯科用ミルブランク）について曲げ強さ及び曲げ弾性率をそれぞれ測定した。
【００９４】
＜飽和後における曲げ強さ及び曲げ弾性率の測定＞  
上記「３７℃、２日間の浸水後における歯科用ミルブランクの曲げ強さ及び曲げ弾性率の測定」の浸水日数を延長して歯科用ミルブランクを水で飽和させ、飽和後の歯科用ミルブランクの曲げ強さ及び曲げ弾性率を測定した。
【００９５】
＜５，０００サイクル試験後における曲げ強さ及び曲げ弾性率の測定＞
歯科用ミルブランクを用いて、５，０００サイクル試験後における曲げ強さ及び曲げ弾性率を測定した。測定方法は以下の通りである。
歯科用ミルブランクから、長さ６４ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ３．３ｍｍの試験片を２つ切り出し、切り出した試験片を上記と同様の方法により研磨した。
次いで、切り出した一方の試験片を、５℃の冷水と５０℃の温水を２０秒毎に５，０００サイクルさせた後、５，０００サイクル試験後における試験片の曲げ強さ及び曲げ弾性率をそれぞれ測定した。
なお、切り出した他方の試験片については、３７℃の水中に２２日間浸水させ、浸水後における試験片の曲げ強さ及び曲げ弾性率をそれぞれ測定した。この他方の試験片の曲げ強さ及び曲げ弾性率の測定結果については後述する。
【００９６】
〔実施例１、３〜６〕
高分子の種類、無機充填剤の種類、及び無機充填剤の含有量の組み合わせを、表１に示すように変更したこと以外は実施例２と同様の操作（但し、表１、２中に数値がある項目に限る）を行った。結果を表１、表２に示す。
【００９７】
〔比較例１〜１９〕
高分子の種類、無機充填剤の種類及び有無、並びに無機充填剤の含有量の組み合わせを、表１に示すように変更したこと以外は実施例２と同様の操作（但し、表１、２中に数値がある項目に限る）を行った。結果を表１、表２に示す。
【００９８】
なお、比較例３の上記混合後における、充填剤ｄ（ガラス繊維）の平均太さ及び平均長さは以下のようにして求めた。
射出成形により作製した歯科用ミルブランクから破片を切り出し、切り出した破片を磁性るつぼに入れ、窒素雰囲気中で樹脂成分を乾式灰化した（６００℃×２時間）。処理後に残ったガラス繊維をガラス板上で分散した。ガラス繊維測定数が４００本以上になるように光学顕微鏡（Ｌｅｉｃａ製ＭＺ１６）で写真を撮影し、画像処理ソフト（Ｌｅｉｃａ製ＱＷｉｎ Ｖ３）を用いてガラス繊維の太さ及び繊維長をそれぞれ測定した。この測定は、２００個のガラス繊維について行った。
平均太さ、平均長さ及び混合後のガラス繊維の平均アスペクト比は、前述と同様の方法で算出した。
【００９９】
また、歯科用ミルブランクに含まれるポリエステルａの３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率の測定においては、試験片を３７℃の水中に３０日間浸漬する前に、５０℃で３日間真空乾燥した。それ以外は実施例１と同様の操作を行った。
【０１００】
【表１】
2017218403.tif 000002
【０１０１】
【表２】
2017218403.tif 000003
【０１０２】
−表１、表２の説明−
・無機充填剤の含有量（質量％）は、高分子及び無機充填剤の合計含有量に対する無機充填剤の含有量（質量％）を示す。
・表２中、実施例１〜３の飽和後の曲げ強さ（実施例２は更に５０００サイクル後の曲げ強さ）及び飽和後の曲げ弾性率（実施例２は更に５０００サイクル後の曲げ弾性率）、並びに、比較例３の飽和後、５０００サイクル後の曲げ強さ及び曲げ弾性率は、複数回測定したときの平均値である（図９〜図１２参照）。
【０１０３】
表１、２に示すように、芳香族環を有する官能基と、水素結合受容基とを有する構造単位を含む高分子と、平均太さが０．１μｍ〜１６０μｍであり平均アスペクト比が２．０〜６５である無機充填剤と、を含有し、更に３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さが１１５ＭＰａ以上であり、３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率が２質量％以下である実施例１〜６では、歯科用ミルブランクにおいて、研磨後における３７℃、２日間の浸水後の曲げ弾性率が高い値を示すことがわかった。また、実施例１、２では靱性（アイゾット衝撃強さ）も良好であった。
さらに実施例１〜３、５、６については、研磨後における３７℃、２日間の浸水後の曲げ強さ及び曲げ弾性率に対し、飽和後においても曲げ強さ及び曲げ弾性率がほとんど低下しないことがわかった。
これにより、実施例１〜６の歯科用ミルブランクから削り出すことにより、曲げ強さ、曲げ弾性率、及び靱性（アイゾット衝撃強さ）のバランスに優れ、研磨後においても浸水による曲げ強度及び曲げ弾性率の低下が抑制された歯科部材を作製できることが示唆された。また、実施例１〜６では、算術平均粗さＲａも小さく抑えられていたため、実施例１〜６の歯科用ミルブランクから削り出すことにより、表面平滑性に優れた歯科部材を作製できることも示唆された。
なお、実施例１〜６は、芳香族環を有する官能基と、水素結合受容基とを有する構造単位を含む高分子と、平均太さが０．１μｍ〜１６０μｍであり平均アスペクト比が２．０〜６５である無機充填剤と、を含有し、更に３７℃、２日間の浸水後における高分子の曲げ強さが７０ＭＰａ以上であり、３７℃、３０日間の浸水試験による高分子の吸水率が２質量％以下の要件も満たしている。
【０１０４】
無機充填剤を含有しない比較例１、２では、いずれも研磨後における３７℃、２日間の浸水後の曲げ強さ及び曲げ弾性率が低い値（１１５ＭＰａ未満）を示した。
また、ポリアミドａを含む比較例４、６では、歯科用ミルブランクにおいて、研磨後における３７℃、２日間の浸水後の曲げ強さ及び曲げ弾性率、並びに、靱性（アイゾット衝撃強さ）はいずれも高い値であった。しかし、研磨後における浸水試験による曲げ強さ及び曲げ弾性率の測定において、所定の日数浸水しても飽和せず、経時で曲げ強さ及び曲げ弾性率が共に低下することがわかった。
また、ポリエステルａを含む比較例９〜１３、１６〜１９では、歯科用ミルブランクにおいて、研磨後における３７℃、２日間の浸水後における曲げ強さが低い値（１１５ＭＰａ未満）を示したため、曲げ強さ、曲げ弾性率、及び靱性（アイゾット衝撃強さ）のバランスに劣る傾向が見られることがわかった。
【０１０５】
また、実施例２及び比較例３における５，０００サイクル試験後の曲げ強さ及び曲げ弾性率について、実施例２では、飽和後の曲げ強さ及び曲げ弾性率に対して、５，０００サイクル試験後の曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下がほとんど見られなかった。これに対し、比較例３では、上記５，０００サイクル試験後の曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下幅がそれぞれ１０％、５％と大きかった。
ここで、比較例３は、３７℃、３０日間の浸水試験による吸水率が２質量％以下と低いが、芳香族環を有する官能基も水素結合受容基も含まず、かつ平均アスペクト比が６５を超える無機充填剤を含有する歯科用ミルブランクである。
比較例３のように、上記吸水率が２質量％以下と低い歯科用ミルブランクであっても、研磨後に５，０００サイクル試験を行うことにより、すなわち、研磨後における過酷な条件の浸水試験により、曲げ強度及び曲げ弾性率が低下する場合があることがわかった。
【０１０６】
〔評価Ｂ〕
＜浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率＞
浸水による曲げ強さ及び曲げ弾性率の測定結果について図１〜８を用いて詳細に説明する。
【０１０７】
（浸水による曲げ強さ）
図１は、実施例１〜３における浸水日数と曲げ強さとの関係を示すグラフである。
図２は、実施例５、６における浸水日数と曲げ強さとの関係を示すグラフである。
図３は、比較例４、６〜８における浸水日数と曲げ強さとの関係を示すグラフである。
図４は、比較例９〜１２における浸水日数と曲げ強さとの関係を示すグラフである。
図１、２に示すように、実施例１〜３、実施例５、６では、歯科用ミルブランクを研磨した後に所定の日数浸水しても、曲げ強さがほとんど低下しないことがわかった。
一方、図３に示すように、比較例４、６では、歯科用ミルブランクを研磨して２日間浸漬した後の曲げ強さは高かったが、所定の日数浸水することにより経時で曲げ強さが低下することがわかった。また、比較例７、８では、所定の日数浸水することにより経時で曲げ強さが低下する傾向があり、しかも曲げ強さは１１５ＭＰａ未満であった。
また、図４に示すように、比較例９〜１２では、いずれも所定の日数浸水することにより曲げ強さが１１５ＭＰａ未満となることがわかった。特に無機充填剤を６５質量％まで増やした比較例１２であっても、浸水により曲げ強さは１１５ＭＰａ未満となることがわかった。
【０１０８】
（浸水による曲げ弾性率）
図５は、実施例１〜３における浸水日数と曲げ弾性率との関係を示すグラフである。
図６は、実施例５、６における浸水日数と曲げ弾性率との関係を示すグラフである。
図７は、比較例４、６〜８における浸水日数と曲げ弾性率との関係を示すグラフである。
図８は、比較例９〜１２における浸水日数と曲げ弾性率との関係を示すグラフである。
図５、６に示すように、実施例１〜３、実施例５、６では、歯科用ミルブランクを研磨した後に所定の日数浸水しても、曲げ弾性率がほとんど低下しないことがわかった。
一方、図７、８に示すように、比較例４、６〜８では、研磨後の歯科用ミルブランクを所定の日数浸水することにより経時で曲げ弾性率が低下する傾向がみられることがわかった。また、比較例９〜１２では、所定の日数浸水しても曲げ弾性率がほとんど低下しなかったが、前述の通り、所定の日数浸水することにより曲げ強さがいずれも１１５ＭＰａ未満となった。
【０１０９】
＜５，０００サイクル、１２，０００サイクル試験後における曲げ強さ及び曲げ弾性率＞
上記５，０００サイクル試験後における曲げ強さ及び曲げ弾性率の測定結果について、図９〜１２を用いて詳細に説明する。
なお、上記曲げ強さ及び曲げ弾性率の測定では、切り出した他方の試験片について、３７℃の水中に実施例２では２２日間、比較例３では２１日間浸水させ、浸水後における試験片の曲げ強さ及び曲げ弾性率をそれぞれ測定した。この試験片の曲げ強さ及び曲げ弾性率を、上記５，０００サイクル試験後における曲げ強さ及び曲げ弾性率の比較対象とした。
また、実施例２の歯科用ミルブランクについては、上記５，０００サイクルを１２，０００サイクルに変更して上記試験を行った。
【０１１０】
（５，０００サイクル、１２，０００サイクル試験後における曲げ強さ）
図９は、比較例１、実施例１〜３の浸水試験、実施例２の５，０００サイクル試験及び１２，０００サイクル試験後における無機充填剤の含有量と曲げ強さとの関係を示すグラフである。
図１０は、比較例３の浸水試験及び５，０００サイクル試験後における無機充填剤の含有量と曲げ強さとの関係を示すグラフである。
図９に示すように、実施例２では、３７℃で２２日間浸水した後（飽和後）の曲げ強さに対して、５，０００サイクル試験後の曲げ強さの低下幅は３％〜４％と小さかった。
また、１２，０００サイクル試験後についても、上記曲げ強さの低下幅は３％〜４％と小さかった。
一方、図１０に示すように、比較例３では、３７℃で２１日間浸水した後（飽和後）の曲げ強さに対して、５，０００サイクル試験後の曲げ強さの低下幅は１０％と大きかった。
【０１１１】
（５，０００サイクル、１２，０００サイクル試験後における曲げ弾性率）
図１１は、比較例１、実施例１〜３の浸水試験、実施例２の５，０００サイクル試験及び１２，０００サイクル試験後における無機充填剤の含有量と曲げ弾性率との関係を示すグラフである。
図１２は、比較例３の浸水試験及び５，０００サイクル試験後における無機充填剤の含有量と曲げ弾性率との関係を示すグラフである。
図１１に示すように、実施例２では、３７℃で２２日間浸水した後（飽和後）の曲げ弾性率に対して、５，０００サイクル試験後の曲げ弾性率の低下が見られなかった。また、１２，０００サイクル試験後についても、上記曲げ弾性率の低下が見られなかった。
一方、図１２に示すように、比較例３では、３７℃で２１日間浸水した後の曲げ弾性率に対して、５，０００サイクル試験後の曲げ弾性率の低下幅は５％と比較的大きかった。
【０１１２】
＜着色処方の歯科用ミルブランクにおける５，０００サイクル試験後の曲げ強さ及び曲げ弾性率の測定＞
以下の方法により、着色処方の歯科用ミルブランクを作製し、上記と同様の方法により５，０００サイクル試験後における曲げ強さ及び曲げ弾性率をそれぞれ測定した。なお、浸漬日数は、実施例２−２は３日間とし、実施例３−２は３１日間とした。結果を図１３、１４に示す。
【０１１３】
〔実施例２−２〕
（着色処方の歯科用組成物及び歯科用ミルブランクの作製）
実施例２の歯科用組成物の作製において、高分子と無機充填剤とを混合する際に、高分子と無機充填剤との全量に対し、着色剤として上記充填剤ｃの酸化チタンを１ｗｔ％添加したこと以外は実施例２と同様の方法により、歯科用組成物からなるペレットを得て、このペレットから着色処方の歯科用ミルブランクを得た。
【０１１４】
〔実施例３−２〕
（着色処方の歯科用組成物及び歯科用ミルブランクの作製）
実施例３の歯科用組成物の作製において、高分子と無機充填剤とを混合する際に、高分子と無機充填剤との全量に対し、着色剤として上記充填剤ｃの酸化チタンを１ｗｔ％添加したこと以外は実施例３と同様の方法により歯科用組成物からなるペレットを得て、このペレットから着色処方の歯科用ミルブランクを得た。
【０１１５】
図１３は、実施例２−２、実施例３−２の浸水試験及び５，０００サイクル試験後における無機充填剤の含有量と曲げ強さとの関係を示すグラフである。
図１４は、実施例２−２、実施例３−２の浸水試験及び５，０００サイクル試験後における無機充填剤の含有量と曲げ弾性率との関係を示すグラフである。
図１３、１４に示すように、実施例２−２、実施例３−２では、３７℃で浸水した後の曲げ強さに対して、５，０００サイクル試験後の曲げ強さの低下幅は３％〜５％と小さかった。また、５，０００サイクル試験後の曲げ弾性率の低下幅はほぼゼロであった。
なお、着色処方の歯科用ミルブランク（実施例２−２）、及び、着色剤を添加していない歯科用ミルブランク（実施例２）では、５，０００サイクル試験後の曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下幅がどちらも３％〜４％と小さかった。これにより、歯科用ミルブランクの着色の有無による上記曲げ強さ及び曲げ弾性率の低下幅の差はほとんどないことがわかった。
【０１１６】
−図１〜図１４の説明−
・ワラストはワラストナイト（充填剤ａ又は充填剤ｂ）を示す。
・ｍ−ＰＰＥはスチレン変性ポリフェニレンエーテルａを示す。
・ＰＳＵはポリスルホンａを示す。
・ＰＰはポリプロピレンａを示す。
・ＧＦはガラス繊維（充填剤ｄ）を示す。
【図１】
2017218403.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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