(57)【要約】【課題】  流動性、耐衝撃性及び造形物の接着強度のバランスに優れた、熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物を提供する。【解決手段】  メルトボリュームレイト（２２０℃、１０ｋｇｆ）が２０（ｃｍ３／１０分）以上であるゴム強化スチレン系樹脂を含有し、該ゴム強化スチレン系樹脂が、共役ジエン系重合体と、芳香族ビニル系単量体を含む単量体をグラフト重合させたグラフト共重合体（Ａ）と、芳香族ビニル系単量体を含む単量体を重合してなる共重合体（Ｂ）からなることを特徴とする熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
メルトボリュームレイト（２２０℃、１０ｋｇｆ）が２０（ｃｍ３／１０分）以上であるゴム強化スチレン系樹脂を含有し、該ゴム強化スチレン系樹脂が、共役ジエン系重合体と、芳香族ビニル系単量体を含む単量体をグラフト重合させたグラフト共重合体（Ａ）と、芳香族ビニル系単量体を含む単量体を重合してなる共重合体（Ｂ）からなることを特徴とする熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物。
【請求項２】
ゴム強化スチレン系樹脂以外の樹脂を実質的に含まないことを特徴とする請求項１に記載の熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物からなる造形物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、造形物の積層間の接着強度が改善された熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物及び造形物に関する。
【背景技術】
【０００２】
コンピュータ支援設計（ＣＡＤ）モデルに基づいて、造形用材料を三次元に配置して造形する３Ｄプリント技術が知られている。３Ｄプリント技術は、従来では困難であった形状や大きさの造形を可能にすることができ、さらに、金型を用いずに部品、治具、製品を作ることができることから幅広い分野で普及している。３Ｄプリント技術の１つの方法として、フィラメント形状の熱可塑性樹脂を溶融押出し積層させる方式（ＦＤＭ法）がある。
【０００３】
ＦＤＭ法に用いられる熱可塑性樹脂としては、例えば、改質アクリロニトリル−ブタジレンースチレン（ＡＢＳ）樹脂（特許文献１）が開示されている。また、
特定のゴム質重合体の存在下に、芳香族ビニル化合物をグラフト共重合して得られる共重合体と、芳香族ビニル化合物を重合して得られる重合体とからなる組成物（特許文献２）が開示されている。
【０００４】
しかしながら、ＦＤＭ法においてフィラメント形状の熱可塑性樹脂を溶融押出し積層させるため、強固な造形物を得るためには積層間の接着強度が十分であることが必要であるが、未だ満足できるものでなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特表２０１０−５２１３３９号公報
【０００６】
【特許文献２】特開２００７−５１２３７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、造形物の積層間の接着強度が改善された熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物及び造形物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは鋭意検討した結果、共役ジエン系重合体と、芳香族ビニル系単量体を含む単量体をグラフト重合させたグラフト共重合体と、芳香族ビニル系単量体を含む単量体を重合してなる共重合体からなるゴム強化スチレン系樹脂の流動性を特定範囲に規定することで、上記課題を解消できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】
すなわち、メルトボリュームレイト（２２０℃、１０ｋｇｆ）が２０（ｃｍ３／１０分）以上であるゴム強化スチレン系樹脂を含有し、該ゴム強化スチレン系樹脂が、共役ジエン系重合体と、芳香族ビニル系単量体を含む単量体をグラフト重合させたグラフト共重合体（Ａ）と、芳香族ビニル系単量体を含む単量体を重合してなる共重合体（Ｂ）からなることを特徴とする熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物を提供する。
【００１０】
上記熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物は、ゴム強化スチレン系樹脂以外の樹脂を実質的に含まないことが好ましい。
【００１１】
さらに、熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物からなる造形物を提供する。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、造形物の積層間の接着強度が改善された熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物及び造形物を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明につき詳細に説明する。
【００１４】
本発明の熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物は、メルトボリュームレイト（２２０℃、１０ｋｇｆ）が２０（ｃｍ３／１０分）以上であるゴム強化スチレン系樹脂を含有し、該ゴム強化スチレン系樹脂が、共役ジエン系重合体と、芳香族ビニル系単量体を含む単量体をグラフト重合させたグラフト共重合体（Ａ）と、芳香族ビニル系単量体を含む単量体を重合してなる共重合体（Ｂ）からなる。
【００１５】
グラフト共重合体（Ａ）を構成する共役ジエン系重合体としては、ポリブタジエンゴム、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジエンゴム（ＮＢＲ）等が挙げられる。
【００１６】
共役ジエン系重合体の重合方法ついては特に制限はなく、乳化重合、懸濁重合、塊状重合、溶液重合またはこれらの組み合わせにより製造することができる。
【００１７】
共役ジエン系重合体の重量平均粒子径に特に制限はないが、耐衝撃性、流動性及び発色性などの物性バランスから、０．０１〜２．０μｍが好ましく、０．１〜１．０μｍがより好ましい。また、重量平均粒子径が０．０５〜０．３μｍのゴム状重合体を凝集肥大化させることで調整することもできる。
【００１８】
本発明のグラフト共重合体（Ａ）は、上述の共役ジエン系重合体と、芳香族ビニル系単量体を含む単量体をグラフト重合して得られる。
【００１９】
グラフト共重合体（Ａ）を構成する芳香族ビニル系単量体としては、スチレン、α−メチルスチレン、パラメチルスチレン、ブロムスチレン等が挙げられ、１種又は２種以上用いることができる。特にスチレン、α−メチルスチレンが好ましい。
【００２０】
グラフト共重合体（Ａ）は、芳香族ビニル系単量体と共重合可能な他の単量体を用いることがでる。共重合可能な他の単量体としては、シアン化ビニル系単量体、（メタ）アクリル酸エステル系単量体、マレイミド系単量体、アミド系単量体、不飽和カルボン酸系単量体等が挙げられ、１種又は２種以上用いることができる。シアン化ビニル系単量体としては、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、エタクリロニトリル、フマロニトリル等が例示でき、（メタ）アクリル酸エステル系単量体としては（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸プロピル、（メタ）アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸フェニル、（メタ）アクリル酸４−ｔ−ブチルフェニル、（メタ）アクリル酸（ジ）ブロモフェニル、（メタ）アクリル酸クロルフェニル等が例示でき、マレイミド系単量体としては、Ｎ−フェニルマレイミド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド等が例示でき、アミド系単量体としてはアクリルアミド、メタクリルアミド等が例示でき、不飽和カルボン酸系単量体としてはアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸等が例示できる。
【００２１】
グラフト共重合体（Ａ）中の共役ジエン系重合体の含有量は、耐衝撃性、流動性及び発色性などの物性バランスの観点から、２０〜８０重量％が好ましく、４０〜７０重量％がより好ましい。
【００２２】
共役ジエン系重合体にグラフト重合される、上記単量体の組成比率に特に制限はないが、芳香族ビニル系単量体５０〜９０重量％、シアン化ビニル系単量体１０〜５０重量％及び共重合可能な他の単量体０〜４０重量％の組成比率、芳香族ビニル系単量体３０〜８０重量％、（メタ）アクリル酸エステル系単量体２０〜７０重量％及び共重合可能な他のビニル系単量体０〜５０重量％の組成比率、芳香族ビニル系単量体２０〜７０重量％、（メタ）アクリル酸エステル系単量体２０〜７０重量％、シアン化ビニル系単量体１０〜６０重量％及び共重合可能な他の単量体０〜５０重量％の組成比率であることが好ましい（共役ジエン系重合体にグラフト重合される単量体合計量を１００重量％とする）。
【００２３】
グラフト共重合体（Ａ）のグラフト率及びアセトン可溶分の還元粘度に特に制限はないが、グラフト率は１０〜１５０％であることが好ましく、２０〜１００％がより好ましい。アセトン可溶分の還元粘度は、０．１〜０．８ｄｌ／ｇであることが好ましく、０．２〜０．７ｄｌ／ｇであることがより好ましい。上記範囲となるように調整することにより流動性、耐衝撃性及び発色性のバランスを向上させることができる。
【００２４】
上記グラフト率及びアセトン可溶分の還元粘度は、下記により求めることができる。
【００２５】
＜グラフト率＞
約２ｇ秤量した該当グラフト共重合体（Ａ）パウダーをアセトン６０ｍＬに２４時間浸漬後、ガラスフィルターでアセトン不溶部とアセトン可溶部に分離する。分離したアセトン不溶部を２４時間真空乾燥後、その重量を測定した。
グラフト率（％）＝（Ｘ―Ｙ）／Ｙ×１００
Ｘ：真空乾燥後のアセトン不溶部量（ｇ）
Ｙ：グラフト共重合体中のゴム状重合体量（ｇ）
【００２６】
＜アセトン可溶分の還元粘度（ｄｌ／ｇ）＞
アセトン可溶分を乾燥後、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミドに溶解し、０．４ｇ／１００ｍｌの濃度の溶液とした後、キャノンフェンスケ型粘度管を用い３０℃で測定した流下時間より還元粘度を求める。
【００２７】
上述のようにして得られるグラフト共重合体（Ａ）には、通常、共役ジエン系重合体に芳香族ビニル系単量体を含む単量体がグラフトしたグラフト化重合体が主として含まれる他、共役ジエン系重合体にグラフトしていない芳香族ビニル系単量体を含む単量体が共重合された共重合体が含まれる。本発明においては、共役ジエン系重合体にグラフトしていない共重合体も共重合体（Ｂ）に含まれる。
【００２８】
共重合体（Ｂ）は、芳香族ビニル系単量体を含む単量体を重合して得られる。
【００２９】
共重合体（Ｂ）を構成する芳香族ビニル系単量体としては、スチレン、α−メチルスチレン、パラメチルスチレン、ブロムスチレン等が挙げられ、１種又は２種以上用いることができる。特にスチレン、α−メチルスチレンが好ましい。
【００３０】
共重合体（Ｂ）は、芳香族ビニル系単量体と共重合可能な他の単量体を用いることができる。共重合可能な他の単量体としては、シアン化ビニル系単量体、（メタ）アクリル酸エステル系単量体、マレイミド系単量体、アミド系単量体、不飽和カルボン酸系単量体等が挙げられ、１種又は２種以上用いることができる。シアン化ビニル系単量体としては、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、エタクリロニトリル、フマロニトリル等が例示でき、（メタ）アクリル酸エステル系単量体としては（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸プロピル、（メタ）アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸フェニル、（メタ）アクリル酸４−ｔ−ブチルフェニル、（メタ）アクリル酸（ジ）ブロモフェニル、（メタ）アクリル酸クロルフェニル等が例示でき、マレイミド系単量体としては、Ｎ−フェニルマレイミド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド等が例示でき、アミド系単量体としてはアクリルアミド、メタクリルアミド等が例示でき、不飽和カルボン酸系単量体としてはアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸等が例示できる。
【００３１】
共重合体（Ｂ）を構成する単量体の組成比率に特に制限はないが、芳香族ビニル系単量体５０〜９０重量％、シアン化ビニル系単量体１０〜５０重量％及び共重合可能な他の単量体０〜４０重量％の組成比率、芳香族ビニル系単量体３０〜８０重量％、（メタ）アクリル酸エステル系単量体２０〜７０重量％及び共重合可能な他のビニル系単量体０〜５０重量％の組成比率、芳香族ビニル系単量体２０〜７０重量％、（メタ）アクリル酸エステル系単量体２０〜７０重量％、シアン化ビニル系単量体１０〜６０重量％及び共重合可能な他の単量体０〜５０重量％の組成比率であることが好ましい。
【００３２】
共重合体（Ｂ）のアセトン可溶分の還元粘度に特に制限はないが、０．１〜０．８ｄｌ／ｇが好ましく、０．２〜０．７ｄｌ／ｇがより好ましい。上記範囲となるように調整することにより流動性と耐衝撃性とのバランスを向上させることができる。
【００３３】
上記還元粘度は、下記式により求めることができる。
【００３４】
共重合体（Ｂ）を、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミドに溶解し、０．４ｇ／１００ｍｌの濃度の溶液とした後、キャノンフェンスケ型粘度管を用い３０℃で測定した流下時間より還元粘度を求める。
【００３５】
上記グラフト共重合体（Ａ）及び共重合体（Ｂ）の重合方法には特に制限はなく、例えば乳化重合法、懸濁重合法、溶液重合法、塊状重合法及びこれらを組み合わせた方法により製造することができる。
【００３６】
本発明の熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物は、グラフト共重合体（Ａ）と共重合体（Ｂ）からなるゴム強化スチレン系樹脂を含有するものであり、熱可塑性樹脂組成物中の共役ジエン系重合体の含有量は５〜３０重量％であることが好ましく、１０〜２０重量％であることがより好ましく、１３〜１９重量％であることがもっとも好ましい。上記範囲となるように調整することにより流動性と耐衝撃性とのバランスを向上させることができる。
【００３７】
本発明の熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物を構成するゴム強化スチレン系樹脂の流動性としては、メルトボリュームレイト（２２０℃、１０ｋｇｆ）が２０（ｃｍ３／１０分）以上である必要がある。上記範囲となるように調整することにより、熱溶融積層方式３Ｄプリンターのフィラメントに使用した際、溶融押出しされたストランドの接着強度が高くなり、積層間の空隙がなくなることで強固な造形物を得ることができる。さらに、積層速度が速くなり造形時間も短くすることができる。好ましくは５０（ｃｍ３／１０分）以上であり、より好ましくは６０（ｃｍ３／１０分）以上である。また、流動性の上限については、耐衝撃性とのバランスから１５０（ｃｍ３／１０分）以下であることが好ましく、１２０（ｃｍ３／１０分）以下であることがより好ましく、１００（ｃｍ３／１０分）以下であることがもっとも好ましい。
【００３８】
本発明の熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物には、ゴム強化スチレン系樹脂以外の樹脂を混合することもできる。このような他の樹脂として、例えば、ポリメチルメタクリレートなどのアクリル系樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリ乳酸樹脂等を使用することができる。なお、流動性、耐衝撃性及び発色性のバランスを向上させる観点からゴム強化スチレン系樹脂以外の樹脂を実質的に含まないことが好ましい。「実質的に含まない」とは、熱可塑性樹脂組成物全体に対して、ゴム強化スチレン系樹脂以外の樹脂含有量が５重量％未満であることを意味する。
【００３９】
さらに、本発明の熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物には、ヒンダードアミン系の光安定剤、ヒンダードフェノール系、含硫黄有機化合物系、含リン有機化合物系等の酸化防止剤、フェノール系、アクリレート系等の熱安定剤、ベンゾエート系、ベンゾトリアゾール系、ベンゾフェノン系、サリシレート系の紫外線吸収剤、有機ニッケル系、高級脂肪酸アミド類等の滑剤、リン酸エステル類等の可塑剤、ポリブロモフェニルエーテル、テトラブロモビスフェノール−Ａ、臭素化エポキシオリゴマー、臭素化等の含ハロゲン系化合物、リン系化合物、三酸化アンチモン等の難燃剤・難燃助剤、臭気マスキング剤、カーボンブラック、酸化チタン等の顔料、及び染料等を添加することもできる。更に、タルク、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、ガラス繊維、ガラスフレーク、ガラスビーズ、ガラスウール、炭素繊維、金属繊維等の補強剤や充填剤を添加することもできる。なお、熱溶融積層方式３Ｄプリンターのフィラメントに使用した際、溶融押出しされたストランドの接着強度をさらに向上させる観点から高級脂肪酸アミド類の滑剤を熱可塑性樹脂組成物１００重量部に対して、０．５〜５重量部含有することが好ましく、０．７〜３重量部含有することがより好ましい。高級脂肪酸アミド類の滑剤としては、エチレン・ビスステアリン酸アマイド等が挙げられる。
【００４０】
本発明の熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物は、通常使用されるロール、バンバリーミキサー、押出機、ニーダー等を用い、各成分を混練することで得られる。
【００４１】
本発明の熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物をＦＤＭ法で使用する場合、フィラメント化される。フィラメント化は、公知の押出成形により得ることができる。
【００４２】
本発明の熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物は、熱溶融積層方式３Ｄプリンターにより造形物を得ることができる。
【実施例】
【００４３】
以下に実施例を用いて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらによって何ら制限されるものではない。なお、実施例中にて示す部及び％は重量に基づくものである。
【００４４】
グラフト共重合体（Ａ）の製造
ガラスリアクターに、凝集肥大化スチレン−ブタジエンゴムラテックス（重量平均粒子径０．２５μｍ）を固形分換算で５０重量部仕込み、窒素置換を行った。窒素置換後、槽内を昇温し６５℃に到達したところで、ラクトース０．２重量部、無水ピロリン酸ナトリウム０．１重量部及び硫酸第１鉄０．００５重量部を脱イオン水１０重量部に溶解した水溶液を添加した後に、７０℃に昇温した。その後、アクリロニトリル１５重量部、スチレン３５重量部、ターシャリードデシルメルカプタン０．０５部、クメンハイドロパーオキサイド０．３重量部の混合液及びオレイン酸カリウム１．０重量部を脱イオン水２０重量部に溶解した乳化剤水溶液を４時間かけて連続的に滴下した。滴下後、３時間保持してグラフト共重合体ラテックスを得た。その後、塩析、脱水、乾燥し、グラフト共重合体（Ａ）のパウダーを得た。上述した方法でグラフト率及びアセトン可溶部の還元粘度を測定したところ、グラフト率は３７．０％、アセトン可溶部の還元粘度は０．３９ｄｌ／ｇであった。
【００４５】
共重合体（Ｂ−１）の製造
反応器にイオン交換水１２０部を添加した後、窒素置換を行った。その後、反応器を６０℃に昇温し、重合開始剤として過硫酸カリウム０．３重量部を溶解した３％水溶液を添加した。その後、スチレン７５重量部、アクリロ二トリル２５重量部、ターシャリードデシルメルカプタン０．３重量部からなる混合液とオレイン酸カリウム１．５重量部を溶解した５％水溶液を６５℃で４時間かけて連続的に滴下した。その後、６５℃で３時間保持し、重合を終了した。得られた共重合体ラテックスを塩析・脱水・乾燥することで、共重合体（Ｂ−１）パウダーを得た。上述した方法で測定した還元粘度は、０．６０ｄｌ／ｇであった。
【００４６】
共重合体（Ｂ−２）の製造
ターシャリードデシルメルカプタン０．４８重量部に変更した以外は、共重合体（Ｂ−１）と同様に重合を行い、上述した方法で測定した還元粘度は、０．４２ｄｌ／ｇであった。
【００４７】
滑剤（Ｃ）
エチレン・ビスステアリン酸アマイド：花王（株）製  カオーワックスＥＢ−ＦＦ
【００４８】
実施例１〜２及び比較例１
グラフト共重合体（Ａ）、共重合体（Ｂ）及び滑剤（Ｃ）を表１記載の配合割合で混合した後、シリンダー温度２５０℃に設定したφ３５ｍｍ２軸押出機にて主スクリュー回転数３００ｒｐｍ、吐出量１５ｋｇ/ｈｒの条件で溶融混練し、ペレット化した。得られたペレットを用いて、下記評価を行った。
【００４９】
＜流動性の評価＞
ＩＳＯ  １１３３に準拠してメルトボリュームレイト（２２０℃、１０ｋｇｆ）を測定して評価した。
単位：ｃｍ３／１０分
【００５０】
＜耐衝撃性の評価＞
ＩＳＯ  ２９４に準拠して試験片を成形した。
ＩＳＯ１７９に準拠し、４ｍｍ厚みで、ノッチ付きシャルピー衝撃値を測定した。単位：ｋＪ／ｍ２
【００５１】
＜造形物の剥離性の評価＞
得られたペレットを直径１．８ｍｍのフィラメントに成形し、ＦＤＭ法の３Ｄプリンターを用いて、大きさ４０ｍｍ×４０ｍｍ×７０ｍｍ（縦×横×高さ）の中空の長方体造形物を得た。得られた造形物を目視にて観察し、積層間に空隙があるか確認した。
○：空隙がない
×：空隙がある
【００５２】
＜接着強度の評価＞
ＩＳＯ  ２９４に準拠して得た試験片（Ｉ）と、これと同じ形状をＦＤＭ法の３Ｄプリンターを用いて得た試験片（Ｐ）を、それぞれＩＳＯ１７９に準拠し、４ｍｍ厚みで、ノッチ付きシャルピー衝撃値を測定した。そして、下記式（１）で求まる試験片（Ｉ）のシャルピー衝撃値に対する試験片（Ｐ）のシャルピー衝撃値を衝撃性保持率（％）とした。この衝撃性保持率が高いほど、射出成形品に近い衝撃値が得られていることを示し、ＦＤＭ法の３Ｄプリンターから溶融押出しされたストランドの接着強度が高く、より強固な造形物が得られたことを示す。
衝撃性保持率（％）＝試験片（Ｐ）のシャルピー衝撃値／試験片（Ｉ）のシャルピー衝撃値×１００・・・式（１）
【００５３】
これらの評価結果を表１に示す。
【００５４】
【表１】
2017200765.tif 000002
【００５５】
表１から明らかなように、本発明の熱可塑性樹脂組成物を使用した実施例１〜２はいずれも、流動性、耐衝撃性及び造形物の接着強度のバランスに優れるものが得られた。そして、剥離性（空隙がない）に優れ、衝撃性保持率にも優れるため、強固な造形物が得られた。
比較例１は、流動性が本発明の規定より低く、剥離性（空隙がある）に劣り、衝撃性保持率も劣るため、強固な造形物が得られなかった。
【産業上の利用可能性】
【００５６】
上記のとおり、本発明の熱溶融積層方式三次元造形用熱可塑性樹脂組成物は、流動性、耐衝撃性及び造形物の接着強度のバランスに優れることから、３Ｄプリンター用のフィラメントとして好適に使用することができる。