(57)【要約】【課題】液冷式のインタークーラおよびランキンサイクル回路を備える車両において、液冷式のインタークーラシステムを簡素化および小型化し、かつ、廃熱回収装置の性能を向上可能な車両用冷却システムの制御装置を提供する。【解決手段】排熱回収用のランキンサイクル回路で用いられる作動流体を、エンジンに搭載された過給機に分岐し、膨張機の上流側に戻されるように構成された分岐流路を有する車両用冷却システムの制御装置であって、第１冷却熱量算出手段で第１の冷却熱量（インタークーラが作動流体と吸気との間で熱交換し、吸気を所定温度まで冷却するために必要な熱量）を算出し、これに基づいて第２冷却熱量算出手段で第２冷却熱量（凝縮器において作動流体を液相にするために必要な熱量）を算出することで、ファン制御手段でファンを制御する。【選択図】図２
2017120067.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
過給機により過給される吸気をインタークーラで冷却するエンジンを有する車両に搭載される車両用冷却システムの制御装置であって、
前記エンジンの廃熱を熱交換により作動流体に回収する熱交換器、前記熱交換器からの前記作動流体を用いて動力を発生させる膨張機、前記膨張機からの前記作動流体を凝縮させる凝縮器、前記凝縮器の冷却熱量を制御するファン、及び、前記凝縮器からの前記作動流体を前記熱交換器に供給する第１のポンプを含むランキンサイクル回路と、
前記ランキンサイクル回路において前記作動流体が流れる主流路から前記インタークーラに分岐し、前記インタークーラを介して前記凝縮器の上流側に戻されるように構成された分岐流路と、前記分岐流路の前記作動流体の流量を制御する第２のポンプを含むインタークーラ回路と、
前記インタークーラが前記作動流体と前記吸気との間で熱交換し、前記吸気を所定温度まで冷却するために必要な第１冷却熱量を算出する第１冷却熱量算出手段と、
前記インタークーラ回路用熱量算出手段により算出された前記第１冷却熱量に基づき、前記凝縮器において前記作動流体を液相にするために必要な第２冷却熱量を算出する第２冷却熱量算出手段と、
前記第２冷却熱量算出手段により算出された前記第２冷却熱量に基づき、前記ファンを制御するファン制御手段と、
を備えることを特徴とする車両用冷却システムの制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、過給機により過給される吸気をインタークーラで冷却するエンジンを有する車両に搭載される車両用冷却装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両に搭載されるエンジンの排熱回収装置として、ランキンサイクルを利用したものが知られている。ランキンサイクルでは、循環する作動流体を廃熱で加熱し、該加熱された作動流体により膨張機（タービン）を駆動することで、廃熱エネルギを回収することができる。膨張機で仕事を終えた作動流体は凝縮器によって凝縮された後、繰り返し使用される。
【０００３】
また走行用動力源としてエンジンを搭載する車両には、しばしば出力や燃費性能の向上を目的として過給器を備えるものが知られている。過給器は吸気を圧縮することによりエンジンへの空気供給密度を高めることでこれらの目的を達成できるが、過給器によって圧縮加熱された吸気を冷却するインタークーラを備えることにより、エンジンの燃焼効率を向上することができる。インタークーラは外気との熱交換によって吸気を冷却する空冷式が最も普及しているが、近年、液冷媒との熱交換によって吸気を冷却する液冷式の普及も進んでいる。液冷式のインタークーラでは、空冷式に比べて良好な冷却性能が得られるとともに、エンジンへの空気供給密度のエネルギ損失を抑えられる点で優れているが、液冷媒を循環させるための冷媒回路を導入する必要があるため、構造が複雑になり、コストが増加しやすい傾向がある。
【０００４】
近年、車両の燃費性能は重要なスペックの一つとなっており、このようなランキンサイクルやインタークーラを搭載した車両においても更なる性能向上が望まれている。例えば特許文献１には、このような液冷式凝縮器を有するランキンサイクル回路と液冷式インタークーラとを備える車両における効率化に関する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１４−２３４８０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記特許文献１のように、液冷式の凝縮器やインタークーラを備える車両では、それぞれの液冷媒が循環する冷却回路を独立的に設けられることが一般的である。しかしながら、このような冷却回路は、循環する液冷媒を冷却するためのラジエータやクーリングファンが必要であるため、全体の装置構成が複雑になってしまう。これによって装置サイズや製造コストが増大するとともに、車内における配置レイアウトの自由度が低くなり、車内の限られたスペースに効率的に配置することが困難になってしまう。
【０００７】
また上述のような燃費性能の改善要請に対応するために、廃熱回収装置の更なる高効率化が望まれているのが現状である。
【０００８】
本発明の少なくとも１の実施形態は上述の問題点に鑑みなされたものであり、液冷式のインタークーラおよびランキンサイクル回路を備える車両において、液冷式のインタークーラシステムを簡素化および小型化し、かつ、廃熱回収装置の性能を向上可能な車両用冷却システムの制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の少なくとも１実施形態に係る車両用冷却システムの制御装置は上記課題を解決するために、過給機により過給される吸気をインタークーラで冷却するエンジンを有する車両に搭載される車両用冷却システムの制御装置であって、前記エンジンの廃熱を熱交換により作動流体に回収する熱交換器、前記熱交換器からの前記作動流体を用いて動力を発生させる膨張機、前記膨張機からの前記作動流体を凝縮させる凝縮器、前記凝縮器の冷却熱量を制御するファン、及び、前記凝縮器からの前記作動流体を前記熱交換器に供給する第１のポンプを含むランキンサイクル回路と、前記ランキンサイクル回路において前記作動流体が流れる主流路から前記インタークーラに分岐し、前記インタークーラを介して前記凝縮器の上流側に戻されるように構成された分岐流路と、前記分岐流路の前記作動流体の流量を制御する第２のポンプを含むインタークーラ回路と、前記インタークーラが前記作動流体と前記吸気との間で熱交換し、前記吸気を所定温度まで冷却するために必要な第１冷却熱量を算出する第１冷却熱量算出手段と、前記インタークーラ回路用熱量算出手段により算出された前記第１冷却熱量に基づき、前記凝縮器において前記作動流体を液相にするために必要な第２冷却熱量を算出する第２冷却熱量算出手段と、前記第２冷却熱量算出手段により算出された前記第２冷却熱量に基づき、前記ファンを制御するファン制御手段と、を備える。
【００１０】
上記構成によれば、ランキンサイクル回路の主流路から作動流体を分岐してインタークーラに供給することで、ランキンサイクル回路の作動流体をインタークーラの冷媒として利用することができる。これにより、インタークーラの冷媒回路をランキンサイクル回路と独立して設ける場合に比べて、構成を簡潔且つ小型にすることができる。またインタークーラで冷却に使用された作動流体は膨張機の上流側に戻されることで、膨張機における仕事増加に寄与することとなり、良好な廃熱回収効率が得られる。
また凝縮器には冷却熱量を可変制御するためのファンが設けられており、当該ファンの駆動量は、膨張機で仕事を終えた作動流体を液相に凝縮するために必要十分な冷却熱量に基づいて決定される。これにより、ランキンサイクル回路における良好な廃熱回収効率と、インタークーラにおける良好な冷却性能とを両立させつつ、無駄のないエネルギマネジメントを実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の一実施形態に係る車両用冷却装置の全体構成を示す模式図である。
【図２】図１のコントローラで実施される冷却ファンの送風量制御を工程毎に示すフローチャートである。
【図３】図１のランキンサイクル回路のｐ−ｈ線図の一例である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、添付図面を参照して本発明の幾つかの実施形態について説明する。ただし、実施形態として記載されている又は図面に示されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は、本発明の範囲をこれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
【００１３】
図１は本発明の一実施形態に係る車両用冷却装置の全体構成を示す模式図である。
車両１は走行用動力源としてエンジン２を備える。エンジン２は化石燃料の燃焼によって動力を出力可能な内燃機関であり、図１では、エンジン２として４シリンダディーゼルエンジンが例示されている。エンジン２は、外気を吸気通路４から取り込んで不図示の燃料噴射装置から供給される燃料と混合して燃焼を行った後、排気通路６から排ガスを外部に排出する。
【００１４】
エンジン２には、出力向上を目的として過給器８が搭載されている。過給器８は、吸気通路４に設けられたコンプレッサ１０と、排気通路６に設けられたタービン１２とを備える。エンジン２の排ガスによってタービン１２が駆動されると、コンプレッサ１０がタービン１２と連動して駆動することにより、吸気通路４にて過給が行われる。
【００１５】
吸気通路４のうちコンプレッサ１０の下流側には、コンプレッサ１０によって過給された高温の吸気を冷却するためのインタークーラ１４が設けられている。インタークーラ１４は、冷却用冷媒として後述するランキンサイクル回路２６の作動流体を利用する液冷式インタークーラであり、コンプレッサ１０で昇温された吸気を冷却する。このような液冷式インタークーラは、外気との熱交換によって吸気を冷却する空冷式インタークーラに比べて、良好な冷却性能が得られるとともに、エンジンへの空気供給密度のエネルギ損失を抑えられる点で優れている。
【００１６】
エンジン２は冷却用の冷媒（冷却水）を循環供給するための冷却水回路１６を備える。冷却水回路１６には、冷却水を圧送するための冷却水ポンプ１８と、エンジン２から廃熱エネルギを受け取ることによって昇温された高温の冷却水を外気と熱交換するラジエータ２０と、が設けられている。ラジエータ２０は車両前方側に配置され、走行時に前方から受ける走行風によって熱交換が促進されるように構成されている。
【００１７】
ラジエータ２０に導入される外気量は、上述した走行風の他に、エンジン２の動力の一部を利用して駆動可能なラジエータファン２２によって可変に構成されている。ラジエータファン２２の駆動状態はアクティブ制御されており、例えば冷却水回路１６を流れる冷却水温度が予め設定された適切な温度範囲になるように制御される。
【００１８】
冷却水回路１６のうち冷却水ポンプ１８の入口近傍とラジエータ２０の出口近傍との間には、冷却水回路１６に並行するようにバイパス回路２４が分岐している。バイパス回路２４にはラジエータ２０で冷却される前の高温の冷却水が冷却水回路１６から分岐して流れ込み、ランキンサイクル回路２６を構成する蒸発器２８に導かれる。
【００１９】
蒸発器２８は、バイパス回路２４を流れる冷却水とランキンサイクル回路２６を流れる作動流体との間で熱交換可能に構成された熱交換器であり、高温の冷却水によってランキンサイクル回路２６を流れる作動流体が加熱される（言い換えると、冷却水に含まれるエンジン２の廃熱エネルギがランキンサイクル回路２６に回収される）。
【００２０】
ランキンサイクル回路２６は、作動流体が流れる主流路２７上に蒸発器２８、膨張機３０、凝縮器３２及び第１のポンプ３４を備える構成を有している。ランキンサイクル回路２６を流れる作動流体は、上述したように蒸発器２８で加熱されることにより蒸発（気化）させられる。その後、作動流体は膨張機３０によって膨張される。このとき膨張機３０では、作動流体の膨張による仕事によってタービン（不図示）が駆動される。これにより、冷却水から作動流体が受け取った廃熱エネルギが機械的エネルギに変換されることとなる。
【００２１】
膨張機３０から出力される機械的エネルギは、タービンの回転軸３６に連結された発電機３８に伝達される。発電機３８では、受け取った機械的エネルギによって発電が行われ、発生した電力は車内の電力需要に応じて、各種電気負荷或いは蓄電用のバッテリに供給される。
【００２２】
膨張機３０で仕事を終えた作動流体は、凝縮器３２によって凝縮（液化）された後、第１のポンプ３４によって圧送されることにより再び蒸発器２８に戻される。本実施形態では特に、凝縮器３２には外気を送風するためのファン３３が設けられており、その駆動量は後述するコントローラ６０によって可変制御されることで凝縮器３２の冷却性能を調整できるように構成されている。
【００２３】
ここでランキンサイクル回路２６には、作動流体が流れる主流路２７からインタークーラ１４に分岐するように構成された第１の分岐流路４０が備えられている。インタークーラ１４は、第１の分岐流路４０を介して導入された作動流体用いて高温の吸気と熱交換することにより、吸気を冷却する。このようにインタークーラ１４では、熱交換用の液冷媒としてランキンサイクル回路２６を流れる作動流体を利用することで、例えばランキンサイクル回路２６や冷却水回路１６とは独立した新たな冷媒回路を構築する場合に比べて、簡易な構成で実現でき、且つ、良好な冷却性能が得られる。
【００２４】
第１の分岐流路４０は、主流路２７のうち第１のポンプ３４の上流側（すなわち、凝縮器３２及び第１のポンプ３４間）から分岐されている。そして、第１の分岐流路４０上には、分岐点４１とインタークーラ１４との間に、第１のポンプ３４とは独立に制御可能な第２のポンプ４６が設けられている。そのため、主流路２７における作動流体の流量を第１のポンプ３４で制御するとともに、第１の分岐流路４０における作動流体の流量を第２のポンプ４６で制御することで、ランキンサイクル回路２６を流れる作動流体と第１の分岐流路４０に導かれる作動流体との比率を、柔軟且つ精度よく調整できるようになっている。これにより、例えば車両が低速時或いは停車時においても、主流路２７側の作動流体の流量に関係なくインタークーラ１４側の流量を制御することができるので、ランキンサイクル回路２６の廃熱回収効率やインタークーラ１４の冷却性能を考慮したエネルギマネジメントをより柔軟に制御できる。
【００２５】
第１の分岐流路４０は、インタークーラ１４を通過した作動流体が膨張機３０の上流側に戻されるように構成されている。これにより、インタークーラ１４を通過した後の作動流体が膨張機３０に供給されることとなるため、当該作動流体に含まれる熱エネルギを膨張機３０で回収することができる。
【００２６】
主流路２７に対する第１の分岐流路４０の接続箇所には、それぞれ第１のバルブ４２及び第２のバルブ４４が設けられている。第１のバルブ４２及び第２のバルブ４４は三方弁であり、開閉状態が制御されることにより、主流路２７から第１の分岐流路４０に導入される作動流体の流量が調整可能になっている。
【００２７】
また第１の分岐流路４０上には分岐点４３が設けられており、該分岐点４３から主流路２７に向かって第２の分岐流路４７が分岐している。分岐点４３には流路切替バルブ４５が設けられており、その開閉状態を制御することにより第１の分岐流路４０を流れる作動流体を第２の分岐流路４７に導けるようになっている。第２の分岐流路４７は主流路２７のうち凝縮器３２及び膨張機３０間に接続されており、第２の分岐流路４７に導かれた作動流体は膨張機３０を介することなく凝縮器３２に供給される。
【００２８】
尚、以下の説明では、このような流路切替バルブ４５の切替によって、第１の分岐流路４０を流れる作動流体が膨張機３０を介する経路を「流路Ａ」、第２の分岐流路４７を介して膨張機３０を介さない経路を「流路Ｂ」と称することとする（すなわち、流路切替バルブ４５は流路Ｂ及び流路Ａを切り替える）。
【００２９】
流路切替バルブ４５の切替はランキンサイクル回路２６の作動状態に対応するように実施される。例えばランキンサイクル回路２６が動作状態にある場合には、膨張機３０で廃熱回収が可能であるため、流路Ａが選択されるように流路切替バルブ４５が切り替えられる。一方、ランキンサイクル回路２６が停止状態にある場合には、膨張機３０で廃熱回収が不能であるため、流路Ｂが選択されるように流路切替バルブ４５が切り替えられる。
【００３０】
吸気通路４のうちインタークーラ１４の入口及び出口近傍には、それぞれ吸気通路４を流れる吸気の温度を測定するための温度センサ５０及び５２が設けられる。また吸気通路４には、吸気通路４を流れる吸気の流量を検知するためのエアフローメータ５４が設けられている。また第１の分岐流路４０のうちインタークーラ１４の入口及び出口近傍には、それぞれ第１の分岐流路４０を流れる作動流体の温度を測定するための温度センサ５６及び５８が設けられている。また車両１には、外気温度を検知するための外気温度センサ５９が設けられている。
【００３１】
コントローラ６０は、上記構成を有する車両用冷却装置の制御ユニットであり、例えばＥＣＵのような電子演算機からなる。本実施形態では特に、コントローラ６０は上記センサ類からの検知信号に基づいて演算処理を行い、その処理結果に応じてファン３３の駆動量を制御する。このようなファン３３の駆動量制御に関するコントローラ６０の内部構成を機能的に示すと、図１に示されるように、第１冷却熱量算出手段６２、第２冷却熱量算出手段６４及びファン制御手段６６を備える。
【００３２】
ここで図２を参照して、コントローラ６０で実施されるファン３３の送風量制御について説明する。図２は図１のコントローラ６０で実施されるファン３３の駆動量制御を工程毎に示すフローチャートである。
【００３３】
まずコントローラ６０は、外気温度センサ５９から外気温度Ｔを取得し（ステップＳ１）、当該取得した外気温度Ｔに基づいてランキンサイクル回路２６が作動しているか否かを判定する（ステップＳ２）。一般的にランキンサイクル回路２６はエンジン２からの廃熱状況に関する種々のパラメータを考慮して作動状態が制御されるが、本実施形態では説明を簡潔にするために、外気温度に基づいて作動状態が制御されている場合について例示する。
【００３４】
ランキンサイクル回路２６が作動している場合（ステップＳ１：ＹＥＳ）、コントローラ６０は、ランキンサイクル回路２６に対応する特性線図（ｐ−ｈ線図）に基づいて、蒸発器２８における蒸発温度Ｔｅｖａ、及び、凝縮器３２における凝縮温度Ｔｃｏｎを特定する（ステップＳ３）。このような特性線図は、例えばコントローラ６０に内蔵されるメモリ等の記憶手段（不図示）に予め用意しておき、適宜読み出し可能になっているとよい。ここで図３には、ステップＳ３で使用されるｐ−ｈ線図の一例が示されている。ｐ−ｈ線図には、ランキンサイクル回路２６のサイクルとともに、飽和液線、飽和蒸気線、臨界点及び等乾き度線が示されている。
【００３５】
続いて、第１冷却熱量算出手段６２は、温度センサ５０、５２、５６及び５８の検知結果を用いて、第１冷却熱量Ｑ１を算出する（ステップＳ４）。第１冷却熱量Ｑ１は、第１の分岐流路４０を流れる作動流体がインタークーラ１４を通過する際に、熱交換によって吸気側から取得する熱量である（逆に言えば、インタークーラ１４によって目標温度まで吸気を冷却するために必要な熱量である）。
【００３６】
ここでステップＳ４における第１冷却熱量Ｑ１の算出方法について具体的に説明する。
まずインタークーラ１４における熱交換によって作動流体が吸気側から受ける熱量Ｑ０は、エアフローメータ５４で検知される吸気流量Ｇａｉｒ（ｌ／ｓ）、吸気（空気）比熱Ｃｐｃａｃ、温度センサ５０で検知される入口側吸気温度Ｔａｉｒ＿ｉｎ、及び、温度センサ５２で検知される出口側吸気温度Ｔａｉｒ＿ｏｕｔを用いて、次式より求められる。
Ｑ０＝Ｇ＿ａｉｒ×Ｃｐｃａｃ×（Ｔａｉｒ＿ｏｕｔ−Ｔａｉｒ＿ｉｎ）      （１）
【００３７】
またインタークーラ１４における吸気と作動流体との熱交換率ηとすると、第１冷却熱量Ｑ１は次式より求められる。
Ｑ１＝Ｑ０×η      （２）
尚、インタークーラ１４を流れる作動流体の流量Ｇ＿ｒｅｆは、作動流体の比熱Ｃｐ＿ｒｅｆ、温度センサ５６で検知される入口側温度Ｔｒｅｆ＿ｉｎ、温度センサ５８で検知される出口側温度Ｔｒｅｆ＿ｏｕｔを用いて、次式を解くことにより求められる。
Ｑ１＝Ｇ＿ｒｅｆ×Ｃｐ＿ｒｅｆ×（Ｔｒｅｆ＿ｉｎ−Ｔｒｅｆ＿ｏｕｔ）      （３）
【００３８】
続いて第２冷却熱量算出手段６４は、ステップＳ３で算出された第１冷却熱量Ｑ１に基づき、凝縮器３２によって作動流体を完全な液相に凝縮するために必要な熱量である第２冷却熱量Ｑ２を算出する（ステップＳ５）。ここでステップＳ５における第２冷却熱量Ｑ２の算出工程について具体的に説明する。
【００３９】
第２冷却熱量算出手段６４は、ステップＳ３で用いた特性線図に基づいて凝縮器３２に供給される作動流体のエンタルピ、温度及び圧力を特定する。この際、第２冷却熱量算出手段６４は、膨張機３０に供給される作動流体には、第１の分岐流路４０（流路Ａ）から戻される作動流体（すなわち、上記算出した第１冷却熱量Ｑ１を有する作動流体）が含まれることを考慮する。そして第２冷却熱量算出手段６４は、特定された作動流体のエンタルピ、温度及び圧力に基づいて、凝縮器３２に供給される作動流体の乾き度ｘを算出することにより、凝縮器３２で作動流体を完全に液相に凝縮するために必要な熱量である第２冷却熱量Ｑ２が算出される。
【００４０】
続いて、ファン制御手段６６はステップＳ５で算出された第２冷却熱量Ｑ２から、当該第２冷却熱量Ｑ２を賄うためのファン３３の駆動量を求める（ステップＳ６）。そしてファン制御手段６６はステップＳ６で求められた駆動量に基づいてファン３３を制御する（ステップＳ７）。このような一連のステップＳ１乃至Ｓ７は繰り返し実施されることにより、ファン３３は凝縮器３２で作動流体を液相にするために必要十分な駆動量でフィードバック制御されることとなる。
【００４１】
尚、ステップＳ１にてランキンサイクル回路２６が停止状態にあると判定された場合（ステップＳ２：ＮＯ）、コントローラ６０は更にインタークーラ１４が動作状態にあるかを判定する（ステップＳ８）。インタークーラ１４が動作状態にある場合（ステップＳ８：ＹＥＳ）、コントローラ６０は処理をステップＳ３に進めることにより、上記一連の処理を行う。このようなケースとしては、例えば、エンジン２の始動時に暖機を優先するためにランキンサイクル回路２６を停止している場合が相当する。この場合、ランキンサイクル回路２６が停止しているため、ファン３３を駆動するためにバッテリ等に蓄積された電力の消費が必要となるが、ランキンサイクル回路２６が停止している状態においても、インタークーラ１４で良好な冷却性能が得られる。
一方、インタークーラ１４が停止状態にある場合（ステップＳ８：ＮＯ）は、コントローラ６０は処理を終了する。
【００４２】
以上説明したように本実施形態によれば、ランキンサイクル回路２６の主流路２７から作動流体を分岐してインタークーラ１４に供給することで、ランキンサイクル回路２６の作動流体をインタークーラ１４の冷媒として利用することができる。これにより、インタークーラ１４の冷媒回路をランキンサイクル回路２６と独立して設ける場合に比べて、構成を簡潔且つ小型にすることができる。またインタークーラ１４で冷却に使用された作動流体は膨張機３０の上流側に戻されることで、膨張機３０における仕事増加に寄与することとなり、良好な廃熱回収効率が得られる。
また凝縮器３２には冷却熱量を可変制御するためのファン３３が設けられており、当該ファン３３の駆動量は、膨張機３０で仕事を終えた作動流体を液相に凝縮するために必要十分な冷却熱量に基づいて決定される。これにより、ランキンサイクル回路２６における良好な廃熱回収効率と、インタークーラ１４における良好な冷却性能とを両立させつつ、無駄のないエネルギマネジメントを実現できる。
【符号の説明】
【００４３】
１  車両
２  エンジン
４  吸気通路
６  排気通路
８  過給器
１０  コンプレッサ
１２  タービン
１４  インタークーラ
１６  冷却水回路
１８  冷却水ポンプ
２０  ラジエータ
２２  ラジエータファン
２４  バイパス回路
２６  ランキンサイクル回路
２８  蒸発器
３０  膨張機
３２  凝縮器
３３  ファン
３４  第１のポンプ
３６  回転軸
３８  発電機
４０  第１の分岐流路
４１  分岐点
４２  第１のバルブ
４３  分岐点
４４  第２のバルブ
４５  流路切替バルブ
４６  第２のポンプ
４７  第２の分岐流路
５０、５２、５６、５８  温度センサ
５４  エアフローメータ
５９  外気温度センサ
６０  コントローラ
６２  第１冷却熱量算出手段
６４  第２冷却熱量算出手段
６６  ファン制御手段
【図１】
2017120067.tif 000003
【図２】
2017120067.tif 000004
【図３】
2017120067.tif 000005