(57)【要約】【課題】オンデマンドに形成でき、離型時の負荷が小さく、かつ寸法精度の高い鋳型を形成すること。【解決手段】  ゾル−ゲル転移温度を有する高分子溶液を用い、ステージ２０もしくは雰囲気がゾル−ゲル転移温度より高い温度環境下で形成されるゲルの積層物からなる鋳型の作成方法である。高分子溶液を吐出する液滴吐出機構１０とステージ２０を相対移動させて前記ステージ２０上に相対移動の軌跡の形状のゲルの層を形成する工程と、液滴吐出機構１０で前記ゲルの層の上に、さらに高分子溶液を吐出する工程とを有する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゾル−ゲル転移温度より低い温度でゾル化し、ゾル−ゲル転移温度より高い温度でゲル化するゾル−ゲル転移温度を有する高分子溶液を液滴吐出機構によりステージに吐出する工程と、
前記ステージに吐出された前記高分子溶液をゾル−ゲル転移温度より高い温度に保持する工程と、
前記液滴吐出機構と前記ステージとを相対移動させて、前記ステージ上に前記相対移動の軌跡の形状のゲルの層を形成する工程と、
前記液滴吐出機構でゲルの層の上にさらに前記高分子溶液を吐出する工程と、
を有することを特徴とする鋳型の作成方法。
【請求項２】
請求項１に記載された鋳型の作成方法において、
前記ゲルの積層物の積層途中及び／又は積層終了後において、前記ゲルの積層物を一時的に冷却する工程を有することを特徴とする鋳型の作成方法。
【請求項３】
請求項２に記載された鋳型の作成方法において、
前記ゲルの積層物を一時的に冷却する工程は、形成した層の一部をゾル化することにより、積層で生じる層間の段差を取り除く工程であることを特徴とする鋳型の作成方法。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載された鋳型の作成方法において、
前記ステージ上にゲルの層を形成する工程では、前記液滴吐出機構がゾル−ゲル転移温度以上の温度でゲル状態の高分子溶液を吐出することを特徴とする鋳型の作成方法。
【請求項５】
請求項１〜３のいずれか１項に記載された鋳型の作成方法において、
前記ステージ上にゲルの層を形成する工程では、ゾル−ゲル転移温度未満の温度でゾル状態の高分子溶液を吐出し、ステージ上で昇温してゲル化すること、を特徴とする鋳型の作成方法。
【請求項６】
請求項２〜４のいずれか１項に記載された鋳型の作成方法において、
前記ゲルの積層物を一時的に冷却する工程でゲルの積層物を一時的に冷却する際の冷却温度は、０℃以上、且つ、ゾル−ゲル転移温度より５℃以上低い温度であることを特徴とする鋳型の作成方法。
【請求項７】
請求項２〜４のいずれか１項に記載された鋳型の作成方法において、
前記ゲルの積層物を一時的に冷却する工程でゲルの積層物を一時的に冷却する時間は、５秒以上１０分以内であることを特徴とする鋳型の作成方法。
【請求項８】
請求項２〜４のいずれか１項に記載された鋳型の作成方法において、
前記ゲルの積層物を一時的に冷却する工程では、冷風を当てる、冷蔵庫に入れる、冷却したコテを当てる、前記積層物を前記ステージから外して室温下に置く、のいずれかの冷却手段により、ゲルの積層物を冷却することを特徴とする鋳型の作成方法。
【請求項９】
請求項２〜４のいずれか１項に記載された鋳型の作成方法において、
前記ゲルの積層物を一時的に冷却する工程では、圧縮空気を用いたジェットクーラーからなる冷却手段により、ゲルの積層物を冷却することを特徴とする鋳型の作成方法。
【請求項１０】
請求項１〜９のいずれか１項に記載された鋳型の作成方法において、
前記ステージ上にゲルの層を形成する工程では、伝導性のヒーター、恒温槽、放射加熱器、熱交換器、ペルチェ素子のいずれかの加熱手段により、吐出された高分子溶液を加熱してゲル化ないしゲル状態を保持することを特徴とする鋳型の作成方法。
【請求項１１】
ゾル−ゲル転移温度より低い温度でゾル化し、ゾル−ゲル転移温度より高い温度でゲル化するゾル−ゲル転移温度を有する高分子溶液を用い、ゲルの積層物からなる鋳型を形成する鋳型作成装置であって、
前記高分子溶液を吐出する液滴吐出手段と、吐出された前記高分子溶液を受けるステージと、前記液滴吐出手段と前記ステージとを相対移動させる駆動部と、を備えた積層造形装置と、
を有することを特徴とする鋳型作成装置。
【請求項１２】
請求項１〜１０のいずれか１項に記載された鋳型作成方法により作成された鋳型にモデル材の溶液を注入する工程と、
前記モデル材の溶液を固化する工程と、
前記固化したモデル材と前記鋳型とを分離する工程と、
を有することを特徴とするモデル材の成型方法。
【請求項１３】
請求項１２に記載されたモデル材の成型方法において、
前記分離する工程は、前記鋳型を冷却することによって鋳型をゾル化して除去し、分離することを特徴とするモデル材の成型方法。
【請求項１４】
請求項１２又は１３に記載されたモデル材の成型方法において、
前記モデル材の溶液中に粒子を含むことを特徴とするモデル材の成型方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋳型の作成方法及び鋳型作成装置、並びにモデル材の成型方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ハイドロゲルや生体材料などのもろい材料の三次元構造を、従来の金属やプラスチックからなる鋳型で成型する際、２つの問題点がある。
１つ目の問題点は、オンデマンド性が低い点である。鋳型を形成するために、まず金属やプラスチックの素材を切削などにより加工する工程が必要になる。また成型したいゲルの形状が変わった場合、鋳型を切削加工で新たに製造する必要がある。
２つ目の問題点は、離型による負荷がかかる点である。鋳型から成型したゲルを外す場合、鋳型内壁と成型物との間に摩擦が生じ、成型物が破壊される可能性がある。
【０００３】
また、温度応答性ゾル−ゲル転移材料を積層して三次元構造物を得る方法として、特許文献１（特表２０１３−５４２７２８号公報）に記載された方法が知られている。しかし、特許文献１には、三次元構造物を鋳型として用いるための思想は記載されていない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は、もろい材料を鋳造する場合における従来の課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、オンデマンドに形成でき、かつ離型時の負荷が小さい鋳型を形成して、もろい材料の三次元構造物を鋳造可能にすることである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、ゾル−ゲル転移温度より低い温度でゾル化し、ゾル−ゲル転移温度より高い温度でゲル化するゾル−ゲル転移温度を有する高分子溶液を液滴吐出機構によりステージに吐出する工程と、前記ステージに吐出された前記高分子溶液をゾル−ゲル転移温度より高い温度に保持する工程と、前記液滴吐出機構と前記ステージとを相対移動させて、前記ステージ上に前記相対移動の軌跡の形状のゲルの層を形成する工程と、前記液滴吐出機構でゲルの層の上にさらに前記高分子溶液を吐出する工程と、を有することを特徴とする鋳型の作成方法である。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、オンデマンドに形成でき、かつ離型時の負荷が小さく、もろい材料の三次元構造物を鋳造可能な鋳型を形成することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】第１の実施形態にかかる鋳型の作成方法を実施する積層造形装置を概略的に示す図である。
【図２】積層物の上面図である。
【図３】図２中のＡ−Ｂ線で垂直方向に切り取った断面図である。
【図４】冷風を用いて積層物の内部の段差を取り除く工程について説明するための図である。
【図５】工程Ａから工程Ｆの操作により、内壁の層間の段差を取り除いた状態を示す積層物の断面図である。
【図６】内壁だけでなく、積層物全体に冷風を当てた場合の、層間の段差を取り除いた状態を示す積層物の断面図である。
【図７】第２の実施形態に係る鋳型の作成方法を実施する積層造形装置を概略的に示す図である。
【図８】第３の実施形態に係る鋳型の作成方法を実施する積層造形装置を概略的に示す図である。
【図９】ステージ上にゲルを１層ないし数層積層して得られる積層物の断面図である。
【図１０】図９に示す積層物のゲルの表面を冷却し、層間の段差を取り除いた状態を示す積層物の断面図である。
【図１１】図１０に示す積層物の積層したゲルの上に再度ゲルを１層ないし数層積層した状態を示す積層物の断面図である。
【図１２】図１１に示す積層物の積層したゲルの最上段付近の表面を冷却し、層間の段差を取り除いた状態を示す積層物の断面図である。
【図１３】モデル材の溶液を注入する方法について説明するための図である。
【図１４】硬化したモデル材について説明するための図である。
【図１５】目的形状に鋳造したモデル材を取り出す方法について説明するための図である。
【図１６】実施例５に係るゲルの鋳型の概略図である。
【図１７】実施例５に係るゲルの鋳造物の概略図である。
【図１８】実施例６に係るゲルの鋳型の概略図である。
【図１９】実施例６に係るゲルの鋳造物の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
本発明の実施形態を、添付図面を参照して説明する。
本実施形態に係る鋳型作成方法は、鋳型に用いるゾル−ゲル転移材料のゾル−ゲル転移温度が、後述する積層造形装置を用いる空間の室温より高い場合、室温より低い場合で異なる。
ゾル−ゲル転移温度が室温より低い場合、ゲル状態の高分子溶液を吐出して鋳型を造形し、ゾル−ゲル転移温度が室温より高い場合、ゾル状態の高分子溶液を吐出して鋳型を造形する。つまり、本発明においては、高分子溶液の吐出時はゾル状態でもゲル状態でも構わない。
また、ゾル−ゲル転移温度が室温より高い場合、造形物を構成しているゲル状態の高分子溶液がゾル化することを防ぐため、積層造形装置におけるステージもしくは周辺雰囲気をゾル−ゲル転移温度以上に保持することが望ましい。それを実現する手段として、ステージとシリンジをペルチェ素子で加熱する、恒温槽内部の加熱環境下で造形する、などの加熱機構を用いることができる。
一般に常温の範囲が２０±１５℃であるとして、後述する積層造形装置を用いる室温は１５℃から２５℃程度が好ましい。ここでは、積層造形装置を用いる室温を２０℃とする。
【０００９】
［第１の実施形態］
先ず、高分子溶液のゾル−ゲル転移温度が室温より低く、ゲル状態の高分子溶液を吐出して鋳型を造形する場合について説明する。
鋳型を形成するための鋳型作成装置は、大分して積層造形装置と、積層物冷却手段の２つに分けられる。
図１は、第１の実施形態に係る鋳型の作成方法を実施する積層造形装置１Ａを概略的に示す図である。
積層造形装置１Ａは、高分子溶液を吐出する液滴吐出機構１０、吐出された高分子溶液を受けるステージ２０、液滴吐出機構１０の液滴吐出手段１２とステージ２０とを相対移動させる駆動部３０など、を備える。
【００１０】
液滴吐出機構１０は、空圧式ディスペンサ、シリンジポンプなどによる機械的な押し出し、静電吐出などが挙げられるが、これに限定されない。ここでは、空圧式のディスペンサ３５を用いた場合について説明する。この場合、液滴吐出手段１２はシリンジが用いられる。
ステージ２０は、上面が平らな形状（ほぼ平らな形状も含む）であり、その材質は、高分子溶液が付着すればよく、金属、ガラス、プラスチックフィルムなどが挙げられ、とくに限定されない。
駆動部３０は、液滴吐出手段１２とステージ２０の少なくとも一方を動かして、液滴吐出手段１２とステージ２０とを三次元方向に相対移動させるものであり、駆動力としてモーターや空気圧が挙げられる。モーター駆動の場合、ボールねじもしくはベルト駆動のアクチュエータが挙げられる。空気圧駆動の場合、空圧シリンダが挙げられる。ただし、駆動ステージの駆動力および構成は任意であり、これに限定されない。
【００１１】
次に、積層物冷却手段について説明する。
後に詳述するように、積層造形によって得られた鋳型は、積層による段差が表面に生じうる。鋳型の段差をモデル材に転写することを防ぐため、必須ではないが、鋳型の一部をゾル化させることで、鋳型の表面の段差を除去する工程を挟んでもよい。
なお、本明細書では、液体形状で鋳型に注入し、鋳型内で硬化し、鋳型から取り出して得られる固形の鋳造物、およびその材料をモデル材と表現する。
鋳型の表面の段差を除去するために、鋳型の表面を一時的に冷却する工程として用いられる積層物冷却手段２（図４）は、積層造形装置１Ａで造形したゲルの三次元造形物（以下、積層物という）４０（図２、図３）の表面をゾル−ゲル転移温度以下に冷却する冷却手段であり、冷風を当てる、冷蔵庫に入れる、冷却したコテを当てるなどの手段が挙げられるが、これらに限定されない。
とくに、入り組んだ構造の表面を局所的に冷却する場合は、非接触で局所的に冷却できる冷風Ｃ（図４）を用いた手段が望ましい。冷風Ｃの発生方法としては、例えば圧縮空気を用いたジェットクーラーが挙げられるが、これに限定されない。
【００１２】
高分子溶液は、ゾル−ゲル転移温度を持ち、ゾル−ゲル転移時間が１０分以内であるものを含む。そのため、高分子溶液をゾル−ゲル転移温度以下に冷却する時間が長いと、積層物４０全体がゾル化し、構造が崩壊する場合がある。そのため、積層物冷却手段を用いる時間は５秒以上１０分以内が望ましい。さらには、１０秒以上５分以内が望ましい。
【００１３】
また、ゲルの積層物４０の表面を上記時間内に冷却してゾル化を完了するため、冷却する温度はゾル−ゲル転移温度より５℃以上低い温度であることが望ましい。
そのため、冷却する温度はゾル−ゲル転移温度より５℃以上低い温度であることが望ましい。
【００１４】
次に、用いる高分子溶液について説明する。
本実施形態では、鋳型を形成する材料として、ゾル−ゲル転移温度より低い温度でゾル化し、且つ、ゾル−ゲル転移温度より高い温度でゲル化するゾル−ゲル転移温度を有する高分子溶液を用いる。
この高分子溶液は、その水溶液が温度応答性ゾルゲル転移材料となる、温度応答性、即ち、水溶液がゾル−ゲル転移温度より低い温度でゾル化し、且つ、ゾル−ゲル転移温度より高い温度でゲル化するゾル−ゲル転移温度を有するハイドロゲル形成性高分子の水溶液である。
このハイドロゲル形成性高分子の例として、メチルセルロース、特許文献２（特許５０１９８５１号公報）に示される8-arms PEG-block-PLLA-cholesterol・コンジュゲイトや、特許文献３（特許５２６４１０３号公報）に示されるPoly[(Glc-Asp)-r-DL-LA]-g-PEG、Pluronic(商標) F127やKolliphor(商標) P407の名称で市販されているポロキサマー407がある。ただしこれらに限定されない。
【００１５】
水溶液が室温付近でゾル−ゲル転移できること、および入手容易性、利用実績からポロキサマー407（以下、ポロキサマー）が望ましい。
ゾル−ゲル転移温度を有する高分子溶液としてポロキサマー水溶液を用いる場合、ポロキサマーの濃度を変化させることでゾル−ゲル転移温度を調整できる。
例えば、濃度２０重量パーセントの場合は約２０℃であり、濃度１５重量パーセントでは３０℃から４０℃付近である。また、濃度２５重量パーセントのポロキサマー水溶液は転移温度が１５℃付近であるが、塩化ナトリウムを添加した場合では、ゾル−ゲル転移温度が５℃から１０℃付近に調節できる。
ポロキサマーの濃度および添加物を変えることで、鋳型内部で成形したい材料の鋳造温度より低いゾル−ゲル転移温度を選択することができる。
また、食品添加物に用いられるメチルセルロースとソルビトールの組み合わせも、水溶液が４０℃未満にゾル−ゲル転移温度を有し、かつ入手性がよい。
以下、温度応答性のハイドロゲル形成性高分子のハイドロゲルを「鋳型用ゲル」と表記することがある。
【００１６】
次に、鋳型用ゲルからなる円筒形状の積層物４０である鋳型の造形方法について説明する。なお、本実施の形態で示す鋳型の形状はあくまで一例であり、これに限定されるものではない。例えば枡形状、カップ形状や、四角柱・球体などの立体形状の表面に窪みを持たせた形状などが挙げられる。鋳型の形状は、立体物であり、立体物の表面と連通する空洞ないしは窪みを有する形状であれば特に制限しない。
室温でゲル状態の高分子溶液を入れた液滴吐出手段１２を用意する。その上で以下の各工程を実行する。即ち、
工程１；液滴吐出機構１０を用いて、液滴吐出手段１２から高分子溶液をステージ２０上に吐出する。この場合、ステージ２０は、ゾル−ゲル転移温度よりも高い温度環境下にあるものとする。また、液滴吐出手段１２は、ゾル−ゲル転移温度以上の温度でゲル状態の高分子溶液を吐出しても、或いはゾル−ゲル転移温度未満の温度でゾル状態の高分子溶液を吐出し、ステージ上で昇温してゲル化してもよい。
工程２；駆動部３０を用いて液滴吐出手段１２とステージ２０とを水平方向に相対移動させる。
工程３；相対移動の軌跡の形状の鋳型用ゲルの層をステージ２０上に形成する。
【００１７】
工程４；駆動部３０を動かしながら、形成された鋳型用ゲルの層の上に高分子溶液をさらに吐出し、鋳型用ゲルの層を重ねる。鋳型用ゲルの層を形成する際、層の外周の内側において高分子溶液を吐出しない領域を確保することにより、鋳型用ゲルが形成されない部分を含む層を形成する。
工程１〜４を繰り返すことにより、高分子溶液の鋳型用ゲルの層を重ねる操作を繰り返し、鋳型用ゲルからなる積層物である鋳型を形成する。
積層物の上面図を図２に、図２中のＡ−Ｂ線で垂直方向に切り取った断面図を図３に示す。
以上の方法によって鋳型を形成することができる。ただし、本発明において鋳型の造形方法は積層造形方法である限り、ゲルを吐出する手段、駆動部、ステージについて、特に制限されない。
なお、積層造形によって得られた鋳型は、積層による段差が表面に生じうる。鋳型の段差をモデル材に転写することを防ぐため、必須ではないが、鋳型の表面の段差を除去する工程を挟んでもよい。この工程としては、積層途中及び／又は積層終了後において、以下で説明するゲルの積層物４０を一時的に冷却する工程が挙げられる。鋳型の表面部分のみを一時的にゾル化することにより、ゾル化した温度応答性ハイドロゲルが鋳型の段差を埋めることにより段差を除去する。
【００１８】
次に、鋳型用ゲルの積層物４０を一時的に冷却する方法について説明する。
まず、積層造形装置１を用いて形成されたゲルの積層物４０は、ステージ２０上でゾル−ゲル転移温度以上に保たれているものとする。
次に、ゲルの積層物４０の表面を、前述の積層物冷却手段を用いて一時的にゾル−ゲル転移温度以下に戻す。これにより、積層物４０の表面部分をゾル化させると、表面部分のゾルは、重力により下側に流れてゆき、積層による層間の段差の隙間に流れ込む。
【００１９】
その後、ゲルの積層物４０をゾル−ゲル転移温度より高い温度に戻すことにより、ゲルの積層物４０のゾル化した表面を再度ゲル化させる。これにより、積層による層間の段差を取り除くことができる。
なお、ここで、「一時的」とは５秒以上１０分以内であり、１０秒以上５分以内が望ましい。冷却する温度は０℃以上、且つ、ゾル−ゲル転移温度より５℃以上低い温度である。また、積層物４０は鋳型として用いるため、その段差を取り除く部位は、少なくとも内壁であるが積層物４０全体の段差を取り除いてもよい。
また、一時的な冷却は、積層途中及び／又は積層終了後においてもよい。
【００２０】
次に、圧縮空気を用いたジェットクーラーなど、冷風を用いて積層物４０の内壁の段差を取り除く場合を例に図２及び図４を参照して説明する。
図４は冷風を用いて積層物４０の内部の段差を取り除く工程について説明するための図である。
以下の工程で層間の段差を取り除く。
工程Ａ．  積層物４０の内部空洞４０ａに対して上部から冷風を流し込む。
工程Ｂ．  積層物４０の内壁４４の表面のゲルの温度が下がり、ゾル化する。
工程Ｃ．  ゾル化した高分子溶液が下層との段差に流れ込む。
工程Ｄ．  冷風を流し込む操作を止める。
工程Ｅ．  加熱機構で積層物４０を加熱し、積層物４０全体をゾル−ゲル転移温度以上に保持する。
工程Ｆ．  ゾル化した高分子溶液を再度ゲル化させる。
以上の工程ＡからＦにより、積層物４０の内壁４４の段差を取り除くことができる。
【００２１】
本実施形態では、積層物４０の表面部のみをゲル化させるため、工程ＡからＤにおいて冷風を当てる続ける時間は、検討の結果、５秒以上１０分以内が望ましいことが分かった。また、１０分より長い間冷風を当て続けた場合、積層物４０全体が冷却され、ゾル化し構造が破壊されてしまうことが分かった。なお、以上の冷却時間は一例であり、高分子溶液の種類や、積層物４０の大きさにより適宜決定できる。
【００２２】
図５は、工程Ａから工程Ｆの操作により、内壁の層４２間の段差を取り除いた状態を示す断面図である。
図６は、内壁４４だけでなく、積層物４０全体に冷風を当てた場合の、層４２間の段差を取り除いた状態を示す断面図である。
【００２３】
次に、以上の方法により、作成した鋳型の段差の評価方法について説明する。
鋳型の段差の評価方法は、ゲルの積層物４０全体の層４２間の段差を取り除いた鋳型に対して、側面の段差を以下の工程１〜工程４からなる方法で算出することで評価を行った。即ち、
工程１．作成した鋳型の側面にガラススケールを当て、鋳型に対して水平方向からデジタルカメラで写真を撮影する。
工程２．撮影した写真をコンピュータで解析し、鋳型側面に積層によって生じる段差の凹部の深さの画素数を計測する。
工程３．撮影した写真中のガラススケールの１ｍｍに相当する画素数と、凹部の深さの画素数を比較し、凹部の深さを計算する。
工程４．工程２から３を繰り返して１０箇所の凹部の深さを計算し、その平均値を算出する。
【００２４】
（実施例１）
以上の方法により、ゾル−ゲル転移温度１５℃となるよう濃度調整したポロキサマー４０７水溶液を用いて、ノズル内径６１０μｍのテーパ形状のポリエチレン製ノズルを装着したディスペンサ３５で、４０℃のステージ２０上に内径１８ｍｍ、外径２３ｍｍ、高さ１７ｍｍの円筒形のゲルの積層物４０を造形した。
【００２５】
得られた積層物４０は、（積層物４０の断面は図４のようになり、層４２間の段差が残り、）積層によって生じる層４２間の段差の凹部の深さが２５０μｍであった。
積層物４０の造形後に１０℃のジェットクーラーを用いて２分冷却し、層４２間の段差を取り除いて得られたゲルの積層物４０即ち鋳型では、積層によって生じる層４２間の段差の凹部の深さが１００μｍとなった。
以上により、一時的な冷却によってゲルの積層物４０の層４２間の段差を取り除けることが分かった。よって、段差を取り除く工程を行うことで、寸法精度が向上し、鋳型としてより適切なものとなった。
【００２６】
［第２の実施形態］
高分子溶液のゾル−ゲル転移温度が室温より高い場合で、ゾル状態の高分子溶液を吐出して鋳型を造形する場合について説明する。
鋳型を形成するための手段は、大きく分けて積層造形装置１と、積層物冷却手段の２つに分けられる。
図７は、第２の実施形態に係る鋳型の作成方法を実施する積層造形装置１Ｂを概略的に示す図である。
積層造形装置１Ｂは、高分子溶液を吐出する液滴吐出機構１０、吐出された高分子溶液を受けるステージ２０、液滴吐出機構１０の液滴吐出手段１２とステージ２０とを相対移動させる駆動部３０、吐出された高分子溶液をステージ２０上で加熱してゲル化させる加熱機構２２、を備える。
ここで、ステージ２０、駆動部３０は第１の実施形態と同様である。また、液滴吐出機構１０については第１の実施形態と同様であり、さらにインクジェットを挙げても良い。
【００２７】
加熱機構２２はステージ２０を加熱するヒーターであり、ステージ２０上面の温度を高分子溶液のゾル−ゲル転移温度以上に保持することが出来る。加熱機構２２は伝導性のヒーター、恒温槽、放射加熱器、熱交換器、ペルチェ素子などが挙げられるが、これに限定されない。
【００２８】
次に、ゲルの積層物４０の造形方法について説明する。
ゲルの積層物４０は以下の工程１〜工程５により造形される。即ち、
工程１．室温下でゾル状態の高分子溶液を、液滴吐出機構１０を用いて吐出する。
工程２．吐出された高分子溶液を加熱機構２２を用いてステージ２０上で加熱し、ゲル化する。
工程３．駆動部３０を用いて液滴吐出手段１２のシリンジとステージ２０とを水平方向に相対移動させる。
工程４．相対移動の軌跡の形状のゲルの層４２をステージ２０上に形成する。
工程５．駆動部３０を動かしながら、形成されたゲルの層４２の上に高分子溶液をさらに吐出し、ゲルの層４２を重ねる。ゲルの層４２を形成する際、層４２の外周の内側において高分子溶液を吐出しない領域を確保することにより、ゲルが形成されない部分を含む層４２を形成する。
工程１〜工程５を繰り返すことにより、高分子溶液のゲルの層４２を重ねる操作を繰り返し、空洞構造を含むゲルの積層物４０が形成される。
【００２９】
次に、ゲルの積層物４０の層４２間の凹凸を取り除く方法について説明する。
積層造形装置１Ｂを用いて形成されたゲルの積層物４０は、ステージ２０上でゾル−ゲル転移温度以上に保たれているとする。
ここで、ゲルの積層物４０の表面を、積層物冷却手段を用いて一時的にゾル−ゲル転移温度以下にすることにより、積層物４０の表面部分をゾル化させる。重力により、表面部分のゾルは下側に流れてゆき、積層による層４２間の段差の隙間に流れ込む。
【００３０】
その後、ゲルの積層物４０をゾル−ゲル転移温度より高い温度に戻すことにより、ゾル化した表面を再度ゲル化させる。これにより、積層による層４２間の段差を取り除くことができる。
冷却工程は、第１の実施形態同様であるが、ゾル化した高分子溶液を再度ゲル化させる工程は、加熱機構２２を用いる。
第１の実施形態同様、検討の結果、冷却時間は５秒以上１０分以内が望ましい。さらには、１０秒以上５分以内が望ましいことが分かった。
以上の方法により形成したゾル−ゲル転移温度を持つゲルによる鋳型の形状は、第１の実施形態同様である。
【００３１】
（実施例２）
以上の方法により、ゾル−ゲル転移温度２５℃となるよう濃度調整したポロキサマー４０７水溶液を用いて、内径０．６１ｍｍのステンレス製ニードルを装着したディスペンサ３５で、加熱温度４０℃のステージ２０上に、内径１８ｍｍ、外径２３ｍｍ、高さ１７ｍｍの円筒形のゲルの積層物４０を造形した。
１０℃のジェットクーラーを用いて２分冷却して層４２間の段差を取り除いた積層物４０の層４２間の段差の凹部の深さは、冷却する前は２８０μｍであった。なお冷却後は１００μｍとなった。
以上の方法により、高分子溶液のゾル−ゲル転移温度が室温より高い場合においても、積層による層４２間の段差形状を取り除いた鋳型を作成できることが分かる。
【００３２】
［第３の実施形態］
次に、雰囲気をゾル−ゲル転移温度より高い温度環境にすることで、高分子溶液のゾル−ゲル転移温度が室温以上および室温以下のいずれの場合でも適用できる鋳型造形方法について説明する。なお、本発明では、雰囲気とは積層造形装置の周囲の空気を表現する。第３・第４の実施形態において恒温槽を用いる場合は、恒温槽内部で温度調節された空気を意味する。
図８は、第３の実施形態に係る鋳型の作成方法を実施する積層造形装置１Ｃを概略的に示す図である。
本実施形態に係る積層造形装置１Ｃは、高分子溶液を吐出する液滴吐出機構１０、吐出された高分子溶液を着弾させるステージ２０、液滴吐出機構１０の液滴吐出手段１２とステージ２０とを相対移動させる駆動部３０、及び恒温槽５０等を含んでいる。
【００３３】
恒温槽５０は内部空間の温度を一定に保持する装置である。恒温槽５０の設定温度を高分子溶液のゾル−ゲル転移温度以上に設定し保持し、それにより液滴吐出手段１２内部およびステージ２０上の高分子溶液をゲル状態に維持する。
ここで、液滴吐出機構１０、ステージ２０、駆動部３０は、第１の実施形態と同様であり、少なくともステージ２０、駆動部３０、液滴吐出機構１０の液滴吐出手段１２が恒温槽５０の内部に収容されている点で第１の実施形態と相違する。
【００３４】
本実施形態に係る積層造形装置１Ｃの積層物冷却手段、及びゲルの積層物４０を形成する手段も第１の実施形態と同様である。
本積層造形装置１Ｃにおいて、ゾル−ゲル転移温度以上に保持されたゲル状態の高分子溶液をステージ２０上に吐出する。本実施形態におけるステージ２０及び恒温槽５０内の空間温度はゾル−ゲル転移温度より高い温度のため、吐出された高分子溶液がゲル状態を保持する。
ゲルの積層物４０の層４２間の段差を取り除く方法は第１もしくは第２の実施形態と同様である。
【００３５】
（実施例３）
以上の方法により、空間温度４０℃に保持した恒温槽５０内において、ゾル−ゲル転移温度２５℃となるよう濃度調整したポロキサマー４０７水溶液を用いて、ノズル内径０．６１ｍｍのテーパ形状のポリエチレン製ノズルを装着したディスペンサ３５でステージ２０上に内径１８ｍｍ、外径２３ｍｍ、高さ１７ｍｍの円筒形のゲルの積層物４０を造形した。
次に、１０℃のジェットクーラーを用いて２分間冷却し、層４２間の段差を取り除いて得られた鋳型は、積層によって生じる層４２間の段差の凹部の深さは、冷却前は２５０μｍであったものが、１００μｍとなった。
【００３６】
なお、第２の実施形態のようにゾル状態で吐出し、ステージ２０を加熱して積層物４０をゲル化する場合、下層部と比べて上層部の温度が低くなり易い。そのため、積層を続けて積層物４０が高くなった場合、上層部ほど、高分子溶液を吐出してからゲル化するまでの時間が長くなり、１層分積層するための所要時間が長くなる問題がある。
この点、第３の実施形態では、雰囲気が用いる高分子溶液のゾル−ゲル転移温度よりも高く、したがって、用いる高分子溶液のゾル−ゲル転移温度によらずゲル状態で吐出するため、積層高さに関わらず積層時間が安定した鋳型を形成することができる。
以上の方法により、高分子溶液のゾル−ゲル転移温度が室温以上および室温以下のいずれの場合でも適応した鋳型形成を行える。
【００３７】
［第４の実施形態］
次に、鋳型の注入口が狭く、ゲルを積層した後から内壁を冷却することが困難な形状の鋳型を形成するための方法について説明する。積層造形装置１は第３の実施形態と同様である。
以下の工程１〜工程４でゲルを積層し、鋳型を形成する。
即ち、
工程１．ステージ２０上にゲルを１層ないし数層積層する。
図９は、ステージ２０上にゲルを１層ないし数層積層して得られる積層物４０の断面を示す図である。
工程２．ゲルの表面を冷風Ｃにより冷却し、層４２間の段差を取り除く。
図１０は、ゲルの表面を冷却し、層４２間の段差を取り除いた状態を示す積層物４０の断面図である。
【００３８】
工程３．積層したゲルの上に再度ゲルを１層ないし数層積層する。
図１１は、積層したゲルの上に再度ゲルを１層ないし数層積層した状態を示す積層物４０の断面図である。
工程４．積層したゲルの最上段付近の表面を冷却し、層４２間の段差を取り除く。
図１２は、積層したゲルの最上段付近の表面を冷却し、層４２間の段差を取り除いた状態を示す積層物４０の断面図である。
鋳型は、以上の工程１〜工程４を繰り返すことにより作成される。
【００３９】
（実施例４）
以上の方法により、空間温度４０℃に保持した恒温槽内において、ゾル−ゲル転移温度２５℃となるよう濃度調整したポロキサマー４０７水溶液を用いて、ノズル内径０．６１ｍｍのテーパ形状のポリエチレン製ノズルを装着したディスペンサ３５でステージ２０上に積層造形した。３層積層する毎に１０℃のジェットクーラーを用いて３０秒間冷却し、層４２間の段差を取り除いた。得られた鋳型は、内径１８ｍｍ、外径２３ｍｍ、高さ１７ｍｍの円筒形であり、積層によって生じる層４２間の段差の凹部の深さが１１０μｍとなった。
【００４０】
この方法では、ゲルを積層し終えた時点で既に層４２間の凹凸を取り除いた鋳型を形成することができる。また、表面を冷却する工程は、常に積層中の最上段付近であるため、積層後の注入口の大きさや形状によらず冷却可能である。
【００４１】
次にモデル材の溶液を注入する方法について説明する。
温度応答性ハイドロゲルの積層物４０である鋳型をゾル−ゲル転移温度以上に保持した状態において、鋳型の開口部に未硬化のモデル材の溶液４９を注入する（図１３）。
鋳型をゾル−ゲル転移温度以上の温度に保持する方法は、鋳型を積層造形する際の手段と同様である。モデル材の溶液４９を注入する手段６０は、ピペット、スポイト、シリンジ、空圧式ディスペンサ、インクジェットなどが挙げられるが、特に制限されない。
【００４２】
次にモデル材および硬化（固化）方法について説明する。
モデル材は、鋳型用ゲルのゾル−ゲル転移温度以上の温度領域において硬化する材料であれば、特に制限されない。また、モデル材は、内部に粒子等の固形物が分散されていても構わない。
モデル材の硬化方法は、モデル材の種類によって、放熱、ＵＶ（紫外線）照射、架橋剤の添加、などが挙げられるが、特に制限されない。放熱によって硬化するモデル材としてアガロースゲルやカラギーナンゲル、ゼラチンゲルなどが挙げられる。これらのゲルを溶解温度以上に加熱して溶解し、鋳型に注入して鋳型の温度まで放熱することによってゲル化させても良い。
また、ＵＶ照射で硬化するモデル材としてＰＤＭＳ（ポリジメチルシロキサン）等が挙げられる。
架橋剤の添加による硬化方法としては、アルギン酸ナトリウム水溶液に塩化カルシウムを添加する、ポリビニルアルコール水溶液にホウ砂を添加する、などが挙げられる。
注入前に架橋剤を添加しておき、徐々に硬化する反応を利用して注入後に硬化させる方法を用いてもよい。アルジネート印象材と呼ばれる、アルギン酸ナトリウムと難溶性カルシウム塩、キレート剤とが混合された粉末に対して水を添加し混合すると、数分〜十数分で徐々に硬化する特性がある。アルジネート印象材を水に混合して直ちに鋳型に注入し、数分〜十数分放置することによってモデル材を硬化させてもよい。
ただし、本発明はもろいモデル材に対して特に有効な成型方法であるが、モデル材および硬化方法は限り特に限定しない。鋳型（積層物４０）に注入され、硬化したモデル材５１を図１４に示す。
【００４３】
次に目的形状に鋳造したモデル材と鋳型とを分離する方法、即ち離型方法について説明する。
鋳型を除去することで離型する方法としては、力学的な除去方法と、ゾル化による除去方法が挙げられる。形成した鋳型は脆く可塑性があるため、ピンセットやコテで取り除くことも可能である。ただし、モデル材に対して力学的負荷が生じる。そのため、鋳型を冷却してゾル化し、除去することが望ましい。鋳型用ゲルは温度応答性ゾル−ゲル転移材料から成るため、鋳型は鋳型用ゲルのゾル化温度未満まで冷却することによってゾル化してゾル状態４５となり、流出する（図１５）。
冷却する手段は、冷蔵庫・冷凍庫に入れて放置する、冷却物を鋳型に当てる、水に漬ける、などが挙げられるが、鋳型を冷却できる手段であれば特に制限されない。
この方法においては、鋳造したモデル材５１に対する力学的負荷がなく、鋳型用ゲルの構造物（積層物４０）も流出により容易に除去できる。
【００４４】
（実施例５）
周囲を氷で冷却したビーカーを用いて１０℃以下に保持した純水に対し、温度応答性のハイドロゲル形成性高分子としてポロキサマー407（ＢＡＳＦジャパン株式会社、Kolliphor(商標) P407）を添加し、攪拌溶解させた水溶液Ａを作成した。ポロキサマー407の濃度が25重量％となった。
ゾル−ゲル転移温度１５℃である水溶液Ａを３７℃に昇温して透明なゲルを得た。
４℃の水溶液Ａを容積１０ｍＬのシリンジに充填し、先端内径２５０μｍのシリンジノズル（武蔵エンジニアリング株式会社製）を取り付けた。室温２０℃下において、シリンジを１０分室温放置して水溶液Ａをゲル化させた。シリンジを圧縮空気式ディスペンサ（武蔵エンジニアリング株式会社：ML-5000XII）を用いて加圧し、シリンジノズル先端から水溶液Ａのゲルを吐出した。
シリンジノズル下部にステージと、ステージの上にＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）フィルムを敷き、ステージとシリンジとを相対移動させることによってＰＥＴフィルム上に水溶液Ａのゲルの鋳型を形成した。ＰＥＴフィルム６０上の鋳型７０の概略図を図１６に示す。鋳型７０は円筒形状であり、外径６．０ｍｍ、厚みが１．５ｍｍ、全体の高さが１０ｍｍとなった。
モデル材として、κ-カラギーナン（三晶株式会社、CSK-01）を７０℃の水に２重量％濃度で溶解した水溶液Ｂを調整した。
水溶液Ｂの一部を取り出し、４０℃まで冷却した後、水溶液Ａのゲルの構造物の開口部にスポイトで注入し、室温で３０分放置して水溶液Ｂをゲル化させた。
鋳型７０と鋳造物が合わさった円柱状の構造物Ｄを基材のＰＥＴフィルムと一緒に４℃の冷蔵庫に入れて２時間放置した。冷蔵庫から取り出し、得られた水溶液Ｂのゲルの鋳造物の概略図を図１７に示す。外径３ｍｍ、高さ１０ｍｍの円柱状の鋳造物８０が得られた。
実施例５より、温度応答性ハイドロゲルの鋳型により、モデル材を鋳造できることが分かった。
【００４５】
（実施例６）
室温２０℃下において、１０℃以下に冷却した水溶液Ａを容積１０ｍＬのシリンジに充填し、先端内径２５０μｍのシリンジノズル（武蔵エンジニアリング株式会社製）を取り付けた。シリンジを１０分室温放置して水溶液Ａをゲル化させた。シリンジを圧縮空気式ディスペンサ（武蔵エンジニアリング株式会社：ML-5000XII）を用いて加圧し、シリンジノズル先端から水溶液Ａのゲルを吐出した。
シリンジノズル下部にステージと、ステージの上にＰＥＴフィルムを敷き、ステージとシリンジとを相対移動させることによってＰＥＴフィルム上に水溶液Ａのゲルの鋳型を形成した。ＰＥＴフィルム６０上の鋳型９０の概略図を図１８に示す。鋳型９０は円筒と柱の形状であり、円筒の外径１８mm、厚みが３mm、柱の外径６mm、全体の高さは１０mmとなった。
モデル材として、アルギン酸ナトリウム（株式会社キミカ、IL-2）２重量％水溶液、第二りん酸カルシウム２重量％水溶液、クエン酸４重量％水溶液、径１０μｍのポリアクリル粒子（綜研化学株式会社、MX-1000）をそれぞれ５：１：１：１で混合した水溶液Ｅを作成した。
作成した水溶液Ｅをただちに水溶液Ａのゲルの構造物の円筒と柱との隙間にスポイトで注入し、室温で１５分放置して水溶液Ｅを硬化させた。
その後、水溶液Ａのゲルの構造物と、硬化した水溶液ＥとをＰＥＴ基材ごと４℃の冷水に沈めた。３０分静置した後に水中から水溶液Ｃの硬化した構造物を取り出した。
得られた水溶液Ｅの硬化した鋳造物の概略図を図１９に示す。
外径１２ｍｍ、内径６ｍｍ、長さ１０ｍｍの円筒状の構造物１００が得られた。得られた円筒状の構造物は、アルギン酸のハイドロゲルにポリアクリル粒子が分散して全体が白濁した形態であった。
【００４６】
以上、本発明の実施形態及び実施例について説明したが、これによれば、
（１）温度応答性ハイドロゲルの鋳型をオンデマンドに形成できるため、オンデマンドに脆い材料を鋳造成型できる。
（２）鋳型を冷却するだけで離型できるため、鋳造したモデル材への力学的負荷なく離型できる。
（３）モデル材の溶液に粒子を含ませた場合は、粒子を分散や沈降させたモデル材を鋳造できる。
（４）形成した層の一部をゾル化することで、ゾル化した高分子溶液が層間の段差の間に流れ込み、層間の段差を取り除く。そのため、鋳型内部が平滑化し、寸法精度の良い鋳型を作成することができる。
（５）鋳型の作成方法においては、ゲル状態の高分子溶液を吐出してゲルを積み重ねることにより鋳型を形成することができる。
（６）ゾル状態の高分子溶液を吐出し、且つ吐出後にゲル化するため、ゲルを積み重ねることにより鋳型を形成できる。
（７）積層途中および積層終了後において、ゲルの積層物を一時的に冷却する温度を０℃以上、且つ、ゾル−ゲル転移温度より５℃以上低い温度にすることにより、凍結を防ぎつつ、表面をゾル化し、寸法精度を向上することができる。
（８）積層途中および積層終了後においてゲルの積層物を一時的に冷却する時間を５秒以上１０分以内にすることにより、過剰な冷却によるゲルの積層物の破壊を防ぎつつ、表面をゾル化し、寸法精度を向上することができる。
（９）冷却手段として、ゲルの積層物に冷風を当てる、冷蔵庫に入れる、冷却したコテを当てる、積層物をステージから外して室温下に置く、のいずれかの手段を用いることで、ゲルの積層物をゾル−ゲル転移温度以下に冷却でき、寸法精度を向上することが出来る。
（１０）ゲルの積層物を冷却する冷却手段としてジェットクーラーの冷風を用いることで、鋳型が入り組んだ形状であっても冷却でき、寸法精度を向上することが出来る。
（１１）吐出した高分子溶液を加熱することで、ゾル−ゲル転移温度が室温より高い高分子溶液をゲル化し、ゲルの層を積層することができる。
（１２）液滴機構、液滴吐出手段、ステージ、液滴吐出手段とステージとを相対移動させる駆動部と、を備えた、積層造形装置のため、ゲルの鋳型を積層造形できる。また、積層物冷却手段を備えることで、積層造形した鋳型を一時的にゾル化し、寸法精度を向上することができる。
【符号の説明】
【００４７】
１・・・積層造形装置、１０・・・液滴吐出機構、１２・・・液滴吐出手段、２０・・・ステージ、２２・・・加熱機構、３０・・・駆動部、３５・・・ディスペンサ、４０・・・積層物、４２・・・層、５０・・・恒温槽。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００４８】
【特許文献１】特表２０１３−５４２７２８号公報
【特許文献２】特許５０１９８５１号公報
【特許文献３】特許５２６４１０３号公報
【図１】
2017136829.tif 000003
【図２】
2017136829.tif 000004
【図３】
2017136829.tif 000005
【図４】
2017136829.tif 000006
【図５】
2017136829.tif 000007
【図６】
2017136829.tif 000008
【図７】
2017136829.tif 000009
【図８】
2017136829.tif 000010
【図９】
2017136829.tif 000011
【図１０】
2017136829.tif 000012
【図１１】
2017136829.tif 000013
【図１２】
2017136829.tif 000014
【図１３】
2017136829.tif 000015
【図１４】
2017136829.tif 000016
【図１５】
2017136829.tif 000017
【図１６】
2017136829.tif 000018
【図１７】
2017136829.tif 000019
【図１８】
2017136829.tif 000020
【図１９】
2017136829.tif 000021