(57)【要約】  【課題】  長期間に亘って繊維を案内しても、接糸面の摩擦係数を低く維持することができる繊維ガイドを提供する。  【解決手段】  本開示の繊維ガイドは、繊維と接触する、酸化アルミニウム質セラミックスからなる接糸面を有し、該接糸面において、円相当径が５μｍ以下である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が８面積％以上１５面積％以下であり、円相当径が２５μｍ以上である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が６０面積％以上８０面積％以下である。【選択図】  図１
2017179620.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維と接触する、酸化アルミニウム質セラミックスからなる接糸面を有し、該接糸面において、円相当径が５μｍ以下である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が８面積％以上１５面積％以下であり、円相当径が２５μｍ以上である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が６０面積％以上８０面積％以下である繊維ガイド。
【請求項２】
前記接糸面において、酸化アルミニウムの結晶粒子の累積分布曲線における累積９０面積％のときの円相当径（Ｄ９０）が３５μｍ以上５０μｍ以下である請求項１に記載の繊維ガイド。
【請求項３】
酸化アルミニウムの結晶粒子にマグネシウムおよびチタンが固溶しており、前記酸化アルミニウムの結晶粒子を構成する全成分１００質量％のうち、前記チタンが酸化物換算で０．３質量％以上１．９７質量％以下固溶し、前記マグネシウムが酸化物換算で０．１質量％以上０．９４質量％以下固溶し、前記チタンの酸化物換算での固溶量をＭ１、前記マグネシウムの酸化物換算での固溶量をＭ２とすると、Ｍ１／Ｍ２が１以上４以下である請求項１または請求項２に記載の繊維ガイド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、繊維ガイドに関する。
【背景技術】
【０００２】
繊維の案内においては、ローラーガイド、オイリングノズル、ロッドガイドおよびトラバースガイドと呼ばれる様々な形状の繊維ガイドが繊維機械に取り付けられ使用されている。そして、繊維と接触する繊維ガイドの表面（以下、接糸面という。）を構成する材質としては、耐磨耗性および耐熱性に優れているセラミックスが用いられている。特に、セラミックスの中でも、酸化アルミニウム質セラミックスを接糸面に用いた繊維ガイドが知られている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、ビッカース硬さＨＶが１９００以上であり、酸化アルミニウムからなるガイドが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００３−２１３５２２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
近年、繊維の生産効率の向上のために、繊維の送り速度が１０００〜１００００ｍ／分と極めて高速化してきている。そして、繊維の送り速度が高速化したことで、接糸面との摩擦によって繊維に傷やほつれ等のダメージが発生しやすくなってきている。よって、長期間に亘って、繊維にダメージが発生することを抑制できる、接糸面の摩擦係数が低い繊維ガイドが求められている。
【０００６】
本開示は、このような事情に鑑みて案出されたものであり、長期間に亘って繊維を案内しても、接糸面の摩擦係数を低く維持することができる繊維ガイドを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本開示の繊維ガイドは、繊維と接触する、酸化アルミニウム質セラミックスからなる接糸面を有し、該接糸面において、円相当径が５μｍ以下である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が８面積％以上１５面積％以下であり、円相当径が２５μｍ以上である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が６０面積％以上８０面積％以下である。
【発明の効果】
【０００８】
本開示の繊維ガイドは、長期間に亘って繊維を案内しても、接糸面の摩擦係数を低く維持できることから、繊維にダメージが発生することを抑制できるものである。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本開示の繊維ガイドの一例を模式的に示す、（ａ）はローラーガイドの斜視図であり、（ｂ）はオイリングノズルの斜視図であり、（ｃ）はロッドガイドの斜視図であり、（ｄ）はトラバースガイドの斜視図である。
【図２】摺動試験装置の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本開示の繊維ガイドについて、図面を参照しながら詳細に説明する。
【００１１】
最初に、繊維ガイドの代表的な種類について、図１を参照しながら説明する。まず、図１（ａ）に示すローラーガイド１０ａは、Ｕ字溝の表面を接糸面として、回転することで繊維１を案内するものである。次に、図１（ｂ）に示すオイリングノズル１０ｂは、溝の底面を接糸面として、繊維１を接糸面に摺接させることで、繊維１にオイルを付着させるものである。また、図１（ｃ）に示すロッドガイド１０ｃは、外周面を接糸面として、繊維１を収束したり分離したりするものである。さらに、図１（ｄ）に示すトラバースガイド１０ｄは、溝の表面を接糸面として、この接糸面を通過する繊維１の進行方向を繊維１が円筒状のパッケージの外周に巻き取られるように変えるものである。なお、以降の記載において、特定の繊維ガイドについて記載する場合を除き、繊維ガイドには「１０」の符号を付して説明する。
【００１２】
本開示の繊維ガイド１０は、接糸面が酸化アルミニウム質セラミックスからなる。このように、接糸面が酸化アルミニウム質セラミックスからなることで、接糸面が金属や樹脂からなる場合と比較して、耐磨耗性および耐熱性に優れていることから、繊維１にダメージが発生すること抑制することができる。
【００１３】
ここで、酸化アルミニウム質セラミックスとは、酸化アルミニウム質セラミックスを構成する全成分１００質量％のうち、酸化アルミニウムが９４質量％以上を占めるものである。そして、酸化アルミニウム質セラミックスであるか否かは、以下の方法により確認することができる。まず、Ｘ線回折装置（ＸＲＤ）を用いて測定し、得られた２θ（２θは、回折角度である。）の値よりＪＣＰＤＳカードを用いて同定することにより、酸化アルミニウムの存在を確認する。次に、ＩＣＰ（Inductively Coupled Plasma）発光分光分析装置（ＩＣＰ）を用いて、アルミニウム（Ａｌ）の定量分析を行なう。そして、ＩＣＰで測定したアルミニウムの含有量から酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）に換算した含有量が９４質量％以上であれば、酸化アルミニウム質セラミックスである。
【００１４】
なお、接糸面を酸化アルミニウム質セラミックスで構成する方法としては、接糸面を備える部材若しくは繊維ガイド１０自体を酸化アルミニウム質セラミックスで製造してもよいし、繊維ガイド１０の基体を金属や樹脂や酸化アルミニウム質セラミックス以外のセラミックス等で製造し、その表面を酸化アルミニウム質セラミックスでコーティングしてもよい。
【００１５】
そして、本開示の繊維ガイド１０は、接糸面において、円相当径が５μｍ以下である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が８面積％以上１５面積％以下であり、円相当径が２５μｍ以上である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が６０面積％以上８０面積％以下である。ここで、円相当径とは、酸化アルミニウムの結晶粒子の面積と等しい円に置き換えた場合における、円の直径を意味している。そして、円相当径が２５μｍ以上である酸化アルミニウムの結晶粒子が上記面積比率で存在することで、摩擦抵抗の要因となる酸化アルミニウムの結晶粒子間の結晶粒界が少なく、接触面の摩擦係数が低くなる。さらに、円相当径が２５μｍ以上である酸化アルミニウムの結晶粒子よりも相対的に強度が強い、円相当径が５μｍ以下である酸化アルミニウムの結晶粒子が上記面積比率で存在することで、接糸面にクラックが入りにくく、かつ進展しにくくなる。よって、このような構成を満たしていることで、本開示の繊維ガイド１０は、接糸面の摩擦係数が低いとともに、クラックの発生・進展を抑制できるものであることから、長期間に亘って摩擦係数を低く維持でき、繊維１にダメージが発生することを抑制できるものである。
【００１６】
ここで、接糸面において、円相当径が５μｍ以下または２５μｍ以上である酸化アルミ
ニウムの結晶粒子の占めるそれぞれの面積比率は、以下の方法で算出すればよい。
【００１７】
まず、電子線マイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）を用いて、接糸面の面分析を行なう。そして、面分析のカラーマッピングにより、アルミニウムの存在が確認され、その存在位置において、酸素が存在している結晶粒子を、酸化アルミニウムの結晶粒子とみなす。
【００１８】
次に、上述した面分析を行なった範囲と同じ箇所の写真を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて撮影する。そして、この写真において、酸化アルミニウムの結晶粒子の輪郭を黒く縁取る。ここで、縁取りの線の太さは、測定精度を向上させる観点から、０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下程度であることが好ましい。次に、縁取りを行なった写真を用いて、画像解析ソフト「Ａ像くん」（登録商標、旭化成エンジニアリング（株）製、なお、以降に画像解析ソフト「Ａ像くん」と記した場合、旭化成エンジニアリング（株）製の画像解析ソフトを示すものとする。）の粒子解析という手法を適用して画像解析を行なう。なお、「Ａ像くん」の解析条件としては、例えば結晶粒子の明度を「明」、２値化の方法を「自動」、シェーディングを「有」とすればよい。そして、この粒子解析によって、各酸化アルミニウムの結晶粒子の円相当径および面積が算出されるので、円相当径が５μｍ以下または２５μｍ以上である酸化アルミニウムの結晶粒子の面積をそれぞれ合計することで、面積比率を算出すればよい。
【００１９】
なお、上述の測定の際、接糸面における酸化アルミニウムの結晶粒子の輪郭が明確に判別できない場合には、接糸面を鏡面に加工した後、水酸化ナトリウム水溶液でエッチングするか、または１３５０〜１４３０℃で熱処理を行なうことで、酸化アルミニウムの結晶粒子の輪郭を明確にし、この面を接糸面と同じであるとみなして測定を行なってもよい。
【００２０】
また、本開示の繊維ガイド１０は、接糸面において、酸化アルミニウムの結晶粒子の累積分布曲線における累積９０面積％のときの円相当径（Ｄ９０）が３５μｍ以上５０μｍ以下であってもよい。ここで、酸化アルミニウムの結晶粒子の累積分布曲線とは、２次元のグラフにおける横軸を酸化アルミニウムの結晶粒子の円相当径、縦軸を酸化アルミニウムの結晶粒子の累積面積の百分率とした、酸化アルミニウムの結晶粒子の円相当径の累積分布を示す曲線をいい、酸化アルミニウムの結晶粒子の円相当径の分布範囲を示すものである。そして、このような構成を満たすならば、接糸面を構成する酸化アルミニウムの結晶粒子が、接糸面の摩擦係数を低くしつつ、クラックの発生・進展をよりさせにくいものとなることから、本開示の繊維ガイド１０は、さらに長期間に亘って、繊維１にダメージが発生することを抑制できるものとなる。
【００２１】
なお、酸化アルミニウムの結晶粒子のＤ９０は、上述の酸化アルミニウムの結晶粒子が占める面積比率の測定と同様の測定を行ない、その結果に基づいて、横軸を酸化アルミニウムの結晶粒子の円相当径、縦軸を酸化アルミニウムの結晶粒子の累積面積の百分率とした２次元のグラフを作成し、そのグラフから酸化アルミニウムの結晶粒子のＤ９０の値を読み取ればよい。
【００２２】
また、本開示の繊維ガイド１０は、酸化アルミニウムの結晶粒子にマグネシウムおよびチタンが固溶しており、酸化アルミニウムの結晶粒子を構成する全成分１００質量％のうち、チタンが酸化物換算で０．３質量％以上１．９７質量％以下固溶し、マグネシウムが酸化物換算で０．１質量％以上０．９４質量％以下固溶し、チタンの酸化物換算での固溶量をＭ１、マグネシウムの酸化物換算での固溶量をＭ２とすると、Ｍ１／Ｍ２が１以上４以下であってもよい。このように、チタンとマグネシウムとが上記固溶量で固溶していれば、酸化アルミニウムの結晶粒子の電気的中性が保たれるとともに、結晶格子の歪みが緩和されることで、酸化アルミニウムの結晶粒子の強度が高くなる。よって、このような構成を満たすことで、本開示の繊維ガイド１０は、クラックの発生・進展をさらに抑制でき
るものとなることから、さらに長期間に亘って摩擦係数を低く維持でき、繊維１にダメージが発生することを抑制できるものとなる。
【００２３】
ここで、チタンの酸化物換算での固溶量Ｍ１およびマグネシウムの酸化物換算での固溶量Ｍ２は、以下の方法で算出すればよい。まず、ＥＰＭＡを用いて、接糸面の面分析を行なう。そして、面分析のカラーマッピングにおいて、酸化アルミニウムの結晶粒子内にチタンおよびマグネシウムが存在していれば、酸化アルミニウムの結晶粒子にマグネシウムおよびチタンが固溶しているとみなしてよい。次に、ＥＰＭＡにより酸化アルミニウムの結晶粒子に電子線を照射し、チタンおよびマグネシウムの固溶量を測定する。そして、少なくとも１０個以上の酸化アルミニウムの結晶粒子において、チタンおよびマグネシウムの固溶量を測定し、その平均値を算出する。そして、チタンおよびマグネシウムの固溶量の平均値から、それぞれ酸化チタン（ＴｉＯ２）および酸化マグネシウム（ＭｇＯ）に換算することで、チタンの酸化物換算での固溶量Ｍ１およびマグネシウムの酸化物換算での固溶量Ｍ２を算出すればよい。
【００２４】
次に、接糸面の摩擦係数の測定方法について、図２を用いて説明する。図２に示す摺動試験装置は、ローラーＲ１、ローラーＲ２、繊維ガイド１０、ローラーＲ３およびローラーＲ４を備え、この順に繊維１を案内することができる装置であり、ローラーＲ２およびローラーＲ３には、テンション検出器（図示していない）が接続されている。
【００２５】
そして、この摺動試験装置を用いて繊維１を案内し、ローラーＲ２のテンション検出器によって検出されたテンションＴ１の測定値と、ローラーＲ３のテンション検出器によって検出されたテンションＴ２の測定値とを用いて、アモントンの法則の式（μ＝｛ｌｎ（Ｔ２−Ｔ１）｝／θ）で計算することにより摩擦係数（μ）を求めることができる。
【００２６】
なお、摩擦係数は、繊維１の種類、繊維１の形状、繊維１の走行速度、繊維１の張力、θ等の試験条件によって変化する。このため、摩擦係数の比較にあたっては、同じ試験条件で行なう必要がある。
【００２７】
次に、本開示の繊維ガイド１０の製造方法の一例について説明する。なお、ここでは繊維ガイド１０のうち、オイリングノズル１０ｂを例に挙げて説明する。
【００２８】
まず、平均粒径が異なる２種類の酸化アルミニウム（アルミナ）粉末Ａ、Ｂを用意する。ここで、アルミナ粉末Ａ、Ｂの平均粒径は、それぞれ０．２μｍ以上０．４μｍ以下、１．１μｍ以上１．５μｍ以下である。なお、アルミナ粉末Ａ、Ｂの平均粒径は、レーザー回折法により測定した値である。
【００２９】
次に、アルミナ粉末Ａ、Ｂ、焼結助剤および溶媒としての水を秤量し、これらを混合することで、スラリーを作製する。ここで、各粉末（アルミナ粉末Ａ、Ｂおよび焼結助剤）の割合は、各粉末の金属元素を酸化換算した質量合計１００質量％のうち、酸化アルミニウムが９４質量％以上９９．５質量％以下となるように調整する。
【００３０】
ここで、アルミナ粉末Ａが、焼成後に円相当径が２５μｍ以上の酸化アルミニウムの結晶粒子となりやすく、アルミナ粉末Ｂが、焼成後に円相当径が５μｍ以下の酸化アルミニウムの結晶粒子となりやすい。そこで、アルミナ粉末Ａおよびアルミナ粉末Ｂの割合を調整することで、接糸面において、円相当径が５μｍ以下である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が８面積％以上１５面積％以下となるようにし、円相当径が２５μｍ以上である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が６０面積％以上８０面積％以下となるようにする。
【００３１】
また、平均粒径が０．２μｍ以上０．３μｍ以下のアルミナ粉末Ａを使用すれば、接糸面において、酸化アルミニウムの結晶粒子の累積分布曲線における累積９０面積％のときの円相当径（Ｄ９０）を３５μｍ以上５０μｍ以下とすることができる。
【００３２】
また、焼結助剤としては、酸化珪素（ＳｉＯ２）粉末、酸化チタン（ＴｉＯ２）粉末、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）粉末、炭酸マグネシウム（ＭｇＣＯ３）粉末等を用いることができる。そして、焼結助剤として、酸化チタン粉末および炭酸マグネシウム粉末を用い、酸化チタン粉末および炭酸マグネシウム粉末の添加量を調整することで、酸化アルミニウムの結晶粒子を構成する全成分１００質量％のうち、チタンを酸化物換算で０．３質量％以上１．９７質量％以下固溶させ、マグネシウムを酸化物換算で０．１質量％以上０．９４質量％以下固溶させ、チタンの酸化物換算での固溶量をＭ１、マグネシウムの酸化物換算での固溶量をＭ２とした際のＭ１／Ｍ２を１以上４以下とすることができる。
【００３３】
次に、得られたスラリーにバインダーを添加した後、スプレードライヤーを用いて、噴霧乾燥を行なうことで顆粒を作製する。
【００３４】
そして、この顆粒をメカプレスに投入して、圧力を加えて所定の形状の成形体を作製する。そして、この成形体に切削加工を行ない、オイリングノズルの形状とする。なお、同じ原料から作製したペレットを用いてインジェクション成形法で成形体を作製しても構わない。
【００３５】
次に、得られたオイリングノズル形状の成形体を、大気雰囲気中で最高温度を１５００〜１６００℃とし、この最高温度での保持時間を２〜５時間として焼成することで、本開示のオイリングノズル１０ｂを得る。
【００３６】
また、本開示は上述の実施の形態に限定されるものではなく、本開示の要旨を逸脱しない範囲において種々の変更、改良等が可能である。
【実施例１】
【００３７】
接糸面において、円相当径が５μｍ以下または２５μｍ以上である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が異なるオイリングノズルを作製した。そして、これらのオイリングノズルにおいて摺動試験を行ない、接糸面の摩擦係数の比較を行なった。
【００３８】
まず、表１に示すように、平均粒径が異なる２種類のアルミナ粉末Ａ、Ｂを用意した。次に、各粉末（アルミナ粉末Ａ、Ｂおよび焼結助剤）を、各粉末の金属元素を酸化換算した質量合計１００質量％のうち、酸化アルミニウムが９６．７６質量％となるように秤量し、これに水を加え混合することで、スラリーを作製した。ここで、アルミナ粉末ＡおよびＢは、アルミナ粉末ＡおよびＢの質量合計１００質量％のうち、表１に示す割合となるようにした。また、焼結助剤としては、酸化チタンが１．６１質量％、酸化マグネシウムが１．６３質量％となるように、酸化チタン粉末および炭酸マグネシウム粉末を混合した混合粉末を用いた。
【００３９】
次に、得られたスラリーにバインダーを添加した後、スプレードライヤーを用いて、噴霧乾燥を行なうことで顆粒を作製した。
【００４０】
そして、この顆粒をメカプレスに投入して、メカプレスにより成形体を作製した後、切削加工を行なうことでオイリングノズル形状の成形体を得た。
【００４１】
次に、得られたオイリングノズル形状の成形体を、大気雰囲気中で最高温度を１５７０℃とし、この最高温度での保持時間を３時間として焼成することで、各試料を得た。
【００４２】
そして、各試料の接糸面における、円相当径が５μｍ以下または２５μｍ以上である酸化アルミニウムの結晶粒子の占めるそれぞれの面積比率を、以下の方法で算出した。
【００４３】
まず、ＥＰＭＡを用いて、接糸面の面分析を行なった。そして、面分析のカラーマッピングにより、アルミニウムの存在が確認され、その存在位置において、酸素が存在している結晶粒子を、酸化アルミニウムの結晶粒子とみなした。
【００４４】
次に、上述した面分析を行なった範囲と同じ箇所についてＳＥＭで撮影した写真を用いて、酸化アルミニウムの結晶粒子の輪郭を黒く縁取った。次に、縁取りを行なった写真を用いて、画像解析ソフト「Ａ像くん」の粒子解析という手法を適用して画像解析を行なった。なお、「Ａ像くん」の解析条件としては、結晶粒子の明度を「明」、２値化の方法を「自動」、シェーディングを「有」とした。そして、この粒子解析によって、各酸化アルミニウムの結晶粒子の円相当径および面積を算出し、円相当径が５μｍ以下または２５μｍ以上である酸化アルミニウムの結晶粒子の面積をそれぞれ合計することで、面積比率を算出した。
【００４５】
次に、各試料で繊維を案内する摺動試験を行ない、各試料の接糸面の摩擦係数を求めた。まず、図２に示す摺動試験装置に各試料をセットした。そして、下記の条件で、繊維を案内し、摺動試験の開始時および１０００時間経過後の摩擦係数を測定した。
繊維の種類：ナイロン（７５デニール）
繊維の走行速度：１０００ｍ／分
繊維の張力：５０ｇｆ
θ：９０°
結果を表１に示す。
【００４６】
【表１】
2017179620.tif 000003
【００４７】
表１に示す結果から、試料Ｎｏ．３〜７は、摺動試験の開始時の摩擦係数が０．３２以下と低いとともに、１０００時間経過後の摩擦係数も０．３４と低いものであった。このことから、接糸面において、円相当径が５μｍ以下である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が８面積％以上１５面積％以下であり、円相当径が２５μｍ以上である酸化アルミニウムの結晶粒子の占める面積比率が６０面積％以上８０面積％以下である繊維ガイドならば、接糸面の摩擦係数が低く、長期間に亘って摩擦係数を低く維持できることが分かった。
【実施例２】
【００４８】
次に、接糸面において、酸化アルミニウムの結晶粒子の累積分布曲線における累積９０面積％のときの円相当径（Ｄ９０）が異なるオイリングノズルを作製した。そして、これ
らのオイリングノズルにおいて摺動試験を行ない、接糸面の摩擦係数の比較を行なった。なお、作製方法としては、アルミナ粉末Ａの平均粒径を表２に示すものとしたこと以外は実施例１の試料Ｎｏ.５の作製方法と同様であり、試料Ｎｏ.１０は、実施例１の試料Ｎｏ.５と同じ試料である。
【００４９】
次に、各試料の接糸面における酸化アルミニウムの結晶粒子のＤ９０を、実施例１の酸化アルミニウムの結晶粒子が占める面積比率の測定と同様の測定を行ない、その結果に基づいて、横軸を酸化アルミニウムの結晶粒子の円相当径、縦軸を酸化アルミニウムの結晶粒子の累積面積の百分率とした２次元のグラフを作成し、そのグラフから酸化アルミニウムの結晶粒子のＤ９０の値を読み取ることで算出した。
【００５０】
次に、実施例１と同様の摺動試験を行ない、摺動試験の開始時および１０００時間経過後における、各試料の接糸面の摩擦係数を求めた。結果を表２に示す。
【００５１】
【表２】
2017179620.tif 000004
【００５２】
表２に示す結果から、試料Ｎｏ．１１〜１３は、摺動試験の開始時の摩擦係数が０．２９と低いとともに、１０００時間経過後の摩擦係数も０．３１と低いものであった。このことから、接糸面において、酸化アルミニウムの結晶粒子の累積分布曲線における累積９０面積％のときの円相当径（Ｄ９０）が３５μｍ以上５０μｍ以下である繊維ガイドならば、接糸面の摩擦係数がより低く、さらに長期間に亘って摩擦係数を低く維持できることが分かった。
【実施例３】
【００５３】
次に、酸化アルミニウムの結晶粒子おける、チタンの酸化物換算での固溶量Ｍ１およびマグネシウムの酸化物換算での固溶量Ｍ２が異なるオイリングノズルを作製した。そして、これらのオイリングノズルにおいて摺動試験を行ない、接糸面の摩擦係数の比較を行なった。なお、作製方法としては、各粉末（アルミナ粉末Ａ、Ｂおよび焼結助剤）を、各粉末の金属元素を酸化換算した質量合計１００質量％のうち、表３に示す酸化チタンおよび酸化マグネシウムの含有量となるように調整したこと以外は実施例２の試料Ｎｏ.１２の
作製方法と同様であり、試料Ｎｏ.２７は、実施例２の試料Ｎｏ.１２と同じ試料である。
【００５４】
次に、各試料における、チタンの酸化物換算での固溶量Ｍ１およびマグネシウムの酸化物換算での固溶量Ｍ２を、以下の方法で算出した。まず、ＥＰＭＡを用いて、各試料の接糸面における酸化アルミニウムの結晶粒子に電子線を照射し、チタンおよびマグネシウムの固溶量を測定した。そして、少なくとも１０個以上の酸化アルミニウムの結晶粒子において、チタンおよびマグネシウムの固溶量を測定し、その平均値を算出した。そして、その平均値から、それぞれ酸化チタン（ＴｉＯ２）および酸化マグネシウム（ＭｇＯ）に換算することで、チタンの酸化物換算での固溶量Ｍ１およびマグネシウムの酸化物換算での固溶量Ｍ２を算出した。
【００５５】
次に、実施例１と同様の摺動試験を行ない、摺動試験の開始時および１０００時間経過後における、各試料の接糸面の摩擦係数を求めた。結果を表３に示す。
【００５６】
【表３】
2017179620.tif 000005
【００５７】
表３に示す結果から、試料Ｎｏ．１８〜２５は、摺動試験の開始時の摩擦係数が０．２８以下と低いとともに、１０００時間経過後の摩擦係数も開始時の摩擦係数と変化がないものであった。このことから、チタンが酸化物換算で０．３質量％以上１．９７質量％以下固溶し、マグネシウムが酸化物換算で０．１質量％以上０．９４質量％以下固溶し、チタンの酸化物換算での固溶量Ｍ１とマグネシウムの酸化物換算での固溶量Ｍ２との比Ｍ１／Ｍ２が１以上４以下であるである繊維ガイドならば、接糸面の摩擦係数がさらに低く、非常に長期間に亘って摩擦係数を低く維持できることが分かった。
【符号の説明】
【００５８】
１：繊維
１０ａ：ローラーガイド
１０ｂ：オイリングノズル
１０ｃ：ロッドガイド
１０ｄ：トラバースガイド
１０：繊維ガイド
【図１】
2017179620.tif 000006
【図２】
2017179620.tif 000007