(57)【要約】      （修正有）【課題】ガスタービンに対する新規の材料の適用、ならびに減じられた特定の密度および頑丈な機械的強度を有するガスタービンの構成部材を製造する新規の方法を提供する。【解決手段】ガスタービン部分の複数に分割された部分１０ａ，１０ｂ，１０ｃのうちの少なくとも１つが、化学式Ｍn+1ＡＸnを有するＭＡＸ相と呼ばれる３成分セラミックから形成されており、ここで、ｎ＝１，２または３であり、Ｍは、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｓｃ、Ｔａなどの前周期遷移金属であり、Ａは、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｇａ、Ｇｅ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｔｌ、ＰｂなどのＡ群元素であり、ＸはＣおよび／またはＮであり、ここで、Ｍは４０〜６０ａｔ％の範囲であり、Ａは１０〜３０ａｔ％の範囲であり、Ｘは２０〜４０ａｔ％の範囲であり、０〜２０％は、不純物または酸化された他の元素であり、前記分割された部分は結合されていることによって達成される。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
特にガスタービン内で高温および遠心力に曝されるガスタービン部分（１０）において、前記ガスタービン部分（１０）が、複数の分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）を含み、前記分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）のうちの少なくとも１つが、化学式Ｍn+1ＡＸnを有するＭＡＸ相と呼ばれる３成分セラミックから形成されており、ここで、ｎ＝１，２または３であり、Ｍは、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｓｃ、Ｔａなどの前周期遷移金属であり、Ａは、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｇａ、Ｇｅ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｔｌ、ＰｂなどのＡ群元素であり、ＸはＣおよび／またはＮであり、ここで、Ｍは４０〜６０ａｔ％の範囲であり、Ａは１０〜３０ａｔ％の範囲であり、Ｘは２０〜４０ａｔ％の範囲であり、Ｍ＋Ａ＋Ｘは８０〜１００％の範囲であり、０〜２０％は、上記に示されていない、不純物または酸化の結果である他の元素であり、前記分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）は結合されていることを特徴とする、ガスタービン部分（１０）。
【請求項２】
前記分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）は、前記分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）を固定するために、ボルト留め、ろう付けおよびインターロックまたはこれらの方法の組合せによって結合されている、請求項１記載のガスタービン部分。
【請求項３】
前記ＭＡＸ相は、１つの相Ｔｉ2ＡｌＣであるか、または２つの相Ｔｉ2ＡｌＣおよびＴｉ3ＡｌＣ2の組成物であり、Ｔｉ2ＡｌＣ相の範囲は６０〜９５％である、請求項１記載のガスタービン部分。
【請求項４】
前記ＭＡＸ相は、１つの相Ｔｉ3ＳｉＣ2であるか、または２つの相Ｔｉ3ＳｉＣ2およびＴｉ4ＳｉＣ3の組成物であり、Ｔｉ3ＳｉＣ2相の範囲は６０〜９５％である、請求項１記載のガスタービン部分。
【請求項５】
前記ＭＡＸ相は、２つの主な相Ｔｉ3ＳｉＣ2およびＴｉ2ＡｌＣの混合物であり、Ｔｉ3ＳｉＣ2の範囲は４０〜９０％であり、２つのＭＡＸ相は、５０〜１００％の範囲であり、０〜２０％は他のＭＡＸ相または元素である、請求項１記載のガスタービン部分。
【請求項６】
前記ガスタービン部分（１０）は、異なる結晶配向を有する複数の分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）を組み合わせることによって、異方性材料特性を有する、請求項１記載のガスタービン部分。
【請求項７】
前記分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）のうちの１つにおいて、前記結晶配向は、遠心力（ＣＦ）の方向であり、別の分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）において、前記結晶配向は遠心力（ＣＦ）の方向に対して垂直である、請求項６記載のガスタービン部分。
【請求項８】
前記ガスタービン部分（１０）は、異なる配向の繊維を有する複数の分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）を組み合わせることによって、異方性材料特性を有する、請求項１記載のガスタービン部分。
【請求項９】
前記ガスタービン部分は、ロータヒートシールド（１０）である、請求項１記載のガスタービン部分。
【請求項１０】
請求項１記載のガスタービン部分（１０）を製造する方法において、
ａ）化学式Ｍn+1ＡＸnを有するＭＡＸ相と呼ばれる３成分セラミックであって、ここで、ｎ＝１，２または３であり、Ｍは、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｓｃ、Ｔａなどの前周期遷移金属であり、Ａは、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｇａ、Ｇｅ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｔｌ、ＰｂなどのＡ群元素であり、ＸはＣおよび／またはＮであり、ここで、Ｍは４０〜６０ａｔ％の範囲であり、Ａは１０〜３０ａｔ％の範囲であり、Ｘは２０〜４０ａｔ％の範囲であり、Ｍ＋Ａ＋Ｘは８０〜１００％の範囲であり、０〜２０％は、上記に示されていない、不純物または酸化の結果である他の元素である、３成分セラミックを提供するステップと、
ｂ）複数の分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）であって、該分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）のうちの少なくとも１つが前記ＭＡＸ相から形成されている、複数の分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）を製造するステップと、
ｃ）前記ガスタービン部分（１０）を組み立てるために前記分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）を結合するステップと、を含むことを特徴とする、請求項１記載のガスタービン部分（１０）を製造する方法。
【請求項１１】
前記結合するステップｃ）は、前記分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）を固定するために、ボルト留め、ろう付けおよびインターロックまたはこれらの組合せを含む、請求項１０記載の方法。
【請求項１２】
異なる結晶配向を有する分割された部分（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）を、異方性材料特性を有するガスタービン部分（１０）を得るように組み合わせる、請求項１０記載の方法。
【請求項１３】
前記異方性材料特性を有するガスタービン部分（１０）を得るために繊維を使用する、請求項１０記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
発明の背景
本発明は、ガスタービンの技術に関する。本発明は、請求項１の前提部に記載のガスタービン部分に関する。
【０００２】
本発明はさらに、このようなガスタービン部分を製造する方法に関する。
【０００３】
従来技術
今日、高効率ガスタービンは極めて高い高温ガス温度で作動する。高温ガスタービン部分用の実際の材料は、約８ｇ／ｃｍ3の密度を有するニッケル超合金である。この比較的高い密度は、様々なロータ部分、例えばブレードに高い遠心力を生じる。この問題は、ガスタービンが大きくなるほど顕著となる。
【０００４】
他方で、約４ｇ／ｃｍ3の低い密度を有することができる３成分セラミック、いわゆるＭＡＸ相が公知である。
【０００５】
この材料の詳細は、例えば、M.Radovic およびM.W.Barsoumの記事、「ＭＡＸ相：金属とセラミック間のギャップのブリッジング」、American Ceramic Society Bulletin、第９２巻、第３号、第２０頁〜第２７頁（２０１３年４月）において出版されている。
【０００６】
米国特許出願公開第２０１０／００５５４９２号明細書（ＵＳ２０１０／００５５４９２Ａ１）は、化学式Ｍn+1ＡＸnを有するＭＡＸ相材料であって、この場合、Ｍは前周期遷移金属であり、ＡはＡ群元素であり、ＸはＣおよびＮの一方または両方であり、ｎ＝１−３であり、ＭＡＸ相材料は複数の孔を規定している、ＭＡＸ相材料と、低融点金属を含む金属成分であって、この金属は孔の少なくとも幾つかを占めている、金属成分とを含む組成を開示している。化学式Ｍn+1ＡＸnを有する粒子状材料を含む多孔質未焼結体を提供し、ここで、Ｍは前周期遷移金属であり、ＡはＡ群元素であり、ＸはＣおよびＮの一方または両方であり、ｎ＝１−３であり、未焼結体の孔の少なくとも幾つかに低融点金属を浸潤させ、これにより、複合材料を提供することを含む方法も開示されている。
【０００７】
過去には、ガスタービンの技術分野におけるＭＡＸ相の使用が考えられてきた。
【０００８】
米国特許第８１９２８５０号明細書（ＵＳ８１９２８５０Ｂ２）は、燃焼タービン構成部材基板と、燃焼タービン構成部材基板におけるボンドコーティングとを有する燃焼タービン構成部材を開示している。ボンドコーティングは、Ｍn+1ＡＸn（ｎ＝１，２，３）を含んでもよく、ここで、Ｍは、元素の周期表のＩＩＩＢ、ＩＶＢ、ＶＢ、ＶＩＢおよびＶＩＩ族およびそれらの混合物から選択されており、Ａは、元素の周期表のＩＩＩＡ、ＩＶＡ、ＶＡおよびＶＩＡ族およびそれらの混合物から選択されており、Ｘは、炭素および窒素の少なくとも一方を含んでいる。サーマルバリヤコーティングがボンドコーティングに設けられていてもよい。
【０００９】
国際公開第２０１４／１４９０９７号（ＷＯ２０１４／１４９０９７Ａ２）は、翼部分および先端部を有するタービンエンジン構成部材を含むタービンエンジンシステムを開示しており、タービンエンジン構成部材は、先端部に結合されたＭＡＸＭＥＴ複合材を有している。ＭＡＸＭＥＴ複合材は、金属マトリックスにおいてＭＡＸ相を有する。
【００１０】
国際公開第２０１４／１４３２６６号（ＷＯ２０１４／１４３２６６Ａ１）には、ガスタービンエンジン用の振動防止ファンガイドベーンが記載されている。ファンガイドベーンは、ＭＡＸＭＥＴ複合材から形成された振動減衰構成部材を有する。振動減衰部材は、ファンガイドベーン本体の一部または全てを被覆するカバーであってもよい。択一的に、ファンガイドベーン本体の一部またはベーン本体全体が、ＭＡＸＭＥＴ複合材から形成されていてもよい。この開示は、振動を減衰するために周期的な弾性変形の間にＭＡＸＭＥＴ複合材が示す、超高い、完全に可逆性の、非線形の弾性ヒステリシス挙動を使用する。
【００１１】
欧州特許出願公開第２９０５２７１号明細書（ＥＰ２９０５２７１Ａ１）は、セラミックマトリックスに埋設されたセラミック繊維を含むセラミックマトリックス複合材料（ＣＭＣ）に言及している。繊維は、ＭＡＸ相から形成されたコーティングを有する。ＭＡＸ相コーティングは、繊維の表面に直接、または例えば付加的なコーティング層の間に配置することができる。ＣＭＣの特性、好ましくは高温能力が改善されている。
【００１２】
発明の概要
本発明の課題は、ロータ材料を変更することなく極めて大型のガスタービンを可能にすることである。
【００１３】
本発明の別の課題は、ガスタービンに対する新規の材料の適用、ならびに減じられた特定の密度および頑丈な機械的強度を有するガスタービンの構成部材を製造する新規の方法を提供することである。
【００１４】
これらの課題およびその他の課題は、請求項１記載のガスタービン部分および請求項１０記載の方法によって解決される。
【００１５】
特にガスタービン内で高温および遠心力に曝される本発明によるガスタービン部分は、前記ガスタービン部分が、複数の分割された部分を含み、前記分割された部分のうちの少なくとも１つが、化学式Ｍn+1ＡＸnを有するＭＡＸ相と呼ばれる３成分セラミックから形成されており、ここで、ｎ＝１，２または３であり、Ｍは、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｓｃ、Ｔａなどの前周期遷移金属であり、Ａは、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｇａ、Ｇｅ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｔｌ、ＰｂなどのＡ群元素であり、ＸはＣおよび／またはＮであり、ここで、Ｍは４０〜６０ａｔ％の範囲であり、Ａは１０〜３０ａｔ％の範囲であり、Ｘは２０〜４０ａｔ％の範囲であり、Ｍ＋Ａ＋Ｘは８０〜１００％の範囲であり、０〜２０％は、上記に示されていない、不純物または酸化の結果である他の元素であり、前記分割された部分は結合されていることを特徴とする。
【００１６】
発明の１つの実施の形態によれば、前記分割された部分は、前記分割された部分を固定するために、ボルト留め、ろう付けおよびインターロックまたはこれらの組合せによって結合される。
【００１７】
発明の別の実施の形態によれば、前記ＭＡＸ相は、１つの相Ｔｉ2ＡｌＣであるか、または２つの相Ｔｉ2ＡｌＣおよびＴｉ3ＡｌＣ2の組成物であり、Ｔｉ2ＡｌＣ相の範囲は６０〜９５％である。
【００１８】
発明の別の実施の形態によれば、前記ＭＡＸ相は、１つの相Ｔｉ3ＳｉＣ2であるか、または２つの相Ｔｉ3ＳｉＣ2およびＴｉ4ＳｉＣ3の組成物であり、Ｔｉ3ＳｉＣ2相の範囲は６０〜９５％である。
【００１９】
発明の別の実施の形態によれば、前記ＭＡＸ相は、２つの主な相Ｔｉ3ＳｉＣ2およびＴｉ2ＡｌＣの混合物であり、Ｔｉ3ＳｉＣ2相の範囲は４０〜９０％であり、２つのＭＡＸ相は、５０〜１００％の範囲であり、０〜２０％は他のＭＡＸ相または元素である。
【００２０】
発明の別の実施の形態によれば、前記ガスタービン部分は、異なる結晶配向を有する複数の分割された部分を組み合わせることによって、異方性材料特性を有する。
【００２１】
分割された部分のうちの１つにおいて、結晶配向は、遠心力の方向であってもよく、別の分割された部分において、結晶配向は遠心力の方向に対して垂直であってもよい。
【００２２】
発明の別の実施の形態によれば、前記ガスタービン部分は、異なる配向の繊維を有する複数の分割された部分を組み合わせることによって、異方性材料特性を有する。
【００２３】
発明の別の実施の形態によれば、前記ガスタービン部分はロータヒートシールドである。
【００２４】
本発明による方法は、
ａ）化学式Ｍn+1ＡＸnを有するＭＡＸ相と呼ばれる３成分セラミックであって、ここで、ｎ＝１，２または３であり、Ｍは、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｓｃ、Ｔａなどの前周期遷移金属であり、Ａは、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｇａ、Ｇｅ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｔｌ、ＰｂなどのＡ群元素であり、ＸはＣおよび／またはＮであり、ここで、Ｍは４０〜６０ａｔ％の範囲であり、Ａは１０〜３０ａｔ％の範囲であり、Ｘは２０〜４０ａｔ％の範囲であり、Ｍ＋Ａ＋Ｘは８０〜１００％の範囲であり、０〜２０％は、上記に示されていない他の元素でありかつ不純物または酸化の結果である、３成分セラミックを提供するステップと、
ｂ）複数の分割された部分であって、前記分割された部分のうちの少なくとも１つが前記ＭＡＸ相から形成されている、複数の分割された部分を製造するステップと、
ｃ）前記ガスタービン部分を組み立てるために前記分割された部分を結合するステップと、を含む。
【００２５】
発明による方法の１つの実施の形態によれば、前記結合するステップｃ）は、前記分割された部分を固定するために、ボルト留め、ろう付けおよびインターロックまたはこれらの組合せを含む。
【００２６】
発明による方法の別の実施の形態によれば、異なる結晶配向を有する分割された部分は、異方性材料特性を有するガスタービン部分を得るように組み合わされる。
【００２７】
発明による方法の別の実施の形態によれば、異方性材料特性を有するガスタービン部分を得るために繊維が使用される。
【００２８】
図面の簡単な説明
ここで様々な実施の形態によって、添付の図面を参照しながら本発明をより詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】発明の１つの実施の形態により別々に製造される３つの別個の分割部分への、ガスタービンの典型的なロータヒートシールド設計の細分を示している。
【図２】発明の１つの実施の形態により別々に製造される３つの別個の分割部分への、ガスタービンの典型的なロータヒートシールド設計の細分を示している。
【図３】発明の１つの実施の形態により別々に製造される３つの別個の分割部分への、ガスタービンの典型的なロータヒートシールド設計の細分を示している。
【図４】別々に製造された後にどのように分割部分が結合されるかの第１の例を示している。
【図５】別々に製造された後にどのように分割部分が結合されるかの第２の例を示している。
【図６】異方性材料を達成するために異なる結晶配向を有する、図２と同様の分割部分を示している。
【図７】ＭＡＸ相から形成されかつヒートシールドの上部における凹所に挿入された、ヒートシールドの上部における別個の部分（フィン）を備えるロータヒートシールドを示している。
【００３０】
発明の様々な実施の形態の詳細な説明
本発明は、特に新規の材料、設計および加工を使用してガスタービン部分、特にガスタービンのロータヒートシールドを製造することに関し、新規の材料は低い密度を提供し、これにより、ロータに対する遠心力を減じ、新規の設計および加工方法は当該部分の製造を容易にする。
【００３１】
これにより、ロータ材料を変更することなく極めて大型のガスタービンを組み立てることができる。これは、減じられた特定の密度および頑丈な機械的強度を有する構成部材を製造するために新規の材料および加工を適用することによって行うことができる。
【００３２】
これに関して、いわゆるＭＡＸ相、３成分セラミックは、この要求を満たすことができる極めて興味深い候補であり、約４〜４．５ｇ／ｃｍ3の密度、＞８×１０-6Ｋ-1の熱膨張率、７００℃における＞５０Ｗ／ｍＫの熱伝導率、＞５ＭＰａ．ｍ1/2の破壊じん性および高い耐酸化性を有する。
【００３３】
ＭＡＸ相を使用するという提案されたソリューションは、図７に示したように、特にロータヒートシールドの上部１３のフィン１４’における酸化問題を解決する。
【００３４】
粉末冶金プロセスによって高温タービン部分を製造するために使用されるＭＡＸ相は、Ｍn+1ＡＸnの化学式を有するセラミックのファミリーであり、ここで、ｎ＝１，２または３であり、Ｍは、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｓｃ、Ｔａなどの前周期遷移金属であり、Ａは、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｇａ、Ｇｅ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｔｌ、ＰｂなどのＡ群元素であり、ＸはＣおよび／またはＮである。Ｍは４０〜６０ａｔ％（原子パーセント）の範囲であり、Ａは１０〜３０ａｔ％の範囲であり、Ｘは２０〜４０ａｔ％の範囲である。また、Ｍ＋Ａ＋Ｘは８０〜１００％の範囲であり、０〜２０％は、上記に挙げられていない、不純物または酸化の結果である元素である。
【００３５】
ＭＡＸ相の１つの好適な組成は、１つの相Ｔｉ2ＡｌＣであるか、または２つの相Ｔｉ2ＡｌＣおよびＴｉ3ＡｌＣ2（２１１相および３１２相）であり、２１１相の範囲は６０〜９５％である。
【００３６】
ＭＡＸ相の別の好適な組成は、１つの相Ｔｉ3ＳｉＣであるか、または２つの相Ｔｉ3ＳｉＣ2およびＴｉ4ＳｉＣ3（３１２相および４１３相）であり、３１２相の範囲は６０〜９５％である。
【００３７】
ＭＡＸ相の別の好適な組成は、２つの主な相Ｔｉ3ＳｉＣ2およびＴｉ2ＡｌＣの混合物であり、Ｔｉ3ＳｉＣ2の範囲は４０〜９０％であり、２つのＭＡＸ相は、５０〜１００％の範囲であり、０〜２０％は他のＭＡＸ相または元素である。
【００３８】
特に、ガスタービンのロータヒートシールド（部分）は、粉末技術プロセスによってＭＡＸ相から製造される。ロータヒートシールドは、例えば、欧州特許出願公開第１０７９０７０号明細書（ＥＰ１０７９０７０Ａ２）の図２に示されている。
【００３９】
本願の図１は、ロータを高温ガス通路の高温ガス温度に対して遮断するためにガスタービンのロータに取り付けられたロータヒートシールド１０の設計を示している。Ｔ字形ロータヒートシールド１０は、ロータの図示しない根元セクションと接触した底部１１を有する。上側に複数の平行なフィン１４を備える上部１３は、タービンのステータ部分における固定ベーンの先端部（図示せず）と接触している。上部１３と底部１１とは中間部１２によって結合されている。ロータヒートシールド１０がロータと共に回転すると、ロータヒートシールド１０は遠心力ＣＦを受け、この遠心力ＣＦの方向は図１および図３において矢印によって示されている。
【００４０】
ロータヒートシールド１０は、（図１〜図３に示された例において）遠心力ＣＦの方向に沿って分割された３つの別個の部分１０ａ，１０ｂ，１０ｃに細分されている。他の細分も可能である。３つの分割された部分１０ａ，１０ｂ，１０ｃのうち、１つ、２つまたは全ての部分は、Ｍn+1ＡＸnの化学式を有するＭＡＸ相から形成されており、ここで、ｎ＝１，２または３であり、Ｍは、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｓｃ、Ｔａなどの前周期遷移金属であり、Ａは、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｇａ、Ｇｅ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｔｌ、ＰｂなどのＡ群元素であり、ＸはＣおよび／またはＮである。Ｍは４０〜６０ａｔ％の範囲であり、Ａは１０〜３０ａｔ％の範囲であり、Ｘは２０〜４０ａｔ％の範囲である。また、Ｍ＋Ａ＋Ｘは８０〜１００％の範囲であり、０〜２０％は、上記に挙げられていない、不純物または酸化の結果である元素である。
【００４１】
図４および図５によれば、分割された部分１０ａ，１０ｂ，１０ｃは次いで、ボルト留め、ろう付け、ボルト１５およびそれぞれのインターロック（相互係合）１６（図４）または１７（図５）を用いたインターロッキングによって接合されるか、または当該部分を固定するためにこれらの組合せが使用される。
【００４２】
現在のロータヒートシールドは通常、熱機械的負荷、および異なる質量分配の加熱および冷却により曲がっているので、複数の分割された部分１０ａ，１０ｂ，１０ｃ（図６参照）から製造された異方性材料をロータヒートシールドに提供することがさらに提案され、この場合、１つの分割された部分において、結晶配向は遠心力の方向であり、別の分割された部分において、結晶構造は遠心力の方向に対して垂直である。図６において、この異なる結晶配向は、異なる斜線によって示されている。
【００４３】
これは、Ｔ字形のロータヒートシールド（ベーン先端部／シュラウドと接触した上部１３と、根元セクションと接触した底部１１とを有する）の場合に特に有利であり、この場合、上部１３は、異なる配向の組合せと、ＭＡＸ相の高い熱伝導率とにより、曲がっていない。
【００４４】
異なる結晶配向の代わりに、異方性材料特性は、異なる配向の浸漬された繊維を用いて生ぜしめられてもよい。
【００４５】
加えて、別の実施の形態によれば、図７に示したように、ヒートシールドの上部における別個の部分（フィン１４’）がＭＡＸ相から形成されていてもよく、フィン１４’を、ヒートシールドの上部１３におけるそれぞれの凹所に挿入することができる。
【符号の説明】
【００４６】
１０  ロータヒートシールド（Ｔ字形）
１０ａ〜１０ｃ  分割された部分
１１  （根元セクションと接触した）底部
１２  中間部
１３  （ベーン先端部と接触した）上部
１４，１４’  フィン
１５  ボルト
１６，１７  インターロック
ＣＦ  遠心力
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【外国語明細書】
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