(57)【要約】      （修正有）【課題】エッジライト方式のバックライトの導光板としてのガラス製レンチキュラー構造体を提供する。【解決手段】ガラス板１１の第二の主面側に、直線状に延在する複数のシリンドリカルレンズが一方向に並列に配置されているレンチキュラーレンズ１２を備えるガラス製レンチキュラー構造体１０であって、第一の主面は平面であり、レンチキュラー構造体１０の円弧の一部を含む端面に対して直交する方向における第一の主面の反りをＡｍｍ、円弧の一部を含む端面に対して平行な方向における第一の主面の反りをＢｍｍとしたとき、下記式を満たすことを特徴とする。０．０２ｍｍ≦｜Ｂ×（ＬＡ／ＬＢ）2−Ａ｜（式中、ＬＡは、レンチキュラー構造体１０の円弧の一部を含む端面に直交する方向のガラス板１１の一辺の長さで、ＬＢは、レンチキュラー構造体１０の円弧の一部を含む端面に平行な方向のガラス板１１の一辺の長さである。）【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
第一の主面と、これに対向する第二の主面と、前記第一の主面と前記第二の主面とを接続する端面と、を有するガラス板の前記第二の主面側に、直線状に延在する複数のシリンドリカルレンズが一方向に並列に配置されているレンチキュラーレンズを備えるガラス製レンチキュラー構造体であって、
前記第一の主面は平面であり、
前記レンチキュラー構造体の円弧の一部を含む端面に対して直交する方向における前記第一の主面の反りをＡｍｍ、前記円弧の一部を含む端面に対して平行な方向における前記第一の主面の反りをＢｍｍとしたとき、下記式（１）を満たすことを特徴とするガラス製レンチキュラー構造体。
０．０２ｍｍ≦｜Ｂ×（ＬＡ／ＬＢ）2−Ａ｜    （１）
（式（１）中、ＬＡは、レンチキュラー構造体の円弧の一部を含む端面に直交する方向のガラス板の一辺の長さであり、ＬＢは、レンチキュラー構造体の円弧の一部を含む端面に平行な方向のガラス板の一辺の長さである。）
【請求項２】
前記円弧の一部を含む端面に対して直交する方向における、前記第一面の反りが３ｍｍ以下である、請求項１に記載のガラス製レンチキュラー構造体。
【請求項３】
第一の主面と、これに対向する第二の主面と、前記第一の主面と前記第二の主面とを接続する端面と、を有するガラス板の前記第二の主面側に、直線状に延在する複数のシリンドリカルレンズが一方向に並列に配置されているレンチキュラーレンズを備えるガラス製レンチキュラー構造体であって、
前記第一の主面は平面であり、
前記第一の主面側のガラスの仮想温度をＣ℃、前記第二の主面側のガラスの仮想温度をＤ℃とするとき、下記式（２）を満たすことを特徴とするガラス製レンチキュラー構造体。
０．１℃≦｜Ｃ−Ｄ｜≦８℃        （２）
【請求項４】
前記ガラス製レンチキュラー構造体中には、いずれかの端面方向からみたときに楕円形状である複数の泡が存在し、前記楕円形状の長軸と、前記円弧の一部を含む端面に対する法線と、の角度が４５°未満である泡の割合が５０％超である、請求項１〜３のいずれかに記載のガラス製レンチキュラー構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、一方の主面にレンチキュラーレンズが形成されたガラス製レンチキュラー構造体に関する。本発明のガラス製レンチキュラー構造体は、エッジライト方式のバックライトの導光板として好適である。
【背景技術】
【０００２】
従来、携帯電話機、ＰＤＡ、液晶テレビ等に液晶表示装置が用いられている。液晶表示装置のバックライトとしては、直下型とエッジライト型のものがある。エッジライト型は液晶表示装置の表示面に対して側面に光源が配置されるため、液晶表示装置の薄型化に適している。
【０００３】
エッジライト方式のバックライトを用いた液晶表示装置では、さらにローカルディミング（ｌｏｃａｌ  ｄｉｍｍｉｎｇ）技術を組み合わせることにより、ダイナミックコントラストを上げることができる。さらに導光板の出射面にレンチキュラーレンズを形成することで、光源であるＬＥＤからの光の指向性を向上させ、ローカルディミングを実施した際のディスプレイ性能を向上できるとされている（特許文献１）。
【０００４】
エッジライト方式のバックライトの導光板としては、樹脂材料製の導光板に比べて耐熱性が高く、熱膨張が少ない材料として、ガラス材料製の導光板を使用することが検討されている（特許文献２）。
【０００５】
近年は液晶表示装置の狭額縁化のニーズが高まり、エッジライト方式のバックライトの導光板の端面近傍まで表示エリアとしての使用ができるように、レンチキュラーレンズを導光板の端面近傍まで形成することが求められているが、基板ガラスの反りが生じると、レンチキュラーレンズを導光板の端面近傍まで形成した場合に、液晶表示装置の表示むら、特に周辺、四隅の暗化、照度不足が問題となる。
【０００６】
ガラス基板の表面にレンチキュラーレンズを形成する方法として、フォトリソグラフィプロセスを用いたものがある（特許文献３）。しかしながら、この方法では、フォトリソグラフィプロセスで実施されるエッチングプロセスにより、ガラス基板の平坦性が損なわれ、エッチングプロセスによる反応生成物がエッジライト方式のバックライトの導光板として使用する際に輝点欠点となる問題がある。また、一度に大面積を処理することが困難であるため、経済性の観点でも問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１３−１２７９６６号公報
【特許文献２】特開２００９−１９９８７５号公報
【特許文献３】特開２０００−２３１００８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、上述した従来技術における問題点を解決するため、エッジライト方式のバックライトの導光板として使用する際に、液晶表示装置の表示むらや輝点欠点の問題が軽減されるガラス製レンチキュラー構造体を提供することを目的とする。また、バックライト出射光の出射効率の向上、または、レンチキュラーレンズの集光効率が向上したガラス製レンチキュラー構造体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記した目的を達成するため、本発明は、第一の主面と、これに対向する第二の主面と、前記第一の主面と前記第二の主面とを接続する端面と、を有するガラス板の前記第二の主面側に、直線状に延在する複数のシリンドリカルレンズが一方向に並列に配置されているレンチキュラーレンズを備えるガラス製レンチキュラー構造体であって、
前記第一の主面は平面であり、
前記レンチキュラー構造体の円弧の一部を含む端面に対して直交する方向における前記第一の主面の反りをＡｍｍ、前記円弧の一部を含む端面に対して平行な方向における前記第一の主面の反りをＢｍｍとしたとき、下記式（１）を満たすことを特徴とするガラス製レンチキュラー構造体（Ｉ）を提供する。
０．０２ｍｍ≦｜Ｂ×（ＬＡ／ＬＢ）2−Ａ｜    （１）
（式（１）中、ＬＡは、レンチキュラー構造体の円弧の一部を含む端面に直交する方向のガラス板の一辺の長さであり、ＬＢは、レンチキュラー構造体の円弧の一部を含む端面に平行な方向のガラス板の一辺の長さである。）
【００１０】
本発明のガラス製レンチキュラー構造体（Ｉ）において、前記円弧の一部を含む端面に対して直交する方向における、前記第一の主面の反りが３ｍｍ以下であることが好ましい。
【００１１】
また、本発明は、第一の主面と、これに対向する第二の主面と、前記第一の主面と前記第二の主面とを接続する端面と、を有するガラス板の前記第二の主面側に、直線状に延在する複数のシリンドリカルレンズが一方向に並列に配置されているレンチキュラーレンズを備えるガラス製レンチキュラー構造体であって、
前記第一の主面は平面であり、
前記第一の主面側のガラスの仮想温度をＣ℃、前記第二の主面側のガラスの仮想温度をＤ℃とするとき、下記式（２）を満たすことを特徴とするガラス製レンチキュラー構造体（ＩＩ）を提供する。
０．１℃≦｜Ｃ−Ｄ｜≦８℃        （２）
【００１２】
本発明のガラス製レンチキュラーレンズ構造体（Ｉ），（ＩＩ）において、前記ガラス製レンチキュラー構造体中には、いずれかの端面方向からみたときに楕円形状である複数の泡が存在し、前記楕円形状の長軸と、前記円弧の一部を含む端面に対する法線と、の角度が４５°未満である泡の割合が５０％超であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明のガラス製レンチキュラー構造体を、エッジライト方式のバックライトの導光板として使用することにより、液晶表示装置の表示むらや輝点欠点の問題が低減される。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１（Ａ）は、本発明のガラス製レンチキュラー構造体の一構成例の平面図であり、図１（Ｂ）は（Ａ）におけるａ−ａ線断面図である。
【図２】図２は、図１（Ｂ）の拡大図である。
【図３】図３は、ガラス板中に存在する泡の形状を説明するための模式図である。
【図４】図４は、ガラス板の円弧側端面と、泡の長軸との角度を説明するための図である。
【図５】図５は、図１（Ａ）と同様の図であり、実施例における反り量の測定位置を示している。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明のガラス製レンチキュラー構造体について、図面を参照して説明する。
図１（Ａ）は、本発明のガラス製レンチキュラー構造体の一構成例の平面図であり、図１（Ｂ）は（Ａ）におけるａ−ａ線断面図である。図２は、図１（Ｂ）の拡大図である。図１は本発明のガラス製レンチキュラー構造体の一例であって、本発明の趣旨の範囲内において正面図の外形に特に制限はないが、以下では矩形を例として説明する。
【００１６】
図１（Ａ），（Ｂ）に示すガラス製レンチキュラー構造体１０は、第一の主面と、これに対向する第二の主面と、第一の主面と第二の主面とを接続する４つの端面と、を有する矩形のガラス板１１からなる。ここで、第一の主面は平面であり、第二の主面はレンチキュラーレンズ１２を有する。したがって、図１（Ａ）では、ガラス製レンチキュラー構造体１０を構成するガラス板１１の第二の主面側が示されている。
ここで、レンチキュラーレンズ１２とは、複数の微細なシリンドリカルレンズを、一方向に並列に配置したレンズである。ガラス板１１が矩形の場合、シリンドリカルレンズはいずれかの辺に略平行に直線状に延在してもよいし、必要に応じて特定の辺に対して所定の角度をもつような方向に直線状に延在することも可能である。図１（Ａ）に示すレンチキュラーレンズ１２では、Ｙ軸方向に直線状に延在するシリンドリカルレンズが、Ｙ軸方向と直交する一方向（Ｘ軸方向）に並列に配置されている。なお、シリンドリカルレンズとは、少なくとも片面がシリンドリカル面（円筒面）、すなわち一方向には曲率を持つがそれと直交する方向には曲率を持たない面を有するレンズである。
ガラス製レンチキュラー構造体１０の円弧の一部を含む端面とは、該レンチキュラー構造体を構成するガラス板１１の第二の主面（図中、上側）と第一の主面（図中、下側）とを接続する端面のうちの１つと、レンチキュラーレンズ１２の端面とが連続した１つの滑らかな面を形成している端面である。レンチキュラーレンズ１２の端面とは、レンチキュラーレンズを構成する各シリンドリカルレンズの終端部を連続した曲面または平面であって、その輪郭は一般に円弧の一部を含んでいる。レンチキュラーレンズ１２の端面が、ガラス板１１の端面と同一平面上にあると、ガラス製レンチキュラー構造体１０の円弧の一部を含む端面は１つの平面となり、光源の配置がしやすくなったり、光源からの入光効率を高くできたりする観点からより好ましい。
ガラス製レンチキュラー構造体１０の円弧の一部を含む端面に直交または平行とは、本願では、該円弧の一部を含む端面中のガラス板１１の端面に対して直交または平行と定義する。
【００１７】
本発明のガラス製レンチキュラー構造体１０は、図１（Ｂ）、図２に示すように、円弧の一部を含む一対の端面を有する。ここで、レンチキュラー構造体の円弧の一部を含む端面を円弧側端面ともいう。
【００１８】
本発明の第１態様において、ガラス製レンチキュラー構造体１０は、円弧側端面に直交する方向（図１中、Ｙ軸方向）における、ガラス板１１の第一の主面の反りをＡｍｍとし、円弧側端面に平行な方向（図１中、Ｘ軸方向）における、ガラス板１１の第一の主面の反りをＢｍｍとしたとき、下記式（１）を満たす。
０．０２ｍｍ≦｜Ｂ×（ＬＡ／ＬＢ）2−Ａ｜    （１）
式（１）中、ＬＡは、円弧側端面に直交する方向（図１中、Ｙ軸方向）におけるガラス板１１の一辺の長さであり、図１中ではＬyである。ＬＢは、円弧側端面に平行な方向のガラス板１１の一辺の長さであり、図１中ではＬxである。
したがって、「Ｂ×（ＬＡ／ＬＢ）2−Ａ」は、ガラス板１１の各辺の長さ（ＬＡ，ＬＢ）が同一である場合について、Ｘ軸方向とＹ軸方向のガラス板１１の第一の主面の反りの差を示したものである。
【００１９】
本発明の第１態様において、ガラス製レンチキュラー構造体１０は、上記式（１）を満たしているため、円弧側端面に直交する方向（図１中、Ｙ軸方向）におけるガラス板１１の第一の主面の反り（Ａｍｍ）と、円弧側端面に平行な方向（図１中、Ｘ軸方向）におけるガラス板１１の第一の主面の反り（Ｂｍｍ）と、が、ガラス製レンチキュラーレンズ１０を構成するガラス１１の各辺の長さ（ＬＡ（Ｌy），ＬＢ（Ｌx））との関係で適度な大きさの差があるため、本発明のガラス製レンチキュラー構造体１０をエッジライト方式のバックライトの導光板として使用する際に、ガラス板１１の反りによる表示むら、特に周辺、四隅の暗化、照度不足を軽減でき、また、それにより狭額縁化が可能となる。
なお、ガラス板１１の２つの主面（第一の主面、第二の主面）のうち、平面、すなわち、レンチキュラーレンズ１２を有していない、第一の主面の反りに着目する理由は、測定の容易性の観点、および、レンチキュラーレンズ形状の不均一であるとレンチキュラー構造体の全体形状を評価するのが困難であるとの観点からであるが、第二の主面でレンチキュラー構造体の全体形状の評価が可能であれば、第二の主面において評価してもかまわない。たとえば、隙間ゲージ等により第二の主面の反り評価が可能である。
本発明の第１態様において、下記式（２）を満たすことが好ましく、下記式（３）を満たすことがより好ましく、下記式（４）を満たすことがさらに好ましく、下記式（５）を満たすことがいっそう好ましい。
０．０５ｍｍ≦｜Ｂ×（ＬＡ／ＬＢ）2−Ａ｜    （２）
０．１ｍｍ≦｜Ｂ×（ＬＡ／ＬＢ）2−Ａ｜    （３）
０．２ｍｍ≦｜Ｂ×（ＬＡ／ＬＢ）2−Ａ｜    （４）
０．５ｍｍ≦｜Ｂ×（ＬＡ／ＬＢ）2−Ａ｜    （５）
【００２０】
ガラス板１１の第一の主面の反りが式（１）を満たす範囲であれば、ガラス板１１の反りによる表示むらを軽減して狭額縁化に寄与できる。また、レンチキュラーレンズを導光板の端面近傍まで形成した場合に、液晶表示装置の表示むら、特に周辺、四隅の暗化、照度不足を軽減できる。そのため、本発明の第１態様において、上記したガラス板１１の第一の主面の反り（Ａｍｍ，Ｂｍｍ）のうち、円弧側端面に直交する方向（図１中、Ｙ軸方向）におけるガラス板１１の第一の主面の反り（Ａｍｍ）は３ｍｍ以下であることが好ましく、２ｍｍ以下であることがより好ましく、１ｍｍ以下であることがさらに好ましい。本発明の第１態様において、上記したガラス板１１の第一の主面の反り（Ａｍｍ，Ｂｍｍ）、すなわち、円弧側端面に直交する方向（図１中、Ｙ軸方向）におけるガラス板１１の第一の主面の反り（Ａｍｍ）、および、円弧側端面に平行な方向（図１中、Ｘ軸方向）におけるガラス板１１の第一の主面の反り（Ｂｍｍ）のいずれもが３ｍｍ以下であることがなお好ましく、２ｍｍ以下であることがさらに好ましく、１ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
【００２１】
本発明の第２態様において、ガラス製レンチキュラー構造体１０を構成するガラス板１１は、第一の主面側（図１（Ｂ）中、下側）のガラスの仮想温度をＣ℃、第二の主面側（図１（Ｂ）中、上側）のガラスの仮想温度をＤ℃とするとき、下記式（２）を満たす。
０．１℃≦｜Ｃ−Ｄ｜≦８℃        （２）
本発明のガラス製レンチキュラー構造体１０をエッジライト方式のバックライトの導光板として使用する際の出射効率、あるいは、レンチキュラーレンズとしての集光効率は、ガラス製レンチキュラー構造体１０を構成するレンチキュラーレンズ１２、特にレンチキュラーレンズ１２の表層の屈折率に影響される。レンチキュラーレンズ１２の屈折率は、レンチキュラーレンズ１２を構成するガラスの仮想温度に影響される。ガラス製レンチキュラー構造体１０を構成するガラス板１１において、第一の主面側のガラスの仮想温度（Ｃ℃）と、第二の主面側のガラスの仮想温度（Ｄ℃）と、が上記式（２）を満たしていれば、第一の主面側と、第二の主面側と、で適度な屈折率差があるため、本発明のガラス製レンチキュラー構造体１０をエッジライト方式のバックライトの導光板として使用する際の出射効率、あるいは、レンチキュラーレンズとしての集光効率が向上する。なお、Ｃ＜Ｄの場合は出射効率が向上し、Ｃ＞Ｄの場合はレンチキュラーレンズとしての集光効率が向上する。
｜Ｃ−Ｄ｜≦８℃であれば、ガラス板に歪が入り、複屈折が生じたり、光学的不均質による照度ムラや、ガラス板の変形を生じさせたりする懸念がない。
なお、第一の主面側のガラスの仮想温度、第二の主面側のガラスの仮想温度とは、典型的にはそれぞれ、第一の主面から深さ０．４ｍｍ以内のガラスの仮想温度、第二の主面から深さ０．４ｍｍ以内のガラスの仮想温度を指し、後述実施例に記載の手順で測定できる。ただし、測定ガラス片の採取に困難をきたす場合は、板の厚み方向を半分にスライスした２つの板で代用してもよい。
【００２２】
本発明の第１態様、第２態様において、ガラス製レンチキュラー構造体１０を構成するガラス板１１は、ガラス原料を溶解窯で溶解して溶融ガラスとした後、この溶融ガラスをガラス板に成形する。ガラス原料の溶解過程では、ＣＯ2、Ｈ2Ｏ、Ｏ2、ＳＯ2などのガスが放出され、このガスの一部は溶融ガラス中に泡として存在する。その結果、成形後のガラス板中には、通常、複数の泡が存在する。ガラス板に成形する際、ガラス中に存在する泡は、水平方向に引き伸ばされて楕円形状となる。図３は、ガラス板中に存在する泡の形状を説明するための模式図である。図３に示すように、ガラス板１１中に存在する泡３００は、ガラス板１１のいずれかの端面からみた形状が楕円形状である。
ガラス製レンチキュラー構造体１０を構成するガラス板１１中に存在する泡は、ガラス製レンチキュラー構造体１０をエッジライト方式のバックライトの導光板として使用した際に輝点欠点を生じさせるおそれがある。但し、楕円形状をした泡は、ガラス板１１における向きによって輝点欠点の生じやすさが異なる。
図４は、ガラス製レンチキュラー構造体１０を構成するガラス板１１と、ガラス板１１中の泡１００の向きと、の関係を示した図である。図４に示すガラス板１１は、図１（Ａ）のガラス製レンチキュラー構造体１０に相当する。但し、ガラス板１１の第二の主面上のレンチキュラーレンズ１２は省略されている。したがって、図中、ガラス板１１の上下側が、図１（Ａ）のガラス製レンチキュラー構造体１０における円弧側端面である。図４中、左側の泡は、楕円形状をした泡１００の長軸が、円弧側端面に対する法線と一致している。図４中、右側の泡は、楕円形状をした泡１００の長軸が、円弧側端面に対する法線に対して、角度αで傾斜している。
本発明のガラス製レンチキュラー構造体１０をエッジライト方式のバックライトの導光板として使用する際に、円弧側端面に直交する方向を、ＬＥＤからの光の入射方向とした場合、ガラス製レンチキュラー構造体１０を構成するガラス板１１の円弧側端面から見た際の泡１００の形状、より具体的には、泡１００の大きさが、輝点欠点の生じやすさに影響する。この観点でみた場合、図４中、左側の泡のように、楕円形状をした泡１００の長軸が、円弧側端面に対する法線と一致している場合は、円弧側端面から見た際の泡１００の大きさが最小となるため、輝点欠点を最も生じにくく、図４中、右側の泡のように、楕円形状をした泡１００の長軸が、円弧側端面に対する法線に対して傾斜している場合は、輝点欠点を生じやすく、角度αが増加すると、輝点欠点がより生じやすくなる。
また、ガラス製レンチキュラー構造体１０を構成するレンチキュラーレンズは、上記のようにして製造されたガラス板１１に対して後述する加工を行うことで配置されるので、ガラス板１１中にもともと存在した泡は、基本的にはレンチキュラーレンズにも残ると考えられる。加工することによってもともとの泡の形状やサイズ、向きがかわりうるが、その場合であっても、もともとの泡の状態を基本として変化するので、上記した欠点についての考え方は、同様にレンチキュラーレンズにおいても適用されると考えてよい。
【００２３】
本発明の第１態様、第２態様のガラス製レンチキュラー構造体１０をエッジライト方式のバックライトの導光板として使用する際に、円弧側端面に直交する方向を、ＬＥＤからの光の入射方向とするため、ガラス製レンチキュラー構造体１０中に楕円形状の泡が複数存在する場合、楕円形状の長軸と、円弧側端面に対する法線と、の角度が４５°未満である泡の割合が５０％超であることが、輝点欠点が生じにくくなるため好ましく、上記の泡の割合が６０％以上であることがより好ましく、７０％以上であることがさらに好ましい。
【００２４】
以下、本発明の第１態様、第２態様のガラス製レンチキュラー構造体について、さらに記載する。
【００２５】
本発明のガラス製レンチキュラー構造体は、エッジライト方式のバックライトの導光板として使用されるため、ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板としては、ソーダライムシリケートガラス、アルミノシリケートガラス、ボレートガラス、リチウムアルミノシリケートガラス、ホウ珪酸ガラス、無アルカリガラスといった、多成分系の酸化物ガラスからなる、可視光域（３８０〜７８０ｎｍ）の光線の内部透過率が高いガラス板が好ましく用いられる。なお、多成分系の酸化物ガラスからなるガラス板を用いる理由は溶解が容易で大量生産に適しているからである。
【００２６】
多成分系の酸化物ガラスの製造時には、ガラスの熔解性を向上させるため、鉄をガラス原料に配合する。但し、鉄は、可視光域に吸収が存在するため、鉄の含有量が高くなると、可視光域の内部透過率が低下する。
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスは、鉄の含有量の総量が１００質量ｐｐｍ以下であることが、可視光域の内部透過率の低下が少ないため好ましく、４０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、２０質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板として用いられる多成分系の酸化物ガラスの鉄の含有量の総量は、５質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、８質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、１０質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。なお、ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板として用いられる多成分系の酸化物ガラスの鉄の含有量の総量は、ガラス製造時に添加する鉄の量により調節できる。
【００２７】
ここで、多成分系の酸化物ガラスの鉄の総量は、Ｆｅ2Ｏ3の含有量として表すが、ガラス中に存在する鉄がすべてＦｅ3+（３価の鉄）として存在しているわけではない。通常、ガラス中にはＦｅ3+とＦｅ2+（２価の鉄）が同時に存在している。Ｆｅ2+およびＦｅ3+は、可視光域に吸収が存在するが、Ｆｅ2+の吸収係数（１１ｃｍ-1Ｍｏｌ-1）はＦｅ3+の吸収係数（０．９６ｃｍ-1Ｍｏｌ-1）よりも１桁大きいため、可視光域における内部透過率をより低下させる。そのため、Ｆｅ2+の含有量が少ないことが、可視光域における内部透過率を高めるうえで好ましい。
【００２８】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスのＦｅ2+の含有量は、２０質量ｐｐｍ以下であることが、可視光域における内部透過率を高めるうえで好ましく、１０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、５質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板として用いられる多成分系の酸化物ガラスのＦｅ2+の含有量は、０．０１質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、０．０５質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、０．１質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。
【００２９】
なお、ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスのＦｅ2+の含有量は、ガラス製造時に添加する酸化剤の量、または溶解温度等により調節できる。ガラス製造時に添加する酸化剤の具体的な種類とそれらの添加量については後述する。
【００３０】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスの組成の具体例を以下に示す。但し、ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板として用いられる多成分系の酸化物ガラスの組成はこれらに限定されない。
【００３１】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスの一構成例（構成例Ａ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ2を６０〜８０％、Ａｌ2Ｏ3を０〜７％、ＭｇＯを０〜１０％、ＣａＯを０〜２０％、ＳｒＯを０〜１５％、ＢａＯを０〜１５％、Ｎａ2Ｏを３〜２０％、Ｋ2Ｏを０〜１０％、Ｆｅ2Ｏ3を５〜１００質量ｐｐｍ含む。
【００３２】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスの別の一構成例（構成例Ｂ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ2を４５〜８０％、Ａｌ2Ｏ3を７％超３０％以下、Ｂ2Ｏ3を０〜１５％、ＭｇＯを０〜１５％、ＣａＯを０〜６％、ＳｒＯを０〜５％、ＢａＯを０〜５％、Ｎａ2Ｏを７〜２０％、Ｋ2Ｏを０〜１０％、ＺｒＯ2を０〜１０％、Ｆｅ2Ｏ3を５〜１００質量ｐｐｍ含む。
【００３３】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスのさらに別の一構成例（構成例Ｃ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ2を４５〜７０％、Ａｌ2Ｏ3を１０〜３０％、Ｂ2Ｏ3を０〜１５％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯを合計で５〜３０％、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏを合計で０％以上、３％未満、Ｆｅ2Ｏ3を５〜１００質量ｐｐｍ含む。
【００３４】
上記した構成例Ａ〜Ｃについて、各成分の組成範囲について、以下に説明する。なお、各組成の含有量の単位はいずれも酸化物基準の質量百分率表示または質量ｐｐｍ表示であり、それぞれ単に「％」「ｐｐｍ」と表す。
【００３５】
ＳｉＯ2は、ガラスの主成分である。ＳｉＯ2の含有量は、ガラスの耐候性、失透特性を保つため、酸化物基準の質量百分率表示で、構成例Ａにおいては、好ましくは６０％以上、より好ましくは６３％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上である。
【００３６】
一方、ＳｉＯ2の含有量は、溶解を容易にし、泡品質を良好なものとするために、またガラス中の二価鉄（Ｆｅ2+）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとするため、構成例Ａにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７０％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは７０％以下、より好ましくは６５％以下である。
【００３７】
Ａｌ2Ｏ3は、構成例Ｂ及びＣにおいてはガラスの耐候性を向上させる必須成分である。本実施形態のガラスにおいて実用上必要な耐候性を維持するためには、Ａｌ2Ｏ3の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１％以上、より好ましくは２％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％超、より好ましくは１０％以上であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは１０％以上、より好ましくは１３％以上である。
【００３８】
但し、二価鉄（Ｆｅ2+）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとし、泡品質を良好なものとするため、Ａｌ2Ｏ3の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは７％以下、より好ましくは５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２３％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下である。
【００３９】
Ｂ2Ｏ3は、ガラス原料の溶融を促進し、機械的特性や耐候性を向上させる成分であるが、揮発による脈理（ｒｅａｍ）の生成、炉壁の侵食等の不都合が生じないために、Ｂ2Ｏ3の含有量は、ガラスＡにおいては、好ましくは５％以下、より好ましくは３％以下であり、構成例Ｂ及びＣにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは、１２％以下である。
【００４０】
Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、及び、Ｋ2Ｏといったアルカリ金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。
【００４１】
そのため、Ｎａ2Ｏの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは３％以上、より好ましくは、８％以上である。Ｎａ2Ｏの含有量は、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％以上、より好ましくは、１０％以上である。但し、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、Ｎａ2Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、２０％以下とするのが好ましく、１５％以下とするのがさらに好ましく、構成例Ｃにおいては、３％以下とするのが好ましく、１％以下とするのがより好ましい。
【００４２】
また、Ｋ2Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは、７％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは２％以下、より好ましくは、１％以下である。
【００４３】
また、Ｌｉ2Ｏは、任意成分であるが、ガラス化を容易にし、原料に由来する不純物として含まれる鉄含有量を低く抑え、バッチコストを低く抑えるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、Ｌｉ2Ｏを２％以下含有させることができる。
【００４４】
また、これらアルカリ金属酸化物の合計含有量（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）は、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは５％〜２０％、より好ましくは８％〜１５％であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは０％〜２％、より好ましくは、０％〜１％である。
【００４５】
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、及びＢａＯといったアルカリ土類金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。
【００４６】
ＭｇＯは、ガラス溶解時の粘性を下げ、溶解を促進する作用がある。また、比重を低減させ、ガラス板に疵をつきにくくする作用があるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、含有させることができる。また、ガラスの熱膨張係数を低く、失透特性を良好なものとするために、ＭｇＯの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは１２％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下である。
【００４７】
ＣａＯは、ガラス原料の溶融を促進し、また粘性、熱膨張等を調整する成分であるので、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて含有させることができる。上記の作用を得るためには、構成例Ａにおいては、ＣａＯの含有量は、好ましくは３％以上、より好ましくは５％以上である。また、失透を良好にするためには、構成例Ａにおいては、好ましくは２０％以下、より好ましくは１０％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは６％以下であり、より好ましくは４％以下である。
【００４８】
ＳｒＯは、熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。かかる効果を得るために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、ＳｒＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、ＳｒＯの含有量は、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。
【００４９】
ＢａＯは、ＳｒＯ同様に熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。上記の効果を得るためにＢａＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。
【００５０】
また、これらアルカリ土類金属酸化物の合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、熱膨張係数を低く抑え、失透特性を良好なものとし、強度を維持するために、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％〜３０％、より好ましくは１３％〜２７％であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１％〜１５％、より好ましくは３％〜１０％であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは５％〜３０％、より好ましくは１０％〜２０％である。
【００５１】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスのガラス組成においては、ガラスの耐熱性及び表面硬度の向上のために、任意成分としてＺｒＯ2を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、１０％以下、好ましくは５％以下含有させてもよい。１０％以下とすることでガラスが失透しにくくなる。
【００５２】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスのガラス組成においては、ガラスの熔解性向上のため、Ｆｅ2Ｏ3を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、５〜１００ｐｐｍ含有させてもよい。なお、Ｆｅ2Ｏ3量の好ましい範囲は上述のとおりである。
【００５３】
また、ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスは、清澄剤としてＳＯ3を含有してもよい。この場合、ＳＯ3含有量は、質量百分率表示で０％超、０．５％以下が好ましい。０．４％以下がより好ましく、０．３％以下がさらに好ましく、０．２５％以下であることがさらに好ましい。
【００５４】
また、ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスは、酸化剤及び清澄剤としてＳｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2及びＡｓ2Ｏ3のうちの一つ以上を含有してもよい。この場合、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2またはＡｓ2Ｏ3の含有量は、質量百分率表示で０〜０．５％が好ましい。０．２％以下がより好ましく、０．１％以下がさらに好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。
【００５５】
ただし、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2及びＡｓ2Ｏ3は、ガラスの酸化剤として作用するため、ガラスのＦｅ2+の量を調節する目的により上記範囲内で添加してもよい。ただし、環境面からはＡｓ2Ｏ3を実質的に含有しないことが好ましい。
【００５６】
また、ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスは、ＮｉＯを含有してもよい。ＮｉＯを含有する場合、ＮｉＯは、着色成分としても機能するので、ＮｉＯの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＮｉＯは、可視光域の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。
【００５７】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスは、Ｃｒ2Ｏ3を含有してもよい。Ｃｒ2Ｏ3を含有する場合、Ｃｒ2Ｏ3は、着色成分としても機能するので、Ｃｒ2Ｏ3の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、Ｃｒ2Ｏ3は、可視光域の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。
【００５８】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスは、ＭｎＯ2を含有してもよい。ＭｎＯ2を含有する場合、ＭｎＯ2は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＭｎＯ2の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、５０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＭｎＯ2は、可視光域の内部透過率を低下させないという観点から、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。
【００５９】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスは、ＴｉＯ2を含んでいてもよい。ＴｉＯ2を含有する場合、ＴｉＯ2は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＴｉＯ2の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。ＴｉＯ2は、可視光域の内部透過率を低下させないという観点から、含有量を５００ｐｐｍ以下とすることがより好ましく、１００ｐｐｍ以下とすることが特に好ましい。
【００６０】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスは、ＣｅＯ2を含んでいてもよい。ＣｅＯ2には鉄のレドックスを下げる効果があり、全鉄量に対するＦｅ2+量の比率を小さくできる。一方で、鉄のレドックスを３％未満に下がることを抑制するためにも、ＣｅＯ2の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。また、ＣｅＯ2の含有量は、５００ｐｐｍ以下とするのがより好ましく、４００ｐｐｍ以下とするのがさらに好ましく、３００ｐｐｍ以下とするのが特に好ましく、２５０ｐｐｍ以下とするのが最も好ましい。
【００６１】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成する多成分系の酸化物ガラスは、ＣｏＯ、Ｖ2Ｏ5及びＣｕＯからなる群より選ばれる少なくとも１種の成分を含んでいてもよい。これらの成分を含有する場合、可視光を吸収する成分としても機能するので、前記成分の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、これら成分は、可視光域の内部透過率を低下させないように、実質的に含有しないことが好ましい。
【００６２】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板の厚さは特に限定はなく、エッジライト方式のバックライトの設計、要求される光学特性や強度等に応じて、適宜選択すればよいが、０．５〜１０ｍｍ、好ましくは１〜５ｍｍ、より好ましくは１．５〜３ｍｍである。
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板の外形は特に制限されないが、ガラス製レンチキュラー構造体をエッジライト方式のバックライト用途に使用する場合は、光源の配置を含めた導光板としての性能コントロールの観点から、矩形が好ましい。
【００６３】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板の寸法は、本発明のガラス導光板をエッジライト方式のバックライトとして使用する液晶表示装置により異なる。たとえば、液晶表示装置が液晶テレビの場合、ＴＶサイズで２２インチ以上であることが好ましく、２６インチ以上であることが好ましく、３０インチ以上であることがさらに好ましく、４０インチ以上であることがさらに好ましい。
【００６４】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラスは、エッジライト方式のバックライトとして使用する際に経験する温度域、具体的には、５０〜３５０℃における熱膨張係数が低いことが好ましい。当該温度域における熱膨張係数が低ければ、エッジライト方式のバックライトの使用時における熱膨張が少ないため、液晶表示装置の狭額縁化が可能になり好ましい。なお、液晶表示装置の狭額縁化という点では、エッジライト方式のバックライトの導光板と、ＬＥＤと、の距離が３０ｍｍ以下であることが好ましく、１０ｍｍ以下であることがより好ましく、２ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラスは、５０〜３５０℃における平均熱膨張係数が１０５×１０-7／℃以下であることが好ましく、９５×１０-7／℃以下であることがより好ましく、８５×１０-7／℃以下であることがさらに好ましい。
【００６５】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラスは、エッジライト方式のバックライトの導光板として使用する際の耐熱性を向上させるため、ガラス転移点（Ｔｇ）が高いことが好ましい。具体的には、ガラス転移点（Ｔｇ）が２００℃以上であることが好ましく、３００℃以上であることがより好ましく、４００℃以上であることがさらに好ましく、さらに好ましくは５００℃以上である。
【００６６】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラスは、ヤング率が高いことが、ガラス板が薄くなっても自重や外力によるたわみや変形を抑制できるため好ましい。
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラスは、ヤング率が５０ＧＰａ以上であることが好ましく、６０ＧＰａ以上であることがより好ましく、７０ＧＰａ以上であることがさらに好ましい。
【００６７】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラスは、表面硬度が高いことが、ガラス製レンチキュラー構造体や、エッジライト方式のバックライトの導光板の製造時や使用時における傷付き防止の観点から好ましい。
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラスは、ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板の第一の主面、および、シリンドリカル面におけるビッカース硬度Ｈｖが３００ＧＰａ以上であることが好ましく、４００ＧＰａ以上であることがより好ましく、５００ＧＰａ以上であることがさらに好ましい。
【００６８】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラスは、表面抵抗値が小さいことが、エッジライト方式のバックライトの導光板の製造時や使用時における静電気防止の観点から好ましい。
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板の第一の主面、および、シリンドリカル面における表面抵抗値は１．０×１０15Ω／□以下であることが好ましく、１．０×１０14Ω／□以下であることがより好ましく、１．０×１０13Ω／□以下であることがさらに好ましい。
【００６９】
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板の第一の主面、および、シリンドリカル面は平滑であることが、エッジライト方式のバックライトの導光板としての使用する際に出射効率が向上するため好ましい。シリンドリカル面が平滑であるとは、シリンドリカルレンズのシリンドリカル面の延在方向、延在方向と垂直な方向を含む各方向においてなめらかな表面であることをいう。
ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板の第一の主面、および、シリンドリカル面における表面粗さＲａは３μｍ以下であることが好ましく、
２μｍ以下であることがより好ましく、１μｍ以下であることがさらに好ましい。
【００７０】
本発明のガラス製レンチキュラー構造体１０をエッジライト方式のバックライトの導光板として使用する際に、円弧側端面に直交する方向を、ＬＥＤからの光の入射方向とするため、該円弧側端面が平滑であることが、エッジライト方式のバックライトの導光板としての使用する際に入射効率が向上するため好ましい。
本発明の第１態様、第２態様のガラス製レンチキュラー構造体１０をエッジライト方式のバックライトの導光板として使用する際に、円弧側端面に直交する方向を、ＬＥＤからの光の入射方向とするため、ガラス製レンチキュラー構造体１０を構成するガラス板は、円弧側端面における表面粗さＲａが１μｍ以下であることが好ましく、０．５μｍ以下であることがより好ましく、０．３μｍ以下であることがさらに好ましい。
【００７１】
本発明の第１態様、第２態様のガラス製レンチキュラー構造体において、ガラス製レンチキュラー構造体を構成するガラス板の第二の主面に設けられたレンチキュラーレンズの寸法、具体的には、レンチキュラーレンズのレンズ高さやレンズ半径は、組み合わせる液晶表示装置の解像度（画素ピッチ）、要求される焦点距離、鑑賞距離、視野角等に応じて、公知の液晶表示装置に用いられるレンチキュラーレンズと同様に、適宜、設定すればよい。
【００７２】
ガラス板の第二の主面にレンチキュラーレンズを形成して、上述した本発明のガラス製レンチキュラー構造体を得る方法は特に限定されないが、一例を挙げると、連続流れ成形がある。
連続流れ成形とは、コンベアベルト等の搬送手段により一定方向に搬送されるガラス板を加熱した状態で、該ガラス板の主面に対して、ロール金型や平金型を用いて、金型表面に形成された形状、ここではレンチキュラーレンズ形状を転写する成形方法である。連続流れ成形は、フロートバスから出てきた徐冷過程のガラス板に対して適用可能であり、また、所定の寸法に切断されたガラス板に対しても適用可能である。
【実施例】
【００７３】
以下に示す実施例では、下記表に示す寸法のガラス製レンチキュラー構造体を、ワイド型液晶表示装置（ＴＶサイズ：２５インチ、４０インチ、７５インチ、１００インチ（いずれも長辺：短辺比＝１６：９））のエッジライト方式のバックライトの導光板として配置して、表示品質を評価する。例１〜例６、例８〜例１３は実施例、例７は比較例である。ガラス製レンチキュラー構造体は、図１（Ａ），（Ｂ）に示すように、一方の主面（第二の主面）にレンチキュラーレンズが形成された矩形のガラス板であり、ガラス板の長辺長さＬＢ（図１（Ａ）ではＬx）、短辺長さＬＡ（図１（Ａ）ではＬy）、板厚は下記表に示す通りである。第二の主面に形成されたレンチキュラーレンズは、レンズ半径が１６０μｍ、レンズ高さが６０μｍであり、レンズピッチが２５０μｍ、ガラス板の端面から０．０５ｍｍの位置までレンチキュラーレンズが形成される。ガラス板としてはガラス導光板ＸＣＶ（登録商標、旭硝子社製）を用いる。
ガラス板の第一の主面の反りを以下の手順で測定する。
（反り量）
水平な定盤上に、例４ではガラス板の第一の主面（平面）が接するように載置して、例１〜３、例５〜１３、および例７ではガラス板の第ニの主面（レンズ面）が接するように載置して、ガラス板の浮き上がりである反り量を、隙間ゲージを用いて、２０℃で測定し、図１（Ａ）におけるＹ軸方向の反りＡ（ｍｍ）およびＸ軸方向の反りＢ（ｍｍ）を求める。なお、本実施例において、Ｙ軸方向の反りを短辺反り、Ｘ軸方向の反りを長辺反りともいう。
該隙間ゲージ法による隙間の測定は、次のようにして行われる。まず、測定対象である略多角形状の表面を有するガラスを、反りの存在しない平坦かつ水平な定盤上に載置する。次に、ガラスの略多角形状の各辺中央付近にあたる部分と該定盤との隙間の距離を隙間ゲージにより測定する。ガラス隙間ゲージはＪＩＳ  Ｂ７５２４の規格に適合したものであれば任意のものを利用可能であり、０．０１ｍｍを最小単位として隙間を測定する。
図５は、反り量を測定する部位を示した図であり、図１（Ａ）と同様の図である。
図５におけるＹ軸方向の反りＡ（ｍｍ）は、図５の上辺の中央（ｘ01）付近の最小浮き上がり量（Ａ１）と下辺の中央（ｘ02）付近の最小浮き上がり量（Ａ２）との平均値（（Ａ１＋Ａ２）／２）とする。
図５におけるＸ軸方向の反りＢ（ｍｍ）は、図５の左辺の中央（ｙ01）付近の最小浮き上がり量（Ｂ１）と下辺の中央（ｙ02）付近の最小浮き上がり量（Ｂ２）との平均値（（Ｂ１＋Ｂ２）／２）とする。
ガラス板の反り量は、たとえば触針式の表面あらさ計等の形状測定装置を用いて測定してもよい。
また、第一の主面側のガラスの仮想温度Ｃ（℃）、第二の主面側のガラスの仮想温度Ｄ（℃）を下記手順で求める。
（仮想温度）
ガラス製レンチキュラー構造体の厚み方向において、中央部の薄板を研磨により抽出する。たとえば、厚み４ｍｍの板より、第一の主面側から１．８ｍｍを研磨により除去し、第二の主面側から１．８ｍｍを研磨により除去し、０．４ｍｍの薄片を取り出す。前記薄片の厚みは１ｍｍ以下であればよいが、典型的には０．４ｍｍである。測定ガラス片の採取に困難をきたす場合は、板の厚み方向を半分にスライスした２つの板で代用してもよい。厚み０．４ｍｍの薄片から切り出した複数のガラス板小片、たとえば1センチメートル角の小片を別々に様々な熱処理温度Ｔにて熱処理、急冷し、それぞれのガラス小片の物性値を測定する。前記物性値は、特に制限はないが、密度が好ましく、屈折率など、密度と密接な関係にある物性値であることが好ましい。ｘ軸に熱処理温度Ｔをとって、ｙ軸にそれぞれの熱処理を施したガラス小片の物性値をとり検量線を作成する。熱処理を実施していないガラス小片の物性値（ｙ軸）に対するｘ軸の値（ｑ）がそのガラスの仮想温度を示す。第一の主面の表面より１ｍｍ以下、典型的には０．４ｍｍの厚みの薄片の仮想温度をＣ℃、第ニの主面のレンチキュラーレンズの頭頂部より１ｍｍ以下、典型的には０．４ｍｍの厚みの薄片の仮想温度をＤ℃とする。
【表１】
2017091940.tif 000003
表１の反りＢ（長辺反り）および反りＡ（短辺反り）において、Ａ＞０またはＢ＞０は、図１においてレンチキュラーレンズを有する面を上面として凸形状とする反り、Ａ＜０またはＢ＜０は、図１においてレンチキュラーレンズを有する面を上面として凹形状とする反りを表す。
実施例は全て、表示画面全体が均一な明るさであるのに対して、比較例は表面画面の半分程度、特に隅が暗くなる。
（泡評価）
続いて、ガラス製レンチキュラー構造体中の泡について以下のように評価を行う。
水平な定盤上に、ガラス製レンチキュラー構造体の第二の主面（レンズキュラーレンズを有する面）が接するように載置する。ガラス製レンチキュラー構造体のレンチキュラーレンズを構成する個々のシリンドリカルレンズの垂直断面がなす円弧の一部を含む、円弧側端面よりエッジライト光を入射させる。第一の主面（平面）より泡による輝点を、ファイバースコープ（たとえばオリンパス社製工業用内視鏡（ファイバースコープ）ＩＰＬＥＸ（商品名）等）を使用し、観察する。輝点観察の結果、入射方向に対する泡の向き、具体的には、図４における泡１００の長軸と、ガラス製レンチキュラー構造体１０の円弧側端面に対する法線と、がなす角度αが４５°未満か、４５°以上か判断しながら泡数をカウントする。１０個以上、好ましくは２０個以上、より好ましくは５０個以上の泡を計測する。測定例を例１４〜１７に示す。
【表２】
2017091940.tif 000004
角度αが４５°未満の泡の割合が５０％超の例１４〜１６は、ガラス製レンチキュラー構造体中に存在する泡の輝点欠点としての認識度合が小さかった。
【符号の説明】
【００７４】
１０：ガラス製レンチキュラー構造体
１１：ガラス板
１２：レンチキュラーレンズ
１００：泡
【図１】
2017091940.tif 000005
【図２】
2017091940.tif 000006
【図３】
2017091940.tif 000007
【図４】
2017091940.tif 000008
【図５】
2017091940.tif 000009