(57)【要約】【課題】混焼ボイラにおける燃焼安定性を保ちつつ過剰空気量を削減することで、ボイラの高効率運転を可能とする混焼ボイラシステムを提供すること。【解決手段】ＬＮＧと共にＢＯＧを燃料ガスとして利用する混焼ボイラ７０と、混焼ボイラ７０に供給されるＬＮＧの供給量を測定するＬＮＧ流量計４１と、混焼ボイラ７０に供給されるＢＯＧの供給量を測定するＢＯＧ流量計４２と、混焼ボイラ７０に燃焼用空気を供給し、かつ、燃焼用空気の供給量を調節可能な空気供給装置６０と、燃料ガスの供給量に対して所定の空気比となるように燃焼用空気の供給量を制御する制御部９０と、を備え、制御部９０は、ＢＯＧの供給量に応じて燃焼用空気の供給量を補正する混焼ボイラシステム。【選択図】図１
2017106665.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＬＮＧと共にＢＯＧを燃料ガスとして利用する混焼ボイラと、
前記混焼ボイラに供給される前記ＬＮＧの供給量を測定するＬＮＧ流量計と、
前記混焼ボイラに供給される前記ＢＯＧの供給量を測定するＢＯＧ流量計と、
前記混焼ボイラに燃焼用空気を供給し、かつ、前記燃焼用空気の供給量を調節可能な空気供給装置と、
前記燃料ガスの供給量に対して所定の空気比となるように前記燃焼用空気の供給量を制御する制御部と、を備え、
前記制御部は、前記ＢＯＧの供給量に応じて前記燃焼用空気の供給量を補正する混焼ボイラシステム。
【請求項２】
前記混焼ボイラに供給される燃料ガスの成分を所定の時間間隔で検出する燃料ガス成分検出装置を備え、
前記制御部は、前記燃料ガス成分検出装置の検出結果に基づいて前記燃焼用空気の供給量を補正すると共に、
前記燃料ガスの成分を検出する所定の時間間隔よりも短い間隔又は連続的に前記ＢＯＧの流量を取得して前記燃焼用空気の供給量を補正する請求項１に記載の混焼ボイラシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、混焼ボイラシステムに関する。より詳しくは、ＬＮＧとＢＯＧを混合して燃焼させるＢＯＧ混焼ボイラシステムに関する。
【背景技術】
【０００２】
ＬＮＧを燃料として利用するボイラを備えるボイラシステムにおいては、ＬＮＧの貯蔵時や移送時にＬＮＧの気化が生じる。気化したＬＮＧはボイルオフガス（以下、「ＢＯＧ」という）と呼ばれる。ＢＯＧは、ＬＮＧと共にボイラの燃料として用いることが効率的である。このようなＬＮＧを燃料として利用するボイラを備えるボイラシステムにおいて発生したＢＯＧをＬＮＧと共に燃料として利用する、ＢＯＧ混焼ボイラが従来知られている。
【０００３】
ＢＯＧ混焼ボイラに関する技術としては、例えば、ＢＯＧの発生総量の変動を許容して、ＢＯＧの発生量に対して発電機の運転形態を合わせるようにし、ＢＯＧの発生量に応じた運転モードを設定してＢＯＧを有効に活用すると共に、発電所の安定運転を可能とした発電プラントに関する技術が知られている（例えば、後述の特許文献１参照）。
【０００４】
また、燃料中のＬＮＧに対するＢＯＧの混入比率が変わっても、ＢＯＧの冷却条件に条件を付与して燃料ガスとしての発熱量変動を最小限に抑制し、制御外乱の緩和を図るボイルオフガスの冷却方法及びその装置に関する技術が知られている（例えば、後述の特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００８−２９１８１７号公報
【特許文献２】特開２００１−１２４２９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ＢＯＧ混焼ボイラに供給されるＢＯＧの量は一定ではなく、変動が生じる場合がある。例えばＬＮＧ貯蔵タンクにＬＮＧが供給される際には多量のＢＯＧが発生する。一般的にＢＯＧには窒素やメタン等の発熱量の少ない成分が多く含有され、燃焼に要する酸素量がＬＮＧよりも少ない。従ってこのようなＢＯＧ量の変動によって、ボイラの発生熱量が変動するだけでなく、燃料の燃焼に要する酸素量も変動する。従って、ＢＯＧ混焼ボイラの燃焼安定性のため、ＢＯＧの流量変動を許容した供給空気量を設定する必要がある。即ち、燃料の完全燃焼に要する空気に加え、過剰空気が必要となる。但し、過剰空気はボイラの熱を持って排出されるため、過剰空気量が少なければ少ないほど高効率な運転が可能である。
【０００７】
従って、ＢＯＧ及びＬＮＧのカロリー分析を行うことで燃料の燃焼に要する酸素量を算出し、その結果に基づいて供給空気量を制御することで過剰空気量を削減する方法が考えられる。しかし、カロリー分析には一定の時間がかかるため、過剰空気量は測定によるタイムラグを考慮しある程度余分に設定しなければならず、ボイラの高効率運転を行うためには改善の余地がある。
【０００８】
上記の点に関し、特許文献１及び特許文献２に記載された技術は、ＢＯＧ発生量の変動によるＢＯＧ混焼ボイラの発熱量の変動を許容して発電設備の安定運転を図るものであり、ＢＯＧの流量変動により必要となる過剰空気の削減を目的としたものではない。従って、このような点に着目しボイラの高効率運転を図る技術については未だ検討がなされていないのが現状である。
【０００９】
本発明は、上記に鑑みてなされたものであり、ＢＯＧ混焼ボイラにおける燃焼安定性を保ちつつ過剰空気量を削減することで、ボイラの高効率運転を可能とするＢＯＧ混焼ボイラシステムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、ＬＮＧと共にＢＯＧを燃料ガスとして利用する混焼ボイラと、前記混焼ボイラに供給される前記ＬＮＧの供給量を測定するＬＮＧ流量計と、前記混焼ボイラに供給される前記ＢＯＧの供給量を測定するＢＯＧ流量計と、前記混焼ボイラに燃焼用空気を供給し、かつ、前記燃焼用空気の供給量を調節可能な空気供給装置と、前記燃料ガスの供給量に対して所定の空気比となるように前記燃焼用空気の供給量を制御する制御部と、を備え、前記制御部は、前記ＢＯＧの供給量に応じて前記燃焼用空気の供給量を補正する混焼ボイラシステムに関する。
【００１１】
また、前記混焼ボイラシステムは、前記混焼ボイラに供給される燃料ガスの成分を所定の時間間隔で検出する燃料ガス成分検出装置を備え、前記制御部は、前記燃料ガス成分検出装置の検出結果に基づいて前記燃焼用空気の供給量を補正すると共に、前記燃料ガスの成分を検出する所定の時間間隔よりも短い間隔又は連続的に前記ＢＯＧの流量を取得して前記燃焼用空気の供給量を補正することが好ましい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、ＢＯＧ混焼ボイラにおける燃焼安定性を保ちつつ過剰空気量を削減することで、ボイラの高効率運転を可能とするＢＯＧ混焼ボイラシステムを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の実施形態に係るＢＯＧ混焼ボイラシステムが適用されるＬＮＧ火力発電設備の構成を示す系統図である。
【図２】従来のガスカロリ補正を行った場合における、Ｏ２設定と排ガスＯ２との関係を模式的に示したグラフである。
【図３】本発明の実施形態に係る混焼ボイラシステムによりガスカロリ補正を行った場合における、Ｏ２設定と排ガスＯ２との関係を模式的に示したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明のＢＯＧ混焼ボイラシステムの好ましい一実施形態について、図面を参照しながら説明する。
【００１５】
図１は、本実施形態のＢＯＧ混焼ボイラシステムが適用されるＬＮＧ火力発電設備１の構成を示す図である。
図１に示すように、本実施形態に係るＬＮＧ火力発電設備１は、ＬＮＧタンク１０と、ＬＮＧ気化器２０と、ＢＯＧコンプレッサ３０と、ＬＮＧ流量計４１と、ＢＯＧ流量計４２と、ＬＮＧガス成分検出装置５１と、ＢＯＧガス成分検出装置５２と、空気供給装置６０と、ＢＯＧ混焼ボイラ７０と、酸素濃度計８０と、制御部９０と、を備える。
【００１６】
また、図１に示すように、本実施形態に係るＬＮＧ火力発電設備１は、ＬＮＧ移送ライン２と、ＢＯＧ移送ライン３と、を備える。
【００１７】
ＬＮＧタンク１０は、図示しないＬＮＧ供給設備から供給されるＬＮＧをタンク内に貯留する。また、ＬＮＧタンク１０にはＬＮＧ供給ポンプ１１が設けられる。ＬＮＧタンク１０に貯留されたＬＮＧは、ＬＮＧ供給ポンプ１１によって昇圧され、後述のＬＮＧ気化器２０に供給される。また、ＬＮＧタンク１０内に貯留されたＬＮＧの一部は気化し、ＢＯＧガスとしてＬＮＧタンク１０の上部に滞留する。ＬＮＧタンク１０の上部に滞留したＢＯＧガスはＢＯＧコンプレッサ３０により吸引される。
【００１８】
ＬＮＧ気化器２０は、ＬＮＧタンク１０から供給されるＬＮＧを加温することで気化させ、ＬＮＧガスを生成する。ＬＮＧ気化器２０は、例えば水や空気等を装置内に流通させることで、ＬＮＧと水や空気等との間で熱交換を行い、ＬＮＧを気化させる。ＬＮＧ気化器２０によって気化されたＬＮＧガスは、ＢＯＧガスと混合され、後述のＢＯＧ混焼ボイラ７０に供給される。
【００１９】
ＬＮＧ移送ライン２は、ＬＮＧタンク１０からＬＮＧ気化器２０を通じ、後述のＢＯＧ混焼ボイラ７０に供給されるＬＮＧ及び、合流するＢＯＧ移送ライン３を通じて混合されるＢＯＧが移送されるラインである。ＬＮＧ移送ラインの上流側端部はＬＮＧタンク１０に接続されており、下流側端部は後述の混焼ボイラ７０に接続されている。また、ＬＮＧ移送ライン２には、後述のＢＯＧ移送ライン３が接続され、接続部でＬＮＧガス及びＢＯＧガスが混合される。
ＬＮＧ移送ライン２には図示しない昇圧手段及び圧力調節手段が設けられており、所定量のＬＮＧが後述のＢＯＧ混焼ボイラ７０に供給されるよう制御される。ＬＮＧ移送ライン２には、ＬＮＧ気化器２０、ＬＮＧ流量計４１、ＬＮＧガス成分検出装置５１が設けられる。
【００２０】
ＢＯＧコンプレッサ３０は、ＬＮＧタンク１０内の圧力を一定値内に保持するために、ＬＮＧタンク１０に滞留するＢＯＧガスを吸引し、所定の圧力まで昇圧する。ＢＯＧコンプレッサ３０で昇圧されたＢＯＧガスは、ＬＮＧガスと混合され、後述のＢＯＧボイラ８０に供給される。
【００２１】
ＢＯＧ移送ライン３は、ＬＮＧタンク１０からＢＯＧコンプレッサ３０を通じ、後述のＢＯＧ混焼ボイラ７０に供給されるＢＯＧが移送されるラインである。ＢＯＧ移送ラインの上流側端部はＬＮＧタンク１０に接続されており、下流側端部はＬＮＧ移送ライン２に接続されている。ＢＯＧ移送ライン３とＬＮＧ移送ライン２の接続部でＬＮＧガス及びＢＯＧガスが混合される。ＢＯＧ移送ライン３には図示しない昇圧手段及び圧力調節手段が設けられており、所定量のＢＯＧが後述のＢＯＧ混焼ボイラ７０に供給されるよう制御される。ＢＯＧ移送ライン３には、ＢＯＧコンプレッサ３０、ＢＯＧ流量計４２、ＢＯＧガス成分検出装置５２が設けられる。
【００２２】
ＬＮＧ流量計４１、ＢＯＧ流量計４２は、それぞれＬＮＧ気化器２０及びＢＯＧコンプレッサ３０から後述のＢＯＧ混焼ボイラ７０に供給されるＬＮＧガス及びＢＯＧガスの流量を測定する。流量計としては、例えば電磁流量計、差圧式流量計、圧力トランスミッタ等が用いられる。ＬＮＧ流量計４１、ＢＯＧ流量計４２で測定されたＬＮＧガス流量情報及びＢＯＧガス流量情報は、後述の制御部９０に送信される。
【００２３】
ＬＮＧガス成分検出装置５１、ＢＯＧガス成分検出装置５２は、それぞれＬＮＧガス及びＢＯＧガスの成分を検出する装置である。ガス成分検出装置５１、５２としては、例えば、ガスクロマトグラフィー等が用いられる。
ＬＮＧガスやＢＯＧガスの成分は、ＬＮＧの産地によって変動する。例えば、ＬＮＧガスにはメタン、エタン、プロパン等の炭化水素が主成分として含まれるが、これらの含有成分の割合はＬＮＧの産地によって変動する。これらの含有成分の割合の変動により、ＬＮＧガス及びＢＯＧガスの発熱量や燃焼に要する酸素量が変動する。またＢＯＧガスには発熱量の比較的小さいメタンや発熱量を持たない窒素が多く含まれる傾向がある。即ち、ＢＯＧガスはＬＮＧガスと比較して発熱量が少ない傾向がある。
ＬＮＧガス成分検出装置５１、ＢＯＧガス成分検出装置５２により得られるＬＮＧガス成分情報及びＢＯＧガス成分情報は、後述の制御部９０に送信される。
【００２４】
空気供給装置６０は、後述のＢＯＧ混焼ボイラ７０に、ＬＮＧガスとＢＯＧガスの混合ガス（以下、「燃料ガス」という場合がある）の燃焼に要する燃焼用空気を供給する装置であり、かつ、供給される燃焼用空気量を調節可能な装置である。空気供給装置６０から後述のＢＯＧ混焼ボイラ７０に供給される空気量は、後述の制御部９０により制御される。
【００２５】
ＢＯＧ混焼ボイラ７０に供給される空気量としては、ボイラの燃焼安定性のため、燃料であるＬＮＧガス及びＢＯＧガスの完全燃焼に要する理論空気量に加え、一定の過剰空気量が必要である。しかし、過剰空気は燃焼に関与せずボイラの熱をもって排出されるため、高効率運転を行う観点からは、過剰空気量は少なければ少ないほど好ましい。ＢＯＧ混焼ボイラ７０に供給される燃焼用空気中の過剰空気量の割合を示す空気過剰率は、後述のＢＯＧ混焼ボイラ７０から排出される、燃焼後のガスに含まれるＯ２濃度から次式（１）により近似的に算出される。
空気過剰率ｍ＝０．２１／{０．２１−（燃焼後ガスＯ２）}    （１）
例えば、燃焼後ガスＯ２濃度が１．２％である場合、空気過剰率ｍは１．０６となる。空気過剰率ｍが１に近づくほど過剰空気が少なく、ボイラの高効率運転が行われていることを示す。
【００２６】
ＢＯＧ混焼ボイラ７０は、ＬＮＧガスとＢＯＧガスの混合ガスを空気と共に燃焼する。ＢＯＧ混焼ボイラ７０には、ＬＮＧ気化器２０からＬＮＧガスが供給され、ＢＯＧコンプレッサ３０からＢＯＧガスが供給される。また、空気供給装置６０から燃焼用空気が供給される。ＢＯＧ混焼ボイラ７０は、燃焼により発生した熱によって蒸気を発生し、発生した蒸気は図示しない蒸気タービン等の負荷装置に送られる。
【００２７】
また、ＢＯＧ混焼ボイラ７０からは、ＬＮＧガス及びＢＯＧガスを燃焼させた後の排ガスが排出される。排ガスは一定の熱量を有しているため、ＥＣＯと呼ばれる熱交換ユニット（図示せず）で熱交換された後、装置外に排出される。この排出される燃焼後ガス中に含まれるＯ２濃度を測定することで、空気過剰率ｍが算出される。
【００２８】
酸素濃度計８０は、ＢＯＧ混焼ボイラ７０から排出される燃焼後ガスＯ２の量を測定する。酸素濃度計８０により計測された燃焼後ガスＯ２情報は、後述の制御部９０に送信される。
【００２９】
制御部９０は、ＬＮＧ流量計４１、ＢＯＧ流量計４２からＬＮＧ流量情報及びＢＯＧ流量情報を受信し、ＬＮＧガス成分検出装置５１、ＢＯＧガス成分検出装置５２からＬＮＧガス成分情報及びＢＯＧガス成分情報を受信する。また、制御部９０は、酸素濃度計８０から燃焼後ガスＯ２情報を受信する。
また、制御部９０は、これらの情報に基づき、空気供給装置６０からＢＯＧ混焼ボイラ７０に供給される燃焼用空気量を制御する。
【００３０】
制御部９０は、蒸気タービン等の負荷装置に対する負荷変化中は燃料ガスの供給量に応じ、あらかじめ設定した所定の空気比となるように燃焼用空気の供給制御を行い、負荷安定時には酸素濃度計８０から受信される燃焼後ガスＯ２情報に基づいて、燃焼後ガスＯ２が設定値となるようなＯ２補正を行い、過剰空気を削減する制御を行う。
また、制御部９０は、上記制御に加え、負荷安定時にＬＮＧガス及びＢＯＧガスの成分情報及び、ＢＯＧガスの流量割合に応じたガスカロリ補正を行う。負荷安定時であっても、ＢＯＧガスの流量割合に変動が生じた場合、燃焼に必要な空気量の変動が生じるためである。
【００３１】
上記ＬＮＧガス及びＢＯＧガスの成分情報に応じたガスカロリ補正は、ＬＮＧガス成分検出装置５１、ＢＯＧガス成分検出装置５２から受信したＬＮＧガス成分情報及びＢＯＧガス成分情報に基づき行われる。また、ガスクロマトグラフ等による測定に一定の時間を要するため、一定の時間間隔をおいて行われる。なお、このようなガス成分情報に応じたガスカロリ補正による補正量は、メタン等の炭化水素や窒素等の含有割合に応じて決定すればよい。
これに対し、上記ＢＯＧガスの流量割合に応じたガスカロリ補正は、ＬＮＧガス流量計４１、ＢＯＧガス流量計４２から受信されるＬＮＧ流量情報及びＢＯＧ流量情報に基づき、燃焼ガス中のＢＯＧの流量割合を算出することで行われる。また、上記ＢＯＧガスの流量割合に応じたガスカロリ補正は、上記ＬＮＧガス及びＢＯＧガスの成分情報に応じたガスカロリ補正よりも短い間隔、あるいは連続的に行うことができる。なお、ここでいう連続的に行う、とは、１秒〜数秒のごく短い時間間隔において行うことを含む。
【００３２】
従って、上記ＬＮＧガス及びＢＯＧガスの成分情報に応じたガスカロリ補正を行うのみでは、実際の燃料ガスの燃焼に要する空気量の変動に対して、補正の遅れが生じる場合がある。従って、ＢＯＧ流量割合が低減した場合、燃焼空気量が増大するため過剰空気量が低減し、設定Ｏ２に対して過剰空気量が低くなりすぎてしまうリスクが生じる。
そのため、一度上記ＬＮＧガス及びＢＯＧガスの成分情報に応じたガスカロリ補正を行った後は、次に補正を行うまでの間、上記ＬＮＧガス及びＢＯＧガス成分情報に応じた補正値に基づいて、上記ＢＯＧガスの流量割合に応じたガスカロリ補正を連続的あるいは上記ＬＮＧガス及びＢＯＧガスの成分情報に応じたガスカロリ補正よりも短い間隔で行う。これにより、燃焼後ガスＯ２をＯ２設定に、より追従させることができる。
なお、上記補正を行う際は、ガスカロリ補正に誤差が生じた際、過剰空気量がプラス側の誤差となるように補正を行うことで、ボイラの燃焼安定性を維持できる。
【００３３】
次に、本実施形態における制御部によるガスカロリ補正について図面を参照しながら説明する。
まず、ガス成分情報に基づく補正のみを行う制御部によりガスカロリ補正を行う従来の方法について、図２を参照しながら以下に説明する。
【００３４】
図２は、ＢＯＧガス流量に変動が生じた場合において、従来のガス成分情報に基づくガスカロリ補正のみを行った場合における、Ｏ２設定と排ガスＯ２との関係を模式的に示したグラフである。図２中、横軸は時間経過（ｔ）を示し、縦軸は信号強度（ｉ）、又はガス流量（ｖ）を示す。
【００３５】
図２中、実線で示すＢＯＧ流量は、矢印部Ａの時点から減少している。しかし、図２中、二点鎖線で示すＬＮＧガスとＢＯＧガスの混合ガス成分（ここでは、窒素や、メタン等の発熱量が低いガス成分を示す）の検出結果は、実際にＢＯＧ流量の変動が生じた矢印部Ａの時点から一定時間経過後に変動が発生し、ＢＯＧ流量が０となり一定時間が経過した後に変動を終えており、実際のＢＯＧ流量変動に対して検出結果の遅れが生じている（図２中、両矢印部参照）。これは、ガスクロマトグラフ等によるガス成分検出に一定の時間を要するためである。このため、図２中、破線で示すガスカロリ補正信号も同様にＢＯＧ流量変動に対して遅れが生じ、実際にＢＯＧ流量の変動が発生した矢印部Ａの時点から一定時間経過後に信号強度が上昇している（図２中、矢印部Ｂ参照）。
この結果、ＢＯＧガスの流量変動発生時から、ＢＯＧガスの流量変動がガスカロリ補正信号に反映されるまでの間、図２中、一点鎖線で示すＯ２設定に対し、図２中、太線で示すＥＣＯ出口ガスＯ２（燃焼後ガスＯ２）が低くなる現象が生じる。従って、ＢＯＧ混焼ボイラが酸素不足となり燃焼不安定となる事態を避けるため、実際の燃焼に必要な空気量が理論空気量を下回ることのないよう、ある程度余裕をもった空気過剰率によりＯ２設定を行う必要がある。しかし、過剰空気量が多いとボイラ効率は低下する。
【００３６】
これに対し、本実施形態に係る補正回路によるガスカロリ補正について図３を参照しながら以下に説明する。
図３は、図２と同様にＢＯＧガス流量に変動が生じた場合において、本実施形態に係る補正回路、即ち、ガス成分情報に基づく補正に加え、ガス流量情報に基づく補正回路によりガスカロリ補正を行った場合における、Ｏ２設定と排ガスＯ２との関係を模式的に示したグラフである。図２中、横軸は時間経過（ｔ）を示し、縦軸は信号強度（ｉ）、又はガス流量（ｖ）を示す。
【００３７】
図３中、実線で示す通り、ＢＯＧ流量は矢印部Ａの時点から減少する。ここで、本実施形態に係る補正回路は、ＢＯＧガス流量情報に基づき連続的にガスカロリ補正を行う。従って、図３中、破線で示すガスカロリ補正信号はＢＯＧ流量の減少と同時に上昇する（図２中、矢印部Ｂ参照）。
この結果、図２中、一点鎖線で示すＯ２設定に対して太線で示すＥＣＯ出口ガスＯ２（燃焼後ガスＯ２）は、ほぼ追従している。このため、空気過剰率を低減したとしても、ＢＯＧボイラが酸素不足となり燃焼不安定となる事態を回避できる。
【００３８】
以上、本発明の混焼ボイラシステムが適用される好ましい実施形態について説明したが、本発明は、上述の実施形態に制限されるものではなく、適宜変更が可能である。
【００３９】
図１におけるＬＮＧ火力発電設備１では、ＬＮＧガス成分検出装置５１及びＢＯＧガス成分装置５２を設けてＢＯＧボイラシステムを構成したが、これに限定されない。即ち、ＬＮＧガス成分とＢＯＧガス成分をあらかじめ測定しておき、これらの測定値に基づいて、制御部９０により、ＢＯＧ流量に基づくガスカロリ補正を行うものであってもよい。かかる場合、過剰空気量低減のリスクを避けるため、ある程度余裕をもった空気過剰率によりＯ２設定を行う必要がある。
【００４０】
また、図１におけるＬＮＧ火力発電設備１では、ＬＮＧガス成分検出装置５１を、ＢＯＧ流量計４２の下流側に配置したが、これに限定されない。即ち、ＬＮＧガス成分検出装置５１は、ＬＮＧライン２におけるＬＮＧ気化器２０の下流側の何れの箇所に配置されるものであってもよい。
又は、ＬＮＧガス成分検出装置５１を設けず、代わりにＢＯＧライン３とＬＮＧライン２の合流地点の下流側に燃焼ガス成分検出装置を設け、ＬＮＧガスとＢＯＧガスの混合ガスの成分を検出してもよい。かかる場合、燃焼ガス成分検出装置は、ＬＮＧガスとＢＯＧガスの混合ガスの成分を検出し、燃焼ガス成分情報を制御部９０に送信する。制御部９０は、受信した燃焼ガス成分情報に基づきガスカロリ補正を行う。
【００４１】
また、図１におけるＬＮＧ火力発電設備１では、ＢＯＧガス成分検出装置５２を、ＢＯＧ流量計４２の下流側に配置したが、これに限定されない。即ち、ＢＯＧガス成分検出装置はＢＯＧライン３における何れの箇所に配置されるものであってもよい。
【００４２】
また、図１におけるＬＮＧ火力発電設備１では、制御部９０を個別の装置として設けたが、これに限定されない。例えば、制御部９０は空気供給装置６０に設けるものであってもよい。また、制御部９０を個別の装置として設けた場合であっても、設置個所は特に限定されない。
【００４３】
以上説明した本実施形態のＢＯＧ混焼ボイラシステムによれば、以下のような効果を奏する。
【００４４】
（１）混焼ボイラシステムを、ＬＮＧと共にＢＯＧを燃料ガスとして利用する混焼ボイラ７０と、混焼ボイラ７０に供給されるＬＮＧの供給量を測定するＬＮＧ流量計４１と、混焼ボイラ７０に供給されるＢＯＧの供給量を測定するＢＯＧ流量計４２と、混焼ボイラ７０に燃焼用空気を供給し、かつ、燃焼用空気の供給量を調節可能な空気供給装置６０と、燃料ガスの供給量に対して所定の空気比となるように燃焼用空気の供給量を制御する制御部９０と、を含んで構成し、制御部９０は、ＢＯＧの供給量に応じて燃焼用空気の供給量を補正するものとした。
これにより、燃料ガスの供給量に応じて燃焼用空気の供給量を制御することに加え、混焼ボイラに対するＢＯＧの供給量に応じたガスカロリ補正を行うことで、ＢＯＧ流量変動に応じた燃焼用空気の供給量の制御が可能となる。従って、ＢＯＧ流量変動に対する過剰空気量低減のリスクを抑制できるため、定常時の低Ｏ２運転、即ち、ＢＯＧ混焼ボイラの高効率運転が可能となる。
【００４５】
（２）上記に加え、混焼ボイラシステムを、混焼ボイラ７０に供給される燃料ガスの成分を所定の時間間隔で検出する燃料ガス成分検出装置５１、５２を備え、制御部９０は、前記燃料ガス成分検出装置５１、５２の検出結果に基づいて前記燃焼用空気の供給量を補正すると共に、前記燃料ガスの成分を検出する所定の時間間隔よりも短い間隔又は連続的に前記ＢＯＧの流量を取得して前記燃焼用空気の供給量を補正するものとした。
これにより、ＢＯＧの流量変動に応じて連続的にガスカロリ補正を行うだけでなく、所定の時間間隔で燃料ガス成分検出結果に基づくガスカロリ補正を行うことが可能となり、過剰空気量低減のリスクを更に抑制できる。従って、ＢＯＧ混焼ボイラの更なる高効率運転が可能となる。
【符号の説明】
【００４６】
４１、４２    流量計
５１、５２    ガス成分検出装置
６０          空気供給装置
７０          ＢＯＧ混焼ボイラ
９０          制御部
【図１】
2017106665.tif 000003
【図２】
2017106665.tif 000004
【図３】
2017106665.tif 000005