(57)【要約】【課題】圧縮された空気の逆流により発生するサージ音の音量を低減することが可能なターボチャージャの提供にある。【解決手段】コンプレッサハウジング２０に形成された吸気入口２３と、コンプレッサハウジング２０内に回転可能に設けられたロータシャフト２７と、ロータシャフト２７に一体的に設けられたコンプレッサ側羽根２２と、コンプレッサ側羽根２２の外周に設けられたディフューザ通路２５と、を備えたターボチャージャであって、コンプレッサ側羽根２２の外周部に対向するコンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａにコンプレッサ側羽根２２とコンプレッサハウジング２０間の隙間Ｇを部分的に拡張する第１切り欠き部３０および第２切り欠き部を設け、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに至る領域に設ける。【選択図】  図３
2017057779.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンプレッサハウジングに形成され空気を導入する吸気入口と、
前記コンプレッサハウジング内に回転可能に設けられたロータシャフトと、
前記ロータシャフトに一体的に設けられたコンプレッサ側羽根と、
前記コンプレッサハウジングに形成され前記コンプレッサ側羽根の外周に設けられたディフューザ通路と、を備えたターボチャージャであって、
前記コンプレッサ側羽根の外周部に対向する前記コンプレッサハウジングの内壁面または前記コンプレッサ側羽根の外周部に、前記コンプレッサ側羽根と前記コンプレッサハウジング間の隙間を部分的に拡張する切り欠き部を設け、
前記切り欠き部は、前記吸気入口より前記ディフューザ通路の入口に至る領域に設けられていることを特徴とするターボチャージャ。
【請求項２】
前記切り欠き部は、円周方向の複数個所に設けられ、各切り欠き部間の周方向の角度が相違していることを特徴とする請求項１に記載のターボチャージャ。
【請求項３】
複数個所に設けられた前記切り欠き部の大きさは、それぞれ異なっていることを特徴とする請求項２に記載のターボチャージャ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ターボチャージャに関する。
【背景技術】
【０００２】
ターボチャージャに関連する従来技術としては、例えば、特許文献１に開示された長短翼車を備えた遠心圧縮機を挙げることができる。特許文献１に開示された長短翼車を備えた遠心圧縮機は、吸入側から吐出側まで延びる翼長さの長い長翼と、長翼の中間に設けられ翼長さの短い短翼とを有する長短翼車を備えている。そして、空気を導入するインデューサ部の長翼の外周部又は翼車を囲むシュラウドに回転方向に沿って連通路が設けられている。連通路の具体例としては、長翼の外周部に設けられた櫛歯状の溝およびシュラウドの内周面に設けられた円周溝などである。
連通路が設けられていることにより、連通路を介して長翼の外周部の正圧側と負圧側とが連通し、正圧側と負圧側との圧力差が低減される。よって、インデューサ部の圧力差を小さくすることで、長翼のＢＰＦ（翼通過周波数）音を低減することが可能とある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−３４３４８６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、特許文献１に開示された遠心圧縮機においては、インデューサ部の長翼の外周部又は翼車を囲むシュラウドに回転方向に沿って連通路を設けることにより、長翼によるＢＰＦ音を低減することは可能である。しかし、翼車の回転により圧縮された空気が逆流することにより発生するサージ音の低減については特許文献１には記載されていない。サージ音は圧縮された空気の逆流によって発生する断続的な異音であり、また、圧縮された空気の逆流は翼車の全周に渡り同時に発生するため、サージ音は音としてはかなり大きい音である。特許文献１に開示された遠心圧縮機ではサージ音の発生を抑制することができない問題がある。
【０００５】
本発明は上記の問題点に鑑みてなされたもので、本発明の目的は、圧縮された空気の逆流により発生するサージ音の音量を低減することが可能なターボチャージャの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記の課題を解決するために、請求項１記載の発明は、コンプレッサハウジングに形成され空気を導入する吸気入口と、前記コンプレッサハウジング内に回転可能に設けられたロータシャフトと、前記ロータシャフトに一体的に設けられたコンプレッサ側羽根と、前記コンプレッサハウジングに形成され前記コンプレッサ側羽根の外周に設けられたディフューザ通路と、を備えたターボチャージャであって、前記コンプレッサ側羽根の外周部に対向する前記コンプレッサハウジングの内壁面または前記コンプレッサ側羽根の外周部に、前記コンプレッサ側羽根と前記コンプレッサハウジング間の隙間を部分的に拡張する切り欠き部を設け、前記切り欠き部は、前記吸気入口より前記ディフューザ通路の入口に至る領域に設けられていることを特徴とする。
【０００７】
請求項１記載の発明によれば、コンプレッサ側羽根の外周部に対向するコンプレッサハウジングの内壁面またはコンプレッサ側羽根の外周部に切り欠き部が設けられているので、コンプレッサ側羽根の回転により圧縮された空気が、コンプレッサ側羽根とコンプレッサハウジング間の隙間を通って逆流することによるサージ音の発生を抑制することが可能である。すなわち、切り欠き部を通って圧縮された空気の逆流を部分的に発生させることができ、サージ音が発生してもサージ音の音量を低減することが可能である。よって、圧縮された空気の逆流により発生するサージ音の音量を低減することが可能である。
【０００８】
請求項２記載の発明は、請求項１に記載のターボチャージャにおいて、前記切り欠き部は、円周方向の複数個所に設けられ、各切り欠き部間の周方向の角度が相違していることを特徴とする。
【０００９】
請求項２記載の発明によれば、切り欠き部を複数個所に設けることにより、圧縮された空気の逆流を複数個所に分散させることができ、サージ音の音量を一層低減することが可能である。また、各切り欠き部間の周方向の角度が相違していることにより、それぞれの切り欠き部を逆流する圧縮された空気によるサージ音の周波数を異ならせることができ、サージ音の音量の増大を防止できる。ちなみに、各切り欠き部間の周方向の角度が同一の場合には、サージ音の周波数が重なることによるサージ音の音量が増大する恐れがある。
【００１０】
請求項３記載の発明は、請求項２に記載のターボチャージャにおいて、複数個所に設けられた前記切り欠き部の大きさは、それぞれ異なっていることを特徴とする。
【００１１】
請求項３記載の発明によれば、切り欠き部の大きさはそれぞれ異なっているので、コンプレッサ側羽根の回転バランスを考慮しつつ円周方向の適切な位置に適切な大きさの切り欠き部を形成することが可能である。なお、切り欠き部の大きさとは、深さ又は幅と、円周方向の長さのことを指す。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、圧縮された空気の逆流により発生するサージ音の音量を低減することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】第１の実施形態に係るターボチャージャの全体構成を示す断面図である。
【図２】ターボチャージャのコンプレッサ部の構成を示す断面図である。
【図３】コンプレッサ部の要部を拡大して示す要部拡大断面図である。
【図４】図２におけるＡ−Ａ線断面図である。
【図５】第２の実施形態に係るターボチャージャのコンプレッサ部の構成を示す断面図である。
【図６】コンプレッサ部の要部を拡大して示す要部拡大断面図である。
【図７】図５におけるＢ−Ｂ線断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
（第１の実施形態）
以下、第１の実施形態に係るターボチャージャを図１〜図４に基づいて説明する。
図１に示すように、ターボチャージャ１０は、タービン部１１とコンプレッサ部１２とベアリング部１３とを備えている。ベアリング部１３は、タービン部１１とコンプレッサ部１２との間に設けられている。
【００１５】
タービン部１１は、タービンハウジング１４と、タービンハウジング１４内に回転可能に設けたタービンホイール１５と、タービンホイール１５に一体的に設けられた複数のタービン側羽根１６と、を備えている。
タービンハウジング１４内におけるタービンホイール１５の周囲には、渦巻状に形成されたスクロール通路１７が形成されている。スクロール通路１７は、内燃機関の排気通路に連通しており、燃焼室からの排気ガスが排気通路を介してスクロール通路１７に送り込まれる。また、タービンハウジング１４内には、タービンホイール１５の周囲に形成され、スクロール通路１７内の排気ガスをタービンホイール１５へ向けて供給するための環状の排気絞り通路１８が、スクロール通路１７に沿って形成されている。タービンホイール１５は、排気絞り通路１８を通って供給される排気ガスにより回転される。タービンハウジング１４には、タービンホイール１５に供給された排気ガスを外部に向けて排出する排気出口１９が設けられている。排気出口１９から排出された排気ガスは、図示しない触媒コンバータへ送られる。
【００１６】
コンプレッサ部１２は、コンプレッサハウジング２０と、コンプレッサハウジング２０内に回転可能に設けたコンプレッサホイール２１と、コンプレッサホイール２１に一体的に設けられた複数のコンプレッサ側羽根２２と、を備えている。
コンプレッサハウジング２０には、コンプレッサホイール２１へ向けて外部から空気を導入する吸気入口２３が設けられている。また、コンプレッサハウジング２０内におけるコンプレッサホイール２１の周囲には、渦巻状に形成されたスクロール通路２４が形成されている。また、コンプレッサハウジング２０内には、コンプレッサホイール２１の周囲に形成され、吸気入口２３を通過してコンプレッサハウジング２０内に導入された空気
をスクロール通路２４へ圧送するための環状のディフューザ通路２５が設けられている。
【００１７】
ベアリング部１３は、ベアリングハウジング２６と、ベアリングハウジング２６内に設けられタービンホイール１５とコンプレッサホイール２１とを一体連結する回転軸としてのロータシャフト２７と、ベアリングハウジング２６内に配設されロータシャフト２７を回転可能に軸支する２つの軸受２８と、を備えている。ロータシャフト２７は軸心ｍを有している。
タービンハウジング１４、ベアリングハウジング２６およびコンプレッサハウジング２０は互いに連結されている。
【００１８】
タービンホイール１５の回転に伴い、タービンホイール１５の回転力はロータシャフト２７を介してコンプレッサホイール２１に伝達され、コンプレッサホイール２１が回転する。コンプレッサホイール２１が回転することで、吸気入口２３から導入される空気は、コンプレッサ側羽根２２によって圧縮され、ディフューザ通路２５を通ってスクロール通路２４に送り込まれ、図示しない内燃機関の吸気系へ送られる。
【００１９】
図２〜図４に示すように、コンプレッサ側羽根２２は、長翼２２Ａと、短翼２２Ｂの２種類の翼を備えている。長翼２２Ａは吸気入口２３側からディフューザ通路２５の入口２５Ａ側まで延びる翼長さの長い翼である。短翼２２Ｂは吸気入口２３側の部位がカットされている翼長さの短い翼である。長翼２２Ａと短翼２２Ｂは、円周方向に等間隔で交互に配置されている。図４に示すように、本実施形態では、長翼２２Ａと短翼２２Ｂは、それぞれ６枚で構成されている。
【００２０】
図３に示すように、コンプレッサ側羽根２２とコンプレッサ側羽根２２の外周部に対向するコンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａ間には隙間Ｇが形成されている。すなわち、長翼２２Ａの外周部のシュラウド面２２Ｃとコンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａ間の隙間Ｇは、円周方向にわたって同一の大きさに設定されている。なお、短翼２２Ｂの外周部とコンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａ間の隙間Ｇも円周方向に同一の大きさに設定されている。
【００２１】
図３および図４に示すように、コンプレッサ側羽根２２の外周部に対向するコンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａには、円周方向の２箇所に、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１が設けられている。第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１は、図４に示すように、断面三日月形の形状を有している。第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１は、コンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａを切り欠くことにより形成されている。
【００２２】
図４に示すように、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１は、それぞれ異なる大きさに形成されている。第１切り欠き部３０は、内壁面２０Ａからの深さｄ１および円周方向の長さｆ１の寸法条件を有している。第２切り欠き部３１は、内壁面２０Ａからの深さｄ２および円周方向の長さｆ２の寸法条件を有している。ロータシャフト２７の軸心ｍに直角な同一断面で比較したとき、深さｄ２は深さｄ１より大きく（ｄ１＜ｄ２）設定され、長さｆ２は長さｆ１より大きく（ｆ１＜ｆ２）設定されている。なお、内壁面２０Ａからの深さｄ１、ｄ２は、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１における最も深さの大きい最深部の大きさを表している。
【００２３】
図３に示すように、第１切り欠き部３０は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに至る内壁面２０Ａ上の領域に設けられている。第１切り欠き部３０の深さｄ１は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに向かうにつれて漸減するように設定されている。そして、第１切り欠き部３０は、ディフューザ通路２５の入口２５Ａ側の部位で最も小さくなるように設定されている。
【００２４】
図示しないが、第２切り欠き部３１は、第１切り欠き部３０と同様に吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに至る内壁面２０Ａ上の領域に設けられている。第２切り欠き部３１の深さｄ２は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに向かうにつれて漸減するように設定されている。そして、第２切り欠き部３１は、ディフューザ通路２５の入口２５Ａ側の部位で最も小さくなるように設定されている。
【００２５】
図３に示すように、第１切り欠き部３０が形成されている部位における第１切り欠き部３０の内壁面と長翼２２Ａの外周部のシュラウド面２２Ｃ間の隙間を隙間Ｇ１とする。第１切り欠き部３０が形成されていることにより、長翼２２Ａとコンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａ間の隙間Ｇが隙間Ｇ１へと部分的に拡張されている。また、隙間Ｇ１は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに向かうにつれて小さくなり、ディフューザ通路２５の入口２５Ａ側の部位では隙間Ｇ（第１切り欠き部３０の終端）となる。
【００２６】
図４に示すように、第２切り欠き部３１が形成されている部位における第２切り欠き部３１の内壁面と長翼２２Ａの外周部のシュラウド面２２Ｃ間の隙間を隙間Ｇ２とする。第２切り欠き部３１が形成されていることにより、長翼２２Ａとコンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａ間の隙間Ｇが隙間Ｇ２へと部分的に拡張されている。また、図示しないが、隙間Ｇ２は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに向かうにつれて小さくなり、ディフューザ通路２５の入口２５Ａ側の部位では隙間Ｇ（第２切り欠き部３１の終端）となる。
【００２７】
図４に示すように、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１は、各切り欠き部間の周方向の角度が相違している。すなわち、図４に示すように、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１の中心と軸心ｍとを結ぶ中心線ｈ１、ｈ２をそれぞれ引き、各中心線ｈ１、ｈ２間の角度をそれぞれα、βとしたとき、角度αおよび角度βは異なる角度（α≠βであって且つα＋β＝３６０°）に設定されている。つまり、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１（少なくとも第１切り欠き部３０の中心および第２切り欠き部３１の中心）は円周方向の対向しない位置に形成されている。
【００２８】
次に、第１の実施形態に係るターボチャージャ１０の作用を説明する。
ロータシャフト２７を介してコンプレッサホイール２１が回転することで、吸気入口２３から導入される空気は、コンプレッサ側羽根２２によって圧縮され、高圧となった空気がディフューザ通路２５に送り込まれる。
ところで、コンプレッサ側羽根２２の回転により圧縮された空気の一部は、隙間Ｇよりも第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１により形成される隙間Ｇ１、Ｇ２を通ってディフューザ通路２５の入口２５Ａより吸気入口２３へ向かって逆流しやすい。よって、圧縮された空気の逆流が隙間Ｇ１、Ｇ２を介して隙間Ｇよりも部分的に優先して発生することにより、サージ音が発生してもサージ音の音量が抑制される。ちなみに、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１が設けられていない場合には、圧縮された空気の逆流が隙間Ｇを通って全周に渡り同時に発生するので、サージ音が第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１を設けた場合と比較して大音量となる。第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１を設けることにより、圧縮された空気の逆流が円周方向に分散して発生すると共に、時間的にずらして発生する。よって、圧縮された空気の逆流により発生するサージ音の音量が低減される。
【００２９】
第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１は、各切り欠き部間の周方向の角度が相違するように形成されている。すなわち、角度αおよび角度βは異なる角度（α≠β）に設定されている。第１切り欠き部３０を通って逆流する圧縮された空気によるサージ音の周波数と、第２切り欠き部３１を通って逆流する圧縮された空気によるサージ音の周波数とが異なる周波数となる。第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１の周波数が異なる場合、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１の周波数が重なっても周波数は増幅されない。各切り欠き部間の周方向の角度が同一の場合（α＝β）には、サージ音の周波数が重なることにより周波数が増幅してサージ音の音量が増大する。
【００３０】
第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１は、それぞれ異なる大きさ（深さｄ１、長さｆ１および深さｄ２、長さｆ２）に形成されているので、コンプレッサ側羽根２２の回転バランスを考慮しつつ適切な大きさに設定される。
【００３１】
第１の実施形態に係るターボチャージャ１０によれば、以下の効果を奏する。
（１）コンプレッサ側羽根２２の外周部に対向するコンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａには、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１が設けられているので、コンプレッサ側羽根２２の回転により圧縮された空気の一部は、隙間Ｇよりも隙間Ｇ１、Ｇ２を介して部分的に優先して逆流させることが可能である。よって、サージ音が発生してもサージ音の音量を抑制することが可能であり、圧縮された空気の逆流により発生するサージ音の音量を低減することが可能である。
（２）円周方向の２箇所に、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１が設けられている。よって、圧縮された空気の逆流を円周方向に分散して発生させることができ、サージ音の音量を一層低減することが可能である。
（３）第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１は、各切り欠き部間の周方向の角度α、βが相違するように形成されている。すなわち、角度αおよび角度βは異なる角度（α≠β）に設定されている。よって、第１切り欠き部３０を通って逆流する圧縮された空気によるサージ音の周波数と、第２切り欠き部３１を通って逆流する圧縮された空気によるサージ音の周波数とを異ならせることができ、サージ音の音量の増大を防止できる。ちなみに、各切り欠き部間の周方向の角度が同一の場合には、サージ音の周波数が重なることによるサージ音の音量が増大する恐れがある。
（４）第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１は、それぞれ異なる大きさ（深さｄ１、長さｆ１および深さｄ２、長さｆ２）に形成されているので、コンプレッサ側羽根２２の回転バランスを考慮しつつ適切な大きさに設定することが可能である。
（５）第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１の深さｄ１、ｄ２は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに向かうにつれて漸減するよう設定されている。よって、コンプレッサ側羽根２２の回転による圧縮効率を維持しつつ、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１を介して圧縮された空気の逆流を効果的に発生させることが可能である。
【００３２】
（第２の実施形態）
次に、第２の実施形態に係るターボチャージャにおけるコンプレッサ部４０を図５〜図７に基づいて説明する。
この実施形態は、切り欠き部をコンプレッサ側羽根に設けたものであり、その他の構成は共通である。
従って、ここでは説明の便宜上、先の説明で用いた符号を一部共通して用い、共通する構成についてはその説明を省略し、変更した個所のみ説明を行う。
【００３３】
図５に示すように、コンプレッサホイール２１に一体的に設けられた複数の羽根をコンプレッサ側羽根４１とする。コンプレッサ側羽根４１は、長翼４１Ａと短翼４１Ｂとを有している。図７に示すように、長翼と短翼４１Ｂは、第１の実施形態と同様に、円周方向に等間隔で交互に配置され、それぞれ６枚で構成されている。
【００３４】
図５および図６に示すように、コンプレッサ側羽根４１の２枚の長翼の外周部には、切り欠き部４２および切り欠き部４３がそれぞれ設けられている。切り欠き部４２が形成されている長翼を長翼４１Ｃとし、切り欠き部４３が形成されている長翼を長翼４１Ｄとする。すなわち、コンプレッサ側羽根４１は、３種類の長翼４１Ａ、４１Ｃ、４１Ｄと１種類の短翼４１Ｂとを有している。切り欠き部４２および切り欠き部４３の大きさを切り欠き幅（切り欠き量）ｋで表し、それぞれ切り欠き幅ｋ１、ｋ２とする。長翼４１Ｃは切り欠かれていない長翼の外周部を切り欠き幅ｋ１だけ切り欠くことにより形成され、長翼４１Ｄは切り欠かれていない長翼の外周部を切り欠き幅ｋ２だけ切り欠くことにより形成されている。ロータシャフト２７の軸心ｍに直角な同一断面で比較したとき、切り欠き幅ｋ１と切り欠き幅ｋ２とは、同じ大きさ（ｋ１＝ｋ２）である。よって、長翼４１Ｃおよび長翼４１Ｄは、同一の大きさを有している。
【００３５】
図５および図６に示すように、切り欠き部４２および切り欠き部４３は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに至る長翼４１Ｃおよび長翼４１Ｄの外周部に設けられている。切り欠き部４２および切り欠き部４３の切り欠き幅ｋ１、ｋ２は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに向かうにつれて小さくなり、ディフューザ通路２５の入口２５Ａ側の部位で最も小さくなるように設定されている。なお、切り欠き部４２および切り欠き部４３の切り欠き幅ｋ１、ｋ２は、長翼４１Ｃおよび長翼４１Ｄの吸気入口２３側の上端部で最も大きくなるように設定されている。
【００３６】
図６に示すように、切り欠き部４２が形成されている長翼４１Ｃの外周側のシュラウド面とコンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａ間の隙間を隙間Ｇ３とする。切り欠き部４２が形成されていることにより、長翼４１Ａとコンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａ間の隙間Ｇが隙間Ｇ３へと部分的に拡張されている。また、隙間Ｇ３は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに向かうにつれて小さくなり、ディフューザ通路２５の入口２５Ａ側の部位で隙間Ｇ（切り欠き部４２の終端）となる。
【００３７】
図７に示すように、切り欠き部４３が形成されている長翼４１Ｄの外周側のシュラウド面とコンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａ間の隙間を隙間Ｇ４とする。切り欠き部４３が形成されていることにより、長翼４１Ａとコンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａ間の隙間Ｇが隙間Ｇ４へと部分的に拡張されている。また、図示しないが、隙間Ｇ４は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに向かうにつれて小さくなり、ディフューザ通路２５の入口２５Ａ側の部位で隙間Ｇ（切り欠き部４３の終端）となる。
【００３８】
図５および図７に示すように、長翼４１Ｃおよび長翼４１Ｄは円周方向の対向する位置に設けられている。すなわち、図７に示すように、切り欠き部４２が形成されている長翼４１Ｃおよび切り欠き部４３が形成されている長翼４１Ｄの中心と軸心ｍとを結ぶ中心線ｈ３、ｈ４をそれぞれ引き、各中心線ｈ３、ｈ４間の角度をそれぞれγ、δとしたとき、角度γおよび角度δは同じ角度（γ＝δ＝１８０°）に設定されている。
【００３９】
第２の実施形態に係るターボチャージャによれば、第１の実施形態における（１）、（２）、（５）と同等の効果を得ることが可能である。
また、円周方向の対向する位置に設けられている長翼４１Ｃおよび長翼４１Ｄに切り欠き部４２および切り欠き部４３がそれぞれ形成され、且つ、切り欠き部４２および切り欠き部４３は同じ大きさ（同じ切り欠き幅ｋ１、ｋ２）に形成されていることにより、コンプレッサ側羽根４１の回転バランス（重心バランス）を維持しつつ、サージ音の音量を低減することが可能である。
【００４０】
なお、本発明は、上記した実施形態に限定されるものではなく発明の趣旨の範囲内で種々の変更が可能であり、例えば、次のように変更しても良い。
○  第１の実施形態では、コンプレッサハウジング２０の内壁面２０Ａの２箇所に第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１を設けるとして説明したが、切り欠き部は１箇所でもよく、また３箇所以上設けてもよい。
○  第１の実施形態では、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１の大きさ（深さｄおよび長さｆ）は、それぞれ異なる大きさに設定されているとして説明したが、同じ大きさに設定されていてもよい。
○  第１の実施形態では、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１の深さｄ１、ｄ２は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに向かうにつれて小さくなり、ディフューザ通路２５の入口２５Ａ側の部位で最も小さくなるように設定されているとして説明したが、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに向かうにつれて深さｄ１、ｄ２が同じ大きさに設定されていてもよい。
○  第１の実施形態では、第１切り欠き部３０および第２切り欠き部３１は、断面三日月形の形状を有しているとして説明したが、切り欠き部の断面形状は、四角形、三角形などどのような形状でもよい。
○  第２の実施形態では、２枚の長翼４１Ｃ、４１Ｄに切り欠き部４２、４３をそれぞれ形成するとして説明したが、１枚の長翼に切り欠き部を設けてもよく、或いは３枚以上の長翼に切り欠き部を設けてもよい。
○  第２の実施形態では、長翼４１Ｃに形成される切り欠き部４２の大きさと、長翼４１Ｄに形成される切り欠き部４３の大きさは同じ大きさ（同じ切り欠き幅ｋ１、ｋ２）として説明したが、例えば、コンプレッサ側羽根４１の回転バランスによっては異なる大きさに形成されていてもよい。３枚以上の複数枚の長翼に形成される切り欠き部の大きさは、それぞれ異なる大きさに形成されていてもよい。
○  第２の実施形態では、円周方向の対向する位置に設けられている２枚の長翼４１Ｃ、４１Ｄに切り欠き部を設けるとして説明したが、円周方向に等角度（各１２０°）で設けられた３枚の長翼に切り欠き部を設けてもよい。或いは、周方向の角度が相違している複数の長翼に切り欠き部を設けてもよい。
○  第２の実施形態では、切り欠き部４２および切り欠き部４３の切り欠き幅ｋ１、ｋ２は、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに向かうにつれて小さくなり、ディフューザ通路２５の入口２５Ａ側の部位で最も小さくなるように設定されているとして説明したが、吸気入口２３よりディフューザ通路２５の入口２５Ａに向かうにつれて切り欠き幅ｋ１、ｋ２が変化せず一定の大きさに設定されていてもよい。
【符号の説明】
【００４１】
１０  ターボチャージャ
２０  コンプレッサハウジング
２０Ａ  内壁面
２２、４１  コンプレッサ側羽根
２２Ａ、４１Ａ  長翼
２２Ｂ、４１Ｂ  短翼
２３  吸気入口
２５  ディフューザ通路
２５Ａ  入口
２７  ロータシャフト
３０  第１切り欠き部
３１  第２切り欠き部
４１Ｃ、４１Ｄ  切り欠き部形成の長翼
４２、４３  切り欠き部
ｄ１、ｄ２  切り欠き部の深さ
ｆ１、ｆ２  切り欠き部の円周方向の長さ
ｋ１、ｋ２  切り欠き部の切り欠き幅
Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３、Ｇ４  羽根とコンプレッサハウジング間の隙間
α、β、γ、δ  切り欠き部間の周方向の角度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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