(57)【要約】      （修正有）【課題】インターフェース装置でのガラスリボンの割れを防止できるフロートガラス製造装置を提供する。【解決手段】浴槽１１内の溶融金属Ｍ上において板状のガラスリボンＧを成形する成形装置１０と、前記ガラスリボンＧを徐冷する徐冷装置２０と、前記成形装置１０と前記徐冷装置２０とを接続するインターフェース装置３０とを備え、前記インターフェース装置３０は、前記溶融金属Ｍから前記ガラスリボンＧを引き上げると共に前記徐冷装置２０に向けて搬送するリフトアウトロール３３−１，３３−２，３３−３と、前記浴槽１１の下流端部１１ａを冷却する冷却部材３６と、前記冷却部材３６による前記ガラスリボンＧの冷輻射を遮る断熱部材３７とを有する、フロートガラス製造装置。【選択図】図１
2017030978.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
浴槽内の溶融金属上において板状のガラスリボンを成形する成形装置と、
前記ガラスリボンを徐冷する徐冷装置と、
前記成形装置と前記徐冷装置とを接続するインターフェース装置とを備え、
前記インターフェース装置は、
前記溶融金属から前記ガラスリボンを引き上げると共に前記徐冷装置に向けて搬送するリフトアウトロールと、
前記浴槽の下流端部を冷却する冷却部材と、
前記冷却部材による前記ガラスリボンの冷輻射を遮る断熱部材とを有する、フロートガラス製造装置。
【請求項２】
前記インターフェース装置は、前記ガラスリボンを加熱するヒータを有し、
該ヒータの少なくとも１つが、最上流のリフトアウトロールの中心線よりも上流に配設される、請求項１に記載のフロートガラス製造装置。
【請求項３】
請求項１または２に記載のフロートガラス製造装置を用いてフロートガラスを製造する、フロートガラス製造方法。
【請求項４】
前記ガラスリボンが前記溶融金属から離れるテイクオフ位置において、前記ガラスリボンの幅方向中央の粘度が１０１０．７ｄＰａ・ｓ〜１０１２．３ｄＰａ・ｓである、請求項３に記載のフロートガラス製造方法。
【請求項５】
前記ガラスリボンが前記溶融金属から離れるテイクオフ位置から、前記ガラスリボンが最上流のリフトアウトロールと接触する接触位置までの間における、前記ガラスリボンの幅方向中央の温度変化幅が４０℃以下である、請求項３または４に記載のフロートガラス製造方法。
【請求項６】
前記ガラスリボンが前記溶融金属から離れるテイクオフ位置から、前記ガラスリボンが最上流のリフトアウトロールと接触する接触位置までの間における、前記ガラスリボンの幅方向中央の温度変化幅が３０℃以下である、請求項３または４に記載のフロートガラス製造方法。
【請求項７】
製造されるフロートガラスの板厚が０．８ｍｍ以下である、請求項３〜６のいずれか１項に記載のフロートガラス製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フロートガラス製造装置、およびフロートガラス製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
フロートガラス製造装置は、浴槽内の溶融金属上において板状のガラスリボンを成形する成形装置、およびガラスリボンを徐冷する徐冷装置を備える（例えば特許文献１参照）。ガラスリボンは、両側縁部の間に平坦部を有する。ガラスリボンの両側縁部は、ガラスリボンの平坦部よりも厚いため、徐冷後に切除される。これにより、略均一な板厚のフロートガラスが得られる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平６−２２７８３１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
フロートガラス製造装置は、成形装置と徐冷装置とを接続するインターフェース装置を備える。インターフェース装置は、ガラスリボンを溶融金属から引き上げると共に、徐冷装置に向けて搬送するリフトアウトロールを有する。
【０００５】
溶融金属は熱を溜め込んでいるため、ガラスリボンは溶融金属と接触している間は冷えにくいが、溶融金属から離れると冷えやすい。ガラスリボンの平坦部は、ガラスリボンの両側縁部よりも薄いため、より冷えやすい。そのため、ガラスリボンの幅方向における温度ムラが生じる。また、この温度ムラはガラスリボンの流動方向における温度ムラの原因ともなっている。
【０００６】
インターフェース装置において、ガラスリボンの温度は転移点付近の温度である。一般的に、ガラスの線膨張係数は、ガラスの転移点を境に大きく変化する。従来、インターフェース装置において、ガラスリボンの温度ムラが大きかったため、ガラスリボンの変形が大きく、ガラスリボンが割れることがあった。
【０００７】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、インターフェース装置でのガラスリボンの割れを防止できるフロートガラス製造装置の提供を主な目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するため、本発明の一態様によれば、
浴槽内の溶融金属上において板状のガラスリボンを成形する成形装置と、
前記ガラスリボンを徐冷する徐冷装置と、
前記成形装置と前記徐冷装置とを接続するインターフェース装置とを備え、
前記インターフェース装置は、
前記溶融金属から前記ガラスリボンを引き上げると共に前記徐冷装置に向けて搬送するリフトアウトロールと、
前記浴槽の下流端部を冷却する冷却部材と、
前記冷却部材による前記ガラスリボンの冷輻射を遮る断熱部材とを有する、フロートガラス製造装置が提供される。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、インターフェース装置でのガラスリボンの割れを防止できるフロートガラス製造装置が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の一実施形態によるフロートガラス製造装置を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明を実施するための形態について図面を参照して説明する。各図面において、同一の又は対応する構成には、同一の又は対応する符号を付して説明を省略する。以下の説明において、数値範囲を表す「〜」はその前後の数値を含む範囲を意味する。
【００１２】
図１は、本発明の一実施形態によるフロートガラス製造装置を示す図である。フロートガラス製造装置は、成形装置１０、徐冷装置２０、およびインターフェース装置３０を備える。
【００１３】
成形装置１０は、浴槽１１内の溶融金属Ｍ上において板状のガラスリボンＧを成形する。ガラスリボンＧは、溶融金属Ｍ上を流動しながら徐々に固くなる。ガラスリボンＧは、浴槽１１の下流域において溶融金属Ｍから引き上げられ、徐冷装置２０に向けて送られる。成形装置１０は、浴槽１１、ルーフ１５、ヒータ１６、およびパイプ１７などを有する。
【００１４】
浴槽１１は、溶融金属Ｍを収容する。溶融金属Ｍは、一般的なものでよく、例えば溶融スズまたは溶融スズ合金であってよい。浴槽１１は、例えば金属ケーシング１２およびレンガ層１３で構成される。
【００１５】
金属ケーシング１２は、浴槽１１内への外気の混入を抑制する。金属ケーシング１２は、例えば複数の金属板を溶接してなる。
【００１６】
レンガ層１３は、金属ケーシング１２の内面を覆う。レンガ層１３は、複数のレンガを箱形状に組み立てた組立体であってよく、内部に溶融金属Ｍを収容する。
【００１７】
ルーフ１５は、浴槽１１の上方に配設され、浴槽１１の上方空間を覆う。浴槽１１の上方空間には、溶融金属Ｍの酸化を防止するため、ルーフ１５の貫通孔１５ａから還元性ガスなどが供給される。還元性ガスとしては、例えば窒素ガスと水素ガスの混合ガスが用いられる。浴槽１１の上方空間は、外気の混入を防止するため、大気圧よりも高い正圧とされる。
【００１８】
ヒータ１６は、ルーフ１５の貫通孔１５ａに挿通され、ルーフ１５から下方に突出し、ガラスリボンＧなどを加熱する。ヒータ１６は、一般的なものであってよく、例えばＳｉＣヒータであってよい。
【００１９】
ヒータ１６は、ガラスリボンＧの幅方向（図１において紙面垂直方向）、およびガラスリボンＧの流動方向（図１において左右方向）に間隔をおいて複数配設される。
【００２０】
パイプ１７は、窒素ガスなどの不活性ガスを噴射することにより、成形装置１０の出口に気流の膜を形成する。還元性ガスの流出が抑制できる。パイプ１７の代わりに、仕切板が設けられてもよい。仕切板は、ガラスリボンＧの上方に配設され、ガラスリボンＧとの間に僅かな隙間を形成する。
【００２１】
徐冷装置２０は、ガラスリボンＧを徐冷する。徐冷装置２０は、徐冷炉２１、搬送ロール２２などを有する。搬送ロール２２は、その中心線を中心に回転自在とされ、モータなどによって回転駆動され、徐冷炉２１内においてガラスリボンＧを水平に搬送する。ガラスリボンＧは、搬送されながら徐冷される。ガラスリボンＧは、両側縁部の間に平坦部を有する。ガラスリボンＧの両側縁部は、ガラスリボンＧの平坦部よりも厚いため、徐冷後に切除される。これにより、略均一な板厚のフロートガラスが得られる。
【００２２】
インターフェース装置３０は、成形装置１０と徐冷装置２０とを接続し、溶融金属Ｍから離れたガラスリボンＧの温度低下を制限する。溶融金属Ｍは熱を溜め込んでいるため、ガラスリボンＧは溶融金属Ｍと接触している間は冷えにくいが、溶融金属Ｍから離れると冷えやすい。
【００２３】
インターフェース装置３０は、ドロスボックス３１、シーリング３２、リフトアウトロール３３−１〜３３−３、ドレープ３４−１〜３４−３、シールブロック３５−１〜３５−３、冷却部材３６、断熱部材３７、およびヒータ３８−１〜３８−８を有する。
【００２４】
ドロスボックス３１は、ガラスリボンＧの下方に配設され、ガラスリボンＧのボトム面に付着した溶融金属Ｍのカス（ドロスと呼ばれる）を回収する。ドロスボックス３１の内面は断熱材４１で覆われ、ドロスボックス３１から外部への放熱が制限される。
【００２５】
ドロスボックス３１は、浴槽１１の下流端部１１ａと、徐冷炉２１の上流端部とを接続してよい。ドロスボックス３１と、徐冷炉２１の上流端部との間に僅かな隙間が形成される場合、その隙間は断熱材で埋められてよい。
【００２６】
シーリング３２は、ガラスリボンＧの上方に配設される。シーリング３２の上面は断熱材４２で覆われ、シーリング３２から外部への放熱が制限される。
【００２７】
シーリング３２は、ルーフ１５の下流端部と、徐冷炉２１の上流端部とを接続してよい。シーリング３２と、徐冷炉２１の上流端部との間に僅かな隙間が形成される場合、その隙間は断熱材で埋められてよい。
【００２８】
リフトアウトロール３３−１〜３３−３は、ガラスリボンＧを溶融金属Ｍから引き上げると共に、徐冷装置２０に向けて搬送する。リフトアウトロール３３−１〜３３−３は、その中心線を中心に回転自在とされ、モータなどによって回転駆動される。
【００２９】
ドレープ３４−１〜３４−３は、シーリング３２から吊り下げられ、ガラスリボンＧの上方におけるガスの流れを遮る。これにより、成形装置１０からの水素ガスの混入が抑制でき、水素ガスの燃焼による温度変動が抑制できる。ドレープ３４−１〜３４−３は、リフトアウトロール３３−１〜３３−３の上方に設けられる。
【００３０】
シールブロック３５−１〜３５−３は、リフトアウトロール３３−１〜３３−３と接触することにより、ガラスリボンＧの下方におけるガスの流れを遮ると共に、リフトアウトロール３３−１〜３３−３に付着したドロスをこそぎ落とす。ドロスは、ドロスボックス３１に回収される。シールブロック３５−１〜３５−３は、例えばカーボンで形成される。
【００３１】
冷却部材３６は、冷媒流路３６ａを形成する。冷媒流路３６ａの冷媒は、気体、液体のいずれでもよい。冷却部材３６は、浴槽１１の下流端部１１ａを冷却する。下流端部１１ａの金属ケーシング１２の溶融が防止できる。
【００３２】
冷却部材３６は、例えばドロスボックス３１の内面に取り付けられ、ドロスボックス３１の内面との間に冷媒流路３６ａを形成してよい。冷却部材３６は、ドロスボックス３１を介して、浴槽１１の下流端部１１ａを冷却してよい。
【００３３】
断熱部材３７は、冷却部材３６を下流側から覆い、冷却部材３６によるガラスリボンＧの冷輻射を遮る。冷輻射とは、熱が奪われることをいう。ガラスリボンＧが溶融金属Ｍから離れるテイクオフ位置Ｐ１から、ガラスリボンＧが最上流のリフトアウトロール３３−１と接触する接触位置Ｐ２までの間における、ガラスリボンＧの平坦部の温度低下が緩やかになる。よって、テイクオフ位置Ｐ１から接触位置Ｐ２までの間において、ガラスリボンＧの平坦部と両側縁部との間の厚さの違いに起因する温度ムラが低減でき、温度ムラによるガラスリボンＧの変形がある程度低減でき、ガラスリボンＧの割れが防止できる。
【００３４】
断熱部材３７の熱伝導率は、例えば１．０Ｗ／ｍＫ以下、好ましくは０．４Ｗ／ｍＫ以下、さらに好ましくは０．０５Ｗ／ｍＫ以下である。また、断熱材の厚さは設備に適合させて適宜設定可能であるが５ｍｍ〜５０ｍｍ好ましい。
【００３５】
断熱部材３７は、ガスの流れによる熱の移動を防止するため、微細な多孔構造を有してよい。例えば、断熱部材３７は微粒子の集合体であってよく、微粒子同士の間に空隙が形成されてよい。空気の対流による熱の移動が制限されるため、また、伝熱経路が細く長いため、断熱性が良い。微粒子としては、例えばシリカ微粒子が用いられ、好ましくは非晶質シリカ微粒子が用いられる。断熱部材３７はフレキシブルな耐熱性の外装を有してよく、該外装が微粒子を保持してよい。
【００３６】
各ヒータ３８−１〜３８−８は、ガラスリボンＧを加熱する。複数のヒータ３８−１〜３８−８は独立に制御されてよい。
【００３７】
各ヒータ３８−１〜３８−８は、ガラスリボンＧの幅方向の温度分布を調整するため、ガラスリボンＧの幅方向に複数の発熱体に分割されてもよい。分割された複数の発熱体は独立に制御されてよい。
【００３８】
複数のヒータ３８−１〜３８−８のうちの少なくとも１つ（本実施形態では２つのヒータ３８−１、３８−２）は、最上流のリフトアウトロール３３−１の中心線よりも上流（図１において左方向）に配設されてよい。
【００３９】
最上流のリフトアウトロール３３−１の中心線よりも上流には、従来ヒータが配設されていなかったが、本実施形態ではヒータ３８−１、３８−２が配設される。これにより、テイクオフ位置Ｐ１から接触位置Ｐ２までの間におけるガラスリボンＧの平坦部の温度低下がさらに緩やかになる。よって、ガラスリボンＧの変形がさらに低減でき、シワ、うねり、反りなどの微細な変形の発生も抑制できる。
【００４０】
ヒータ３８−１は、冷却部材３６と同じく、ガラスリボンＧの下方に配設される。冷却部材３６の冷気とガラスリボンＧとの接触が抑制できる。
【００４１】
ヒータ３８−２は、冷却部材３６と異なり、ガラスリボンＧの上方に配設される。冷却部材３６によって下方から冷却されるガラスリボンＧを上方から加熱できる。
【００４２】
複数のヒータ３８−１〜３８−８のうちの少なくとも１つ（本実施形態では２つのヒータ３８−７、３８−８）は、最下流のリフトアウトロール３３−３の中心線よりも下流（図１において右方向）に配設されてよい。ヒータ３８−７はガラスリボンＧの下方に配設され、ヒータ３８−８はガラスリボンＧの上方に配設される。
【００４３】
最下流のリフトアウトロール３３−３の中心線よりも下流には、従来ヒータが配設されていなかったが、本実施形態ではヒータ３８−７、３８−８が配設される。これにより、徐冷炉２１の入口付近でのガラスリボンＧの急激な温度低下が制限でき、微細な変形の発生がさらに抑制できる。
【００４４】
次に、図１を再度参照して、上記構成のフロートガラス製造装置を用いたフロートガラス製造方法について説明する。
【００４５】
フロートガラス製造方法は、浴槽１１内の溶融金属Ｍ上において板状のガラスリボンＧを成形する成形工程、およびガラスリボンＧを徐冷する徐冷工程を有する。ガラスリボンＧは溶融金属Ｍ上を流動しながら徐々に固くなる。ガラスリボンＧは、浴槽１１の下流域において溶融金属Ｍから引き上げられ、リフトアウトロール３３−１〜３３−３上を徐冷炉２１に向けて搬送される。その後、ガラスリボンＧは、徐冷炉２１内において、搬送ロール２２上を搬送されながら徐冷される。ガラスリボンＧは、両側縁部の間に平坦部を有する。ガラスリボンＧの両側縁部は、ガラスリボンＧの平坦部よりも厚いため、徐冷後に切除される。これにより、略均一な板厚のフロートガラスが得られる。
【００４６】
ところで、ガラスリボンＧが溶融金属Ｍから離れるテイクオフ位置Ｐ１から、ガラスリボンＧが最上流のリフトアウトロール３３−１と接触する接触位置Ｐ２までの間において、ガラスリボンＧの平坦部と両側縁部との間の厚さの違いに起因する温度ムラが生じうる。テイクオフ位置Ｐ１から接触位置Ｐ２までの間におけるガラスリボンＧの温度は、ガラスの転移点付近の温度である。一般的に、ガラスの線膨張係数は、ガラスの転移点を境に大きく変化する。
【００４７】
本実施形態によれば、断熱部材３７が冷却部材３６によるガラスリボンＧの冷輻射を遮るため、テイクオフ位置Ｐ１から接触位置Ｐ２までの間におけるガラスリボンＧの平坦部の温度低下が緩やかになる。よって、ガラスリボンＧの平坦部と両側縁部との間の厚さの違いに起因する温度ムラが低減でき、温度ムラによるガラスリボンＧの変形がある程度低減でき、ガラスリボンＧの割れが防止できる。
【００４８】
また、少なくとも１つ（本実施形態では２つ）のヒータ３８−１、３８−２が最上流のリフトアウトロール３３−１の中心線よりも上流に配設されるため、テイクオフ位置Ｐ１から接触位置Ｐ２までの間におけるガラスリボンＧの平坦部の温度低下がさらに緩やかになる。よって、ガラスリボンＧの変形がさらに低減でき、微細な変形の発生も抑制できる。
【００４９】
テイクオフ位置Ｐ１において、ガラスリボンＧの平坦部の粘度は例えば１０１０．７ｄＰａ・ｓ〜１０１２．３ｄＰａ・ｓである。ガラスリボンＧを溶融金属Ｍから引き上げできる程度の硬さと、溶融金属Ｍからの引き上げによってガラスリボンＧが割れない程度の柔らかさとの両方が得られる。ガラスリボンＧの平坦部の粘度は、ガラスリボンＧの幅方向中央の粘度で代表する。
【００５０】
製造されるフロートガラスの種類が無アルカリガラスの場合、テイクオフ位置Ｐ１におけるガラスリボンＧの平坦部の粘度は、好ましくは１０１１．３ｄＰａ・ｓ〜１０１２．３ｄＰａ・ｓである。この粘度範囲に相当する無アルカリガラスの温度範囲は例えば７４０℃〜７７０℃である。
【００５１】
また、製造されるフロートガラスの種類がソーダライムガラスの場合、テイクオフ位置Ｐ１におけるガラスリボンＧの平坦部の粘度は、好ましくは１０１０．７ｄＰａ・ｓ〜１０１１．８ｄＰａ・ｓである。この粘度範囲に相当するソーダライムガラスの温度範囲は例えば５９０℃〜６２０℃である。
【００５２】
テイクオフ位置Ｐ１から接触位置Ｐ２までの間におけるガラスリボンＧの平坦部の温度変化幅は、例えば４０℃以下、好ましくは２０℃以下、より好ましくは１０℃以下である。上記温度変化幅はゼロ℃でもよい。上記温度変化幅が４０℃以下であれば、ガラスリボンＧの割れが防止できる。上記温度変化幅が３０℃以下であれば、微細な変形の発生もほとんどない。
【００５３】
ガラスリボンＧの平坦部の温度は、テイクオフ位置Ｐ１から接触位置Ｐ２にかけて、徐々に低くなってよい。
【００５４】
ガラスリボンＧの平坦部の温度は、従来は接触位置Ｐ２において低すぎ接触位置Ｐ２から下流に向けて高くなる傾向にあったが、本実施形態では接触位置Ｐ２から徐冷炉２１の入口まで徐々に低くなってもよい。本実施形態によればテイクオフ位置Ｐ１から接触位置Ｐ２までの間におけるガラスリボンＧの平坦部の温度変化幅が小さく、接触位置Ｐ２においてガラスリボンＧの平坦部の温度が高いためである。
【００５５】
製造されるフロートガラスの板厚は、例えば０．８ｍｍ以下である。この場合、ガラスリボンＧの平坦部の厚さが０．８ｍｍ以下であり、ガラスリボンＧの平坦部の厚さが薄い。ガラスリボンＧが成形装置１０からインターフェース装置３０へ持ち込む顕熱（熱量）が少なく、ガラスリボンＧが冷えやすいため、テイクオフ位置Ｐ１から接触位置Ｐ２までの間におけるガラスリボンＧの平坦部の温度低下を抑制する効果が顕著に得られる。製造されるフロートガラスの板厚が薄くなればなるほど前述の効果は顕著であり、その板厚は０．６ｍｍ以下がより好ましく、０．３ｍｍ以下がさらに好ましい。
【００５６】
製造されるフロートガラスは、例えばディスプレイ用のガラス基板、ディスプレイ用のカバーガラス、窓ガラスとして用いられる。
【００５７】
製造されるフロートガラスは、ディスプレイ用のガラス基板として用いられる場合、無アルカリガラスであってよい。無アルカリガラスは、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｌｉ２Ｏなどのアルカリ金属酸化物を実質的に含有しないガラスである。無アルカリガラスは、アルカリ金属酸化物の含有量の合量が０．１質量％以下でよい。
【００５８】
無アルカリガラスは、例えば、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ２：５０％〜７３％、Ａｌ２Ｏ３：１０．５％〜２４％、Ｂ２Ｏ３：０％〜１２％、ＭｇＯ：０％〜１０％、ＣａＯ：０％〜１４．５％、ＳｒＯ：０％〜２４％、ＢａＯ：０％〜１３．５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：８％〜２９．５％、ＺｒＯ２：０％〜５％を含有する。
【００５９】
無アルカリガラスは、高い歪点と高い溶解性とを両立する場合、好ましくは、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ２：５８％〜６６％、Ａｌ２Ｏ３：１５％〜２２％、Ｂ２Ｏ３：５％〜１２％、ＭｇＯ：０％〜８％、ＣａＯ：０％〜９％、ＳｒＯ：３％〜１２．５％、ＢａＯ：０％〜２％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：９％〜１８％を含有する。
【００６０】
無アルカリガラスは、特に高い歪点を得たい場合、好ましくは、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ２：５４％〜７３％、Ａｌ２Ｏ３：１０．５％〜２２．５％、Ｂ２Ｏ３：０％〜５．５％、ＭｇＯ：０％〜１０％、ＣａＯ：０％〜９％、ＳｒＯ：０％〜１６％、ＢａＯ：０％〜２．５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：８％〜２６％を含有する。
【００６１】
製造されるフロートガラスは、ディスプレイ用のカバーガラスとして用いられる場合、化学強化用ガラスであってよい。化学強化用ガラスを化学強化処理したものがカバーガラスとして用いられる。化学強化処理は、ガラス表面に含まれるアルカリイオンのうち小さなイオン半径のイオン（例えばＬｉイオンやＮａイオン）を大きなイオン半径のイオン（例えばＫイオン）に置換することにより、ガラス表面から所定の深さの圧縮応力層を形成する。
【００６２】
化学強化用ガラスは、例えば酸化物基準のモル％表示で、ＳｉＯ２：６２％〜６８％、Ａｌ２Ｏ３：６％〜１２％、ＭｇＯ：７％〜１３％、Ｎａ２Ｏ：９％〜１７％、Ｋ２Ｏ：０％〜７％を含有し、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計からＡｌ２Ｏ３含有量を減じた差が１０％未満であり、ＺｒＯ２を含有する場合、その含有量が０．８％以下である。
【００６３】
別の化学強化用ガラスは、酸化物基準のモル％表示で、ＳｉＯ２：６５％〜８５％、Ａｌ２Ｏ３：３％〜１５％、Ｎａ２Ｏ：５％〜１５％、Ｋ２Ｏ：０％〜２％未満、ＭｇＯ：０％〜１５％、ＺｒＯ２：０％〜１％を含有し、ＳｉＯ２およびＡｌ２Ｏ３の含有量の合計ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８８％以下である。
【００６４】
製造されるフロートガラスは、窓ガラスとして用いられる場合、ソーダライムガラスであってよい。ソーダライムガラスは、例えば酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ２：６５％〜７５％、Ａｌ２Ｏ３：０％〜３％、ＣａＯ：５％〜１５％、ＭｇＯ：０％〜１５％、Ｎａ２Ｏ：１０％〜２０％、Ｋ２Ｏ：０％〜３％、Ｌｉ２Ｏ：０％〜５％、Ｆｅ２Ｏ３：０％〜３％、ＴｉＯ２：０％〜５％、ＣｅＯ２：０％〜３％、ＢａＯ：０％〜５％、ＳｒＯ：０％〜５％、Ｂ２Ｏ３：０％〜５％、ＺｎＯ：０％〜５％、ＺｒＯ２：０％〜５％、ＳｎＯ２：０％〜３％、ＳＯ３：０％〜０．５％を含有する。
【実施例】
【００６５】
［実施例１］
実施例１では、図１に示すフロートガラス製造装置を用いてフロートガラスを製造した。インターフェース装置は、冷却部材の冷輻射を遮る断熱部材、および最上流のリフトアウトロールの中心線よりも上流に配設されるヒータを有していた。フロートガラスの板厚は０．２ｍｍとし、フロートガラスの種類は無アルカリガラスとした。この無アルカリガラスは、旭硝子製のＡＮ１００を用いた。
【００６６】
［実施例２］
実施例２では、インターフェース装置が有する複数のヒータのうちの最上流のリフトアウトロールの中心線よりも上流に配設されるヒータの出力を実施例１の５０％に低減したことを除き、実施例１と同様にしてフロートガラスを製造した。
【００６７】
［実施例３］
実施例３では、インターフェース装置が有する複数のヒータのうちの最上流のリフトアウトロールの中心線よりも上流に配設されるヒータの出力を実施例１の０％としたことを除き、実施例１と同様にしてフロートガラスを製造した。
【００６８】
［評価］
フロートガラスの評価の結果を表１に示す。表１において、「Ａ」はガラスリボンに割れが生じず、シワ等の微細な変形も無かったことを、「Ｂ」はガラスリボンに割れが生じなかったが、微細な変形が有ったことをそれぞれ表す。ガラスリボンの割れ及び微細な変形の有無は目視で確認した。表１には、ガラスリボン幅方向中央の温度を放射温度計により測定した結果についても示す。表１において、「Ｔ１」はテイクオフ位置Ｐ１におけるガラスリボン幅方向中央の温度、「Ｔ２」は最上流のリフトアウトロールとの接触位置Ｐ２におけるガラスリボン幅方向中央の温度を意味する。なお、ガラスリボンＧの平坦部内での温度差は平坦部と両側縁部との温度差に比べると小さいため、ガラスリボンＧの平坦部の温度はガラスリボン幅方向中央の温度で代表した。
【００６９】
【表１】
2017030978.tif 000003
表１から明らかなように、実施例１〜実施例３では、インターフェース装置が冷却部材の冷輻射を遮る断熱部材を有するため、テイクオフ位置Ｐ１から接触位置Ｐ２までの間におけるガラスリボン幅方向中央の温度変化幅が４０℃以下であり、ガラスリボンに割れは生じなかった。また、実施例１及び実施例２では、インターフェース装置が最上流のリフトアウトロールの中心線よりも上流にヒータを有するため、上記温度変化幅が３０℃以下であり、ガラスリボンに割れは生じず、シワ等の微細な変形も無かった
なお、断熱部材を用いないこと以外を実施例３と同様の条件でフロートガラスを成形しようとした場合、テイクオフ位置Ｐ１から接触位置Ｐ２までの間にガラスリボンが割れる可能性が非常に高く、そのような条件でガラスリボンを製造することは難しい。
【００７０】
以上、フロートガラス製造装置およびフロートガラス製造方法の実施形態などを説明したが、本発明は上記実施形態などに限定されず、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形、改良が可能である。
【００７１】
例えば、上記実施形態の断熱部材３７は、冷却部材３６と接触するが、冷却部材３６との間に隙間を形成してもよい。
【符号の説明】
【００７２】
１０  成形装置
１１  浴槽
１１ａ  下流端部
１２  金属ケーシング
１３  レンガ層
２０  徐冷装置
３０  インターフェース装置
３１  ドロスボックス
３２  シーリング
３３−１〜３３−３  リフトアウトロール
３６  冷却部材
３７  断熱部材
３８−１〜３８−８  ヒータ
Ｇ  ガラスリボン
Ｍ  溶融金属
【図１】
2017030978.tif 000004