(57)【要約】【課題】大きな移相変化を可能にする。【解決手段】反射型移相器１０は、第１反射端子１２ａ及び第２反射端子１２ｂを有する９０°カプラ１１と、第１反射端子１１ａに接続された第１負荷回路１３ａと、第２反射端子１２ｂに接続された第２負荷回路１３ａと、を備える。第１負荷回路１３ａ及び第２負荷回路１３ｂは、それぞれが可変リアクタンス素子２１，２３を含み、可変リアクタンス素子２１，２３の可変範囲において少なくとも３つの共振点を持つよう構成されている。少なくとも３つの共振点は２つの直列共振点と、２つの直列共振点の間にある並列共振点と、を含む、又は、２つの並列共振点と、２つの並列共振点の間にある直列共振点と、を含む。【選択図】図１
2017005648.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１反射端子及び第２反射端子を有する９０°カプラと、
第１反射端子に接続された第１負荷回路と、
第２反射端子に接続された第２負荷回路と、
を備え、
前記第１負荷回路及び第２負荷回路は、それぞれが可変リアクタンス素子を含み、可変リアクタンス素子の可変範囲において少なくとも３つの共振点を持つよう構成され、
少なくとも３つの前記共振点は、
２つの直列共振点と、２つの前記直列共振点の間にある並列共振点と、を含む、又は
２つの並列共振点と、２つの前記並列共振点の間にある直列共振点と、を含む、
反射型移相器。
【請求項２】
前記第１負荷回路は、前記第１反射端子に並列接続された複数の直列共振回路であり、
前記第２負荷回路は、前記第２反射端子に並列接続された複数の直列共振回路である
請求項１記載の反射型移相器。
【請求項３】
前記複数の直列共振回路に含まれる直列共振回路の数は２である
請求項２記載の反射型移相器。
【請求項４】
前記第１負荷回路は、前記第１反射端子に直列接続された複数の並列共振回路であり、
前記第２負荷回路は、前記第２反射端子に直列接続された複数の並列共振回路である
請求項１記載の反射型移相器。
【請求項５】
前記複数の並列共振回路に含まれる並列共振回路の数は２である
請求項４記載の反射型移相器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、反射型位相器に関する。
【背景技術】
【０００２】
図６に示すように、従来の反射型移相器１０１は、９０°カプラ１０１の２つの反射端子１０２ａ，１０２ｂそれぞれに可変容量素子１０３を接続して構成されている。９０°カプラ１０１の入力端子１０４ａに入力された信号は、位相が変化して、出力端子１０４ｂから出力される。反射端子１０２ａ，１０２ｂにおける反射係数をΓ１，Γ２とすると、出力端子１０４ｂからは、（Γ１＋Γ２）／２の信号が出力される。出力端子１０４ｂから出力される信号の位相は、可変容量素子１０３の容量を変化させることで調整される。反射型移相器は、例えば、特許文献１に開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１４−２１６９３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従来の反射型移相器は、位相の可変範囲が大きくないため、大きな位相変化を得るには、複数の反射型移相器を直列接続する必要がある。複数の反射型移相器が必要であると、大型化及びコスト高を招く。
【０００５】
したがって、大きな位相変化が可能な反射型移相器が望まれる。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
ある観点からみた本発明は、第１反射端子及び第２反射端子を有する９０°カプラと、第１反射端子に接続された第１負荷回路と、第２反射端子に接続された第２負荷回路と、
を備える。前記第１負荷回路及び第２負荷回路は、それぞれが可変リアクタンス素子を含み、可変リアクタンス素子の可変範囲において少なくとも３つの共振点を持つよう構成されている。少なくとも３つの前記共振点は、２つの直列共振点と、２つの前記直列共振点の間にある並列共振点と、を含む。それに代えて、少なくとも３つの前記共振点は、２つの並列共振点と、２つの前記並列共振点の間にある直列共振点と、を含んでいてもよい。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、大きな位相変化が可能である。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】反射型移相器の回路図である。
【図２】スミスチャートである。
【図３】負荷回路のインピーダンスを示す図である。
【図４】負荷回路のインピーダンスと移相量を示すチャートである。
【図５】負荷回路のへ変形例とインピーダンスの説明図である。
【図６】従来の反射型移相器の回路図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照しながら説明する。
【００１０】
［１．実施形態の概要］
（１）実施形態に係る反射型移相器は、第１反射端子及び第２反射端子を有する９０°カプラと、第１反射端子に接続された第１負荷回路と、第２反射端子に接続された第２負荷回路と、を備える。前記第１負荷回路及び第２負荷回路は、それぞれが可変リアクタンス素子を含み、可変リアクタンス素子の可変範囲において少なくとも３つの共振点を持つよう構成されている。少なくとも３つの前記共振点は、例えば、２つの直列共振点と、２つの前記直列共振点の間にある並列共振点と、を含む。また、少なくとも３つの前記共振点は、例えば、２つの並列共振点と、２つの前記並列共振点の間にある直列共振点と、を含んでも良い。
【００１１】
（２）前記第１負荷回路は、前記第１反射端子に並列接続された複数の直列共振回路であり、前記第２負荷回路は、前記第２反射端子に並列接続された複数の直列共振回路であるのが好ましい。この場合、可変リアクタンス素子の可変範囲において、２つの直列共振点と、２つの直列共振点の間にある並列共振点と、を得ることができる。
【００１２】
（３）前記複数の直列共振回路に含まれる直列共振回路の数は２であるのが好ましい。この場合、小型化が可能である。
【００１３】
（４）前記第１負荷回路は、前記第１反射端子に直列接続された複数の並列共振回路であり、前記第２負荷回路は、前記第２反射端子に直列接続された複数の並列共振回路であるのが好ましい。この場合、可変リアクタンス素子の可変範囲において、２つの並列共振点と、２つの並列共振点の間にある直列共振点と、を得ることができる。
【００１４】
（５）前記複数の並列共振回路に含まれる並列共振回路の数は２であるのが好ましい。この場合、小型化が可能である。
【００１５】
［２．実施形態の詳細］
図１に示す反射型移相器１０は、９０°カプラ１１と、負荷回路１３ａ，１３ｂと、を有している。本実施形態の反射型移相器１０は、移相量が可変である。反射型移相器１０は、例えば、無線通信装置に設けられ、無線信号の位相を調整するために用いられる。より具体的には、反射型移相器１０は、無線信号の位相を制御するアクティブアレーアンテナシステムにおいて、位相の制御に用いることができる。
【００１６】
９０°カプラ１１は、第１反射端子１２ａと、第２反射端子１２ｂと、入力端子１４ａと、及び出力端子１４ｂと、を有する。９０°カプラ１１は、９０°ハイブリッドカプラとも呼ばれる。第１反射端子１２ａには、第１負荷回路１３ａが接続されている。第２反射端子１２ｂには、第２負荷回路１３ｂが接続されている。入力端子１４ａに入力された信号は、位相が変化して、出力端子１４ｂから出力される。出力端子１４ｂから出力される信号の位相は、第１負荷回路１３ａ及び第２負荷回路１３ｂのインピーダンスＺに依存する。第１負荷回路１３ａ及び第２負荷回路１３ｂのインピーダンスＺは、制御部３０によって制御される。第１負荷回路１３ａ及び第２負荷回路１３ｂのインピーダンスＺを変化させることで、反射端子１２ａ，１２ｂからみた反射係数Γ，Γを変化させて、移相器１０による移相量を変化させることができる。
【００１７】
第１負荷回路１３ａ及び第２負荷回路１３ｂは集中定数素子を有して構成されている。
第１負荷回路１３ａは、第１反射端子１２ａに並列接続された複数の直列共振回路１５ａ，１５ｂを有している。第２負荷回路１３ｂは、第１負荷回路１３ａと同様の構成であり、第２反射端子１２ｂに並列接続された複数の直列共振回路１５ａ，１５ｂを有している。図１の第１負荷回路１３ａ及び第２負荷回路１３ｂは、それぞれ、２つの直列共振回路１５ａ，１５ｂを有している。
【００１８】
第１直列共振回路１５ａは、リアクタンス素子である第１コンデンサ２１と、同じくリアクタンス素子である第１コイル２２と、を有している。第２直列共振回路１５ｂは、リアクタンス素子である第２コンデンサ２３と、リアクタンス素子である第２コイル２４と、を有している。
【００１９】
第１直列共振回路１５ａ及び第２直列共振回路１５ｂは、それぞれ、可変リアクタンス素子を有する。可変リアクタンス素子のリアクタンスの変化によって、第１負荷回路１３ａ及び第２負荷回路１３ｂのインピーダンスＺが変化する。図１では、第１コンデンサ２１及び第２コンデンサ２３は、可変容量素子、すなわち可変リアクタンス素子である。第１コンデンサ２１及び第２コンデンサ２３は、それぞれバラクタダイオードによって構成されている。バラクタダイオードに印加される電圧を、制御部３０によって制御することで、バラクタダイオード２１，２３の容量Ｃが変化する。本実施形態において、各負荷回路１３ａ，１３ｂが有する可変リアクタンス素子２１，２３は２つでよく、小型化が可能である。
【００２０】
前述のように、出力端子１４ｂから出力される信号の位相は、反射端子１２ａ，１２ｂにおける反射係数Γに依存して決定される。反射端子１２ａ，１２ｂからみた反射係数Γは、以下のように、負荷回路１３ａ，１３ｂのインピーダンスＺに依存する。なお、以下の式において、Ｚ０は、９０°カプラ１１の特性インピーダンスである。
【数１】
2017005648.tif 000003
【００２１】
ここで、インピーダンスＺは複素数であるから、上記式から明らかなように、反射係数も複素数である。インピーダンスＺを示す複素平面において、インピーダンスＺを３６０°回転させることができれば、反射係数を示す複素平面において、反射係数を３６０°回転させて、出力端子１４ｂから出力される信号の位相を３６０°変化させることができる。しかし、図６に示すように、負荷回路として可変容量素子を有するだけでは、負荷回路のインピーダンスを３６０°回転させることはできず、したがって、移相量も３６０°未満となる。
【００２２】
本発明者は、より大きな範囲での移相、具体的には３６０°の範囲での移相、を実現するために、どのような負荷回路１３ａ，１３ｂが適切であるか検討した。まず、図３に示すスミスチャートにおいて、実軸ｒの右端（ｒ＝∞）における反射係数Γは１となり、位相は変化しない。実軸ｒの左端（ｒ＝０）における反射係数Γは−１となり、位相は１８０°反転する。したがって、実軸ｒの右端（ｒ＝∞）から、実軸ｒよりも上側の領域（誘導性の領域）を通って実軸ｒの左端（ｒ＝０）に至るように反時計回りに反射係数Γが変化すると、位相は０°から＋１８０°の範囲で変化することができる。また、実軸ｒの右端（ｒ＝∞）から、実軸ｒよりも下側の領域（容量性の領域）を通って実軸ｒの左端（ｒ＝０）に至るように時計回りに反射係数Γが変化すると、位相は０°から−１８０°の範囲で変化することができる。この点を利用することで、＋１８０°〜−１８０°という３６０°の範囲での移相が可能となる。
【００２３】
ここで、実軸ｒの左端（ｒ＝０）は、反射端子１２ａ，１２ｂがショート（ｓｈｏｒｔ）である場合に対応し、実軸ｒの右端（ｒ＝∞）は、反射端子１２ａ，１２ｂがオープン（ｏｐｅｎ）である場合に対応する。したがって、反射端子１２ａ，１２ｂがショートとなって移相量が＋１８０°である状態から、反射端子１２ａ，１２ｂに誘導性インピーダンスが接続されている状態を経由して、反射端子１２ａ，１２ｂがオープンとなって移相量が０°である状態に至り、さらに、反射端子１２ａ，１２ｂに容量性インピーダンスが接続されている状態を経由して、反射端子１２ａ，１２ｂが再びショートとなって移相量が−１８０°である状態に至るように、負荷回路１３ａ，１３ｂのインピーダンスＺを変化させることで、＋１８０°〜−１８０°の範囲での移相が可能となる。
【００２４】
図１に示す移相器１０では、可変容量素子２１，２３の容量を変化させることで、反射端子１２ａ，１２ｂを、ショート→誘導性→オープン→容量性→ショートと変化させて、＋１８０°〜−１８０°の範囲での移相が行えるように構成されている。本実施形態の第１負荷回路１３ａは、２つの直列共振回路が並列接続されたものであり、図３に示すような角周波数ω−インピーダンスＺ特性を有する。第２負荷回路１３ｂも同様である。
【００２５】
図３に示すように、第１負荷回路１３ａは、少なくとも３つの共振周波数を持つ。第２負荷回路１３ｂも、同様に、少なくとも３つの共振周波数を持つ。図１の回路において、少なくとも３つの共振周波数は、第１直列共振周波数ωｒ１と、第２直列共振周波数ωｒ２と、２つの直列共振周波数ωｒ１，ωｒ２の間にある並列共振周波数ωｍと、を含む。第１直列共振周波数ωｒ１と並列共振周波数ωｍとの間は、誘導性となり、並列共振周波数ωｍと第２直列共振周波数ωｒ２との間は、容量性となる。なお、ω＝２πｆであり、ｆは信号の周波数である。
【００２６】
図１に示す負荷回路１３ａ，１３ｂのインピーダンスＺは、以下の式で表される。ここで、負荷回路１３ａ，１３ｂに含まれる第１コンデンサ２１及び第２コンデンサ２３の容量をＣとし、第１コイル２２のインダクタンスをＬ１とし、第２コイル２４のインダクタンスをＬ２とする。なお、Ｌ１＞Ｌ２とする。
【数２】
2017005648.tif 000004
【数３】
2017005648.tif 000005
【００２７】
ここで、共振周波数とは、共振回路が極値をとる周波数であり、直列共振周波数は、共振回路のインピーダンスの絶対値が極小値（ゼロ）となる周波数であり、並列共振周波数は、共振回路のインピーダンスの絶対値が極大値（＋∞，−∞）となる周波数である。上記の式に基づくと、直列共振周波数ωｒ１，ωｒ２は、Ｘの分母が０となる角周波数であり、並列共振周波数ωｍは、Ｘの分子が０となる角周波数である。
【００２８】
第１直列共振周波数ωｒ１は、以下の式で表される。以下の式から明らかなように、第１直列共振周波数ωｒ１は、第１直列共振回路１５ａの直列共振周波数と等しい。
【数４】
2017005648.tif 000006
【００２９】
第２直列共振周波数ωｒ２は、以下の式で表される。以下の式から明らかなように、第２直列共振周波数ωｒ２は、第２直列共振回路１５ｂの直列共振周波数と等しい。
【数５】
2017005648.tif 000007
【００３０】
並列共振周波数ωｍは、以下の式で表される。
【数６】
2017005648.tif 000008
【００３１】
前述のようにＬ１＞Ｌ２である場合、ωｒ１＜ωｒ２となり、ωｍは、ωｒ１とωｒ２との間にある。
【００３２】
図３に示すように、第１直列共振周波数ωｒ１よりも低い周波数の範囲では、インピーダンスＺは容量性となる。第１直列共振周波数数ωｒ１よりも高く並列共振周波数ωｍよりも低い周波数の範囲では、インピーダンスＺは誘導性となる。並列共振周波数数ωｍよりも高く第２直列共振周波数ωｒ２よりも低い周波数の範囲では、インピーダンスＺは容量性となる。第２直列共振周波数ωｒ２よりも高い周波数の範囲では、インピーダンスＺは誘導性となる。
【００３３】
角周波数ωによって、図３のように誘導性と容量性が切り替わる理由は次のとおりである。まず、単一のＬＣ直列共振回路（例えば、図１の第１コンデンサ２１及び第１コイル２２からなる直列共振回路）の直列共振周波数ω０は、（√（ＬＣ））−１である。ＬＣ直列共振周波数に与えられる信号の角周波数をωとしたとき、ω＜ω０である場合、ＬＣ直列共振回路のインピーダンスは容量性となり、ω＞ω０である場合、ＬＣ直列共振回路のインピーダンスは容量性となり、ω＝ω０である場合、ＬＣ直列共振回路のインピーダンスはゼロとなる。
【００３４】
図１の負荷回路１３ａ，１３ｂのように、複数の直列共振回路１５ａ，１５ｂが並列接続されている場合、いずれかの直列共振回路１５ａ，１５ｂのインピーダンスがゼロになれば、負荷回路１３ａ，１３ｂ全体のインピーダンスもゼロとなる。したがって、負荷回路１３ａ，１３ｂは、２つの直列共振周波数ωｒ１，ωｒ２それぞれにおいて、インピーダンスＺがゼロとなる。
【００３５】
ω＜ωｒ１の範囲では、複数の直列共振回路１５ａ，１５ｂはいずれも容量性であるから、負荷回路１３ａ，１３ｂ全体のインピーダンスＺも容量性となる。ω＞ωｒ２の範囲では、複数の直列共振回路１５ａ，１５ｂはいずれも誘導性であるから、負荷回路１３ａ，１３ｂ全体のインピーダンスＺも誘導性となる。
【００３６】
また、単一のＬＣ並列共振回路の並列共振周波数ω０は、（√（ＬＣ））−１である。ＬＣ並列共振周波数に与えられる信号の角周波数をωとしたとき、ω＜ω０である場合、ＬＣ並列共振回路のインピーダンスは誘導性となり、ω＞ω０である場合、ＬＣ並列共振回路のインピーダンスは誘導性となり、ω＝ω０である場合、ＬＣ並列共振回路のインピーダンスは極大（＋∞，−∞）となる。
図１の負荷回路１３ａ，１３ｂのように、複数の直列共振回路１５ａ，１５ｂが並列接続された回路が、並列共振周波数数ωｍにおいて並列共振するということは、負荷回路１３ａ，１３ｂは、それぞれ単一のＬＣ並列共振回路と同様に動作していることになる。したがって、ωｒ１＜ωｍの範囲では、負荷回路１３ａ，１３ｂ全体のインピーダンスＺは誘導性となり、ωｍ＜ωｒ１では、負荷回路１３ａ，１３ｂ全体のインピーダンスＺは容量性となる。
【００３７】
負荷回路１３ａ，１３ｂにおいて、共振周波数ωｒ１，ωｒ２，ωｍは、容量Ｃ及びインダクタンスＬ１，Ｌ２によって決まるため、負荷回路１３ａ，１３ｂに含まれる可変リアクタンス素子の値を変えることで、図３に示す特性を、左右にシフトさせることができる。したがって、ある特定の周波数ωＴａｒｇｅｔにおいて、負荷回路１３ａ，１３ｂのインピーダンスを、ゼロ→誘導性→＋∞，−∞→容量性→ゼロ、のように変化させることができる。つまり、反射端子１２ａ，１２ｂは、ショート→誘導性→オープン→容量性→ショートと変化することができる。この結果、移相器１０は、＋１８０°〜−１８０°の範囲での移相が可能である。
【００３８】
図４は、図１に示す可変容量素子２１，２３の容量Ｃを変化させた場合の負荷回路１３ａ，１３ｂのリアクタンスＸを示している。ここで、第１コイル２２のインダクタンスＬ１＝０．８［ｎＨ］，Ｌ２＝０．４［ｎＨ］，Ｃ＝ｘ［ｐＦ］である。ｘは、可変容量素子２１，２３の可変範囲であり、２［ｐＦ］から８［ｐＦ］である。
【００３９】
図４（ａ）に示すように、可変容量素子２１，２３の容量Ｃを変化させた場合、Ｃｒ１＝２．５８４７２［ｐＦ］において第１直列共振が生じ、Ｃｍ＝３．４４６３［ｐＦ］において並列共振が生じ、Ｃｒ２＝５．１６９４５［ｐＦ］において第２直列共振が生じた。このように、負荷回路１３ａ，１３ｂは、可変リアクタンス素子（可変容量素子）２１，２３）の可変範囲において、第１直列共振が生じる第１直列共振点と、第２直列共振が生じる第２直列共振点と、第１直列共振点と第２直列共振点との間にある並列共振点と、を有している。図４（ａ）に示すように、第１直列共振点と並列共振点との間は、Ｘが正であり誘導性となり、並列共振点と第２直列共振点との間は、Ｘが負であり容量性となる。
【００４０】
図４（ｂ）は、図１の可変容量素子２１，２３の容量Ｃを変化させた場合における、移相器１０による移相量を示している。第１直列共振点に対応するポイントＡ１において、移相量は＋１８０°となり、並列共振点に対応するポイントＡ２において、移相量は０°となり、第２直列共振点に対応するポイントＡ３において、移相量は、−１８０°となる。ポイントＡ１からポイントＡ３の間において、移相量は連続的に変化している。このように、図１の反射移相器１０によれば、＋１８０°〜−１８０°の範囲での移相が可能である。つまり、射型移相器１０は、３６０°可変移相器として機能する。したがって、反射型移相器を多段接続しなくても、３６０°の範囲で移相が可能である。この結果、反射型移相器１０が搭載された装置の大型化を抑制し、コスト増大を防止できる。
【００４１】
図５は、反射端子１２ａ，１２ｂに接続される負荷回路１３ａ，１３ｂの他の例を示している。ここで、図１の負荷回路１３ａ，１３ｂは、反射端子１２ａ，１２ｂがショートとなって移相量が＋１８０°である状態から、反射端子１２ａ，１２ｂに誘導性インピーダンスが接続されている状態を経由して、反射端子１２ａ，１２ｂがオープンとなって移相量が０°である状態に至り、さらに、反射端子１２ａ，１２ｂに容量性インピーダンスが接続されている状態を経由して、反射端子１２ａ，１２ｂが再びショートとなって移相量が−１８０°である状態に至るように、インピーダンスＺが変化するものであった。
【００４２】
３６０°の移相を行うには、負荷回路１３ａ，１３ｂのインピーダンスＺの変化の仕方は、上記のものに限られず、例えば、反射端子１２ａ，１２ｂがオープンとなって移相量が０°である状態から、反射端子１２ａ，１２ｂに容量性インピーダンスが接続されている状態を経由して、反射端子１２ａ，１２ｂがショートとなって移相量が＋１８０°となってさらに−１８０°となり、さらに、反射端子１２ａ，１２ｂに誘導性インピーダンスが接続されている状態を経由して、反射端子１２ａ，１２ｂが再びオープンとなって移相量が０°である状態に至るように、負荷回路１３ａ，１３ｂのインピーダンスが変化するものであってもよい。このようなインピーダンスＺの変化は、例えば、図５（ａ）に示す負荷回路１３ａ，１３ｂによって得られる。
【００４３】
図５（ａ）の負荷回路１３ａ，１３ｂは、９０°カプラ１１の反射端子１２ａ，１２ｂに直列接続された複数の並列共振回路１６ａ，１６ｂを有している。第１負荷回路１３ａも第２負荷回路１３ｂも同様の構成である。第１並列共振回路１６ａは、リアクタンス素子である第１コンデンサ２１と、同じくリアクタンス素子である第１コイル２２と、を有している。第２並列共振回路１６ｂは、リアクタンス素子である第２コンデンサ２３と、リアクタンス素子である第２コイル２４と、を有している。
【００４４】
第１並列共振回路１６ａ及び第２並列共振回路１６ｂは、それぞれ、可変リアクタンス素子を有する。可変リアクタンス素子のリアクタンスの変化によって、第１負荷回路１３ａ及び第２負荷回路１３ｂのインピーダンスＺが変化する。図５（ａ）では、第１コンデンサ２１及び第２コンデンサ２３は、可変容量素子、すなわち可変リアクタンス素子である。第１コンデンサ２１及び第２コンデンサ２３は、それぞれバラクタダイオードによって構成されている。バラクタダイオードに印加される電圧を、制御部３０によって制御することで、バラクタダイオード２１，２３の容量Ｃが変化する。本実施形態において、各負荷回路１３ａ，１３ｂが有する可変リアクタンス素子２１，２３は２つでよく、小型化が可能である。
【００４５】
図５（ａ）に示す負荷回路１３ａ，１３ｂを有する移相器１０では、可変容量素子２１，２３の容量を変化させることで、反射端子１２ａ，１２ｂを、オープン→容量性→ショート→誘導性→オープンと変化させて、０°〜＋１８０°，−１８０°〜０°の範囲での移相が行えるように構成されている。
【００４６】
図５（ａ）の負荷回路１３ａ，１３ｂは、少なくとも３つの共振周波数を持つ。図５（ａ）ｂの回路において、少なくとも３つの共振周波数は、図５（ｂ）に示すように、第１並列共振周波数ωｒ１と、第２並列共振周波数ωｒ２と、２つの並列共振周波数ωｒ１，ωｒ２の間にある直列共振周波数ωｍと、を含む。第１並列共振周波数ωｒ１と直列共振周波数ωｍとの間は、容量性となり、直列共振周波数ωｍと第２並列共振周波数ωｒ２との間は、誘導性となる。
【００４７】
負荷回路１３ａ，１３ｂにおいて、共振周波数ωｒ１，ωｒ２，ωｍは、容量Ｃ及びインダクタンスＬ１，Ｌ２によって決まるため、負荷回路１３ａ，１３ｂに含まれる可変リアクタンス素子の値を変えることで、図５（ｂ）に示す特性を、左右にシフトさせることができる。したがって、ある特定の周波数ωＴａｒｇｅｔにおいて、負荷回路１３ａ，１３ｂのインピーダンスを、＋∞→容量性→０→誘導性→−∞、のように変化させることができる。つまり、反射端子１２ａ，１２ｂは、オープン→容量性→ショート→誘導性→オープンと変化することができる。この結果、移相器１０は、３６０°の移相が可能である。
【００４８】
図５（ａ）の負荷回路１３ａ，１３ｂの場合、第１並列共振周波数ωｒ１においては、第１並列共振が生じ、第２並列共振周波数ωｒ２においては第２並列共振が生じ、直列共振周波数ωｍにおいては直列共振が生じる。図５（ａ）の負荷回路１３（ａ）１３（ｂ）は、可変リアクタンス素子（可変容量素子）２１，２３）の可変範囲において、第１並列共振が生じる第１並列共振点と、第２並列共振が生じる第２並列共振点と、第１並列共振点と第２並列共振点との間にある直列共振点と、を有している。第１並列共振点と直列共振点との間は、容量性となり、直列共振点と第２並列共振点との間は、誘導性となる。
【００４９】
図５（ａ）の回路に関し、特に説明しない点については図１の回路と同様である。
【００５０】
負荷回路１３１，１３ｂの具体的な回路構成は、図１又は図５（ａ）に示す回路に限定されるものではない。
【００５１】
［３．付記］
なお、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記した意味ではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味、及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【符号の説明】
【００５２】
１０  反射型移相器
１１  ９０°カプラ
１２ａ  第１反射端子
１２ｂ  第２反射端子
１３ａ  第１負荷回路
１３ｂ  第２負荷回路
２１    可変リアクタンス素子
２３    可変リアクタンス素子
【図１】
2017005648.tif 000009
【図２】
2017005648.tif 000010
【図３】
2017005648.tif 000011
【図４】
2017005648.tif 000012
【図５】
2017005648.tif 000013
【図６】
2017005648.tif 000014