(57)【要約】【課題】予混合室を構成する折返し流路における混合気の自己発火を抑えることができるバーナーを提供する。【解決手段】予混合室７０は、噴出し口３２に向かって混合気が流れる上流側流路である第２流路７２と、第２流路７２とは反対方向へ混合気が流れる下流側流路である第４流路７４と、第２流路７２と第４流路７４とに連通して第２流路７２を通過した混合気の流れ方向を折り返す折返し流路である第３流路７３とを備え、第２流路７２の流路断面積以上の流路断面積を第３流路７３が有し、かつ、第３流路７３の流路断面積以上の流路断面積を第４流路７４が有する。【選択図】図１
2017211116.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
混合気が流れる上流側流路と、
前記上流側流路とは反対方向へ混合気が流れる下流側流路と、
前記上流側流路と前記下流側流路とに連通して前記上流側流路を通過した混合気の流れ方向を折り返す折返し流路とを備え、
前記上流側流路の流路断面積以上の流路断面積を前記折返し流路が有し、かつ、前記折返し流路の流路断面積以上の流路断面積を前記下流側流路が有する
バーナー。
【請求項２】
前記下流側流路は、最低流量の混合気が流れたときの流速が、当該混合気中を火炎が伝播する速度である逆火発生速度よりも大きくなる流路断面積を有する
請求項１に記載のバーナー。
【請求項３】
前記折返し流路は、前記混合気が流れる予混合室と前記混合気が燃焼する燃焼室とを区画する部位を含んで構成されている
請求項１または２に記載のバーナー。
【請求項４】
前記予混合室と前記燃焼室とを区画する部位に前記予混合室と前記燃焼室とに連通する複数の連通路を有し、前記下流側流路が前記複数の連通路で構成されている
請求項３に記載のバーナー。
【請求項５】
混合気を燃焼させた燃焼ガスの噴出し口が形成された筒端を有する第１の筒部と、
前記第１の筒部内を前記噴出し口に向かって延びる第２の筒部であって、該第２の筒部には前記噴出し口とは反対側から前記混合気が流入する、前記第２の筒部と、
前記第１の筒部内に配設されるとともに前記第２の筒部が内挿される第３の筒部であって、該第３の筒部は前記噴出し口側に位置する開口端を有する、前記第３の筒部と、
前記開口端を閉塞する閉塞部と、
前記第１の筒部の内側面と前記第２の筒部の外側面とに連結されて当該第１の筒部と当該第２の筒部との隙間を閉塞する第１の壁部と、
前記第１の筒部の内側面と前記第３の筒部の外側面とに連結される第２の壁部であって、当該第２の壁部に対する前記噴出し口の反対側と前記噴出し口側とを連通する複数の連通路が形成された前記第２の壁部と、
前記第２の壁部に対する前記噴出し口側に配設されて前記連通路を通過した混合気に着火する着火部とを備え、
前記第１の筒部内の空間は、前記第２の壁部、前記第３の筒部、および、前記閉塞部により、混合気が流れる予混合室と混合気が燃焼する燃焼室とに区画されており、
前記予混合室は、上流側流路と、前記上流側流路とは反対方向へ混合気が流れる下流側流路と、前記上流側流路と前記下流側流路とに連通して前記上流側流路を通過した混合気の流れ方向を折り返す折返し流路とを備え、前記上流側流路の流路断面積以上の流路断面積を前記折返し流路が有し、かつ、前記折返し流路の流路断面積以上の流路断面積を前記下流側流路が有する
バーナー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料と空気とを混合する予混合室を有するバーナーに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、ディーゼルエンジンの排気ガスに含まれる粒子状物質（ＰＭ：Ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ  Ｍａｔｔｅｒ）を捕捉するＤＰＦ（Ｄｉｅｓｅｌ  Ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ  Ｆｉｌｔｅｒ）の再生処理を行う方法の１つとして、バーナーを用いて排気ガスを昇温させる方法が知られている。こうしたバーナーとして、例えば特許文献１には、燃料と空気とを予め混合させる予混合室と混合気が燃焼する燃焼室とを有し、予混合室内の混合気を燃焼熱で昇温させるバーナーが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】国際公開第２０１４／０２４９４２号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、特許文献１に記載のバーナーは、予混合室を構成する流路の１つとして、互いに反対方向に混合気が流れる２つの流路に連通して混合気の流れ方向を折り返す折返し流路を備えている。こうした折返し流路では、混合気が淀みやすく、その淀んだ混合気が燃焼熱を過度に受けて自己発火してしまうおそれがある。こうした予混合室内での自己発火は、予混合室内に煤やデポジットを発生させるおそれがある。
【０００５】
本発明は、予混合室を構成する折返し流路における混合気の自己発火を抑えることができるバーナーを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するバーナーは、混合気が流れる上流側流路と、前記上流側流路とは反対方向へ混合気が流れる下流側流路と、前記上流側流路と前記下流側流路とに連通して前記上流側流路を通過した混合気の流れ方向を折り返す折返し流路とを備え、前記上流側流路の流路断面積以上の流路断面積を前記折返し流路が有し、かつ、前記折返し流路の流路断面積以上の流路断面積を前記下流側流路が有する。
【０００７】
上記課題を解決するバーナーは、混合気を燃焼させた燃焼ガスの噴出し口が形成された筒端を有する第１の筒部と、前記第１の筒部内を前記噴出し口に向かって延びる第２の筒部であって、該第２の筒部には前記噴出し口とは反対側から前記混合気が流入する、前記第２の筒部と、前記第１の筒部内に配設されるとともに前記第２の筒部が内挿される第３の筒部であって、該第３の筒部は前記噴出し口側に位置する開口端を有する、前記第３の筒部と、前記開口端を閉塞する閉塞部と、前記第１の筒部の内側面と前記第２の筒部の外側面とに連結されて当該第１の筒部と当該第２の筒部との隙間を閉塞する第１の壁部と、前記第１の筒部の内側面と前記第３の筒部の外側面とに連結される第２の壁部であって、当該第２の壁部に対する前記噴出し口の反対側と前記噴出し口側とを連通する複数の連通路が形成された前記第２の壁部と、前記第２の壁部に対する前記噴出し口側に配設されて前記連通路を通過した混合気に着火する着火部とを備え、前記第１の筒部内の空間は、前記第２の壁部、前記第３の筒部、および、前記閉塞部により、混合気が流れる予混合室と混合気が燃焼する燃焼室とに区画されており、前記予混合室は、上流側流路と、前記上流側流路とは反対方向へ混合気が流れる下流側流路と、前記上流側流路と前記下流側流路とに連通して前記上流側流路を通過した混合気の流れ方向を折り返す折返し流路とを備え、前記上流側流路の流路断面積以上の流路断面積を前記折返し流路が有し、かつ、前記折返し流路の流路断面積以上の流路断面積を前記下流側流路が有する。
【０００８】
上記構成によれば、折返し流路を流れる混合気の流速は、上流側流路を流れる混合気の流速以下であり、かつ、下流側流路を流れる混合気の流速以上である。そのため、折返し流路を流れる混合気は、下流側流路を流れる混合気に引き寄せられにくくなる。その結果、折返し流路を下流側流路へと向かう混合気の流通経路に関する自由度が向上し、折返し流路に混合気の淀みが形成されにくくなることから、折返し流路における混合気の自己発火を抑えることができる。
【０００９】
上記バーナーにおいて、前記下流側流路は、最低流量の混合気が流れたときの流速が、当該混合気中を火炎が伝播する速度である逆火発生速度よりも大きくなる流路断面積を有することが好ましい。
【００１０】
上記構成によれば、上流側流路、折返し流路、および、下流側流路の各々における混合気の流速が逆火発生速度よりも大きくなることから、例えば折返し流路において混合気が自己発火したとしてもその火炎が上流側流路へ伝播することが抑えられる。
【００１１】
上記バーナーにおいて、前記折返し流路は、前記混合気が流れる予混合室と前記混合気が燃焼する燃焼室とを区画する部位を含んで構成されていることが好ましい。
上記構成のように、折返し流路を構成する部位の一部が予混合室と燃焼室とを区画する部位であることにより、混合気の自己発火を抑えつつ、折返し流路において混合気が受ける燃焼熱を大きくすることができる。
【００１２】
上記バーナーは、前記予混合室と前記燃焼室とを区画する部位に前記予混合室と前記燃焼室とに連通する複数の連通路を有し、前記下流側流路が前記複数の連通路で構成されていてもよい。
【００１３】
上記構成によれば、予混合室の連通路付近で混合気が自己発火することが抑えられる。また、複数の連通路の各々における混合気の流速が逆火発生速度よりも大きい場合には、混合気が燃焼する際に発生する火炎の基端部が折返し流路内に位置することが抑えられ、折返し流路における混合気の燃焼を抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】バーナーの一実施形態の概略構成を示す断面図。
【図２】図１における２−２線の断面構造を空気の流れとともに示す断面図。
【図３】図１における３−３線の断面構造を空気の流れとともに示す断面図。
【図４】予混合室を構成する各流路の流路断面積を模式的に示した図。
【図５】第３の筒部の内径および肉厚を一定値とした場合の第２流路、第３流路、および、第４流路の流路断面積の関係を模式的に示すグラフ。
【図６】各流路の流路断面積を比較した結果の一例を示すグラフ。
【図７】各流路における着火用混合気の流速を比較した結果の一例を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、バーナーの一実施形態について図１〜図７を参照して説明する。
図１に示すように、ディーゼルエンジン１０（以下、単にエンジン１０という。）の排気通路１１には、排気中に含まれる微粒子を捕捉するディーゼルパティキュレートフィルター１２（以下、ＤＰＦ１２という。）が搭載されている。ＤＰＦ１２は、例えば耐熱性に優れたステンレスやセラミックからなるウォールフロー型のフィルターである。また、排気通路１１には、排気ガスを昇温させることで、ＤＰＦ１２の再生処理や排気通路１１に配設された触媒の昇温処理を実行するバーナー２０が搭載されている。
【００１６】
バーナー２０の基板２１には、該基板２１によって基端側の開口が閉塞される円筒状の第１の筒部３０（以下、単に筒部３０という。）が固定されている。筒部３０は、内径Ｄを有し、その先端部には、該先端部に固定された環状の噴出し板３１によって噴出し口３２が形成されている。筒部３０の内側面３０ａには、第１の壁部である環状の連結壁部４１を介して円筒状の第２の筒部４０（以下、単に筒部４０という。）が連結されている。
【００１７】
連結壁部４１は、筒部４０と一体形成されており、その外周縁が筒部３０の基板２１寄りの位置に固定されている。連結壁部４１は、筒部３０の内側面３０ａと筒部４０の外側面４０ｂとの隙間を閉塞する。連結壁部４１は、筒部３０の内側面３０ａに連結される鍔部４２と、筒部４０に近い部位ほど噴出し口３２側に配設される縮径部４４とを備えている。筒部４０は、連結壁部４１に対する連結部分から噴出し口３２側へ延びており、噴出し口３２側の開口が開放されている。
【００１８】
また、筒部３０は、該筒部３０と連結壁部４１との連結部分よりも基板２１側に延出する延出部３３を有している。延出部３３には、該延出部３３で囲まれる空間である第１流路７１内に後述する空気流通室６７から燃焼用空気を導入するための第１の導入口３４（以下、単に導入口３４という。）が周方向に所定間隔で形成されている。この延出部３３には、導入口３４の開口縁から該延出部３３の周壁の一部を内側へと切り起こした切り起こし片３５が形成されている。また、筒部３０には、後述する燃焼室７７に燃焼用空気を導入するための第２の導入口３６（以下、単に導入口３６という。）が着火部６２よりも噴出し口３２側に複数形成されている。
【００１９】
基板２１には、円管状の燃料通路４５が該基板２１の中央部分を貫通するように固定されている。燃料通路４５には、エンジンに燃料を供給するための燃料ポンプや燃料弁が接続されている。燃料通路４５は、燃料弁を通過した燃料を電気ヒーターで気化させた気化燃料を供給する。燃料通路４５のうちで基板２１から突出している部分である内部通路４６は、その筒端に気化燃料を噴射する噴射口４７が形成されている。噴射口４７から噴射された燃料は、筒部４０および連結壁部４１によって囲まれる空間である第２流路７２に噴出し口３２とは反対側から流入する。
【００２０】
筒部４０の一部が内挿される第３の筒部５０（以下、単に筒部５０という。）は、円筒状の形状を有して筒部４０よりも噴出し口３２側に突出しており、その突出した部分の開口が閉塞部としての閉塞板５１によって閉塞されている。閉塞板５１は、筒部４０の軸方向において筒部４０の筒端から距離βだけ離れている。噴出し口３２とは反対側における筒部５０の筒端は、筒部５０の軸方向において連結壁部４１よりも距離δだけ噴出し口３２側に配置されており、該筒端が環状の保炎板５５を介して筒部３０に固定されている。
【００２１】
これにより、筒部３０には、筒部４０よりも噴出し口３２側に位置して筒部５０および閉塞板５１に囲まれる空間である第１の折返し流路としての第３流路７３と、筒部４０と筒部５０との間の空間である環状の第４流路７４とが形成される。また、筒部３０には、第４流路７４に対する噴出し口３２の反対側に、筒部３０、保炎板５５、および、連結壁部４１に囲まれる空間である第２の折返し流路として第５流路７５が形成される。
【００２２】
第２の壁部である保炎板５５は、その内周縁が筒部５０の筒端において外側面５０ｂの全周にわたって連結され、また、その外周縁が筒部３０の内側面３０ａの全周にわたって連結されている。保炎板５５には、該保炎板５５に対する噴出し口３２側と噴出し口３２の反対側とを連通するｎ個（ｎは２以上の整数）の連通路５６で構成される第６流路７６が形成されている。複数の連通路５６は、各々が円状の形状を有しており、筒部３０に保炎板５５を連結するための加工代、筒部５０に保炎板５５を連結するための加工代を除いた保炎板５５の領域に形成されている。
【００２３】
基板２１には、筒部３０の内挿される円筒状の第４の筒部６０（以下、単に筒部６０という。）が固定されている。筒部６０は、噴出し口３２とは反対側の開口が基板２１によって閉塞されている。この筒部６０には、点火プラグ６１が取り付けられている。点火プラグ６１は、保炎板５５に対する噴出し口３２側に位置する着火部６２を有している。噴出し口３２側の筒端では、該筒部６０と筒部３０との隙間が環状閉塞板６３によって閉塞されている。
【００２４】
筒部６０には、噴出し口３２側の端部に空気供給通路６４の下流端が接続されている。空気供給通路６４の上流端は、エンジン１０の吸気通路１３であって排気通路１１に配設されるタービン１４とともに回転するコンプレッサー１５の下流に接続されている。空気供給通路６４には、該空気供給通路６４の流路断面積を変更可能な空気弁６５が配設されている。空気弁６５は、図示されない制御部によって開閉制御される。すなわち、空気弁６５が開状態にあるとき、筒部３０と筒部６０との隙間である空気流通室６７には、空気供給通路６４を通じて吸気通路１３を流れる吸気の一部が燃焼用空気として流入する。この燃焼用空気は、空気流通室６７と燃焼室７７とを連通する複数の導入口３６を通じて燃焼室７７に供給され、また、空気流通室６７と第１流路７１とを連通する複数の導入口３４を通じて第１流路７１に導入される。
【００２５】
図２に示すように、空気供給通路６４の出口付近には、空気流通室６７を流れる燃焼用空気が筒部５０の周りを旋回する旋回流となるように燃焼用空気を案内する案内部６８が配設されている。案内部６８は、筒部６０の内側面６０ａに固定され空気供給通路６４の出口を覆うように配設された板状をなしている。案内部６８は、筒部６０に対する固定部分から屈曲されて先端側の部位ほど筒部３０に近づくように傾斜している。空気供給通路６４から流出する燃焼用空気は、案内部６８に衝突することで該案内部６８に案内され、空気流通室６７には、筒部５０の周りを旋回する燃焼用空気の旋回流が形成される。
【００２６】
図３に示すように、筒部３０の延出部３３に形成された切り起こし片３５は、導入口３４を覆うように配設されている。切り起こし片３５は、導入口３４を通じて第１流路７１に流入する燃焼用空気を案内することで、第１流路７１に燃焼用空気の旋回流を生成する。案内部６８および切り起こし片３５は、空気流通室６７と第１流路７１とにおいて生成される燃焼用空気の旋回流が同じ方向となるように形成されている。
【００２７】
このようにバーナー２０には、上述した各流路７１，７２，７３，７４，７５，７６によって予混合室７０が形成されている。また、バーナー２０には、筒部３０、筒部５０、および、保炎板５５で囲まれる空間である環状の第１燃焼路７８と、筒部３０によって囲まれる空間の中で閉塞板５１よりも噴出し口３２側に位置する空間である第２燃焼路７９とによって燃焼室７７が形成される。すなわち、第３流路７３を構成する筒部５０と閉塞板５１、および、第５流路７５を構成する保炎板５５は、筒部３０の内部の空間を予混合室７０と燃焼室７７とを区画する部位である。そして、予混合室７０の混合気は、第２流路７２を噴出し口３２に向かって流れたのち、第３流路７３にて転回されて第４流路７４を噴出し口３２の反対方向に向かって流れる。その後、混合気は、第５流路７５にて噴出し口３２に向かう流れへと再び転回されたのち、第６流路７６を通じて燃焼室７７に流入する。燃焼室７７に流入した混合気が着火部６２によって着火されることで、燃焼室７７には、燃焼中の混合気である火炎Ｆが生成されるとともに該火炎Ｆにともなう燃焼ガスが生成される。なお、バーナー２０において、混合気への着火は、着火用混合気に対して行われる。着火用混合気は、予め設定された最低流量の燃焼用空気に対して、例えば当量比が１以上となる燃料を混合させた混合気である。
【００２８】
図４〜図７を参照して予混合室７０の各流路の流路断面積について詳しく説明する。
図４に示すように、第２流路７２の流路断面積Ｓ２は、筒部４０の内径αを直径に有する円の面積であり、Ｓ２＝π×α＾２／４で示される。第３流路７３の流路断面積Ｓ３は、底面が筒部４０の内径αを直径とする円であり、かつ、高さが距離βである円柱の側面の面積であり、Ｓ３＝（π×α）×βで示される。第４流路７４の流路断面積Ｓ４は、筒部４０の肉厚をｔ１とすると、筒部５０の内径γを直径に有する円の面積から筒部４０の外径（＝γ＋ｔ１×２）を直径に有する円の面積を減算した値である。第５流路７５の流路断面積Ｓ５は、底面が筒部５０の内径γを直径とする円であり、かつ、高さが距離δである円柱の側面の面積であり、Ｓ５＝π×γ×δで示される。第６流路７６の流路断面積Ｓ６は、複数の連通路５６の開口面積の総和であり、Ｓ６＝ｎ×（π×ε＾２／４）で示される。そして、各流路の流路断面積についてＳ２＜Ｓ３＜Ｓ４＜Ｓ５＜Ｓ６の関係を有するように各種の寸法値が設定される。
【００２９】
各種の寸法値は、例えば、バーナー２０の設置スペースや必要出力等の設計事項を考慮して筒部３０，６０に関する各種の寸法値が設定される。そして、第１燃焼路７８の流路断面積Ｓ７と流路断面積Ｓ６，Ｓ４，Ｓ２とに関する各種の寸法値が設定されたのち、流路断面積Ｓ３，Ｓ５に関する各種の寸法値が設定される。
【００３０】
第１燃焼路７８の流路断面積Ｓ７は、筒部３０の内径Ｄを直径とする円の面積から筒部５０の外径を直径とする円の面積を減算した値である。流路断面積Ｓ７は、第１燃焼路７８における着火用混合気の流速が逆火発生流速Ｖｆｂ未満となる範囲で設定される。逆火発生流速Ｖｆｂは、実験やシミュレーションの結果に基づく値であり、着火用混合気中を火炎Ｆが伝播する速度である。すなわち、流路断面積Ｓ７は、着火用混合気の燃焼中、火炎Ｆの基端部が着火部６２よりも保炎板５５寄りに位置する値に設定される。
【００３１】
第６流路７６を構成する複数の連通路５６は、各連通路５６の開口面積が着火用混合気の流速が逆火発生流速Ｖｆｂよりも大きくなる範囲で設定される。すなわち、第６流路７６の流路断面積Ｓ６は、火炎Ｆの基端部が第１燃焼路７８内に位置する範囲で設定される。また、火炎Ｆの長さである火炎長Ｌｆは、連通路５６の数によって調整することが可能である。そのため、連通路５６の数は、火炎Ｆの長さである火炎長Ｌｆを考慮し、混合気の燃焼が燃焼室７７で収まる範囲で設定される。
【００３２】
第５流路７５の流路断面積Ｓ５は、第５流路７５に対する上流側流路である第４流路７４の流路断面積Ｓ４よりも大きく、かつ、第５流路７５に対する下流側流路である複数の連通路５６の流路断面積Ｓ６よりも小さい値に設定される。そのため、距離δは、流路断面積Ｓ４，Ｓ６に関する各種の寸法値が設定されたのち、Ｓ４＜Ｓ５＜Ｓ６を満たす次式に筒部５０の内径γ、第４流路７４の流路断面積Ｓ４、および、第６流路７６の流路断面積Ｓ６を代入して得られる範囲から設定される。
Ｓ４／（π×γ）＜δ＜Ｓ６／（π×γ）
【００３３】
図５に示すように、第３流路７３の流路断面積Ｓ３は、第３流路７３に対する上流側流路である第２流路７２の流路断面積Ｓ２よりも大きく、かつ、第３流路７３に対する下流側流路である第４流路７４の流路断面積Ｓ４よりも小さい値に設定される。そのため、距離βは、流路断面積Ｓ２，Ｓ４に関する各種の寸法値が設定されたのち、Ｓ２＜Ｓ３＜Ｓ４を満たす次式に内径αおよびＳ４を代入して得られる範囲から設定される。
α／４＜β＜Ｓ４／（α×π）
【００３４】
図６，７を参照して、上述したバーナー２０の作用について説明する。
図６は、実施例のバーナーと比較例のバーナーとで流路断面積を比較した結果を示すグラフであり、図７は、各流路における着火用混合気の流速を比較した結果の一例を示すグラフである。図６，７において、実施例のバーナーは上述したバーナー２０であり、比較例のバーナーは実施例のバーナーと同じ基本構造を有するものの、折返し流路である第３流路７３および第５流路７５の流路断面積が上流側流路および下流側流路の双方よりも大きいバーナーである。
【００３５】
図６，７に示すように、比較例のバーナーでは、第３流路７３の流路断面積が、上流側流路である第２流路７２および下流側流路である第４流路７４の双方よりも大きい。そのため、第３流路７３における混合気の流速も第２流路７２および第４流路７４の双方における流速よりも小さくなる。すなわち、第２流路７２を通過した混合気は、第３流路７３において流速が小さくなり、第４流路７４において流速が再び大きくなる。そのため、第３流路７３では、筒部５０の径方向に向かって混合気が流れる際に、第４流路７４を流れる流速の大きい混合気に引き寄せられやすく、混合気に作用する慣性力の影響を受けにくくなる。すなわち、比較例のバーナーの第３流路７３では、第４流路７４へと向かう混合気の流通経路が限定されやすくなるため、第４流路７４へと向かう混合気の流れと第３流路７３に淀む混合気の流れとが形成される。
【００３６】
これに対して実施例のバーナーでは、第２流路７２、第３流路７３、第４流路７４の順に流路断面積が大きいため、第２流路７２、第３流路７３、第４流路７４の順に混合気の流速が小さくなる。そのため、第３流路７３では、筒部５０の径方向に向かって混合気が流れる際に、第４流路７４を流れる流速の大きい混合気に引き寄せられにくくなり、混合気に作用する慣性力の影響を受けやすくなる。その結果、実施例のバーナーの第３流路７３では、第４流路７４へと向かう混合気の流通経路の自由度が高まり、第３流路７３において混合気が淀みにくくなる。
【００３７】
なお、第５流路７５についても、第３流路７３と同様に、上流側流路である第４流路７４における混合気よりも流速が小さく、かつ、下流側流路である第６流路７６における混合気の流速よりも大きくなることから、混合気が淀みにくくなる。
【００３８】
上記実施形態のバーナーによれば、以下に列挙する効果が得られる。
（１）第３流路７３において混合気が淀むことから抑えられることから、第３流路７３での混合気の自己発火を抑えることができる。また、第５流路７５において混合気が淀むことが抑えられることから、第５流路７５での混合気の自己発火を抑えることができる。
【００３９】
（２）第２流路７２、第３流路７３、第４流路７４、第５流路７５、第６流路７６の順に流路断面積が大きくなり、また、第６流路７６を構成する連通路５６の各々における混合気の流速が逆火発生流速Ｖｆｂよりも大きく設定される。そのため、火炎Ｆの基端部が予混合室７０内に位置することが抑えられる。また、予混合室７０内において混合気の自己発火が発生したとしてもその火炎が上流側の流路へと伝播することが抑えられる。
【００４０】
（３）第３流路７３を形成する筒部５０および閉塞板５１は、予混合室７０と燃焼室７７とを区画している。そのため、第３流路７３においては、混合気の自己発火を抑えつつ筒部５０および閉塞板５１を介して混合気が受ける燃焼熱を大きくすることができる。また、第５流路７５を形成する保炎板５５は、予混合室７０と燃焼室７７とを区画している。そのため、第５流路７５においては、混合気の自己発火を抑えつつ、保炎板５５を介して混合気が受ける燃焼熱を大きくすることができる。その結果、燃焼室７７における混合気の燃焼性を向上させることができる。
【００４１】
（４）第１燃焼路７８における流路断面積Ｓ７は、着火用混合気の流速が逆火発生流速Ｖｆｂよりも小さくなる値に設定される。これにより、着火時における着火部６２近傍の混合気の流速が抑えられ、着火用混合気の着火のしやすさである着火性が向上する。
【００４２】
なお、上記実施形態は、以下のように適宜変更して実施することもできる。
・折返し流路は、混合気が流れる予混合室と混合気が燃焼する燃焼室とを区画する部位、すなわち燃焼ガスが接する部位を含んで構成されるものに限らず、予混合室の内部を区画する部位、すなわち混合気のみが接する部位によって構成されるものであってもよい。
【００４３】
・折返し流路に対する下流側流路は、最低流量の混合気が流れたときの流速が逆火発生速度以下となる流路断面積であってもよい。
・第３流路７３の流路断面積Ｓ３は、上流側流路である第２流路７２の流路断面積Ｓ２以上であり、かつ、下流側流路である第４流路７４の流路断面積Ｓ４以下であればよい。そのため、流路断面積Ｓ３は、流路断面積Ｓ２および流路断面積Ｓ４の少なくとも一方と同じであってもよい。また、第５流路７５の流路断面積Ｓ５は、上流側流路である第４流路７４の流路断面積Ｓ４以上であり、かつ、下流側流路である第６流路７６の流路断面積Ｓ６以下であればよい。そのため、流路断面積Ｓ５は、流路断面積Ｓ４および流路断面積Ｓ６の少なくとも一方と同じであってもよい。これらの構成であっても上記（１）に記載した効果を得ることができる。
【００４４】
・バーナーは、上記実施形態に記載したバーナー２０に限らず、予混合室として、上流側流路と、上流側流路とは反対方向へ混合気が流れる下流側流路と、上流側流路と下流側流路とに連通して上流側流路を通過した混合気の流れ方向を折り返す折返し流路とを備えているものであればよい。
【符号の説明】
【００４５】
１０…ディーゼルエンジン、１１…排気通路、１２…ＤＰＦ、１３…吸気通路、１４…タービン、１５…コンプレッサー、２０…バーナー、２１…基板、３０…第１の筒部、３０ａ…内側面、３１…噴出し板、３２…噴出し口、３３…延出部、３４…第１の導入口、３５…切り起こし片、３６…第２の導入口、４０…第２の筒部、４０ｂ…外側面、４１…連結壁部、４２…鍔部、４４…縮径部、４５…燃料通路、４６…内部通路、４７…噴射口、５０…第３の筒部、５０ｂ…外側面、５１…閉塞板、５５…保炎板、５６…連通路、６０…第４の筒部、６０ａ…内側面、６１…点火プラグ、６２…着火部、６３…環状閉塞板、６４…空気供給通路、６５…空気弁、６７…空気流通室、６８…案内部、７０…予混合室、７１…第１流路、７２…第２流路、７３…第３流路、７４…第４流路、７５…第５流路、７６…第６流路、７７…燃焼室、７８…第１燃焼路、７９…第２燃焼路。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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