(57)【要約】      （修正有）【課題】シール特性及び摺動特性に優れるシール部材を提供する。【解決手段】シール部材１は摺動面１０を有する。また、シール部材１は、エラストマーＥと、繊維状充填材Ｆと、を含み、上記繊維状充填材Ｆの含有量が５体積％以上２５体積％以下である複合材料から成る。上記エラストマーＥは、アクリルエラストマー、水素化ニトリルエラストマー、フッ素エラストマー、及びフロロシリコーンエラストマーのいずれか１つを主成分とする。上記繊維状充填材Ｆは、上記エラストマーＥに分散している。上記繊維状充填材Ｆは、上記摺動面１０における摺動方向に沿って配向している。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
摺動面を有するシールリングであって、
アクリルエラストマー、水素化ニトリルエラストマー、フッ素エラストマー、及びフロロシリコーンエラストマーのいずれか１つを主成分とするエラストマーと、前記エラストマーに分散している繊維状充填材とを含み、前記繊維状充填材の含有量が５体積％以上２５体積％以下である複合材料から成り、
前記繊維状充填材は、前記摺動面における摺動方向に沿って配向している
シール部材。
【請求項２】
請求項１に記載のシール部材であって、
前記繊維状充填材が前記摺動面に露出している
シール部材。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のシール部材であって、
前記摺動方向に平行な中心軸を有するリング状に形成されている
シール部材。
【請求項４】
請求項１から３のいずれか１項に記載のシール部材であって、
前記繊維状充填材は、平均径が５μｍ以上２０μｍ以下であり、平均長さが０．１ｍｍ以上８ｍｍ以下である
シール部材。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか１項に記載のシール部材であって、
前記繊維状充填材は、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、及びフェノール繊維の少なくとも１つを含む
シール部材。
【請求項６】
請求項１から５のいずれか１項に記載のシール部材であって、
オイル中における前記摺動方向についての動摩擦係数が０．２５以下である
シール部材。
【請求項７】
請求項１から６のいずれか１項に記載のシール部材であって、
前記摺動面に垂直な方向についての１５０℃における圧縮永久歪みが７０％以下である
シール部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、油圧機器に用いられるシール部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
油圧式の無段変速機などの各種油圧機器が搭載された自動車が知られている。これらの油圧機器には、オイルをシールするためのシールリングが用いられる。シールリングは、例えば、ハウジングに挿通されるシャフトに嵌め込まれ、ハウジングとシャフトとの間を封止する。
【０００３】
シールリングは、ハウジングとシャフトとの間の高いシール特性を実現するために、ハウジング及びシャフトに隙間なく密着可能であることが好ましい。このため、シールリングは、ゴム弾性を有するエラストマーで形成される場合がある。特許文献１，２には、エラストマーで形成されたシールリングが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１２−２５５４９５号公報
【特許文献２】特開２０１３−１９４８８４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
例えば、油圧機器が搭載された自動車では、燃費向上のため、油圧機器の駆動損失の低減が望まれている。
【０００６】
シールリングは、油圧機器の駆動時に、シャフトのハウジングに対する往復動に伴い、ハウジングに沿って摺動する。このため、油圧機器には、シールリングとハウジングとの間の摩擦力による駆動損失である摩擦損失（フリクションロス）が生じる。したがって、シールリングは、油圧機器の摩擦損失を低減するために、高い摺動特性を有することが好ましい。
【０００７】
しかしながら、エラストマーは、一般的に、ゴム弾性に富むものの、摩擦係数が高い。このため、エラストマーにより形成されたシールリングでは、高いシール特性が得られる反面、高い摺動特性が得られにくい。
【０００８】
以上のような事情に鑑み、本発明の目的は、シール特性及び摺動特性に優れるシール部材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明の一形態に係るシール部材は摺動面を有する。また、シール部材は、エラストマーと、繊維状充填材と、を含み、上記繊維状充填材の含有量が５体積％以上２５体積％以下である複合材料から成る。
上記エラストマーは、アクリルエラストマー、水素化ニトリルエラストマー、フッ素エラストマー、及びフロロシリコーンエラストマーのいずれか１つを主成分とする。
上記繊維状充填材は、上記エラストマーに分散している。
上記繊維状充填材は、上記摺動面における摺動方向に沿って配向している。
この構成のシール部材では、シール特性と摺動特性とを両立可能である。つまり、エラストマーの作用によって良好なシール特性が得られ、繊維状充填材の作用によって摺動面における良好な摺動特性が得られる。特に、繊維状充填材の配向方向に沿った摺動によるフリクションロスを効果的に低減することができる。
【００１０】
前記繊維状充填材が前記摺動面に露出している。
この構成のシールリングでは、更に良好な摺動特性が得られる。
【００１１】
上記摺動方向に平行な中心軸を有するリング状に形成されていてもよい。
この構成では、シール特性及び摺動特性に優れるシールリングが得られる。この構成のシールリングでは、中心軸方向に沿った摺動によるフリクションロスを効果的に低減することができる。
【００１２】
上記繊維状充填材は、平均径が５μｍ以上２０μｍ以下であり、平均長さが０．１ｍｍ以上８ｍｍ以下であってもよい。
上記繊維状充填材は、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、及びフェノール繊維の少なくとも１つを含んでもよい。
これらの構成により、摺動特性に特に優れるシール部材が得られる。
【００１３】
上記シール部材のオイル中における上記摺動方向についての動摩擦係数が０．２５以下であってもよい。
上記シール部材の上記摺動面に垂直な方向についての１５０℃における圧縮永久歪みが７０％以下であってもよい。
これらの構成により、シール特性及び摺動特性に特に優れるシール部材が得られる。
【発明の効果】
【００１４】
シール特性及び摺動特性に優れるシール部材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の一実施形態に係るシールリングの平面図である。
【図２】上記シールリングの図１のＡ−Ａ'線に沿った断面図である。
【図３】上記シールリングの繊維状充填材の一例を示す模式図である。
【図４】上記シールリングの製造過程を示す正面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態を説明する。
【００１７】
［シールリング１の概略構成］
図１は、本発明の一実施形態に係るシールリング１の平面図である。また、図２は、シールリング１の図１のＡ−Ａ'線に沿った断面図である。シールリング１は、中心軸Ｃを中心とするリング状に形成されている。シールリング１は、外周面１０と、内周面２０と、外周面１０と内周面２０とを接続する側面３０ａ，３０ｂと、を有する。
【００１８】
シールリング１には、必要に応じて、シャフトに嵌め込みやすくするための合口４０が設けられる。合口の形状は、例えば、ストレート形、ダブルアングル形、トリプルステップ形などにすることができる。
【００１９】
シールリング１は、例えば自動車に搭載される油圧式の無段変速機など油圧機器に利用可能である。シールリング１は、油圧機器のハウジングに挿通されるシャフトに嵌め込まれ、ハウジングとシャフトとの間を封止する。ハウジングに挿通されたシャフトは、ハウジングに対して相対的に往復動する。
【００２０】
このとき、シャフトに嵌め込まれたシールリング１の外周面１０がハウジングの内周面に沿って相対的に中心軸Ｃ方向に摺動する。つまり、シールリング１では、ハウジングを相手材とする摺動面が外周面１０となる。シールリング１は、以下に説明するように、外周面１０とハウジングとの間のフリクションロスを効果的に低減可能な構成を有する。
【００２１】
［シールリング１の詳細構成］
シールリング１は、ベース材料であるエラストマーＥと、充填材料である繊維状充填材Ｆと、を含む複合材料から成る。繊維状充填材Ｆは、エラストマーＥ中に均一に分散されている。
【００２２】
エラストマーＥは、特定の種類に限定されないが、耐熱性及び耐油性に優れ、圧縮永久歪みが小さいものであることが好ましい。具体的に、エラストマーＥの耐熱温度は１８０℃以上であることが好ましい。また、エラストマーＥは、１５０℃のＣＶＴＦへの１０００時間の浸漬での体積膨張率が１０％以下であることが好ましい。更に、エラストマーＥの圧縮永久歪み（１７７℃、２２時間）は３０％以上であることが好ましい。
【００２３】
本実施形態では、上記の条件を満足するエラストマーＥとしてフッ素系エラストマーを用いる。フッ素系エラストマーとしては、例えば、信越化学工業株式会社の「ＳＩＦＥＬ３０００シリーズ」や、ダイキン工業株式会社の「Ｄｉｅｌ  Ｇ−１０１」や、セントラルガラス株式会社の「セフラルソフト」や、住友スリーエム株式会社の「ＴＨＶ」や、旭硝子株式会社の「ＡＦＬＡＳ」を採用可能である。
【００２４】
また、エラストマーＥとしては、フッ素系エラストマーに加え、例えば、アクリルエラストマー、水素化ニトリルエラストマー、及びフロロシリコーンエラストマーなども採用可能である。
【００２５】
繊維状充填材Ｆは、エラストマーＥ単体で不足する摺動特性や機械的強度や硬度を向上させるために用いられる。繊維状充填材Ｆは、特定の種類に限定されず、１種類で構成されていても、複数種類で構成されていても構わない。繊維状充填材Ｆとしては、例えば、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、及びフェノール繊維の少なくとも１つを採用可能である。
【００２６】
図２に模式的に示すように、繊維状充填材Ｆは、中心軸Ｃ方向に配向している。つまり、繊維状充填材Ｆの長さ方向が、中心軸Ｃ方向に揃っている。なお、すべての繊維状充填材Ｆが、厳密に中心軸Ｃ方向に向いていなくてもよい。
【００２７】
繊維状充填材Ｆは、シールリング１の摺動面である外周面１０に、その長さ方向に沿って露出している。つまり、繊維状充填材Ｆの長手方向に延びる側面が外周面１０から突出している。外周面１０に露出する繊維状充填材Ｆは、エラストマーＥによって部分的に保持されることにより、外周面１０上に固定されている。
【００２８】
このような構成により、シールリング１の外周面１０がハウジングに対して摺動する際に、外周面１０に露出する繊維状充填材Ｆがハウジングに当接するため、エラストマーＥとハウジングとの間に油膜が形成される。つまり、シールリング１の外周面１０では、繊維状充填材ＦによってエラストマーＥとハウジングとの直接の接触が妨げられる。これにより、シールリング１とハウジングとの間のフリクションロスを低減可能である。
【００２９】
また、シールリング１では、エラストマーＥとハウジングとの直接の接触が妨げられるため、外周面１０における優れた耐摩耗性も得られる。
【００３０】
更に、シールリング１では、外周面１０における繊維状充填材Ｆの配向方向と、外周面１０とハウジングとの摺動方向が一致している。このため、外周面に露出する繊維状充填材Ｆが、外周面１０とハウジングとの相対的な摺動をガイドするように作用する。
【００３１】
以下、本発明におけるエラストマーＥ中に分散する繊維状充填材Ｆの配向の評価方法の一例について説明する。
【００３２】
まず、シールリング１の摺動面である外周面１０の微細組織写真を撮影する。この微細組織写真によって、外周面１０に分散する繊維状充填材Ｆを観察することができる。
図３は、微細組織写真によって観察される繊維状充填材Ｆの一例を示す模式図である。微細組織写真では、図３（ａ）に示すような直線状の繊維状充填材Ｆや、図３（ｂ）に示すような湾曲した繊維状充填材Ｆが観察される。これらの他、微細組織写真では、外周面１０と交差する繊維状充填材の端面が粒状ないし点として観察される。
【００３３】
次に、微細組織写真のうち任意の領域を評価領域として設定する。そして、評価領域内の繊維状充填材Ｆをすべて抽出し、繊維状充填材Ｆの総数Ｎ１をカウントする。評価領域の大きさは、Ｎ１が１００個以上となるように設定することが好ましい。
続いて、評価領域内の繊維状充填材Ｆうち、以下に示す条件（１）（２）の両方を満足する繊維状充填材Ｆの数Ｎ２をカウントする。
条件（１）：長さＬと径Ｄで規定されるアスペクト比（Ｌ／Ｄ）の値が２以上であること
条件（２）：両端部を結ぶ直線ｍが摺動方向に対して成す角度θが４５°以下であること
なお、図３（ｂ）に示すような湾曲した繊維状充填材Ｆでは、配向方向や長さＬを正確に把握することが難しい。そこで、本実施形態では、簡略化のため、両端部を結ぶ直線ｍによって配向方向を表現し、直線ｍに沿った長さによって長さＬを表現している。
【００３４】
そして、配向度Ｒとして、繊維状充填材Ｆの総数Ｎ１に対する条件（１）（２）の両方を満足する繊維状充填材Ｆの数Ｎ２の割合（＝（Ｎ２／Ｎ１）×１００（％））を算出する。配向度Ｒが大きいほど、エラストマーＥ中に分散する繊維状充填材Ｆが高い配向性を有することがわかる。
【００３５】
本実施形態に係るシールリング１では、配向度Ｒが４０％以上である場合にハウジングとの間のフリクションロスを効果的に低減可能である。また、配向度Ｒが６５％以上である場合にハウジングとの間のフリクションロスを顕著に低減可能である。更に、配向度Ｒが８０％以上である場合にハウジングとの間のフリクションロスをより顕著に低減可能である。
【００３６】
繊維状充填材Ｆの平均径（平均太さ）は、５μｍ以上２０μｍ以下であることが好ましい。繊維状充填材Ｆの平均径を５μｍ以上とすることにより、外周面１０における繊維状充填材Ｆの突出量が大きくなるため、フリクションロスをより効果的に低減可能である。また、繊維状充填材Ｆの平均径を２０μｍ以下とすることにより、シールリング１の機械的強度や硬度が更に向上する。
【００３７】
繊維状充填材Ｆの平均長さは、０．１ｍｍ以上８ｍｍ以下であることが好ましい。繊維状充填材Ｆの平均長さを０．１ｍｍ以上とすることにより、フリクションロスをより効果的に低減可能である。また、繊維状充填材Ｆの平均長さを８ｍｍ以下とすることにより、シールリング１の機械的強度や硬度が更に向上する。
【００３８】
シールリング１では、繊維状充填材Ｆの量が多いほど、摺動特性が向上するものの、シール特性が低下してしまう。本実施形態では、摺動特性とシール特性とを両立可能なように、シールリング１を構成する複合材料における繊維状充填材Ｆの量が決定される。
【００３９】
具体的には、シールリング１の外周面１０に垂直な方向についての１５０℃における圧縮永久歪みが７０％以下である場合に、シールリング１の高いシール特性を確保することができる。また、シールリング１のオイル中における中心軸Ｃ方向についての動摩擦係数が０．２５以下である場合に、シールリング１の高い摺動特性を確保することができる。
【００４０】
このような観点から、シールリング１を構成する複合材料では、繊維状充填材Ｆの含有量が５体積％以上２５体積％以下であることが好ましい。
つまり、繊維状充填材Ｆの含有量を５体積％以上とすることにより、シールリング１のオイル中における中心軸Ｃ方向についての動摩擦係数が０．２５以下となるため、シールリング１の高い摺動特性を確保することができる。また、繊維状充填材Ｆの含有量を２５体積％以下とすることにより、シールリング１の１５０℃における圧縮永久歪みが７０％以下となるため、シールリング１の高いシール特性を確保することができる。
【００４１】
以上のように、シールリング１では、良好な摺動特性及びシール特性が得られ、また高い機械的強度及び硬度が得られる。このため、シールリング１は、高温高油圧下の過酷な条件で長時間使用した後であっても、変形や破断が発生することなく、優れたシール特性を維持することができる。
【００４２】
なお、エラストマーＥに充填される充填材料としては、繊維状充填材Ｆ以外のものが含まれていてもよい。このような充填材料としては、例えば、粒子状充填材などが挙げられる。粒子状充填材としては、例えば、フッ素樹脂、カーボン、グラファイト、合成シリカなどが挙げられる。
【００４３】
［シールリング１の製造方法］
以下、シールリング１の製造方法の一例について説明するが、シールリング１の製造方法はこれに限定されない。
【００４４】
図４は、シールリング１の製造過程における円筒体１００の正面図である。
シールリング１を製造するために、まず、円筒状の円筒体１００を作製する。円筒体１００は、熱可塑性エラストマーＥと繊維状充填材Ｆとの混練体を射出成型することにより得られる。
【００４５】
円筒体１００を射出成型する際に、円筒体１００に対応する金型の中心軸Ｃ方向の一方の端部から他方の端部に向けて混練体を射出することにより、繊維状充填材Ｆが中心軸Ｃ方向に配向する。
そして、円筒体１００を切断線ＣＬに沿って切断することによりシールリング１ごとに個片化し、必要に応じて合口４０の形成や研磨などを行い、シールリング１が得られる。
【実施例】
【００４６】
以下、上記実施形態の実施例を示すが、本発明は実施例に限定されない。
【００４７】
［シールリング１の作製］
実施例１〜８ではいずれも、エラストマーＥとして、ショアＡ硬度が高く、耐圧性に優れるフッ素系エラストマーである信越化学工業株式会社の「ＳＩＦＥＬ３７０５Ａ／Ｂ」を用いた。このフッ素系エラストマーは、二液タイプの熱硬化性ペーストである。
【００４８】
実施例１〜５では繊維状充填材Ｆとして炭素繊維を用いた。実施例１では炭素繊維の量を５体積％とし、実施例２では炭素繊維の量を１０体積％とし、実施例３では炭素繊維の量を１５体積％とし、実施例４では炭素繊維の量を２０体積％とし、実施例５では炭素繊維の量を２５体積％とした。
【００４９】
また、実施例６では繊維状充填材Ｆとしてガラス繊維を用い、実施例７では繊維状充填材Ｆとしてアラミド繊維を用い、実施例８では繊維状充填材Ｆとしてフェノール繊維を用いた。実施例６〜８ではいずれも繊維状充填材Ｆの量を１０体積％とした。
【００５０】
実施例１〜８に係るシールリング１を作製するために、まず、フッ素系エラストマーの一液と、フッ素系エラストマーの二液と、繊維状充填材Ｆと、の混練を行った。この混練は、フッ素系エラストマーと繊維状充填材Ｆとが良好に混ざり合えばよく、混練機を用いて行っても、手作業で行ってもよい。
【００５１】
次に、混練により得られた混練体を円筒体１００に対応する金型に注入することにより、円筒体１００の成型を行った。成型により得られた円筒体１００を個片化することにより、外径１２５．０ｍｍ、内径１１９．０ｍｍ、幅３．０ｍｍのシールリング１が得られた。得られたシールリング１では、繊維状充填材Ｆが中心軸Ｃ方向に配向していることが確認された。
【００５２】
また、比較例１として繊維状充填材Ｆを含まないシールリング１を、また比較例２，３として繊維状充填材Ｆの量が上記実施形態の範囲外となるシールリング１を上記実施例と同様の方法により作製した。比較例２，３ではいずれも繊維状充填材Ｆとして炭素繊維を用い、比較例２では炭素繊維の量を３体積％とし、比較例３では炭素繊維の量を３０体積％とした。
【００５３】
［シールリング１の評価］
シールリング１を評価するために、動摩擦係数、ショアＡ硬度、圧縮永久歪み、及び引っ張り強度の測定を行った。なお、動摩擦係数、圧縮永久歪み及び引っ張り強度についてはシールリング１そのものでは測定が困難であるため、シールリング１と同様の性能となるような測定サンプルを作製した。
【００５４】
（動摩擦係数の測定）
本測定の測定サンプルとして、長さ１００ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ３ｍｍの試験片をそれぞれ作製した。各測定サンプルでは、繊維状充填材Ｆが長さ方向に配向しており、つまり長さ方向に平行な面が摺動面となる。各測定サンプルの摺動面について、繊維状充填材Ｆの配向方向における動摩擦係数を測定した。具体的に、動摩擦係数は、新東化学製トライボギアＴＹＰＥ３８を用い、１００℃のオイル中で、面圧１．０ＭＰａ、測定速度１０ｍｍ／秒、測定長１０ｍｍ、ストローク回数１００回の往復動摩擦摩耗試験により測定した。
【００５５】
動摩擦係数の測定結果の評価基準として、動摩擦係数が０．２５以下の良好な結果が得られた測定サンプルを「Ａ」と判定し、動摩擦係数が０．２５を超える良好でない結果が得られた測定サンプルを「Ｂ」と判定するものとした。
【００５６】
（ショアＡ硬度の測定）
本測定の測定サンプルは、各シールリング１を適当な形状に切り出すことにより作製した。各測定サンプルについて、タイプＡデュロメータを用い、ＪＩＳ  Ｋ７２１５に基づき、繊維状充填材Ｆの配向方向に垂直な面のショアＡ硬度を測定した。
【００５７】
ショアＡ硬度の測定結果の評価基準として、ショアＡ硬度が８０以上の良好な結果が得られた測定サンプルを「Ａ」と判定し、ショアＡ硬度が８０未満の良好でない結果が得られた測定サンプルを「Ｂ」と判定するものとした。
【００５８】
（圧縮永久歪みの測定）
本測定の測定サンプルとして、長さ５ｍｍ、幅３ｍｍ、厚さ３ｍｍの試験片を作製した。各測定サンプルでは、繊維状充填材Ｆが長さ方向に配向しており、つまり厚さ方向が摺動方向に垂直となる。
【００５９】
本測定では、まず、スペーサにより厚さ方向に挟んだ測定サンプルを、スペーサ間に加圧力を加えることにより２５％圧縮し、１５０℃で１００時間保持した。その後、スペーサ間の加圧力を解除し、測定サンプルを室温で３０分間静置した。測定サンプルの厚さ方向についての１５０℃における圧縮永久歪みを、以下の式により算出した。
（１５０℃における圧縮永久歪み）＝［（ｔ０−ｔ２）／ｔ０−ｔ１］×１００  ［％］
（ここで、ｔ０：試験前の測定サンプルの厚さ（ｍｍ）、ｔ１：スペーサの厚さ（ｍｍ）、ｔ２：試験後（室温で３０分静置した後）の測定サンプルの厚さ（ｍｍ）である。）
【００６０】
圧縮永久歪みの測定結果の評価基準として、圧縮永久歪みが７０％以下の良好な結果が得られた測定サンプルを「Ａ」と判定し、圧縮永久歪みが７０％を超える良好でない結果が得られた測定サンプルを「Ｂ」と判定するものとした。
【００６１】
（引っ張り強度の測定）
本測定は、ＪＩＳ６２５１に基づいて行った。測定サンプルとして繊維状充填材Ｆが長手方向に配向しているＪＩＳ３号ダンベルをそれぞれ作製し、引張速度５００ｍｍ／分にて測定した。
【００６２】
引っ張り強度の測定結果の評価基準として、引っ張り強度が１０ＭＰａ以上の良好な結果が得られた測定サンプルを「Ａ」と判定し、引っ張り強度が１０ＭＰａ未満の良好でない結果が得られた測定サンプルを「Ｂ」と判定するものとした。
【００６３】
（評価結果）
表１は、実施例１〜８及び比較例１〜３に係るシールリング１の評価結果を示している。
【００６４】
【表１】
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【００６５】
表１に示すとおり、実施例１〜８に係るシールリング１では、いずれの測定についても良好な結果が得られた。これに対し、比較例１〜３に係るシールリング１では、いずれかの評価項目について良好でない結果が得られた。
【００６６】
より詳細には、繊維状充填材Ｆを含まない比較例１に係るシールリング１では動摩擦係数、ショアＡ硬度、及び引っ張り強度において良好な結果が得られなかった。この結果から、エラストマーＥのみから成るシールリング１では、実施例１〜８に係るシールリング１に比べて、摺動特性、機械的強度、及び硬度が不足することが確認された。
【００６７】
また、繊維状充填材Ｆを含むものの、その量が上記実施形態の範囲より少ない比較例２に係るシールリング１では、比較例１に係るシールリング１に比べてショアＡ硬度及び引っ張り強度が改善したものの、依然として動摩擦係数において良好な結果が得られなかった。この結果から、繊維状充填材Ｆの量が上記実施形態の範囲より少ないシールリング１では、実施例１〜８に係るシールリング１に比べて、摺動特性が不足することが確認された。
【００６８】
更に、繊維状充填材Ｆの量が上記実施形態の範囲よりも多い比較例３に係るシールリング１では、圧縮永久歪みが７０％を超えるまで増大した。この結果から、繊維状充填材Ｆの量が上記実施形態の範囲よりも多いシールリング１では、実施例１〜８に係るシールリング１に比べて、シール特性が不足することが確認された。
【００６９】
［その他の実施形態］
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態にのみ限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
【００７０】
例えば、上記実施形態に係るシールリング１では繊維状充填材Ｆが中心軸Ｃ方向に配向しているが、シールリング１における繊維状充填材Ｆの配向方向は摺動面における摺動方向に合わせて任意に決定可能である。例えば、外周面１０が相手材に対して相対的に周方向に摺動する用途に利用されるシールリング１では、繊維状充填材Ｆの配向方向が周方向であってもよい。
【００７１】
また、本発明は、油圧機器に用いられるシール部材全般に適用可能である。したがって、シール部材は、シールリングに限らず、任意の形状であってよい。どのような形状のシール部材であっても、摺動面を有し、摺動面における摺動方向に沿って繊維状充填材Ｆが配向していれば、上記実施形態と同様の効果が得られる。
【符号の説明】
【００７２】
１…シールリング
１０…外周面
２０…内周面
３０ａ，３０ｂ…側面
４０…合口
Ｃ…中心軸
Ｅ…エラストマー
Ｆ…繊維状充填材
【図１】
2017057916.tif 000004
【図２】
2017057916.tif 000005
【図３】
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【図４】
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