(57)【要約】      （修正有）【課題】複雑化、コストアップ、大型化等を招くことなく、突沸現象及びそれに伴う衝撃音の発生を確実に抑えることのできるアキュームレータを提供する。【解決手段】流入口１５及び流出口１６が設けられた蓋部材１２によりその上面開口が閉塞された有底円筒状のタンク１０を有し、流入口１５に導入される冷媒を、流入口１５に連結された流入管２０を介して、タンク１０内に溜まるオイルと液相冷媒とからなる液状部分に導出させて、該液状部分に、タンク１０の内周面に沿う旋回流あるいは渦流を生成して、該液状部分を撹拌する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
流入口及び流出口が設けられたタンクを有し、前記流入口に導入される冷媒を、該流入口に連結された流入管を介して、前記タンク内に溜まるオイルと液相冷媒とからなる液状部分に導出させて該液状部分を撹拌するようにされていることを特徴とするアキュームレータ。
【請求項２】
前記液状部分に、前記タンクの内周面に沿う旋回流あるいは渦流を生成して、該液状部分を撹拌するようにされていることを特徴とする請求項１に記載のアキュームレータ。
【請求項３】
前記流入管からの冷媒の導出位置が、前記タンクの最下部に設定されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のアキュームレータ。
【請求項４】
前記流入管からの冷媒の導出位置が、圧縮機の停止時における、上層のオイルと下層の液相冷媒との境界部分に設定されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のアキュームレータ。
【請求項５】
前記流入管からの冷媒の導出位置が、前記タンク内の最外周に設定されていることを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載のアキュームレータ。
【請求項６】
前記流入管は、前記流入口に連結される冷媒導入部、平面視円弧状の冷媒導出部、及び前記冷媒導入部と冷媒導出部とをなだらかに繋ぐ中間湾曲部とで構成されていることを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載のアキュームレータ。
【請求項７】
前記冷媒導出部は、前記タンクの内周面に当接せしめられていることを特徴とする請求項６に記載のアキュームレータ。
【請求項８】
前記冷媒導出部は、少なくとも前記中間湾曲部に繋がる部分が前記タンクの底面に当接せしめられるとともに、前記中間湾曲部は、少なくとも一部が前記タンクの内周面に当接せしめられていることを特徴とする請求項６又は７に記載のアキュームレータ。
【請求項９】
前記流入管の最下部は、前記タンクの底部に当接せしめられていることを特徴とする請求項１から８のいずれかに記載のアキュームレータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、カーエアコン、ルームエアコン、冷凍機等のヒートポンプ式冷凍サイクル（以下、ヒートポンプシステムと称する）に使用されるアキュームレータ（気液分離器）に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、カーエアコン等を構成するヒートポンプシステム２００は、図１１に例示される如くに、圧縮機２１０、室外熱交換器２２０、室内熱交換器２３０、膨張弁２６０、四方切換弁２４０等に加えて、アキュームレータ２５０を備えている。
【０００３】
かかるシステム２００においては、冷房運転と暖房運転の切り換え（流路切換）を四方切換弁２４０で行うようにされ、冷房運転時には、図１１（Ａ）に示される如くのサイクルで冷媒が循環され、このときは室外熱交換器２２０が凝縮器として働くとともに、室内熱交換器２３０が蒸発器として働く。一方、暖房運転時には、図１１（Ｂ）に示される如くのサイクルで冷媒が循環され、このときは室外熱交換器２２０が蒸発器として働くとともに、室内熱交換器２３０が凝縮器として働く。どちらの運転時にも、アキュームレータ２５０には、蒸発器（室内熱交換器２３０又は室外熱交換器２２０）から低温低圧の気液混成状態の冷媒が四方切換弁２４０を介して導入される。
【０００４】
アキュームレータ２５０は、例えば、流入口及び流出口が設けられた蓋部材によりその上面開口が気密的に閉塞された有底円筒状のタンク、このタンクの内径より小径の笠状あるいは逆立薄鉢状の気液分離体、一端側が流出口に連結され、他端側開口が気液分離体の下面近くに位置せしめられた例えばＵ字状の流出管等を有し、アキュームレータ２５０に導入された冷媒は、前記気液分離体に衝突して放射状に拡散されて液相冷媒と気相冷媒とに分離され、液相冷媒はタンク内周面を伝うように流下してタンク下部に溜まるとともに、気相冷媒はＵ字状流出管を介して圧縮機２１０の吸入側に吸入される。
【０００５】
また、このようなシステム２００において使用される冷媒には、圧縮機２１０の摺動部分の潤滑等に供されるオイル（冷凍機油）が混入されており、該オイルも気相冷媒と共に圧縮機２１０の吸入側に吸入されて循環せしめられる（特許文献１、２等を参照）。
【０００６】
一方、システム（圧縮機）の運転停止時には、オイルを含む液相冷媒がアキュームレータのタンクの下部に溜まるが、オイルとして冷媒と相溶性が無くかつ冷媒より比重が小さいものが使用されている場合には、液相冷媒とオイルとの比重及び粘性の相違により、二層に分離、すなわち、上側にオイル層、下側に液相冷媒層が形成される。
【０００７】
このような二層分離状態において、システム（圧縮機）を起動すると、タンク内の圧力が急速に低下するため、液相冷媒が突発的に激しく沸騰（以下、突沸と称する）して大きな衝撃音が発生するという問題が生じていた。
【０００８】
かかる突沸現象及びそれに伴う衝撃音の発生原因としては、圧縮機の起動時にタンク内（圧縮機吸入側）の圧力が低下しても、ある時点までは、オイル層が冷媒層の蓋となっているため（オイル層には突沸現象は生じない）、前記突沸現象の発生は抑えられるが、オイル層より上側（の気相冷媒）とそれより下側（の液相冷媒）との圧力差が所定圧以上となったとき、液相冷媒が一気に爆発的に沸騰するために発生すると推察される（圧縮機での突沸現象についての説明が記載されている特許文献１も参照されたい）。
【０００９】
また、圧縮機の停止時においてオイルと液相冷媒が上記のように二層分離状態とならない場合、つまり、圧縮機の停止時においてもオイルと液相冷媒が混合状態のままである場合、あるいは、オイルとして冷媒と相溶性が無くかつ冷媒より比重が大きいものが使用されて、上側に液相冷媒層、下側にオイル層が形成される場合でも、冷媒やオイルの種類・性状等の条件次第では、液相冷媒が一気に爆発的に沸騰する前記突沸現象及びそれに伴う衝撃音が発生することがある。
【００１０】
このような突沸現象及びそれに伴う衝撃音の発生を抑えるための一つの方策として、前記特許文献１には、レシプロエンジンを駆動源とする圧縮機の回転軸（クランクシャフト）に撹拌羽根を設け、圧縮機の起動時に前記撹拌羽根を回転させてオイル層部分を撹拌し、液相冷媒をオイル上部に放出することが提案されている。
【００１１】
また、特許文献２には、アキュームレータ（のタンク）内においてオイルと液相冷媒が二層分離状態となった際にそれらを確実に混合することを主目的として、圧縮機から吐出された気相冷媒の一部を開閉弁付きのバイパス流路を介してタンクの底部から液相冷媒中に吹き込んで撹拌することが提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２００１−２４８９２３号公報
【特許文献２】特開２００４−２６３９９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
上記した如くに、圧縮機の起動時に、タンク内においてオイルと液相冷媒からなる液状部分を撹拌することにより、突沸現象及びそれに伴う衝撃音の発生を抑えられることが本発明者等によっても確認されているが、上記従来の提案技術では、撹拌するための手段（撹拌羽根及びそれを回転させるための駆動源や、開閉弁付きのバイパス流路等）が別途に必要となり、アキュームレータ（及びそれを備えたヒートポンプシステム）の複雑化、コストアップ、大型化等を招くという問題がある。
【００１４】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、複雑化、コストアップ、大型化等を招くことなく、突沸現象及びそれに伴う衝撃音の発生を確実に抑えることのできるアキュームレータを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
前記の目的を達成すべく、本発明に係るアキュームレータは、流入口及び流出口が設けられたタンクを有し、前記流入口に導入される冷媒を、該流入口に連結された流入管を介して、前記タンク内に溜まるオイルと液相冷媒とからなる液状部分に導出させて該液状部分を撹拌するようにされていることを特徴としている。
【００１６】
より具体的には、前記液状部分に、前記タンクの内周面に沿う旋回流あるいは渦流を生成して、該液状部分を撹拌するようにされる。
【００１７】
好ましい態様では、前記流入管からの冷媒の導出位置が、前記タンクの最下部に設定される。
【００１８】
他の好ましい態様では、前記流入管からの冷媒の導出位置が、圧縮機の停止時における、上層のオイルと下層の液相冷媒との境界部分に設定される。
【００１９】
また、前記流入管からの冷媒の導出位置が、好ましくは、前記タンク内の最外周に設定される。
【００２０】
前記流入管は、好ましくは、前記流入口に連結される冷媒導入部、平面視円弧状の冷媒導出部、及び前記冷媒導入部と冷媒導出部とをなだらかに繋ぐ中間湾曲部とで構成される。
【００２１】
好ましい態様では、前記冷媒導出部は、前記タンクの内周面に当接せしめられる。
【００２２】
更に好ましい態様では、前記冷媒導出部は、少なくとも前記中間湾曲部に繋がる部分が前記タンクの底面に当接せしめられるとともに、前記中間湾曲部は、少なくとも一部が前記タンクの内周面に当接せしめられる。
【００２３】
前記流入管の最下部は、好ましくは、前記タンクの底部に当接せしめられる。
【発明の効果】
【００２４】
本発明に係るアキュームレータでは、圧縮機の起動時に、蒸発器からの冷媒を流入管を介して液状部分（液相冷媒とオイル）中に導出し、その液状部分に例えばタンクの内周面に沿う旋回流あるいは渦流を生成するようにされるので、冷媒流量が少ない圧縮機起動時においても、液状部分を充分に撹拌することができ、そのため、圧縮機の起動時における突沸現象及びそれに伴う衝撃音の発生を確実に抑えることができる。
【００２５】
この場合、撹拌手段として、基本的には、曲げ加工等により安価に製作できる特定形状の流入管のみを用意すればよいので、従来のように、撹拌手段として、撹拌羽根及びそれを回転させるための駆動源や開閉弁付きのバイパス流路等を用いる場合に比べて、アキュームレータの構成を簡素化することができ、コスト削減、小型化等を図ることができる。
【００２６】
加えて、冷媒流量が少ない圧縮機起動時においても液状部分を充分に撹拌できることから、ヒートポンプシステムに使用されている冷媒やオイルの性状を問わず、言い換えれば、圧縮機停止時にタンク内において、上側にオイル層、下側に液相冷媒層の二層分離状態、オイルと液相冷媒の混合状態、及び、上側に液相冷媒層、下側にオイル層の二層分離状態となるいずれのシステムにも、本発明に係るアキュームレータを採用することができるという利点もある。
【００２７】
また、圧縮機起動後の通常運転時には、液状部分に導出される冷媒の流速・流量が増大するため、前記旋回流あるいは渦流が強められ、これによる撹拌作用により、気液分離が促進されるとともに、比重の大きい液相冷媒は遠心力により外周側上方へと、比重の小さいオイルは中心側下方へと分離されるので、オイルとして液相冷媒と相溶性が無くかつ液相冷媒より比重が小さいものが使用されている場合（圧縮機停止時にタンク内において、上側にオイル層、下側に液相冷媒層の二層分離状態となる場合）においても、オイルのみをタンクの底部近くに設けられたオイルストレーナを介して圧縮機に戻すことができるという効果も得られる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】本発明に係るアキュームレータの第１実施形態を示す部分切欠正面図。
【図２】本発明に係るアキュームレータの第１実施形態を示す部分切欠側面図。
【図３】図１のＵ−Ｕ矢視線に従う拡大断面図。
【図４】第１実施形態のアキュームレータに使用される流入管の斜視図。
【図５】主として第１実施形態のアキュームレータに使用されるオイルストレーナの説明に供される図であり、（Ａ）は部分切欠正面図、（Ｂ）は（Ａ）の要部拡大半断面図、（Ｃ）は、（Ｂ）のＶ−Ｖ矢視線に従う断面図。
【図６】第１実施形態のアキュームレータの動作、作用効果の説明に供される部分切欠正面図。
【図７】図６のＸ−Ｘ矢視線に従う拡大断面図。
【図８】本発明に係るアキュームレータの第２実施形態を示す図であり、（Ａ）は部分切欠正面図、（Ｂ）は部分切欠側面図。
【図９】本発明に係るアキュームレータの第３実施形態を示す図であり、（Ａ）は部分切欠正面図、（Ｂ）は部分切欠側面図、（Ｃ）は（Ａ）のＹ−Ｙ矢視線に従う断面図。
【図１０】本発明に係るアキュームレータの第４実施形態を示す図であり、（Ａ）は部分切欠正面図、（Ｂ）は部分切欠側面図、（Ｃ）は（Ａ）のＺ−Ｚ矢視線に従う断面図。
【図１１】ヒートポンプシステムの一例を示し、（Ａ）は冷房運転時の冷媒流れ（サイクル）を示す概略構成図、（Ｂ）は暖房運転時の冷媒流れ（サイクル）を示す概略構成図。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
以下、本発明の実施形態を図面を参照しながら説明する。
【００３０】
［第１実施形態］
図１、図２は、それぞれ本発明に係るアキュームレータの第１実施形態を示す部分切欠正面図、部分切欠側面図である。
【００３１】
図示第１実施形態のアキュームレータ１は、前述した図１１に示される如くの、例えば電気自動車用カーエアコンを構成するヒートポンプシステム２００におけるアキュームレータ２５０として用いられるもので、ステンレスあるいはアルミ合金等の金属製の有底円筒状のタンク１０を有し、このタンク１０の上面開口は、同じ金属製の蓋部材１２により気密的に閉塞されている。なお、本実施形態のアキュームレータ１は、例えば、図示のように縦置き、つまり、蓋部材１２を上（天）側、タンク１０の底部を下（地）側にして設置される。
【００３２】
また、本実施形態のアキュームレータ１が採用されたヒートポンプシステムにおいては、オイルとして冷媒と相溶性が無くかつ冷媒より比重が小さいものが使用されており、システム（圧縮機）の運転停止時には、オイルを含む液相冷媒がタンク１０の下部に溜まるが、液相冷媒とオイルとの比重及び粘性の相違により、図１、図２に示される如くに、二層に分離、すなわち、上側にオイル層、下側に液相冷媒層が形成されるようになっている。
【００３３】
蓋部材１２には、流入口１５と流出口１６とが並設されており、流入口１５の下部に流入管２０の一端側（上端部）がかしめや圧入等により連結されるとともに、流出口１６の下部に流出管３０の一端側（上端部）がかしめや圧入等により連結されている。
【００３４】
前記流入管２０は、金属製のパイプを曲げ加工等して作製されたもので、図１、図２に加えて、図３、図４を参照すればよくわかるように、一端側（上部）を形成する側面視横倒しへ字状の冷媒導入部２１、他端側（下端部）を形成する平面視円弧状の冷媒導出部２３、及び冷媒導入部２１と冷媒導出部２３とをなだらかに繋ぐ中間湾曲部２２とで構成されている。前記冷媒導入部２１は、パイプの曲げ半径を確保すべく、前記流入口から下方に延びた後に（図１の奥側へ向かって、又は、図２の左側へ向かって）屈曲しており、その下端部もしくは中間湾曲部２２のうち前記冷媒導入部２１の下端部に近接した部分が、タンク１０の底面から離れた位置で当該タンク１０の内周面に当接せしめられ、前記中間湾曲部２２は、そこから反対側（図１の手前側、又は、図２の右側）に向かって湾曲して冷媒導出部２３に繋がっている。前記平面視円弧状の冷媒導出部２３は、その略全長にわたってタンク１０の底面及び内周面（特に、図１の手前側、又は、図２の右側の底面及び内周面）に当接せしめられて固定されている。流入管２０の他端側（冷媒導出部２３）の開口は、タンク１０の最下部でかつ最外周に位置せしめられており、その開口面は、流入管２０の上端部の中心と流出管３０の上端部の中心とを通る鉛直面に平行な楕円形を呈している。
【００３５】
上記構成により、流入管２０の一端側（冷媒導入部２１）に導入された冷媒は、流入管２０の他端側（冷媒導出部２３）の開口から、後述するオイルストレーナ４０とタンク１０の内周面との間に形成される狭窄部分を指向し、かつ、タンク１０の内周面に沿うように導出される。
【００３６】
一方、前記流出管３０は、図５に示される如くに、その上端部が流出口１６の下部にかしめや圧入等により連結されて垂下された金属製のインナーパイプ３１と、該インナーパイプ３１の外周に配在された合成樹脂製の有底のアウターパイプ３２とからなる二重管構造とされ、アウターパイプ３２の下端部は、オイルストレーナ４０のケース４２における内周段差付き上部４２ａに圧入等により内嵌固定されている。インナーパイプ３１の下端は、アウターパイプ３２の底部３２ｂより多少上側に位置せしめられ、アウターパイプ３２の上端は蓋部材１２より多少下側に位置せしめられている。アウターパイプ３２の底部３２ｂの中央には、オイル戻し孔３５が形成されている。オイル戻し孔３５の孔径は例えば１ｍｍ前後に設定されている。
【００３７】
なお、インナーパイプ３１の周囲にアウターパイプ３２を安定して配置するために、インナーパイプ３１とアウターパイプ３２との間に、これらの間隔を保持、あるいは連結するための１つ又は２つ以上のリブを設けても良い。このリブは各パイプ３１、３２の一方又は双方に設けることができる。
【００３８】
また、インナーパイプ３１及びアウターパイプ３２並びにこれらの接続用のリブを、押出し成形等により一体的に形成しても良い。
【００３９】
前記オイルストレーナ４０は、タンク１０の底部に圧接気味に載せ置かれて固定されており、図５（Ｂ）、（Ｃ）を参照すればよくわかるように、合成樹脂製の有底円筒状のケース４２と該ケース４２にインサート成形により一体化された円筒状の網目部材からなるフィルタ４５とからなっている。ケース４２は、前記アウターパイプ３２の下端部が内嵌固定された内周段差付き上部４２ａと、底板部４２ｃと、この底板部４２ｃの外周に等角度間隔で立設された４本の柱状部４２ｂと、この柱状部４２ｂの上端部と下端部とを含む、所定の肉厚及び帯幅を有する円環帯状の埋込部４２ｄ、４２ｄと、を有している。この上下の埋込部４２ｄ、４２ｄに、フィルタ４５の上下の端部がインサート成形時に一体化されて封止され、また、フィルタ４５における柱状部４２ｂ部分もインサート成形時に当該柱状部４２ｂに一体化されて封止されている。言い換えれば、４本の柱状部４２ｂと上下の埋込部４２ｄ、４２ｄとにより側面視矩形の４つの窓４４が画成され、この各窓４４部分にフィルタ４５が張られていることになる。なお、４本の柱状部４２ｂには型抜き用の勾配が付けられているが、４本の柱状部４２ｂと上下の埋込部４２ｄ、４２ｄの半径方向の幅は略等しくされている。
【００４０】
次に、上記の如くの構成を有する第１実施形態のアキュームレータ１の動作並びに作用効果を説明する。
【００４１】
前述したように、圧縮機の停止時には、オイルを含む液相冷媒がタンク１０の下部に溜まるが、液相冷媒とオイルとの比重及び粘性の相違により、図１、図２に示される如くに、二層に分離、すなわち、上側にオイル層、下側に液相冷媒層が形成される。
【００４２】
この二層分離状態において、圧縮機を起動すると、タンク１０上部に滞留する気相冷媒が流出管３０及び流出口１６を介して圧縮機の吸入側に吸入され、タンク１０内の上部空間の圧力が下がり始めるとともに、圧縮機から吐出された冷媒が前述した図１１に示される如くのサイクルで循環せしめられる。
【００４３】
この場合、圧縮機の起動直後は周波数（回転数）がさほど上がっていないが、それでも蒸発器（室内熱交換器又は室外熱交換器）から小量の冷媒が流入口１５を介して流入管２０の冷媒導入部２１に導入され、中間湾曲部２２を経て冷媒導出部２３の開口から、オイルストレーナ４０とタンク１０の内周面との間に形成される狭窄部分を指向し、かつ、タンク１０の内周面に沿うように導出される。このようにして液状部分の液相冷媒中に導出された冷媒は旋回流を生成し、この旋回流により、タンク１０に溜まる液相冷媒のうちのタンク１０の底部付近のものから流動して撹拌され始める。
【００４４】
冷媒導出部２３の開口から導出される冷媒流量は時間の経過とともに増大し、それに伴い、図６に示される如くに、上方から見て反時計回りの旋回流が下から上へと螺旋を描くように生成されるとともに、図７に示される如くに、同様に反時計回りの渦流が生成される。この場合、螺旋状の旋回流及び渦流の作用により、比重の大きい液相冷媒は遠心力により外周側上方へ、比重の小さいオイルは中心側下方へ向かい、また、前記旋回流及び渦流が流入管２０や流出管３０に衝突することもあって、短時間のうちに、つまり、オイル層より上側（の気相冷媒）とそれより下側（の液相冷媒）との圧力差が、前記突沸現象が発生する所定圧に達する以前に、液相冷媒が充分に撹拌される。
【００４５】
このように、本実施形態のアキュームレータ１では、圧縮機の起動時に、蒸発器からの冷媒を流入管２０を介して液相冷媒中に導出し、その液相冷媒にタンク１０の内周面に沿う螺旋状の旋回流あるいは渦流を生成するようにされるので、冷媒流量が少ない圧縮機起動時においても、液相冷媒を充分に撹拌することができ、そのため、圧縮機の起動時における突沸現象及びそれに伴う衝撃音の発生を確実に抑えることができる。
【００４６】
また、本実施形態のアキュームレータ１では、撹拌手段として基本的には特定形状の流入管２０のみを用意すればよいので、従来のように、撹拌手段として、撹拌羽根及びそれを回転させるための駆動源や開閉弁付きのバイパス流路等を用いる場合に比べて、アキュームレータ１の構成を簡素化することができ、コスト削減、小型化等を図ることができる。
【００４７】
一方、圧縮機起動後の通常運転時は、流入管２０を介して液相冷媒とオイルとからなる液状部分に導出される冷媒の流速・流量が増大するため、前記螺旋状の旋回流あるいは渦流が強められ、この螺旋状の旋回流及び渦流による撹拌作用により、気液分離が促進されるとともに、図５（Ａ）に矢印線で示される如くに、比重の大きい液相冷媒は遠心力により外周側上方へと、比重の小さいオイルは中心側下方へと分離され、オイルは、オイルストレーナ４０のフィルタ４５→オイル戻し孔３５→流出管３０を通って圧縮機吸入側に吸入される気相冷媒に吸引され、気相冷媒と共に圧縮機吸入側に戻される。なお、フィルタ４５を通る際に、オイルに混じっているスラッジ等の異物が取り除かれる。
【００４８】
このように、本実施形態のアキュームレータ１は、通常運転時において、気液分離を効果的に行うことができるとともに、オイルとして液相冷媒と相溶性が無くかつ液相冷媒より比重が小さいものが使用されている場合においても、オイルのみをタンク１０の底部に設けられたオイルストレーナ４０を介して圧縮機に戻すことができる。
【００４９】
［第２実施形態］
図８は、本発明に係るアキュームレータの第２実施形態を示す図であり、図８（Ａ）は部分切欠正面図、図８（Ｂ）は部分切欠側面図である。
【００５０】
図示第２実施形態のアキュームレータ２は、第１実施形態のアキュームレータ１に対し、流入管の構成のみが異なり、他の部分は同一構成である。すなわち、第１実施形態のアキュームレータ１では、流入管２０からの冷媒の導出位置が、タンク１０の最下部に設定されていたが、本第２実施形態のアキュームレータ２では、流入管２０Ａからの冷媒の導出位置が、圧縮機の停止時において上層のオイルと下層の液相冷媒とに跨るようにそれらの境界部分Ｋに設定されている。
【００５１】
本実施形態の流入管２０Ａも、第１実施形態のものと同様に、側面視横倒しへ字状の冷媒導入部２１Ａ、平面視円弧状の冷媒導出部２３Ａ、及び冷媒導入部２１Ａと冷媒導出部２３Ａとをなだらかに繋ぐ中間湾曲部２２Ａとで構成されており、流入管２０Ａの最下部はタンク１０の底部に当接せしめられているが、前記平面視円弧状の冷媒導出部２３Ａは、タンク１０の底部からタンク１０の内周面に沿いながら上方に延び、その開口面がオイル層と液相冷媒層とに跨るようにそれらの境界部分Ｋに位置せしめられている。図示例では、前記冷媒導出部２３Ａは、中間湾曲部２２Ａと繋がる部分の直後で上方に延びているが、所定の長さだけタンク１０の底面及び内周面に当接せしめられた後に上方に延びるようにしてもよい。
【００５２】
このような構成とされた第２実施形態のアキュームレータ２においては、圧縮機の起動時には、冷媒は、冷媒導出部２３Ａの開口から、オイル層と液相冷媒層との境界部分Ｋにおいて、流出管３０とタンク１０の内周面との間に形成される狭窄部分を指向し、かつ、タンク１０の内周面に沿うように導出される。このようにして液状部分中に導出された冷媒は旋回流を生成し、この旋回流により、タンク１０に溜まるオイルと液相冷媒の上部のものから流動して撹拌され始める。その後、上方から見て反時計回りの旋回流が螺旋を描くように上から下へと生成されるとともに、同様に反時計回りの渦流が生成され、これによって、第１実施形態のものと同様に、冷媒流量が少ない圧縮機起動時においても、液相冷媒を充分に撹拌することができ、そのため、圧縮機の起動時における突沸現象及びそれに伴う衝撃音の発生を確実に抑えることができる。その他の作用効果も第１実施形態のものと略同様に得られる。
【００５３】
［第３実施形態］
図９は、本発明に係るアキュームレータの第３実施形態を示す図であり、図９（Ａ）は部分切欠正面図、図９（Ｂ）は部分切欠側面図、図９（Ｃ）は図９（Ａ）のＹ−Ｙ矢視線に従う断面図である。
【００５４】
図示第３実施形態のアキュームレータ３は、第１実施形態のアキュームレータ１に対し、流入管の構成のみが異なり、他の部分は同一構成である。すなわち、第１実施形態のアキュームレータ１では、流入管２０の中間湾曲部２２が、図１の奥側から手前側に向かって、又は、図２の左側から右側に向かって（すなわち、タンク１０の内周面から離れて）湾曲して冷媒導出部２３に繋がっていたが、本第３実施形態のアキュームレータ３では、流入管２０Ｂの冷媒導入部２１Ｂと冷媒導出部２３Ｂとを繋ぐ中間湾曲部２２Ｂが、タンク１０の内周面に当接しながら（沿いながら）湾曲して冷媒導出部２３Ｂに繋がっている。言い換えれば、第１実施形態のアキュームレータ１では、下方に延びる流入管２０がタンク１０の底面に達した位置（中間湾曲部２２と冷媒導出部２３とが繋がる位置）から当該タンク１０の内周面に沿って（当接して）平面視円弧状に配されているが、第３実施形態のアキュームレータ３では、流入管２０Ｂがタンク１０の底面に達する位置の手前から当該タンク１０の内周面に沿って配されている。
【００５５】
このような構成とされた第３実施形態のアキュームレータ３においては、第１実施形態のアキュームレータ１と比べて、流入管２０Ｂのタンク１０の内周面に沿う部分の長さが長くされる（図示例では、タンク１０の底面に沿う部分の長さも長くされている）ので、タンク１０内の液相冷媒に生成される螺旋状の旋回流あるいは渦流が強められ、冷媒流量が少ない圧縮機起動時においても、液相冷媒をより充分に撹拌することができ、そのため、圧縮機の起動時における突沸現象及びそれに伴う衝撃音の発生をより確実に抑えることができる。その他の作用効果も第１実施形態のものと略同様に得られる。
【００５６】
［第４実施形態］
図１０は、本発明に係るアキュームレータの第４実施形態を示す図であり、図１０（Ａ）は部分切欠正面図、図１０（Ｂ）は部分切欠側面図、図１０（Ｃ）は図１０（Ａ）のＺ−Ｚ矢視線に従う断面図である。
【００５７】
図示第４実施形態のアキュームレータ４は、第２実施形態のアキュームレータ２に対し、流入管の構成のみが異なり、他の部分は同一構成である。すなわち、本第４実施形態のアキュームレータ４では、上記第３実施形態のアキュームレータ３のものと同様に、流入管２０Ｃの冷媒導入部２１Ｃと冷媒導出部２３Ｃとを繋ぐ中間湾曲部２２Ｃが、タンク１０の内周面に当接しながら（沿いながら）湾曲して冷媒導出部２３Ｃに繋がっている、言い換えれば、流入管２０Ｃがタンク１０の底面に達する位置の手前から当該タンク１０の内周面に沿って配されている。
【００５８】
このような構成とされた第４実施形態のアキュームレータ４においても、第２実施形態のアキュームレータ２と比べて、流入管２０Ｃのタンク１０の内周面に沿う部分の長さが長くされるので、タンク１０内の液相冷媒に生成される螺旋状の旋回流あるいは渦流が強められ、冷媒流量が少ない圧縮機起動時においても、液相冷媒をより充分に撹拌することができ、そのため、圧縮機の起動時における突沸現象及びそれに伴う衝撃音の発生をより確実に抑えることができる。その他の作用効果も第２実施形態のものと略同様に得られる。
【００５９】
なお、上記実施形態では、本発明を、圧縮機の停止時にタンク内において、上側にオイル層、下側に液相冷媒層の二層分離状態となるシステムのアキュームレータに適用した場合を例示したが、圧縮機の停止時においてもオイルと液相冷媒が混合状態のままであるもの、あるいは、上側に液相冷媒層、下側にオイル層の二層分離状態となるものにも本発明を同様に適用でき、上記実施形態と略同様な作用効果を得ることができる。
【符号の説明】
【００６０】
１  アキュームレータ（第１実施形態）
２  アキュームレータ（第２実施形態）
３  アキュームレータ（第３実施形態）
４  アキュームレータ（第４実施形態）
１０  タンク
１２  蓋部材
１５  流入口
１６  流出口
２０  流入管
２１  冷媒導入部
２２  中間湾曲部
２３  冷媒導出部
３０  流出管
３１  インナーパイプ
３２  アウターパイプ
３５  オイル戻し孔
４０  オイルストレーナ
４２  ケース
４５  フィルタ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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