(57)【要約】      （修正有）【課題】サイドポート式ガラス溶解炉で、ガラスの生産量の増減に応じて、バーナの燃焼出力の都度調整が可能なガラス溶解炉を提供する。【解決手段】ガラス原料を溶解する溶解室１０と、溶解室１０の両側に設けられ、燃焼排気ガスが持つ熱を回収し燃焼用空気を予熱する蓄熱室１３，１４と、溶解室１０と蓄熱室１３，１４とを連結する複数のポート１１，１２と、各ポート１１，１２に設けられるバーナ１５，１６と、を備え、所定の時間毎に一方の側の蓄熱室を通じて燃焼用空気を供給してバーナ１５，１６で燃料を燃焼し、他方の側の蓄熱室１３，１４を通じて燃焼排気ガスを排気するガラス溶解炉において、複数のポート１１，１２には、蓄熱室１３，１４とバーナ１５，１６の間に、少なくとも一つのノズル１７，１８が設けられ、ノズル１７，１８は、バーナ１５，１６の炎の方向と逆方向へ空気を吹き出すように設けられたガラス溶解炉１。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガラス原料を溶解する溶解室と、前記溶解室の両側に設けられ、燃焼排気ガスが持つ熱を回収し燃焼用空気を予熱する蓄熱室と、前記溶解室と前記蓄熱室とを連結する複数のポートと、各ポートに設けられるバーナと、を備え、所定の時間毎に一方の側の蓄熱室を通じて燃焼用空気を供給して前記バーナで燃料を燃焼し、他方の側の蓄熱室を通じて燃焼排気ガスを排気するガラス溶解炉において、
前記複数のポートには、前記蓄熱室と前記バーナの間に、少なくとも一つのノズルが設けられ、
前記ノズルは、前記バーナの炎の方向と逆方向へ空気を吹き出すように設けられたことを特徴とするガラス溶解炉。
【請求項２】
前記ノズルの噴射口は、側壁部の高さをＤとすると、前記底部から０．５Ｄ以上の位置に設けられる、請求項１に記載のガラス溶解炉。
【請求項３】
前記ノズルは、前記ポートの天部から挿入して設けられる、請求項１または２に記載のガラス溶解炉。
【請求項４】
前記ノズルは、前記ポートの両側壁部間の略中央部に設けられ、前記ノズルと各側壁部の間にポートダンパーが設けられる、請求項１〜３のいずれか一項に記載のガラス溶解炉。
【請求項５】
前記ポートの両側壁部間の距離をＷとすると、各ポートダンパーの幅方向距離は、０．１〜０．３Ｗであり、前記ノズルと各ポートダンパーとの距離は０．１５〜０．３５Ｗである、請求項４に記載のガラス溶解炉。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか一項に記載のガラス溶解炉を用いるガラス溶解方法。
【請求項７】
前記ノズルから吹き出される空気の流量は、２０Ｎｍ３／ｈ以上、１００Ｎｍ３／ｈ以下である、請求項６に記載のガラス溶解方法。
【請求項８】
請求項６または７に記載のガラス溶解方法を含む溶解工程と、前記溶解工程で溶融された溶融ガラスを板状に成形する成形工程と、を有する、ガラス製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガラス溶解炉、ガラス溶解方法、およびガラス製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
サイドポート式ガラス溶解炉は、ガラス原料を溶解する溶解室と、溶解室の両側に設けられ、燃焼排気ガスが持つ熱を回収し燃焼用空気を予熱する蓄熱室と、溶解室と蓄熱室とを連結する複数のポートと、各ポートに設けられるバーナと、を備える。そして、所定の時間毎に一方の側の蓄熱室を通じて燃焼用空気を供給してバーナで燃料を燃焼し、他方の側の蓄熱室を通じて燃焼排気ガスを排気する（特許文献１）。
【０００３】
ガラスの生産量を増減させる場合、ガラス原料の溶解室への供給量を増減させる。そのため、溶解室の上流側でのガラスの初期溶解性と溶解室の下流側でのガラスの清澄性を調整するのに、各バーナの燃焼出力の調整が必要となる。ガラスの生産量を増やす場合、ガラス原料の溶解室への供給量を増やす。そのため、溶解室の上流側でのガラスの初期溶解性を向上させるのに、溶解室の上流側は、バーナの燃焼出力を増やし、溶解室の下流側は、バーナの燃焼出力を減らす。一方、ガラスの生産量を減らす場合、ガラス原料の溶解室への供給量を減らす。そのため、溶解室の上流側は、バーナの燃焼出力を減らし、溶解室の下流側は、バーナの燃焼出力を増やす。
【０００４】
バーナの燃焼出力を調整するには、重油などの燃料の流量調整と、燃焼用空気の流量調整とが必要になる。各ポートの燃料の流量調整は、各バーナの供給バルブの開閉操作により行う。また、各ポートの燃焼用空気の流量調整は、各ポートに設けられるポートダンパーを昇降させ、各ポートの開口部の面積を調整することにより行う。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−１０７１３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、ポートダンパーの昇降操作は、ポートの天部の上での作業、すなわち高温環境下での作業を伴うため、都度昇降させることは困難である。ガラスの生産量の増減に応じて昇降操作を行わなかった場合、バーナの燃焼効率が低下する。
【０００７】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、サイドポート式ガラス溶解炉で、ガラスの生産量の増減に応じて、バーナの燃焼出力の都度調整が可能なガラス溶解炉を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の一態様は、ガラス原料を溶解する溶解室と、前記溶解室の両側に設けられ、燃焼排気ガスが持つ熱を回収し燃焼用空気を予熱する蓄熱室と、前記溶解室と前記蓄熱室とを連結する複数のポートと、各ポートに設けられるバーナと、を備え、所定の時間毎に一方の側の蓄熱室を通じて燃焼用空気を供給して前記バーナで燃料を燃焼し、他方の側の蓄熱室を通じて燃焼排気ガスを排気するガラス溶解炉において、前記複数のポートには、前記蓄熱室と前記バーナの間に、少なくとも一つのノズルが設けられ、前記ノズルは、前記バーナの炎の方向と逆方向へ空気を吹き出すように設けられたことを特徴とするガラス溶解炉である。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の一態様によれば、サイドポート式ガラス溶解炉で、ガラスの生産量の増減に応じて、バーナの燃焼出力の都度調整が可能なガラス溶解炉が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の一実施形態によるガラス溶解炉の横断面図である。
【図２】図１に示すガラス溶解炉の平面図である。
【図３】図２に示すガラス溶解炉のポートの横断面図であり、ガラス溶解炉の外側から内側に向けての視認図である。
【図４】本発明の一実施形態によるノズルの構成を示す図であり、（ａ）はノズルの縦断面図であり、（ｂ）はノズルの横断面図である。
【図５】本発明の一実施形態によるガラス製造方法を示すフローチャートである。
【図６】例１〜３について、各ポートの燃焼排気ガス中の酸素濃度を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明を実施するための形態について図面を参照して説明する。各図面において、同一の又は対応する構成には、同一の又は対応する符号を付して説明を省略する。本明細書において、数値範囲を表す「〜」はその前後の数値を含む範囲を意味する。
【００１２】
図１は、本発明の一実施形態によるガラス溶解炉の横断面図である。図２は、図１に示すガラス溶解炉の平面図である。ガラス溶解炉１は、ガラス原料を溶解する溶解室１０と、溶解室１０の両側に設けられ、燃焼排気ガスが持つ熱を回収し燃焼用空気を予熱する蓄熱室１３，１４と、溶解室１０と蓄熱室１３，１４を連結する複数のポート１１ａ〜１１ｇ，１２ａ〜１２ｇ（図２では各７個）と、各ポート１１ａ〜１１ｇ，１２ａ〜１２ｇに設けられるバーナ１５ａ〜１５ｇ，１６ａ〜１６ｇと、を備える。ガラス溶解炉は、所定の時間毎に一方の側の蓄熱室を通じて燃焼用空気を供給してバーナで燃料を燃焼し、他方の側の蓄熱室を通じて燃焼排気ガスを排気する。本発明の一実施形態では、ガラス溶解炉１は、蓄熱室１３を通じて燃焼用空気を供給してバーナ１１ａ〜１１ｇで燃料を燃焼し、蓄熱室１４を通じて燃焼排気ガスを排気する。また、溶解室１０の流れ方向上流側の一端には、ガラス原料を溶解室１０に供給する原料供給口２７が、溶解室１０の流れ方向下流側の他端には、ガラス原料を溶解して得られる溶融ガラス２を排出する取り出し口２８が設けられる。バーナ１５ａ〜１５ｇ，１６ａ〜１６ｇの燃料には、例えば、重油、天然ガスなどが用いられる。
【００１３】
蓄熱室１３，１４は、上部空間１３ａ，１４ａと、その下側に位置する熱回収部１３ｂ，１４ｂと、その下側に位置する下部空間１３ｃ，１４ｃと、を備え、上部空間１３ａ，１４ａには、各ポート１１ａ〜１１ｇ，１２ａ〜１２ｇが、ガラス溶解炉１の流れ方向にほぼ等しい間隔をおいて接続される。熱回収部１３ｂ，１４ｂは、空積み煉瓦からなり、燃焼用空気と燃焼排気ガスとの熱交換が可能な構成を有している。下部空間１３ｃと下部空間１４ｃは、燃焼用空気を供給する空気ファン（不図示）に接続された供給管路１９、および供給管路１９が分岐した供給分岐管路１９ａ，１９ｂによって、ガラス溶解炉１の幅方向に接続される。全ポート１１ａ〜１１ｇ，１２ａ〜１２ｇを通過する燃焼用空気の流量調整は、空気ファンの回転数を調整することにより行う。空気ファンは、ガラス溶解炉１の流れ方向上流側に設けてもよいし、流れ方向下流側に設けてもよい。供給分岐管路１９ａ，１９ｂには、切り替えダンパー２０が設けられ、供給分岐管路１９ａと供給分岐管路１９ｂが切り替えられる。また、下部空間１３ｃと下部空間１４ｃは、燃焼排気ガスを排出する排出管路２１、および排出管路２１が分岐した排出分岐管路２１ａ，２１ｂによって、ガラス溶解炉１の流れ方向上流側で接続される。排出分岐管路２１ａ，２１ｂには、切り替えダンパー２２が設けられ、排出分岐管路２１ａと排出分岐管路２１ｂが切り替えられる。
【００１４】
燃焼用空気は、供給管路１９から供給分岐管路１９ａを経由して、蓄熱室１３の下部空間１３ｃに向けて供給され、熱回収部１３ｂで加熱された後、上部空間１３ａから各ポート１１ａ〜１１ｇを通る。これにより、バーナ１５ａ〜１５ｇから供給される燃料が燃焼され、溶解室１０内が加熱される。燃焼排気ガスは、他方側のポート１２ａ〜１２ｇから蓄熱室１４の上部空間１４ａ内に流入し、熱回収部１４ｂを通過してそこを予熱した後、下部空間１４ｃから燃焼排気ガスの排出分岐管路２１ｂを経由して、排出管路２１を通って大気に放出される。この状態が所定の時間継続する。図１、図２の実線の矢印は、燃焼用空気、燃焼排気ガスの流れる方向を示し、白抜きの矢印は、溶融ガラスの流れ方向を示す。
【００１５】
所定の時間経過後に、切り替えダンパー２０，２２が切り替わり、バーナ１５ａ〜１５ｇの上端が各ポート１１ａ〜１１ｇの底部より下まで下降し、各ポート１２ａ〜１２ｇのバーナ１６ａ〜１６ｇが燃料供給位置まで上昇する。これにより、燃料および燃焼用空気の流れる方向は切り替わり、燃焼用空気は、供給管路１９から供給分岐管路１９ｂを経由して、蓄熱室１４の下部空間１４ｃに向けて供給され、熱回収部１４ｂで加熱された後、上部空間１４ａから各ポート１２ａ〜１２ｇを通る。これにより、バーナ１６ａ〜１６ｇから供給される燃料が燃焼され、溶解室１０内が継続して加熱される。
【００１６】
燃焼排気ガスは、他方のポート１１ａ〜１１ｇから蓄熱室１３の上部空間１３ａ内に流入し、熱回収部１３ｂを通過してそこを予熱した後、下部空間１３ｃから燃焼排気ガスの排出分岐管路２１ａを経由して、排出管路２１を通って大気に放出される。この切り替えは、１５〜２０分程度の周期で継続して行われる。
【００１７】
一日のガラスの生産量が２００〜１０００トンで、燃料として重油を用いる場合、各ポート１１ａ〜１１ｇ，１２ａ〜１２ｇを通過する燃焼用空気の流量は、２０００〜１００００Ｎｍ３／ｈであることが好ましい。また、各バーナ１５ａ〜１５ｇ，１６ａ〜１６ｇの重油の流量は、２００〜１０００Ｌ／ｈであることが好ましい。
【００１８】
ガラス溶解炉１の複数のポート１１ａ〜１１ｇ，１２ａ〜１２ｇには、蓄熱室１３，１４とバーナ１５ａ〜１５ｇ，１６ａ〜１６ｇの間に、少なくとも一つのノズルが設けられる。ノズルは、バーナの炎の方向と逆方向に空気を吹き出す。図１、２では、バーナの炎の方向は、ポート１１からポート１２に向かう方向であるから、ノズル１７は、蓄熱室１３の上部空間１３ａに空気を吹き出す。ノズルから吹き出される空気の流量を調整することにより、各ポートの燃焼用空気の流量を調整することができる。燃料の流量と燃焼用空気の流量の比率は、ほぼ一定に設定されるため、ノズルを用いることで、各バーナの燃焼出力を都度調整し、溶解室１０の上流側でのガラスの初期溶解性と溶解室１０の下流側でのガラスの清澄性を調整することができる。また、ノズルから吹き出される空気の流量調整は、ポートダンパーの昇降操作と比較して、燃焼用空気の流量が大きく変化しないため、バーナの燃焼出力の微調整が可能となり、ガラスの生産量が変動した時に行うと好適である。なお、ノズルから吹き出される空気の代わりに、酸素ガスを用いてもよい。
【００１９】
本発明の一実施形態では、ガラス溶解炉１の下流側のポート１１ｆ，１１ｇ，１２ｆ，１２ｇに、それぞれ一つずつノズル１７ｆ，１７ｇ，１８ｆ，１８ｇが設けられる。これにより、ガラスの生産量の増減に応じて、溶解室１０の下流側は、バーナ１５ｆ，１５ｇ，１６ｆ，１６ｇの燃焼出力を調整することができる。ノズル１７ｆ，１７ｇ，１８ｆ，１８ｇから吹き出される空気の流量は、２０Ｎｍ３／ｈ以上、１００Ｎｍ３／ｈ以下が好ましい。より好ましくは、３０Ｎｍ３／ｈ以上、８０Ｎｍ３／ｈ以下である。空気の流量が２０Ｎｍ３／ｈ以上だと、吹き出される空気の冷却効果により、後述するノズル１７，１８の噴射口４０の熱損傷を防止することができる。１００Ｎｍ３／ｈ以下だと、燃焼用空気の乱れが抑制され、バーナ燃焼を安定して制御できる。
【００２０】
一方、燃焼排気ガスが流れるポートのノズルから吹き出される空気の流量は１０〜３０Ｎｍ３／ｈとするのが好ましい。前記範囲に設定することで、吹き出される空気の冷却効果により、ノズルの噴射口４０の熱損傷を防止することができる。
【００２１】
図３は、図２に示すガラス溶解炉のポートの横断面図であり、ガラス溶解炉の外側から内側に向けての視認図である（バーナ１５，１６は不図示）。ポート１１，１２は、底部３１と、底部３１の外縁から上側に延びる側壁部３２と、底部３１と側壁部３２の上側を覆う天部３３と、を有する。天部３３は、アーチ状であることが好ましい。ポート１１，１２は、ノズル１７，１８に加えてポートダンパー３５が設けられてもよい。ノズル１７，１８とポートダンパー３５を併用する場合、ガラスの生産量の増減に応じてポートダンパー３５を都度昇降させなくてもよい。ノズル１７，１８は、後述のとおり、流体による冷却構造を備える。ポートダンパー３５は、水冷構造を備える。ノズル１７，１８は、空気を吹き出すための噴射口４０が設けられる。ノズル１７，１８の噴射口４０は、側壁部３２の高さをＤとすると、底部３１から０．５Ｄ以上の位置に設けられることが好ましい。より好ましくは、０．６Ｄ以上である。噴射口４０の位置が底部３１から０．５Ｄ以上だと、バーナ１５，１６の上端より上に位置するため、バーナ１５，１６の噴射位置での燃焼用空気の乱れが抑制され、バーナ燃焼を安定して制御できる。なお、バーナ１５，１６の上端は、底部３１から０．５Ｄ以下の位置に設けられる。
【００２２】
ノズル１７，１８は、ポート１１，１２の天部３３から挿入して設けられことが好ましい。底部３１ではなく、天部３３から挿入して設けられることにより、バーナ１５，１６の噴射位置での燃焼用空気の乱れが抑制され、バーナ燃焼を安定して制御できる。また、ノズル１７，１８は、ポート１１，１２の両側壁部３２間の略中央部に設けられ、ノズル１７，１８と各側壁部３２の間にポートダンパー３５が設けられることが好ましい。略中央部とは、ポート１１，１２の両側壁部３２間の距離をＷとすると、両側壁部３２間の中央から±０．１Ｗ以下の領域をいう。２つのポートダンパー３５を設けることで、燃焼用空気をより遮蔽することができる。よって、ノズル１７，１８の空気の流量を下げることができ、燃焼用空気の乱れが抑制され、バーナ燃焼を安定して制御できる。
【００２３】
各ポートダンパー３５の幅方向距離は、０．１〜０．３Ｗであり、ノズル１７，１８と各ポートダンパー３５との距離は０．１５〜０．３５Ｗであることが好ましい。各ポートダンパー３５の幅方向距離と、ノズル１７，１８と各ポートダンパー３５との距離とが前記範囲内であれば、燃焼用空気の遮蔽効果を高めつつ、燃焼用空気の乱れ(燃焼火炎の舞い上がり)を抑制し、バーナ燃焼を安定して制御することができる。なお、ポートダンパー３５と、ポートダンパー３５に近接する側壁部３２の間には、隙間を設けてもよい。
【００２４】
図４は、本発明の一実施形態によるノズルの構成を示す図であり、（ａ）はノズルの縦断面図であり、（ｂ）はノズルの横断面図である。ノズル１７，１８は、空気を供給する空気供給部４５と、空気を吹き出す噴射口４０を有するノズル先端部４６と、空気供給部４５とノズル先端部４６とを流体で冷却するために、空気供給部４５とノズル先端部４６の周囲を覆う内壁４３および外壁４１，４２と、を備える。流体は、空気であってもよく、水であってもよい。外壁は、第１の外壁４１と、第２の外壁４２と、を有する。外壁４１，４２の間を流体が流れた後、第１の外壁４１と内壁４３の間を流体が流れることで、空気供給部４５とノズル先端部４６を充分に冷却することができる。図４（ａ）、（ｂ）の矢印は、ノズルから吹き出される空気および冷却流体の流れる方向を示す。これにより、ノズル１７，１８は、１０００〜１４５０℃の燃焼用空気が流れるポート１１，１２で使用することができる。
【００２５】
ノズル先端部４６の噴射口４０の形状は、矩形状であり、横長にフラットな形状であることが好ましい。フラット形状にすることで、空気の流量を変動させずに制御でき、さらに、燃焼用空気の乱れを抑制し、バーナ燃焼を安定して制御することができる。
【００２６】
図５は、本発明の一実施形態によるガラス製造方法を示すフローチャートである。ガラス製造方法は、溶解工程Ｓ５２と、成形工程Ｓ５４とを有する。図５に示す溶解工程Ｓ５２では、ガラス原料を溶解室に供給し、ガラス原料を溶解して溶融ガラスを得る。図５に示す成形工程Ｓ５４では、溶融ガラスを板状に成形する。成形方法は一般的なものであってよく、例えばフロート法などが挙げられる。フロート法は、溶融金属（例えば溶融スズ）の上に溶融ガラスを連続的に供給し、溶融金属の上で溶融ガラスを水平方向に流動させることにより帯板状に成形する。なお、溶解工程Ｓ５２と成形工程Ｓ５４との間に、撹拌装置（例えば撹拌用スターラ−）が設けられていてもよい。製造するガラスの種類は、ソーダライムガラスであってもよく、アルミノシリケートガラスであってもよい。
【実施例】
【００２７】
以下、本発明の実施例および比較例について具体的に説明する。なお、本発明はこれらの記載に限定されるものではない。
【００２８】
図１、２に示すガラス溶解炉において、ノズル１７ｆ，１７ｇ，１８ｆ，１８ｇとポートダンパー３５が設けられた例１，３が実施例で、ノズルとポートダンパーが設けられていない例２が比較例である。
【００２９】
（例１）
一日のガラスの生産量を８３０トンとして、バーナ１５ａ〜１５ｇ，１６ａ〜１６ｇの燃料に重油を用い、重油の流量を所定の値に設定して、ソーダライムガラスのガラス原料を溶解した。
【００３０】
ポート１１ｆ，１１ｇ，１２ｆ，１２ｇには、ノズル１７ｆ，１７ｇ，１８ｆ，１８ｇを天部３３から挿入して、噴射口４０を底部３１から０．６Ｄの位置であって、ポート１１ｆ，１１ｇ，１２ｆ，１２ｇの両側壁部３２間の中央部に設けた。また、ノズル１７ｆ，１８ｆと各側壁部３２の間に、幅方向距離が０．２６Ｗであるポートダンパー３５を、ノズル１７ｇ，１８ｇと各側壁部３２の間に、幅方向距離が０．２９Ｗであるポートダンパー３５を、それぞれ設けた。また、ノズル１７ｆ，１８ｆと各ポートダンパー３５との距離を０．２Ｗに、ノズル１７ｇ，１８ｇと各ポートダンパー３５との距離を０．１６Ｗに、それぞれ設定した。
【００３１】
燃焼用空気が流れるポート１１ｆ，１１ｇのノズル１７ｆ，１７ｇから吹き出される空気の流量を６０Ｎｍ３／ｈに設定して、ポート１１ｆ，１１ｇを通過する燃焼用空気の流量を調整した。燃焼排気ガスが流れるポート１２ｆ，１２ｇのノズル１８ｆ，１８ｇから吹き出される空気の流量を３０Ｎｍ３／ｈに設定した。
【００３２】
（例２）
ポート１１ｆ，１１ｇ，１２ｆ，１２ｇには、ノズルとポートダンパーを設けなかった以外は、例１と同様の条件でガラス原料を溶解した。各バーナ１５ａ〜１５ｇ，１６ａ〜１６ｇの重油の流量も例１と同一である。
【００３３】
（例３）
一日のガラスの生産量を７００トンとして、各バーナ１５ａ〜１５ｇ，１６ａ〜１６ｇの重油の流量を所定の値に設定し、燃焼用空気が流れるポート１１ｆ，１１ｇのノズル１７ｆ，１７ｇから吹き出される空気の流量を３０Ｎｍ３／ｈに設定した。燃焼排気ガスが流れるポート１２ｆ，１２ｇのノズル１８ｆ，１８ｇから吹き出される空気の流量を３０Ｎｍ３／ｈに設定した。例１に対して、ガラスの生産量の減少に伴い、各バーナ１５ａ〜１５ｅ，１６ａ〜１６ｅの重油の流量を減らし、バーナ１５ｆ，１５ｇ，１６ｆ，１６ｇの重油の流量を増やした。その他は例１と同様の条件でガラス原料を溶解した。
【００３４】
図６は、例１〜３について、各ポート１２ａ〜１２ｇの燃焼排気ガス中の酸素濃度を示す図である。燃焼排気ガス中の酸素濃度は、各ポート１２ａ〜１２ｇに測定口を設け、測定口と酸素濃度計（テストー社製ｔｅｓｔｏ３５０ポータブル燃焼排ガス計）を接続して測定した。例１と例２を比較すると、ノズル１７ｆ，１７ｇを用いることで、ポート１２ｆ，１２ｇの燃焼排気ガス中の酸素濃度が、それぞれ５．３％から１．９％、６．９％から２．７％まで低下したことが分かる。重油の流量と燃焼用空気の流量の比率は、ほぼ一定に設定されるため、例１は例２に対して、バーナ１５ｆ，１５ｇ，１６ｆ，１６ｇの重油の流量を減らすことができるため、バーナの燃焼出力を調整できることが分かる。
【００３５】
例１と例３を比較すると、一日のガラスの生産量を１００トン以上変更し、重油の流量を変更しても、ノズル１７ｆ，１７ｇの空気の流量を変更することで、ポート１２ｆ，１２ｇの燃焼排気ガス中の酸素濃度が、ほとんど変化していないことが分かり、バーナの燃焼出力を調整できることが分かる。
【００３６】
以上の通り、ガラス溶解炉、ガラス溶解方法、およびガラス製造方法について、詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明は上記実施形態等に限定されず、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。
【符号の説明】
【００３７】
１  ガラス溶解炉
２  溶融ガラス
１０  溶解室
１１，１２  ポート
１３，１４  蓄熱室
１３ａ，１４ａ  上部空間
１３ｂ，１４ｂ  熱回収部
１３ｃ，１４ｃ  下部空間
１５，１６  バーナ
１７，１８  ノズル
１９  供給管路
１９ａ，１９ｂ  供給分岐管路
２１  排出管路
２１ａ，２１ｂ  排出分岐管路
２２  切り替えダンパー
２７  原料供給口
２８  取り出し口
３１  底部
３２  側壁部
３３  天部
３５  ポートダンパー
４０  噴射口
４１  第１の外壁
４２  第２の外壁
４３  内壁
４５  空気供給部
４６  ノズル先端部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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