(57)【要約】【課題】砥石寿命の長時間化、および早い研削速度を同時に達成した、粒径の小さなダイヤモンド砥粒を用いたダイヤモンド砥石を提供する。【解決手段】金属製支持材の表面に複数個のダイヤモンド砥粒が単層に固着されたダイヤモンド砥石であって、金属製支持材と、前記先端部の先端および前記先端から所定の長さの外周面にろう材層を介して固着されたダイヤモンド砥粒とを具備し、前記ダイヤモンド砥粒の平均粒径ｄが３μｍ以上１０μｍ未満であり、かつ、前記ろう材層の厚みが０．１ｄ以上０．５ｄ以下であることを特徴とするダイヤモンド砥石。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属製支持材の表面に複数個のダイヤモンド砥粒が単層に固着されたダイヤモンド砥石であって、
金属製支持材と、
前記金属製支持材の表面にろう材層を介して固着されたダイヤモンド砥粒とを具備し、
前記ダイヤモンド砥粒の平均粒径ｄが３μｍ以上１０μｍ未満であり、かつ、
前記ろう材層の厚みが０．１ｄ以上０．５ｄ以下であることを特徴とするダイヤモンド砥石。
【請求項２】
前記ろう材層の厚みが０．３５ｄ以上０．４５ｄ以下であることを特徴とする請求項１に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項３】
前記ろう材層の組成が、質量％で、
７０％≦Ｎｉ＋Ｆｅ≦９５％
（ただし、０≦Ｆｅ／（Ｎｉ＋Ｆｅ）≦０．４）、
２％≦Ｓｉ＋Ｂ≦１５％
（ただし、０≦Ｂ／（Ｓｉ＋Ｂ）≦０．８）、
０．５％≦Ｐ≦４．０％、および
０．２％≦Ｘ≦３．０％
（ただし、ＸはＴｉ、Ｎｂ、Ｔａ、ＶおよびＺｒからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素であり、０．２≦Ｘ／Ｐ≦４．０）
であることを特徴とする請求項１または２に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項４】
前記ろう材層において、０．４≦Ｘ／Ｐ≦２．０であることを特徴とする、請求項３に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項５】
前記ろう材層が、元素Ｘとして少なくともＴｉを含有し、Ｔｉの含有量が、質量％で、０．５％≦Ｔｉ≦３．０％であることを特徴とする、請求項３または４に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項６】
Ｔｉの含有量が、質量％で、０．５％≦Ｔｉ≦１．０％であることを特徴とする、請求項５に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項７】
前記ろう材層が、元素Ｘとして少なくともＴｉおよびＺｒを含有することを特徴とする、請求項３〜６のいずれか一項に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項８】
前記ろう材層が、更にＣｒを含有し、Ｃｒの含有量が、質量％で、０．２％≦Ｃｒ≦３．０％であることを特徴とする、請求項３〜７のいずれか一項に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項９】
Ｃｒの含有量が、質量％で、０．２％≦Ｃｒ＜１．０％であることを特徴とする、請求項８に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項１０】
隣り合う砥粒同士の中心間距離をＬとした場合、少なくとも一組の隣り会う砥粒同士の前記Ｌはｄ≦Ｌ＜１０ｄであり、且つ
前記ダイヤモンド砥石全体の砥粒数に対する、隣り会う砥粒同士の前記Ｌがｄ≦Ｌ＜１０ｄであるように配置された砥粒数の割合が５０％以上である
ことを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項１１】
前記金属製支持材がステンレス鋼製である、請求項１〜１０のいずれか一項に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項１２】
前記金属製支持材がロッド状であることを特徴とする、請求項１〜１１のいずれか一項に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項１３】
前記ロッド状の金属製支持材が、直径が０．５ｍｍ〜７ｍｍ、長さが４０ｍｍ〜２００ｍｍであることを特徴とする、請求項１２に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項１４】
前記金属製支持材がその側周部に形成されたくびれ部を有し、前記くびれ部にも複数個のダイヤモンド砥粒が単層に固着されていることを特徴とする、請求項１２または１３に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項１５】
前記金属製支持材が円盤状であることを特徴とする、請求項１〜１１のいずれか一項に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項１６】
前記円盤状の金属製支持材が、直径が３０ｍｍ〜４００ｍｍ、厚み３ｍｍ〜５０ｍｍであることを特徴とする、請求項１５に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項１７】
ガラスの加工用である、請求項１〜１６のいずれか一項に記載のダイヤモンド砥石。
【請求項１８】
金属製支持材の表面に複数個のダイヤモンド砥粒が単層に固着されたダイヤモンド砥石であって、
金属製支持材と、
前記金属製支持材の表面にろう材層を介して固着されたダイヤモンド砥粒とを具備し、
前記ろう材層の組成が、質量％で、
７０％≦Ｎｉ＋Ｆｅ≦９５％
（ただし、０≦Ｆｅ／（Ｎｉ＋Ｆｅ）≦０．４）、
２％≦Ｓｉ＋Ｂ≦１５％
（ただし、０≦Ｂ／（Ｓｉ＋Ｂ）≦０．８）、
０．５％≦Ｐ≦４．０％、および
０．２％≦Ｘ≦３．０％
（ただし、ＸはＴｉ、Ｎｂ、Ｔａ、ＶおよびＺｒからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素であり、０．２≦Ｘ／Ｐ≦４．０）
であることを特徴とするダイヤモンド砥石。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ダイヤモンド砥石に関する。
【背景技術】
【０００２】
石材、ガラス、セラミック等の硬くて脆い素材の穿孔加工や端面加工には、ダイヤモンド砥粒が台金に固着された砥石（以下、しばしば、ダイヤモンド砥石という）が使用されている。ダイヤモンド砥石に使用されるダイヤモンド砥粒のサイズや、ダイヤモンド砥粒を固着する方法は様々である。固着方法としては、Ｎｉ電着法、電鋳法、メタルボンド法、ろう付け法等が知られている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、プラズマディスプレーパネルガラス等の穿孔加工用の砥石として、ダイヤモンド砥粒をニッケルや銅鍍金を用いて電着により固着した砥石が記載されている。電着法では、例えばニッケルメッキ法によってダイヤモンド砥粒が固着されている。
【０００４】
特許文献２には、粒径１μｍ〜１００μｍのダイヤモンド砥粒を電鋳により固着した、細孔を開けるための工具が記載されている。電鋳法では、上記の電着法と同様にメッキによってダイヤモンド砥粒を固着するが、砥粒のついたメッキ層だけを剥がして利用する。
【０００５】
更に特許文献３には、タッチパネル用ガラスの穴開け用の砥石であって、ダイヤモンドまたはＣＢＮからなる砥粒をメタルボンドまたは電着によって固着した砥石が記載されている。メタルボンド法は、金属粉とダイヤモンド砥粒を混合し、加熱することによって金属粉を焼結させ、ダイヤモンド砥粒を金属の間に部分的に埋めるように固着させる方法である。
【０００６】
特許文献４には、粒度が３０〜４００メッシュ（即ち、平均粒径８４０〜４４μｍ）のダイヤモンド砥粒を、Ｃｕ系合金を主成分とするボンド部材を用いてメタルボンド法で固着、またはＣｕ系合金を主成分とするろう材でろう付けした、石材、コンクリート、タイルなど穴開け用の砥石が記載されている。特許文献５には、＃６０／８０（即ち、平均粒径２５０μｍ）のダイヤモンド砥粒をＮｉ−Ｃｒ系活性ろう材で固定した、セラミックやハイシリコンアルミニウム合金に穴を開けるための砥石が記載されている。ろう付け法は、例えば、ろう材をその融点以上に加熱し、ろう材を溶融させて砥粒を固着する方法である。
【０００７】
ダイヤモンド砥粒のろう付けに使用されるろう材は広く知られている。例えば、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｓｉ−Ｂ−Ｐ系ろう材（特許文献６）、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃｒ、ＴａおよびＮｂの少なくとも１種を含むろう材（特許文献７）、Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉ粉末にガラス質材料を添加し、所望によりＶ、Ｐ、Ｂを加えたろう材（特許文献８）、Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ系ろう材、Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉ−Ｉｎ系ろう材やＮｉ−Ｃｒ−Ｂ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｃ−Ｐ系ろう材（特許文献９）等が挙げられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００４−１２２２６５号公報
【特許文献２】特開２００５−１５３１３１号公報
【特許文献３】特開２０１４−１０８４７９号公報
【特許文献４】特開２００２−２３９９１９号公報
【特許文献５】特開２００６−１１６６６０号公報
【特許文献６】特開２００７−８３３５２号公報
【特許文献７】特開２００１−１６２５４０号公報
【特許文献８】特開２００２−１６０１６８号公報
【特許文献９】特開２００３−３００１６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
近年、携帯端末、タブレット端末等の市場が飛躍的に大きくなり、それらに使用されるタッチパネル用途も含んだカバ−ガラスの生産量も飛躍的に大きくなってきている。このような用途に用いられるガラスには、軽くて割れにくいことが要求され、ガラスは薄くて高強度となる。通常、このように被加工素材が硬くなる程、穿孔加工や切削加工の際の加工速度は低下し、チッピングが生じ易くなる。よって、これらのガラス加工に使われる砥石には、大きな加工速度が達成され、かつ、加工面が滑らかであること（即ち、チッピングが少ないこと）が要求される。
【００１０】
ガラス等の硬くて脆い部材の孔開け加工、あるいは、切削面の面取り加工等を施す際に加工面のチッピングを低減させるためには、砥粒径を小さくする必要がある。小さな砥粒を金属製の支持材に固着する方法として、従来は、特許文献１〜３に記載されているような、電着法、電鋳法やメタルボンド法が使用されており、ろう付け法は、特許文献４と５のように、比較的粒径の大きな砥石の固着に用いられてきた。一般的に電着法、電鋳法やメタルボンド法よりも、ろう付け法の方がダイヤモンド砥粒を金属製の支持材に強固に固着することができるため好ましいが、しかし、従来のろう材でダイヤモンド砥粒を固着する際に、砥粒の接合力を上げるためには、ろう材層を厚くして、砥粒がろう材に埋没している割合を大きくしなければならない。その結果、粒径の小さなダイヤモンド砥粒を使用した場合、ダイヤモンド砥粒の先端部の突き出し高さが小さくなり、研削速度の低下が生じてしまう。
【００１１】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、粒径の小さなダイヤモンド砥粒を用いた砥石において、ダイヤモンドの接合力の向上による砥石寿命の長時間化、および高生産性を維持するための早い研削速度を同時に満たすダイヤモンド砥石の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題に鑑み、本発明の第一は、下記のダイヤモンド砥石である。
［１］  金属製支持材の表面に複数個のダイヤモンド砥粒が単層に固着されたダイヤモンド砥石であって、
金属製支持材と、
前記金属製支持材の表面にろう材層を介して固着されたダイヤモンド砥粒とを具備し、
前記ダイヤモンド砥粒の平均粒径ｄが３μｍ以上１０μｍ未満であり、かつ、
前記ろう材層の厚みが０．１ｄ以上０．５ｄ以下であることを特徴とするダイヤモンド砥石。
［２］  前記ろう材層の厚みが０．３５ｄ以上０．４５ｄ以下であることを特徴とする［１］に記載のダイヤモンド砥石。
［３］  前記ろう材層の組成が、質量％で、
７０％≦Ｎｉ＋Ｆｅ≦９５％
（ただし、０≦Ｆｅ／（Ｎｉ＋Ｆｅ）≦０．４）、
２％≦Ｓｉ＋Ｂ≦１５％
（ただし、０≦Ｂ／（Ｓｉ＋Ｂ）≦０．８）、
０．５％≦Ｐ≦４．０％、および
０．２％≦Ｘ≦３．０％
（ただし、ＸはＴｉ、Ｎｂ、Ｔａ、ＶおよびＺｒからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素であり、０．２≦Ｘ／Ｐ≦４．０）
であることを特徴とする、［１］または［２］に記載のダイヤモンド砥石。
［４］  前記ろう材層において、０．４≦Ｘ／Ｐ≦２．０であることを特徴とする、［３］に記載のダイヤモンド砥石。
［５］  前記ろう材層が、元素Ｘとして少なくともＴｉを含有し、Ｔｉの含有量が、質量％で、０．５％≦Ｔｉ≦３．０％であることを特徴とする、［３］または［４］に記載のダイヤモンド砥石。
［６］  Ｔｉの含有量が、質量％で、０．５％≦Ｔｉ≦１．０％であることを特徴とする、［５］に記載のダイヤモンド砥石。
［７］  前記ろう材層が、元素Ｘとして少なくともＴｉおよびＺｒを含有することを特徴とする、［３］〜［６］に記載のダイヤモンド砥石。
［８］  前記ろう材層が、更にＣｒを含有し、Ｃｒの含有量が、質量％で、０．２％≦Ｃｒ≦３．０％であることを特徴とする、［３］〜［７］のいずれかに記載のダイヤモンド砥石。
［９］  Ｃｒの含有量が、質量％で、０．２％≦Ｃｒ＜１．０％であることを特徴とする、［８］に記載のダイヤモンド砥石。
［１０］  隣り合う砥粒同士の中心間距離をＬとした場合、少なくとも一組の隣り会う砥粒同士の前記Ｌはｄ≦Ｌ＜１０ｄであり、且つ
前記ダイヤモンド砥石全体の砥粒数に対する、隣り会う砥粒同士の前記Ｌがｄ≦Ｌ＜１０ｄであるように配置された砥粒数の割合が５０％以上である
ことを特徴とする［１］〜［９］のいずれかに記載のダイヤモンド砥石。
［１１］  前記金属製支持材がステンレス鋼製である、［１］〜［１０］のいずれかに記載のダイヤモンド砥石。
［１２］  前記金属製支持材がロッド状であることを特徴とする、［１］〜［１１］のいずれかに記載のダイヤモンド砥石。
［１３］  前記ロッド状の金属製支持材が、直径が０．５ｍｍ〜７ｍｍ、長さが４０ｍｍ〜２００ｍｍであることを特徴とする、［１２］に記載のダイヤモンド砥石。
［１４］  前記金属製支持材がその側周部に形成されたくびれ部を有し、前記くびれ部にも複数個のダイヤモンド砥粒が単層に固着されていることを特徴とする、［１２］または［１３］に記載のダイヤモンド砥石。
［１５］  前記金属製支持材が円盤状であることを特徴とする、［１］〜［１１］のいずれかに記載のダイヤモンド砥石。
［１６］  前記円盤状の金属製支持材が、直径が３０ｍｍ〜４００ｍｍ、厚み３ｍｍ〜５０ｍｍであることを特徴とする、［１５］に記載のダイヤモンド砥石。
［１７］  ガラスの加工用である、［１］〜［１６］のいずれかに記載のダイヤモンド砥石。
【００１３】
本発明の第二は、下記のダイヤモンド砥石である。
［１８］  金属製支持材の表面に複数個のダイヤモンド砥粒が単層に固着されたダイヤモンド砥石であって、
金属製支持材と、
前記金属製支持材の表面にろう材層を介して固着されたダイヤモンド砥粒とを具備し、
前記ろう材層の組成が、質量％で、
７０％≦Ｎｉ＋Ｆｅ≦９５％
（ただし、０≦Ｆｅ／（Ｎｉ＋Ｆｅ）≦０．４）、
２％≦Ｓｉ＋Ｂ≦１５％
（ただし、０≦Ｂ／（Ｓｉ＋Ｂ）≦０．８）、
０．５％≦Ｐ≦４．０％、および
０．２％≦Ｘ≦３．０％
（ただし、ＸはＴｉ、Ｎｂ、Ｔａ、ＶおよびＺｒからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素であり、０．２≦Ｘ／Ｐ≦４．０）
であることを特徴とするダイヤモンド砥石。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、平均粒径ｄが３μｍ以上１０μｍ未満のダイヤモンド砥粒を、ろう材層の厚みが０．１ｄ以上０．５ｄ以下となるように金属製支持材の表面に単層にろう付けしたダイヤモンド砥石は、ダイヤモンドの接合力の向上による砥石寿命の長時間化と、高生産性を維持するための早い研削速度とを同時に満たすことが可能である。また、Ｎｉ−Ｓｉ−Ｐ−Ｘ系（ただし、ＸはＴｉ、Ｎｂ、Ｔａ、ＶおよびＺｒからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素である）のろう材でダイヤモンド砥粒をろう付けしたダイヤモンド砥石もまた、ろう材の特殊な組成故に、ろう材層の厚みを大きくすることなく、平均粒径の小さなダイヤモンド砥粒の強固な固着が可能となるため、砥石寿命の長時間化と、研削速度の向上を同時に達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の好ましい態様で使用するろう材に含まれるリン（Ｐ）と元素Ｘの量的関係を示すグラフである。
【図２】穿孔加工用のダイヤモンド砥石の一例を示す模式図である。
【図３】面取り加工用のダイヤモンド砥石の一例を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明のダイヤモンド砥石は、金属製支持材の表面に複数個のダイヤモンド砥粒が単層に固着されたダイヤモンド砥石であって、金属製支持材と、前記金属製支持材の表面にろう材層を介して固着されたダイヤモンド砥粒とを具備し、前記ダイヤモンド砥粒の平均粒径ｄが３μｍ以上１０μｍ未満であり、かつ、前記ろう材層の厚みが０．１ｄ以上０．５ｄ以下であることを特徴とするダイヤモンド砥石である。
【００１７】
本発明のダイヤモンド砥石に固着されているダイヤモンド砥粒の平均粒径ｄは３μｍ以上１０μｍ未満であり、好ましくは５μｍ以上１０μｍ未満、より好ましくは６μｍ以上９μｍ未満である。ダイヤモンド砥粒の平均粒径ｄが３μｍ未満であると、砥粒の突き出し高さが低くなるため、十分な研削速度を達成することが難しくなる。また、ダイヤモンド砥石の平均粒径が１０μｍ以上であると、ガラス等の硬くて脆い部材の加工面にチッピングが生じやすくなる。
【００１８】
ダイヤモンド砥粒の平均粒径ｄは、任意の数のダイヤモンド砥粒の粒径を測定し、その数平均粒径とすることができる。上記ダイヤモンド砥粒の粒径は、ダイヤモンド砥石に固着していない砥粒について測定して得た値でもよいし、固着した砥粒の粒径をそのまま測定して得た値でもよい。ダイヤモンド砥石に固着していない砥粒の粒径は、ダイヤモンド砥石に固着される前の砥粒を測定して得てもよいし、ダイヤモンド砥石から剥がして集めた砥粒を測定して得てもよく、篩分級法、レーザー回折法、遠心沈降法および走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を含む直接観察法により測定することができる。固着した砥粒の粒径は、ＳＥＭによる直接観察法により得られる円相当径とすることができる。
【００１９】
ダイヤモンド砥粒を金属製支持材の表面に固着しているろう材層の厚みは、０．１ｄ以上０．５ｄ以下であり、好ましくは０．３５ｄ以上０．４５ｄ以下である。ろう材層の厚みが０．１ｄ未満では、ダイヤモンド砥粒の固着が不十分となり、砥石の寿命が低下する。また、０．５ｄを超えると、砥粒の突き出し高さが低くなるため、十分な研削速度を達成することが難しくなる。
【００２０】
本発明のダイヤモンド砥石においては、隣り合う砥粒同士の中心間距離をＬとした場合、少なくとも一組の隣り会う砥粒同士の前記Ｌはｄ≦Ｌ＜１０ｄであり、且つ前記ダイヤモンド砥石全体の砥粒数に対する、隣り会う砥粒同士の前記Ｌがｄ≦Ｌ＜１０ｄであるように配置された砥粒数の割合が５０％以上であることが好ましい。砥粒同士の中心間距離Ｌは小さいほど、砥粒間隔は狭くなる。好ましい砥粒間隔はｄ≦Ｌ＜５ｄであり、より好ましくはｄ≦Ｌ＜３ｄである。砥粒間隔Ｌがｄ未満であると、砥粒は重ねてろう付けされなければならず（即ち、単層ではなくなり）、その結果、被研削部材と砥粒の当たり方が不均一となり、チッピングが増える。また、砥粒間隔Ｌが１０ｄ以上であると、被切削部材へ砥粒の当たる確率が低下するため、研削速度が低下する。前記距離に配置された砥粒数の割合が、砥石全体の砥粒数に対して５０％以上であれば、本発明の効果を得ることができ、この割合は７０％以上であればより好ましい。砥石全体の砥粒数に対して砥粒間隔が上記条件を満たす砥粒数が５０％以上であれば、優れた研削速度が得られると同時に、砥粒数が増える結果、個々の砥粒への負荷が減り優れた寿命が得られる。
【００２１】
ダイヤモンド砥粒を金属製支持材の表面に固着しているろう材層の組成に特に限定はなく、上述した厚みのろう材層で上述した平均粒径のダイヤモンド砥粒を固着できるものであればよい。本発明のダイヤモンド砥石のろう材層として好適なろう材としては、Ｎｉ−Ｓｉ−Ｐ−Ｘ系（ただし、ＸはＴｉ、Ｎｂ、Ｔａ、ＶおよびＺｒからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素である）のろう材であって、質量％で、以下の条件を全て満たすものが挙げられる。
７０％≦Ｎｉ＋Ｆｅ≦９５％
（ただし、０≦Ｆｅ／（Ｎｉ＋Ｆｅ）≦０．４）、
２％≦Ｓｉ＋Ｂ≦１５％
（ただし、０≦Ｂ／（Ｓｉ＋Ｂ）≦０．８）、
０．５％≦Ｐ≦４．０％、および
０．２％≦Ｘ≦３．０％
（ただし、ＸはＴｉ、Ｎｂ、Ｔａ、ＶおよびＺｒからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素であり、０．２≦Ｘ／Ｐ≦４．０）。
【００２２】
ダイヤモンド砥粒をろう付けすると、ダイヤモンド砥粒とろう材との間にカーバイド化合物が形成されて、接合強度が向上するが、従来のろう材組成では、ダイヤモンドの一部が黒鉛化して接合強度の劣化が生じてしまう。これに対して、ろう材にＰとＸを複合添加した上記ろう材を使用すると、ダイヤモンド砥粒とろう材の接合強度が格段に向上することが見出された。この接合強度向上の理由として、Ｐ添加によるダイヤモンド表面の黒鉛化の抑制が考えられる。
【００２３】
上述したろう材を使用すると、ダイヤモンド砥粒とろう材層との接合強度が向上するため、ろう材層の厚みを薄くすることができる。その結果、粒径の小さなダイヤモンド砥粒を用いても、十分な突き出し高さを確保することが可能になる。更に、ダイヤモンド砥粒とろう材層との接合強度が高いため、砥粒と砥粒の間の隙間をろう材で満たす必要が不要になり、砥粒と砥粒の間隔Ｌも近づけることができるようになる。
【００２４】
更に上述したろう材について詳細に説明する。
Ｎｉは、上記ろう材の主元素である。ＮｉとＦｅとを合わせた含有量が７０％以上９５％以下であり、かつ、Ｆｅの（Ｎｉ＋Ｆｅ）の合計に対する割合が０．４以下であると、ろう材の融点を低くすることができる。そのため、ろう付け温度の上昇による金属製支持材への熱変形による反りおよび接合不良を生じにくくすることができるため、砥石寿命を延ばし、かつ、研削速度を速くすることができる。ＮｉとＦｅの好ましい含有量は、８４％以上９５％以下である。なお、金属製支持材にステンレス等を用いる場合には、０＜Ｆｅ／（Ｎｉ＋Ｆｅ）≦０．４であることが好ましい。金属製支持材中にＦｅが含まれるために、ろう材中にもＦｅを含有させた方がろう材と支持材との接合性が良くなるためである。
【００２５】
Ｓｉ及びＢは、ろう材の融点を低下させるために含有させる。ＳｉとＢとを合わせた含有量が２％以上１５％以下であり、かつ、（Ｓｉ＋Ｂ）の合計に対するＢの割合が０．８以下であると、ろう材の融点を低くすることができ、ろう付け温度の上昇による金属製支持材への熱変形による反りおよび接合不良を生じにくくすることができるため、砥石寿命を延ばし、かつ、研削速度を速くすることができる。ＳｉとＢの好ましい含有量は、４％以上１３％以下である。
【００２６】
ろう材の形状には、箔状と粉末状の２種類があり、箔状の形態のものを得るためには、例えば、単ロール急冷法によってアモルファス箔とする製造法が一般的に用いられている。Ｂは、アモルファス形成に必要な元素であるため、箔状のろう材を製造する場合には、少なくともＢを１％以上は含有させる必要がある。粉末状のろう材を製造する場合には、所望の融点が得られるならば、Ｂは必ずしも含有させる必要はない。なお、（Ｓｉ＋Ｂ）の合計に対するＢの割合を０．８より多くしても、アモルファスの形成がさらに良くなるわけではなく、かえって、箔自体が脆くなる傾向が生じてしまう。
【００２７】
Ｘは、炭化物を形成しやすい元素であり、ダイヤモンドとの炭化物を形成させてダイヤモンドとろう材との接合強度を高め、砥石の寿命を長くするために添加する。ＸであるＴｉ、Ｎｂ、Ｔａ、ＶおよびＺｒは、炭化チタン、炭化ニオブ、炭化タンタル、炭化バナジウムおよび炭化ジルコニウムなどの炭化物を生成しやすく、これらの炭化物がダイヤモンドと接合合金との界面に生成する、ダイヤモンドの接合に有効な金属である。Ｘの含有量が０．２％以上であると、ろう材が高温となったときに、Ｘがダイヤモンド内に拡散して炭化物（たとえば、ＸがＴｉであるときは炭化チタン）を形成し、ダイヤモンドとろう材層との接合強度をより高めることができる。Ｘの含有量を３．０％より多くしても、上記効果の上積みは見られない。Ｘは、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、ＶまたはＺｒであり、ろう材中に１種のみ含まれても、２種以上含まれていてもよい。ろう材がＸを２種以上含むときは、２種以上のＸを合計した含有量を０．２％以上３．０％以下とする。好ましいＸの含有量は、０．５％以上３．０％以下である。
【００２８】
接合強度を高めて上記効果をより効率的に奏する観点からは、ろう材は、Ｘとして少なくともＴｉを含有し、かつ、ろう材中におけるＴｉの含有量が、０．５％以上３．０％以下であることが好ましい。上記観点からは、ろう材は、Ｘとして少なくともＴｉを含有し、かつ、ろう材中におけるＴｉの含有量が、０．５％以上１％以下であることがより好ましい。
【００２９】
また、ろう材が２種以上のＸを含む場合には、少なくともＴｉおよびＺｒを含有することが好ましい。ＴｉとＺｒとを含有するろう材は、他の元素の組み合わせと比べて、ダイヤモンド砥粒に対する接合強度のばらつきが少ない。よって、このようなろう材を用いると、砥石から脱落する砥粒の数を抑制することが可能となり、砥石の寿命を長くすることができる。更にダイヤモンド砥粒を強固に金属製支持材に固定することが可能であることから、ダイヤモンド砥粒の粒径ｄに対するろう材層の厚み（ろう材厚み／ｄ）を小さくし、ダイヤモンド砥粒の突き出し高さを大きくすることができる。ダイヤモンド砥粒の突き出し高さを大きくすることによって、砥石の切削能力を高め、限界送り速度を大きくすることが可能となる。
【００３０】
尚、ＸとしてＴｉおよびＺｒとを組み合わせて使用することによる効果は、特にろう材厚／ｄが０．２４以下の範囲においてより顕著である。よって、このようなろう材の使用によって、小さなダイヤモンド砥粒を用いた砥石において、高い限界送り速度と長寿命を両立することが可能になる。
【００３１】
Ｐは、ろう材単独で測定した融点とろう材を金属製支持材に接合させて測定した融点の差をなくして、溶融温度を安定化させるために、含有させる。Ｐは、ろう材の厚み、接合温度、接合時間が変わった場合においても溶融温度を安定化させることを可能にするため、従来は余裕をみて高めに設定していたろう付け温度を低下させることを可能とし、金属製支持材の熱による変形も軽減させる。また、Ｐは、砥粒を金属製支持材にろう付けする場合に、砥粒とろう材との濡れ性を高めるため、接合性を安定化させ、砥粒の脱落も抑制する。Ｐの含有量を０．５％以上とすることで、このような融点安定化の効果を得ることができる。Ｐの含有量を４．０％以下とすることで、砥粒とろう材との濡れ性を適切な範囲に調整し、ろう材が砥粒を覆ってしまうことを防ぐことができる。よってＰの含有量の範囲は０．５％≦Ｐ≦４．０％である。砥粒サイズが小さくなると、砥粒がろう材でより覆われ易くなるが、Ｐの上限を４％とすることによって、より確実にそれを防ぐことができるからである。
【００３２】
また、本発明者は、Ｐが、Ｘの添加によるダイヤモンド表面の黒鉛化を防ぐことを見出した。ろう材にＸを添加すると、上記のように、ダイヤモンドを構成する炭素がＸとの炭化物となってろう材とダイヤモンドとの接合強度が高くなるが、一方で、上記炭素の結晶構造が変化し、黒鉛化してしまうため、接合強度の向上には限界がある。これに対し、ろう材にＸとＰとを複合して添加することで、ダイヤモンドの接合強度をより高め、砥石の寿命を長くすることができる。これは、Ｐの添加により、Ｘによる上記ダイヤモンドの黒鉛化が抑制されるためと考えられる。ＸとＰとの含有量の比（Ｘ／Ｐ）が０．２以上であれば、Ｐによる、上記ダイヤモンドの黒鉛化の抑制効果が見られる。また、Ｘ／Ｐを４．０以下とすることで、Ｘに対して十分な量のＰがろう材中に存在し、かつダイヤモンド砥粒とろう材との間の濡れ性が大きくなり過ぎないため、Ｘによる上記ダイヤモンドの黒鉛化をＰが十分に抑制し、ダイヤモンドとろう材層との接合強度を高めることができる。好ましいＸ／Ｐの範囲は、０．４以上２．０以下である。
【００３３】
図１は、本発明の好ましい態様で使用するろう材に含まれるＰと元素Ｘの量的関係を示すグラフであり、ａｂｄｅｆｈで囲われた領域が、０．５％≦Ｐ≦４．０％、０．２％≦Ｘ≦３．０％、および０．２≦Ｘ／Ｐ≦４．０の３つの条件を全て満たす領域である。このグラフから明らかなように、Ｐの含有量が増えるにつれて、Ｘの下限値は上昇する。その理由は、Ｐが増えると、化合物Ｐ−Ｘも増え、カ−バイド形成に費やされるべきＸの一部が消費されてしまうからである。本発明においてより好ましい範囲は、０．５％≦Ｐ≦４．０％、０．２％≦Ｘ≦３．０％、および０．４≦Ｘ／Ｐ≦２．０の３つの条件を全て満たす、グラフ中のｃｄｇｈｉで囲われた領域である。この領域においては、Ｐの含有量が増えるにつれて、Ｘの下限値は更に上昇する。
【００３４】
ダイヤモンド砥石を用いてガラス等を加工する際には、通常、中性の水系スラリーや油の下で加工するが、酸性あるいはアルカリ性のスラリーの下で加工してもよい。砥石を酸性あるいはアルカリ性のスラリーの下で使用する場合には、ろう材層にＣｒが含まれることが望ましい。ろう材のＣｒ含有量は、質量％で、０．２％≦Ｃｒ＜３．０％が好ましい。ろう材にＣｒが含まれると、切削液が酸性、アルカリ性のいずれの場合でも、ろう材の耐食性が向上し、ろうの溶損によって生じる砥粒接合強度の低下が抑制される。しかしながら、Ｃｒの含有量が０．２％未満では、耐食性向上が不十分であり、３．０％であれば、切削用途における耐食性は十分となる。また、ＣｒもＰと反応して化合物を形成するため、Ｃｒの含有量は１．０％未満であることがより好ましい。Ｃｒの含有量が１．０％未満であれば、ＣｒによるＰの消費を抑制し、Ｃｒによる接合強度の低下を最小限にすることができる。Ｃｒが１．０％でも、通常の切削加工においての耐食性は確保できる。
【００３５】
本発明のダイヤモンド砥石を構成するろう材は、本発明で規定する組成の合金を用いることによって、従来公知の方法で製造することができる。例えば、箔にする場合には、回転する冷却ロール上にスロットノズルから溶湯を噴出して箔にする、単ロール法で製造可能である。粉末にする場合には、ガスアトマイズ法、インゴットをボールミル等で粉砕する方法で製造可能である。
【００３６】
本発明のダイヤモンド砥石に用いる金属製支持材の材質に特に限定はなく、一般的にステンレス鋼が用いられる。被研削部材の材質にもよるが、中性の研削液を使用する場合には、ステンレス鋼以外の鋼材の使用もできる。また、酸性、あるいは、アルカリ性の研削液を使用する場合には、ＪＩＳ規格のＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ４３０、等が好適である。炭素鋼等の一般構造用鋼の表面にＮｉ等のめっきをしたものも使用可能である。
【００３７】
本発明のダイヤモンド砥石に用いる金属製支持材の形状にも特に限定はなく、その用途等に鑑みて、従来の砥石の形状などから適宜選択すればよい。具体的な形状としては、ロッド状、スクリュー状、円盤状、円錐状、角錐状などが挙げられる。
【００３８】
例えば、穿孔加工を主目的とした砥石の場合、金属製支持材の形状として、図２に示したような、先端部２を有するロッド状の金属製支持材１が挙げられ、面取り加工用の砥石の金属製支持材の形状としては、図３に示したような、先端部２とくびれ部３を有するロッド状の金属製支持材１が挙げられる。ロッド状の金属製支持材を用いた砥石においては、通常、細い先端部を、ガラスの孔開け、および、その孔開け加工面のチッピング等を減らしで滑らかにする加工に使用することができる。また、砥石の胴部に溝を設けて、その溝部をガラスの外周加工等に使用することができる。胴部の後端部は装置へ固定する部位（チャック部）となる。
【００３９】
ロッド状の金属製支持材のサイズとしては、直径が０．５ｍｍ〜７ｍｍ、長さが４０ｍｍ〜２００ｍｍのものが挙げられる。このような金属製支持材においてダイヤモンド砥粒が固着された部位に特に制限はないが、例えば、孔開け加工用砥石の場合、金属製支持材の先端から約２〜４ｍｍ、先端部直径が約０．８〜１．２ｍｍの領域にダイヤモンド砥粒が固着されていればよい。金属製支持材の先端から３ｍｍ程度の領域にダイヤモンド砥粒が固着されていれば、孔開け加工を円滑に行うことができる。
【００４０】
また、図３のように先端部にくびれ部を有する金属製支持材の場合には、くびれ部の幅は加工するガラス板の厚みよりも少し広い程度であればよく、通常、０．４〜０．８ｍｍ程度が望ましい。また、くびれ部の深さは０．１〜０．３ｍｍ程度が望ましい。砥石の先端部にくびれ部を設けた金属製支持材の場合には、くびれ部にも複数個のダイヤモンド砥粒を単層に固着するため、先端部の長さは、くびれ部全体を含む長さであることが望ましい。図３のような形状の支持材からなる砥石は、先端部を穿孔加工用、くびれ部を面取り加工に使用することができる。
【００４１】
更に、金属製支持材の胴部に設けた溝をガラスの外周加工等に使用することもできる。金属製支持材の胴部に設ける溝の数に限定はないが、通常、１〜３本程度である。溝の幅や深さにも特に限定はないが、通常、幅は０．４〜０．８ｍｍ程度、深さは０．３〜０．８ｍｍ程度が望ましい。胴部においてダイヤモンド砥粒が固着された領域は、溝の全てを含む幅である限り特に限定はないが、通常、３〜８ｍｍ程度である。
【００４２】
また、面取り加工を主目的とした砥石の場合、金属製支持材の形状として、円盤状が挙げられる。円盤状の金属製支持材のサイズとしては、直径が３０ｍｍ〜４００ｍｍ、厚み３ｍｍ〜５０ｍｍのものが例示できる。
【００４３】
本発明のダイヤモンド砥石は、例えば、上述したろう材を用いて従来から知られているろう付法によって製造することができる。具体的には、以下のように製造される。先ず、金属製支持材にろう材を仮付けする。金属製支持材が円盤状の場合、使用するろう剤は箔状でも粉状でもよいが、金属製支持材がロッド状の場合は、粉状のろう材を使用する。ろう材が箔の場合には、スポット溶接で仮付け可能である。粉の場合には、例えば、セルロース系のバインダー等をろう粉と混練したものを金属製支持材に塗布すればよい。砥粒は、ろう材の上に所定のパターン、例えば、四角形あるいは三角形の各頂点近傍に配置した規則パターンやランダムで配列すればよい。また砥粒は、平方ｍｍ当たり数１０個〜１０万個程度の密度となるように、単層で配置する。この場合、砥粒がずれないように糊等で仮止めする。次に、１０−３Ｐａ程度に真空引きした後、ろう材が溶融する温度まで昇温する。バインダー、糊等は、昇温の途中で殆どが気化してしまう。ろう材を溶融させる温度は、ろう材の融点以上であって、できるだけ低温であることが好ましい。高くても液相線温度＋２０℃程度以内が好ましい。温度が高い場合には金属製支持材の熱による変形が大きくなるからである。ろう付け温度における保持時間は、５〜３０分程度あれば十分である。
【００４４】
本発明のダイヤモンド砥石は、平均粒径ｄが３μｍ以上１０μｍ未満の小さな砥粒を、砥粒の平均粒径ｄに対して０．１ｄ以上０．５ｄ以下という非常に薄いろう材層で固着した砥石であるため、ガラスやセラミックス等の堅くて脆い部材に微細な加工を施すのに適している。例えば、携帯端末やタブレット端末などのカバ−ガラスにには、薄くて高強度の板ガラスが使用される。これらの板ガラスは、大型の板ガラスから、最終形状よりやや大きい形状で切り出された後、外周部の切削加工及びスピーカー部分、ボタン部分などの孔開け加工が行われる。大きな加工速度での加工が可能であり、かつ、加工面が滑らかであること（チッピングが少ないこと）を特徴とする本発明のダイヤモンド砥石は、このような加工に最適である。
【実施例】
【００４５】
以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、実施例において「％」の表示を用いるが、特に断りがない限り、「質量％」を表す。
【００４６】
（実施例１）
１．ろう材を用いたダイヤモンド砥石の作成
ダイヤモンド砥粒として、平均粒径ｄが、１．５μｍ、３．０μｍ、４．５μｍ、６．０μｍ、７．５μｍ、１２μｍ、１６μｍのものをそれぞれ使用し、ろう材厚みが１．０μｍ〜１２μｍである、図２に示した形状のロッド状のダイヤモンド砥石を作製した。
【００４７】
ろう材の組成はＮｉ−４．２％Ｓｉ−３．０％Ｂ−１．０％Ｐ−２．０％Ｔｉであり、大きさが３８μｍアンダ−の粉末ろうを使用した。
【００４８】
図２に示した孔開け用砥石を以下の方法で作製した。図２に示した形状のＳＵＳ３０４製の金属製支持材（先端部の直径は１．０ｍｍ、長さ４０ｍｍ、チャックに固定する部位の直径は６．０ｍｍ）を用意し、ダイヤモンド砥粒を固着させる部位にセルロ−ス系の有機系バインダーを塗布した。次に粉末ろう材を有機系バインダーに付着させた。付着後の粉末ろう材の状態は、大きな隙間がない状態でほぼ単層に付着した。
【００４９】
次に、ろう材の上に有機系バインダーを塗布し、そこにダイヤモンド砥粒を固着させた。具体的には、２枚の電極板に交流電圧を印加して電極間に交流の静電気を発生させ、その中にダイヤモンド砥粒を投入すると、投入された砥粒は空間に浮遊された状態となった。この中に有機バインダーを塗布した金属製支持材を挿入すると、バインダーに砥粒が付着された。挿入している時間を変えることによって、砥粒付着量が変わるため、砥粒の付着間隔を変えることができた。
【００５０】
その後、加熱炉を用いて、１０００℃で２０分間加熱してろう材を溶融させた。雰囲気は１０−３Ｐａの真空中とした。有機系バインダーは、昇温過程で揮発した。外見上、溶融後の凝固したろう材の厚みはほぼ均一となった。砥石の断面を光学顕微鏡またはＳＥＭで観察した結果、ろう材厚みは１２μｍであった。付着させるろう材の重量を半分にして、同様にろう材厚みを観察した結果、ろう材厚みは６μｍであった。粉末ろうの大きさを２０μｍアンダ−の小さいサイズにした場合には、ろう材の付着重量を変えることによって、ろう材厚みを１μｍ〜８μｍの範囲で変化させることができた。
発明例、および、比較例の砥粒の中心間距離Ｌは、Ｌ＝１．２ｄ〜３ｄの範囲内であった。
【００５１】
２．比較実験：  Ｎｉ電着法によるダイヤモンド砥石の作製
公知のＮｉ電着法によってもダイヤモンド砥石を作製した。
めっき浴には市販のスルファミン酸ニッケル浴（浴組成はスルファミン酸ニッケルが３５０ｇ／Ｌ、塩化ニッケル５ｇ／Ｌ、硼酸４０ｇ／Ｌ）を用いて、浴温度５０℃、ｐＨ４、電流密度を１〜６Ａ／ｄｍ２の条件で電着処理を行った。陽極には金属ニッケル、陰極には実施例１で使用したのと同様のＳＵＳ３０４製の金属製支持材を用い、砥粒は表１に示した大きさのダイヤモンド砥粒にＮｉめっき処理を施したものを用いた。めっき時間を変えることによって、Ｎｉめっき層の厚みを変えた。砥粒の中心間距離Ｌは、ｄ〜６ｄであった。
【００５２】
３．砥石の性能評価
上記１または２の方法で砥石を２本づつ作製し、１本を寿命の評価、もう１本を切削速度の評価に使用した。
【００５３】
（１）ダイヤモンド砥石の孔開け寿命の評価方法
携帯端末用カバーガラスへの孔開け加工を実施した。穿孔方法は、所定の板厚方向の切り込み量でダイヤモンド砥石を横方向に移動させて、ガラス表面からガラスを削り取っていく方法を用いた。加工条件は以下の通りであり、切削部位に中性の水系クーラントをかけながら、切削を実施した。
ガラスサイズ：５０ｍｍ×１００ｍｍ×０．５５ｍｍ
ガラス材質：化学強化ガラス
孔形状：約１ｍｍ×９．８ｍｍの長孔
工具回転数：５０，０００ｒｐｍ
工具送り速度：６０ｍｍ／分
板厚方向切り込み量：０．０５ｍｍ
【００５４】
同一加工条件で孔開け加工できた孔の数で工具寿命の比較を行なった。工具寿命に達するまでに加工できた孔の数が９００個以上の場合には、長寿命性能が非常に良好であるとして「◎」で評価した。孔の数が３５０個以上９００個未満の場合には、長寿命性能が良好であるとして「○」で評価した。孔の数が３５０個未満の場合には、長寿命性能が不良であるとして「×」で評価した。
【００５５】
（２）ダイヤモンド砥石の孔開け切削速度の評価方法
携帯端末用カバーガラスへの孔開け加工を実施した。穿孔方法は、所定の板厚方向の切り込み量でダイヤモンド砥石を横方向に移動させて、ガラス表面からガラスを削り取っていく方法を用いた。加工条件は以下の通りであり、切削部位に中性の水系クーラントをかけながら、切削を実施した。
ガラスサイズ：５０ｍｍ×１００ｍｍ×０．５５ｍｍ
ガラス材質：化学強化ガラス
孔形状：約１ｍｍ×９．８ｍｍの長孔
工具回転数：５０，０００ｒｐｍ
板厚方向切込量：０．０５ｍｍ
【００５６】
同一加工条件で孔開け加工の工具送り速度を評価し、研削速度の比較を行なった。送り速度を除々に上げて、送り速度の限界を調べた。限界の送り速度とは、それ以上送り速度を上げると、砥石が焼きつき、研削できなくなるか、もしくはチッピングが１００μｍ以上に粗大化する速度と定義した。限界送り速度が２５０ｍｍ／分以上の場合には、研削速度が非常に良好であるとして「◎」で評価した。限界送り速度が１５０ｍｍ／分以上２５０ｍｍ／分未満の場合には、研削速度が良好であるとして「○」で評価した。限界送り速度が１５０ｍｍ／分未満の場合には、研削速度が不良であるとして「×」で評価した。
【００５７】
上記（１）および（２）の結果を、砥粒平均粒径ｄ、ろう材厚み、ろう材厚み／ｄおよび砥粒の中心間距離Ｌとその割合と共に表１に示した。
【００５８】
【表１】
2017052080.tif 000002
【００５９】
表１の結果から明らかなように、平均砥粒径が５μｍ以上１０μｍ未満、かつ、ろう材層の厚みが０．３５ｄ以上０．４５ｄ以下のダイヤモンド砥石（発明例No.16, 21, 22, 27, 28）については、寿命と切削速度の評価が同時に◎となる、非常に好ましい結果が得られた。
【００６０】
また、砥粒の粒径が３μｍ未満のダイヤモンド砥石（比較例No.1-3）は、砥粒の切削能力が低下するため、切削速度を上げていくと、焼き付きが生じやすくなり、限界送り速度の評価は×となった。また、砥粒の粒径が１０μｍ超のダイヤモンド砥石（比較例No.31-33）では、１００μｍ以上の粗大なチッピングが発生したため、切削速度の評価は×となった。更にＮｉ電着を用いた比較例No.34と35の砥石では、切削初期から砥粒の脱落が生じたため、寿命の評価は×、同時に切削能力も低下したため、切削速度の評価も×となった。
【００６１】
（実施例２）
１．ろう材を用いたダイヤモンド砥石の作製
図３に示した面取り用砥石を以下の方法で作製した。具体的には、図３に示した形状のＳＵＳ３０４製の金属製支持材（先端部の直径は１．０ｍｍ、長さ４０ｍｍ、面取り部の凹の直径は０．８ｍｍ、チャックに固定する部位の直径は６．０ｍｍ）を用意し、実施例１と同様にダイヤモンド砥粒を固着し、ダイヤモンド砥石を得た。
【００６２】
２．比較実験：  Ｎｉ電着法によるダイヤモンド砥石の作製
金属製支持材を上記１で使用したものに変更する以外は、実施例１と同様に、Ｎｉ電着法を用いてダイヤモンド砥石を作成した。
【００６３】
３．砥石の性能評価
上記１または２の方法で砥石を２本づつ作製し、１本を寿命の評価、もう１本を切削速度の評価に使用した。
【００６４】
（１）ダイヤモンド砥石の面取り寿命の評価方法
発明例No.28のダイヤモンド砥石を用いて携帯端末用カバーガラスの孔開けを行い、その孔の拡張と、加工面の形状を整えるための面取り加工を実施した。面取り加工の方法は、所定の切り込み量でダイヤモンド砥石を横方向、および、縦方向に移動させる方法を用いた。加工条件は以下の通りであり、切削部位に中性の水系クーラントをかけながら、切削を実施した。
ガラスサイズ：５０ｍｍ×１００ｍｍ×０．５５ｍｍ
ガラス材質：化学強化ガラス
孔形状：約１ｍｍ×９．８ｍｍの長孔を面取し、１．２ｍｍ×１０．０ｍｍの長孔に加工
工具回転数：５０，０００ｒｐｍ
工具送り速度：６０ｍｍ／分
切込量：０．１０ｍｍ
【００６５】
同一加工条件で面取り加工できた長孔の数で工具寿命の比較を行なった。評価基準は実施例１と同様にした。
【００６６】
（２）ダイヤモンド砥石の面取り切削速度の評価方法
発明例No.28のダイヤモンド砥石を用いて携帯端末用カバーガラスの孔開けを行い、その孔の拡張と、加工面の形状を整えるための面取り加工を実施した。面取り加工の方法は、所定の切り込み量でダイヤモンド砥石を横方向、および、縦方向に移動させる法を用いた。加工条件は以下の通りであり、切削部位に中性の水系クーラントをかけながら、切削を実施した。
ガラスサイズ：５０ｍｍ×１００ｍｍ×０．５５ｍｍ
ガラス材質：化学強化ガラス
孔形状：約１ｍｍ×９．８ｍｍの長孔を面取し、１．２ｍｍ×１０．０ｍｍの長孔に加工
工具回転数：５０，０００ｒｐｍ
切込量：０．１０ｍｍ
【００６７】
同一加工条件で孔開け加工の工具送り速度を評価し、研削速度の比較を行なった。評価基準は実施例１と同様にした。
【００６８】
上記（１）および（２）の結果を、砥粒平均粒径ｄ、ろう材厚み、およびろう材厚み／ｄと共に表２に示した。
【００６９】
【表２】
2017052080.tif 000003
【００７０】
表２の結果から明らかなように、平均砥粒径が５μｍ以上１０μｍ未満、かつ、ろう材層の厚みが０．３５ｄ以上０．４５ｄ以下のダイヤモンド砥石（発明例No.55,60,61,66,67）については、寿命と切削速度の評価が同時に◎となる、非常に好ましい結果が得られた。
【００７１】
また、砥粒の粒径が３μｍ未満のダイヤモンド砥石（比較例No.40-42）は、砥粒の切削能力が低下するため、切削速度を上げていくと、焼き付きが生じやすくなり、限界送り速度の評価は×となった。また、砥粒の粒径が１０μｍ超のダイヤモンド砥石（比較例No.70-72）では、１００μｍ以上の粗大なチッピングが発生したため、切削速度の評価は×となった。更にＮｉ電着を用いた比較例No.73と74では、切削初期から砥粒の脱落が生じたため、寿命の評価は×、同時に切削能力も低下したため、切削速度の評価も×となった。
【００７２】
（実施例３）
ダイヤモンド砥粒を平均粒径ｄが７．５μｍのものに変更し、更にろう材の組成を、Ｐ＝１．０％、Ｔｉ＝２．０％であり、Ｎｉ、Ｆｅ、ＳｉとＢの含有量を表３に示したように変更した以外は、実施例１と同様に、ダイヤモンド砥石を製造した。この時、ろう材層の厚みは、ろう材厚み／ｄの値が０．３８〜０．４２の範囲内となるように調整した。
【００７３】
上記方法で、それぞれの砥石を２本づつ作製し、実施例１と同様に、１本を寿命の評価、もう１本を切削速度の評価に使用した。評価結果は、ろう材の組成と共に表３に示した。
【００７４】
【表３】
2017052080.tif 000004
【００７５】
表３の結果から明らかなように、以下の条件を全て満たすろう材を用いて作製したダイヤモンド砥石は、寿命および切削速度が共に◎となった：
７０％≦Ｎｉ＋Ｆｅ≦９５％（ただし、０≦Ｆｅ／（Ｎｉ＋Ｆｅ）≦０．４）、
２％≦Ｓｉ＋Ｂ≦１５％（ただし、０≦Ｂ／（Ｓｉ＋Ｂ）≦０．８）、
０．５％≦Ｐ≦４．０％、および
０．２％≦Ｘ≦３．０％（ただし、０．２≦Ｘ／Ｐ≦４．０）。
【００７６】
一方、Ｎｉ＋Ｆｅが上記範囲外の発明例No.80と91、Ｆｅ／（Ｎｉ＋Ｆｅ）が上記範囲外の発明例No.95、Ｓｉ＋Ｂが上記範囲外の発明例No.80-83と91、Ｂ／（Ｓｉ＋Ｂ）が上記範囲外の発明例No.100は、いずれも寿命が９００を超えることは無く、総合評価が○となった。
【００７７】
（実施例４）
ダイヤモンド砥粒を平均粒径ｄが７．５μｍのものに変更し、更にろう材の組成を、Ｐ＝３．８％、Ｔｉ＝２．８％であり、Ｎｉ、Ｆｅ、ＳｉとＢの含有量を表４に示したように変更した以外は、実施例１と同様に、ダイヤモンド砥石を作成した。この時、ろう材層の厚みは、ろう材厚み／ｄの値が０．３８〜０．４２の範囲内となるようにに調整した。
【００７８】
上記の方法で、それぞれの砥石を２本づつ作製し、実施例１と同様に、１本を寿命の評価、もう１本を切削速度の評価に使用した。評価結果は、ろう材の組成と共に表４に示した。
【００７９】
【表４】
2017052080.tif 000005
【００８０】
表４の結果から明らかなように、以下の条件を全て満たすろう材を用いて作製したダイヤモンド砥石は、寿命および切削速度が共に◎となった：
７０％≦Ｎｉ＋Ｆｅ≦９５％（ただし、０≦Ｆｅ／（Ｎｉ＋Ｆｅ）≦０．４）、
２％≦Ｓｉ＋Ｂ≦１５％（ただし、０≦Ｂ／（Ｓｉ＋Ｂ）≦０．８）、
０．５％≦Ｐ≦４．０％、および
０．２％≦Ｘ≦３．０％（ただし、０．２≦Ｘ／Ｐ≦４．０）。
【００８１】
一方、Ｓｉ＋Ｂが上記範囲外の発明例No.103は、寿命が９００を超えることは無く、総合評価が○となった。
【００８２】
（実施例５）
ダイヤモンド砥粒を平均粒径ｄが７．５μｍのものに変更し、更にろう材の組成を、Ｎｉ＝ｂａｌ、Ｆｅ＝０．０７％、Ｓｉ＝７．５％およびＢ＝３．０％であり、ＰとＸの含有量を表５に示したように変更した以外は、実施例１と同様に、ダイヤモンド砥石を作製した（尚、ろう材に含まれるＮｉの量は、合計量が１００となるように適宜調整した）。この時、ろう材層の厚みは、ろう材厚み／ｄの値が０．３８〜０．４２の範囲内となるように調整した。
【００８３】
上記方法で、それぞれの砥石を２本づつ作製し、実施例１と同様に、１本を寿命の評価、もう１本を切削速度の評価に使用した。評価結果は、ろう材の組成と共に表５に示した。
尚、表５において、ＸとＰの含有量が、図１のｃｄｇｈｉで囲まれる範囲内のものを「Ａ」、ａｂｃｉで囲まれる範囲内のものを「Ｂ１」、ｄｅｆｇで囲まれる範囲内のものを「Ｂ２」、これら範囲から外れるものを「Ｃ」と表記した。
【００８４】
【表５】
2017052080.tif 000006
【００８５】
発明例No.110〜No.114の結果から、Ｘによる接合強度向上の効果は、Ｘの含有量が３．０％超では飽和することがわかる。発明例No.110では、Ｐ＜０．５％、Ｘ／Ｐ＞４．０％であるため、寿命は３５０を僅かに超えた低いレベルであった。Ｐが増えるにつれて、ダイヤモンド表面の黒鉛化抑制効果によって、接合強度が大きくなり、寿命が増加したと考えられる。ただし、Ｐの増加によってろう材と砥粒の濡れ性が上がるため、砥粒の突き出し高さが低下する傾向となり、切削速度は低下する傾向にあった（発明例No.114）。
【００８６】
発明例No.115では、Ｐ≧０．５であるが、Ｘ／Ｐ＞４．０％であるため、寿命は３５０を僅かに超えた低いレベルであった。一方、本発明の好ましい態様であるろう材を用いた発明例No.116〜No.119では、いずれの評価も◎であった。更に、発明例No.116とNo.117の寿命が９００台前半であったのに対し、Ｘ／Ｐが０．４〜２．０の範囲内である発明例No.118とNo.119では、接合強度が更に向上し、寿命は１０００を超えるレベルに向上した。また、発明例No.120では、Ｐ＞４．０％であるため、ろう材と砥粒の濡れ性過多となり、砥粒の突き出し高さが低下し、切削速度は○であった。
【００８７】
発明例No.121では、Ｐ＜０．５％、Ｘ／Ｐ＞４．０％であるため、寿命は３５０を僅かに超えた低いレベルであった。一方、本発明の好ましい態様であるろう材を用いた発明例No.122〜No.125では、寿命は◎となった。更に、発明例No.122の寿命が９００台前半であったのに対して、０．４≦Ｘ／Ｐ≦２．０の条件を満たす発明例No.123〜No.125は、接合強度が更に向上するため、寿命は９００台後半〜１０００を超えるレベルに向上した。また、発明例No.126では、Ｐ＞４．０％であるため、ろう材と砥粒の濡れ性過多となり、砥粒の突き出し高さが低下し、切削速度は◎から○に低下した。
【００８８】
発明例No.127ではＰ＜０．５％であるため、寿命は３５０を僅かに超えた低いレベルであった。本発明の好ましい態様であるろう材を用いた発明例No.128〜No.130では、寿命は◎に向上した。更に、発明例No.130の寿命が９００台前半であるのに対して、０．４≦Ｘ／Ｐ≦２．０の条件を満たす発明例No.128とNo.129では、接合強度が更に向上するため、寿命は９００台後半〜１０００を超えるレベルに向上した。また、発明例No.131では、Ｐ＞４．０％であるため、ろう材と砥粒の濡れ性過多となり砥粒の突き出し高さが低下し、切削速度は◎から○に低下した。
【００８９】
発明例No.135ではＰ＜０．５％であるため、寿命は３５０を僅かに超えた低いレベルであった。本発明の好ましい態様であるろう材を用いた発明例No.132〜No.134、No.136、No.137では、寿命は◎に向上した。更に、０．５％≦Ｔｉ≦１．０％の条件を満たす発明例No.132〜No.134では、接合強度が更に向上するため、寿命は１２００を超えるレベルに向上した。また、接合強度の向上によって、限界送り速度も３００を超えるレベルまで速くすることができた。また、発明例No.138では、Ｘ＞０．２％であるが、Ｘ／Ｐ＜０．２であるため、炭化物形成が十分ではなく、接合強度が低下し、寿命が◎から○に低下した。
【００９０】
発明例No.139とNo.140は、Ｘ＜０．２％、Ｘ／Ｐ＜０．２であるため、寿命は３５０を僅かに超えた低いレベルであり、限界送り速度も１５０を僅かに超えた低いレベルであった。
【００９１】
（実施例６）
ダイヤモンド砥粒を平均粒径ｄが７．５μｍのものに変更し、更にろう材の組成をＮｉ＝ｂａｌ、Ｆｅ＝０．０７％、Ｓｉ＝７．５％およびＢ＝３．０％であり、Ｘの種類およびＰとＸの含有量を表６に示したように変更した以外は、実施例１と同様に、孔開け用のダイヤモンド砥石を作製した（尚、ろう材に含まれるＮｉの量は、合計量が１００となるように適宜調整した）。この時、ろう材層の厚みは、ろう材厚み／ｄの値が０．３８〜０．４２の範囲内となるように調整した。
【００９２】
上記方法で、それぞれの砥石を２本づつ作製し、実施例１と同様に、１本を寿命の評価、もう１本を切削速度の評価に使用した。評価結果は、ろう材の組成と共に表６に示した。
尚、表６において、ＸとＰの含有量が、図１のｃｄｇｈｉで囲まれる範囲内のものを「Ａ」、ａｂｃｉで囲まれる範囲内のものを「Ｂ１」、ｄｅｆｇで囲まれる範囲内のものを「Ｂ２」と表記した。
【００９３】
【表６】
2017052080.tif 000007
【００９４】
表６の結果から、ＸとしてＴｉ以外の元素、具体的にはＮｂ、Ｔａ、ＶまたはＺｒを使用しても、Ｔｉと同様に優れた結果が得られた。更に、ＸとＰの比が０．４≦Ｘ／Ｐ≦２．０の条件を満たすこと（即ち、ＰとＸの含有量がＡの範囲内であること）によって、寿命が更に向上した。
【００９５】
（実施例７）
ダイヤモンド砥粒を平均粒径ｄが７．５μｍのものに変更し、更にろう材の組成をＮｉ＝ｂａｌ、Ｆｅ＝０．０７％、Ｓｉ＝７．５％およびＢ＝３．０％であり、Ｘとして表７に示した２種類のＸを用い、ＰとＸの含有量を表７に示したように変更した以外は、実施例１と同様に、孔開け用のダイヤモンド砥石を作製した（尚、ろう材に含まれるＮｉの量は、合計量が１００となるように適宜調整した）。この時、ろう材層の厚みは、ろう材厚み／ｄの値が０．３８〜０．４２の範囲内となるように調整した。
【００９６】
上記方法で、それぞれの砥石を２本づつ作製し、実施例１と同様に、１本を寿命の評価、もう１本を切削速度の評価に使用した。評価結果は、ろう材の組成と共に表７に示した。
尚、表７において、ＸとＰの含有量が、図１のｃｄｇｈｉで囲まれる範囲内のものを「Ａ」と表記した。
【００９７】
【表７】
2017052080.tif 000008
【００９８】
表７に示した発明例No.180、No.182とNo.183はそれぞれＸの量（ＴｉとＮｂの合計量）が０．７、１．５、および、２．１であり、表６に示した発明例No.152、No.154、No.156に対応します。これらの比較から、Ｎｂ単独よりもＴｉを含有している方が、寿命が長いことが明らかである。更に、発明例No.180とNo.181はどちらもＸの合計含有量が０．７であるが、Ｔｉが０．５％の（即ち、０．５％≦Ｔｉ≦１．０％の条件を満たす）発明例No.181の方が、寿命が更に長くなった。０．５％≦Ｔｉ≦１．０の条件を満たす発明例No.181とNo.182では、1300を超える寿命が達成された。
【００９９】
発明例No.184、No.186とNo.187はそれぞれＸの量（ＴｉとＴａの合計量）が０．８、１．４、および、２．２であり、表６に示した発明例No.158、No.160、No.162に対応する。これらの比較から、Ｔａ単独よりもＴｉを含有している方が、寿命が長いことが明らかである。更に、発明例No.184とNo.185はどちらもＸの合計含有量が０．８であるが、Ｔｉが０．６％の（即ち、０．５％≦Ｔｉ≦１．０％の条件を満たす）発明例No.185の方が、寿命が更に長くなった。０．５％≦Ｔｉ≦１．０の条件を満たす発明例No.185とNo.186では、1200を超える寿命が達成された。
【０１００】
発明例No.188、No.190とNo.191はそれぞれＸの量（ＴｉとＶの合計量）が０．７、１．６、および、２．１であり、表６に示した発明例No.164、No.166、No.168に対応する。これらの比較から、Ｖ単独よりもＴｉを含有している方が、寿命が長いことが明らかである。更に、発明例No.188とNo.189はどちらもＸの合計含有量が０．７であるが、Ｔｉが０．５％（即ち、０．５％≦Ｔｉ≦１．０％の条件を満たす）の発明例No.189の方が、寿命が更に長くなった。０．５％≦Ｔｉ≦１．０の条件を満たす発明例No.189とNo.190では、１２００の前半の寿命が達成された。
【０１０１】
発明例No.192、No.194とNo.195はそれぞれＸの量（ＴｉとＺｒの合計量）が０．７、１．６、および、２．２であり、表６に示した発明例No.170、No.172、No.174に対応する。これらの比較から、Ｚｒ単独よりもＴｉを含有している方が、寿命が長いことが明らかである。更に、発明例No.192とNo.193はどちらもＸの合計含有量が０．７であるが、Ｔｉが０．６％の（即ち、０．５％≦Ｔｉ≦１．０％の条件を満たす）発明例No.193の方が、寿命が更に長くなった。０．５％≦Ｔｉ≦１．０の条件を満たす発明例No.193とNo.194では、１１００の前半の寿命が達成された。
【０１０２】
（実施例８）
ダイヤモンド砥粒を平均粒径ｄが７．５μｍのものに変更し、更にろう材の組成をＮｉ＝ｂａｌ、Ｆｅ＝０．０７％、Ｓｉ＝７．５％およびＢ＝３．０％であり、Ｘの種類およびＰとＸの含有量を表８に示したように変更した以外は、実施例１と同様に、孔開け用のダイヤモンド砥石を作製した（尚、ろう材に含まれるＮｉの量は、合計量が１００となるように適宜調整した）。この時、ろう材層の厚みは、ろう材厚み／ｄの値が０．３８〜０．４２の範囲内となるように調整した。
【０１０３】
上記方法で、それぞれの砥石を２本づつ作製し、実施例１と同様に、１本を寿命の評価、もう１本を切削速度の評価に使用した。評価結果は、ろう材の組成と共に表８に示した。
尚、表８において、ＸとＰが含有量が、図１のｃｄｇｈｉで囲まれる範囲内のものを「Ａ」と表記した。
【０１０４】
【表８】
2017052080.tif 000009
【０１０５】
ＸとしてＴｉ以外の元素、具体的にはＮｂ、Ｔａ、ＶまたはＺｒ、を複数種使用しても、Ｔｉと同様に優れた結果が得られた。更に、表８と表７の結果を比較すると、Ｔｉを含有する方が、より寿命が長くなることが明らかである。
【０１０６】
（実施例９）
ダイヤモンド砥粒を平均粒径ｄが７．５μｍのものに変更し、更にろう材の組成をＮｉ＝ｂａｌ、Ｆｅ＝０．０７％、Ｓｉ＝７．５％およびＢ＝３．０％であり、Ｘの種類およびＰとＸの含有量を表９−１および表９−２に示したように変更し、更に表９−１および表９−２に示した量のＣｒも加える以外は、実施例１と同様に、孔開け用のダイヤモンド砥石を作製した（尚、Ｃｒを使用しない実施例６や実施例７のろう材の組成に対して、本実施例で使用したろう材の組成は、Ｃｒを含有する分、Ｎｉ含有量が減っている）。この時、ろう材層の厚みは、ろう材厚み／ｄの値が０．３８〜０．４２の範囲内となるようにに調整した。
【０１０７】
上記方法で、それぞれの砥石を２本づつ作製し、１本を寿命の評価、もう１本を切削速度の評価に使用した。評価方法は、中性の水系クーラントの代わりに、ガラスには影響しない１％塩酸水溶液をク−ラントとして使用する以外は、実施例１と同様に行った。評価結果は、ろう材の組成と共に表９−１および表９−２に示した。
【０１０８】
【表９−１】
2017052080.tif 000010
【０１０９】
【表９−２】
2017052080.tif 000011
【０１１０】
発明例No.152とNo.220との比較から、Ｃｒを含まないろう材を用いた砥石の場合、スラリーを中性から酸性に変えると、寿命が１０２８から８０２に低下し、切削速度も３１５から２８９へ低下することがわかる。Ｃｒの含有量を０．１５〜４．０％とした発明例No.221〜No.231においては、寿命と切削速度が共に発明例No.220よりも上昇した。また、Ｃｒの含有量を0.2〜3.0％とした発明例No.222〜No.229では、寿命は９００以上となった。これはＣｒによって、耐酸性が向上したためである。更に、Ｃｒの含有量が０．２〜１．０％の範囲内の発明例No.222〜No.226では、寿命が更に９５０以上に上昇した。一方、Ｃｒの含有量が１．０％超の場合には、ＣｒＰ化合物の形成が増えるため、本発明におけるＰの効果が低下し、寿命も低下した。
【０１１１】
発明例No.158とNo.232との比較から、Ｃｒを含まないろう材を用いた砥石の場合、スラリーを中性から酸性に変えることによって、寿命が９７８から７８２に低下し、切削速度も３０１から２７２へ低下することがわかる。Ｃｒの含有量を０．１５〜３．３％とした発明例No.233〜No.241においては、寿命と切削速度が共に向上した。また、Ｃｒの含有量を０．２〜３．０％とした発明例No.234〜No.240では、寿命は９００以上となった。これはＣｒによって、耐酸性が向上したためである。更にＣｒが０．２〜１．０％の範囲内の発明例No.234〜No.237では、寿命が更に９５０以上に上昇した。一方、Ｃｒが１．０％超では、ＣｒＰ化合物の形成が増えるため本発明におけるＰの効果が低下し、寿命も低下した。
【０１１２】
発明例No.190とNo.242との比較から、Ｃｒを含まないろう材を用いた砥石の場合、スラリーを中性から酸性に変えることによって、寿命が１２４１から９９１に低下し、切削速度も２９９から２６８へ低下することがわかる。Ｃｒの含有量をが０．２〜３．０％とした発明例No.243〜No.246では、寿命は１１９０以上に向上した。これはＣｒによって耐酸性が向上したためである。更にＣｒが０．２〜１．０％の範囲内の発明例No.243〜No.245では、寿命は１２００以上に更に向上した。一方、Ｃｒが１．０％超では、ＣｒＰ化合物の形成が増えるため本発明におけるＰの効果が低下し、寿命も低下した。
【０１１３】
発明例No.193とNo.248との比較から、Ｃｒを含まないろう材を用いた砥石の場合、スラリーを中性から酸性に変えることによって、寿命が１１１９から８９２に低下し、切削速度も２９１から２５９へ低下することがわかる。Ｃｒの含有量が０．２〜３．０％の発明例No.249〜No.252では、寿命は１０６５以上に向上した。これはＣｒによって耐酸性が向上したためである。更にＣｒが０．２〜１．０％の範囲内の発明例No.249〜No.251では、寿命は１１００以上に更に向上した。一方、Ｃｒが１．０％超では、ＣｒＰ化合物の形成が増えるため本発明におけるＰの効果が低下し、寿命も低下した。
【０１１４】
（実施例１０）
実施例７の発明例No.192〜No.195のそれぞれと同じ組成のろう材を用いて、ろう材層の厚みの異なる孔開け用のダイヤモンド砥石を作製した。具体的には、ダイヤモンド砥粒を平均粒径ｄが７．５μｍのものに変更し、更にろう材の組成をＮｉ＝ｂａｌ、Ｆｅ＝０．０７％、Ｓｉ＝７．５％およびＢ＝３．０％であり、ＸとしてＴｉおよびＺｒを用い、ＰとＸの含有量、および、ろう材の厚みを表１０に示したように変更した以外は、実施例１と同様に、孔開け用のダイヤモンド砥石を作製した（尚、ろう材に含まれるＮｉの量は、合計量が１００となるように適宜調整した）。
【０１１５】
また、ＸとしてＴｉおよびＺｒのいずれか一方のみを使用する以外は、上記と同様にして、孔開け用のダイヤモンド砥石を作製した。
【０１１６】
上記方法で、それぞれの砥石を２本づつ作製し、実施例１と同様に、１本を寿命の評価、もう１本を切削速度の評価に使用した。評価結果は、ろう材の組成、およびろう材厚みとろう材厚み/ｄの値と共に表１０に示した。尚、表１０には、発明例No.192〜No.195も再表示した。
【０１１７】
【表１０】
2017052080.tif 000012
【０１１８】
発明例No.192と発明例No.260〜No.262、発明例No.193と発明例No.263〜No.265、発明例No.194と発明例No.266〜No.268、および発明例No.195と発明例No.269〜No.271のそれぞれの群においては、ろう材の厚み／ｄを約０．４（０．３８〜０．４２）から約０．１（０．１２〜０．１４）に下げても、砥石寿命は９００以上と非常に良好であり、限界送り速度も優れた値となった。特に、ろう材厚み／ｄが０．２４以下に下げても、３４３ｍｍ／分〜３９８ｍｍ／分の非常に良好な限界送り速度が得られた。
また、Ｔｉの含有量が０．５質量％〜１．０質量％の範囲内である発明例No.193と発明例No.263〜No.265および発明例No.194と発明例No.266〜No.268においては、ろう材厚み／ｄが０．２４以下であっても、９８２個以上の孔開けが可能であり、長寿命を達成した。
【０１１９】
ＴｉとＺｒとを組み合わせた発明例No.261とＴｉ単独の発明例No.272、Ｚｒ単独のNo.273との比較、および、ＴｉとＺｒとを組み合わせた発明例No.267とＴｉ単独の発明例No.274、Ｚｒ単独のNo.275との比較から、ＴｉとＺｒを組み合わせてＸとして使用した砥石の方が、ＴｉやＺｒを単独で使用した砥石よりも寿命が長く、総合評価がより優れていた。
【０１２０】
（実施例１１）
実施例９の発明例No.248〜No.251のそれぞれと同じ組成のろう材を用いて、ろう材層の厚みの異なる孔開け用のダイヤモンド砥石を作製した。具体的には、ダイヤモンド砥粒を平均粒径ｄが７．５μｍのものに変更し、更にろう材の組成をＮｉ＝ｂａｌ、Ｆｅ＝０．０７％、Ｓｉ＝７．５％、Ｂ＝３．０％およびＰ＝１．０％であり、ＸとしてＴｉ＝０．６％およびＺｒ＝０．１％を用い、表１１に示した量のＣｒを加え、更にろう材の厚みを表１１に示したように変更した以外は、実施例１と同様に、孔開け用のダイヤモンド砥石を作製した。（尚、ろう材に含まれるＮｉの量は、合計量が１００となるように適宜調整した）。
【０１２１】
上記方法で、それぞれの砥石を２本づつ作製し、１本を寿命の評価、もう１本を切削速度の評価に使用した。評価方法は、中性の水系クーラントの代わりに、ガラスには影響しない１％塩酸水溶液をク−ラントとして使用する以外は、実施例１と同様に行った。評価結果は、ろう材の組成、およびろう材厚みとろう材厚み／ｄの値と共に表１１に示した。尚、表１１には、発明例No.248〜No.251も再表示した。
【０１２２】
【表１１】
2017052080.tif 000013
【０１２３】
１％塩酸水溶液をク−ラントとして使用したため、Ｃｒを含まない発明例No.248と発明例No.280〜No.282の砥石による孔開け加工数は９００未満と低めであった。一方、Ｃｒを含む発明例No.249と発明例No.283〜No.285、発明例No.250と発明例No.286〜No.288、および発明例No.251と発明例No.289〜No.291は、砥石の寿命と切削速度が共に向上した。更に、Ｃｒを含むそれぞれの群においては、ろう材の厚みを約０．４（０．３８〜０．４２）から約０．１（０．１２〜０．１４）に下げても、砥石寿命は９００以上と非常に良好であり、限界送り速度も優れた値となった。
【産業上の利用可能性】
【０１２４】
本発明のダイヤモンド砥石は、平均粒径ｄが３μｍ以上１０μｍ未満の小さな砥粒を、砥粒の平均粒径ｄに対して０．１ｄ以上０．５ｄ以下という非常に薄いろう材層で固着した砥石であるため、ガラスやセラミックス等の堅くて脆い部材に微細な加工を施すのに適している。例えば、薄くて高強度の板ガラスに対して、外周部の切削加工及びスピーカー部分、ボタン部分などの孔開け加工を行うと、加工面のチッピングを低減させることできる。更に本発明の砥石は、砥石の長寿命化と、早い研削速度とを同時に満たすことが可能である。
【符号の説明】
【０１２５】
１    金属製支持材
２    ロッド状の先端部
３    くびれ部
【図１】
2017052080.tif 000014
【図２】
2017052080.tif 000015
【図３】
2017052080.tif 000016