(57)【要約】【課題】ろう付け時にＺｎの蒸発が抑制されるとともに、ろう付け後に深さ方向において所望のＺｎ濃度勾配を得ることを可能にする。【解決手段】質量％で、０．５〜３．５％Ｚｎを含有するＡｌ‐Ｚｎ系合金からなる芯材に、Ｚｎを含有しないアルミニウム材料からなる皮材を５〜２０％のクラッド率にて両面クラッドしたアルミニウムクラッド材をろう付けする際に、前記アルミニウムクラッド材の皮材表面の一部または全部に、フラックスを２〜２０ｇ／ｍ２存在させ、炉内酸素濃度１００ｐｐｍ以下の雰囲気下におけるろう付加熱昇温時の温度が５００℃〜５６０℃となる間で、入熱量を１０×１０−１１ｍ２以下に制御することで、アルミニウムクラッド材表層からのＺｎ蒸発を抑制し、且つ前記芯材から前記皮材へＺｎを拡散させ、前記皮材の電位を前記芯材の電位よりも卑化させる。【選択図】図１
2017013110.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、０．５〜３．５％Ｚｎを含有するＡｌ−Ｚｎ系合金からなる芯材に、Ｚｎを含有しないアルミニウム材料からなる皮材を５〜２０％のクラッド率にて両面クラッドしたアルミニウムクラッド材をろう付けする際に、
前記アルミニウムクラッド材の皮材表面の一部または全部に、フラックスを２〜２０ｇ／ｍ２存在させ、炉内酸素濃度１００ｐｐｍ以下の雰囲気下におけるろう付加熱昇温時の温度が５００℃〜５６０℃となる間で、入熱量を１０×１０−１１ｍ２以下に制御することでアルミニウムクラッド材表層からのＺｎ蒸発を抑制し、且つ前記芯材から前記皮材へＺｎを拡散させ、前記皮材の電位を前記芯材よりも卑化することを特徴とする耐食性に優れるろう付材料のろう付方法。
【請求項２】
前記芯材を構成するＡｌ−Ｚｎ系合金が、質量％で、０．５〜１．０％Ｓｉ、０．０５〜０．２０％Ｃｕ、１．０〜１．５％Ｍｎを含有し、前記皮材を構成するアルミニウム材料が、質量％で、９９．５％以上のＡｌを含有することを特徴とする請求項１記載の耐食性に優れるろう付材料のろう付方法。
【請求項３】
前記芯材のろう付け前に対するろう付後のＺｎ減少率が、５〜３０％であることを特徴とする請求項１または２に記載の耐食性に優れるろう付材料のろう付方法。
【請求項４】
前記皮材のろう付け後のＺｎ量が、０．３〜２．５質量％であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の耐食性に優れるろう付材料のろう付方法。
【請求項５】
前記入熱量が下記式で算出されるものであることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の耐食性に優れるろう付材料のろう付方法。
入熱量：ΣＤ・Δｔ
Ｄ＝Ｄ０ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴ）
・Ｄ：拡散係数（ｍ２／ｓ）
・Ｄ０：振動数因子（ｍ２／ｓ）
・Ｑ：活性化エネルギー（Ｊ／ｍｏｌ）
・Ｒ：気体定数（Ｊ／ｍｏｌ・Ｋ）
・Ｔ：絶対温度（Ｋ）  
ここで、振動数因子Ｄ０  、活性化エネルギーＱ、気体定数Ｒとしては、それぞれ以下の数値を代入する。
Ｄ０＝０．１７７（ｍ２／ｓ）
Ｑ＝４９０×１０６（Ｊ／ｍｏｌ）
Ｒ＝８．３１４５（Ｊ／ｍｏｌ・Ｋ）
【請求項６】
前記フラックスがＫＡｌＦ４、Ｋ２ＡｌＦ５、Ｋ３ＡｌＦ６の少なくとも一つを主体とする非腐食性フラックスである請求項１〜５のいずれか１項に記載の耐食性に優れるろう付材料のろう付方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐食性に優れるろう付材料のろう付方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車のラジエータ等に用いられる油圧機器や産業機械用の熱交換器として、アルミニウム製品を用いた熱交換器が幅広く使用されている。熱交換器では高い耐食性が必要とされており、耐食性を向上させるための手法として、材料にＺｎを添加することにより犠牲防食効果を発揮させる手法が知られている。
特許文献１では、Ｚｎを含む溶液を部材に塗布してろう付けを行うことにより、アルミニウム部材の表面にＺｎ拡散層を形成させて耐食性を向上させる方法が提案されている。
また、特許文献２では、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎのうち一種又は２種を含むアルミニウム合金を芯材とし、その両面に純度９９．５％以上のアルミニウム合金を皮材としてクラッドするアルミニウム合金クラッド材が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第４４１１８０３号公報
【特許文献２】特開平５−１４８５６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、特許文献１の材料では、表層側にＺｎ層を形成しているため、内層での耐食性が十分に得られないことがある。また、ろう付材料は、ろう付加熱時に材料に添加したＺｎや表層に設けたＺｎが一部蒸発する現象が確認されている。Ｚｎ添加は、電位を卑化し、犠牲陽極効果など耐食性を確保するために適正添加されているが、ろう付時にＺｎが蒸発することで当初所望の電位が得られず、耐食性を確保できなくなる問題がある。
またＺｎが蒸発する際、材料の表層から蒸発する為、材料にＺｎを添加している場合は、材料の板厚中央よりも表層の方がＺｎ量が低くなってしまい、板厚中央の電位が表層よりも卑化し、耐食性が低下する問題もある。
【０００５】
図１（ａ）は、Ｚｎを含有するフィン材に対して皮材をクラッドせずにろう付熱処理を行った場合（従来フィン、左図）、ろう付熱処理前は、一様なＺｎ濃度を有している。しかし、ろう付熱処理を行った後（中図）には、表面側のＺｎが蒸発してＺｎ濃度が低くなっている。この材料に対し、腐食試験を行うと、右図に示すように、板厚中央が腐食し、破断強度が低くなっている。
【０００６】
上記のようにＺｎ含有フィン材に対し、皮材をクラッドせずに作製し、ろう付熱処理を実施していたが、その場合フィン材の表面からＺｎが蒸発してしまうので、フィン材のＺｎ量が減少し、またフィン材の板厚中央から表面にかけてＺｎ量がだんだん低下するＺｎの濃度勾配ができてしまっている。
この場合、Ｚｎ量の多いフィン材板厚中央部が優先的に腐食される為、腐食試験後の座屈強度が著しく低下してしまうという問題があった。
一方、特許文献２では、Ｚｎを含有する芯材に皮材をクラッドしているが、ろう付加熱時に内側から表層側に拡散するＺｎの状態について配慮がなされておらず、所望のＺｎ濃度勾配が得られないという問題がある。
【０００７】
本発明は、上記事情を背景としてなされたものであり、ろう付時にＺｎの蒸発が抑制されるとともに、ろう付後に、深さ方向において所望のＺｎ濃度勾配が得られるろう付け方法を提供することを目的の一つとする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
すなわち、本発明の耐食性に優れるろう付材料のろう付方法は、質量％で、０．５〜３．５％Ｚｎを含有するＡｌ‐Ｚｎ系合金からなる芯材に、Ｚｎを含有しないアルミニウム材料からなる皮材を５〜２０％のクラッド率にて両面クラッドしたアルミニウムクラッド材をろう付けする際に、前記アルミニウムクラッド材の皮材表面の一部または全部に、フラックスを２〜２０ｇ／ｍ２存在させ、炉内酸素濃度１００ｐｐｍ以下の雰囲気下におけるろう付加熱昇温時の温度が５００℃〜５６０℃となる間で、入熱量を１０×１０−１１ｍ２以下に制御することで、アルミニウムクラッド材表層からのＺｎ蒸発を抑制し、且つ前記芯材から前記皮材へＺｎを拡散させ、前記皮材の電位を前記芯材の電位よりも卑化することを特徴とする。
【０００９】
第２の本発明の耐食性に優れるろう付材料のろう付方法は、前記第１の本発明において、前記芯材を構成するＡｌ−Ｚｎ系合金が、質量％で、０・５〜１．０％Ｓｉ、０．０５〜０．２０％Ｃｕ、１．０〜１．５％Ｍｎを含有し、前記皮材を構成するアルミニウム材料が、質量％で、９９．５％以上のＡｌを含有することを特徴とする。
【００１０】
第３の本発明の耐食性に優れるろう付材料のろう付方法は、前記第１または第２の本発明において、前記芯材のろう付け前に対するろう付後のＺｎ減少率が、５％〜３０％であることを特徴とする。
【００１１】
第４の本発明の耐食性に優れるろう付材料のろう付方法は、前記第１〜第３の本発明のいずれかにおいて、前記皮材のろう付け後のＺｎ量が、０．３〜２．５質量％であることを特徴とする。
【００１２】
第５の本発明の耐食性に優れるろう付材料のろう付方法は、前記第１〜第４の本発明のいずれかにおいて、前記入熱量が下記式で算出されるものであることを特徴とする。
入熱量：ΣＤ・Δｔ
Ｄ＝Ｄ０ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴ）
・Ｄ：拡散係数（ｍ２／ｓ）
・Ｄ０：振動数因子（ｍ２／ｓ）
・Ｑ：活性化エネルギー（Ｊ／ｍｏｌ）
・Ｒ：気体定数（Ｊ／ｍｏｌ・Ｋ）
・Ｔ：絶対温度（Ｋ）  
ここで、振動数因子Ｄ０  、活性化エネルギーＱ、気体定数Ｒとしては、それぞれ以下の数値を代入する。
Ｄ０＝０．１７７（ｍ２／ｓ）
Ｑ＝４９０×１０６（Ｊ／ｍｏｌ）
Ｒ＝８．３１４５（Ｊ／ｍｏｌ・Ｋ）
【００１３】
第６の本発明の耐食性に優れるろう付材料のろう付方法は、前記第１〜第５の本発明において、前記フラックスが、ＫＡｌＦ４、Ｋ２ＡｌＦ５、Ｋ３ＡｌＦ６を主体とする非腐食性フラックスであることを特徴とする。
【００１４】
以下に、本発明で規定する成分等の限定理由について説明する。なお、下記の成分量はいずれも質量％で表示されている。
【００１５】
１．芯材成分
Ｚｎ：０．５〜３．５％
Ｚｎが添加された部位は電位が卑になるため、Ｚｎを添加することで犠牲防食効果が発揮され、隣接する他部位の耐食性を向上させる作用が得られる。本発明では、芯材に添加されたＺｎが後述するろう付時の加熱によって適正な入熱量で皮材へと拡散することで、皮材の電位が芯材よりも卑となり、犠牲防食効果によって芯材の腐食を抑制することができる。Ｚｎが下限未満であると、ろう付後の皮材と芯材との電位差が小さくなり、犠牲防食効果が作用しない。一方、上限を超えると、芯材の電位が卑となりすぎて、自己耐食性が低下する。したがって、Ｚｎ含有量を上記範囲に定める。なお、同様の理由で、芯材におけるＺｎ含有量の下限を１．０％、上限を３．０％とするのが望ましい。
【００１６】
また、芯材を構成するＡｌ−Ｚｎ系合金には、所望により、以下の量のＳｉ、Ｃｕ、Ｍｎを含有させてもよい。
【００１７】
Ｓｉ：０．５〜１．０％
芯材に含まれるＳｉは、Ｍｎと共存させることによりＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ化合物となって素地中に分散、あるいはマトリックスに固溶し、強度を向上させる作用がある。ただし、Ｓｉが不足すると、強度への寄与が小さくなる。一方、Ｓｉを過剰に含有すると、融点が低下し、ろう付時に局部溶融が発生するため望ましくない。したがって、Ｓｉを所望により含有させる場合、Ｓｉの含有量を上記範囲に定める。また、同様の理由により、下限を０．６％、上限を０．９％とするのが一層望ましい。さらに、Ｓｉを積極的に含有しない場合、不可避不純物として、Ｓｉを０．３％以下含有していてもよい。
【００１８】
Ｃｕ：０．０５〜０．２０％
Ｃｕはマトリックス中に固溶し、材料の強度を高める効果があるほか、芯材の電位を貴にし、皮材との電位差を大きくすることによって犠牲防食効果による耐食性を向上させる作用を有する。Ｃｕの含有量が不足すると、強度への寄与が少なくなる。一方、Ｃｕの含有量が過剰になると、自身の自己耐食性が低下する。このため、Ｃｕを所望により含有させる場合は、Ｃｕの含有量を上記範囲に定める。また、同様の理由により、下限を０．０８％、上限を０．１５％とするのが一層望ましい。
【００１９】
Ｍｎ：１．０〜１．５％
Ｍｎはマトリックス中にＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系分散粒子を微細に形成し、材料の強度を高める効果があり、所望により含有させる。しかし、その含有量が不足すると強度向上効果が十分発揮されない。一方、Ｍｎを過剰に含有すると、鋳造時に巨大な金属間化合物を生成し、圧延時の破断原因となる。このため、Ｍｎを所望により含有させる場合、Ｍｎの含有量を上記範囲に定める。また、同様の理由により、下限を１．１％、上限を１．４％とするのが一層望ましい。
【００２０】
２．皮材成分
Ａｌ：９９．５％以上
Ａｌの含有量が低いと、電位に対するＺｎの影響が小さくなり、Ｚｎが芯材から拡散しても皮材の電位が芯材よりも十分に卑化せず、皮材が犠牲防食層として作用しない。したがって、皮材が含有するＡｌ含有量は質量％で９９．５％以上とするのが望ましい。
【００２１】
３．クラッド率
クラッド率：５〜２０％
クラッド率が下限未満だと、犠牲材層が薄すぎ、十分な耐食性が得られない。また、クラッド率が上限を超えると、芯材層が薄くなりすぎ、十分な材料強度がえられない。また、皮材層が厚いことで、ろう付時の皮材のＺｎ増加率が小さくなり、皮材が犠牲防食層として十分に作用しない。したがって、クラッド率は上記範囲とする。なお、同様の理由で、下限を８％、上限を１５％とするのが望ましい。
【００２２】
４．ろう付け条件
フラックス：２〜２０ｇ／ｍ２
ろう付時にフラックスを存在させることで、酸化皮膜が破壊され、ろう付を良好に行うことができる。フラックスの量が不足すると、酸化皮膜が十分に破壊されず、良好な接合が得られなくなる。一方、過剰に存在させると、フラックス残渣が接合部に詰まり、良好な接合が阻害される。したがって、前記アルミニウムクラッド材の皮材表面の一部または全部に、フラックスを上記範囲で存在させる。
なお、フラックスとしては、例えばＫＡｌＦ４、Ｋ２ＡｌＦ５、Ｋ３ＡｌＦ６などを用いることができる。
【００２３】
炉内酸素濃度：１００ｐｐｍ以下
ろう付時の炉内酸素濃度を上記範囲となるように制御することで、材料における酸化皮膜の成長が抑制され、ろう付を良好に行うことができる。酸素濃度が１００ｐｐｍを超えると、酸化皮膜が成長し、ろう付接合を行えなくなる。したがって、炉内酸素濃度を１００ｐｐｍ以下とする。同様の理由で炉内酸素濃度を５０ｐｐｍ以下とするのが望ましい。
【００２４】
５００℃〜５６０℃間の入熱量：１０×１０−１１ｍ２以下
材料からのＺｎの蒸発は、５００℃〜５６０℃の間で最も促進される。そこで、５００℃〜５６０℃間のろう付加熱の入熱量を上記範囲に制御することで、アルミニウムクラッド材表層からのＺｎ蒸発を抑制し、且つ芯材から皮材へＺｎを拡散させ、皮材の電位を芯材の電位よりも卑化することができる。入熱量が上限を超えると、表層からのＺｎの蒸発量が多くなって表面付近でのＺｎの含有量が少なくなり、耐食性が確保できなくなってしまう。
なお、入熱量は、以下の計算式に基づいて算出することができる。
入熱量：ΣＤ・Δｔ
Ｄ＝Ｄ０ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴ）
・Ｄ：拡散係数（ｍ２／ｓ）
・Ｄ０：振動数因子（ｍ２／ｓ）
・Ｑ：活性化エネルギー（Ｊ／ｍｏｌ）
・Ｒ：気体定数（Ｊ／ｍｏｌ・Ｋ）
・Ｔ：絶対温度（Ｋ）  
ここで、振動数因子Ｄ０  、活性化エネルギーＱ、気体定数Ｒとしては、それぞれ以下の数値を代入する。
Ｄ０＝０．１７７（ｍ２／ｓ）
Ｑ＝４９０×１０６（Ｊ／ｍｏｌ）
Ｒ＝８．３１４５（Ｊ／ｍｏｌ・Ｋ）
【００２５】
芯材のろう付前に対するろう付後のＺｎ減少率：５〜３０％
本発明では、芯材に含まれるＺｎをろう付加熱によって皮材へと拡散させ、皮材の電位を卑化することで、犠牲防食効果を発揮させている。その結果、アルミニウムクラッド材の耐食性を大きく向上させることができる。
芯材のろう付前に対するろう付後のＺｎ減少率が適正であることにより、芯材のＺｎが皮材へ適度に拡散され、高い耐食性が確保される点で有利である。芯材のＺｎ減少率が低いと、皮材へのＺｎ拡散量が低く、皮材の犠牲防食層としての作用が低くなる。一方、Ｚｎ減少率が大きくなると、接合された他部材との電位差が小さくなり、犠牲防食効果が小さくなる。したがって、芯材のろう付前に対するろう付後のＺｎ減少率が上記範囲となるのが望ましい。なお、同様の理由で、下限を１０％、上限を２０％とするのが望ましい。
【００２６】
皮材のろう付後のＺｎ量：０．３〜２．５質量％
本発明では、芯材に含まれるＺｎをろう付加熱によって皮材へと拡散させ、皮材の電位を卑化することで、犠牲防食効果を発揮させている。その結果、アルミニウムクラッド材の耐食性を大きく向上させることができる。
皮材のろう付後のＺｎ量が適正であることにより、芯材のＺｎが皮材へ適度に拡散され、高い耐食性が確保されてる点で有利である。皮材のＺｎ増加率が低いと、芯材から皮材へのＺｎ拡散量が低く、皮材の犠牲防食層としての作用が小さくなる。したがって、皮材のろう付後のＺｎ量が上記範囲となるのが望ましい。なお、同様の理由で、下限を１. ０％、上限を２. ０％とするのが望ましい。
【発明の効果】
【００２７】
以上説明したように、本発明によれば、ろう付け時にＺｎの蒸発が抑制されるとともに、ろう付け時の熱処理によってＺｎが芯材から皮材へと拡散されることで、ろう付後に深さ方向において所望の濃度勾配が得られる。その結果、犠牲防食効果により、耐食性を大きく向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】従来品および本実施形態の製造過程におけるＺｎ濃度と、腐食試験における腐食結果を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
以下、本発明を実施するための実施形態について説明する。
本発明の組成を有する芯材、皮材は、常法により製造することができる。製法としては、例えば、ＤＣ法（半連続鋳造法）が挙げられる。得られた芯材、皮材には必要に応じて均質化処理を行う。均質化処理を行う場合は、４５０℃〜５５０℃の温度で、保持時間３〜１２時間が望ましい。その後、各材料をクラッド率５％〜２０％で張り合わせてクラッドし、熱間圧延、冷間圧延などを経て、本発明のろう付材料となるアルミニウムクラッド材を得る。
【００３０】
次に、得られたアルミニウムクラッド材に対し、フラックス（例えば、ＫＡｌＦ５、Ｋ２ＡｌＦ５、Ｋ３ＡｌＦ６の少なくとも一つを主体とする）を２〜２０ｇ／ｍ２塗布する。フラックスの塗布方法は特に限定をされるものではなく、スプレー法、シャワー法、フローコーター法、ロールコーター法、刷毛塗り法、浸漬法などを適宜採用することができる。
【００３１】
次に、フラックスが塗布されたアルミニウムクラッド材に対し、炉内酸素濃度１００ｐｐｍ以下に制御し、５００℃〜５６０℃の間の入熱量（拡散量）ΣＤ・Δｔを１０×１０−１１ｍ２以下に制御してろう付けを行う。ろう付けの例としては、例えば、コルゲート整形を行ってフィン材としたアルミニウムクラッド材を、ブレージングシートと組み合わせてろう付けを行い、熱交換器用部材を製造する場合が挙げられる。
【００３２】
ろう付加熱時の酸素濃度を１００ｐｐｍ以下とする方法としては、ろう付け時の加熱炉内の雰囲気を非酸化性雰囲気とすることが挙げられる。非酸化性雰囲気は、例えば不活性ガス雰囲気とすることができる。不活性ガスとしては、例えば窒素ガス、希ガスなどを用いることができる。不活性ガス雰囲気では、不活性ガスの体積比が９９％以上が望ましい。酸素濃度は、少なくとも４００℃以上の加熱域で上記濃度条件を満たしているのが望ましい。
なお、ろう付時の雰囲気は、通常、ろう付加熱時には減圧を伴わない大気圧とすることができるが、雰囲気維持のため加圧状態としてもよく、例えば１００ｋＰａ以下で加圧状態としてもよい。また、効率的に低酸素濃度雰囲気を得るために減圧状態としてもよく、例えば１Ｐａの減圧状態としてもよい。
昇温速度は、例えば１０〜１００℃／分の範囲内で、入熱量ΣＤ・Δｔが１０×１０−１１ｍ２以下となるような条件で行うことができる。
【００３３】
芯材のろう付け前に対するろう付後のＺｎ減少率、および、皮材のろう付け後のＺｎ量は、ろう付前後の芯材および皮材におけるＺｎ濃度をＥＰＭＡ分析で調査することによって算出できる。測定の方法は特に限定されないが、例えば各の板厚さ方向にライン（線）分析を１μｍピッチで実施することで、芯材部分と皮材部分それぞれの平均Ｚｎ量を求めることができる。
【００３４】
本発明のろう付け方法によれば、ろう付け時にＺｎの蒸発が抑制されるとともに、ろう付け後に、深さ方向において所望の濃度勾配が得られるため、ろう付加熱後において高い耐食性を実現することができる。
【００３５】
図１（ｂ）に、本実施形態に利用されるアルミニウムクラッド材１０を示している。
本実施形態では、Ｚｎを含有する芯材１の両側に、Ｚｎ無添加の皮材２が５〜２０％のクラッド率でクラッドされている。
このアルミニウムクラッド材１０を適正な入熱量でろう付加熱処理を行うと、芯材１からＺｎが減少した芯材１Ａとなり、一方、皮材２では、Ｚｎが増量した皮材２Ａとなる。
この際の芯材１ＡにおけるＺｎ減少率は、ろう付熱処理前よりも５〜３０％減少するのが望ましく、皮材２ＡにおけるＺｎ量は、質量％で０．３〜２．５％に増加するのが望ましい。
【００３６】
本実施形態によれば、Ｚｎ含有フィン材に皮材をクラッドすることで、雰囲気中へのＺｎの蒸発が抑制でき、かつ、ろう付時のＺｎ拡散によって皮材の電位を卑とすることができる。図１（ｂ）右図に示すように、本実施形態のろう付け方法によってろう付熱処理が行われたろう付け材料では、腐食試験でフィン材の表面（皮材）から腐食が優先的に進行するため、腐食の板厚方向への進行速度が遅くなり、腐食試験後の破断強度が向上している。
【実施例】
【００３７】
以下に、本発明の実施例を、表１に基づいて説明する。
表１に示す組成（残部Ａｌ＋不可避不純物）を有する芯材を、ＤＣ法（半連続鋳造法）により溶解、鋳造して得た。その後、質量％で９９．５％以上のＡｌを含み、残部が不可避不純物からなる組成の皮材を用意し、この皮材を芯材に対し、表１に示すクラッド率で張り合わせた。その後、熱間圧延、冷間圧延等を経て、板厚５０〜１００μｍのフィン材を製造した。
【００３８】
得られたフィン材に対し、フィン幅１６ｍｍ、フィン高さ１０ｍｍ、フィンピッチ２．５ｍｍ、山数２０にてコルゲート成形を実施した。
コルゲート成形後に、フィン材と０．２５ｍｍ厚×１８ｍｍ幅×５５ｍｍ長さのブレージングシート（ＪＩＳ  Ａ３００３芯材にＪＩＳ  Ａ４３４３ろう材を１０％クラッドしたもの）とを３段に組み合わせてろう付けを実施し、ミニコアを作成した。ろう付は、室温から６００℃までの平均昇温速度を１０〜１００℃／分として表１に示す入熱量となるように昇温し、６００℃で３分保持後、１００℃／分の降温速度で降温冷却するように制御しながら行った。ろう付に際しては、表１に示す量のフラックス（ＫＡｌＦ４など）を塗布した。
【００３９】
ろう付前の材料およびろう付後のミニコアに対し、以下の評価を行った。
（ろう付け前後のＺｎ濃度分析）
ろう付前後の各材料表面Ｚｎ濃度をＥＰＭＡ分析にて調査した。測定は各合金の板厚さ方向にライン（線）分析を１μｍピッチで実施して、芯材部分と皮材部分それぞれの平均Ｚｎ量を求めた。
【００４０】
（フィン破断試験）
ろう付後のミニコアに対し、腐食試験としてＳＷＡＡＴを４０日間実施した。
腐食試験後のミニコアに対し、万能試験機（島津オートグラフ  ＡＧＳ−Ｘ）にて引張荷重を負荷し、フィン材が破断するまでの荷重（Ｎ）を測定し、フィン破断強度として記録した。
腐食試験前と腐食試験後のフィン破断強度を比較し、フィン破断強度の低下が腐食前に比べ４０％以下のものについては◎と評価し、４１％〜５０％のものは○、５１％以上のものは×と評価した。
【００４１】
表１に見られるように、本発明を利用してろう付されたミニコアは、いずれも腐食試験（ＳＷＡＡＴ）において、フィンの破断強度の低下が５０％以下に抑えられており、優れた耐食性を示していた。
【００４２】
しかし、本発明の範囲から外れた組成、皮材クラッド率、フラックス塗布量、入熱量で行った比較例では、いずれも腐食試験後のフィンの破断強度の低下が大きくなっており、耐食性が劣っていた。
【００４３】
【表１】
2017013110.tif 000003
【符号の説明】
【００４４】
１    芯材
１Ａ  芯材
２    皮材
２Ａ  皮材
１０    アルミニウムクラッド材
【図１】
2017013110.tif 000004