(57)【要約】【課題】光ファイバのガラス径が１２５μｍよりも小さい場合であっても、マイクロベンド損失の増大を抑制できるボビン巻き光ファイバを提供する。【解決手段】ボビン巻き光ファイバ１Ａは、円柱状の胴部２１、及び該胴部２１の外周面に沿って設けられたクッション材２３を有するボビン２０と、コア及びクラッドを含むガラスファイバを有し、クッション材２３の外周に巻き付けられたマルチモード光ファイバ心線１０とを備える。クッション材２３の見掛け密度は２０ｋｇ／ｍ3以上４０ｋｇ／ｍ3以下である。クッション材２３の圧縮硬さは２０ｋＰａ以上４５ｋＰａ以下である。光ファイバ心線１０のコアの直径は４０μｍ以上６０μｍ以下である。ガラスファイバの直径は９０μｍ以上１１０μｍ以下である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
円柱状の胴部、及び該胴部の外周面に沿って設けられたクッション材を有するボビンと、
コア及びクラッドを含むガラスファイバを有し、前記クッション材の外周に巻き付けられたマルチモード光ファイバ心線と、を備え、
前記クッション材の見掛け密度が２０ｋｇ／ｍ3以上４０ｋｇ／ｍ3以下であり、
前記クッション材の圧縮硬さが２０ｋＰａ以上４５ｋＰａ以下であり、
前記マルチモード光ファイバ心線の前記コアの直径が４０μｍ以上６０μｍ以下であり、前記ガラスファイバの直径が９０μｍ以上１１０μｍ以下である、ボビン巻き光ファイバ。
【請求項２】
前記クッション材の加熱寸法変化率（７０℃２２時間後）が−２．０％以上０％以下である、請求項１に記載のボビン巻き光ファイバ。
【請求項３】
前記クッション材の繰返し圧縮永久ひずみが８％以下である、請求項１または２に記載のボビン巻き光ファイバ。
【請求項４】
前記マルチモード光ファイバ心線が、その屈折率プロファイルにおいて、前記クラッドよりも低い屈折率を有するトレンチ部を前記コアの外側に有し、
前記クラッドに対する前記コアの比屈折率差が０．７％以上であり、
前記クラッドに対する前記トレンチ部の比屈折率差が−０．２％以下であり、
径方向における前記トレンチ部の幅が１μｍ以上である、請求項１〜３のいずれか一項に記載のボビン巻き光ファイバ。
【請求項５】
前記マルチモード光ファイバ心線が、
前記ガラスファイバの前記外周面に沿って設けられたプライマリ樹脂層と、
前記プライマリ樹脂層の外周面に沿って設けられ、前記プライマリ樹脂層よりも高いヤング率を有するセカンダリ樹脂層と、
前記プライマリ樹脂層と前記ガラスファイバとの間に介在する非剥離性樹脂層と、を更に有し、
前記非剥離性樹脂層の外径が１２２μｍ以上１２８μｍ以下である、請求項１〜４のいずれか一項に記載のボビン巻き光ファイバ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ボビン巻き光ファイバに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、石英ガラス製のコア及びクラッド、並びにクラッドの周囲に設けられたポリマ被覆層を備える光ファイバが開示されている。この光ファイバでは、コア径が５０±３μｍあるいは６２．５±３μｍ、クラッド外径が９７〜１１８μｍ、ポリマ被覆層の外径が１２５±３μｍとされている。
【０００３】
特許文献２には、マルチモード光ファイバが開示されている。このマルチモード光ファイバのコア径は３０μｍよりも大きく、クラッドの外径は１２０μｍよりも小さい。
【０００４】
特許文献３には、光ファイバ巻き用ボビンが開示されている。この光ファイバ巻き用ボビンは、鍔部及び胴部を有する。胴部には、軸線方向に沿った溝が形成されている。この溝にはピンが挿入されており、胴部に光ファイバが巻かれた後にピンを取り外すことが可能となっている。これにより、光ファイバに損傷を与えることなく、光ファイバの巻き張力を緩和することを企図している。
【０００５】
特許文献４には、光ファイバが胴の外周に巻かれる光ファイバボビンが開示されている。この光ファイバボビンは、胴の外周表面に沿って配置された発泡材を備える。これにより、光ファイバの巻き緩みを防止するとともに損失増加を抑制することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第３５１８０８９号公報
【特許文献２】米国特許第８１８９９７８号明細書
【特許文献３】特許第３２０１９８３号公報
【特許文献４】特開２００２−３１６８３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
複数の機器間を接続するインターコネクト分野に用いられる光ケーブルは、幹線系の光ケーブルと比較して、より厳しい曲げに耐えることが求められる。例えば、光ケーブルが１８０°近い角度で折り曲げられることを想定し、半径１．５ｍｍ〜２ｍｍといった小径の曲げが行われても、光ケーブル内部の光ファイバが破断し難いという破断特性が求められる。良好な破断特性を得るためには、光ファイバのガラス径を細径化することが効果的である。一般的な光ファイバのガラス径は１２５μｍであるが、１２５μｍよりも細いガラス径の光ファイバでは、破断特性が改善する。
【０００８】
しかしながら、ガラス径が細くなると、マイクロベンド耐性が低下する傾向がある。例えば光ファイバがボビンの胴に巻かれた状態で使用される場合、ガラス径が細くなると、特にボビン接触部分（下口部分）におけるマイクロベンド損失が増大してしまう。これに対し、特許文献３に記載された技術は、ボビン巻き取り後にピンを抜くことで下口部分の張力を緩和し、マイクロベンド損失の増大を抑制しようとしている。しかしながら、ピンを抜いた際に光ファイバの巻き緩みが生じて巻き崩れが起こり易く、ボビンから光ファイバを繰り出す際に光ファイバに断線が生じるおそれがある。また、特許文献４に記載された光ファイバボビンは、発泡倍率５〜１５倍の発泡剤（クッション材）を胴の周囲に備えているが、光ファイバのガラス径が細い場合には、マイクロベンド損失の増大を抑えるためにクッション材に特別な性能が求められる。
【０００９】
本発明は、光ファイバのガラス径が１２５μｍよりも小さい場合であっても、マイクロベンド損失の増大を抑制できるボビン巻き光ファイバを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上述した課題を解決するために、本発明の一実施形態に係るボビン巻き光ファイバは、円柱状の胴部、及び該胴部の外周面に沿って設けられたクッション材を有するボビンと、コア及びクラッドを含むガラスファイバを有し、クッション材の外周に巻き付けられたマルチモード光ファイバ心線とを備え、クッション材の見掛け密度が２０ｋｇ／ｍ3以上４０ｋｇ／ｍ3以下であり、クッション材の圧縮硬さが２０ｋＰａ以上４５ｋＰａ以下であり、マルチモード光ファイバ心線のコアの直径が４０μｍ以上６０μｍ以下であり、ガラスファイバの直径が９０μｍ以上１１０μｍ以下である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のボビン巻き光ファイバによれば、光ファイバのガラス径が１２５μｍよりも小さい場合であっても、ボビン接触部のマイクロベンド損失の増大を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】図１（ａ）は、本発明の一実施形態に係るボビン巻き光ファイバの外観を示す斜視図である。図１（ｂ）は、ボビン巻き光ファイバを構成するボビンの外観を示す斜視図である。
【図２】図２（ａ）は、図１のIIa−IIa線に沿った断面図である。図２（ｂ）は、図１のIIb−IIb線に沿った断面図である。
【図３】図３（ａ）及び図３（ｂ）は、光ファイバ心線の構造例を示す概略断面図である。
【図４】図４（ａ）及び図４（ｂ）は、ガラスファイバの屈折率プロファイルの例を示す。
【図５】図５は、実施例に使用された光ファイバ心線の構造を示す図表である。
【図６】図６は、実施例１〜７のそれぞれについて、光ファイバ心線の構造、ボビンの構造、及び試験結果を示す図表である。
【図７】図７は、実施例８〜１３のそれぞれについて、光ファイバ心線の構造、ボビンの構造、及び試験結果を示す図表である。
【図８】図８は、比較例１〜８のそれぞれについて、光ファイバ心線の構造、ボビンの構造、及び試験結果を示す図表である。
【図９】図９は、ＯＴＤＲ測定における後方散乱光出力と光ファイバ心線の長手方向位置との関係の一例を表すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
［本願発明の実施形態の説明］
最初に、本発明の実施形態の内容を列記して説明する。（１）本発明の一実施形態に係るボビン巻き光ファイバは、円柱状の胴部、及び該胴部の外周面に沿って設けられたクッション材を有するボビンと、コア及びクラッドを含むガラスファイバを有し、クッション材の外周に巻き付けられたマルチモード光ファイバ心線とを備え、クッション材の見掛け密度が２０ｋｇ／ｍ3以上４０ｋｇ／ｍ3以下であり、クッション材の圧縮硬さが２０ｋＰａ以上４５ｋＰａ以下であり、マルチモード光ファイバ心線のコアの直径が４０μｍ以上６０μｍ以下であり、ガラスファイバの直径が９０μｍ以上１１０μｍ以下である。
【００１４】
このボビン巻き光ファイバによれば、光ファイバ心線のガラスファイバの直径が１２５μｍより細いので、通常の光ファイバ心線と比較して良好な破断特性を有することができる。また、本発明者による実験によって、クッション材の見掛け密度および圧縮硬さが上記範囲内であることにより、ガラスファイバの直径が１２５μｍより細い場合であってもマイクロベンド損失の増大を効果的に抑制できることが明らかとなった。すなわち、クッション材の見掛け密度が４０ｋｇ／ｍ3以下であり、且つ圧縮硬さが４５ｋＰａ以下であることによって、十分なクッション性能を実現でき、マイクロベンド損失の増大を抑制できる。また、クッション材の見掛け密度が２０ｋｇ／ｍ3以上であり、且つ圧縮硬さが２０ｋＰａ以上であることによって、クッション材に光ファイバ心線の食い込み痕が生じにくくなり、ボビンのリサイクル性能（すなわち再使用可能回数）の低下を抑えることができる。更には、光ファイバ心線の巻き崩れを起きにくくすることができる。
【００１５】
（２）上記のボビン巻き光ファイバにおいて、クッション材の加熱寸法変化率（７０℃２２時間後）は−２．０％以上０％以下であってもよい。加熱寸法変化率が−２．０％以上であることによって、ボビンに光ファイバ心線が巻かれた後における、クッション材の経時収縮による光ファイバ心線の蛇行変形を抑え、マイクロベンド損失の増大を更に抑制できる。
【００１６】
（３）上記のボビン巻き光ファイバにおいて、クッション材の繰返し圧縮永久ひずみは８％以下であってもよい。繰返し圧縮永久ひずみが８％以下であることによって、ボビンを繰り返し使用した場合であってもクッション材に亀裂が入りにくくなるので、リサイクル性能の低下を更に抑えることができる。なお、繰返し圧縮永久ひずみが６．５％以下であれば、このような効果を一層顕著に発揮することができる。
【００１７】
（４）上記のボビン巻き光ファイバにおいて、マルチモード光ファイバ心線は、その屈折率プロファイルにおいてクラッドよりも低い屈折率を有するトレンチ部をコアの外側に有し、クラッドに対するコアの比屈折率差は０．７％以上であり、クラッドに対するトレンチ部の比屈折率差は−０．２％以下であり、径方向におけるトレンチ部の幅は１μｍ以上であってもよい。このような形態のトレンチ部が光ファイバの屈折率プロファイルに含まれることによって、半径１．５ｍｍ〜２ｍｍで９０°以上光ファイバ心線が曲げられた場合でもマクロベンド損失の増大を抑制できる。
【００１８】
（５）上記のボビン巻き光ファイバにおいて、マルチモード光ファイバ心線は、ガラスファイバの外周面に沿って設けられたプライマリ樹脂層と、プライマリ樹脂層の外周面に沿って設けられ、プライマリ樹脂層よりも高いヤング率を有するセカンダリ樹脂層と、プライマリ樹脂層とガラスファイバとの間に介在する非剥離性樹脂層と、を更に有し、非剥離性樹脂層の外径は１２２μｍ以上１２８μｍ以下であってもよい。ここで、非剥離性樹脂層とは、ガラスファイバと強固に密着した樹脂層であって、プライマリ樹脂層やセカンダリ樹脂層とは異なり、使用時に剥離させることを前提としない層である。光ファイバがこのような非剥離性樹脂層を備えることによって、プライマリ樹脂層より内側の構造物の直径を１２５μｍ付近に調整し、一般的な光コネクタに準拠して使用することができる。
【００１９】
［本願発明の実施形態の詳細］
本発明の実施形態に係るボビン巻き光ファイバの具体例を、以下に図面を参照しつつ説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。以下の説明では、図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。
【００２０】
図１（ａ）は、本発明の一実施形態に係るボビン巻き光ファイバ１Ａの外観を示す斜視図である。図１（ｂ）は、ボビン巻き光ファイバ１Ａを構成するボビン２０の外観を示す斜視図である。図２（ａ）は、図１のIIa−IIa線に沿った断面図であって、ボビン巻き光ファイバ１Ａをその巻回軸を含む断面で切断した様子を示す。図２（ｂ）は、図１のIIb−IIb線に沿った断面図であって、ボビン巻き光ファイバ１Ａをその巻回軸に垂直な断面で切断した様子を示す。
【００２１】
図１及び図２に示されるように、本実施形態のボビン巻き光ファイバ１Ａは、ボビン２０と、ボビン２０に巻き付けられたマルチモード光ファイバ心線（以下、光ファイバ心線という）１０とを備える。ボビン２０は、円柱状の胴部２１と、胴部２１の中心軸線に沿った方向における両端に設けられた円板状の鍔部２２と、胴部２１の外周面２１ａに沿って設けられたクッション材２３とを有する。胴部２１及び鍔部２２は、例えばＡＢＳ（アクリロニトリルブタジエンスチレン共重合樹脂）といったプラスチックにより構成されている。
【００２２】
クッション材２３は、例えばポリエチレン、ポリプロピレン、塩化ビニル樹脂、スチロール樹脂、ウレタン樹脂といった樹脂材料を発泡させてなるフォームを主に含む。後述する実施例に示されるように、クッション材２３の見掛け密度は２０ｋｇ／ｍ3以上４０ｋｇ／ｍ3以下である。また、クッション材２３の圧縮硬さは２０ｋＰａ以上４５ｋＰａ以下である。また、クッション材２３の加熱寸法変化率（７０℃２２時間後）は例えば−２．０％以上０％以下である。また、クッション材２３の繰返し圧縮永久ひずみは例えば８％以下である。なお、これらの見掛け密度、圧縮硬さ、加熱寸法変化率、及び繰返し圧縮永久ひずみの各値は、ＪＩＳ  Ｋ  ６７６７若しくはＩＳＯ７２１４に規定された測定方法に従って測定される。
【００２３】
クッション材２３の厚さは、例えば１ｍｍ以上８ｍｍ以下である。クッション材２３の厚さが１ｍｍ以上であることにより、十分なクッション性を実現できる。また、クッション材２３の厚さが８ｍｍ以下であることにより、ボビン２０の製造時における胴部２１への貼り付けがクッション材２３の剛性によって妨げられることを抑制できる。
【００２４】
光ファイバ心線１０は、クッション材２３の外周に巻き付けられている。ボビン２０への光ファイバ心線１０の巻取張力は、２０ｇ〜７０ｇの範囲内であることが好ましい。２０ｇ未満だと光ファイバ心線１０の巻き崩れが起こりやすく、７０ｇを超えると光ファイバ心線１０の伝送損失が増加するおそれがある。
【００２５】
図３は、光ファイバ心線１０の構造例を示す概略断面図である。図３（ａ）に示される光ファイバ心線１０Ａは、ガラスファイバ１３と、ガラスファイバ１３の外周面に沿って設けられた樹脂被覆層１７Ａとを有する。
【００２６】
ガラスファイバ１３は、光ファイバ心線１０の中心軸線を含むコア１１と、コア１１を覆うクラッド１２とを有する。例えば、コア１１にはゲルマニウムを添加した石英を用いることができ、クラッド１２には純石英、或いはフッ素が添加された石英を用いることができる。コア１１の直径は例えば５０μｍであり、クラッド１２の外径は例えば１００μｍである。
【００２７】
コア１１の直径は４０μｍ以上６０μｍ以下である。これにより、マルチモード光ファイバとして好適な光伝搬特性が与えられる。また、ガラスファイバ１３の直径は９０μｍ以上１１０μｍ以下である。本実施形態のガラスファイバ１３は、このように通常のガラスファイバ（直径１２５μｍ）よりも細いので、通常の光ファイバ心線と比較して良好な破断特性を有することができる。
【００２８】
ここで、図４（ａ）及び図４（ｂ）は、ガラスファイバ１３の屈折率プロファイルの例を示す。図４（ａ）に示す屈折率プロファイルＣ１は、コア１１の屈折率分布であるコア屈折率分布１１Ｃと、クラッド１２の屈折率分布であるクラッド屈折率分布１２Ｃとを含む。クラッド屈折率分布１２Ｃは、コア屈折率分布１１Ｃの周囲に隣接して配置され、コア屈折率分布１１Ｃよりも小さい一定の屈折率からなる。コア屈折率分布１１Ｃは、例えば図４（ａ）、図４（ｂ）に示すようにＧＩ（Graded Index）型であることができる。
【００２９】
図４（ｂ）に示す屈折率プロファイルＣ２は、上述したコア屈折率分布１１Ｃ及びクラッド屈折率分布１２Ｃに加えて、トレンチ部の屈折率分布であるトレンチ屈折率分布１８Ｃを更に含む。トレンチ部は、クラッド１２よりも低い屈折率を有し、コア１１の外側に設けられる。屈折率プロファイルＣ２では、トレンチ屈折率分布１８Ｃがコア屈折率分布１１Ｃに隣接している。
【００３０】
トレンチ屈折率分布１８Ｃが設けられることにより、曲げ損失（マクロベンドロス）およびマイクロベンド損失を低減することができる。小径に曲げられた時に通信エラーが生じても、曲げを解放すれば通信が復旧すれば良い用途であれば、図４（ａ）に示される屈折率プロファイルＣ１を有するものを使用してもよい。小径に曲げられることによって通信エラーが生じてはいけない用途では、トレンチ屈折率分布１８Ｃを有する屈折率プロファイルＣ２を有するものの使用が好ましい。
【００３１】
トレンチ部を有するガラスファイバを使用する場合は、クラッド１２に対するコア１１の比屈折率差Δｃｏｒｅが０．７％以上、クラッド１２に対するトレンチ部の比屈折率差Δｔｒｅｎｃｈが−０．２％以下、トレンチ部の幅Ｗが１μｍ以上であることが好ましい。この場合、トレンチ部の比屈折率差Δｔｒｅｎｃｈは、より好ましくは−０．４％以下であり、さらに好ましくは−０．５％以下である。
【００３２】
ガラスファイバ１３の開口数（ＮＡ：Numerical Aperture）は、０．１５〜０．３０であることが好ましい。この範囲にあることで、例えば、ＶＣＳＥＬ（Vertical Cavity Surface Emitting LASER；垂直共振器面発光レーザ）のような光源やフォトダイオードなどの受光部での信号の結合損失を低減することができる。
【００３３】
再び図３（ａ）を参照する。樹脂被覆層１７Ａは、ガラスファイバ１３の外周面に沿って設けられたプライマリ樹脂層１４と、プライマリ樹脂層１４の外周面に沿って設けられ、プライマリ樹脂層１４よりも高いヤング率を有するセカンダリ樹脂層１５とを含む。樹脂被覆層１７Ａは、例えば紫外線硬化型樹脂組成物からなる。プライマリ樹脂層１４の外径は例えば１８０μｍ〜２１０μｍであり、セカンダリ樹脂層１５の外径は例えば２２０μｍ〜２６０μｍである。
【００３４】
また、図３（ｂ）に示される光ファイバ心線１０Ｂは、ガラスファイバ１３と、ガラスファイバ１３の外周面に沿って設けられた樹脂被覆層１７Ｂとを有する。樹脂被覆層１７Ｂは、上述したプライマリ樹脂層１４及びセカンダリ樹脂層１５に加えて、非剥離性樹脂層１６を含む。非剥離性樹脂層１６は、プライマリ樹脂層１４とガラスファイバ１３との間に介在しており、例えば紫外線硬化型樹脂組成物からなる。非剥離性樹脂層１６の外径は、通常の光ファイバ心線のガラスファイバの直径（１２５μｍ）に準じて定められ、例えば１２２μｍ以上１２８μｍ以下である。
【００３５】
非剥離性樹脂層１６は、ガラスファイバ１３と強固に密着した樹脂層であって、プライマリ樹脂層１４やセカンダリ樹脂層１５とは異なり、使用時に剥離させることを前提としない層である。光コネクタ等に当該光ファイバ心線１０Ｂを取り付ける場合、ガラスファイバ１３の周囲に非剥離性樹脂層１６が残存する状態で、通常のガラスファイバと同様の取り扱いがなされる。
【００３６】
非剥離性樹脂層１６のヤング率は例えば６００ＭＰａ以上である。６００ＭＰａ以上であれば、非剥離性樹脂層１６が光コネクタ内で変形しにくく、光ファイバ心線１０の軸ずれを抑え、光学特性の悪化を抑制できる。なお、プライマリ樹脂層１４のヤング率は例えば０．１ＭＰａ〜１．０ＭＰａであり、セカンダリ樹脂層１５のヤング率は例えば４００Ｍｐａ〜１５００Ｍｐａである。非剥離性樹脂層１６は、その上に被覆されるプライマリ樹脂層１４及びセカンダリ樹脂層１５が光ファイバ心線１０の被覆除去治具（例えば住友電工製ＪＲ−２５など）によって除去される場合に、非剥離性樹脂層１６の内側の層（本実施形態ではクラッド１２部分）に密着した状態が保たれ、非剥離性樹脂層１６の上の層（本実施形態ではプライマリ樹脂層１４及びセカンダリ樹脂層１５）のみが除去される。クラッド１２部分と非剥離性樹脂層１６との密着力は、９０度ピール試験（ガラス板を非剥離性樹脂フィルムで被覆して当該フィルムをガラス板から剥がす）で例えば３Ｎ／ｍ以上であり、好ましくは１５Ｎ／ｍ以上である。
【００３７】
以下、本発明に係る実施例及び比較例を用いた評価試験の結果を示す。図６及び図７は、実施例１〜９のそれぞれについて、光ファイバ心線１０の構造、ボビン２０の構造、及び試験結果を示す図表である。また、図８は、比較例１〜４のそれぞれについて、光ファイバ心線１０の構造、ボビン２０の構造、及び試験結果を示す図表である。なお、本発明の構成は、実施例１〜９に限定されるものではない。
【００３８】
［光ファイバ心線の作製］
ガラスファイバ１３として、コア１１の直径が５０μｍであり、クラッド１２の外径が１００μｍであり、図５に示される屈折率プロファイルＡ、Ｂ、ＣまたはＤを有するものを作製した。そして、これらのガラスファイバ１３の外周面に、図３（ａ）に示された樹脂被覆層１７Ａ、或いは図３（ｂ）に示された樹脂被覆層１７Ｂを形成し、実施例１〜９及び比較例１〜４の光ファイバ心線１０を作製した。非剥離性樹脂層１６があるものに関しては、非剥離性樹脂層１６の外径を１２５μｍとした。また、プライマリ樹脂層１４の外径を２００μｍとし、セカンダリ樹脂層１５の外径を２４５μｍとした。
【００３９】
［ボビンへの光ファイバ心線の巻き付け］
ボビン２０の胴部２１（直径２８０ｍｍ）にクッション材２３を巻き付けた。各実施例及び各比較例における、クッション材２３の物性（見掛け密度、圧縮硬さ、加熱寸法変化率（７０℃２２時間後）、繰返し圧縮永久ひずみ）は、図６〜図８に示されたとおりである。クッション材２３としては発泡ポリエチレンを使用し、クッション材２３の厚さは５ｍｍであった。その後、巻取張力４０ｇで長さ８ｋｍの光ファイバ心線１０をクッション材２３に巻き付けることにより、各実施例及び各比較例に係るボビン巻き光ファイバ１Ａを作製した。光ファイバ心線１０のピッチ間隔は０．４５ｍｍであった。また、図２（ａ）に示される断面において胴部２１に沿って並ぶ光ファイバ心線１０は、当該光ファイバ心線１０の１本分より狭い隙間を空けて並び、その隙間に上段の光ファイバ心線１０が乗る、いわゆる俵積みとした。
【００４０】
［評価試験］
＜ＯＴＤＲ＞
各実施例及び各比較例において、光パルス試験機（ＯＴＤＲ、波長８５０ｎｍ）を用いて光ファイバ心線１０の長手方向の伝送損失を測定した。図９は、後方散乱光出力（ｄＢ）と光ファイバ心線１０の長手方向位置との関係の一例を表すグラフである。ここでは、入射端Ｐ１と出射端Ｐ２とを結ぶ直線Ａ１と、実際の測定波形Ａ２との差分（Ａ２−Ａ１）を算出し、最大偏差を求めた。なお、ダミーファイバ（光源から測定対象の光ファイバ心線１０まで光を伝えるための光ファイバ）としては、測定対象の光ファイバ心線１０と同じ構造の光ファイバ心線（長さ２ｋｍ）を用いた。最大偏差が小さいほど、マイクロベンド損失の増大が小さいことを意味する。最大偏差が０．１ｄＢ以下である場合を高評価（○）、０．１ｄＢを超え０．２ｄＢ以下である場合を中評価（△）、０．２ｄＢを超える場合を低評価（×）とした。そして、中評価（△）以上を許容値とした。
【００４１】
＜ヒートサイクル＞
各実施例及び各比較例に係るボビン巻き光ファイバ１Ａを恒温槽に入れ、−４０℃から７０℃まで温度を変化させたのち、２３℃での伝送損失からの最大損失の増大量を評価した。各温度での保持時間を２時間とした。また、評価対象の光ファイバ心線１０に発光波長８５０ｎｍのＬＥＤを接続し、ＩＥＣ６１２８０−４−１に準拠した条件で評価を行った。最大損失の増大量が０．１ｄＢ／ｋｍ以下である場合を高評価（○）、０．１ｄＢ／ｋｍを超え０．２ｄＢ／ｋｍ以下である場合を中評価（△）、０．２ｄＢ／ｋｍを超える場合を低評価（×）とした。そして、中評価（△）以上を許容値とした。
【００４２】
＜リサイクル性＞
同一のボビン２０に光ファイバ心線１０（長さ８ｋｍ）を複数回巻き替え、クッション材２３に亀裂が入るまでの巻き替え回数を調べた。巻き替え回数が３０回を超える場合を高評価（○）、１０回を超え３０回以下である場合を中評価（△）、１０回以下である場合を低評価（×）とした。そして、中評価（△）以上を許容値とした。
【００４３】
図６及び図７の実施例１〜９に示されるように、クッション材２３の見掛け密度が４０ｋｇ／ｃｍ3以下であり、且つ圧縮硬さが４５ｋＰａ以下である場合に、ＯＴＤＲの最大偏差が中評価（△）以上となった。これに対し、図８の比較例１〜４に示されるように、クッション材２３の見掛け密度が４０ｋｇ／ｃｍ3より大きいか、若しくは圧縮硬さが４５ｋＰａより大きい場合には、ＯＴＤＲの最大偏差が低評価（×）となった。このことから、クッション材２３の見掛け密度が４０ｋｇ／ｍ3以下であり、且つ、圧縮硬さが４５ｋＰａ以下であることが好ましい。
【００４４】
また、図６及び図７の実施例１〜９に示されるように、クッション材２３の見掛け密度が２０ｋｇ／ｃｍ3以上であり、且つ圧縮硬さが２０ｋＰａ以上である場合に、リサイクル性が中評価（△）以上となった。これに対し、クッション材２３の見掛け密度が２０ｋｇ／ｃｍ3より小さく、圧縮硬さが２０ｋＰａより小さい比較例４（図８）では、リサイクル性が低評価（×）となった。このことから、クッション材２３の見掛け密度が２０ｋｇ／ｍ3以上であり、且つ、圧縮硬さが２０ｋＰａ以上であることが好ましい。
【００４５】
なお、図８の比較例３では、クッション材２３の見掛け密度が２０ｋｇ／ｃｍ3以上であり、且つ圧縮硬さが２０ｋＰａ以上であるにもかかわらず、リサイクル性が低評価（×）となった。これは、クッション材２３の繰返し圧縮永久ひずみが８％より大きいことに因ると考えられる。図６及び図７の実施例１〜９では、いずれも繰返し圧縮永久ひずみが８％以下となっている。
【００４６】
また、図７の実施例７では、加熱寸法変化が−２．３％と大きく、ヒートサイクルの結果が中評価（△）となっている。これに対し、加熱寸法変化が−２．０％以上である他の実施例では、ヒートサイクルの結果が高評価（○）となっている。従って、加熱寸法変化は−２．０％以上０以下であることが好ましい。
【符号の説明】
【００４７】
１Ａ…ボビン巻き光ファイバ、１０，１０Ａ，１０Ｂ…マルチモード光ファイバ心線、１１…コア、１２…クラッド、１３…ガラスファイバ、１４…プライマリ樹脂層、１５…セカンダリ樹脂層、１６…非剥離性樹脂層、１７Ａ…樹脂被覆層、１７Ｂ…樹脂被覆層、２０…ボビン、２１…胴部、２２…鍔部、２３…クッション材、Ｃ１，Ｃ２…屈折率プロファイル。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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