(57)【要約】【課題】外観性能の低下を抑制しつつ遮熱性能の高い遮熱ガラスを提供する。【解決手段】第１および第２の主面を有し、５ｍｍの板厚換算で可視光透過率が８５％以上であるガラス板と、前記ガラス板の第１の主面上に設けられた導電性酸化スズ含有層を含む遮熱層とを備え、前記ガラス板の第２の主面側から、ＩＳＯ９０５０：２００３に準拠して測定された可視光透過率をＴｖ（％）、日射熱取得率をｇ値とした場合に、ＳＣ＝ｇ値／０．８８で表される遮蔽係数ＳＣが、ＳＣ＜０．５５を満たし、Ｓｅ＝（Ｔｖ×１００）／ｇ値で表されるセレクティビティＳｅが、Ｓｅ≧１．０５を満たす遮熱ガラス。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１および第２の主面を有し、５ｍｍの板厚換算で可視光透過率が８５％以上であるガラス板と、
前記ガラス板の第１の主面上に設けられた導電性酸化スズ含有層を含む遮熱層とを備え、
前記ガラス板の第２の主面側から、ＩＳＯ９０５０：２００３に準拠して測定された可視光透過率をＴｖ（％）、日射熱取得率をｇ値とした場合に、
ＳＣ＝ｇ値／０．８８で表される遮蔽係数ＳＣが、ＳＣ＜０．５５を満たし、
Ｓｅ＝（Ｔｖ×１００）／ｇ値で表されるセレクティビティＳｅが、Ｓｅ≧１．０５を満たす遮熱ガラス。
【請求項２】
ヘイズが０．８％未満である請求項１に記載の遮熱ガラス。
【請求項３】
前記第１の主面側からの反射色Ｃｆおよび前記第２の主面側からの反射色ＣｇのイエローネスインデックスＹＩ  Ｅ３１３が、いずれも０未満であり、
ＣＩＥ  １９７６  Ｌ＊：ａ＊：ｂ＊表色系で表される、前記第１の主面側からの反射色Ｃｆおよび、前記第２の主面側からの反射色Ｃｇの色座標が、いずれもａ＊＜０であることを特徴とする請求項１に記載の遮熱ガラス。
【請求項４】
前記導電性酸化スズ含有層はアンチモンがドープされた層であることを特徴とする請求項１に記載の遮熱ガラス。
【請求項５】
前記導電性酸化スズ含有層の厚さは４００ｎｍ超であることを特徴とする請求項４に記載の遮熱ガラス。
【請求項６】
前記遮熱層が前記導電性酸化スズ含有層１層のみからなることを特徴とする請求項４に記載の遮熱ガラス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の実施形態は、遮熱層を有する遮熱ガラスに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年の省エネルギー意識の高まりから、建物の窓ガラスおよび車両のガラス部材等に、遮熱性を有する遮熱ガラスを適用する例が増えている。そのような遮熱ガラスは、例えば、ガラス板の一方の表面に遮熱コーティング膜をコートすることにより構成される。近年、遮熱ガラスによる遮熱効果に対する要求は、益々高くなってきている。このため、さらなる遮熱性能を有する遮熱層に対する研究、開発が進められている。
【０００３】
一般に、遮熱層の遮熱性能を高めるためには、遮熱コーティング膜の膜厚を厚くすることが効果的である。一方で、膜厚を厚くすることによって外観性能が悪くなったりしてしまったりするという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特表２０１１−５２０７５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本実施形態の遮熱ガラスは外観性能の低下を抑制しつつ遮熱性能の高い遮熱ガラスを提供することが出来る。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の一態様に係る遮熱ガラスは、第１および第２の主面を有し、５ｍｍの板厚換算で可視光透過率が８５％以上であるガラス板と、前記ガラス板の第１の主面上に設けられた導電性酸化スズ含有層を含む遮熱層とを備え、前記ガラス板の第２の主面側から、ＩＳＯ９０５０：２００３に準拠して測定された可視光透過率をＴｖ（％）、日射熱取得率をｇ値とした場合に、ＳＣ＝ｇ値／０．８８で表される遮蔽係数ＳＣが、ＳＣ＜０．５５を満たし、Ｓｅ＝（Ｔｖ×１００）／ｇ値で表されるセレクティビティＳｅが、Ｓｅ≧１．０５を満たす。
【発明の効果】
【０００７】
本実施形態の遮熱ガラスは外観性能の低下を抑制しつつ遮熱性能の高い遮熱ガラスを提供することが出来る。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本発明の実施形態に係る遮熱ガラスを模式的に示した断面図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、図面を参照して、本発明の一実施形態について説明する。
【００１０】
図１は、本発明の第一の実施形態を模式的に示した断面図である。図１に示すように、第１の主面１０１及び第２の主面１０２を有するガラス板１の、第１の主面上にアンダーコート２が設けられ、アンダーコート２上に遮熱層３が設けられている。ガラス板１は５ｍｍの板厚換算で可視光透過率が８５％以上のものを使用する。５ｍｍの板厚換算で可視光透過率が８５％以上であるガラス板１を使用することにより、透過光の着色を抑制し、外観に優れた遮熱ガラスとすることが出来る。
【００１１】
ガラス板１は、５ｍｍの板厚換算で可視光透過率が８５％以上であれば種々のガラスを使用することができ、例えば、ソーダライムガラス、ホウ珪酸ガラス、無アルカリガラス、アルミノシリケートガラス等が使用出来る。ガラス板１の厚さは、特に限られないが、例えば、０．７ｍｍ〜１２ｍｍのものを使用することが出来る。ガラス板１は、強化されたガラス、特に化学強化されたガラスであればさらに板厚が薄くできるため好ましい。板厚を薄くすることで重量も軽くなるため、周囲に遮蔽物の少ないビルの高層階等で特に好適に使用することが出来る。
【００１２】
アンダーコート２は、ガラス板１と遮熱層３との間で、所定の元素が相互に拡散することを抑制する役割を有する。また、アンダーコート２を設けることで、アンダーコート２を設けない場合と比較してアンダーコート２と遮熱層３との界面での入射光反射を低下させることが可能になるため好ましい。これにより遮熱層３の膜厚分布が引き起こす反射色の面内分布を抑制することができる。アンダーコート２は、例えば、シリコン酸化物や炭素ドープしたシリコン酸化物等のシリカを主成分とする材料、または酸化スズを主成分とする材料で構成することが出来る。ここで、「材料Ａを主成分とする（層）」とは、対象とする層内に、材料Ａが５０質量％以上含まれることを意味する。なお、アンダーコート２は単層であってもこれらの層を２層以上とした構成であっても構わない。アンダーコート２の厚さは、例えば、１０ｎｍ〜１００ｎｍとすることが出来る。
【００１３】
遮熱層３は、導電性酸化スズ含有層を含む層であり、導電性酸化スズ含有層単層で構成されていても良いし、その他の有する複数層から構成されていても構わない。ここで、「導電性酸化スズ含有層」とは、酸化スズを５０ｗｔ％以上含む導電層を意味する。導電性酸化スズ含有層は、アンチモンまたはフッ素がドープされた酸化スズ層であっても構わない。
導電性酸化スズ含有層がアンチモンまたはフッ素がドープされた層であることによって遮熱機能を効果的に高めることが出来る。アンチモンまたはフッ素をドープする場合のドープ量は、例えば、ＸＲＦ（蛍光Ｘ線分析）により測定される膜中のアンチモンとスズの重量比Ｓｂ／Ｓｎが０．０〜０．１の範囲が好ましく、０．０２〜０．０６の範囲がより好ましく、０．０３〜０．０５の範囲がさらに好ましい。
【００１４】
遮熱層３の厚さは、３５０ｎｍ〜５００ｎｍの範囲が好ましく、４００ｎｍ〜４８０ｎｍの範囲がより好ましい。遮熱層３の厚さを前記の範囲とすることで、遮熱性能の高い遮熱ガラスを提供することが出来る。遮熱層３が単層の場合は外観性能の調整がし易くなるため好ましい。遮熱層３が複数層から構成されている場合は、例えば下層にアンチモンがドープされた導電性酸化スズ含有層、上層にフッ素がドープされた導電性酸化スズ含有層としたり、２層ともにアンチモンがドープされた導電性酸化スズ含有層とし、下層と上層とのドープ量を変えたりするような構成とすることが出来る。
【００１５】
（遮熱ガラスの遮熱性能について）
一般に、遮熱ガラスの遮熱性能は、以下の（１）式で表すことができる：
ＳＣ＝ｇ値／０．８８      （１）式
ここで、ｇ値は日射熱取得率であり、遮熱ガラスの一方の側（第１の側）から入射される全太陽熱に対する、他方の側（第２の側）まで直接透過される熱（透過熱）と、遮熱ガラスの内部で吸収され、その後第２の側に放出される熱との総和の割合で表される。また、ＳＣは遮蔽係数である。ｇ値は、ＩＳＯ９０５０：２００３に準拠して測定することができる。
【００１６】
本実施形態の遮熱ガラスは、遮蔽係数ＳＣ＜０．５５を満たすものであり、ＳＣ＜０．５であることがより好ましく、特に、ＳＣ＜０．４５であることが好ましい。
【００１７】
（遮熱ガラスの性能について）
遮熱ガラスの性能を表す際に、しばしば、（Ｔｖ×１００）／ｇ値で表されるセレクティビティＳｅと言う指標が使用される。ここで、Ｔｖ（％）は、膜積層体の可視光透過率（％）である。膜積層体において、可視光透過率Ｔｖ（％）が高く、ｇ値が低いほど、すなわちセレクティビティＳｅが大きいほど、その遮熱ガラスは、透明性が高く遮熱性能が優れた高性能な遮熱ガラスであると言える。
【００１８】
本実施形態の遮熱ガラスは、セレクティビティＳｅ≧１．０５を満たすものであり、Ｓｅ≧１．１であることがより好ましい。また、本実施形態の遮熱ガラスは、ヘイズが０．８％未満であることが好ましい。ヘイズを低減するためには、導電性酸化スズ層の表面の平坦性を高めることが重要であると考えられる。導電性酸化スズ層の表面の平坦性を高める方法の一例としては、導電性酸化スズ層の成膜温度をできるだけ低く維持して、導電性酸化スズの結晶粒の肥大化を抑制し、均一で細かい粒で構成されるようにすることが考えられる。
【００１９】
また、成膜時に、原料ガスの分解を担うＨ２Ｏの導入量も表面の平坦性を左右する要因である。Ｈ２Ｏ量が多い場合、モノブチル塩化スズ（ＭＢＴＣ）の分解・結晶成長を促進することになり、結果として結晶粒を肥大させる要因となる。さらに、アンチモンドープ酸化スズの場合、Ｈ２Ｏ導入量が多いとＳｂＣｌ３の分解を急激に促進し、気相反応により酸化アンチモンのダストを生成することになる。このダストが膜中に取り込まれた場合にも平坦性が悪化し、ヘイズ率を高める要因となる。ただし、Ｈ２Ｏが少なくなりすぎるとＭＢＴＣが全く分解されず、着膜しなくなる。
【００２０】
一方で、ＳｂＣｌ３導入量が多くなると酸化アンチモンのダスト化の確率が高くなるので、ＳｂＣｌ３導入量の最適化も重要である。これらの観点から温度、Ｈ２Ｏ量、アンチモン量を最適に制御することが低ヘイズ化には重要な要素であることが本発明者らの検討により明らかになった。
【００２１】
ここで、本実施形態では、遮熱ガラスからの反射色に含まれる色の赤みおよび黄色みを定量的に評価するため、以下の指標を採用する。
【００２２】
（反射色に含まれる色の赤み）
遮熱ガラスからの反射色に含まれる色の赤みは、一般的な分光測定装置を用いて、遮熱ガラスの反射色を測定することにより評価することができる。より具体的には、積分球ディテクタを有する測定装置によって測定される分光スペクトルをもとにＣＩＥ  １９７６  Ｌ＊：ａ＊：ｂ＊表色系を計算することにより評価することができる。測定方法としては、前述の測定装置に、遮熱ガラスの遮熱層が積分球ディテクタの側となるようにして、遮熱ガラスを設置し、反射スペクトルを測定する。あるいは前記測定装置に、遮熱ガラスのガラス面が積分球ディテクタの側となるようにして、遮熱ガラスを設置し、反射スペクトルを測定する。
【００２３】
測定された反射スペクトルをもとに、ＣＩＥ  １９７６  Ｌ＊：ａ＊：ｂ＊表色系を計算する。この表色系において、反射色の色座標がａ＊≧０である場合、遮熱ガラスからの反射色は赤みがあると判断され、色座標がａ＊＜０である場合、遮熱ガラスからの反射色は赤みがないと判断される。
【００２４】
（反射色に含まれる色の黄色み）
遮熱ガラスからの反射色に含まれる色の黄色みは、ＪＩＳ  Ｚ７７０１：１９９０に準拠した色度からＡＳＴＭ  Ｅ１３１規格に準拠してイエローネスインデックスＹＩ  Ｅ３１３として評価することができる。評価は、遮熱ガラスの遮熱層の側から得られる反射色（「反射色Ｃｆ」と称する）、および遮熱ガラスのガラス板の側から得られる反射色（「反射色Ｃｇ」と称する）のそれぞれに対して、イエローネスインデックスＹＩ  Ｅ３１３が算定される。
【００２５】
その結果、いずれのＣｆ、Ｃｇにおいても、イエローネスインデックスＹＩ  Ｅ３１３が０未満である場合、遮熱ガラスからの反射色は黄色みがないと判断される。また、少なくとも一つのＣｆ、Ｃｇにおいて、イエローネスインデックスＹＩ  Ｅ３１３が０以上の場合、遮熱ガラスからの反射色は黄色みがあると判断される。
【００２６】
本実施形態の遮熱ガラスでは、反射色に含まれる色の赤みおよび黄色みが抑制されているため外観に優れた遮熱ガラスとすることが出来る。
【００２７】
アンダーコート２や遮熱層３の成膜方法は、特に限られない。例えば、物理的蒸着法（例えば真空蒸着法、イオンプレーティング法、およびスパッタリング法等）、化学的蒸着法（例えば熱ＣＶＤ法、プラズマＣＶＤ法、および光ＣＶＤ法等）、ならびにイオンビームスパッタリング法等から選定された方法により、各層を順次成膜しても良いし、オンラインのＣＶＤ法により、形成されても良い。
【００２８】
ここで、「オンライン（の成膜法）」とは、ガラスの製造過程中に、ガラスの表面に膜を成膜する方法を意味する。より具体的には、ガラスの製造の際には、ガラスリボンが溶融スズ浴の上を移動した後、徐冷されることで、連続的にガラスが製造されるが、「オンライン（の成膜法）」では、このガラスリボンの移動中に、ガラスリボンの上面に、膜が成膜される。すなわち、「オンライン（の成膜法）」では、ガラスの製造工程と膜の成膜工程が連続的に実施される。
【００２９】
アンダーコート２や遮熱層３をオンラインのＣＶＤ法により形成した場合、製造コストを抑制することが可能になるため好ましい。
【００３０】
一般的に遮熱性能を上げるためには遮熱層の厚さを厚くしたり、遮熱効果を持つ元素のドープ量を増やしたりした方が良いが、一方で可視光透過率の低下によるＳｅの低下やヘイズの値の増加が問題となってくる。ヘイズの値の増加を抑えるための製造方法の工夫としては、遮熱層の成膜時にＨ２Ｏガスの比率を下げる、成膜温度を下げる、ドープするアンチモン量を下げる等が考えられる。これらの条件を各種組み合わせて調整することにより、外観性能の低下を抑制しつつ遮熱性能の高い遮熱ガラスを提供することが出来る。
【００３１】
（実施例）
以下、本発明の実施例について説明する。なお、以下の記載において、例１〜例６は実施例であり、例７〜例１７は比較例である。以下の表１には各例１〜１９に係る遮熱ガラスの構成をまとめて示し、表２には各例１〜１９に係る遮熱ガラスの評価特性についてまとめて示した。
【００３２】
【表１】
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【００３３】
【表２】
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【００３４】
（例１）
以下の方法で、遮熱ガラスを製造した。
【００３５】
まず、常圧のＣＶＤ法により、無色透明のガラス板（厚さ５ｍｍ）の表面に、アンダーコート及び遮熱層を形成した。アンダーコートはＳｉＯＣ層（目標厚さ５５ｍ）とし、遮熱層はアンチモンドープされた酸化スズ層（目標厚さ４７０ｎｍ）とした。
【００３６】
ＳｉＯＣ層の成膜の際のガラス板の温度は約７６０℃とした。また、アンチモンドープされた酸化スズ層は、モノブチル塩化スズ（ＭＢＴＣ）、水、三塩化アンチモン（ＳｂＣｌ３）の原料を気化した混合ガスを空気により希釈したものを原料ガスとして使用し、約６００℃で成膜した。遮熱膜に含まれるアンチモン量を測定したところ、１１４ｍｇ／ｍ２であった。前記したヘイズの値の増加を抑えるための条件設定としては、Ｈ２Ｏ／ＭＢＴＣ＜５が好ましく、Ｈ２Ｏ／ＭＢＴＣ＜１とすることがさらに好ましい。
【００３７】
遮熱層の成膜後に、ガラス板を冷却、切断することにより、縦３００ｍｍ×横３００ｍｍ×厚さ５ｍｍの寸法を有するガラス板（透明色）を含む遮熱ガラス（以下、例１に係る遮熱ガラスと称する）を製造した。
【００３８】
（例２〜例６）
例１と同様の方法を用い、各種製造条件を変更させて遮熱ガラス（以下、「例２〜例６に係る遮熱ガラス」と称する）を製造した。ガラス板には無色透明のガラス板（厚さ５ｍｍ）を使用した。例２〜例６の遮熱層に含まれるアンチモン量を測定したところ、全て１６９ｍｇ／ｍ２未満であり、膜厚は４００ｎｍ以上であった。
【００３９】
（例７〜例１０）
例１と同様の方法を用い、各種製造条件を変更させて遮熱ガラス（以下、「例７〜例１０に係る遮熱ガラス」と称する）を製造した。ガラス板には無色透明のガラス板（厚さ５ｍｍ）を使用した。例７〜例１０の遮熱層に含まれるアンチモン量を測定したところ、全て１６９ｍｇ／ｍ２以上であり、膜厚は４００ｎｍ以上であった。例７〜例１０に係る遮熱ガラスは遮熱層に含有するアンチモン量が多く、Ｔｖが低くなってしまったため、ＳＣが低くてもＳｅが好ましい値とはならなかった。また、例１〜例６と比較してヘイズの値も大きい傾向が見られた。
【００４０】
（例１１〜例１３）
例１と同様の方法を用い、各種製造条件を変更させて遮熱ガラス（以下、「例１１〜例１３に係る遮熱ガラス」と称する）を製造した。ガラス板には無色透明のガラス板（厚さ５ｍｍ）を使用した。例１１〜例１３の遮熱層に含まれるアンチモン量を測定したところ、いずれも１５１ｍｇ／ｍ２未満であったが、膜厚は４００ｎｍ未満であった。例１１に係る遮熱ガラスはＳｅが所望の値にはならなかった。また、ガラス板の側からの反射色の色座標がａ＊≧０となり、赤みがあるものであった。例１２及び例１３に係る遮熱ガラスはＳＣが所望の値にはならなかった。
【００４１】
上記した例１１及び例１２の結果より、膜厚をＳＣ及びＳｅの両方を所望の特性とするためには遮熱層の膜厚を厚くする、好ましくは４００ｎｍ以上とすることが好ましいことが分かる。また、上記した例７〜例１０の結果より、遮熱層を４００ｎｍ以上とした上で、遮熱層に含まれるアンチモン量も適切に調整する必要があることが分かる。前記したヘイズの値の増加を抑えるための条件設定としては、アンチモン量を１６９ｍｇ／ｍ２未満とすることが好ましく、１５１ｍｇ／ｍ２未満とすることがさらに好ましい。
【００４２】
（例１４〜例１７）
例１４〜例１７では、アンダーコートをＳｎＯ２層とＳｉＯ２の２層とし、遮熱層をアンチモンドープされた酸化スズ層とフッ素ドープされた酸化スズ層の２層とした。ガラス板には無色透明のガラス板（厚さ５ｍｍ）を使用した。例１４〜例１７では、各層の成膜温度を６３０℃以上とした。フッ素ドープされた酸化スズ層は遮熱特性への影響が少ないため、アンチモンドープされた酸化スズ層とフッ素ドープされた酸化スズ層の２層の合計厚さで４００ｎｍ以上であっても、ＳＣが所望の値にはならなかった。このことより、アンチモンドープされた酸化スズ層のような遮熱性能に優れた層を一定以上の厚さで備えていることが好ましい。また、例１４〜例１７では、各層の成膜温度を６３０℃以上としたため、ヘイズの値が大きくなる傾向が見られた。前記したヘイズの値の増加を抑えるための条件設定としては、６３０℃未満が好ましく、６００℃以下することがさらに好ましい。 
【００４３】
（例１８〜例１９）
例１８では、アンダーコートをＳｉＯＣ層とし、遮熱層をフッ素ドープされた酸化スズ層とした。膜厚は４００ｎｍ以上であったが、ＳＣが所望の値にはならなかった。また、例１９では、アンダーコートをＳｉＯＣ層とし、遮熱層をアンチモンドープされた酸化スズ層と酸化チタン層との積層構成とした。ガラス板には無色透明のガラス板（厚さ５ｍｍ）を使用した。酸化チタン層はテトラチタンイソプロポキシド（ＴＴＩＰ）、ＭＢＴＣの原料を気化した混合ガスを窒素により希釈したものを原料として使用し、約５７０℃で成膜した。遮熱層の合計厚さは４００ｎｍ未満であり、Ｓｅが所望の値にはならなかった。
【００４４】
（評価）
以下の評価を行って各例の特性評価を行った。
【００４５】
（遮熱性能の評価）
各遮熱ガラスについて、Ｐｅｒｋｉｎ  Ｅｌｍｅｒ製分光光度計Ｌａｍｂｄａ９５０を用いて分光測定し、ＩＳＯ９０５０：２００３に準拠した方法で、遮蔽係数ＳＣを算出した。また、ＸＲＦの測定にはリガク製ＸＲＦ（ＲＩＸ３０００）を用いた。
【００４６】
なお、この測定は、各遮熱ガラスのガラス板の側（すなわち遮熱層の反対側）から光を照射して実施した。表２の「ＳＣ」の欄には、各遮熱ガラスにおいて得られた遮蔽係数ＳＣを示している。
【００４７】
この結果から、例１〜例６に係る遮熱ガラスでは、ＳＣが０．５５未満となっており、良好な遮熱性能を有することがわかった。また、Ｓｅ≧１．０５となっているため、遮熱性能が高くても良好な可視光透過性を有することが分かった。
【００４８】
（反射色の赤みの評価）
各遮熱ガラスについて、該遮熱ガラスからの反射色ＣｆおよびＣｇに含まれる色の赤みを、前述の方法で評価した。
【００４９】
前述の表２の「反射色の色座標」の欄には、各遮熱ガラスにおいて測定された、反射色ＣｆおよびＣｇのＣＩＥ  １９７６  Ｌ＊：ａ＊：ｂ＊表色系の色座標のａ＊値を示す。
【００５０】
この結果から、例１〜例６に係る遮熱ガラスでは、いずれもａ＊＜０となっており、反射色ＣｆおよびＣｇに赤みがほとんど含まれないことがわかった。
【００５１】
（反射色の黄色みの評価）
各遮熱ガラスについて、該遮熱ガラスからの反射色ＣｆおよびＣｇに含まれる色の黄色みを、前述の方法で評価した。
【００５２】
前述の表２の「ＹＩ  Ｅ３１３」の欄には、各遮熱ガラスにおいて測定された、反射色ＣｆおよびＣｇのＹＩ  Ｅ３１３の値を示す。
【００５３】
この結果から、例１〜例６に係る遮熱ガラスでは、ＣｆおよびＣｇがＹＩ  Ｅ３１３＜−５となっており、反射色に黄色みがほとんど含まれないことがわかった。
【符号の説明】
【００５４】
１        ガラス板
２        アンダーコート
３        遮熱層
１０１    第１の主面
１０２    第２の主面
【図１】
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