(57)【要約】      （修正有）【課題】複数のＤＣ−ＤＣコンバータを並列に接続する場合、各コンバータの電流を容易にバランスさせ、モジュール化に最適な直流電源装置を提案する。【解決手段】複数のスイッチで構成された第１のスイッチ部と複数のスイッチで構成された第二のスイッチ部と、第一の巻線と第２の巻線を有するトランスと、リアクトルとコンデンサと前記トランスの第１の巻線で構成される直列共振とを備え、直列共振回路が第１のスイッチ部に接続され、トランスの第二の巻線が前記第二のスイッチ部に接続され、第１のスイッチ部に接続される第１の直流を第二のスイッチ部から出力される第２の直流に変換する複数のＤＣ−ＤＣコンバータ２、３、４を備え、複数のＤＣ−ＤＣコンバータが備える各前記直列共振回路のそれぞれにバランストランスＴ２２、Ｔ３２、Ｔ４２の一次巻線を直列に接続し、前記バランストランスの二次巻線は互いに並列に接続される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のスイッチで構成された第１のスイッチ部と、
複数のスイッチで構成された第２のスイッチ部と、
第１の巻線と第２の巻線を有するトランスと、
共振リアクトルと共振コンデンサと前記トランスの第１の巻線とで構成される直列共振回路とを備え、
前記直列共振回路が第１のスイッチ部に接続され、前記トランスの第２の巻線が前記第２のスイッチ部に接続され、第１のスイッチ部に入力される第１の直流を第２のスイッチ部から出力される第２の直流に変換する複数のＤＣ−ＤＣコンバータであって、
前記複数のＤＣ−ＤＣコンバータは並列に接続され、所定の位相差を持ってスイッチ部をオンオフされ、
複数のＤＣ−ＤＣコンバータが備える前記直列共振回路のそれぞれにバランストランスの一次巻線を直列に接続し、前記バランストランスの二次巻線は互いに並列に接続される事を特徴とする直流電源装置。
【請求項２】
前記第１のスイッチ部は、第１のスイッチと第２のスイッチが直列に接続された第１直列回路と、第１のコンデンサと第２のコンデンサが直列接続された第２直列回路とを並列に接続し、
前記第２のスイッチ部は、第３のスイッチと第４のスイッチが直列に接続された第３直列回路と、第３のコンデンサと第４のコンデンサが直列接続された第４直列回路とを並列に接続し、
前記共振コンデンサは、第１のコンデンサおよび／または第２のコンデンサであることを特徴とする請求項１に記載の直流電源装置。
【請求項３】
前記バランストランスの二次巻線はコンデンサを介して並列に接続される事を特徴とする請求項１乃至請求項２のいずれかに記載の直流電源装置
【請求項４】
前記バランストランスの二次巻線に流れる電流を監視し、複数のＤＣ−ＤＣコンバータのいずれかの異常を検出する検出回路を備えることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の直流電源装置。
【請求項５】
前記複数のＤＣ−ＤＣコンバータをモジュールとしたことを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の直流電源装置。
【請求項６】
前記第２の直流が入力されるときは第２のスイッチ部が備える複数のスイッチがオンオフすることで電力変換をこない、第１のスイッチ部が備える複数のスイッチがオンオフすることで第１の直流を出力する双方向コンバータとして機能することを特徴とする請求項１乃至請求項６のいずれかに記載の直流電源装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、複数のＤＣ−ＤＣコンバータを並列に接続した大容量の直流電源装置に関し、特に複数のＤＣ−ＤＣコンバータの電流バランスに関する。
【背景技術】
【０００２】
ＤＣ−ＤＣコンバータを大容量化する場合、複数のＤＣ−ＤＣコンバータを並列に接続する。しかし、複数のＤＣ−ＤＣコンバータを並列に接続するとそれぞれのＤＣ−ＤＣコンバータに流れる電流が均等にならず、特定のＤＣ−ＤＣコンバータに電流が集中する恐れがある。
【０００３】
そこで、１２０度の位相差を有する３台の電流共振ＤＣ−ＤＣコンバータを並列に接続し、それぞれのトランスに設けた三次巻線とリアクトルとを直列に接続することで、各電流共振ＤＣ−ＤＣコンバータが備える直列共振回路に流れる電流をバランスさせることが提案されている（特許文献１）。
【０００４】
また、複数の直列共振型スイッチング電源を並列に接続し、それぞれのコンバータのトランスの一次巻線に直列にリアクトルを挿入し、各リアクトルを磁気結合させることで、それぞれの直列共振型スイッチング電源が備える直列共振回路に流れる電流をバランスさせるＤＣ−ＤＣコンバータが提案されている（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第４３０１３４２号公報
【特許文献２】特許第４４０６９６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、特許文献１の方法は変換回路の一次と二次を絶縁するトランスに三次巻線を設けるのでトランスが複雑になる。また、特許文献２のリアクトルは一次側に有るので高い絶縁性能を必要としないが、一つのコアに複数の巻線を巻回したリアクトルを使用する。このため、サイズが大きくなり、また、リアクトルには直列共振回路の電流が流れるので、配線が長くなるとノイズの発生等の不具合が生じる恐れがある。さらに、ＤＣ−ＤＣコンバータをモジュール化する場合、モジュール内にリアクトルを配置することができず、モジュール外に配置することになる。
【０００７】
本発明は、複数のＤＣ−ＤＣコンバータを並列に接続し、大容量の直流電源装置とする場合に、各コンバータの電流を容易にバランスさせ、モジュール化に最適なＤＣ−ＤＣコンバータを使用した直流電源装置を提案する。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するため本発明は、複数のスイッチで構成された第１のスイッチ部と複数のスイッチで構成された第二のスイッチ部と、第一の巻線と第２の巻線を有するトランスと、リアクトルとコンデンサと前記トランスの第１の巻線で構成される直列共振とを備え、前記直列共振回路が第１のスイッチ部に接続され、前記トランスの第二の巻線が前記第二のスイッチ部に接続され、第１のスイッチ部に接続される第１の直流を第二のスイッチ部から出力される第２の直流に変換する複数のＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記複数のＤＣ−ＤＣコンバータは所定の位相差を持ってスイッチ部をオンオフし、複数のＤＣ−ＤＣコンバータが備える各前記直列共振回路のそれぞれにバランストランスの一次巻線を直列に挿入し、前記バランストランスの二次巻線は互いに並列に接続される事を特徴とする直流電源装置である。
前記第１のスイッチ部および第二のスイッチ部は複数のスイッチと複数のコンデンサを組み合わせたハーフブリッジ回路でとしてもい。
前記バランストランスの二次巻線はコンデンサを介して並列に接続されてもよい。
前記バランストランスの二次巻線の電圧を監視し、複数のＤＣ−ＤＣコンバータのいずれかの異常を検出する検出回路を備えても良い。
前記複数のＤＣ−ＤＣコンバータをモジュールにしてもよい。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、複数のＤＣ−ＤＣコンバータの直列共振回路のバランストランスを挿入したので、容易に複数のＤＣ−ＤＣコンバータに流れる電流をバランスさせることができる。また、電流をバランスさせるためにバランストランスの二次巻線を並列に接続するので、大電流が流れることが無く、接続が容易でありノイズを発生させる恐れもない。このためモジュール化が容易になる。ＤＣ−ＤＣコンバータの異常を検出する検出回路を備えるので、モジュールの信頼性が向上する。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の直流電源装置の実施例１を示すブロック図である。
【図２】電流バランスを説明するための説明図である。
【図３】本発明の実施例２に搭載されるＤＣ−ＤＣコンバータモジュールを示すブロック図である。
【図４】本発明の直流電源装置の実施例２を示すブロック図である。
【図５】検出回路を示すブロック図である。
【図６】検出回路の他の例を示すブロック図である。
【図７】本発明の実施例３に搭載されるＤＣ−ＤＣコンバータモジュールを示すブロック図である。
【図８】本発明の直流電源装置の実施例３を示すブロック図である。
【発明を実施するための形態】
【実施例１】
【００１１】
本発明の直流電源装置の実施例１を図１に示す。直流電源装置１は、ＤＣ−ＤＣコンバータ２およびＤＣ−ＤＣコンバータ３およびＤＣ−ＤＣコンバータ４のそれぞれの入力が並列に接続され、それぞれの出力が並列に接続される。並列に接続された入力は入力電源Ｅに接続され、並列に接続された出力からは直流電圧Ｖｏが出力される。
【００１２】
ＤＣ−ＤＣコンバータ２は、直列に接続されたスイッチＱ２１およびスイッチＱ２２から成る第1直列回路が、直列に接続されたコンデンサＣ２１およびコンデンサＣ２２から成る第2直列回路に並列に接続される。スイッチＱ２１およびスイッチＱ２２の接続点とコンデンサＣ２１およびコンデンサＣ２２の接続点の間には、直列に接続された共振リアクトルＬ２１およびトランスＴ２１の一次巻線およびバランストランスＴ２２の一次巻線から成る直列共振回路が接続さたれる。第１直列回路および第２直列回路および直列共振回路で、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の一次側が形成される。なお、バランストランスＴ２２の一次巻線のインダクタンスは小さいので直列共振回路の共振動作にほとんど影響しない。さらに、スイッチＱ２３およびスイッチＱ２４から成る第３直列回路と、コンデンサＣ２３およびコンデンサＣ２４から成る第４直列回路が並列に接続され、スイッチＱ２３およびスイッチＱ２４の接続点とコンデンサＣ２３およびコンデンサＣ２４の接続点にはトランスＴ２１の二次巻線が接続される。第３直列回および第４直列回路でＤＣ−ＤＣコンバータ２の二次側が形成させる。
【００１３】
このように接続されたＤＣ−ＤＣコンバータ２は、バランストランスＴ２２を除くと公知のハーフブリッジ型共振ＤＣ−ＤＣコンバータである。ＤＣ−Ｃコンバータ２の動作を説明する。なお、バランストランスＴ２２については後述する。
【００１４】
図示しない制御回路で生成される駆動信号に応じてスイッチＱ２１およびスイッチＱ２２がデッドタイムを挟んで交互にオンオフする。また制御回路が生成する駆動信号に応じて、スイッチＱ２１とスイッチＱ２４が同時にオンオフし、スイッチＱ２２とスイッチＱ２３が同時にオンオフする。つまり、スイッチＱ２１がオンすると、入力電源Ｅから、Ｅ→Ｑ２１→Ｌ２１→Ｔ２１一次巻線→Ｔ２２→Ｃ２２→Ｅの経路で、共振リアクトルＬ２１とコンデンサＣ２１およびコンデンサＣ２２に起因する共振電流が流れ、トランスＴ２１を介して二次側にエネルギが伝達される。コンデンサＣ２２は共振コンデンサとして機能し、共振リアクトルＬ２１およびトランスＴ２１の一次巻線およびコンデンサＣ２２で直列共振回路が形成される。なお、コンデンサＣ２２の充電につてれコンデンサＣ２１が放電されるので、コンデンサＣ２１も共振動作に関与する。二次側ではスイッチＱ２４がオンしスイッチＱ２３がオフなので、トランスＴ２１の二次巻線から、Ｔ２１二次巻線→Ｃ２４→Ｑ２４→Ｔ２１二次巻線の経路で電流が流れ、コンデンサＣ２４を充電する。スイッチＱ２２がオンのときは、一次側にＥ→Ｃ２１→Ｔ２２→Ｔ２１一次巻線→Ｌ２１→Ｑ２２→Ｅの経路で、共振リアクトルＬ２１とコンデンサＣ２１およびコンデンサＣ２２に起因する共振電流が流れ、トランスＴ２１を介して二次側にエネルギが伝達される。コンデンサＣ２１は共振コンデンサとして機能し、コンデンサＣ２２および共振リアクトルＬ２１およびトランスＴ２１の一次巻線で直列共振回路が形成される。なお、コンデンサＣ２１の充電につてれコンデンサＣ２２が放電されるので、コンデンサＣ２１も共振動作に関与する。二次側ではスイッチＱ２３がオンしスイッチＱ２４がオフなので、トランスＴ２１の二次巻線から、Ｔ２１二次巻線→Ｑ２３→Ｃ２３→Ｔ２１二次巻線の経路で電流が流れ、コンデンサＣ２３を充電する。つまり一次側は共振コンバータとして動作し、二次側は倍電圧同期整流回路として動作する。
【００１５】
ＤＣ−ＤＣコンバータ３およびＤＣ−ＤＣコンバータ４は、ＤＣ−ＤＣコンバータ２と同一の部品を使用し、同様に動作させるので詳細の説明は省略する。ただし、ＤＣ−ＤＣコンバータ２およびＤＣ−ＤＣコンバータ３およびＤＣ−ＤＣコンバータ４はそれぞれ１２０°の位相差を持って動作させる。つまり、スイッチＱ２１とスイッチＱ３１は１２０°の位相差を持ってオンオフし、スイッチＱ３１とスイッチＱ４１は１２０°の位相差を持ってオンオフし、スイッチＱ４１とスイッチＱ２１は１２０°の位相差を持ってオンオフする。
【００１６】
次に、バランストランスについて説明する。本発明の実施例１では、それぞれのＤＣ-ＤＣコンバータに流れる電流をバランスさせるため、直列共振回路に直列にバランストランスを挿入する。ＤＣ−ＤＣコンバータ２はトランスＴ２１の一次巻線とコンデンサＣ２１およびコンデンサＣ２２の接続点との間にバランストランスＴ２２の一次巻線を挿入し、ＤＣ−ＤＣコンバータ３はトランスＴ３１の一次巻線とコンデンサＣ３１およびコンデンサＣ３２の接続点との間にバランストランスＴ３２の一次巻線を挿入し、ＤＣ−ＤＣコンバータ４はトランスＴ４１の一次巻線とコンデンサＣ４１およびコンデンサＣ４２の接続点との間にバランストランスＴ４２の一次巻線を挿入する。バランストランスＴ２２の二次巻線はコンデンサＣ２５とコンデンサＣ３５を介してバランストランスＴ３２の二次巻線と並列に接続され、バランストランスＴ３２の二次巻線はコンデンサＣ３５とコンデンサＣ４５を介してバランストランスＴ４２の二次巻線に並列に接続される。つまり各バランストランスの二次巻線はコンデンサを介して並列に接続される。コンデンサＣ２５、コンデンサＣ３５、コンデンサＣ４５はそれぞれのＤＣ−ＤＣコンバータが備える各スイッチがオンオフする周波数に対して十分低いインピーダンスになるように設定する。各バランストランスは同じものを使用するので、各コンバータのトランスに流れる電流はバランスされる。
【００１７】
次にバランストランスによってそれぞれＤＣ−ＤＣコンバータに流れる電流がバランスすることを説明する。それぞれのＤＣ−ＤＣコンバータの直列共振回路には共振電流が流れるので正弦波状になる。例えばＤＣ−ＤＣコンバータ２では、スイッチＱ２１がオンのときまたはスイッチＱ２２がオンのとき、共振リアクトルＬ２１とコンデンサＣ２１およびコンデンサＣ２２に起因する共振電流が流れる。それぞれのＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチは１２０°の位相差を持ってオンオフされるので、それぞれのＤＣ−ＤＣコンバータに流れる共振電流も１２０°の位相差を持つ。本発明では、それぞれのバランストランスの二次巻線を並列に接続するので、二次巻線に流れる電流の合成電流がゼロになるように作用する。
【００１８】
図２はバランストランスの二次巻線の接続を示した図である。それぞれのバランストランスの二次巻線には１２０°の位相差を持った正弦波状の電流が流れるので、それぞれのバランストランスの二次巻線の合成電流が流れる図２のａ点およびｂ点には、数式１に示す通りゼロになる。
【数１】
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このように、各バランストランスの二次巻線に流れる合成電流はゼロになるので、二次巻線の電流の大きさは同じになることから、一次巻線に流れる電流がバランスする。なお、二次巻線はリンク上に直列に接続しても良い
【実施例２】
【００１９】
本発明は、バランストランスの二次巻線を並列に接続することで、それぞれのＤＣ−ＤＣコンバータに流れる電流をバランスさせるので、モジュール化に最適である。図３に示すＤＣ−ＤＣコンバータモジュールは、図１に示した直流電源装置１のＤＣ−ＤＣコンバータをモジュール化し、入力電圧を接続する端子＋ＶｉｎおよびーＶｉｎと、出力電圧を取り出す端子＋Ｖｏおよび−Ｖｏと、それぞれのスイッチの駆動信号を入力する端子Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３、Ｇ４と、コンデンサを介してバランストランスの二次巻線に接続される端子Ａ１およびＡ１を備える。端子Ｇ１はドライブ回路Ｄｒ５１を介してスイッチＱ５１に接続され、端子Ｇ２はドライブ回路Ｄｒ５２を介してスイッチＱ５２に接続され、端子Ｇ３はドライブ回路Ｄｒ５３を介してスイッチＱ５３に接続され、端子Ｇ４はドライブ回路Ｄｒ５４を介してスイッチＱ５４に接続され、それぞれのスイッチを駆動する。
【００２０】
図３に示すＤＣ−ＤＣコンバータモジュールは図４に示すように使用される。すなわち、ＤＣ−ＤＣコンバータモジュールＭｏｄｕｌｅ１およびＭｏｄｕｌｅ２およびＭｏｄｕｌｅ３を、端子部を下にして直立させてマザーボードに実装する。さらにマザーボードには制御回路が実装される。制御回路はそれぞれのＤＣ−ＤＣコンバータに備えられる複数のスイッチをオンオフするための駆動信号を生成し、それぞれのＤＣ−ＤＣコンバータモジュールの端子Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３、Ｇ４に供給する。なお、複数のＤＣ−ＤＣコンバータモジュールのスイッチはそれぞれ１２０°の位相差を持って駆動される。それぞれの入力端子＋Ｖｉｎおよび−Ｖｉｎは並列に接続され、入力電源Ｅに接続される。それぞれの出力端子＋Ｖｏおよび−Ｖｏは並列に接続され出力電圧Ｖｏｕｔを出力する。さらに、電流バランス端子Ａ１はそれぞれが接続され、電流バランス端子Ａ２はそれぞれが接続される。
【００２１】
このように接続されるので、図４の実施例２は、それぞれのＤＣ−ＤＣコンバータモジュールをマザーボードに実装するだけで、容易に図１に示した実施例１と同じ構成とすることができ同様の効果を奏する。本発明の実施例２は、バランストランスの二次巻線を並列に接続するので、バランストランスをＤＣ−ＤＣコンバータモジュール内に実装することができ、また電流バランスのためにＤＣ−ＤＣコンバータモジュール外に大きな電流を流すことも無い。また、バランストランスの二次巻線を並列に接続するので、電流バランス端子の接続は端子Ａ１同士と端子Ａ２同士を接続するだけで良く、配線が容易になる効果も備える。配線が長くなるが、隣り合うＤＣ−ＤＣコンバータモジュールの端子Ａ１と端子Ａ２を接続し、両端のＤＣ−ＤＣコンバータモジュールの端子Ａ１と端子Ａ２を接続して各バランストランスの二次巻線をリンク状に接続して、それぞれのモジュールの電流をバランスさせることも出来る。
【実施例３】
【００２２】
いづれかのＤＣ−ＤＣコンバータが障害により動作を停止する、または、バランストランスの二次巻線が何らかの原因で接続不良になると、動作可能なＤＣ−ＤＣコンバータモジュールは動作を継続するが、電流バランスが出来なくなる。実施例３はこの異常を検出する検出回路を追加したものである。実施例１に追加する検出回路を図５に示す。
【００２３】
正常に動作しているときは、それぞれのバランストランスの二次巻線に流れる電流は１２０°の位相差を持った正弦波なので合成値がゼロになる。しかし、障害が発生し、いずれかのＤＣ−ＤＣコンバータが停止すると合成値がゼロにならない。図５に示す検出回路はそれぞれのバランストランスの二次巻線に流れる電流に起因して発生する電圧を検出して異常信号を生成する。バランストランスＴ２２の二次巻線とコンデンサＣ２５の接続点から抵抗Ｒ２１を介してトランジスタＱ６１のベースに接続する。同様にバランストランスＴ３２の二次巻線とコンデンサＣ３５の接続点から抵抗Ｒ３１を介してトランジスタＱ６１のベースに接続し、バランストランスＴ４２の二次巻線とコンデンサＣ４５の接続点から抵抗Ｒ４１を介してトランジスタＱ６１のベースに接続する。正常の場合はトランジスタＱ６１のベースには電圧発生せずトランジスタＱ６１はオフする。しかし、異常が発生し、いずれかのＤＣ−ＤＣコンバータが停止すると、トランジスタＱ６１のベースに電圧が発生するのでトランジスタＱ６１がオンし、異常を検出する。
【００２４】
検出回路は、図６のようにすることもできる。図１のＤＣ−ＤＣコンバータ２を例に説明すると、スイッチＱ２１がオンするときと、スイッチＱ２２がオンするときで、バランストランスに流れる電流の向きが逆になる。そこで、異常検出回路を図６のようにするといずれの電流の向きに対しても検出可能になる。抵抗Ｒ２１、Ｒ３１、Ｒ４１の結合点の電圧と基準電圧ｒｅｆ１をコンパレータｃｏｍｐ１で比較する。さらに抵抗Ｒ２１、Ｒ３１、Ｒ４１の結合点の電圧と基準電圧ｒｅｆ２とをコンパレータｃｏｍｐ２で比較する。コンパレータｃｏｍｐ１で正電圧が発生するタイミングで異常を検出し、コンパレータｃｏｍｐ２で負電圧が発生するタイミングで異常を検出する。このようにすることで、いずれのスイッチオンしている場合でも検出することができる。
【００２５】
また、実施例３の検出回路をＤＣ−ＤＣコンバータモジュールに適用する場合は、ＤＣ−ＤＣコンバータモジュールを図７とする。ＤＣ−ＤＣコンバータモジュールには、電流検出トランスＴ５２の二次巻線とコンデンサＣ５５の接続点から抵抗Ｒ５１を介して端子Ｂ１を設ける。このＤＣ−ＤＣコンバータモジュールを図８に示すように実装する。図４との違いは、それぞれのＤＣ−ＤＣコンバータモジュールの新たに設けた端子Ｂ１をそれぞれ接続し、検出回路に入力端子Ｂ２に接続し、検出回路の出力はＢ３から制御回路に接続する。検出回路は図５または図６で示した回路である。制御回路では、検出回路からの信号を受けて、外部へアラームを出力すると共に、それぞれのＤＣ−ＤＣコンバータモジュールへの駆動信号を停止することができる。
【００２６】
以上の実施例は、入力電源Ｅの電圧を出力電圧Ｖｏｕｔに変換する動作で説明したが、本発明のＤＣ−ＤＣコンバータは双方向変換が可能である。図１のＶｏｕｔが出力される端子に入力電源Ｅを接続すると、ＤＣ−ＤＣコンバータ２は、スイッチＱ２３とスイッチＱ２４のオンオフに電力変換を行う。このとき、コンデンサＣ２３とコンデンサＣ２４とトランスの励磁インダクタンスと、共振リアクトルＬ２１が直列共振回路として機能する。スイッチＱ２１とスイッチＱ２２は倍電圧同期整流回路として動作し、変換された直流を出力する。この動作の場合においてもバランストランスによる電流バランスは同様の効果を得ることができる。
【００２７】
さらに、以上の実施例のＤＣ−ＤＣコンバータはハーフブリッジ型の電流共振コンバータとしたが、フルブリッジ型の電流共振型コンバータでもよい。直列共振回路に流れる電流が正弦波になる共振型コンバータで有れば、同様の効果を奏する。
【産業上の利用可能性】
【００２８】
本発明は、大容量の直流電源装置に最適である。
【符号の説明】
【００２９】
１  直流電源装置
２、３、４  ＤＣ−ＤＣコンバータ  
５、６  検出回路
Ｅ  入力電源
Ｑ２１，Ｑ２２，Ｑ２３，Ｑ２４  スイッチ
Ｑ３１，Ｑ３２，Ｑ３３，Ｑ３４  スイッチ
Ｑ４１，Ｑ４２，Ｑ４３，Ｑ４４  スイッチ
Ｃ２１，Ｃ２２，Ｃ２３，Ｃ２４、Ｃ２５  コンデンサ
Ｃ３１，Ｃ３２，Ｃ３３，Ｃ３４、Ｃ３５  コンデンサ
Ｃ４１，Ｃ４２，Ｃ４３，Ｃ４４、Ｃ４５  コンデンサ
Ｔ２１、Ｔ３１、Ｔ４１  トランス
Ｔ２２、Ｔ３２、Ｔ４２  バランストランス
Ｌ２１、Ｌ３１、Ｌ４１  リアクトル
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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