(57)【要約】【課題】金属プレートの張出し加工における板厚減少を少なく抑え、ネッキングや割れ、肉余りが生じにくい金属プレートの製造方法を提供すること。【解決手段】金属プレートを製造する方法であって、金型を用いて金属プレートの原板をｎ回プレス加工する工程を備え（ｎは２以上の整数を表す）、金属プレートは、一方向に延びる複数の凹部及び凸部と、一方向と直交する方向に凹部又は凸部を有し、ｎ回プレス加工後の一方向に延びる複数の凹部及び凸部の線長の合計をＬｎ×Ｎｎ（Ｌは複数の凹部及び凸部の１個当たりの線長を表し、Ｎは複数の凹部及び凸部の総数を表す）、直交する方向の凹部又は凸部の線長をＺｎとするとき、下記の式（１）及び式（２）の関係を金属プレートが満たすように金型で原板を成形する、金属プレートの製造方法。    ０．７５≦（Ｌｎ−１×Ｎｎ−１／Ｌｎ×Ｎｎ）≦１．３    式（１）    ０．７５≦Ｚｎ−１／Ｚｎ≦１．３    式（２）【選択図】図１
2017080781.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属プレートを製造する方法であって、
金型を用いて前記金属プレートの原板をｎ回プレス加工する工程を備え（ｎは２以上の整数を表す）、
前記金属プレートは、一方向に延びる複数の凹部及び凸部と、前記一方向と直交する方向に凹部又は凸部を有し、
ｎ回プレス加工後の前記一方向に延びる複数の凹部及び凸部の線長の合計をＬｎ×Ｎｎ（Ｌは前記複数の凹部及び凸部の１個当たりの線長を表し、Ｎは前記複数の凹部及び凸部の総数を表す）、前記直交する方向の凹部又は凸部の線長をＺｎとするとき、
下記の式（１）及び式（２）の関係を前記金属プレートが満たすように前記金型で前記原板を成形する、金属プレートの製造方法。
０．７５≦（Ｌｎ−１×Ｎｎ−１／Ｌｎ×Ｎｎ）≦１．３    式（１）
０．７５≦Ｚｎ−１／Ｚｎ≦１．３    式（２）
【請求項２】
前記一方向に延びる複数の凹部及び凸部からなる凹凸の高さをｈとし、前記複数の凹部及び凸部における凸部とそれに隣接する凸部との間の波幅又は凹部とそれに隣接する凹部との間の波幅をＷとするとき、ｈ／Ｗが０．１以上０．４以下となる、請求項１に記載の金属プレートの製造方法。
【請求項３】
前記プレス加工は、加工開始位置からスライドが複数回上下動しながら降下するバンピングモーションによって行われる、請求項１又は２に記載の金属プレートの製造方法。
【請求項４】
前記加工開始位置から前記スライドが上方向に動く回数Ｃ１、及び前記スライドが下方向に動く回数Ｃ２が、いずれも４以上の偶数である、請求項３に記載の金属プレートの製造方法。
【請求項５】
前記原板は、鋼、チタン、アルミニウム又はこれらの合金から選択される金属からなる、請求項１〜４のいずれか一項に記載の金属プレートの製造方法。
【請求項６】
前記原板は、フェライト系ステンレス鋼板である、請求項１〜５のいずれか一項に記載の金属プレートの製造方法。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか一項に記載の製造方法により製造された金属プレートを積層してなる積層プレート部品の、プレート式熱交換器への使用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属プレートの製造方法、及び該製造方法により製造された金属プレートのプレート式熱交換器への使用に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱交換器としては種々のタイプのものが存在するが、プレート式熱交換器は熱交換性能が極めて高いために、電気給湯機や産業用機器、或いは自動車の空調装置等に使用されている。プレート式熱交換器は、積層したプレートにより熱交換媒体の通路、つまり高温媒体と低温媒体の通路を隣接して構成し、これら高温媒体の通路と低温媒体の通路に流す温度差を有する媒体が熱の授受により相互に熱交換作用を行うように構成されている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、流路となる波形状が付与されたプレートの複数枚を積層させ、当該プレート同士を各種の接合方法（ガスケットとネジによる締結、溶接、ろう付け）で接合することにより、高温流路と低温流路が交互に存在する積層構造体を作製している。
また、熱交換器は、耐久性向上の観点から、素材の金属板として耐食性に優れたステンレス鋼板が用いられる。そして、小中型の熱交換器については、耐圧性を考慮して、ろう付けで接合されることが多い。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１０−８５０９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、プレート式熱交換器の性能は、重ね合わせた金属プレートの相互間隙によって形成される流路の面積が大きく、金属プレートの板厚が薄いほど良好となる。金属プレートの凹凸の高さｈの波幅Ｗに対する比である加工高さｈ／Ｗが大きいほど、積層プレート部品の流路面積は大きくなる。しかし、ｈ／Ｗを大きくしようとすると、加工による厚板の変形量が過大となり、金属プレートにネッキングや割れが生じ得るため、ｈ／Ｗが大きい金属プレートを得るのは容易ではない。
また、金属プレートの凹凸形状は、プレス加工によって形成されることが多いが、凸部の頂部先端及び凹部の底部先端は張出し加工となるため、原板の板厚減少が著しく、加工割れも発生し易い。
一方、例えば、プレス加工による変形を大きく受けない部分では肉余りが生じやすく、座屈や皺の発生を招く恐れがある。また、金属プレートの割れや亀裂の発生に繋がる場合がある。
加えて、近年、熱交換能の向上だけでなく、熱交換器の軽量化、コンパクト化の要請も高まっており、プレートを構成する金属の板厚は薄肉化の傾向にあり、金属プレートの加工難易度もさらに上がっている。
【０００６】
本発明は、このような問題点を解消するために案出されたものであり、金属プレートの張出し加工における板厚減少を少なく抑え、ネッキングや割れ、肉余りが生じにくい金属プレートの製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、金属プレートの製造工程において、プレス成形体における一方向に延びる複数の凹部及び凸部の線長の合計と、一方向と直交する方向の凹部又は凸部の線長とを最適化することによって、ネッキングや割れ、肉余りが生じにくい金属プレートを得ることができることを見出した。
【０００８】
本発明は、以下の（１）〜（６）の金属プレートの製造方法、（７）のプレート式熱交換器への使用を提供する。
（１）本発明は、金属プレートを製造する方法であって、金型を用いて金属プレートの原板をｎ回プレス加工する工程を備え（ｎは２以上の整数を表す）、金属プレートは、一方向に延びる複数の凹部及び凸部と、一方向と直交する方向に凹部又は凸部を有し、ｎ回プレス加工後の一方向に延びる複数の凹部及び凸部の線長の合計をＬｎ×Ｎｎ（Ｌは複数の凹部及び凸部の１個当たりの線長を表し、Ｎは複数の凹部及び凸部の総数を表す）、直交する方向の凹部又は凸部の線長をＺｎとするとき、下記の式（１）及び式（２）の関係を金属プレートが満たすように金型で原板を成形する、金属プレートの製造方法である。
０．７５≦（Ｌｎ−１×Ｎｎ−１／Ｌｎ×Ｎｎ）≦１．３    式（１）
０．７５≦Ｚｎ−１／Ｚｎ≦１．３    式（２）
【０００９】
（２）本発明において、一方向に延びる複数の凹部及び凸部からなる凹凸の高さをｈとし、複数の凹部及び凸部における凸部とそれに隣接する凸部との間の波幅又は凹部とそれに隣接する凹部との間の波幅をＷとするとき、ｈ／Ｗが０．１以上０．４以下となる、（１）の金属プレートの製造方法である。
【００１０】
（３）本発明において、プレス加工は、加工開始位置からスライドが複数回上下動しながら降下するバンピングモーションによって行われる、（１）又は（２）の金属プレートの製造方法である。
【００１１】
（４）本発明において、加工開始位置からスライドが上方向に動く回数Ｃ１、及びスライドが下方向に動く回数Ｃ２が、いずれも４以上の偶数である、（３）の金属プレートの製造方法である。
【００１２】
（５）本発明において、原板は、鋼、チタン、アルミニウム又はこれらの合金から選択される金属からなる、（１）〜（４）のいずれかの金属プレートの製造方法である。
【００１３】
（６）本発明において、原板は、フェライト系ステンレス鋼板である、（１）〜（５）のいずれかの金属プレートの製造方法である。
【００１４】
（７）本発明は、（１）〜（６）のいずれかの製造方法により製造された金属プレートを積層してなる積層プレート部品の、プレート式熱交換器への使用である。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、金属プレートの張出し加工における板厚減少を少なく抑え、ネッキングや割れ、肉余りが生じにくい金属プレートの製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の製造方法で製造される金属プレートの外観の一例を示す模式図である。
【図２】図１のＡ−Ａ断面図である。
【図３】図１のＢ−Ｂ断面図である。
【図４】複数工程でプレス成形したときのプレス成形体の凹凸形状を示す模式図である。
【図５】凹凸形状の線長計算方法を示す説明図である。
【図６】凹凸形状の線長計算方法を示す説明図である。
【図７】プレスモーションを説明するための図である。
【図８】プレート式熱交換器１の一例を示す模式図である。
【図９】予備プレスで成形した予備プレス成形体の外観を示す模式図である。
【図１０】本プレスで成形した本プレス成形体の外観を示す模式図である。
【図１１】本実施例の予備プレス及び本プレスにおける、短辺部のＸ方向からの断面模式図及び長辺部のＹ方向からの断面模式図である。
【図１２】本プレス成形体における割れやネッキングを示す写真である。
【図１３】本プレス成形体における肉余りを示す写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の実施形態を説明するが、これらが本発明を限定するものではない。
【００１８】
本発明は、金属プレートを製造する方法であって、金型を用いて金属プレートの原板をｎ回プレス加工する工程を備える（ｎは２以上の整数を表す）。金属プレートは、一方向に延びる複数の凹部及び凸部と、当該一方向と直交する方向に凹部又は凸部を有している。
【００１９】
図１は、本発明の製造方法で製造される金属プレートの外観の一例を示す模式図である。金属プレート１０は、ほぼ平板状の原板（ブランク）をプレス加工することによって、図１に示すように、短辺部と長辺部とを備える複数の凸形状が平行に形成されている。さらに、凸形状と凸形状との間には、短辺部と長辺部とを備える凹形状が形成されている。金属プレート１０における一方向に延びる複数の凹部及び凸部は、図１に示すとおりそれぞれ短辺部に該当する。また、当該一方向と直交する方向の凹部又は凸部は、図１に示すとおり長辺部に該当する。さらに、図１のとおり、複数の凹部及び凸部（短辺部）を断面視する方向をＸ方向、短辺部が伸びる一方向と直交する方向にある凹部又は凸部（長辺部）を断面視する方向をＹ方向とする。
【００２０】
図２は、図１のＡ−Ａ断面図であり、Ｘ方向から金属プレート１０の短辺部を断面視した図である。図２に示すように、金属プレート１０は、原板をプレス加工で成形加工することによって、成形加工前の原板位置を基準にして、その上下で波状の凹凸が一方向に連続的に延びる形状を有していてもよい。複数の凹部及び凸部の形状は、互いに同一形状とすることができる。同一形状であると、金属プレート１０を均一な凹凸状で均一な強度とすることができる点、また、用途によっては熱交換性や外観の点で好ましい。本明細書では、当該凹凸について、金属プレートの断面において中心線１３から下に凹んだ領域を「凹部」、上に凸の領域を「凸部」としてもよい。中心線１３は、プレス成形前の原板のほぼ中央位置に相当する。図２に示すように、金属プレート１０は、凹部１１ａ，１１ｂ，・・・（以下、「凹部１１」と総称する。）と凸部１２ａ，１２ｂ，・・・（以下、「凸部１２」と総称する。）が波状に交互に形成されている。
【００２１】
本発明において、一方向に延びる複数の凹部及び凸部からなる凹凸の高さをｈとし、複数の凹部及び凸部における凸部とそれに隣接する凸部との間の波幅又は凹部とそれに隣接する凹部との間の波幅をＷとするとき、ｈ／Ｗが０．１以上０．４以下となることが好ましい。図２においては、凹部１１（例えば、凹部１１ａ）の底部ｂ１と、それに隣接する凸部１２（例えば、凸部１２ｂ）の頂部ｂ２とを高さ方向でみた距離を、凹部１１と凸部１２における凹凸の高さｈとしてもよい。また、凹部１１（例えば、凹部１１ａ）とそれに隣接する凹部１１（例えば、凹部１１ｂ）との波幅Ｗ、又は凸部１２（例えば、凸部１２ａ）とそれに隣接する凸部１２（例えば、凸部１２ｂ）との波幅Ｗは、凹部１１（例えば、凹部１１ａ）の底部ｂ１とそれに隣接する凹部１１（例えば、凹部１１ｂ）の底部ｂ３との距離、又は凸部１２（例えば、凸部１２ｂ）の頂部ｂ２とそれに隣接する凸部１２（例えば、凸部１２ａ）の頂部ｂ４との距離に相当している。凹凸の高さｈ及び波幅Ｗの比であるｈ／Ｗは、０．１以上０．４以下であることが好ましく、０．１５以上０．３以下であることがより好ましい。ｈ／Ｗが小さすぎると、凹凸の高さｈを十分な大きさで成形しにくくなる傾向にあり、所定形状の成形加工品を作製しにくくなる傾向にある。また、ｈ／Ｗが大きすぎると、加工による変形量が過大となり、金属プレートにネッキングや割れが生じやすくなる傾向にある。
【００２２】
図２においては、凹部１１の高さｈ１、凸部１２の高さｈ２は、凹部１１の底部あるいは凸部１２の頂部から金属プレートの中心線１３までの距離に相当している。ｈ１とｈ２は、互いに等しい関係（ｈ１＝ｈ２）とすることが好ましく、凹凸の高さｈは、ｈ１とｈ２との合計である。また、凹部１１の波幅Ｗ１、凸部１２の波幅Ｗ２は、凹部１１と凸部１２の境目となる変曲点付近から水平方向でみた距離に相当する。Ｗ１とＷ２は、互いに等しくＷ１＝Ｗ２の関係とすることが好ましい。このような互いに等しい関係にあると、金属プレート１０を均一な凹凸状で均一な強度とすることができる点、また、用途によっては熱交換性や外観の点で好ましい。
【００２３】
図３は、図１のＢ−Ｂ断面図であり、Ｙ方向から金属プレート１０の長辺部を断面視した図である。図３に示すように、金属プレート１０は、長辺部である凸状の凸部１４を有し、凹状の凹部も有する（図示なし）。凸部１４の端部Ｐから、もう一方の端部Ｑまでの線長Ｚは、凹状の凹部の線長と同一であってもよく、異なっていてもよい。なお、金属プレート１０において、長辺部である凸部１４の高さが、長辺部である凹部の高さよりも高い場合には、長辺部の凸部１４の線長Ｚが、長辺部の凹部の線長よりも長くなる。ここで、上記の「線長」は、金属プレートの凹凸形状に沿った長さ（周長）を意味する。
【００２４】
金属プレートの材質は、特に限定されるものでないが、高い母材強度を有し、金属プレートの板厚が薄くても、充分な耐圧性を有する点で、鋼、チタン、アルミニウムまたはこれらの合金から選択される金属材料が好ましい。特に、耐食性に優れるステンレス鋼が好ましい。
【００２５】
金属プレートは、ＪＩＳ等で規定される組成を有するステンレス鋼を使用できる。フェライト系（α系）ステンレス鋼、オーステナイト系（γ系）ステンレス鋼、マルテンサイト系ステンレス鋼、あるいは２相系ステンレス鋼を用いることができる。例えば、金属プレートの凹凸の高さｈを大きくする場合には、オーステナイト系（γ系）ステンレス鋼が好ましく、コスト的には、フェライト単相系（α系）ステンレス鋼が好ましい。
【００２６】
そして、本発明の製造方法で製造される金属プレートは、軽量化、コンパクト化、熱交換性能などに関して良好な特性を有するので、プレート式熱交換器等の熱交換器に用いることができる。また、複数枚を重ねて積層プレート部品として使用することが好ましい。金属プレート同士は、溶接や拡散接合、かしめ又はボルト締結等の固定手段を用いて接合することができる。この積層プレート部品をプレート式熱交換器に適用することが好ましい。
【００２７】
＜金属プレートの製造方法＞
本発明の金属プレートの製造方法は、金型を用いて金属プレートの原板をｎ回プレス加工する工程を備え（ｎは２以上の整数を表す）、
ｎ回プレス加工後の一方向に伸びる複数の凹部及び凸部の線長の合計をＬｎ×Ｎｎ（Ｌは複数の凹部及び凸部の１個当たりの線長を表し、Ｎは複数の凹部及び凸部の総数を表す）、直交する方向の凹部又は凸部の線長をＺｎとするとき、
下記の式（１）及び式（２）の関係を前記金属プレートが満たすように金型で原板を成形する、金属プレートの製造方法である。
０．７５≦（Ｌｎ−１×Ｎｎ−１／Ｌｎ×Ｎｎ）≦１．３    式（１）
０．７５≦Ｚｎ−１／Ｚｎ≦１．３    式（２）
【００２８】
上記式（１）における「Ｌｎ−１×Ｎｎ−１／Ｌｎ×Ｎｎ」は、ｎ回後の一方向における複数の凹部及び凸部の線長の合計であるＬｎ×Ｎｎに対する、ｎ−１回後の一方向における凹部及び凸部の線長の合計であるＬｎ−１×Ｎｎ−１の比であり、Ｘ方向から断面視した場合の金属プレート１０の複数の短辺部の成形段階における線長の増減を示している。
また、上記式（２）における「Ｚｎ−１／Ｚｎ」は、ｎ回後の一方向に直交する方向の凹部又は凸部の線長Ｚｎに対する、ｎ−１回後の直交する方向の凹部又は凸部の線長Ｚｎ−１の比であり、Ｙ方向から断面視した場合の金属プレート１０の長辺部の成形段階における線長の増減を示している。
本発明の製造方法においては、「Ｌｎ−１×Ｎｎ−１／Ｌｎ×Ｎｎ」が０．７５以上１．３以下であり、かつ、「Ｚｎ−１／Ｚｎ」が０．７５以上１．３以下となるように、金型で成形することによって、金属プレートの凸部の頂部先端及び凹部の底部先端での板厚減少を少なく抑え、加工高さｈ／Ｗが高く、ネッキングや割れ、肉余りが生じにくい金属プレートを製造することができる。
【００２９】
「Ｌｎ−１×Ｎｎ−１／Ｌｎ×Ｎｎ」は、主に長辺部の板厚減少やネッキングや割れ、肉余りを抑制する指標である観点から、０．８０以上が好ましく、０．８５以上がより好ましく、０．９０以上がさらに好ましい。また、１．２４以下が好ましく、１．２０以下がより好ましく、１．１５以下がさらに好ましい。
【００３０】
「Ｚｎ−１／Ｚｎ」は、主に短辺部の板厚減少やネッキングや割れ、肉余りを抑制する指標である観点から、０．８２以上が好ましく、０．８５以上がより好ましく、０．９０以上がさらに好ましい。また、１．２２以下が好ましく、１．２０以下がより好ましく、１．１５以下がさらに好ましい。
【００３１】
本発明の金属プレートの製造方法においては、原板を複数回に分けてプレス成形して凹凸状に形成する。例えば図４に示すように、予備プレス及び本プレスを含む複数工程のプレス成形により、原板１０’、１０’’に凹部及び凸部からなる凹凸加工部が形成され、当該凹凸加工部に繰り返してプレス加工が施される。このようなプレス加工では、当該凹凸加工部を断面視したときの水平方向における全体の線長を維持しながら、凹部及び凸部の個数を増加させて成形することができる。ここで、上記の「線長」は、金属プレートの凹凸形状に沿った長さ（周長）を意味する。
【００３２】
例えば、図４に示すように、予備プレスと本プレスの２回に分けて、原板１０’を２工程でプレス成形する場合は、本プレス成形によりプレス成形体の凹凸の個数が増加する。１回目（第１工程）の予備プレス工程で形成されるプレス成形体の第１凸部１２’（１２ａ’、１２ｂ’、・・・）及び第１凹部１１’（１１ａ’、１１ｂ’、・・・）の個数の総計をＮ１とし、第１凸部１２’及び第１凹部１１’の１個当たりの長さ（線長）をＬ１とし、２回目（第２工程）の本プレス工程で形成されるプレス成形体の第２凸部１２’’（１２ａ’’、１２ｂ’’、・・・）及び第２凹部１１’’（１１ａ’’、１１ｂ’’、・・・）の個数の総計をＮ２とし、第２凸部１２’’及び第２凹部１１’’の１個あたりの長さ（線長）をＬ２とするとき、Ｌ１×Ｎ１＝Ｌ２×Ｎ２になるようにプレス成形することが特に好ましい。凸部及び凹部は、ほぼ同じ形状と大きさとなるように形成すると、１個当たりの線長Ｌ１、又はＬ２は、凹凸加工部の全長に亘って略均等な長さになるので特に好ましい。また、凹部又は凸部の１個当たりの長さである線長が個々に異なる場合は、各凹部又は凸部の線長の平均である平均線長を算出することによって、線長の合計を得ることができる。
【００３３】
図４は、Ｌ１×７＝Ｌ２×２１となるように成形した例である。すなわち、予備プレス工程の第１凸部１２ａ’は、本プレス工程のプレス成形により、１２ａ’’、１１ａ’’、１２ｂ’’の３個の凹凸とおおよそなるように形成されたので、第１凸部１２ａ’の長さＬ１は、本プレス工程の第２凸部の長さＬ２の３個分の長さにおおよそ相当する。予備プレス工程における凸部及び凹部の個数の総計（Ｎ１）が７個であり、凸部及び凹部の１個当たり長さがＬ１である。本プレス工程における凸部及び凹部の個数の総計（Ｎ２）が２１個であり、１個当たり長さがＬ２である。これらの関係は、Ｌ１×７＝３Ｌ２×７＝Ｌ２×２１と示される。
【００３４】
さらに、原板をｎ回に分けてプレス成形する場合は、ｎ回目（第ｎ工程）のプレス成形により形成されるプレス成形体の第ｎ凸部及び第ｎ凹部（図示は省略する）の個数の総計をＮｎとし、第ｎ凸部の１個あたりの長さをＬｎとするとき、上記の２工程によるプレス成形と同様に、Ｌ１×Ｎ１＝Ｌ２×Ｎ２＝Ｌｎ×Ｎｎになるように、原板をプレス成形することが特に好ましい。例えば、凹凸数の多い形状、凹凸部の曲率半径の大きい形状などを有するプレス成形体を製造する場合は、プレス成形を複数回で行うことができる。プレス成形品に皺や割れが生じないように、原板の板厚や板材の種類に応じて、２回や３回以上の複数回にわたってプレス成形を行い、原板を段階的に変形させることが好ましい。
【００３５】
上記のＬ１×Ｎ１＝Ｌ２×Ｎ２＝Ｌｎ×Ｎｎの成形条件は、プレス成形体の凹凸加工部の水平方向における全体の線長の範囲内で、複数回のプレス成形を繰り返すことにより実現できる。第１工程のプレス成形による全体の線長、第２工程のプレス成形による全体の線長、第ｎ工程のプレス成形による全体の線長が、互いにほぼ等しい状態で、プレス成形が繰り返されて、その都度、プレス成形体における凸部及び凹部の個数が増加し、加工高さｈが小さくなることが好ましい。そのため、凹凸の高さｈが順次小さくなるように成形すればよい。プレス成形体における凹凸の高さｈは、図４に示すように、凹凸が形成されていない水平な端部を基準とした高さであってもよい。
【００３６】
また、プレス成形体において、第１凸部１２’の頂部（または第１凹部１１’の底部）の曲率半径をＲＬ１とし、第２凸部１２’’の頂部（または第２凹部１１’’の底部）の曲率半径をＲＬ２とし、第ｎ凸部の頂部の曲率半径をＲＬｎとするとき、ＲＬ１＞ＲＬ２＞ＲＬｎになるように原板をプレス成形することが好ましい。金属プレートの表面積を大きくするために凹凸部の曲率半径をできるだけ小さくすることが好ましい。しかしながら、１回目のプレス成形で目標とする曲率半径に合わせようとすると、プレス条件によっては、凸部１２または凹部１１の一部において板厚の減少が大きい領域が生じ得る。そのため、原板の平均板厚が薄い場合には、凸部１２または凹部１１での割れを防止するため、プレス成形を複数回に分けて、凸部１２または凹部１１の曲率半径を段階的に縮減することが好ましい。
【００３７】
本発明の金属プレートの製造方法には、複数の凸型部と凹型部が所定間隔で配置された構造を有する金型を使用することが好ましい。例えば、図４に示すように、プレス成形体に形成される凹部１１、凸部１２の形状に合わせて、複数の凸型部が突設して並んでおり、隣接する凸型部の間には凹型部が並んでいる。このような形状の２つの金型を、例えば予備プレスにおいては上型１６ａと下型１６ｂ、本プレスにおいては上型１７ａと下型１７ｂとして組み合わせて、両方の金型の間に被プレス加工品を配置した後、プレス成形が行われることが好ましい。金型の凸型部が凹型部に入り込むことで、原板が凹凸状に成形され、所定形状のプレス成形体が得られる。凸型部の高さは、プレス成形体の凹凸加工部の高さに応じて設定されるが、凹部及び凸部の高さよりも２倍以上の高さが好ましい。また、凸型部と凹型部に入り込む際に、原板の厚さ程度のクリアランスを必要とするから、凸型部の幅は、凹型部の幅よりも小さいことが好ましい。図４は、下型の凸型部が上型の凸型部より１個多い態様を示しているが、上型の凸型部が１個多い態様も可能である。
【００３８】
原板の配置は、特に限定されるものでないが、凸部１２の頂部及び凹部１１の底部での板厚減少量を少なくするため、原板がステンレス鋼板である場合は、凸部１２及び凹部１１の長手方向（例えば中心線１３）と原板の圧延方向とが直角になるように原板を配置することが好ましい。
【００３９】
また、図３に示すように、凹部１１又は凸部１２は、一方向に凹凸が連続した曲面を呈している。これらの凹部１１又は凸部１２を当該一方向と直交する方向で断面視したときは、凹部１１又は凸部１２の端部には、半径ＲＳの曲線形状が形成されている。図３に示すように、当該ＲＳを有する端部の断面は、短辺部の断面にも相当するから、当該ＲＳを、以下、「短辺部半径」ということもある。ＲＳが３．０ｍｍ以上であると、十分な張出し加工性を得られるため、好ましい。
【００４０】
また、凹部１１又は凸部１２を前記一方向で断面視したとき、凹部１１又は凸部１２における頂部すなわち波先端部には、半径ＲＬの曲線形状が形成されている。図４に示すように、当該ＲＬを有する波先端部の断面は、長辺部の断面に相当するから、当該ＲＬを、以下、「長辺部半径」ということもある。
【００４１】
図５及び図６は、凹凸形状の線長計算方法を示す説明図である。図５に示すとおり、凹凸部の線長は、凹部の１／２形状と凸部の１／２形状とを足した形状を基準として算出することができる。図５において凹凸部の線長Ｌは、原板の厚み方向における中心を繋ぐ中立軸であり、Ｌａ、Ｌｂ、Ｌｃの合計として求められる。αは波角度である。また、肩半径Ｒ１、Ｒ２が大きくなるとその弧の長さＬａ、Ｌｃも長くなり、線長Ｌの直線部Ｌｂの長さが短くなり、直線部Ｌｂはなくなる場合がある。
Ｌａ、Ｌｂ、Ｌｃの個々の算出式は以下の式（３）〜（５）のとおり表される。
Ｌａ＝（Ｒ１＋０．５ｔ）α    式（３）
Ｌｃ＝（Ｒ２＋０．５ｔ）α    式（４）
【数１】
2017080781.tif 000003
【００４２】
線長Ｌは、Ｌａ、Ｌｂ、Ｌｃの合計であることから、以下の式（６）で表される。
【数２】
2017080781.tif 000004
【００４３】
図６は、プレス工程の第１工程又は第２工程の際の、一方向に延びる複数の凹部及び凸部の線長と、当該一方向に直交する方向の凸部の線長の求め方を示す。一方向に延びる複数の凹部及び凸部の線長ＬＴ１、ＬＴ２は以下の式（７）、（８）で表される。なお、凹凸形状は対称形状である。
【数３】
2017080781.tif 000005
【数４】
2017080781.tif 000006
【００４４】
また、直交する方向の凸部の線長ＺＴ１、ＺＴ２は以下の式（９）、（１０）で表される。なお、凹凸形状は対称形状である。
【数５】
2017080781.tif 000007
【数６】
2017080781.tif 000008
【００４５】
潤滑油の粘度は、特に限定されるものでないが、凹部１１の底部及び凸部１２の頂部での板厚減少量を少なくするため、潤滑油の４０℃における動粘性係数は、５０ｍｍ２／ｓ以上であることが好ましく、１００ｍｍ２／ｓ以上であることが好ましく、５００ｍｍ２／ｓ以上であることが特に好ましい。潤滑油の動粘性係数が低すぎると、プレス成形の際、凸部１２の頂部及び凹部１１の底部における板厚が大きく減少してしまう可能性がある。
【００４６】
また、動粘性係数の上限は、特に限定されないが、プレス成形の作業性を考慮すると、動粘性係数は、７５０ｍｍ２／ｓ以下であることが好ましく、６００ｍｍ２／ｓ以下であることがより好ましい。
【００４７】
プレスモーションは特に限定されるものでない。図７は、プレスモーションの一例を示す。プレスモーションとして、リンクモーション、ソフトタッチモーション、バンピングモーションが挙げられる。リンクモーションとは、加工開始位置から下死点までにスライド速度が１／２程度まで減速するプレス成形をいい、一般的なメカプレスのモーションよりも歪速度や慣性力が低減されることが特徴である。ソフトタッチモーションとは、加工開始位置から下死点までにスライドが等速度かつ低速であるプレス成形をいい、リンクモーションよりも歪速度や慣性力が低減されることが特徴である。バンピングモーションとは、加工開始位置からスライドが複数回の上下動しながら降下していくプレス成形をいい、潤滑油の再導入効果や歪分散効果に優れることが特徴である。本発明では、凸部の頂部及び凹部の底部での板厚減少を最小限に抑えられ得る点で、プレスモーションとしてバンピングモーションを採用することが好ましい。
【００４８】
バンピングモーションにおいて、加工開始位置からスライドが上方向（プレス成形体から離れる方向）に動く回数Ｃ１及び下方向（プレス成形体を押圧する方向）に動く回数Ｃ２がいずれも４以上の偶数であることが好ましい。図７に示すように、バンピングモーションの上下動しながら降下する過程においても、プレス機のスライドは、上死点から動作を開始し、下死点を介して上死点に戻るというサイクル動作を続ける。Ｃ１及びＣ２の合計回数が奇数回であるときは、スライドが「下死点で止まる」または「下死点から始まる」ことを意味するから、プレス成形体の配置及び移送を行うことが困難となる傾向にある。そのため、Ｃ１及びＣ２の合計回数が偶数回であることが好ましい。また、Ｃ１及びＣ２が少なすぎると、プレス加工の工程数を十分に確保できないため、金属プレート１０の凸部１２の頂部及び凹部１１の底部における板厚減少の程度を小さくすることが困難となる傾向にある。
【００４９】
＜プレート式熱交換器＞
図８は、本発明に係るプレート式熱交換器１の一例を示す模式図である。プレート式熱交換器１は、複数の金属プレート１０が積層された構造である。金属プレート１０は、固定フレーム２と可動フレーム３との間に挟まれ、ガイドバー４及び上部キャリングバー（図示省略）で支持される。そして、全体を支柱（図示省略）に取り付け、締付けボルト（図示省略）で締め付けている。
【００５０】
固定フレーム２には、高温側流体を循環させる配管が差し込まれる接続口８ａ，８ｂ、及び低温側流体を循環させる配管が差し込まれる接続口９ａ，９ｂが形成されている。金属プレート１０にも高温側流体及び低温側流体が通過する開口部が設けられている。金属プレート１０には波形や半球状の凹凸が成形されており、図８（ｂ）に示すように、重ね合わせた金属プレート１０の相互間隙を一枚おきに高温側流体及び低温側流体が交互に流れるような流路が形成される。これにより、個々の金属プレート１０を介して高温側流体と低温側流体との間で熱交換される。
【００５１】
図８では、隣り合う金属プレート１０がボルト締結により接合されている場合について説明したが、接合の態様はこれに限られるものではない。例えば、隣り合う金属プレート１０は、溶接、拡散接合、ろう付け、かしめ等によって接合されていてもよい。中でも、耐圧性や耐リーク性に優れる点で、隣り合う金属プレート１０は、接合部の欠陥や強度面からろう付けによって接合されることが好ましい。
また、ステンレス鋼には、耐食性及び加工性の低下原因となるフリーＣ、Ｎをトラップする目的で、Ｔｉ、Ｎｂを添加して、耐食性及び加工性を向上させた鋼種が使用されている。Ｔｉは、ろう付け性の阻害要因になることから、Ｎｂを添加したＳＵＳ４３０Ｊ１Ｌは、Ｔｉ添加やＴｉ＋Ｎｂ複合添加した他のフェライト系ステンレス鋼と比べて、ろう付け性に優れており、ろう付け接合する鋼種として好ましい。
【実施例】
【００５２】
以下、本発明について、実施例を用いてさらに詳細に説明するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。
【００５３】
（原板）
原板は、以下の表１に示す成分組成、表２に示す機械的性質を有するフェライト系ステンレス鋼板（日新製鋼株式会社製）を使用した。表１の単位は質量％である。
【００５４】
【表１】
2017080781.tif 000009
【００５５】
【表２】
2017080781.tif 000010
【００５６】
［１回目のプレス成形（予備プレス）］
上記原板について、下記の条件で１回目のプレス成形（予備プレス）を行い、図９に示すように、凸部４個及び凹部３個の総計７個を短辺部として有する予備プレス成形体１０ａを得た。また、本プレス成形体の凹凸高さ２．５ｍｍを目標値として、予備プレス成形体１０ａの凹凸高さは７ｍｍとなるようにプレス成形した。予備プレス成形体や本プレス成形体の凹凸高さや線長は、接触式輪郭形状測定器（ミツトヨ社製、型番：ＣＯＮＴＲＡＣＥＲ  ＣＶ−２０００）で成形体の外形状を検出し、検出したデータを同装置の解析ソフトを用いることによって、測定した。
【００５７】
（予備プレス条件）
供試材の圧延方向：Ｄ方向（長辺長手方向と原板の圧延方向とが４５°）
装置：８０ｔｏｎサーボプレス
加工速度：１０（ｓｐｍ）
潤滑条件：プレス油Ｇ−７５５ＢＭ（４０℃での粘度：５６４ｍｍ２／ｓ、日本工作油社製）
プレスモーション：リンクモーション
凹凸の波幅Ｗ：２１ｍｍ
凹凸の高さｈ：７ｍｍ（目標値）
ｈ／Ｗ：０．３３
板押さえ寸法：１８０ｍｍ×１８０ｍｍ（四角ビード付き）
ブランク寸法：□１２０ｍｍ
板押え力：６．３ｔｏｎ
【００５８】
［２回目のプレス成形（本プレス）］
上記１回目のプレス成形（予備プレス）で得られた予備プレス成形体１０ａを、下記の条件にてプレス成形を行い、図１０に示す本プレス成形体１０ｂ（凸部１１個及び凹部１０個の総計２１個）を得た。
【００５９】
（本プレス条件）
供試材の圧延方向：Ｄ方向（長辺長手方向と原板の圧延方向とが４５°）
装置：８０ｔｏｎサーボプレス
加工速度：１０（ｓｐｍ）
潤滑条件：プレス油Ｇ−７５５ＢＭ（４０℃での粘度：５６４ｍｍ２／ｓ、日本工作油社製）
プレスモーション：リンクモーション
凹凸の波幅Ｗ：７ｍｍ
凹凸の高さｈ：２．５ｍｍ（目標値）
ｈ／Ｗ：０．３６
板押さえ寸法：１８０ｍｍ×１８０ｍｍ（四角ビード付き）
ブランク寸法：□１２０ｍｍ
板押え力：６．３ｔｏｎ
【００６０】
図９の予備プレス成形体１０ａ及び図１０の本プレス成形体１０ｂの短辺部のＸ方向からの断面及び長辺部のＹ方向からの断面を図１１に示す。図１１に示すとおり、予備プレスから本プレスにおいてプレス成形体の高さは７ｍｍから２．５ｍｍになったが、短辺部の線長及び長辺部の線長はいずれも８４ｍｍと変わらなかったことを示している。
【００６１】
形状パラメータを変化させた種々の金型を用いて、予備プレス及び本プレスを繰り返し行い、所定の形状及び寸法を有する複数の予備プレス成形体及び本プレス成形体を作製し、当該成形体における短辺部の線長の比である「Ｌ１×Ｎ１／Ｌ２×Ｎ２」、長辺部の線長の比である「Ｚ１／Ｚ２」を測定した。
【００６２】
（評価指標）
成形された本プレス成形体の成形状態について、以下の基準で評価を行った。評価指標が「△」、「○」、「□」であれば金属プレートとして使用できること、「×」、「黒塗り△」、「黒塗□」であれば金属プレートとして使用できないことを示す（図１２、１３参照）。
×：割れがある
黒塗り△：ネッキング（外観の変形）がある
△：板厚減少率が２５％以上３０％未満である
○：良好（板厚減少率は２５％未満である）
□：肉余りがあるが、少ない
黒塗り□：肉余りが多い
−：該当する成形体がない
【００６３】
図１２は、プレス成形体における割れやネッキングなどの状態を示す図である。図１２の（ａ）は、短辺部の端部が板厚減少率の増大などによって割れが生じたことを示す「×」の例である。図１２の（ｅ）は、長辺部に割れが生じたことを示す「×」の例である。図１２の（ｂ）は、短辺部の端部が変形し、ネッキングが生じたことを示す「黒塗り△」の例である。ネッキングが生じた場合、板厚減少率は３０％〜４０％程度になっていると考えられる。図１２の（ｆ）は、長辺部にネッキングが生じたことを示す「黒塗り△」の例である。図１２の（ｃ）は、短辺部の端部の板厚減少率が２５％以上３０％未満であることを示す「△」の例である。図１２の（ｇ）は、長辺部の板厚減少率が２５％以上３０％未満であることを示す「△」の例である。図１２の（ｄ）は、短辺部の端部に割れやネッキングなどが生じていない良好な状態を示す「○」の例である。図１２の（ｈ）は、長辺部に割れやネッキングなどが生じていない良好な状態を示す「○」の例である。
【００６４】
板厚減少率は、測定部近傍をワイヤー加工により切断し、断面部分を撮影後、測長計で測定することができる。
【００６５】
図１３は、プレス成形体における肉余りの状態を示す図である。図１３の（ａ）は、短辺部の端部で肉余りが生じていない良好な状態を示す「○」の例である。図１３の（ｄ）は、長辺部で肉余りが生じていない良好な状態を示す「○」の例である。図１３の（ｂ）は、短辺部の端部で肉余りが生じたことを示す「□」の例である。また、図１３の（ｅ）は、長辺部の端部で肉余りが生じたことを示す「□」の例である。図１３における（ｂ）、（ｅ）のように、肉余りが生じても、さらにプレス加工を行えば肉余り部分を矯正できる場合は、「肉余りが少ない」と判定した。
一方、図１３の（ｃ）は、短辺部の端部で過剰に肉余りが生じたことを示す「黒塗り□」の例である。また、図１３の（ｆ）は、長辺部の端部で過剰に肉余りが生じたことを示す「黒塗り□」の例である。図１３の（ｃ）のように、例えば、端部が畳まれた状態になる例や、図１３の（ｆ）のように、座屈や皺が生じる例など、再度プレス加工しても矯正が困難である場合は、「肉余りが多い」と判定した。
【００６６】
測定結果及び評価結果を以下の表３に示す。なお、各評価指標の右隅に「Ｌ」が記載されている場合は、短辺部の評価であることを示す。また、各評価指標の右隅に「Ｚ」が付されている場合は、長辺部の評価であることを示す。
【００６７】
【表３】
2017080781.tif 000011
【００６８】
表３に示すように、予備プレス成形体及び本プレス成形体の短辺部の線長の合計の比である「Ｌ１×Ｎ１／Ｌ２×Ｎ２」が０．７５以上１．３以下であり、かつ、長辺部の線長の比である「Ｚ１／Ｚ２」が０．７５以上１．３以下である場合には、「△」、「□」、「○」のいずれかの評価となり、加工高さｈ／Ｗが高くても、板厚減少が少なく抑えられ、ネッキングや割れ、肉余りが生じにくい金属プレートを製造できることが確認した。特に、「Ｌ１×Ｎ１／Ｌ２×Ｎ２」が、０．９１〜１．１３の範囲にあり、「Ｚ１／Ｚ２」が０．９１〜１．１２の範囲にある場合には、短辺部及び長辺部の評価がいずれも良好となる金属プレートが得られたことを示した。
【００６９】
一方、表３に示すように、短辺部の線長の合計の比である「Ｌ１×Ｎ１／Ｌ２×Ｎ２」が０．６２と低い場合には、「Ｚ１／Ｚ２」が０．６１〜１．５２の範囲において、長辺部で割れが生じた。また、「Ｌ１×Ｎ１／Ｌ２×Ｎ２」が０．７１であっても、長辺部では全てネッキングが生じる結果となった。また、「Ｌ１×Ｎ１／Ｌ２×Ｎ２」が１．３１以上になると、長辺部では全て肉余りが多くなるという結果になった。
【００７０】
また、表３に示すように、長辺部の線長の比である「Ｚ１／Ｚ２」が０．６１と低い場合には、短辺部で全て割れが生じるという結果になった。また、「Ｚ１／Ｚ２」が１．３２以上になると、短辺部では全て肉余りが多くなる結果となった。
上記実施例は２回プレス成形を行った場合の試験例であるが、３回以上プレス成形を行った場合でも同様の効果が得られることを確認した。
【符号の説明】
【００７１】
１    プレート式熱交換器
２    固定フレーム
３    可動フレーム
４    ガイドバー
５    上部キャリングバー
６    支柱
７    締付けボルト
８ａ，８ｂ  高温側流体用配管接続口
９ａ，９ｂ  低温側流体用配管接続口
１０  金属プレート
１１  短辺部の凹部
１２  短辺部の凸部
１３  中心線
１４  長辺部の凸部
１６ａ、１６ｂ  金型Ａの上部、下部
１７ａ、１７ｂ  金型Ｂの上部、下部
【図１】
2017080781.tif 000012
【図２】
2017080781.tif 000013
【図３】
2017080781.tif 000014
【図４】
2017080781.tif 000015
【図５】
2017080781.tif 000016
【図６】
2017080781.tif 000017
【図７】
2017080781.tif 000018
【図８】
2017080781.tif 000019
【図９】
2017080781.tif 000020
【図１０】
2017080781.tif 000021
【図１１】
2017080781.tif 000022
【図１２】
2017080781.tif 000023
【図１３】
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