(57)【要約】【課題】回転電機のステータ周方向全周に亘って適切な冷媒供給を行うことである。【解決手段】複数のティース１２を有するステータコア１１と、複数のティース１２にそれぞれ巻回されたコイル１３と、ステータコア１１の内側に配置され、冷媒流路２２ａ，２２ｂを有するロータ２０とを備え、ロータ２０の回転遠心力を利用して冷媒流路２２ａ，２２ｂの冷媒吐出口２２ｃからステータコア１１に向けてＡＴＦを飛散させるモータジェネレータ１であって、複数のティース１２のそれぞれにおいてコイル１３の巻回位置よりも内周側先端部の軸方向端面１２ａに固定されたリング部材１４，１５を備え、リング部材１４，１５の内周面に、冷媒吐出口２２ｃからのＡＴＦを、エアギャップＧに導くテーパ面１４ｃ，１５ｃが形成されている。【選択図】図１
2017093136.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
円環状のステータヨーク及び当該ステータヨークから内周側に突出する複数のティースを有するステータコアと、前記複数のティースにそれぞれ巻回されたコイルと、前記ステータコアの内側に配置され、冷媒流路を有するロータとを備え、前記ロータの回転遠心力を利用して前記冷媒流路の冷媒吐出口から前記ステータコアに向けて冷媒を飛散させる回転電機であって、
前記複数のティースのそれぞれにおいて前記コイルの巻回位置よりも内周側先端部の軸方向端面に固定されたリング部材を備え、
前記リング部材の内周面に、前記冷媒吐出口からの前記冷媒を、前記ステータコアと前記ロータとの間のエアギャップまたは前記コイルのコイルエンドに導く斜面または段部が形成されていることを特徴とする回転電機。
【請求項２】
請求項１に記載の回転電機において、
前記ティースに対応する前記リング部材の内周面に、前記冷媒吐出口からの前記冷媒を、前記コイルエンドに導く斜面または段部が形成されているとともに、前記ティース間に形成されるスロットに対応する前記リング部材の内周面に、前記冷媒吐出口からの前記冷媒を、前記エアギャップに導く斜面または段部が形成されていることを特徴とする回転電機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転電機に関し、特にロータからステータに向けて冷媒を飛散させる回転電機に関する。
【背景技術】
【０００２】
回転電機においては、ＡＴＦ等の冷媒をステータ及びロータに供給して、ステータ及びロータを冷却している。特に、回転電機のコイルを冷却するために、ロータからコイルのコイルエンドに向けて冷媒を供給している。この構成として、ティースの軸方向端面に固定されるインシュレータに、ティース内周側から外周側に向かって高くなる冷媒ガイド面を形成し、この冷媒ガイド面に冷媒を吐出することにより、冷媒をコイルエンドに供給する構成が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１１−４４７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に記載の構成では、ティースに固定されたインシュレータの冷媒ガイド面により冷媒をコイルエンドに導いている。このため、周方向においては、ティース間、すなわち、スロットに対応する位置には冷媒ガイド面が存在していないので、スロットに対応する位置では狙い通りの適切な冷媒供給が実現できない可能性がある。
【０００５】
そこで、本発明では、回転電機のステータ周方向全周に亘って適切な冷媒供給を行うことを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の回転電機は、円環状のステータヨーク及び当該ステータヨークから内周側に突出する複数のティースを有するステータコアと、前記複数のティースにそれぞれ巻回されたコイルと、前記ステータコアの内側に配置され、冷媒流路を有するロータとを備え、前記ロータの回転遠心力を利用して前記冷媒流路の冷媒吐出口から前記ステータコアに向けて冷媒を飛散させる回転電機であって、前記複数のティースのそれぞれにおいて前記コイルの巻回位置よりも内周側先端部の軸方向端面に固定されたリング部材を備え、前記リング部材の内周面に、前記冷媒吐出口からの前記冷媒を、前記ステータコアと前記ロータとの間のエアギャップまたは前記コイルのコイルエンドに導く斜面または段部が形成されていることを特徴とする。
【０００７】
また、前記ティースに対応する前記リング部材の内周面に、前記冷媒吐出口からの前記冷媒を、前記コイルエンドに導く斜面または段部が形成されているとともに、前記ティース間に形成されるスロットに対応する前記リング部材の内周面に、前記冷媒吐出口からの前記冷媒を、前記エアギャップに導く斜面または段部が形成されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、回転電機のステータ周方向全周に亘って適切な冷媒を供給することができる。特に、ステータ周方向においてティースに対応する部分とスロットに対応する部分とに応じて別々の方向に冷媒供給を行うことができ、各部分に応じた適切な冷媒を供給することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】第１の実施形態に係る回転電機の概略構成を示す断面図である。
【図２】１つのティースについて、ティース、コイル及びリング部材の関係を示す分解斜視図である。
【図３】第２の実施形態に係る回転電機の概略構成を示す断面図である。
【図４】第３の実施形態に係る回転電機の概略構成を示す断面図である。
【図５】第４の実施形態に係る回転電機の概略構成を示す断面図である。
【図６】第５の実施形態に係る回転電機の概略構成を示す断面図である。
【図７】第６の実施形態に係るティース、コイル及びリング部材の関係を示す分解斜視図である。
【図８】第６の実施形態に係る回転電機の概略構成を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
第１の実施形態における回転電機は、例えば、ハイブリッド自動車、電気自動車等に搭載されるモータジェネレータである。図１に示すように、モータジェネレータ１は、円環状のステータ１０と、ステータ１０の内側に配置されるロータ２０とを備えている。ステータ１０の内周面とロータ２０の外周面との間には、所定間隔のエアギャップＧが形成されている。
【００１１】
ステータ１０は、ステータコア１１と、このステータコア１１の内周部に突設されて周方向に等間隔で配置された複数のティース１２と、このティース１２の周囲に巻装されたコイル１３と、ステータ周方向に隣接するティース１２の間に形成されたスロット１６（図７参照）と、ティース１２のコイル１３の巻回位置よりも内周側先端部の軸方向端面１２ａ，１２ｂに固定されたリング部材１４，１５とを備えている。
【００１２】
ステータコア１１は、それぞれ略円環状に打ち抜き加工された多数枚の電磁鋼板を軸方向に積層して一体に連結して構成されている。コイル１３は、ティース１２の軸方向端面１２ａ，１２ｂから外側へ突出するコイルエンド１３ａ，１３ｂを備えている。
【００１３】
図１、２に示すように、リング部材１４は、ティース１２の内周側先端部の軸方向端面１２ａに接着剤により接着固定される環状部材である。リング部材１４は、例えば、エポキシ樹脂、ポリイミド樹脂等の電気絶縁性及び耐熱性を有する樹脂材料から形成されている。
【００１４】
リング部材１４は、コイル１３の端面に当接するコイル当接面１４ａと、ティース１２の軸方向端面１２ａに当接するティース当接面１４ｂと、ティース当接面１４ｂの内側端縁１４ｂ１から径方向内側に向かって傾斜するテーパ面１４ｃとを備えている。リング部材１４のコイル当接面１４ａがリング部材１４の外周面であり、この外周面と反対側の内周面にテーパ面１４ｃが形成されている。すなわち、テーパ面１４ｃが形成されることによって、リング部材１４の断面形状は、ステータコア１１の中央に向かって細くなる略楔形状に形成されている。
【００１５】
リング部材１５は、ティース１２の内周側先端部の軸方向端面１２ｂに接着固定されており、リング部材１４と同様に形成されている。リング部材１５のテーパ面１５ｃは、ティース当接面１５ｂの内側端縁１５ｂ１から径方向内側に向かって傾斜している。テーパ面１５ｃが形成されることによって、リング部材１５の断面形状も、ステータコア１１の中央に向かって細くなる略楔形状に形成されている。
【００１６】
図１に示すように、ロータ２０は、中空の回転軸２１と、この回転軸２１の外周に固定されたロータコア２２と、ロータコア２２に埋め込まれた永久磁石２３とを備えている。ロータコア２２は、ステータコア１１と同様に、それぞれ略円環状に打ち抜き加工された多数枚の電磁鋼板を軸方向に積層して一体に連結して構成されている。また、ロータコア２２は、ステータコア１１と略同じ軸方向長さを有しており、軸方向の端面同士が略面一となっている。永久磁石２３は、ロータコア２２の軸方向と略同じ長さの板状部材である。永久磁石２３は、回転軸２１を中心としてロータコア２２の周方向の外周近傍に複数設けられている。
【００１７】
回転軸２１の内部には、図示しないオイルポンプからＡＴＦ（冷媒）が供給される冷媒流路２１ａが設けられている。冷媒流路２１ａは回転軸２１の中空部分を利用して形成されている。回転軸２１の周面には、径方向に開口する冷媒流路２１ｂが設けられている。
【００１８】
ロータコア２２の内部であり、冷媒流路２１ｂに対応する位置には、冷媒流路２１ｂに連通する冷媒流路２２ａが設けられている。冷媒流路２２ａは径方向に延在している。ロータコア２２の内部には、ロータコア２２を軸方向に貫通する冷媒流路２２ｂが設けられている。冷媒流路２２ｂのロータコア２２の端面の開口が冷媒吐出口２２ｃを形成している。冷媒流路２２ｂは冷媒流路２２ａと連通している。
【００１９】
また、冷媒流路２１ｂ、冷媒流路２２ａ及び冷媒流路２２ｂは、ロータ２０の周方向において複数設けられている。そして、図示しないオイルポンプから圧送されるＡＴＦは、図中、矢印Ｆ１、２、３で示すように、冷媒流路２１ａ，２１ｂ，２２ａ，２２ｂを介して冷媒吐出口２２ｃから吐出される。
【００２０】
続いて、ＡＴＦによるモータジェネレータ１の冷却について説明する。冷媒吐出口２２ｃから吐出されたＡＴＦは、ロータ２０の回転遠心力によって、図中矢印Ｆ４で示すように、ステータ１０に向かって飛散する。このとき、ＡＴＦは回転遠心力によってロータ２０の全周に亘って飛散する。
【００２１】
そして、ロータコア２２とステータコア１１とは、軸方向の端面同士が略面一となっているので、ＡＴＦはリング部材１４，１５に向かって飛散して、リング部材１４，１５のテーパ面１４ｃ，１５ｃに衝突する。この衝突したＡＴＦは、図中矢印Ｆ５で示すように、テーパ面１４ｃ，１５ｃによりエアギャップＧに導かれる。すなわち、リング部材１４，１５のテーパ面１４ｃ，１５ｃはステータ１０の全周に亘って形成されているので、テーパ面１４ｃ，１５ｃに衝突したＡＴＦは、リング部材１４，１５の全周から略均一にエアギャップＧ内に導かれる。
【００２２】
このように、ＡＴＦがエアギャップＧの全周に亘って略均一にエアギャップＧ内に供給されるので、ステータ１０及びロータ２０を全周に亘って略均一に冷却することができる。また、熱がこもりやすいエアギャップＧにＡＴＦを供給するので、ステータ１０及びロータ２０を効率よく同時に冷却することができる。
【００２３】
特に、エアギャップＧにＡＴＦが供給されることによって、ロータ２０の外周面が冷却されるので、ロータ２０の外周近傍に配置された永久磁石２３を効率的に冷却することができ、永久磁石２３が高温になったときの減磁を抑制できる。このため、高温でも保磁力を維持できる高コストの重希土類の使用量を低減することができ、永久磁石２３のコストを低減することができる。
【００２４】
また、リング部材１４，１５は、ティース１２の軸方向端面１２ａ，１２ｂに固定されているので、コイル１３の径方向内側への抜けを防止することができる。さらに、リング部材１４，１５は、コイル当接面１４ａ，１５ａでコイル１３の端面と当接しているので、コイル１３の径方向内側への倒れ込みも防止することができる。
【００２５】
次に、第２の実施形態について図３を参照して説明する。図３において、図１に示される構成と同様の構成には同符号を付してその説明を省略し、異なる構成について説明する。第２の実施形態のリング部材３０，３１は、第１の実施形態のリング部材１４，１５とはその形状が異なっている。
【００２６】
図３に示すように、リング部材３０は、コイル１３の端面に当接するコイル当接面３０ａと、ティース１２の軸方向端面１２ａに当接するティース当接面３０ｂと、ロータ２０に向かって突出する突条３０ｃとを備えている。
【００２７】
突条３０ｃは、リング部材３０の内周面の軸方向の端面側にリング部材３０の全周に亘って設けられている。このため、リング部材３０の内周面には突条３０ｃによって段部が形成されている。この結果、リング部材３０の断面形状は略Ｌ字形状に形成されている。また、リング部材３１は、リング部材３０と同様に形成されている。
【００２８】
次にＡＴＦによるモータジェネレータ１の冷却について説明する。図３において、ロータコア２２の冷媒吐出口２２ｃからリング部材３０，３１に向かって飛散するＡＴＦ（矢印Ｆ４で示す）は、リング部材３０，３１の内周面に衝突する。リング部材３０，３１には突条３０ｃ，３１ｃが設けられているので、内周面に衝突したＡＴＦは、図中矢印Ｆ５で示すように、エアギャップＧに導かれる。すなわち、リング部材３０，３１の突条３０ｃ，３１ｃはステータ１０の全周に亘って形成されているので、リング部材３０，３１の内周面に衝突したＡＴＦは、軸方向の端面側への飛散が遮られ、リング部材３０，３１の全周から略均一にエアギャップＧ内に導かれる。
【００２９】
このように、第２の実施形態におけるリング部材３０，３１によっても、第１の実施形態と同様の作用効果を得ることができる。なお、リング部材３０，３１の突条３０ｃ，３１ｃを階段状としてもよい。
【００３０】
次に、第３の実施形態について図４を参照して説明する。図４において、図１と同様の構成には同符号を付してその説明を省略し、異なる構成について説明する。第３の実施形態では、ロータ２０の冷媒流路の構成が異なっている。
【００３１】
図４に示すように、回転軸２１のロータコア２２の軸方向の端面に対応する周面には、径方向に開口する冷媒流路２１ｃが設けられている。冷媒流路２１ｃは冷媒流路２１ａと連通しており、この冷媒流路２１ｃの開口が冷媒吐出口となっている。すなわち、第３の実施形態では、ロータコア２２の内部には冷媒流路が形成されていない。
【００３２】
次にＡＴＦによるモータジェネレータ１の冷却について説明する。図４において、回転軸２１の冷媒流路２１ｃの開口からＡＴＦが吐出されると、ＡＴＦはリング部材１４，１５に向かって飛散する。この飛散したＡＴＦは、リング部材１４，１５のテーパ面１４ｃ，１５ｃに衝突する。その後、第１の実施形態と同様に、図中矢印Ｆ７で示すように、ＡＴＦはエアギャップＧに導かれる。このように、回転軸２１から直接、ＡＴＦをリング部材１４，１５のテーパ面１４ｃ，１５ｃ飛散しても、第１の実施形態と同様の作用効果を得ることができる。
【００３３】
次に、第４の実施形態について図５を参照して説明する。図５において、図１と同様の構成には同符号を付してその説明を省略し、異なる構成について説明する。
【００３４】
図５に示すように、第４の実施形態では、リング部材４０，４１のテーパ面４０ｃ，４１ｃが、ティース１２の先端からコイルエンド１３ａ、１３ｂに向かって傾斜している。すなわち、テーパ面４０ｃによって、リング部材４０の断面形状は、コイルエンド１３ａに向かって細くなる略楔形状に形成されている。つまり、第４の実施形態のリング部材４０のテーパ面４０ｃは、第１の実施形態のリング部材１４のテーパ面１４ｃと異なり、コイルエンド１３ａに向かう程コイルエンド１３ａに近づく傾斜面である。また、リング部材４１は、リング部材４０と同様に形成されている。
【００３５】
次にＡＴＦによるモータジェネレータ１の冷却について説明する。図５において、ロータコア２２の冷媒吐出口２２ｃからリング部材４０，４１に向かって飛散するＡＴＦ（矢印Ｆ４で示す）は、リング部材４０，４１のテーパ面４０ｃ，４１ｃに衝突する。
【００３６】
この衝突したＡＴＦは、図中矢印Ｆ８で示すように、テーパ面４０ｃ，４１ｃによりコイルエンド１３ａ，１３ｂに導かれて、コイルエンド１３ａ，１３ｂに供給される。リング部材４０，４１のテーパ面４０ｃ，４１ｃはステータ１０の全周に亘って形成されているので、テーパ面４０ｃ，４１ｃに衝突したＡＴＦは、リング部材４０，４１の全周から略均一にコイルエンド１３ａ，１３ｂに導かれて供給される。
【００３７】
このため、ＡＴＦは、コイルエンド１３ａ，１３ｂの全周に亘ってばらつきなく略均一に供給される。また、コイルエンド１３ａ，１３ｂにＡＴＦが供給されることによってコイル１３を重点的に冷却することができ、コイル１３の冷却性を向上することができる。
【００３８】
特に、エアギャップＧへのＡＴＦの供給量が低減されるので、エアギャップＧがＡＴＦで満たされることが抑制されて、ロータ２０の引き摺り損失を抑制することができる。引き摺り損失の抑制により、モータジェネレータ１の回転損失も抑制でき、駆動効率を向上することができる。
【００３９】
次に、第５の実施形態について図６を参照して説明する。図６において、図１と同様の構成には同符号を付してその説明を省略し、異なる構成について説明する。図６において、コイル１３は、軸方向の一方側（図中左側）にコイル１３の図示しないリード線が突出している。すなわち、図６において、コイル１３の図中左側がリード側であり、図中右側が反リード側である。
【００４０】
図６に示すように、反リード側のティース１２の端面には、第１の実施形態のリング部材１４が固定されており、リード側のティース１２の端面には、第４の実施形態のリング部材４１が固定されている。つまり、リング部材１４のテーパ面１４ｃは、ＡＴＦをエアギャップＧに導く形状であり、リング部材４１のテーパ面４１ｃは、ＡＴＦをコイルエンド１３ｂに導く形状である。
【００４１】
次にＡＴＦによるモータジェネレータ１の冷却について説明する。図６において、ロータコア２２の冷媒吐出口２２ｃからリング部材１４，４１に向かって飛散するＡＴＦ（矢印Ｆ４で示す）は、リング部材１４，４１のテーパ面１４ｃ，４１ｃに衝突する。
【００４２】
リング部材１４のテーパ面１４ｃに衝突したＡＴＦは、図中矢印Ｆ９で示すように、軸方向の他方側（図中右側）からエアギャップＧに流入し、ステータ１０及びロータ２０を冷却する。その後、ＡＴＦは、エアギャップＧの軸方向の他方側からエアギャップＧの外部に排出される。
【００４３】
一方、リング部材４１のテーパ面４１ｃに衝突したＡＴＦは、図中矢印Ｆ８で示すように、コイルエンド１３ｂに導かれて、コイルエンド１３ｂに供給される。このとき、エアギャップＧから排出されたＡＴＦと混ざり合い、コイルエンド１３ｂに供給されるＡＴＦの量が増加されて、大量のＡＴＦがコイルエンド１３ｂに供給される。
【００４４】
このように、ＡＴＦは、エアギャップＧの全周に亘って略均一にエアギャップＧ内に供給されるとともに、コイルエンド１３ｂの全周に亘って略均一に供給される。この結果、エアギャップＧを流通するＡＴＦによりステータ１０及びロータ２０を冷却でき、また、コイルエンド１３ｂに供給されるＡＴＦによりコイルエンド１３ｂを重点的に冷却することができる。特に、第１の実施形態と比べて、エアギャップＧへのＡＴＦの供給量が低減されるので、ロータ２０の引き摺り損失を抑制することができる。
【００４５】
なお、ＡＴＦを、反リード側（他方側）からエアギャップＧに供給しているが、ＡＴＦを、リード側（一方側）からエアギャップＧに供給して、コイルエンド１３ａに向けて供給してもよい。
【００４６】
以上説明したように、何れの実施形態においても、ＡＴＦがモータジェネレータ１の周方向全周に亘って略均一にコイルエンド１３ａ，１３ｂやエアギャップＧに供給されるので、ステータ１０、コイル１３及びロータ２０を周方向において略均一に冷却することができる。この結果、モータジェネレータ１の温度上昇を抑制することができ、モータジェネレータ１の冷却性能を向上することができる。
【００４７】
また、モータジェネレータ１の冷却性能の向上により、モータジェネレータ１への供給電流量を増加することができ、モータジェネレータ１の駆動出力を向上することができる。さらに、モータジェネレータ１の冷却性能の向上により、モータジェネレータ１の大型化によるコイル１３の電流密度の低減を行う必要がなくなり、モータジェネレータ１を小型化することが可能になる。
【００４８】
次に、第６の実施形態について図７、８を参照して説明する。図７は、ティース１２、コイル１３及びリング部材５０の関係を示す分解斜視図である。図８は、スロット１６における回転電機の概略断面図である。図７、８において、図１と同様の構成には同符号を付してその説明を省略し、異なる構成について説明する。
【００４９】
図７に示すように、ステータコア１１の一端側のティース１２の内周側先端部には、リング部材５０が固定されている。そして、第６の実施形態では、リング部材５０の内周面のうちティース１２に対応する部分には、ティース１２の先端からコイルエンド１３ａに向かって傾斜するテーパ面５０ｔが形成されている。すなわち、テーパ面５０ｔによって、リング部材５０のティース１２に対応する部分の断面形状は、コイルエンド１３ａに向かって細くなる略楔形状に形成されている。
【００５０】
また、リング部材５０の内周面のうちスロット１６に対応する部分には、リング部材５０のステータ軸方向の内側端縁からスロット１６に向かって傾斜するテーパ面５０ｓが形成されている。すなわち、テーパ面５０ｓによって、リング部材５０のスロット１６に対応する部分の断面形状は、ステータコア１１の中央に向かって細くなる略楔形状に形成されている。つまり、リング部材５０は、ティース１２に対応する部分とスロット１６に対応する部分とにおいてテーパ面５０ｔ，５０ｓの傾斜方向が異なっている。また、ステータコア１１の他端側のティース１２の内周側先端部には、リング部材５０と同様のリング部材５１（図８参照）が固定されている。
【００５１】
次にＡＴＦによるモータジェネレータ１の冷却について説明する。ティース１２に対応する部分におけるステータ軸方向断面は、図５に示す構成と同じであり（リング部材４０，４０ｃ，４１，４１ｃの各符号をリング部材５０，５０ｔ，５１，５１ｔの符号にそれぞれ置き換える）、スロット１６に対応する部分におけるステータ軸方向断面は、図８に示すとおりである。これら図５、８を参照してＡＴＦの流れについて説明する。
【００５２】
図５、８において、ロータコア２２の冷媒吐出口２２ｃからリング部材５０，５１に向かって飛散するＡＴＦ（矢印Ｆ４で示す）は、リング部材５０，５１のテーパ面５０ｔ，５１ｓに衝突する。リング部材５０のテーパ面５０ｔ，５１ｔに衝突したＡＴＦは、図５において図中矢印Ｆ８で示すように、テーパ面５０ｔ，５１ｔによりコイルエンド１３ａ，１３ｂに導かれて、コイルエンド１３ａ，１３ｂに供給される。
【００５３】
一方、リング部材５０のテーパ面５０ｓ，５１ｓに衝突したＡＴＦは、図８において図中矢印Ｆ１０で示すように、テーパ面５０ｓ，５１ｓによりスロット１６内のコイル１３、ロータ２０の外周面に囲われたエアギャップＧ１に供給される。エアギャップＧ１は、エアギャップＧより広い空間であり、ＡＴＦは、このエアギャップＧ１を飛散することによって、ステータコア１１及びロータ２０を冷却する。
【００５４】
このように、第６の実施形態においては、ステータ周方向においてティース１２に対応する部分では、ＡＴＦがコイルエンド１３ａ，１３ｂに供給されてコイル１３を冷却でき、スロット１６に対応する部分では、ＡＴＦがエアギャップＧ１に供給されてステータコア１１及びロータ２０を冷却できる。すなわち、ステータコア１１、コイル１３及びロータ２０をバランスよく適切に冷却することができる。また、エアギャップＧ１は、エアギャップＧよりも広いので、ＡＴＦで満たされ難くロータ２０の引き摺り損失を抑制することができる。
【００５５】
また、第６の実施形態におけるテーパ面５０ｔ，５１ｔ，５０ｓ，５１ｓに代えて、先に説明した第２の実施形態の突条としてもよい。この場合、ティース１２及びスロット１６の各位置に対応して、突条をリング部材５０の内周面の上下端にそれぞれ形成する。
【００５６】
なお、第１〜６の実施形態では、リング部材１４，１５，３０，３１，４０，４１，５０，５１を、ティース１２の軸方向両端面にそれぞれ配置していたが、いずれか一方の端面にのみ配置してもよいし、リング部材１４，１５，３０，３１，４０，４１，５０，５１を組み合わせて配置してもよい。すなわち、モータジェネレータ１の仕様や配置位置等によるモータジェネレータ１の温度上昇を予め実験やシミュレーション等により検討してＡＴＦの供給先を設定し、この設定に基づいて、リング部材１４，１５，３０，３１，４０，４１，５０，５１を適宜組み合わせて配置する。このように、冷却が必要な部分に効率的にＡＴＦを供給することも可能である。
【符号の説明】
【００５７】
１  モータジェネレータ、１０  ステータ、１１  ステータコア、１２  ティース、１２ａ，１２ｂ  軸方向端面、１３  コイル、１３ａ，１３ｂ  コイルエンド、１４，１５，３０，３１，４０，４１，５０，５１  リング部材、１４ａ，１５ａ，３０ａ，３１ａ，４０ａ，４１ａ  コイル当接面、１４ｂ，１５ｂ，３０ｂ，３１ｂ，４０ｂ，４１ｂ  ティース当接面、１４ｃ，１５ｃ，４０ｃ，４１ｃ，５０ｔ，５１ｔ，５０ｓ，５１ｓ  テーパ面、１６  スロット、２０  ロータ、２１  回転軸、２１ａ，２１ｂ，２１ｃ，２２ａ，２２ｂ  冷媒流路、２２  ロータコア、２２ｃ  冷媒吐出口、２３  永久磁石、３０ｃ  突条、Ｇ，Ｇ１  エアギャップ。
【図１】
2017093136.tif 000003
【図２】
2017093136.tif 000004
【図３】
2017093136.tif 000005
【図４】
2017093136.tif 000006
【図５】
2017093136.tif 000007
【図６】
2017093136.tif 000008
【図７】
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【図８】
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