(57)【要約】      （修正有）【課題】圧縮室の天面又は底面を形成する部材にインジェクションポートが形成されたロータリ圧縮機であって、圧縮室からインジェクション通路へと流体を逆流させないよう、また死容積を増大させないようインジェクションポートを閉鎖可能で、かつ、十分な量の冷媒を圧縮室にインジェクションすることが可能なロータリ圧縮機を提供する。【解決手段】ロータリ圧縮機では、インジェクションポート５３ｄの圧縮室Ｃ１への開口面積をＳｉ、シリンダ孔５１ｄの直径をＤｃ、ピストン６１の内直径をＤ１、ピストンの外直径をＤ２、シリンダ孔の中心Ｏｃに対するピストンの中心Ｏｐの偏心量をεとする場合に、Ｓｉ＞０．０１７×｛（π／４）×（Ｄｃ2−Ｄ２2）｝、かつ、Ｓｉ＜（π／４）×｛（Ｄｃ−Ｄ１）／２−２ε｝2の関係が成立する。【選択図】図３
2017067026.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
円柱状のシリンダ孔（５１ｄ）が形成されたシリンダ（５１）と、前記シリンダ孔内に配置され、前記シリンダと共に圧縮室（Ｃ１）を形成し、前記シリンダ孔内で偏心回転する円筒状のピストン（６１）と、前記圧縮室の天面を形成する第１部材（５２）と、前記圧縮室の底面を形成する第２部材（５３）と、を有する冷媒圧縮機構（５０）、を備えたロータリ圧縮機であって、
前記第１部材又は前記第２部材には、当該ロータリ圧縮機の外部から供給された冷媒が流れるインジェクション通路（９０）と、前記圧縮室と、を連通可能に構成されたインジェクションポート（５３ｄ）が形成され、
前記インジェクションポートの前記圧縮室への開口面積をＳｉ、前記シリンダ孔の直径をＤｃ、前記ピストンの内直径をＤ１、前記ピストンの外直径をＤ２、前記シリンダ孔の中心（Ｏｃ）に対する前記ピストンの中心（Ｏｐ）の偏心量をεとする場合に、
Ｓｉ＞０．０１７×｛（π／４）×（Ｄｃ2−Ｄ２2）｝
かつ、
Ｓｉ＜（π／４）×｛（Ｄｃ−Ｄ１）／２−２ε｝2
の関係が成立する、
ロータリ圧縮機（１００）。
【請求項２】
前記シリンダ孔の深さをｈとした時に、
０．９６＜ｈ／√｛π×（Ｄｃ2／４−Ｄ２2／４）｝
の関係が成立する、
請求項１に記載のロータリ圧縮機。
【請求項３】
前記圧縮室における冷媒の吸入完了時の前記ピストンの回転角度を０度とする場合に、
前記ピストンの偏心回転のサイクルにおいて、前記インジェクションポートは、少なくとも前記ピストンの回転角度が０度となるタイミングで前記インジェクション通路と前記圧縮室とを連通させており、前記ピストンの回転角度が１８０度となるタイミングで前記インジェクション通路と前記圧縮室とを連通させていない、
請求項１又は２に記載のロータリ圧縮機。
【請求項４】
前記インジェクションポートは、前記圧縮室の圧力と前記インジェクションポートから供給される冷媒の圧力とが等しくなる、前記ピストンの回転角度が所定角度となるタイミングで、前記インジェクション通路と前記圧縮室とを非連通にするよう構成される、
請求項３に記載のロータリ圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ロータリ圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、冷凍装置に用いられるロータリ圧縮機において、圧縮室の天面又は底面を形成する部材に、ロータリ圧縮機の外部から供給された冷媒が流れるインジェクション通路と圧縮室とを連通させるためのインジェクションポートが形成され、冷凍装置の能力向上のため、インジェクションポートを介して、圧縮室に冷媒がインジェクションされる場合がある。
【０００３】
このように構成される場合に、インジェクション通路には、ロータリ圧縮機における吸入圧（低圧）と吐出圧（高圧）との中間圧の冷媒が供給される。圧縮室からインジェクション通路に冷媒が逆流し、冷凍装置の能力が低下することを避けるため、圧縮室の圧力が中間圧より高くなる間、インジェクションポートの圧縮室への開口は、ロータリ圧縮機のピストンの端面で閉鎖されることが好ましい。インジェクションポートをピストンの端面で閉鎖するという観点からは、インジェクションポートの圧縮室への開口面積は小さい方が好ましい。
【０００４】
一方、冷凍装置の能力を向上するためには、インジェクションポートから圧縮室に十分な量の冷媒がインジェクションされることが好ましい。十分な量の冷媒を圧縮室にインジェクションするという観点からは、インジェクションポートの圧縮室への開口面積は大きい方が好ましい。
【０００５】
しかし、このような２つの相反する条件を満足することは困難であることから、例えば、従来、特許文献１（特開平１１−９３８７４号公報）のように、ロータリ圧縮機のピストンの端面だけではなく、駆動軸の偏心部でインジェクションポートを閉鎖するようにして、インジェクションポートの設計自由度を上げた構成が知られている。また、例えば、十分な量の冷媒をインジェクションするという観点から、インジェクションポートの圧縮室への開口面積は大きく確保すると共に、インジェクションを制御する弁体を別途設け、圧縮室の圧力が中間圧より高くなる間、弁体を閉じてインジェクション通路から圧縮室に冷媒が流れないよう制御する構成も知られている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、駆動軸の偏心部が配置されるピストン内部の空間には、冷媒圧縮機構の潤滑のため高圧の冷凍機油が満たされているため、特許文献１（特開平１１−９３８７４号公報）のような構成では、高圧の冷凍機油がインジェクションポートを逆流し、インジェクションを阻害するおそれがある。
【０００７】
また、インジェクションを制御する弁体を設ける構成では、弁体が構成として必要なため冷凍装置のコスト増となるおそれがあるほか、インジェクションポートがいつまでも圧縮室に開口していることで、死容積が大きくなりやすく、圧縮機の効率が低下するおそれがある。
【０００８】
本発明の課題は、圧縮室の天面又は底面を形成する部材に、圧縮室とインジェクション通路とを連通するインジェクションポートが形成されたロータリ圧縮機であって、圧縮室からインジェクション通路へと流体を逆流させないよう、また死容積を増大させないようインジェクションポートを閉鎖可能で、かつ、十分な量の冷媒を圧縮室にインジェクションすることが可能なロータリ圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の第１観点に係るロータリ圧縮機は、冷媒圧縮機構を備える。冷媒圧縮機構は、シリンダと、円筒状のピストンと、第１部材と、第２部材と、を有する。シリンダには、円柱状のシリンダ孔が形成されている。ピストンは、シリンダ孔内に配置され、シリンダと共に圧縮室を形成し、シリンダ孔内で偏心回転する。第１部材は、圧縮室の天面を形成する。第２部材は、圧縮室の底面を形成する。第１部材又は第２部材には、当該ロータリ圧縮機の外部から供給された冷媒が流れるインジェクション通路と、圧縮室と、を連通可能に構成されたインジェクションポートが形成される。インジェクションポートの圧縮室への開口面積をＳｉ、シリンダ孔の直径をＤｃ、ピストンの内直径をＤ１、ピストンの外直径をＤ２、シリンダ孔の中心に対するピストンの中心の偏心量をεとする場合に、
Ｓｉ＞０．０１７×｛（π／４）×（Ｄｃ2−Ｄ２2）｝
かつ、
Ｓｉ＜（π／４）×｛（Ｄｃ−Ｄ１）／２−２ε｝2
の関係が成立する。
【００１０】
本発明の第１観点に係るロータリ圧縮機では、インジェクションポートの圧縮室への開口面積、シリンダ孔の直径、およびピストンの外直径が、Ｓｉ＞０．０１７×｛（π／４）×（Ｄｃ2−Ｄ２2）｝という式を満たすよう設定されているため、インジェクションポートにおける圧力損失を抑制し、十分量の冷媒を圧縮室にインジェクションできる。
【００１１】
さらに、本発明の第１観点に係るロータリ圧縮機では、インジェクションポートの圧縮室への開口面積、シリンダ孔の直径、ピストンの内直径、およびシリンダ孔の中心に対するピストン中心の偏心量が、Ｓｉ＜（π／４）×｛（Ｄｃ−Ｄ１）／２−２ε｝2という式を満たすよう設定されているため、インジェクション不要時（圧縮室の圧力が、インジェクションされる冷媒の圧力より高くなった時）に、ピストンの端面でインジェクションポートを閉鎖できる。つまり、ここでは、インジェクション不要時に、圧縮室からインジェクション通路へと流体を逆流させることなく、また死容積を増加させることなく、インジェクションポートを閉鎖できる。また、インジェクション不要時にインジェクション通路を閉鎖する弁を設ける必要がないため、ロータリ圧縮機の部品点数を抑制できる。
【００１２】
本発明の第２観点に係るロータリ圧縮機は、第１観点に係るロータリ圧縮機であって、シリンダ孔の深さをｈとした時に、
０．９６＜ｈ／√｛π×（Ｄｃ2／４−Ｄ２2／４）｝
の関係が成立する。
【００１３】
本発明の第２観点に係るロータリ圧縮機では、シリンダ孔の深さ（シリンダの高さ）、シリンダ孔の直径、およびピストンの外直径が上記の式を満たすよう設定されているため、インジェクションポートにおける圧力損失を抑制し、十分量の冷媒を圧縮室にインジェクションすることが特に容易である。
【００１４】
本発明の第３観点に係るロータリ圧縮機は、第１観点又は第２観点に係るロータリ圧縮機であって、圧縮室における冷媒の吸入完了時のピストンの回転角度を０度とする場合に、ピストンの偏心回転のサイクルにおいて、インジェクションポートは、少なくともピストンの回転角度が０度となるタイミングでインジェクション通路と圧縮室とを連通させている。また、インジェクションポートは、ピストンの回転角度が１８０度となるタイミングでインジェクション通路と圧縮室とを連通させていない。
【００１５】
本発明の第３観点に係るロータリ圧縮機では、ピストンの回転角度が０度となる時点で圧縮室へのインジェクションがなされているため、圧縮室に十分な量の冷媒をインジェクションすることが可能である。一方で、ピストンの回転角度が１８０度となる時点では、圧縮室へのインジェクションが中止されているため、圧縮室の冷媒がインジェクション通路を逆流することを防止することが容易である。
【００１６】
本発明の第４観点に係るロータリ圧縮機は、第３観点に係るロータリ圧縮機であって、インジェクションポートは、圧縮室の圧力とインジェクションポートから供給される冷媒の圧力とが等しくなる、ピストンの回転角度が所定角度となるタイミングで、インジェクション通路と圧縮室とを非連通にするよう構成される。
【００１７】
本発明の第４観点に係るロータリ圧縮機では、インジェクションポートを通じて圧縮室に十分な量の冷媒をインジェクションすることが可能であり、かつ、圧縮室の冷媒がインジェクション通路を逆流することを防止することができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明の第１観点に係るロータリ圧縮機では、インジェクションポートにおける圧力損失を抑制し、十分量の冷媒を圧縮室にインジェクションできる。
【００１９】
本発明の第２観点に係るロータリ圧縮機では、インジェクションポートにおける圧力損失を抑制し、十分量の冷媒を圧縮室にインジェクションすることが特に容易である。
【００２０】
本発明の第３観点および第４観点に係る圧縮機では、圧縮室に十分な量の冷媒をインジェクションすると共に、冷媒がインジェクション通路を逆流することを防止することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の一実施形態に係るロータリ圧縮機が利用される冷凍装置の冷媒回路図である。
【図２】本発明の一実施形態に係るロータリ圧縮機の概略縦断面図である。
【図３】図２のロータリ圧縮機のシリンダ、ピストン、およびブレードを上方から見た平面図である。
【図４】図２の圧縮機の圧縮室周りを拡大して描画した平面図である。ピストンが上死点に配置された状態を描画している。ピストンの回転角度が０度の状態を描画している。
【図５】図２の圧縮機の圧縮室周りを拡大して描画した平面図である。ピストンの回転角度が９０度の状態を描画している。
【図６】図２の圧縮機の圧縮室周りを拡大して描画した平面図である。ピストンが下死点に配置された状態を描画している。ピストンの回転角度が１８０度の状態を描画している。
【図７】図２の圧縮機の圧縮室周りを拡大して描画した平面図である。ピストンの回転角度が２７０度の状態を描画している。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
本発明の圧縮機の一実施形態に係るロータリ圧縮機１００を、図面を参照しながら説明する。なお、下記の実施形態に係るロータリ圧縮機１００は、本発明のロータリ圧縮機の一例にすぎず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
【００２３】
（１）ロータリ圧縮機が使用される冷凍装置の概要
本発明の一実施形態に係るロータリ圧縮機１００は、各種の冷凍装置に使用される圧縮機である。ここでは、ロータリ圧縮機１００は、冷凍装置の一例としての空気調和装置１に用いられる。図１は、ロータリ圧縮機１００が使用される空気調和装置１の概要図である。空気調和装置１は、冷房運転専用の空気調和装置である。ただし、これに限定されるものではなく、ロータリ圧縮機１００が使用される冷凍装置は、暖房運転専用の空気調和装置であってもよく、冷房運転および暖房運転の両方を実施可能な空気調和装置であってもよい。
【００２４】
空気調和装置１は、ロータリ圧縮機１００を有する室外ユニット２と、室内ユニット３と、室外ユニット２と室内ユニット３とを接続する液冷媒連絡配管４およびガス冷媒連絡配管５と、を主に有する。なお、空気調和装置１は、図１のようにペア式であり、空気調和装置１は、室外ユニット２と室内ユニット３とを各々１つ有する。ただし、これに限定されるものではなく、空気調和装置１は、室内ユニット３を複数の有するマルチ式であってもよい。空気調和装置１では、ロータリ圧縮機１００や、後述する室内熱交換器３ａ、室外熱交換器７、膨張弁８等の構成機器が配管により接続されることで、冷媒回路１０が構成されている（図１参照）。
【００２５】
室内ユニット３は、図１のように、主に室内熱交換器３ａを有する。
【００２６】
室内熱交換器３ａは、伝熱管と多数の伝熱フィンとにより構成されたクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。室内熱交換器３ａは、液側が液冷媒連絡配管４に接続され、ガス側がガス冷媒連絡配管５に接続される。室内熱交換器３ａは、冷媒の蒸発器として機能する。言い換えれば、室内熱交換器３ａは、室外ユニット２から、液冷媒連絡配管４を介して低温の液冷媒の供給を受け、室内空気を冷却する。室内熱交換器３ａを通過した冷媒は、ガス冷媒連絡配管５を経て室外ユニット２に戻る。
【００２７】
室外ユニット２は、図１のように、アキュムレータ６、ロータリ圧縮機１００、室外熱交換器７、膨張弁８、エコノマイザ熱交換器９、およびインジェクション弁９１を主に有する。これらの機器は、冷媒配管により図１のように接続される。
【００２８】
アキュムレータ６は、ガス冷媒連絡配管５とロータリ圧縮機１００の吸入管２３とを接続する配管に設けられる。アキュムレータ６は、ロータリ圧縮機１００に液冷媒が供給されることを防止するため、室内熱交換器３ａからガス冷媒連絡配管５を経て吸入管２３に流入した冷媒を、気相と液相とに分離する。ロータリ圧縮機１００には、アキュムレータ６の上部空間に集まる気相の冷媒が供給される。
【００２９】
ロータリ圧縮機１００は、吸入管２３を介して吸入した冷媒を、後述する圧縮室Ｃ１で圧縮し、圧縮後の冷媒を吐出管２４から吐出する。ロータリ圧縮機１００では、室外熱交換器７から膨張弁８に向かって流れる冷媒の一部を圧縮途中の圧縮室Ｃ１に供給する、いわゆる中間インジェクションが行われる。ロータリ圧縮機１００については後述する。
【００３０】
室外熱交換器７は、伝熱管と多数の伝熱フィンとにより構成されたクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。室外熱交換器７は、その一方がロータリ圧縮機１００から吐出された冷媒が流れる吐出管２４側に接続され、他方が液冷媒連絡配管４側に接続されている。室外熱交換器７は、ロータリ圧縮機１００から吐出管２４を介して供給されるガス冷媒の凝縮器として機能する。
【００３１】
膨張弁８は、室外熱交換器７と液冷媒連絡配管４とを接続する配管に設けられている。膨張弁８は、配管を流れる冷媒の圧力や流量の調節を行うための開度調整可能な電動弁である。
【００３２】
エコノマイザ熱交換器９は、図１のように、室外熱交換器７と膨張弁８との間に配置される。エコノマイザ熱交換器９は、室外熱交換器７から膨張弁８に向かって流れる冷媒と、インジェクション冷媒供給管９２を流れる、インジェクション弁９１により減圧された冷媒との熱交換を行う熱交換器である。
【００３３】
インジェクション弁９１は、ロータリ圧縮機１００にインジェクションされる冷媒の圧力や流量の調節を行うための、開度調整可能な電動弁である。インジェクション弁９１は、室外熱交換器７と膨張弁８とを接続する配管から枝分かれするインジェクション冷媒供給管９２に設けられる。インジェクション冷媒供給管９２は、ロータリ圧縮機１００のインジェクション配管９０に冷媒を供給する配管である。
【００３４】
（２）ロータリ圧縮機の全体構成
図２は、ロータリ圧縮機１００の概略縦断面図である。
【００３５】
以下の説明において、ロータリ圧縮機１００の位置関係や方向を示すために、「上」、「下」といった表現を用いる場合があるが、特記無き場合、図２中の矢印Ｕの方向を上方向とする。
【００３６】
ロータリ圧縮機１００は、冷媒回路１０の低圧の冷媒を吸入して圧縮し、高圧になった冷媒を冷媒回路１０に吐出する機器である。ロータリ圧縮機１００には、冷媒として例えばＲ３２が使用される。ただし、冷媒の種類は、これに限定されるものではない。
【００３７】
ロータリ圧縮機１００は、図２に示すように、１シリンダ型のロータリ圧縮機である。ロータリ圧縮機１００は、ケーシング２０と、モータ３０と、駆動軸４０と、圧縮機構５０と、を主に備えている。ケーシング２０には、モータ３０と、駆動軸４０と、圧縮機構５０とが収容されている。ケーシング２０内には、モータ３０がケーシング２０の上下方向における中央部付近に配置されており、その下方に圧縮機構５０が配置されている。
【００３８】
圧縮機構５０は、後述するシリンダ５１、フロントヘッド５２、リアヘッド５３、および、ピストン６１を有する（図２参照）。
【００３９】
（３）詳細構成
（３−１）ケーシング
ケーシング２０は、縦型円筒状の容器である。ケーシング２０は、上下が開口した円筒状の円筒部材２１と、円筒部材２１の上端および下端にそれぞれ設けられ、円筒部材２１の上下の開口端を閉じる椀状の上蓋２２ａおよび下蓋２２ｂと、を有する（図２参照）。円筒部材２１と、上蓋２２ａおよび下蓋２２ｂとは、気密を保つように溶接により固定されている。
【００４０】
円筒部材２１の下部には、圧縮機構５０と連結され、冷媒回路１０から圧縮機構５０内に（具体的には、後述する圧縮機構５０の圧縮室Ｃ１に）、冷媒回路１０における低圧の冷媒を供給する吸入管２３が設けられている（図２参照）。また、円筒部材２１の下部には、圧縮機構５０と連結され、図示しない冷媒回路１０から圧縮機構５０内に（具体的には、後述する圧縮機構５０の圧縮室Ｃ１に）、冷媒回路１０における中間圧の冷媒を供給するインジェクション配管９０が設けられている（図２参照）。インジェクション配管９０は、インジェクション冷媒供給管９２と接続されている。円筒部材２１の上部には、圧縮機構５０により圧縮された高圧の冷媒を図示しない冷媒回路１０に吐出する吐出管２４が設けられている（図２参照）。
【００４１】
ケーシング２０の下部には、圧縮機構５０等を潤滑するための冷凍機油Ｌが貯留される、油溜空間２５が形成される（図２参照）。
【００４２】
（３−２）モータ
モータ３０は、圧縮機構５０を駆動する機構である。
【００４３】
モータ３０は、図２に示すように、ケーシング２０の上下方向における中央部に収容されている。モータ３０は、圧縮機構５０の上方に配置される。
【００４４】
モータ３０は、主として、ステータ３１と、ロータ３２とを有する。
【００４５】
ステータ３１は、環状に形成されている。ステータ３１は、その外周面が、円筒部材２１の内面とスポット溶接により固定されている。ただし、ステータ３１と円筒部材２１との固定方法は例示であって、これに限定されるものではない。
【００４６】
ロータ３２は、円筒状の部材である。ロータ３２は、環状に形成されたステータ３１の内側に、ステータ３１とわずかな隙間を隔てて配置される。ロータ３２の中空部には、駆動軸４０が挿嵌されている。ロータ３２は、ステータ３１に巻き付けられた巻線（図示せず）に電流が流されることで発生する回転磁界により回転する。ロータ３２が回転すると、駆動軸４０が回転し、駆動軸４０を介して、モータ３０から圧縮機構５０に駆動力が付与される。
【００４７】
（３−３）駆動軸
駆動軸４０は、圧縮機構５０とモータ３０のロータ３２とを連結するよう、上下方向に延びる部材である（図２参照）。
【００４８】
駆動軸４０の上部は、モータ３０のロータ３２と連結されている。
【００４９】
駆動軸４０は、モータ３０の下方で、圧縮機構５０と連結されている。具体的には、駆動軸４０は、駆動軸４０の軸心Ｏに対して偏心している偏心部４１を有する。偏心部４１が、後述する圧縮機構５０のシリンダ５１のシリンダ孔５１ｄに囲まれた空間に配置されるピストン６１と連結されている（図２参照）。より具体的には、偏心部４１は、モータ３０の力を伝達可能な状態で、円筒状のピストン６１の内部に嵌っている。
【００５０】
駆動軸４０は、後述する圧縮機構５０の、フロントヘッド５２の上部軸受部５２ａおよびリアヘッド５３の下部軸受部５３ａによって、回転自在に支持されている。
【００５１】
駆動軸４０は、モータ３０が駆動されると、軸心Ｏ周りに回転する。軸心Ｏに対して返信している偏心部４１は、軸心Ｏに対して偏心回転し、圧縮機構５０のピストン６１を公転させる。
【００５２】
駆動軸４０の下端部には、油溜空間２５の冷凍機油Ｌを吸引するための油ポンプ４２が固定されている。駆動軸４０の内部には、油ポンプ４２によって吸引された冷凍機油Ｌが流れる給油通路４３が形成されている（図２参照）。給油通路４３は、駆動軸４０に沿って上下方向に延びる主給油通路４３ａを有する（図２参照）。また、給油通路４３は、主給油通路４３ａから駆動軸４０の径方向外方へ延びる複数の副給油通路（図示せず）を有する。副給油通路は、上部軸受部５２ａの下端付近、下部軸受部５３ａの上端付近、および偏心部４１において駆動軸４０の側面に開口し、複数の給油口４３ｂを形成する（図２参照）。油溜空間２５から、油ポンプ４２によって吸引された冷凍機油Ｌは、主給油通路４３ａおよび副給油経路を通過して、給油口４３ｂから駆動軸４０やピストン６１の各摺動部に供給される。
【００５３】
（３−４）圧縮機構
圧縮機構５０は、冷媒圧縮機構の一例である。圧縮機構５０は、吸入管２３を介して吸入した冷媒を圧縮する機構である。圧縮機構５０は、図１に示すように、モータ３０の下方に配置されている。圧縮機構５０は、シリンダ５１、フロントヘッド５２、リアヘッド５３、ピストン６１、ブレード６２、およびブッシュ６３、を主に有する（図２および図３参照）。ピストン６１およびブレード６２は、一体に形成されている。ブレード６２は、円筒状のピストン６１の外周面６１ａから延びる。
【００５４】
（３−４−１）シリンダ
シリンダ５１は、両端が開口した円筒形状に形成された部材である。円筒形状のシリンダ５１は、その軸方向が上下方向に延びるようにケーシング２０の内部に配置される。つまり、シリンダ５１は、その上下の端部が開口している。
【００５５】
シリンダ５１の内部には、ピストン６１が収容されている。具体的には、シリンダ５１に形成された円柱状のシリンダ孔５１ｄ（円筒形状のシリンダ５１の中空部）に、ピストン６１が収納される。
【００５６】
シリンダ５１の、シリンダ孔５１ｄの外周側には、ブッシュ６３が回転自在に挿入されたブッシュ保持孔５１ａ、および、ブッシュ保持孔５１ａに連通する給油孔５１ｂが形成されている（図３参照）。また、シリンダ５１には、シリンダ孔５１ｄに連通する吸入通路５１ｃが形成されている（図３参照）。
【００５７】
ブッシュ保持孔５１ａおよび給油孔５１ｂの内部には、後述するピストン６１の偏心回転に応じて、ブッシュ保持孔５１ａに配置されたブッシュ６３により揺動可能に支持されたブレード６２が出入りする。給油孔５１ｂは、後述する、シリンダ５１の下方の開口を閉塞するリアヘッド５３に形成された給油連通孔５３ｂと、上端が給油連通孔５３ｂに接続され下端が油溜空間２５内に配置されるオイルピックアップ５４の内部に形成された流路５４ａと、を介して油溜空間２５に連通している。油溜空間２５の冷凍機油Ｌは、圧力差により給油孔５１ｂまで吸い上げられ、摺動部の潤滑に利用される。
【００５８】
吸入通路５１ｃは、シリンダ孔５１ｄに連通するように、シリンダ５１の外周面からシリンダ孔５１ｄまで、径方向に沿ってシリンダ５１を貫通して形成されている。吸入通路５１ｃには、吸入管２３の先端部が挿入され、吸入管２３から吸入通路５１ｃを介してシリンダ孔５１ｄの内部に形成される圧縮室Ｃ１へと冷媒が導かれる。
【００５９】
（３−４−２）フロントヘッド
フロントヘッド５２は、図２に示すように、シリンダ５１の上方に配置される。フロントヘッド５２は、シリンダ５１の上方の開口を塞ぐ。言い換えれば、フロントヘッド５２は、円筒形状のシリンダ５１のシリンダ孔５１ｄの上方の開口を塞ぐ。そして、フロントヘッド５２は、シリンダ５１の内周面５１ｄａ（シリンダ孔５１ｄを囲む面）と、シリンダ孔５１ｄ内に配置されるピストン６１の外周面６１ａとの間に形成される圧縮室Ｃ１の天面を形成する。また、フロントヘッド５２には、圧縮室Ｃ１に連通する図示しない吐出通路が形成されており、圧縮室Ｃ１で圧縮された冷媒は、吐出通路を通って圧縮室Ｃ１から流出する。
【００６０】
フロントヘッド５２の上部には、駆動軸４０を回転自在に支持する円筒状の上部軸受部５２ａが形成されている。
【００６１】
（３−４−３）リアヘッド
リアヘッド５３は、図２に示すように、シリンダ５１の下方に配置される。リアヘッド５３は、シリンダ５１の下方の開口を塞ぐ。言い換えれば、円筒形状のシリンダ５１のシリンダ孔５１ｄの下方の開口を塞ぐ。そして、リアヘッド５３は、シリンダ５１の内周面５１ｄａと、シリンダ孔５１ｄ内に配置されるピストン６１の外周面６１ａとの間に形成される圧縮室Ｃ１の底面を形成する。
【００６２】
リアヘッド５３の下部には、駆動軸４０を回転自在に支持する円筒状の下部軸受部５３ａが形成されている。
【００６３】
リアヘッド５３には、シリンダ５１の給油孔５１ｂに囲まれた空間と連通する給油連通孔５３ｂが形成されている。給油連通孔５３ｂは、上下方向にリアヘッド５３を貫通している。給油連通孔５３ｂは、リアヘッド５３の下部に取り付けられたオイルピックアップ５４の内部に形成されている流路５４ａと連通している。オイルピックアップ５４の下端は油溜空間２５に配置されている。油溜空間２５の冷凍機油Ｌは、圧力差により、流路５４ａおよび給油連通孔５３ｂを経て、給油孔５１ｂの内部に供給される。
【００６４】
また、リアヘッド５３には、リアヘッド５３を水平方向に延びるインジェクション配管取付穴５３ｃと、インジェクション配管取付穴５３ｃから上方に延びるインジェクションポート５３ｄと、が形成されている（図２参照）。
【００６５】
インジェクション配管取付穴５３ｃには、インジェクション配管９０が挿入され、固定されている。つまり、インジェクション配管９０は、リアヘッド５３に連結されている。インジェクション配管９０には、インジェクション冷媒供給管９２を介して、冷媒回路１０から（すなわちロータリ圧縮機１００の外部から）供給された冷媒が流れる。インジェクション配管９０には、冷媒回路１０から、中間圧（高圧と低圧との中間の圧力）の冷媒が供給される。
【００６６】
インジェクションポート５３ｄは、インジェクション配管取付穴５３ｃに挿入されたインジェクション配管９０と、圧縮室Ｃ１とを連通可能に構成されている。インジェクション配管９０は、インジェクション通路の一例である。具体的には、インジェクションポート５３ｄは、リアヘッド５３の、圧縮室Ｃ１と間欠的に対向する面に開口している（図３参照）。インジェクションポート５３ｄは、後述するピストン６１が１回転する間の所定期間、圧縮室Ｃ１に開口し、インジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１とを連通する。インジェクションポート５３ｄは、その他の期間は、シリンダ孔５１ｄ内に配置されたピストン６１の下端面により閉鎖された状態にある。インジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１との連通のタイミングについては、後ほど説明する。
【００６７】
（３−４−４）ピストン
ピストン６１は、円筒状に形成された部材である。ピストン６１は、ブレード６２と一体に形成されている（図３参照）。ピストン６１の内部には、駆動軸４０の偏心部４１が嵌め込まれている（図２参照）。
【００６８】
ピストン６１は、シリンダ５１、フロントヘッド５２、およびリアヘッド５３と共に、圧縮室Ｃ１を形成する。圧縮室Ｃ１は、ピストン６１の外周面６１ａと、シリンダ５１の内周面５１ｄａと、フロントヘッド５２の下面と、リアヘッド５３の上面と、により囲まれた空間である。駆動軸４０が回転すると、ピストン６１は、シリンダ孔５１ｄ内で、シリンダ５１の内周面５１ｄａに沿って偏心回転運動を行い（シリンダ５１のシリンダ孔５１ｄに沿って公転し）、シリンダ５１の吸入通路５１ｃを介して圧縮室Ｃ１に吸入される冷媒を圧縮する。
【００６９】
（３−４−５）ブレード
ブレード６２は、圧縮室Ｃ１を、低圧室Ｃ１ａと高圧室Ｃ１ｂとに区画する部材である。ブレード６２は、ピストン６１と一体に形成された板状の部材である。ブレード６２は、円筒状のピストン６１の外周面６１ａから、径方向外側に向かって延びる。ブレード６２は、シリンダ５１のブッシュ保持孔５１ａに配置された一対のブッシュ６３により挟みこまれ、ブッシュ６３により揺動可能に支持される。駆動軸４０が回転すると、ブッシュ６３により支持されるブレード６２は揺動し、ピストン６１の偏心回転に応じてブッシュ保持孔５１ａおよび給油孔５１ｂに出入りする。ブレード６２により、ピストン６１の自転が規制される。
【００７０】
（３−４−６）ブッシュ
圧縮機構５０は、１対のブッシュ６３を有する（図３参照）。１対のブッシュ６３は、ブレード６２を挟んで揺動可能に支持する部材である。
【００７１】
ブッシュ６３は、ブッシュ保持孔５１ａに配置される。各ブッシュ６３は、半円筒形状（円柱を軸方向に沿って２つに分割した形状）の部材である。１対のブッシュ６３は、その間でブレード６２を挟み、ブレード６２を揺動可能に支持する。
【００７２】
（４）圧縮機構の設計
ロータリ圧縮機１００では、圧縮室Ｃ１からインジェクション配管９０へと冷媒を逆流させないようインジェクションポート５３ｄを閉鎖可能で、かつ、十分な量の冷媒を圧縮室Ｃ１にインジェクションすることが可能となるよう、以下の様な関係が成立するように各部の長さや面積等が設計されている。
【００７３】
初めに、各部の長さや面積等を表す記号を以下のように定義する。
【００７４】
インジェクションポート５３ｄの圧縮室Ｃ１への開口面積をＳｉで表す。なお、本実施形態では、インジェクションポート５３ｄの開口は円形状に形成されており、その開口の直径をＤｉで表せば、Ｓｉは（π×Ｄｉ2）／４と表せる。なお、インジェクションポート５３ｄの開口の形状は例示であって、これに限定されるものではない。
【００７５】
シリンダ孔５１ｄの直径をＤｃで表す（図３参照）。また、シリンダ孔５１ｄの深さ（すなわち上下方向の高さ）をｈで表す（図２参照）。
【００７６】
ピストン６１の内直径をＤ１で、外直径をＤ２で、それぞれ表す。
【００７７】
シリンダ孔５１ｄの中心Ｏｃに対する、シリンダ５１の内周面５１ｄａに沿って偏心回転するピストン６１の中心Ｏｐの偏心量（中心Ｏｃと中心Ｏｐとの距離）をεとする（図３参照）。
【００７８】
この場合に、インジェクションにより十分な量のガス冷媒をインジェクションし、ロータリ圧縮機１００の使用される空気調和装置１のＣＯＰを向上させるため、以下の式（１）が成立するようロータリ圧縮機１００は設計される。
【００７９】
Ｓｉ＞０．０１７×｛（π／４）×（Ｄｃ2−Ｄ２2）｝      （１）
【００８０】
これは、言い換えれば、インジェクションポート５３ｄの圧縮室Ｃ１への開口面積Ｓｉは、平面視において、シリンダ孔５１ｄの面積から、ピストン６１の外形の面積を差し引いた時に残る三日月状の領域の面積の０．０１７倍よりも大きいということを意味する。
【００８１】
本願発明者は、開口面積Ｓｉの値が０．０１７×｛（π／４）×（Ｄｃ2−Ｄ２2）｝より大きくなるまでは、開口面積Ｓｉの値が大きくになるに連れてインジェクションポート５３ｄにおける圧力損失が次第に低下し、開口面積Ｓｉの値が０．０１７×｛（π／４）×（Ｄｃ2−Ｄ２2）｝より大きくなると、インジェクションポート５３ｄにおける圧力損失の値は、ほとんど変化しないことを確認している。
【００８２】
なお、ここでは、インジェクションポート５３ｄの開口の形状が円形であり、Ｓｉ（はπ×Ｄｉ2）／４と表すことができるので、式（１）を変形して、式（２）のように表すこともできる。
【００８３】
Ｄｉ＞√｛（Ｄｃ2−Ｄ２2）×０．０１７｝      （２）
【００８４】
また、インジェクションポート５３ｄの開口面積Ｓｉを大きく取り過ぎると、開口がピストン６１の下端面で閉鎖できないという状況が発生しうる。そこで、式（１）に加え、以下の式が成立するようロータリ圧縮機１００は設計される。
【００８５】
Ｓｉ＜（π／４）×｛（Ｄｃ−Ｄ１）／２−２ε｝2      （３）
【００８６】
なお、ここでは、インジェクションポート５３ｄの開口の形状が円形であり、Ｓｉは（π×Ｄｉ2）／４と表すことができるので、式（３）を変形して、式（４）のように表すこともできる。
【００８７】
Ｄｉ＜（Ｄｃ−Ｄ１）／２−２ε      （４）
【００８８】
さらに、インジェクションポート５３ｄにおける圧力損失を抑制し、十分量の冷媒を圧縮室Ｃ１にインジェクションするためには、以上の条件に加え、以下のような関係を満たされることが好ましい。
【００８９】
０．９６＜ｈ／√｛π×（Ｄｃ2／４−Ｄ２2／４）｝      （５）
【００９０】
このように、平面視において、シリンダ孔５１ｄの面積から、ピストン６１の外形の面積を差し引いた時に残る三日月状の領域の面積の平方根の値に対して、ｈを、式（５）を満たすような比較的大きな値に設定することで、インジェクションポート５３ｄにおける圧力損失を抑制し、十分量の冷媒を圧縮室Ｃ１にインジェクションすることが特に容易になる。
【００９１】
さらに、ｈ／√｛π×（Ｄｃ2／４−Ｄ２2／４）｝について、以下の式（６）が満たされることが好ましい。
【００９２】
ｈ／√｛π×（Ｄｃ2／４−Ｄ２2／４）｝＜１      （６）
【００９３】
（６）式の関係が満たされることで、ピストン６１とシリンダ孔５１ｄとによって形成される漏れスキマの増大による性能低下を抑制することができる。
【００９４】
また、インジェクションポート５３ｄの開口位置は、インジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１とが、以下のタイミングで連通するよう設計される。
【００９５】
なお、ここでは、圧縮室Ｃ１における冷媒の吸入完了時のピストン６１の回転角度を０度とする。
【００９６】
ピストン６１の偏心回転のサイクルにおいて、インジェクションポート５３ｄは、少なくともピストンの回転角度が０度となるタイミングでインジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１とを連通させている（図４参照）。つまり、インジェクションポート５３ｄの開口は、圧縮室Ｃ１と連通している。ピストン６１の回転角度が９０度となるタイミングでも、インジェクションポート５３ｄは、インジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１とを連通させている（図５参照）。一方、ピストン６１の回転角度が１８０度となるタイミング（ピストン６１が下死点にある状態）では、インジェクションポート５３ｄは、インジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１とを連通させていない（図６参照）。つまり、ピストン６１の回転角度が１８０度となるタイミングでは、インジェクションポート５３ｄは、ピストン６１の下端面によって閉鎖されている。好ましくは、インジェクションポート５３ｄは、圧縮室Ｃ１の圧力とインジェクションポート５３ｄから供給される冷媒の圧力とが等しくなる、ピストン６１の回転角度が所定角度となるタイミングで、インジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１とを非連通にするよう構成される。ピストン６１の回転角度が２７０度となるタイミングでも、インジェクションポート５３ｄは、ピストン６１の下端面によって閉鎖され、インジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１とは連通していない（図７参照）。
【００９７】
（５）運転動作
ロータリ圧縮機１００の運転動作について説明する。
【００９８】
ロータリ圧縮機１００では、モータ３０が運転され、ロータ３２が回転すると、駆動軸４０が回転し偏心部４１が偏心回転する。そして、偏心部４１が内部に嵌め込まれたピストン６１がシリンダ５１のシリンダ孔５１ｄに沿って公転する。ピストン６１の自転は、ピストン６１と一体に形成されたブレード６２によって規制される。
【００９９】
公転するピストン６１の動きにより、以下のようにして、冷媒が、ロータリ圧縮機１００の外部から吸入され、圧縮される。
【０１００】
まず、吸入行程について説明する。ピストン６１が上死点にある図４の状態から（図４では時計回りに）回転すると、吸入通路５１ｃから、低圧室Ｃ１ａへの冷媒の吸入が開始される。駆動軸４０の回転角が大きくなると、次第に、低圧室Ｃ１ａの容積が増大し（図５〜図７参照）、低圧室Ｃ１ａへ吸入される冷媒量が増加する。
【０１０１】
この後、吐出行程へと移行する。具体的には、低圧室Ｃ１ａにおける冷媒の吸入が開始され、ピストン６１が上死点まで回転すると、低圧室Ｃ１ａにおける冷媒の閉じ込みが完了し、吸入通路５１ｃに繋がっていた低圧室Ｃ１ａが、フロントヘッド５２に形成された図示しない吐出通路に繋がる高圧室Ｃ１ｂとなる。なお、低圧室Ｃ１ａにおける冷媒の吸込完了時（閉じ込み完了時）、すなわちピストン６１の回転角度が０度の時には、既にインジェクションポート５３ｄは、インジェクション配管９０と前記圧縮室Ｃ１とを連通させている（図４参照）。ピストン６１の回転角度が大きくなると、高圧室Ｃ１ｂの容積が減少し、それに伴って高圧室Ｃ１ｂの圧力が上昇する。また、ピストン６１の回転角度が所定角度（０度より大きく１８０度より小さい所定の角度、特にここでは、９０度より大きく１８０度より小さい所定の角度）になるまでは、インジェクション配管９０およびインジェクションポート５３ｄを介して、ロータリ圧縮機１００外部の冷媒回路１０における中間圧の冷媒が、圧縮室Ｃ１（具体的には高圧室Ｃ１ｂ）にインジェクションされる。そして、高圧室Ｃ１ｂの圧力が所定圧力を上回ると、吐出通路に設けられた図示しない吐出弁が開き、高圧室Ｃ１ｂの冷媒が、吐出通路を介してケーシング２０の内部空間へ吐出され、吐出管２４を介してロータリ圧縮機１００の外部へと吐出される。冷媒の吐出行程は、ピストン６１の回転角度が３６０度になるまで続く。
【０１０２】
ロータリ圧縮機１００では、この吸入行程と吐出行程とを繰り返すことで、冷媒の吸入／圧縮動作が連続的に行われる。
【０１０３】
ロータリ圧縮機１００の運転中の、摺動部への給油について以下に説明する。
【０１０４】
上述したように、圧縮機構５０において圧縮された冷媒が吐出されるケーシング２０の内部空間は、冷凍回路における高圧になる。そのため、ケーシング２０の下部の油溜空間２５に溜まった冷凍機油Ｌの圧力も、実質的に冷凍回路における高圧になる。油溜空間２５の高圧の冷凍機油Ｌは、駆動軸４０の下端部に設けられた油ポンプ４２および給油通路４３を経て、圧縮機構５０へ供給される。圧縮機構５０へ供給された高圧の冷凍機油Ｌは給油口４３ｂから、駆動軸４０と上部軸受部５２ａとの隙間、駆動軸４０と下部軸受部５３ａとの隙間、および、ピストン６１と偏心部４１との隙間に流入する。また、圧縮機構５０へ供給された高圧の冷凍機油Ｌは、ピストン６１の上端面とフロントヘッド５２との隙間、および、ピストン６１の下端面とリアヘッド５３との隙間にも流入する。また、油溜空間２５の高圧の冷凍機油Ｌは、オイルピックアップ５４の流路５４ａおよびリアヘッド５３の給油連通孔５３ｂを通過して、給油孔５１ｂの内部にも供給される。
【０１０５】
（６）特徴
（６−１）
上記実施形態に係るロータリ圧縮機１００は、冷媒を圧縮する圧縮機構５０を備える。圧縮機構５０は、シリンダ５１と、円筒状のピストン６１と、第１部材の一例としてのフロントヘッド５２と、第２部材の一例としてのリアヘッド５３と、を有する。シリンダ５１には、円柱状のシリンダ孔５１ｄが形成されている。ピストン６１は、シリンダ孔５１ｄ内に配置され、シリンダ５１と共に圧縮室Ｃ１を形成し、シリンダ孔５１ｄ内で偏心回転する。フロントヘッド５２は、圧縮室Ｃ１の天面を形成する。リアヘッド５３は、圧縮室Ｃ１の底面を形成する。リアヘッド５３には、ロータリ圧縮機１００の外部から供給された冷媒が流れるインジェクション配管９０と、圧縮室Ｃ１と、を連通可能に構成されたインジェクションポート５３ｄが形成される。インジェクション配管９０は、インジェクション通路の一例である。インジェクションポート５３ｄの圧縮室Ｃ１への開口面積をＳｉ、シリンダ孔５１ｄの直径をＤｃ、ピストン６１の内直径をＤ１、ピストン６１の外直径をＤ２、シリンダ孔５１ｄの中心Ｏｃに対するピストン６１の中心Ｏｐの偏心量をεとする場合に、
Ｓｉ＞０．０１７×｛（π／４）×（Ｄｃ2−Ｄ２2）｝
かつ、
Ｓｉ＜（π／４）×｛（Ｄｃ−Ｄ１）／２−２ε｝2
の関係が成立する。
【０１０６】
ここでは、インジェクションポート５３ｄの圧縮室Ｃ１への開口面積Ｓｉ、シリンダ孔５１ｄの直径Ｄｃ、およびピストン６１の外直径Ｄ２が、Ｓｉ＞０．０１７×｛（π／４）×（Ｄｃ2−Ｄ２2）｝を満たすよう設定されているため、インジェクションポート５３ｄにおける圧力損失を抑制し、十分量の冷媒を圧縮室Ｃ１にインジェクションできる。
【０１０７】
さらに、ここでは、インジェクションポート５３ｄの圧縮室Ｃ１への開口面積Ｓｉ、シリンダ孔５１ｄの直径Ｄｃ、ピストン６１の内直径Ｄ１、およびシリンダ孔５１ｄの中心Ｏｃに対するピストン６１の中心Ｏｐの偏心量εが、Ｓｉ＜（π／４）×｛（Ｄｃ−Ｄ１）／２−２ε｝2という式を満たすよう設定さているため、インジェクション不要時（圧縮室Ｃ１の圧力が、インジェクションされる冷媒の圧力より高くなった時）にピストン６１の端面でインジェクションポート５３ｄを閉鎖できる。つまり、ここでは、駆動軸の偏心部でインジェクションポートを塞ぐ特許文献１の構成とは異なり、インジェクション不要時に、圧縮室Ｃ１からインジェクション配管９０へと流体（冷凍機油を含む）が逆流することがない。また、インジェクション不要時に、インジェクションポート５３ｄの開口がピストン６１の端面により閉鎖されるため、インジェクション配管９０等に弁体を設ける場合とは異なり、死容積を増加させることがない。また、インジェクション不要時にインジェクション配管９０等を閉鎖する弁を設ける必要がないため、ロータリ圧縮機１００の部品点数を抑制できる。
【０１０８】
（６−２）
上記実施形態に係るロータリ圧縮機１００では、シリンダ孔５１ｄの深さをｈとした時に、
０．９６＜ｈ／√｛π×（Ｄｃ2／４−Ｄ２2／４）｝
の関係が成立する。
【０１０９】
ここでは、シリンダ孔５１ｄの深さｈ（すなわちシリンダ孔５１ｄの高さ）、シリンダ孔５１ｄの直径Ｄｃ、およびピストン６１の外直径Ｄ２が上記の式を満たすよう設定されているため、インジェクションポート５３ｄにおける圧力損失を抑制し、十分量の冷媒を圧縮室Ｃ１にインジェクションすることが特に容易である。
【０１１０】
（６−３）
上記実施形態に係るロータリ圧縮機１００では、圧縮室Ｃ１における冷媒の吸入完了時のピストン６１の回転角度を０度とする場合に、ピストン６１の偏心回転のサイクルにおいて、インジェクションポート５３ｄは、少なくともピストン６１の回転角度が０度となるタイミングでインジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１とを連通させている。また、インジェクションポート５３ｄは、ピストン６１の回転角度が１８０度となるタイミングでインジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１とを連通させていない。
【０１１１】
ここでは、ピストン６１の回転角度が０度となる時点で圧縮室Ｃ１へのインジェクションがなされているため、圧縮室Ｃ１に十分な量の冷媒をインジェクションすることが可能である。一方で、ピストン６１の回転角度が１８０度となる時点では、圧縮室Ｃ１へのインジェクションが中止されているため、圧縮室Ｃ１の冷媒がインジェクション配管９０を逆流することを防止することが容易である。
【０１１２】
（６−４）
上記実施形態に係るロータリ圧縮機１００では、インジェクションポート５３ｄは、圧縮室Ｃ１の圧力とインジェクションポート５３ｄから供給される冷媒の圧力とが等しくなる、ピストン６１の回転角度が所定角度となるタイミングで、インジェクション配管９０と圧縮室とを非連通にするよう構成される。
【０１１３】
ここでは、インジェクションポート５３ｄを通じて圧縮室Ｃ１に十分な量の冷媒をインジェクションすることが可能であり、かつ、圧縮室Ｃ１の冷媒がインジェクション配管９０を逆流することを防止することができる。
【０１１４】
（７）変形例
以下に、本実施形態の変形例を示す。なお、各変形例は、矛盾しない範囲で、他の変形例と適宜組み合わされてもよい。
【０１１５】
（７−１）変形例Ａ
上記実施形態では、リアヘッド５３にインジェクション配管９０が連結され、インジェクションポート５３ｄが形成されているが、これに限定されるものではない。フロントヘッド５２にインジェクション配管９０が連結され、インジェクションポートが形成されてもよい。
【０１１６】
（７−２）変形例Ｂ
上記実施形態では、ピストン６１の回転角度が０度の時にインジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１とが、インジェクションポート５３ｄにより連通され、ピストン６１の回転角度が１８０度の時には、インジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１とが連通していない。
【０１１７】
インジェクション配管９０と圧縮室Ｃ１との連通のタイミングは、上記実施形態のものに限定されるものではないが、このようなタイミングにすることで、十分量の冷媒を圧縮室Ｃ１にインジェクション可能で、かつ、圧縮室Ｃ１からインジェクション配管９０への冷媒の逆流が発生しにくい。
【０１１８】
（７−３）変形例Ｃ
上記実施形態では、ロータリ圧縮機１００は１シリンダ型のロータリ圧縮機であるが、これに限定されるものではない。ロータリ圧縮機は、複数シリンダ型（例えば２シリンダ側）のロータリ圧縮機であってもよい。そして、シリンダの間に配置される部材（ミドルプレート）に、インジェクション配管９０が連結され、インジェクションポートが形成されるもよい。
【産業上の利用可能性】
【０１１９】
本発明は、圧縮室の天面又は底面を形成する部材にインジェクションポートが形成されたロータリ圧縮機に適用でき、有用である。
【符号の説明】
【０１２０】
５０  圧縮機構（冷媒圧縮機構）
５１  シリンダ
５１ｄ  シリンダ孔
５２  フロントヘッド（第１部材）
５３  リアヘッド（第２部材）
５３ｄ  インジェクションポート
６１  ピストン
９０  インジェクション配管（インジェクション通路）
１００  ロータリ圧縮機
Ｃ１  圧縮室
Ｄｃ  シリンダ孔の直径
Ｄ１  ピストンの内直径
Ｄ２  ピストンの外直径
ｈ  シリンダ孔の深さ
Ｏｃ  シリンダ孔の中心
Ｏｐ  ピストンの中心
Ｓｉ  インジェクションポートの圧縮室への開口面積
ε  偏心量
【先行技術文献】
【特許文献】
【０１２１】
【特許文献１】特開平１１−９３８７４号公報
【図１】
2017067026.tif 000003
【図２】
2017067026.tif 000004
【図３】
2017067026.tif 000005
【図４】
2017067026.tif 000006
【図５】
2017067026.tif 000007
【図６】
2017067026.tif 000008
【図７】
2017067026.tif 000009