(57)【要約】【課題】本発明の目的は、内部熱交換器を備えた車両空調用の冷凍サイクル及びこれを搭載した車両に関し、部品を追加することなく、成績係数の低下を抑制することができる内部熱交換器を備えた車両空調用の冷凍サイクル及びこれを搭載した車両を提供することである。【解決手段】本発明に係る車両用空調装置の冷凍サイクル１は、圧縮機２と凝縮器３と電子制御式膨張弁４と蒸発器５とを含む冷媒回路１００と、内部熱交換器１０と、凝縮器と内部熱交換器との間の冷媒の圧力を検知する圧力センサ３１と、蒸発器の温度を検知する第１の温度センサ３２又は蒸発器と内部熱交換器との間に測定点を有する第２の温度センサ３３と、弁開度制御装置４０と、を備え、弁開度制御装置は、パラメータとして圧力センサの検出値と、第１の温度センサの検出値又は第２の温度センサの検出値とを用いて算出された算出過熱度の値を過熱度として採用する。【選択図】図１
2017088137.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機と凝縮器と電子制御式膨張弁と蒸発器とを配管で接続して冷媒を循環させる冷媒回路と、
前記凝縮器から前記電子制御式膨張弁に導かれる冷媒が流れる第１の熱交換部と前記蒸発器から前記圧縮機の吸入側に導かれる冷媒が流れる第２の熱交換部との間で前記冷媒の熱交換を行う内部熱交換器と、
前記凝縮器と前記内部熱交換器との間の前記冷媒の圧力を検知する圧力センサと、
前記蒸発器の温度若しくは該蒸発器を通過した空気の温度を検知する第１の温度センサ及び前記蒸発器と前記内部熱交換器との間に測定点を有する第２の温度センサの少なくともいずれか一方と、
前記内部熱交換器と前記圧縮機との間における前記冷媒の過熱度に基づいて前記電子制御式膨張弁の弁開度を制御する弁開度制御装置と、を備え、
前記弁開度制御装置は、パラメータとして前記圧力センサの検出値と、前記第１の温度センサの検出値及び前記第２の温度センサの検出値の少なくともいずれか一方とを用いて算出された算出過熱度の値を前記過熱度として採用することを特徴とする車両用空調装置の冷凍サイクル。
【請求項２】
前記弁開度制御装置は、前記算出過熱度を算出する算出部を有し、
前記圧力センサの検出値から換算される前記冷媒の温度の値をａ［℃］、前記第１の温度センサの検出値をｂ［℃］、前記第２の温度センサの検出値をｃ［℃］、前記検出値ｃと前記検出値ｂとの差をα［℃］、（数１）で導き出される前記内部熱交換器の熱交換効率の値をＥｌｏｗとしたとき、前記算出部は、（数２）又は（数３）を用いて前記内部熱交換器と前記圧縮機との間の前記冷媒の温度Ｘ［℃］を推定し、該温度Ｘ［℃］の値と前記検出値ｂ［℃］との差又は前記温度Ｘ［℃］と（前記検出値ｃ［℃］−α）との差から前記算出過熱度の値を算出することを特徴とする請求項１に記載の車両用空調装置の冷凍サイクル。
【数１】
2017088137.tif 000009
数１中、Ｔ１は前記第１の熱交換部の入口側での冷媒の実測温度値であり、Ｔ３は前記第２の熱交換部の出口側での冷媒の実測温度値であり、Ｔ４は前記第２の熱交換部の入口側での冷媒の実測温度値である。
【数２】
2017088137.tif 000010
【数３】
2017088137.tif 000011
【請求項３】
前記算出部は、前記温度Ｘ［℃］の推定には、前記第２の温度センサの検出値ｃ［℃］を用い、前記算出過熱度の値の算出には、前記第１の温度センサの検出値ｂ［℃］を用いることを特徴とする請求項２に記載の車両用空調装置の冷凍サイクル。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一つに記載の車両用空調装置の冷凍サイクルを備えた車両。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、内部熱交換器（ＩＨＸ＝Ｉｎｔｅｒｎａｌ  Ｈｅａｔ  Ｅｘｃｈａｎｇｅｒ）を有する車両用空調装置の冷凍サイクルにおいて、成績係数（ＣＯＰ＝Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ  ｏｆ  Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ）を改善する技術に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
冷凍サイクルの能力を示す指標として成績係数（ＣＯＰ）が知られており、蒸発器での冷房能力を、圧縮機を駆動する動力で割った値として算出される。例えば、冷房能力を増大すること、及び圧縮機を駆動する動力を低減することで、成績係数を増加することができる。
【０００３】
冷凍サイクルの成績係数を増加する装置として、冷凍サイクルに、凝縮器を流れ出た相対的に温度の高い冷媒と、蒸発器を流れ出た相対的に温度の低い冷媒とを熱交換する内部熱交換器（ＩＨＸ）を設ける構成が知られている。
【０００４】
凝縮器から流出した冷媒は、内部熱交換器によってエンタルピが低下した状態で蒸発器に流入するので、蒸発器の冷房能力を増大し、成績係数（ＣＯＰ）の増加に寄与する。一方、蒸発器から流出した冷媒は、内部熱交換器によってエンタルピが増大した状態で圧縮機に流入するので、圧縮機を駆動する動力が増加し、成績係数の低下に寄与する。そこで、内部熱交換器を有する車両用空調装置の冷凍サイクルにおいて、成績係数の低下を防止するための技術が提案されている（例えば、特許文献１を参照。）。
【０００５】
特許文献１は、膨張装置を制御するための冷媒温度検知装置（感温筒など）を内部熱交換器と圧縮機との間の経路に配置することを特徴としている。この特徴によって、内部熱交換での熱の授受が終了した後の冷媒のエネルギー状態に基づいて膨張装置の弁開度を制御し、圧縮機に流入する冷媒のエンタルピの増大を抑制、及び成績係数の低下の防止を図ることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−１２２０３４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１では、内部熱交換器と圧縮機との間に新たに配置する冷媒温度検知装置が必要であり、生産性の悪化が避けられない。近年の車両は生産性の向上が強く求められるところ、多くの部品が複雑に配置されるエンジン房内に新たに温度検知装置を設定することは、生産性の向上に著しく逆行するものである。
【０００８】
そこで、本発明の目的は、内部熱交換器を備えた車両空調用の冷凍サイクル及びこれを搭載した車両に関し、部品を追加することなく、成績係数の低下を抑制することができる内部熱交換器を備えた車両空調用の冷凍サイクル及びこれを搭載した車両を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明に係る車両用空調装置の冷凍サイクルは、圧縮機と凝縮器と電子制御式膨張弁と蒸発器とを配管で接続して冷媒を循環させる冷媒回路と、前記凝縮器から前記電子制御式膨張弁に導かれる冷媒が流れる第１の熱交換部と前記蒸発器から前記圧縮機の吸入側に導かれる冷媒が流れる第２の熱交換部との間で前記冷媒の熱交換を行う内部熱交換器と、前記凝縮器と前記内部熱交換器との間の前記冷媒の圧力を検知する圧力センサと、前記蒸発器の温度若しくは該蒸発器を通過した空気の温度を検知する第１の温度センサ及び前記蒸発器と前記内部熱交換器との間に測定点を有する第２の温度センサの少なくともいずれか一方と、前記内部熱交換器と前記圧縮機との間における前記冷媒の過熱度に基づいて前記電子制御式膨張弁の弁開度を制御する弁開度制御装置と、を備え、前記弁開度制御装置は、パラメータとして前記圧力センサの検出値と、前記第１の温度センサの検出値及び前記第２の温度センサの検出値の少なくともいずれか一方とを用いて算出された算出過熱度の値を前記過熱度として採用することを特徴とする。
【００１０】
本発明に係る車両用空調装置の冷凍サイクルでは、前記弁開度制御装置は、前記算出過熱度を算出する算出部を有し、前記圧力センサの検出値から換算される前記冷媒の温度の値をａ［℃］、前記第１の温度センサの検出値をｂ［℃］、前記第２の温度センサの検出値をｃ［℃］、前記検出値ｃと前記検出値ｂとの差をα［℃］、（数１）で導き出される前記内部熱交換器の熱交換効率の値をＥｌｏｗとしたとき、前記算出部は、（数２）又は（数３）を用いて前記内部熱交換器と前記圧縮機との間の前記冷媒の温度Ｘ［℃］を推定し、該温度Ｘ［℃］の値と前記検出値ｂ［℃］との差又は前記温度Ｘ［℃］と（前記検出値ｃ［℃］−α）との差から前記算出過熱度の値を算出する形態を包含する。
【数１】
2017088137.tif 000003
数１中、Ｔ１は前記第１の熱交換部の入口側での冷媒の実測温度値であり、Ｔ３は前記第２の熱交換部の出口側での冷媒の実測温度値であり、Ｔ４は前記第２の熱交換部の入口側での冷媒の実測温度値である。
【数２】
2017088137.tif 000004
【数３】
2017088137.tif 000005
【００１１】
本発明に係る車両用空調装置の冷凍サイクルでは、前記算出部は、前記温度Ｘ［℃］の推定には、前記第２の温度センサの検出値ｃ［℃］を用い、前記算出過熱度の値の算出には、前記第１の温度センサの検出値ｂ［℃］を用いることが好ましい。より正確に、圧縮機が吸入する冷媒の過熱度を推定することができ、結果として成績係数の低下をより確実に抑制することができる。
【００１２】
本発明に係る車両は、本発明に係る車両用空調装置の冷凍サイクルを備えることを特徴とする。成績係数の高い車両用空調装置を備えた車両を、生産性を悪化することなく提供することができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明は、内部熱交換器を備えた車両空調用の冷凍サイクル及びこれを搭載した車両に関し、部品を追加することなく、成績係数の低下を抑制することができる内部熱交換器を備えた車両空調用の冷凍サイクル及びこれを搭載した車両を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本実施形態に係る車両用空調装置の冷凍サイクルの一例を示すシステム図である。
【図２】弁開度制御装置による電子制御式膨張弁の弁開度の制御処理の一例を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、添付の図面を参照して本発明の一態様を説明する。以下に説明する実施形態は本発明の実施例であり、本発明は、以下の実施形態に制限されるものではない。なお、本明細書及び図面において符号が同じ構成要素は、相互に同一のものを示すものとする。本発明の効果を奏する限り、種々の形態変更をしてもよい。
【００１６】
図１は、本実施形態に係る車両用空調装置の冷凍サイクルの一例を示すシステム図である。本実施形態に係る車両用空調装置の冷凍サイクル１は、図１に示すように、圧縮機２と凝縮器３と電子制御式膨張弁４と蒸発器５とを配管６１〜６６で接続して冷媒を循環させる冷媒回路１００と、凝縮器３から電子制御式膨張弁４に導かれる冷媒が流れる第１の熱交換部１１と蒸発器５から圧縮機２の吸入側に導かれる冷媒が流れる第２の熱交換部１２との間で冷媒の熱交換を行う内部熱交換器１０と、凝縮器３と内部熱交換器１０との間の冷媒の圧力を検知する圧力センサ３１と、蒸発器５の温度若しくは蒸発器５を通過した空気の温度を検知する第１の温度センサ３２及び蒸発器５と内部熱交換器１０との間に測定点を有する第２の温度センサ３３の少なくともいずれか一方と、内部熱交換器１０と圧縮機２との間における冷媒の過熱度に基づいて電子制御式膨張弁４の弁開度を制御する弁開度制御装置４０と、を備え、弁開度制御装置４０は、パラメータとして圧力センサ３１の検出値と、第１の温度センサ３２の検出値及び第２の温度センサ３３の検出値の少なくともいずれか一方とを用いて算出された算出過熱度の値を過熱度として採用する。
【００１７】
冷媒回路１００は、圧縮機２と凝縮器３と電子制御式膨張弁４と蒸発器５とを配管６１〜６６で接続した閉回路であり、内部を冷媒が循環する。冷媒は、例えば、Ｒ１３４ａなどのフロン系物質、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ、又は二酸化炭素である。
【００１８】
圧縮機２は、エンジン（図示せず）からの駆動力を受けて、又は電力によって駆動するモータ（図示せず）の駆動力を受けて、低温低圧の気化状態の冷媒を圧縮して、高温高圧の気化状態の冷媒にする。圧縮機２は、固定容量型であるか、又は可変容量型であってもよい。
【００１９】
凝縮器３は、熱交換器であり、圧縮機２から吐出された高温高圧の気化状態の冷媒を、走行風、冷却ファン７からの風又はこれらの両方によって冷却し、高温高圧の液化状態の冷媒にする。冷却用ファン７は、凝縮器３専用のファンであるか、又は凝縮器３の風下側に近接して配置されるラジエータ（不図示）の冷却を兼ねるファンであってもよい。
【００２０】
電子制御式膨張弁４は、凝縮器３で凝縮された冷媒を、絞り作用によって減圧・膨張させて、低温低圧の霧状の冷媒（気液混合状の冷媒）とするとともに、冷媒の流量の調整を行う。
【００２１】
蒸発器５は、熱交換器であり、電子制御式膨張弁４で気液混合状となった冷媒を気化させ、そのときの蒸発熱によって蒸発器５を通過する送風空気を冷却除湿する。
【００２２】
内部熱交換器１０は、冷媒回路１００上に配置される。内部熱交換器１０は、凝縮器３から電子制御式膨張弁４に導かれる冷媒が流れる第１の熱交換部１１と蒸発器５から圧縮機２の吸入側に導かれる冷媒が流れる第２の熱交換部１２とを有し、第１の熱交換部１１を流れる相対的に高温の冷媒と第２の熱交換部１２を流れる相対的に低温の冷媒との間で熱交換を行う。
【００２３】
内部熱交換器１０の熱交換率Ｅｌｏｗは、各内部熱交換器それぞれの固有の値であり、次の（数１）で定義される。数１において、Ｔ１は第１の熱交換部１１の入口１０ａ側での冷媒の実測温度値であり、Ｔ３は第２の熱交換部１２の出口１０ｄ側での冷媒の実測温度値であり、Ｔ４は第２の熱交換部１２の入口１０ｃ側での冷媒の実測温度値である。Ｔ１，Ｔ３及びＴ４は、例えば、冷凍サイクル１を車両用空調装置に組み込む前に、第１の熱交換部１１の入口１０ａ、第２の熱交換部１２の出口１０ｄ及び第２の熱交換部１２の入口１０ｃにそれぞれ温度センサの測定点を設置して測定される。
【数１】
2017088137.tif 000006
【００２４】
配管６１は、圧縮機２の出口と凝縮器３の入口とを直接的又は間接的に接続する。配管６２は、凝縮器３の出口と第１の熱交換部１１の入口１０ａとを直接的又は間接的に接続する。配管６３は、第１の熱交換部１１の出口１０ｂと電子制御式膨張弁４の入口とを直接的又は間接的に接続する。配管６４は、電子制御式膨張弁４の出口と蒸発器５の入口とを直接的又は間接的に接続する。配管６５は、蒸発器５の出口と第２の熱交換部１２の入口１０ｃとを直接的又は間接的に接続する。配管６６は、第２の熱交換部１２の出口１０ｄと圧縮機２の入口とを直接的又は間接的に接続する。
【００２５】
圧力センサ３１は、凝縮器３から流出してきた冷媒の圧力を検知する装置であり、従来の冷凍サイクルに既設の装置である。圧力センサ３１の測定点は、例えば、凝縮器３の冷媒出口管（不図示）又は配管６２に設けられた取付孔（不図示）に、測定点が冷媒と接触するように取り付けられる。従来の冷凍サイクルにおいて、圧力センサ３１の検出値は、例えば、冷媒回路１００の安全装置に利用されている。より具体的には、電子制御式膨張弁４の不具合などによって凝縮器３から流出した冷媒が予定通りに流れず、圧縮機２から電子制御式膨張弁４までの冷媒回路１００の圧力が設定値を超えたとき、圧縮機２の駆動を停止させて、冷媒回路１００が機械的損傷を受けることを防止する制御が行われている。本実施形態では、圧力センサ３１の検出値は、従来の冷凍サイクルにおける利用に加えて電子制御式膨張弁４の弁開度の制御に利用される。圧力センサ３１の検出値を用いることで、凝縮器３から流出した高圧冷媒エネルギーを利用して弁開度を制御するので、冷媒の循環量及び凝縮器３での熱交換量も加味することができ、より精度の高い弁開度の制御を行うことができる。
【００２６】
第１の温度センサ３２は、蒸発器５の温度又は蒸発器５を通過した空気の温度を検知する装置であり、従来の冷凍サイクルに既設の装置である。第１の温度センサ３２が蒸発器５の温度を検知する場合、第１の温度センサ３２の測定点は、例えば、蒸発器５のうち最も温度が低くなる部位のフィンに取り付けられる。また、第１の温度センサ３２が蒸発器５を通過した空気の温度を検知する場合、第１の温度センサ３２の測定点は、例えば、蒸発器５のうち最も温度が低くなる部位の下流側の空間に、従来周知の構成で取り付けられる。従来の冷凍サイクルにおいて、第１の温度センサ３２の検出値は、例えば、固定容量式の圧縮機２のオンオフ制御に利用されている。より具体的には、蒸発器５の温度又は蒸発器５を通過した空気の温度が設定値を超えたとき、圧縮機２を駆動させ、蒸発器５の温度又は蒸発器５を通過した空気の温度が設定値以下になったとき、圧縮機２を停止させる制御が行われている。あるいは、可変容量式の圧縮機２の吐出量制御に利用されている。より具体的には、蒸発器５の温度又は蒸発器５を通過した空気の温度が設定値を超えたとき、圧縮機２の吐出量を増加させ、蒸発器５の温度又は蒸発器５を通過した空気の温度が設定値以下になったとき、圧縮機２の吐出量を減少させる制御が行われている。第１の温度センサ３２を蒸発器５のうち最も温度が低くなる部位に設置するのは、蒸発器５の凍結を早期に検知するためである。蒸発器５のうち最も温度が低くなる部位は、冷媒回路１００のうち、冷媒の過熱度が最も小さい、又は過熱度がゼロの部分である。本実施形態では、第１の温度センサ３２の検出値は、従来の冷凍サイクルにおける利用に加えて、電子制御式膨張弁４の弁開度の制御に利用される。第１の温度センサ３２の検出値は、車室内の空気温度及び蒸発器５へのブロアファンからの送風量が反映された値である。このため、第１の温度センサ３２の検出値を用いることで、弁開度の制御に、車室内の空気温度及び蒸発器５へのブロアファンからの送風量の要素を加味することができ、より精度の高い弁開度の制御を行うことができる。
【００２７】
第２の温度センサ３３は、蒸発器５から流出してきた冷媒の温度を検知する装置であり、従来の冷凍サイクルに既設の装置である。第２の温度センサ３３の測定点は、例えば、蒸発器５の冷媒出口管（不図示）の外周又は配管６５の外周に、測定点が接触するように取り付けられる。従来の冷凍サイクルにおいて、第２の温度センサ３３の検出値は、例えば、電子制御式膨張弁４の弁開度制御に利用されている。より具体的には、第２の温度センサ３３の測定点が設置された蒸発器５の冷媒出口における過熱度の値が目標値となるように電子制御式膨張弁４の弁開度が制御される。本実施形態では、第２の温度センサ３３の測定点が設置された蒸発器５の冷媒出口における過熱度に替えて、内部熱交換器１０と圧縮機２との間における冷媒の過熱度に基づいて電子制御式膨張弁４の弁開度が制御される。
【００２８】
第２の温度センサ３３の検出値は、第１の温度センサ３２の検出値よりも若干高くなる。第２の温度センサ３３の検出値と第１の温度センサ３２の検出値との差αは、冷媒の循環量、蒸発器５を通過する送風空気の温度若しくは送風量、第１の温度センサ３２若しくは第２の温度センサ３３の設置場所、又は電子制御式膨張弁４の設定値（蒸発器５を流出した冷媒の、過熱度の目標温度）などによって異なるものであるが、例えば２〜６℃である。
【００２９】
本実施形態に係る冷凍サイクル１は、第１の温度センサ３２及び第２の温度センサ３３の両方を備えるか、又は、第１の温度センサ３２若しくは第２の温度センサ３３のいずれか一方を備えなくてもよい。第１の温度センサ３２及び第２の温度センサ３３の両方を備えることで、より正確に過熱度を推定することができる。また、第１の温度センサ３２若しくは第２の温度センサ３３のいずれか一方を備えないことで、部品点数を削減することができる。第１の温度センサ３２若しくは第２の温度センサ３３のいずれか一方を備えない場合、第２の温度センサ３３を省略することがより好ましい。
【００３０】
弁開度制御装置４０は、算出過熱度を算出する算出部４１と、算出過熱度に基づいて電子制御式膨張弁４の弁開度を調整する弁制御部４２とを有することが好ましい。算出過熱度は、圧縮機２に吸入する冷媒の過熱度の推定値である。弁開度制御装置４０は、空調制御ユニット（不図示）に搭載されるか、又は冷凍サイクル１が搭載される車両のエンジンコントロールユニット（不図示）に搭載されることが好ましい。車両の設計思想、メモリの容量又はコストなどの各種要因に対して柔軟に対応することができる。
【００３１】
図２は、弁開度制御装置による電子制御式膨張弁の弁開度の制御処理の一例を示すフローチャートである。弁開度の制御処理は、内部熱交換器１０と圧縮機２との間の冷媒の温度Ｘ［℃］を推定する工程（ステップＳ１）と、算出過熱度の値を算出する工程（ステップＳ２）と、弁開度を制御する工程（ステップＳ３）とを有することが好ましい。
【００３２】
（ステップＳ１）
ステップＳ１では、弁開度制御装置の算出部４１は、（数２）又は（数３）を用いて内部熱交換器１０と圧縮機２との間の前記冷媒の温度Ｘ［℃］の推定値を算出する。数２又は数３において、Ｅｌｏｗは、（数１）で予め導き出された内部熱交換器１０の熱交換率であり、内部熱交換器１０に固有の値である。ａ［℃］は、圧力センサ３１の検出値から換算された温度の値である。凝縮器３と内部熱交換器１０との間では冷媒は飽和状態であるため、温度ａ［℃］は圧力センサ３１が検知した圧力の値から一義的に求められる。ｂ［℃］は、第１の温度センサ３２の検出値である。ｃ［℃］は第２の温度センサ３３の検出値である。α［℃］は、第２の温度センサ３３の検出値ｃ［℃］と第１の温度センサ３２の検出値ｂ［℃］との差である。α［℃］は、第１の温度センサ３２及び第２の温度センサ３３の実測値に基づいて算出された値であるか、又は、冷媒の循環量、蒸発器５を通過する送風空気の温度若しくは送風量、第１の温度センサ３２若しくは第２の温度センサ３３の設置場所、又は電子制御式膨張弁４の設定値（蒸発器５を流出した冷媒の、過熱度の目標温度）などに基づいて算出された推定値であってもよい。ステップＳ１では、温度Ｘの推定に第１の温度センサ３２の検出値ｂを用いる場合、数２が採用される。温度Ｘの推定に第２の温度センサ３３の検出値ｃを用いる場合、数３が採用される。
【数２】
2017088137.tif 000007
【数３】
2017088137.tif 000008
【００３３】
（ステップＳ２）
ステップＳ２では、弁開度制御装置の算出部４１は、温度Ｘ［℃］の値と検出値ｂ［℃］又は検出値ｃ［℃］とを用いて算出過熱度の値を算出する。本実施形態では、蒸発器５における冷媒飽和温度から圧縮機２に吸入される直前の冷媒温度を引いた値を算出過熱度とし、該算出過熱度を内部熱交換器１０と圧縮機２との間における冷媒の過熱度とみなす。ここで、検出値ｂ［℃］を用いる場合、前述したように第１の温度センサ３２が検知する冷媒は、冷媒回路１００のうち過熱度が最も小さい（又は過熱度がゼロとなる）ので、その検出値ｂ［℃］を冷媒飽和温度とみなし、検出値ｃ［℃］を用いる場合、（ｃ−α）［℃］を冷媒飽和温度とみなす。また、圧縮機２に吸入される直前の温度はステップＳ１で求めたＸ［℃］である。したがって、算出過熱度は、数４又は数５によって算出される。
（数４）算出過熱度＝Ｘ−ｂ
（数５）算出過熱度＝Ｘ−（ｃ−α）
【００３４】
（ステップＳ３）
ステップＳ３では、弁開度制御装置４０の弁制御部４２は、ステップＳ２で算出された算出過熱度の値に基づいて電子制御式膨張弁４の弁開度を制御する。
【００３５】
本実施形態に係る車両用空調装置の冷凍サイクル１では、算出部４１は、温度Ｘ［℃］の推定には、第２の温度センサ３３の検出値ｃ［℃］を用い、算出過熱度の値の算出には、第１の温度センサ３２の検出値ｂ［℃］を用いることが好ましい。温度Ｘ［℃］の推定に数３が採用され、算出過熱度の値の算出には数４が採用されるため、補正値αで補正する必要がなくなり、より正確に、圧縮機が吸入する冷媒の過熱度を推定することができ、結果として成績係数の低下をより確実に抑制することができる。
【００３６】
本実施形態に係る車両用空調装置の冷凍サイクル１は、圧縮機２に流入する冷媒のエネルギー（過熱度）を推定し、膨張弁での冷媒流量の制御に反映することができる。そして、弁開度制御に用いるパラメータとして、従来から空調装置に使用されている圧力センサ３１の検出値と第１の温度センサ３２の検出値及び第２の温度センサ３３の検出値の少なくともいずれか一方とを用いるので、新たな部品を追加することなく、成績係数の低下を抑制した空調装置を提供することができる。
【００３７】
本実施形態に係る車両は、本実施形態に係る車両用空調装置の冷凍サイクル１を備える。成績係数の高い車両用空調装置を備えた車両を、生産性を悪化することなく提供することができる。
【符号の説明】
【００３８】
１  車両用空調装置の冷凍サイクル
２  圧縮機
３  凝縮器
４  電子制御式膨張弁
５  蒸発器
７  冷却ファン
１０  内部熱交換器
１０ａ  第１の熱交換部の入口
１０ｂ  第１の熱交換部の出口
１０ｃ  第２の熱交換部の入口
１０ｄ  第２の熱交換部の出口
１１  第１の熱交換部
１２  第２の熱交換部
３１  圧力センサ
３２  第１の温度センサ
３３  第２の温度センサ
４０  弁開度制御装置
４１  算出部
４２  弁制御部
６１〜６６  配管
１００  冷媒回路
【図１】
2017088137.tif 000012
【図２】
2017088137.tif 000013