(57)【要約】【課題】本発明は、優れた解舒性、堅牢性、および、型への貼り付き性を有し、さらに適度な幅精度を有するオートファイバープレースメント装置での自動積層プロセスに好適に用いられる、オートファイバープレースメント用トウプリプレグを提供する。【解決手段】本発明のオートファイバープレースメント用トウプリプレグは、一方向に引き揃えた強化繊維束に樹脂組成物が含浸されたトウプリプレグに、該トウプリプレグの幅より幅広いプラスチック製フィルムを片面に貼り合わせ、ワインド比が、次式「トラバース幅（ｍｍ）×２／（トウプリプレグ平均幅（ｍｍ）＋６（ｍｍ））からトラバース幅（ｍｍ）×２／（トウプリプレグ平均幅（ｍｍ）＋２（ｍｍ））」で表される範囲で螺旋状に巻き取られて構成される。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
一方向に引き揃えた強化繊維束に樹脂組成物が含浸されたトウプリプレグに、該トウプリプレグの幅より幅広いプラスチック製のバッキングフィルムを片面に貼り合わせ、ワインド比が、次式「トラバース幅（ｍｍ）×２／（トウプリプレグ平均幅（ｍｍ）＋６（ｍｍ））からトラバース幅（ｍｍ）×２／（トウプリプレグ平均幅（ｍｍ）＋２（ｍｍ））」で表される範囲で螺旋状に巻き取られた、オートファイバープレースメント用トウプリプレグ。
【請求項２】
請求項１に記載のオートファイバープレースメント用トウプリプレグであって、
強化繊維束に含浸された樹脂組成物の粘度が３０℃で５００００ポイズ以上であるオートファイバープレースメント用トウプリプレグ。
【請求項３】
請求項１または２に記載のオートファイバープレースメント用トウプリプレグであって、
トウプリプレグ中の、強化繊維束に含浸された樹脂組成物の樹脂含有率が、２５〜４０質量％であるオートファイバープレースメント用トウプリプレグ。
【請求項４】
請求項１〜３の何れか一項に記載のオートファイバープレースメント用トウプリプレグであって、
トウプリプレグ平均幅をＸとした場合に、最大幅Ｘａと最小幅Ｘｂとの差｛（Ｘａ−Ｘｂ）÷Ｘ｝が０．０５〜０．２０の範囲であるオートファイバープレースメント用トウプリプレグ。
【請求項５】
請求項１〜４の何れか一項に記載のオートファイバープレースメント用トウプリプレグであって、
バッキングフィルムは、厚みが０．０１〜０．０５ｍｍであり、材質がポリエチレン、ポリプロピレン、またはポリエステルのいずれかであるオートファイバープレースメント用トウプリプレグ。
【請求項６】
請求項１〜５の何れか一項に記載のオートファイバープレースメント用トウプリプレグであって、
強化繊維束が炭素繊維の束であるオートファイバープレースメント用トウプリプレグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、オートファイバープレースメント用トウプリプレグに関する。本発明のオートファイバープレースメント用トウプリプレグは、優れた解舒性、堅牢性、および、型への貼り付き性を有し、さらに適度な幅精度を有するオートファイバープレースメント装置での自動積層プロセスに好適に用いられるものである。
【背景技術】
【０００２】
強化繊維とマトリックス樹脂とからなる繊維強化複合材料用プリプレグは、その硬化物が軽量で優れた機械特性を有するため、スポーツ、航空宇宙、一般産業用途に広く用いられている。中でも、航空宇宙分野では、繊維強化複合材料用プリプレグを細長くスリットしたスリットテープと呼ばれる材料を、オートファイバープレースメントと呼ばれる自動積層方法によって型上に貼りつけてゆく方法が用いられている。
【０００３】
しかし、上記のスリットテープは、通常の一方向プリプレグを巻出し、専用スリッターで短冊状にスリットした後、再度ボビンに巻き取ることで製造されるため、高価な材料となること、元のプリプレグの長さ以上のスリットテープが作れない事が課題として存在し、これまでは、航空宇宙分野を始めとする特殊用途に限定されていた。そこで近年、安価な代替材料として、スリットテープの代わりにトウプリプレグを用いることが提案されている。
【０００４】
特許文献１には、トウプリプレグにバッキングフィルムを貼り合わせて巻き取る方法が開示されている。しかしながら、特許文献１では、巻きワインド数について考慮されていないため、適切な巻きワインド数を選択しない場合、オートファイバープレースメント装置内で撚れが発生する他、トウプリプレグの形状が乱れ、目詰まりの発生に繋がる懸念がある。
【０００５】
特許文献２には、幅精度を規定したトウプリプレグが提案されている。しかしながら、特許文献２では、幅精度が非常に高く、積層されたトウプリプレグ同士に実質的に隙間が無い場合、特に三次元形状の成形体を得ようとした場合に、プレス内で繊維の動き代が無くなり、精確な成形物を得る事が困難になってしまう懸念がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００４−９０２５６号公報
【特許文献２】特表２０１３−５３８２６４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、かかる問題を解決するために、優れた解舒性、堅牢性、および、型への貼り付き性を有し、さらに適度な幅精度を有するオートファイバープレースメント装置での自動積層プロセスに好適に用いられるトウプリプレグを提供する事である。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
すなわち本発明は、一方向に引き揃えた強化繊維束に樹脂組成物が含浸されたトウプリプレグに、該トウプリプレグの幅より幅広いプラスチック製のバッキングフィルムを片面に貼り合わせ、ワインド比が、次式「トラバース幅（ｍｍ）×２／（トウプリプレグ平均幅（ｍｍ）＋６（ｍｍ））からトラバース幅（ｍｍ）×２／（トウプリプレグ平均幅（ｍｍ）＋２（ｍｍ））」で表される範囲で螺旋状に巻き取られた、オートファイバープレースメント用トウプリプレグを提供する。
また、本発明は、上記構成において、強化繊維束に含浸された樹脂組成物の粘度が３０℃で５００００ポイズ以上であるオートファイバープレースメント用トウプリプレグを提供する。
さらに、本発明は、上記構成において、トウプリプレグ中の、強化繊維束に含浸された樹脂組成物の樹脂含有率が、２５〜４０質量％であるオートファイバープレースメント用トウプリプレグを提供する。
さらに、本発明は、上記構成において、トウプリプレグ平均幅をＸとした場合に、最大幅Ｘａと最小幅Ｘｂとの差｛（Ｘａ−Ｘｂ）÷Ｘ｝が０．０５〜０．２０の範囲であるオートファイバープレースメント用トウプリプレグを提供する。
さらに、本発明は、上記構成において、バッキングフィルムは、厚みが０．０１〜０．０５ｍｍであり、材質がポリエチレン、ポリプロピレン、またはポリエステルのいずれかであるオートファイバープレースメント用トウプリプレグを提供する。
さらに、本発明は、上記構成において、強化繊維束が炭素繊維の束であるオートファイバープレースメント用トウプリプレグを提供する。
【発明の効果】
【０００９】
本発明のオートファイバープレースメント用トウプリプレグは、優れた解舒性、堅牢性、および、型への貼り付き性を有し、さらに適度な幅精度を有するオートファイバープレースメント装置での自動積層プロセスに好適に用いられるものである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明のオートファイバープレースメント用トウプリプレグの実施の形態について詳述する。本発明のオートファイバープレースメント用トウプリプレグは、一方向に引き揃えた強化繊維束に樹脂組成物が含浸されたトウプリプレグに、該トウプリプレグの幅より幅広いプラスチック製フィルムを片面に貼り合わせられたものである。
なお、以下の説明においては、必要に応じて、オートファイバープレースメント用トウプリプレグを、単にトウプリプレグと略称する場合があるが、このようなパッケージ形態の場合のみならず、プラスチック製フィルムを除いたトウプリプレグ単体についても同様に称する場合もあるため、都度、詳しく説明する。
【００１１】
＜強化繊維束＞
本発明のトウプリプレグで用いられる強化繊維束としては、例えば、炭素繊維が好適に用いられる。その他、目的の用途に応じて、例えば、ガラス繊維、アラミド繊維、または高強度ポリエチレン繊維なども好適に用いられる。
【００１２】
＜樹脂組成物＞
本発明のトウプリプレグで用いられる樹脂組成物としては、３０℃で５００００ポイズ以上の粘度を有する事が好ましい。樹脂組成物の粘度が５００００ポイズ以下であると、トウプリプレグの堅牢性が不十分となり、プレースメントの際、装置内で該トウプリプレグの座屈が発生し、ヘッド挿入部に上手く到達せず、目詰まりやロール巻付きの原因となる。
【００１３】
樹脂の種類としては、一般的にエポキシ樹脂が好適に用いられるが、その他、目的の用途に応じて、例えば、ビスマレイミド樹脂、ビスマレイミドートリアジン変性樹脂、シアネートエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、または不飽和ポリエステル樹脂などの熱硬化性樹脂も好適に用いられる。
【００１４】
＜樹脂含有率＞
本発明においては、トウプリプレグ（トウプリプレグ単体）中の、強化繊維束が含浸された樹脂組成物の樹脂含有率については、特に制限はないが、一般的に２５〜４０質量％であることが好ましい。樹脂組成物の樹脂含有率が４０質量％より大きいと、得られる繊維強化複合材料に占める強化繊維の体積が低いため、繊維強化複合材料の強度は低くなってしまう。一方、トウプリプレグ中の樹脂組成物の樹脂含有率が２５質量％よりも小さいと、樹脂組成物が強化繊維間に十分に行き渡らず、得られた強化繊維複合材料の内部にボイドなどの欠陥部分が発生しやすくなる。また、樹脂含有率が小さい場合は、表面タックが弱くなる傾向があるため、バッキングフィルムとの貼り付き性が低下するといった問題点も生じる。
なお、本発明において説明する、トウプリプレグ中の樹脂組成物の樹脂含有率とは、トウプリプレグに貼り合わせられるプラスチック製フィルムを除いた、トウプリプレグ単体における樹脂含有率である。
【００１５】
＜トウプリプレグ平均幅＞
本発明において、好ましいトウプリプレグは、その平均幅が２〜２０ｍｍ、好ましくは４〜１８ｍｍであり、厚みは０．１０〜０．７０ｍｍ、好ましくは０．１５〜０．５０ｍｍのものであるが、これらは、特に限定されるものでなない。トウプリプレグの幅のバラつきについては、トウプリプレグ平均幅をＸとした場合、最大幅Ｘａと最小幅Ｘｂとの差｛（Ｘａ−Ｘｂ）÷Ｘ｝が０．０５〜０．２０の範囲にあることが好ましい。上記の差が０．２０を超える場合、トウプリプレグの幅精度が低くすぎ、積層後のトウプリプレグ同士の隙間が大きくなってしまい、その部分は、プレス成形後も樹脂だまりとして残り、強度低下の原因となる。また、上記の差が０．０５未満では、幅精度が高すぎ、積層されたトウプリプレグ同士に実質的に隙間が無くなり、特に、三次元形状の成形体を得ようとした場合に、プレス内で繊維の動き代が無くなり、精確な成形物を得る事が困難になってしまう懸念がある。
【００１６】
＜ワインド比＞
本発明のトウプリプレグにおいては、ワインド比が、次式「トラバース幅（ｍｍ）×２／（トウプリプレグ平均幅（ｍｍ）＋６（ｍｍ））からトラバース幅（ｍｍ）×２／（トウプリプレグ平均幅（ｍｍ）＋２（ｍｍ））」で表される範囲で、螺旋状に巻き取られている。
さらに、ワインド比（Ｗ）は、下記（１）式により計算することができる。
Ｗ＝２Ｌ／（πＤｔａｎθ）  ・・・・・（１）
なお、上記（１）式中において、Ｌは、ワインダーのガイドがボビンに対して実質的に平行にトラバースするストローク、すなわちトラバース幅（ｍｍ）であり、Ｄはボビンの外径（ｍｍ）、θは巻始めの綾角である。
【００１７】
＜バッキングフィルム＞
本発明のトウプリプレグには、巻き取った後にトウプリプレグ同士が貼り付くことを防ぐため、少なくとも片面にプラスチック製のバッキングフィルムが貼り合わせられることが必須である。また、その幅はトウプリプレグの平均幅＋３〜１２ｍｍ、好ましくは＋４〜１０ｍｍであり、また、厚みは０．０１〜０．０８ｍｍが好ましく、０．０１〜０．０５ｍｍがより好ましい。バッキングフィルムの材質は、トウプリプレグとの密着性／離型性を適度に有していれば、材質については特に制限されないが、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレンなどの伸縮性のあるプラスチックフィルムは、簡便なプロセスでシワなく巻き取ることが容易なため好適であり、ポリエチレンテレフタレートを含むポリエステルは、巻き取り後のトウプレグ幅が安定しやすく好適である。
【００１８】
＜トウプリプレグの製造方法＞
本発明のトウプリプレグは、様々な公知の方法で製造することが出来る。中でも、加熱により低粘度化したエポキシ樹脂組成物を、均一な厚みとなるよう塗工したコーティングロールに強化繊維束を接触させることにより、連続的に樹脂を供給、含浸する方法、いわゆるタッチロール法が好適に用いられる。
【実施例】
【００１９】
以下、実施例、比較例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００２０】
（材料）
炭素繊維トウとして、Ｍｉｔｓｕｂｉｓｈｉ  Ｒａｙｏｎ  Ｃａｒｂｏｎ  Ｆｉｂｅｒ  ａｎｄ  Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ，Ｉｎｃ．社の３４−７００  ２４Ｋ（引張強度４８３０ＭＰａ、引張弾性率２３４ＧＰａ）、及び、三菱レイヨン社製ＴＲＷ４０−５０Ｋ（引張強度４１００ＭＰａ、引張弾性率２４０ＧＰａ）を用いた。
【００２１】
（樹脂組成物）
樹脂組成物としては、３０℃で１００，０００ポイズ、最低粘度が１００℃で１２ポイズ、ＤＳＣ（示差走査熱量測定：下記参照）での１５０℃での硬化発熱測定で反応収束する時間が５分、当該樹脂を用いたトウプリプレグの成形板の動的粘弾性によるガラス転移点が１４５℃であるエポキシ樹脂組成物を用いた。
【００２２】
（示差走査熱量測定）
上記の樹脂組成物を３〜９ｍｇ採取し、ティー・エイ・インスツルメント社製ＤＳＣ（型番Ｑ１０００）を用いて、２０℃/分の昇温レートで１５０℃まで昇温し、同温度にて３０分間保持した。その条件下での熱流束を観測し、発熱が収束するのに要した時間を計測した。
【００２３】
（動的粘弾性によるガラス転移点）
ガラス転移点の測定方法としては、樹脂板を長さ５５ｍｍ×幅１２．７ｍｍ、厚み２ｍｍの試験片に切り出し、測定装置としてティー・エイ・インスツルメント社製ＡＲＥＳ−ＲＤＡを用い、測定周波数１Ｈｚ、５℃／分昇温の条件で、ねじりモードでの貯蔵弾性率Ｇ’を測定した。そして、ｌｏｇＧ’を温度に対してプロットし、ｌｏｇＧ’の転移する前の平坦領域での接線と、Ｇ’が転移する領域での変曲点での接線との交点が指し示す温度をガラス転移点（Ｔｇ）とした。
【００２４】
（実施例１）
炭素繊維としてＭｉｔｓｕｂｉｓｈｉ  Ｒａｙｏｎ  Ｃａｒｂｏｎ  Ｆｉｂｅｒ  ａｎｄ  Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ，Ｉｎｃ．社の３４−７００‐２４Ｋを用い、エポキシ樹脂を、１５ｍ/分のライン速度下、樹脂含有率が３４重量％になるように、タッチロール方式で塗布、含浸させ、平均幅６．４ｍｍ、幅のバラツキが１．０ｍｍであるトウプリプレグを製造した。そして、該トウプリプレグを、バッキングフィルム挿入機構付き巻き取り装置にて、幅１２．７ｍｍ、厚み０．０５ｍｍのポリエチレン製バッキングフィルムと共に、１５００ｃＮの巻き取り張力にて、トラバース幅２５４ｍｍに対し、ワインド比が５０．１６６７、端部はスクエアエンド形状となるように巻き取った。このトウプリプレグパッケージの綾角を分度器にて測定したところ、最内層で２．３°、最外層で１．０°であった。
【００２５】
該トウプリプレグをＢＡ  Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ社、ＳＴＡＸＸ  Ｃｏｍｐａｃｔ  １７００にてプレースメントテストを行ったところ、該トウプリプレグは撚りが発生することなくスムーズに装置のヘッド部に送り出され、ヘッド部でも詰まりが発生することは皆無であった。また、ヘッドから押し出された該トウプリプレグは型に精確に密着し、プレス後の外観も良好な成形物が得られた。
結果を下記表１に示す。
【００２６】
（実施例２）
炭素繊維として三菱レイヨン社製ＴＲＷ４０−５０Ｋを用い、マトリックス樹脂、用いたバッキングフィルム、及びトウプリプレグの製造方法は実施例１と同様とし、平均幅１２．０ｍｍ、幅のバラツキが１．７ｍｍのトウプリプレグを得た。そして、該トウプリプレグを、トラバース２５４ｍｍに対し、ワインド比が３０．１６６７、スクエアエンド形状となるように巻き取った。このトウプリプレグパッケージの綾角を分度器にて測定したところ、最内層で３．７°、最外層で１．５°であった。
【００２７】
該トウプリプレグを用いて、実施例１と同様の方法にてプレースメントテストを行ったところ、該トウプリプレグは、撚りが発生することなくスムーズに装置のヘッド部に送り出され、ヘッド部でも詰まりが発生することは皆無であった。また、ヘッドから押し出された該トウプリプレグは型に精確に密着し、プレス後の外観も良好な成形物が得られた。
結果を下記表２に示す。
【００２８】
（比較例１）
炭素繊維、マトリックス樹脂、用いたバッキングフィルム、及びトウプリプレグの製造方法は実施例１と同様とし、平均幅６．５ｍｍ、幅のバラツキが０．９ｍｍのトウプリプレグを得た。そして、該トウプリプレグを、トラバース２５４ｍｍに対し、ワインド比が８４．１６６７、スクエアエンド形状となるように巻き取った。このトウプリプレグパッケージの綾角を分度器にて測定したところ、最内層で１．３°、最外層で０．６°であった。
【００２９】
該トウプリプレグは、隣り合うトウ同士が重なりあってしまい、トウの中心付近で段差が生じた。
また、該トウプリプレグを用いて、実施例１と同装置にてプレースメントテストを行ったところ、該トウプリプレグは、撚りが発生することなくスムーズに装置のヘッド部に送り出されたものの、ヘッド部で引っかかりが生じ、毛羽が発生した。この毛羽は徐々にヘッドの挿入部に堆積していき、最終的に目詰まりとなった。
結果を下記表１に示す。
【００３０】
（比較例２）
炭素繊維、マトリックス樹脂、用いたバッキングフィルム、及びトウプリプレグの製造方法は実施例１と同様とし、平均幅６．５ｍｍ、幅のバラツキが０．９ｍｍのトウプリプレグを得た。そして、該トウプリプレグを、トラバース幅２５４ｍｍに対し、ワインド比が３６．１６６７、スクエアエンド形状となるように巻き取った。このトウプリプレグパッケージの綾角を分度器にて測定したところ、最内層で３．１°、最外層で１．３°であった。
【００３１】
該トウプリプレグを用いて、実施例１と同装置にてプレースメントテストを行ったところ、該トウプリプレグはトラバースの振動によって撚りが発生し、ヘッドの挿入部で引っかかりが生じ、目詰まりとなった。
結果を下記表１に示す。
【００３２】
（実施例１−１）
炭素繊維、マトリックス樹脂、用いたバッキングフィルム、及びトウプリプレグの製造方法は実施例１と同様とし、平均幅６．６ｍｍ、幅のバラツキが１．８ｍｍのトウプリプレグを得た。そして、該トウプリプレグを、トラバース２５４ｍｍに対し、ワインド比が５０．１６６７、スクエアエンド形状となるように巻き取った。このトウプリプレグパッケージの綾角を分度器にて測定したところ、最内層で２．３°、最外層で１．０°であった。
【００３３】
該トウプリプレグを用いて、実施例１と同装置にてプレースメントテストを行ったところ、該トウプリプレグは撚りが発生することなくスムーズに装置のヘッド部に送り出され、ヘッド部でも詰まりが発生することは皆無であった。一方、実施例１−１のトウプリプレグは、該トウプリプレグ間の隙間が大きく、熱プレス成形後は隙間部分に炭素繊維が存在しない状態となった点で、実施例１に比べて若干劣っていた。
結果を下記表１に示す。
【００３４】
（実施例１−２）
炭素繊維、マトリックス樹脂、用いたバッキングフィルム、及びトウプリプレグの製造方法は実施例１と同様とし、平均幅６．４ｍｍ、幅のバラツキが０．２ｍｍのトウプリプレグを得た。そして、該トウプリプレグを、トラバース２５４ｍｍに対し、ワインド比が５０．１６６７、スクエアエンド形状となるように巻き取った。このトウプリプレグパッケージの綾角を分度器にて測定したところ、最内層で２．３°、最外層で１．０°であった。
【００３５】
該トウプリプレグを用いて、実施例１と同装置にてプレースメントテストを行ったところ、該トウプリプレグは撚りが発生することなくスムーズに装置のヘッド部に送り出され、ヘッド部でも詰まりが発生することは皆無であった。一方、実施例１−２のトウプリプレグは、該トウプリプレグ間に隙間が全くなく、トウプリプレグ同士が一部で貼り付き、ドレープ性が低く、プレースメント時に型に精確に沿わず、しわが生じ、プレス成形後も外観不良となった点で、実施例１に比べて若干劣っていた。
結果を下記表１に示す。
【００３６】
（比較例５）
炭素繊維、マトリックス樹脂、用いたバッキングフィルム、及びトウプリプレグの製造方法は実施例２と同様とし、平均幅１１．０ｍｍ、幅のバラツキが１．１ｍｍのトウプリプレグを得た。そして、該トウプリプレグを、トラバース２５４ｍｍに対し、ワインド比が４４．１６６７、スクエアエンド形状となるよう巻き取った。このトウプリプレグパッケージの綾角を分度器にて測定したところ、最内層で２．５°、最外層で１．０°であった。
【００３７】
該トウプリプレグは、隣り合うトウ同士が重なりあってしまい、トウの中心付近で段差が生じた。
また、該トウプリプレグを用いて、実施例１と同装置にてプレースメントテストを行ったところ、該トウプリプレグは、撚りが発生することなくスムーズに装置のヘッド部に送り出されたものの、ヘッド部で引っかかりが生じ、毛羽が発生した。この毛羽は徐々にヘッドの挿入部に堆積していき、最終的に目詰まりとなった。
結果を下記表２に示す。
【００３８】
（比較例６）
炭素繊維、マトリックス樹脂、用いたバッキングフィルム、及びトウプリプレグの製造方法は実施例２と同様とし、平均幅１２．１ｍｍ、幅のバラツキが２．６ｍｍのトウプリプレグを得た。そして、該トウプリプレグを、トラバース幅２５４ｍｍに対し、ワインド比が２５．１６６７、スクエアエンド形状となるように巻き取った。このトウプリプレグパッケージの綾角を分度器にて測定したところ、最内層で４．５°、最外層で１．８°であった。
【００３９】
該トウプリプレグを用いて、実施例１と同装置にてプレースメントテストを行ったところ、該トウプリプレグは、トラバースの振動によって撚りが発生し、ヘッドの挿入部で引っかかりが生じ、目詰まりとなった。また、該トウプリプレグを用いたプレースメントテストにおいては、該トウプリプレグ間の隙間が大きく、熱プレス成形後は隙間部分に炭素繊維が存在しない状態となった。
結果を下記表２に示す。
【００４０】
（実施例２−１）
炭素繊維、マトリックス樹脂、用いたバッキングフィルム、及びトウプリプレグの製造方法は実施例２と同様とし、平均幅１２．０ｍｍ、幅のバラツキが３．２ｍｍのトウプリプレグを得た。そして、該トウプリプレグを、トラバース２５４ｍｍに対し、ワインド比が３０．１６６７、スクエアエンド形状となるように巻き取った。このトウプリプレグパッケージの綾角を分度器にて測定したところ、最内層で３．７°、最外層で１．５°であった。
【００４１】
該トウプリプレグを用いて、実施例１と同装置にてプレースメントテストを行ったところ、該トウプリプレグは撚りが発生することなくスムーズに装置のヘッド部に送り出され、ヘッド部でも詰まりが発生することは皆無であった。一方、実施例２−１のトウプリプレグは、実施例１−１の場合と同様、該トウプリプレグ間の隙間が大きく、熱プレス成形後は隙間部分に炭素繊維が存在しない状態となった点で、実施例２に比べて若干劣っていた。
結果を下記表２に示す。
【００４２】
（実施例２−２）
炭素繊維、マトリックス樹脂、用いたバッキングフィルム、及びトウプリプレグの製造方法は実施例２と同様とし、平均幅１２．０ｍｍ、幅のバラツキが０．５ｍｍのトウプリプレグを得た。そして、該トウプリプレグを、トラバース２５４ｍｍに対し、ワインド比が３０．１６６７、スクエアエンド形状となるように巻き取った。このトウプリプレグパッケージの綾角を分度器にて測定したところ、最内層で３．７°、最外層で１．５°であった。
【００４３】
該トウプリプレグを用いて、実施例１と同装置にてプレースメントテストを行ったところ、該トウプリプレグは撚りが発生することなくスムーズに装置のヘッド部に送り出され、ヘッド部でも詰まりが発生することは皆無であった。一方、実施例２−２のトウプリプレグは、実施例１−２の場合と同様、該トウプリプレグ間は隙間が全くなく、トウプリプレグ同士が一部で貼り付き、ドレープ性が低く、プレースメント時に型に精確に沿わず、しわが生じ、プレス成形後も外観不良となった点で、実施例２に比べて若干劣っていた。
結果を下記表２に示す。
【００４４】
【表１】
2017082209.tif 000002
【００４５】
【表２】
2017082209.tif 000003