(57)【要約】【課題】屈曲性を考慮しつつ、より効率的に耐破壊圧力の向上を図ることができる高圧ホースを提供する。【解決手段】線状の補強材４０が螺旋状に延びる補強層をホース本体１２内に４層以上有し、ホース径方向に隣接する２つの補強層において、内側に配置された補強層における補強材４０のピッチ長λよりも外側に配置された補強層における補強材のピッチ長λを短くする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
線状の補強材が螺旋状に延びる補強層をホース本体内に４層以上有し、ホース径方向に隣接する２つの補強層において、内側に配置された補強層における補強材のピッチ長よりも外側に配置された補強層における補強材のピッチ長が短い高圧ホース。
【請求項２】
最外層を構成する補強層の外径寸法と最内層を構成する補強層の外径寸法との差をΔＤとするとともに、最外層を構成する補強層での前記ピッチ長と最内層を構成する補強層での前記ピッチ長との差をΔλとした際に、１≦Δλ／ΔＤとなる請求項１記載の高圧ホース。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、補強層を備えた高圧ホースに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、高圧ホースは、ショベルカーやクレーンのアームなど動きの大きい箇所で使用されるものがある（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１４−１８５７５８
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
このような高圧ホースにあっては、屈曲されること多いので、補強層を構成する補強材の単位面積当たりの打込み数を示す打ち込み密度が低い方が屈曲性に優れる。一方、破壊圧力を向上するためには、打込み密度が高い方がよく、両立させるのは非常に難しかった。
【０００５】
本発明は屈曲性を考慮しつつ、補強材料をより少なく抑えつつ、耐圧力の向上を図ることができる高圧ホースを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の第一の態様の高圧ホースは、線状の補強材が螺旋状に延びる補強層をホース本体内に４層以上有し、ホース径方向に隣接する２つの補強層において、内側に配置された補強層における補強材のピッチ長よりも外側に配置された補強層における補強材のピッチ長が短い。
【０００７】
ここで、各補強層を構成する補強材のピッチ長λの関係において、内側に配置された補強層における補強材のピッチ長λより外側に配置された補強層における補強材のピッチ長λが短くなるように設定する構造を逆ピッチ構造と呼ぶことにし、以下の説明で用いる。
【０００８】
すなわち、逆ピッチとは、内側から外側の補強層に向かってピッチ長λが短くなっていくものをいう。これに対して、内側から外側の補強層に向かってピッチ長が長くなるもの順ピッチをいい、内側から外側の補強層においてピッチ長が等しい又はほぼ等しいものを等ピッチとして説明する。
【０００９】
これにより、内圧印加時に各補強層が印加された内圧を負担する割合を示した内圧負担率を平均化することで耐圧性を向上することができる。具体的に内側の補強層と外側の補強層とを比較すると、内側の補強層では、外径寸法が小さくピッチ長が長いので、ホース軸と補強材とが成す角度が小さい。一方、外側の補強層では、外径寸法が大きくピッチ長が短くなるので、ホース軸と補強材とが成す角度が大きい。
【００１０】
ここで、内圧印加時には、ホース軸と補強材との成す角度がいわゆる静止角度となる方向へ傾く傾動力が生ずる。ここで静止角度とは内圧負荷時に補強材が角度変化を起こさない角度のことを言う。成す角度が大きいと、ホース軸と補強材の成す角度が静止角度へ近づくように小さくなり、当該補強層は縮径方向に収縮する。これにより内側の補強層が負担すべき内圧を外側補強層が負担するため、全体で応力負担率が均一化される。
【００１１】
このように、内圧印加時の内圧負担率が大きかった内側の補強層では内圧負担率が軽減し、内圧印加時の内圧負担率が小さかった外側の補強層では内圧負担率が増加するので、内側及び外側の補強層において内圧負担率を平均化し耐圧性の向上を図ることができる。これにより、耐圧性を維持しつつ補強材の打ち込み密度を下げることが可能となるので、揺動性を向上することができる。
【００１２】
本発明の第二の態様の高圧ホースは、第一の態様において、最外層を構成する補強層の外径寸法と最内層を構成する補強層の外径寸法との差をΔＤとするとともに、最内層を構成する補強層での前記ピッチ長と最外層を構成する補強層での前記ピッチ長との差をΔλとした際に、１≦Δλ／ΔＤとなる。
【００１３】
すなわち、Δλ／ΔＤが１より小さいと、内側の補強層における補強材のピッチ長より外側の補強層における補強材のピッチ長を短くした逆ピッチによる効果がそれほど大きくはなく、耐圧性がやや上がる程度である。そこで、１≦Δλ／ΔＤとすることで、前述の逆ピッチによる効果を高めることができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明は上記構成としたので、屈曲性を考慮しつつ、より効率的に耐破壊圧力の向上を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本実施形態に係る逆ピッチ構造の高圧ホースの内部構造を一部破断して示す斜視図である。
【図２】順ピッチ構造の高圧ホースの内部構造を一部破断して示す斜視図である。
【図３】等ピッチ構造の高圧ホースの内部構造を一部破断して示す斜視図である。
【図４】単一の補強材が巻かれた状態を示す斜視図である。
【図５】実施例と比較例との評価試験の結果を表にまとめた図である。
【図６】図５に続く評価試験の結果を表にまとめた図である。
【図７】図６に続く評価試験の結果を表にまとめた図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の一実施形態を図面に従って説明する。図１は、本実施形態に係る高圧ホース１０を示す図であり、このような高圧ホース１０は、ショベルカーやクレーンのアームなどの動きの大きい箇所で使用される。
【００１７】
この高圧ホース１０のホース本体１２の内側には、管状のゴム体で構成された内管ゴム層１４が設けられており、通流する流体の漏れが防止されている。この内管ゴム層１４の外側には、第１補強層１６が設けられており、内管ゴム層１４が補強されている。第１補強層１６の外側には、第１中間層１８が設けられており、第１中間層１８の外側には、第２補強層２０が設けられている。
【００１８】
この第２補強層２０の外側には、第２中間層２２が設けられており、第２中間層２２の外側には、第３補強層２４が設けられている。第３補強層２４の外側には、第３中間層２６が設けられており、第３中間層２６の外側には、第４補強層２８が設けられている。
【００１９】
この第４補強層２８の外側には、第４中間層３０が設けられており、第４中間層３０の外側には、第５補強層３２が設けられている。第５補強層３２の外側には、第５中間層３４が設けられており、第５中間層３４の外側には、第６補強層３６が設けられている。
【００２０】
第６補強層３６の外側には、外被層３８が設けられており、当該高圧ホース１０は、外被層３８によって外側面が被覆されている。これにより、外被層３８と内管ゴム層１４との間には、第１〜第６の補強層１６，２０，２４，２８，３２，３６が形成され、これによって当該ホース本体１２内に６層の補強層を有している。
【００２１】
各中間層１８，２２，２６，３０，３４は、管状のゴム体で構成されている。本実施形態では、中間層をゴムで形成した場合を例に挙げて説明するが、これに限定されるものでなく、例えば糸や帆布で構成しても良い。また、これらの中間層を設けずに、補強層同士を直接接触状態で積層してもよい。
【００２２】
各補強層１６，２０，２４，２８，３２，３６は、線径が等径の複数の線状の補強材４０によって構成されており、各補強材４０が並設された状態で螺旋状に巻回されて構成されている。ここで、各補強材４０が、単一本のワイヤで構成されている場合を例に挙げて説明するが、これに限定されるものではなく、例えば異径の補強材を組み合わせたり、複数本のワイヤを撚りあわせた撚り線で構成してもよい。材質は金属に限定されるものではなく、また糸などで構成しても良い。
【００２３】
この補強材４０は、内外に隣接する補強層においてホース軸４２の周りに交互に異なる方向に巻回されており、内側から外側に配置された各補強層１６，２０，２４，２８，３２，３６は、その巻回方向が交互に互い違いとなるように設定されている。これにより、ホース本体１２に生ずるねじれを隣接する補強層で相殺できるよう構成されている。また、本実施の形態では、補強層を第１補強層１６から第６補強層３６の６層で構成した場合を例に挙げて説明するが、これに限定されるものではなく、この補強層は４層以上あればよい。
【００２４】
螺旋状に巻回された補強材４０は、ホース軸４２の回りに一回転したときホース軸４２に沿った方向に進む距離をピッチ長λとした際に、第１補強層１６の補強材４０は第１ピッチ長λ１で巻回されており、第２補強層２０の補強材４０は第２ピッチ長λ２で巻回されている。また、第３補強層２４の補強材４０は第３ピッチ長λ３で巻回されており、第４補強層２８の補強材４０は第４ピッチ長λ４で巻回されている。さらに、第５補強層３２の補強材は第５ピッチ長λ５で巻回されており、第６補強層３６の補強材４０は第６ピッチ長λ６で巻回されている（図示省略）。
【００２５】
また、図１に示したように、ホース径方向に隣接する２つの補強層において内側に配置された補強層における補強材４０のピッチ長λより外側に配置された補強層における補強材４０のピッチ長λが短くなるように設定されており、λ１＞λ２＞λ３＞λ４＞λ５＞λ６となるように構成されている。
【００２６】
補強材４０が螺旋状に巻回されてなる各補強層の外径に関しては、第１補強層１６は第１外径寸法Ｄ１に設定されており、第２補強層２０は第２外径寸法Ｄ２に設定されている。第３補強層２４は第３外径寸法Ｄ３に設定されており、第４補強層２８は第４外径寸法Ｄ４に設定されている。また、第５補強層３２は第５外径寸法Ｄ５に設定されており、第６補強層３６は第６外径寸法Ｄ６に設定されている。
【００２７】
そして、最外層を構成する第６補強層３６の第６外径寸法Ｄ６と最内層を構成する第１補強層１６の第１外径寸法Ｄ１との差をΔＤ（ΔＤ＝Ｄ６−Ｄ１）とするとともに、最外層を構成する第６補強層３６での第６ピッチ長λ６と最内層を構成する第１補強層１６での第１ピッチ長λ１との差をΔλ（Δλ＝λ１−λ６）とした際に「１≦Δλ／ΔＤ≦６」の関係が成立するように構成されている（図示省略）。
【００２８】
ここで、Δλ／ΔＤが大きくなると補強層の角度変化による層間ゴムの歪が大きくなることが想定され、Δλ／ΔＤの上限が６を超えると耐久性とのバランスを考慮する必要がある。そのため本実施の形態では、Δλ／ΔＤの上限を６とした。より好ましくは、「１≦Δλ／ΔＤ≦５」の関係が成立するように構成する。
【００２９】
なお、本実施形態では、補強層が６層の場合を例に挙げて説明するが、補強層の数はこれに限定されるものではなく、補強層の数がｎの場合を説明する。補強層がｎ層あり、最内層のピッチ長をλ１、最外層のピッチ長をλｎとした場合、λ１＞λ２＞・・・＞λｎとなるように構成する。そして、補強層がｎ層あり、最内層の補強層の外径寸法をＤ１、最外層の外径寸法をＤｎとし、Δλ＝λ１−λｎ、ΔＤ＝Ｄｎ−Ｄ１としたとき「１≦Δλ／ΔＤ≦６」の関係が成立するように構成する。より好ましくは、「１≦Δλ／ΔＤ≦５」の関係が成立するように構成する。
【００３０】
次に、本実施形態の作用を説明する。本実施形態に係る高圧ホース１０では、内側の補強層と外側の補強層とを比較すると、外径寸法Ｄは内側の補強層より外側の補強層の方が大きい。しかし、各補強層を構成する補強材４０のピッチ長λは、内側に配置された補強層における補強材４０のピッチ長λより外側に配置された補強層における補強材４０のピッチ長λが短くなるように設定されており、いわゆる逆ピッチを構成している。
【００３１】
内側の補強層では、外径寸法Ｄが小さくピッチ長λが長いので、ホース軸４２と補強材４０とが成す打込み角度θが小さくなる。一方、外側の補強層では、外径寸法Ｄが大きくピッチ長λが短くなるので、ホース軸４２と補強材４０とが成す打込み角度θが大きくなる。
【００３２】
ここで、内圧印加時には、ホース軸４２と補強材４０との成す打込み角度θがいわゆる静止角度θ0（約５４．７°）となる方向へ傾動力が生ずる。このため、図１に示したように、内圧印加時の内圧負担率が大きい内側の補強層では、前述したように補強材４０の打込み角度θが小さいので、補強材４０が成す打込み角度θが静止角度θ0へ近づくように大きくなり、当該補強層は拡径方向に膨張しようとする。これにより、内側の補強層での内圧負担率が軽減する。ここで、内圧負担率とは、ホース本体１２に供給された流体より受ける内圧を各補強層が負担する割合をいう。
【００３３】
また、内圧印加時の内圧負担率が小さい外側の補強層では、前述したように補強材４０の打込み角度θが大きいので、補強材４０の成す打込み角度θが静止角度θ0へ近づくように小さくなり、当該補強層は縮径方向に収縮しようとする。これにより、内側の補強層が受け持つべき圧力を負担するため、外側の補強層での内圧負担率が増加する。
【００３４】
このように、本実施の形態に係る高圧ホース１０では、内圧印加時に内圧を一番受けやすく内圧負担率が大きかった内側の補強層において内圧負担率が軽減する。また、内圧印加時に内圧を受けにくく内圧負担率が小さかった外側の補強層では内圧負担率が増加する。このため、内側及び外側の補強層において内圧負担率を平均化して耐圧性の向上を図ることができる。これにより、耐圧性を維持しつつ単位面積当たりの補強材の打込み数を減少し打ち込み密度を下げることが可能となる。よって、屈曲性の向上が可能となる。
【００３５】
本実施形態では、内側に配置された補強層における補強材のピッチ長λより外側に配置された補強層における補強材のピッチ長λが短くなるように設定する構造である逆ピッチであり、かつ内側の補強層での打込み角度θが静止角度θ0より小さく、外側の補強層での打込み角度θが静止角度θ0より大きい場合を例に挙げて説明した。ここで、逆ピッチであり、かつ内側及び外側の補強層での打込み角度θが静止角度θ0より小さい場合について説明する。この場合、ホース軸４２に対して補強材４０が成す打込み角度θは内側の補強層より外側の補強層で大きくなる。このため、内側の補強層では拡張量がより大きく、外側の補強層では拡張量が小さい。このため、内圧負担率が大きかった内側の補強層での内圧負担率をより軽減でき、内側及び外側の補強層において内圧負担率を平均化して耐圧性の向上を図ることができる。ここで、拡張量とは、補強材４０の角度θが大きくなることによりコイル径が増大する量をいう。
【００３６】
次に、逆ピッチであり、かつ内側及び外側の補強層での打込み角度θが静止角度θ0より大きい場合について説明する。この場合、ホース軸４２に対して補強材４０が成す打込み角度θは内側の補強層より外側の補強層で大きくなり、内側の補強層では収縮率が小さく、外側の補強層では収縮率が大きい。このため、内圧負担率が低かった外側の補強層での内圧負担率をより増加でき、内側及び外側の補強層において内圧負担率を平均化して耐圧性の向上を図ることができる。
【００３７】
図２は、内側と外側の補強層において補強材４０の打込み角度θを等角度とした高圧ホース１０を示すものであり、補強層の外径寸法Ｄは内側より外側が大きくなるので、内側より外側の補強層での補強材のピッチ長λが長くなるいわゆる順ピッチとなる。この場合、内側と外側で打込み角度θが等しいことから、各層の補強材４０は静止角度θ0へ向けて傾動し、各補強層は膨張しようとするあるいは収縮しようとする。このため、内側の補強層の内圧負担率は大きいままとなる。
【００３８】
図３は、内側と外側の補強層において補強材４０のピッチ長λを同寸法とした、いわゆる等ピッチの高圧ホース１０を示すものである。この高圧ホース１０では、補強層の外径寸法Ｄは内側より外側が大きくなるので、内側より外側の補強層での補強材４０の打込み角度θが大きくなる。しかし、その差は僅かであり必ずしも理想の状態とは言えない。
【００３９】
これらに対して本実施の形態では、各補強層でのピッチ長λは、内側の補強層から外側の補強層へ向かうに従って徐々に小さくなるように構成されている。ここで、隣接する補強層において、同ピッチ長λの補強材４０を逆向きに配置して補強材４０の傾動方向を逆向きにすることで、その傾動力を相殺しようとする場合、その部分では傾動力を相殺できたとしても、全体としては内圧負担のバランスを平均化せず、耐圧性が向上しない場合がある。
【００４０】
しかし、本実施の形態では、内側の補強層から外側の補強層へ向かうに従ってピッチ長λが順次小さくなるように構成したので、ホース本体１２全体として内圧負担のバランスを平均化することができ、耐圧性の向上を図ることができる。
【００４１】
また、本実施形態では、最外層を構成する第６補強層３６の第６外径寸法Ｄ６と最内層を構成する第１補強層１６の第１外径寸法Ｄ１との差をΔＤ、最外層を構成する第６補強層３６での第６ピッチ長λ６と最内層を構成する第１補強層１６での第１ピッチ長λ１との差をΔλとした際に「１≦Δλ／ΔＤ≦６」となるように構成されている。
【００４２】
ここで、Δλ／ΔＤが１より小さいと、内側の補強層における補強材４０のピッチ長λより外側の補強層における補強材４０のピッチ長λを短くした逆ピッチによる効果がそれほど大きくはなく、耐圧性がやや上がる程度である。このため、本願のように「１≦Δλ／ΔＤ」とすることで、前述の逆ピッチによる効果を高めることができる。
【００４３】
また、Δλ／ΔＤが６より大きいと前述した逆ピッチの効果が減少し、補強層の角度変化による層間ゴムの歪が大きくなることが想定され、Δλ／ΔＤの上限が６を超えると耐久性とのバランスを考慮する必要がある。そこで、本願のように「１≦Δλ／ΔＤ≦６」とすることで、前述の逆ピッチによる効果を高めることができる。
【００４４】
すなわち、内圧印加時には各補強層１６，２０，２４，２８，３２，３６を構成する補強材４０は傾動し外径寸法Ｄも変化する。このとき、各補強層１６，２０，２４，２８，３２，３６の外径寸法Ｄが同じになるとすると、各補強層１６，２０，２４，２８，３２，３６での内圧分担が均一になるため、内圧を各補強層１６，２０，２４，２８，３２，３６で最も効率的に分担することができる。
【００４５】
このような条件が成立する場合を次の条件において算出する。（１）補強材４０はホース本体１２に内圧を印加した時に隣接する他の補強材４０や中間層により運動を妨げられないものとする。（２）内圧印加時の補強材４０の伸びは無視できるほど小さいものとする。（３）各補強層１６，２０，２４，２８，３２，３６の補強材４０同士は接触するので同一径になることはないが、これは無視するものとする。（４）各補強層１６，２０，２４，２８，３２，３６の打ち込み角度θは静止角度θ0とほとんど同じとし、その誤差は無視する。
【００４６】
同位置から出発した第１補強層１６の打込み角θ１の補強材４０が外径寸法Ｄ１に達した位置をａ、第６補強層３６の打込み角θ６の補強材４０が外径寸法Ｄ６に達した位置をｂ、ホース軸４２と平行しａを通過する平行線と、この平行線に直交しｂと交差する交差線との交点をｄとすると、三角形ａｂｄにおいて式「Δλ／ΔＤ＝πｔａｎθ0＝π√２」が成立するとき、理論上、各補強層の外径寸法Ｄが同じになる。
【００４７】
（試験例）
図５から図７は、評価試験の結果を示すものであり、各条件の高圧ホースにおける耐圧性能試験の結果が示されている。なお、耐圧性能の評価方法は JIS K 6330-2（ISO 1402：JIS K 6330-2と同内容）に従って行い、高圧ホース１０が破損するまでの耐圧性を記録した。
【００４８】
図中１Ｓ〜６Ｓは第１補強層１６〜第６補強層３６を表し、各補強層の条件として、補強層で使用する補強材４０の打込み本数、補強材４０のピッチ長λ、各補強層での外径寸法Ｄ、及び打込み角度θを示した。なお、補強材４０を含む他の条件は、各比較例及び各実施例において同一とする。
【００４９】
また、指数の欄では、最外層を構成する第６補強層３６での第６ピッチ長λ６と最内層を構成する第１補強層１６での第１ピッチ長λ１との差をΔλとして示した。また、最外層を構成する第６補強層３６の第６外径寸法Ｄ６と最内層を構成する第１補強層１６の第１外径寸法Ｄ１との差をΔＤとして示した。そして、Δλ／ΔＤを示した。
【００５０】
評価の欄では、各高圧ホース１０が破損するまでの耐圧性、実施例１での耐圧性との差、第１補強層１６と第２補強層２０間の圧縮歪、及び第１補強層１６と第２補強層２０間の圧縮歪の実施例１に対する比を記載した。
【００５１】
図５には、比較例が記載されており、比較例１では、内側と外側の補強層において補強材４０のピッチ長λを同寸法としたいわゆる等ピッチの試験結果が示されている。比較例２では、内側と外側の補強層において補強材４０の打込み角度θを等角度とし内側より外側の補強層での補強材のピッチ長λが長くなるいわゆる順ピッチの試験結果が示されている。
【００５２】
比較例３では、第１補強層１６での第１ピッチ長λ１、第２補強層２０での第２ピッチ長λ２、第３補強層２４での第３ピッチ長λ３、第４補強層２８での第４ピッチ長λ４、第５補強層３２での第５ピッチ長λ５、第６補強層３６での第６ピッチ長λ６とした際に、λ１≒λ２＞λ３≒λ４＞λ５≒λ６となる高圧ホース１０の試験結果が示されている。比較例４では、λ１＞λ２＞λ３＜λ４＞λ５＜λ６で、かつλ２＞λ４となる高圧ホース１０の試験結果が示されている。
【００５３】
図６には、実施例１〜実施例４が示されており、実施例１では、内側の補強層における補強材４０のピッチ長λより外側の補強層における補強材４０のピッチ長λが短いいわゆる逆ピッチであって、隣接する補強層間でのピッチ長λの差（λ１−λ２、λ２−λ３・・・（λｎ−１）−λｎ）が略同一となる高圧ホース１０の試験結果が示されている。ここで、略同一とは、等間隔で減少した場合の寸法を基準として、その寸法の±５％以内、好ましくは±３％以内、さらに好ましくは±１％以内の値となることを言う。
【００５４】
実施例２では、内側と外側の補強層でのピッチ長λの差（λ１−λ２、λ２−λ３・・・（λｎ−１）−λｎ）が最内層側及び最外層側で最も大きくなる高圧ホース１０の試験結果が示されている。
【００５５】
実施例３では、実施例１と比較してΔλ／ΔＤが０．５となるように設定された高圧ホース１０の試験結果が示されている。実施例４では、実施例１と比較してΔλ／ΔＤが１．０となるように設定された高圧ホース１０の試験結果が示されている。
【００５６】
図７には、実施例５〜実施例８が示されており、実施例５では、実施例１と比較してΔλ／ΔＤが３となるように設定された高圧ホース１０の試験結果が示されている。実施例６では、実施例１と比較してΔλ／ΔＤが４となるように設定された高圧ホース１０の試験結果が示されている。実施例７では、実施例１と比較してΔλ／ΔＤが５となるように設定された高圧ホース１０の試験結果が示されている。実施例８では、実施例１と比較してΔλ／ΔＤが６となるように設定された高圧ホース１０の試験結果が示されている。
【００５７】
この試験結果から内側に配置された補強層における補強材４０のピッチ長λより外側に配置された補強層における補強材４０のピッチ長λが短くなるように設定された総ての実施例において、各比較例より耐圧性が高まることが分かった。その中でΔλ／ΔＤが６となるように設定された実施例８の高圧ホース１０の耐圧性が最も高かった。
【００５８】
比較例１はいわゆる等ピッチ構造である。等ピッチ構造でも角度は徐々に大きくなっていく。等ピッチ構造の場合、λは常に一定なので、Δλ/ΔＤは０となる。この場合、耐圧性は、実施例１は比較例１から5.9MPaも向上している。
【００５９】
比較例２はいわゆる順ピッチ構造である。順ピッチ構造の場合、Δλ/ΔＤは必ずマイナスになる。この場合も耐圧性は、実施例１は比較例１から3.8MPaも向上している。
【００６０】
比較例３は内層から外層に向かって打込み角度は徐々に大きくなっていくが、対となる１−２補強層、３−４補強層、５−６補強層では打込み角度が略同一となっている構造である。打込み角度が内層から外層に向かって大きくなっていっても、ピッチ長λは必ずしも徐々に小さくなってはいない。この場合、耐圧性は実施例１から4.4MPaも落ちている。
【００６１】
比較例４は内層から外層に向かってピッチ長λが徐々に小さくなるが、一部でピッチ長λが逆転している場合の構造である。このような構造の場合、圧力負担が均等ではなくなり、耐圧性は実施例１から12.9MPaも落ちている。
【００６２】
そして、高圧ホース１０の耐圧性が最も高かったΔλ／ΔＤが６となる実施例８では、第１補強層１６と第２補強層３６間の第１中間層１８でのゴムの圧縮歪がやや上がる方向となる。このため、Δλ／ΔＤが６を超えると耐久性とのバランスを考慮する必要がある。
【００６３】
したがって、耐圧性では１≦Δλ／ΔＤ≦６が成立する条件が好ましいが１≦Δλ／ΔＤ≦５が成立する条件とすることがさらに好ましい。
【００６４】
また、実施例１のように隣接する補強層間でのピッチ長λの差を略同一とすることで、内圧印加時に各補強層１６，２０，２４，２８，３２，３６の補強材４０が傾倒し、内側層が膨らもうとし、外側層が縮小しようとする際に、補強層間でより均等に内圧を負担することができ、耐圧性を向上することができる。
【００６５】
さらに、実施例２のように、内側と外側の補強層でのピッチ長λの差が最内層側及び最外層側で最も大きくなるように設定することで、より耐圧性が向上する。
【００６６】
なお、最外層を構成する補強層の外径寸法Ｄｎと最内層を構成する補強層の外径寸法Ｄ１との差をΔＤ＝Ｄｎ−Ｄ１とし、最内層を構成する補強層でのピッチ長λ１と最外層を構成する補強層でのピッチ長λｎとの差をΔλ＝λ１−λｎとした際に１≦Δλ／ΔＤ≦６としなくてもよい。例えば、１≦Δλ／ΔＤとなるようにすれば良い。さらには、各補強層のピッチ長λの関係において、隣接した補強層のうち内側に配置された補強層における補強材４０のピッチ長λより外側に配置された補強層における補強材４０のピッチ長λが短くなるように設定されていればよい。
【符号の説明】
【００６７】
１０…高圧ホース、１２…ホース本体、１６…第１補強層、２０…第２補強層、２４…第３補強層、２８…第４補強層、３２…第５補強層、３６…第６補強層、４０…補強材、Ｄ…外径寸法、λ…ピッチ長、θ…打込み角度、θ0…静止角度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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