(57)【要約】【課題】  本発明の目的は、燃料噴射量のばらつきを低減できる流量調整弁を提供することにある。【解決手段】  弁体１１４と、弁体１１４が着座する固定弁１３３と、固定弁１３３の下流に設けられた複数の噴射孔１１７とを備えた流量調整弁において、弁体１１４の外周部と弁体１１４の外周部を囲繞する囲繞部材１１６との間に、複数の噴射孔１１７の総流路断面積よりも小さい総断面積を有する絞り通路１３４を設ける。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
弁体と、前記弁体が着座する固定弁と、前記固定弁の下流に設けられた複数の噴射孔とを備えた流量調整弁において、
前記弁体の外周部と前記弁体の外周部を囲繞する囲繞部材との間に、前記複数の噴射孔の総流路断面積よりも小さい総断面積を有する絞り通路を設けたことを特徴とする流量調整弁。
【請求項２】
請求項１に記載の流量調整弁において、
前記絞り通路は、前記弁体に構成される弁体側シート面と前記固定弁に構成される固定弁側シート面とが当接するシート部の上流側に設けられることを特徴とする流量調整弁。
【請求項３】
請求項２に記載の流量調整弁において、
前記絞り通路の総断面積は、前記弁体に構成されるシート面と前記固定弁に構成されるシート面との間に構成される最大開弁時のシート部断面積よりも小さいことを特徴とする流量調整弁。
【請求項４】
請求項３に記載の流量調整弁において、
前記囲繞部材は、前記複数の噴射孔が形成され、前記弁体の先端部の外周を囲繞する噴孔カップであることを特徴とする流量調整弁。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれか一項に記載の流量調整弁において、
前記絞り通路の総断面積は、複数の絞り通路によって構成されることを特徴とする流量調整弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は内燃機関、特にガソリンを用いた自動車用筒内噴射エンジンに用いられるのに好適な流量調整弁に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関、特にガソリンを用いた自動車用筒内噴射システムに用いられる流量調整弁においては、排気ガス・燃費に対する規制や要求を満足するため、エンジン筒内に燃焼に必要最適な流量の燃料を噴射することへの市場要求が高まっている。これは、燃料を筒内に噴射することにより、吸気管への燃料付着が低減可能となるためである。
【０００３】
より最適な流量の燃料を、バラツキなく弁体を開弁させて噴射するには、弁座の下流に設けられているオリフィスに流れ込む燃料の流れを安定させることが必要である。内燃機関に用いられる流量調整弁として、特開平９−３１０６５９号公報に記載された電磁式燃料噴射弁が知られている。
【０００４】
この電磁式燃料噴射弁は、弁座と、この弁の下流側に設けられた燃料噴射孔と、電磁石によって駆動され、弁座との間で燃料通路の開閉を行う弁体と、弁座の上流側に配設され、供給された燃料に旋回力を与える複数の燃料通路（径方向溝）とを備え、複数の燃料通路の総断面積Ａ１を弁座と弁体とによって形成される隙間（ボールと弁座との間に形成される環状隙間）の面積Ａ２よりも大きくしている（要約、段落００１２、００２６参照）。さらにこの電磁式燃料噴射弁は、面積Ａ２を燃料噴射孔の面積Ａ３よりも大きくし、結果として、Ａ１＞Ａ２＞Ａ３の関係となるように構成している（段落００３２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平９−３１０６５９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１の電磁式燃料噴射弁では、燃料噴射孔の面積Ａ３が最も小さくなっており、噴射される燃料の流量は、燃料噴射孔の面積Ａ３で調整されることになる。しかし、燃料噴射孔の面積Ａ３を絞ると噴霧のペネトレーションが長くなり、エンジン筒内の壁面に付着し易くなる。そこで、燃料噴射孔の面積Ａ３を弁座と弁体との環状隙間の面積Ａ２よりも大きくすると、噴射される燃料の流量は環状隙間の面積Ａ２により調整されることになる。環状隙間の面積Ａ２は弁座からの弁体のリフト量によって変化するため、弁体のリフト量によって噴射される燃料の流量が大きく変化することになる。
【０００７】
本発明の目的は、燃料噴射量のばらつきを低減できる流量調整弁を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために、本発明の流量調整弁は、弁体と、前記弁体が着座する固定弁と、前記固定弁の下流に設けられた複数の噴射孔とを備えた流量調整弁において、前記弁体の外周部と前記弁体の外周部を囲繞する囲繞部材との間に、前記複数の噴射孔の総流路断面積よりも小さい総断面積を有する絞り通路を設ける。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、弁体の外周部と弁体の外周部を囲繞する囲繞部材との間に、複数の噴射孔の総流路断面積よりも小さい総断面積を有する絞り通路を設けることで、開弁時の弁体の変位によって生じる燃料流量のばらつきを低減させることができ、燃料噴射量のばらつきを低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の第１実施例に係る燃料調整弁の全体の構成を示す断面図。
【図２】燃料調整弁の弁部の近傍に構成される燃料通路を示す拡大断面図。
【図３】図１及び図２のIII−III断面を示す断面図。
【図４】図２をさらに拡大した燃料調整弁の弁部近傍の拡大図。
【図５】燃料通路の断面積とストローク距離との関係図。
【図６】シート部断面積Ｓｓによって構成される燃料通路部が絞り通路を構成する場合の弁体のストローク距離（変位量）と燃料噴射量との関係図。
【図７】流路断面積Ｓｏによって構成される燃料通路部が絞り通路を構成する場合の弁体のストローク距離（変位量）と燃料噴射量との関係図。
【図８】燃料通路の断面積とストローク距離との関係図。
【図９】第２実施例に係る燃料調整弁の弁部近傍の拡大図。
【図１０】従来技術の燃料調整弁の弁部の近傍を示す拡大図。
【発明を実施するための形態】
【実施例１】
【００１１】
本発明の第１実施例の構成について、図１を用いて説明する。図１は、本発明の第１実施例に係る燃料調整弁の全体の構成を示す断面図である。なお、以降すべての図は説明のため寸法を誇張して示しており、実際の寸法とは異なる。また、以下で説明する燃料通路及び燃料流路の断面積は、燃料流れの方向に対して垂直な断面の面積である。
【００１２】
図１は、弁体１１４を電磁力により駆動する電磁式の燃料調整弁（電磁式燃料噴射弁）１を示している。なお、以下の説明において、上下方向は図１に基づいて定義される。この燃料調整弁１は例えば車両の内燃機関（エンジン）に搭載されるが、図１に基づいて定義される上下方向は、燃料調整弁１が実装される際の上下方向とは関係がない。
【００１３】
燃料調整弁１の上端部には燃料供給口２が設けられ、この燃料供給口２を通じて燃料調整弁１の内部に燃料が供給される。燃料調整弁１の内部に燃料を供給するために、加圧した燃料を供給するための図示しない高圧ポンプと、高圧ポンプと燃料供給口２とを連結する配管が設けられる。固定コア１０７の中心部には燃料通路１０７Ｄを構成する貫通孔が形成されており、燃料供給口２から供給された燃料が加圧された状態で燃料通路１０７Ｄに供給される。燃料通路１０７Ｄの下流側には、燃料調整弁１の中心軸線１ａに沿って燃料通路が形成されており、燃料供給口２から供給された燃料は燃料調整弁１の先端部に形成された燃料噴射孔１１７に供給される。
【００１４】
なお、図１において、燃料調整弁１の上端部（上端側）を基端部（基端側）、下端部（下端側）を先端部（先端側）と呼ぶ。
【００１５】
固定コア１０７の貫通孔１０７Ｄには、スプリング（第１付勢ばね）１１０が配置されている。弁体（可動弁）１１４の上端部１１４Ｃに設けられた拡径部１１４Ｄには、スプリング１１０の着座面（ばね座面）１１４Ｅが設けられ、着座面１１４Ｅにスプリング１１０の下端部が当接している。スプリング１１０の弁体１１４側とは反対側の上端部は調整子５４に当接している。調整子５４は固定コア１０７の貫通孔１０７Ｄの内周面に固定されている。弁体１１４はスプリング１１０を閉弁方向（弁体１１４のシート面が固定弁部材１１６のシート面に当接する方向）に付勢しており、調整子５４はスプリング１１０による弁体１１４の付勢力を調整する部材である。
【００１６】
弁体１１４は棒状に形成されたロッド部１１４Ａを有し、ロッド部１１４Ａの先端部に可動弁１１４Ｂが設けられている。可動弁１１４Ｂは固定弁部材（弁座部材）１１６に設けられたシート面（固定弁、弁座面）１３３に当接して閉弁し、シート面１３３から離れることにより開弁する。弁体１１４（可動弁１１４Ｂ）のシート面と固定弁部材１１６のシート面１３３とは燃料調整弁１の弁部を構成する。
【００１７】
弁体１１４は、ガイド部１１５と可動子ガイド１１３とによって、上下に往復運動できるように支持されている。すなわち弁体１１４は、上下方向（弁体１１４の軸方向）において離れた２点をガイド部１１５と可動子ガイド１１３とに支持され、上下方向（開閉弁方向）の動きを案内されている。なお、本実施例では、弁体１１４の軸方向は中心軸線１ａと一致している。
【００１８】
本実施例では、可動コア１０２は弁体１１４に対して弁体１１４の軸方向に相対変位可能に組み付けられている。可動コア１０２は、第２付勢ばね２４により開弁方向に付勢され、弁体１１４に対する開弁方向への移動を拡径部（規制部）１１４Ｄにより規制されている。このため、弁体１１４及び可動コア１０２が閉弁状態或いは開弁状態で静止した状態では、可動コア１０２と弁体１１４の拡径部１１４Ｄとが当接した状態になる。第２付勢ばね２４は上端部が可動コア１０２に当接し、下端部が可動子ガイド１１３に当接している。可動コア１０２及び弁体１１４の構成は上記の構成に限らず、可動コア１０２が弁体１１４に固定された構成であってもよい。
【００１９】
また可動コア１０２は、その上端面が固定コア１０７の下端面と対向するように、ノズル（ノズル部材）１０１の内側に収容されている。上述した第２付勢ばね２４及び可動子ガイド１１３もノズル１０１の内側に収容されている。なお、第２付勢ばね２４及び可動子ガイド１１３は、可動コア１０２の下側に配置されている。
【００２０】
弁体１１４は、コイル１０５に通電していない閉弁状態においては、スプリング１１０の付勢力によって、ノズル１０１の先端に設けられた固定弁部材１１６と当接しており、前記高圧ポンプから供給された燃料の流れを燃料噴射孔（以下、噴射孔という）１１７から遮断している。
【００２１】
コイル１０５は固定コア１０７の外周部に配置されており、ハウジング（ヨーク）１０３、ノズル１０１、及び弁体１１４と一体構造である可動コア１０２を介して、コイル１０５の周りにトロイダル状の磁気通路が形成されている。
【００２２】
コイル１０５の両端部はそれぞれ別々の端子１０９に接続されており、端子１０９は樹脂部１２１に一体的に形成されたコネクタ４３Ａ内に露出している。コネクタ４３Ａにはバッテリ電圧より電力を供給するプラグが接続される。コイル１０５は、図示しないコントローラにより通電、非通電が制御され、通電時に端子１０９を通じて電力の供給を受ける。
【００２３】
コイル１０５に通電中は、前記の磁気通路を通る磁束によって可動コア１０２と固定コア１０７との間に磁気吸引力が発生する。可動コア１０２が吸引されることで上方へ動き、固定コア１０７の下端面に衝突（当接）するまで移動する。その結果、弁体１１４が固定弁部材１１６のシート面１３３から離れて開弁状態となり、固定コア１０７の燃料通路１０７Ｄから供給された燃料を噴射孔１１７から燃焼室内へ噴射する。
【００２４】
コイル１０５への通電が断たれると前記の磁気通路の磁束が消滅し、磁気吸引力も消滅する。この状態では弁体１１４を閉弁方向に押すスプリング１１０のばね力が弁体１１４に作用する。その結果、弁体１１４はシート面１３３に接触する閉弁位置に押し戻され、固定コア１０７の燃料通路１０７Ｄから供給された燃料が噴射孔１１７に流れ込む事を遮断する。
【００２５】
閉弁状態（コイル１０５に通電されていない状態）から可動コア１０２と固定コア１０７とが当接した状態になるまでに弁体１１４が移動（変位）する距離を最大ストロークという。また開弁時に弁体１１４が変位している期間又は状態を開弁動作期間又は開弁動作状態と呼び、閉弁時に弁体１１４が変位している期間又は状態を閉弁動作期間又は閉弁動作状態と呼ぶことにする。弁体１１４が最大ストロークを移動して開弁した状態で静止している期間又は状態を開弁維持期間又は開弁維持状態と呼ぶ。
【００２６】
ここで第１実施例について、図２乃至図４を用いて説明する。図２は、燃料調整弁の弁部の近傍に構成される燃料通路を示す拡大断面図である。図３は、図１及び図２のIII−III断面を示す断面図である。図４は、図２をさらに拡大した燃料調整弁の弁部近傍の拡大図である。
【００２７】
噴射孔１１７から燃焼室内へ噴射する燃料の流量は、噴射孔１１７の開口面積の合計となる流路断面積Ｓｏと、開弁時における弁体１１４側のシート面１３２と固定弁部材１１６側のシート面１３３との隙間１３５に構成されるシート部の燃料通路の断面積Ｓｓとによって変化する。ここでシート部は、シート面１３２とシート面１３３とが当接することにより燃料の流通を遮断する部位及びその近傍をシート部と呼ぶことにする。開弁時には、このシート部に隙間（燃料通路）１３５が生じることにより、燃料の流通が可能になる。
【００２８】
本実施例では、固定弁部材（弁座部材）１１６に、噴射孔１１７と、シート面１３３とが形成されている。また、弁体１１４の先端部を案内するガイド面１１６ａも固定弁部材１１６に形成されている。固定弁部材（弁座部材）１１６は、ガイド面１１６ａを構成するために、周方向に離間して配置された燃料通路１１６ｂが形成されている。定弁部材１１６はカップ状に形成されており、固定弁部材１１６を噴孔カップと呼ぶ場合もある。
【００２９】
燃料通路１１６ｂは、図４に示す固定弁部材１１６と弁体１１４との隙間１３４によって構成される。本実施例では、燃料通路１１６ｂは周方向に４つ形成されているが、個数はいくつであってもよい。ただし、噴射孔１１７への燃料の流れ込みを良好にするために、周方向に複数設けることが好ましい。また、複数の燃料通路１１６ｂの断面積の合計は、噴射量のバラツキを低減するために、後述のように設定される。
【００３０】
ここで、図５を用いて、噴射孔１１７の流路断面積Ｓｏとシート部の燃料通路の断面積（以下、シート部断面積という）Ｓｓとの関係について説明する。図５は、燃料通路の断面積とストローク距離との関係図である。
【００３１】
なお、シート部の周辺で最も小さい断面積を有する通路が、噴射孔１１７から噴射される燃料流量を決定することになる。この燃料流量を決定する通路を絞り通路と呼ぶ。
【００３２】
流路断面積Ｓｏは固定弁部材１１６に形成された噴射孔１１７の形状（個々の噴射孔１１７の断面積及びその個数）によって決定するため、固定となる。一方、シート部断面積Ｓｓは、弁体１１４側のシート面（以下、弁体側シート面という）１３２と弁体側シート面１３２が着座する固定弁部材１１６側のシート面（以下、固定弁側シート面（弁座面）という）１３３との位置関係によって変化する。
【００３３】
閉弁時においては、シート部断面積Ｓｓは実質的にゼロである。すなわちシート部断面積Ｓｓは燃料の流通を遮断可能な大きさになっている。そして、シート部断面積Ｓｓが流路断面積Ｓｏに対して小さい範囲では、シート部断面積Ｓｓによって燃料が絞られる。弁体１１４のストローク距離が大きくなり、シート部断面積Ｓｓが流路断面積Ｓｏよりも大きくなると、流路断面積Ｓｏによって燃料が絞られる。
【００３４】
すなわち、シート部断面積Ｓｓが流路断面積Ｓｏに対して小さい範囲では、シート部断面積Ｓｓによって構成される燃料通路部が絞り通路（シート部断面積Ｓｓ絞り）を構成し、シート部断面積Ｓｓが流路断面積Ｓｏに対して大きい範囲では、流路断面積Ｓｏによって構成される燃料通路部が絞り通路（流路断面積Ｓｏ絞り）を構成する。
【００３５】
上記説明では、開弁時におけるシート部断面積Ｓｓの最大値が流路断面積Ｓｏよりも大きい場合について説明したが、シート部断面積Ｓｓの最大値と流路断面積Ｓｏとが等しい場合も上記説明と同様になる。
【００３６】
シート部断面積Ｓｓによって燃料が絞られる場合の弁体１１４のストローク距離と燃料噴射量との関係について、図６を用いて説明する。図６は、シート部断面積Ｓｓによって構成される燃料通路部が絞り通路を構成する場合の弁体のストローク距離（変位量）と燃料噴射量との関係図である。
【００３７】
図６に示す様に、シート部断面積Ｓｓによって構成される燃料通路部が絞り通路を構成する場合、開弁動作期間及び閉弁動作期間の全期間に亘って、弁体１１４の位置（ストローク距離）によって、燃料の噴射量が決定される。開弁動作期間及び閉弁動作期間では、弁体１１４のストローク距離が時間の経過と共に変化し、シート部断面積Ｓｓも時間の経過と共に変化する。このため噴射量は、開弁動作期間及び閉弁動作期間の全期間に亘って、変化することになる。
【００３８】
開弁維持期間は、弁体１１４が最大ストローク距離を移動し、可動コア１０２が固定コア１０７に当接して静止した状態になり、弁体１１４も静止した状態になるため、シート部断面積Ｓｓが一定の大きさに維持される。このため、開弁維持期間においては、噴射量は一定値に維持される。
【００３９】
噴射孔１１７による流路断面積Ｓｏが、弁体１１４が最大ストローク距離を移動した場合のシート部断面積Ｓｓ（すなわち、開弁時におけるシート部断面積Ｓｓの最大値）よりも大きく設定された構成では、噴射量が開弁動作期間及び閉弁動作期間の全期間に亘って変化し、燃料流量（燃料噴射量）のばらつきが大きくなる。
【００４０】
次に、噴射孔１１７による流路断面積Ｓｏによって燃料が絞られる場合の弁体１１４のストローク距離と燃料噴射量との関係について、図７を用いて説明する。図７は、流路断面積Ｓｏによって構成される燃料通路部が絞り通路を構成する場合の弁体のストローク距離（変位量）と燃料噴射量との関係図である。
【００４１】
図６に対して、開弁時におけるシート部断面積Ｓｓの最大値が流路断面積Ｓｏに対して大きく設定されている場合、開弁維持期間に至る前に、流路断面積Ｓｏによって燃料が絞られる状態になる。流路断面積Ｓｏが絞り通路を構成するようになると、図７に示す様に、流路断面積Ｓｏによって燃料の噴射量が決定され、噴射量が一定値に維持されて安定する。
【００４２】
図７では、開弁動作期間及び閉弁動作期間の一部の期間において、シート部断面積Ｓｓが絞り通路を構成し、シート部断面積Ｓｓの変化により噴射量が変化するものの、開弁動作期間の途中から終わりまでの期間及び閉弁動作期間の始まりから途中までの期間は、流路断面積Ｓｏが絞り通路を構成し、噴射量が一定値に維持される。すなわち、開弁維持期間に至る前の、シート部断面積Ｓｓが変化する期間中に、流路断面積Ｓｏが絞り通路を構成するようにすることにより、噴射量が一定値に維持される期間を増加させることができ、噴射量のバラツキを低減することができる。
【００４３】
ここで参考に、図１０にて、従来技術における弁体１１４’と噴孔カップ１１６’との構成を示す。図１０は、従来技術の燃料調整弁の弁部の近傍を示す拡大図である。
【００４４】
噴孔カップ１１９’は弁体１１４’との間の流路１３４’の断面積をシート部断面積Ｓｓ以上となるように設けている。なお、その他の構成、すなわち弁体１１４’、噴孔カップ１１６’噴射孔１１７’、弁体側シート面１３２’及び固定弁側シート面１３３’は、第１実施例と同様に構成されている。
【００４５】
図１０の構成では、噴射孔１１７’に至る燃料通路の中で断面積が最も小さくなる位置（絞り通路）は、噴射孔１１７’の流路断面積Ｓｏ又はシート部断面積Ｓｓのいずれかとなる。よって、最大開弁時のシート部断面積Ｓｓが流路断面積Ｓｏより小さい構成の場合、燃料の噴射量は開弁時において常時、弁体１１４の位置（ストローク距離）によって変化するため、流量のばらつきが増加する要因となる。
【００４６】
図７の構成では、シート部断面積Ｓｓが変化する期間中に、流路断面積Ｓｏが絞り通路を構成するようにしている。この構成では、さらに噴射量のバラツキを低減しようとすると、流路断面積Ｓｏをさらに小さくする必要がある。流路断面積Ｓｏを小さくする場合、個々の噴射孔１１７の流路断面積を小さくするか、噴射孔１１７の個数を少なくする必要がある。しかし、個々の噴射孔１１７の流路断面積を小さくすると、噴霧のペネトレーションが長くなり、シリンダ内に直接燃料を噴射するタイプのエンジンでは、噴霧がシリンダ内壁に付着し、良好な燃焼状態が得られなくなる可能性がある。また、噴射孔１１７の個数を少なくすると、シリンダ内に直接燃料を噴射するタイプのエンジンでは、シリンダ内の適切な場所に燃料を噴射することが難しくなり、良好な燃焼状態が得られなくなる可能性がある。
【００４７】
本実施例では、図３に示すように、弁体１１４と噴孔カップ１１６との隙間１３４の流路断面積Ｓｈ（複数の燃料通路１１６ｂの断面積の合計）を流路断面積Ｓｏ、シート部断面積Ｓｓに対して、図８に示す関係となる構成とする。図８は、燃料通路の断面積とストローク距離との関係図である。
【００４８】
図８に示すように、弁部周辺に、流路断面積Ｓｏよりも小さい通路断面積Ｓｈを有する絞り通路を構成する。この絞り通路断面積Ｓｈは、開弁時に最大となるシート部断面積Ｓｓよりも小さい値の固定値である。ここで、開弁時に最大となるシート部断面積Ｓｓは、開弁維持期間に弁体１１４が静止した状態になったときのシート部断面積Ｓｓである。
【００４９】
上述したように、弁体１１４と可動コア１０２とが相対変位可能な構成では、可動コア１０２が固定コア１０７に衝突した瞬間、弁体１１４は可動コア１０２よりもさらに開弁方向に変位することがある。この場合、シート部断面積Ｓｓは瞬間的に開弁維持期間のシート部断面積Ｓｓよりもさらに大きくなる。しかし、可動コア１０２と固定コア１０７とが当接して弁体１１４が静止した状態になったときのシート部断面積Ｓｓが、開弁時における最大のシート部断面積Ｓｓとして設定される。このため、可動コア１０２と固定コア１０７とが当接して弁体１１４が静止した状態になったときのシート部断面積Ｓｓを、開弁維持期間又は最大開弁時におけるシート部断面積Ｓｓとして説明する。
【００５０】
弁体側シート面１３２と固定弁側シート面１３３とが当接するシート部と噴射孔１１７との間に、断面積を固定値とする通路部を設けることは構造的に難しい。従って、断面積Ｓｈの絞り通路は、弁体側シート面１３２と固定弁側シート面１３３とが当接するシート部よりも上流側に設けるとよい。本実施例では、絞り通路は、弁体１１４の先端部を案内するガイド部１１６ａ（図３参照）に設けられる。すなわち、固定弁部材１１６の内周面に形成された複数の燃料通路１１６ｂによって、絞り通路が構成される。
【００５１】
複数の燃料通路１１６ｂの断面積の合計がＳｈとなるように、燃料通路１１６ｂが形成されている。燃料通路１１６ｂは弁体１１４を囲繞する囲繞部材（固定弁部材）１１６に形成され、弁体１１４の外周部に構成されている。これにより、弁体１１４が変位しても断面積Ｓｈが変化しない絞り通路を容易に構成することができる。
【００５２】
本実施例では、シート部断面積Ｓｓによって絞られる期間を図７の構成よりもさらに短くすることができ、弁体１１４のストローク距離に依存して燃料流量が変化する期間を短くすることができる。これにより、噴射する燃料の流量バラつきを低減することができる。
【００５３】
さらに、絞り通路を噴射孔１１７とは別に構成することにより、個々の噴射孔１１７の流路断面積を小さくする必要がなく、噴霧のペネトレーションが長くなるのを防ぐことができる。また、噴射孔１１７の個数を少なくする必要がなく、シリンダ内の適切な場所に燃料を噴射することができる。これにより、本実施例の流量調整弁１では、良好な燃焼状態を実現することができる。
【実施例２】
【００５４】
次に第２実施例について図９を用いて説明する。図９は、第２実施例に係る燃料調整弁の弁部近傍の拡大図である。
【００５５】
本実施例では、弁体１１４の摺動部（案内部、ガイド部、ガイド面）１１６ａ（図３参照）を、噴孔カップ（固定弁部材）１１６とは別部材（ガイド部材）１３６に形成し、ガイド部材１３６を噴孔カップ１１６の内側（内周側）に配置している。ガイド部材１３６には、摺動部１１６ａのほか、燃料通路１１６ｂが、図３に示したのと同様な構成で設けられている。
【００５６】
ガイド部材１３６と弁体１１４の外周部との間に設けられる隙間１３４（燃料通路１１６ｂ）が第１実施例と同様の絞り通路を構成し、この絞り通路は断面積Ｓｈが流路断面積Ｓｏより小さくなるように形成されている。
【００５７】
噴孔カップ１１６と異なる部材１３６を用いて絞り通路断面積Ｓｈを設定することで、通路断面積の変更（調整）を部材の変更のみで実施可能となり、生産性が向上する。また、上述した第１実施例と同様な作用効果が得られる。
【００５８】
上述した第１実施例及び第２実施例では、噴射孔１１７及び絞り通路１１６ｂは複数設けられる。しかし、噴射孔１１７及び絞り通路１１６ｂは１つの場合もあり得る。従って、噴射孔１１７及び絞り通路１１６ｂの断面積を説明する場合に、個々の噴射孔１１７又は絞り通路１１６ｂの断面積と全ての噴射孔１１７又は絞り通路１１６ｂの断面積の合計との区別がつかなくなる可能性がある。そこで、全ての噴射孔１１７又は絞り通路１１６ｂの断面積の合計を説明する場合に、必要に応じて「総断面積」又は「全断面積」のように「総」又は「全」を付けて説明する。なお上述した「断面積」は、複数の噴射孔１１７又は絞り通路１１６ｂにおける「総断面積」（「全断面積」）である。
【符号の説明】
【００５９】
１…流量調整弁、５４…調整子、１０１…ノズル、１０２…可動コア、１０３…ハウジング、１０５…コイル、１０７…固定コア、１０９…端子、１１０…スプリング、１１３…可動子ガイド、１１４…弁体、１１５…ガイド部、１１６…固定弁部材、１１７…噴射孔、４３Ａ…コネクタ、１３２…弁体側シート面、１３３…固定弁側シート面、１３４…ガイド面１１６ａと弁体１１４の外周部との間に設けられる隙間、１３５…ガイド部材。
【図１】
2017082671.tif 000003
【図２】
2017082671.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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