(57)【要約】      （修正有）【課題】耐ヘタリ性と耐磨耗性を有するストレッチ織物の提供。【解決手段】鞘成分ポリマの融解温度が芯成分ポリマの融解温度よりも低く、かつ、鞘成分ポリマの比率が５〜４０％である芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸を経糸または緯糸の少なくとも一部に用いるとともに、芯鞘複合型繊維の鞘成分ポリマの融解温度よりも融解温度が高いポリマを表面に配した弾性糸を他方に用いて、芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸のクリンプ率を５〜３０％、弾性糸のクリンプ率を０〜５％とすることを特徴とするストレッチ織物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
鞘成分ポリマの融解温度が芯成分ポリマの融解温度よりも低く、かつ、前記鞘成分ポリマの比率が５〜４０％である芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸を経糸または緯糸の少なくとも一部に用い、前記芯鞘複合型繊維の鞘成分ポリマの融解温度よりも融解温度が高いポリマを表面に配した繊維からなる弾性糸を他方に用いた織物であって、前記芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸のクリンプ率が５〜３０％であり、前記弾性糸のクリンプ率が０〜５％であることを特徴とするストレッチ織物。
【請求項２】
芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸が、経糸または緯糸において隣り合わないように配されてなる請求項１記載のストレッチ織物。
【請求項３】
非弾性糸方向に荷重３４０Ｎ／５ｃｍで加重したときの前記荷重方向の伸張率が、５〜３０％である請求項１または２記載のストレッチ織物。
【請求項４】
芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸が、芯成分ポリマの融解温度が２００℃超であり、鞘成分ポリマの融解温度が１２０〜２００℃である請求項１〜３のいずれかに記載のストレッチ織物。
【請求項５】
芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸の芯成分ポリマが非弾性ポリエステルであり、鞘成分ポリエステルが共重合ポリエステルである請求項１〜４のいずれかに記載のストレッチ織物。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載のストレッチ織物を少なくとも一部に用いてなる座席シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、クッション性と耐ヘタリ性に優れたストレッチ織物に関し、特にそのストレッチ性から事務用椅子やカーシート等の座席シートとして好適に使用することができるストレッチ織物に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、ウレタンフォーム等を内蔵しなくても身体の支持面に布帛を使用して良好なクッション性が得られるような座席シート用の織物が提案されており、前記の用途に向けてストレッチ織物の性能を向上させた技術が提案されている。
【０００３】
具体的に、鞘成分にエラストマーを配し、芯成分にポリエステルを配した芯鞘複合構造を有する弾性モノフィラメントが提案されており（特許文献１参照。）、この弾性モノフィラメントを用いることにより、織編物のヘタリ性を向上させる技術が記載されている。
【０００４】
また、シース（鞘成分）の融解温度がコア（芯成分）の融解温度よりも低い芯鞘複合型熱融着弾性モノフィラメントを用いた織物において、弾性モノフィラメントのシースを融着させることにより織組織交点部で融着点を形成し、布帛の繰り返し変形時の織構造変化を少なくして耐久性を向上させる技術、および、目止め性を付与する技術が提案されている（特許文献２参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１５−０５７５２２号公報
【特許文献２】特開２０１３−２２７６９２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
前記の特許文献１と２に開示されている提案は、確かに過去に提案されていたストレッチ織物に対して、耐ヘタリ性と目止め性を付与する効果はあったものの、擦過に対する磨耗性も含め、その効果は十分なものではなかった。
【０００７】
そこで本発明の目的は、前記従来ストレッチ織物の課題であった耐ヘタリ性と耐磨耗性を有するストレッチ織物を提供することある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、従来のストレッチ織物で所望の耐ヘタリ性が得られない原因を検討した結果、上記の課題を解決せんとするものであり、本発明のストレッチ織物は、鞘成分ポリマの融解温度が芯成分ポリマの融解温度よりも低く、かつ、前記鞘成分ポリマの比率が５〜４０％である芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸を経糸または緯糸の少なくとも一部に用い、前記芯鞘複合型繊維の鞘成分ポリマの融解温度よりも融解温度が高いポリマを表面に配した弾性糸を他方に用いた織物であって、前記芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸のクリンプ率が５〜３０％であり、前記弾性糸のクリンプ率が０〜５％であることを特徴とするストレッチ織物である。
【０００９】
本発明のストレッチ織物の好ましい態様によれば、前記の芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸が、経糸または緯糸において隣り合わないように配されてなることである。
【００１０】
本発明のストレッチ織物の好ましい態様によれば、前記の非弾性糸方向に荷重３４０Ｎ／５ｃｍで加重したときの前記の荷重方向の伸張率は、５〜３０％である。
【００１１】
本発明のストレッチ織物の好ましい態様によれば、前記の芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸は、芯成分ポリマの融解温度が２００℃超であり、鞘成分ポリマの融解温度は１２０〜２００℃である。
【００１２】
本発明のストレッチ織物の好ましい態様によれば、前記の芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸の芯成分ポリマは非弾性ポリエステルであり、鞘成分ポリエステルは共重合ポリエステルである。
【００１３】
また、本発明の座席シートは、前記のストレッチ織物を少なくとも一部に用いてなる座席シートである。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、非弾性糸方向の伸長性が良好であり、かつ、耐ヘタリ性と耐磨耗性に優れるため、耐久性が高く広範な用途への普及が期待できるストレッチ織物が得られる。特に、前記の特徴から、事務椅子や車両用シート等の座席シートに好適に使用可能であり、従来使用されているウレタンフォーム等と組み合わせて使用することも可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】図１は、糸のクリンプ率を測定する方法を説明するための織物構造を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明のストレッチ織物は、鞘成分ポリマの融解温度が芯成分ポリマの融解温度よりも低く、かつ、前記鞘成分ポリマの比率が５〜４０％である芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸を経糸または緯糸の少なくとも一部に用い、前記芯鞘複合型繊維の鞘成分ポリマの融解温度よりも融解温度が高いポリマを表面に配した弾性糸を他方に用いた織物であって、前記芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸のクリンプ率が５〜３０％であり、前記弾性糸のクリンプ率が０〜５％のストレッチ織物である。
【００１７】
本発明のストレッチ織物は、経糸または緯糸のいずれか一方が非弾性糸でそのクリンプ率が５〜３０％であり、かつ、他方の緯糸または経糸の少なくとも一部が弾性糸でそのクリンプ率が０〜５％である。
【００１８】
前記構成の如き非弾性糸のクリンプ形態とすることにより、織物としての物理特性と繰り返し使用時のストレッチ性を確保し、他方の少なくとも一部に前記のクリンプ形態の弾性糸を用いることにより非弾性糸方向の伸張しやすさ、および、良好なストレッチバック性を得ることができる。
【００１９】
経糸または緯糸のいずれか一方の非弾性糸におけるクリンプ率が５％未満の場合、ストレッチ織物の非弾性糸方向に十分な伸長性を与えることができない。また、この非弾性糸のクリンプ率が３０％より大きい織物は、座席シートにおける沈み量が大きすぎて着座位置が安定しない。前述の観点から非弾性糸のクリンプ率は１０〜１５％であることが好ましい態様である。
【００２０】
さらに、他方の弾性糸のクリンプ率は５％以下であることが必要であり、クリンプ率が５％より大きい場合には、織物の非弾性糸方向への伸長時において、他方の弾性糸での抵抗の多くが引張応力として働くため、非弾性糸方向への荷重が増大する、すなわち非弾性糸クリンプが減少するに従い、弾性糸による抵抗は荷重に対し２次曲線的に増大する傾向を示す。前述の観点から、他方の弾性糸のクリンプ率は０〜４％がより好ましい態様である。
【００２１】
経糸または緯糸のいずれか一方の非弾性糸のクリンプ率を５〜３０％とし、かつ、他方の弾性糸クリンプ率を０〜５％とするストレッチ織物を作製する方法としては、ストレッチ織物カバーファクターの調整や熱セットにおける非弾性糸方向と弾性糸方向の緊張と弛緩によって作製する方法が挙げられる。例えば、ストレッチ織物の熱セット工程において、弾性糸方向に緊張させ、非弾性糸方向に弛緩させた状態で熱セットすることにより、非弾性糸のみのクリンプ率が高い織物を得ることができる。
【００２２】
本発明のストレッチ織物は、非弾性糸を経糸または緯糸の少なくとも一部に用い、弾性糸を他方に用いた織物であり、いずれも選択できるが、弾性糸を緯に用いることが好ましい態様である。
【００２３】
本発明のストレッチ織物は、非弾性糸方向（経糸が非弾性糸であるときは経方向）に３４０Ｎ／５ｃｍの荷重をかけたときの非弾性糸方向の伸長率が５〜３０％であることが好ましい態様である。荷重３４０Ｎ／５ｃｍは、人が通常の動作で行うような着座時の荷重を想定しており、この着座時荷重の伸張率は、現行の座席シートの沈み量と合うように想定された範囲となり、より好ましい範囲として８〜２０％を例示することができる。
【００２４】
また、本発明のストレッチ織物では、使用時に荷重が大きくかかる方向が、ストレッチ織物の経糸または緯糸で用いられる非弾性糸と平行になるような形態とすることが好ましい態様である。他方の弾性糸方向では、高い伸縮性を得ることができるが、想定以上の荷重がかかった場合に、伸長量が過剰に大きく、生地に残留ひずみが残る恐れがあるためである。
【００２５】
これに対し、大きな荷重がかかる方向を非弾性糸に平行とすると、残留ひずみの問題を解消することができ、かつ適度な伸長のある素材を得ることができる。好ましい範囲としては、非弾性糸方向に荷重７３５Ｎ／５ｃｍをかけたときの非弾性糸方向の伸長率が１０〜３０％である。
【００２６】
本発明のストレッチ織物に使用される弾性糸は、ストレッチ性、および、ストレッチバック性に優れた繊維材であり、ポリエーテル系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー、およびポリスルフィドポリスルフィド系エラストマー等から構成される弾性糸を例示することができる。特に、織物の非弾性芳香の伸張において高い伸張性を付与できること、伸張後の回復性が良好であること、および選択し得る硬度範囲が広いこと等の観点から、ポリエステル系エラストマーから構成される弾性糸が好ましく用いられる。
【００２７】
また、本発明のストレッチ織物に使用される弾性糸は、曲げ方向に弾性を発現することが重要であるため、芯鞘ともに弾性ポリマよりなる芯鞘複合糸は勿論、本発明の効果を損なわない範囲であれば、例えば、芯に非弾性ポリマを用い、鞘に弾性ポリマを用いた芯鞘複合糸であってもよく、異型断面糸とすることもできる。
【００２８】
ここで、ポリエステル系エラストマーは、座席シート用織物として必要な強度と伸長後の回復性などを得るため、芳香族ジカルボン酸とグリコールとを主原料として用いられる芳香族ポリエステルが好ましい。さらに、伸長後の回復性が良いため、ポリブチレンテレフタレートとポリテトラメチレングリコールを共重合させたポリエステル弾性糸も好ましく使用できる。
【００２９】
本発明で用いられるポリエステル系エラストマー系弾性糸は、乾熱収縮応力の最大値が１５０〜２１０℃の温度の範囲において、０．０５〜２．００ｃＮ／ｄｔｅｘであることが好ましい。これは、本発明の織物は、熱セットによって経糸または緯糸のいずれか一方に用いられる非弾性糸のクリンプを高くするが、熱セット温度において、他方に用いる弾性糸の収縮する力を利用して非弾性糸のクリンプを高くすることができるためである。収縮応力が前記範囲を満足する場合、工程通過性と加工機械への負荷を低減することができる。
【００３０】
本発明で用いられる弾性糸は、モノフィラメントであることがより好ましい態様である。マルチフィラメントであっても、伸長後の回復性などに問題はないが、経糸または緯糸のいずれか一方に用いられる弾性糸の繊維直径によりストレッチ織物の他方に用いられる非弾性糸方向への引張時のバネ特性が変化するため、マルチフィラメントを用いた場合には加重時に容易に形態が変化し、繊維束直径が変化する恐れがある。
【００３１】
これに対し、モノフィラメントであると、容易に設計調整が可能である。
【００３２】
例えば、マルチフィラメントの高撚り糸のように繊維直径の変化が少なければ、マルチフィラメントを使用することも可能であるが、素材のコストアップが見込まれる。この繊維束繊維直径は、ポリエステル系エラストマーポリマーにおける曲げ特性や引張特性などとともに考慮されるファクターである。好ましいモノフィラメントの単繊維繊度は１００〜６０００ｄｔｅｘであり、より好ましくは３００〜３０００ｄｔｅｘである。
【００３３】
モノフィラメントの単繊維繊度が細すぎる場合には、曲がり易く織物伸長時に低荷重にて伸びやすく高荷重では伸びにくいため耐久性が低下し易く、太すぎる場合には織物が伸びにくく織物構造上の取扱いが困難となるがモノフィラメントの単繊維繊度が前記範囲であれば耐久性、取扱い性が良好となる。
【００３４】
また、弾性糸として用いられるモノフィラメントは、単繊維繊度が細いほど織物の経糸または緯糸に用いる非弾性糸のクリンプが小さくなり、同一荷重における織物非弾性糸方向の伸長性が低くなる。反対に、モノフィラメントの単繊維繊度が太いほど、上記同一荷重での非弾性糸のクリンプが大きくなり、非弾性糸方向の伸長性が高くなることも上記の繊度範囲が好ましいことの一因である。
【００３５】
座席シートの伸長性や反発感と繊維直径には、強い相関がある。織物を経糸または緯糸に用いられている非弾性糸方向に伸ばすとき、この非弾性糸のクリンプが伸ばされることにより、適度な伸長が可能となる。このとき、他方の弾性糸にはクリンプが高くなる方向に力が働く。これは、織物非弾性糸方向の伸長には、他方の弾性糸の曲げ抵抗と引張抵抗が深く関係することを意味する。曲がりやすく伸びやすい弾性糸ポリマを用い、繊維直径が細くなることにより、低い荷重でも沈み量が大きく、反発感が少ない座席シートとなる。
【００３６】
織物において、適度な伸長性と反発感を得る一つの手段としては、弾性糸ポリマの曲げ特性と引張抵抗、繊維直径を調整して、適正な範囲を決めることができる。具体的には、本発明の好ましい態様である織物非弾性糸方向の荷重３４０Ｎ／５ｃｍでの加重時の伸長率を５〜３０％とするために、２０％伸長時の応力が０．１〜０．８ｃＮ／ｄｔｅｘの繊維が弾性糸として好ましく使用される。
【００３７】
本発明のストレッチ織物は、非弾性糸がポリエステル非弾性糸であることが好ましい態様である。非弾性糸をポリエステル非弾性糸とすることにより、高強度かつ繰り返し使用における耐久性が得ることができ、さらにこの非弾性糸のクリンプ形態を良好に保つことができる。このポリエステル非弾性糸は、撚糸や仮撚糸や他のポリエステル繊維との混繊糸、および、先染め糸等も用いられるが、コストや耐久性および強度の観点から、長繊維マルチフィラメントであることが好ましい態様である。
【００３８】
ポリエステル非弾性糸については、３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の高強度であるポリエステル繊維糸条が、織物強度の観点から好ましく使用される。強度は高いほど好ましいが、実用的には３．５〜１０．０ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲のものが使用される。
【００３９】
また、マルチフィラメントの場合には、撚糸として用いる方法が好ましく、織物交錯点での糸の潰れが少なく、非弾性糸であるポリエステルのクリンプを有効に使用できるため、織物伸長の向上に繋がる。撚糸の撚数の範囲は、製織性や高次での取り扱い性と品質を考慮すると、撚係数２０００〜３００００の範囲が好ましい。さらに、撚糸工程の量産性と取り扱い性による製品コストを考慮すると、さらに好ましい範囲は２０００〜２００００となる。ここで、撚係数とは、次式のように定義される。
・（撚係数）＝（撚数：Ｔ／ｍ）×（繊度：デニール）１／２
本発明のストレッチ織物に使用される非弾性糸については、鞘成分ポリマの融解温度が芯成分ポリマの融解温度よりも低い芯鞘複合糸であることが必要である。
【００４０】
これは、織物にして熱処理を行なうことにより、融解温度の高い芯成分の物理特性を保持したまま、融解温度の低い鞘成分が軟化し再固化し、織物交点の目止めを行なうことが可能となるからである。この目止めにより、織物を構成する糸同士の交点が融着するため、織物の強度と弾性回復率等を低下させることなく、かつ強固な目止め性を得ることができる。
【００４１】
このように、本発明のストレッチ織物は、非弾性糸の鞘成分が融着していることが好ましい態様である。これは、座席シートにおける織物材質の耐久性や本発明のストレッチ織物の高次加工工程での取り扱い性を考慮したものである。また、特に非弾性糸がマルチフィラメントの場合には、熱処理により鞘の融着成分がマルチフィラメント全体を一体化させる効果を発現するため、擦過等による毛羽立ちのない耐久性に優れた織物を得ることができる。
【００４２】
前述の特許文献のように鞘成分ポリマの融解温度が芯成分ポリマの融解温度よりも低い芯鞘複合繊維からなる弾性糸では、非弾性糸と組み合わせた織物として熱セットした場合に、確かに目止め性が付与できるものの、織物の熱セット工程において弾性糸の鞘部が軟化して弾性糸自身が変形するため、当初設計したクリンプ率と熱セット後のクリンプ率が変動するばかりか、弾性糸の変形により所望のストレッチ性が得難く、また、織物のストレッチ性に寄与する弾性糸の表面が非弾性糸の形状に応じて凹むことから長期繰り返し使用時の耐久性に懸念が生じる。
【００４３】
このため、非弾性糸を構成する繊維の鞘成分ポリマの融解温度は、弾性糸の表層を形成するポリマの融解温度より高いことが好ましく、特に、非弾性糸の鞘成分ポリマの融解温度と弾性糸を構成する繊維の表層を形成するポリマの融解温度差が１０℃以上あることが好ましく、より好ましい範囲として３０℃以上を例示することができる。
【００４４】
また、本発明のストレッチ織物は、非弾性糸としてマルチフィラメントを使用する場合において、マルチフィラメントを構成する単糸間が熱融着することにより、実使用時の磨耗による毛羽立ちが少なく品位に優れるものであり、特に織物がストレッチする際に毛羽が抵抗とならず、長期にわたって当初設計したストレッチ性能を発現することができる。
【００４５】
非弾性糸の芯成分ポリマの融解温度は、製品とした際の耐熱性の観点から２００℃を超えるものが好ましく、２４０℃以上であることがより好ましい態様である。非弾性糸のポリマ融解温度に上限はないものの、コスト等の観点から融解温度３００℃以下の汎用熱可塑性ポリマであることが好ましい。非弾性糸芯成分のポリマ種に関しては、前述の本発明の効果を損なわない範囲であれば任意の熱可塑性ポリマを使用することが可能であるが、特に、熱セット性に優れるポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、およびポリプロピレンテレフタレート等のポリエステル系ポリマ（非弾性ポリエステル）が好ましく使用できる。
【００４６】
また、非弾性糸の鞘成分ポリマの融解温度については、例えば、芯に汎用ポリマであるポリエチレンテレフタレートを用いた非弾性糸を熱セットして、繊維糸条のクリンプ状態を好適に維持するためには、熱セット温度が１６０〜２１０℃であることが必要となることから、融解温度は１２０〜２００℃であることが好ましい。
【００４７】
非弾性糸鞘成分のポリマ種に関しては、本発明に規定する範囲であって、前述の本発明の効果を損なわない範囲であれば、任意の熱可塑性ポリマを使用することが可能であるが、芯成分に上記のポリエステル系ポリマを使用する場合には、共重合ポリエステルが好ましく用いられる。
【００４８】
具体的には、上記の非弾性ポリエステル、すなわちポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、およびポリプロピレンテレフタレート等のポリエステル系ポリマにイソフタル酸あるいはその誘導体、ポリエチレングリコール等のポリアルキレングリコールあるいはその誘導体等を共重合した共重合ポリエステル等が好ましく使いられる。
【００４９】
前記の本発明で用いられる非弾性糸を構成する芯鞘複合繊維の鞘成分の比率については、比率が低すぎる場合には熱融着成分比率が少なくなること、および、芯鞘複合形態が維持し難く部分的に鞘部が露出するため所望の融着効果が得られず、また、比率が高すぎる場合にはコストが高くなるだけでなく、物理特性を担う芯部の比率が低くなるため所望の織物特性が得られず、かつ、隣り合う非弾性糸同士の融着によりストレッチ織物としての性能を損なう懸念が高いことから、鞘成分の比率は５〜４０％であることが好ましく、より好ましくは１５〜３５％の範囲である。
【００５０】
また、本発明のストレッチ織物では、経糸または緯糸に用いられる芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸が、直接隣り合わない様に配されていることが好ましい態様である。具体的には、例えば、前記の非弾性糸を経糸に用いる場合には、芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸と単成分系非弾性糸を交互に配する方法、または、芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸の間に、２本または３本またはそれ以上の本数の単成分系非弾性糸を配することができる。
【００５１】
芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸が経糸または緯糸のいずれかにおいて直接触れ合う場合、熱処理後の織物に含まれる芯鞘複合型繊維からなる非弾性糸同士が熱融着するため、優れた耐磨耗効果を発現するものの、前述のとおり芯鞘型複合繊維が直接隣り合わない場合と比較して織物がヘタリ易くなる。
【００５２】
織物の伸長性や反発性には、経糸または緯糸のいずれか一方の非弾性糸のカバーファクターと他方の弾性糸のカバーファクターが深く関係する。非弾性糸のカバーファクターが小さすぎる場合には織物の強度が不足し易く、カバーファクターが１３００より大きすぎる場合には織物非弾性糸方向の伸長性が不足する素材となり易い。また、弾性糸のカバーファクターが小さすぎる場合には、非弾性糸と同様に強度が不足する織物となり、大きすぎる場合には織物非弾性糸方向の伸長性からは好ましく用いられるが、製織工程での操業性が低下する傾向がある。この様な観点から、非弾性糸のカバーファクターの範囲は、６００〜１３００であることが好ましく、弾性糸のカバーファクターの範囲は８００〜１８００であることが好ましい態様である。
【００５３】
ここで、カバーファクターは、次のように計算される値である。
・（カバーファクター）＝（密度：本／２．５４ｃｍ）×（繊度：デニール）１／２
織物交点に目止め性を付与するための熱処理は、非弾性糸の鞘成分ポリマの融解温度より１０℃以上高く、弾性糸の融解温度より１０℃以上高い温度で行うことが好ましい。この織物を熱処理することにより、織物組織内で接する他の糸と十分に接着させることが可能である。
【００５４】
本発明のストレッチ織物は、耐久性の観点から、定速伸長について最大３４０Ｎ／５ｃｍまでの加重／除重を３０万回繰り返した伸長変形後の非弾性糸方向の残留ひずみが３％以下であることが好ましく、より好ましくは２％以下である。これは、残留ひずみが３％以上であれば、座席シートにおける沈み量や反発性などの着座特性が長期使用により悪化し、実感として現れることに基づく。品質や性能の観点からは、より好ましくは、残留ひずみは１％以下である。
【００５５】
本発明のストレッチ織物では、経糸または緯糸で用いられる弾性糸に、ポリエステル系エラストマー糸を用いることにより他方の非弾性糸方向の伸長率が高い素材になる。高い伸長性を必要としない用途では、弾性糸を用いる経糸または緯糸において、弾性糸と他の糸を交織して用いることもできる。
【００５６】
他の糸条としては、ポリエステル、ポリアミドおよびポリフェニレンサルファイドなどからなる繊維糸条が挙げられ、特に、ポリフェニレンサルファイド糸条は、耐熱性の観点から、部分的に耐熱を使用する場合には好ましく使用することができる。
【００５７】
本発明のストレッチ織物は、座席シート部材、靴の表皮材等の部材、カバン地、サッカーやバレーなどスポーツ用ボールの部材、粘着テープ、不織布の基布、インテリア部材、車輌・住宅内層用部材、および土木用資材などの用途に用いることができるが、特に、ストレッチ特性と耐ヘタリ性に優れる特徴から、事務椅子や車両シート等の座席シート部材として好適に使用することができる。
【００５８】
本発明におけるストレッチ織物の織組織は、平組織、綾組織および朱子組織や、これらの組織を組み合わせた二重等の組織を用途に応じて適宜選定することができる。平組織は交錯点が多いために、非弾性糸方向の伸長性が高くなる傾向があり、ホツレ防止などの取り扱い性も良好である。また、製織方法や使用する織機は、特に限定されるものではなく、適宜選定することができる。
【００５９】
本発明の織物は、耐久性に優れ、かつ、クッション性と耐ヘタリ性に優れていることから、車両の座席シート、事務椅子、土木資材、建築資材およびスポーツ資材として好適に利用することができる。
【実施例】
【００６０】
次に、実施例によって本発明のストレッチ織物について更に詳しく説明する。実施例において用いた特性の定義と測定方法は、次のとおりである。測定ｎ数に関して、特に記載していない場合は３で行った。
【００６１】
１．糸強伸度：
ＪＩＳ−Ｌ−１０１３（２０１０年）に基づき、定速伸長型試験機を用い、つかみ間隔を２００ｍｍとし、引張速度を２００ｍｍ／分として２０回測定し、その平均を算出した。また、糸における２０％伸長時の応力もこの結果から算出した。
【００６２】
２．芯鞘成分の比率：
糸を繊維軸と垂直方向に切断して得られた切断面を、キーエンス製デジタルマイクロスコープＶＨＸ−１００Ｆで観察し、デジタルマイクロスコープの面積測定ツールを用いて得られた複合糸としての面積、および、芯成分の断面積から鞘成分の比率（体積％）を求めた。なお、マルチフィラメントを構成する全単糸の２０％を、ランダムにサンプリングして求めた値の平均値を採用した。
【００６３】
３．クリンプ率：
非弾性糸または弾性糸と平行に切断した試料（織物）を、非緊張状態で試料台に接着した状態にて拡大写真を撮影し、非弾性糸または弾性糸のクリンプ間隔、及び、高さ（図１：符号２）からクリンプ間距離（ｍｍ）を求めた。相隣り合った弾性糸または非弾性糸の中心間距離（ｍｍ）を、それぞれ５カ所について測定し次式によってクリンプ率（Ｃ）を求め、その平均を算出した（図１）。
・クリンプ率（Ｃ）＝（Ｌ／Ｄ−１）×１００（％）
［式中、Ｌは非弾性糸または弾性糸のクリンプ間距離（ｍｍ）を表し、Ｄは相隣り合った弾性糸または非弾性糸の中心間距離（ｍｍ）を表す。クリンプ高さは、糸直径（図１：符号１）の中心値を起点に算出した］。
【００６４】
４．織物３４０Ｎ／５ｃｍ時の伸長率：
ＪＩＳ−Ｌ−１０９６（２０１０年）に準じて、定速伸長型試験機を用い、試験片の直径３００ｍｍの円形の中心を中央とし、非弾性糸方向に２００ｍｍのつかみ間隔で、５０ｍｍのつかみ幅にて、引張速度２００ｍｍ／分で３４０Ｎとなったときの伸度を５つのサンプルについて測定し、その平均を算出した。
【００６５】
５．織物３４０Ｎ／５ｃｍ加重時の引張弾性率と、５００Ｎ／５ｃｍ加重時の引張弾性率：
上記の定速伸長型試験機を用い、同様なサンプルの使用と試験条件で測定した引張荷重−ひずみ結果の曲線において、３４０Ｎ／５ｃｍ加重時と５００Ｎ／５ｃｍ加重時のグラフ接線傾きをそれぞれ５つのサンプルについて測定し、その平均を算出した。
【００６６】
６．残留ひずみ：
島津製作所社製“サーボパルサー”（登録商標）を用い、次の非弾性糸方向に織物に繰り返し変形を与えた後の残留ひずみＲを算出した。
［測定条件］
・サンプルサイズ：直径３００ｍｍの円形
・つかみ間隔：２００ｍｍ、つかみ間隔：５０ｍｍ
・荷重：３４０Ｎ／５ｃｍ
・繰り返し変形の回数：３０万回
［残留ひずみの算出法］
繰り返し変形後、次の式で残留ひずみ（Ｒ）を算出する。
・Ｒ＝（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０×１００
式中、Ｌ０は繰り返し変形前のサンプル長を表し、Ｌ１は繰り返し変形後のサンプル長を表す。
【００６７】
７．織物７３５Ｎ／５ｃｍ加重時の伸長率：
ＪＩＳ−Ｌ−１０９６（２０１０年）に準じて、定速伸長型試験機を用い、試験片の直径３００ｍｍの円形の中心を中央とし、非弾性糸方向に２００ｍｍのつかみ間隔で、５０ｍｍのつかみ幅にて、引張速度２００ｍｍ／分で７３５Ｎとなったときの伸度を５つのサンプルについて測定し、その平均を算出した。
【００６８】
８．乾熱収縮応力：
試料のフィラメント糸１０ｃｍを採取し、両端を結んでループ状にする。これを、カネボウ株式会社製熱収縮応力測定器を用いて０．０３ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重下に、３０℃から２３０℃まで徐々に昇温しながら乾熱処理する。このときの最大収縮応力（ｃＮ）を読み取り、糸の総繊度（ｄｔｅｘ）で除し、単繊維繊度当たりの収縮応力（ｃＮ／ｄｔｅｘ）を求める。
【００６９】
９．耐磨耗性：
経方向に３０ｃｍ、緯方向２ｃｍに切り取った織物の片端を固定して水平方向に引き出した後、＃６００のサンドペーパーを巻き付けた直径５０ｍｍの金属棒に沿うように設置し、固定した片端とは別の片端に３０ｇの荷重を付与する。金属棒を固定端から荷重側方向に２０回転／分で１分回転させた後、回転を停止した後の布帛について、次の指標で評価した。３点〜５点を合格とした。
・５：織物表面に毛羽立ちが認められない。
・４：織物表面に若干の毛羽立ちが認められる。
・３：毛羽立ちはあるものの製品として使用可能。
・２：毛羽立ちが多く品位に劣る
・１：織物表面が全体的に毛羽で覆われている。
【００７０】
１０．原糸の沸収
ＪＩＳ  Ｌ１０１３：２０１０（Ｂ法）に準じて測定した。
【００７１】
１１．融解温度：
示差走査型熱量計（ＤＳＣ）で窒素気流下、１０℃／分の昇温速度で測定した。ＤＳＣで融解温度が確認出来ないものは融解温度顕微鏡を用い、１０℃／分の昇温速度下で、融解開始温度と融解完了温度を観測し、融解温度を下式で求めた。
・融解温度（℃）＝（融解開始温度＋融解完了温度）／２。
【００７２】
[製造例１：弾性糸Ａと弾性糸Ｂ]
水分率が１５０ｐｐｍ未満となるまで真空乾燥した融解温度が２１５℃のポリエステル系エラストマー（東レ・デュポン製“ハイトレル（商標登録）６３４７”）を設定温度２５０℃のφ３０ｍｍエクストルーダーで溶融した後、２５０℃の温度に保温されたギヤポンプを用いて後述記載の繊度となるように計量した。計量した溶融ポリマを２００メッシュの金網で濾過した後、孔径が１．５ｍｍで孔数が１０の紡糸口金から吐出した。吐出したフィラメントは２５℃の温度の冷却水浴を通過させ、表面速度が２０ｍ／分で回転する引き取りローラを用いて引き取った。得られた未延伸モノフィラメントは、一旦巻き取ることなく９０℃の温度の温水浴で１段目の延伸を行い、続いて１３０℃の温度の乾熱槽を用いて２段目の延伸を行った後、０．８５倍で弛緩処理し、弾性モノフィラメントを得た。なお弾性糸Ａの繊度は７００ｄｔｅｘ、引張強力１０Ｎ、弾性糸Ｂの繊度は２２００ｄｔｅｘ、引張強力３３Ｎであった。
【００７３】
[製造例２：弾性糸Ｃ]
芯成分として、設定温度２５０℃のφ４０ｍｍエクストルーダーで溶融した融解温度が２１５℃のポリエステル系エラストマー（東レ・デュポン製“ハイトレル（商標登録）６３４７”、 水分率が１５０ｐｐｍ未満となるまで真空乾燥）と、鞘成分として、設定温度２００℃のφ３０ｍｍエクストルーダーで溶融した融解温度が１５３℃のポリエステル系エラストマー東レ・デュポン製“ハイトレル（商標登録）４０５６”、 水分率が１５０ｐｐｍ未満となるまで真空乾燥）を、２５０℃の温度に保温されたギヤポンプを用いて繊度７００ｄｔｅｘとなるように計量した。計量した溶融ポリマを、２００メッシュの金網で濾過した後、孔径が１．５ｍｍで孔数が１０の紡糸口金から吐出した。吐出したフィラメントは２５℃の温度の冷却水浴を通過させ、表面速度２０ｍ／分で回転する引き取りローラを用いて引き取った。得られた未延伸モノフィラメントは、一旦巻き取ることなく９０℃の温度の温水浴で１段目の延伸を行い、続いて１３０℃の温度の乾熱槽を用いて２段目の延伸を行った後、０．８５倍で弛緩処理し、引張強力１０Ｎの弾性糸Ｃを得た。
【００７４】
[製造例３：非弾性糸Ａ]
鞘成分として、温度２２０℃のφ４０ｍｍエクストルーダーで溶融した、酸成分としてテレフタル酸ジメチル６５ｍｏｌ％とイソフタル酸３５ｍｏｌ％を用い、グリコール成分としてブチレングリコール１００ｍｏｌ％を共重合したＩＶが０．６２である共重合ポリエステル（融解温度１６０℃）と、芯成分として、温度２９５℃のφ４０ｍｍエクストルーダーで溶融したＩＶが０．７０のホモポリエステル（融解温度２５７℃）を、鞘成分の体積比率が１８％となるように計量し、２９０℃の温度の複合紡糸パックから溶融紡糸した。紡出された糸条を温度２００℃の加熱筒を通過させた後、冷却風を吹きつけ冷却固化させ、油剤を付与して引き取った。引き取った糸条は一旦巻き取ることなく表面温度が９０℃の第１延伸ローラで４倍延伸し、続いて表面温度が１００℃の第２延伸ローラで１．５倍に延伸し、引き続き表面温度１２５℃の弛緩ローラで０．９７倍の弛緩処理を行い、総繊度が１６７０ｄｔｅｘで、単糸数が１２０、引張強力が９１Ｎの芯鞘複合非弾性糸を得た。
【００７５】
[製造例４：非弾性糸Ｂ]
芯成分と鞘成分の比率を変更したこと、および延伸倍率を変更したこと以外は、製造例３に従い、鞘比率が１０％で、引張強力が９５Ｎの芯鞘複合非弾性糸を得た。
【００７６】
[製造例５：非弾性糸Ｃ]
芯成分と鞘成分の比率を変更したこと、および延伸倍率を変更したこと以外は、製造例３に従い、鞘比率が２５％で、引張強力が７９Ｎの芯鞘複合非弾性糸を得た。
[製造例６：非弾性糸Ｄ]
芯成分と鞘成分の比率を変更したこと、および延伸倍率を変更したこと以外は、製造例３に従い、鞘比率が３５％で、引張強力が７０Ｎの芯鞘複合非弾性糸を得た。
【００７７】
[製造例７：非弾性糸Ｅ]
芯成分と鞘成分の比率を変更したこと以外は、製造例３に従い、鞘比率が５０％で、引張強力が５４Ｎの芯鞘複合非弾性糸を得た。
【００７８】
[製造例８：非弾性糸Ｆ]
温度２９５℃のφ４０ｍｍエクストルーダーで溶融したＩＶが０．７０のホモポリエステル（融解温度２５７℃）を、表１記載の総繊度となるように計量して２９０℃の温度の単成分紡糸パック（孔数６０）から溶融紡糸した。紡出された糸条を温度２００℃の加熱筒を通過させた後、冷却風を吹きつけて冷却固化させ、油剤を付与して引き取った。引き取った糸条は、一旦巻き取ることなく表面温度が９０℃の第１延伸ローラで１段目の延伸を行い、続いて表面温度が１０５℃の第２延伸ローラで２段目の延伸を行い、引き続き表面温度２２０℃の弛緩ローラ０．９７倍で弛緩処理して、引張強力が９９Ｎの非弾性糸Ｅを得た。
【００７９】
（実施例１）
経糸として非弾性糸Ａに２００Ｔ／ｍの撚りを掛けた糸と、非弾性糸Ｆに２００Ｔ／ｍの撚りを掛けた糸とを交互に配置し、緯糸として弾性糸Ａを用いて、緯糸密度を３３本／２．５４ｃｍとし、経密度を２５本／２．５４ｃｍとして、平織の織物を作製した。得られた織物を１８０℃の温度で２分間、経方向にのみ２０％オーバーフィードしながら熱処理を行い、経密度が２５本／２．５４ｃｍで、緯密度が４７本／２．５４ｃｍの織物を製造した。結果を表１に示す。
【００８０】
熱処理後の織物は、鞘成分のポリエステル系エラストマーが織物の経糸および緯糸の交点部分に接着固化していることを確認した。この織物は、経方向の伸長性、耐磨耗性および残留歪が極めて良好であり、この織物を用いて作製した座席シートは快適な着座性能を示した。
【００８１】
（実施例２〜４）
経糸として、表１記載の非弾性糸を用いたこと以外は、実施例１と同様に実施して織物を得た。これらの織物は、経方向の伸長性と耐磨耗性が良好で残留歪も少ない結果であった。結果を表１に示す。
【００８２】
（実施例５）
経糸として２００Ｔ／ｍの撚りを掛けた非弾性糸Ａの間に２００Ｔ／ｍのよりを掛けた非弾性糸Ｆを２本並ぶように配したこと、緯糸として弾性糸Ｂを用いたこと、経密度を２６本／２．５４ｃｍ、および緯密度を２６本／２．５４ｃｍとしたこと以外は、実施例１と同様に実施して織物を得た。結果を表１に示す。この織物は、経方向の伸長性、耐磨耗性および残留歪が極めて良好であった。
【００８３】
（実施例６）
経糸として非弾性糸Ａのみを用いたこと以外は、実施例１と同様に実施して
織物を得た。この織物は、経方向の伸長性と耐磨耗性が良好であり、残留歪も少ない結果であった。結果を表１に示す。
【００８４】
【表１】
2017214685.tif 000002
【００８５】
（比較例１）
経糸に非弾性糸Ｆを用い、緯糸に弾性糸Ｃを用いたこと以外は、実施例１と同様に実施して織物を得た。結果を表２に示す。得られた織物は、経方向の伸張性に優れ残留歪も少なかったが、摩擦試験後の毛羽立ちが多いものであった。
【００８６】
（比較例２）
実施例１で用いた非弾性糸を経緯に用い、緯糸密度は３０本／２．５４ｃｍとし、経糸密度を２８本／２．５４ｃｍとした平織の織物を作製し、得られた織物を１８０℃の温度で２分間、経緯方向にのみ７％オーバーフィードしながら実施例１と同じ乾熱処理を行なった。結果を表２に示す。非弾性糸よりなる織物は、伸長性に乏しく取り扱い性と性能に劣るものであった。
【００８７】
（比較例３）
２００Ｔ／ｍの撚りを掛けた非弾性糸Ａを緯糸に用い、弾性糸Ａを経糸に用い、緯糸密度は３０本／２．５４ｃｍとし、経糸密度を２８本／２．５４ｃｍとして、平織の織物を作製した。得られた織物を１８０℃の温度で２分間、経方向に７％、緯方向に１５％オーバーフィードしながら、実施例１と同じ同様な乾熱処理を行なった。結果を表２に示す。得られた織物は、経方向の伸長性は高いが、繰り返し荷重後の歪が大きく、安定性や快適な着座性に劣るものであった。
【００８８】
（比較例４）
非弾性糸Ａの代わりに非弾性糸Ｅを用いたこと以外は、実施例１と同様に実施して織物を得た。結果を表２に示す。得られた織物は、経方向の伸張率と残留歪に劣り、また、経糸同士の熱融着により剛性が強い結果であった。
【００８９】
（比較例５）
２００Ｔ／ｍの撚りを掛けた非弾性糸Ａを経糸に用い、弾性糸Ｃを緯糸に用いたこと以外は、実施例１と同様に実施して織物を得た。結果を表２に示す。得られた織物は、経糸および緯糸ともに熱融着したため形態がプレート状となり、荷重時の伸長が若干得難く、耐磨耗性には優れるものの残留歪も大きいものであった。
【００９０】
【表２】
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【符号の説明】
【００９１】
１：糸の直径
２：クリンプ高さ
Ｄ：隣り合った緯糸または経糸の中心間距離
Ｌ：経糸または緯糸の軸線長さ
【図１】
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