(57)【要約】【課題】機関始動時における点火プラグの損傷をより長期間にわたって抑えることのできる内燃機関の制御装置を提供する。【解決手段】内燃機関１は、液化石油ガスを貯留する燃料タンク６０と、燃料タンク６０内の燃料温度を検出する燃温センサ７０と、燃料タンク６０内の燃料圧力を検出する燃圧センサ７１と、点火プラグ１１とを備えている。制御装置５０は、燃料タンク６０内の燃料温度及び燃料タンク６０内の燃料圧力に基づいてプロパン率を算出するプロパン率算出部５０Ａと、点火プラグ１１への通電を制御する点火制御部５０Ｂとを備えている。点火制御部５０Ｂは、プロパン率が予め定められた所定値以上であるときには、機関始動時において燃料噴射を開始する前のクランキング中に点火プラグ１１への通電を開始する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
機関燃料としての液化石油ガスを貯留する燃料タンクと、前記燃料タンク内の燃料温度を検出する燃温センサと、前記燃料タンク内の燃料圧力を検出する燃圧センサと、燃焼室内の混合気を火花放電によって着火させる点火プラグと、を備える内燃機関に適用されて、前記燃料タンク内の液化石油ガスに含まれるプロパンの割合であるプロパン率を前記燃料温度及び前記燃料圧力に基づいて算出するプロパン率算出部と、前記点火プラグへの通電を制御する点火制御部と、を備える内燃機関の制御装置であって、
前記点火制御部は、前記プロパン率が予め定められた所定値以上であるときには、機関始動時において燃料噴射を開始する前のクランキング中に前記点火プラグへの通電を開始する
ことを特徴とする内燃機関の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の制御装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関の始動時には、まず、スタータモータによるクランキングが開始される。次に、燃料噴射弁からの燃料噴射が開始されて、次に、点火プラグへの通電が開始されて火花放電が起きることにより、混合気の着火が行われる。
【０００３】
ここで、点火プラグへの通電による火花放電は、点火プラグに高電圧を供給する点火コイルの二次電圧が上昇していく途中において、その二次電圧が要求電圧（点火プラグの放電に必要な電圧）に達した時点で起きる。
【０００４】
こうした要求電圧は、点火プラグの電極間距離、いわゆるプラグギャップが大きくなっていくことにより、点火プラグの劣化が進むにつれて高くなっていく。また、点火プラグの電極温度（点火プラグの先端に設けられた放電用の電極の温度）が低いほど、混合気の温度が低いほど、あるいは気筒内の圧縮圧力が高いほど、要求電圧は高くなる傾向があることも知られている。この要求電圧が高い状態で点火プラグの放電が繰り返されると、点火プラグが損傷したり破損したりするおそれがある。
【０００５】
特に、機関始動時には点火プラグの電極温度は低くなっていることが多いため、機関運転中と比較して、点火プラグの要求電圧は高くなっており、そうした機関始動時において点火プラグは損傷しやすい。
【０００６】
そこで、特許文献１に記載の内燃機関では、１つの気筒に対してプラグギャップの異なる２つの点火プラグを設けている。そして、要求電圧が高くなる運転状態では、プラグギャップの広い点火プラグを先に放電させた後に、プラグギャップの狭い点火プラグを放電させることにより、後で放電させる点火プラグの要求電圧を低減するようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１１−１０６３７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ところで、プラグギャップの狭い点火プラグは、使用し続けることによってプラグギャップが広くなっていくため、要求電圧を低減することによって点火プラグの損傷を抑える効果について、これを長期間にわたり維持することは困難である。
【０００９】
本発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであって、その解決しようとする課題は、機関始動時における点火プラグの損傷を長期間にわたって抑えることのできる内燃機関の制御装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決する内燃機関の制御装置は、機関燃料としての液化石油ガスを貯留する燃料タンクと、前記燃料タンク内の燃料温度を検出する燃温センサと、前記燃料タンク内の燃料圧力を検出する燃圧センサと、燃焼室内の混合気を火花放電によって着火させる点火プラグと、を備える内燃機関に適用される。そして、この制御装置は、前記燃料タンク内の液化石油ガスに含まれるプロパンの割合であるプロパン率を前記燃料温度及び前記燃料圧力に基づいて算出するプロパン率算出部と、前記点火プラグへの通電を制御する点火制御部と、を備えている。そして、前記点火制御部は、前記プロパン率が予め定められた所定値以上であるときには、機関始動時において燃料噴射を開始する前のクランキング中に前記点火プラグへの通電を開始する。
【００１１】
同構成の内燃機関は、プロパンとブタンの混合燃料である液化石油ガスを機関燃料として使用するものであるが、この液化石油ガスに含まれるプロパンの割合（モル比）をプロパン率としたときに、そうしたプロパン率が高いほど点火プラグの要求電圧が高くなることを本発明者は確認している。なお、周知のように、プロパン率は、燃料タンク内の燃料温度と燃料タンク内の燃料圧力とに基づき、液化石油ガスの飽和蒸気曲線を利用して算出することが可能である。
【００１２】
そこで、同構成では、算出されたプロパン率が所定値以上であって要求電圧が高いときには、機関始動時において燃料噴射を開始する前のクランキング中に点火プラグへの通電を開始するようにしている。
【００１３】
クランキング中には気筒内の空気が圧縮されて燃焼室内の温度が上昇することにより、点火プラグの電極温度は高くなるため、要求電圧は低くなる。こうしたクランキング中に点火プラグへの通電が開始されることにより、プロパン率が所定値以上であったとしても、要求電圧が低い状態で点火プラグの放電が開始されるようになる。
【００１４】
また、上述したように、一般的な機関始動では、燃料噴射を開始してから点火プラグへの通電が開始されるのであるが、こうしたタイミングで点火プラグへの通電を開始する場合には、燃料の気化熱によって混合気の温度が低下するため、要求電圧が高い状態で点火プラグの放電が開始されることになる。一方、上記構成では、燃料噴射を開始する前に点火プラグへの通電が開始されるため、燃料の気化熱による混合気の温度低下に起因した要求電圧の上昇が起きる前に、点火プラグの放電が起きる。そのため、プロパン率が所定値以上であったとしても、要求電圧が低い状態で点火プラグの放電が開始されるようになる。
【００１５】
そして、点火プラグにおいて放電が開始された以降は、放電によって点火プラグの電極が加熱されて電極温度が急激に上昇するため、要求電圧はさらに低下するようになる。こうした放電による加熱によって点火プラグの要求電圧は低い状態に維持されるため、機関始動時における点火プラグの損傷が抑えられるようになる。
【００１６】
また、燃料噴射を開始する前のクランキング中に点火プラグの電極を加熱することによって要求電圧を低下させているため、点火プラグの劣化によってプラグギャップが広くなっていっても、機関始動時における点火プラグの要求電圧を低くすることが可能になる。そのため、機関始動時における点火プラグの損傷を長期間にわたって抑えることができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】一実施形態の制御装置を備える内燃機関の構成を示す模式図。
【図２】タンク内燃圧及びタンク内燃温とプロパン率との関係を示すグラフ。
【図３】プロパン率と要求電圧との関係を示すグラフ。
【図４】同実施形態において機関始動時に実行される一連の処理手順を示すフローチャート。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、内燃機関の制御装置を具体化した一実施形態について図１〜図４に基づき、説明する。なお、本実施形態の内燃機関１は、機関燃料として液化石油ガス（以下、ＬＰＧという）を使用する車載用の内燃機関である。
【００１９】
図１に示すように、内燃機関１は複数の気筒を有しており、そのシリンダブロック２には、複数のシリンダ４が設けられている（図１には１つのみを図示）。このシリンダ４内にはピストン５が設けられており、ピストン５は、コネクティングロッド６を介してクランクシャフト７に連結されている。また、内燃機関１には、機関始動時にクランクシャフト７を回転させてクランキングを行うためのスタータモータ８０が設けられている。
【００２０】
シリンダブロック２の上部には、シリンダヘッド３が取り付けられている。そして、シリンダ４とピストン５の上端とシリンダヘッド３との間には、燃焼室８が形成されている。シリンダヘッド３には、燃焼室８内の混合気を火花放電によって着火するための点火プラグ１１が各気筒に対応してそれぞれ設けられている。
【００２１】
点火プラグ１１は点火コイル４８に接続されている。点火コイル４８は低電圧の電流が流される１次コイルと、点火プラグ１１に接続された２次コイル等から構成されており、１次コイルへの通電が遮断されると２次コイルには高電圧が誘導される。この点火コイル４８はイグナイタ４７に接続されている。
【００２２】
イグナイタ４７はパワートランジスタなどを利用した駆動回路等から構成されており、後述する制御装置５０からの点火信号に基づいて点火コイル４８への通電及び通電停止を行うことにより、点火プラグ１１への通電を制御する。より具体的には、点火信号に基づいてイグナイタ４７内のパワートランジスタのオンオフ制御がなされ、パワートランジスタがオンにされているときには点火コイル４８の１次コイルに電流が流れる。一方、パワートランジスタがオフにされると点火コイル４８の１次コイルの電流が遮断される。この１次コイルの電流遮断により、点火コイル４８の２次コイルには高電圧が誘導されて、点火プラグ１１への高電圧供給による通電が行われることにより、点火プラグ１１の先端に設けられた電極間には放電が起きる。
【００２３】
シリンダヘッド３には、燃焼室８に吸気を導入する吸気ポート９と、燃焼室８から排気を排出する排気ポート１０とが、１つの気筒に対してそれぞれ設けられている。吸気ポート９には同吸気ポート９を開閉する吸気弁１２が設けられており、排気ポート１０には同排気ポート１０を開閉する排気弁１３が設けられている。また、各気筒毎に設けられた燃料噴射弁３５は、吸気ポート９内に向けて燃料を噴射する。
【００２４】
燃料タンク６０には、ＬＰＧが貯留されている。燃料タンク６０内には、ＬＰＧを汲み出す燃料ポンプ６１が設けられている。燃料ポンプ６１の吐出口には、燃料配管６２が接続されている。燃料配管６２の末端にはデリバリパイプ６３が接続されている。デリバリパイプ６３には、各気筒毎に設けられた燃料噴射弁３５が接続されている。燃料タンク６０内のＬＰＧは、燃料ポンプ６１、燃料配管６２、デリバリパイプ６３を介して燃料噴射弁３５に供給される。また、燃料タンク６０には、燃料タンク６０内の燃料温度（ＬＰＧの温度）であるタンク内燃温ＴＨＴを検出する燃温センサ７０と、燃料タンク６０内の燃料圧力（ＬＰＧの圧力）であるタンク内燃圧ＰＴを検出する燃圧センサ７１とが設けられている。
【００２５】
吸気ポート９及び排気ポート１０は、それぞれ吸気通路２０及び排気通路３０に接続されている。吸気通路２０内には、燃焼室８内へ吸入される空気量を調量するスロットルバルブ２３が設けられている。スロットルバルブ２３の開度は、スロットルバルブ２３に設けられたアクチュエータ２２によって調整される。
【００２６】
内燃機関１の点火時期制御や燃料噴射制御等の各種制御は、制御装置５０によって行われる。制御装置５０は、演算処理を実行するＣＰＵ、制御に必要なプログラムやデータが記憶されたＲＯＭ、ＣＰＵの演算結果が一時的に記憶されるＲＡＭ、入力インターフェース、出力インターフェース等が設けられている。また、制御装置５０には、燃料タンク６０内のＬＰＧに含まれるプロパンの割合（モル比）であるプロパン率ＰＲを算出するプロパン率算出部５０Ａや、点火プラグ１１への通電を制御する点火制御部５０Ｂを備えている。
【００２７】
内燃機関１には、上記燃温センサ７０や燃圧センサ７１の他にも、機関運転状態等を検出する各種センサ等が設けられている。例えば、クランク角センサ４０は、機関回転速度ＮＥの算出に必要なクランクシャフト７の回転角を検出する。水温センサ４６は、内燃機関１の冷却水の温度（冷却水温ＴＨＷ）を検出する。スロットル開度センサ４４は、スロットルバルブ２３の開度であるスロットル開度ＴＡを検出する。イグニッションスイッチ（以下、ＩＧスイッチという）７２は、その操作状態が制御装置５０に入力されることにより、車両運転者による機関始動要求や機関停止要求の有無が検出される。つまりＩＧスイッチ７２がオン操作されると、制御装置５０は、機関始動要求があると判断し、ＩＧスイッチ７２がオフ操作されると、制御装置５０は、機関停止要求があると判断する。そして、これら各種センサ等の信号は制御装置５０の入力インターフェースに入力される。
【００２８】
一方、制御装置５０の出力インターフェースは、各々対応する駆動回路等を介して燃料噴射弁３５、スロットルバルブ２３の開度を調整するアクチュエータ２２、スタータモータ８０等に接続されている。また、制御装置５０に設けられた点火制御部５０Ｂの出力インターフェースは、駆動回路を介して上記イグナイタ４７に接続されている。そして、制御装置５０は上記の各種センサ等からの信号に基づき、ＲＯＭ内に格納された制御プログラム及び制御データに従って、上記燃料噴射弁３５、点火プラグ１１、スロットルバルブ２３、スタータモータ８０等を制御する。
【００２９】
機関始動後において、制御装置５０のプロパン率算出部５０Ａは、タンク内燃温ＴＨＴ及びタンク内燃圧ＰＴに基づき、図２に示すようなＬＰＧの飽和蒸気圧曲線に基づいたマップを参照することにより、プロパン率ＰＲを算出する（例えば特開２００１−１０７８０５号公報や特開２００９−２５０２０６号公報の記載を参照）。そして、今回の機関始動後に算出したプロパン率ＰＲをＲＡＭに書き込むことにより、ＲＡＭに記憶されているプロパン率ＰＲを最新の値に更新する。
【００３０】
他方、図３に示すように、プロパン率ＰＲが高いほど、点火プラグ１１の要求電圧が高くなることを本発明者は確認している。また、冷却水温ＴＨＷが低く、点火プラグ１１の電極温度が低いときほど、点火プラグ１１の要求電圧は高くなる。そこで、本実施形態の制御装置５０は、機関始動時において以下に説明する一連の処理を実行することにより、要求電圧の上昇によって起きやすくなる機関始動時の点火プラグ１１の損傷についてこれを長期間にわたって抑えるようにしている。
【００３１】
図４に、機関始動時において実施される上記一連の処理についての手順を示す。なお、この一連の処理は、制御装置５０によって実行される。
本処理が開始されるとまず、機関始動要求があるか否かが判定される（Ｓ１００）。このステップＳ１００では、オフ状態にあったＩＧスイッチ７２がオン操作された場合に肯定判定される。そして、機関始動要求がないときには（Ｓ１００：ＮＯ）、本処理は終了される。
【００３２】
一方、機関始動要求があるときには（Ｓ１００：ＹＥＳ）、現在の点火プラグ１１の電極温度の代用値として現在の冷却水温ＴＨＷが読み込まれるとともに、ＲＡＭに記憶されている最新のプロパン率ＰＲが読み込まれる（Ｓ１１０）。
【００３３】
そして、要求電圧を下げるために点火プラグ１１の電極を加熱する必要があるか否かが、読み込んだプロパン率ＰＲ及び冷却水温ＴＨＷに基づいて判定される（Ｓ１２０）。換言すれば、このステップＳ１２０は、要求電圧を下げるために点火プラグ１１の電極を加熱しなければならない程度に現在の要求電圧が高い状態にあるか否かを判定するステップであり、以下の条件Ａ及び条件Ｂの少なくとも一方が満たされるときに肯定判定される。
【００３４】
・条件Ａ：プロパン率ＰＲが判定値α以上である。
・条件Ｂ：冷却水温ＴＨＷが判定値β以下である。
判定値αとしては、プロパン率ＰＲがこの判定値α以上になっていることに基づいて、点火プラグ１１の損傷を避けるために点火プラグ１１の電極を加熱して要求電圧を下げなければならない程度に現在の要求電圧が高くなっていることを的確に判定することができるように、その値の大きさは設定されている。
【００３５】
また、判定値βとしては、冷却水温ＴＨＷがこの判定値β以下になっていることに基づいて、点火プラグ１１の損傷を避けるために点火プラグ１１の電極を加熱して要求電圧を下げなければならない程度に現在の要求電圧が高くなっていることを的確に判定することができるように、その値の大きさは設定されている。
【００３６】
そして、点火プラグ１１の電極を加熱する必要があるときには（Ｓ１２０：ＹＥＳ）、スロットルバルブ２３が全閉状態にされる（Ｓ１３０）。
次に、スタータモータ８０の駆動が開始されることによってクランキングが開始される（Ｓ１４０）。
【００３７】
次に、点火プラグ１１への通電（点火コイル４８からの高電圧供給）が開始される（Ｓ１５０）。
ステップＳ１５０において点火プラグ１１への通電が開始されると、次に、予め設定された待機時間が経過したか判定される（Ｓ１６０）。そして、待機時間が経過していないときには（Ｓ１６０：ＮＯ）、待機時間が経過するまでステップＳ１６０での判定が繰り返し行われる。
【００３８】
一方、待機時間が経過したときには（Ｓ１６０：ＹＥＳ）、全閉状態にされていたスロットルバルブ２３の開度が機関始動に適した始動時開度に設定されて（Ｓ１７０）、機関始動のための燃料噴射が開始され（Ｓ１８０）、次に、内燃機関１が完爆したか否かが判定される（Ｓ２３０）。ここで完爆とは、スタータモータ８０によってクランキングされていた内燃機関１が、スタータモータ８０の駆動力無しでも自立運転することが可能になった状態をいう。また、内燃機関１が完爆したか否かは適宜の方法で行うことができる。例えば機関始動時において機関回転速度ＮＥが所定の回転速度以上になったことをもって内燃機関１が完爆したと判断することができる。
【００３９】
そして、完爆していないときには（Ｓ２３０：ＮＯ）、完爆するまでステップＳ２３０での判定が繰り返し行われる。
一方、内燃機関１が完爆したときには（Ｓ２３０：ＹＥＳ）、スタータモータ８０の駆動が停止されて（Ｓ２４０）、本処理は終了される。
【００４０】
先のステップ１２０にて、点火プラグ１１の電極を加熱する必要がないと判定されるときには（Ｓ１２０：ＮＯ）、通常の機関始動が行われる。すなわち、ステップ１２０にて否定判定されるときには、次に、スタータモータ８０の駆動が開始されることによってクランキングが開始される（Ｓ１９０）。次に、スロットルバルブ２３の開度が機関始動に適した始動時開度に設定されて（Ｓ２００）、機関始動のための燃料噴射が開始され（Ｓ２１０）、次に、点火プラグ１１への通電（点火コイル４８からの高電圧供給）が開始される（Ｓ２２０）。次に、上述したステップＳ２３０にて、内燃機関１が完爆したか否かが判定される。そして、完爆していないときには（Ｓ２３０：ＮＯ）、完爆するまでステップＳ２３０での判定が繰り返し行われる。一方、内燃機関１が完爆したときには（Ｓ２３０：ＹＥＳ）、スタータモータ８０の駆動が停止されて（Ｓ２４０）、本処理は終了される。
【００４１】
次に、本実施形態の作用並びに効果を説明する。
プロパン率ＰＲが判定値α以上であって点火プラグ１１の要求電圧が高いときや（Ｓ１２０：ＹＥＳ）、冷却水温ＴＨＷが判定値β以下であって点火プラグ１１の要求電圧が高いときには（Ｓ１２０：ＹＥＳ）、次の処理手順を行うようにしている。すなわちステップＳ１４０にてクランキングを開始した後に、ステップＳ１５０にて点火プラグ１１への通電を開始し、その後ステップＳ１８０にて燃料噴射を開始するようにしている。つまり、機関始動時において燃料噴射を開始する前のクランキング中に点火プラグへの通電を開始するようにしている（Ｓ１５０）。
【００４２】
そうしたクランキング中には気筒内の空気が圧縮されて燃焼室内の温度が上昇することにより、点火プラグ１１の電極温度は高くなるため、要求電圧は低くなる。こうしたクランキング中に点火プラグ１１への通電が開始されることにより、プロパン率ＰＲが判定値α以上の場合や冷却水温ＴＨＷが判定値β以下の場合であっても、要求電圧が低い状態で点火プラグ１１の放電が開始されるようになる。
【００４３】
また、一般的な機関始動では、燃料噴射を開始してから点火プラグ１１への通電が開始されるのであるが、こうしたタイミングで点火プラグ１１への通電を開始する場合には、燃料の気化熱によって混合気の温度が低下するため、要求電圧が高い状態で点火プラグ１１の放電が開始されることになる。一方、上述したように、本実施形態では、プロパン率ＰＲが判定値α以上であって点火プラグ１１の要求電圧が高いときや、冷却水温ＴＨＷが判定値β以下であって点火プラグ１１の要求電圧が高いときには、燃料噴射を開始する前に点火プラグ１１への通電が開始される。そのため、燃料の気化熱による混合気の温度低下に起因した要求電圧の上昇が起きる前に、点火プラグ１１の放電が起きる。そのため、プロパン率ＰＲが判定値α以上の場合や冷却水温ＴＨＷが判定値β以下の場合であったとしても、要求電圧が低い状態で点火プラグ１１の放電が開始されるようになる。
【００４４】
そして、点火プラグ１１において放電が開始された以降は、放電によって点火プラグ１１の電極が加熱されて電極温度が急激に上昇するため、要求電圧はさらに低下するようになる。こうした放電による加熱によって点火プラグ１１の要求電圧は低い状態に維持されるため、機関始動時における点火プラグ１１の損傷が抑えられるようになる。
【００４５】
また、燃料噴射を開始する前のクランキング中に点火プラグ１１の電極を加熱することによって要求電圧を低下させているため、点火プラグ１１の劣化によってプラグギャップが広くなっていっても、機関始動時における点火プラグ１１の要求電圧を低くすることが可能になる。そのため、機関始動時における点火プラグ１１の損傷を長期間にわたって抑えることができる。
【００４６】
また、ステップＳ１４０でのクランキング開始に先立って、ステップＳ１３０ではスロットルバルブ２３を全閉状態にしている。そして、そのスロットルバルブ２３の全閉状態は、ステップＳ１７０にてスロットルバルブ２３の開度が始動時開度に設定されるまで維持される。つまり、ステップＳ１８０にて燃料噴射が開始される前であって、クランキング及び点火プラグ１１の放電が行われている間は、スロットルバルブ２３が全閉状態に維持される。
【００４７】
このようにスロットルバルブ２３を全閉状態にしたうえでクランキングを行うと、燃焼室内に新気があまり入ってこないため、クランキング中での気筒内の圧縮圧力の上昇が抑えられるようになる。こうした圧縮圧力の上昇が抑えられている状態において点火プラグ１１への通電が行われるため、これによっても点火プラグ１１の要求電圧を低下させることができる。
【００４８】
なお、上記実施形態は、以下のように変更して実施することもできる。
・上記ステップＳ１２０では、点火プラグ１１の電極を加熱する必要があるか否かを判定するためのパラメータとして、プロパン率ＰＲや冷却水温ＴＨＷを用いるようにしたが、それらパラメータのうちで冷却水温ＴＨＷを省略してもよい。つまり、上記条件Ｂを省略してもよい。
【００４９】
・上記ステップＳ１２０では、上記条件Ａ及び上記条件Ｂの少なくとも一方が満たされるときに肯定判定されるようにしたが、上記条件Ａ及び上記条件Ｂがともに満たされるときに肯定判定されるようにしてもよい。
【００５０】
・図４に示した一連の処理では、ステップＳ１３０にてスロットルバルブ２３を全閉させるようにしたが、こうした処理を省略してもよい。つまり、ステップＳ１２０で肯定判定される場合にも、同ステップＳ１２０にて否定判定される場合と同様に、クランキング中のスロットルバルブ２３の開度を始動時開度に設定してもよい。この場合でも、上述した筒内圧の上昇抑制による要求電圧の低減以外の効果を得ることができる。
【符号の説明】
【００５１】
１…内燃機関、２…シリンダブロック、３…シリンダヘッド、４…シリンダ、５…ピストン、６…コネクティングロッド、７…クランクシャフト、８…燃焼室、９…吸気ポート、１０…排気ポート、１１…点火プラグ、１２…吸気弁、１３…排気弁、２０…吸気通路、２２…アクチュエータ、２３…スロットルバルブ、３０…排気通路、３５…燃料噴射弁、４０…クランク角センサ、４４…スロットル開度センサ、４６…水温センサ、４７…イグナイタ、４８…点火コイル、５０…制御装置、６０…燃料タンク、６１…燃料ポンプ、６２…燃料配管、６３…デリバリパイプ、７０…燃温センサ、７１…燃圧センサ、７２…イグニッションスイッチ（ＩＧスイッチ）、８０…スタータモータ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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