(57)【要約】【課題】油圧を供給するオイルポンプのエネルギーロスを低減することができる油供給装置を提供する。【解決手段】  油供給装置１００は、オイルをクラッチ板室４ａ２に供給し、位置によって吐出流量を可変にする可動部材２ｂを備えたオイルポンプ２と、シリンダ１１と、シリンダ１１内に摺動可能に設けられ、インチングペダル５０への操作によりオイルポンプ２から供給されたオイルをインチング圧に減圧し又は減圧しないスプール１３と、を備え、インチング圧、又はスプール１３によって減圧されていないオイルの油圧である通常圧をピストン室４ａ１に出力するインチングバルブ１０を有し、可動部材２ｂには、インチング圧又は通常圧が作用する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
所定の範囲内において移動可能であり、前記範囲内における位置によって吐出流量を可変にする可動部材を有し、オイルをクラッチのクラッチ板室及びピストン室に供給する可変容量型のオイルポンプと、
前記オイルポンプからの吐出圧を規定のライン圧に調圧するレギュレータバルブと、
シリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、インチング操作部材が操作されている場合には、前記ライン圧をインチング圧に減圧し、前記インチング操作部材が操作されていない場合には、前記ライン圧から減圧しないスプールと、を備え、前記インチング圧又は前記ライン圧を前記ピストン室に出力するインチングバルブと、を有し、
前記可動部材は、前記インチングバルブから出力される油圧が作用し、前記油圧によって前記範囲内における位置が可変とされ、
前記インチング操作部材が操作されている場合には、前記インチング操作部材が操作されていない場合と比較して、前記オイルポンプの吐出流量が増大する油供給装置。
【請求項２】
前記可動部材には、前記インチング圧又は前記ライン圧が作用する請求項１に記載の油供給装置。
【請求項３】
前記可動部材には、ピストン部が形成され、
前記オイルポンプには、前記ピストン部を収容する圧力室が形成され、
前記圧力室と、前記インチングバルブと前記ピストン室との間の流路は接続されている請求項２に記載の油供給装置。
【請求項４】
前記オイルポンプは、アウターロータと、前記アウターロータの回転中心と回転中心が異なるインナーロータとを備え、
前記可動部材の位置によって、前記アウターロータの回転中心と前記インナーロータの回転中心との距離が変化する請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の油供給装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、油供給装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
エンジンを動力源とするフォークリフトでは、エンジンによって駆動されるオイルポンプで発生された油圧が、フォークを作動させるための油圧ユニットに供給される。そして、フォークを作動させつつ徐行するインチング走行時において、エンジンと駆動輪の間に設けられたクラッチを半クラッチ状態（インチング状態）とする必要がある。つまり、フォークを作動させるためには、ある程度大きな油圧が必要であり、そのためには、エンジンの回転速度がある程度速くなければならない。このように、エンジンの回転速度がある程度速くなければならない一方で、インチング走行時には低速走行するために、クラッチを半クラッチ状態とする必要がある。そこで、特許文献１に示されるように、クラッチを半クラッチ状態とするため、クラッチに供給される油圧を調整するためのインチングバルブがある。
【０００３】
クラッチが半クラッチ状態にされると、クラッチ板が発熱する。このため、多量のオイルをクラッチ板に供給して、クラッチ板を冷却するため、吐出量の大きなオイルポンプが必要となっていた。クラッチが半クラッチとされない状態で走行する通常走行時においても、過剰な流量のオイルがオイルポンプから吐出され、過剰のオイルがレギュレータを介してオイルパンに戻される。この結果、オイルポンプの仕事量が増大し、オイルポンプにおいて多大なエネルギーロスが発生していた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−２７０８６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上述した問題を解消するためになされたもので、油圧を供給するオイルポンプのエネルギーロスを低減することができる油供給装置を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記の課題を解決するため、請求項１に係る油供給装置の発明は、所定の範囲内において移動可能であり、前記範囲内における位置によって吐出流量を可変にする可動部材を有し、オイルをクラッチのクラッチ板室及びピストン室に供給する可変容量型のオイルポンプと、前記オイルポンプからの吐出圧を規定のライン圧に調圧するレギュレータバルブと、シリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、インチング操作部材が操作されている場合には、前記ライン圧をインチング圧に減圧し、前記インチング操作部材が操作されていない場合には、前記ライン圧から減圧しないスプールと、を備え、前記インチング圧又は前記ライン圧を前記ピストン室に出力するインチングバルブと、を有し、前記可動部材は、前記インチングバルブから出力される油圧が作用し、前記油圧によって前記範囲内における位置が可変とされ、前記インチング操作部材が操作されている場合には、前記インチング操作部材が操作されていない場合と比較して、前記オイルポンプの吐出流量が増大する。
【０００７】
このように、可動部材は、インチングバルブから出力される油圧によって位置が可変とされ、インチング操作部材が操作されている場合には、インチング操作部材が操作されていない場合と比較して、オイルポンプの吐出流量が増大する。これにより、インチング操作部材が操作され、ピストン室に入力される油圧がインチング圧である場合に、クラッチ板室に十分な流量のオイルが供給され、クラッチ板が十分に冷却されて、クラッチ板の過熱が防止される。一方で、インチング操作部材が操作されず、ピストン室に入力される油圧がライン圧である場合に、ピストン室に入力される油圧がインチング圧である場合と比較して、オイルポンプの吐出流量が減少する。このため、オイルポンプの仕事量が抑制され、オイルポンプで発生するエネルギーロスの損失が低減される。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本実施形態に係る油供給装置が搭載されたフォークリフトの説明図である。
【図２】インチングペダルが踏まれていない状態の本実施形態に係る油供給装置の説明図である。
【図３】インチングペダルが踏まれている状態の本実施形態に係る油供給装置の説明図である。
【図４】別の実施形態の油供給装置の説明図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
（フォークリフトの構成）
本実施形態の油供給装置１００（図２示）が搭載されたフォークリフト２００について、図１を用いて説明する。フォークリフト２００は、エンジン１、オートマチックトランスミッション４、デファレンシャル５、駆動輪６、フォーク２１、及び油圧ユニット２２を備えている。エンジン１、オートマチックトランスミッション４、デファレンシャル５は、この並びの順に設けられている。
【００１０】
エンジン１は、ガソリンや軽油等の炭化水素を燃料として、エンジントルクを出力する周知の内燃機関である。
【００１１】
オートマチックトランスミッション４は、トルクコンバータ３、オイルポンプ２、変速機構４ｃ、オイルパン７、及び油圧機構８を備えている。トルクコンバータ３は、ポンプインペラー３ａ及びタービンランナー３ｂを有している。トルクコンバータ３は、エンジン１から出力されポンプインペラー３ａに入力されたエンジントルクを、ポンプインペラー３ａとタービンランナー３ｂとの間で増幅させたうえで、タービンランナー３ｂから変速機構４ｃに出力する。変速機構４ｃは、入力されたエンジントルクを異なる減速比で減速する。変速機構４ｃは、複数の歯車機構４ｄと、複数のクラッチ４ａ（動力伝達部材）、を備えている。本実施形態では、歯車機構４ｄは、サンギヤ、プラネタリギヤ、キャリア、リングギヤの各要素を備えた遊星歯車機構である。
【００１２】
デファレンシャル５は、変速機構４ｃから出力されたエンジントルクを、左右の駆動輪６に振り分けて出力し、左右の駆動輪６の回転速度差を吸収するものである。
【００１３】
オイルポンプ２は、エンジン１から出力されたエンジントルクによって駆動され、オイルパン７からオイルを吸入して、当該オイルを、クラッチ板室４ａ２（図２示）、及びピストン室４ａ１に供給する。また、オイルポンプ２は、変速機構４ｃ内において油圧によって作動する切換バルブ等の油圧機構８にオイルを供給する。本実施形態では、オイルポンプ２は、トルクコンバータ３のタービンランナー３ｂに回転連結されている。オイルポンプ２については、図２を用いて、詳細に説明する。
【００１４】
油圧ユニット２２は、エンジン１から出力されたエンジントルクによって駆動されて油圧を発生させ、この油圧によってフォーク２１を昇降させるものである。
【００１５】
（油供給装置）
以下に図２を用いて、本実施形態の油供給装置１００を説明する。油供給装置１００は、オイルポンプ２、インチングバルブ１０、レギュレータバルブ２１、及びシフトバルブ２２を備えている。
【００１６】
オイルポンプ２は、本実施形態では、トロコイドタイプのポンプである。オイルポンプ２は、ハウジング２ａ、アウターロータ２ｃ、インナーロータ２ｄ、可動部材２ｂ、及び付勢部材２ｅを備えている。ハウジング２ａには、円柱形状の空間であるポンプ室２ａ１、ポンプ室２ａ１に連通する吸入口２ａ２及び吐出口２ａ３が形成されている。また、ハウジング２ａには、ポンプ室２ａ１の外周側に、ポンプ室２ａ１と連通する圧力室２ａ４が形成されている。
【００１７】
可動部材２ｂは、リング状の本体部２ｂ１と、本体部２ｂ１の外周面に突出して形成されたピストン部２ｂ２とから構成されている。本体部２ｂ１の外周面及び内周面の断面形状は円形状である。可動部材２ｂは、ポンプ室２ａ１内において、移動可能に収納されている。具体的には、可動部材２ｂは、後述のアウターロータ２ｃの回転中心と偏心した可動部材回転中心Ｃを中心として所定の回転角度の範囲内において回転方向に移動可能となっている。ピストン部２ｂ２は、圧力室２ａ４内において、可動部材２ｂの回転方向に移動可能となっている。付勢部材２ｅは、コイルスプリングであり、ピストン部２ｂ２と当接して、図２において、可動部材２ｂを時計回りに付勢している。ピストン部２ｂ２の外周面と、圧力室２ａ４の内周面とは近接している。また、本体部２ｂ１の外周面の一部と、ポンプ室２ａ１の内周面とは近接している。このため、圧力室２ａ４は、略液密となっている。圧力室２ａ４内の油圧が増大すると、油圧に応じて、可動部材２ｂが付勢部材２ｅの付勢力に抗して可動部材回転中心Ｃを中心に反時計回りに回転する。一方で、ポンプ室２ａ１内の油圧が低下すると、可動部材２ｂが付勢部材２ｅの付勢力によって可動部材回転中心Ｃを中心に時計回りに回転する。
【００１８】
アウターロータ２ｃは、リング状である。アウターロータ２ｃの外周面の断面形状は円形状である。アウターロータ２ｃの内周面には、トロコイド曲線で構成された複数の内歯２ｃ１が形成されている。アウターロータ２ｃは、可動部材２ｂの本体部２ｂ１の内部に回転可能に収納されている。可動部材２ｂの内周面とアウターロータ２ｃの外周面とは近接している。つまり、可動部材２ｂとアウターロータ２ｃとは嵌合している。
【００１９】
インナーロータ２ｄは、リング状である。インナーロータ２ｄの外周面には、トロコイド曲線で構成された複数の外歯２ｄ１が形成されている。インナーロータ２ｄは、アウターロータ２ｃの内部に設けられている。アウターロータ２ｃの内歯２ｃ１とインナーロータ２ｄの外歯２ｄ１は噛み合っている。アウターロータ２ｃとインナーロータ２ｄの回転中心は異なっている。インナーロータ２ｄは、エンジン１から出力されたエンジントルクが入力される軸部材１ａと嵌合し、回転する。インナーロータ２ｄが回転すると、外歯２ｄ１と内歯２ｃ１で噛み合っているアウターロータ２ｃが回転し、内歯２ｃ１と外歯２ｄ１との間の空間が順次、吸入口２ａ２から吐出口２ａ３側に移動し、吸入口２ａ２から吸入されたオイルが吐出口２ａ３から吐出される。なお、オイルポンプ２の吐出流量は、エンジン１の回転速度が速くなるに従って、多くなる。
【００２０】
可動部材２ｂの回転位置によって、アウターロータ２ｃとインナーロータ２ｄの偏心量（距離）が変化し、オイルポンプ２の吐出流量が変化する。圧力室２ａ４内の油圧が増大して、可動部材２ｂが反時計回りに回転するに従って、オイルポンプ２の吐出流量は減少する。一方で、圧力室２ａ４内の油圧が減少して、可動部材２ｂが可動部材回転中心Ｃを中心に時計回りに回転するに従って、オイルポンプ２の吐出流量は増大する。このように、オイルポンプ２は、圧力室２ａ４に作用する油圧によって、つまり、可動部材２ｂの回転位置によって、吐出流量が変化する可変容量タイプである。
【００２１】
レギュレータバルブ２１は、オイルポンプ２の吐出口２ａ３から吐出されたオイルの吐出圧が規定油圧以上である場合に、オイルをオイルパン７に戻すことにより、レギュレータバルブ２１よりも下流側のオイルの油圧を規定のライン圧に保つ。レギュレータバルブ２１の下流側は、油圧機構８、後述のクラッチ４ａのクラッチ板室４ａ２、及び後述のシリンダ１１の第四ポート１１ｅに接続している。レギュレータバルブ２１によって規定油圧に保たれたオイルは、油圧機構８、クラッチ板室４ａ２、及び第四ポート１１ｅに供給される。
【００２２】
インチングバルブ１０は、インチングペダル５０（インチング操作部材）が踏まれた場合に、オイルポンプ２から供給され後述するピストン室４ａ１に入力されるオイルを減圧するものである。インチングバルブ１０は、シリンダ１１、インチングロッド１２、スプール１３、第一スプリング１５、第二スプリング１６、及び接続部材１９を備えている。
【００２３】
シリンダ１１内には、略円柱形状の空間である収容部１１ａが形成されている。シリンダ１１には、収容部１１ａに連通する第一ポート１１ｂ〜第六ポート１１ｇが、図２において後方から前方側に向かって順に形成されている。なお、図２において、紙面左側をインチングバルブ１０及びインチングバルブ１０を構成する部品の後方、紙面右側をインチングバルブ１０及びインチングバルブ１０を構成する部品の前方とする。
【００２４】
インチングロッド１２は、シリンダ１１の収容部１１ａ内の後方側に、後述のスプール１３の後方側に隣接して、シリンダ１１の軸線方向に沿って摺動可能に設けられている。インチングロッド１２は、接続部材１９を介して、インチングペダル５０に接続されている。インチングペダル５０が踏まれていない状態では、図２に示すように、インチングロッド１２は、その摺動範囲の後側に位置している。一方で、インチングペダル５０が踏まれると、図３に示すように、インチングロッド１２は、その摺動範囲の前側に位置する。
【００２５】
インチングロッド１２は、後方から前方に向かって順に、第一大径部１２ａ、小径部１２ｂ、第二大径部１２ｃとなっている。第一大径部１２ａ、小径部１２ｂ、及び第二大径部１２ｃは、円柱形状である。第一大径部１２ａと第二大径部１２ｃの外周面は、シリンダ１１の収容部１１ａの内周面に近接している。
【００２６】
小径部１２ｂの外径は、第一大径部１２ａ及び第二大径部１２ｃの外径よりも小さくなっている。小径部１２ｂの外周面と収容部１１ａの内周面との間は、ロッド流路１０ａとなっている。インチングペダル５０が踏まれておらず、図２に示すように、インチングロッド１２がその摺動範囲の後方の第一位置に位置している状態では、第一ポート１１ｂと第二ポート１１ｃとはロッド流路１０ａによって連通している。一方で、インチングペダル５０が完全に踏まれ、図３に示すように、インチングロッド１２がその摺動範囲の前方の第二位置に位置している状態では、第一ポート１１ｂは、第一大径部１２ａによって閉塞され、第一ポート１１ｂと第二ポート１１ｃとの間の流路が遮断される。なお、インチングペダル５０の踏み込み量が大きくなるに従って、第一ポート１１ｂと第二ポート１１ｃ間の流路面積が小さくなる。
【００２７】
スプール１３は、インチングペダル５０（インチング操作部材）の操作により、オイルポンプ２から供給され、レギュレータバルブ２１によってライン圧に調圧されたオイルを、元圧であるライン圧からインチング圧に減圧するものである。スプール１３は、シリンダ１１の収容部１１ａ内の前方側に、シリンダ１１の軸線方向に沿って摺動可能に設けられている。つまり、スプール１３は、インチングロッド１２の前方に設けられている。インチングロッド１２とスプール１３との間には、第一スプリング１５が設けられている。スプール１３と収容部１１ａの前方側壁面１１ｈとの間には、第二スプリング１６が設けられている。なお、第二スプリング１６のバネ定数は、第一スプリング１５のバネ定数よりも大きくなっている。このため、第二スプリング１６の付勢力は、第一スプリング１５の付勢力よりも大きくなっている。第二スプリング１６によって、スプール１３は、シリンダ１１に対して後方に付勢されている。また、第二スプリング１６及び第一スプリング１５によって、インチングロッド１２は、シリンダ１１に対して後方に付勢されている。
【００２８】
スプール１３は、後方から前方に向かって順に、第一部１３ａ〜第四部１３ｄ、ストッパ部１３ｅとなっている。第一部１３ａ、第二部１３ｂ、及び第四部１３ｄは、円筒形状である。第三部１３ｃは、円柱形状である。第二部１３ｂの外径ｂ及び第四部１３ｄの外径ｄは、同一となっている。第一部１３ａの外径ａは、第二部１３ｂの外径ｂ及び第四部１３ｄの外径ｄよりも小さくなっている。第三部１３ｃの外径ｃは、第二部１３ｂの外径ｂ及び第四部１３ｄの外径ｄよりも小さくなっている。第一部１３ａ、第二部１３ｂ、及び第四部１３ｄの外周面は、シリンダ１１の収容部１１ａの内周面と近接している。
【００２９】
第三ポート１１ｄは、第一部１３ａと第二部１３ｂとの間に形成された段差状の第一受圧部１３ｆに対向している。第三ポート１１ｄに油圧が供給されると、当該油圧が第一受圧部１３ｆに作用し、スプール１３に前方側への力が付与される。
【００３０】
第三部１３ｃの外周面と収容部１１ａの内周面との間は、スプール流路１０ｂとなっている。図２に示すように、スプール１３がその摺動範囲の後方の第三位置に位置している状態では、第四ポート１１ｅと第五ポート１１ｆは、第三部１３ｃの外周面と対向している。図２に示すように、スプール１３がその摺動範囲の後方の第三位置に位置している状態では、第四ポート１１ｅと第五ポート１１ｆは、スプール流路１０ｂによって連通している。一方で、図３に示すように、スプール１３がその摺動範囲の前方の第四位置に位置している状態では、第四ポート１１ｅは第二部１３ｂの外周面によって一部が遮蔽され、或いは閉塞される。これにより、第四ポート１１ｅと第五ポート１１ｆの間の流路は絞られ、或いは遮断される。なお、スプール１３が前方に移動するに従って、第四ポート１１ｅと第五ポート１１ｆとの間の流路面積が小さくなる。
【００３１】
第四部１３ｄの前方であり、収容部１１ａの前部は、圧力室１１ｉとなっている。圧力室１１ｉの内径は、圧力室１１ｉよりも後方の収容部１１ａの内径よりも大きくなっていて、圧力室１１ｉと圧力室１１ｉよりも後方の収容部１１ａとの間には、段差１１ｊが形成されている。ストッパ部１３ｅの外径は、第四部１３ｄの外径ｄよりも大きくなっている。ストッパ部１３ｅと段差１１ｊが当接すると、スプール１３の後方への摺動が阻止される。
【００３２】
第六ポート１１ｇは、圧力室１１ｉに連通している。第一ポート１１ｂと第三ポート１１ｄは、第一流路１０ｃによって接続されている。第五ポート１１ｆとシフトバルブ２２は、第二流路１０ｄによって接続されている。第一流路１０ｃと第二流路１０ｄは、第三流路１０ｅによって接続されている。これにより、第一ポート１１ｂ、第三ポート１１ｄ、第五ポート１１ｆ、及びシフトバルブ２２は、相互に接続している。第二ポート１１ｃと第六ポート１１ｇは、第四流路１０ｆによって接続されている。第一流路１０ｃ、第二流路１０ｄ、及び第三流路１０ｅと、オイルポンプ２の圧力室２ａ４は、第五流路１０ｇによって接続されている。これにより、第五ポート１１ｆからシフトバルブ２２に供給されるオイルと同一の油圧が、オイルポンプ２の圧力室２ａ４に入力される。
【００３３】
ここで、クラッチ４ａについて説明する。クラッチ４ａは、変速機構４ｃの歯車機構４ｄの各要素を接続又は切断し、或いは、歯車機構４ｄの各要素と変速機構４ｃのハウジング４ｂとを接続又は切断する湿式多板クラッチである。クラッチ４ａには、ピストン室４ａ１及びクラッチ板室４ａ２が形成されている。ピストン室４ａ１とクラッチ板室４ａ２との間には、ピストン４ａ４が摺動可能に設けられている。クラッチ板室４ａ２には、複数のクラッチ板４ａ３が設けられている。複数のクラッチ板４ａ３は、上記歯車機構４ｄの各要素同士を断接し、或いは、歯車機構４ｄの各要素とハウジング４ｂとを断接する。
【００３４】
ピストン室４ａ１は、シフトバルブ２２の下流側と接続している。シフトバルブ２２は、第五ポート１１ｆとピストン室４ａ１との間の流路を開閉するものである。シフトバルブ２２が開き、ピストン室４ａ１に油圧が入力されると、ピストン４ａ４が複数のクラッチ板４ａ３側に移動して、複数のクラッチ板４ａ３がピストン４ａ４によって押し付けられ、クラッチ４ａが接続状態となる。一方で、シフトバルブ２２が閉じて、ピストン室４ａ１に油圧が入力されなくなると、ピストン４ａ４による複数のクラッチ板４ａ３の押し付けが解除されて、クラッチ４ａが切断状態となる。なお、ピストン室４ａ１に入力される油圧が大きくなるに従って、クラッチ４ａが伝達可能なクラッチトルクが大きくなる。
【００３５】
オイルポンプ２から吐出されたオイルは、レギュレータバルブ２１を介して、クラッチ板室４ａ２に供給され、クラッチ板４ａ３が冷却される。クラッチ板室４ａ２に供給されたオイルは、オイルパン７に戻る。
【００３６】
インチングペダル５０が踏まれてない通常走行状態では、図２に示すように、インチングロッド１２はその摺動範囲の後方の第一位置に位置し、第一ポート１１ｂと第二ポート１１ｃは、ロッド流路１０ａによって連通している。この状態では、オイルポンプ２から吐出され、レギュレータバルブ２１で調圧されたオイルの油圧は、第四ポート１１ｅ、スプール流路１０ｂ、第五ポート１１ｆ、第二流路１０ｄ、第三流路１０ｅ、及び第一流路１０ｃを介して、第三ポート１１ｄに入力される。また、オイルポンプ２から吐出され、レギュレータバルブ２１で調圧されたオイルの油圧は、第四ポート１１ｅ、スプール流路１０ｂ、第五ポート１１ｆ、第二流路１０ｄ、第三流路１０ｅ、第一流路１０ｃ、第一ポート１１ｂ、ロッド流路１０ａ、第二ポート１１ｃ、第四流路１０ｆ、及び第六ポート１１ｇを介して、圧力室１１ｉに入力される。なお、第三ポート１１ｄに入力される油圧と、圧力室１１ｉに入力される油圧は同一である。
【００３７】
第四部１３ｄ（第二受圧部）の断面積は、第二部１３ｂの断面積から第一部１３ａの断面積を減算した第一受圧部１３ｆの面積よりも大きいので、スプール１３には後方側への油圧移動力が作用し、スプール１３は、その摺動範囲の後方側の第三位置に位置される。この状態では、スプール流路１０ｂによって、第四ポート１１ｅと第五ポート１１ｆとが連通した状態が維持されるので、シフトバルブ２２が開放している場合には、レギュレータバルブ２１によって調圧されたオイルの油圧が、インチングバルブ１０によって減圧されないライン圧で、ピストン室４ａ１に入力され、クラッチ４ａが接続状態（完全係合状態）となる。
【００３８】
インチングペダル５０が踏まれてない通常走行状態では、レギュレータバルブ２１によって調圧された油圧（ライン圧）が、インチングバルブ１０によって減圧されること無く、圧力室２ａ４に入力される。すると、上述のように、圧力室２ａ４に入力された油圧によって、可動部材２ｂが可動部材回転中心Ｃを中心に、その回転範囲のうち最も反時計回り方向の位置である通常位置に位置し、オイルポンプ２の吐出流量は、少ない値の通常時吐出流量となる。このため、オイルポンプ２の仕事量が抑制され、オイルポンプ２で発生するエネルギーロスが低減される。
【００３９】
インチングペダル５０が完全に踏まれているインチング走行状態では、図３に示すように、インチングロッド１２の第一大径部１２ａが、第一ポート１１ｂと第二ポート１１ｃとの間の流路を閉塞する。このため、オイルポンプ２から吐出され、レギュレータバルブ２１で調圧されたオイルの油圧は、圧力室１１ｉに入力されない。
【００４０】
図３に示すように、インチングロッド１２が前方の第二位置に移動すると、第一スプリング１５が圧縮されて、スプール１３には、前方に第一スプリング１５による付勢力が作用する。上述したように、第二スプリング１６のバネ定数は、第一スプリング１５のバネ定数よりも大きいので、スプール１３には、第二スプリング１６の付勢力に第一スプリング１５の付勢力を減算した値の付勢移動力が後方に作用する。
【００４１】
スプール１３が第二部１３ｂによって第四ポート１１ｅが閉塞される位置よりも後方側に位置されていると、オイルポンプ２から吐出され、レギュレータバルブ２１で調圧されたオイルの油圧は、第四ポート１１ｅ、スプール流路１０ｂ、第五ポート１１ｆ、第二流路１０ｄ、第三流路１０ｅ、及び第一流路１０ｃを介して、第三ポート１１ｄに入力される。すると、第二部１３ｂの断面積から第一部１３ａの断面積を減算した第一受圧部１３ｆの面積に第三ポート１１ｄに入力された油圧を乗算した油圧移動力が、スプール１３を前方に移動させる方向に作用する。油圧移動力によって、スプール１３が前方に移動すると、スプール１３が付勢移動力に抗して前方に移動して、第四ポート１１ｅが第二部１３ｂによって閉塞され、第三ポート１１ｄに油圧が入力されなくなる。すると、油圧移動力がスプール１３に作用しなくなり、スプール１３が付勢移動力によって後方に移動し、第四ポート１１ｅが第二部１３ｂによって閉塞されている状態から第四ポート１１ｅと第五ポート１１ｆがスプール流路１０ｂによって連通する。すると、第三ポート１１ｄに油圧が入力されて、スプール１３に油圧移動力が作用する。
【００４２】
このように、スプール１３に作用する付勢移動力と油圧移動力によって、スプール１３が前後に移動して、第五ポート１１ｆから流出するオイルの油圧が、より低い油圧に調圧される。この結果、第四ポート１１ｅに入力された油圧は、インチングバルブ１０によって規定のインチング圧に減圧されて、シフトバルブ２２に入力される。シフトバルブ２２が開放されている場合には、インチングバルブ１０によってインチング圧に減圧された油圧が、ピストン室４ａ１に入力される。ピストン室４ａ１にインチング圧が入力されると、クラッチ４ａは、半クラッチ状態（インチング状態）となる。この状態では、クラッチ４ａは、クラッチ４ａが完全に係合している状態と比較してより小さいクラッチトルクを伝達し、フォークリフト２００が徐行可能となる。
【００４３】
インチングペダル５０が完全に踏まれているインチング走行状態では、レギュレータバルブ２１によって調圧された油圧は、インチングバルブ１０によってインチング圧に減圧され、圧力室２ａ４に入力される。すると、上述のように、圧力室２ａ４に入力される油圧がインチング圧に減圧されるので、可動部材２ｂは付勢部材２ｅの付勢力によって可動部材回転中心Ｃを中心に、通常位置から時計回りに回転したインチング位置に位置して、オイルポンプ２の吐出流量は、通常走行状態と比較して、より大きな値のインチング時吐出流量となる。これにより、オイルポンプ２から十分な流量のオイルが、クラッチ板室４ａ２に供給されて、クラッチ板４ａ３が十分に冷却されて、クラッチ板４ａ３の過熱が防止される。また、エンジン１の回転速度を下げずにインチング状態を維持できるため、十分な流量及び油圧のオイルが、油圧ユニット２２で発生されて、フォーク２１をより素早く昇降させることができる。
【００４４】
なお、インチングペダル５０の踏み込み量（操作量）が大きくなるに従って、第一大径部１２ａによって、第一ポート１１ｂと第二ポート１１ｃとの間の流路が徐々に絞られ、圧力室１１ｉに入力される油圧も徐々に低下する。これにより、インチングペダル５０の踏み込み量が大きくなるに従って、スプール１３に前方側に作用する油圧移動力が徐々に大きくなり、第五ポート１１ｆから流出するオイルの油圧が、より低い油圧に調圧され、第五ポート１１ｆから出力され、ピストン室４ａ１に入力されるインチング圧も徐々に低下する。この結果、インチングペダル５０の踏み込み量が大きくなるに従って、圧力室２ａ４に入力されるインチング圧が徐々に低下して、オイルポンプ２の吐出流量が徐々に増大する。このように、インチングペダル５０の踏み込み量に応じて、オイルポンプ２の吐出流量が必要な流量に調整されるので、オイルポンプ２でのエネルギーロスの発生が抑制されつつ、必要な流量のオイルがクラッチ板室４ａ２に供給されて、クラッチ板４ａ３の過熱が防止される。
【００４５】
（本実施形態の効果）
以上の説明から明らかなように、可動部材２ｂは、インチングバルブ１０から出力される油圧によって回転位置が可変とされ、インチングペダル５０（インチング操作部材）が踏まれている場合には、インチングペダル５０が踏まれていない場合と比較して、オイルポンプ２の吐出流量が増大する。これにより、インチングペダル５０が踏まれ、ピストン室４ａ１に入力される油圧がインチング圧である場合に、クラッチ板室４ａ２に十分な流量のオイルが供給され、クラッチ板４ａ３が十分に冷却されて、クラッチ板４ａ３の過熱が防止される。一方で、インチングペダル５０が踏まれておらず、ピストン室４ａ１に入力される油圧がライン圧である場合に、ピストン室４ａ１に入力される油圧がインチング圧である場合と比較して、オイルポンプ２の吐出流量が減少する。このため、オイルポンプ２の仕事量が抑制され、オイルポンプ２で発生するエネルギーロスが低減される。この結果、フォークリフトの燃費が向上する。
【００４６】
このように、オイルポンプ２の吐出流量は、機械的構成によって、可変とされている。このため、オイルポンプ２の吐出流量が、電気的に可変とされる構成と比較して、油供給装置１００の構成が単純となり、油供給装置１００を低コストで提供することができる。
【００４７】
また、可動部材２ｂのピストン部２ｂ２には、インチング圧又はライン圧が作用する。これにより、インチングペダル５０が踏まれ、ピストン室４ａ１に入力される油圧がインチング圧である場合に、可動部材２ｂのピストン部２ｂ２には、インチング圧が作用する。このため、可動部材２ｂのピストン部２ｂ２へのインチング圧の作用によって、可動部材２ｂが確実に回転して、オイルポンプ２の吐出流量が確実に増大する。一方で、インチングペダル５０が離され、ピストン室４ａ１に入力される油圧がライン圧である場合に、可動部材２ｂのピストン部２ｂ２には、ライン圧が作用する。このため、可動部材２ｂのピストン部２ｂ２へのライン圧の作用によって、可動部材２ｂが確実に回転して、オイルポンプ２の吐出流量が確実に減少する。
【００４８】
また、可動部材２ｂには、ピストン部２ｂ２が形成されている。そして、オイルポンプ２には、ピストン部２ｂ２を収容する圧力室２ａ４が形成されている。そして、圧力室２ａ４と、インチングバルブ１０とピストン室４ａ１との間の流路は接続されている。これにより、ピストン室４ａ１にインチング圧が入力された場合には、圧力室２ａ４にもインチング圧が入力される。これにより、可動部材２ｂのピストン部２ｂ２にインチング圧が確実に作用し、可動部材２ｂが確実に回転して、オイルポンプ２の吐出流量が確実に増大する。一方で、ピストン室４ａ１にライン圧が入力された場合には、圧力室２ａ４にもライン圧が入力される。これにより、可動部材２ｂのピストン部２ｂ２にライン圧が確実に作用し、可動部材２ｂが確実に回転して、オイルポンプ２の吐出流量が確実に減少する。
【００４９】
オイルポンプ２は、アウターロータ２ｃと、アウターロータ２ｃの回転中心と回転中心が異なるインナーロータ２ｄとを備えている。このように、オイルポンプ２は、アウターロータ２ｃとインナーロータ２ｄを備えたトロコイドタイプのポンプである。このため、オイルポンプ２がベーンポンプ等の他のタイプのポンプと比べ、オイルポンプ２を構成する部品点数が少なく、オイルポンプ２が低コストである。また、可動部材２ｂの位置によって、アウターロータ２ｃの回転中心とインナーロータ２ｄの回転中心とが変化する構造であるので、確実にオイルポンプ２の吐出流量を可変とすることができる。
【００５０】
（別の実施形態）
以上の説明では、圧力室２ａ４は、第一流路１０ｃ、第二流路１０ｄ、及び第三流路１０ｅに接続されている。しかし、図４に示すように、圧力室２ａ４が、第五流路１０ｇによって、第四流路１０ｆに接続されている実施形態であっても差し支え無い。
【００５１】
この実施形態では、インチングペダル５０が踏まれてない通常走行状態では、図４に示すように、インチングロッド１２はその摺動範囲の後方の第一位置に位置し、第一ポート１１ｂと第二ポート１１ｃは、ロッド流路１０ａによって連通している。この状態では、レギュレータバルブ２１で調圧されたオイルの油圧（ライン圧）は、第四ポート１１ｅ、スプール流路１０ｂ、第五ポート１１ｆ、第二流路１０ｄ、第三流路１０ｅ、第一流路１０ｃ、第一ポート１１ｂ、ロッド流路１０ａ、第二ポート１１ｃ、第四流路１０ｆ、及び第五流路１０ｇを介して、圧力室２ａ４に入力される。すると、上述したように、オイルポンプ２の吐出流量は、少ない値の通常時吐出流量となる。
【００５２】
一方で、インチングペダル５０が完全に踏まれているインチング走行状態では、インチングロッド１２がその摺動範囲の前方の第二位置に移動し、インチングロッド１２の第一大径部１２ａが、第一ポート１１ｂと第二ポート１１ｃとの間の流路を閉塞する。このため、オイルポンプ２から吐出され、レギュレータバルブ２１で調圧されたオイルの油圧は、圧力室２ａ４に入力されない。すると、可動部材２ｂは付勢部材２ｅの付勢力によって時計回りに回転して、オイルポンプ２の吐出流量は、通常走行状態と比較して、より大きな値のインチング時吐出流量となる。
【００５３】
以上の説明では、オイルポンプ２は、トロコイドタイプである。しかし、オイルポンプ２として、ベーンポンプ等の可変容量オイルポンプであっても差し支え無い。この実施形態であっても、インチングペダル５０が完全に踏まれているインチング走行状態となると、レギュレータバルブ２１によって調圧された油圧がインチングバルブ１０によってインチング圧に減圧されてオイルポンプ２に設けられた可動部材に作用する。そして、可動部材が移動して、オイルポンプ２の吐出流量は、通常走行状態と比較して、より大きな値のインチング時吐出流量となる。
【００５４】
以上の説明では、インチングロッド１２は、接続部材１９を介して、インチングペダル５０（インチング操作部材）に接続している。しかし、インチングロッド１２が接続するインチング操作部材が、ユーザが手で操作するレバー状やボタン状等であっても差し支え無い。
【００５５】
以上の説明では、油圧ユニット２２は、フォークリフト２００のフォークを昇降するためのものである。しかし、油圧ユニット２２は、これに限定されず、フォークリフト２００以外の作業用車両等の油圧で可動する部材を稼働させるものであっても差し支え無い。
【００５６】
（付記項）
本実施形態の油供給装置１００は、以下のように構成されている。
つまり、油供給装置は、
前記インチング操作部材に接続され、前記スプールと隣接して、前記シリンダ内に摺動可能に設けられたインチングロッドを有し、
前記スプールには、前記オイルポンプから供給される前記オイルの油圧が作用する第一受圧部と、前記オイルポンプから供給される前記オイルの油圧が作用し、前記第一受圧部よりも断面積が大きい第二受圧部が形成され、
前記インチング操作部材が操作されておらず、前記インチングロッドが第一位置に位置している場合には、前記インチングロッドによって前記オイルポンプと前記第二受圧部との間の流路が遮断されずに、前記オイルポンプから供給されたオイルの油圧が前記第一受圧部及び前記第二受圧部に作用し、前記スプールが前記オイルポンプと前記ピストン室との間の流路を絞らない第三位置に位置されて、前記ピストン室に前記ライン圧が入力し、
前記インチング操作部材が操作され、前記インチングロッドが第二位置に位置している場合には、前記インチングロッドによって前記オイルポンプと前記第二受圧部との間の流路が絞られて、前記第二受圧部に作用する油圧が低下し、前記スプールが前記オイルポンプと前記ピストン室との間の流路を絞る第四位置に位置されて、前記ピストン室に前記インチング圧が入力する。
【符号の説明】
【００５７】
２…オイルポンプ、２ｂ…可動部材、４ａ…クラッチ、４ａ１…ピストン室、４ａ２…クラッチ板室、１０…インチングバルブ、１１…シリンダ、１３…スプール、２１…レギュレータバルブ、５０…インチングペダル（インチング操作部材）、１００…油供給装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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