(57)【要約】【課題】  刃物用の耐摩耗性を有し、使用時の加工発熱で軟化しにくく靭性に優れた刃物用鋼を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．４５〜０．６０％、Ｓｉ：０．５０〜１．２０％、Ｍｎ：≦０．６０％、Ｎｉ：１．５０〜２．１０％、Ｃｒ：４．５０〜６．００％、Ｍｏ＋Ｗ／２：１．００〜２．００％、Ｖ＋Ｎｂ／２：０．５０〜１．５０％、Ａｌ：０．０１〜０．０３％、Ｎ：０．０１００〜０．０３００％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼で、長さ１μｍ以上の炭化物および窒化物のミクロ組織の面積率が０．１〜１．０％、３０μｍ2以上の面積を有する炭化物および窒化物の個数が２０個／ｍｍ2以下、式Ｔ＝３１５−３９２×｛（Ｃ％）＋６／７（Ｎ％）｝−５２×（Ｓｉ％）−２４×（Ｍｎ％）−１４×（Ｃｒ％）＋４９×｛（Ｍｏ％）＋（Ｗ％）／２｝≧２０、式Ｓ＝（Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｗ／２＋Ｖ＋Ｎｂ／２）≧０．５７である鋼。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．４５〜０．６０％、Ｓｉ：０．５０〜１．２０％、Ｍｎ：≦０．６０％、Ｎｉ：１．５０〜２．１０％、Ｃｒ：４．５０〜６．００％、Ｍｏ＋Ｗ／２：１．００〜２．００％、Ｖ＋Ｎｂ／２：０．５０〜１．５０％、Ａｌ：０．０１〜０．０３％、Ｎ：０．０１００〜０．０３００％、を含有し、残部はＦｅおよび不可避不純物からなる鋼で、この鋼における、長さ１μｍ以上の炭化物および窒化物からなるミクロ組織の面積率は０．１〜１．０％で、３０μｍ2以上の面積を有する炭化物および窒化物の個数は２０個／ｍｍ2以下で、式Ｔ＝３１５−３９２×｛（Ｃ％）＋６／７（Ｎ％）｝−５２×（Ｓｉ％）−２４×（Ｍｎ％）−１４×（Ｃｒ％）＋４９×｛（Ｍｏ％）＋（Ｗ％）／２｝とするとき、式Ｔ≧２０、式Ｓ＝（Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｗ／２＋Ｖ＋Ｎｂ／２）とするとき、式Ｓ≧０．５７であることを特徴とする靭性、耐摩耗性および軟化抵抗性に優れた刃物用鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、材料を切断および破砕するときに使用される刃物用鋼に関する。
【背景技術】
【０００２】
鋼板の切断などに用いられる刃物には５３〜５８ＨＲＣの硬度で使用されるため、ＪＩＳ規格鋼の冷間工具鋼であるＳＫＤ１１や熱間工具鋼であるＳＫＤ６１などが使用される。しかし、冷間工具鋼は靭性が低く、刃の欠けが起こりやすく、また、加工中の摩擦による発熱により表面の軟化が起き、次第に摩耗が起こりやすくなる。一方、熱間工具鋼は靭性が高いため欠けが起こりにくく、発熱による表面軟化が起こりにくい利点があるが、反面、使用できる硬さが低く、耐摩耗性が低いという欠点があった。
【０００３】
従来の刃物用鋼としては、例えば、鋼中に一次炭化物を適量含有させ、含有するＣおよびＭｏを調整し、同時に特定値以上の衝撃値と０．２％耐力を組み合わせることによって靭性に優れ、かつ、へたり性、耐摩耗性および耐焼付性の問題も解消される鋼が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。しかし、この刃物用鋼は提案の範囲内の鋼であっても、一次炭化物の面積率しか限定していないため、炭化物の数は少なくても面積が大きい炭化物が原因となって低靭性となることがあった。また、加工中の摩擦による発熱により、表面の軟化が起きる場合があり、同じ範囲内の鋼でも短寿命となることがあった。 
【０００４】
一方、使用しても刃こぼれ等が生じない、耐摩耗性、焼入れ性及び加工性に優れたＦｅ系刃物用合金が提案されている（例えば、特許文献２参照。)。しかし、この提案のＦｅ系刃物用合金の組織を見ると、鋼材中にＣｒ系炭化物および窒化物が多く生じていた。このＣｒ系炭化物および窒化物が多いと、せん断時の加工発熱による熱影響により鋼材の軟化が起きやすく、使用し続けると摩耗しやすくなり、刃物として早期に使用出来なくなっていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第３４６１０４１号公報
【特許文献２】特開２００２−２１２６７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上述したような問題を解消するために、発明者らは鋭意開発を進めた結果、合金成分範囲が一定の範囲を満足し、かつ、一定の合金成分式を満足することで、刃物に必要な耐摩耗性を有し、使用途中で加工発熱によって軟化しにくい靭性に優れた刃物用鋼が得られることを見出した。
【０００７】
そこで、本発明が解決しようとする課題は、刃物に必要な耐摩耗性を有し、使用途中で加工発熱によって軟化しにくい靭性に優れた刃物用鋼を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の課題を解決するための本発明の手段は、第１の手段では、本願の鋼の化学成分と、長さ１μｍ以上の炭化物および窒化物からなるミクロ組織の面積率と、５０μｍ2以上の面積を有する炭化物および窒化物の個数と、式Ｔと式Ｓを満足する鋼である。
すなわち、第１の手段では、化学成分は、質量％で、Ｃ：０．４５〜０．６０％、Ｓｉ：０．５０〜１．２０％、Ｍｎ：≦０．６０％、Ｎｉ：１．５０〜２．１０％、Ｃｒ：４．５０〜６．００％、Ｍｏ＋Ｗ／２：１．００〜２．００％、Ｖ＋Ｎｂ／２：０．５０〜１．５０％、Ａｌ：０．０１〜０．０３％、Ｎ：０．０１００〜０．０３００％を含有し、残部はＦｅおよび不可避不純物からなる鋼である。この鋼における、長さ１μｍ以上の炭化物および窒化物からなるミクロ組織の面積率は０．１〜１．０％であり、３０μｍ2以上の面積を有する炭化物および窒化物の個数は２０個／ｍｍ2以下であり、式Ｔ：３１５−３９２×｛（Ｃ％）＋６／７（Ｎ％）｝−５２×（Ｓｉ％）−２４×（Ｍｎ％）−１４×（Ｃｒ％）＋４９×｛（Ｍｏ％）＋（Ｗ％）／２｝≧２０、式Ｓ：（Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｗ／２＋Ｖ＋Ｎｂ／２）≧０．５７である、靭性、耐摩耗性および軟化抵抗性に優れた刃物用鋼である。
【発明の効果】
【０００９】
本願の手段からなる刃物用鋼は、比摩耗量が１．５×１０-6ｍｍ3／（Ｎ・ｍｍ）以下で刃物に必要な耐摩耗性を有し、刃物としての使用途中での加工発熱による軟化の硬度差ΔＨＲＣが０．２〜５．０であって軟化抵抗性に優れており、かつシャルピー衝撃値が３０〜５５Ｊ／ｃｍ2で靱性に優れた刃物用鋼である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本願発明の実施の形態の記載に先立ち、課題を解決するための手段における本願鋼の化学成分、長さ１μｍ以上の炭化物および窒化物からなるミクロ組織の面積率、５０μｍ2以上の面積を有する炭化物および窒化物の個数、並びに式Ｔおよび式Ｓの限定理由について、順次説明する。ただし、化学成分は質量％で示す。
【００１１】
Ｃ：０．４５〜０．６０％
Ｃは、硬質炭化物を形成し、硬さ、耐摩耗性を向上させるとともに、焼入性を高める元素である。それらの効果を得るためには、Ｃは０．４５％以上必要である。しかし、Ｃは０．６０％より多く含有されると粗大な炭化物を形成して靱性を悪化する。そこで、Ｃは０．４５〜０．６０％、望ましくは、０．４６〜０．５８％とする。
【００１２】
Ｓｉ：０．５０〜１．２０％
Ｓｉは、脱酸材および基地の硬さを得るために必要であり、また、焼入性を高める元素である。それらの効果を得るためには、Ｓｉは０．５０％以上必要である。しかし、Ｓｉは１．２０％より多く含有されるとマトリックスを脆化させて靱性を悪化する。そこで、Ｓｉは０．５０〜１．２０％、望ましくは０．６０〜１．２０％とする。
【００１３】
Ｍｎ：≦０．６０％
Ｍｎは、脱酸材および焼入性を得るために必要な元素である。しかし、Ｍｎは０．６０％より多く含有されるとマトリックスを脆化させて靱性を悪化する。そこで、Ｍｎは０．６０％以下とする。
【００１４】
Ｎｉ：１．５０〜２．１０％
Ｎｉは、焼入性および靱性を得るために必要な元素である。それらの効果を得るためには、Ｎｉは１．５０％以上必要である。しかし、Ｎｉは２．１０％より多く含有されると加工性の低下を招く。そこで、Ｎｉは１．５０〜２．１０％、望ましくは１．５４〜１．９０％とする。
【００１５】
Ｃｒ：４．５０〜６．００％
Ｃｒは、炭化物を形成し、硬さおよび耐摩耗性を向上させるとともに、焼入性を高める元素である。それらの効果を得るためには、Ｃｒは４．５０％以上必要である。しかし、Ｃｒは６．００％より多く含有されると、粗大な炭化物を形成して靱性および軟化抵抗性を悪化する。そこで、Ｃｒは４．５０〜６．００％、望ましくは４．５８〜５．８２％とする。
【００１６】
Ｍｏ＋Ｗ／２（Ｍｏ、Ｗのうち１種類または２種類）：１．００〜２．００％
ＭｏおよびＷは、炭化物を形成し、硬さおよび耐摩耗性を向上させるとともに、焼入性を高める元素である。それらの効果を得るためには、Ｍｏ＋Ｗ／２は１．００％以上が必要である。しかし、Ｍｏ＋Ｗ／２は２．００％より多く含有されると、粗大な炭化物および粗大な窒化物を形成し、靱性および被削性を悪化する。そこで、Ｍｏ＋Ｗ／２は１．００〜２．００％、望ましくは１．２０〜１．９６％とする。
【００１７】
Ｖ＋Ｎｂ／２（Ｖ、Ｎｂのうち１種類または２種類）：０．５０〜１．５０％
ＶおよびＮｂは、炭化物および窒化物を形成し、硬さおよび耐摩耗性を向上させるとともに、焼入性を高める元素である。それらの効果を得るためには、Ｖ＋Ｎｂ／２は０．５０％以上が必要である。しかし、Ｖ＋Ｎｂ／２は１．５０％より多く含有されると、粗大な炭化物および粗大な窒化物を形成し靱性を低下する。そこで、Ｖ＋Ｎｂ／２は０．５０〜１．５０％、望ましくは０．６０〜１．４０％とする。
【００１８】
Ａｌ：０．０１〜０．０３％
Ａｌは、脱酸材として必要であるとともに、窒素と結合して微細な窒化物を形成し、耐摩耗性の向上に寄与する元素である。それらの効果を得るためには、Ａｌは０．０１％以上必要である。しかし、Ａｌは０．０３％より多く含有されると、粗大な酸化物および窒化物を形成して靱性を悪化する。そこで、Ａｌは０．０１〜０．０３％とする。
【００１９】
Ｎ：０．０１００〜０．０３００％
Ｎは、硬質炭化物および硬質窒化物を形成して硬さおよび耐摩耗性を向上させるとともに、焼入性を高める元素である。それらの効果を得るためには、Ｎは０．０１００％以上必要である。しかし、Ｎは０．０３００％より多く含有されると粗大な炭化物および粗大な窒化物を形成して靱性を悪化する。そこで、Ｎは０．０１００〜０．０３００％とする。
【００２０】
長さ１μｍ以上の炭化物および窒化物からなるミクロ組織の面積率：０．１〜１．０％
長さ１μｍ以上の炭化物および窒化物からなるミクロ組織の面積率は０．１％より少ないと、耐摩耗性が低くなる。一方、炭化物および窒化物の面積率が１．０％より大きくなりすぎると、炭化物間の距離が縮まり、割れの伝播が起こり易くなることで、靱性が低下するために欠けが起こりやすくなる。そこで、長さ１μｍ以上の炭化物および窒化物からなるミクロ組織の面積率は、０．１〜１．０％とし、望ましくは０．２〜０．９％とする。
【００２１】
３０μｍ2以上の面積を有する炭化物および窒化物の個数：２０個／ｍｍ2以下
３０μｍ2以上の面積を有する粗大な炭化物および窒化物の個数は、２０個／ｍｍ2より多くなり過ぎると、靱性が低下する。そこで、３０μｍ2以上の面積を有する炭化物および窒化物の個数は２０個／ｍｍ2以下とする。
【００２２】
式Ｔ＝３１５−３９２×｛（Ｃ％）＋６／７（Ｎ％）｝−５２×（Ｓｉ％）−２４×（Ｍｎ％）−１４×（Ｃｒ％）＋４９×｛（Ｍｏ％）＋（Ｗ％）／２｝≧２０
式Ｔ＝３１５−３９２×｛（Ｃ％）＋６／７（Ｎ％）｝−５２×（Ｓｉ％）−２４×（Ｍｎ％）−１４×（Ｃｒ％）＋４９×｛（Ｍｏ％）＋（Ｗ％）／２｝の値は、本願の刃物用鋼の欠けを抑制するために必要な靱性を表す式の値である。そして、合金基地組織を硬化させるＳｉ量およびＭｎ量や微細な炭化物を形成させるＭｏ量およびＷ量を式Ｔに代入することで、刃物用鋼に高い靱性を得るためには、式Ｔの値が２０以上である必要を表している。
【００２３】
式Ｓ＝（Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｗ／２＋Ｖ＋Ｎｂ／２）／Ｃｒ≧０．５７
式Ｓ＝（Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｗ／２＋Ｖ＋Ｎｂ／２）／Ｃｒの値は、本願の刃物用鋼の発熱による軟化への抵抗性を表し、式Ｓの値が大きくなることで軟化を抑制し摩耗が起きにくくなる。軟化が起こる原因は、摩擦発熱によって析出している炭化物および窒化物がオストワルド成長することで、炭化物および窒化物が形成していた歪みが少なくなることで起こる。炭化物および窒化物のオストワルド成長を抑制するには、鋼に含有されているＮｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、ＮｂとＣｒとのバランスで決まる式Ｓの値は０．５７以上となることで高い軟化抵抗性が得られることを表している。
【００２４】
ここで、本願発明の実施の形態について、以下の表１に示す発明鋼の実施例のＮｏ．１〜２４および表２に示す比較鋼のＮｏ．２５〜４１並びに表３に示す発明鋼のＮｏ．１〜２４および比較鋼のＮｏ．２５〜４１の各評価を通じて記載することとする。
【００２５】
先ず、表１の発明鋼のＮｏ．１〜２４および表２の比較鋼のＮｏ．２５〜４１に示す化学成分とＦｅおよび不可避不純物からなる鋼の各１００ｋｇを真空誘導溶解炉にて溶製し、これらの鋼を６０ｍｍ×６０ｍｍに鍛伸し、この鍛伸した鋼を焼入れして砂冷後に焼なまし処理し、さらに、１０３０℃加熱した後、油冷して焼入処理し、次いで、５００〜６００℃に加熱し、空冷を２回以上行なって、５５ＨＲＣに調質する焼入焼戻し処理した。
【００２６】
さらに上記の各鋼における長さ１μｍ以上の炭化物および窒化物を有するミクロ組織の面積率および３０μｍ2以上の面積を有する炭化物および窒化物の個数は、上記の焼入焼戻し後の鋼材中心より１５ｍｍ×１５ｍｍ×１５ｍｍＬの供試材を割出し、これらの供試材を鏡面研磨し、それぞれを光学顕微鏡にて４００倍でランダムに１０視野観察を行ない、それぞれの炭化物および窒化物の面積率および炭化物および窒化物の個数を算出した。さらに、表１の発明鋼のＮｏ．１〜２４および表２の比較鋼のＮｏ．２５〜４１の式Ｔおよび式Ｓの値を求めた。これらについて、以下の表１および表２に供試材の化学成分および式Ｔ，式Ｓ、１μｍ以上の炭化物および窒化物の面積率並びに２０μｍ2以上の炭化物および窒化物の個数の測定結果を示す。
【００２７】
【表１】
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【００２８】
【表２】
2017193743.tif 000003
【００２９】
次いで、表１の発明鋼のＮｏ．１〜２４および表２の比較鋼のＮｏ．２５〜４１に示す化学成分とＦｅおよび不可避不純物からなる上記の焼入焼戻し処理した鋼について、下記の表３にそれぞれの靱性、耐摩耗性および軟化抵抗性を求めて評価した。
【００３０】
先ず、靭性は、焼入焼戻し処理した鋼の試料中心部から１０ｍｍ×５５ｍｍ×１０ｍｍＬ、２ｍｍＵノッチのシャルピー試験片を割出し、衝撃値の測定を行った。一般的に刃物に使用される工具鋼のＪＩＳ鋼種であるＳＫＤ１１は、５５ＨＲＣで１５Ｊ／ｃｍ2のシャルピー衝撃値が得られる。そのため、その倍である３０Ｊ／ｃｍ2以上の高いシャルピー衝撃値が得られれば◎と評価し、３０Ｊ／ｃｍ2より低いシャルピー衝撃値であれば低靭性として×と評価した。
【００３１】
耐摩耗性は、焼入焼戻し処理した鋼の試料から７ｍｍ×５０ｍｍ×２５ｍｍＬの試験片を割り出し、５０ｍｍ×２５ｍｍＬ面で大越式摩耗試験を行った。リングはＳＣＭ４２０（８６ＨＲＢ）を用いた。摩耗距離は２００ｍ、最終荷重は６１．８Ｎ、摩耗速度は３．２８ｍ／ｓｅｃとした。ＳＫＤ６１の場合、比摩耗量は３．０×１０-6ｍｍ3／（Ｎ・ｍｍ）であるため、比摩耗量が半分である１．５×１０-6ｍｍ3／（Ｎ・ｍｍ）以下の場合は耐摩耗性があるとして◎とし、比摩耗量は１．５×１０-6ｍｍ3／（Ｎ・ｍｍ）より大きい場合は、耐摩耗性が悪いとして×と評価した。
【００３２】
軟化抵抗性は、焼入焼戻し処理した鋼の試料の中周より１５ｍｍ×１５ｍｍ×１５ｍｍＬを割出し、６００℃で３時間加熱保持した後に空冷し、硬さを測定した。軟化抵抗性は初期硬さからの硬度差（５５ＨＲＣから３時間後のＨＲＣを引いた値）で評価した。ＳＫＤ１１の場合は硬度差が６．０ＨＲＣであるから、硬度差が５．０ＨＲＣ以下の場合は高い軟化抵抗性があると判断して◎、５．０ＨＲＣより大きい場合は軟化抵抗性が低いと判断して×とした。
【００３３】
【表３】
2017193743.tif 000004
【００３４】
表３において発明鋼のＮｏ．１〜２４は、シャルピー衝撃値が３０Ｊ／ｃｍ2以上であるので、靱性評価はいずれも◎であり、比摩耗量が１．５×１０-6ｍｍ3／（Ｎ・ｍｍ）以下であるので、耐摩耗性評価はいずれも◎であり、硬度差が５．０ＨＲＣ以下であるので、表３の軟化抵抗性評価はいずれも◎である。
【００３５】
表３における比較鋼のＮｏ．２５〜４１については、以下のとおりである。
【００３６】
Ｎｏ．２５は、表２のＴ値が４で発明鋼のＴ値の最小値の２０より低く、表３のシャルピー衝撃値が２９Ｊ／ｃｍ2と発明鋼の３０Ｊ／ｃｍ2より低いので、表３の靭性評価が×である。
【００３７】
Ｎｏ．２６は、表２のＳ値が０．５４で発明鋼のＳ値の最小値の０．５７より低く、表３の硬度差が５．３ＨＲＣであり、発明鋼の硬度差の最大値の５．０ＨＲＣよりも大きいので、表３の軟化抵抗性評価が×である。
【００３８】
Ｎｏ．２７は、表２のＣが１．３５％と発明鋼のＣの最高値の０．６０％より大幅に高く、表２のＴ値が−２８４で発明鋼のＴ値の最小値の２０より大幅に低く、１μｍ以上の炭化物および窒化物の面積率が２．５％と発明鋼の１．０％より高く、さらに３０μｍ2以上の面積を有する炭化物および窒化物の個数が１ｍｍ2当り３８個と発明鋼の最大値の２０個よりも多いため、表３のシャルピー衝撃値が１２Ｊ／ｃｍ2と発明鋼の３０Ｊ／ｃｍ2より低く、表３の靭性評価が×である。
【００３９】
Ｎｏ．２８は、表２のＣが０．２５％と発明鋼の０．４５〜０．６０％より低く、１μｍ以上の炭化物面積率が０．０％と発明鋼の０．１％より低いため、表３の比摩耗量が２．１×１０6ｍｍ3／（Ｎ・ｍｍ）と発明鋼の最大値の１．５×１０-6ｍｍ3／（Ｎ・ｍｍ）より多いので、表３の耐摩耗性評価が×である。
【００４０】
Ｎｏ．２９は、表２のＳｉが２．００％と発明鋼のＳｉの最高値の１．２０％より高いので、マトリックスが脆化されるので、表３のシャルピー衝撃値が１７Ｊ／ｃｍ2と発明鋼の最小値の３０Ｊ／ｃｍ2よりも小さいので、表３の靭性評価が×である。
【００４１】
Ｎｏ．３０は、表２のＭｎが１．５０％と発明鋼の０．６０％より大幅に高いので、マトリックスが脆化されるので、表３のシャルピー衝撃値が２１Ｊ／ｃｍ2と発明鋼の最低値の３０Ｊ／ｃｍ2より小さいので、表３の靭性評価が×である。
【００４２】
Ｎｏ．３１は、表２のＮｉが０．５０％と発明鋼の最低値の１．５０％より低いので、焼入性および靱性を得ることが出来ず加工性の低下を招き、表３のシャルピー衝撃値が２９Ｊ／ｃｍ2と発明鋼の最小値の３０Ｊ／ｃｍ2よりも小さく、さらに靭性評価が×である。
【００４３】
Ｎｏ．３２は、表２のＣｒが８．００％と発明鋼のＣｒの最高値の６．００％より高く、表２のＳ値が０．５２と発明鋼の最大値の０．５７よりも低く、１μｍ以上の炭化物および窒化物の面積率が１．１％と発明鋼の１．０％より高く、さらに３０μｍ2以上の面積を有する炭化物および窒化物の個数が１ｍｍ2当り２２個と発明鋼の２０個より多いため、表３のシャルビー衝撃値が２３Ｊ／ｃｍ2と発明鋼の最小値の３０Ｊ／ｃｍ2よりも小さく靭性評価が×であり、さらに表３の硬度差が５．７ＨＲＣであり、発明鋼の硬度差の最大値の５．０ＨＲＣよりも大きいので、軟化抵抗性評価が×である。
【００４４】
Ｎｏ．３３は、表２のＣｒが３．２０％と発明鋼の最低値の４．５０％より低いため、表３の比摩耗量が１．９×１０-6ｍｍ3/(Ｎ・ｍｍ）と発明鋼の最大値の１．５×１０-6ｍｍ3／（Ｎ・ｍｍ）より多いので、表３の耐摩耗性評価が×である。
【００４５】
Ｎｏ．３４は、表２のＭｏ＋Ｗ／２の値が０．８０％と発明鋼の最低値の１．００％より低いため、表３の比摩耗量が１．９×１０-6ｍｍ3/(Ｎ・ｍｍ）と発明鋼の最大値の１．５×１０-6ｍｍ3／（Ｎ・ｍｍ）より多いので、表３の耐摩耗性評価が×である。
【００４６】
Ｎｏ．３５は、表２のＭｏ＋Ｗ／２の値が３．３０％と発明鋼の２．００％より高いため、表３のシャルピー衝撃値が２１Ｊ／ｃｍ2と発明鋼の最低値の３０Ｊ／ｃｍ2より小さいので、表３の靭性評価が×である。
【００４７】
Ｎｏ．３６は、表２のＶ＋Ｎｂ／２の値が１．８０％と発明鋼の最高値の１．５％より高いため、表３のシャルピー衝撃値が２１Ｊ／ｃｍ2と発明鋼の最低値の３０Ｊ／ｃｍ2より低いので、表３の靭性評価が×である。
【００４８】
Ｎｏ．３７は、表２のＶ＋Ｎｂ／２の値が０．２０％と発明鋼の最低値の０．５０％より低いため、表３の比摩耗量が１．８×１０-6ｍｍ3/(Ｎ・ｍｍ）と発明鋼の最大値の１．５×１０-6ｍｍ3／（Ｎ・ｍｍ）より多いので、表３の耐摩耗性評価が×である。
【００４９】
Ｎｏ．３８は、表２のＡｌが０．０５％と発明鋼のＡｌの最高値の０．０３％より高いので、表３のシャルピー衝撃値が２５Ｊ／ｃｍ2と発明鋼の最低値の３０Ｊ／ｃｍ2より低いので、表３の靭性評価が×である。
【００５０】
Ｎｏ．３９は、表２のＡｌが０．００％と発明鋼のＡｌの最低値の０．０１％より低く、さらにＮが０．００５０％と発明鋼の０．０１００％より低いので、表３の比摩耗量が２．０×１０-6ｍｍ3/(Ｎ・ｍｍ）と発明鋼の最大値の１．５×１０-6ｍｍ3／（Ｎ・ｍｍ）より多いので、表３の耐摩耗性評価が×である。
【００５１】
Ｎｏ．４０は、表２の１μｍ以上の炭化物および窒化物の面積率が１．１％と発明鋼の１．０％より高いため、表３のシャルピー衝撃値が２６Ｊ／ｃｍ2と発明鋼の最低値の３０Ｊ／ｃｍ2より低いので、表３の靱性評価が×である。
【００５２】
Ｎｏ．４１は、表２の３０μｍ2以上の面積を有する炭化物および窒化物の個数が２１個／ｍｍ2と発明鋼の２０個／ｍｍ2より多いので、粗大な炭化物が多くなり、表３のシャルピー衝撃値が２９Ｊ／ｃｍ2と発明鋼の最低値の３０Ｊ／ｃｍ2より低いので、表３の靱性評価が×である。