(57)【要約】【課題】  射出発泡において、重曹−クエン酸系化学発泡剤の異常分解を抑制し、長期間の射出発泡成形を可能にしつつ、シルバーストリークの発生を低減しうるポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体の製造方法を提供する。【解決手段】  ポリプロピレン系樹脂１００重量部、重曹クエン酸系化学発泡剤マスターバッチ０．５〜１０重量部からなる組成物を射出発泡成形する際に、ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対し水０．０１〜０．０８重量部を添加する、ポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体の製造方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリプロピレン系樹脂１００重量部、重曹クエン酸系化学発泡剤マスターバッチ０．５〜１０重量部からなる組成物を射出発泡成形する際に、ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対し水０．０１〜０．０８重量部を添加する、ポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体の製造方法。
【請求項２】
ポリプロピレン系樹脂が、メルトフローレートが３０ｇ／１０分を超えて２５０ｇ／１０分以下、２００℃でのメルトテンションが０．３ｃＮ以上である高メルトテンションポリプロピレン系樹脂を１〜３０重量％含むことを特徴とする、請求項１記載のポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体の製造方法。
【請求項３】
高メルトテンションポリプロピレン系樹脂が、線状ポリプロピレン樹脂、ラジカル重合開始剤および共役ジエン化合物を溶融混合して得られるポリプロピレン系樹脂であることを特徴とする、請求項１、２記載のポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体の製造方法。
【請求項４】
請求項１〜３何れか一項に記載の製造方法により得られることを特徴とする、ポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、重曹クエン酸系化学発泡剤を用いたポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリプロピレン樹脂は、良好な物性及び成形性を有しており、また、環境にやさしい材料として急速にその使用範囲が拡大している。特に、自動車部品等では、軽量で剛性に優れたポリプロピレン樹脂製品が提供されている。ポリプロピレン系樹脂製品としては、ポリプロピレン系樹脂を発泡させたポリプロピレン系樹脂発泡成形体がある。
ポリプロピレン系樹脂発泡成形体は、ポリプロピレン系樹脂と発泡剤とからなる混合物を押出機で溶融混合して大気圧下に押出すことにより得られる押出発泡シートを金型で挟み込み成形体としたもの、ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子を所望の形状を有する金型内に充填し蒸気等で加熱することにより、予備発泡粒子を融着させ成形体としたもの、等があり、その軽量性から様々な用途に適用されている。そのようなポリプロピレン系樹脂発泡成形体の一つに、ポリプロピレン系樹脂の射出発泡成形体がある。
【０００３】
ポリプロピレン系樹脂の射出発泡成形体において、ポリプロピレン系樹脂を高発泡化させる技術としては、型開き可能に保持された金型の空間内に発泡剤を含む樹脂を射出成形した後、金型を開くことにより前記空間を拡大して樹脂を発泡させるいわゆるコアバック法（Ｍｏｖｉｎｇ  Ｃａｖｉｔｙ法）がある（例えば、特許文献１）。
【０００４】
射出発泡成形に用いられる発泡剤としては、炭酸ガスや窒素ガスなどの物理発泡剤と、重曹やアゾ系化合物などの加熱によりガスを発生する化学発泡剤が挙げられる。物理発泡剤は、発泡剤自体は安価である一方で特殊な装置が必要となるため、汎用性に欠ける。そのため化学発泡剤が使用される場合が多く、中でも臭気の発生がほとんど無いことから、重曹とクエン酸系化合物などを組み合わせた重曹クエン酸系化学発泡剤が広く使用されている。
【０００５】
上記の様に重曹クエン酸系化学発泡剤は、射出発泡成形に有用であるが、配合されたクエン酸成分の熱分解により褐色の異物を発生させる問題があった。この様な課題を解決する目的で、例えばリチウム系化合物を配合する技術が提案されている。（例えば、特許文献２）  しかし本技術を用いても長期間にわたる成形において異物発生を抑制するには不充分であった。
【０００６】
一方、射出発泡成形ではなく押出発泡成形においては、物理発泡剤と併用する重曹クエン酸系化学発泡剤に水を若干量添加することで技術が提案されている。（例えば、特許文献３）  押出発泡においては、発泡剤を含む溶融樹脂をダイから開放域に吐出するため、溶融樹脂表面から揮発成分が放出されても発泡体外観に影響することは無かった。しかしながら射出発泡成形ではノズルから吐出された溶融樹脂は金型内で満杯化されるため、溶融樹脂からの過剰な揮発成分の発生は、その部分での金型表面の転写が不充分となる、いわゆるシルバーストリークと呼ばれる外観不良に繋がることから適用が困難であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】ＷＯ２００５／０２６２５５号公報
【特許文献２】特開２００４−３２３７２６号公報
【特許文献３】特開２００８−１３６６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の目的は、重曹クエン酸系化学発泡剤を用いたポリプロピレン形樹脂の射出発泡成形において、化学発泡剤の熱分解残渣による金型などの汚染を低減し長期間にわたり成形を可能とすると共に、成型体表面に発生するシルバーストロークを抑制しうるポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、鋭意検討した結果、重曹クエン酸系化学発泡剤を用いてポリプロピレン系樹脂の射出発泡を行う際に、微量の所定量の水を配合することにより、重曹クエン酸系化学発泡剤中のクエン酸化合物の熱分解を抑制し、金型汚染に繋がる成分の発生を抑えると共に、シルバーストリークが増加することを抑制しうることをようやく見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１０】
すなわち本発明は、以下の構成よりなる。
〔１〕  ポリプロピレン系樹脂１００重量部、重曹クエン酸系化学発泡剤マスターバッチ０．５〜１０重量部からなる組成物を射出発泡成形する際に、ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対し水０．０１〜０．０８重量部を添加する、ポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体の製造方法。
〔２〕  ポリプロピレン系樹脂が、メルトフローレートが３０ｇ／１０分を超えて２５０ｇ／１０分以下、２００℃でのメルトテンションが０．３ｃＮ以上である高メルトテンションポリプロピレン系樹脂を１〜３０重量％含むことを特徴とする、〔１〕記載のポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体の製造方法。
〔３〕  高メルトテンションポリプロピレン系樹脂が、線状ポリプロピレン樹脂、ラジカル重合開始剤および共役ジエン化合物を溶融混合して得られるポリプロピレン系樹脂であることを特徴とする、請求項〔１〕、〔２〕記載のポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体の製造方法。
〔４〕  〔１〕〜〔３〕何れか一項に記載の製造方法により得られることを特徴とする、ポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のポリプロピレン系樹脂射出発泡成形体の製造方法は、射出発泡成形において重曹クエン酸系化学発泡剤中のクエン酸系化合物の熱分解を抑制し、金型汚染に繋がる成分の発生を抑えることができるため、金型の洗浄頻度を大幅に低減することができる。
【００１２】
そして、該クエン酸系化合物の熱分解抑制に配合する水の量を限定することにより、シルバーストリークの増加を抑制することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明で用いられる発泡剤は、重曹とクエン酸系化合物を組み合わせた重曹クエン酸系化学発泡剤を含有するマスターバッチである。重曹は炭酸水素ナトリウムであり、加熱により炭酸ガスを発生する。クエン酸系化合物は、重曹の熱分解温度を調整し、気泡を微細化し、かつ有機酸自身の熱分解により炭酸ガスや水を発生する。クエン酸系化合物としては、クエン酸、クエン酸モノナトリウム塩などが挙げられる。
【００１４】
マスターバッチの基材樹脂は、ポリプロピレン系樹脂との混和性の観点からポリオレフィンであり、マスターバッチ製造における重曹クエン酸系化学発泡剤の熱分解を抑制する観点から、低密度ポリエチレンやエチレン−酢酸ビニル共重合体などの低融点樹脂が好ましい。マスターバッチにおける重曹クエン酸系化学発泡剤の濃度は、一般に１０〜５０重量％である。発泡剤にマスターバッチを用いることにより、取扱性、貯蔵安定性が向上する。使用量は、最終製品の発泡倍率と発泡剤の種類や成形時の樹脂温度によって適宜設定されるが、本発明のポリプロピレン系樹脂１００重量部に対し、マスターバッチとして好ましくは０．５重量部以上１０重量部以下、さらに好ましくは１重量部以上５重量部以下の範囲で使用される。重曹クエン酸系化学発泡剤マスターバッチをこの範囲で使用することにより、発泡倍率５倍までの射出発泡成形体が経済的に得られ、かつ重曹クエン系化学発泡剤の熱分解残渣の発生を低減しやすい。
【００１５】
本発明において、ポリプロピレン系樹脂の射出発泡成形を行う場合に、微量の水を配合することを特徴とする。
【００１６】
前記重曹クエン酸系化学発泡剤のクエン酸化合物は、好ましくは重曹のナトリウム成分と反応しクエン酸トリナトリウム塩となる。しかしクエン酸トリナトリウム塩が生成する前に過剰の熱が加わると、クエン酸化合物の分子内で脱水や脱炭酸が進行し、金属に付着しやすい褐色の成分を生成すると考えられる。本発明で配合される水は、熱的に安定なクエン酸トリナトリウム塩の生成を促進すると考えられる。
【００１７】
本発明における水の配合量は、重曹クエン酸系化学発泡剤中のクエン酸系化合物の熱分解を抑制し異物原因物質の生成を抑制し、かつ成形体表面のシルバーストリーク発生を抑制する観点からポリプロピレン系樹脂１００重量部に対し、好ましくは０．０１〜０．０８重量部、さらに好ましくは０．０２〜０．０６重量部である。
【００１８】
本発明における水は、ポリプロピレン系樹脂や重曹クエン酸系化学発泡剤マスターバッチ、更には後述する必要に応じて添加される樹脂や添加剤は、予め混合してから射出成形機に供給される。水は、樹脂ペレットに所定量滴下や噴霧して混合してもよいし、射出発泡成形で樹脂を溶融する温度において、含有する水を放出する化合物や担持物として配合しても良い。
【００１９】
本発明におけるポリプロピレン系樹脂とは、具体的には、プロピレンの単独重合体、ブロック共重合体およびランダム共重合体であって、結晶性の重合体があげられる。プロピレンの共重合体としては、プロピレンを７５重量％以上含有しているものが、ポリプロピレン系樹脂の特徴である結晶性、剛性、耐薬品性などが保持されている点で好ましい。
【００２０】
プロピレンと共重合可能なα−オレフィンとしては、例えば、エチレン、１−ブテン、イソブテン、１−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、３，４−ジメチル−１−ブテン、１−ヘプテン、３−メチル−１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセンなどの炭素数２または４〜１２のα−オレフィン、シクロペンテン、ノルボルネン、テトラシクロ［６，２，１１，８，１３，６］−４−ドデセンなどの環状オレフィン、５−メチレン−２−ノルボルネン、５−エチリデン−２−ノルボルネン、１，４−ヘキサジエン、メチル−１，４−ヘキサジエン、７−メチル−１，６−オクタジエンなどのジエン、塩化ビニル、塩化ビニリデン、アクリロニトリル、酢酸ビニル、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、無水マレイン酸、スチレン、メチルスチレン、ビニルトルエン、ジビニルベンゼンなどのビニル単量体などが挙げられる。これらは、単独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて使用してもよい。これらのうち、エチレン、１−ブテンが、耐寒脆性向上、安価等という点で好ましい。これらの内、射出発泡成形体に耐衝撃性を付与しやすいという点から、プロピレン−エチレンブロック共重合体を使用することが好ましい。
本願において、プロピレン−エチレンブロック共重合体とは、化学的な意味でのブロック共重合体ではなく、ホモポリプロピレンの中にポリエチレンが微分散した、耐衝撃性ポリプロピレン系組成物を意味する。一般的に、ポリエチレン微粒子の周囲にエチレン・プロピレン共重合体が存在するとされている。このようなプロピレン・エチレンブロック共重合体として、たとえば、(株)プライムポリマー製、Ｊ７０９ＵＧ（ＭＦＲ＝５５）、Ｊ７０８ＵＧ（ＭＦＲ＝４５）、Ｊ７１７ＺＧ（ＭＦＲ＝３２）を挙げることが出来る。
【００２１】
本発明のポリプロピレン系樹脂のメルトフローレートは、下限が３０ｇ／１０分を超え、好ましくは５０ｇ／１０分を超えるものであり、上限が２５０ｇ／１０分以下、好ましくは１００ｇ／１０分以下である。メルトフローレートが３０ｇ／１０分以下の場合、流動性を確保するために射出成形機の温度を高くする必要があり、重曹クエン酸系化学発泡剤の熱分解残渣の発生が増加する場合があり、メルトフローレートが２５０ｇ／１０分を越える場合、射出発泡成形での計量工程が不安定になる場合があり、好ましくない。  
【００２２】
ここで、メルトフローレート（以降、ＭＦＲと略す場合がある）とは、ＡＳＴＭ  Ｄ−１２３８に準拠し、メルトインデクサーＳ−０１（東洋精機製作所製）を用い、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重下でダイから一定時間に押し出される樹脂量から、１０分間に押し出される量に換算した値をいう。なお、前記一定時間とは、メルトフローレートが３．５ｇ／１０分を超えて１０ｇ／１０分以下の場合は６０秒間、１０ｇ／１０分を超えて２５ｇ／１０分以下の場合は３０秒間、２５ｇ／１０分を超えて５０ｇ／１０分以下の場合は１５秒間、５０ｇ／１０分を超えて１００ｇ／１０分以下の場合は５秒間、１００ｇ／１０分を超える場合は３秒間である。仮に、ある秒数で測定した際のメルトフローレートが対応する範囲に無かった場合は、そのメルトフローレートに応じた秒数で再度測定するものとする。
【００２３】
また本発明のポリプロピレン系樹脂は、メルトフローレートが３０ｇ／１０分を超えて２５０ｇ／１０分以下、２００℃でのメルトテンションが０．３ｃＮ以上である高メルトテンションポリプロピレン系樹脂を１〜３０重量％含むことが好ましい。
本発明の高メルトテンションポリプロピレン系樹脂は、２００℃でのメルトテンションが０．３ｃＮ以上、好ましくは０．５ｃＮ以上である。メルトテンションが０．３ｃＮ未満の場合、射出発泡成形時の溶融樹脂流動先端部での破泡が抑えられず、シルバーストリークが発生し、射出発泡成形体の表面外観が悪化する場合がある。
【００２４】
ここで、メルトテンション（以降、ＭＴと略す場合がある）とは、メルトテンション測定用アタッチメントが装備されており、先端にφ１ｍｍ、長さ１０ｍｍのオリフィスを装着したφ１０ｍｍのシリンダを有するキャピログラフ（東洋精機製作所製）を使用して、２００℃、ピストン降下速度１０ｍｍ／分で降下させた際にダイから吐出されるストランドを３５０ｍｍ下のロードセル付きプーリーに掛けて１ｍ／分の速度で引き取り、安定後に４０ｍ／分２で引き取り速度を増加させたとき、ストランドが破断したときのロードセル付きプーリーにかかる荷重をいう。なお、ストランドが破断に至らない場合は、引き取り速度を増加させてもロードセル付きプーリーにかかる荷重が増加しなくなった点の荷重をメルトテンションとする。
本発明の高メルトテンションポリプロピレン系樹脂が１重量部未満の場合、溶融樹脂流動先端部での破泡が抑えられず、シルバーストリークにより表面外観が悪化する場合があり、３０重量部を超える場合は、耐衝撃性が損なわれる場合がある。
【００２５】
本発明における前記高メルトテンションポリプロピレン系樹脂としては、例えば、汎用のポリプロピレン系樹脂とラジカル重合開始剤および共役ジエン化合物を溶融混合する方法、などにより得られる。
【００２６】
本発明は、本発明のポリプロピレン系樹脂、発泡剤及び水を含んでなる組成物を射出発泡成形してなる射出発泡成形体にも関する。
【００２７】
本発明におけるポリプロピレン系樹脂は、特にメルトフローレートが３０ｇ／１０分を超える高流動性を有し、少しの膨張力でも大きく変形することが可能であることから、従来のメルトフローレートが３０ｇ／１０分以下のポリプロピレン系樹脂に比べて、発泡剤を減量しても所望の発泡倍率の射出発泡成形体が得られやすい。
【００２８】
本発明では、必要に応じて、本発明の効果を損なわない範囲で、本発明の範囲でないポリプロピレン系樹脂の他、高密度ポリエチレン系樹脂、高圧法低密度ポリエチレン系樹脂、線状低密度ポリエチレン系樹脂、エチレン−α−オレフィン共重合体、オレフィン系エラストマー、スチレン系エラストマー、その他の熱可塑性樹脂を混合しても良い。
【００２９】
本発明では、さらに必要に応じて、本発明の効果を損なわない範囲で、酸化防止剤、金属不活性剤、燐系加工安定剤、紫外線吸収剤、紫外線安定剤、蛍光増白剤、金属石鹸、制酸吸着剤などの安定剤、架橋剤、連鎖移動剤、核剤、可塑剤、滑材、充填材、強化材、顔料、染料、難燃剤、帯電防止剤などの添加剤を併用してもよい。
【００３０】
次に。射出発泡成形の方法について、具体的に説明する。射出発泡成形方法自体は公知の方法が適用でき、ポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート、発泡剤の種類、成形機の種類あるいは金型の形状によって、適宜成形条件を調整すればよい。本発明のポリプロピレン系樹脂の場合、例えば、樹脂温度１７０〜２５０℃、金型温度１０〜１００℃、成形サイクル１〜１２０分、射出速度１０〜３００ｍｍ／秒、射出圧１０〜２００ＭＰａ等の条件で行うことが好ましい。また、金型内で発泡させる方法としては種々有るが、なかでも固定型と任意の位置に前進および後退が可能な可動型とから構成される金型を使用し、射出完了後、可動型を後退させて発泡させる、いわゆるコアバック法（Ｍｏｖｉｎｇ  Ｃａｖｉｔｙ法）が、表面に非発泡層が形成され、内部の発泡層が均一微細気泡になりやすく、軽量性に優れた射出発泡成形体が得られやすいことから、好ましい。なお、可動型を後退させる方法としては、一段階で行ってもよいし、二段階以上の多段階で行ってもよく、後退させる速度も適宜調整してもよい。
【００３１】
本発明では、予め金型内を不活性ガス等で圧力をかけながら、ポリプロピレン系樹脂組成物を金型内に導入するいわゆるカウンタープレッシャー法を併用することにより、シルバーストリークに起因する表面外観不良を低減することができるため、好ましい。このようにして、本発明の射出発泡成形体を得ることができる。
【００３２】
本発明の射出発泡成形体の発泡倍率は、好ましくは１．５倍以上５倍以下、さらに好ましくは２倍以上３倍以下である。発泡倍率が１．５倍未満では、軽量性が得られ難い傾向があり、５倍を超える場合には、重曹クエン酸系化学発泡剤の使用量が増えるためにシルバーストリークが増加する傾向がある。
【実施例】
【００３３】
以下に、実施例によって本発明をより詳しく説明するが、本発明は、これらによって何ら制限されるものではない。
【００３４】
実施例および比較例において、各種の評価方法に用いられた試験法および判定基準は次の通りである。
【００３５】
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）
ＡＳＴＭ  Ｄ−１２３８に準拠し、メルトインデクサーＳ−０１（東洋精機製作所製）を用い、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重下でダイから一定時間に押し出される樹脂量から、１０分間に押し出される量に換算した。なお前記一定時間は、メルトフローレートが３．５ｇ／１０分以上１０ｇ／１０分未満の場合は６０秒間、１０ｇ／１０分以上２５ｇ／１０分未満の場合は３０秒間、２５ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分未満の場合は１５秒間、５０ｇ／１０分以上１００ｇ／１０分未満の場合は５秒間、１００ｇ／１０分以上の場合は３秒間とした。
【００３６】
（２）メルトテンション（ＭＴ）
メルトテンション測定用アタッチメントが装備されており、先端にφ１ｍｍ、長さ１０ｍｍのオリフィスを装着したφ１０ｍｍのシリンダを有するキャピログラフ（東洋精機製作所製）を使用して、２００℃、ピストン降下速度１０ｍｍ／分で降下させた際にダイから吐出されるストランドを３５０ｍｍ下のロードセル付きプーリーに掛けて１ｍ／分の速度で引き取り、安定後に４０ｍ／分２で引き取り速度を増加させたとき、ストランドが破断したときのロードセル付きプーリーにかかる荷重をメルトテンションとした。なお、ストランドが破断に至らない場合は、引き取り速度を増加させてもロードセル付きプーリーにかかる荷重が増加しなくなった点の荷重をメルトテンションとした。
【００３７】
（３）表面外観（シルバーストリーク）
連続して２０ショット成形し、射出発泡成形体の表面に現れるシルバーストリークを目視により観察し、以下の基準で評価した。
◎：シルバーストリークがほとんど目立たない。
○：シルバーストリークが目立たない。
×：シルバーストリークが目立つ。
【００３８】
（４）重曹クエン酸系化学発泡剤の分解挙動観察
熱重量測定装置（エスアイアイ・ナノテクノロジー社製、ＥＸＳＴＡＲ６０００  ＴＧ／ＤＴＡ  ２２０Ｕ）を用いて、アルミパンに凍結粉砕した重曹クエン酸系化学発泡剤と水の混合物２０ｍｇを充填し、３０℃から２５０℃まで１０℃／分で昇温した後のアルミパンの内容物の外観を観察した。
【００３９】
（実施例１）
＜高メルトテンションポリプロピレン系樹脂の作製＞
原料ポリプロピレン系樹脂としてメルトフローレート４５ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（プライムポリマー製、Ｊ１０８Ｍ）１００重量部、および、ラジカル重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート１．０重量部の混合物を、ホッパーから７０ｋｇ／時で４５ｍｍφ二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給して、シリンダ温度２００℃で溶融混練し、途中に設けた圧入部より、共役ジエン化合物としてイソプレンモノマーを、定量ポンプを用いて０．３重量部（０．２１ｋｇ／時の速度）で供給し、前記二軸押出機中で溶融混練することにより、メルトフローレート５６ｇ／１０分、
メルトテンション４．８ｃＮである高メルトテンションポリプロピレン系樹脂のペレットを得た。
＜射出発泡成形体の作製＞
得られた高メルトテンションポリプロピレン系樹脂３０重量部と、市販のポリプロピレン系樹脂（プライムポリマー製、Ｊ７０８ＵＧ）７０重量部に、発泡剤として重曹クエン酸系化学発泡剤マスターバッチ（永和化成製ポリスレンＥＥ２７５Ｆ、分解ガス量４０ｍｌ／ｇ）を３重量部、更に水０．０５重量部を添加してドライブレンドした。型締め力８５０ｔで、コアバック機能を有する電動射出成形機（宇部興産機械（株）製）を用い、シリンダ温度２２０℃、背圧１５ＭＰａで得られたブレンド物（発泡剤を含む樹脂組成物）を溶融混練した後、４０℃に設定された、固定型と前進および後退が可能な可動型とから構成される、縦２００ｍｍ×横２００ｍｍの平板状のキャビティ（クリアランス３ｍｍ）を有する金型中に、底面部中心位置に設置されたバルブゲートから、射出速度１００ｍｍ／秒で射出充填した。射出充填完了後に、発泡倍率２倍（キャビティクリアランス：６ｍｍ）となるように可動型を後退（コアバック）させて、キャビティ内の樹脂を発泡させた。発泡完了後６０秒間冷却した後、射出発泡成形体を取り出した。
得られた射出発泡成形体の評価を表１に示す。
＜重曹クエン酸系化学発泡剤の熱重量測定＞
射出発泡成形体作製で使用した重曹系化学発泡剤と水の比率を合わせるべく、凍結粉砕した重曹クエン酸系化学発泡剤マスターバッチと水を６０：１で混合し、評価試料とした。
熱重量測定後の内容物の外観評価を表１に示す。
【００４０】
（実施例２）
重曹クエン酸系化学発泡剤マスターバッチの添加量を５重量部、水の添加量を０．０７重量部に変更し、射出完了後のキャビティクリアランスを７．５ｍｍとした以外は実施例１と同様にして射出発泡を行い、発泡倍率２．５倍の射出発泡成形体を得た。また凍結粉砕した重曹クエン酸系化学発泡剤マスターバッチと水を７１：１で混合し、熱重量測定の試料とした。
得られた射出発泡成形体の評価、及び熱重量測定評価結果を表１に示す。
【００４１】
（実施例３）
高メルトテンションポリプロピレン系樹脂を配合せず、市販のポリプロピレン系樹脂（プライムポリマー製、Ｊ７０８ＵＧ）を１００重量部とした以外は実施例１と同様にして射出発泡を行い、射出発泡成形体を得た。
得られた射出発泡成形体の評価を表１に示す。熱重量測定結果は、実施例１の結果を再掲した。
【００４２】
（比較例１）
水の添加量を０．１部に変更した以外は実施例１と同様にして射出発泡を行い、射出発泡成形体を得た。また実施例１と同様にして、凍結粉砕した重曹クエン酸系化学発泡剤マスターバッチと水を３０：１で混合し、熱重量測定の試料とした。
得られた射出発泡成形体の評価、及び熱重量測定評価結果を表１に示す。
【００４３】
（比較例２）
水を添加しない以外は実施例１と同様にして射出発泡を行い、射出発泡成形体を得た。また凍結粉砕した重曹クエン酸系化学発泡剤マスターバッチのみを熱重量測定の試料とした。
得られた射出発泡成形体の評価、及び熱重量測定評価結果を表１に示す。
【００４４】
【表１】
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【００４５】
本発明の射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂組成物は、シルバーストリークの発生を抑えつつ、水の添加により成形時の加熱による重曹クエン酸系化学発泡剤からの褐色成分の発生を抑えることができるため、ロングランでの射出発泡成形において金型汚染などの問題が低減することが期待できる。
【００４６】
これに対し、水を多く添加した比較例１では、水に起因すると考えられるシルバーストリークの発生が顕著になり、射出発泡成形体の外観が損なわれた。また水を添加しなかった比較例２では熱重量測定後に褐色の成分が生成しており、ロングランでの射出発泡成形での金型汚染が危惧される。
【００４７】
また本発明では、高メルトフローレートかつ高メルトテンションのポリプロピレン系樹脂を配合した実施例１の方が、配合しなかった実施例３に比べてシルバーストリークの発生を抑制できていることが判る。