(57)【要約】【課題】オイルポンプのポンプ効率をより向上させることができる変速機の作動油供給装置を得る。【解決手段】作動油供給装置６６では、エジェクタ部６８において、第１流入口部８２を流れる作動油Ｆ１の流速Ｖ１よりも境界部８８を流れる作動油Ｆ２の流速Ｖ２を大きくして境界部８８に第２流入口部８４に対する負圧を発生させている。このため、第２流入口部８４に対して発生した負圧によってオイルパン２２から当該第２流入口部８４に作動油が吸入されて、当該作動油はオイルポンプ３２に吸入されていく。その結果、オイルポンプ３２がオイルパン２２から作動油を吸入するのに必要な仕事を低減することができる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
作動油貯留部から吸入した作動油を当該作動油の供給対象に圧送するオイルポンプと、
前記作動油を前記オイルポンプから前記供給対象へ導く第１流路に設けられ、当該第１流路を流れる当該作動油の圧力が所定の圧力値以上になると当該作動油を第２流路に流入させる圧力調整部と、
前記第２流路に接続されると共に前記圧力調整部からの前記作動油が流入される第１流入口部と、前記オイルポンプに接続されて前記作動油貯留部から吸入される当該作動油が流れる第３流路に接続されると共に当該第１流入口部と連通された流出口部と、当該第１流入口部と当該流出口部との境界部に開口しかつ当該作動油貯留部からの当該作動油が流入可能な第２流入口部と、を備え、当該第１流入口部を流れる当該作動油の第１の流速よりも当該境界部に当該第１流入口部から当該流出口部に向かって流れる当該作動油の第２の流速を大きくして当該境界部に当該第２流入口部に対する負圧を発生させる流路接続部と、
を有する変速機の作動油供給装置。
【請求項２】
前記オイルポンプの入力軸は、エンジンの出力軸に直結されている、
請求項１に記載の変速機の作動油供給装置。
【請求項３】
前記オイルポンプは、内接ギヤポンプとされている、
請求項１又は請求項２に記載の変速機の作動油供給装置。
【請求項４】
前記流路接続部は、前記変速機のケース内に配置されると共に前記供給対象に油圧を供給するバルブボディに一体に設けられている、
請求項１〜請求項３の何れか１項に記載の変速機の作動油供給装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、変速機の作動油供給装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
下記特許文献１には、変速機の作動油供給装置に関する発明が開示されている。この変速機の作動油供給装置では、オイルポンプから吐出されてリリーフ弁から余剰油として排出される作動油をリリーフ路からリターン路を介してオイルポンプの吸込側に戻している。このため、リリーフ弁からの余剰油は、オイルパンを経由することなくオイルポンプに戻され、オイルポンプの暖機を早めることができる。その結果、オイルポンプに低温で高粘度の作動油が供給される時間を短くして、オイルポンプの冷間時の損失トルクを小さくすることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第４９７６９７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記先行技術では、オイルポンプが暖機された状態、すなわち作動油が暖められて粘度が低くなった状態では、リリーフ弁からの余剰油はオイルポンプの損失トルクの減少に寄与することなく、オイルポンプから再び吐出されるのみである。つまり、上記特許文献１に記載された先行技術は、オイルポンプのポンプ効率をより向上させるという点において改善の余地がある。
【０００５】
本発明は上記事実を考慮し、オイルポンプのポンプ効率をより向上させることができる変速機の作動油供給装置を得ることが目的である。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１に記載の本発明に係る変速機の作動油供給装置は、作動油貯留部から吸入した作動油を当該作動油の供給対象に圧送するオイルポンプと、前記作動油を前記オイルポンプから前記供給対象へ導く第１流路に設けられ、当該第１流路を流れる当該作動油の圧力が所定の圧力値以上になると当該作動油を第２流路に流入させる圧力調整部と、前記第２流路に接続されると共に前記圧力調整部からの前記作動油が流入される第１流入口部と、前記オイルポンプに接続されて前記作動油貯留部から吸入される当該作動油が流れる第３流路に接続されると共に当該第１流入口部と連通された流出口部と、当該第１流入口部と当該流出口部との境界部に開口しかつ当該作動油貯留部からの当該作動油が流入可能な第２流入口部と、を備え、当該第１流入口部を流れる当該作動油の第１の流速よりも当該境界部に当該第１流入口部から当該流出口部に向かって流れる当該作動油の第２の流速を大きくして当該境界部に当該第２流入口部に対する負圧を発生させる流路接続部と、を有している。
【０００７】
請求項１に記載の本発明によれば、作動油貯留部からオイルポンプに吸入された作動油が当該オイルポンプから吐出されると共に、第１流路を経て当該作動油の供給対象に圧送される。また、第１流路には圧力調整部が設けられており、当該第１流路を流れる作動油の圧力が所定の圧力値以上になると、当該作動油は当該圧力調整部を経由して第２流路に流入する。
【０００８】
ところで、第２流路に流入した作動油がそのまま作動油貯留部に戻る場合には、当該作動油に成されたオイルポンプによる仕事が無駄になることが考えられる。
【０００９】
ここで、本発明では、オイルポンプに接続されて作動油貯留部から吸入される作動油が流れる第３流路と上述した第２流路とが流路接続部によって接続されている。この流路接続部は、第１流入口部と第２流入口部と流出口部とを備えており、第１流入口部は、第２流路に接続されると共に圧力調整部から所定の圧力がかかった作動油が流入されるようになっている。一方、流出口部は、第３流路に接続されると共に第１流入口部と連通されており、第１流入口部から流入した作動油は、当該第１流入口部から流出口部に向かって流れていく。また、第１流入口部と流出口部との境界部には、作動油貯留部からの作動油が流入可能な第２流入口部が開口している。
【００１０】
そして、本発明では、第１流入口部を流れる作動油の第１の流速よりも当該第１流入口部と流出口部との境界部を流れる作動油の第２の流速を大きくして当該境界部に第２流入口部に対する負圧を発生させている。このため、第２流入口部に対して発生した負圧によって作動油貯留部から当該第２流入口部に作動油が吸入されて、当該作動油はオイルポンプに吸入されていく。その結果、第２流路に流入した作動油をそのまま作動油貯留部に戻す場合と比し、オイルポンプが作動油貯留部から作動油を吸入するのに必要な仕事を低減することができる。
【００１１】
請求項２に記載の本発明に係る変速機の作動油供給装置は、請求項１に記載の発明において、前記オイルポンプの入力軸は、エンジンの出力軸に直結されている。
【００１２】
請求項２に記載の本発明によれば、オイルポンプの入力軸がエンジンの出力軸に直結されており、オイルポンプの吐出量はエンジンの回転数と比例して増加する。これにより、作動油の供給対象に必要な供給量以上にオイルポンプから作動油が吐出されることが考えられる。
【００１３】
ところで、オイルポンプが作動油貯留部の上方側に配置されている場合には、オイルポンプによって作動油貯留部から作動油を吸い上げる必要があり、オイルポンプのポンプ効率の低下につながる。また、作動油の吸い上げによるポンプ効率の低下を抑制するには、オイルポンプの入力軸をエンジンの出力軸にギヤ等を介して接続して、オイルポンプと作動油貯留部との位置を近付けることが考えられる。しかし、このような構成は、変速機の部品点数の増加につながる。
【００１４】
ここで、本発明では、作動油の供給対象に対して余剰となった作動油が、第１流路から圧力調整部及び第２流路を経由して流路接続部を通過し、第２流入口部からの作動油の吸入に用いられる。このため、オイルポンプを作動油貯留部の上方側に配置しても、当該オイルポンプが作動油貯留部から作動油を吸入するときの吸入抵抗によるポンプ効率の低下を抑制することができる。
【００１５】
請求項３に記載の本発明に係る変速機の作動油供給装置は、請求項１又は請求項２に記載の発明において、前記オイルポンプは、内接ギヤポンプとされている。
【００１６】
請求項３に記載の本発明によれば、オイルポンプが内接ギヤポンプとされており、可変容量型のオイルポンプ等を用いる場合と比し、オイルポンプを構成する部品点数を少なくすることができる。
【００１７】
ところで、オイルポンプに可変容量型のオイルポンプを採用する場合、作動油の供給対象に対して、オイルポンプから適切な量の作動油を供給することが可能となり、オイルポンプのポンプ効率の点では好ましい。しかし、オイルポンプを構成する部品の部品点数が増えるため、変速機の中でオイルポンプの占めるスペースが大きくなる。
【００１８】
この点、本発明では、上述したように作動油の供給対象に対して余剰となった作動油を用いて作動油貯留部から作動油を吸い上げることでポンプ効率の低下を抑制している。また、オイルポンプを内接ギヤポンプとすることで、オイルポンプを小型化し、変速機の中でオイルポンプが占めるスペースを小さくすることができる。
【００１９】
請求項４に記載の本発明に係る変速機の作動油供給装置は、請求項１〜請求項３の何れか１項に記載の発明において、前記流路接続部は、前記変速機のケース内に配置されると共に前記供給対象に油圧を供給するバルブボディに一体に設けられている。
【００２０】
請求項４に記載の本発明によれば、流路接続部をバルブボディと別体で構成する場合と比し、変速機の部品点数を少なくすることができる。
【発明の効果】
【００２１】
以上説明したように、請求項１に記載の本発明に係る変速機の作動油供給装置は、オイルポンプのポンプ効率をより向上させることができるという優れた効果を有する。
【００２２】
請求項２に記載の本発明に係る変速機の作動油供給装置は、変速機の部品点数の増加を抑制しつつオイルポンプと作動油貯留部とのレイアウトの自由度を確保することができるという優れた効果を有する。
【００２３】
請求項３に記載の本発明に係る変速機の作動油供給装置は、オイルポンプのポンプ効率の確保と変速機の小型化の両立を図ることができるという優れた効果を有する。
【００２４】
請求項４に記載の本発明に係る変速機の作動油供給装置は、変速機の組立にかかる工数を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本実施形態に係る変速機の作動油供給装置の構成を模式的に示す油圧回路図である。
【図２】本実施形態に係る変速機の作動油供給装置の要部を示す断面図である。
【図３】本実施形態に係る変速機の一部を構成するバルブボディの構成を示す分解斜視図である。
【図４】本実施形態に係る変速機の作動油供給装置の一部を構成するオイルポンプの構成を示す分解斜視図である。
【図５】本実施形態に係る変速機の構成を模式的に示す車両上方側から見た平断面図（図６の５−５線に沿って切断した状態を示す断面図）である。
【図６】本実施形態に係る変速機の全体構成を示す斜視図である。
【図７】実験装置の構成を示す模式図
【図８】実験装置のモータの回転数とポンプ駆動トルクとの関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
以下、図１〜図６を用いて、本実施形態に係る変速機の作動油供給装置の一例について説明する。なお、各図に適宜示される矢印ＦＲは車両前方側を示しており、矢印ＵＰは車両上方側を示しており、矢印ＯＵＴは車両幅方向外側を示している。
【００２７】
まず、図５及び図６を用いて、本実施形態に係る「変速機１０」の概略構成について説明する。なお、本実施形態では、変速機１０は、車両に対して横置きに配置された「エンジン１２」（全体の図示は省略）に連結されたベルト式の無段変速機、所謂ＣＶＴとされている。
【００２８】
変速機１０は、トランスアクスルハウジング１６、トランスアクスルケース１８、トランスアクスルカバー２０及び作動油貯留部としての「オイルパン２２」を含んで構成されたケースとしてのアルミダイカスト製の「ギヤボックス１４」を備えている。
【００２９】
トランスアクスルハウジング１６は、エンジン１２の一部を構成する図示しないクランクケースに連結されると共に、その内側には、トルクコンバータ２４が収容されている。一方、トランスアクスルケース１８は、トランスアクスルハウジング１６と車両幅方向に隣接して配置されると共に、トランスアクスルハウジング１６と反対側の側面がトランスアクスルカバー２０によって覆われている。そして、トランスアクスルケース１８の内側には、前後進切替部２６、プライマリプーリ２８、図示しないセンカンダリプーリ、スチールベルト３０及び「オイルポンプ３２」が収容されている。
【００３０】
トルクコンバータ２４は、ポンプインペラ３４と、当該ポンプインペラ３４と対向して配置された図示しないタービンランナと、を含んで構成されている。ポンプインペラ３４には、エンジン１２の出力軸としての「エンジン出力軸３６」が連結されており、当該エンジン出力軸３６から伝達されたトルクは、トルクコンバータ２４によって増幅されると共に、タービンライナに接続されたトルクコンバータ出力軸３８を介して前後進切替部２６に伝達されている。
【００３１】
前後進切替部２６は、図示しないフォワードクラッチ、リバースブレーキ及び遊星歯車機構を含んで構成されている。そして、遊星歯車機構を構成するサンギヤがトルクコンバータ出力軸３８に連結されると共に、当該遊星歯車機構を構成するプラネットキャリアがプーリ入力軸４０を介してプライマリプーリ２８に連結されている。なお、プーリ入力軸４０のプライマリプーリ２８側は、ベアリング４２で軸支されている。上記構成の前後進切替部２６は、フォワードクラッチとリバースブレーキを油圧によって作動させることにより、遊星歯車機構の作動状態を切り替え、トルクコンバータ２４からプライマリプーリ２８への入力回転方向を切り替えている。
【００３２】
プライマリプーリ２８及びセカンダリプーリは、それぞれ固定プーリとスライドプーリとを含んで構成されており、スライドプーリは、固定プーリに対して油圧でスライド移動するように構成されている。そして、プライマリプーリ２８及びセカンダリプーリのスライドプーリを移動させることで、スチールベルト３０のプライマリプーリ２８への巻き掛け半径及び当該スチールベルト３０のセカンダリプーリへの巻き掛け半径が変更されるようになっている。これにより、プライマリプーリ２８及びセカンダリプーリ間の変速比を無段階に変化させることが可能となっている。
【００３３】
オイルポンプ３２は、図４にも示されるように、トロコイド形内接歯車ポンプとされており、ポンプボディ４４、ドライブギヤ４６、ドリブンギヤ４８、ステーターシャフト５０及びポンプカバー５２を含んで構成されている。ポンプボディ４４とポンプカバー５２とは、互いに図示しない締結部材で締結されており、ポンプボディ４４に形成された図示しない凹部をポンプカバー５２で塞ぐことでドライブギヤ４６及びドリブンギヤ４８が収容されるギヤ室が構成されている。
【００３４】
ドリブンギヤ４８は、内歯歯車とされると共に、ギヤ室を構成する凹部に回転自在に嵌め込まれている、一方、ドライブギヤ４６は外歯歯車とされると共に、ステーターシャフト５０に取り付けられた状態でドリブンギヤ４８に係合されている。そして、ステーターシャフト５０は、そのスプラインが設けられた一方側の端部５０Ａがポンプインペラ３４に係合されると共に、その図示しない他端部が前後進切替部２６に軸受等を介して相対回転可能に軸支されている。つまり、ステーターシャフト５０、すなわちオイルポンプ３２の入力軸は、エンジン出力軸３６に直結されている。ここでいう直結とは、フルードカップリング等の流体式伝動装置やギヤ等の伝動部材を介することなく、機械的に連結されている状態を意味している。なお、ステーターシャフト５０は、円筒状に構成されて、その軸線とエンジン出力軸３６の軸線とが同一直線上に位置するように配置されると共に、その内側にはトルクコンバータ出力軸３８が挿通されている。
【００３５】
また、ドリブンギヤ４８の内歯の歯数は、ドライブギヤ４６の外歯の歯数よりも多く設定されており、ドライブギヤ４６及びステーターシャフト５０の回転軸とドリブンギヤ４８の回転軸とが偏心するようになっている。
【００３６】
さらに、ポンプカバー５２には、吸入口部５４と吐出口部５６が形成されている。より詳しくは、吸入口部５４は、ドライブギヤ４６及びドリブンギヤ４８が回転するときの各ギヤ間の容積が拡大される側に配置されており、吐出口部５６は、当該容積が縮小される側に配置されている。このため、ドライブギヤ４６及びドリブンギヤ４８が回転すると、ギヤ室内に吸入口部５４を通って作動油が吸入されると共に、当該ギヤ室から吐出口部５６を通って作動油（ＣＶＴＦ）が圧送されるようになっている。なお、オイルポンプ３２から吐出される作動油は、潤滑油の役割も担っている。
【００３７】
一方、オイルパン２２は、図６に示されるように、トランスアクスルケース１８の下方側に配置されており、ギヤボックス１４の底部を構成している。このオイルパン２２は、トランスアクスルケース１８側が開放された箱状に構成されており、その内側には図示しない作動油が貯留されている。そして、オイルパン２２とトランスアクスルケース１８との境界部には、油圧制御部５８が配置されている。つまり、油圧制御部５８は、オイルパン２２の上方側でかつオイルポンプ３２の下方側に配置されている。
【００３８】
油圧制御部５８は、図３に示されるように、バルブボディ６０と当該バルブボディ６０と対となるバルブボディプレート６２とを複数組備えている。より詳しくは、バルブボディ６０は、アルミダイカスト製とされると共に、板厚方向を車両上下方向とされた平面視で略矩形のブロック状に構成されている。このバルブボディ６０には、オイルポンプ３２と接続されると共にプライマリプーリ２８等に当該オイルポンプ３２による油圧を供給する油圧回路６４がマシニングセンタ等によって一体に形成されている。一方、バルブボディプレート６２は、アルミ材で構成されており、平面視で略矩の板状とされると共に、板厚方向を車両上下方向とされて配置されて、バルブボディ６０の上方側を覆っている。
【００３９】
ここで、本実施形態では、図１に示されるように、オイルポンプ３２及びオイルパン２２を含んで「作動油供給装置６６」が構成されており、当該作動油供給装置６６が油圧回路６４と一体に形成された流路接続部としての「エジェクタ部６８」を備えている点に特徴がある。以下、本実施形態の要部を構成する作動油供給装置６６の構成について詳細に説明していくこととする。
【００４０】
まず、作動油供給装置６６の全体構成について説明する。作動油供給装置６６は、油圧回路６４の一部を構成すると共に、オイルポンプ３２と作動油の供給対象としての「潤滑部位Ｘ」及び「油圧機器Ｙ」とを接続する第１流路としての「プライマリ流路７０」を備えている。なお、ここでいう潤滑部位Ｘとはベアリング４２等を示しており、油圧機器Ｙとはトルクコンバータ２４等を示している。このプライマリ流路７０は、オイルポンプ３２の吐出口部５６に接続されると共に、当該オイルポンプ３２から圧送された作動油を潤滑部位Ｘ及び油圧機器Ｙに導いている。
【００４１】
また、プライマリ流路７０には、圧力調整部としての「リリーフ弁７２」が設けられており、当該リリーフ弁７２は当該プライマリ流路７０を流れる作動油の圧力が所定の圧力値、すなわちリリーフ弁７２のリリーフ圧以上になると開放されるようになっている。このリリーフ弁７２は、油圧回路６４と一体に形成された図示しない凹部に、同じく図示しない針弁やスプリング等が配置されて構成されると共に、そのリリーフ圧が図示しないリニアソレノイドによって調整可能とされている。
【００４２】
また、作動油供給装置６６は、油圧回路６４の一部を構成すると共に、リリーフ弁７２とエジェクタ部６８とを接続する第２流路としての「セカンダリ流路７４」を備えている。つまり、リリーフ弁７２が開放されると、リリーフ圧がかかった状態の作動油がプライマリ流路７０からセカンダリ流路７４に流れるようになっている。
【００４３】
さらに、作動油供給装置６６は、油圧回路６４の一部を構成する第３流路としての「ポンプ側供給流路７６」と、同じく油圧回路６４の一部を構成する貯留部側供給流路７８と、を備えている。ポンプ側供給流路７６は、その一方側がオイルポンプ３２の吸入口部５４に接続されると共に、その他方側がエジェクタ部６８に接続されている。一方、貯留部側供給流路７８は、エジェクタ部６８とオイルポンプ３２とを接続している。なお、後述するように、ポンプ側供給流路７６と貯留部側供給流路７８とは、エジェクタ部６８を介して連通されている。つまり、基本的には、作動油は、ポンプ側供給流路７６及び貯留部側供給流路７８を経由して、オイルパン２２からオイルポンプ３２に供給されるようになっている。また、貯留部側供給流路７８には、ストレーナ８０が設けられている。
【００４４】
次に、図２を用いてエジェクタ部６８の構成について説明することとする。このエジェクタ部６８は、バルブボディ６０と一体に設けられると共に、「第１流入口部８２」、「第２流入口部８４」、「流出口部８６」及び「境界部８８」を含んで構成されている。詳しくは、第１流入口部８２は、セカンダリ流路７４に接続されると共に、境界部８８を介して流出口部８６と連通されており、境界部８８及び流出口部８６と直列に配置されている。つまり、境界部８８は、第１流入口部８２と流出口部８６との境界を成しており、第１流入口部８２から流入された作動油は、境界部８８を経て流出口部８６に流れていくこととなる。
【００４５】
この第１流入口部８２は、そのセカンダリ流路７４側の部分が、作動油が流れる方向から見た断面形状が一定の円柱状に刳り貫かれて形成された一般部８２Ａで構成されている。一方、第１流入口部８２の境界部８８側の部分は、作動油が流れる方向から見た断面形状が境界部８８に向かうに従って縮径された円錐台状に刳り貫かれて形成された流路縮小部８２Ｂで構成されている。
【００４６】
境界部８８は、流路縮小部８２Ｂと連続して設けられており、その作動油が流れる方向から見た断面形状が一定でかつ流路縮小部８２Ｂの最小径部と同様の円柱状に刳り貫かれて形成されている。
【００４７】
流出口部８６は、その一方側が境界部８８と連続していると共に、その他方側がポンプ側供給流路７６に接続されている。この流出口部８６は、その作動油が流れる方向から見た断面形状がその一方側から他方側に向かうに従って拡径された円錐台状に刳り貫かれて形成されている。つまり、第１流入口部８２の流路縮小部８２Ｂの最大径部における作動油が流れる方向と直交する方向に切った断面の断面積Ａ１は、境界部８８における作動油が流れる方向と直交する方向に切った断面の断面積Ａ２よりも大きく設定されている。
【００４８】
第２流入口部８４は、その一方側が境界部８８に開口されると共に、その他方側が貯留部側供給流路７８に接続されており、境界部８８の軸線方向と直交する方向を軸方向とされた円柱状に刳り貫かれて形成されている。つまり、エジェクタ部６８は、平面視でバルブボディ６０が略Ｔ字状に刳り貫かれて形成されている。また、上記構成のエジェクタ部６８を備えた油圧回路６４では、第２流入口部８４、境界部８８及び流出口部８６によって、ポンプ側供給流路７６と貯留部側供給流路７８とが連通された状態となっている。これにより、第２流入口部８４にオイルパン２２からの作動油の流入が可能とされている。
【００４９】
（本実施形態の作用及び効果）
次に、本実施形態の作用及び効果を説明する。
【００５０】
本実施形態では、図１に示されるように、オイルパン２２からオイルポンプ３２に吸入された作動油が当該オイルポンプ３２から吐出されると共に、プライマリ流路７０を経て当該作動油の潤滑部位Ｘ及び油圧機器Ｙに圧送される。また、プライマリ流路７０にはリリーフ弁７２が設けられており、当該プライマリ流路７０を流れる作動油の圧力が所定の圧力値（リリーフ圧）以上になると、当該作動油は当該リリーフ弁７２を経由してセカンダリ流路７４に流入する。
【００５１】
ところで、セカンダリ流路７４に流入した作動油がそのままオイルパン２２に戻る場合には、当該作動油に成されたオイルポンプ３２による仕事が無駄になることが考えられる。
【００５２】
ここで、本実施形態では、オイルポンプ３２に接続されてオイルパン２２から吸入される作動油が流れるポンプ側供給流路７６とセカンダリ流路７４とがエジェクタ部６８によって接続されている。このエジェクタ部６８は、図２にも示されるように、第１流入口部８２、第２流入口部８４及び流出口部８６を備えており、第１流入口部８２は、セカンダリ流路７４に接続されると共にリリーフ弁７２から所定の圧力がかかった作動油が流入されるようになっている。一方、流出口部８６は、ポンプ側供給流路７６に接続されると共に第１流入口部８２と連通されており、第１流入口部８２から流入した作動油は、当該第１流入口部８２から流出口部８６に向かって流れていく。また、第１流入口部８２と流出口部８６との境界部８８には、オイルパン２２からの作動油が流入可能な第２流入口部８４が開口している。
【００５３】
そして、本実施形態では、第１流入口部８２を流れる作動油Ｆ１の第１の流速としての「流速Ｖ１」よりも境界部８８を流れる作動油Ｆ２の第２の流速としての「流速Ｖ２」を大きくして境界部８８に第２流入口部８４に対する負圧を発生させている。
【００５４】
具体的に説明すると、第１流入口部８２の流路縮小部８２Ｂの最大径部における断面の断面積Ａ１と境界部８８における断面の断面積Ａ２との関係は、Ａ１＞Ａ２に設定されている。このため、非圧縮性流体の連続の式より、第１流入口部８２を流れる作動油Ｆ１の流速Ｖ１よりも境界部８８を流れる作動油Ｆ２の流速Ｖ２の方が大きくなる。そして、ベルヌーイの定理により、境界部８８に第２流入口部８４に対する負圧領域が形成されることとなる（所謂ベンチュリ効果）。
【００５５】
このため、第２流入口部８４に対して発生した負圧によってオイルパン２２から当該第２流入口部８４に作動油が吸入されて、当該作動油はオイルポンプ３２に吸入されていく。その結果、セカンダリ流路７４に流入した作動油をそのままオイルパン２２に戻す場合と比し、オイルポンプ３２がオイルパン２２から作動油を吸入するのに必要な仕事を低減することができる。その結果、本実施形態では、オイルポンプ３２のポンプ効率をより向上させることができ、ひいては車両の燃費向上に寄与することができる。
【００５６】
しかも、第１流入口部８２を流れる作動油Ｆ１には、リリーフ弁７２のリリーフ圧がかかっているため、境界部８８の負圧領域を流れる流体のキャビテーションを抑制し、ひいては当該流体によるキャビテーションエロージョンの発生を抑制することができる。
【００５７】
また、本実施形態では、図５に示されるように、オイルポンプ３２のステーターシャフト５０がエンジン出力軸３６に直結されており、オイルポンプ３２の吐出量はエンジン１２の回転数と比例して増加する。これにより、作動油の供給対象に必要な供給量以上にオイルポンプ３２から作動油が吐出されることが考えられる。
【００５８】
ところで、オイルポンプ３２がオイルパン２２の上方側に配置されている場合には、オイルポンプ３２によってオイルパン２２から作動油を吸い上げる必要があり、オイルポンプ３２のポンプ効率の低下につながる。また、作動油の吸い上げによるポンプ効率の低下を抑制するには、ステーターシャフト５０をエンジン出力軸３６にギヤ等を介して接続して、オイルポンプ３２とオイルポンプ３２との位置を近付けることが考えられる。しかし、このような構成は、変速機１０の部品点数の増加につながる。
【００５９】
ここで、本実施形態では、潤滑部位Ｘ及び油圧機器Ｙに対して余剰となった作動油が、プライマリ流路７０からリリーフ弁７２及びセカンダリ流路７４を経由してエジェクタ部６８を通過し、第２流入口部８４からの作動油の吸入に用いられる。このため、オイルポンプ３２をオイルパン２２の上方側に配置しても、オイルポンプ３２がオイルパン２２から作動油を吸入するときの吸入抵抗によるポンプ効率の低下を抑制することができる。したがって、本実施形態では、変速機１０の部品点数の増加を抑制しつつオイルポンプ３２とオイルパン２２とのレイアウトの自由度を確保することができる。
【００６０】
さらに、本実施形態では、オイルポンプ３２が内接ギヤポンプとされており、可変容量型のオイルポンプ等を用いる場合と比し、オイルポンプ３２を構成する部品点数を少なくし、ひいてはコストダウンに寄与することができる。
【００６１】
ところで、オイルポンプ３２に可変容量型のオイルポンプを採用する場合、作動油の供給対象に対して、オイルポンプ３２から適切な量の作動油を供給することが可能となり、オイルポンプ３２のポンプ効率の点では好ましい。しかし、オイルポンプ３２を構成する部品の部品点数が増えるため、変速機１０の中でオイルポンプ３２の占めるスペースが大きくなる。
【００６２】
この点、本実施形態では、潤滑部位Ｘ及び油圧機器Ｙに対して余剰となった作動油を用いてオイルパン２２から作動油を吸い上げることでポンプ効率の低下を抑制している。また、オイルポンプ３２を内接ギヤポンプとすることで、オイルポンプ３２を小型化し、変速機１０の中でオイルポンプが占めるスペースを小さくすることができる。このため、本実施形態では、オイルポンプ３２のポンプ効率の確保と変速機１０の小型化の両立を図ることができる。
【００６３】
加えて、本実施形態では、エジェクタ部６８がバルブボディ６０に一体に設けられており、エジェクタ部６８を別体で構成する場合と比し、変速機１０の部品点数を少なくすることができる。このため、本実施形態では、変速機１０の組立にかかる工数を低減することができる。
【００６４】
＜評価試験＞
上述した変速機１０を模した実験装置９０を用いて、オイルポンプ３２の評価試験を行った。この実験装置９０は、図７に示されるように、エンジン１２に対応するモータ９２、潤滑部位Ｘ及び油圧機器Ｙに対応する負荷用ニードルバルブ９４、リリーフ弁７２に対応する余剰油切替バルブ９６、エジェクタ部６８に対応するエジェクタ９８を備えている。なお、実験装置９０を流れる流体は、ベースオイルとされており、オイルタンク１００に貯留されている。
【００６５】
実験装置９０に用いられるエジェクタ９８は、円筒状の金属製の部材にエジェクタ部６８と同様に、第１流入口部８２、第２流入口部８４、流出口部８６及び境界部８８が設けられて構成されている。そして、第１流入口部８２は余剰油切替バルブ９６に接続されており、第２流入口部８４はオイルタンク１００に接続されており、流出口部８６はオイルポンプ３２に接続されている。
【００６６】
上記のように構成された実験装置９０では、吸込圧力センサ１０２によってオイルポンプ３２の吸入圧が、吐出圧力センサ１０４によってオイルポンプ３２の吐出圧がそれぞれ測定可能とされている。また、オイルポンプ３２の駆動トルクがトルク計１０６によって測定可能とされると共に、当該オイルポンプ３２に吸入されるベースオイルの油温が熱伝対１１０によって測定可能とされている。さらに、吐出流量センサ１０８によって負荷用ニードルバルブ９４からの吐出流量が測定可能とされている。加えて、余剰油切替バルブ９６に流入する余剰油の流量が余剰油流量センサ１１２で測定可能とされている。
【００６７】
そして、オイルポンプ３２の評価試験を、表１に示す共通条件並びに表２に示す固有条件に基づいて行った。
【００６８】
【表１】
2017145871.tif 000003
【００６９】
【表２】
2017145871.tif 000004
【００７０】
なお、図８において、×でプロットされているデータが条件１の試験結果を示しており、▲でプロットされているデータが条件２の試験結果を示しており、●でプロットされているデータが条件３の試験結果を示している。また、上述した変速機１０の構成に対応する条件は、条件３となっている。
【００７１】
図８に示されるように、条件３の試験結果において、オイルポンプ３２の回転数に対するポンプ駆動トルクが最も小さくなることが確認できた。したがって、負荷用ニードルバルブ９４からの作動油をオイルタンク１００に接続されたエジェクタ９８を介してオイルポンプ３２に戻すことで、オイルポンプ３２がオイルタンク１００から作動油を吸入するのに必要な仕事を低減することが可能であることが確認された。
【００７２】
＜上記実施形態の補足説明＞
（１）  上述した実施形態では、エジェクタ部６８がバルブボディ６０と一体に設けられていたが、バルブボディ６０にエジェクタ９８のような別体の部材を配置する構成としてもよい。また、エジェクタ部６８の構成も上記のものに限らず、流出口部８６を境界部８８と同径の円柱状に刳り貫いて形成してもよい。このような構成とする場合には、第２流入口部８４の開口部を境界部８８及び流出口部８６が設けられている範囲の何処に形成してもよい。つまり、この構成では、第１流入口部８２と流出口部８６との境界部とは、第１流入口部８２の流出口部８６側の端部から第２流入口部８４の開口部が設けられている箇所までの範囲を意味している。なお、上述した実施形態では、第１流入口部８２、境界部８８及び流出口部８６が直列に配置されていたが、第１流入口部８２及び流出口部８６をＬ字状に配置する等種々の構成を取り得る。
【００７３】
さらに、エジェクタ部６８の第１流入口部８２及び流出口部８６を同径の円柱状に刳り貫いて形成すると共に、第２流入口部８４の開口部と対向する位置に断面が翼形状の突起部を配置する構成としてもよい。より詳しくは、この突起部を、その翼弦方向が作動油の流れる方向に沿うように、かつその背面側が第２流入口部８４の開口部と対向するように配置する。このような構成によれば、第２流入口部８４の開口部の近傍を流れる作動油の流速が増し、当該開口部の近傍に第２流入口部８４に対する負圧を発生させることができる。
【００７４】
（２）  また、上述した実施形態では、オイルポンプ３２に定容積型のギヤポンプを採用したが、定容積型のベーンポンプを採用してもよい。このような構成によっても、オイルポンプ３２にギヤポンプを採用することによる作用並びに効果を除き、上述した実施形態と同様の作用並びに効果を奏する。また、オイルポンプ３２を可変容量型のオイルポンプとしても、オイルポンプ３２がオイルタンク１００から作動油を吸入するのに必要な仕事の低減に対し、一定の作用並びに効果を奏する。
【００７５】
（３）  さらに、上述した実施形態では、オイルポンプ３２のステーターシャフト５０とエンジン出力軸３６とを直結していたが、これに限らず、ギヤ等の伝動部材を介してステーターシャフト５０とエンジン出力軸３６とを連結してもよい。
【００７６】
（４）  加えて、上述した実施形態では、オイルポンプ３２がポンプ側供給流路７６、エジェクタ部６８及び貯留部側供給流路７８を介してオイルパン２２と接続されていたが、これに限らない。具体的には、貯留部側供給流路７８とオイルポンプ３２とを直接接続する流路をさらに設ける構成としてもよい。
【００７７】
（５）  さらに加えて、上述した実施形態では、作動油供給装置６６をベルト式のＣＶＴに搭載していたが、作動油供給装置６６をトロイダル式ＣＶＴ等種々の方式のＣＶＴ並びにＡＴ（自動変速機）に搭載することも可能である。
【符号の説明】
【００７８】
１０      変速機
１２      エンジン
１４      ギヤボックス（ケース）
２２      オイルパン（作動油貯留部）
３２      オイルポンプ
３６      エンジン出力軸（エンジンの出力軸）
６６      作動油供給装置
６８      エジェクタ部（流路接続部）
７０      プライマリ流路（第１流路）
７２      リリーフ弁（圧力調整部）
７４      セカンダリ流路（第２流路）
７６      ポンプ側供給流路（第３流路）
８２      第１流入口部
８４      第２流入口部
８６      流出口部
８８      境界部
Ｘ        潤滑部位（作動油の供給対象）
Ｙ        油圧機器（作動油の供給対象）
【図１】
2017145871.tif 000005
【図２】
2017145871.tif 000006
【図３】
2017145871.tif 000007
【図４】
2017145871.tif 000008
【図５】
2017145871.tif 000009
【図６】
2017145871.tif 000010
【図７】
2017145871.tif 000011
【図８】
2017145871.tif 000012