(57)【要約】【課題】インバータ駆動電源の高調波の抑制に用いられるリアクトル鉄芯の低騒音特性を、加工性に優れた電磁鋼板で実現する。【解決手段】化学組成が、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ａｌ：０．１〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｐ：０〜０．２％、Ｓｎ：０〜０．３％、残部Ｆｅおよび不純物であり、圧延方向の磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の７５０℃の歪取り焼鈍による増加率が２０％以上である、インバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
化学組成が、質量％で、
Ｓｉ：２．０〜４．０％、
Ａｌ：０．１〜２．０％、
Ｍｎ：０．１〜３．０％、
Ｐ：０〜０．２％、
Ｓｎ：０〜０．３％、
残部Ｆｅおよび不純物
であり、
圧延方向の磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の７５０℃の歪取り焼鈍による増加率が２０％以上である、インバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板。
【請求項２】
前記化学組成がＰ：０．０１〜０．２％である、請求項１に記載のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板。
【請求項３】
前記化学組成がＳｎ：０．０１〜０．３％である、請求項１または請求項２に記載のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板。
【請求項４】
前記磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の前記歪取り焼鈍前の絶対値が３×１０−６以下である請求項１から請求項３までのいずれかに記載のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板。
【請求項５】
スラブに熱間圧延を行い、１回または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延を行って最終板厚とし、仕上げ焼鈍を行うことにより、請求項１から請求項４までのいずれかに記載のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板を製造する方法であって、
前記仕上げ焼鈍における通板時の７００℃から５００℃までの冷却時の通板張力ＵＴを１．０ＭＰａ≦ＵＴ≦８．０ＭＰａにするとともに、
前記冷却時の冷却速度ＣＲを３Ｋ／ｓｅｃ≦ＣＲ≦３０Ｋ／ｓｅｃにする、
インバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板の製造方法。
【請求項６】
前記通板時の７００℃〜６００℃の領域における通板張力ＵＴＨと、前記通板時の６００℃〜５００℃の領域における通板張力ＵＴＬとの比（ＵＴＨ／ＵＴＬ）が１．０超である、請求項５に記載のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、インバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
電磁鋼板は、主にモータやトランス等の鉄芯として用いられる。鉄芯を構成する電磁鉄板間に導通があると、鉄芯は厚いブロックと同じことになり、電磁鋼板の板厚を冷間圧延により０．２〜０．３５ｍｍ程度に薄くすることによる渦電流損低減効果が消失する。このため、電磁鋼板は、その表面を絶縁皮膜で被覆されて使用される。
【０００３】
鉄芯は、一般的に、絶縁皮膜が形成された電磁鋼板を所定の形状に連続的に打ち抜いた後、得られた多数の打ち抜き材を積層し、それらを溶接、またはかしめとよばれる凹凸部を嵌合させる方法等によって一体化することにより、形成される。
【０００４】
一体化により形成された鉄芯は、そのまま電気機器に組み込まれるものと、７００℃から８００℃前後の温度で焼鈍されてから電気機器に組み込まれるものとがある。後者の焼鈍は歪取り焼鈍といわれる。歪取り焼鈍は、打ち抜き／せん断時に鋼板に導入されたせん断歪、端面部の溶接により発生する熱歪、さらにはかしめ部の塑性変形歪などを焼鈍により除去ないし低減して、鉄心としての磁気特性を高めることを目的として、行われる。
【０００５】
近年、産業用モータ，エアコンのコンプレッサー用モータ等のＶＶＶＦ（可変電圧可変周波数）、蛍光灯，ＩＨ炊飯器，電磁調理器等のＣＶＶＦ（一定電圧可変周波数）、コンピュータの電源装置等のＣＶＣＦ（一定電圧一定周波数）といった、半導体素子を用いた電源（インバータ電源）の普及により、電気機器の力率を改善し、無効なエネルギー消費を削減するリアクトル鉄芯に対する需要が高まっている。インバータ電源用リアクトル鉄芯では、電磁鋼板の主に圧延方向の磁化特性のみを活用して巻鉄芯あるいは積鉄芯を構成する。
【０００６】
インバータ電源は、通常の商用周波数よりも高周波で駆動されることが多く、鉄芯材料の磁歪変形（金属材料に外部から磁界をかけると寸法が変化する現象）により人間の聴感の高い周波数の騒音を発生するおそれが高まっている。
【０００７】
低磁歪の材料としては６．５質量％Ｓｉ鋼板がよく知られる。６．５質量％Ｓｉ鋼板は、Ｓｉ含有量が高いために電気抵抗が高い上、飽和磁歪定数λｓがほぼ零であるために磁気特性も良好である。
【０００８】
しかし、６．５質量％Ｓｉ鋼板は、Ｓｉ含有量が高いために脆性が高く、鉄芯への加工の際の剪断加工性や曲げ加工性が著しく低い。このため、６．５質量％Ｓｉ鋼板は、３質量％鋼に圧延を行って所定の板厚にした後に高温に加熱し、表面からＳｉを拡散させることにより製造する必要があり、製造コストが嵩む。このため、６．５質量％Ｓｉ鋼板では、高生産性で安価に鉄芯を製造することができない。
【０００９】
特許文献１には、Ｓｉ：２．０〜４．０質量％およびＭｎ：０．００５〜３．０質量％を含有し、残部はＦｅおよび不純物からなる化学組成を有し、実質的に｛１００｝＜００１＞方位粒を二次再結晶によって発達させることにより、５０Ｈｚの交流で１．５Ｔに励磁したときの圧延方向と板幅方向の磁歪の和が８×１０−６以下である、騒音特性に優れた電磁鋼板が開示されている。
【００１０】
特許文献２には、Ｓｉを４．９〜７．１質量％含有し、表面粗度がＲｍａｘで３．５μｍ以上の絶縁コーティングを有する軟磁性電磁鋼板を用いる低騒音の鉄芯が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開２００１−１８１８０３号公報
【特許文献２】特開平４−３６１５０８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
特許文献１により開示された電磁鋼板は、確かに騒音特性に優れるものの、インバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板として用いるためには、騒音特性をさらに改善する必要がある。
【００１３】
特許文献２により開示される積層鉄芯に用いられる軟磁性電磁鋼板は、いわゆる６．５質量％Ｓｉ鋼板に属するものであり、低加工性に起因した製造コストの上昇は否めないとともに、二次再結晶組織（粗大結晶粒）を前提とするものであるために焼鈍工程が多く、このような面からも製造コストが嵩む。
【００１４】
このように、特許文献１，２により開示された発明に基づいても、インバータ駆動電源の高調波の抑制に用いられるリアクトル鉄芯の低騒音特性を、加工性に優れた電磁鋼板により実現することは、できない。
【００１５】
本発明の目的は、インバータ駆動電源の高調波の抑制に用いられるリアクトル鉄芯の低騒音特性を、加工性に優れた電磁鋼板で実現することである。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明者らは、無方向性電磁鋼板（製品板）の磁歪特性を測定した際に、意外にも、鉄芯の一体化後により行われる歪取り焼鈍によって、圧延方向の磁歪値が増大する現象が発現することを知見した。すなわち、２．０〜４．０質量％のＳｉを含有する無方向性電磁鋼板の圧延方向の磁歪特性が、歪取り焼鈍を施すことにより却って高磁歪となる。
【００１７】
この現象は、仕上げ焼鈍の冷却中に導入される残留歪が消磁状態での電磁鋼板の磁化分布に影響を与え、消磁状態で圧延直角方向の磁化成分が増加する磁化分布になり、これにより、圧延方向の磁歪特性を改善するためと考えられる。すなわち、無方向性電磁鋼板の仕上げ焼鈍時に鋼板に適切な残留歪を与えておき、鉄芯の一体化後に歪取り焼鈍を行うことによって、圧延方向の磁歪特性を改善できる。
【００１８】
本発明者らは、この現象を利用して、仕上げ焼鈍により適度な残留歪を導入することによって低磁歪の電磁鋼板を製造できることに想到し、さらに検討を重ねて本発明を完成した。本発明は、以下に列記の通りである。
【００１９】
（１）化学組成が、質量％で、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ａｌ：０．１〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｐ：０〜０．２％、Ｓｎ：０〜０．３％、残部Ｆｅおよび不純物であり、圧延方向の磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の７５０℃での歪取り焼鈍による増加率が２０％以上である、インバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板。
【００２０】
（２）前記化学組成がＰ：０．２％以下である、１項に記載のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板。
【００２１】
（３）前記化学組成がＳｎ：０．３％以下である、１項または２項に記載のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板。
【００２２】
（４）前記磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の前記歪取り焼鈍前の絶対値が３×１０−６以下である１項から３項までのいずれかに記載のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板。
【００２３】
（５）スラブに熱間圧延を行い、１回または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延を行って最終板厚とし、仕上げ焼鈍を行うことにより、請求項１から請求項４までのいずれかに記載のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板を製造する方法であって、
前記仕上げ焼鈍における通板時の７００℃から５００℃までの冷却時の通板張力ＵＴを１．０ＭＰａ≦ＵＴ≦８．０ＭＰａにするとともに、
前記冷却時の冷却速度ＣＲを３Ｋ／ｓｅｃ≦ＣＲ≦３０Ｋ／ｓｅｃにする、
インバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板の製造方法。
【００２４】
（６）前記通板時の７００℃〜６００℃の領域における通板張力ＵＴＨと、前記通板時の６００℃〜５００℃の領域における通板張力ＵＴＬとの比（ＵＴＨ／ＵＴＬ）が１．０超である、５項に記載のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【００２５】
本発明により、インバータ駆動電源の高調波の抑制に用いられるリアクトル鉄芯の低騒音特性を、加工性に優れた２〜４質量％Ｓｉ鋼板により実現することができ、これにより、インバータ駆動のリアクトル鉄芯から発生する騒音を低減することができる。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
本発明を説明する。以降の説明では、化学組成に関する「％」は特に断りがない限り「質量％」を意味する。
【００２７】
１．本発明に係るインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板
【００２８】
（１）化学組成
はじめに必須元素を説明する。
【００２９】
（１−１）Ｓｉ：２．０〜４．０％
Ｓｉは、電気抵抗を高めて鉄損を改善する必須元素である。Ｓｉ含有量が２．０％未満ではこの効果を得られず、またオーステナイト変態を生じ、熱延組織が大きく変化する他、仕上げ焼鈍において変態し、良好な磁気特性を得ることができない。このため、Ｓｉ含有量は、２．０％以上であり、２．５％以上が好ましく、３．０％以上がさらに好ましい。
【００３０】
一方、Ｓｉ含有量が４．０％を超えると鋼板の加工性が悪化し、さらに飽和磁束密度Ｂｓも低下する。このため、Ｓｉ含有量は、４．０％以下であり、３．８％以下が好ましく、３．５％以下がさらに好ましい。
【００３１】
（１−２）Ａｌ：０．１〜２．０％
Ａｌは、Ｓｉと同様に電気抵抗を高めて鉄損を改善するのに有効な元素であるために、Ａｌ含有量は、０．１％以上であり、０．３％以上が好ましく、０．５％以上がさらに好ましい。
【００３２】
しかし、Ａｌは飽和磁束密度Ｂｓを大きく低下させ、また飽和磁歪定数λｓを高くする元素であるために、Ａｌ含有量は、２．０％以下であり、１．５％以下が好ましく、１．０％以下がさらに好ましい。
【００３３】
（１−３）Ｍｎ：０．１〜３．０％
Ｍｎは、熱間加工性を良好にするために有効な元素である。Ｍｎ含有量が０．１％未満ではこの効果を得られない。このため、Ｍｎ含有量は、０．１％以上であり、０．３％以上であることが好ましく、０．５％以上であることがさらに好ましい。
【００３４】
一方、Ｍｎ含有量が３．０％を超えると、オーステナイト変態が生じるようになる。このため、Ｍｎ含有量は、３．０％以下であり、２．０％以下であることが好ましく、１．０％以下であることがさらに好ましい。
【００３５】
次に、任意元素を説明する。
【００３６】
（１−４）Ｐ：０．２％以下
Ｐは、不純物であるが、０．２％までの含有は許容される。Ｐ含有量は低いほど好ましいが、Ｐ含有量を０．０１％未満に低減するには、製鋼コストが嵩む。このため、Ｐ含有量は実質的には０．０１％以上０．２％以下である。
【００３７】
（１−５）Ｓｎ：０．３％以下
Ｓｎは、鉄損の改善に有効な元素であるが、Ｓｎ含有量が０．３％を超えると、脆性が著しく劣化する。このため、Ｓｎ含有量は、０．３％以下であり、０．２％以下が好ましく、０．１５％以下がさらに好ましい。鉄損改善効果を確実に得るためには、Ｓｎ含有量は、０．０１％以上であることが好ましく、０．０５％以上であることがさらに好ましい。
【００３８】
上記以外の残部はＦｅおよび不純物である。
【００３９】
（２）圧延方向の磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の７５０℃での歪取り焼鈍による増加率：２０％以上
本発明に係るインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板では、適正な圧延方向歪の残留量の指標として、７５０℃での歪取り焼鈍を施す前後における磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の増加率は、２０％以上であり、好ましくは３０％以上であり、さらに好ましくは５０％以上である。
【００４０】
すなわち、後述する仕上げ焼鈍の冷却中に導入される残留歪が消磁状態での電磁鋼板の磁化分布に影響を与え、消磁状態で圧延直角方向の磁化成分が増加する磁化分布になるために、圧延方向の磁歪特性を改善する。これにより、鉄芯の組み立て後に行われる歪取り焼鈍により、インバータ駆動電源の高調波の抑制に用いられるリアクトル鉄芯の低騒音特性を改善することができる。
【００４１】
（３）磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の歪取り焼鈍前の絶対値：３×１０−６以下
磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の歪取り焼鈍前の絶対値は、３×１０−６以下であることが好ましい。これにより、インバータ駆動電源の高調波の抑制に用いられるリアクトル鉄芯の低騒音特性をいっそう改善することができる。
【００４２】
（４）加工性
リアクトルコアの一形態である積層コアでは、矩形あるいは台形の短冊状に打抜き型に剪断加工された後に、積層されて使用される。その際、剪断加工性の悪い材料では、矩形短冊の四隅を、半径Ｒを付けた円弧上に加工しないと、脆性のために割れが生じてしまう。本発明に係るインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板は、剪断加工性が良好であり、この半径Ｒを２ｍｍ以下に、より好ましくは１ｍｍ以下に、最も好ましくは０．５ｍｍ以下にすることができる。
【００４３】
また、リアクトルコアのもう一つの形態である巻コアでは、フープ状の電磁鋼板をコイル状に巻き取った後、コアの占有スペースを小さくするために、四隅に小さな曲率を有する矩形コアに成形する。本発明に係るインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板は、曲げ加工性が良好であり、この時の最小半径Ｒを５ｍｍ以下に、より好ましくは３ｍｍ以下に、最も好ましくは２ｍｍ以下に成形できる。
【００４４】
２．本発明に係るインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板の製造方法
本発明に係るインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板は、以下に列記の工程により製造される。
【００４５】
（２−１）熱間圧延工程
まず、熱間圧延に供されるスラブの化学組成を説明する。
【００４６】
Ｃ：０．００５％以下
Ｃは、長時間の鉄的効果によって炭化物として析出すると、鉄損が劣化し、透磁率が低下する。このため、スラブのＣ含有量は、０．００５％以下であり、好ましくは０．００３％以下である。
【００４７】
Ｓｉ：２．０〜４．０％
スラブのＳｉ含有量の理由は、電磁鋼板のＳｉ含有量の理由と同じである。
【００４８】
Ａｌ：０．１〜２．０％
スラブのＡｌ含有量の理由は、電磁鋼板のＡｌ含有量の理由と同じである。
【００４９】
Ｍｎ：０．１〜３．０％
スラブのＭｎ含有量の理由は、電磁鋼板のＭｎ含有量の理由と同じである。
【００５０】
スラブは、必要に応じて、Ｐ：０．２％以下、Ｓｎ：０．３％以下をさらに含有してもよい。Ｐ，Ｓｎの含有量の理由は、電磁鋼板のＰ，Ｓｎ含有量の理由と同じである。
【００５１】
上記の化学組成に調整した溶鋼を通常の造塊法や連続鋳造法を用いてスラブとする。また、直接鋳造法を用いて１００ｍｍ以下の厚さの薄鋳片を直接製造するようにしてもよい。
【００５２】
スラブは、通常の方法により加熱して熱間圧延して熱延板とするが、スラブに鋳造した後に加熱せずに直ちに熱間圧延に供してもよい。また、薄鋳片の場合には、熱間圧延を行ってもよいし、熱間圧延を省略してそのまま以後の工程に進めてもよい。
【００５３】
スラブ加熱温度は、熱間圧延が可能な最低温度（例えば１１００℃程度）で十分である。
【００５４】
（２−２）熱延板焼鈍および冷間圧延工程
必要に応じて熱延板焼鈍を施した後に、１回または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延を施して、板厚を０．２〜０．３５ｍｍ程度とする。
【００５５】
熱延板焼鈍は、磁気特性の向上に有用である。同様に、中間焼鈍を冷間圧延の間に挟むことは、磁気特性の安定化に有用である。しかしながら、いずれも電磁鋼板の製造コストを上昇させるため、経済的観点から、熱延板焼鈍や中間焼鈍の取捨選と、焼鈍温度および焼鈍時間とを適宜決定すればよい。
【００５６】
（２−３）仕上げ焼鈍工程
仕上げ焼鈍を施すことによって再結晶と結晶粒成長を発達させる。仕上げ焼鈍工程の均熱温度は、十分に再結晶が発現し、また低鉄損を得るために必要な結晶粒径を得るために十分な温度が必要である。
【００５７】
仕上げ焼鈍では、通板時の７００℃から５００℃までの冷却時の通板張力ＵＴを１ＭＰａ≦ＵＴ≦８ＭＰａにするとともに、通板時の７００℃から５００℃までの冷却時の冷却速度ＣＲを３Ｋ／ｓｅｃ≦ＣＲ≦３０Ｋ／ｓｅｃにする。
【００５８】
これにより、仕上げ焼鈍の冷却中に導入される残留歪が消磁状態での電磁鋼板の磁化分布に影響を与え、消磁状態で圧延直角方向の磁化成分が増加する磁化分布とする。これにより、７５０℃の歪取り焼鈍の前後における磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の増加率を２０％以上に高めることができ、歪取り焼鈍を行わない場合の圧延方向の磁歪特性が改善される。
【００５９】
さらに、この冷却過程での７００℃〜６００℃の領域における通板張力ＵＴＨと、該冷却過程での６００℃〜５００℃の領域における通板張力ＵＴＬとの比（ＵＴＨ／ＵＴＬ）が１．０超であることが好ましい。これにより、７５０℃の歪取り焼鈍の前後における磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の増加率をさらに高めることができ、歪取り焼鈍を行わない場合の圧延方向の磁歪特性をいっそう改善できる。
【００６０】
ここで、ＵＴとＵＴＨ、ＵＴＬとの関係は、ＵＴ＝（ＵＴＨ＋ＵＴＬ）／２とする。
【００６１】
さらに、必要に応じて絶縁コーティングを施す。この絶縁コーティングは、２種類以上の被膜からなる多層膜であってもよいし、また用途に応じて樹脂等を混合させたコーティングを施してもよい。
【００６２】
（２−４）完成および出荷
このようにして、本発明に係るインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板が製造される。製造された本発明に係るインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板は、製品としてモータや変圧器等の製造メーカへ向けて出荷される。
【００６３】
３．出荷先での歪取り焼鈍
【００６４】
この製造メーカでは、本発明に係る電磁鋼板を所定の形状に連続的に打ち抜いた後、得られた多数の打ち抜き材を積層し、それらを溶接、またはかしめとよばれる凹凸部を嵌合させる方法等によって一体化することにより、インバータ電源リアクトル鉄芯を形成する。インバータ電源用リアクトル鉄芯では、電磁鋼板の主に圧延方向の磁化特性のみを活用して巻鉄芯あるいは積鉄芯が構成される。
【００６５】
一体化により形成された鉄芯は、必要に応じて７００℃から８００℃前後の温度で歪取り焼鈍されてから電気機器に組み込まれる。
【００６６】
本発明に係るインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板は、７５０℃の歪取り焼鈍の前後における磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の増加率が２０％以上であり、歪取り焼鈍を行わない場合の圧延方向の磁歪特性が改善される。
【００６７】
したがって、本発明に係るインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板によれば、主に圧延方向の磁化特性のみを活用して巻鉄芯あるいは積鉄芯を構成するインバータ電源用リアクトル鉄芯において、リアクトル鉄芯の低騒音性を、著しく加工性が悪い６．５％Ｓｉ―Ｆｅ近傍の鋼成分の電磁鋼板を用いることなく、加工性の良好な２〜４％Ｓｉ−Ｆｅ成分の無方向性電磁鋼板に適正な圧延方向歪を残留させることにより、高めることができる。
【００６８】
このため、本発明によれば、インバータ駆動電源の高調波の抑制に用いられるリアクトル鉄芯の低騒音特性を、加工性に優れた２〜４％Ｓｉ鋼板により実現することができ、これにより、インバータ駆動のリアクトル鉄芯から発生する騒音を低減することができる。
【実施例】
【００６９】
表１に示す化学組成を有する溶鋼からスラブを作製し、このスラブを１１５０℃に加熱してから熱間圧延を行い２．０ｍｍ厚とし、９００℃の熱延板焼鈍を行ってから、１回の冷間圧延を行って最終板厚を０．２ｍｍとし、仕上げ焼鈍における通板時の７００℃から５００℃までの冷却時の通板張力ＵＴ、および冷却時の冷却速度ＣＲをいずれも表２に示す値とするとともに、冷却時の７００℃〜６００℃の領域における通板張力ＵＴＨと、冷却時の６００℃〜５００℃の領域における通板張力ＵＴＬとの比（ＵＴＨ／ＵＴＬ）を表２に示す値として、仕上げ焼鈍を行うことにより、試料Ｎｏ．１〜８のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板を製造した。
【００７０】
化学組成Ｎｏ.１〜３を有するインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板の加工性（剪断加工性；前記半径Ｒ、曲げ加工性；前記最小半径Ｒ）を測定した。測定結果を表１にあわせて示す。
【００７１】
また、試料Ｎｏ．１〜８について、圧延方向の磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の７５０℃の歪取り焼鈍による増加率を測定した。
【００７２】
結果を表１，２にまとめて示す。表１，２における下線は、本発明の範囲外であること、もしくは結果が不芳であることを示す。
【００７３】
【表１】
2017145432.tif 000002
【００７４】
【表２】
2017145432.tif 000003
【００７５】
表１に示すように、本発明の化学組成を満足する化学組成Ｎｏ.１を有するインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板の加工性は、剪断加工性Ｒ：３mm，曲げ加工性Ｒ：１．１ｍｍと良好であった。
【００７６】
これに対し、Ｓｉ含有量が本発明の化学組成の上限を超える化学組成Ｎｏ．２，３を有するインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板の加工性は、それぞれ、剪断加工性Ｒ：２．７，３．０mm，曲げ加工性Ｒ：５．３，８．６ｍｍと不芳であった。
【００７７】
また、表２に示すように、本発明の条件を全て満足する試料Ｎｏ．２，３，５のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板は、７５０℃の歪取り焼鈍の前後における磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の増加率がそれぞれ２５．７，５２．３，３４．６％と、いずれも２０％以上であり、歪取り焼鈍を行わない場合の圧延方向の磁歪特性が改善されたことが分かる。
【００７８】
したがって、試料Ｎｏ．２，３，５のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板によれば、主に圧延方向の磁化特性のみを活用して巻鉄芯あるいは積鉄芯を構成するインバータ電源用リアクトル鉄芯において、リアクトル鉄芯の低騒音性を、著しく加工性が悪い６．５％Ｓｉ―Ｆｅ近傍の鋼成分の電磁鋼板を用いることなく、加工性の良好な２〜４％Ｓｉ−Ｆｅ成分の無方向性電磁鋼板に適正な圧延方向歪を残留させることにより、高めることができる。
【００７９】
特に、試料Ｎｏ．３のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板は、比(UTH/UTL)の値が１．３であるため、７５０℃の歪取り焼鈍の前後における磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の増加率が５２．３％と極めて高い。
【００８０】
これに対し、試料Ｎｏ．１のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板は通板張力が本発明の範囲の下限を下回り、試料Ｎｏ．４のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板は冷却速度が本発明の範囲の上限を上回り、試料Ｎｏ．４のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板は通板張力が本発明の範囲の上限を上回るため、５０℃の歪取り焼鈍の前後における磁歪値λ０−ｐ（１．５Ｔ）の増加率が２０％に満たなかった。
【００８１】
さらに、試料Ｎｏ．７，８のインバータ電源リアクトル鉄芯用電磁鋼板はＳｉ含有量が本発明の範囲を上回るため、加工性が悪かった。