(57)【要約】【課題】耐食性に優れたアルミニウム合金材及びこれを用いたアルミニウム合金クラッド材を提供する。【解決手段】Ｓｉ：０．１０〜１．５０ｍａｓｓ％（以下、％）、Ｍｇ：０．１０〜２．００％を含有するアルミニウム合金からなり、表面にアルミニウムを主体とする酸化物皮膜が形成されたＡｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系アルミニウム合金材であって、円相当直径０．１〜５．０μｍのＭｇ−Ｓｉ系晶出物が１００〜１５００００個／ｍｍ２であり、円相当直径が５．０μｍを超え１０．０μｍ以下のＭｇ−Ｓｉ系晶出物が５個／ｍｍ２以下であり、酸化物皮膜は、最大濃度：０．１〜４０．０％のＳｉ、最大濃度：０．１〜２０．０％のＭｇを含有するアルミニウム合金材及びその製造方法、ならびに、アルミニウム合金材がアルミニウム心材の少なくとも一方の面にクラッドされたアルミニウム合金クラッド材。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｓｉ：０．１０〜１．５０ｍａｓｓ％、Ｍｇ：０．１０〜２．００ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、表面にアルミニウムを主体とする酸化物皮膜が形成されたＡｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系アルミニウム合金材であって、当該アルミニウム合金材に存在する円相当直径０．１〜５．０μｍのＭｇ−Ｓｉ系晶出物が１００〜１５００００個／ｍｍ２であり、円相当直径が５．０μｍを超え１０．０μｍ以下のＭｇ−Ｓｉ系晶出物が５個／ｍｍ２以下であり、前記酸化物皮膜は、最大濃度：０．１〜４０．０ｍａｓｓ％のＳｉ、最大濃度：０．１〜２０．０ｍａｓｓ％のＭｇを含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とするアルミニウム合金材。
【請求項２】
前記アルミニウム合金が、Ｆｅ：０．０５〜１．００ｍａｓｓ％、Ｎｉ：０．０５〜１．００ｍａｓｓ％、Ｃｕ：０．０５〜１．００ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０ｍａｓｓ％、Ｔｉ：０．０５〜０．３０ｍａｓｓ％、Ｚｒ：０．０５〜０．３０ｍａｓｓ％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０ｍａｓｓ％及びＶ：０．０５〜０．３０ｍａｓｓ％から選択される１種又は２種以上を更に含有する、請求項１に記載のアルミニウム合金材。
【請求項３】
観察用の１７５℃で５時間の増感処理後に、前記アルミニウム合金材において長さ１０〜１０００ｎｍのＭｇ−Ｓｉ系析出物が１０００個〜１０００００個／μｍ３である、請求項１又は２に記載のアルミニウム合金材。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載のアルミニウム合金材が、アルミニウム心材の少なくとも一方の面にクラッドされたことを特徴とするアルミニウム合金クラッド材。
【請求項５】
請求項１〜３のいずれか一項に記載のアルミニウム合金材の製造方法であって、前記酸化物皮膜形成前のアルミニウム合金材を、Ｃｌ−濃度が０．５％以下、ｐＨ４〜１０、液温６５℃以上の水溶液環境中に１分以上浸漬することを特徴とするアルミニウム合金材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は耐食性に優れたアルミニウム合金材に関し、詳細には、犠牲防食効果ではなく保護性を有する皮膜を表面に形成することにより高耐食性を発現するアルミニウム合金材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金材を用いたアルミニウム合金クラッド材に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウム材及びアルミニウム合金材（以下、これらを総称して「アルミニウム合金材」と記す）は、軽量で耐食性、加工性、装飾性、強度、電気伝導性、熱伝導性などに優れているため、様々な分野に使用されている。軽量性の観点では、自動車、鉄道車両、航空機、船舶、コンテナなどの輸送分野で、加工性の観点では、箔や複雑形状の押出形材に、装飾性の観点では、建築外装や包装材などにアルミニウム合金材が使用されている。また、強度の観点では、大型構造物への適用も注目されている。更に、電気伝導性の観点では、送電線などのエネルギー利用などエレクトロニクス分野でのアルミニウム合金材の需要が伸びている。熱伝導性の観点では、冷暖房装置、エンジン部品、各種熱交換器、ソーラーコネクタ、飲料缶などにアルミニウム合金材が使用されている。
【０００３】
これらの他にも様々な分野でアルミニウム材料は使用されているが、その使用環境には、Ｃｌ−が含まれているのがほとんどである。アルミニウム合金材は、Ｃｌ−が存在する環境下では孔食が生じ易く、このような環境での耐食性はなお不十分である。そのため、アルマイト処理や化成処理などを施して使用されることも多い．しかしながら、アルマイト処理や化成処理をした場合、高環境負荷や高コストになるため、低環境負荷及び低コストの処理が求められていた。
【０００４】
このような要求に対して、例えば特許文献１では、真空機器の表面処理アルミニウム構成部品を高温の温水に浸漬させるベーマイト処理が提案されている。しかしながら、一般的なアルミニウム合金材を純水に浸漬させるベーマイト処理は、アルミニウムの水和酸化物を主体とする皮膜を形成するものである。ここで、酸化剤として作用するＦｅ３＋、Ｃｕ２＋、ＳＯ３２−などのイオンが存在する環境では、ベーマイト処理による皮膜が存在していても孔食が容易に発生するため、耐食性としては不十分であった。
【０００５】
特許文献２には、Ａｌよりも卑な金属元素を少なくとも１種類含有する溶液中にアルミニウム材を浸漬し、アルミニウム材の自然電位が低下する皮膜を形成させることよって孔食の発生を抑制することが提案されている。しかしながら、酸化物皮膜内に卑な金属を含有させるだけでは自然電位は低下するものの、孔食電位も低下してしまうため耐食性としては不十分であった。
【０００６】
一方、Ａｌ―Ｚｎ系合金やＡｌ―Ｓｉ―Ｚｎ系合金などの犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム材を使用することにより耐食性を向上させる方法が、熱交換器などで広く普及している。近年になって、熱交換器では軽量化のためにチューブの薄肉化などが求められており、それに伴い更なる耐食化が要求されているためである。しかしながら、Ｚｎ添加材は腐食速度が速いため、チューブを薄肉化した場合に、早期に犠牲防食層が消費されてしまい目標の耐食性が得られない。また、通常、犠牲陽極材層に添加されているＺｎは将来的に枯渇するとされており、Ｚｎを用いない防食手法の確立も求められていた。
【０００７】
このような要求に対して、例えば特許文献３には、Ｍｎを含有する心材の少なくとも片面に１．５〜３．０％のＳｉを含有するＡｌ−Ｓｉ合金の皮材層を配置し、ろう付後の熱処理によってＡｌ−Ｓｉ合金皮材層内にＳｉ系析出粒子を適正な大きさと密度で分散させる熱交換器用アルミニウム合金ろう付構造体が提案されている。しかしながら、腐食環境に曝される皮材中のＳｉ濃度が高すぎるために耐食性としては不十分であった。
【０００８】
更に特許文献４には、陽極犠牲材中にマトリックスより貴な金属間化合物を生成する元素を含有させ、マトリックスよりも貴な金属間化合物を適正な大きさと密度で分散させるブレージングシートが提案されている。犠牲陽極材のマトリックスより貴な金属間化合物を局部カソード点として多数存在させることで耐食性を向上させているが、犠牲陽極材のマトリックスより貴な金属間化合物は腐食速度を速めてしまうため、薄肉化には不適切な防食方法である。いずれにしても、犠牲防食という観点からでは薄肉化材を高耐食性化することは困難であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開平１１―１２７６３号公報
【特許文献２】特開平８−７４０６６号公報
【特許文献３】特開２００８−２８４５５８号公報
【特許文献４】特開２００４−５０１９５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
この発明は上記の問題点を解消するもので、自動車のボディーシート、熱交換器、各種配管、航空機、家電製品、建材用などの多種多様な用途に好適なアルミニウム合金材を提供するものである。即ち、本発明の目的は、Ｃｌ−が存在する腐食環境下において、犠牲防食作用によらずに孔食に対して十分な耐食性を発揮するアルミニウム合金材を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者等は、上記課題を解決するため、アルミニウムを主体とする酸化物皮膜に着目し、この酸化物皮膜中にＳｉ及びＭｇを適切な濃度で含有させることにより、極めて保護性の高い皮膜となることを見出し本発明を完成するに至った。
【００１２】
具体的には、本発明は請求項１において、Ｓｉ：０．１０〜１．５０ｍａｓｓ％、Ｍｇ：０．１０〜２．００ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、表面にアルミニウムを主体とする酸化物皮膜が形成されたＡｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系アルミニウム合金材であって、当該アルミニウム合金材に存在する円相当直径０．１〜５．０μｍのＭｇ−Ｓｉ系晶出物が１００〜１５００００個／ｍｍ２であり、円相当直径が５．０μｍを超え１０．０μｍ以下のＭｇ−Ｓｉ系晶出物が５個／ｍｍ２以下であり、前記酸化物皮膜は、最大濃度：０．１〜４０．０ｍａｓｓ％のＳｉ、最大濃度：０．１〜２０．０ｍａｓｓ％のＭｇを含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とするアルミニウム合金材とした。
【００１３】
本発明は請求項２では請求項１において、前記アルミニウム合金が、Ｆｅ：０．０５〜１．００ｍａｓｓ％、Ｎｉ：０．０５〜１．００ｍａｓｓ％、Ｃｕ：０．０５〜１．００ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０ｍａｓｓ％、Ｔｉ：０．０５〜０．３０ｍａｓｓ％、Ｚｒ：０．０５〜０．３０ｍａｓｓ％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０ｍａｓｓ％及びＶ：０．０５〜０．３０ｍａｓｓ％から選択される１種又は２種以上を更に含有するものとした。
【００１４】
本発明は請求項３では請求項１又は２において、観察用の１７５℃で５時間の増感処理後に、前記アルミニウム合金材において長さ１０〜１０００ｎｍのＭｇ−Ｓｉ系析出物が１０００個〜１０００００個／μｍ３であるものとした。
【００１５】
本発明は請求項４において、請求項１〜３のいずれか一項に記載のアルミニウム合金材が、アルミニウム心材の少なくとも一方の面にクラッドされたことを特徴とするアルミニウム合金クラッド材とした。
【００１６】
本発明は請求項５において、請求項１〜３のいずれか一項に記載のアルミニウム合金材の製造方法であって、前記酸化物皮膜形成前のアルミニウム合金材を、Ｃｌ−濃度が０．５％以下、ｐＨ４〜１０、液温６５℃以上の水溶液環境中に１分以上浸漬することを特徴とするアルミニウム合金材の製造方法とした。
【発明の効果】
【００１７】
本発明に係るＡｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系アルミニウム合金材は、その表面に形成されたアルミニウムを主体とする酸化物皮膜により、薄肉材においても犠牲防食作用を利用せずにＣｌ−が存在する環境下で良好な耐食性を発揮することができる。また、前記酸化物皮膜は、容易かつ安価に形成が可能であり、環境負荷も小さい。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明に係るアルミニウム合金材の表面に形成されたアルミニウムを主体とする酸化物皮膜をＧＤＯＥＳにより分析した一例を示すグラフである。
【図２】本発明に係るアルミニウム合金材の表面に形成されたアルミニウムを主体とする酸化物皮膜をＧＤＯＥＳにより分析した他の一例を示すグラフである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
まず、本発明に係るアルミニウム合金材について、以下に詳細に説明する。
【００２０】
１．アルミニウムを主体とする酸化物皮膜
発明に係るアルミニウム合金材は、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系アルミニウム合金からなり、アルミニウムを主体とする酸化物皮膜（以下、単に「アルミニウム酸化物皮膜」と記す）が表面に形成されている。このアルミニウム酸化物皮膜は、最大Ｓｉ濃度：０．１〜４０．０ｍａｓｓ％（以下、単に「％」と記す）、最大Ｍｇ濃度：０．１〜２０．０％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなる。なお、ここで言うアルミニウム酸化物皮膜とは、Ａｌの酸化物だけでなく、Ａｌの水和酸化物や水酸化物が混在した皮膜であってもよい。
【００２１】
１−１．最大Ｓｉ濃度
アルミニウム酸化物皮膜中のＳｉは、酸素空孔を消費することによって皮膜中の欠陥を修復し、アルミニウムを主体とする酸化物（以下、単に「アルミニウム酸化物」と記す）にｎ型半導体的性質を付与する。その結果、アルミニウム酸化物皮膜中へのＣｌ−の侵入が阻止され、アルミニウム合金材の孔食電位を貴化して孔食の発生を抑制する効果が発揮される。この効果を十分に得るためには、アルミニウム酸化物皮膜中の最大Ｓｉ濃度を０．１％以上とする必要がある。一方、最大Ｓｉ濃度が４０．０％を超えるアルミニウム酸化物は形成されない。以上により、アルミニウム酸化物皮膜中のＳｉ最大濃度を０．１〜４０．０％とする。なお、アルミニウム酸化物皮膜中の好ましい最大Ｓｉ濃度は、１〜２０．０％である。
【００２２】
１−２．最大Ｍｇ濃度
アルミニウム酸化物皮膜中のＭｇは浸漬電位を卑化させるため、アルミニウム合金材における孔食の発生を抑制する効果を発揮する。この効果を十分に得るためには、アルミニウム酸化物皮膜中の最大Ｍｇ濃度を０．１％以上とする必要がある。一方、最大Ｍｇ濃度が２０．０％を超えるとアルミニウム酸化物皮膜の均一腐食速度の増加が顕著になるため耐食性が低下する。以上により、アルミニウム酸化物皮膜中の最大Ｍｇ濃度を０．１〜２０．０％とする。なお、アルミニウム酸化物皮膜中の好ましい最大Ｍｇ濃度量は、１〜１０．０％である。
【００２３】
１−３．不可避的不純物
以上述べた必須元素の他に不可避的不純物として、Ｎａ、Ｃａ、Ｂ、Ｃ、Ｐ、Ｓなどを含有量として単独で１％以下、合計で５％以下含有していても、高耐食性保護皮膜としての機能を損なうことはない。
【００２４】
１−４．Ｓｉ及びＭｇの濃度測定
なお、アルミニウム酸化物皮膜中におけるＳｉ及びＭｇの濃度は、アルミニウム酸化物皮膜をスパッタリングしつつ、スパッタリング成分中におけるＳｉ、Ｍｇの発光強度をＧＤＯＥＳ（グロー放電発光分析法）を用いて測定するものである。具体的には、Ｓｉ、Ｍｇの濃度が既知のアルミニウム材を用いて、ＧＤＯＥＳから得られる発光強度とＳｉ、Ｍｇ濃度に対してそれぞれ検量線を作成し、この検量線から測定試料のスパッタリング成分中におけるＳｉ、Ｍｇの濃度を求めた。ＧＤＯＥＳのスパッタリング条件は、高純度Ａｒにて試料室を８００Ｐａとし、パルス周波数１００Ｈｚ、デューティーサイクル０．５、実効値１５Ｗとした。
【００２５】
図１に示すように、スパッタリング開始からＯの発光強度が次第に増加し最大値を経て減少する。本発明では、Ｏの発光強度に基づいてアルミニウム酸化物皮膜が存在する範囲を決定している。すなわち、実際のアルミニウム酸化物皮膜が存在する部分とは、スパッタリング時間において、（スパッタリング開始時のＯの発光強度＋Ｏの発光強度の最大値）×１／２となる時点〜最大値を過ぎて当該最大値の半値を示す時点までの間とした。スパッタリング開始時点から、（スパッタリング開始時のＯの発光強度＋Ｏの発光強度の最大値）×１／２になる時点までの間は、溶液中の塩、油、ほこり等が酸化物皮膜に堆積しているため、アルミニウム酸化物皮膜の表面にまで到達していないことが、電子顕微鏡画像の分析を併用して行い判明した。また、最大値を過ぎて当該最大値の半値を示す時点がアルミニウム酸化物皮膜の終端（すなわち、アルミニウム地金表面側）であることも、同じく電子顕微鏡画像の分析から判明した。通常、溶液環境に浸漬された試料では、図１に示すように、Ｏの発光強度の最大値の半値となる時点は、最大値を過ぎた時点だけでなく、最大値となる時点の前にも存在する。これに対して図２に示すように、Ｏの発光強度の最大値の半値となる時点が、最大値となる時点の後のみに存在する場合もある。この場合には、実際のアルミニウム酸化物皮膜が存在する部分とは、スパッタリング開始時間から、上記半値となる時点の間とした。このような場合には、スパッタリング開始時点からアルミニウム酸化物皮膜の表面にまで到達していることが、併用する電子顕微鏡画像の分析から判明した。
【００２６】
以上のようにして、アルミニウム酸化物皮膜厚さを特定し、当該酸化物皮膜内で測定されるＭｇ濃度及びＳｉ濃度の最大値を、それぞれ最大Ｍｇ濃度及び最大Ｓｉ濃度とした。本発明におけるアルミニウム酸化物皮膜厚さは、１〜１０μｍ、好ましくは３〜７μｍである。なお、本発明におけるアルミニウム酸化物皮膜中の濃度の測定方法は上記方法に限定されるものではなく、ＸＰＳ（Ｘ線電子分光法）やＡＥＳ（オージェ電子分光法）などを用いても良い。
【００２７】
２．アルミニウム合金材の合金組成
２−１．必須元素
本発明に係るＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金材は、Ｓｉ及びＭｇを必須元素とするアルミニウム合金からなる。すなわち、このアルミニウム合金は、Ｓｉ：０．１０〜１．５０％、Ｍｇ：０．１０〜２．００％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなる。すなわち、これら。Ｓｉ及びＭｇは、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金中にＭｇとＳｉを主成分とする微細なＭｇ−Ｓｉ系析出物、ならびに、この析出物よりも大きいＭｇ−Ｓｉ系晶出物を形成する。このＭｇ−Ｓｉ系析出物は、室温においても析出する。このＭｇ−Ｓｉ系析出物は、針状のβ’’相（Ｍｇ２Ｓｉ）であり、Ｃｕが添加されている場合は同一形状のＱ’’相（Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ）である。
【００２８】
Ｍｇ−Ｓｉ系析出物上には、Ｍｇが溶液中に優先溶解することによりＳｉが濃縮したＭｇを含有するアルミニウム酸化物皮膜が形成される。このアルミニウム酸化物皮膜内のＳｉ及びＭｇが、Ｍｇ−Ｓｉ系析出物上以外に存在するアルミニウム酸化物皮膜に拡散又は泳動することによって取り込まれる、更に、Ｍｇ−Ｓｉ系析出物上以外に存在するアルミニウム酸化物皮膜内のアルミニウムがＳｉが濃縮したＭｇを含有するアルミニウム酸化物皮膜内に拡散又は泳動することによって取り込まれる。その結果、アルミニウム合金材表面全体において、アルミニウム酸化物皮膜が均一に形成される。
【００２９】
アルミニウム酸化物皮膜中のＳｉは、この酸化物皮膜の酸素空孔を消費することにより欠陥を修復する作用や、アルミニウム酸化物にｎ型半導体的性質を付与してアルミニウム合金材の孔食電位を貴化させる作用を有する。また、アルミニウム酸化物皮膜中のＭｇは、卑な電位でこの酸化物皮膜中を主に泳動により通過する。その結果、アルミニウム合金材の浸漬電位を卑化させ、孔食の発生を抑制する作用を有する。これらのＳｉ及びＭｇによる作用により、極めて高い保護性を備えたアルミニウム酸化物皮膜が形成されるため、犠牲防食作用によらず、アルミニウム合金材の高耐食性を維持できる。
【００３０】
アルミニウム合金のＳｉ含有量とＭｇ含有量が０．１０％未満の場合には、Ｍｇ−Ｓｉ系の析出物と晶出物の量が少なくなり、保護性を備えたアルミニウム酸化物皮膜が形成されない。Ｓｉ含有量が１．５０％を超えると、Ｓｉ単体が析出してしまう。Ｓｉ単体上には、保護性のアルミニウム酸化物皮膜が形成されないため、アルミニウム合金材の孔食電位を卑化させて耐食性を低下させる。また、Ｓｉ単体上では、カソード反応が活性であり自然電位を貴化させるために、アルミニウム合金材に孔食が容易に発生して耐食性を低下させる。一方、Ｍｇ含有量が２．００％を超えると、アルミニウム酸化物皮膜中のＭｇ量が増加し、腐食速度が増加してアルミニウム合金材の耐食性を低下させる。以上により、アルミニウム合金のＳｉ含有量を０．１０〜１．５０％、Ｍｇ含有量を０．１０〜２．００％と規定する。好ましいＳｉ含有量は０．２０〜１．００％であり、好ましいＭｇ含有量は０．３０〜１．００％である。
【００３１】
２−２．選択的添加元素
本発明に係るアルミニウム合金材を構成するアルミニウム合金は、選択的添加元素として、Ｆｅ：０．０５〜１．００％、Ｎｉ：０．０５〜１．００％、Ｃｕ：０．０５〜１．００％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｔｉ：０．０５〜０．３０％、Ｚｒ：０．０５〜０．３０％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０％及びＶ：０．０５〜０．３０％から選択される１種又は２種以上を更に含有するのが好ましい。
【００３２】
ＦｅとＮｉは、耐食性の向上に寄与する元素である。これらの元素は、アルミニウム酸化物皮膜が破壊された後において腐食速度を増大させる。しかしながら、Ｆｅ系化合物やＮｉ系化合物を均一に分布させると、これらがアルミニウム酸化物皮膜中に取り込まれて当該酸化物皮膜の耐酸性及び耐アルカリ性が向上する。その結果、アルミニウム合金材の貫通寿命が向上する。ＦｅとＮｉの含有量が０．０５％未満では、アルミニウム酸化物皮膜の耐酸性と耐アルカリ性の向上効果が不十分となる。一方、ＦｅとＮｉの含有量が１．００％を超えると、Ｆｅ系化合物やＮｉ系化合物が均一に分散しない。その結果、保護性を備えたアルミニウム酸化物皮膜が均一に形成されないため、アルミニウム合金材の耐食性が低下する。以上により、ＦｅとＮｉの含有量は、０．０５〜１．００％とするのが好ましく、０．１０〜０．５０％とするのが更に好ましい。
【００３３】
アルミニウム合金にＣｕが含有されることによって、上記Ｍｇ−Ｓｉ系析出物がＱ’’相（Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ）となる。そして、このＭｇ−Ｓｉ系析出物をより微細に分散することにより、均一なアルミニウム酸化物皮膜の形成を促進することができる。そのためには、Ｃｕ含有量を０．０５％以上とするのが好ましい。但し、Ｃｕ含有量が１．００％を超えると、アルミニウム酸化物皮膜を通過して溶解するＣｕ量が増大するため、腐食速度を増加させてアルミニウム合金材の耐食性が低下する。以上により、Ｃｕ量の含有量は、０．０５〜１．００％とするのが好ましく、０．１０〜０．５０％とするのが更に好ましい。
【００３４】
ＭｎはＡｌ−Ｍｎ系金属間化合物として晶出又は析出して、アルミニウム合金材の強度向上に寄与する。また、Ａｌ−Ｍｎ系金属間化合物はＦｅを取り込むために、アルミニウム酸化物皮膜が破壊された後の腐食速度の増大を抑制する。これらの効果を得るためには、Ｍｎ含有量を０．０５％以上とするのが好ましい。但し、Ｍｎ含有量が１．５０％を超えると、巨大な金属間化合物が晶出して製造性を阻害する場合がある。以上により、Ｍｎの含有量は、０．０５〜１．５０％とするのが好ましく、０．１０〜１．００％とするのが更に好ましい。
【００３５】
Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃｒ及びＶは、耐食性、特に耐孔食性の向上に寄与する元素である。アルミニウム合金中に添加されたＴｉ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｖは、その濃度の高い領域と濃度の低い領域とに分かれ、それらがアルミニウム合金材の厚さ方向に沿って交互に積層状に分布する。ここで、濃度の低い領域は、濃度の高い領域よりも優先的に腐食する。その結果、アルミニウム合金材の腐食形態が厚さ方向に沿って、腐食の進行が進んだ層と腐食の進行が抑制された層とが交互に存在するものとなる。このような腐食形態によって、厚さ方向への腐食の進行が全体として抑制され、アルミニウム酸化物皮膜が破壊された後の耐孔食性が向上する。このような耐孔食性向上の効果を十分に得るためには、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｖの含有量をそれぞれ０．０５％以上とするのが好ましい。一方、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｖの含有量がそれぞれ０．３０％を超えると、鋳造時に粗大な化合物が生成されて製造性を阻害する場合がある。以上により、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｖの含有量はそれぞれ０．０５〜０．３０％とするのが好ましく、０．１０〜０．２０％とするのが更に好ましい。
【００３６】
２−３．不可避的不純物
以上述べた必須元素及び選択的添加元素の他に不可避的不純物として、Ｎａ、Ｃａ等を単独で０．０５％以下、合計で０．１５％以下含有していても、保護性を備えたアルミニウム酸化物皮膜の機能を損なうことはない。
【００３７】
３．Ｍｇ−Ｓｉ系晶出物の面密度
本発明に係るＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金材において、円相当直径０．１〜５．０μｍのＭｇ−Ｓｉ系晶出物が面密度として１００〜１５００００個／ｍｍ２であり、円相当直径５．０μｍを超え１０．０μｍ以下のＭｇ−Ｓｉ系晶出物が面密度として５個／ｍｍ２以下である。Ｍｇ−Ｓｉ系晶出物とは、基本的にＭｇとＳｉが原子個数比２対１で構成されるものである。この晶出物には、アルミニウム合金材に選択的添加元素としてＦｅやＣｕが含有される場合には、Ｍｇ２Ｓｉの他にＭｇ−Ｓｉ−Ｆｅ、Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕの３元組成や、Ｍｇ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｃｕの４元組成も含まれる。
【００３８】
本発明者らは、本発明に係るＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金材が保護性を備えたアルミニウム酸化物皮膜を表面に形成することにより、犠牲防食作用によらず高耐食性を発現することを見出した。このような高耐食性は、アルミニウム酸化物皮膜中にＳｉ及びＭｇが含有されるためである。更なる検討の結果、アルミニウム酸化物皮膜中にＳｉ及びＭｇの両方を含有させるには、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金材中のＡｌを含有しない化合物、例えば、Ｍｇ−Ｓｉ系晶出物から、Ｍｇ及びＳｉを取り込む必要があることが判明した。
【００３９】
本発明者らが種々検討したところ、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金中に存在するＭｇ−Ｓｉ系晶出物の大きさ及び面密度を所定範囲に規定することにより、上述の保護性を備えるアルミニウム酸化物皮膜が形成されることを見出した。通常、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金中に存在するＭｇ−Ｓｉ系晶出物の大きさは、円相当直径として０．１〜１０．０μｍであるが、保護性を備えるアルミニウム酸化物皮膜の形成に寄与できる晶出物は０．１〜５．０μｍの円相当直径を有するものであり、その面密度は１００〜１５００００個／ｍｍ２であるのが好ましい。面密度が１００個／ｍｍ２未満であると、アルミニウム酸化物皮膜中のＭｇ及びＳｉの分布が不均一になり，１５００００個／ｍｍ２を超えるとアルミニウム酸化物皮膜が形成されないため耐食性を低下させる。また、円相当直径として５．０μｍを超え１０．０μｍ以下の晶出物の面密度は、５個／ｍｍ２以下とするのが好ましく、０個／ｍｍ２がより好ましい。この面密度が５個／ｍｍ２を超えると、保護性を備えるアルミニウム酸化物皮膜の均一な形成が阻害され、耐食性が低下するためである。なお、円相当直径が０．１μｍ未満のものは殆ど存在しないので対象外とした。また、円相当直径が１０μｍ以上のＭｇ−Ｓｉ系晶出物は、均質化処理などの熱処理によって再固溶するため殆ど存在しないので、これまた対象外とした。
【００４０】
上記Ｍｇ−Ｓｉ系晶出物の面密度は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金材の任意の部分を顕微鏡観察することによって測定される。例えば、厚さ方向に沿った断面や表面と平行な断面を観察するものである。なお、円相当直径及び面密度は、複数個所の測定値の算術平均値として規定される。
【００４１】
４．Ａｌ−Ｍｇ系析出物の体積密度
本発明に係るＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金材において観察される長さ１０〜１０００ｎｍのＭｇ−Ｓｉ系析出物の体積密度は、１０００〜１０００００個／μｍ３であるのが好ましい。詳細な検討の結果、Ｍｇ−Ｓｉ系晶出物と同様に、この析出物も保護性を備えるアルミニウム酸化物皮膜を均一に形成することに寄与することが、本発明者らによって見出された。このようなＭｇ−Ｓｉ系析出物は、ＴＥＭなどの顕微鏡観察では視認するのが困難であるが、１７５℃で５時間の増感処理を施すことにより顕微鏡観察が可能なサイズの針状のＭｇ−Ｓｉ系析出物として観察されることが判明した。このことは、元々存在する極めて微細なＭｇ−Ｓｉ系析出物が増感処理により大きく成長したものと考えられる。本発明者らの更なる検討により、上記の増感処理後において、アルミニウム合金材中に観察される１０〜１０００ｎｍの長さを示す針状のＭｇ−Ｓｉ系析出物が耐食性を向上させることが判明した。なお、本発明者らの分析によれば、増感処理前において１０ｎｍを超える析出物の存在を確認できなかったため、このような微細なＭｇ−Ｓｉ系析出物の増感処理前の元々の長さは、数ｎｍ〜１０ｎｍであるものと推定される。
【００４２】
そこで、更に検討を重ねたところ、上記増感処理後において長さ１０ｎｍ以上の針状のＭｇ−Ｓｉ系析出物の体積密度が１０００〜１０００００個／μｍ３以上の場合に、良好な保護性のある皮膜が得られることが判明した。体積密度が１０００個／μｍ３未満では、Ｍｇ−Ｓｉ系析出物の析出量が少な過ぎるため、アルミニウム酸化物皮膜中のＳｉ濃度が低くなり良好な保護性を備えるアルミニウム酸化物皮膜が均一に形成されない。一方、体積密度が１０００００個／μｍ３を超えると、Ｍｇ−Ｓｉ系析出物の析出量が多過ぎるため、Ｍｇの優先溶解が顕著になり耐食性が低下する。
【００４３】
ここで、上記増感処理後にアルミニウム合金材中に観察されるＭｇ−Ｓｉ系析出物が１０ｎｍ未満のものについては、増感処理後においても存在を明確に確認できないために対象としなかった。更に、１０００ｎｍを超えるものについても、存在を確認できなかったため対象としなかった。
【００４４】
Ｍｇ−Ｓｉ系析出物の上記体積密度は、ＦＩＢ（Ｆｏｃｕｓｅｄ  Ｉｏｎ  Ｂｅａｍ）で作製した厚さ１００〜２００ｎｍ程度の試験片の１００面における５０万倍程度のＴＥＭ像を任意に複数箇所（５〜１０箇所）撮影し、１００面方向に沿って３方向に析出している長さ１０〜１０００ｎｍの針状析出物の数を画像処理により測定し、測定体積で割ることで各測定箇所の密度を求めた。そして、複数個所の算術平均値をもって試料の密度分布とした。
【００４５】
５．クラッド材
本発明に係るアルミニウム合金材を用いて、クラッド材が作製される。例えば、アルミニウム材からなる心材の一方の面に、本発明に係るアルミニウム合金材をクラッドした２層クラッド材としてもよく、或いは、アルミニウム材からなる心材の両方の面に、本発明に係るアルミニウム合金材をそれぞれクラッドした３層クラッド材としてもよい。これらに代えて、アルミニウム材からなる心材の一方の面に、本発明に係るアルミニウム合金材をクラッドし、他方の面に、ろう付け機能を有するＡｌ−Ｓｉ系アルミニウム合金材又は犠牲防食作用を有するＡｌ−Ｚｎ系アルミニウム合金材などのアルミニウム合金材をクラッドした３層クラッド材としてもよい。
【００４６】
５−１．心材
上記アルミニウム合金材からなる心材としては、アルミニウム材であれば特に限定されるものではない。ここで、アルミニウム合金とは、純アルミニウムとアルミニウム合金をいう。純アルミニウムとは、純度９９％以上のアルミニウムであって、例えば１０００系のアルミニウム材が挙げられる。アルミニウム合金としては、例えば２０００系、３０００系、４０００系、５０００系、７０００系等のアルミニウム材が用いられる。
【００４７】
６．Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系合金材の製造方法
本発明に係るアルミニウム合金材の製造方法について説明する。この製造方法では、アルミニウム合金材を鋳塊表面の冷却速度が１℃／秒以上で半連続鋳造する半連続鋳造工程と、犠性陽極材の鋳塊を４５０〜５７０℃の温度で１時間以上熱処理する均質化処理工程とを含むことを特徴とする。なお、鋳造後の面削工程、熱間圧延工程、冷間圧延工程及び焼鈍工程を必要に応じて適宜施すことにより、上記アルミニウム酸化物皮膜形成前のアルミニウム合金材とする。
【００４８】
６−１．半連続鋳造工程における鋳塊表面の冷却速度
半連続鋳造工程において、アルミニウム合金材の鋳塊表面の冷却速度を１℃／秒以上とする。冷却速度が１℃／秒未満の場合は、アルミニウム合金材中に粗大なＭｇ−Ｓｉ系晶出物が生成し、Ｍｇ−Ｓｉ系晶出物の適切分布が得られない。冷却速度は鋳塊組織を観察し、デンドライトアームスペーシングから算出することができる（参照文献  軽金属学会研委員会著  「アルミニウムとデンドライトアームスペーシングと冷却速度の測定法」）。ここで鋳塊表面とは、最表面から３０ｍｍまでの範囲を言うものとする。
【００４９】
６−２．均質化処理工程
更に、半連続鋳造工程において鋳造されたアルミニウム合金材の鋳塊は、４５０〜５７０℃の温度で１時間以上熱処理する均質化処理工程にかけられる。これにより、アルミニウム合金材における金属組織を均一化するとともに、粗大なＭｇ−Ｓｉ系の晶出物を再固溶させることができる。熱処理温度が４５０℃未満の場合や熱処理時間が１時間未満の場合には、金属組織の均一化効果や粗大なＭｇ−Ｓｉ系晶出物の再固溶効果が十分に得られない。また、熱処理温度が５７０℃を超えるとアルミニウム合金材が溶融する場合がある。なお、熱処理時間の上限値は特に限定されるものではないが、経済的な観点などから２０時間以下とするのが好ましい。
【００５０】
７．アルミニウム酸化物皮膜の形成方法
本発明に係るアルミニウム合金材の表面にアルミニウム酸化物皮膜を形成する方法としては、上記各工程により製造されたアルミニウム合金材（すなわち、アルミニウム酸化物皮膜形成前のアルミニウム合金材）を、Ｃｌ−濃度が０．５％以下、ｐＨ４〜１０、液温６５℃以上の水溶液環境中に１分以上浸漬する。
【００５１】
７−１．温度
上記アルミニウム酸化物皮膜は、６５℃以上の温度環境においてＡｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系合金材表面に形成される。従って、耐食性に優れたアルミニウム酸化物皮膜を形成するには、６５℃以上の温度環境が必要であり、好ましくは８０℃以上、より好ましくは沸騰水（１００℃）である。
【００５２】
７−２．ｐＨ
上記アルミニウム酸化物皮膜は、ｐＨ４〜１０の水溶液環境においてＡｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系合金材表面に形成される。水溶液のｐＨが４未満の場合には、アルミニウム酸化物皮膜の溶解速度が形成速度を上回るためアルミニウム酸化物皮膜が実質的に形成されない。一方、水溶液のｐＨが１０を超える場合には、アルミニウム酸化物皮膜のアルカリ溶解速度が形成速度を上回るためアルミニウム酸化物皮膜が実質的に形成されない。以上により、水溶液のｐＨを４〜１０とする必要がある。水溶液のｐＨは、好ましくは５〜９であり、より好ましくは６〜７である。
【００５３】
７−３．Ｃｌ−濃度
水溶液中のＣｌ−濃度は０．５％以下とする。Ｃｌ−濃度が０．５％を超える場合には、Ｃｌ−によるアルミニウム酸化物皮膜の破壊速度が形成速度を上回るため、アルミニウム酸化物皮膜が実質的に形成されない。そのため、水溶液中のＣｌ−濃度は０．５％以下とする必要がある。水溶液中のＣｌ−濃度は、好ましくは０．１％以下である。なお、水溶液中のＣｌ−濃度の下限値としては、０％とするのが好ましい。
【００５４】
７−４．浸漬時間
浸漬時間は１分以上とする。浸漬時間が１分未満の場合には、Ｍｇ、Ｓｉ、Ａｌの泳動が不十分で均一ではなく、保護性を備えるアルミニウム酸化物皮膜が形成されない。そのため、浸漬時間は１分以上とし、好ましくは３０分以上、より好ましくは６０分以上とする。なお、浸漬時間の上限値としては、アルミニウム酸化物皮膜の十分な形成と作業効率との観点から１４４０分とするのが好ましい。
【実施例】
【００５５】
次に、本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明する。これら実施例は本発明を説明するための例示に過ぎず、本発明の技術的範囲を限定するものでない。
【００５６】
アルミニウム合金材には、表１及び表２に示す組成の合金を用いた。粗大なＭｇ―Ｓｉ系晶出物が生成するのを防止するため、これらの合金を３℃／秒の冷却速度の半連続鋳造法により鋳造した。鋳造後、面削を施した後に、金属組織を均一化するため、ならびに、粗大なＭｇ―Ｓｉ系晶出物を再固溶させるため、５００℃の温度で３時間の均質化処理を行った。上記の鋳造方法及び均質化処理は、板材と押出材にも採用することができる。
【００５７】
【表１】
2017186615.tif 000003
【００５８】
【表２】
2017186615.tif 000004
【００５９】
クラッドしない単板（以降：単板）は、以下のようにして作製した。アルミニウム合金材鋳塊を５００℃の温度で熱間圧延し、３．５ｍｍの板材とした。次いで、この板材を０．２０ｍｍまで冷間圧延した後に３６０℃で３時間の焼鈍を施した後に、冷間圧延を実施して全体厚さ０．１５ｍｍの板材試料を作製した。
【００６０】
上記単板のアルミニウム合金材を皮材に用い、表３に示すアルミニウム合金鋳塊に重ねて、表４に示す組み合わせの２層クラッド材を作製した。これらの組み合わせ材を、通常のクラッド材の製造方法に従って５２０℃の温度で熱間圧延し、厚さ３．５ｍｍの２層クラッド材とした。次いで、この２層クラッド材を０．２０ｍｍまで冷間圧延した後に３６０℃で３時間の焼鈍を施した後に、冷間圧延を実施して全体厚さ０．１５ｍｍでクラッド率１０％の２層クラッド板試料を作製した。
【００６１】
【表３】
2017186615.tif 000005
【００６２】
【表４】
2017186615.tif 000006
【００６３】
なお、表１、２及び３に示す合金成分は、発光分光分析装置を用いて鋳造後の鋳塊を測定した結果である。
【００６４】
表４に示す組み合わせで、以上のようにして作製した単板とクラッド板に対して、１７５℃で５時間の増感処理を実施し、以下のようにして特性評価を行なった。
【００６５】
（ａ）Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系合金材中のＭｇ−Ｓｉ系晶出物の面密度
各種板試料のＡｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系合金部分（単板試料では単板、クラッド板試料では皮材）からミクロ組織観察用試験片を切出し、厚さ方向の断面におけるＭｇ−Ｓｉ系の晶出物分布を測定した。ＳＥＭ（Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）を用い、２５００倍の組成像を観察し、任意に５視野選択し、黒く観察されるＭｇ−Ｓｉ系の晶出物を画像処理により抽出して円相当直径０．１〜５．０μｍの面密度及び円相当直径５μｍを超え１０．０μｍ以下の面密度を測定し、５視野の算術平均値を求めた。
【００６６】
（ｂ）Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系合金材中のＭｇ−Ｓｉ系析出物の体積密度
単板及びクラッド板を１７５℃で５時間、熱処理した。次いで、表面からＦＩＢ（Ｆｏｃｕｓｅｄ  Ｉｏｎ  Ｂｅａｍ）で厚さ１００〜２００ｎｍ程度の試験片を作製した。アルミニウムマトリックスの１００面に沿って３方向に析出する針状の析出物を、５０万倍の倍率で透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いて任意に５箇所観察した。各箇所の画像中において、長さ１０〜１０００ｎｍを有する針状のＭｇ−Ｓｉ系析出物数を計測した。更に、この針状析出物と直行する点状析出物（針状のものを正面から観察するので点状に見える）のうち直径が１００ｎｍ以下のものの数も計測し、これらを針状析出物の数と合計したものを、測定体積で割って各観察箇所におけるＭｇ−Ｓｉ系析出物の体積密度とした。最後に、各観察箇所における体積密度の算術平均値を算出して、試料におけるＭｇ−Ｓｉ系析出物の体積密度とした。ここで、点状析出物（針状のものを正面から観察するので点状に見える）の数も合計している理由は以下の通りである。すなわち、針状のＭｇ−Ｓｉ系析出物はアルミニウムマトリックス中の１００面に沿って３方向に同様に析出しており、点状に見える析出物も直角方向から見れば長さ１０〜１０００ｎｍを満たす可能性がある。長さ１０ｎｍ未満のＭｇ−Ｓｉ系析出物は透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）では観察が難しく正面から見ても明確には点として認識・計測できない。長さが１０００ｎｍを超える針状のＭｇ−Ｓｉ系析出物は正面から見た場合、直径が１００ｎｍを超えるのでそれは計測から除外した。また、Ｍｇ−Ｓｉ系晶出物が点として見える場合にも直径が２００ｎｍ以上なのでそれも計測から除外した。
【００６７】
（ｃ）浸漬処理
更に、表１及び表３に示す試料を表５に示す条件の水溶液に浸漬した。なお、Ｃｌ−濃度及び溶液ｐＨは、ＮａＣｌ、ＨＣｌで調整した。また、試料は水溶液の温度が所定の温度に到達してから浸漬した。浸漬後、蒸留水で試料表面を洗浄し、送風機で試料表面を乾燥させ、板試料の特性を以下のようにして評価した。
【００６８】
【表５】
2017186615.tif 000007
【００６９】
（ｄ）アルミニウム酸化物皮膜中のＳｉ及びＭｇ濃度
アルミニウム酸化物皮膜中におけるＳｉ及びＭｇの濃度は、アルミニウム酸化物皮膜をスパッタリングしつつ、スパッタリング成分中におけるＳｉ、Ｍｇの発光強度をＧＤＯＥＳ（グロー放電発光分析法）を用いて測定した。具体的には、ＩＣＰ（Ｉｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙ  Ｃｏｕｐｌｅｄ  Ｐｌａｓｍａ）による分析により、Ａ１１００、Ａ２０２４、Ａ３００３、Ａ４０３２、Ａ５０５２、Ａ６０２２、Ａ７０７２の表面に形成したＳｉ、Ｍｇの濃度が既知のアルミニウム材を用いて、ＧＤＯＥＳから得られる発光強度とＳｉ、Ｍｇ濃度に対してそれぞれ検量線を作成し、この検量線から測定試料のスパッタリング成分中におけるＳｉ、Ｍｇの濃度を求めた。ＧＤＯＥＳのスパッタリング条件は、高純度Ａｒにて試料室を８００Ｐａとし、パルス周波数１００Ｈｚ、デューティーサイクル０．５、実効値１５Ｗとした。なお、アルミニウム酸化物皮膜厚さは、上述のようにＯの発光強度に基づいて決定した。
【００７０】
（ｅ）ＳＷＡＡＴ試験
耐食性の評価として、上記の試料片を用いて、大気曝露環境を模擬したＡＳＴＭ  Ｇ８５に準じたＳＷＡＡＴを１０００時間行った。ＳＷＡＡＴ試験後において、試験片の表面の腐食生成物を除去し腐食深さを測定した。測定箇所は１０箇所とし、それらの最大値をもって腐食深さとした。腐食深さが５０μｍ未満の場合を優良とし、腐食深さが５０μｍ以上１００μｍ以下の場合を良好とし、腐食深さが１００μｍを超える場合と貫通した場合を不良とした。
【００７１】
（ｆ）サイクル浸漬試験
更なる耐食性の評価として、水系冷媒環境を模擬した循環サイクル試験を行った。Ｃｌ−：１９５ｐｐｍ、ＳＯ４２−：６０ｐｐｍ、Ｃｕ２＋：１ｐｐｍ、Ｆｅ２＋：３０ｐｐｍを含有し温度８８℃の水溶液を、上記の試料片の試験面に対して比液量６ｍＬ／ｃｍ２で８時間静置し、その後、試料片を１６時間放冷した。このような加熱と放冷からなるサイクルを３ヶ月間行った。サイクル浸漬試験後において、試験片の表面の腐食生成物を除去し腐食深さを測定した。測定箇所は１０箇所とし、それらの最大値をもって腐食深さとした。腐食深さが５０μｍ未満の場合を優良とし、腐食深さが５０μｍ以上１００μｍ以下の場合を良好とし、腐食深さが１００μｍを超える場合と貫通した場合を不良とした。なお、心材表面にはマスキングを施し、試験水溶液に触れないようにした。
【００７２】
以上の（ａ）〜（ｆ）の各評価結果を、表５〜８に示す。
表６、７に示すように、本発明例１〜３９では、アルミニウム酸化物皮膜中の最大Ｓｉ濃度及び最大Ｍｇ濃度が規定範囲内であり、ＳＷＡＡＴ試験及び循環サイクル試験の評価結果が良好であった。一方、表８に示すように、比較例１〜１７では、良好な評価結果が得られなかった。
【００７３】
【表６】
2017186615.tif 000008
【００７４】
【表７】
2017186615.tif 000009
【００７５】
【表８】
2017186615.tif 000010
【００７６】
比較例１では、浸漬水溶液の温度が低かったためアルミニウム酸化物皮膜が形成されず、ＳＷＡＡＴ試験が不良であった。
【００７７】
比較例２では、浸漬水溶液のｐＨが低すぎたためアルミニウム酸化物皮膜が形成されず、ＳＷＡＡＴ試験が不良であった。
【００７８】
比較例３では、浸漬水溶液のｐＨが高すぎたためアルミニウム酸化物皮膜が形成されず、ＳＷＡＡＴ試験が不良であった。
【００７９】
比較例４では、浸漬水溶液のＣｌ−濃度が高すぎたためアルミニウム酸化物皮膜が形成されず、ＳＷＡＡＴ試験が不良であった。
【００８０】
比較例５では、浸漬時間が短かったためアルミニウム酸化物皮膜が形成されず、ＳＷＡＡＴ試験が不良であった。
【００８１】
比較例６では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＳｉ含有量が少なかったため、アルミニウム酸化物皮膜中のＳｉ濃度が低くなり保護性を備えるアルミニウム酸化物皮膜が形成されなかった。そのため、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【００８２】
比較例７では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＳｉ含有量が多かったため、Ｓｉ単体の析出量が多くなり腐食速度を増加させ、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【００８３】
比較例８では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＭｇ含有量が少なかったため、アルミニウム酸化物皮膜中のＭｇ濃度が低くなり保護性を備えるアルミニウム酸化物皮膜が形成されなかった。その結果、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【００８４】
比較例９では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＭｇ含有量が多かったため、アルミニウム酸化物皮膜中のＭｇ濃度が高くなり保護性を備えるアルミニウム酸化物皮膜が形成されなかった。その結果、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【００８５】
比較例１０では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＳｉ含有量が多かったため、Ｓｉ単体の析出量が多くなり腐食速度を増加させ、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【００８６】
比較例１１では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＣｕ含有量が多かったため、アルミニウム酸化物皮膜を通過して溶解するＣｕ濃度が高くなり、腐食速度が増加した。その結果、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【００８７】
比較例１２では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＭｎ含有量が多かったため巨大な晶出物が析出し、アルミニウム酸化物皮膜の均一な形成を阻害した。その結果、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【００８８】
比較例１３では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＴｉ含有量が多かったため巨大な晶出物が析出し、アルミニウム酸化物皮膜の均一な形成を阻害した。その結果、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【００８９】
比較例１４では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＺｒ含有量が多かったため巨大な晶出物が析出し、アルミニウム酸化物皮膜の均一な形成を阻害した。その結果、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【００９０】
比較例１５では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＣｒ含有量が多かったため巨大な晶出物が析出し、アルミニウム酸化物皮膜の均一な形成を阻害した。その結果、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【００９１】
比較例１６では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＮｉ含有量が多かったため金属間化合物が均一に分散せず、アルミニウム酸化物皮膜の均一な形成を阻害した。その結果、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【００９２】
比較例１７では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＦｅ含有量が多かったため金属間化合物が均一に分散せず、アルミニウム酸化物皮膜の均一な形成を阻害した。その結果、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【００９３】
比較例１８では、Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ合金中のＶ含有量が多かったため、巨大な晶出物が析出し、アルミニウム酸化物皮膜の均一な形成を阻害した。その結果、ＳＷＡＡＴ試験及びサイクル浸漬試験が不良であった。
【産業上の利用可能性】
【００９４】
表面に形成されたアルミニウム酸化物皮膜により、薄肉材においても犠牲防食作用を利用せずにＣｌ−が存在する環境下で良好な耐食性を発揮可能なＡｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系アルミニウム合金材が得られる。また、このアルミニウム酸化物皮膜は、容易かつ安価に形成が可能であり、環境負荷も小さい。
【図１】
2017186615.tif 000011
【図２】
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