(57)【要約】【課題】高い検出精度で電圧のゼロクロスを検出できる電源回路を提供する。【解決手段】複数の入力線ＡＬ１〜ＡＬ３には、多相交流電圧が印加される。コンバータ２は多相交流電圧を直流電圧に変換し、直流電圧を一対の直流線ＤＬ１，ＤＬ２の間に印加する。電圧検出部６１は複数の入力線ＡＬ１〜ＡＬ３の電位のいずれとも異なる基準電位を基準とした、複数の入力線の一つの電圧を検出電圧として検出する。ゼロクロス検出部６２は、検出電圧のゼロクロスを検出する。【選択図】図１
2016116387.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
多相交流電圧が印加される複数の入力線(AL1〜AL3)と、
前記多相交流電圧を直流電圧に変換し、前記直流電圧を一対の直流線(DL1,DL2)の間に印加するコンバータ(2)と、
前記複数の入力線の電位のいずれとも異なる基準電位を基準とした、前記複数の入力線の一つ(AL1)の電圧を検出電圧として検出する電圧検出部(61)と、
前記検出電圧のゼロクロスを検出するゼロクロス検出部(62)と
を備える、電源回路。
【請求項２】
前記基準電位は、前記直流電圧の中点の電位である、請求項１に記載の電源回路。
【請求項３】
前記一対の直流線(DL1,DL2)の間に接続されるコンデンサ(C1)と、
前記一対の直流線の間において互いに直列に接続される複数の分圧抵抗(R1,R2)と
を備え、
前記電圧検出部は、前記複数の分圧抵抗のうち隣り合う二者の間の接続点(P1)と、前記複数の入力線の前記一つ(AL1)との間の電圧を前記検出電圧として検出する、請求項１または請求項２に記載の電源回路。
【請求項４】
前記基準電位は、前記多相交流電圧の中性点の電位である、請求項１に記載の電源回路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電源回路に関し、特に電圧のゼロクロスを検出する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１では、三相交流の線間電圧を出力する線間電圧検出器と、線間電圧のゼロクロスを検出するゼロクロス判定器とが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０００−２５３６８６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
図４は、モータ駆動装置の一例を示している。モータ駆動装置は、コンバータ２０と、インバータ３０と、リアクトルＬ１０と、コンデンサＣ１０とを有している。コンバータ２０には、三相の入力線、即ちｒ相の入力線ＡＬ１０，ｓ相の入力線ＡＬ２０，ｔ相の入力線ＡＬ３０を介して、三相交流電圧が入力される。コンバータ２０はこの三相交流電圧を直流電圧に整流し、その直流電圧を直流線ＤＬ１０，ＤＬ２０の間に出力する。
【０００５】
図４に例示するように、コンバータ２０は例えば三相フルブリッジのダイオード整流器であって、ダイオード２１〜２６を有している。ダイオード２１，２２は直流線ＤＬ１０，ＤＬ２０の間において互いに直列に接続されており、ダイオード２３，２４は直流線ＤＬ１０，ＤＬ２０の間において互いに直列に接続されており、ダイオード２５，２６は直流線ＤＬ１０，ＤＬ２０の間において互いに直列に接続されている。ダイオード２１〜２６は、その順方向が直流線ＤＬ２０から直流線ＤＬ１０に向かうように、配置される。入力線ＡＬ１０の一端はダイオード２１，２２の間の接続点に接続され、入力線ＡＬ２０の一端はダイオード２３，２４の間の接続点に接続され、入力線ＡＬ３０の一端はダイオード２５，２６の間の接続点に接続されている。
【０００６】
リアクトルＬ１０は直流線ＤＬ１０に設けられる。コンデンサＣ１１はリアクトルＬ１０に対してコンバータ２０とは反対側において直流線ＤＬ１０，ＤＬ２０の間に接続される。インバータ３０には、コンデンサＣ１０に印加される直流電圧が入力される。インバータ３０は入力された直流電圧を交流電圧に変換して、モータ４０へと出力する。
【０００７】
かかるモータ駆動装置において入力線ＡＬ１０，ＡＬ２０の間の線間電圧のゼロクロスを検出する場合、例えば特許文献１のゼロクロス検出技術が利用できる。
【０００８】
図５は、入力線ＡＬ１０，ＡＬ２０，ＡＬ３０の理想的な相電圧Ｖｒ，Ｖｓ，Ｖｔと共に、入力線ＡＬ１０，ＡＬ２０の間の線間電圧Ｖｒｓ（＝Ｖｒ−Ｖｓ）の一例を、いずれも概略的に示している。図５に示すように、線間電圧Ｖｒｓは理想的には正弦波となるが、実際に得られる波形は正弦波からずれる。例えば正弦波の山付近と谷付近とにおいて、高調波成分が生じる。この高調波成分は、例えばリアクトルＬ１０とコンデンサＣ１０とによって形成されるＬＣフィルタの共振などに起因して生じる。
【０００９】
また線間電圧Ｖｒｓが、増大して零に至った時点ｔ１０から、正となる時点に至るまで、零を維持している期間（以下、転流重なり期間と呼ぶ）Ｔ１が存在する。同様に、線間電圧Ｖｒｓが減少して零に至ってから、負となるまでにも転流重なり期間が存在する。その理由について以下に述べる。
【００１０】
以下の説明では、線間電圧Ｖｒｓが負の値から零に至る時点ｔ１０を用いる。時点ｔ１０の直前では、相電圧Ｖｔが最も大きく相電圧Ｖｒが最も小さいので、ダイオード２２，２５が導通する。つまり、時点ｔ１０の直前では、交流電源Ｅ１０からコンバータ２０へとｔ相の入力線ＡＬ３０を電流が流れ、コンバータ２０から交流電源Ｅ１０へとｒ相の入力線ＡＬ１０を電流が流れている。この電流によって、入力線ＡＬ１０，ＡＬ３０にそれぞれ寄生する配線インダクタンスＥＬ１０，ＥＬ３０には電磁エネルギーが蓄積される。
【００１１】
時点ｔ１０の直後では、相電圧Ｖｔが最も大きく相電圧Ｖｓが最も小さくなる。よって理想的には、ダイオード２２，２３が導通する。つまり、理想的には時点ｔ１０の前後において、直流線ＤＬ２０を流れる電流の流出先が入力線ＡＬ１０から入力線ＡＬ２０へと切り替わるようになる。
【００１２】
しかしながら、配線インダクタンスＥＬ１０は、時点ｔ１０の直後においても入力線ＡＬ１０に電流を流し続ける。つまり配線インダクタンスＥＬ１０に蓄積されたエネルギーにより、配線インダクタンスＥＬ１０に電圧が生じ、入力線ＡＬ１０の電流を維持するのである。これにより、線間電圧Ｖｒｓはほぼ零となり、転流重なり期間Ｔ１が開始する。
【００１３】
時点ｔ１０の直後においては、入力線ＡＬ１０，ＡＬ２０の両方に同じ方向に電流が流れる。その後、入力線ＡＬ１０には電流が流れなくなり、配線インダクタンスＥＬ１０の電圧も零になる。これにより線間電圧Ｖｒｓは正となり、転流重なり期間Ｔ１が終了する。
【００１４】
そして、電圧のゼロクロスを、例えば次のように検出することを考える。即ち、電圧が正の所定値と負の所定値とをそれぞれ採る時点を検出し、これらの時点との平均値をゼロクロスとして算出する。かかるゼロクロスの検出方法によれば、転流重なり期間Ｔ１が長いほど、線間電圧Ｖｒｓのゼロクロスの検出精度が低下することとなる。
【００１５】
そこで、高い検出精度で電圧のゼロクロスを検出できる電源回路を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明にかかる電源回路の第１の態様は、多相交流電圧が印加される複数の入力線(AL1〜AL3)と、前記多相交流電圧を直流電圧に変換し、前記直流電圧を一対の直流線(DL1,DL2)の間に印加するコンバータ(2)と、前記複数の入力線の電位のいずれとも異なる基準電位を基準とした、前記複数の入力線の一つ(AL1)の電圧を検出電圧として検出する電圧検出部(61)と、前記検出電圧のゼロクロスを検出するゼロクロス検出部(62)とを備える。
【００１７】
本発明にかかる電源回路の第２の態様は、第１の態様にかかる電源回路であって、前記基準電位は、前記直流電圧の中点の電位である。
【００１８】
本発明にかかる電源回路の第３の態様は、第１または第２の態様にかかる電源回路であって、前記一対の直流線(DL1,DL2)の間に接続されるコンデンサ(C1)と、前記一対の直流線の間において互いに直列に接続される複数の分圧抵抗(R1,R2)とを備え、前記電圧検出部は、前記複数の分圧抵抗のうち隣り合う二者の間の接続点(P1)と、前記複数の入力線の前記一つ(AL1)との間の電圧を前記検出電圧として検出する。
【００１９】
本発明にかかる電源回路の第４の態様は、第１の態様にかかる電源回路であって、前記基準電位は、前記多相交流電圧の中性点の電位である。
【発明の効果】
【００２０】
本発明にかかる電源回路の第１、第２および第４の態様によれば、入力線の電位とは異なる基準電位を基準とした、入力線の一つの電圧のゼロクロスを検出している。
【００２１】
ところで、第１入力線から第２入力線への転流が生じる場合、第２入力線に電流が流れた状態でも、初期的には、第１入力線の配線インダクタンスに起因して第１入力線にも電流が流れ続ける。このとき、第１入力線および第２入力線の電位は等しくなり、第１入力線と第２入力線との間の線間電圧はほぼゼロとなる。つまり、転流時には、線間電圧が零を維持する期間が存在する。これは、ゼロクロスの検出精度を低下させる。
【００２２】
一方で、第１の態様によれば、入力線の電位とは異なる基準電位を基準とした入力線の一つの電圧のゼロクロスを検出する。この電圧は零を実質的に維持しないので、検出精度の低下を回避できる。
【００２３】
本発明にかかる電源回路の第３の態様によれば、コンデンサを複数個設ける場合に比べて、製造コストを低減できる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】電源回路の構成の一例を概略的に示す図である。
【図２】電圧検出部が検出する電圧の一例を概略的に示す図である。
【図３】電源回路の構成の一例を概略的に示す図である。
【図４】モータ駆動装置の構成の一例を概略的に示す図である。
【図５】相電圧と線間電圧との一例を概略的に示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
第１の実施の形態．
図１は、電源回路の一例を用いた負荷駆動装置の概略的な構成の一例を示す図である。電源回路は、入力線ＡＬ１〜ＡＬ３とコンバータ２と電圧検出部６１とゼロクロス検出部６２とを備えている。コンバータ２とリアクトルＬ１とコンデンサＣ１とインバータ３とを含む部分は負荷駆動装置として機能する。
【００２６】
コンバータ２は、その入力側において、三相の入力線ＡＬ１〜ＡＬ３に接続されている。これらの入力線ＡＬ１〜ＡＬ３は多相交流電源Ｅ１に接続されており、この多相交流電源Ｅ１は入力線ＡＬ１〜ＡＬ３を介して、コンバータ２へと多相交流電圧（ここでは一例として三相交流電圧）を出力する。なお図１の例示では、入力線ＡＬ１〜ＡＬ３の各々の配線インダクタンスＥＬ１も示されている。但し、入力線の相数は４以上であってもよい。
【００２７】
コンバータ２は、その出力側において、一対の直流線ＤＬ１，ＤＬ２に接続される。コンバータ２は、入力線ＡＬ１〜ＡＬ３を介して入力される交流電圧を直流電圧Ｖｒｅｃに変換し、この直流電圧Ｖｒｅｃを直流線ＤＬ１，ＤＬ２の間に印加する。ここでは直流線ＤＬ１に印加される電位は直流線ＤＬ２に印加される電位よりも低い。また以下では、コンバータ２に入力される交流電圧を入力交流電圧とも呼ぶ。
【００２８】
コンバータ２は例えば三相フルブリッジのダイオード整流器である。
【００２９】
リアクトルＬ１は直流線ＤＬ１に設けられている。コンデンサＣ１は、リアクトルＬ１に対してコンバータ２とは反対側において、直流線ＤＬ１，ＤＬ２の間に接続されている。
【００３０】
例えばコンデンサＣ１の静電容量を小さく設定することで、製造コストおよび回路規模を低減することができる。一方で、静電容量の小さなコンデンサＣ１はいわゆる平滑機能に乏しいので、コンデンサＣ１に印加される直流電圧Ｖｃは、三相交流電圧に応じて脈動する。より一般的に、入力交流電圧の相数をＮ（Ｎは３以上の整数）として説明すると、コンバータ２が全波整流を行う場合には、直流電圧Ｖｃは入力交流電圧の周波数の２Ｎ倍の周波数で脈動する。
【００３１】
またリアクトルＬ１およびコンデンサＣ１は、いわゆるＬＣフィルタを構成することができる。リアクトルＬ１のインダクタンスは例えば小さく設定されており、このＬＣフィルタは例えば電圧のノイズを抑制する。このノイズは、直流電圧Ｖｃの脈動（入力交流電圧の周波数の２Ｎ倍の脈動）よりも高い高次の高調波成分である。言い換えれば、リアクトルＬ１のインダクタンスとコンデンサＣ１の静電容量とは、直流電圧Ｖｃの上記脈動を許容しつつも、より高次の高調波成分を低減するように設定されるのである。なおＬＣフィルタの構成という観点では、リアクトルＬ１は直流線ＤＬ２に設けられていてもよい。
【００３２】
直流電圧Ｖｃは、一対の直流線ＤＬ１，ＤＬ２を介してインバータ３に入力される。インバータ３は、入力された直流電圧Ｖｃを交流電圧に変換して、その交流電圧を負荷４へと出力する。以下では、インバータ３が出力する交流電圧を出力交流電圧とも呼ぶ。図１の例示では、インバータ３は三相の出力線を介して負荷４に接続されている。つまりインバータ３は直流電圧Ｖｃを例えば三相交流電圧に変換して負荷４に出力する。
【００３３】
このようなインバータ３の構成は周知であるものの、例えばインバータ３は、直流線ＤＬ１，ＤＬ２の間において互いに直列に接続される上側スイッチング素子および下側スイッチング素子の一組を、三相分有している。そして、各相の上側スイッチング素子および下側スイッチング素子の間の接続点が、出力線の各々に接続される。これらの上側スイッチング素子および下側スイッチング素子を適切に制御することで、インバータ３は直流電圧Ｖｃを三相交流電圧に変換することができる。
【００３４】
負荷４は例えばモータであって、入力された交流電圧に応じて回転する。
【００３５】
ところで、直流電圧Ｖｃは上述のように入力交流電圧の２Ｎ倍の周波数に応じて脈動するので、その脈動がインバータ３の出力交流電圧に反映（重畳）し得る。そこで、直流電圧Ｖｃの脈動が出力交流電圧に反映しにくいように、直流電圧Ｖｃの脈動に基づいて上側スイッチング素子および下側スイッチング素子を制御する技術が採用される。この技術では、直流電圧Ｖｃの脈動に応じて、インバータ３の出力交流電圧についての指令値（出力電圧指令値）を補正し、その補正後の指令値に基づいてインバータ３の上側スイッチング素子および下側スイッチング素子を制御する。このような技術は周知の技術であるので、本願では詳細な説明を省略する。
【００３６】
さて、上記技術では直流電圧Ｖｃの脈動に基づいて指令値を補正するので、この直流電圧Ｖｃの脈動を把握する必要がある。この脈動は、コンバータ２に入力される入力交流電圧を整流することに起因する直流電圧Ｖｃの脈動であるので、その入力交流電圧の周波数および位相を知ることで、当該直流電圧Ｖｃの脈動を把握できる。入力交流電圧の周波数は例えば予め決まっているので、ここでは入力交流電圧の位相を検出する。ここでは位相として電圧（後述）のゼロクロスを検出する。図１の例示では、電圧検出部６１と、ゼロクロス検出部６２とが設けられている。
【００３７】
電圧検出部６１は、入力線ＡＬ１〜ＡＬ３の電位以外の電位を基準とした入力線ＡＬ１の電圧を検出する。図１の例示では、この基準電位は基準電位生成部５によって生成される。基準電位生成部５は例えば一対の分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２を有しており、これらの分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２は直流線ＤＬ１，ＤＬ２の間において互いに直列に接続されている。基準電位生成部５は、分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２を接続する接続点Ｐ１の電位を、基準電位として出力する。電圧検出部６１は入力線ＡＬ１と接続点Ｐ１とに接続され、入力線ＡＬ１と接続点Ｐ１との間の電圧を検出する。この電圧は、接続点Ｐ１の電位を基準とした入力線ＡＬ１の電圧と把握することができる。電圧検出部６１によって検出された当該電圧を、以下では「検出電圧」と称することがある。
【００３８】
分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２の抵抗値は互いにほぼ等しくてもよい。この場合には、接続点Ｐ１の電位は直流電圧Ｖｒｅｃの中点の電位となる。つまり基準電位として直流電圧Ｖｒｅｃの中点が採用される。
【００３９】
ゼロクロス検出部６２には電圧検出部６１から検出電圧が入力され、検出電圧のゼロクロスを検出する。
【００４０】
図２は、検出電圧Ｖ１０と、入力線ＡＬ１の理想的な相電圧Ｖｒとの一例を概略的に示している。図２の例示では、検出電圧Ｖ１０は接続点Ｐ１の電位から入力線ＡＬ１の電位を減算して得られる電圧である。相電圧Ｖｒは入力交流電圧の中性点を基準とした入力線ＡＬ１の電圧である。なお図２の例示では、入力線ＡＬ１〜ＡＬ３に印加される入力交流電圧の中性点の電位を零と把握して示している。また図２の検出電圧Ｖ１０はシミュレーション結果である。
【００４１】
図２の例示から理解できるように、理想的な相電圧Ｖｒのゼロクロスと、検出電圧Ｖ１０のゼロクロスとは互いに一致する。その理由について以下に説明する。
【００４２】
三相の入力交流電圧では、周知の通り、入力線ＡＬ１〜ＡＬ３の相電圧Ｖｒ，Ｖｓ，Ｖｔの位相は互いに１２０度ずつずれている。よって相電圧Ｖｒが零を採る時点では、相電圧Ｖｓ，Ｖｔの絶対値は互いに等しく、相電圧Ｖｓ，Ｖｔの正負の極性が互いに反対となる。
【００４３】
よってこの時点では、相電圧Ｖｓ，Ｖｔの一方が最も大きく他方が最も小さい。したがって、相電圧Ｖｓ，Ｖｔの一方が直流線ＤＬ１に印加され、他方が直流線ＤＬ２直流線ＤＬ２に印加される。よって、直流電圧Ｖｒｅｃの中点の電位（＝（Ｖｓ＋Ｖｔ）／２）は零になる。つまり、検出電圧Ｖ１０の基準電位も相電圧Ｖｒの基準電位もともに零を採り、しかも相電圧Ｖｒが零であるので、検出電圧Ｖ１０も零になるのである。
【００４４】
また、直流電圧Ｖｒｅｃの中点の電位は、最も大きい相電圧と最も小さい相電圧との平均値なので、零以外で相電圧Ｖｒと等しくなることはない。よって、検出電圧Ｖ１０が零になるときには相電圧Ｖｒは零を採る。したがって、検出電圧Ｖ１０のゼロクロスと相電圧Ｖｒのゼロクロスは互いに一致する。
【００４５】
また図５に例示するように、線間電圧Ｖｒｓは転流重なり期間Ｔ１においてほぼ零を維持するのに対して、図２の例示では、検出電圧Ｖ１０は零に至った後は実質的に零を維持しない。その理由は、検出電圧Ｖ１０のゼロクロス（時点ｔ１１）において、以下に詳述するように転流が行われないからと考えられる。
【００４６】
図５の例示から理解できるように、相電圧Ｖｒが零を採る時点ｔ１１は転流が生じる時点ｔ１０よりも後の時点であり、図５の例示では、時点ｔ１１は転流重なり期間Ｔ１には含まれていない。これは、配線インダクタンスＥＬ１は通常小さく、転流重なり期間Ｔ１が時点ｔ１１を含むほどには長くならないからである。
【００４７】
相電圧Ｖｒのゼロクロス（時点ｔ１１）は、上述の通り検出電圧Ｖ１０のゼロクロスと一致する。よってこの場合、検出電圧Ｖ１０のゼロクロスにおいても配線インダクタンスＥＬ１に起因する転流重なり期間Ｔ１の影響を受けない。
【００４８】
なお、図２の例示において、転流重なり期間Ｔ１の終期において、検出電圧Ｖ１０が急峻に低下している。これは、入力線ＡＬ１に流れる電流が当該終期において零になって、入力線ＡＬ１の配線インダクタンスＥＬ１の電圧が急峻に零になるからである。
【００４９】
図２に示すように、転流重なり期間Ｔ１の後の時点ｔ１１において検出電圧Ｖ１０は零を採るので、検出電圧Ｖ１０のゼロクロスは当該配線インダクタンスＥＬ１の電圧の影響を受けないのである。
【００５０】
したがって、ゼロクロス検出部６２は、検出電圧Ｖ１０のゼロクロスを高い精度で検出することができる。ひいては、直流電圧Ｖｃの脈動を高い精度で把握することができる。
【００５１】
なお図１の例示では、分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２が直流線ＤＬ１，ＤＬ２の間において互いに直列に接続されている。この場合、分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２を放電抵抗として機能させることもできる。例えば入力線ＡＬ１〜ＡＬ３の上にスイッチを設ける。そして、負荷４への交流電圧の出力を停止するために、当該スイッチを遮断しつつ、インバータ３０を停止させる。このとき、コンデンサＣ１に蓄えられた電荷はリアクトルＬ１及び分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２を介して放電する。よって、コンデンサＣ１の電圧を低減することができる。
【００５２】
また抵抗Ｒ１，Ｒ２の抵抗値は互いに異なっていてもよい。この場合には、検出電圧Ｖ１０のゼロクロスは相電圧Ｖｒのゼロクロスからずれるものの、そのずれ量は抵抗Ｒ１，Ｒ２の抵抗値に依存するので、検出電圧Ｖ１０のゼロクロスに基づいて入力交流電圧の位相を知ることができる。
【００５３】
第２の実施の形態．
第１の実施の形態では、基準電位生成部５は直流線ＤＬ１，ＤＬ２側に設けられており、分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２の間の接続点Ｐ１の電位を基準電位として出力している。第２の実施の形態では、例えばコンバータ２に入力される三相交流電圧の中性点の電位を基準電位に採用する。図３は第２の実施の形態にかかる電源回路を用いた負荷駆動装置の一例を概略的に示している。図３の例示では、基準電位生成部５は入力線ＡＬ１〜ＡＬ３側に設けられており、３つの抵抗５１〜５３を有している。抵抗５１〜５３の一端はそれぞれ入力線ＡＬ１〜ＡＬ３に接続されており、他端は接続点Ｐ２を介して互いに接続される。例えば抵抗５１〜５３の抵抗値が互いにほぼ等しければ、接続点Ｐ２の電位は入力交流電圧の中性点の電位となる。基準電位生成部５はこの接続点Ｐ２の電位、即ち入力交流電圧の中性点の電位を基準電位として出力する。
【００５４】
電圧検出部６１は、接続点Ｐ２と入力線ＡＬ１との間の電圧（つまり相電圧Ｖｒ）Ｖ１０を検出し、これをゼロクロス検出部６２に出力する。ゼロクロス検出部６２は、入力された検出電圧Ｖ１０のゼロクロスを検出する。
【００５５】
これによっても、高い精度でゼロクロスを検出できる。なぜなら、相電圧Ｖｒのゼロクロス（図２の時点ｔ１１）においては、上述のとおり、転流が行われず、転流重なり期間Ｔ１の影響を受けないからである。
【００５６】
なお、第１および第２の実施の形態では、電圧検出部６１は入力線ＡＬ１の電圧を検出しているものの、入力線ＡＬ２，ＡＬ３のいずれか一方の電圧を検出してもよい。また電圧のゼロクロスを用いて直流電圧Ｖｃの脈動を把握することについて説明したが、ゼロクロスの利用方法は任意である。この場合、直流電圧Ｖｃが脈動する必要はない。つまり、コンデンサＣ１の静電容量は大きく、コンデンサＣ１が平滑機能を十分に発揮しても構わない。
【００５７】
また、本発明は、その発明の範囲内において、相互に矛盾しない限り、上記の種々の実施の形態を適宜、変形、省略することが可能である。
【符号の説明】
【００５８】
２  コンバータ
６１  電圧検出部
６２  ゼロクロス検出部
ＡＬ１〜ＡＬ３  入力線
Ｒ１，Ｒ２  分圧抵抗
【図１】
2016116387.tif 000003
【図２】
2016116387.tif 000004
【図３】
2016116387.tif 000005
【図４】
2016116387.tif 000006
【図５】
2016116387.tif 000007