(57)【要約】【課題】本発明の目的は、アルミナ−マグネシア質流し込み材、特に、溶鋼取鍋に使用されるアルミナ−マグネシア質流し込み材に、より高い耐熱スポーリング性を付与することにある。【解決手段】本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材は、粒子径が０．３ｍｍ以下であるマグネシアを２〜２０質量％、バインダーとしてのアルミナセメントを２〜１５質量％、非晶質のシリカ超微粉を０．２〜１．５質量％配合し、残部がアルミナを主体とする原料からなるアルミナ−マグネシア質流し込み材において、アルミナセメントのＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の含有量が８５質量％以上であることを特徴とするものである。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
粒子径が０．３ｍｍ以下であるマグネシアを２〜２０質量％、バインダーとしてのアルミナセメントを２〜１５質量％、非晶質のシリカ超微粉を０．２〜１．５質量％配合し、残部がアルミナを主体とする原料からなるアルミナ−マグネシア質流し込み材において、アルミナセメントのＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の含有量が８５質量％以上であることを特徴とするアルミナ−マグネシア質流し込み材。
【請求項２】
アルミナセメントの粒子径は、メディアン径で２０μｍ以下である、請求項１記載のアルミナ−マグネシア質流し込み材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミナ−マグネシア質流し込み材に関し、更に詳細には、施工体に優れた耐熱スポーリング性を付与することができるアルミナ−マグネシア質流し込み材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鉄鋼業で使用される溶鋼取鍋の内張り材として、アルミナ−スピネル質あるいはアルミナ−マグネシア質流し込み材が多く使用されている。特に、アルミナ−マグネシア質流し込み材は、耐食性と耐スラグ浸透性に優れるため、多くの製鋼工場で使用されている。アルミナ−マグネシア質流し込み材は、低セメントキャスタブルで、主要骨材をアルミナとし、ＭｇＯを４〜１５質量％、非晶質のシリカ超微粉を０．１〜２質量％程度含有するものが一般的である。ＭｇＯを４〜１５質量％程度含むことにより、耐スラグ浸潤性に優れたものとなる。また、非晶質のシリカ超微粉を０．１〜２質量％含むことにより、乾燥昇温中のＭｇＯの水和を防ぐとともに、高温では少量の液相を生成することで、軟化変形性を有し、応力緩和して、耐スポーリング性に優れるものとなるとされている。更に、アルミナセメントを２〜１０質量％程度含有し、適度な強度と、同時に添加するシリカと相まって高温での液相生成に寄与している。
【０００３】
しかし、取鍋の稼働表面は、使用毎に待機中はおおよそ５００〜１０００℃に冷却され、また、溶鋼保持中は約１６００℃まで加熱されるために温度変化が大きく、大きな熱衝撃を受ける。このため、損傷の主原因は、熱スポーリングによる耐火物の剥離である。特に、溶鋼取鍋の敷部では、転炉からの溶鋼を受鋼する際、落下する溶鋼流の流動の影響によって耐火物への伝熱が多くなって熱衝撃が特に大きくなり、剥離しやすいという問題点があった。
【０００４】
アルミナ−マグネシア質流し込み材として、例えば、特許文献１には、Ａｌ２Ｏ３成分が６５〜８５質量％、ＭｇＯ成分が５〜２５質量％、その他ＳｉＯ２成分が３０質量％以下からなる高アルミナ質流し込みにおいて、粒径１ｍｍ未満の材料のＡｌ２Ｏ３／（Ａｌ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）の成分比が０．８０〜０．９５であることを特徴とする特殊精錬取鍋用高アルミナ質流し込み材(請求項１)；前記高アルミナ質流し込み材にアルミナセメント、耐火粘土、シリカ超微粉および珪酸ガラスから選ばれた１種ないし２種以上の物質をバインダーとして添加してなる特殊精錬取鍋用高アルミナ質流し込み材(請求項２)；バインダーの添加量が２〜１５質量％である前記特殊精錬取鍋用高アルミナ質流し込み材（請求項３）が開示されている。
【０００５】
また、特許文献２には、非晶質シリカ微粒子が０．３〜５質量％、高アルミナセメントが０．５〜４質量％、残部がアルミナからなる取鍋用不定形耐火物(請求項１)；非晶質シリカ微粒子が０．３〜３質量％、高アルミナセメントが０．５〜４質量％、スピネル若しくはマグネシアがＭｇＯ組成に換算して２〜１５質量％、残部がアルミナからなる取鍋用不定形耐火物(請求項３)が開示されている。
【０００６】
更に、特許文献３には、１５０メッシュ以下のマグネシア系原料４〜２５質量％と粒径５μｍ以下のシリカ系原料０．５〜５質量％および残部がアルミナ系原料、アルミナセメントと必要に応じた特性を付与するための耐火性材料より成る耐火物原料であり、該耐火物原料１００質量％において、ＭｇＯ含有量が３〜２５質量％であり、ＳｉＯ２含有量が０．５〜６質量％であることを特徴とする溶融金属容器内張り用不定形耐火物(請求項１)が開示されている。
【０００７】
また、特許文献４には、耐火材の組成において、粒子径０．１５ｍｍ以下の部分が、Ａｌ２Ｏ３含有量９８質量％以上のアルミナ質原料とＭｇＯ含有率９５質量％以上のマグネシア質原料の混合物からなり、かつ、前記粒子径０．１５ｍｍ以下の部分の化学組成がＡｌ２Ｏ３：６５〜８５質量％、ＭｇＯ：１５〜３５質量％の範囲にあるとともに、全体の３〜１２質量％を占める平均粒子径５μｍ以下のアルミナ質原料が前記粒子径０．１５ｍｍ以下のアルミナ質原料の少なくとも一部を構成している耐火材に対して、シリカフラワーを外掛けで２質量％以下の割合で添加したことを特徴とする流し込み不定形耐火物が開示されている。また、特許文献４の［０００９］段落には、シリカフラワーを添加することにより、１３００〜１７００℃の温度で処理した後の組織の均一性を向上させることが可能となるとともに、加熱・冷却に伴う膨張・収縮などの熱間特性を制御して施工体の亀裂や剥離の発生を抑制することが可能になる旨の記載もある。
【０００８】
上述のようなアルミナ−マグネシア質流し込み材は、使用中にアルミナとマグネシアが反応して２次スピネルを生成することで材料組織が緻密化するため、予めスピネルを添加したアルミナ−スピネル質流し込み材よりもスラグに対する耐食性が優れることから、取鍋内張り材質として広く適用されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開平２−２０８２６０号公報
【特許文献２】特開平５−１８５２０２号公報
【特許文献３】特開平７−２５６６９号公報
【特許文献４】特開平９−５２７７５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、特許文献１ないし４に開示されているアルミナ−マグネシア質流し込み材は高い耐食性を有しているものの耐スラグ浸透性、耐熱スポーリング性が未だ十分とは言えない。これは、実機溶鋼取鍋において、スラグ浸透に伴う変質層の生成と剥離（構造スポーリング）や操業に伴う繰り返し加熱冷却の影響が複合的な損傷の要因となっているためである。従って、これらの流し込み材を使用しても、取鍋の寿命を更に延長させることは困難となっている。これらの課題を解決するべく各種検討が行われたが十分な耐スポーリング性が得られていないのが現状である。
【００１１】
従って、本発明の目的は、アルミナ−マグネシア質流し込み材、特に、溶鋼取鍋に使用されるアルミナ−マグネシア質流し込み材に、より高い耐熱スポーリング性を付与することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは、アルミナ−マグネシア質流し込み材を構成する原料のうち、バインダーとして使用されるアルミナセメントに注目した。
アルミナセメントには、化学組成と鉱物組成が異なる、種々の特性を持つものが存在する。アルミナセメントに含まれる鉱物組成には、１２ＣａＯ・７Ａｌ２Ｏ３（Ｃ１２Ａ７）、ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３（ＣＡ）、２ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３（Ｃ２Ａ）及びＡｌ２Ｏ３があり、また、その一部は非晶質成分を含有する。
各種のアルミナセメントを試行錯誤的に検討した結果、ＣＡを主成分とするアルミナセメントは、アルミナ−マグネシア質流し込み材の耐熱スポーリング性を著しく向上させる効果を奏することを見出した。更に、耐熱スポーリング性が向上する理由を解析し、以下のような知見を得た。
即ち、ＣＡを主成分とするアルミナセメントを使用すると、１５００℃焼成後の曲げ強さが低下し、弾性率が低下した。その原因は、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３（ＣＡ６）の生成にある。ＣＡ６が生成すると体積膨張することは良く知られているが、他のアルミナセメントに比較してＣＡを主体とするアルミナセメントでは、より多量のＣＡ６が生成し、それによって、より大きな体積膨張が起こり、その結果、組織が微小に破壊されて曲げ強さが著しく低下し、弾性率も低下するが、耐熱スポーリング性を向上させることができる。
【００１３】
また、アルミナ−マグネシア質流し込み材を加熱すると、高温ではＡｌ２Ｏ３−ＭｇＯ−ＳｉＯ２−ＣａＯからなる融液が生成する。ここで、ＳｉＯ２の起源は、主として非晶質シリカ超微粉であり、ＣａＯの起源は、アルミナセメントである。アルミナ−マグネシア質流し込み材に、ＣＡを多く含むアルミナセメントを使用することで、生成した融液を介して、主成分であるアルミナとセメント鉱物とが反応して効率よくＣＡ６を生成するために、ＣＡ６の生成量が多くなる。また、ＣＡを主成分とするアルミナセメントを使用することで、反応が比較的低温から起こるようになり、ＣＡ６の生成量が多くなる。
かかる知見に基づいて、本発明はなされたものである。
【００１４】
即ち、本発明は、粒子径が０．３ｍｍ以下であるマグネシアを２〜２０質量％、バインダーとしてのアルミナセメントを２〜１５質量％、非晶質のシリカ超微粉を０．２〜１．５質量％配合し、残部がアルミナを主体とする原料からなるアルミナ−マグネシア質流し込み材において、アルミナセメントのＣＡの含有量が８５質量％以上であることを特徴とするアルミナ−マグネシア質流し込み材である。
【００１５】
また、本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材は、アルミナセメントの粒子径がメディアン径で２０μｍ以下であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
本発明により、より耐熱スポーリング性の高い溶鋼取鍋などに使用することができるアルミナ−マグネシア質流し込み材を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材に使用されるアルミナセメントは、ＣＡ含有量が８５質量％以上のものである。ここで、アルミナセメント中のＣＡの含有量が８５質量％未満であると、十分な低弾性率効果が得られず、耐熱スポーリング性の向上効果が得られないため好ましくない。なお、アルミナセメント中のＣＡの含有量は、９０質量％以上であることが好ましい。
【００１８】
アルミナセメント中のＣＡを含む鉱物相の組成は、ＪＩＳ  Ｋ  ０１３１「Ｘ線回折分析通則」による内標準法で定量される。アルミナセメントを構成するＣＡ以外の鉱物相としては、Ｃ１２Ａ７、Ｃ２Ａ、Ａｌ２Ｏ３があり、また、その一部は非晶質成分として存在している。なお、アルミナセメントは、不可避不純物を含むこともある。不可避不純物の含有量は、２．５質量％以下、好ましくは２．０質量％以下である。
【００１９】
また、アルミナセメントの製造方法は、特に限定されるものではなく、基本的には、ＣａＯとＡｌ２Ｏ３の反応によって、上記ＣＡ含有量を有するアルミナセメントを製造することができればよく、例えば、焼結法、電融法などいずれの製造方法を問題なく採用することができる。
【００２０】
また、アルミナセメントの粒子径は、メディアン径で２０μｍ以下であることが好ましい。アルミナセメントの粒径がメディアン径で２０μｍを超えると、熱間でのＣＡ６生成反応性が低下して、耐熱スポーリング性等の所望の特性を十分に得ることができない。より好ましくは、アルミナセメントの粒径は、メディアン径で１５μｍ以下である。
【００２１】
本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材において、アルミナセメントの配合量は、２〜１５質量％、より好ましくは５〜８質量％の範囲内である。アルミナセメントの配合量が２質量％未満の場合には、得られる施工体の強度が十分に得られないため、乾燥時の爆裂や使用中の施工体組織のギャップにより剥離損傷を起こすことがあるため好ましくない。また、アルミナセメントの配合量が１５質量％を超えると、耐スラグ性が著しく低下するために好ましくない。
【００２２】
本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材において、マグネシアは使用中にアルミナと反応してＭｇＯ−Ａｌ２Ｏ３系スピネルを生成することで、アルミナ−マグネシア質流し込み材の耐食性と耐スラグ浸透性を向上させる作用を有する。マグネシアの配合量は、２〜２０質量％、好ましくは５〜１０質量％の範囲内である。マグネシアの配合量が２質量％未満の場合には、マグネシアとアルミナとの反応により生成するスピネルの生成量が少なく耐食性が低下するために好ましくない。また、マグネシアの配合量が２０質量％を超えると、マグネシアとアルミナとの反応により生成したスピネルと、未反応のマグネシアが共存した状態となり、特に、溶鋼取鍋のような溶鋼と接する容器の内張り材として使用する場合には、処理スラグの浸透を抑制することができず、いわゆる構造スポーリングが発生し、耐用性が低下するために好ましくない。
【００２３】
マグネシアは、粒子径が０．３ｍｍ以下の微粉や超微粉として使用する。特に、粒子径が７５μｍ以下のマグネシア超微粉をマグネシア配合量のうちの２５質量％以上とすることが好ましい。マグネシアの粒子径が０．３ｍｍを超えると、アルミナ原料との反応により生成するスピネルの生成速度が遅くなり、反応による耐食性向上効果が得難くなるため好ましくない。なお、粒子径が７５μｍ以下のマグネシア超微粉の配合量が２５質量％未満であると、同様に耐食性向上効果を得難くなることもある。
【００２４】
マグネシアは、マグネシア含有量が９０質量％以上の高純度のマグネシアを使用することが好ましい。ここで、マグネシア含有量が９０質量％未満のマグネシアでは、シリカ、ライムあるいは鉄酸化物等の不純物が多く含まれるため、耐食性の低下や残存膨張率の低下により十分な耐用性が得られなくなることがあるため好ましくない。マグネシアとしては、例えば、マグネシア含有量が９０質量％以上の天然に産するマグネサイトやその焼成物、海水より得られる海水マグネシアあるいは電融することにより得られる電融マグネシアの１種または２種類以上の混合物を使用することができる。
【００２５】
次に、本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材において、非晶質のシリカ超微粉を使用する目的は、使用時に施工体中でＡｌ２Ｏ３−ＭｇＯ−ＳｉＯ２−ＣａＯからなる融液を生成させて施工体の応力緩和性を高めることにある。すなわち、施工体中に適量の液相を生成させて施工体の応力緩和性を高めることにある。施工体中に適量の液相が存在すると、施工体が軟化して外部からの応力や自身の熱膨張を吸収することができる。また、施工した流し込み材の乾燥昇温中のＭｇＯの水和を防ぐという効果もある。
【００２６】
非晶質のシリカ超微粉の配合量は、０．２〜１．５質量％、好ましくは０．５〜１．２質量％の範囲内である。非晶質のシリカ超微粉が０．２質量％未満の場合には、上述した液相の生成量が少なく、施工体が軟化し難くなり、また、耐スラグ浸透性が低下するため好ましくない。一方、非晶質のシリカ超微粉の配合量が２質量％を超えると、液相の生成量が多くなりすぎ、耐食性が極端に低下し、また、過焼結により亀裂が発生し易くなるために好ましくない。
【００２７】
本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材において、アルミナは、耐食性と容積安定性とを兼ね備えた材質であり、本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材において主骨材としての役割を有する。アルミナとしては、焼結品、電融品などのいずれをも使用することができ、アルミナ含有量が９０質量％以上のものが好ましい。なお、ＴｉＯ２を１〜８質量％程度含有するものを使用することもできる。また、ボーキサイト、ばん土頁岩、シリマナイト、ムライトなどの低純度品を使用することもできる。また、耐スポーリング性や耐食性を向上させるために、粒子径８ｍｍ以上の粗大粒を添加することもでき、また微粉部には、高純度品を使用することが好ましい。特に、粒子径が０．０４５ｍｍ以下の超微粉としてアルミナ含有量が９８質量％以上の仮焼アルミナを、２〜１８％質量％、好ましくは３〜１５質量％の範囲内で配合することが好ましい。
【００２８】
なお、本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材中に不純物が多くなると、耐スラグ浸潤性が得られないため、上記成分以外の不可避不純物の量は１０質量％以下が望ましく、更に好ましくは５質量％以下である。
【００２９】
本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材から均質な施工体を得るために、必要に応じて、０．０１〜１．０質量％の分散剤を添加することができる。分散剤としては、例えば、トリポリリン酸ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、酸性ヘキサメタリン酸ソーダ、スルホン酸ソーダ、ナフタレンスルホン酸ソーダ、リグニンスルホン酸ソーダ、ウルトラポリリン酸ソーダ、ポリアクリル酸塩、ポリカルボン酸、ポリカルボン酸塩などから選ばれる１種または２種以上を使用することができる。
【００３０】
また、本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材に適当な可使時間を付与するために、必要に応じて、０．０１〜０．５質量％硬化調整剤を添加することができる。硬化調整剤としては、例えば、ホウ酸、シュウ酸、クエン酸、グルコン酸、ホウ酸アンモニウム、ウルトラポリリン酸ソーダ、炭酸リチウム、炭酸ソーダ、ホウ酸ソーダ、クエン酸ソーダ、酒石酸塩などから選ばれる１種または２種以上を使用することができる。
【００３１】
本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材の混練は、万能ミキサー、モルタルミキサー、平ミキサー、ボルテックスミキサー、二軸混練機などの公知の混練ミキサーを使用して行うことができる。混練の際には、所定量の水を添加するが、上記ＳｉＯ２範囲内になるコロイダルシリカ水溶液などを使用することも可能である。
【００３２】
なお、本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材には、必要に応じて、アルミニウム粉末、アルミニウム合金粉末、発泡剤、金属ファイバー、有機ファイバー、セラミックファイバー、縮合燐酸塩やポリアクリル酸ナトリウム、ポリカルボン酸カルシウム等のアルカリ金属あるいはアルカリ土類金属塩やそれらの重合体または共重合体などの分散剤を本発明の効果を阻害しない範囲で配合することができる。
【００３３】
また、本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材の施工方法としては、従来周知の方法を用いることができ、特に限定されるものではないが、一般的な例をあげれば、アルミナ−マグネシア質流し込み材に外掛けで３〜８質量％程度の水分を添加し、型枠に流し込み施工する。施工の際には充填性を向上させるため、一般には型枠にバイブレータを取り付けるか、あるいは耐火物中に棒状バイブレータを挿入して加振する。所定時間養生してアルミナ−マグネシア質流し込み材が硬化した後、型枠を外す。あるいは、アルミナ−マグネシア質流し込み材をミキサーに投入し、水を外掛けで４〜１０質量％程度添加・混練した後、混合物をダイレクトあるいは搬送ホッパー、あるいはピストンポンプやスクイズポンプ等の圧送機器を使用し、施工枠内に投入し、バイブレータ等の加振機器を使用して行うこともできる。
【００３４】
本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材は、上記のように施工した後、乾燥し、または更に加熱して使用することができる。乾燥装置には、電熱式乾燥、温風乾燥、熱風乾燥、輻射加熱式乾燥、バーナー乾燥、マイクロ波乾燥装置などの公知の乾燥方法が利用できる。
【００３５】
本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材は、溶鋼取鍋、二次精錬設備をはじめとする溶融金属容器の内張り材として使用することができる。
【実施例】
【００３６】
以下に実施例を記載して本発明のアルミナ−マグネシア質流し込み材を更に説明する。
表１及び２に本発明品の配合例を示し、表３に比較品の配合例を示す。表１〜３に示す割合で原料を配合した各配合物に、表１〜３に示す混練水分を加えて万能ミキサーで混練した後、型枠に流し込み、硬化脱枠後、１１０℃で２４時間乾燥して各試験に供した。
【００３７】
【表１】
2016069219.tif 000002
【００３８】
【表２】
2016069219.tif 000003
【００３９】
【表３】
2016069219.tif 000004
【００４０】
表中、
「焼結アルミナ」は、Ａｌ２Ｏ３含量９９．０質量％品である；
「電融アルミナ」は、Ａｌ２Ｏ３含量９９．０質量％品である；
「アルミナ原料」は、Ａｌ２Ｏ３含量９０．０質量％品である；
「マグネシア（−０．３ｍｍ）」中の７５μｍ以下のマグネシア超微粉の割合は、５０質量％である；
アルミナセメント１〜５の鉱物組成を以下の表４に示す。なお、各鉱物相を構成する結晶の組成は、ＪＩＳ  Ｋ  ０１３１「Ｘ線回折分析通則」によった内標準法により定量したものである。
【００４１】
【表４】
2016069219.tif 000005
【００４２】
「曲げ強さ（養生後）」は、４０ｍｍ×４０ｍｍ×１６０ｍｍのサンプルを作成し、２５℃で２４時間養生後、ＪＩＳ  Ｒ  ２５５３に準じて測定した養生後曲げ強さである。なお、施工体の脱枠、ハンドリング等を考慮すると、０．８ＭＰａ以上の養生後曲げ強さが必要である；
「曲げ強さ（１０００℃焼成後）」は、４０ｍｍ×４０ｍｍ×１６０ｍｍのサンプルを作成し、４０℃で２４時間養生後、１１０℃で２４時間乾燥し、次に１０００℃で３時間電気炉で加熱した後、冷却することにより得られた供試体を、ＪＩＳ  Ｒ  ２５５３に準じて測定したものである。実機使用においては機械的強度の担保が必要であり、３．０ＭＰａの曲げ強さ（１０００℃焼成後）を得る必要がある；
「耐食性」及び「耐スラグ浸潤性」は、回転ドラム侵食試験により評価したものである。試験は、アーク加熱１６５０℃で３時間にわたり、１時間ごとに侵食剤を交換して実施した。侵食剤には塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比）＝３のスラグを使用した。侵食試験後の試験片の中央部を２３０ｍｍ方向で切断し、侵食面積と浸潤面積を測定し、侵食量、浸潤量とした。侵食量、スラグ浸潤量の評価は、良：◎＞○＞△：劣で標記した。良好な特性が得られたものを◎として評価し、実機耐用可能な特性が得られたものを○として評価した。また目的とする特性が得られなかったものを△として評価した；
「耐熱スポーリング性」は、ＪＩＳ  Ｒ  ２６５７：「耐火れんが及び耐火断熱れんがのスポーリング試験方法」による空冷法に従って評価を行った。いずれの試験片も１０回の加熱冷却に耐えたので、試験後、両加熱面の中心を通る位置で試験片を切断し、切断面を観察した。進展した亀裂の本数、深さ、発生位置から定性的に耐スポーリング性を評価した。評価は良：Ａ＞Ｂ＞Ｃ＞Ｄ＞Ｅ：劣で標記し、比較品９をＥとして相対的に評価した。
【００４３】
表１〜２から明らかなように、本発明品１〜２５のアルミナ−マグネシア質流し込み材から得られる施工体は、必要十分な特性が得られていることが分かる。更に、耐スポーリング性、耐食性、耐スラグ浸潤性においても非常に優れたアルミナ−マグネシア質流し込み材であることが理解できる。
これに対して比較品１は、マグネシアの配合量が少な過ぎるため、耐食性が本発明品と比較して著しく低下していた。
比較品２は、マグネシアの配合量が多過ぎるため、耐スラグ浸潤性が本発明品と比較して劣っており、また、耐熱スポーリング性も劣っていた。
比較品３は、マグネシアの粒度が粗く、スピネルの生成量が低下することから耐食性及び耐スラグ浸潤性が本発明品と比較して劣っており、また、耐スポーリング性も劣っていた。
比較品４は、シリカ超微粉の配合量が少な過ぎるため、焼成後の曲げ強さが本発明品と比較して劣っており、また、耐スラグ浸潤性及び耐熱スポーリング性も本発明品と比較して劣っていた。
比較品５は、シリカ超微粉の配合量が多過ぎるため、液層の生成量が増加して耐食性が本発明品と比較して低下し、施工体が過焼結傾向になることから耐スポーリング性も本発明品と比較して低下していた。
比較品６は、アルミナセメントの配合量が少な過ぎるため、焼成後の曲げ強さが低く、結果的に耐スポーリング性も本発明品と比較して劣り、また、養生後の曲げ強さも本発明品と比較して劣っていた。
比較品７は、アルミナセメントの配合量が多過ぎるため、耐食性及び耐スラグ浸潤性が本発明品と比較して劣っていた。
また、比較品８〜９は、アルミナセメント４及び５(低ＣＡ含有量品)を使用したものであり、耐熱スポーリング性が本発明品と比較して劣っていた。