(57)【要約】【課題】  優れた嵩高性および軽量性が得られ、厚地軽量素材として好適なポリアミド繊維を提供することを課題とする。【解決手段】  繊維横断面において繊維断面形状の中心を通る直線状の１つの芯部（Ａ）と、芯部両端に円弧状曲線を有した２つの笠部（Ｂ１，Ｂ２）とから構成され、芯部と笠部から形成される４つの窪み部（Ｃ１〜Ｃ４）を有することを特徴とする略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維横断面において、繊維断面形状の中心を通る直線状の１つの芯部（Ａ）と、芯部両端に円弧状曲線を有した２つの笠部（Ｂ１、Ｂ２）とから構成され、芯部と笠部から形成される４つの窪み部（Ｃ１〜Ｃ４）を有することを特徴とする略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維。
【請求項２】
下記（１）〜（４）を満たすことを特徴とする請求項１記載の略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維。
（１）２０°≦θ≦４０°
（２）５≦ｄ／ａ≦１０
（３）ｅ＜ｄ
（４）ｂ＜ｃ
θ：笠部の開き角度、ａ：芯部の幅、ｂ：笠部の開き長さ、ｃ：２つの笠部の最短距離、ｄ：芯部の長さ、ｅ：笠部の曲線長さ
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は略円形Ｈ型断面形状からなるポリアミド繊維に関するものである。さらに詳しくは、優れた嵩高性および軽量性が得られ、厚地軽量素材として最適なポリアミド繊維に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、秋冬時期で用いられる日常着、あるいは寒冷な環境のもとでの作業やスポーツのために、種々の保温性に優れた衣料用や資材用の編織物が提案されてきた。例えば、綿やアクリル繊維を混紡した厚手の衣料用編織物が用いられているが、これらの編織物は、暖かいものの少し動くと重くて動き難いという課題があった。そのため、軽量化が求められている。軽量で暖かな素材を用いた衣料は、運動時の負荷を軽くすることが可能となり、高齢者でも身体を動かすことが容易となるため、今後の高齢化社会での健康増進の点からも、役割期待は大きい。
【０００３】
そこで、ポリアミド繊維に軽量性を向上する技術として、十型、Ｙ型、Ｔ型、多葉型などの異形断面繊維や、Ｃ型、Ｕ型、Ｖ型、井型などの中空断面繊維が一般的には最も多く検討されてきた。
【０００４】
例えば、特許文献１では、異形断面繊維を用いることで繊維の軽量化、嵩高性が付与できることが開示されている。具体的には、機能性成分の充填性や徐放効果の向上を目的として、繊維の長手方向に伸びた１つ以上の中空部から繊維の表面へ開口部を有し、前記中空部の中心に対する開口部の開き角度が８°〜４５°である、例えばＣ型、Ｓ型の中空断面繊維が開示されている。特許文献３では、単糸繊維断面形状が繊維の長手方向に沿って延びる一本の溝を繊維表面に持つ略Ｃ型、略Ｕ型、および略Ｖ型、芯鞘複合比が芯／鞘＝３０／７０〜７０／３０、単糸繊度０．５〜１１デシテックス、総繊度１１〜５５０デシテックスである繊維を用いることによって、軽量で嵩高性に富む軽量織編物が得られることが開示されている。
【０００５】
また、特許文献２では、繊維横断面に２個以上の凹部を有し、その単糸繊度が２デニール以上であるマルチフィラメントと単糸繊度が１デニール以下のマルチフィラメントを混繊した複合糸を用いることによってバルキー性が得られることが開示されている。
【０００６】
特許文献４では、Ｈ型断面形状のＨ型の各軸に少なくとも３ヶの凸部（ふくらみ）を有した、ふくらみ部とくびれ部とが連なった断面形状を有している繊維を用いることによって、衣料用あるいはモケット、ハイパイル、カーペット等に適した白ボケやフィンガーマークやフィブリル化が少なく、パイルの毛倒れが少ない、柔軟な風合いが得られることが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００９−８４７１６号公報
【特許文献２】特開昭６３−９２７４１号公報
【特許文献３】特開２０１４−２２７６１２号公報
【特許文献４】特開平７−１７３７０９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１では、軽量性は得られるものの、高次加工工程で繊維断面形状の潰れや変形が起こり易いため、空隙が維持できず、嵩高性に劣るものであった。
【０００９】
特許文献２では、繊維横断面に２個以上の凹部を有する異形断面形状は、単成分用の異形特殊紡糸口金を用いて製造されるため、凹部面積を高くすることが難しく、高次加工工程で繊維断面形状の潰れや変形が起こりにくく、空隙を維持でき、比較的嵩高性は得られるものの、凹部面積が小さく空隙がどうしても小さくなり中実繊維と比較すると僅かに軽量性があるものの、実用できる軽量性は得られなかった。
【００１０】
特許文献３では、軽量性は得られるものの、ポリアミドはポリエステルと比較して曲げ剛性が低いことと空隙部が大きいため、高次加工工程で繊維断面形状の潰れや変形が依然として起こり易い。加えて、フィラメント同士の噛み込みが発生しやすく空隙を埋める作用が生じ、空隙が維持できず、嵩高性に劣るものであった。
【００１１】
特許文献４では、Ｈ型断面形状は、単成分用の異形特殊紡糸口金を用いて製造されるため、凹部面積を高くすることが難しく、高次加工工程で繊維断面形状の潰れや変形が起こりにくく、空隙を維持でき、比較的嵩高性は得られるものの、凹部面積が小さく空隙がどうしても小さくなり中実繊維と比較すると僅かに軽量性があるものの、実用できる軽量性は得られなかった。また、フィラメント同士の噛み込みが発生しやすく空隙を埋める作用が生じ、嵩高性に劣るものであった。
【００１２】
そこで、本発明は上記の問題点を解決しようとするものであり、優れた嵩高性および軽量性が得られ、厚地軽量素材として好適なポリアミド繊維を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記の課題を解決するため、本発明は以下の構成を採用する。
（１）繊維横断面において、繊維断面形状の中心を通る直線状の１つの芯部（Ａ）と、芯部両端に円弧状曲線を有した２つの笠部（Ｂ１，Ｂ２）とから構成され、芯部と笠部から形成される４つの窪み部（Ｃ１〜Ｃ４）を有することを特徴とする略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維。
（２）以下の繊維断面形状を満たす（１）記載の略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維。
２０°≦θ≦４０°、５≦ｄ／ａ≦１０、ｅ＜ｄ、ｂ＜ｃ
θ：笠部開き角度、ａ：芯部の幅、ｂ：笠部の開き長さ、ｃ：２つの笠部の最短距離、ｄ：芯部の長さ、ｅ：笠部の曲線長さ。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、優れた嵩高性および軽量性が得られ、厚地軽量素材として好適なポリアミド繊維を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の実施の形態の繊維の横断面構造を示す模式図
【図２】本発明の実施の形態の繊維のパラメータ測定箇所を示す模式図
【図３】本発明の編物の一態様を示す編物の編方図
【図４】本発明で用いられる単繊維の断面形状の一態様を示す横断面図代用写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明でいうポリアミドとは、いわゆる炭化水素基が主鎖にアミド結合を介して連結された高分子量体であって、好ましくは、染色性、洗濯堅牢度、機械特性に優れる点から、主としてポリカプロアミド、もしくはポリヘキサメチレンアジパミドからなるポリアミドである。ここでいう主としてとは、ポリカプロアミドではポリカプロアミドを構成するε−カプロラクタム単位とし、ポリヘキサメチレンアジパミドではポリヘキサメチレンアジパミドを構成するヘキサメチレンジアンモニウムアジペート単位として、それぞれ８０モル％以上であることをいい、さらに好ましくは９０モル％以上である。その他の成分としては、特に制限されないが、例えば、ポリドデカノアミド、ポリヘキサメチレンアゼラミド、ポリヘキサメチレンセバカミド、ポリヘキサメチレンドデカノアミド、ポリメタキシリレンアジパミド、ポリヘキサメチレンテレフタラミド、ポリヘキサメチレンイソフタラミド等を構成するモノマーである、アミノカルボン酸、ジカルボン酸、ジアミンなどの単位が挙げられる。
【００１７】
本発明の略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維の繊維横断面形状は、図１のように、繊維断面形状の中心を通る直線状の１つの芯部（Ａ）と、芯部両端に円弧状曲線を有した２つの笠部（Ｂ１、Ｂ２）から構成され、芯部と笠部から形成される４つの窪み部（Ｃ１〜Ｃ４）を有する、略円形Ｈ型断面であることが必要である。
【００１８】
繊維断面形状の中心を通る直線状の１つの芯部（Ａ）を構成とすることによって、仮撚や撚糸工程、製織や製編工程、染色加工工程などの高次加工工程での物理的圧力によっても繊維断面形状が維持でき、嵩高性に優れる。例えば、Ｃ型、Ｖ型、Ｕ型に代表されるように、直線状の１つの芯部を構成しない場合、高次加工工程で繊維断面形状の潰れや変形が起こり易く、十分な嵩高性を得ることが困難である。
【００１９】
芯部両端に円弧状曲線を有した２つの笠部（Ｂ１、Ｂ２）を構成とすることによって、仮撚や撚糸工程、製織や製編工程、染色加工工程などの高次加工工程での物理的圧力によっても笠部の位置が固定されているため、窪み部の空隙を維持できることと、フィラメント同士の重なりによる噛み込み現象を抑制し、窪み部の空隙を確保できるため軽量性と嵩高性に優れる。例えば、Ｃ型、Ｖ型、Ｕ型に代表されるような、円弧状曲線を２つ有していない場合、高次加工工程での窪み部の空隙を維持できず、フィラメント同士の重なりによって噛み込みが発生し空隙を埋める作用が生じ、窪み部の十分な空隙を確保することが難しく、十分な軽量性と嵩高性を得ることが困難である。
【００２０】
芯部と笠部から形成される４つの窪み部（Ｃ１〜Ｃ４）を構成とすることによって、空隙を確保できるため軽量性に優れる。仮撚や撚糸工程、製織や製編工程、染色加工工程などの高次加工工程での物理的圧力による糸同士の重なりによっても、芯部と笠部から形成される４つの窪み部を有し、空隙が維持されるため嵩高性に優れる布帛が得られる。例えば、Ｃ型、Ｖ型、Ｕ型に代表されるような、４つの窪み部を有していない場合、高次加工工程でフィラメント同士の重なりによって噛み込みが発生し、十分な空隙が得ることができないため、十分な嵩高性を得ることが困難である。また、４つの窪み部があることから、高次加工工程による外的圧力によっても空隙が常に確保出来るため、中空率を確保することが可能となる。
【００２１】
上記のように繊維断面形状の中心を通る直線状の芯部を有し、芯部両端に円弧状曲線を有した２つの笠部、芯部と笠部から形成される４つの窪み部を有する、略円形Ｈ型断面が最適である。かかる繊維断面形状とすることにより、同一繊維直径の中実繊維と比較しても、空隙が多く存在するため、軽量性に優れるのである。また、例えばＣ型、Ｖ型、Ｕ型に代表されるような形状の同一繊維直径の中空繊維と比較しても、フィラメント同士の噛み込み現象が生じにくく、高次加工工程での物理的圧力によっても繊維断面形状が維持でき、空隙を確保できるため、軽量性と嵩高性に優れるのである。
【００２２】
本発明の略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維の繊維断面形状における最適な断面形状について、図１、図２を用い説明する。
【００２３】
笠部開き角度θとは、笠部内曲線側先端点Ｙと芯部と笠部内曲線側との交点Ｐからなる線分ＹＰ、笠部内曲線側先端点Ｙと笠部内曲線側先端点Ｙからの垂線と芯部との交点Ｑからなる線分ＹＱ、線分ＹＰと線分ＹＱから形成される角度である。繊維断面には、芯部と笠部から形成される４つの窪み部（Ｃ１〜Ｃ４）から形成されるので、それぞれの窪み部について笠部開き角度を測定し、その平均値を単繊維断面の値とした。任意の５つの単繊維断面を測定し、その平均値を笠部開き角度θとした。
【００２４】
芯部の幅ａとは、幅均一と仮定した芯部において、単繊維１断面につき任意の３箇所を測定し、その平均値を単繊維断面の値とした。任意の５つの単繊維断面を測定し、その平均値を芯部の幅ａとした。
【００２５】
笠部の開き長さｂとは、笠部内曲線側先端点Ｙから芯部への垂線と芯部の交点Ｑと芯部と笠部内曲線側との交点Ｐからなる線分ＰＱの長さである。繊維断面は、芯部と笠部から形成される４つの窪み部（Ｃ１〜Ｃ４）から形成されるので、それぞれの線分Ｐ１Ｑ１、線分Ｐ２Ｑ２、線分Ｐ３Ｑ３、線分Ｐ４Ｑ４を測定し、その平均値を単繊維断面の値とした。任意の５つの単繊維断面を測定し、その平均値を笠部の開き長さｂとした。
【００２６】
２つの笠部の最短距離（以下、開口部の長さと称す）ｃとは、一方の笠部の内曲線側先端点Ｙ１と他方の笠部の内曲線側先端点Ｙ４からなる線分Ｙ１Ｙ４の距離である。繊維断面には２つの開口部が形成されているので、それぞれの線分Ｙ１Ｙ４、線分Ｙ２Ｙ３を測定し、その平均値を単繊維断面の値とした。任意の５つの単繊維断面を測定し、その平均値を開口部の長さｃとした。
【００２７】
芯部の長さｄとは、単繊維断面の直線状の芯部の長さを測定、任意の５つの単繊維断面を測定し、その平均値を芯部の長さｄとした。
【００２８】
笠部の曲線長さｅとは、笠部外曲線側先端点両端Ｘ１，Ｘ２からなる線分Ｘ１Ｘ２の距離である。繊維断面は２つの笠部から形成されているので、それぞれの線分Ｘ１Ｘ２、線分Ｘ３Ｘ４を測定し、その平均値を単繊維断面の値とした。任意の５つの単繊維断面を測定し、その平均値を笠部の曲線長さｅとした。
【００２９】
本発明の略円形Ｈ型断面形状において、笠部開き角度θが２０°〜４０°であることが好ましい。かかる範囲とすることで、窪み部（Ｃ１〜Ｃ４）の適度な空隙が確保でき軽量性も良好となる。さらに、仮撚や撚糸工程、製織や製編工程、染色加工工程などの高次加工工程での物理的圧力によっても繊維断面形状が維持でき嵩高性が良好となる。
【００３０】
芯部の幅ａと芯部の長さｄの関係は、５≦ｄ／ａ≦１０を満たすことが好ましい。かかる範囲とすることで、仮撚や撚糸工程、製織や製編工程、染色加工工程などの高次加工工程での物理的圧力によっても繊維断面形状が維持でき、さらに、窪み部（Ｃ１〜Ｃ４）の適度な空隙が確保でき、嵩高性と軽量性に優れる。
【００３１】
芯部の長さｄは笠部の曲線長さｅより大きいことが好ましい。かかる範囲とすることで、仮撚や燃糸工程、製織や整編工程、染色加工工程などの高次加工工程での物理的圧力によっても笠部が変形しないため、窪み部（Ｃ１〜Ｃ４）の適度な空隙が確保でき、嵩高性と軽量性に優れる。
【００３２】
開口部の長さｃは笠部の開き長さｂより大きいことが好ましい。かかる範囲とすることで、物理的圧力による笠部の折れに伴う変形が抑制され、適度な空隙が確保でき、嵩高性と軽量性に優れる。
【００３３】
本発明の略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維は、９８％硫酸相対粘度が２．０〜３．５であることが好ましい。２．０以上にすることにより、衣料品とした際に実用に耐えうる強度となる。また、３．５以下とすることにより、高異形の断面形成がより容易となり、実用に耐えうる強度を維持しつつ高異形の断面形状を得ることが可能となる。さらに好ましくは、２．４〜３．３である。
【００３４】
以下に本発明の略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維の製造方法の一態様を説明する。
本発明の略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維は、ポリアミドポリマーを略円形Ｈ型成分とし、アルカリ溶解ポリマーを略円形Ｈ型溶出成分（以下、溶出成分と称す）とした複合繊維を製造し、高次加工工程で溶出成分を溶出除去することより得ることができる。以下、複合繊維の製造方法、溶出成分の溶出除去方法について説明する。
【００３５】
前記複合繊維は、公知の溶融紡糸、複合紡糸の手法により製造することができる。また、その製造プロセスは、２工程法（未延伸糸を一旦巻き取った後に延伸する方法）、高速紡糸法（紡糸速度を４０００ｍ／ｍｉｎ以上のように高速として実質的に延伸工程を省略する方法）、高速紡糸延伸法（紡糸−延伸工程を連続して行う方法）により製造することができる。地球規模での環境問題に配慮すると、製糸工程におけるエネルギー消費量が少ない、高速紡糸法、高速紡糸延伸法が好ましい。例えば、ポリアミドポリマー（略円形Ｈ型成分）と、アルカリ溶解ポリマー（溶出成分）を別々に溶融し、略円形Ｈ型断面形状をとるように複合流を形成して紡糸口金から吐出する。紡糸口金から吐出された糸条は、糸条冷却装置によって冷却風を吹き当てることにより糸条を室温まで冷却し、給油装置で紡糸油剤を給油し、流体交絡ノズル装置で交絡した後、引き取りローラーで引き取る。高速紡糸法の場合は、実質的に延伸しないで巻取装置で巻き取る。高速紡糸延伸法の場合は、引き取りローラー、延伸ローラーを通過し、その際引き取りローラーと延伸ローラーの周速度の比に従って伸度が３５〜６５％の範囲となるように適宜延伸倍率を設定して延伸し、糸条を延伸ローラーにより熱セットし、巻取装置で巻き取る。
【００３６】
略円形Ｈ型成分の笠部開き角度θを２０°〜４０°とすることが好ましい。かかる範囲とすることで、溶出成分を溶出除去する際に、適度な開口（笠部の開き長さｂ）が確保でき、溶出速度が向上するため、高異形の断面を短時間で得ることが可能となる。また、略円形Ｈ型成分の開口部の長さｃは笠部の開き長さｂより大きいことが好ましい。溶出成分を溶出除去する際に、溶出成分が繊維表面に十分露出しているため、溶出速度が向上して高異形の断面を短時間で得ることが可能となる。
【００３７】
複合繊維の略円形Ｈ型成分に使用するポリアミドの重合度は、９８％硫酸相対粘度で２．０〜３．５であることが好ましい。２．０以上にすることにより、略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維の原糸物性において衣料品とした際に実用に耐えうる強度を維持しつつ高異形の断面形状を得ることが可能となる。また、３．５以下とすることにより、曳糸性良好となる。さらに好ましくは、２．４〜３．３である。
【００３８】
また、ポリアミドには、本発明の目的を損なわない範囲の量、種類であれば、耐熱性などの生産性向上のための添加剤（光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、末端基調節剤、染色性向上剤等）が添加されていてもよいし、機能性付与のための添加剤（紫外線吸収剤、紫外線遮蔽剤、接触冷感剤、抗菌剤等）が添加されてもよい。しかしながら、製糸性や耐久性が低下してしまうため、添加剤の平均粒子径は１μｍ以下とすることが好ましく、白色顔料も含めて無機粒子の添加は限定されるものではないが、繊維中２．０質量％以下となる量であることが好ましく、１．０質量％以下であることがより好ましい。
【００３９】
複合繊維の溶出成分に使用するアルカリ溶解ポリマーは、アルカリ溶出性のある溶融紡糸に適したポリマーであればよく、アルカリ溶解性、分割性、曳糸性等から、エチレンテレフタレート単位を主体とするポリエステル系ポリマーが好ましい。さらには、アルカリ溶解ポリマーをアルカリ溶液により溶出除去する工程では、溶出に要する時間は短い方が良く、アルカリ易溶出ポリエステルであることが好ましい。
【００４０】
アルカリ易溶出ポリエステルとしては、質量平均分子量５００〜８０００のポリエチレングリコールを３〜７０重量％共重合したポリエステルであることが好ましい。かかる構成とすることにより、溶出成分を溶出除去する際に、溶出性が向上し、溶出に要する時間が短時間になる。また、ポリエステルとポリアミドの複合界面が剥離しにくくなり、複合繊維の製糸安定性が向上する。さらに好ましくは、質量平均分子量２０００〜６０００のポリエチレングリコールを５〜７０重量％共重合したポリエステルである。
【００４１】
また、ポリエチレングリコール以外にも、アジピン酸、イソフタル酸、セバシン酸、フタル酸、ナフタレンジカルボン酸、４，４’−ジフェニルジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸等のジカルボン酸およびそのエステル形成性誘導体、ジエチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサンジメタノール等のジオキシ化合物、ｐ−（β−オキシエトキシ）安息香酸等のオキシカルボン酸およびそのエステル形成性誘導体等が共重合しても良い。特に、ポリエチレングリコールに加えて、全酸成分に対して金属スルホネート基を含有するイソフタル酸成分を３．０〜１０ｍｏｌ％共重合したポリエステルであることが好ましい。かかる構成とすることにより、溶出成分を溶出除去する際に、溶出性が向上し、溶出に要する時間が短時間になる。また、溶融成形時の耐熱性が良くなり、複合繊維の製糸安定性が向上する。金属スルホネート基を含有するイソフタル酸成分を生成する単量体には、公知の金属スルホネート基を含有するイソフタル酸成分を使用することができるが、好ましくは、５−リチウムスルホイソフタル酸塩、５−ナトリウムスルホイソフタル酸塩である。
【００４２】
アルカリ易溶出ポリエステルのカルボキシル末端基量は、１０〜５０ｅｑ／ｔ（ｅｑは当量、ｔはトンを表す。）であることが好ましい。かかる範囲とすることにより、ポリエステルとポリアミドの複合界面が剥離しにくくなり、複合繊維の製糸安定性が向上する。さらに好ましくは２５〜３５ｅｑ／ｔである。
【００４３】
溶出成分に用いるアルカリ溶解ポリマーの重合度は、オルトクロロフェノール固有粘度で０．８〜１．１であることが好ましい。かかる範囲とすることにより、紡糸・延伸時の応力がアルカリ溶解ポリマー側に偏らず、略円形Ｈ型成分であるポリアミドポリマーの結晶化が進み、得られる略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維の染色堅牢度、強度が向上する。
【００４４】
複合繊維の複合比（重量比率）は、ポリアミドポリマー（略円形Ｈ型成分）／アルカリ溶解ポリマー（溶出成分）が３０／７０〜７０／３０であることが好ましい。ポリアミドポリマーの複合比を３０以上とすることにより軽量性に優れ、７０以下とすることにより高次加工工程での物理的圧力によっても繊維断面形状が維持でき嵩高性に優れる。かかる範囲とすることにより優れた嵩高性および軽量性が得られるのである。溶出成分の溶出除去後の編織物の破裂強力や引裂強力を考慮して、複合比（重量比率）は、より好ましくは４０／６０〜６０／４０である。
【００４５】
複合繊維用の紡糸口金については様々な公知例があるが、図１に示す態様の略円形Ｈ型断面を形成する紡糸口金であれば公知の複合紡糸口金技術で可能である。例えば、特開２０１３−１４８７２号公報に記載の複合紡糸口金技術にて実施される複合繊維用紡糸口金を用いることが好ましく、複数の分配孔および分配溝にて構成された分配板を１枚以上用いている複合繊維用紡糸口金を用いて、ポリアミドポリマー（略円形Ｈ型成分）とアルカリ溶解ポリマー（溶出成分）からなる複合繊維を溶融紡糸することが好ましい。
【００４６】
本発明の略円形Ｈ型断面ポリアミド繊維は、前述した複合繊維を少なくとも一部に有する布帛とし、アルカリにより複合繊維中に含まれる溶出成分であるアルカリ溶解ポリマーを溶出除去することにより、略円形Ｈ型ポリアミド繊維を有する布帛を得ることができる。溶出除去方法としては、複合繊維中に含まれる溶出成分であるアルカリ溶解ポリマーをアルカリ処理にて１００％溶出除去することを言う。
【００４７】
ここで言うアルカリとは、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム等が挙げられるが、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の強アルカリ（ｐＨ＝１０〜１４）を用いることが好ましい。また、溶出除去におけるアルカリ濃度、温度は任意に設定することができるが、例えば水酸化ナトリウムの場合、１．０〜５．０重量％水溶液で、８０〜１００℃で処理することが好ましい。
【実施例】
【００４８】
以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。なお、実施例中の物性値は以下に述べる方法で測定した。
【００４９】
Ａ．光学顕微鏡による繊維横断面観察
繊維を必要に応じて蝋で固める等して、約６ミクロンの薄切片を繊維横断面方向に切り出し、光学顕微鏡（Ｎｉｋｏｎ（株）社製８０ｉＴＰ−ＤＰＨ−Ｓ）で繊維横断面を観察した。糸条全体を観察するときは１０００倍、単繊維を観察するときは３０００倍と必要に応じて観察倍率を変更して繊維横断面を観察し、前述したとおり、芯部の幅ａ、笠部の開き長さｂ、開口部の長さｃ、芯部の長さｄ、笠部の曲線長さｅ、笠部開き角度θを測定した。
【００５０】
（ａ）芯部の幅ａ
幅均一と仮定した芯部において、単繊維１断面につき任意の３箇所を測定した。３箇所の平均を１断面の値とし、任意の５断面を測定して平均値を芯部の幅ａとした。
【００５１】
（ｂ）笠部の開き長さｂ
線分Ｐ１Ｑ１、線分Ｐ２Ｑ２、線分Ｐ３Ｑ３、線分Ｐ４Ｑ４の平均を単繊維１断面の値とし、任意の５断面を測定して平均値を笠部の開き長さｂとした。
【００５２】
（ｃ）開口部の長さｃ
線分Ｙ１Ｙ３、線分Ｙ２Ｙ４の平均を単繊維１断面の値とし、任意の５断面を測定して平均値を開口部の長さｃとした。
【００５３】
（ｄ）芯部の長さｄ
単繊維断面の直線状の芯部の長さを測定した。任意の５断面を測定して平均値を芯部の長さｄとした。
【００５４】
（ｅ）笠部の曲線長さｅ
線分Ｘ１Ｘ２、線分Ｘ３Ｘ４の平均を単繊維１断面の値とし、任意の５断面を測定して平均値を笠部の曲線長さｅとした。但し、点Ｘは笠部の外曲線側先端部の点とした。
【００５５】
（ｆ）笠部開き角度θ
窪み部Ｃ１において、笠部内曲線側先端点Ｙ１と芯部と笠部内曲線側との交点Ｐ１とからなる線分Ｙ１Ｐ１と、笠部内曲線側先端点Ｙ１と笠部内曲線側先端点Ｙ１からの垂線と芯部との交点Ｑ１からなる線分Ｙ１Ｑ１を引く。線分Ｙ１Ｐ１と線分Ｙ１Ｑ１から形成される角度θ１を測定する。同様に窪み部Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４の角度θ２、θ３、θ４を測定し、θ１〜θ４の平均値を単繊維１断面の値として算出した。任意の５つの単繊維断面を測定し、その平均値を笠部開き角度θとして算出した。
【００５６】
Ｂ．硫酸相対粘度
（ａ）樹脂チップ試料を秤量し、９８重量％濃硫酸に試料濃度（Ｃ）が１ｇ／１００ｍｌとなるように溶解する。
（ｂ）（ａ）項の溶液をオストワルド粘度計にて２５℃での落下秒数（Ｔ１）を測定する。
（ｃ）試料を溶解していない９８重量％濃硫酸の２５℃での落下秒数（Ｔ２）を（ｂ）項と同様に測定する。
（ｄ）試料の９８％硫酸相対粘度（ηｒ）を下式により算出する。測定温度は２５℃とする。
（ηｒ）＝（Ｔ１／Ｔ２）＋｛１．８９１×（１．０００−Ｃ）｝  。
【００５７】
Ｃ．アルカリ溶解ポリマー樹脂の固有粘度
オルトクロロフェノール（以下ＯＣＰと略記する）に樹脂チップ試料を溶解し、温度２５℃においてオストワルド粘度計を用いて固有粘度を求めた。
【００５８】
Ｄ．カルボキシル末端基量
（ａ）樹脂チップ試料を秤量して試験管に投入し、更に２０ｍｌのベンジルアルコールを投入する。
（ｂ）（ａ）項の溶液を１９０±５℃のエチレングリコール浴内で３０分間加熱溶解する。この際、ガラス棒を使用して１０分間隔で溶液を撹拌する。
（ｃ）（ｂ）項の溶液に、０．１％フェノールフタレイン溶液を６滴加えて、Ｎ／５０水酸化カリウム（ＫＯＨ）メタノール溶液を指示薬として中和滴定し、ＫＯＨメタノール溶液消費量（Ａ）を測定する。
（ｄ）試料を溶解していない溶液を、同様に中和滴定し、ＫＯＨメタノール溶液消費量（Ｂ）を測定する。
（ｅ）試料のカルボキシル末端基量を下式により算出する。
カルボキシル末端基量（１０−５ｍｏｌ／ｇ・Ｎ）＝２｛Ａ（ｍｌ）−Ｂ（ｍｌ）｝×Ｆ／試料重量（ｇ）×１０−５  ここで、Ｆ：Ｎ／５０ＫＯＨの力価。
【００５９】
Ｅ．繊度
（ａ）複合繊維
複合繊維試料を、ＪＩＳ  Ｌ１０１３：２０１０の第８．３項に記載のＡ法に準じて行った。試料を枠周１．１２５ｍの検尺機にて２００回巻カセを作成し、熱風乾燥機にて乾燥後（１０５±２℃×６０分）、天秤にてカセ重量を量り公定水分率を乗じた値から繊度を算出した。なお、複合繊維の公定水分率は、ポリアミドポリマー（ナイロン６）の公定水分率４．５％、アルカリ溶解ポリマー（共重合ポリエステル）の公定水分率０．４％から、下式により算出した値とした。
公定水分率（％）＝４．５×（ナイロン６の重量比率）＋０．４×（共重合ポリエステルの重量比率）  。
【００６０】
（ｂ）ポリアミド繊維
（１）複合繊維からポリアミド繊維（分解糸）を採取する場合
筒編機にて筒編地を作製し、筒編地の重量（Ｗ１）を測定する。得られた筒編地を、水酸化ナトリウム２．５％水溶液、９０℃×３５分の条件でアルカリ溶解ポリマーを溶出除去し、水洗、風乾した筒編地の重量（Ｗ２）を測定。下式により溶出率（％）を測定し、溶出率がアルカリ溶解ポリマー比率と同じ値であれば、１００％溶出除去と判断した。１００％溶出除去できていなければ、１００％溶出除去できるまで繰り返し行う。得られた溶出除去後の筒編地からポリアミド繊維（分解糸）を採取する。
溶出率（％）＝Ｗ２／Ｗ１×１００
（２）編物からポリアミド繊維（分解糸）を採取する場合
前記（１）項と同様に１００％溶出除去後の編物からポリアミド繊維（分解糸）を採取する。
（３）ポリアミド繊維の繊度
上記（１）項または（２）項で得られた分解糸に２ｇの荷重をかけ、２点間の長さ（Ｌｃｍ）を測定後、Ｌｃｍで切断、その重さ（Ｗｇ）を測定、下式により仮繊度を算出した。次に、仮繊度に対し、１／１０ｇ／ｄｔｅｘの荷重をかけ、上記と同様に２点間の長さ（Ｌ１）、重さ（Ｗ１）を測定、下式により総繊度を算出した。同様に総繊度の測定を任意の２点間、５箇所で繰り返し、その平均値をポリアミド繊維の繊度とした。
仮繊度（分解糸）＝Ｗ／Ｌ×１０００００（ｄｔｅｘ）
総繊度（分解糸）＝Ｗ１／Ｌ１×１０００００（ｄｔｅｘ）  。
【００６１】
Ｆ．嵩高性
（ａ）目付け
編物試料を、ＪＩＳ  Ｌ１０９６：２０１２の第８．３．２項に記載のＡ法（ＪＩＳ法）に準じて行った。即ち、２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片２枚を採取し、それぞれの標準状態のおける質量Ｗ（ｇ）を量り、次の式によって１ｍ２当りの質量（ｇ／ｍ２）を求め、２枚の平均値を算出し、目付け（ｇ／ｍ２）とした。四捨五入して整数で表した。
目付け（ｇ／ｍ２）＝Ｗ／０．０４  。
【００６２】
（ｂ）厚さ
編物試料を、ＪＩＳ  Ｌ１０９６：２０１２の第８．４項に記載のＡ法（ＪＩＳ法）に準じて行った。即ち、試料の異なる５箇所について厚さ測定機（インテック社製織物・編物厚み測定器ＴＨ−２）を用いて、一定時間および一定圧力の下で厚さ（ｍｍ）を測り、５箇所の平均値を算出し、四捨五入して少数点以下２桁で表した。なお、測定時の圧力は０．７ＫＰａとした。
【００６３】
（ｃ）嵩高度
上記（ａ）（ｂ）で求めた目付（ｇ／ｍ２）と厚さ（ｍｍ）から、次の式によって嵩高度（ｃｍ３／ｇ）を求め、四捨五入して小数点以下１桁で表した。
嵩高度（ｃｍ３／ｇ）＝厚さ（ｍｍ）／目付（ｇ／ｍ２）×１０００  。
【００６４】
（ｄ）嵩高度指数
比較例１の中実丸断面ナイロン６繊維の編地、溶出除去前の複合繊維の編地から、上記（ａ）〜（ｃ）に従い測定、それぞれの嵩高度を算出する。嵩高度指数は、嵩高性の指標であり、数値が大きい程、嵩高性が有ることを示し、嵩高度指数２．００以上を［嵩高性有り］と判断した。
嵩高度指数＝溶出除去後編地の嵩高度／中実丸断面ナイロン６繊維編地の嵩高度  。
【００６５】
（ｅ）目付け軽減率
比較例１の中実丸断面ナイロン６繊維に対する、目付け軽減率を示す値を目付軽減率として下式にて算出し、目付軽減率３０％以上を［軽量性有り］と判断した。
目付軽減率（％）＝１−（溶出除去後編地の目付け／中実丸断面ナイロン６繊維編地の目付け）×１００  。
【００６６】
実施例１
ポリアミドポリマーとして、硫酸相対粘度３．３のナイロン６チップを用いた。
アルカリ溶解ポリマーとして、質量平均分子量３０００のポリエチレングリコールを６．４重量％、５−リチウムスルホイソフタル酸を３．２ｍｏｌ％、ジエチレングリコールを３．６重量％共重合したポリエステルチップを用いた。尚、ポリエステルチップは、固有粘度０．９、カルボキシル末端基量３０ｅｑ／ｔであった。
【００６７】
ナイロン６を略円形Ｈ型成分（以下、実成分と称す。）とし、アルカリ溶解ポリマーを溶出成分とし、実成分２８５℃、溶出成分２８５℃で別々に溶融し、複合紡糸口金を用いて、複合繊維の複合比（重量比率）が実成分／溶出成分＝４０／６０となるように溶融吐出した。なお、複合断面用口金は、特開２０１３−１４８７２号公報に記載の技術を用い、１４枚組の分配板を含み、この分配板の最下部の分配板の孔径が０．２５ｍｍであり、φ５の仮想円の内部に実部の孔３２ヶ、溶出部の孔４８ヶを実部が略円形Ｈ型となるように配置した１糸条／１口金の複合紡糸口金を用いた。
【００６８】
そして、糸条冷却装置で糸条を室温まで冷却、給油装置で非含水油剤を給油、流体交絡ノズル装置で交絡後、引き取りローラー２０５０ｍ／分で引き取り、引き取りローラーと延伸ローラー間で延伸倍率２．０倍に延伸、延伸ローラーで１５０℃にて熱固定をした後、巻取り速度４０００ｍ／分で巻取り、７０デシテックス２４フィラメントの複合繊維を得た。
【００６９】
得られた複合繊維を、２４Ｇ（ゲージ）の両面丸編機を用いて、図３の編方図における給糸口番号Ｆ１の構成糸（イ）、給糸口番号Ｆ２の構成糸（ロ）、給糸口番号Ｆ３の構成糸（ハ）および給糸口番号Ｆ４の構成糸（ニ）の全ての構成糸に供給し、複合繊維１００％からなる両面リバーシブル組織の生機編物を得た。
【００７０】
次に、この生機編物を染色加工工程として、リラックス・精練、中間セット、複合繊維の溶出成分の溶出除去加工、染色および仕上げセットを行い、最終加工を行い編物を得た。なお、溶出除去加工の条件は、水酸化ナトリウム２．５％水溶液を、昇温速度２℃／分、９０℃×３５分で実施した。溶出除去加工前後の重量を測定し、溶出率６０％で、溶出成分を１００％溶出除去した。また、使用した設備は、一般的に使用される液流リラクサーを使用した。また、その他の加工工程である、リラックス・精練、中間セット、染色および仕上げセットは、通常のナイロン丸編物の染色設備と加工条件に準じて行った。
【００７１】
以上の製造工程により、２８デシテックス２４フィラメントの略円形Ｈ型断面ナイロン６繊維を得た。得られた略円形Ｈ型断面ナイロン６繊維の繊維断面形状は、芯部の幅ａは２．０μｍ、笠部の開き長さｂは４．１μｍ、開口部の長さｃは６．０μｍ、芯部の長さｄは１８．０μｍ、笠部の曲線長さｅは１７．０μｍ、笠部開き角度θは３６．３°であった。また、フィラメント同士の噛み込みは発生しておらず、フィラメント同士の重なりにおいても適度な空隙を確保していた。また、断面形状は維持できていた。
【００７２】
得られた編物の評価結果を、表１に示す。最終加工した編物は、目付けが８５ｇ／ｍ２、嵩高度が８．２４ｃｍ３／ｇ、後述する比較例１の中実丸断面のナイロン６繊維使いの同一設計編物に比べ、目付け軽減率が４３．７％、嵩高度指数が２．３９であり、軽量性と嵩高性に優れるものであった。
【００７３】
実施例２
複合断面用口金の分配板の孔配置を変更して繊維断面形状を変えた以外は、実施例１と同様の方法で複合繊維、複合繊維１００％からなる両面リバーシブル組織の生機編物、最終加工した編物を得た。以上の製造工程により、２８デシテックス２４フィラメントの略円形Ｈ型断面ナイロン６繊維を得た。
【００７４】
得られた略円形Ｈ型断面ナイロン６繊維の繊維断面形状は、芯部の幅ａは２．１μｍ、笠部の開き長さｂは２．１μｍ、開口部の長さｃは９．０μｍ、芯部の長さｄは１８．０μｍ、笠部の曲線長さｅは１５．６μｍ、笠部開き角度θは２５．８°であった。
【００７５】
得られた編物の評価結果を、表１に示す。最終加工した編物は、目付けが８４ｇ／ｍ２、嵩高度が８．２１ｃｍ３／ｇ、後述する比較例１の中実丸断面のナイロン６繊維使いの同一設計編物に比べ、目付け軽減率が４４．４％、嵩高度指数が２．３９であり、軽量性と嵩高性に優れるものであった。
【００７６】
実施例３
複合断面用口金の分配板の孔配置を変更して繊維断面形状を変えた以外は、実施例１と同様の方法で複合繊維、複合繊維１００％からなる両面リバーシブル組織の生機編物、最終加工した編物を得た。以上の製造工程により、２８デシテックス２４フィラメントの略円形Ｈ型断面ナイロン６繊維を得た。
【００７７】
得られた略円形Ｈ型断面ナイロン６繊維の繊維断面形状は、芯部の幅ａは２．４μｍ、笠部の開き長さｂは３．７μｍ、開口部の長さｃは７．０μｍ、芯部の長さｄは１８．０μｍ、笠部の曲線長さｅは１６．６μｍ、笠部開き角度θは３５．０°であった。
【００７８】
得られた編物の評価結果を、表１に示す。最終加工した編物は、目付けが８５ｇ／ｍ２、嵩高度が８．５９ｃｍ３／ｇ、後述する比較例１の中実丸断面のナイロン６繊維使いの同一設計編物に比べ、目付け軽減率が４３．７％、嵩高度指数が２．４９であり、軽量性と嵩高性に優れるものであった。
【００７９】
実施例４
複合断面用口金の分配板の孔配置および孔径、溝幅を変更して繊維断面形状を変えた以外は、実施例１と同様の方法で複合繊維、複合繊維１００％からなる両面リバーシブル組織の生機編物、最終加工した編物を得た。以上の製造工程により、２８デシテックス２４フィラメントの略円形Ｈ型断面ナイロン６繊維を得た。
【００８０】
得られた略円形Ｈ型断面ナイロン６繊維の繊維断面形状は、芯部の幅ａは２．５μｍ、笠部の開き長さｂは６．１μｍ、開口部の長さｃは３．０μｍ、芯部の長さｄは１８．０μｍ、笠部の曲線長さｅは１７．７μｍ、笠部開き角度θは４４．４°であった。
【００８１】
得られた編物の評価結果を、表１に示す。最終加工した編物は、目付けが８６ｇ／ｍ２、嵩高度が７．７９ｃｍ３／ｇ、後述する比較例１の中実丸断面のナイロン６繊維使いの同一設計編物に比べ、目付け軽減率が４３．０％、嵩高度指数が２．２６であり、軽量性と嵩高性に優れるものであった。
【００８２】
実施例５
複合断面用口金の分配板の孔配置を変更して繊維断面形状を変えた以外は、実施例１と同様の方法で複合繊維、複合繊維１００％からなる両面リバーシブル組織の生機編物、最終加工した編物を得た。以上の製造工程により、２８デシテックス２４フィラメントの略円形Ｈ型断面ナイロン６繊維を得た。
【００８３】
得られた略円形Ｈ型断面ナイロン６繊維の繊維断面形状は、芯部の幅ａは１．１μｍ、笠部の開き長さｂは４．９μｍ、開口部の長さｃは４．１μｍ、芯部の長さｄは１８．０μｍ、笠部の曲線長さｅは１７．５μｍ、笠部開き角度θは３８．４°であった。
【００８４】
得られた編物の評価結果を、表１に示す。最終加工した編物は、目付けが８６ｇ／ｍ２、嵩高度が７．４４ｃｍ３／ｇ、後述する比較例１の中実丸断面のナイロン６繊維使いの同一設計編物に比べ、目付け軽減率が４３．０％、嵩高度指数が２．１６であり、軽量性と嵩高性に優れるものであった。
【００８５】
実施例６
複合断面用口金の分配板の孔配置を変更して繊維断面形状を変えた以外は、実施例１と同様の方法で複合繊維、複合繊維１００％からなる両面リバーシブル組織の生機編物、最終加工した編物を得た。以上の製造工程により、２８デシテックス２４フィラメントの略円形Ｈ型断面ナイロン６繊維を得た。
【００８６】
得られた略円形Ｈ型断面ナイロン６繊維の繊維断面形状は、芯部の幅ａは１．２μｍ、笠部の開き長さｂは６．２μｍ、開口部の長さｃは２．０μｍ、芯部の長さｄは１８．０μｍ、笠部の曲線長さｅは１７．９μｍ、笠部開き角度θは４３．５°であった。
【００８７】
得られた編物の評価結果を、表１に示す。最終加工した編物は、目付けが８５ｇ／ｍ２、嵩高度が７．１８ｃｍ３／ｇ、後述する比較例１の中実丸断面のナイロン６繊維使いの同一設計編物に比べ、目付け軽減率が４３．７％、嵩高度指数が２．０８であり、軽量性と嵩高性に優れるものであった。
【００８８】
比較例１
ポリアミドポリマーとして、相対粘度３．５のナイロン６を用い、２８５℃で溶融し、単成分用の丸孔紡糸口金を用いて溶融吐出した以外は、実施例１と同様の方法で７０デシテックス２４フィラメントのナイロン６繊維を得た。
【００８９】
得られたナイロン６繊維を、実施例１と同様の方法でポリアミド繊維１００％からなる両面リバーシブル組織の生機編物を得た。次に、この生機編物の染色加工工程として、複合繊維の略円形Ｈ型内成分溶出除去加工を実施しなかった以外は、実施例１と同様の方法で最終加工した編物を得た。
【００９０】
得られた編物の評価結果を、表１に示す。最終加工した編物は、目付が１５１ｇ／ｍ２、嵩高度が３．４４ｃｍ３／ｇであった。
【００９１】
比較例２
複合断面用口金の分配板の孔配置をＣ型となるように配置した以外は、実施例１と同様の方法で、複合繊維、複合繊維１００％からなる両面リバーシブル組織の生機編物、最終加工した編物を得た。以上の製造工程により、２８デシテックス２４フィラメントのＣ型断面ナイロン６繊維を得た。
【００９２】
得られたＣ型断面ナイロン６繊維の断面形状において、繊維直径（略円形Ｈ型断面の芯部の長さに相当）１８．０μｍ、Ｃ字の太さ（略円形Ｈ型断面の芯部の幅に相当）は２．３μｍ、Ｃ字開口部の長さ（略円形Ｈ型断面の開口部の長さに相当）は２．４μｍであった。また、フィラメント同士の噛み込みが発生し空隙を埋める現象が生じていた。また、断面形状にやや潰れ、変形が確認できた。
【００９３】
得られた編物の評価結果を、表１に示す。最終加工した編物は、目付けが９８ｇ／ｍ２、嵩高度が５．００ｃｍ３／ｇであり、比較例１の中実丸断面のナイロン６繊維使いの同一設計編物に比べ、目付け軽減率が３５．１％、嵩高度指数が１．４５であり、軽量性に優れるものの、嵩高性に劣るものであった。
【００９４】
比較例３
複合断面用口金の分配板の孔配置をＹ型となるように配置した以外は、実施例１と同様の方法で、複合繊維、複合繊維１００％からなる両面リバーシブル組織の生機編物、最終加工した編物を得た。以上の製造工程により、２８デシテックス２４フィラメントのＹ型断面ナイロン６繊維を得た。
【００９５】
得られたＹ型断面ナイロン６繊維の断面形状において、Ｙ型先端３点を通る外接円の直径（略円形Ｈ型断面の芯部の長さに相当）は１８．０μｍ、Ｙ字の太さは３．８μｍであった。また、フィラメント同士のＹ型直線部の重なりが発生し空隙を埋める現象が生じていた。
【００９６】
得られた編物の評価結果を、表１に示す。最終加工した編物は、目付けが９０ｇ／ｍ２、嵩高度が６．１１ｃｍ３／ｇであり、比較例１の中実丸断面のナイロン６繊維使いの同一設計編物に比べ、目付け軽減率が４０．４％、嵩高度指数が１．７７であり、軽量性に優れるものの、嵩高性に劣るものであった。
【００９７】
比較例４
複合断面用口金の分配板の孔配置を３つの直線から構成されるＨ型となるように配置した以外は、実施例１と同様の方法で、複合繊維、複合繊維１００％からなる両面リバーシブル組織の生機編物、最終加工した編物を得た。以上の製造工程により、２８デシテックス２４フィラメントのＨ型断面ナイロン６繊維を得た。
【００９８】
得られたＨ型断面ナイロン６繊維の断面形状において、２つの対称の直線部の長さ（略円形Ｈ型断面の芯部の長さに相当）は１８．０μｍ、Ｈ字の太さは２．４μｍ、Ｈ字開口部の長さ（略円形Ｈ型断面の開口部の長さに相当）は６．０μｍであった。また、フィラメント同士の直線部の重なりが発生し空隙を埋める現象が生じていた。
【００９９】
得られた編物の評価結果を、表１に示す。最終加工した編物は、目付けが８８ｇ／ｍ２、嵩高度が６．８２ｃｍ３／ｇであり、比較例１の中実丸断面のナイロン６繊維使いの同一設計編物に比べ、目付け軽減率が４１．７％、嵩高度指数が１．９８であり、軽量性に優れるものの、嵩高性に劣るものであった。
【０１００】
【表１】
2016223038.tif 000003
【０１０１】
表１の結果から判るように、実施例１〜６においては、繊維断面形状の中心を通る直線状の１つの芯部（Ａ）と、芯部両端に円弧状曲線を有した２つの笠部（Ｂ１、Ｂ２）とから構成され、芯部と笠部から形成される４つの窪み部（Ｃ１〜Ｃ４）を有した、略円形Ｈ型断面を構成しているため、高次加工工程を経た編物において、優れた軽量性と嵩高性が得られ、厚地軽量素材として好適なポリアミド繊維が得られている。
【０１０２】
一方、比較例２のＣ型断面の場合は、高次加工工程で単糸同士のＣ内部空隙同士の噛み込みが発生し、空隙部が埋まり、軽量性に優れるものの、嵩高性に劣り、厚地軽量素材として適していないと判断されるポリアミド繊維であった。比較例３のＹ型断面の場合は、高次加工工程で単糸同士の重なりによって、Ｙ形状の直線部同士が重なるため、軽量性に優れるものの、嵩高性に劣り、厚地軽量素材として適していないと判断されるポリアミド繊維であった。比較例４の略円形を構成しないＨ型断面の場合は、直線部のみで断面形状が構成されているため、高次加工後の空隙量が少なくなり、軽量性に優れるものの、嵩高性に劣り、厚地軽量素材として適していないと判断されるポリアミド繊維であった。
【符号の説明】
【０１０３】
Ａ：芯部
Ｂ１、Ｂ２：笠部
Ｃ１〜Ｃ４：窪み部
θ：笠部開き角度
ａ：芯部の幅
ｂ：笠部の開き長さ
ｃ：開口部の長さ
ｄ：芯部の長さ
ｅ：笠部の曲線長さ
Ｐ：芯部と笠部（内側）との交点
Ｑ：笠部（内側）先端点からの垂線と芯部との交点
Ｘ：笠部（外側）先端点
Ｙ：笠部（内側）先端点
イ：給糸口番号Ｆ１の編地構成糸
ロ：給糸口番号Ｆ２の編地構成糸
ハ：給糸口番号Ｆ３の編地構成糸
ニ：給糸口番号Ｆ４の編地構成糸
【図１】
2016223038.tif 000004
【図２】
2016223038.tif 000005
【図３】
2016223038.tif 000006
【図４】
2016223038.tif 000007