(57)【要約】【課題】柔軟性に優れ、導体線の断線を長期間に亘って抑制できる多心キャブタイヤケーブル用電線及び該電線を備えた多心キャブタイヤケーブルを提供する。【解決手段】多心キャブタイヤケーブル用電線１は、導体線２と、導体線２を被覆する樹脂層３と、導体線２の長手方向に沿って延設され、樹脂層３上に互いに間隔をあけて設けられた複数の補強部４とを有している。補強部４は、樹脂層３よりもショアＡ硬度の値が大きい樹脂または樹脂組成物より構成されている。【選択図】図１
2016015242.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
導体線と、
該導体線を被覆する樹脂層と、
上記導体線の長手方向に沿って延設され、上記樹脂層上に互いに間隔をあけて設けられた複数の補強部とを有し、
該補強部は、上記樹脂層よりもショアＡ硬度の値が大きい樹脂または樹脂組成物より構成されていることを特徴とする多心キャブタイヤケーブル用電線。
【請求項２】
上記補強部は、上記樹脂層の表面積の３０〜７０％を被覆していることを特徴とする請求項１に記載の多心キャブタイヤケーブル用電線。
【請求項３】
４本以上の上記補強部を有することを特徴とする請求項１または２に記載の多心キャブタイヤケーブル用電線。
【請求項４】
上記補強部は、上記樹脂層とのショアＡ硬度の差が２以上１０以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の多心キャブタイヤケーブル用電線。
【請求項５】
上記補強部及び上記樹脂層は塩化ビニル樹脂を含む樹脂組成物より構成されていることを特徴とする請求項４に記載の多心キャブタイヤケーブル用電線。
【請求項６】
上記補強部及び上記樹脂層はポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物より構成されていることを特徴とする請求項４に記載の多心キャブタイヤケーブル用電線。
【請求項７】
樹脂または樹脂組成物よりなるシースと、
該シース内に配置され、互いに撚り合わされた複数の電線を含む電線束とを有し、
該電線束は、請求項１〜６のいずれか１項に記載の多心キャブタイヤケーブル用電線を１本以上有していることを特徴とする多心キャブタイヤケーブル。
【請求項８】
上記電線束における最も径の細い電線が上記多心キャブタイヤケーブル用電線であることを特徴とする請求項７に記載の多心キャブタイヤケーブル。
【請求項９】
電気自動車またはハイブリッド自動車のバッテリーを充電する充電器に用いられることを特徴とする請求項７または８に記載の多心キャブタイヤケーブル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、多心キャブタイヤケーブル用電線及び多心キャブタイヤケーブルに関する。
【背景技術】
【０００２】
電気自動車やプラグインハイブリッド車の充電器において、充電器本体とコネクタとの接続には、電気絶縁性の樹脂よりなるシースと、シースに覆われた電線束とを有するキャブタイヤケーブルが用いられている。キャブタイヤケーブルの電線束には、樹脂層により導体線が覆われてなる複数の電線が含まれており、通常、複数の電線は撚り合わされている（特許文献１）。また、複数の電線には、車両への給電に用いられる２本以上の電力線と、車両との通信に用いられる１本以上の信号線とが含まれている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１２−２３８５３２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従来のキャブタイヤケーブルには、充電コネクタの着脱に伴う曲げ、捻り及び引張等のストレスが加わることにより、電線束の撚りが次第に解けるという問題がある。電線束の撚りが解けると、電線束を構成する個々の電線に余長が発生すると共に、電線が周方向に回転してねじれた状態となる。しかし、キャブタイヤケーブルの両端間の長さは一定であり、個々の電線の両端がコネクタ等に固定されているため、電線の余長やねじれをキャブタイヤケーブルの外に逃がすことができない。それ故、電線の余長及びねじれを逃がすために、シース内において電線の折れ曲がり（キンク）が不可避的に発生する。電線の折れやキンクは電線束が解けるにつれてきつくなり、最終的には導体線の断線に至る。
【０００５】
そこで、導体線の断線を抑制するために、キャブタイヤケーブル内における電線束の撚りを解けにくくする技術が求められている。このような技術として、例えば、電線の樹脂層を硬くすることにより電線の折れ曲がりを抑制する方法が考えられる。しかしながら、この場合には、電線の柔軟性が低下するため、キャブタイヤケーブル全体の柔軟性が低下し、キャブタイヤケーブルの扱い易さが悪化するという問題がある。
【０００６】
また、キャブタイヤケーブルに曲げ等のストレスが加わると、電線の樹脂層とシースとの間や、樹脂層同士で摩擦が生じる。これらの摩擦も導体線の断線の原因となり得る。
【０００７】
本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、柔軟性に優れ、導体線の断線を長期間に亘って抑制できる多心キャブタイヤケーブル用電線及び該電線を備えた多心キャブタイヤケーブルを提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の一態様は、導体線と、
該導体線を被覆する樹脂層と、
上記導体線の長手方向に沿って延設され、上記樹脂層上に互いに間隔をあけて設けられた複数の補強部とを有し、
該補強部は、上記樹脂層よりもショアＡ硬度の値が大きい樹脂または樹脂組成物より構成されていることを特徴とする多心キャブタイヤケーブル用電線にある。
【０００９】
本発明の他の態様は、樹脂または樹脂組成物よりなるシースと、
該シース内に配置され、互いに撚り合わされた複数の電線を含む電線束とを有し、
該電線束は、上記の態様の多心キャブタイヤケーブル用電線を１本以上有していることを特徴とする多心キャブタイヤケーブルにある。
【発明の効果】
【００１０】
上記多心キャブタイヤケーブル用電線（以下、適宜「電線」という。）は、上記導体線の長手方向に沿って延設され、上記樹脂層上に互いに間隔をあけて設けられた上記複数の補強部を有している。また、該補強部は、上記樹脂層よりもショアＡ硬度の値が大きい樹脂または樹脂組成物より構成されている。上記電線は、上記複数の補強部の存在により、従来の電線に比べて周方向へのねじれに対する反発力を大きくできる。そのため、上記電線は、上記補強部の反発力により、電線束の撚りが解ける方向へのねじれを抑制することができる。その結果、上記電線は、多心キャブタイヤケーブル内における電線束の撚りを解けにくくすることができる。
【００１１】
また、上記複数の補強部は、上記樹脂層上に互いに間隔をあけて設けられている。そのため、上記電線は、電線束の撚りを解けにくくする効果を有すると共に、優れた柔軟性を有する。
【００１２】
また、上記複数の補強部は、上記樹脂層よりもショアＡ硬度の値が大きい樹脂または樹脂組成物より構成されていることにより、多心キャブタイヤケーブル内において発生する摩擦を軽減することができる。それ故、上記電線は、多心キャブタイヤケーブル内において隣り合う電線等との摩擦に由来するストレスを軽減することができる。
【００１３】
以上のように、上記電線は、優れた柔軟性を有すると共に、電線束の撚りを解けにくくする効果及び多心キャブタイヤケーブル内における摩擦を軽減する効果を得ることができる。それ故、上記電線は、多心キャブタイヤケーブル内における導体線の断線を長期間に亘って抑制することができる。また、上記電線を含む上記多心キャブタイヤケーブル（以下、適宜「キャブタイヤケーブル」という。）は、上記電線の特性により、優れた柔軟性を有すると共に、長期間に亘って導体線の断線を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】実施例１における、多心キャブタイヤケーブル用電線の斜視図。
【図２】図１のII−II線矢視断面図。
【図３】実施例２における、１本の多心キャブタイヤケーブル用電線を含む電線束を有する多心キャブタイヤケーブルの断面図。
【図４】実施例３における、全ての電線が多心キャブタイヤケーブル用電線である電線束を有する多心キャブタイヤケーブルの断面図。
【図５】実験例２における、耐屈曲性の評価装置の説明図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
上記電線において、補強部の配置、形状及び数は、用いる樹脂の特性に応じて適宜設定することができる。例えばショアＡ硬度が大きく、比較的硬い樹脂または樹脂組成物を用いる場合には、補強部の厚み（上記導体線の径方向における寸法）を薄くする、補強部の幅（上記導体線の周方向における寸法）を狭くする、補強部の数を少なくする等の方法により、優れた柔軟性と、電線束の撚りを解けにくくする効果とを両立させることができる。また、ショアＡ硬度が小さく、比較的柔らかい樹脂または樹脂組成物を用いる場合には、補強部の厚みを厚くする、補強部の幅を狭くする、補強部の数を多くする等の方法により、優れた柔軟性と、電線束の撚りを解けにくくする効果とを両立させることができる。
【００１６】
補強部は、導体線の長手方向に沿って延設されていれば、撚りを解けにくくする効果を得ることができる。補強部が導体線の長手方向に沿って延設されている状態には、例えば、補強部が導体線と平行に延設された状態及び導体線と平行な方向から若干傾いた方向に向けて補強部が延設された状態が含まれる。補強部が導体線から傾いた方向に延設されている場合には、例えば、その傾き角を３０〜４５°とすることができる。
【００１７】
補強部は、樹脂層の表面積の３０〜７０％を被覆していることが好ましい。この場合には、キャブタイヤケーブル内において、隣り合う電線の樹脂層が補強部に接触しやすくなるため、樹脂層同士の直接接触を抑制でき、ひいては、隣り合う電線との接触により生じる摩擦をより軽減することができる。その結果、上記電線は、摩擦によるストレスをより軽減することができ、導体線の断線をより長期間に亘って抑制することができる。
【００１８】
上記電線は、４本以上の補強部を有することが好ましい。この場合には、上記電線の長手方向断面において、補強部を均等に配置することが容易であるため、上述と同様に樹脂層同士の直接接触を抑制できる。その結果、上記電線は、摩擦によるストレスをより軽減することができ、導体線の断線をより長期間に亘って抑制することができる。
【００１９】
樹脂層及び補強部のショアＡ硬度は、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５３に規定されるタイプＡデュロメータを用いて測定した値である。補強部は、樹脂層とのショアＡ硬度の差が２以上１０以下であることが好ましい。補強部のショアＡ硬度を樹脂層よりも２以上大きくすることにより、補強部の反発力を大きくし、電線束の撚りをより解けにくくすることができる。一方、補強部のショアＡ硬度が過度に大きくなる場合には、上記電線の柔軟性を損なうおそれがある。それ故、電線束の撚りを解けにくくする効果と柔軟性とのバランスをとる観点から、補強部と樹脂層とのショアＡ硬度の差が２以上１０以下であることが好ましい。
【００２０】
樹脂層及び補強部には、電線の樹脂層に従来用いられている樹脂または樹脂組成物を採用することができる。例えば、補強部及び樹脂層は塩化ビニル樹脂を含む樹脂組成物より構成されていてもよい。また、補強部及び樹脂層はポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物より構成されていてもよい。補強部及び樹脂層に同種の樹脂が含まれることにより、補強部と樹脂層との接合を容易に行うことができる。その結果、補強部の剥離等を防止することができ、電線束の撚りを解けにくくする効果をより長期間に亘って得ることができる。
【実施例】
【００２１】
（実施例１）
上記電線の実施例について、図を用いて説明する。図１及び図２に示すように、電線１は、導体線２と、導体線２を被覆する樹脂層３と、導体線２の長手方向に沿って延設され、樹脂層３上に互いに間隔をあけて設けられた４本の補強部４とを有している。補強部４は、樹脂層３よりもショアＡ硬度の値が大きい樹脂組成物より構成されている。
【００２２】
本例の電線１は、直径２ｍｍφの導体線２上に厚み０．８ｍｍの樹脂層３が設けられており、樹脂層３上に厚み０．２ｍｍの補強部４が設けられている。樹脂層３は、ポリ塩化ビニル樹脂を含む樹脂組成物より構成されており、ショアＡ硬度が７６である。また、補強部４は、ポリ塩化ビニル樹脂を含む樹脂組成物より構成されており、ショアＡ硬度が８１である。なお、樹脂層３及び補強部４のショアＡ硬度は、これらを構成する樹脂組成物の平板を別途作製し、タイプＡデュロメータを用いて当該平板を測定することにより得られた値である。
【００２３】
図１及び図２に示すように、４本の補強部４は、導体線２の長手方向と平行な方向に延設されており、隣り合う補強部４の間隔が等しくなるように設けられている。また、補強部４は、樹脂層３の表面積の５０％を被覆している。
【００２４】
次に、本例の作用効果について説明する。電線１は、導体線２の長手方向と平行な方向に延設され、樹脂層３上に互いに間隔をあけて設けられた４本の補強部４を有している。また、補強部４は、樹脂層３よりもショアＡ硬度の値が大きい樹脂組成物より構成されている。そのため、電線１は、従来の電線５に比べて周方向へのねじれに対する反発力を大きくすることができ、電線束の撚りが解ける方向へのねじれを抑制することができる。
【００２５】
即ち、電線束の撚りが解ける際に、電線１が図２における反時計回り方向（符号Ｆ１）にねじれる場合には、補強部４の反発力が時計回り方向（符号Ｆ２）に生じる。これにより、電線１は、反時計回り方向へのねじれを抑制することができる。その結果、電線１は、電線束の撚りを解けにくくすることができる。
【００２６】
また、複数の補強部４は、樹脂層３上に互いに間隔をあけて設けられている。そのため、電線１は、ねじれを抑制する効果を有すると共に、優れた柔軟性を有する。
【００２７】
また、複数の補強部４は、樹脂層３よりもショアＡ硬度の値が大きい樹脂組成物より構成されているため、キャブタイヤケーブル内において発生する摩擦を軽減することができる。それ故、電線１は、キャブタイヤケーブル内において隣り合う電線等との摩擦に由来するストレスを軽減することができる。
【００２８】
また、補強部４を構成する樹脂組成物は、樹脂層３を構成する樹脂組成物とのショアＡ硬度の差が２以上１０以下である。そのため、電線束の撚りを解けにくくする効果と柔軟性とを容易に両立させることができる。
【００２９】
以上のように、電線１は、優れた柔軟性を有すると共に、電線束の撚りを解けにくくすることができ、導体線２の断線を長期間に亘って抑制することができる。
【００３０】
（実施例２）
本例は、実施例１の電線１を用いたキャブタイヤケーブル１０の例である。本例のキャブタイヤケーブル１０ａは、樹脂組成物よりなるシース１０１と、シース１０１内に配置され、互いに撚り合わされた４本の電線よりなる電線束１０２とを有している。電線束１０２には、補強部４を有する電線１が１本含まれている。なお、図３において用いた符号のうち、図１〜図２において用いた符号と同一の符号は実施例１と同様の構成要素等を表す。
【００３１】
電線束１０２は、ポリプロピレン樹脂よりなる介在１０３と、介在１０３の周囲に螺旋状に巻回された４本の電線とを有している。４本の電線のうち最も細い電線は補強部４を有する電線１であり、残りの３本は補強部４を有さない従来の電線５である。また、電線束１０２の周囲は、ポリ塩化ビニル樹脂を含む樹脂組成物よりなるシース１０１に被覆されている。
【００３２】
本例のキャブタイヤケーブル１０ａは、電気自動車やプラグインハイブリッド車用の充電ケーブルに用いることができるよう構成されている。補強部４を有する電線１は、車両と充電器との間で送受信される信号を伝送する信号線に用いられる。また、従来の電線５のうち最も太い電線５ａは、アース線に用いられる。残りの２本の電線５ｂはいずれも同じ径を有し、充電器から車両へ供給される電力を伝達する電力線に用いられる。
【００３３】
次に、本例の作用効果について説明する。キャブタイヤケーブル１０ａは、補強部４を有する電線１を含む電線束１０２を有している。また、電線１における補強部４が樹脂層３の表面積の５０％を被覆している。そのため、図３に示すように、電線１と隣り合う電線５ｂの樹脂層３が補強部４に接触しやすくなり、樹脂層３同士の直接接触を抑制できる。その結果、補強部４を有する電線１は、隣接する電線との接触により生じる摩擦をより軽減することができ、導体線２の断線をより長期間に亘って抑制することができる。
【００３４】
また、本例においては、電線束１０２における最も径の細い電線に補強部４を有する電線１を用いている。電線束１０２における電線の径が互いに異なる場合には、径の細い電線ほど電線束１０２の撚りが解けた際に発生する余長が長くなるため、電線の折れ曲がりが発生しやすい。また、径の細い電線は、導体線２の断面積が小さいため、径の太い電線に比べて摩擦等のストレスによる断線が生じ易い。これらの結果、径の細い電線ほど導体線２の断線が起こりやすい。
【００３５】
一方、本例のように、最も径の細い電線に補強部４を有する電線１を用いることにより、電線束１０２の撚りを解けにくくすることができると共に、摩擦によるストレスを軽減することができる。その結果、キャブタイヤケーブル１０における導体線２の断線を効果的に抑制することができる。
【００３６】
（実施例３）
本例は、補強部４を有する電線１のみからなる電線束１０２を有するキャブタイヤケーブル１０の例である。本例のキャブタイヤケーブル１０ｂは、図４に示すように、電線束１０２を構成する４本の電線に補強部４を有する電線１を用いている。また、本例においては、シース１０１が略円筒状を呈しており、シース１０１と電線束１０２との間（符号１０４）に図示しない介在が存在している。その他は実施例２と同様である。なお、図４において用いた符号のうち、図１〜図３において用いた符号と同一の符号は、実施例１及び実施例２と同様の構成要素等を表す。
【００３７】
キャブタイヤケーブル１０は、図４に示したように、シース１０１と電線束１０２との間（符号１０４）に介在が存在していてもよく、図３に示すようにシース１０１と電線束１０２とが直接接触していてもよい。いずれの場合であっても、補強部４を有する電線１を用いることにより、導体線２の断線を抑制する効果を得ることができる。また、本例のように、補強部４を有する電線１のみを用いて電線束１０２を構成することにより、導体線２の断線をより長期間に亘って抑制することができる。
【００３８】
（実験例１）
本例は、実施例１の電線１（以下、試験体Ｅ１という。）の各種特性について評価を行った例である。また、本例においては、試験体Ｅ１との比較のため、補強部４による樹脂層３の被覆面積や補強部４の樹脂を変更した試験体Ｃ１〜Ｃ４を作製し、試験体Ｅ１と共に各種特性の評価を行った。
【００３９】
表１に、試験体Ｅ１及び試験体Ｃ１〜Ｃ４の構成を示す。これらの試験体の作製に用いた樹脂組成物は、以下の通りである。
・樹脂組成物Ａ：ポリ塩化ビニル樹脂を含む樹脂組成物（ショアＡ硬度８１）
・樹脂組成物Ｂ：ポリ塩化ビニル樹脂を含む樹脂組成物（ショアＡ硬度７６）
なお、試験体Ｃ１は、補強部４を有さない従来の電線５に相当する試験体である。また、試験体Ｃ２及びＣ４は、樹脂層３の全面が補強部４に覆われた試験体である。
【００４０】
特性評価を行った項目及び試験方法について、以下に説明する。
【００４１】
＜ひねり反発力＞
試験体から長さ１１０ｍｍの試験片を採取し、試験片の一端から長さ２５ｍｍの領域を固定した。次いで、試験片の他端から長さ２５ｍｍの領域を把持し、把持部分を導体線２の周方向に７２０°回転させた。この状態を６０秒維持した後把持部分を開放し、６０秒経過した時点における試験片の他端の回転角度を測定した。なお、上記の測定は、室温２５℃の環境下において行った。ひねり反発力の評価により得られた回転角度は、値が小さいほど試験体を回転させようとする力に対する反発力が大きく、電線束１０２の撚りを解けにくくする効果が高いことを示す。
【００４２】
＜滑り性＞
ＪＩＳ  Ｋ  ７１２５に規定された方法に準じて、試験体の最外層を構成する樹脂組成物と樹脂組成物Ｂとが摺動する際の動摩擦係数を測定した。即ち、試験体Ｅ１及びＣ４においては、樹脂組成物Ａのシートと樹脂組成物Ｂのシートとの動摩擦係数を測定し、試験体Ｃ１〜Ｃ３においては、樹脂組成物Ｂのシート同士の動摩擦係数を測定した。なお、測定は室温２５℃の環境下において行った。滑り性の評価により得られた動摩擦係数は、キャブタイヤケーブル１０内において、試験体の最外層と、試験体に隣接する電線の樹脂層３とが摺動する際の摩擦係数に相当する。
【００４３】
＜柔軟性＞
試験体から長さ５０ｍｍの試験片を採取した。この試験片の一端から長さ３０ｍｍの領域を固定し、試験片を片持ちの状態で水平に把持した。次いで、試験片の他端に質量２０ｇのおもりを負荷し、試験片を変形させた。その後、試験片の変形が停止した状態において、試験片の他端の鉛直方向への変位量を測定した。なお、上記の測定は、室温２５℃の環境下において行った。
【００４４】
【表１】
2016015242.tif 000003
【００４５】
表１より知られるように、試験体Ｅ１は、樹脂層３より硬い樹脂組成物Ａを用い、樹脂層３上に等間隔に形成された４本の補強部４を有している。それ故、ひねり反発力の評価における回転角度が小さく、電線束１０２の撚りを解けにくくする効果が高い。また、試験体Ｅ１は、従来の電線５（試験体Ｃ１）よりも柔軟性が若干悪化したものの、キャブタイヤケーブル１０用として十分に優れた柔軟性を有する。このように、試験体Ｅ１は、電線束１０２の撚りを解けにくくする効果を有すると共に、優れた柔軟性を有する。
【００４６】
また、試験体Ｅ１は、補強部４に樹脂組成物Ａを用いているため、補強部４に樹脂組成物Ｂを用いた試験体Ｃ２等に比べて樹脂層３を構成する樹脂組成物Ｂとの間の動摩擦係数が小さい。試験体Ｅ１は、キャブタイヤケーブル１０内において隣り合う電線との摩擦を軽減することができる。
【００４７】
一方、試験体Ｃ１は、補強部４を有さないため、ひねり反発力の評価において回転角度が大きくなった。また、試験体Ｃ２及びＣ３は、補強部４が樹脂層３と同じ樹脂組成物Ｂより構成されているため、捻り反発力の評価において回転角度が大きくなった。これらの結果から、試験体Ｃ１〜Ｃ３は、電線束１０２の撚りを解けにくくする効果が不十分であり、導体線２の断線を長期間に亘って抑制することが難しいことが理解できる。
【００４８】
また、試験体Ｃ４は、樹脂層３の全面が樹脂組成物Ａよりなる補強部４に覆われているため、試験体Ｅ１に比べて柔軟性が悪化した。この結果から、試験体Ｃ４は、キャブタイヤケーブル１０全体の柔軟性を悪化させ、扱いにくくするおそれがあることが理解できる。
【００４９】
（実験例２）
本例は、実験例１の電線（試験体Ｅ１及び試験体Ｃ１〜Ｃ４）を用いて多心キャブタイヤケーブルを作製し、特性評価を行った例である。本例においては、電線束１０２に含まれる電線を変更して表２に示す５種の多心キャブタイヤケーブル（試験体Ｅ１１及び試験体Ｃ１１〜Ｃ１４）を作製した。即ち、本例の試験体は、ポリプロピレン樹脂よりなる介在１０３の周囲に、表２に示す４本の電線を螺旋状に巻回してなる電線束１０２を有している。また、電線束１０２の周囲には、試験体の直径が１２ｍｍとなるように、樹脂Ｂよりなるシース１０１が被覆されている。なお、試験体Ｃ１１は、従来の多心キャブタイヤケーブルに相当する試験体である。
【００５０】
特性評価を行った項目及び試験方法について、以下に説明する。
【００５１】
＜ひねり反発力＞
試験体から長さ１５０ｍｍの試験片を採取し、試験片の一端から長さ２５ｍｍの領域を固定した。次いで、試験片の他端から長さ２５ｍｍの領域を把持し、把持部分を導体線２の周方向に７２０°回転させた。この状態を６０秒維持した後把持部分を開放し、６０秒経過した時点における試験片の他端の回転角度を測定した。なお、上記の測定は、室温２５℃の環境下において行った。
【００５２】
＜柔軟性＞
試験体から長さ３００ｍｍの試験片を採取した。この試験片の一端から長さ５０ｍｍの領域を固定し、試験片を片持ちの状態で水平に把持した。次いで、試験片の他端に質量１００ｇのおもりを負荷し、試験片を変形させた。その後、試験片の変形が停止した状態において、試験片の他端の鉛直方向への変位量を測定した。なお、上記の測定は、室温２５℃の環境下において行った。
【００５３】
＜耐屈曲性＞
試験体から長さ４００ｍｍの試験片Ｓを採取した。図５に示すように、試験片Ｓの一端を回動アーム６１に固定し、他端におもり６２をつるした状態で、試験片Ｓの長手方向中間部を一対の円柱状部材６３（６３ａ、６３ｂ）で挟みこんだ。次いで、回動アーム６１を回動させることにより、試験片Ｓの一端側が鉛直方向に対して９０°となるまで一方の円柱状部材６３ａに沿って試験片Ｓを屈曲させた。その後、回動アーム６１を逆方向に回動させ、試験片Ｓの一端側が鉛直方向に対して９０°となるまで他方の円柱状部材６３ｂに沿って試験片Ｓを屈曲させた後、回動アーム６１を中立位置まで戻した。以上のサイクルを１回としてカウントし、電線束１０２に含まれる導体線２のいずれかが完全に断線するまで試験片Ｓの屈曲を繰り返し行なった。なお、おもり６２の荷重は１ｋｇとし、円柱状部材６３の半径は２０ｍｍとした。
【００５４】
表２より知られるように、試験体Ｅ１１は、試験体Ｅ１よりなる電線束１０２を有しているため、ひねり反発力、柔軟性及び耐屈曲性のいずれも優れた特性を示した。試験体Ｅ１１は、優れた柔軟性を有すると共に、導体線２の断線を長期間に亘って抑制することができる。
【００５５】
一方、試験体Ｃ１１〜Ｃ１３は、ひねり反発力が不十分である試験体Ｃ１〜Ｃ３を用いているため、多心キャブタイヤケーブル内における導体線２の断線を長期間に亘って抑制することが難しい。また、試験体Ｃ１４は、柔軟性に乏しい試験体Ｃ４を用いているため、多心キャブタイヤケーブル全体の柔軟性が悪化した。
【００５６】
【表２】
2016015242.tif 000004
【符号の説明】
【００５７】
１  多心キャブタイヤケーブル用電線
２  導体線
３  樹脂層
４  補強部
【図１】
2016015242.tif 000005
【図２】
2016015242.tif 000006
【図３】
2016015242.tif 000007
【図４】
2016015242.tif 000008
【図５】
2016015242.tif 000009