(57)【要約】【課題】変換効率を向上させることが可能な双方向ＤＣ−ＤＣコンバータを提供する。【解決手段】双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０は、第１変換回路１，２と、トランスＴ１，Ｔ２と、インダクタＬ１と、コンデンサＣ１と、第２変換回路３と、制御回路４とを備える。一対の接続端間１ａ，１ｂには、第１直流電圧源６が接続される。一対の接続端間２ａ，２ｂには、第１直流電圧源７が接続される。一対の接続端１ｃ，１ｄ間には、１次巻線Ｎ１１が接続されている。一対の接続端２ｃ，２ｄ間には、１次巻線Ｎ２１が接続されている。一対の接続端３ａ，３ｂ間には、インダクタＬ１とコンデンサＣ１と２次巻線Ｎ１２，Ｎ２２との直列回路が接続されている。一対の接続端３ｃ，３ｄ間には、第２直流電圧源１２が接続される。【選択図】図１
2016032333.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも２つの第１直流電圧源で構成された直流電圧群と、第２直流電圧源との間で双方向に電圧変換を行う双方向ＤＣ−ＤＣコンバータであって、
少なくとも２つの第１変換回路で構成された変換群と、少なくとも２つのトランスで構成されたトランス群と、インダクタと、コンデンサと、第２変換回路と、前記少なくとも２つの第１変換回路と前記第２変換回路とを制御する制御回路と、を備え、
前記少なくとも２つの第１変換回路の各々は、第１直流電圧と第１交流電圧との間で双方向に電圧変換を行うように構成され、
前記第２変換回路は、第２交流電圧と第２直流電圧との間で双方向に電圧変換を行うように構成され、
前記変換群を構成する各第１変換回路における前記第１直流電圧側の一対の接続端間には、対応する前記第１直流電圧源が接続され、前記変換群を構成する各第１変換回路における前記第１交流電圧側の一対の接続端間には、対応する前記トランスの１次巻線が接続され、
前記第２変換回路における前記第２交流電圧側の一対の接続端間には、前記インダクタと前記コンデンサと前記少なくとも２つのトランスそれぞれの２次巻線との直列回路が接続され、前記第２変換回路における前記第２直流電圧側の一対の接続端間には、前記第２直流電圧源が接続される
ことを特徴とする双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ。
【請求項２】
前記直流電圧群は、２つの前記第１直流電圧源で構成され、前記変換群は、２つの前記第１変換回路で構成され、前記トランス群は、２つの前記トランスで構成され、
一方の前記第１変換回路における前記第１直流電圧側の一対の接続端間には、一方の前記第１直流電圧源である第１蓄電池が接続され、前記一方の前記第１変換回路における前記第１交流電圧側の一対の接続端間には、一方の前記トランスの１次巻線が接続され、
他方の前記第１変換回路における前記第１直流電圧側の一対の接続端間には、他方の前記第１直流電圧源である第２蓄電池が接続され、前記他方の前記第１変換回路における前記第１交流電圧側の一対の接続端間には、他方の前記トランスの１次巻線が接続され、
前記制御回路は、前記第１蓄電池が充電されるとき、前記他方の前記トランスの１次巻線を短絡するように、前記他方の前記第１変換回路を制御し、
前記制御回路は、前記第２蓄電池が充電されるとき、前記一方の前記トランスの１次巻線を短絡するように、前記一方の前記第１変換回路を制御する
ことを特徴とする請求項１記載の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ。
【請求項３】
２つの前記第１変換回路の各々は、４つのスイッチング素子を備えたフルブリッジ回路であり、
前記制御回路は、前記各第１変換回路において４つの前記スイッチング素子を各別に制御するように構成され、
前記制御回路は、前記第１蓄電池が充電されるとき、他方の前記第１変換回路における低電位側の２つの前記スイッチング素子をオン状態にそれぞれ制御し、
前記制御回路は、前記第２蓄電池が充電されるとき、一方の前記第１変換回路における低電位側の２つの前記スイッチング素子をオン状態にそれぞれ制御する
ことを特徴とする請求項２記載の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ。
【請求項４】
２つの前記第１変換回路の各々は、４つのスイッチング素子を備えたフルブリッジ回路であり、
前記制御回路は、前記各第１変換回路において４つの前記スイッチング素子を各別に制御するように構成され、
前記制御回路は、前記第１蓄電池が充電されるとき、他方の前記第１変換回路における高電位側の２つの前記スイッチング素子をオン状態にそれぞれ制御し、
前記制御回路は、前記第２蓄電池が充電されるとき、一方の前記第１変換回路における高電位側の２つの前記スイッチング素子をオン状態にそれぞれ制御する
ことを特徴とする請求項２記載の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ。
【請求項５】
前記第１蓄電池からの第１入力電圧と、前記第２蓄電池からの第２入力電圧とを検出する検出回路を、更に備え、
前記制御回路は、前記検出回路により検出された前記第１入力電圧と前記第２入力電圧とに応じて、前記第１蓄電池と前記第２蓄電池との間における充電と放電との少なくとも一方の比率を調節するように、２つの前記第１変換回路を各別に制御する
ことを特徴とする請求項２ないし請求項４のいずれか１項に記載の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ。
【請求項６】
一方の前記トランスの巻数比は、前記第１蓄電池の定格電圧に応じて設定され、他方の前記トランスの巻数比は、前記第２蓄電池の定格電圧に応じて設定されている
ことを特徴とする請求項２ないし請求項５のいずれか１項に記載の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ。
【請求項７】
前記第１蓄電池と前記第２蓄電池とは、異なる種類の蓄電池である
ことを特徴とする請求項２ないし請求項６のいずれか１項に記載の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、一般に、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータに関し、より詳細には、双方向に電圧変換を行うＤＣ−ＤＣコンバータに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、高電圧の第１バッテリと、低電圧の第２バッテリとの間で変圧可能な双方向ＤＣ−ＤＣコンバータが提案されている（特許文献１）。
【０００３】
特許文献１に記載された双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ（以下、「従来例１の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ」）は、トランスと、１次側直交変換部と、２次側直交変換部と、昇圧回路とを備えている。
【０００４】
また、従来、第１端子と第２端子との間において双方向に変圧を行う電力変換回路が提案されている（特許文献２）。
【０００５】
特許文献２に記載された電力変換回路（以下、「従来例２の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ」）は、２段式変圧回路と、制御回路とを備えている。２段式変圧回路は、チョッパ回路と、双方向変圧回路とを備えている。
【０００６】
従来例２の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータでは、第１端子から第２端子への変圧のとき、チョッパ回路による動作を行わず、双方向変圧回路に設けられたトランスを用いて変圧を行う。また、従来例２の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータでは、第２端子から第１端子への変圧のとき、チョッパ回路による動作を行い、チョッパ回路および上記トランスを用いて変圧を行う。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００９−１７７９４０号公報
【特許文献２】特開２０１４−５７３８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
従来例１の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータでは、双方向に電圧変換を行うために、変換回路（トランス、１次側直交変換部および２次側直交変換部）と、昇圧回路とが必要となり、２段の回路構成を備えることになる。そのため、従来例１の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータでは、変換効率を向上させることが難しい。
【０００９】
また、従来例２の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータでは、第１端子から第２端子への変圧のとき、チョッパ回路による動作を行わないため、従来例１の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータに比べて、一方向の電圧変換において変換効率を向上させることが可能となる。
【００１０】
しかしながら、従来例２の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータでも、２段の回路構成（チョッパ回路および双方向変圧回路）を備えることになるため、変換効率を向上させることが難しい。
【００１１】
本発明の目的は、変換効率を向上させることが可能な双方向ＤＣ−ＤＣコンバータを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータは、少なくとも２つの第１直流電圧源で構成された直流電圧群と、第２直流電圧源との間で双方向に電圧変換を行う双方向ＤＣ−ＤＣコンバータである。本発明の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータは、少なくとも２つの第１変換回路で構成された変換群と、少なくとも２つのトランスで構成されたトランス群と、インダクタと、コンデンサと、を備えている。また、本発明の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータは、第２変換回路と、前記少なくとも２つの第１変換回路と前記第２変換回路とを制御する制御回路と、を備えている。前記少なくとも２つの第１変換回路の各々は、第１直流電圧と第１交流電圧との間で双方向に電圧変換を行うように構成されている。前記第２変換回路は、第２交流電圧と第２直流電圧との間で双方向に電圧変換を行うように構成されている。前記変換群を構成する各第１変換回路における前記第１直流電圧側の一対の接続端間には、対応する前記第１直流電圧源が接続される。前記変換群を構成する各第１変換回路における前記第１交流電圧側の一対の接続端間には、対応する前記トランスの１次巻線が接続されている。前記第２変換回路における前記第２交流電圧側の一対の接続端間には、前記インダクタと前記コンデンサと前記少なくとも２つのトランスそれぞれの２次巻線との直列回路が接続されている。前記第２変換回路における前記第２直流電圧側の一対の接続端間には、前記第２直流電圧源が接続される。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータにおいては、変換効率を向上させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】一実施形態の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータを説明する回路図である。
【図２】一実施形態の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータに関し、第１蓄電池と第２蓄電池との放電を説明するタイミングチャートである。
【図３】一実施形態の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータに関し、第１蓄電池と第２蓄電池との充電を説明するタイミングチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下では、一実施形態の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０について、図１〜図３を参照しながら説明する。
【００１６】
一実施形態の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０は、２つの直流電圧源６，７で構成された直流電圧群１１と、直流電圧源１２との間で双方向に電圧変換を行う絶縁型の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータである。なお、直流電圧源６および直流電圧源７の各々は、第１直流電圧源に相当する。また、直流電圧源１２は、第２直流電圧源に相当する。
【００１７】
直流電圧源６は、例えば、第１蓄電池１３である。第１蓄電池１３としては、例えば、鉛蓄電池、リチウムイオン電池などが挙げられる。直流電圧源７は、例えば、第２蓄電池１４である。第２蓄電池１４としては、例えば、鉛蓄電池、リチウムイオン電池などが挙げられる。直流電圧群１１は、例えば、蓄電ユニットである。蓄電ユニットは、例えば、ボックス（図示せず）内に、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４とが収納されている。直流電圧源１２は、例えば、電解コンデンサ８である。
【００１８】
双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４とを、同じ種類の蓄電池としてある。また、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３の定格電圧と第２蓄電池１４の定格電圧とを、同じ定格電圧に設定してある。なお、直流電圧源１２は、電解コンデンサ８であるが、電解コンデンサ８以外であってもよい。
【００１９】
双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０は、２つの変換回路１，２で構成された変換群１５と、２つのトランスＴ１，Ｔ２で構成されたトランス群１６と、インダクタＬ１と、コンデンサＣ１と、変換回路３と、制御回路４とを備えている。なお、変換回路１および変換回路２の各々は、第１変換回路に相当する。また、変換回路３は、第２変換回路に相当する。
【００２０】
変換回路１は、第１直流電圧Ｖｄ１と第１交流電圧Ｖａ１との間で双方向に電圧変換を行うように構成されている。変換回路１は、例えば、フルブリッジ回路である。変換回路１は、一対の接続端１ａ，１ｂと、一対の接続端１ｃ，１ｄと、４つのスイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４とを備えている。なお、一対の接続端１ａ，１ｂは、変換回路１における第１直流電圧Ｖｄ１側の一対の接続端に相当する。また、一対の接続端１ｃ，１ｄは、変換回路１における第１交流電圧Ｖａ１側の一対の接続端に相当する。
【００２１】
一対の接続端１ａ，１ｂ間には、直流電圧源６が電気的に接続される。すなわち、一対の接続端１ａ，１ｂ間には、第１蓄電池１３が電気的に接続される。接続端１ａは、第１蓄電池１３のプラス端子と電気的に接続される。接続端１ｂは、第１蓄電池１３のマイナス端子と電気的に接続される。
【００２２】
一対の接続端１ｃ，１ｄ間には、トランスＴ１の１次巻線Ｎ１１が電気的に接続されている。
【００２３】
４つのスイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４の各々は、例えば、ノーマリオフ型のｎチャネルＭＯＳＦＥＴである。図１中の４つのスイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４における図記号のダイオードＤ１１〜Ｄ１４は、寄生ダイオードを表している。なお、図１中の４つのダイオードＤ１１〜Ｄ１４の各々は、寄生ダイオードに限らず、例えば、整流ダイオードであってもよい。
【００２４】
スイッチング素子Ｑ１１のドレイン端子は、接続端１ａと電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１１のソース端子は、スイッチング素子Ｑ１２のドレイン端子と電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１１のゲート端子は、制御回路４と電気的に接続されている。
【００２５】
スイッチング素子Ｑ１２のドレイン端子は、接続端１ｄと電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１２のソース端子は、接続端１ｂと電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１２のゲート端子は、制御回路４と電気的に接続されている。
【００２６】
スイッチング素子Ｑ１３のドレイン端子は、スイッチング素子Ｑ１１のドレイン端子と電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１３のソース端子は、スイッチング素子Ｑ１４のドレイン端子と電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１３のゲート端子は、制御回路４と電気的に接続されている。
【００２７】
スイッチング素子Ｑ１４のドレイン端子は、接続端１ｃと電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１４のソース端子は、スイッチング素子Ｑ１２のソース端子と電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１４のゲート端子は、制御回路４と電気的に接続されている。
【００２８】
変換回路２は、変換回路１と同様に、第１直流電圧Ｖｄ１と第１交流電圧Ｖａ１との間で双方向に電圧変換を行うように構成されている。変換回路２は、例えば、フルブリッジ回路である。変換回路２は、一対の接続端２ａ，２ｂと、一対の接続端２ｃ，２ｄと、４つのスイッチング素子Ｑ１５〜Ｑ１８とを備えている。なお、一対の接続端２ａ，２ｂは、変換回路２における第１直流電圧Ｖｄ１側の一対の接続端に相当する。また、一対の接続端２ｃ，２ｄは、変換回路２における第１交流電圧Ｖａ１側の一対の接続端に相当する。
【００２９】
一対の接続端２ａ，２ｂ間には、直流電圧源７が電気的に接続される。すなわち、一対の接続端２ａ，２ｂ間には、第２蓄電池１４が電気的に接続される。接続端２ａは、第２蓄電池１４のプラス端子と電気的に接続される。接続端２ｂは、第２蓄電池１４のマイナス端子と電気的に接続される。
【００３０】
一対の接続端２ｃ，２ｄ間には、トランスＴ２の１次巻線Ｎ２１が電気的に接続されている。
【００３１】
４つのスイッチング素子Ｑ１５〜Ｑ１８の各々は、例えば、ノーマリオフ型のｎチャネルＭＯＳＦＥＴである。図１中の４つのスイッチング素子Ｑ１５〜Ｑ１８における図記号のダイオードＤ１５〜Ｄ１８は、寄生ダイオードを表している。なお、図１中の４つのダイオードＤ１５〜Ｄ１８の各々は、寄生ダイオードに限らず、例えば、整流ダイオードであってもよい。
【００３２】
スイッチング素子Ｑ１５のドレイン端子は、接続端２ａと電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１５のソース端子は、スイッチング素子Ｑ１６のドレイン端子と電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１５のゲート端子は、制御回路４と電気的に接続されている。
【００３３】
スイッチング素子Ｑ１６のドレイン端子は、接続端２ｄと電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１６のソース端子は、接続端２ｂと電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１６のゲート端子は、制御回路４と電気的に接続されている。
【００３４】
スイッチング素子Ｑ１７のドレイン端子は、スイッチング素子Ｑ１５のドレイン端子と電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１７のソース端子は、スイッチング素子Ｑ１８のドレイン端子と電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１７のゲート端子は、制御回路４と電気的に接続されている。
【００３５】
スイッチング素子Ｑ１８のドレイン端子は、接続端２ｃと電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１８のソース端子は、スイッチング素子Ｑ１６のソース端子と電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ１８のゲート端子は、制御回路４と電気的に接続されている。
【００３６】
変換回路３は、第２交流電圧Ｖａ２と第２直流電圧Ｖｄ２との間で双方向に電圧変換を行うように構成されている。変換回路３は、例えば、フルブリッジ回路である。変換回路３は、一対の接続端３ａ，３ｂと、一対の接続端３ｃ，３ｄと、４つのスイッチング素子Ｑ２１〜Ｑ２４とを備えている。なお、一対の接続端３ａ，３ｂは、変換回路３における第２交流電圧Ｖａ２側の一対の接続端に相当する。また、一対の接続端３ｃ，３ｄは、変換回路３における第２直流電圧Ｖｄ２側の一対の接続端に相当する。
【００３７】
一対の接続端３ａ，３ｂ間には、インダクタＬ１と、コンデンサＣ１と、トランスＴ１の２次巻線Ｎ１２と、トランスＴ２の２次巻線Ｎ２２との直列回路が電気的に接続されている。この直列回路は、直列型の共振回路を構成している。
【００３８】
一対の接続端３ｃ，３ｄ間には、直流電圧源１２が電気的に接続される。すなわち、一対の接続端３ｃ，３ｄ間には、電解コンデンサ８が電気的に接続される。接続端３ｃは、電解コンデンサ８の高電位側の端子と電気的に接続される。接続端３ｄは、電解コンデンサ８の低電位側の端子と電気的に接続される。
【００３９】
４つのスイッチング素子Ｑ２１〜Ｑ２４の各々は、例えば、ノーマリオフ型のｎチャネルＭＯＳＦＥＴである。図１中の４つのスイッチング素子Ｑ２１〜Ｑ２４における図記号のダイオードＤ２１〜Ｄ２４は、寄生ダイオードを表している。なお、図１中の４つのダイオードＤ２１〜Ｄ２４の各々は、寄生ダイオードに限らず、例えば、整流ダイオードであってもよい。
【００４０】
スイッチング素子Ｑ２１のドレイン端子は、スイッチング素子Ｑ２３のドレイン端子と電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ２１のソース端子は、スイッチング素子Ｑ２２のドレイン端子と電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ２１のゲート端子は、制御回路４と電気的に接続されている。
【００４１】
スイッチング素子Ｑ２２のドレイン端子は、接続端３ｂと電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ２２のソース端子は、スイッチング素子Ｑ２４のソース端子と電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ２２のゲート端子は、制御回路４と電気的に接続されている。
【００４２】
スイッチング素子Ｑ２３のドレイン端子は、接続端３ｃと電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ２３のソース端子は、スイッチング素子Ｑ２４のドレイン端子と電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ２３のゲート端子は、制御回路４と電気的に接続されている。
【００４３】
スイッチング素子Ｑ２４のドレイン端子は、接続端３ａと電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ２４のソース端子は、接続端３ｄと電気的に接続されている。スイッチング素子Ｑ２４のゲート端子は、制御回路４と電気的に接続されている。
【００４４】
制御回路４は、２つの変換回路１，２と変換回路３とを制御するように構成されている。制御回路４は、例えば、マイクロコンピュータである。なお、制御回路４は、マイクロコンピュータに限らず、例えば、制御用ＩＣであってもよい。
【００４５】
また、制御回路４は、２つの変換回路１，２を各別に制御するように構成されている。具体的に説明すると、制御回路４は、変換回路１において４つのスイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４を各別に制御するように構成されている。また、制御回路４は、変換回路２において４つのスイッチング素子Ｑ１５〜Ｑ１８を各別に制御するように構成されている。
【００４６】
さらに、制御回路４は、変換回路３において４つのスイッチング素子Ｑ２１〜Ｑ２４を各別に制御するように構成されている。
【００４７】
また、制御回路４は、３つの変換回路１〜３の動作を同期させるように構成されている。言い換えれば、制御回路４は、４つのスイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４と、４つのスイッチング素子Ｑ１５〜Ｑ１８と、４つのスイッチング素子Ｑ２１〜Ｑ２４とのスイッチング動作を同期させるように構成されている。例えば、制御回路４は、２つのスイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１４と、２つのスイッチング素子Ｑ１５，Ｑ１８と、２つのスイッチング素子Ｑ２１，Ｑ２４とを同時にオン状態にするように構成されている。
【００４８】
以下では、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０に関し、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４とを放電する動作について、図２に基づいて説明する。なお、第１蓄電池１３および第２蓄電池１４の各々は、予め充電されているものとして説明する。
【００４９】
制御回路４は、２つのスイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１４と、２つのスイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１３とが交互にオン状態となるように変換回路１を制御する。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、変換回路１が、第１直流電圧Ｖｄ１を第１交流電圧Ｖａ１に変換するインバータ回路として動作する。よって、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、変換回路１からの第１交流電圧Ｖａ１をトランスＴ１の１次巻線Ｎ１１に印加することが可能となる。その結果、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、トランスＴ１の巻数比に応じて、トランスＴ１の２次巻線Ｎ１２に第１誘起電圧Ｖｔ１が発生する。
【００５０】
また、制御回路４は、２つのスイッチング素子Ｑ１５，Ｑ１８と、２つのスイッチング素子Ｑ１６，Ｑ１７とが交互にオン状態となるように変換回路２を制御する。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、交換回路２が、第１直流電圧Ｖｄ１を第１交流電圧Ｖａ１に変換するインバータ回路として動作する。よって、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、変換回路２からの第１交流電圧Ｖａ１をトランスＴ２の１次巻線Ｎ２１に印加することが可能となる。その結果、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、トランスＴ２の巻数比に応じて、トランスＴ２の２次巻線Ｎ２２に第２誘起電圧Ｖｔ２が発生する。
【００５１】
双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、トランスＴ１の２次巻線Ｎ１２で発生した第１誘起電圧Ｖｔ１と、トランスＴ２の２次巻線Ｎ２２で発生した第２誘起電圧Ｖｔ２とが、上記共振回路によって共振される。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、上記共振回路により共振された電圧（第２交流電圧Ｖａ２）が変換回路３に入力される。
【００５２】
制御回路４は、２つのスイッチング素子Ｑ２１，Ｑ２４と、２つのスイッチング素子Ｑ２２，Ｑ２３とが交互にオン状態となるように変換回路３を制御する。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、変換回路３に入力された第２交流電圧Ｖａ２を第２直流電圧Ｖｄ２に変換することが可能となる。よって、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第２直流電圧Ｖｄ２を電解コンデンサ８に印加することが可能となり、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４とを放電することができる。言い換えれば、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、上記蓄電ユニットを放電することができる。
【００５３】
また、以下では、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０に関し、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４とを充電する動作について、図３に基づいて説明する。なお、電解コンデンサ８には、電荷が予め蓄積されており、直流電圧源１２が第２直流電圧Ｖｄ２を出力するものとして説明する。
【００５４】
制御回路４は、２つのスイッチング素子Ｑ２１，Ｑ２４と、２つのスイッチング素子Ｑ２２，Ｑ２３とが交互にオン状態となるように変換回路３を制御する。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、変換回路３が、第２直流電圧Ｖｄ２を第２交流電圧Ｖａ２に変換するインバータ回路として動作する。よって、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、変換回路３により変換された第２交流電圧Ｖａ２をトランス群１６の２次巻線に印加することが可能となる。その結果、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、トランスＴ１の１次巻線Ｎ１１に第３誘起電圧（第１交流電圧Ｖａ１）が発生する。また、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、トランスＴ２の１次巻線Ｎ２１に第４誘起電圧（第１交流電圧Ｖａ１）が発生する。
【００５５】
双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、トランスＴ１の１次巻線Ｎ１１で発生した第１交流電圧Ｖａ１が変換回路１に入力される。また、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、トランスＴ２の１次巻線Ｎ２１で発生した第１交流電圧Ｖａ１が変換回路２に入力される。
【００５６】
制御回路４は、２つのスイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１４と、２つのスイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１３とが交互にオン状態となるように変換回路１を制御する。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、変換回路１に入力された第１交流電圧Ｖａ１を第１直流電圧Ｖｄ１に変換することが可能となる。よって、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１直流電圧Ｖｄ１を第１蓄電池１３に印加することが可能となり、第１蓄電池１３を充電することが可能となる。
【００５７】
また、制御回路４は、２つのスイッチング素子Ｑ１５，Ｑ１８と、２つのスイッチング素子Ｑ１６，Ｑ１７とが交互にオン状態となるように変換回路２を制御する。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、変換回路２に入力された第１交流電圧Ｖａ１を第１直流電圧Ｖｄ１に変換することが可能となる。よって、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１直流電圧Ｖｄ１を第２蓄電池１４に印加することが可能となり、第２蓄電池１４を充電することが可能となる。
【００５８】
ところで、制御回路４は、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４とが交互に充電されるように、２つの変換回路１，２を各別に制御する。
【００５９】
制御回路４は、第１蓄電池１３が充電されるとき、トランスＴ２の１次巻線Ｎ２１を短絡するように、変換回路２を制御する。具体的に説明すると、制御回路４は、第１蓄電池１３が充電されるとき、変換回路２における低電位側の２つのスイッチング素子Ｑ１６，Ｑ１８をオン状態にそれぞれ制御する。
【００６０】
また、制御回路４は、第２蓄電池１４が充電されるとき、トランスＴ１の１次巻線Ｎ１１を短絡するように、変換回路１を制御する。具体的に説明すると、制御回路４は、第２蓄電池１４が充電されるとき、変換回路１における低電位側の２つのスイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１４をオン状態にそれぞれ制御する。
【００６１】
すなわち、制御回路４は、トランスＴ１の１次巻線Ｎ１１とトランスＴ２の１次巻線Ｎ２１とが交互に短絡するように、２つの変換回路１，２を各別に制御する。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４とを充電することができる。言い換えれば、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、上記蓄電ユニットを充電することができる。
【００６２】
したがって、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、従来例１の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータにおける昇圧回路もしくは従来例２の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータにおけるチョッパ回路を用いることなく、双方向に電圧変換を行うことが可能となる。よって、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、従来例１の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータおよび従来例２の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータに比べて、変換効率を向上させることが可能となる。
【００６３】
また、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４とを交互に充電することができるので、第１蓄電池１３および第２蓄電池１４として、比較的低い定格電圧の蓄電池を採用できる。
【００６４】
なお、制御回路４は、第１蓄電池１３が充電されるとき、変換回路２における低電位側の２つのスイッチング素子Ｑ１６，Ｑ１８をオン状態にそれぞれ制御するように構成されているが、この構成に限らない。制御回路４は、第１蓄電池１３が充電されるとき、変換回路２における高電位側の２つのスイッチング素子Ｑ１５，Ｑ１７をオン状態にそれぞれ制御するように構成されていてもよい。
【００６５】
また、制御回路４は、第２蓄電池１４が充電されるとき、変換回路１における低電位側の２つのスイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１４をオン状態にそれぞれ制御するように構成されているが、この構成に限らない。制御回路４は、第２蓄電池１４が充電されるとき、変換回路１における高電位側の２つのスイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１３をオン状態にそれぞれ制御するように構成されていてもよい。
【００６６】
双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０は、検出回路５と、２つの抵抗分圧回路１７，１８とを、更に備えている。
【００６７】
検出回路５は、第１蓄電池１３からの第１直流電圧Ｖｄ１と、第２蓄電池１４からの第１直流電圧Ｖｄ１とを検出するように構成されている。検出回路５は、２つの抵抗分圧回路１７，１８の各々と電気的に接続されている。また、検出回路５は、制御回路４と電気的に接続されている。以下では、説明の便宜上、第１蓄電池１３からの第１直流電圧Ｖｄ１を、「第１入力電圧」と称する。また、以下では、説明の便宜上、第２蓄電池１４からの第１直流電圧Ｖｄ１を、「第２入力電圧」と称する。
【００６８】
抵抗分圧回路１７は、抵抗Ｒ１と抵抗Ｒ２との直列回路である。抵抗Ｒ１の第１端は、第１蓄電池１３のプラス端子と電気的に接続される。また、抵抗Ｒ１の第１端は、変換回路１における接続端１ａと電気的に接続されている。抵抗Ｒ１の第２端は、抵抗Ｒ２の第１端と電気的に接続されている。抵抗Ｒ２の第１端は、検出回路５と電気的に接続されている。抵抗Ｒ２の第２端は、第１蓄電池１３のマイナス端子と電気的に接続される。抵抗Ｒ２の第２端は、変換回路１における接続端１ｂと電気的に接続されている。
【００６９】
抵抗分圧回路１８は、抵抗Ｒ３と抵抗Ｒ４との直列回路である。抵抗Ｒ３の第１端は、第２蓄電池１４のプラス端子と電気的に接続される。また、抵抗Ｒ３の第１端は、変換回路２における接続端２ａと電気的に接続されている。抵抗Ｒ３の第２端は、抵抗Ｒ４の第１端と電気的に接続されている。抵抗Ｒ４の第１端は、検出回路５と電気的に接続されている。抵抗Ｒ４の第２端は、第２蓄電池１４のマイナス端子と電気的に接続される。また、抵抗Ｒ４の第２端は、変換回路２における接続端２ｂと電気的に接続されている。
【００７０】
制御回路４は、検出回路５により検出された第１入力電圧と第２入力電圧とに応じて、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４との間における充電比率を調節するように、２つの変換回路１，２を各別に制御する。具体的に説明すると、制御回路４は、例えば、第１入力電圧が第２入力電圧よりも小さい場合、第１蓄電池１３のみを充電するように、２つの変換回路１，２を各別に制御する。また、制御回路４は、例えば、第２入力電圧が第１入力電圧よりも小さい場合、第２蓄電池１４のみを充電するように、２つの変換回路１，２を各別に制御する。すなわち、制御回路４は、例えば、第１入力電圧が第２入力電圧よりも小さい場合、トランスＴ２の１次巻線Ｎ２１を短絡するように、変換回路２を制御する。また、制御回路４は、例えば、第２入力電圧が第１入力電圧よりも小さい場合、トランスＴ１の１次巻線Ｎ１１を短絡するように、変換回路１を制御する。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３および第２蓄電池１４の充電電圧に、ばらつきが発生するのを抑制することが可能となる。なお、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４との間における充電比率とは、第１蓄電池１３の充電時間と第２蓄電池１４の充電時間との割合を意味する。
【００７１】
また、制御回路４は、検出回路５により検出された第１入力電圧と第２入力電圧とに応じて、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４との間における放電比率を調節するように、２つの変換回路１，２を各別に制御する。具体的に説明すると、制御回路４は、例えば、第１入力電圧が第２入力電圧よりも小さい場合、第２蓄電池１４のみを放電するように、２つの変換回路１，２を各別に制御する。また、制御回路４は、例えば、第２入力電圧が第１入力電圧よりも小さい場合、第１蓄電池１３のみを放電するように、２つの変換回路１，２を各別に制御する。すなわち、制御回路４は、例えば、第１入力電圧が第２入力電圧よりも小さい場合、２つのスイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１４と、２つのスイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１３とが交互にオン状態となるように変換回路１を制御するのを停止する。また、制御回路４は、例えば、第２入力電圧が第１入力電圧よりも小さい場合、２つのスイッチング素子Ｑ１５，Ｑ１８と、２つのスイッチング素子Ｑ１６，Ｑ１７とが交互にオン状態となるように変換回路２を制御するのを停止する。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３および第２蓄電池１４の放電電圧に、ばらつきが発生するのを抑制することが可能となる。よって、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３および第２蓄電池１４それぞれの寿命に、ばらつきが発生するのを抑制することが可能となる。なお、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４との間における放電比率とは、第１蓄電池１３の放電時間と第２蓄電池１４の放電時間との割合を意味する。
【００７２】
制御回路４は、検出回路５により検出された第１入力電圧と第２入力電圧とに応じて、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４との間における充電と放電との一方の比率を調節するように、２つの変換回路１，２を各別に制御しているが、これに限らない。制御回路４は、検出回路５により検出された第１入力電圧と第２入力電圧とに応じて、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４との間における充電と放電との両方の比率を調節するように、２つの変換回路１，２を各別に制御してもよい。
【００７３】
双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０は、検出回路５を備えているが、検出回路５を備えていなくてもよい。双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０は、検出回路５を備えない場合、２つの抵抗分圧回路１７，１８が不要となる。
【００７４】
ところで、トランスＴ１の巻数比は、第１蓄電池１３の定格電圧に応じて設定されていることが好ましい。また、トランスＴ２の巻数比は、第２蓄電池１４の定格電圧に応じて設定されていることが好ましい。具体的に説明すると、トランスＴ１の巻数比およびトランスＴ２の巻数比の各々は、Ｖｄ１ａ／Ｖｄ１ｂ＝ｎ１／ｎ２の関係式を満たすように設定されることが好ましい。Ｖｄ１ａは、第１蓄電池１３の定格電圧である。Ｖｄ１ｂは、第２蓄電池１４の定格電圧である。ｎ１は、トランスＴ１の巻数比である。ｎ２は、トランスＴ２の巻数比である。トランスＴ１の巻数比ｎ１は、第１巻線Ｎ１１の巻線数を第２巻線Ｎ１２の巻線数で除算した値で表される。トランスＴ２の巻数比ｎ２は、第１巻線Ｎ２１の巻線数を第２巻線Ｎ２２の巻線数で除算した値で表される。
【００７５】
これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、トランスＴ１の２次巻線Ｎ１２で発生する第１誘起電圧Ｖｔ１の絶対値と、トランスＴ２の２次巻線Ｎ２２で発生する第２誘起電圧Ｖｔ２の絶対値とが等しくなる。よって、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３を充電する期間と第２蓄電池１４を充電する期間とにおいて、インダクタＬ１とコンデンサＣ１と２次巻線Ｎ１２と２次巻線Ｎ２２との直列回路を等価回路と見なすことができる。その結果、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３および第２蓄電池１４として、定格電圧が異なる蓄電池を採用できる。
【００７６】
また、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４とは、異なる種類の蓄電池であることが好ましい。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、直流電圧群１１として、例えば、鉛蓄電池とリチウムイオン電池とを組み合わせた蓄電ユニットを採用できる。
【００７７】
なお、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、直流電圧群１１が、２つの直流電圧源６，７で構成されているが、これに限らず、例えば、３つ以上の直流電圧源で構成されていてもよい。この場合、変換群１５は、３つ以上の変換回路で構成される。トランス群１６は、３つ以上のトランスで構成される。制御回路４は、上記３つ以上の変換回路と変換回路３とを制御するように構成される。
【００７８】
以上説明した双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０は、少なくとも２つの第１直流電圧源６，７で構成された直流電圧群１１と、第２直流電圧源１２との間で双方向に電圧変換を行う双方向ＤＣ−ＤＣコンバータである。双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０は、少なくとも２つの第１変換回路１，２で構成された変換群１５と、少なくとも２つのトランスＴ１，Ｔ２で構成されたトランス群１６と、インダクタＬ１と、コンデンサＣ１と、を備えている。また、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０は、第２変換回路３と、少なくとも２つの第１変換回路１，２と第２変換回路３とを制御する制御回路４と、を備えている。少なくとも２つの第１変換回路１，２の各々は、第１直流電圧Ｖｄ１と第１交流電圧Ｖａ１との間で双方向に電圧変換を行うように構成されている。第２変換回路３は、第２交流電圧Ｖａ２と第２直流電圧Ｖｄ２との間で双方向に電圧変換を行うように構成されている。変換群１５を構成する第１変換回路１における第１直流電圧Ｖｄ１側の一対の接続端１ａ，１ｂ間には、対応する第１直流電圧源６が接続される。変換群１５を構成する第１変換回路２における第１直流電圧Ｖｄ１側の一対の接続端２ａ，２ｂ間には、対応する第１直流電圧源７が接続される。変換群１５を構成する第１変換回路１における第１交流電圧Ｖａ１側の一対の接続端１ｃ，１ｄ間には、対応するトランスＴ１の１次巻線Ｎ１１が接続されている。変換群１５を構成する第１変換回路２における第１交流電圧Ｖａ１側の一対の接続端２ｃ，２ｄ間には、対応するトランスＴ２の１次巻線Ｎ２１が接続されている。第２変換回路３における第２交流電圧Ｖａ２側の一対の接続端３ａ，３ｂ間には、インダクタＬ１とコンデンサＣ１と少なくとも２つのトランスＴ１，Ｔ２それぞれの２次巻線Ｎ１２，Ｎ２２との直列回路が接続されている。第２変換回路３における第２直流電圧Ｖｄ２側の一対の接続端３ｃ，３ｄ間には、第２直流電圧源１２が接続される。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、従来例１の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータにおける昇圧回路もしくは従来例２の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータにおけるチョッパ回路を用いることなく、双方向に電圧変換を行うことが可能となる。よって、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、従来例１の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータおよび従来例２の双方向ＤＣ−ＤＣコンバータに比べて、変換効率を向上させることが可能となる。
【００７９】
直流電圧群１１は、上述で説明した様に、２つの第１直流電圧源６，７で構成されていることが好ましい。変換群１５は、上述で説明した様に、２つの第１変換回路１，２で構成されていることが好ましい。トランス群１６は、上述で説明した様に、２つのトランスＴ１，Ｔ２で構成されていることが好ましい。一方の第１変換回路１における第１直流電圧Ｖｄ１側の一対の接続端１ａ，１ｂ間には、一方の第１直流電圧源６である第１蓄電池１３が接続されることが好ましい。一方の第１変換回路１における第１交流電圧Ｖａ１側の一対の接続端１ｃ，１ｄ間には、一方のトランスＴ１の１次巻線Ｎ１１が接続されていることが好ましい。他方の第１変換回路２における第１直流電圧Ｖｄ１側の一対の接続端２ａ，２ｂ間には、他方の第１直流電圧源７である第２蓄電池１４が接続されることが好ましい。他方の第１変換回路２における第１交流電圧Ｖａ１側の一対の接続端２ｃ，２ｄ間には、他方のトランスＴ２の１次巻線Ｎ２１が接続されていることが好ましい。制御回路４は、第１蓄電池１３が充電されるとき、他方のトランスＴ２の１次巻線Ｎ２１を短絡するように、他方の第１変換回路２を制御することが好ましい。制御回路４は、第２蓄電池１４が充電されるとき、一方のトランスＴ１の１次巻線Ｎ１１を短絡するように、一方の第１変換回路１を制御することが好ましい。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４とを交互に充電することができるので、第１蓄電池１３および第２蓄電池１４として、比較的低い定格電圧の蓄電池を採用できる。
【００８０】
第１変換回路１は、上述で説明した様に、４つのスイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４を備えたフルブリッジ回路であることが好ましい。第１変換回路２は、上述で説明した様に、４つのスイッチング素子Ｑ１５〜Ｑ１８を備えたフルブリッジ回路であることが好ましい。制御回路４は、第１変換回路１において４つのスイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４を各別に制御するように構成されていることが好ましい。制御回路４は、第１変換回路２において４つのスイッチング素子Ｑ１５〜Ｑ１８を各別に制御するように構成されていることが好ましい。制御回路４は、第１蓄電池１３が充電されるとき、他方の第１変換回路２における低電位側の２つのスイッチング素子Ｑ１６，Ｑ１８をオン状態にそれぞれ制御するように構成されていることが好ましい。制御回路４は、第２蓄電池１４が充電されるとき、一方の第１変換回路１における低電位側の２つのスイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１４をオン状態にそれぞれ制御するように構成されていることが好ましい。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、比較的に簡単な構成で、トランスＴ１の１次巻線Ｎ１１とトランスＴ２の１次巻線Ｎ２１との一方を短絡することが可能となる。
【００８１】
制御回路４は、第１蓄電池１３が充電されるとき、他方の第１変換回路２における高電位側の２つのスイッチング素子Ｑ１５，Ｑ１７をオン状態にそれぞれ制御するように構成されていてもよい。制御回路４は、第２蓄電池１４が充電されるとき、一方の第１変換回路１における高電位側の２つのスイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１３をオン状態にそれぞれ制御するように構成されていてもよい。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、比較的に簡単な構成で、トランスＴ１の１次巻線Ｎ１１とトランスＴ２の１次巻線Ｎ２１との一方を短絡することが可能となる。
【００８２】
また、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０は、第１蓄電池１３からの第１入力電圧と、第２蓄電池１４からの第２入力電圧とを検出する検出回路５を、更に備えていることが好ましい。制御回路４は、検出回路５により検出された前記第１入力電圧と前記第２入力電圧とに応じて、第１蓄電池１３と第２蓄電池１４との間における充電と放電との少なくとも一方の比率を調節するように、２つの第１変換回路１，２を各別に制御することが好ましい。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３および第２蓄電池１４の充電電圧に、ばらつきが発生するのを抑制することが可能となる。また、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３および第２蓄電池１４の放電電圧に、ばらつきが発生するのを抑制することが可能となる。よって、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３および第２蓄電池１４それぞれの寿命に、ばらつきが発生するのを抑制することが可能となる。
【００８３】
一方のトランスＴ１の巻数比は、第１蓄電池１３の定格電圧に応じて設定されていることが好ましい。他方のトランスＴ２の巻数比は、第２蓄電池１４の定格電圧に応じて設定されていることが好ましい。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、第１蓄電池１３および第２蓄電池１４として、定格電圧が異なる蓄電池を採用できる。
【００８４】
第１蓄電池１３と第２蓄電池１４とは、異なる種類の蓄電池であることが好ましい。これにより、双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ１０では、直流電圧群１１として、例えば、鉛蓄電池とリチウムイオン電池とを組み合わせた蓄電ユニットを採用できる。
【符号の説明】
【００８５】
１  変換回路（第１変換回路）
１ａ，１ｂ  一対の接続端（第１直流電圧側の一対の接続端）
１ｃ，１ｄ  一対の接続端（第１交流電圧側の一対の接続端）
２  変換回路（第１変換回路）
２ａ，２ｂ  一対の接続端（第２交流電圧側の一対の接続端）
２ｃ，２ｄ  一対の接続端（第２直流電圧側の一対の接続端）
３  変換回路（第２変換回路）
３ａ，３ｂ  一対の接続端
３ｃ，３ｄ  一対の接続端
４  制御回路
５  検出回路
６  直流電圧源（第１直流電圧源）
７  直流電圧源（第１直流電圧源）
１０  双方向ＤＣ−ＤＣコンバータ
１１  直流電圧群
１２  直流電圧源（第２直流電圧源）
１３  第１蓄電池
１４  第２蓄電池
１５  変換群
１６  トランス群
Ｃ１  コンデンサ
Ｌ１  インダクタ
Ｎ１１  １次巻線
Ｎ１２  ２次巻線
Ｎ２１  １次巻線
Ｎ２２  ２次巻線
Ｑ１１〜Ｑ１４  スイッチング素子
Ｑ１５〜Ｑ１８  スイッチング素子
Ｔ１  トランス
Ｔ２  トランス
【図１】
2016032333.tif 000003
【図２】
2016032333.tif 000004
【図３】
2016032333.tif 000005