(57)【要約】【課題】スプール弁の位置制御精度を向上させることで、ポンプ吐出量の安定化を図ることのできるポンプ装置を提供する。【解決手段】内部にポンプ要素収容室２ａを有するポンプハウジング２と、ポンプ要素収容室内に収容され、作動油を吸入すると共に吐出通路３３を介して外部へ吐出するポンプ要素３と、吐出通路の途中に設けられたメータリングオリフィス３４と、メータリングオリフィスの前後差圧に基づいて内部のスプール弁３９を制御することで、ポンプ要素による作動油の吐出量を変動させる流量制御弁３７と、を備えた可変容量形ベーンポンプ１において、流量制御弁内に、スプール弁の位置制御に供される第１，第２圧力室４７，４８と、ポンプ要素の吐出量制御に供される第３〜第５圧力室４９〜５１と、を別個に設けた。【選択図】図３
2016118112.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部にポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプ要素収容部内に挿通され、前記ポンプハウジングに回転自在に軸支される駆動軸と、
前記ポンプ要素収容部内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されると共に、円周方向に複数のスロットを有するロータと、
前記スロットに出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプ要素収容部内に移動可能に設けられ、内周側に前記ロータ及び前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成する環状のカムリングと、
前記ポンプハウジングに形成され、前記複数のポンプ室のうち前記ロータの回転に伴い容積が増大する吸入領域に開口する吸入口と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記複数のポンプ室のうち前記ロータの回転に伴い容積が減少する吐出領域に開口する吐出口と、
該吐出口と接続された吐出通路と、
該吐出通路の途中に設けられたメータリングオリフィスと、
前記ポンプ要素収容部と前記カムリングの間にそれぞれ形成され、該カムリングが前記駆動軸に対する偏心量の増大する方向へ移動する場合において、容積が減少する側に設けられた第１流体圧室と、容積が増大する側に設けられた第２流体圧室と、
前記ポンプハウジングに形成された制御バルブ収容穴と、
該制御バルブ収容穴内に移動可能に設けられ、軸方向一端側に形成された第１ランド部と、軸方向他端側に形成された第２ランド部、及び前記第１ランド部と前記第２ランド部の間に形成された第３ランド部と、を有するスプール弁と、
前記制御バルブ収容穴内の前記第１ランド部よりも軸方向一端側に設けられ、前記メータリングオリフィスの上流圧が導入される第１圧力室と、
前記制御バルブ収容穴内の前記第２ランド部よりも軸方向他端側に設けられ、前記メータリングオリフィスの下流圧が導入される第２圧力室と、
前記制御バルブ収容穴内の前記第１ランド部と前記第３ランド部の間に設けられ、前記吐出通路の圧力が導入される第３圧力室と、
前記制御バルブ収容穴内の前記第２ランド部と前記第３ランド部の間に設けられ、低圧が導入される第４圧力室と、
前記ポンプハウジングに設けられ、一端部が前記制御バルブ収容穴と連通する一方、他端部が前記第１流体圧室と連通し、前記スプール弁の移動に伴い前記第３圧力室と前記第４圧力室の圧力を選択的に前記第１流体圧室へ導入する第１流体圧室側連通路と、
を備えたことを特徴とするポンプ装置。
【請求項２】
請求項１に記載のポンプ装置は、
前記制御バルブ収容穴内の前記第２ランド部と前記第３ランド部の間に設けられた第４ランド部と、
前記制御バルブ収容穴内の前記第２ランド部と前記第４ランド部の間に設けられ、前記吐出通路の圧力が導入される第５圧力室と、
前記ポンプハウジングに設けられ、一端部が前記制御バルブ収容穴と連通する一方、他端部が前記第２流体圧室と連通し、前記スプール弁の移動に伴い前記第５圧力室と前記第４圧力室の圧力を選択的に前記第２流体圧室へ導入する第２流体圧室側連通路と、を備え、
前記第４圧力室は、前記第３ランド部と前記第４ランド部の間に形成されることを特徴とするポンプ装置。
【請求項３】
請求項２に記載のポンプ装置において、
前記スプール弁は、前記第１ランド部及び前記第２ランド部の外周面と前記制御バルブ収容穴の内周面との間のクリアランスが、前記第３ランド部及び前記第４ランド部の外周面と前記制御バルブ収容穴の内周面との間のクリアランスよりも小さくなるように形成されることを特徴とするポンプ装置。
【請求項４】
請求項３に記載のポンプ装置は、前記吐出通路を介して無段変速機と連通し、該無段変速機へ作動液を供給することを特徴とするポンプ装置。
【請求項５】
請求項２に記載のポンプ装置において、
前記第３圧力室及び前記第５圧力室には、前記メータリングオリフィスの上流又は下流のそれぞれ同じ側から前記吐出通路の圧力が導入されることを特徴とするポンプ装置。
【請求項６】
請求項５に記載のポンプ装置において、
前記第３圧力室及び前記第５圧力室には、それぞれ前記メータリングオリフィスの上流側から前記吐出通路の圧力が導入されることを特徴とするポンプ装置。
【請求項７】
請求項５に記載のポンプ装置において、
前記第３圧力室及び前記第５圧力室には、それぞれ前記メータリングオリフィスの下流側から前記吐出通路の圧力が導入されることを特徴とするポンプ装置。
【請求項８】
請求項２に記載のポンプ装置において、
前記第３圧力室には、前記メータリングオリフィスの上流側から前記吐出通路の圧力が導入され、
前記第５圧力室には、前記メータリングオリフィスの下流側から前記吐出通路の圧力が導入されることを特徴とするポンプ装置。
【請求項９】
請求項２に記載のポンプ装置は、
前記第３圧力室と前記吐出通路とを接続する第１カム制御圧導入通路に設けられた第１カム通路用絞り部と、
前記第５圧力室と前記吐出通路とを接続する第２カム制御圧導入通路に設けられた第２カム通路用絞り部と、
を有することを特徴とするポンプ装置。
【請求項１０】
請求項２に記載のポンプ装置において、
前記第１圧力室と前記メータリングオリフィスの上流側の前記吐出通路とを接続する第１スプール制御圧導入通路に設けられた第１スプール通路用絞り部と、
前記第２圧力室と前記メータリングオリフィスの下流側の前記吐出通路とを接続する第２スプール制御圧導入通路に設けられた第２スプール通路用絞り部と、
を有することを特徴とするポンプ装置。
【請求項１１】
請求項２に記載のポンプ装置において、
前記第１圧力室と前記メータリングオリフィスの上流側の前記吐出通路とを接続する第１スプール制御圧導入通路及び前記第３圧力室と前記吐出通路とを接続する第１カム制御圧導入通路、または前記第２圧力室と前記メータリングオリフィスの下流側の前記吐出通路とを接続する第２スプール制御圧導入通路及び前記第５圧力室と前記吐出通路とを接続する第２カム制御圧導入通路の一方は絞り部を有することを特徴とするポンプ装置。
【請求項１２】
請求項２に記載のポンプ装置において、
前記第１圧力室と前記メータリングオリフィスの上流側の前記吐出通路とを接続する第１スプール制御圧導入通路と、前記第３圧力室と前記吐出通路とを接続する第１カム制御圧導入通路と、前記第５圧力室と前記吐出通路とを接続する第２カム制御圧導入通路、及び前記第２圧力室と前記メータリングオリフィスの下流側の前記吐出通路とを接続する第２スプール制御圧導入通路はそれぞれ絞り部を有することを特徴とするポンプ装置。
【請求項１３】
請求項１に記載のポンプ装置において、前記第２流体圧室には吸入圧が導入されることを特徴とするポンプ装置。
【請求項１４】
請求項１に記載のポンプ装置は、車両の運転状態に応じて駆動制御され、前記第１圧力室内に伸縮自在に設けられたロッドを介して前記スプール弁の一端側を押圧することで、前記スプール弁の位置制御を行うソレノイドを有することを特徴とするポンプ装置。
【請求項１５】
内部にポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプ要素収容部内に設けられ、前記ポンプハウジングに回転自在に軸支される駆動軸と、
前記ポンプ要素収容部内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されると共に、円周方向に複数のスロットを有するロータと、
前記スロットに出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプ要素収容部内に設けられ、内周側に前記ロータ及び前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成する環状のカムリングと、
前記ポンプハウジングに形成され、前記複数のポンプ室のうち前記ロータの回転に伴い容積が増大する吸入領域に開口する吸入口と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記複数のポンプ室のうち前記ロータの回転に伴い容積が減少する吐出領域に開口する吐出口と、
該吐出口と接続された吐出通路と、
前記吐出通路の途中に設けられたメータリングオリフィスと、
前記ポンプハウジングに形成された制御バルブ収容穴と、
前記制御バルブ収容穴内に移動可能に設けられ、軸方向一端側に形成された第１ランド部と、軸方向他端側に形成された第２ランド部、及び前記第１ランド部と前記第２ランド部の間に形成された第３ランド部と、を有するスプール弁と、
前記制御バルブ収容穴内の前記第１ランド部よりも軸方向一端側に設けられ、前記メータリングオリフィスの上流圧が導入される第１圧力室と、
前記制御バルブ収容穴内の前記第２ランド部よりも他端側に設けられ、前記メータリングオリフィスの下流圧が導入される第２圧力室と、
前記制御バルブ収容穴内の前記第１ランド部と前記第３ランド部の間に設けられ、前記吐出通路の圧力が導入される第３圧力室と、
前記制御バルブ収容穴内の前記第２ランド部と前記第３ランド部の間に設けられ、低圧が導入される第４圧力室と、
前記ポンプハウジングに設けられ、一端部が前記制御バルブ収容穴と連通する一方、他端部が前記吸入口と連通し、前記スプール弁の移動に伴い前記第３圧力室内の作動液を前記吸入口側へ排出する排出通路と、
を有することを特徴とするポンプ装置。
【請求項１６】
請求項１５に記載のポンプ装置は、車両の運転状態に応じて駆動制御され、前記第１圧力室内に伸縮自在に設けられたロッドを介して前記スプール弁の一端側を押圧することで、前記スプール弁の位置制御を行うソレノイドを有することを特徴とするポンプ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば自動車の無段変速機やパワーステアリング装置の駆動源として用いられるポンプ装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の従来のポンプ装置としては、以下の特許文献１に記載されたものが知られている。
【０００３】
このポンプ装置は、内部にポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、エンジンによって回転駆動され、作動液を吸入及び吐出するポンプ要素と、該ポンプ要素が吐出した作動液を供給先へ導く吐出通路と、該吐出通路の途中に設けられたメータリングオリフィスと、前記ポンプ要素による作動油の吐出量を制御する流量制御弁と、を備えている。
【０００４】
前記ポンプ要素は、前記駆動軸と一体回転可能に設けられたロータと、該ロータの外周に出没自在に設けられた複数のベーンと、前記ロータの外周側に設けられ、該ロータに対して偏心量が増減する方向に移動自在に設けられたカムリングと、を有している。また、前記ポンプ要素は、前記カムリングの偏心量が増大するほどポンプ吐出量が多くなるように設定されている。
【０００５】
前記流量制御弁は、円柱状のバルブ収容穴と、該バルブ収容穴の内部に摺動自在に収容されたスプール弁と、前記制御バルブ収容穴のスプール弁の一端側に形成され、前記メータリングオリフィスの上流圧が導入される第１圧力室と、前記制御バルブ収容穴のスプール弁の他端側に形成され、前記メータリングオリフィスの下流圧が導入される第２圧力室と、を備えている。
【０００６】
また、前記流量制御弁には、前記カムリングの偏心量制御に用いられる作動油を導出する連通路が設けられており、前記第１，第２圧力室の差圧に基づいて軸方向に移動する前記スプール弁の配設位置に応じて前記第１圧力室又は第２圧力室内の作動油の一部を抜き出し、これを前記カムリングの偏心量制御に利用することで、ポンプ吐出量を制御するようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１２−８７７７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、前記従来のポンプ装置は、前述したように、前記第１圧力室または第２圧力室内の作動液の一部を前記カムリングの偏心量制御に利用していることから、前記第１圧力室または第２圧力室内の圧力変動が頻繁に生じ、これに伴い前記スプール弁の位置制御が不安定となる。この結果、前記スプール弁の配設位置に基づいて制御される前記カムリングの偏心量も不安定となって、ポンプ吐出量にばらつきが生じてしまうおそれがあった。
【０００９】
本発明は、かかる技術的課題に鑑みて案出されたもので、スプール弁の位置制御精度を向上することで、ポンプ吐出量の安定化を図ることが可能なポンプ装置を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、内部にポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、前記ポンプ要素収容部内に挿通され、前記ポンプハウジングに回転自在に軸支される駆動軸と、前記ポンプ要素収容部内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されると共に、円周方向に複数のスロットを有するロータと、前記スロットに出没自在に設けられた複数のベーンと、前記ポンプ要素収容部内に移動可能に設けられ、内周側に前記ロータ及び前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成する環状のカムリングと、前記ポンプハウジングに形成され、前記複数のポンプ室のうち前記ロータの回転に伴い容積が増大する吸入領域に開口する吸入口と、前記ポンプハウジングに形成され、前記複数のポンプ室のうち前記ロータの回転に伴い容積が減少する吐出領域に開口する吐出口と、該吐出口と接続された吐出通路と、該吐出通路の途中に設けられたメータリングオリフィスと、前記ポンプ要素収容部と前記カムリングの間にそれぞれ形成され、該カムリングが前記駆動軸に対する偏心量の増大する方向へ移動する場合において、容積が減少する側に設けられた第１流体圧室と、容積が増大する側に設けられた第２流体圧室と、前記ポンプハウジングに形成された制御バルブ収容穴と、該制御バルブ収容穴内に移動可能に設けられたスプール弁と、前記スプール弁の軸方向一端側に形成された第１ランド部と、軸方向他端側に形成された第２ランド部、及び前記第１ランド部と前記第２ランド部の間に形成された第３ランド部と、前記制御バルブ収容穴内の前記第１ランド部よりも軸方向一端側に設けられ、前記メータリングオリフィスの上流圧が導入される第１圧力室と、前記制御バルブ収容穴内の前記第２ランド部よりも軸方向他端側に設けられ、前記メータリングオリフィスの下流圧が導入される第２圧力室と、前記制御バルブ収容穴内の前記第１ランド部と前記第３ランド部の間に設けられ、前記吐出通路の圧力が導入される第３圧力室と、前記制御バルブ収容穴内の前記第２ランド部と前記第３ランド部の間に設けられ、低圧が導入される第４圧力室と、前記ポンプハウジングに設けられ、一端部が前記制御バルブ収容穴と連通する一方、他端部が前記第１流体圧室と連通し、前記スプール弁の移動に伴い前記第３圧力室と前記第４圧力室の圧力を選択的に前記第１流体圧室へ導入する第１流体圧室側連通路と、を備えたことを特徴としている。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、スプール弁の位置制御精度を向上でき、この結果、ポンプ吐出量の安定化を図ることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の実施形態に係るポンプ装置を示す横断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】本実施形態に係る流量制御弁と吐出通路との接続関係を示す模式図であり、メータリングオリフィス前後差圧が小さい場合を示す図である。
【図４】本実施形態に係る流量制御弁と吐出通路との接続関係を示す模式図であり、メータリングオリフィス前後差圧が大きい場合を示す図である。
【図５】第２の実施形態に係る流量制御弁と吐出通路との接続関係を示す模式図である。
【図６】第３の実施形態に係る流量制御弁と吐出通路との接続関係を示す模式図である。
【図７】第４の実施形態に係る流量制御弁と吐出通路との接続関係を示す模式図である。
【図８】第５の実施形態に係る流量制御弁と吐出通路との接続関係を示す模式図である。
【図９】第６の実施形態に係る流量制御弁と吐出通路との接続関係を示す模式図である。
【図１０】第７の実施形態に係る流量制御弁と吐出通路との接続関係を示す模式図である。
【図１１】第８の実施形態に係る流量制御弁と吐出通路との接続関係を示す模式図である。
【図１２】第９の実施形態に係るポンプ装置を示す横断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明に係るポンプ装置の各実施形態を図面に基づいて詳述する。なお、以下に示す各実施形態では、このポンプ装置を自動車の無段変速機（ＣＶＴ）に取り付けたものを示している。
〔第１実施形態〕
本実施形態は、本発明に係るポンプ装置を可変容量形ベーンポンプ１に適用したものを示している。
【００１４】
この可変容量形ベーンポンプ１は、図１〜図４に示すように、内部に円柱状のポンプ要素収容部であるポンプ要素収容室２ａを有するポンプハウジング２と、前記ポンプ要素収容室２ａ内に収容されたポンプ要素３と、を備え、前記ポンプ要素収容室２ａを挿通する駆動軸４によって前記ポンプ要素３を回転駆動することでポンプ作動を行うようになっている。
【００１５】
前記ポンプハウジング２は、図２に示すように、有底円筒状に形成されたハウジング本体５と、該ハウジング本体５の開口部を閉塞するハウジングカバー６と、を有し、この両者５，６が複数のボルト７によって共締め固定されている。
【００１６】
前記ポンプ要素３は、図１及び図２に示すように、前記ポンプ要素収容室２ａの周壁としての前記ハウジング本体５の筒状部５ａ内周面に嵌着固定されたほぼ円環状のアダプタリング８と、該アダプタリング８のほぼ楕円形状に形成された内部空間内を移動可能に設けられたほぼ円環状のカムリング９と、該カムリング９の内周側に前記駆動軸４と一体回転可能に設けられたロータ１０と、前記ハウジング本体５の底壁部５ｂに配置され、前記ハウジングカバー６と共に前記カムリング９やロータ１０を挟持するほぼ円盤状のプレッシャプレート１１と、を備えている。
【００１７】
前記カムリング９は、図１に示すように、前記アダプタリング８の上部側内周面に形成された転動支持面８ａ上を転動可能に設けられている。前記カムリング９の内側に吐出圧が作用することにより、前記カムリング９は前記転動支持面８ａに押し付けられる。また、前記アダプタリング８は、前記転動支持面８ａと径方向で対向する位置に切欠形成された円弧状のシール溝にシール部材１３が収容配置されている。そして、これら転動支持面８ａとシール部材１３とがそれぞれ前記カムリング９の外周面に圧接することにより、前記アダプタリング８とカムリング９との間に第１流体圧室１４及び第２流体圧室１５が隔成されている。
【００１８】
また、前記アダプタリング８は、その上部側内周面であって前記転動支持面８ａと隣接する位置に切欠形成された円弧状溝に、前記カムリング９の回転を規制するピン１２が収容保持され、これにより前記カムリング９が前記アダプタリング８内で相対回転することが規制されている。また、前記カムリング９は、前記第２流体圧室１５側の外周面に弾接するリターンスプリング１６のばね力によって、前記ロータ１０に対する偏心量が最大となる方向へ常時付勢されるようになっている。
【００１９】
前記ロータ１０は、いわゆるスプライン結合によって前記駆動軸４と一体に結合され、該駆動軸４が図外のエンジンによって回転駆動されると、これに伴い図１中の時計方向（矢印方向）へ回転するようになっている。また、前記ロータ１０の外周部には、放射方向に延びる複数のスロット１７が円周方向のほぼ等間隔位置に切欠形成されていると共に、該各スロット１７間にほぼ平板状のベーン１８が前記ロータ１０の径方向へ出没自在にそれぞれ収容されている。
【００２０】
前記各ベーン１８は、前記各スロット１７のロータ１０内周側に形成された背圧室１９の内圧及び前記ロータ１０の回転に伴う遠心力によって、前記カムリング９の内周面方向（進出方向）へ常時付勢されるようになっている。また、前記各ベーン１８は、隣接する二枚のベーン１８，１８によって前記カムリング９とロータ１０との間の空間を仕切ることによって、複数のポンプ室２０を形成するようになっている。
【００２１】
また、前記プレッシャプレート１１のロータ１０側の一端面１１ａ及び前記ハウジングカバー６の内端面６ａのうち、前記ロータ１０の回転に伴い前記各ポンプ室２０の容積が漸次拡大する領域（以下、吸入領域と呼称する）には、図１及び図２に示すように、円弧状の第１吸入口２１及び第２吸入口２２がそれぞれ円周方向に沿って切欠形成されている。
【００２２】
前記第１吸入口２１は、図２に示すように、前記プレッシャプレート１１に穿設された吸入孔２３を介して、前記ハウジング本体５の底壁部５ｂに開口形成された第１吸入圧室２４に接続されている。この第１吸入圧室２４は、前記筒状部５ａの外径側に向かって開口形成された吸込口２５に連通路２６を介して連通している。
【００２３】
一方、前記第２吸入口２２は、前記ハウジングカバー６の内端面６ａに開口形成された第２吸入圧室２７に接続され、この第２吸入圧室２７は、前記吸込口２５に連通路２８を介して連通している。
【００２４】
これにより、図外のオイルパンに貯留された作動液である作動油が、前記吸入領域に生じるポンプ吸入作用に基づいて前記各ポンプ室２０へ吸入されるようになっている。
【００２５】
さらに、前記プレッシャプレート１１のロータ１０側の一端面１１ａ及び前記ハウジングカバー６の内端面６ａのうち、前記ロータ１０の回転に伴い前記各ポンプ室２０の容積が漸次減少する領域（以下、吐出領域と呼称する）には、図１及び図２に示すように、円弧状の第１吐出口２９及び第２吐出口３０がそれぞれ円周方向に沿って切欠形成されている。
【００２６】
前記ハウジング本体５側の第１吐出口２９は、前記プレッシャプレート１１に穿設された吐出孔３１及び前記ハウジング本体５の底壁部５ｂに開口形成された吐出圧室３２を介して吐出通路３３（図３及び図４参照）の一端部に連通している。この吐出通路３３は、他端部が図外の配管を介してＣＶＴと接続され、前記第１吐出口２９から吐出された作動油を前記ＣＶＴへ供給するようになっている。
【００２７】
また、前記吐出通路３３は、図３及び図４に示すように、その途中にメータリングオリフィス３４を有し、該メータリングオリフィス３４によって作動油に差圧を生じさせるようになっている。
【００２８】
なお、前記プレッシャプレート１１の一端面１１ａ及び前記ハウジングカバー６の内端面６ａには、ほぼ円環状に形成された第１，第２背圧ポート３５，３６がそれぞれ前記各背圧室１９へ臨むように配設されている。これら各背圧ポート３５，３６は、図外の導入孔を介して前記吐出圧室３２と連通しており、該吐出圧室３２から吐出圧を導入しつつ、前記各背圧室１９へ導出するようになっている。これにより、前述した前記各ベーン１８がカムリング９内周面方向へ付勢されている。
【００２９】
そして、前記ハウジング本体５の上端部には、図１に示すように、前記ポンプ要素３が吐出する作動油の流量を制御する流量制御弁３７が設けられている。
【００３０】
この流量制御弁３７は、図１，図３及び図４に示すように、前記ハウジング本体５に前記駆動軸４と直交するように形成された円筒状の制御バルブ収容穴３８と、該制御バルブ収容穴３８の内部を軸方向へ移動可能に設けられた円柱状のスプール弁３９と、前記制御バルブ収容穴３８軸方向の一端側に設けられ、前記スプール弁３９に軸方向他端側への付勢力を付与するソレノイド４０と、前記制御バルブ収容穴３８軸方向の他端開口を閉塞するプラグ４１と、該プラグ４１と前記スプール弁３９との間に介装され、該スプール弁３９を軸方向一端側へ付勢するバルブスプリング４２と、を備えている。
【００３１】
前記スプール弁３９は、図３及び図４に示すように、軸方向一端側に配置された第１ランド部４３と、軸方向他端部に配置された第２ランド部４４と、前記第１，第２ランド部４３，４４の間に配置された第３ランド部４５と、該第３ランド部４５と前記第２ランド部４４との間に配置された第４ランド部４６と、を備えている。
【００３２】
これら第１〜第４ランド部４３〜４６は、外周面が前記制御バルブ収容穴３８の内周面と大小クリアランス量の異なる第１〜第４クリアランスＣ１〜Ｃ４をもって摺接するようになっている。
【００３３】
すなわち、前記第１，第２ランド部４３，４４の外周面と前記制御バルブ収容穴３８内周面との間の前記第１，第２クリアランスＣ１，Ｃ２は、前記第３，第４ランド部４５，４６の外周面と前記制御バルブ収容穴３８の内周面との間の前記第３，第４クリアランスＣ３，Ｃ４よりも小さく設定されている。
【００３４】
また、前記スプール弁３９は、図１〜図４に示すように、前記第１〜第４ランド部４３〜４６によって前記制御バルブ収容穴３８の内部空間を第１〜第５圧力室４７〜５１に隔成するようになっている。
【００３５】
前記第１圧力室４７は、前記第１ランド部４３よりもソレノイド４０側の一端側に設けられていると共に、第１スプール制御圧導入通路５２を介して前記メータリングオリフィス３４よりも上流側の前記吐出通路３３と連通しており、内部に前記メータリングオリフィス３４上流側の圧力（上流圧）が導入されるようになっている。
【００３６】
前記第２圧力室４８は、前記第２ランド部４４よりもプラグ４１側の他端側に設けられていると共に、第２スプール制御圧導入通路５３を介して前記メータリングオリフィス３４よりも下流側の前記吐出通路３３と連通しており、内部に前記メータリングオリフィス３４下流側の圧力（下流圧）が導入されるようになっている。
【００３７】
また、前記第２圧力室４８を構成する第２ランド部４４の他端面には、前記バルブスプリング４２の一部を収容保持する円柱状のスプリング保持溝５４が切欠形成されている。前記バルブスプリング４２は、一端部がこのスプリング保持溝５４の溝底に弾接されている一方、他端部が前記プラグ４１の一端面に弾接され、これによって前記スプール弁３９を軸方向一端側へ付勢するようになっている。
【００３８】
前記第１ランド部４３と第３ランド部４５との間に設けられた前記第３圧力室４９と、前記第２ランド部４４と第４ランド部４６との間に設けられた前記第５圧力室５１は、前記メータリングオリフィス３４よりも上流側の吐出通路３３に第１，第２カム制御圧導入通路５５，５６を介してそれぞれ連通している。これら各カム制御圧導入通路５５，５６には、それぞれカム通路用絞り部であるダンパオリフィス５５ａ，５６ａが設けられている。
【００３９】
前記第３ランド部４５と第４ランド部４６との間に設けられた前記第４圧力室５０は、図３及び図４に示すように、連通孔５７を介してポンプハウジング２外部と連通しており、内部に低圧が導入されている。
【００４０】
また、前記第３，第４ランド部４５，４６の外周面とオーバーラップする前記制御バルブ収容穴３８軸方向の所定部位には、それぞれ第１，第２環状溝５８，５９が切欠形成されている。
【００４１】
前記第１環状溝５８は、図１に示すように、前記ハウジング本体５及びアダプタリング８に穿設された第１流体圧室連通路６０を介して前記第１流体圧室１４に連通しており、一方、前記第２環状溝５９は、同じく前記ハウジング本体５及びアダプタリング８に穿設された第２流体圧室連通路６１を介して前記第２流体圧室１５に連通している。
【００４２】
前記ソレノイド４０は、車両の運転状況等に応じて駆動制御され、前記第１圧力室４７の内部に伸縮自在に設けられたロッド４０ａを介して前記スプール弁３９の一端面を押圧することで、補助的に前記スプール弁３９の位置制御を行うようになっている。
〔本実施形態の作用効果〕
まず、エンジンの始動に伴い前記駆動軸４が回転すると、図１に示すように、前記カムリング９が前記ロータ１０に対して最大偏心した状態にて、該ロータ１０が回転する。すると、前記カムリング９内でポンプ作動が行われ、前記各吸入口２１，２２から吸入された作動油が前記各ポンプ室２０内の容積変化に伴って加圧された後に、前記第１吐出口２９を介して前記吐出通路３３へ吐出される。そして、前記吐出通路３３に吐出された作動油は、大部分が前記メータリングオリフィス３４を通過して図外のＣＶＴへ供給されることとなる。
【００４３】
このとき、作動油の一部は、前記メータリングオリフィス３４の上流側から前記第１，第３及び第５圧力室４７，４９，５１へ導入されると共に、前記メータリングオリフィス３４の下流側から前記第２圧力室４８へ導入される。そして、前記第１圧力室４７内の作動油の流体圧と第２圧力室４８内の作動油の流体圧との差圧（以下、バルブ内差圧という。）に基づき、前記流量制御弁３７の位置制御及びこれに伴うポンプ吐出量の制御が行われることとなる。
【００４４】
具体的に説明すると、前記バルブ内差圧が所定値に到達するまでの間、つまり該バルブ内差圧が小さい場合、前記流量制御弁３７のスプール弁３９は、図３に示すように、前記バルブスプリング４２のばね力によって前記第１圧力室４７側へ押し付けられた状態が維持される。
【００４５】
この場合、前記第１流体圧室１４は、前記第３圧力室４９との接続が遮断されると共に、前記第４圧力室５０と連通することから、内部に低圧が導入される一方、前記第２流体圧室１５は、前記第５圧力室５１と連通することにより、内部に吐出圧が導入される。このため、前記カムリング９が前記第２流体圧室１５に作用する吐出圧と前記リターンスプリング１６のばね力によって最大偏心位置に保持されることにより、前記可変容量形ベーンポンプ１のポンプ吐出量は、前記ロータ１０の回転速度の上昇にほぼ比例して増加する。
【００４６】
次に、前記ロータ１０の回転速度が上昇し、ポンプ吐出量の増大に伴い前記メータリングオリフィス３４前後の差圧が増大し、これに伴い、前記バルブ内差圧が所定値以上になると、図４に示すように、該バルブ内差圧に応じて前記スプール弁３９が図中右方向へ所定量ストローク移動する。
【００４７】
すると、前記第２流体圧室１５は、前記第５圧力室５１との接続が遮断されると共に、前記第４圧力室５０と連通することから、内部が前記連通孔５７を介して外部に開放されることにより低圧となる。一方、低圧となっていた前記第１流体圧室１４には、前記第３圧力室４９と連通することで吐出圧が導入されることとなる。このため、前記カムリング９は、第１流体圧室１４に作用する吐出圧により前記リターンスプリング１６のばね力に抗して偏心量が減少する方向、つまり前記第２流体圧室１５側へ前記転動支持面８ａを支持面として転動することによって、ポンプ吐出量を減少させる制御を行う。
【００４８】
そして、本実施形態では、前記第１，第２圧力室４７，４８を、従来技術のように、前記カムリング９の偏心量制御に利用することなく、前記スプール弁３９の位置制御のみに用いるようにした。
【００４９】
すなわち、前記第１，第２圧力室４７，４８は、前記メータリングオリフィス３４の上流側と下流側の吐出圧を導入して、その差圧によって前記スプール弁３９の位置制御を行うためのもので、前記カムリング９の偏心量制御には用いられておらず、この偏心量制御には、前記第３〜第５圧力室４９〜５１の吐出圧または低圧が利用されるようになっている。
【００５０】
これにより、前記第１，第２圧力室４７，４８からの作動油の流出が低減され、前記メータリングオリフィス３４の前後差圧に合わせて変化する場合を除いて、その変動が抑制されることから、これらの差圧に基づき決定される前記スプール弁３９の位置制御が安定したものとなる。
【００５１】
そうすると、前記カムリング９の偏心量も、前記スプール弁３９の配設位置に基づき前記第１，第２流体圧室１４，１５内に前記第３，第５圧力室４９，５１を介して選択的に吐出圧を供給することで制御されるものであるから、同様に変動が抑制され、安定したものとなる。
【００５２】
この結果、前記カムリング９の偏心量に応じて変化する前記各ポンプ室２０の容積の不意な変動が抑制されることから、ポンプ吐出量の安定化を図ることが可能となる。
【００５３】
また、本実施形態では、前記第１ランド部４３の軸方向両側に形成された前記第１，第３圧力室４７，４９にそれぞれ吐出圧が導入されていることから、該両者４７，４９の差圧が比較的小さく、同様に前記第２ランド部４４の両側に形成された前記第２，第５圧力室４８，５１間の差圧も比較的小さい。
【００５４】
したがって、前述したように、前記第１，第２ランド部４３，４４の外周面と制御バルブ収容穴３８との間の前記第１，第２クリアランスＣ１，Ｃ２を、前記第３，第４ランド部４５，４６の外周面と制御バルブ収容穴３８との間の前記第３，第４クリアランスＣ３，Ｃ４よりも小さくすることができる。
【００５５】
そして、このように前記第１，第２クリアランスＣ１，Ｃ２を小さく設定すると、前記第１，第２圧力室４７，４８の密閉性が向上され、該両圧力室４７，４８からの作動油の漏出をより効果的に抑制できることから、前記スプール弁３９の位置制御精度をさらに向上させることができる。
【００５６】
また、前記スプール弁３９の前記制御バルブ収容穴３８に対する姿勢が安定することから、前記スプール弁３９が軸方向に対して大きく傾いて作動油が多量に漏出するといった問題も回避できるため、これによっても前記第１，第２圧力室４７，４８からの作動油の漏出を抑制し、前記スプール弁３９の位置制御精度の向上を図ることができる。
【００５７】
さらに、前記第１，第２圧力室４７，４８からの作動油の漏出が抑制されたことに伴い、作動油内に含有された摩耗粉等のコンタミが前記第１，第２クリアランスＣ１，Ｃ２に侵入し、前記第１，第２ランド部４３，４４と制御バルブ収容穴３８との固着を引き起こすといった問題も抑制することが可能となる。
【００５８】
なお、前述の構成は、本実施形態のような作動油内にコンタミが多く含有されているＣＶＴ用の前記可変容量形ベーンポンプ１において特に有用である。
【００５９】
さらに、本実施形態では、前記カムリング９の偏心量制御に供される作動油を、前記メータリングオリフィス３４の上流側から前記第３，第５圧力室４９，５１へそれぞれ導入するようにした。
【００６０】
このため、前記カムリング９の偏心量制御にあっては、前記メータリングオリフィス３４の上流側の作動油が利用され、該メータリングオリフィス３４の下流側の作動油には影響が生じない。よって、前記メータリングオリフィス３４を通過した作動油の油量と、前記ＣＶＴへ供給される作動油の油量がほぼ一致する。
【００６１】
これにより、前記メータリングオリフィス３４のオリフィス径のみを考慮して流量を制御すれば、自ずと所望のポンプ吐出量が得られることから、前記スプール弁３９の制御が容易となる。
【００６２】
また、本実施形態では、前記第１，第２カム制御圧導入通路５５，５６にそれぞれ前記ダンパオリフィス５５ａ，５６ａを設けたことから、前記各流体圧室１４，１５に導入される作動油の脈動等の外乱を低減させることができる。これにより、脈動等の外乱に基づく前記カムリング９の振動が抑制されることから、ポンプ吐出量の安定化を図ることができる。
【００６３】
一方、前記第１，第２スプール制御圧導入通路５２，５３には、ダンパオリフィス等を設けないことにより、吐出圧が前記第１，第２圧力室４７，４８に直接的に作用することから、前記スプール弁３９の制御応答性を向上させることができる。
【００６４】
さらに、本実施形態では、前記流量制御弁３７に前記ソレノイド４０を設けたことで、運転状況等に応じて細かくポンプ吐出量を変動させることができる。
【００６５】
このとき、前記ソレノイド４０のロッド４０ａを、作動油の流動が比較的激しい個所に設置すると、作動油の流動に伴いコンタミが前記ロッド４０ａの表面を伝って前記ソレノイド４０の内部に侵入し固着することで、前記ロッド４０ａの伸縮動作に悪影響を及ぼすおそれがある。
【００６６】
しかしながら、本実施形態では、前記ロッド４０ａを、作動油の流動が比較的穏やかな前記第１圧力室４７の内部に配設したことから、前記ソレノイド４０内部に流入するコンタミを低減することができるため、該ソレノイド４０と前記ロッド４０ａとの固着のリスクを効果的に抑制することができる。
〔第２実施形態〕
図５は本発明の第２実施形態を示し、基本構成は第１実施形態と同様であるが、前記第１，第２カム制御圧導入通路５５，５６の上流端がそれぞれ前記メータリングオリフィス３４の下流側と連通するようになっている。これにより、前記第３，第５圧力室４９，５１には、それぞれ前記メータリングオリフィス３４の下流圧が導入されることとなる。
【００６７】
この実施形態では、第１実施形態と同様に、前記カムリング９の偏心量制御が前記スプール弁３９の位置制御に影響しないことから、ポンプ吐出量の安定化を図ることができるものの、前記メータリングオリフィス３４を通過した後の作動油を前記カムリング９の偏心量制御に利用することから、前記ＣＶＴへ供給される作動油の油量が、前記メータリングオリフィス３４を通過した油量よりも少なくなってしまう。
【００６８】
しかしながら、前記カムリング９の偏心量制御に伴って前記第１，第２流体圧室１４，１５へ供給される作動油の油量は定量的であることから、予め吐出量を多めに設定しておくことで容易に所望のポンプ吐出量を得ることができる。
【００６９】
このように、前記第３，第５圧力室４９，５１に供給する作動油を、前記メータリングオリフィス３４の上流又は下流のそれぞれ同じ側から導入することで、容易に所望のポンプ吐出量を得ることが可能となる。
〔第３実施形態〕
図６は本発明の第３実施形態を示し、基本構成は第１実施形態と同様であるが、前記第２カム制御圧導入通路５６の上流端が前記メータリングオリフィス３４の下流側と連通するようになっている。これにより、前記第３圧力室４９には前記メータリングオリフィス３４の上流圧が導入され、一方、前記第５圧力室５１には前記メータリングオリフィス３４の下流圧が導入されることとなる。
【００７０】
したがって、この実施形態によれば、前記第１，第３圧力室４７，４９にそれぞれ前記メータリングオリフィス３４の上流圧が導入されることから、前記第１，第３圧力室４７，４９内の流体圧がほぼ同等となり、該両者４７，４９間の差圧が小さくなる。一方、前記第２，第５圧力室４８，５１には、それぞれ前記メータリングオリフィス３４の下流圧が導入されることから、こちらも前記第２，第５圧力室４８，５１内の流体圧がほぼ同等となり、該両者４７，４９間の差圧が小さくなる。
【００７１】
これにより、前記第１，第２ランド部４３，４４と制御バルブ収容穴３８との間の第１，第２クリアランスＣ１，Ｃ２への作動油の流入がより効果的に抑制されることから、コンタミの流入による前記第１，第２ランド部４３，４４と制御バルブ収容穴３８の固着リスクをより確実に低減することができる。
【００７２】
なお、この実施形態によっても、第１実施形態と同様に、前記カムリング９の偏心量制御が前記スプール弁３９の位置制御に影響しないことから、ポンプ吐出量の安定化を図ることができる。
【００７３】
尚、本実施例の変形例として、第１カム制御圧導入通路５５を第５圧力室５１に接続し、第２カム制御圧導入通路５６を第３圧力室４９に接続するようにしてもよい。
〔第４実施形態〕
図７は本発明の第４実施形態を示し、基本構成は第１実施形態と同様であるが、前記第１，第２カム制御圧導入通路５５，５６の各ダンパオリフィス５５ａ，５６ａが廃止されている一方、前記第１，第２スプール制御圧導入通路５２，５３にそれぞれスプール通路用絞り部であるダンパオリフィス５２ａ，５３ａが設けられている。
【００７４】
したがって、この実施形態によっても、第１実施形態と同様に、前記カムリング９の偏心量制御が前記スプール弁３９の位置制御に影響しないと共に、前記各ダンパオリフィス５２ａ，５３ａによって脈動等の外乱が低減された状態の作動油が前記第１，第２圧力室４７，４８へ導入されることから、前記スプール弁３９の振動が抑制されるため、該スプール弁３９の位置制御精度を向上させることができる。
【００７５】
また、前記スプール弁３９の位置制御精度の向上に伴って、前記カムリング９の振動等も間接的に抑制されることから、ポンプ吐出量のより一層の安定化を図ることが可能となる。
〔第５，第６実施形態〕
図８は本発明の第５実施形態を示し、基本構成は第１実施形態と同様であるが、前記第１カム制御圧導入通路５５のダンパオリフィス５５ａが廃止されて、前記第２スプール制御圧導入通路５３に前記ダンパオリフィス５３ａが設けられている。
【００７６】
図９は本発明の第６実施形態を示し、前記第５実施形態とは逆に、第１実施形態から前記第２カム制御圧導入通路５６のダンパオリフィス５６ａが廃止されて、前記第１スプール制御圧導入通路５２に前記ダンパオリフィス５２ａが設けられている。
【００７７】
したがって、これらの実施形態によっても、第１実施形態と同様に、前記カムリング９の偏心量制御が前記スプール弁３９の位置制御に影響しないことから、ポンプ吐出量の安定化を図ることができる。
【００７８】
また、これらの実施形態では、それぞれ片側ずつではあるが、ダンピング効果によって前記スプール弁３９の位置制御精度の向上及び前記カムリング９の振動抑制が図られることから、ポンプ吐出量をより効果的に安定させることができる。
〔第７実施形態〕
図１０は本発明の第７実施形態を示し、前記各制御圧導入通路５２，５３，５５及び５６の全てにそれぞれ前記各ダンパオリフィス５２ａ，５３ａ，５５ａ及び５６ａが設けられている。
【００７９】
したがって、この実施形態によっても、第１実施形態と同様に、前記カムリング９の偏心量制御が前記スプール弁３９の位置制御に影響しないことから、ポンプ吐出量の安定化を図ることができる。
【００８０】
また、前記各ダンパオリフィス５２ａ，５３ａ，５５ａ及び５６ａによって、前記スプール弁３９の位置制御精度の向上及び前記カムリング９の振動抑制を図ることにより、ポンプ吐出量をより一層効果的に安定させることができる。
〔第８実施形態〕
図１１は本発明の第８実施形態を示し、本発明をいわゆる低圧式の可変容量形ベーンポンプ１に適用したものである。
【００８１】
具体的に説明すると、前述した各実施形態の可変容量形ベーンポンプ１にあっては、前記スプール弁３９の位置に応じて前記第１，第２流体圧室１４，１５のそれぞれに低圧または吐出圧が選択的に導入されるが、この実施形態では、低圧または吐出圧が選択的に導入されるのは前記第１流体圧室１４のみで、前記第２流体圧室１５には、吸入側と連通する図外の連通路を介して常時低圧が導入されるようになっている。
【００８２】
このため、前記流量制御弁３７は、図１１に示すように、前記第２流体圧室１５との接続が不要となることから、前記第４ランド部４４及び前記第５圧力室５１が廃止され、前記制御バルブ収容穴３８の第３ランド部４３よりも他端側が全て前記第２圧力室４８となっている。また、これに伴い、前記第５圧力室５１に吐出圧を導入する前記第２カム制御圧導入通路５６や、前記第５圧力室５１から前記第２流体圧室１５へ吐出圧を導出するための前記第２環状溝５９及び前記第２流体圧室連通路６１も廃止されている。
【００８３】
したがって、この実施形態によれば、前記第１流体圧室１４の圧力変動のみに応じて前記カムリング９の位置制御が行われ、これに基づいてポンプ吐出量が変動するようになっている。
【００８４】
そして、この実施形態においても、第１実施形態と同様に、前記第１，第２圧力室４７，４８を、前記スプール弁３９の位置制御のみに用いるようにしたことから、前記第１，第２圧力室４７，４８からの作動油の漏出が抑制される。これにより、前記スプール弁３９の位置制御精度を向上させ、ポンプ吐出量の安定化を図ることが可能となる。
【００８５】
また、この実施形態では、前述したように、前記第２流体圧室１５には常時低圧が導入され吐出圧が作用しないことから、該吐出圧が前記第２流体圧室１５を介して外部へ漏出するといった問題が生じ得ない。このため、ポンプ効率の低下を抑制することができる。
【００８６】
なお、この実施形態にあっては、前記カムリング９を前記ロータ１０に対する偏心量の大きくなる方向、すなわち前記第１流体圧室１４側へ移動させる際の付勢力が小さいことから、前記カムリング９と前記ポンプハウジング２（プレッシャプレート１１）との間にコンタミが侵入して固着した場合に、この固着を解消できなくなるおそれがある。したがって、この実施形態は、作動油内のコンタミが少ない環境下において使用することが望ましく、例えば、パワーステアリング装置用のポンプ装置において特に有用である。
〔第９実施形態〕
図１２に示す第９実施形態は、本発明に係るポンプ装置を固定容量形ベーンポンプ７１に適用したものである。なお、以下の説明においては、前記各実施形態と同一の構成個所には同一の符番を付し、説明を省略するものとする。
【００８７】
前記固定容量形ベーンポンプ７１は、ポンプハウジング２と、該ポンプハウジング２のポンプ要素収容室２ａの周壁に嵌着固定された円環状のカムリング７２と、該カムリング７２の内周側に設けられ、駆動軸４に回転駆動されると共に、外周に複数のスロット１７を有するロータ１０と、を備えている。
【００８８】
前記カムリング７２は、その内周側に楕円形状の内部空間を有し、該内部空間を前記スロット１７内に出没自在に設けられた複数のベーン１８で仕切ることにより、複数のポンプ室２０が形成されている。
【００８９】
また、前記ロータ１０の回転に伴い前記各ポンプ室２０の容積が漸次拡大する吸入領域には、吸入通路７３が接続されてオイルパン７４から作動油が吸入される一方、前記ロータ１０の回転に伴い前記各ポンプ室２０の容積が漸次減少する吐出領域には吐出通路３３が接続され、該吐出通路３３を介して作動油が図外のＣＶＴへ供給されるようになっている。
【００９０】
そして、前記吐出通路３３には、該吐出通路３３内を流動する作動油に差圧を生じさせるメータリングオリフィス３４と、該メータリングオリフィス３４の前後差圧に基づいて前記ＣＶＴへ供給する作動油の流量を制御する流量制御弁３７が設けられている。
【００９１】
前記流量制御弁３７は、円筒状の制御バルブ収容穴３８と、該制御バルブ収容穴３８の内部を軸方向に移動可能に設けられた円柱状のスプール弁３９と、該スプール弁３９を軸方向一端側へ付勢するバルブスプリング４２と、を備えている。
【００９２】
前記スプール弁３９は、その軸方向の所定位置に３つの第１〜第３ランド部４３〜４５を有しており、該各ランド部４３〜４５によって前記制御バルブ収容穴３８の内部空間を第１〜第４圧力室４７〜５０に隔成している。
【００９３】
前記第１圧力室４７には、第１スプール制御圧導入通路５２を介して前記メータリングオリフィス３４の上流圧が導入される一方、前記第２圧力室４８には、第２スプール制御圧導入通路５３を介して前記メータリングオリフィス３４の下流圧が導入され、これらの差圧に基づいて前記スプール弁３９の位置制御が行われるようになっている。なお、前記各スプール制御圧導入通路５２，５３には、それぞれダンパオリフィス５２ａ，５３ａが形成されている。
【００９４】
前記第３圧力室４９には、前記第１スプール制御圧導入通路５２から分岐した前記メータリングオリフィス３４の上流圧が導入されるようになっている。また、前記第３圧力室４９は、前記スプール弁３９の移動に伴い、前記ポンプハウジング２の外部に連通する連通孔５７と接続可能に形成されている。
【００９５】
したがって、この実施形態によれば、前記第１圧力室４７と第２圧力室４８とのバルブ内差圧が所定値に到達するまでの間、すなわち、エンジン回転数が比較的少ない間は、前記バルブスプリング４２によって前記スプール弁３９が図１２中の左側に押し付けられた状態が維持される。この場合、前記第３圧力室４９と連通孔５７とが前記第３ランド部４５によって遮断されることから、作動油が前記連通孔５７から排出されず、前記固定容量形ベーンポンプ７１のポンプ吐出量は、前記ロータ１０の回転速度の上昇にほぼ比例して増加する。
【００９６】
一方、前記ロータ１０の回転速度が上昇し、ポンプ吐出量の増大に伴い前記メータリングオリフィス３４前後の差圧が上昇し、これに伴い、前記バルブ内差圧が所定値以上になると、前記スプール弁３９が図１２中の右側へ移動する。すると、前記第３圧力室４９と連通孔５７とが連通することから、ここから前記吐出通路３３を流動する作動油の一部が前記ポンプハウジング２外部へ排出されるため、ポンプ吐出量が減少することとなる。
【００９７】
したがって、この実施形態によれば、固定容量形のポンプ装置でありながら、前記流量制御弁３７を利用することでＣＶＴに対するポンプ吐出量を可変制御することができる。
【００９８】
そして、この実施形態では、前記第１，第２圧力室４７，４８から作動油の排出を行うことなく、該第１，第２圧力室４７，４８を、前記スプール弁３９の位置制御のみに用いるようにした。
【００９９】
これにより、前記第１，第２圧力室４７，４８からの作動油の漏出が抑制されることから、該両圧力室４７，４８の流体圧の変動が抑制されるため、これらの差圧に基づき決定される前記スプール弁３９の位置制御が安定したものとなる。
【０１００】
そうすると、前記第３圧力室４９から前記ポンプハウジング２外部へ排出される作動油の油量も変動が抑制され、安定したものとなる。
【０１０１】
したがって、この実施形態においても、前記スプール弁３９の位置制御精度を向上させることで、ポンプ吐出量の安定化を図ることが可能となる。
【０１０２】
なお、図示はしていないが、この実施形態においても、前記スプール弁３９の一端側にソレノイド４０を設けることで、運転状況等に応じて細かくポンプ吐出量を変動させることができる。この場合も、前記ロッド４０ａの配設位置が、第１実施形態と同様に作動油の流動が比較的少ない前記第１圧力室４７の内部となることから、コンタミによる固着のリスクを抑制することが可能となる。
【０１０３】
本発明は、前記実施形態の構成に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で構成を変更することも可能である。
【符号の説明】
【０１０４】
１…可変容量形ベーンポンプ（ポンプ装置）
２…ポンプハウジング
４…駆動軸
９…カムリング
１０…ロータ
１４…第１流体圧室
１５…第２流体圧室
１７…スロット
１８…ベーン
２０…ポンプ室
２１…第１吸入口
２２…第２吸入口
２９…第１吐出口
３０…第２吐出口
３３…吐出通路
３４…メータリングオリフィス
３７…流量制御弁
３８…制御バルブ収容穴
３９…スプール弁
４０…ソレノイド
４０ａ…ロッド
４３〜４６…第１〜第４ランド部
４７〜５１…第１〜第５圧力室
５２，５３…第１，第２スプール制御圧導入通路
５２ａ，５３ａ…ダンパオリフィス（第１，第２スプール通路用絞り部）
５５，５６…第１，第２カム制御圧導入通路
５５ａ，５６ａ…ダンパオリフィス（第１，第２カム通路用絞り部）
６０，６１…第１，第２流体圧室連通路
【図１】
2016118112.tif 000003
【図２】
2016118112.tif 000004
【図３】
2016118112.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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