(57)【要約】【課題】抗火石を用いた改質処理水が適切に処理され良好なレベルに改質しているかの評価方法、評価指標は存在せず、改質処理水を水溶性切削油として使用する際には水溶性切削油を実際に調製するまで、良否判断が行えなかった。【解決手段】この改質処理水の評価方法は、作製した改質処理水に粒径標準溶液を添加し、その粒径標準溶液中の真球状ポリスチレンラテックス粒子の分散性等を評価することで改質処理水の良否判定を行う。これにより、従来、実際に使用するまで不明であった改質処理水の良否判定を改質処理後に直ちに行うことが可能となる。【選択図】図４
2016118463.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
抗火石間に通水する改質処理を行った改質処理水の評価方法であって、
前記改質処理を行う前の原水を比較水として所定量採取するステップと、
前記改質処理を行った改質処理水を被験水として所定量採取するステップと、
前記比較水と被験水とに所定の粒径を有する粒径標準溶液としての真球状ポリスチレンラテックス粒子の水分散体を所定量添加して測定試料を調製するステップと、
前記測定試料の真球状ポリスチレンラテックス粒子の粒度分布の中央値を取得するステップと、
前記比較水の中央値と前記被験水の中央値とを比較するステップと、
前記被験水の中央値が前記比較水の中央値の５０％に満たない時に前記改質処理水を良品と判断するステップと、
有することを特徴とする改質処理水の評価方法。
【請求項２】
抗火石間に通水する第１の改質処理と、表面に釉薬を塗布して焼成した抗火石焼成体ビーズ間に通水する第２の改質処理と、素焼きの抗火石ビーズの表面を銀の層で覆った銀被覆抗火石ビーズ間に通水する第３の改質処理と、を行った高度改質処理水に、前記第１の改質処理を行った第１の改質処理水を混合した改質処理水の評価方法であって、
前記第１の改質処理を行う前の原水を第１の比較水として所定量採取し、前記第１の改質処理を行った後の第１の改質処理水を第２の比較水として所定量採取するステップと、
前記高度改質処理水と前記第１の改質処理水とを所定の比率で混合した改質処理水を被験水として所定量採取するステップと、
前記第１の比較水と第２の比較水と被験水とに所定の粒径を有する粒径標準溶液としての真球状ポリスチレンラテックス粒子の水分散体を所定量添加して測定試料を調製するステップと、
前記測定試料の真球状ポリスチレンラテックス粒子の粒度分布の中央値を取得するステップと、
前記測定試料の中央値を比較するステップと、
前記第２の比較水の中央値が前記第１の比較水の中央値の５０％に満たず、且つ前記被験水の中央値が前記第２の比較水の中央値よりも小さい時に、混合した前記改質処理水を良品と判断するステップと、
有することを特徴とする改質処理水の評価方法。
【請求項３】
測定試料のゼータ電位を測定するステップと、
比較水のゼータ電位と被験水のゼータ電位とを比較するステップと、
前記被験水のゼータ電位の絶対値が前記比較水のゼータ電位の絶対値よりも大きい時に改質処理水を良品と判断するステップと、をさらに有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の改質処理水の評価方法。
【請求項４】
測定試料の透光率を測定するステップと、
比較水の透光率と被験水の透光率とを比較するステップと、
前記被験水の透光率が前記比較水の透光率よりも大きい時に改質処理水を良品と判断するステップと、をさらに有することを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の改質処理水の評価方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、抗火石を用いた改質処理水の評価方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
金属の切削加工は切削工具の冷却及び摩耗軽減のため切削油を供給しながら行うことが一般的である。これら切削油としては油性切削油と水溶性切削油が存在する。ただし近年では、冷却能力が高く且つ廃棄時の環境負荷が少ない水溶性切削油の使用が主流となっている。この水溶性切削油は、基本的に水（切削溶媒水）に油剤を溶かして調製する。
【０００３】
ここで、本願発明者らは使用する切削溶媒水によって油剤の分散性が変化し、この油剤の分散性の違いは水溶性切削油の性能に影響を与えることを見出した。そして、油剤の分散性に優れた切削溶媒水（水溶性切削油）を得るための下記［特許文献１］に記載の発明に関与した。この［特許文献１］に記載の発明は、流紋岩の一種である抗火石の素焼物や、抗火石の釉薬を塗布した焼成物を用いて切削溶媒水を改質し、油剤の分散性に優れた水溶性切削油を得るものである。そして、この抗火石を用いた改質処理水は、切削溶媒水のみならず、観賞魚類や養殖魚類の飼育水、飲料用水、温浴水、各種溶媒、その他として様々な分野への応用が期待されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−１７４０６４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記の［特許文献１］に記載の技術により、油剤等の分散性に優れ特に水溶性切削油の切削溶媒水に好適な改質処理水を得ることが可能となった。しかしながら、得られた改質処理水が適切に処理され良好なレベルに改質しているかの評価方法、評価指標は存在せず、改質処理水を水溶性切削油として使用する際には水溶性切削油を実際に調製するまで、その改質処理水の良否判断が行えなかった。
【０００６】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、改質処理水が良好なレベルに改質しているか否かを判断する改質処理水の評価方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、
（１）抗火石１２間に通水する改質処理を行った改質処理水の評価方法であって、
前記改質処理を行う前の原水を比較水として所定量採取するステップと、
前記改質処理を行った改質処理水を被験水として所定量採取するステップと、
前記比較水と被験水とに所定の粒径を有する粒径標準溶液としての真球状ポリスチレンラテックス粒子の水分散体を所定量添加して測定試料を調製するステップと、
前記測定試料の真球状ポリスチレンラテックス粒子の粒度分布の中央値を取得するステップと、
前記比較水の中央値と前記被験水の中央値とを比較するステップと、
前記被験水の中央値が前記比較水の中央値の５０％に満たない時に前記改質処理水を良品と判断するステップと、
有することを特徴とする改質処理水の評価方法を提供することにより、上記課題を解決する。
（２）抗火石１２間に通水する第１の改質処理と、表面に釉薬を塗布して焼成した抗火石焼成体ビーズ２２間に通水する第２の改質処理と、素焼きの抗火石ビーズの表面を銀の層で覆った銀被覆抗火石ビーズ３２間に通水する第３の改質処理と、を行った高度改質処理水に、前記第１の改質処理を行った第１の改質処理水を混合した改質処理水の評価方法であって、
前記第１の改質処理を行う前の原水を第１の比較水として所定量採取し、前記第１の改質処理を行った後の第１の改質処理水を第２の比較水として所定量採取するステップと、
前記高度改質処理水と前記第１の改質処理水とを所定の比率で混合した改質処理水を被験水として所定量採取するステップと、
前記第１の比較水と第２の比較水と被験水とに所定の粒径を有する粒径標準溶液としての真球状ポリスチレンラテックス粒子の水分散体を所定量添加して測定試料を調製するステップと、
前記測定試料の真球状ポリスチレンラテックス粒子の粒度分布の中央値を取得するステップと、
前記測定試料の中央値を比較するステップと、
前記第２の比較水の中央値が前記第１の比較水の中央値の５０％に満たず、且つ前記被験水の中央値が前記第２の比較水の中央値よりも小さい時に、混合した前記改質処理水を良品と判断するステップと、
有することを特徴とする改質処理水の評価方法を提供することにより、上記課題を解決する。
（３）測定試料のゼータ電位を測定するステップと、
比較水のゼータ電位と被験水のゼータ電位とを比較するステップと、
前記被験水のゼータ電位の絶対値が前記比較水のゼータ電位の絶対値よりも大きい時に改質処理水を良品と判断するステップと、をさらに有することを特徴とする上記（１）または（２）に記載の改質処理水の評価方法を提供することにより、上記課題を解決する。
（４）測定試料の透光率を測定するステップと、
比較水の透光率と被験水の透光率とを比較するステップと、
前記被験水の透光率が前記比較水の透光率よりも大きい時に改質処理水を良品と判断するステップと、をさらに有することを特徴とする上記（１）乃至（３）のいずれかに記載の改質処理水の評価方法を提供することにより、上記課題を解決する。
【発明の効果】
【０００８】
本発明に係る改質処理水の評価方法によれば、改質処理水の良否を改質処理後に判定することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】改質処理水の製造装置を示す図である。
【図２】改質処理水の分散性を示すグラフである。
【図３】改質処理水の効果を示すグラフである。
【図４】本発明に係る改質処理水の評価方法のフローチャートである。
【図５】本発明に係る改質処理水の評価方法のフローチャートである。
【図６】本発明に係る改質処理水の評価方法による評価結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
先ず、本発明を適用する改質処理水の製造方法である第１の改質処理、第２の改質処理、第３の改質処理に関して説明を行う。ここで、図１（ａ）は、水道水等の原水に対し第１の改質処理を行う改質処理装置１０を示す図である。この改質処理装置１０は、内部に適度な大きさに破砕された抗火石１２が充填され、改質処理装置１０に原水を供給する給水配管１０ａと、改質処理装置１０の内部を通水した改質処理水を吐出する吐水配管１０ｂと、を有している。ここで、抗火石とは伊豆半島等で産出する流紋岩の一種で、その組成は火山性ガラスを主とし、石英、長石、雲母およびその他成分を含有し、主成分であるケイ酸（シリカ）が縦横に交走し、ガラス繊維化した多孔質性の海綿状火成岩である。
【００１１】
次に、改質処理装置１０の動作を説明する。先ず、給水配管１０ａに水道水等の原水を所定の流量で供給する。これにより、改質処理装置１０内には給水配管１０ａから原水が供給される。供給された原水は抗火石１２間を通って吐水配管１０ｂから吐出する。また、この吐出された水を供給配管１０ａに供給することもできる。このとき、抗火石成分が原水に作用して、原水に対する第１の改質処理が施される。このようにして得られた改質処理水は、水溶性切削油の切削溶媒水等、様々な用途に使用される。また、以下に示す高度改質処理装置５０に供給され更なる改質処理が施される。
【００１２】
次に、本発明を適用する改質処理水の第２の改質処理、第３の改質処理に関して説明する。図１（ｂ）は、第１の改質処理が施された第１の改質処理水に対し第２の改質処理、第３の改質処理を行う高度改質処理装置５０を示す図である。この高度改質処理装置５０は、表面に釉薬を塗布して焼成した抗火石焼成体ビーズ２２が充填した第２改質部２０と、素焼きの抗火石ビーズの表面を銀の層で覆った銀被覆抗火石ビーズ３２が充填した第３改質部３０と、改質処理水を貯留するタンク４０と、このタンク４０内の改質処理水を第２改質部２０と第３改質部３０とに循環させるポンプ４２と、を有している。また、高度改質処理装置５０は、上記の第１の改質処理水をタンク４０に供給する給水口５０ａと、タンク４０と第２改質部２０とを繋ぐ連結配管５０ｂと、第２改質部２０と第３改質部３０とを繋ぐ連結配管５０ｃと、第３改質部３０とタンク４０とを繋ぐ連結配管５０ｄと、タンク４０内に貯留する高度改質処理水を吐出する吐水口５０ｅと、を有している。
【００１３】
ここで、第２改質部２０に充填する抗火石焼成体ビーズ２２は、粒径５０μｍ〜５５０μｍ程度の比較的粗い抗火石粉末を３０ｗｔ％以上含有し、粘土をバインダとして略球形状に成形した後、１０００℃〜１５００℃の温度で焼成して素焼きビーズを作製し、この素焼きビーズの表面に釉薬を塗布して１０００℃〜１５００℃の温度で再焼成したものである。尚、このとき用いる釉薬としては、上記の抗火石粉末９７ｗｔ％と合成糊３ｗｔ％とを適量の水で混合したものを用いることが好ましい。また、第３改質部３０に充填する銀被覆抗火石ビーズ３２は、例えば上記と同様の手法で作製された素焼きビーズの表面に、銀の薄膜を周知の手法で成膜して作製したものである。
【００１４】
次に、高度改質処理装置５０の動作を説明する。先ず、改質処理装置１０により第１の改質処理水を作製する。次に、この第１の改質処理水を高度改質処理装置５０のタンク４０内に給水口５０ａを介して所定量供給する。次に、ポンプ４２を駆動する。これにより、タンク４０内の第１の改質処理水は連結配管５０ｂを通って第２改質部２０に供給される。これにより、第２改質部２０内を第１の改質処理水が通水する。このとき、第１の改質処理水には抗火石焼成体ビーズ２２の抗火石成分が作用して、第１の改質処理水に対する更なる改質処理（第２の改質処理）が施される。第２の改質処理が施された第２の改質処理水は連結配管５０ｃを通って第３改質部３０に供給される。これにより、第３改質部３０内を第２の改質処理水が通水する。このとき、第２の改質処理水には銀被覆抗火石ビーズ３２の抗火石成分及び銀成分が作用して、第２の改質処理水に対する更なる改質処理（第３の改質処理）が施される。第３の改質処理が施された高度改質処理水は連結配管５０ｄを通ってタンク４０内に吐出され、再度、第２改質部２０に供給されて高度改質処理装置５０内を循環し、更に改質処理が施される。また、タンク４０内に貯留する高度改質処理水は適宜、吐水口５０ｅから取水される。そして、取水した高度改質処理水には別途作製された第１の改質処理水が所定の比率で混合される。これにより得られた改質処理水は、水溶性切削油の切削溶媒水に用いられる他、様々な用途に使用される。尚、高度改質処理水をそのまま使用することも可能であるが、高度改質処理水は製造コストが高く高価であるため、上記のように第１の改質処理水で希釈して使用することが実用上好ましい。また、高度改質処理装置５０は上記のように循環型とすることが好ましいが、タンク４０を用いずに給水口（給水配管）５０ａをポンプ４２を介して第２改質部２０に接続するとともに、吐水口（吐水配管）５０ｅを第３改質部３０に接続して通過型の高度改質処理装置５０としても良い。
【００１５】
そして、これらの改質処理水を切削溶媒水として使用する場合には、周知の油剤と溶剤とを混合して水溶性切削油を作製する。作製された水溶性切削油は切削油タンク等に貯留され、切削加工機は切削油タンクから水溶性切削油を加工部に供給、循環しながら切削加工を行う。
【００１６】
ここで、水道水と改質処理水とを切削溶媒水として用いたときの水溶性切削油中の油剤（エマルジョン）の平均粒径のグラフを図２に示す。尚、図２中のＢは原水（水道水）を切削溶媒水とし油剤を５ｖｏｌ％混合して調製した水溶性切削油中の油剤成分の平均粒径であり、Ａは第１の改質処理水を切削溶媒水とし油剤を５ｖｏｌ％混合して調製した水溶性切削油中の油剤成分の平均粒径であり、Ａ’は第１の改質処理水を９０ｖｏｌ％、高度改質処理水を５ｖｏｌ％、油剤を５ｖｏｌ％混合して調製した水溶性切削油中の油剤成分の平均粒径であり、Ａ’’は第１の改質処理水を８５ｖｏｌ％、高度改質処理水を１０ｖｏｌ％、油剤を５ｖｏｌ％混合して調製した水溶性切削油中の油剤成分の平均粒径である。
【００１７】
図２から、水道水を切削溶媒水として用いた水溶性切削油Ｂの油剤成分の平均粒径は１９６．４ｎｍであったのに対し、改質処理水を切削溶媒水として用いた水溶性切削油Ａ、Ａ’、Ａ’’の油剤成分の平均粒径はそれぞれ８２．９ｎｍ、６３.２ｎｍ、４５．９ｎｍと、水道水を切削溶媒水として用いたものよりも低い値を示した。このことから、切削溶媒水に改質処理水を用いることで油剤成分の分散性が向上し平均粒径は小さな値を示すことがわかる。また、この油剤成分の平均粒径は高度改質処理水の比率が増加するに伴って減少し、第２、第３の改質処理が改質処理水の分散性を更に向上させることが判る。尚、第１の改質処理水と高度改質処理水との混合比率は上記の例に限定されるわけではなく、用途やコスト等により適切な比率が適宜選定される。
【００１８】
次に、上記の水溶性切削油Ｂと水溶性切削油Ａを使用して円形切削加工を行った時の切削加工本数と真円度のグラフを図３（ａ）に示す。また、このときの被削材の温度上昇のグラフを図３（ｂ）に示す。図３（ａ）から、水道水を使用した水溶性切削油Ｂでは切削本数１３本で真円度が１．８μｍを超えたのに対し、第１の改質処理水を使用した水溶性切削油Ａでは切削本数４０本まで真円度が１．８μｍを超えず、改質処理水を使用することで切削工具の摩耗が抑制され加工精度が長期間継続することが判る。また、図３（ｂ）から、水道水を使用した水溶性切削油Ｂでは被削材の温度上昇が約３℃であったのに対し、第１の改質処理水を使用した水溶性切削油Ａでは被削材の温度上昇が約１．２℃であり、改質処理水を使用することで切削時の温度上昇が抑制されることが判る。これらのことから、改質処理水を切削溶媒水として使用することで水溶性切削油の能力が向上することがわかる。
【００１９】
次に、本発明に係る改質処理水の評価方法を図４、図５のフローチャートを用いて説明する。尚、以後は高度改質処理水と第１の改質処理水とを混合した改質処理水を便宜的に混合改質処理水と記述する。ここで、図４は第１の改質処理のみを行った第１の改質処理水の評価方法であり、図５は高度改質処理水と第１の改質処理水とを混合した混合改質処理水の評価方法である。先ず、第１の改質処理のみを行った改質処理水の評価方法では、第１の改質処理を行う前の原水を予め比較水として所定量採取する（比較水採取ステップＳ１００）。次に、原水に対する第１の改質処理を行う（ステップＳ００２）。次に、第１の改質処理を行った第１の改質処理水を被験水として所定量採取する（被験水採取ステップＳ１０４）。
【００２０】
次に、採取した比較水と被験水とに所定の粒径を有する粒径標準溶液としての真球状ポリスチレンラテックス粒子の水分散体を所定量（５ｖｏｌ％）添加して攪拌し、測定試料を調製する（測定試料調製ステップＳ２０２）。ここで、粒径標準溶液とは粒度測定機の校正等に用いる市販の標準液である。尚、ここでは粒径標準溶液として１１２ｎｍの粒径標準溶液を用いた例を説明するが、粒径標準溶液は概ね１００ｎｍオーダーの粒径標準溶液であれば特に限定はなく、例えば１１６ｎｍの粒径標準溶液を用いても良い。
【００２１】
次に、これら測定試料中に分散した粒径標準溶液粒子の粒度分布を周知の粒度分布計を用いて測定する。そして、得られた粒度分布の中央値を取得する（測定ステップＳ２０４）。次に、得られた測定試料の粒度分布の中央値を比較する（比較ステップＳ２０６）。そして、被験水の中央値が比較水の中央値の５０％に満たない時に改質処理水を良品と判断する（判定ステップＳ２０８）。
【００２２】
また、混合改質処理水の評価方法では、先ず前述の比較水採取ステップＳ１００と同様に、第１の改質処理を行う前の原水を第１の比較水として所定量採取する（第１の比較水採取ステップＳ１００）。次に、原水に対する第１の改質処理を行う（ステップＳ００２）。次に、第１の改質処理を行った第１の改質処理水を第２の比較水として所定量採取する（第２の比較水採取ステップＳ１０２）。次に、第１の改質処理水に対し、第２、第３の改質処理を行う（ステップＳ００４）。次に、第２、第３の改質処理により得られた高度改質処理水と、別途作製した第１の改質処理水とを所定の比率で混合する（ステップＳ００６）。次に、この混合改質処理水を被験水として所定量採取する（被験水採取ステップＳ１０４）。
【００２３】
次に、採取した第１の比較水、第２の比較水、被験水に上記の粒径標準溶液を所定量（５ｖｏｌ％）添加して攪拌し、測定試料を調製する（測定試料調製ステップＳ２０２）。次に、これら測定試料中に分散した粒径標準溶液粒子の粒度分布を周知の粒度分布計を用いて測定する。そして、得られた粒度分布の中央値を取得する（測定ステップＳ２０４）。
【００２４】
次に、第１の比較水（原水）の粒度分布の中央値と、第２の比較水（第１の改質処理水）の粒度分布の中央値とを比較する（第１の比較ステップＳ２０６）。そして、第２の比較水の中央値が第１の比較水の中央値の５０％に満たず、第１の改質処理水が適正に改質していることを確認する（第１の判定ステップＳ２０８）。
【００２５】
次に、第２の比較水の粒度分布の中央値と、被験水の粒度分布の中央値とを比較する（第２の比較ステップＳ３０６）。そして、被験水の中央値が第２の比較水の中央値よりも小さい時に混合改質処理水を良品と判断する（第２の判定ステップＳ３０８）。
【００２６】
ここで、図６（ａ）に、第１の比較水Ｂ（水道水）、第２の比較水Ａ（第１の改質処理水）、混合改質処理水Ａ’’’の各測定試料の粒度分布の中央値を示す。尚、粒度分布の測定は株式会社大塚電子製ＥＳＬ  Ｚ−１０００を用いて動的光散乱法により行った。また、混合改質処理水Ａ’’’の測定試料は第１の改質処理水を８７ｖｏｌ％、高度改質処理水を３ｖｏｌ％、粒径標準溶液を５ｖｏｌ％混合したものを用いた。
【００２７】
図６（ａ）から、第１の比較水Ｂ（水道水）の中央値は３１０．４ｎｍであったのに対し、第２の比較水Ａ（第１の改質処理水）の中央値は１２６．２ｎｍであり、第１の比較水Ｂ（水道水）の半分以下であることが判る。尚、１１２ｎｍの粒径標準溶液が溶媒中に理想的な状態で分散した場合、その平均粒径、中央値は１１２ｎｍを示す。しかしながら、実際には粒径標準溶液の真球状ポリスチレンラテックス粒子が溶媒中で凝集し、その粒径はみかけ上、大きな値を示す。そして、この凝集が強い程、平均粒径、中央値ともに大きな値を示す。ただし、平均粒径の差は小さく評価指標としては適当ではない。よって、本発明では粒度分布の中央値を分散性の指標として改質処理水の評価に用いる。そして、中央値が原水の半分以下に減少した改質処理水を用いた水溶性切削油は潤滑性と冷却能力の向上が認められ、中央値が半分に至らなかったものは向上効果が不十分であった。
【００２８】
よって、第１の改質処理水の評価方法では、第１の改質処理を行う前の比較水の（粒径標準溶液の）粒度分布の中央値と、第１の改質処理を行った被験水の（粒径標準溶液の）粒度分布の中央値とを比較し、被験水の中央値が比較水の中央値の半分、即ち５０％に満たない値を示した時に第１の改質処理水を良品と判断する。
【００２９】
また、混合改質処理水Ａ’’’の中央値は１１９．４ｎｍであり、第１の改質処理水である第２の比較水Ａよりも更に低い値を示した。これは、第２、第３の改質処理を行った高度改質処理水を第１の改質処理水に混合することで、処理水の改質レベルが第１の改質処理水よりも向上することを意味している。
【００３０】
よって、混合改質処理水の評価方法では、前述の第１の比較ステップＳ２０６と第１の判定ステップＳ２０８とを行った後に、第２の比較水の（粒径標準溶液の）粒度分布の中央値と被験水の（粒径標準溶液の）粒度分布の中央値とを比較する（第２の比較ステップＳ３０６）。そして、第２の比較水の中央値が被験水の中央値よりも小さい時に混合改質処理水を良品と判断する（第２の判定ステップＳ３０８）。
【００３１】
尚、ここでは第１の比較水、第２の比較水、被験水を同時に評価する例を説明しているが、予め第１の比較水と第２の比較水とを評価し、第１の改質処理が適切に行われていることを確認した後に第２、第３の改質処理を行い、第２の比較水と被験水とを評価して混合改質処理水の良否を判定しても良い。
【００３２】
さらに、本発明に係る改質処理水の評価方法では測定試料の粒度分布に加え、各測定試料のゼータ電位、透光率を測定し、これらの結果を組み合わせて改質処理水の良否判定を行っても良い。
【００３３】
ここで、図６（ｂ）、図６（ｃ）に各測定試料のゼータ電位を示す。また、図６（ｄ）に各測定試料の透光率を示す。尚、ゼータ電位の測定は株式会社大塚電子製ＥＳＬ  Ｚ−１０００を用いて電気浸透法により行った。また、透光率の測定はアズワン株式会社製ＡＳＤ１１Ｄを用い、７１５ｎｍの波長の光の透光率を測定した。尚、透光率はイオン交換水の透光率を１００％とした比率で示した。
【００３４】
図６（ｂ）から、第１の比較水Ｂ（水道水）のゼータ電位の絶対値は７．１７ｍＶ（測定値−７.１７ｍＶ）であり、第２の比較水Ａ（第１の改質処理水）のゼータ電位の絶対値は１２．８２ｍＶ（測定値−１２．８２ｍＶ）であり、高度改質処理水Ｃのゼータ電位の絶対値は１９．２１ｍＶ（測定値−１９．２１ｍＶ）であり、改質処理が施されるにつれ大きな値を示すことがわかる。また、図６（ｃ）から、第２の比較水Ａ（第１の改質処理水）のゼータ電位の絶対値は１６．２０ｍＶ（測定値−１６．２０ｍＶ）であり、混合改質処理水Ａ’’’のゼータ電位の絶対値は２９．２４ｍＶ（測定値−２９．２４ｍＶ）であり、高度改質処理水を第１の改質処理水に混合することで、ゼータ電位の絶対値は第１の改質処理水よりも大きな値を示すことがわかる。尚、図６（ｂ）、図６（ｃ）における第２の比較水Ａの値が異なるのは、原水、改質処理日、測定日等が異なるためである。
【００３５】
よって、比較ステップ、判定ステップ（ステップＳ２０６、Ｓ３０６、Ｓ２０８、Ｓ３０８）にゼータ電位の絶対値の評価を加え、改質処理前後で粒度分布の中央値が前述の条件を満たし、且つゼータ電位の絶対値が増加したときに改質処理水を良品と判断するようにしても良い。
【００３６】
また、図６（ｄ）から、第１の比較水Ｂ（水道水）の透光率はイオン交換水比９９．２％であり、第２の比較水Ａ（第１の改質処理水）はイオン交換水比１００．２％であり、改質処理が施されることで透明度が増すことがわかる。また、混合改質処理水Ａ’’’の透光率はイオン交換水比１０１．７％であり、第２の比較水Ａ（第１の改質処理水）よりも透明度が高いことがわかる。これらのことは、改質処理によって改質処理水の分散性が向上し、凝集物が減少したことに起因するものと思われる。
【００３７】
よって、比較ステップ、判定ステップ（ステップＳ２０６、Ｓ３０６、Ｓ２０８、Ｓ３０８）に透光率の評価を加え、改質処理前後で粒度分布の中央値が前述の条件を満たし、且つ透光率が上昇したときに改質処理水を良品と判断するようにしても良い。また、比較ステップ、判定ステップで粒度分布の中央値、ゼータ電位の絶対値、透光率の全てを評価指標として用いても良い。
【００３８】
以上のように、本発明に係る改質処理水の評価方法は、作製した改質処理水に粒径標準溶液を添加し、その粒径標準溶液中の真球状ポリスチレンラテックス粒子の分散性等を評価することで改質処理水の良否判定を行う。これにより、従来、実際に使用するまで不明であった改質処理水の良否判定を改質処理後に直ちに行うことが可能となる。
【００３９】
尚、本例で示した改質処理水の評価方法は一例であり、評価手順、評価機器、粒径標準溶液の添加量等は上記の例に限定されるものではない。また、本発明は本発明の要旨を逸脱しない範囲で変更して実施することが可能である。
【符号の説明】
【００４０】
１０    改質処理装置
１２    抗火石
２０    第２改質部
２２    抗火石焼成体ビーズ
３０    第３改質部
３２    銀被覆抗火石ビーズ
４０    タンク
４２    ポンプ
５０    高度改質処理装置
【図１】
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【図２】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図３】
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