(57)【要約】【課題】従来に比較してケースカバーから発生するノイズを低減させるベルト式無段変速機を提供する。【解決手段】従動側固定シーブ４４ａは、その従動側固定シーブ４４ａの板厚が異なる領域すなわち第１肉厚領域Ａ１、第２肉厚領域Ａ２、第１肉薄領域Ｂ１、第２肉薄領域Ｂ２を４つ備えるとともに、それら板厚が異なる領域が従動側固定シーブ４４ａの円周方向において隣接するように構成されているので、その円周方向において従動側固定シーブ４４ａの剛性がそれぞれ異なる。このため、従動側固定シーブ４４ａおよび従動側可動シーブ６０が伝動ベルト４８を挟み込んで従動側固定シーブ４４ａが振動するとその従動側固定シーブ４４ａから発生する振動が、従動側固定シーブの板厚が円周方向において均一である従来の従動側固定シーブから発生する振動に対して異なるので、その振動が伝達されるとリヤカバー３２が共振しない。【選択図】図４
2016023740.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
一対のプーリシャフトにそれぞれ設けられた有効径が可変の一対の可変プーリと、該一対の可変プーリに巻き掛けられた伝動ベルトとを備え、前記一対のプーリシャフトのうちの少なくとも一方のプーリシャフトの一端部はケースカバーにより支持されたベルト式無段変速機であって、
前記一方のプーリシャフトに設けられた可変プーリを構成する一対の固定シーブおよび可動シーブのうちの固定シーブは、該固定シーブの板厚が異なる領域を少なくとも２つ以上備えるとともに、その板厚が異なる領域が前記固定シーブの円周方向において隣接するように構成されていることを特徴とするベルト式無段変速機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、一対のプーリシャフトのうち少なくとも一方のプーリシャフトの一端部がケースカバーにより支持されるベルト式無段変速機において、そのケースカバーから発生するノイズを抑制させる技術に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
(a) 一対のプーリシャフトにそれぞれ設けられた有効径が可変の一対の可変プーリと、(b) その一対の可変プーリに巻き掛けられた伝動ベルトとを備え、(c) 前記一対のプーリシャフトのうちの少なくとも一方のプーリシャフトの一端部がケースカバーにより支持されるベルト式無段変速機が知られている。例えば、特許文献１に記載されたベルト式無段変速機がそれである。上記特許文献１のベルト式無段変速機において、上記一方のプーリシャフトに設けられた可変プーリを構成する一対の固定シーブおよび可動シーブのうちの固定シーブは、円周方向において固定シーブの板厚が均一になるように形成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−２９１２１８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上記のようなベルト式無段変速機では、車両走行中において、可変プーリに設けられた油圧シリンダの油圧によって固定シーブおよび可動シーブが伝動ベルトを挟み込むと、例えばその伝動ベルトの挟み込みによってそれら固定シーブと可動シーブとが離間するように伝動ベルトのベルトブロックに押し分けられてそれら固定シーブおよび可動シーブが振動する。そして、その振動がケースの開口を塞ぐために固定されてプーリシャフトを回転可能に支持しているケースカバーに伝達されると、そのケースカバーに膜振動が発生して共振し、そのケースカバーから可聴周波数のノイズが発生する問題があった。
【０００５】
本発明は、以上の事情を背景として為されたものであり、その目的とするところは、従来に比較してケースカバーから発生するノイズを低減させるベルト式無段変速機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者等は以上の事情を背景として種々検討を重ねた結果、例えば前記一対のプーリシャフトのうちの一方のプーリシャフトの一端部がケースカバーにより支持されているベルト式無段変速機において、その一方のプーリシャフトに一体に設けられた固定シーブの形状を、固定シーブの板厚がその固定シーブの円周方向において異なるように形成させることによって、前記ケースカバーから発生するノイズが、固定シーブの板厚がその固定シーブの円周方向において均一である従来の固定シーブを使用するよりも低減することを、例えばケースカバーから生じる音圧をマイクを用いて測定する実験により見出した。本発明はこのような知見に基づいて為されたものである。
【０００７】
前記目的を達成するための、本発明の要旨とするところは、(a) 一対のプーリシャフトにそれぞれ設けられた有効径が可変の一対の可変プーリと、その一対の可変プーリに巻き掛けられた伝動ベルトとを備え、前記一対のプーリシャフトのうちの少なくとも一方のプーリシャフトの一端部はケースカバーにより支持されたベルト式無段変速機であって、(b) 前記一方のプーリシャフトに設けられた可変プーリを構成する一対の固定シーブおよび可動シーブのうちの固定シーブは、その固定シーブの板厚が異なる領域を少なくとも２つ以上備えるとともに、その板厚が異なる領域が前記固定シーブの円周方向において隣接するように構成されていることにある。
【発明の効果】
【０００８】
このように構成されたベルト式無段変速機によれば、前記一方のプーリシャフトに設けられた前記固定シーブは、その固定シーブの板厚が異なる領域を少なくとも２つ以上備えるとともに、その板厚が異なる領域が前記固定シーブの円周方向において隣接するように構成されているので、前記固定シーブの円周方向においてその固定シーブの剛性がそれぞれ異なる。このため、前記固定シーブおよび前記可動シーブが前記伝動ベルトを挟み込んでその固定シーブが振動するとその固定シーブから発生する振動が、従来の固定シーブの板厚がその固定シーブの円周方向において均一である固定シーブすなわち固定シーブの剛性がその固定シーブの円周方向において均一な固定シーブから発生する振動に対して異なるので、その振動が伝達されるとケースカバーが共振しない。これによって、前記プーリシャフトを介して前記ケースカバーから発生する振動が低減するので、従来に比較して前記ケースカバーから発生するノイズが低減する。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明が適用された車両用駆動装置の概略構成を説明する図である。
【図２】図１の車両用駆動装置に設けられたベルト式無段変速機の構成を説明する断面図である。
【図３】図２のベルト式無段変速機に設けられたセカンダリシャフトおよびそのセカンダリシャフトに一体に固定された従動側固定シーブのみを示す断面図である。
【図４】図３の矢印IV方向から見た図である。
【図５】図３および図４の従動側固定シーブを使用したことによるトランスアクスルケースのリヤカバーから発生するノイズの低減効果を示すために行われた実験Ｉの実験結果を示す図である。
【図６】図５に示す実験Ｉの比較例１および比較例２の従動側固定シーブが共振してシーブ全面倒れモードが励起した状態を仮想的に示す図である。
【図７】本発明の他の実施例の従動側固定シーブを示す図であり、図４に相当する図である。
【図８】図７の従動側固定シーブを使用したことによるトランスアクスルケースのリヤカバーから発生するノイズの低減効果を示すために行われた実験IIの実験結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、以下の実施例において図は適宜簡略化或いは変形されており、各部の寸法比および形状等は必ずしも正確に描かれていない。
【実施例１】
【００１１】
図１は、本発明が適用された車両用駆動装置１０の構成を説明する骨子図である。この車両用駆動装置１０は、ＦＦ(フロントエンジン・フロントドライブ)型車両に好適に採用されるものであり、走行用動力源としてエンジン１２を備えている。内燃機関にて構成されているエンジン１２の出力は、流体伝動装置(流体継手)としてのトルクコンバータ１４、前後進切換装置１６、ベルト式無段変速機１８、減速歯車装置２０を介して差動歯車装置２２に伝達され、左右の駆動輪２４Ｌおよび２４Ｒへ分配される。なお、上記トルクコンバータ１４、前後進切換装置１６、ベルト式無段変速機１８、減速歯車装置２０、差動歯車装置２２等は、トランスアクスルケース２６内に収容されている。
【００１２】
図１に示すように、トランスアクスルケース２６は、例えばトルクコンバータ１４等を収容する第１収容空間Ｓ１が形成されたハウジング２８と、そのハウジング２８のエンジン１２側とは反対側に隣接された筒状のケース本体３０と、その筒状のケース本体３０のエンジン１２側とは反対側に開口する開口部を塞ぐ平面状のリヤカバー(ケースカバー)３２との３つのケース部材等から構成された非回転部材であり、それら各ケース部材が例えばボルト３４等によって一体的に締結されることで、一つのケースとして構成されている。なお、上記トランスアクスルケース２６は、そのハウジング２８とケース本体３０とに囲まれることにより形成された、例えば前後進切換装置１６、減速歯車装置２０、差動歯車装置２２等を収容する第２収容空間Ｓ２と、そのケース本体３０とリヤカバー３２とに囲まれることにより形成された、例えばベルト式無段変速機１８等を収容する第３収容空間Ｓ３とを有している。
【００１３】
前後進切換装置１６は、ダブルピニオン型の遊星歯車装置１６ｐと、前進用クラッチＣと、後進用ブレーキＢとを主体として構成されている。この遊星歯車装置１６ｐは、トルクコンバータ１４のタービン軸１４ａに動力伝達可能に連結されたサンギヤ１６ｓと、このサンギヤ１６ｓに前進用クラッチＣを介して選択的に連結されるとともに、ベルト式無段変速機１８の入力軸３６に動力伝達可能に連結されたキャリア１６ｃと、トランスアクスルケース２６のケース本体３０に後進用ブレーキＢを介して選択的に連結されるリングギヤ１６ｒとを備えている。上記前進用クラッチＣ及び後進用ブレーキＢは、何れも油圧アクチュエータによって摩擦係合させられる公知の油圧式摩擦係合装置である。
【００１４】
このように構成された前後進切換装置１６では、前進用クラッチＣが係合されるとともに後進用ブレーキＢが解放されることによって遊星歯車装置１６ｐが一体回転するようになっている。これにより、前進用動力伝達経路が成立(達成)させられてタービン軸１４ａが入力軸３６に直結され、前進方向の駆動力がベルト式無段変速機１８側へ伝達されるようになっている。また、前後進切換装置１６では、後進用ブレーキＢが係合させられるとともに前進用クラッチＣが解放されることによって遊星歯車装置１６ｐが差動回転するようになっている。これにより、後進用動力伝達経路が成立(達成)させられて入力軸３６がタービン軸１４ａに対して逆方向へ回転させられるようになり、後進方向の駆動力がベルト式無段変速機１８側へ伝達されるようになっている。
【００１５】
ベルト式無段変速機１８は、前後進切換装置１６と減速歯車装置２０との間の動力伝達経路上に設けられている。上記ベルト式無段変速機１８は、入力軸３６と同軸心で接続されたプライマリシャフト(プーリシャフト)３８に設けられた有効径が可変のプライマリプーリ(可変プーリ)４０と、出力軸４２(図１参照)と同軸心のセカンダリシャフト(プーリシャフト)４４に設けられた有効径が可変のセカンダリプーリ(可変プーリ)４６と、それらプライマリプーリ４０とセカンダリプーリ４６との間に巻き掛けられた伝動ベルト４８とを備え、それらプライマリプーリ４０およびセカンダリプーリ４６と伝動ベルト４８との間の摩擦力を介して動力伝達が行われる。なお、上記ベルト式無段変速機１８では、一対の可変プーリであるプライマリプーリ４０およびセカンダリプーリ４６のＶ溝幅が変化して伝動ベルト４８の掛かり径(有効径)が変更されることで、変速比(ギヤ比)γ(＝入力軸回転速度Ｎi／出力軸回転速度Ｎo)が連続的に変化させられる。例えば、プライマリプーリ４０のＶ溝幅が狭くされると、ギヤ比γが小さくされる(すなわちベルト式無段変速機１８がアップシフトされる)。また、プライマリプーリ４０のＶ溝幅が広くされると、ギヤ比γが大きくされる(すなわちベルト式無段変速機１８がダウンシフトされる)。
【００１６】
図１および図２に示すように、ベルト式無段変速機１８において、軸状のプライマリシャフト３８は、そのプライマリシャフト３８のエンジン１２側とは反対側の端部がトランスアクスルケース２６のリヤカバー３２に設けられた第１ベアリング５０を介してそのリヤカバー３２により支持され、そのプライマリシャフト３８のエンジン１２側の端部がトランスアクスルケース２６のケース本体３０に形成された、第２収容空間Ｓ２と第３収容空間Ｓ３とを隔てる隔壁３０ａに設けられた第１ベアリング５２を介してそのケース本体３０により支持されることによって、そのプライマリシャフト３８の第１軸心Ｅ１回りに回転可能にトランスアクスルケース２６に支持されている。また、軸状のセカンダリシャフト４４は、そのセカンダリシャフト４４のエンジン１２側とは反対側の端部がトランスアクスルケース２６のリヤカバー３２に設けられた第２ベアリング５４を介してそのリヤカバー３２により支持され、セカンダリシャフト４４のエンジン１２側の端部がトランスアクスルケース２６のケース本体３０の隔壁３０ａに設けられた第２ベアリング５５を介してそのケース本体３０により支持されることによって、そのセカンダリシャフト４４の第２軸心Ｅ２回りに回転可能にトランスアクスルケース２６に支持されている。
【００１７】
また、図１および図２に示すように、ベルト式無段変速機１８において、プライマリプーリ４０は、プライマリシャフト３８に一体に固定された駆動側固定シーブ３８ａと、プライマリシャフト３８に対してその第１軸心Ｅ１回りの相対回転不能且つその第１軸心Ｅ１方向の相対移動可能に設けられた駆動側可動シーブ５６と、それら駆動側固定シーブ３８ａと駆動側可動シーブ５６との間のＶ溝幅を変更する推力を付与する駆動側油圧シリンダ５８とを備えている。また、セカンダリプーリ４６は、セカンダリシャフト４４に一体に固定された従動側固定シーブ(固定シーブ)４４ａと、セカンダリシャフト４４に対してその第２軸心Ｅ２回りの相対回転不能且つその第２軸心Ｅ２方向の相対移動可能に設けられた従動側可動シーブ(可動シーブ)６０と、それら従動側固定シーブ４４ａと従動側可動シーブ６０との間のＶ溝幅を変更する推力を付与する従動側油圧シリンダ６２(図１参照)とを備えている。なお、セカンダリシャフト４４には、そのセカンダリシャフト４４のエンジン１２側とは反対側の端部においてパーキングギヤ６４が例えば溶接等によって一体的に固定されている。このパーキングギヤ６４には、図示しないシフトレバーがＰ(パーキング)レンジに操作された時に、図示しないパーキングポールが噛み合うようになっており、パーキングギヤ６４にパーキングポールが噛み合うと出力軸４２の回転が規制されて駆動輪２４Ｌおよび２４Ｒの回転が禁止される。
【００１８】
軸状のセカンダリシャフト４４に一体に固定された従動側固定シーブ４４ａは、図３および図４に示すように、略円錐状に形成されている。また、上記従動側固定シーブ４４ａのエンジン１２側とは反対側の側面４４ｂには、従動側固定シーブ４４ａの第２軸心Ｅ２方向の板厚が厚くなるように肉盛りされた円弧状の一対の肉盛部４４ｃおよび４４ｄが形成されている。なお、上記肉盛部４４ｃおよび４４ｄには、その肉盛部４４ｃおよび４４ｄの肉を肉抜きするための複数の凹部４４ｅが形成されている。
【００１９】
図４に示すように、従動側固定シーブ４４ａには、肉盛部４４ｃが形成されることによって従動側固定シーブ４４ａの第２軸心Ｅ２方向の板厚が比較的厚くされた第１肉厚領域Ａ１と、肉盛部４４ｄが形成されることによって従動側固定シーブ４４ａの第２軸心Ｅ２方向の板厚が比較的厚くされた第２肉厚領域Ａ２と、肉盛部４４ｃおよび４４ｄが形成されないことにより従動側固定シーブ４４ａの第２軸心Ｅ２方向の板厚が比較的薄くされたすなわち第１肉厚領域Ａ１および第２肉厚領域Ａ２よりも板厚が薄くされた第１肉薄領域Ｂ１および第２肉薄領域Ｂ２とが形成されている。なお、上記第１肉厚領域Ａ１、第２肉厚領域Ａ２、第１肉薄領域Ｂ１、第２肉薄領域Ｂ２は、従動側固定シーブ４４ａの第２軸心Ｅ２方向の板厚が異なる４つの板厚が異なる領域である。また、上記従動側固定シーブ４４ａにおいて上記第１肉厚領域Ａ１、第２肉厚領域Ａ２、第１肉薄領域Ｂ１、第２肉薄領域Ｂ２は、従動側固定シーブ４４ａの円周方向において隣接し例えば９０°ずつに４分割されている。また、上記従動側固定シーブ４４ａにおいて、上記第１肉厚領域Ａ１および第２肉厚領域Ａ２は、それら第１肉厚領域Ａ１と第２肉厚領域Ａ２とが対向する位置に配置されており、上記第１肉薄領域Ｂ１および第２肉薄領域Ｂ２は、それら第１肉薄領域Ｂ１と第２肉薄領域Ｂ２とが対向する位置に配置されている。すなわち、上記従動側固定シーブ４４ａでは、その従動側固定シーブ４４ａの円周方向において例えば第１肉厚領域Ａ１、第１肉薄領域Ｂ１、第２肉厚領域Ａ２、第２肉薄領域Ｂ２の順に配置されている。
【００２０】
このように構成された従動側固定シーブ４４ａは、その従動側固定シーブ４４ａの円周方向において、従動側固定シーブ４４ａの第２軸心Ｅ２方向の板厚が比較的厚くされた第１肉厚領域Ａ１および第２肉厚領域Ａ２と、従動側固定シーブ４４ａの第２軸心Ｅ２方向の板厚がそれら第１肉厚領域Ａ１および第２肉厚領域Ａ２よりも薄くされた第１肉薄領域Ｂ１および第２肉薄領域Ｂ２とが形成されているので、その従動側固定シーブ４４ａの剛性がぞれぞれ異なる。すなわち、従動側固定シーブ４４ａおいて、第１肉厚領域Ａ１および第２肉厚領域Ａ２は比較的剛性が強く、第１肉薄領域Ｂ１および第２肉薄領域Ｂ２は比較的剛性が弱い。
【００２１】
ところで、上記のようなベルト式無段変速機１８では、車両走行中において、従動側油圧シリンダ６２の油圧によって従動側固定シーブ４４ａおよび従動側可動シーブ６０が伝動ベルト４８を挟み込むと、例えばその伝動ベルト４８の挟み込みによってそれら従動側固定シーブ４４ａと従動側可動シーブ６０とが離間するように伝動ベルト４８のベルトブロックに押し分けられてそれら従動側固定シーブ４４ａおよび従動側可動シーブ６０が振動する。そして、その振動がケース本体３０の開口部を塞ぐために固定されてセカンダリシャフト４４を第２ベアリング５４を介して回転可能に支持している平面状のリヤカバー３２に伝達されると、そのリヤカバー３２に膜振動が発生して共振し、そのリヤカバー３２から可聴周波数のノイズが発生する。ここでは、上記ベルト式無段変速機１８において、上記第１肉厚領域Ａ１、第２肉厚領域Ａ２、第１肉薄領域Ｂ１、第２肉薄領域Ｂ２が形成された円周４分割構造の従動側固定シーブ４４ａを使用することにより、リヤカバー３２からノイズとして発音する音圧レベル［ｄＢ］が従来の従動側固定シーブが使用されるのに比較して低減することを以下の実験Ｉで示す。
【００２２】
［実験Ｉ］
ここで実験Ｉを説明する。上記実験Ｉでは、本実施例(実施例１)のように前記円周４分割構造の従動側固定シーブ４４ａを使用した場合と、比較例１として従来のように従動側固定シーブの板厚がその従動側固定シーブの円周方向において均一な例えば円錐状の従動側固定シーブを使用した場合と、比較例２として上記円錐状の従動側固定シーブに固定されたパーキングギヤ６４が取り外された場合とにおいて、トランスアクスルケース２６のリヤカバー３２からノイズとして発音する音圧レベル［ｄＢ］をそれぞれ測定した。上記比較例２は、上記比較例１の円錐状の従動側固定シーブからパーキングギヤ６４を取り外したものであり、その従動側固定シーブの板厚を変化すなわち薄くさせたものである。なお、上記比較例２は、上記パーキングギヤ６４が取り外されてもその従動側固定シーブの円周方向における厚みを変化させるものではない。
【００２３】
図５は、上記実験Ｉの実験結果を示す図であり、一点鎖線が上記実施例１を示し、実線が上記比較例１を示し、破線が上記比較例２を示している。図５に示すように、上記比較例１と上記比較例２とでは、それぞれ音圧レベル［ｄＢ］が略同じであった。また、実施例１は、上記比較例１および比較例２に比べて音圧レベル［ｄＢ］が略全体の周波数［Ｈｚ］で低下した。なお、破線で楕円形状に囲まれた周波数の範囲内例えば可聴周波数の範囲内において、実施例１は、上記比較例１および比較例２に比べて音圧レベル［ｄＢ］が比較的大きく低下した。
【００２４】
上記実験Ｉの実験結果から、上記比較例１および比較例２では、従動側固定シーブから発生した振動すなわち例えば図６に示すシーブ全面倒れモードが励起して従動側固定シーブが共振する振動が略同じであるので、トランスアクスルケース２６のリヤカバー３２からノイズとして発音する音圧レベル［ｄＢ］が略同じになったと考えられる。このため、上記比較例１および比較例２に示すように、従動側固定シーブの厚みを変化させるすなわち従動側固定シーブの厚みを薄くさせるだけでは、上記比較例１および比較例２の従動側固定シーブから発生する振動を異なるようにすることはできないと考えられる。また、上記実験Ｉの実験結果から、円周方向の厚みを変化させてその円周方向の剛性が異なる従動側固定シーブ４４ａを使用することによって、その従動側固定シーブ４４ａから発生する振動が上記比較例１および比較例２の従動側固定シーブから発生する振動に比較して異なる周波数になったと考えられる。このため、従動側固定シーブ４４ａから発生した振動がリヤカバー３２に伝達されてもそのリヤカバー３２が共振せず、トランスアクスルケース２６のリヤカバー３２からノイズとして発音する音圧レベル［ｄＢ］が上記比較例１および比較例２より低減したと考えられる。上記比較例１および比較例２では、上記比較例１および比較例２の従動側固定シーブから発生した振動によってリヤカバー３２が共振したため、トランスアクスルケース２６のリヤカバー３２からノイズとして発音する音圧レベル［ｄＢ］が実施例１より高くなったと考えられる。
【００２５】
上述のように、本実施例のベルト式無段変速機１８によれば、セカンダリシャフト４４に設けられた従動側固定シーブ４４ａは、その従動側固定シーブ４４ａの板厚が異なる領域すなわち第１肉厚領域Ａ１、第２肉厚領域Ａ２、第１肉薄領域Ｂ１、第２肉薄領域Ｂ２を４つ備えるとともに、それら板厚が異なる領域が従動側固定シーブ４４ａの円周方向において隣接するように構成されているので、従動側固定シーブ４４ａの円周方向においてその従動側固定シーブ４４ａの剛性がそれぞれ異なる。このため、従動側固定シーブ４４ａおよび従動側可動シーブ６０が伝動ベルト４８を挟み込んでその従動側固定シーブ４４ａが振動するとその従動側固定シーブ４４ａから発生する振動が、従来の従動側固定シーブの板厚がその従動側固定シーブの円周方向において均一である例えば前記比較例１の従動側固定シーブすなわち従動側固定シーブの剛性がその従動側固定シーブの円周方向において均一な前記比較例１の従動側固定シーブから発生する振動に対して異なるので、その振動が伝達されるとリヤカバー３２が共振しない。これによって、セカンダリシャフト４４を介してリヤカバー３２から発生する振動が低減するので、従来に比較してリヤカバー３２から発生するノイズが低減する。
【００２６】
続いて、本発明の他の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。以下の説明において、実施例相互に共通する部分については同一の符号を付してその説明を省略する。
【実施例２】
【００２７】
本実施例のベルト式無段変速機は、図７に示すように、従動側固定シーブ４４ｆの形状が実施例１の従動側固定シーブ４４ａに対して異なる点で相違しており、その他の点は実施例１のベルト式無段変速機１８と略同様である。
【００２８】
軸状のセカンダリシャフト４４に一体に固定された従動側固定シーブ４４ｆは、略円錐状に形成されている。また、上記従動側固定シーブ４４ｆのエンジン１２側とは反対側の側面には、図７に示すように、従動側固定シーブ４４ｆの第２軸心Ｅ２方向の板厚が厚くなるように肉盛りされた円弧状の３つの肉盛部４４ｇ、４４ｈ、４４ｉが形成されている。なお、上記肉盛部４４ｇ、４４ｈ、４４ｉには、その肉盛部４４ｇ、４４ｈ、４４ｉの肉を肉抜きするための複数の凹部４４ｊが形成されている。
【００２９】
図７に示すように、従動側固定シーブ４４ｆには、肉盛部４４ｇが形成されることによって従動側固定シーブ４４ｆの第２軸心Ｅ２方向の板厚が比較的厚くされた第１肉厚領域ＡＤ１と、肉盛部４４ｈが形成されることによって従動側固定シーブ４４ｆの第２軸心Ｅ２方向の板厚が比較的厚くされた第２肉厚領域ＡＤ２と、肉盛部４４ｉが形成されることによって従動側固定シーブ４４ｆの第２軸心Ｅ２方向の板厚が比較的厚くされた第３肉厚領域ＡＤ３と、肉盛部４４ｇ、４４ｈ、４４ｉが形成されないことにより従動側固定シーブ４４ｆの第２軸心Ｅ２方向の板厚が比較的薄くされたすなわち第１肉厚領域ＡＤ１、第２肉厚領域ＡＤ２、第３肉厚領域ＡＤ３より板厚が薄くされた第１肉薄領域ＢＤ１、第２肉薄領域ＢＤ２、第３肉薄領域ＢＤ３が形成されている。なお、上記第１肉厚領域ＡＤ１、第２肉厚領域ＡＤ２、第３肉厚領域ＡＤ３、第１肉薄領域ＢＤ１、第２肉薄領域ＢＤ２、第３肉薄領域ＢＤ３は、従動側固定シーブ４４ｆの第２軸心Ｅ２方向の板厚が異なる６つの板厚が異なる領域である。また、上記従動側固定シーブ４４ｆにおいて上記第１肉厚領域ＡＤ１、第２肉厚領域ＡＤ２、第３肉厚領域ＡＤ３、第１肉薄領域ＢＤ１、第２肉薄領域ＢＤ２、第３肉薄領域ＢＤ３は、従動側固定シーブ４４ｆの円周方向において隣接し例えば６０°ずつに６分割されている。また、上記従動側固定シーブ４４ｆにおいて、上記第１肉厚領域ＡＤ１および第２肉薄領域ＢＤ２は、それら第１肉厚領域ＡＤ１と第２肉薄領域ＢＤ２とが対向する位置に配置されており、上記第２肉厚領域ＡＤ２および第３肉薄領域ＢＤ３は、それら第２肉厚領域ＡＤ２と第３肉薄領域ＢＤ３とが対向する位置に配置されており、上記第３肉厚領域ＡＤ３および第１肉薄領域ＢＤ１は、それら第３肉厚領域ＡＤ３と第１肉薄領域ＢＤ１とが対向する位置に配置されている。すなわち、上記従動側固定シーブ４４ｆでは、その従動側固定シーブ４４ｆの円周方向において例えば第１肉厚領域ＡＤ１、第３肉薄領域ＢＤ３、第３肉厚領域ＡＤ３、第２肉薄領域ＢＤ２、第２肉厚領域ＡＤ２、第１肉薄領域ＢＤ１の順に配置されている。
【００３０】
このように構成された従動側固定シーブ４４ｆは、その従動側固定シーブ４４ｆの円周方向において、従動側固定シーブ４４ｆの第２軸心Ｅ２方向の板厚が比較的厚くされた第１肉厚領域ＡＤ１、第２肉厚領域ＡＤ２、第３肉厚領域ＡＤ３と、従動側固定シーブ４４ｆの第２軸心Ｅ２方向の板厚がそれら第１肉厚領域ＡＤ１、第２肉厚領域ＡＤ２、第３肉厚領域ＡＤ３よりも薄くされた第１肉薄領域ＢＤ１、第２肉薄領域ＢＤ２、第３肉薄領域ＢＤ３が形成されているので、その従動側固定シーブ４４ｆの剛性がぞれぞれ異なる。すなわち、従動側固定シーブ４４ｆおいて、第１肉厚領域ＡＤ１、第２肉厚領域ＡＤ２、第３肉厚領域ＡＤ３は比較的剛性が強く、第１肉薄領域ＢＤ１、第２肉薄領域ＢＤ２、第３肉薄領域ＢＤ３は比較的剛性が弱い。
【００３１】
ここでは、本実施例のベルト式無段変速機において、上記第１肉厚領域ＡＤ１、第２肉厚領域ＡＤ２、第３肉厚領域ＡＤ３、第１肉薄領域ＢＤ１、第２肉薄領域ＢＤ２、第３肉薄領域ＢＤ３が形成された円周６分割構造の従動側固定シーブ４４ｆを使用することにより、リヤカバー３２からノイズとして発音する音圧レベル［ｄＢ］が従来の従動側固定シーブが使用されるのに比較して低減することを以下の実験IIで示す。
【００３２】
［実験II］
ここで実験IIを説明する。上記実験IIでは、本実施例のように前記円周６分割構造の従動側固定シーブ４４ｆを使用した場合において、トランスアクスルケース２６のリヤカバー３２からノイズとして発音する音圧レベル［ｄＢ］を測定した。
【００３３】
図８は、上記実験IIの実験結果を示す図であり、一点鎖線が本実施例(実施例２)を示し、実線が前述した比較例１を示し、破線が前述した比較例２を示している。図８に示すように、上記実施例２は、上記比較例１および比較例２に比べて音圧レベル［ｄＢ］が略全体の周波数［Ｈｚ］で低下した。なお、破線で楕円形状に囲まれた周波数の範囲内例えば可聴周波数の範囲内において、実施例２は、上記比較例１および比較例２に比べて音圧レベル［ｄＢ］が比較的大きく低下した。
【００３４】
上記実験IIの実験結果から、円周方向の厚みを変化させてその円周方向の剛性が異なる従動側固定シーブ４４ｆを使用することによって、その従動側固定シーブ４４ｆから発生する振動が上記比較例１および比較例２の従動側固定シーブから発生する振動に比較して異なる周波数になったと考えられる。このため、従動側固定シーブ４４ｆから発生した振動がリヤカバー３２に伝達されてもそのリヤカバー３２が共振せず、トランスアクスルケース２６のリヤカバー３２からノイズとして発音する音圧レベル［ｄＢ］が上記比較例１および比較例２より低減したと考えられる。
【００３５】
以上、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明したが、本発明はその他の態様においても適用される。
【００３６】
本実施例において、実施例１の従動側固定シーブ４４ａでは、上記第１肉厚領域Ａ１、第２肉厚領域Ａ２、第１肉薄領域Ｂ１、第２肉薄領域Ｂ２に４つに分割されたものが示され、実施例２の従動側固定シーブ４４ｆでは、上記第１肉厚領域ＡＤ１、第２肉厚領域ＡＤ２、第３肉厚領域ＡＤ３、第１肉薄領域ＢＤ１、第２肉薄領域ＢＤ２、第３肉薄領域ＢＤ３に６つに分割されたものが示されていたが、従動側固定シーブ４４ａ、４４ｆは、２つ以上に分割されるものであれば良い。
【００３７】
また、本実施例において、従動側固定シーブ４４ａにその従動側固定シーブ４４ａの板厚が異なる領域である上記第１肉厚領域Ａ１、第２肉厚領域Ａ２、第１肉薄領域Ｂ１、第２肉薄領域Ｂ２が形成されていたが、例えばプライマリシャフト３８に一体に設けられた駆動側固定シーブ３８ａにもその駆動側固定シーブ３８ａの板厚が異なる領域を形成させても良い。また、上記従動側固定シーブ４４ａと上記駆動側固定シーブ３８ａのどちらか一方に上記板厚が異なる領域を形成させることによって、トランスアクスルケース２６のリヤカバー３２から発生するノイズを低減させることができる。
【００３８】
また、前述の実施例のリヤカバー３２は、全体として平坦でなくても良く、膜振動が容易な平坦部を含むものであれば良い。
【００３９】
なお、上述したのはあくまでも一実施形態であり、本発明は当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を加えた態様で実施することができる。
【符号の説明】
【００４０】
１８：ベルト式無段変速機
３２：リヤカバー(ケースカバー)
３８：プライマリシャフト(プーリシャフト)
４０：プライマリプーリ(可変プーリ)
４４：セカンダリシャフト(プーリシャフト)
４４ａ、４４ｆ：従動側固定シーブ(固定シーブ)
４６：セカンダリプーリ(可変プーリ)
４８：伝動ベルト
６０：従動側可動シーブ(可動シーブ)
Ａ１、ＡＤ１：第１肉厚領域(板厚が異なる領域)
Ａ２、ＡＤ２：第２肉厚領域(板厚が異なる領域)
ＡＤ３：第３肉厚領域(板厚が異なる領域)
Ｂ１、ＢＤ１：第１肉薄領域(板厚が異なる領域)
Ｂ２、ＢＤ２：第２肉薄領域(板厚が異なる領域)
ＢＤ３：第３肉薄領域(板厚が異なる領域)
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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