(57)【要約】      （修正有）【課題】長さ方向端部の外形寸法を小さくしたバンパーリインフォース等の自動車用耐衝突部品において、端部の強度低下を防止して、耐衝突性能が低下するのを防止する。【解決手段】自動車用耐衝突部品は、衝突側フランジ６ａ及び車体側フランジ７ａと、両フランジに接続するウエブ４，５，４ａ，５ａを有する金属製中空形材からなる。金属製中空形材の長さ方向の端部２は、スエージング加工により断面形状が変形し、両フランジ６ａ，７ａ間の寸法が小さくなっている。端部２におけるウエブの肉厚をｔＷとし、断面形状を変形させていない中央部３におけるウエブの肉厚をＴＷとしたとき、ｔＷ＞ＴＷであり、中央部３におけるウエブとフランジのなすコーナー部の内側コーナー半径をＲＣＩとしたとき、ＲＣＩ≧（ｔＷ−ＴＷ）である。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
衝突側フランジ及び車体側フランジと、前記両フランジに接続するウエブを有する金属製中空形材からなり、前記中空形材の長さ方向の端部の断面形状を変形させて前記両フランジ間の寸法を小さくした自動車用耐衝突部品であり、前記端部がスエージング加工で変形され、前記端部におけるウエブの肉厚をｔＷとし、断面形状を変形させていない部位におけるウエブの肉厚をＴＷとしたとき、ｔＷ＞ＴＷであり、断面形状を変形させていない部位における前記ウエブと前記フランジのなすコーナー部の内側コーナー半径をＲＣＩとしたとき、ＲＣＩ≧（ｔＷ−ＴＷ）であることを特徴とする自動車用耐衝突部品。
【請求項２】
前記中空形材が互いに平行な一対のウエブを有し、前記一対のウエブが前記両フランジに接続していることを特徴とする請求項１に記載された自動車用耐衝突部品。
【請求項３】
前記中空形材が断面内部に前記一対のウエブに平行な中間ウェブを有し、前記端部における前記中間ウエブの肉厚をｔＩとし、断面形状を変形させていない部位における前記中間ウエブの肉厚をＴＩとし、断面形状を変形させていない部位における前記中間ウェブと前記両フランジとの接続部のフィレット半径をＲＩとしたとき、ＲＩ≧（ｔＩ−ＴＩ）であることを特徴とする請求項２に記載された自動車用耐衝突部品。
【請求項４】
前記中空形材がアルミニウム合金押出形材であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載された自動車用耐衝突部品。
【請求項５】
前記中空形材が、鋼板をロールフォームにより成形したものであることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載された自動車用耐衝突部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えばバンパーリインフォース、ドアインパクトビーム、ルーフリインフォース、トラック用ＦＵＰ（フロントアンダーランプロテクタ）、同ＲＵＰ（リアアンダーランプロテクタ）等の自動車用耐衝突部品に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車の衝突基準が強化されてきており、オーバーラップ量が小さい前面又は後面衝突（オフセットバリア衝突又はスモールラップ衝突とも言う）、斜め衝突（端部振り子衝突、またはオブリーク衝突とも言う）、側面衝突（サイドインパクトとも言う）への部材としてのバンパーリインフォース、ドアインパクトビーム、ルーフリインフォース、ＦＵＰ、ＲＵＰ等の耐衝突部品が設置されるようになっている。
【０００３】
これらの耐衝突部品は、長さ方向端部の外形寸法を小さくすることが求められることがある。より具体的にいうと、バンパーリインフォースやＦＵＰ、ＲＵＰ等は、例えば自動車の旋回最小半径を小さくする等の操作性向上の目的、及びデザイン上の要求から、長さ方向端部の車体前後方向寸法（Ｌ寸法）を小さくすることが求められる。ドアインパクトビームは、例えばドアのインナーパネルへの取り付けのため又はデザイン上の要求から、長さ方向端部の車体幅方向寸法（Ｗ寸法）を小さくすることが求められる。ルーフリインフォースは、例えばルーフサイドレールへの取り付けのため又はデザイン上の要求から、、長さ方向端部の車体高さ方向寸法（Ｈ寸法）を小さくすることが求められる。
これら耐衝突部品は、自動車の重心から遠い位置に設置されるため、慣性モーメントへの影響が大きい。従って、耐衝突部品は、燃費向上だけでなく、運動性能を向上する目的でも軽量化が要求されており、アルミニウム押出形材などが使用されている。
【０００４】
特許文献１には、アルミニウム押出形材の端部を潰し加工して、断面のＬ寸法を小さくしたバンパーリインフォースが記載されている。特許文献２には、アルミニウム押出形材の端部を斜めに切り落として断面のＬ寸法を小さくし、そこに前面側から溝形の補強部材を宛がったバンパーリインフォースが記載されている。特許文献３には、アルミニウム押出形材の端部を潰し加工して、断面のＷ寸法を小さくしたドアビームが記載されている。特許文献４には、アルミニウム押出形材の端部を斜めに切り落として断面のＷ寸法を小さくしたドアビームが記載されている。特許文献５には、アルミニウム押出形材の端部を潰し加工し又は斜めに切り落として、断面のＨ寸法を小さくしたルーフリインフォースが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平０７−０２５２９６号公報
【特許文献２】特開平２００６−１５１０９５号公報
【特許文献３】特開平０９−５８３８６号公報
【特許文献４】特開平１０−９４８４４号公報（図８）
【特許文献５】特開２０１０−３６７４６号公報（段落００１９）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
バンパーリインフォースなどの耐衝突部品には、長さ方向端部の外形寸法が小さく、かつ、変形強度が高い構造が求められている。しかし、例えばアルミニウム押出形材からなるバンパーリインフォースにおいて、長さ方向端部を潰し加工して断面のＬ寸法を小さくすると、ウェブを屈曲させているため（特許文献１参照）、衝突時の変形荷重が小さくなる。このため、例えばオーバーラップ量が小さい前面衝突において、衝突物が車体に侵入し車体損傷が大きくなるという問題がある。また、衝突時の変形荷重を大きくするため、別部材を取り付けて端部の強度を増大させることもできるが（特許文献２参照）、部品数の増加や溶接工数増などにより、コストアップが大きくなるという問題がある。
ドアビームやルーフリインフォースについても、端部を潰し加工し又は斜め切断して断面のＷ寸法又はＨ寸法を小さくした場合、端部の強度が低下する。また、強度の低下を補うため、例えばブラケットなどの補強部品を大型化すると、コストや重量が増大するという問題がある。
【０００７】
本発明は、長さ方向端部の外形寸法を小さくしたバンパーリインフォース等の耐衝突部品において、端部の強度低下を防止して、別部品を用いることなく耐衝突性能が低下するのを防止することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、衝突側フランジ及び車体側フランジと、前記両フランジに接続するウエブを有する金属製中空形材からなり、前記中空形材の長さ方向の端部の断面形状を変形させて前記両フランジ間の寸法を小さくした自動車用耐衝突部品を改良したもので、前記端部がスエージング加工で変形され、前記端部におけるウエブの肉厚をｔＷとし、断面形状を変形させていない部位におけるウエブの肉厚をＴＷとしたとき、ｔＷ＞ＴＷであり、断面形状を変形させていない部位における前記ウエブと前記フランジのなすコーナー部の内側コーナー半径をＲＣＩとしたとき、ＲＣＩ≧（ｔＷ−ＴＷ）であることを特徴とする。
なお、形材とは、長さ方向に実質的に同じ断面形状を有する長手材を意味する。
【０００９】
上記自動車用耐衝突部品は、例えば次のような具体的な実施の形態を有する。
（１）上記中空形材は、互いに平行な一対のウエブを有し、前記一対のウエブが前記両フランジに接続している。
（２）上記（１）の場合において、上記中空形材が断面内部に前記一対のウエブに平行な中間ウェブを１つ以上有し、前記端部における前記中間ウエブの肉厚をｔＩとし、断面形状を変形させていない部位における前記中間ウエブの肉厚をＴＩとし、断面形状を変形させていない部位における前記中間ウェブと前記両フランジとの接続部のフィレット半径をＲＩとしたとき、ＲＩ≧（ｔＩ−ＴＩ）である。
（３）上記中空形材がアルミニウム合金押出形材である。
（４）上記中空形材が鋼板をロールフォームにより成形したものである。
【発明の効果】
【００１０】
本発明に係る耐衝突部品は、金属製中空形材の長さ方向端部にスエージング加工を施し、同端部における両フランジ間の寸法を小さく（ウエブの長さを短く）するとともに、同端部におけるウエブの肉厚ｔＷを当初の（スエージング加工前の）肉厚ＴＷより大きく（ｔＷ＞ＴＷ）している。これにより、この耐衝突部品を用いた自動車のデザイン性や操作性を向上させると同時に、別部品を用いることなく、耐衝突部品の長さ方向端部の強度低下を防止し、耐衝突性能の低下を防止することができる。
【００１１】
本発明に係る耐衝突部品は、前記ウエブと前記フランジのコーナー部の内側コーナー半径（当初のコーナー半径）ＲＣＩを、前記端部におけるウエブのスエージング加工前後の肉厚の差（ｔＷ−ＴＷ）以上の大きさ（ＲＣＩ≧（ｔＷ−ＴＷ））とした。また、前記中間ウェブと前記両フランジとの接続部のフィレット半径（当初のフィレット半径）ＲＩを、前記端部における中間ウエブのスエージング加工前後の肉厚の差以上の大きさ（ＲＩ≧（ｔＩ−ＴＩ））とした。これにより、スエージング加工時に前記コーナー部又は接続部において材料が滑らかに流動し、スエージング加工後のウエブ及び中間ウエブがその全厚みにおいて両フランジと接続された状態となる。その結果、スエージング加工後の前記端部において衝突時の割れ等が防止され、耐衝突性能が向上する。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】アルミニウム合金押出材をスエージング加工したバンパーリインフォース（曲げ加工前）の平面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ断面図である。
【図３】図２のＢ−Ｂ断面図である。
【図４】金属製中空形材の当初の内側コーナー半径ＲＣＩを、ウエブのスエージング加工前後の肉厚の差（ｔＷ−ＴＷ）以上の大きさ（ＲＣＩ≧（ｔＷ−ＴＷ））とすることの理由を説明する図である。
【図５】本発明に係るバンパーリインフォースを含むバンパー構造体の平面図である。
【図６】本発明に係る金属製中空形材の断面形状の他の例を示す図である。
【図７】本発明に係る金属製中空形材のスエージング前後の断面図の他の例である。
【図８】本発明に係る金属製中空形材のスエージング前後の断面図の他の例である。
【図９】ＣＡＥ（Ｃｏｍｐｕｔｅｒ  Ａｉｄｅｄ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ）解析に用いた試験材Ａ（本発明例）の端面図である。
【図１０】ＣＡＥ解析に用いた試験材Ｂ（従来例）の端面図である。
【図１１】オーバーラップ量が小さい前面衝突を模したＣＡＥ解析モデルを示す図である。
【図１２】ＣＡＥ解析の結果得られた荷重−変位曲線である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
次に、図１〜８を参照して、本発明に係る自動車用耐衝突部品について、具体的に説明する。
図１〜３に、本発明に係る自動車用耐衝突部品の具体例として、アルミニウム合金押出形材からなるバンパーリインフォース１（曲げ加工前）の右半分を示す。バンパーリインフォース１は、端部２がスエージング加工されて断面形状が変形され（衝突面側が傾斜）、中央部３は当初のアルミニウム合金押出形材の断面形状を保っている。
【００１４】
バンパーリインフォース１の中央部３（又は当初のアルミニウム合金押出形材）は、図２の断面図に示すように、押出方向に垂直な断面の輪郭が四角形で、想定される衝突荷重方向（水平面内）に平行なウエブ４，５と、ウエブ４，５に接続する衝突側フランジ６及び車体側フランジ７と、中間ウエブ８からなる。衝突側フランジ６及び車体側フランジ７は互いに平行で、かつウエブ４，５に垂直である。中間ウエブ８は前記断面内に存在し、ウエブ４，５に平行で、前記フランジ６，７に垂直に接続する。
図２に示す断面形状において、断面の車体前後方向の寸法をＬ、車体高さ方向の寸法をＨ、ウエブ４，５の肉厚をＴＷ、中間ウエブ８の肉厚をＴＩ、衝突側フランジ６の肉厚をＴＦＦ、車体側フランジ７の肉厚をＴＦＲとする。また、ウエブ４，５とフランジ６，７のコーナー部の内側コーナー半径をＲＣＩ、前記コーナー部の外側コーナー半径をＲＣＯ、中間ウエブ８とフランジ６，７の接続部のフィレット半径をＲＩとする。なお、ウエブ４の肉厚とウエブ５の肉厚は同一である必要はなく、衝突側フランジ６の肉厚と車体側フランジ７の肉厚は同一である必要はない。また、前記コーナー部（４箇所）の各内側コーナー半径は同一である必要はなく、同じく前記コーナー部（４箇所）の各外側コーナー半径は同一である必要はなく、前記フィレット半径も４箇所で同一である必要はない。
【００１５】
バンパーリインフォース１の端部２は、図３の断面図に示すように、断面の輪郭が同じく四角形で、想定される衝突荷重方向に平行なウエブ４ａ，５ａと、ウエブ４ａ，５ａに接続する衝突側フランジ６ａ及び車体側フランジ７ａと、中間ウエブ８ａからなる。衝突側フランジ６ａ及び車体側フランジ７ａは、ウエブ４ａ，５ａに垂直である。中間ウエブ８ａは前記断面内に存在し、ウエブ４ａ，５ａに平行で前記フランジ５ａ，６ａに垂直に接続する。なお、端部２の断面の各部位に付与した番号には、中央部３又は当初のアルミニウム合金押出形材の断面の各部位と区別するため、番号の後にａを付与している。
図３に示す断面形状において、断面の車体前後方向の寸法をｌ、車体高さ方向の寸法をｈ、ウエブ４ａ，５ａの肉厚をｔＷ、衝突側フランジ６ａの肉厚をｔＦＦ、車体側フランジ７ａの肉厚をｔＦＲ、中間ウエブ８ａの肉厚をｔＩとする。また、ウエブ４ａ，５ａとフランジ６ａ，７ａのコーナー部の内側コーナー半径をｒＣＩ、前記コーナー部の外側コーナー半径をｒＣＯ、中間ウエブ８ａとフランジ６ａ，７ａの接続部のフィレット半径をｒＩとする。
【００１６】
バンパーリインフォース１は、スエージング加工により、端部２の衝突側フランジ６ａが押出方向から傾斜し、かつ車体前後方向の寸法ｌが全体的に当初の寸法Ｌより小さくなっている。端部２において、両フランジ６ａ，７ａ間の寸法は当初の寸法（両フランジ６，７間の寸法）より小さく、かつ端に近いほど小さく、ウエブ４ａ，５ａ及び中間ウエブ８ａの車体前後方向の長さは端に近いほど短い、ということもできる。また、ウエブ４ａ，５ａの肉厚ｔＷと中間ウエブ８ａの肉厚ｔＩは、元の肉厚ＴＷ，ＴＩより厚く（ｔＷ＞ＴＷ，ｔＩ＞ＴＩ）、かつ端に近いほど厚さが増している。
【００１７】
このようなスエージング加工は、例えば特許第３０２３６５７号公報、特開２００４−２５２１４号公報に記載された方法により実施することができる。スエージング加工において芯金及び加工量を変えることにより、端部２の輪郭（前後方向寸法ｌ及び車体高さ方向寸法ｈ）や、ウエブ４ａ，５ａ、中間ウエブ８ａの肉厚を種々調整できる。
【００１８】
このスエージング加工を好適に実施するため、当初のアルミニウム合金押出形材において、前記コーナー部の内側コーナー半径ＲＣＩを、スエージング後のウエブ４ａ，５ａの肉厚と当初のウエブ４，５の肉厚の差（ｔＷ−ＴＷ）以上の大きさ（ＲＣＩ≧（ｔＷ−ＴＷ））に設定する。また、前記接続部のフィレット半径ＲＩについても、スエージング後の中間ウエブ８ａの肉厚と当初の中間ウエブ８の肉厚の差（ｔＩ−ＴＩ）以上の大きさ（ＲＩ≧（ｔＩ−ＴＩ））に設定する。
【００１９】
図４に、スエージング加工後の端部２の断面と当初（スエージング加工前）の断面を重ね合わせて示す。図４に両矢印で示すように、この例では、コーナー部の内側コーナー半径ＲＣＩの大きさが、スエージング加工後のウエブ４ａの肉厚ｔＷと当初（スエージング加工前）のウエブ４の肉厚ＴＷの差（ｔＷ−ＴＷ）より小さく設定されている（ＲＣＩ＜（ｔＷ−ＴＷ））。この場合、前記コーナー部のうち（（ｔＷ−ＴＷ）−ＲＣＩ）の範囲内では、スエージング加工の際に材料が滑らかに流動しにくく、いわば前記範囲内においてウエブ４ａと両フランジ６ａ，７ａの間にクラックが生じたような状態となる。衝突時はこの箇所を起点に割れが発生しやすく、耐衝突性能が低下する。この例では、ウエブ５ａでも同様のことが生じている。
スエージング加工後のウエブ４ａ及び中間ウエブ８ａが、その全厚み（ｔＷ，ｔＩ）において両フランジ６ａ，７ａと接続された状態となる（前記クラックが生じたような状態になるのを回避する）には、前記関係式（ＲＣＩ≧（ｔＷ−ＴＷ），ＲＩ≧（ｔＩ−ＴＩ））を満たしている必要がある。
【００２０】
スエージング加工により、ウエブ４ａ，５ａとフランジ６ａ，７ａのコーナー部の内側コーナー半径ｒＣＩは、当初の（スエージング加工前の）内側コーナー半径（ＲＣＩ）より小さくなる。そして、当初の内側コーナー半径ＲＣＩが１ｍｍより小さい場合には、スエージング加工時に前記コーナー部で材料が滑らかに流動しにくく、図４を参照して説明したと同じ現象が生じるおそれがある。従って、当初の内側コーナー半径ＲＣＩは、上記関係（ＲＣＩ≧（ｔＷ−ＴＷ））を満たすと同時に、１ｍｍ以上であることが好ましい。当初の内側コーナー半径ＲＣＩは、より好ましくは２ｍｍ以上である。
【００２１】
また、中間ウエブ８ａとフランジ６ａ，７ａの接続部のフィレット半径ｒＩも、当初の（スエージング加工前の）フィレット半径（ＲＩ）より小さくなる。そして、当初のフィレット半径ＲＩが１ｍｍより小さい場合には、スエージング加工時に前記接続部で材料が滑らかに流動しにくく、図４を参照して説明したと同じ現象が生じるおそれがある。従って、当初のフィレット半径ＲＩは、上記関係（ＲＩ≧（ｔＩ−ＴＩ））を満たすと同時に、１ｍｍ以上であることが好ましい。元のフィレット半径ＲＩは、より好ましくは１．５ｍｍ以上である。
【００２２】
バンパーリインフォース１において、ウエブ４，５とフランジ６，７のコーナー部の当初の外側コーナー半径ＲＣＯは、１ｍｍ以上とすることが好ましい。外側コーナー半径ＲＣＯが１ｍｍより小さい場合には、スエージング加工時にダイスに発生する局所応力が増大するため、ダイスの寿命が著しく低下する。バンパーリインフォース１が強度の高い材料からなる場合は、ダイスの損傷が特に著しい。このため、当初の外側コーナー半径ＲＣＯは、好ましくは１ｍｍ以上とし、より好ましくは２ｍｍ以上とする。
【００２３】
バンパーリインフォース１は、厚肉化したウェブ４ａ，５ａ及び中間ウエブ８ａにより、端部２の強度低下が防止される。このため、オーバーラップ量が小さい前面又は後面衝突、若しくは斜め衝突において、衝突物の車体への侵入量が低減され、車体や乗員の損傷を軽減することができる。
【００２４】
上記の例はバンパーリインフォースであったが、他の自動車用耐衝突部品でも同様に、長さ方向端部にスエージング加工を加え、衝突荷重方向に平行なウエブを圧縮して肉厚を増大させる。ドアビームの場合、衝突荷重方向は車体幅方向、ルーフリインフォースメントの場合、衝突荷重方向は車両の高さ方向である。他の自動車用耐衝突部品も、上記関係式（ＲＣＩ≧（ｔＷ−ＴＷ），ＲＩ≧（ｔＩ−ＴＩ））を満たす必要がある。これにより、例えばドアビーム及びルーフリインフォースメントの場合でも、衝突時の曲げ変形に対抗する強度が高くなる。また、他の自動車用耐衝突部品に対しても、好ましい内側コーナー半径ＲＣＩ、フィレット半径ＲＩ、及び外側コーナー半径ＲＣＯの値として、バンパーリインフォースに関して示した上記の数値が適用される。
【００２５】
バンパーリインフォース（又は他の自動車用耐衝突部品）において、スエージング加工を施す部位は、一方の端部のみでも、両側の端部でもよい。例えば、中央分離帯のない道路での事故が多い国においては、対向車と衝突した際の損傷を低減する目的のため、バンパーリインフォースの運転席側のみに特に大きい耐衝突性能が求められる場合がある。その場合、バンパーリインフォースの一方の端部のみにスエージング加工を加え、他方の端部は他の手段により加工することができる。他の手段としては、特許文献１〜４に記載された潰し加工、斜め切り落とし、斜め切断箇所に別部材を取り付ける等、従来の方法が適用できる。
【００２６】
バンパーリインフォース（又はその他の自動車用耐衝突部品）の両方の端部にスエージング加工を加えた場合には、運転席側及び助手席側両方のウエブ厚を大きくでき、どちらの側にオーバーラップの少ない正面衝突又は斜め衝突があった場合でも、衝突物の車体への進入量を抑制できる。
自動車用耐衝突部品の両方の端部にスエージング加工を行う場合、特開２００４-２５２１４号公報に記載された方法が好適に利用できる。この方法では、中空形材の一方の端部にスエージング加工を加えた後、前記一方の端部から分割式の芯金を中空形材内に挿入し、他方の端部にスエージング加工を加える。
【００２７】
スエージング加工は一般的に冷間で行われるが、金属材料は高強度になるほどスエージング加工時に割れが発生しやすくなる。これを防止するため、必要に応じて、温間加工を適用することができる。この場合、例えば、素材である金属製中空形材を加熱した直後にスエージング加工し、又は加熱したダイス又は／及び芯金を用いてスエージング加工を行う。
また、金属製中空形材として、６０００系又は７０００系の熱処理型アルミニウム合金押出形材を用いる場合、押出直後、溶体化焼入れ直後、又は復元処理をした直後にスエージング加工を加えることが望ましい。押出直後、溶体化焼入れ直後、又は復元処理をした直後は材料の伸びが高く、スエージング加工時に割れが発生するのを防止することができる。
【００２８】
バンパーリインフォース等の自動車用耐衝突部品は、自動車の外形に合わせて曲げ加工を施される場合がある。曲げ加工後のアルミニウム合金押出形材はスエージング加工が困難であり、スエージング加工後に中子なしで曲げ加工することになる。曲げ加工後のバンパーリインフォース１を図５に示す。図５において、１１はバンパーステイ、１２はバンパーフェイシャー（プラスチック外皮）である。アルミニウム合金押出形材を中子なしで曲げ加工すると、両フランジ６，７（図２参照）が座屈しやすくシワが大きくなりやすい。これを改善するため、アルミニウム合金押出形材は、フランジ６，７の肉厚をウェブ４，５及び中間ウエブ８の肉厚より大きくする方が好ましい。
【００２９】
バンパーリインフォース等の自動車用耐衝突部品の製造工程の一部として、必要に応じて、曲げ加工や穴加工（作業穴、ボルト穴の加工）、又は時効処理等の工程が行われる。自動車用耐衝突部品の素材として、例えば６０００系又は７０００系の熱処理型アルミニウム合金押出形材を用いる場合、製造工程は例えば次のようなものとなる。スエージング加工の前に必要に応じて復元（加熱軟化）処理を行うことができる。なお、穴加工をプレスで行う場合、中子が必要になるため、穴加工はスエージング加工前に行う必要がある。
（１）押出加工→穴加工（プレス）→スエージング加工→曲げ加工→時効硬化処理。
（２）押出加工→スエージング加工→曲げ加工→穴加工（ドリル）→時効硬化処理。
【００３０】
図１〜５を参照した説明では、自動車用耐衝突部品の素材（金属製中空形材）として、一対のウエブ４，５、一対のフランジ６，７及び中間ウエブ８を有するアルミニウム合金押出形材を用いたが、別の断面形状を有するアルミニウム合金押出形材を用いることができる。図６に他の断面形状を例示する。図６に示すように、四角形の輪郭の内部に２つの中間ウエブを有するもの（図６（ａ））、中間ウエブを有しないもの（図６（ｂ））、突出フランジ１３を有するもの（図６（ｃ），（ｄ），（ｅ））等が考えられる。
アルミニウム合金の材質としては、６０００系又は７０００系のアルミニウム合金，及びその他のアルミニウム合金を用いることができる。また、アルミニウム合金のほか、高張力鋼板を用いることができる。高張力鋼板の場合、ロールフォーム工法により、四角形断面やＢ形断面等を有する中空形材を成形し、これを素材とする。
【００３１】
図１〜５を参照した説明では、スエージング加工により、アルミニウム合金押出形材の全てのウェブ（ウエブ４，５及び中間ウエブ８）の肉厚を大きく（長さを短く）したが、図７に示すように、一部のウェブの肉厚が大きくなるように、断面形状を変化させることができる。図７では、断面の半分のみがスエージング加工され、ウエブ１４ａのみ肉厚が大きくかつ長さが短くされている。
図１〜５を参照した説明では、スエージング加工において、ウェブ（ウエブ４，５）の肉厚を大きくした。スエージング加工において、ウエブの肉厚の増分（ｔＷ−ＴＷ）を、元の輪郭の外側に流動させて外形寸法（フランジ幅）を広げることもできる。図８はこれを示すもので、フランジ１５ａ，１６ａ側に広い取付面を確保できる。
【実施例】
【００３２】
本発明に係る自動車用耐衝突部品の効果を検討するために、ＣＡＥ（Ｃｏｍｐｕｔｅｒ  Ａｉｄｅｄ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ）解析を用いて、本発明例と従来例のバンパーリインフォースについて、オーバーラップ量が小さい前面衝突時の変形荷重を求めた。
金属製中空形材は７０００系アルミニウム押出形材からなり、図２に示す断面形状を有する。外形寸法は４０ｍｍ×１１０ｍｍで、車体前後方向寸法Ｌが４０ｍｍ、車体高さ方向寸法Ｈが１１０ｍｍである。ウエブ４，５の肉厚ＴＷ及び中間ウエブ８の肉厚ＴＩが共に３．５ｍｍ、衝突側フランジ６の肉厚ＴＦＦが４．０ｍｍ、車体側フランジ７の肉厚ＴＦＲが４．５ｍｍである。ウエブ４，５とフランジ６，７のコーナー部（４箇所）の内側コーナー半径ＲＣＩ及び中間ウエブ８とフランジ６，７の接続部（４箇所）のフィレット半径ＲＩがいずれも６ｍｍ、前記コーナー部の外側コーナー半径ＲＣＯが１ｍｍである。
【００３３】
本発明例に係るバンパーリインフォースの試験材（試験材Ａ）は、前記アルミニウム押出形材の端部に実際にスエージング加工を加えて作成した。試験材Ａの端部（端から２００ｍｍまでの範囲）の車体前後方向寸法ｌ（図３参照）は、図１に示すバンパーリインフォース１と同様に、端に近いほど小さい。図３に示す断面形状と同じく、ウエブ４ａ，５ａの肉厚ｔＷと中間ウエブ８ａの肉厚ｔＩが、元の肉厚ＴＷ，ＴＩより厚く、かつ端に近いほど厚い。また、ウエブ４，５とフランジ６，７のコーナー部の内側コーナー半径ｒＣＩ及び中間ウエブ８とフランジ６，７の接続部のフィレット半径ｒＩは、元の内側コーナー半径ＲＣＩ及びフィレット半径ＲＩより小さく、かつ端に近いほど小さい。
【００３４】
図９に、スエージング加工後の試験材Ａの端面（車体前後方向寸法ｌが最も減少した箇所）の図を示す。図９に示すように、車体前後方向寸法ｌが２０ｍｍ、ウエブ４ａ，５ａの肉厚ｔＷ及び中間ウエブ８ａの肉厚ｔＩが共に７．０ｍｍであった。また、ウエブ４ａ，５ａとフランジ６ａ，７ａのコーナー部（４箇所）の内側コーナー半径ｒＣＩ、及び中間ウエブ８ａとフランジ６ａ，７ａの接続部（４箇所）のフィレット半径ｒＩがいずれも２ｍｍであった。
【００３５】
従来例に係るバンパーリインフォースの試験材（試験材Ｂ）としては、前記アルミニウム押出形材の端部に潰し加工（特許文献１参照）を加えたものを想定した。試験材Ｂでも、試験材Ａと同様に、端部（端から２００ｍｍまでの範囲）の車体前後方向寸法ｌを減少させ、かつ車体前後方向寸法ｌが端に近いほど小さくなるようにした。
図１０に、外形寸法が最も減少した端面の図を示す。図１０に示すように、試験材Ｂの端面の車体前後方向寸法ｌは２０ｍｍであり、ウエブ４ａ，５ａは断面の外側に曲げ変形させた。ウエブ４ａ，５ａ及び中間ウエブ８ａは、潰し加工前後で肉厚の変化はない。
以上説明した試験材Ａ，Ｂを、ＣＡＥ解析の解析条件として選定した。
【００３６】
試験材Ａと試験材Ｂについて、図１１に示すように、長さ３００ｍｍの片持ち梁と仮定し、クラッシュボックス又はサイドメンバーの外側壁を想定して、各試験材の端から２００ｍｍの位置で背面側を拘束し、前方から荷重を付加した場合の荷重−変位関係を計算した。前記荷重は、オーバーラップ量が小さい前面衝突を模したものである。その他の解析条件として、試験材Ａ，Ｂは７０００系アルミニウム合金押出形材を想定し、その機械的特性は耐力３１０ＭＰａ、引張強さ３６５ＭＰａ、延び１４％とした。ＣＡＥ解析には汎用の静的陰解法ソフトＡＢＡＱＵＳを用いた。得られた荷重−変位曲線を図１２に示す。
【００３７】
図１２に示すとおり、従来例のバンパーリインフォースに相当する試験材Ｂは、変形荷重が３０ｋＮ程度であり、本発明例のバンパーリインフォースに相当する試験材Ａは、変形荷重が約２倍の６０ｋＮ程度であった。端部を潰し加工した試験材Ｂは、ウエブが当初から屈曲しているため変形荷重が小さくなった。一方、端部をスエージング加工した試験材Ａは、ウェブの肉厚が増加しているため強度が高く、変形荷重が大きくなった。
【符号の説明】
【００３８】
１  バンパーリインフォース（曲げ加工前）
２  端部
３  中央部
４，５，４ａ，５ａ  ウエブ
６，６ａ  衝突側フランジ
７，７ａ  車体側フランジ
８，８ａ  中間ウエブ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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