(57)【要約】【課題】第１バスバーと第２バスバーと第３バスバーの全てのバスバー間の距離を減少させることでインダクタンスを低減する。【解決手段】Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕは、電流の方向と垂直な断面において１８０°の角度を成し、Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖは、電流の方向と垂直な断面において９０°の角度を成し、Ｗ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｖは、電流の方向と垂直な断面において９０°の角度を成す。Ｕ相平板部２４−１ＵとＶ相平板部２４−１Ｖが互いに平行に近接配置され、Ｕ相平板部２４−２ＵとＷ相平板部２４−１Ｗが互いに平行に近接配置され、Ｖ相平板部２４−２ＶとＷ相平板部２４−２Ｗが互いに平行に近接配置されている。【選択図】図３
2016158450.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１バスバーと第２バスバーと第３バスバーを備えるバスバーモジュールであって、
第１バスバーは、電流の方向と垂直な断面において所定の第１角度を成す一対の第１平板部を含み、
第２バスバーは、電流の方向と垂直な断面において所定の第２角度を成す一対の第２平板部を含み、
第３バスバーは、電流の方向と垂直な断面において所定の第３角度を成す一対の第３平板部を含み、
第１平板部の一方と第２平板部の一方が互いに平行に近接配置され、
第１平板部の他方と第３平板部の一方が互いに平行に近接配置され、
第２平板部の他方と第３平板部の他方が互いに平行に近接配置されている、バスバーモジュール。
【請求項２】
請求項１に記載のバスバーモジュールであって、
一対の第１平板部同士が繋がる部分と一対の第２平板部同士が繋がる部分と一対の第３平板部同士が繋がる部分が互いに近接配置されている、バスバーモジュール。
【請求項３】
請求項２に記載のバスバーモジュールであって、
一対の第１平板部の成す第１角度が１８０°であり、一対の第２平板部の成す第２角度が９０°であり、一対の第３平板部の成す第３角度が９０°である、バスバーモジュール。
【請求項４】
請求項２に記載のバスバーモジュールであって、
一対の第１平板部の成す第１角度、一対の第２平板部の成す第２角度、及び一対の第３平板部の成す第３角度がいずれも１２０°である、バスバーモジュール。
【請求項５】
請求項１に記載のバスバーモジュールであって、
一対の第１平板部同士が繋がる部分と一対の第２平板部同士が繋がる部分との間で第１平板部の一方と第２平板部の一方が互いに平行に近接配置され、
一対の第１平板部同士が繋がる部分と一対の第３平板部同士が繋がる部分との間で第１平板部の他方と第３平板部の一方が互いに平行に近接配置され、
一対の第２平板部同士が繋がる部分と一対の第３平板部同士が繋がる部分との間で第２平板部の他方と第３平板部の他方が互いに平行に近接配置されている、バスバーモジュール。
【請求項６】
請求項５に記載のバスバーモジュールであって、
一対の第１平板部の成す第１角度、一対の第２平板部の成す第２角度、及び一対の第３平板部の成す第３角度がいずれも６０°である、バスバーモジュール。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１に記載のバスバーモジュールであって、
第１平板部の一方と第２平板部の一方との間、第１平板部の他方と第３平板部の一方との間、及び第２平板部の他方と第３平板部の他方との間に、絶縁材が設けられている、バスバーモジュール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、第１バスバーと第２バスバーと第３バスバーを備えるバスバーモジュールに関する。
【背景技術】
【０００２】
下記特許文献１では、三相インバータに三相バスバーが設けられ、三相バスバーが回転電機の三相巻線に接続される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１４−１１３３８号公報
【特許文献２】特開２０１２−１７０１８４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
インバータ等のパワーモジュールにおいては、回路の信頼性向上のためにサージ電圧を低減することが要求される。サージ電圧ΔＶは、回路のインダクタンスＬと電流変化率ｄｉ／ｄｔを用いて、ΔＶ＝Ｌ×ｄｉ／ｄｔの関係で表される。したがって、サージ電圧ΔＶを低減するためには、インダクタンスＬを低減することが要求される。また、パワーモジュール回路においては、平板導体のバスバーが一般的に用いられるが、平行平板のインダクタンスＬは、透磁率μと平板の幅ｗと平板の長さａと平板間の距離ｈを用いて、Ｌ＝μ×ａ×ｈ／ｗの関係で表される。したがって、インダクタンスＬを低減するためには、平板間の距離ｈを減少させることが要求される。ただし、特許文献１のように、三相（Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相）のバスバーが全て平板状である場合は、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相全てのバスバー間の距離を減少させることは困難であるため、インダクタンスＬを低減することは困難であり、サージ電圧ΔＶを低減することは困難である。
【０００５】
本発明に係るバスバーモジュールは、第１バスバーと第２バスバーと第３バスバーの全てのバスバー間の距離を減少させることでインダクタンスを低減することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係るバスバーモジュールは、上述した目的を達成するために以下の手段を採った。
【０００７】
本発明に係るバスバーモジュールは、第１バスバーと第２バスバーと第３バスバーを備えるバスバーモジュールであって、第１バスバーは、電流の方向と垂直な断面において所定の第１角度を成す一対の第１平板部を含み、第２バスバーは、電流の方向と垂直な断面において所定の第２角度を成す一対の第２平板部を含み、第３バスバーは、電流の方向と垂直な断面において所定の第３角度を成す一対の第３平板部を含み、第１平板部の一方と第２平板部の一方が互いに平行に近接配置され、第１平板部の他方と第３平板部の一方が互いに平行に近接配置され、第２平板部の他方と第３平板部の他方が互いに平行に近接配置されていることを要旨とする。
【０００８】
本発明の一態様では、一対の第１平板部同士が繋がる部分と一対の第２平板部同士が繋がる部分と一対の第３平板部同士が繋がる部分が互いに近接配置されていることが好適である。
【０００９】
本発明の一態様では、一対の第１平板部の成す第１角度が１８０°であり、一対の第２平板部の成す第２角度が９０°であり、一対の第３平板部の成す第３角度が９０°であることが好適である。
【００１０】
本発明の一態様では、一対の第１平板部の成す第１角度、一対の第２平板部の成す第２角度、及び一対の第３平板部の成す第３角度がいずれも１２０°であることが好適である。
【００１１】
本発明の一態様では、一対の第１平板部同士が繋がる部分と一対の第２平板部同士が繋がる部分との間で第１平板部の一方と第２平板部の一方が互いに平行に近接配置され、一対の第１平板部同士が繋がる部分と一対の第３平板部同士が繋がる部分との間で第１平板部の他方と第３平板部の一方が互いに平行に近接配置され、一対の第２平板部同士が繋がる部分と一対の第３平板部同士が繋がる部分との間で第２平板部の他方と第３平板部の他方が互いに平行に近接配置されていることが好適である。
【００１２】
本発明の一態様では、一対の第１平板部の成す第１角度、一対の第２平板部の成す第２角度、及び一対の第３平板部の成す第３角度がいずれも６０°であることが好適である。
【００１３】
本発明の一態様では、第１平板部の一方と第２平板部の一方との間、第１平板部の他方と第３平板部の一方との間、及び第２平板部の他方と第３平板部の他方との間に、絶縁材が設けられていることが好適である。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、第１バスバーと第２バスバーと第３バスバーの全てのバスバー間の距離を減少させることができ、インダクタンスを低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の実施形態に係るバスバーモジュールを備える回転電機駆動システムの構成例を示す図である。
【図２】本発明の実施形態に係るバスバーモジュールの構成例を示す斜視図である。
【図３】本発明の実施形態に係るバスバーモジュールの構成例を示す電流の方向に垂直な断面図である。
【図４】比較例におけるバスバーモジュールの斜視図である。
【図５】サージ電圧の波形の例を示す図である。
【図６】本発明の実施形態に係るバスバーモジュールにおいて、バスバー２１Ｕからバスバー２１Ｖに電流が流れるときに形成されるループを説明する図である。
【図７】本発明の実施形態に係るバスバーモジュールの他の構成例を示す斜視図である。
【図８】本発明の実施形態に係るバスバーモジュールの他の構成例を示す電流の方向に垂直な断面図である。
【図９】本発明の実施形態に係るバスバーモジュールの他の構成例を示す斜視図である。
【図１０】本発明の実施形態に係るバスバーモジュールの他の構成例を示す電流の方向に垂直な断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明を実施するための形態（以下実施形態という）を図面に従って説明する。
【００１７】
図１は、本発明の実施形態に係るバスバーモジュールを備える回転電機駆動システムの構成例を示す図である。本実施形態に係る回転電機駆動システムについては、例えば車両の駆動システムに用いることができる。
【００１８】
二次電池１２は、充放電可能な直流電源として設けられている。コンデンサ１４は、インバータ１６の正側ライン（電源ライン）ＰＬと負側ライン（グランドライン）ＮＬ間に二次電池１２と並列に設けられている。インバータ１６は、正側ラインＰＬと負側ラインＮＬ間で互いに並列接続された三相のアーム３１Ｕ，３１Ｖ，３１Ｗを備える。Ｕ相アーム３１Ｕは、正側ラインＰＬと負側ラインＮＬ間で互いに直列接続された一対のＵ相スイッチング素子３２Ｕ，３３Ｕを含み、Ｕ相スイッチング素子３２Ｕ，３３Ｕ間の中点３６ＵにＵ相ライン３８Ｕが接続されている。同様に、Ｖ相アーム３１Ｖは、正側ラインＰＬと負側ラインＮＬ間で互いに直列接続された一対のＶ相スイッチング素子３２Ｖ，３３Ｖを含み、Ｖ相スイッチング素子３２Ｖ，３３Ｖ間の中点３６ＶにＶ相ライン３８Ｖが接続され、Ｗ相アーム３１Ｗは、正側ラインＰＬと負側ラインＮＬ間で互いに直列接続された一対のＷ相スイッチング素子３２Ｗ，３３Ｗを含み、Ｗ相スイッチング素子３２Ｗ，３３Ｗ間の中点３６ＷにＷ相ライン３８Ｗが接続されている。
【００１９】
モータジェネレータ（回転電機）１８の三相の巻線１９Ｕ，１９Ｖ，１９Ｗは、端子台として設けられたバスバーモジュール２０を介して、インバータ１６の三相のライン３８Ｕ，３８Ｖ，３８Ｗと電気的に接続されている。バスバーモジュール２０は、三相のバスバー２１Ｕ，２１Ｖ，２１Ｗを備え、モータジェネレータ１８のＵ相巻線１９Ｕとインバータ１６のＵ相ライン３８ＵがＵ相バスバー２１Ｕを介して接続され、モータジェネレータ１８のＶ相巻線１９Ｖとインバータ１６のＶ相ライン３８ＶがＶ相バスバー２１Ｖを介して接続され、モータジェネレータ１８のＷ相巻線１９Ｗとインバータ１６のＷ相ライン３８ＷがＷ相バスバー２１Ｗを介して接続されている。
【００２０】
インバータ１６は、三相のスイッチング素子３２Ｕ，３３Ｕ，３２Ｖ，３３Ｖ，３２Ｗ，３３Ｗをオンオフするスイッチング駆動により、二次電池１２からの直流電圧を１２０°ずつ位相が異なる三相の交流電圧に変換してモータジェネレータ１８の三相巻線１９Ｕ，１９Ｖ，１９Ｗへ供給する。モータジェネレータ１８は、インバータ１６からの交流電力を受けて回転駆動可能である。モータジェネレータ１８が発生する動力は、例えば車両の走行に用いられる。一方、インバータ１６でモータジェネレータ１８の三相巻線１９Ｕ，１９Ｖ，１９Ｗの交流電力を直流に変換して、二次電池１２に回収して充電を行うことも可能である。
【００２１】
バスバーモジュール２０の構成例を図２，３に示す。図２はバスバーモジュール２０の斜視図を示し、図３は図２における電流の方向に垂直な断面図を示す。バスバーモジュール２０において、Ｕ相バスバー（第１バスバー）２１Ｕは、導体により構成され、インバータ１６のＵ相ライン３８Ｕと接続されるインバータ側Ｕ相端子部２２Ｕと、モータジェネレータ１８のＵ相巻線１９Ｕと接続されるモータ側Ｕ相端子部２３Ｕと、インバータ側Ｕ相端子部２２Ｕとモータ側Ｕ相端子部２３Ｕ間を接続し、Ｕ相ライン３８ＵとＵ相巻線１９Ｕ間の交流電流（Ｕ相電流）が流れる一対のＵ相平板部（第１平板部）２４−１Ｕ，２４−２Ｕとを含む。同様に、Ｖ相バスバー（第２バスバー）２１Ｖも、導体により構成され、インバータ１６のＶ相ライン３８Ｖと接続されるインバータ側Ｖ相端子部２２Ｖと、モータジェネレータ１８のＶ相巻線１９Ｖと接続されるモータ側Ｖ相端子部２３Ｖと、インバータ側Ｖ相端子部２２Ｖとモータ側Ｖ相端子部２３Ｖ間を接続し、Ｖ相ライン３８ＶとＶ相巻線１９Ｖ間の交流電流（Ｖ相電流）が流れる一対のＶ相平板部（第２平板部）２４−１Ｖ，２４−２Ｖとを含む。そして、Ｗ相バスバー（第３バスバー）２１Ｗも、導体により構成され、インバータ１６のＷ相ライン３８Ｗと接続されるインバータ側Ｗ相端子部２２Ｗと、モータジェネレータ１８のＷ相巻線１９Ｗと接続されるモータ側Ｗ相端子部２３Ｗと、インバータ側Ｗ相端子部２２Ｗとモータ側Ｗ相端子部２３Ｗ間を接続し、Ｗ相ライン３８ＷとＷ相巻線１９Ｗ間の交流電流（Ｗ相電流）が流れる一対のＷ相平板部（第３平板部）２４−１Ｗ，２４−２Ｗとを含む。
【００２２】
Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕは、電流の流れる方向に沿って繋がっており、長手方向が電流の方向に相当する。同様に、Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖも電流の流れる方向に沿って繋がっており、Ｗ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗも電流の流れる方向に沿って繋がっており、長手方向が電流の方向に相当する。つまり、Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕ同士が繋がる部分である接続部２４−３Ｕ、Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖ同士が繋がる部分である接続部２４−３Ｖ、及びＷ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗ同士が繋がる部分である接続部２４−３Ｗは、電流の方向（長手方向）に沿って延びている。Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕは、電流の方向（長手方向）と垂直な図３の断面において１８０°の角度（第１角度）を成し、この断面の形状が直線形状である。Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖは、その接続部２４−３Ｖで電流の方向に沿って折り曲げられ、電流の方向と垂直な図３の断面において９０°の角度（第２角度）を成し、この断面の形状がＬ字形状である。Ｗ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗも、その接続部２４−３Ｗで電流の方向に沿って折り曲げられ、電流の方向と垂直な図３の断面において９０°の角度（第３角度）を成し、この断面の形状がＬ字形状である。つまり、電流の方向と垂直な図３の断面において、Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕ同士の成す角度と、Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖ同士の成す角度と、Ｗ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗ同士の成す角度の和が３６０°である。Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕ、Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖ、及びＷ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗにおいて、長手方向及び板厚方向と垂直な方向の幅は、いずれもｗで互いに等しい。
【００２３】
Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕ同士が繋がる接続部２４−３Ｕと、Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖ同士が繋がる接続部（Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖの折り曲げ部）２４−３Ｖと、Ｗ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗ同士が繋がる接続部（Ｗ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗの折り曲げ部）２４−３Ｗは、互いに微小空隙（例えば１〜２ｍｍ程度）をあけて近接配置されている。Ｕ相平板部の一方２４−１ＵとＶ相平板部の一方２４−１Ｖは、板厚方向に微小空隙（例えば１〜２ｍｍ程度）をあけて近接した状態で互いに平行に対向配置されている。Ｕ相平板部の他方２４−２ＵとＷ相平板部の一方２４−１Ｗは、板厚方向に微小空隙（例えば１〜２ｍｍ程度）をあけて近接した状態で互いに平行に対向配置されている。Ｖ相平板部の他方２４−２ＶとＷ相平板部の他方２４−２Ｗは、板厚方向に微小空隙（例えば１〜２ｍｍ程度）をあけて近接した状態で互いに平行に対向配置されている。Ｕ相平板部２４−１ＵとＶ相平板部２４−１Ｖの間隔、Ｕ相平板部２４−２ＵとＷ相平板部２４−１Ｗの間隔、及びＶ相平板部２４−２ＶとＷ相平板部２４−２Ｗの間隔は互いに等しい。そして、Ｕ相平板部２４−１ＵとＶ相平板部２４−１Ｖとの対向部分の幅、Ｕ相平板部２４−２ＵとＷ相平板部２４−１Ｗとの対向部分の幅、及びＶ相平板部２４−２ＶとＷ相平板部２４−２Ｗとの対向部分の幅は互いに等しい。さらに、Ｕ相平板部２４−１ＵとＶ相平板部２４−１Ｖとの対向部分の長手方向長さ、Ｕ相平板部２４−２ＵとＷ相平板部２４−１Ｗとの対向部分の長手方向長さ、及びＶ相平板部２４−２ＶとＷ相平板部２４−２Ｗとの対向部分の長手方向長さも互いに等しい。インバータ側Ｕ相端子部２２ＵはＵ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕの一端部に接続され、モータ側Ｕ相端子部２３ＵはＵ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕの他端部に接続されている。インバータ側Ｖ相端子部２２ＶはＶ相平板部２４−１Ｖの一端部に接続され、モータ側Ｖ相端子部２３ＶはＶ相平板部２４−１Ｖの他端部に接続されている。インバータ側Ｗ相端子部２２ＷはＷ相平板部２４−１Ｗの一端部に接続され、モータ側Ｗ相端子部２３ＷはＷ相平板部２４−１Ｗの他端部に接続されている。
【００２４】
インバータ１６のスイッチング駆動の際には、バスバー２１Ｕ，２１Ｖ，２１Ｗ等のインダクタンスの影響を受けてサージ電圧が発生する。ここで、三相のバスバー２１Ｕ，２１Ｖ，２１Ｗが図４に示すように平行配置された比較例を考えると、例えばスイッチング素子３２Ｕ，３３Ｖをオンしたときは、Ｕ相ライン３８ＵからＶ相ライン３８Ｖへ電流が流れることで、バスバー２１Ｕ，２１Ｖには図４の矢印Ａに示すような互いに逆方向の電流が流れる。その際には、バスバー２１Ｕとバスバー２１Ｖで形成される図４のループＢの面積に応じてバスバー２１Ｕ，２１Ｖの自己インダクタンスが大きくなり、その結果、例えば図５の破線に示すようにサージ電圧が上昇する。さらに、図４の比較例では、バスバー２１Ｖ，２１Ｗの間隔がバスバー２１Ｕ，２１Ｖの間隔より大きいため、例えばスイッチング素子３２Ｖ，３３Ｗをオンしたときは、バスバー２１Ｖとバスバー２１Ｗで形成されるループ面積に応じてバスバー２１Ｖ，２１Ｗの自己インダクタンスがバスバー２１Ｕ，２１Ｖの自己インダクタンスに比べてさらに大きくなり、自己インダクタンスのばらつきも大きくなる。
【００２５】
これに対して本実施形態では、Ｕ相平板部２４−１ＵとＶ相平板部２４−１Ｖが互いに平行に近接配置されていることで、例えばスイッチング素子３２Ｕ，３３Ｖのオンによりバスバー２１Ｕ，２１Ｖに図６の矢印Ａに示すような互いに逆方向の電流が流れるときは、バスバー２１Ｕ（Ｕ相平板部２４−１Ｕ）とバスバー２１Ｖ（Ｖ相平板部２４−１Ｖ）で形成される図６のループＣの面積が図４のループＢの面積に比べて小さくなり、バスバー２１Ｕ，２１Ｖの自己インダクタンスが小さくなる。そして、Ｖ相平板部２４−２ＶとＷ相平板部２４−２Ｗが互いに平行に近接配置されていることで、例えばスイッチング素子３２Ｖ，３３Ｗのオンによりバスバー２１Ｖ，２１Ｗに互いに逆方向の電流が流れるときも同様に、バスバー２１Ｖ（Ｖ相平板部２４−２Ｖ）とバスバー２１Ｗ（Ｗ相平板部２４−２Ｗ）で形成されるループ面積が小さくなり、バスバー２１Ｖ，２１Ｗの自己インダクタンスが小さくなる。さらに、Ｕ相平板部２４−２ＵとＷ相平板部２４−１Ｗが互いに平行に近接配置されていることで、例えばスイッチング素子３２Ｗ，３３Ｕのオンによりバスバー２１Ｗ，２１Ｕに互いに逆方向の電流が流れるときも同様に、バスバー２１Ｗ（Ｗ相平板部２４−１Ｗ）とバスバー２１Ｕ（Ｕ相平板部２４−２Ｕ）で形成されるループ面積が小さくなり、バスバー２１Ｗ，２１Ｕの自己インダクタンスが小さくなる。その際には、バスバー２１Ｕ，２１Ｖに電流が流れるときの自己インダクタンス、バスバー２１Ｖ，２１Ｗに電流が流れるときの自己インダクタンス、及びバスバー２１Ｗ，２１Ｕに電流が流れるときの自己インダクタンスのばらつきも小さくなる。
【００２６】
このように、本実施形態によれば、Ｕ相バスバー２１ＵとＶ相バスバー２１ＶとＷ相バスバー２１Ｗの全てのバスバー間の距離を減少させることができるので、自己インダクタンスを低減することができる。その結果、例えば図５の実線に示すように、インバータ１６のスイッチング駆動時のサージ電圧を低減することができる。
【００２７】
バスバーモジュール２０の他の構成例を図７，８に示す。図７はバスバーモジュール２０の斜視図を示し、図８は図７における電流の方向に垂直な断面図を示す。図７，８の構成例では、図２，３の構成例と比較して、Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕは、その接続部２４−３Ｕで電流の方向に沿って折り曲げられ、電流の方向と垂直な図８の断面において１２０°の角度を成す。同様に、Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖも、その接続部２４−３Ｖで電流の方向に沿って折り曲げられ、電流の方向と垂直な図８の断面において１２０°の角度を成し、Ｗ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗも、その接続部２４−３Ｗで電流の方向に沿って折り曲げられ、電流の方向と垂直な図８の断面において１２０°の角度を成す。なお、接続部２４−３Ｕ，２４−３Ｖ，２４−３Ｗを互いに近接配置する場合、Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕ同士の成す角度、Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖ同士の成す角度、及びＷ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗ同士の成す角度については、図２，３の構成例や図７，８の構成例以外にも、これらの角度の和が３６０°である条件で様々な角度を設定することが可能である。
【００２８】
バスバーモジュール２０の他の構成例を図９，１０に示す。図９はバスバーモジュール２０の斜視図を示し、図１０は図９における電流の方向に垂直な断面図を示す。図９，１０の構成例では、図７，８の構成例と比較して、Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕは、電流の方向と垂直な図１０の断面において６０°の角度を成し、この断面の形状がＶ字形状である。同様に、Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖも、電流の方向と垂直な図１０の断面において６０°の角度を成し、この断面の形状がＶ字形状であり、Ｗ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗも、電流の方向と垂直な図１０の断面において６０°の角度を成し、この断面の形状がＶ字形状である。つまり、電流の方向と垂直な図１０の断面において、Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕ同士の成す角度と、Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖ同士の成す角度と、Ｗ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗ同士の成す角度の和が１８０°である。
【００２９】
さらに、図９，１０の構成例では、Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕ同士が繋がる接続部（Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕの折り曲げ部）２４−３Ｕと、Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖ同士が繋がる接続部（Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖの折り曲げ部）２４−３Ｖと、Ｗ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗ同士が繋がる接続部（Ｗ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗの折り曲げ部）２４−３Ｗは、互いに所定の距離をおいて（近接させずに）配置されている。Ｕ相平板部２４−１ＵとＶ相平板部２４−１Ｖは、接続部２４−３Ｕと接続部２４−３Ｖとの間の位置で、互いに平行に近接配置されている。Ｕ相平板部２４−２ＵとＷ相平板部２４−１Ｗは、接続部２４−３Ｕと接続部２４−３Ｗとの間の位置で、互いに平行に近接配置されている。Ｖ相平板部２４−２ＶとＷ相平板部２４−２Ｗは、接続部２４−３Ｖと接続部２４−３Ｗとの間の位置で、互いに平行に近接配置されている。Ｖ字のＵ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕの内側にＶ相平板部２４−１Ｖが位置し、Ｖ字のＶ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖの内側にＷ相平板部２４−２Ｗが位置し、Ｖ字のＷ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗの内側にＵ相平板部２４−２Ｕが位置する。図９，１０の構成例によれば、図２，３の構成例や図７，８の構成例と比較して、バスバーモジュール２０に必要なスペースが小さくなる。なお、接続部２４−３Ｕ，２４−３Ｖ，２４−３Ｗを互いに近接させずに距離をおいて配置する場合、Ｕ相平板部２４−１Ｕ，２４−２Ｕ同士の成す角度、Ｖ相平板部２４−１Ｖ，２４−２Ｖ同士の成す角度、及びＷ相平板部２４−１Ｗ，２４−２Ｗ同士の成す角度については、図９，１０の構成例以外にも、これらの角度の和が１８０°である条件で様々な角度を設定することが可能である。
【００３０】
以上の実施形態では、Ｕ相平板部２４−１ＵとＶ相平板部２４−１Ｖ間、Ｕ相平板部２４−２ＵとＷ相平板部２４−１Ｗ間、及びＶ相平板部２４−２ＶとＷ相平板部２４−２Ｗ間に空隙が形成されているものとした。ただし、本実施形態では、Ｕ相平板部２４−１ＵとＶ相平板部２４−１Ｖとの間、Ｕ相平板部２４−２ＵとＷ相平板部２４−１Ｗとの間、及びＶ相平板部２４−２ＶとＷ相平板部２４−２Ｗとの間に、電気的絶縁を行うための絶縁材（例えば厚さ１〜２ｍｍ程度）を設けることも可能である。絶縁材を設けることで、Ｕ相平板部２４−１ＵとＶ相平板部２４−１Ｖの電気的接触、Ｕ相平板部２４−２ＵとＷ相平板部２４−１Ｗの電気的接触、及びＶ相平板部２４−２ＶとＷ相平板部２４−２Ｗの電気的接触を防ぐことができる。さらに、絶縁材の厚さを一定とすることで、Ｕ相平板部２４−１ＵとＶ相平板部２４−１Ｖ間の距離、Ｕ相平板部２４−２ＵとＷ相平板部２４−１Ｗ間の距離、及びＶ相平板部２４−２ＶとＷ相平板部２４−２Ｗ間の距離を一定に保つことができ、インダクタンスのばらつきを抑えることができる。
【００３１】
以上の実施形態では、バスバーモジュール２０を、インバータ１６とモータジェネレータ１８を接続するための端子台に適用した例について説明した。ただし、本実施形態に係るバスバーモジュール２０については、例えばインバータ１６の三相のライン３８Ｕ，３８Ｖ，３８Ｗや、インバータ１６の正側ラインＰＬ及び負側ラインＮＬ等に適用することも可能である。
【００３２】
以上、本発明を実施するための形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において、種々なる形態で実施し得ることは勿論である。
【符号の説明】
【００３３】
１２  二次電池、１４  コンデンサ、１６  インバータ、１８  モータジェネレータ、１９Ｕ  Ｕ相巻線、１９Ｖ  Ｖ相巻線、１９Ｗ  Ｗ相巻線、２０  バスバーモジュール、２１Ｕ  Ｕ相バスバー、２１Ｖ  Ｖ相バスバー、２１Ｗ  Ｗ相バスバー、２２Ｕ  インバータ側Ｕ相端子部、２２Ｖ  インバータ側Ｖ相端子部、２２Ｗ  インバータ側Ｗ相端子部、２３Ｕ  モータ側Ｕ相端子部、２３Ｖ  モータ側Ｖ相端子部、２３Ｗ  モータ側Ｗ相端子部、２４−１Ｕ，２４−２Ｕ  Ｕ相平板部、２４−１Ｖ，２４−２Ｖ  Ｖ相平板部、２４−１Ｗ，２４−２Ｗ  Ｗ相平板部、２４−３Ｕ，２４−３Ｖ，２４−３Ｗ  接続部、３１Ｕ  Ｕ相アーム、３１Ｖ  Ｖ相アーム、３１Ｗ  Ｗ相アーム、３２Ｕ，３３Ｕ  Ｕ相スイッチング素子、３２Ｖ，３３Ｖ  Ｖ相スイッチング素子、３２Ｗ，３３Ｗ  Ｗ相スイッチング素子、３８Ｕ  Ｕ相ライン、３８Ｖ  Ｖ相ライン、３８Ｗ  Ｗ相ライン、ＮＬ  負側ライン、ＰＬ  正側ライン。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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