(57)【要約】【課題】粗圧延機の圧延で発生した反りを低減して、ローラーレベラーおよび仕上圧延機群３での安定通板を実現することができる熱延鋼板の圧延方法を提供する。【解決手段】粗圧延工程では、板厚みを薄くする圧延の最終パスを、前記少なくとも１機以上の可逆式圧延機のうち最下流にある可逆式圧延機において奇数目のパスで行い、該最終パスに続いて、同圧延機において、下流側から上流側に向かうパスと上流側から下流側に向かうパスをいずれも平坦化パスとする往復のパスを少なくとも１回以上行い、粗圧延機群の出側で粗圧延を完了した鋼板をローラーレベラーで矯正した後に、仕上圧延工程で仕上圧延する熱延鋼板の圧延方法。 【選択図】図７
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
加熱した鋼スラブを少なくとも１機以上の可逆式圧延機を含む粗圧延機群により粗圧延する粗圧延工程と粗圧延後の鋼板を仕上圧延機群により仕上圧延する仕上圧延工程とを有する熱延鋼板を製造する方法であって、
粗圧延工程では、板厚みを薄くする圧延の最終パスを、前記少なくとも１機以上の可逆式圧延機のうち最下流にある可逆式圧延機において上流側から下流側に向かう奇数目のパスで行い、該最終パスに続いて、同圧延機において、下流側から上流側に向かう偶数目パスと上流側から下流側に向かう奇数目パスをいずれも平坦化パスとする往復のパスを少なくとも１回以上行い、粗圧延機群の出側で粗圧延を完了した鋼板をローラーレベラーで矯正した後に、仕上圧延工程で仕上圧延することを特徴とする熱延鋼板の圧延方法。
【請求項２】
前記ローラーレベラーの耐荷重が２００ｔｏｎ以下であることを特徴とする請求項１に記載の熱延鋼板の圧延方法。
【請求項３】
前記平坦化パスが、圧延機のロールギャップを鋼板の板厚みに対して＋５０ｍｍ以上〜＋３００ｍｍ以下の範囲内に設定して鋼板の先端部を通過させた後に、鋼板の後端部が通過する前にロールギャップを通過する鋼板の板厚みに対して＋１ｍｍ以上〜＋５０ｍｍ未満の範囲内に設定して該後端部を通過させるパスであることを特徴とする請求項１又は２に記載の熱延鋼板の圧延方法。
【請求項４】
前記粗圧延を完了した鋼板の板厚みが５０ｍｍ以上〜１００ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の熱延鋼板の圧延方法。
【請求項５】
前記のローラーレベラーのロールギャップを板厚みに対して＋１ｍｍ以上〜＋５ｍｍ以下の範囲内に設定することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の熱延鋼板の圧延方法。
【請求項６】
前記粗圧延機群が前記可逆式圧延機のうち最下流にある可逆式圧延機より下流側に少なくとも１機以上の非可逆式圧延機を備え、該少なくとも１機以上の非可逆式圧延機のいずれかの圧延機において、平坦化パスを行うことを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の圧延方法。
【請求項７】
前記少なくとも１機以上の非可逆式圧延機のいずれかの圧延機での平坦化パスが、圧延機のロールギャップを＋５０ｍｍ以上〜＋３００ｍｍ以下の範囲内に設定して鋼板の先端部を通過させた後に、鋼板の後端部が通過する前にロールギャップを通過する鋼板の板厚みに対して＋１ｍｍ以上〜＋５０ｍｍ未満の範囲内に設定して該後端部を通過させるパスであることを特徴とする請求項６に記載の熱延鋼板の圧延方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、粗圧延工程と仕上圧延工程を有する熱延鋼板の圧延方法に関するものであり、
特に粗圧延後のシートバー厚みが５０ｍｍを超える高強度厚肉熱延鋼板を安定的に製造するための圧延方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般的な熱延鋼板の製造工程では、図１に示すように、鋼スラブを連続加熱炉１により１２００℃程度に加熱した後に、サイジングプレス２により板幅方向に鍛造を行い、板幅を調整した後に、粗圧延機群３により熱間圧延を行い、おおよそ３０〜５０ｍｍ程度のシートバーと呼ばれる半製品の鋼板にした後に、このシートバーを連続圧延可能な６〜７スタンドの仕上圧延機群７により熱間圧延して板厚み１．２〜２５ｍｍの熱延鋼板に仕上げる。次いで、仕上圧延された鋼板は、ランアウトテーブルの冷却装置８により冷却された後にコイラー（巻取装置）９で巻き取られる。
また、通常、粗圧延機群３と仕上圧延機群７の間にはクロップシャー６が設けられ、粗圧延後の鋼板のクロップ部が切断されるが、さらに粗圧延機群３とクロップシャー６の間にロール本数が３〜１１本程度のローラーレベラー５を設けて、粗圧延後のシートバー１０の発生した反りを矯正した後にクロップ部を切断することも行われている。
【０００３】
粗圧延での圧延では、鋼板の先端部もしくは後端部に圧延反りが発生することが多く、粗圧延工程で鋼板の先端部や後端部に反りが発生すると、次工程での仕上圧延機群７で圧延する際に、噛み込み不良を起こし安定した通板が確保できなくなる。
【０００４】
また、粗圧延が完了した鋼板（シートバー）は、クロップ部をクロップシャーで切断した後に次工程の仕上圧延機群による仕上圧延が施されるが、クロップ部を切断するに当たり、シートバー１０の先後端部に大きな反りが発生していると、切断不良を招くだけでなく、目標切断位置で切断できないリスクもある。
【０００５】
反りの発生原因はいくつかあるが、その大きな原因として、圧延ロール噛込み時のパスラインの誤差が考えられている。
したがって、鋼板の反りを回避するためには、粗圧延工程でのパスラインを厳格に制御して、鋼板（シートバー）の厚み中心とロールギャップの中心を一致させなければならないが、圧延パスの進行と共に、板厚みが薄くなってくるため、テーブルローラーのレベルを各圧延パスで変更する必要がある。このような機構を安定的に稼動させることは、鉄鋼設備のような大型機器では機械精度のばらつきが避けられないことから実質上困難である。
【０００６】
粗圧延時のシートバーの先後端部に発生した圧延反りを改善する手段として、従来より以下のような技術が開示されている。
特許文献１に記載の技術は、粗圧延機の直後に第一の反り矯正装置を、仕上圧延機前に第二の反り矯正装置を設置して、シートバーの形状を修正する技術である。反りの矯正装置としてロールにより繰り返し曲げが可能なローラーレベラータイプが記載されている。
特許文献２には、同文献中の図５に示されているように、粗圧延機の出側に反り矯正ロールを設置して、圧延反りを修正する技術が記載されている。
【０００７】
ところで、近年、高強度厚肉熱延鋼板の需要が高まっているが、高靭性仕様の高強度厚肉熱延鋼板では、靭性を確保するために、温度９５０℃以下で仕上圧延時の圧下率を６０％以上の高圧下率の圧延条件で制御圧延することがある。このような場合、粗圧延終了時のシートバー厚みは５０ｍｍ以上、最大１００ｍｍにもなる。
しかし、このように肉厚のシートバーの先端部および後端部に反りが発生すると、特許文献１、２に記載された技術を適用して反りを矯正することは以下のとおり実質上困難である。
特許文献１に記載のローラーレベラーなどの矯正装置として、十分な矯正反力を付与可能なローラーレベラーを導入すれば、反り低減に十分な効果を発揮することができるが、粗圧延機出側でのシートバー厚みが５０ｍｍ以上〜最大１００ｍｍ程度となるケースでは、耐荷重が２００トンを超えるような極めて高い矯正反力を持つローラーレベラーの導入が必要となる。このような設備は、設置するには設備の改造をともない、また設備自体も高コストである。
特許文献２に記載の矯正手段についても、通常、圧延機の近傍には、板厚計や幅計等の最終製品に大きく影響を及ぼすセンサー類が設置されており、矯正用ロールをセンサーともに設置することは、スペースの確保が困難であり、また、この装置も設置するには設備の改造をともない、大きな矯正反力を必要とするため、設備自体がかなり高コストである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００４−３５１４８４号公報
【特許文献２】特開平５-５７３１７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
そこで、本発明は、粗圧延機群の圧延機を活用して、鋼板の先後端部の反りを低減して、鋼板矯正機であるローラーレベラーへの負荷を低減するとともに、該ローラーレベラーの矯正により、粗圧延機群３の圧延で発生した反りをさらに低減して、ローラーレベラーおよび仕上圧延機群の安定通板を実現することができる熱延鋼板の圧延方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、以下の手段を採用する。
［１］加熱した鋼スラブを少なくとも１機以上の可逆式圧延機を含む粗圧延機群により粗圧延する粗圧延工程と粗圧延後の鋼板を仕上圧延機群により仕上圧延する仕上圧延工程とを有する熱延鋼板を製造する方法であって、粗圧延工程では、板厚みを薄くする圧延の最終パスを、前記少なくとも１機以上の可逆式圧延機のうち最下流にある可逆式圧延機において上流側から下流側に向かう奇数目のパスで行い、該最終パスに続いて、同圧延機において、下流側から上流側に向かう偶数目パスと上流側から下流側に向かう奇数目パスをいずれも平坦化パスとする往復のパスを少なくとも１回以上行い、粗圧延機群の出側で粗圧延を完了した鋼板をローラーレベラーで矯正した後に、仕上圧延工程で仕上圧延することを特徴とする熱延鋼板の圧延方法。
［２］前記ローラーレベラーの耐荷重が２００ｔｏｎ以下であることを特徴とする［１］に記載の熱延鋼板の圧延方法。
［３］前記平坦化パスが、圧延機のロールギャップを鋼板の板厚みに対して＋５０ｍｍ
以上〜＋３００ｍｍ以下の範囲内に設定して鋼板の先端部を通過させた後に、鋼板の後端部が通過する前にロールギャップを通過する鋼板の板厚みに対して＋１ｍｍ以上〜＋５０ｍｍ未満の範囲内に設定して該後端部を通過させるパスであることを特徴とする［１］又は［２］に記載の熱延鋼板の圧延方法。
［４］前記粗圧延を完了した鋼板の板厚みが５０ｍｍ以上〜１００ｍｍ以下であることを特徴とする［１］〜［３］のいずれかに記載の熱延鋼板の圧延方法。
［５］前記のローラーレベラーのロールギャップを板厚みに対して＋１ｍｍ以上〜＋５ｍｍ以下の範囲内に設定することを特徴とする［１］〜［４］のいずれかに記載の熱延鋼板の圧延方法。
［６］前記粗圧延機群が前記可逆式圧延機のうち最下流にある可逆式圧延機より下流側に少なくとも１機以上の非可逆式圧延機を備え、該少なくとも１機以上の非可逆式圧延機のいずれかの圧延機において、平坦化パスを行うことを特徴とする［１］〜［５］のいずれかに記載の圧延方法。
［７］前記少なくとも１機以上の非可逆式圧延機のいずれかの圧延機での平坦化パスが、圧延機のロールギャップを＋５０ｍｍ以上〜＋３００ｍｍ以下の範囲内に設定して鋼板の先端部を通過させた後に、鋼板の後端部が通過する前にロールギャップを通過する鋼板の板厚みに対して＋１ｍｍ以上〜＋５０ｍｍ未満の範囲内に設定して該後端部を通過させるパスであることを特徴とする［６］に記載の熱延鋼板の圧延方法。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、粗圧延機群の圧延機を活用することによって、粗圧延完了後の鋼板先後端部の反りを低減することができるから、次工程のローラーレベラでの鋼板の矯正時に、ローラーレベラーへの負荷を低減することができるとともに、ローラーレベラーの矯正時において鋼板を安定して通板して矯正することができる。そして該ローラーレベラーで鋼板の反りをさらに矯正することができるから、仕上圧延機群の仕上圧延において、鋼板を安定して通板して圧延することができる。このことにより、生産性や歩留まりの高い熱延鋼板の製造が可能となる。また、ローラーレベラーへの負荷を低減することは、強力な反り矯正力を有する矯正手段を使用することなく、高強度厚肉の熱延鋼板の製造においても、従来の一般的な熱延鋼板の製造ラインにおいて使用されている、耐荷重２００ｔｏｎ以下のローラーレベラーの使用を可能とする。このように、圧延機の活用や耐荷重の比較的小さなローラーレベラーの使用は、新たな大掛かりな装置の導入や設備の改造を必要としない。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】一般的な熱延鋼板の製造ラインを示す。
【図２】鋼板の先端部での圧延を示す。
【図３】鋼板の後端部での圧延を示す。
【図４】先端部に反りが発生した鋼板がローラーレベラーに進入する状態を示す。
【図５】後端部に反りが発生した鋼板がローラーレベラーに進入する状態を示す。
【図６】ロール〜鋼板ギャップを示す。
【図７】本発明の実施形態における熱延鋼板の製造ラインを示す。
【図８】粗圧延での鋼板の端部の反り修正方法（平坦化パス）を示す。
【図９】本発明の他の実施形態における熱延鋼板の製造ラインを示す。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明では可逆圧延機の圧延を活用するので、可逆圧延での圧延パスについて、簡単に説明しておく。
一般的な熱延鋼板の製造ラインについてはすでに図１に示した。この図１に示す熱延鋼板の製造設備では、粗圧延機群がリバース圧延可能な可逆式圧延機３１と下流側への搬送方向のみの圧延が可能な非可逆式圧延機３２からなり、圧延機の下に示される矢印（実線）が圧下パス（板厚みを薄くする圧延パス）を表している。そして、可逆式圧延機３１では、通常、５〜１１パス程度の圧下パスが可逆の方向に（上流側から下流側、あるいは下流側から上流側に）行われるが、可逆式圧延機において、最終のパスでは、圧延と次の圧延機への搬送とを同時に実施するため、可逆式圧延機３１の圧延パス回数は必ず奇数となり、圧延をしつつ下流側にある圧延機へシートバー１０を搬送する。そのため、可逆式圧延機における最終パスの圧延方向は、次圧延機へのシートバー１０の搬送方向と必ず一致する。
なお、上記の「上流側から下流側」とは、図１に示されるような熱延鋼板の製造ラインにおいて、加熱炉１からコイラー９への方向を指し、「下流側から上流側」とは、図１に示されるようなコイラー９から加熱炉１への方向を指しており、以下においても同様である。
【００１４】
本発明の実施形態を説明する前に、粗圧延工程での圧延において鋼板（シートバー）の先端部および後端部に発生する反りについて詳細に説明する。
圧延時に発生する反りの原因はいくつかあるが、その大きな原因として圧延機噛み込み時のパスラインの誤差による鋼板先端の反りがある。
【００１５】
図２に、粗圧延時に、圧延方向に対して鋼板の先端側に発生する反りを模式的に示す。
図２（ａ）は、鋼板１０が左から右に搬送されて上下の圧延ロール（ワークロール）３３、３３に噛み込まれる状態を示している。また、図２（ｂ）は、鋼板が上下圧延ロールに噛み込んだ後、さらに鋼板の先端部の圧延が進行した状態を示している。圧延方向は左から右に向かう方向である。
【００１６】
図２（ａ）から分かるように、上下圧延ロールのロールギャップ中心に対して、鋼板１０のパスラインが低くなっており、鋼板の板厚み中心がロールギャップの中心よりも低い位置にある状態で鋼板が搬送されているため、鋼板先端部の下端が先に下圧延ロール３３に先に接触する。そのため、鋼板１０の先端は下圧延ロール３３により、上方に押されることで、曲がった状態で圧延機に噛みこむことになる。その結果、図２（ｂ）から分かるように、圧延後の鋼板先端部は上反りとなる。
【００１７】
図３は、図２に示す圧延が進行し、鋼板の後端部側が圧延される状態を模式的に示している。
図３（ａ）は、圧延が進行し、鋼板１０の後端部が上下の圧延ロールにこれから圧延される状態を示している。また、図３（ｂ）は、さらに圧延が進行し、鋼板１０の後端が上下のワークロールのロールギャップから抜け出ようとしている状態を示している。
図３（ａ）から分かるように、鋼板の後端部側では、ロールギャップ中心と鋼板１０の板厚み中心がほぼ一致した状態で圧延が進行しており、そのため、図３（ｂ）から分かるように、鋼板１０に垂直方向の力は発生せずに、圧延形状は平坦となる。
【００１８】
以上のことから、圧延方向に対して噛込み側となる先端部側では、反りが発生しやすい。先に説明したように、一般的な操業では可逆式圧延機３１及び非可逆式圧延３２では、必ず下流側に向かったパス(奇数パス)で圧延が完了するため、常に鋼板の下流側の端部に反りが発生する。
【００１９】
本発明の圧延方法では、粗圧延機群の下流側の出側に設けたローラーレベラーにより、鋼板の反りを矯正するものであるが、図４には粗圧延工程中に先端部に反りが発生した鋼板がローラーレベラー５に進入した場合を、また、図５には粗圧延工程中に後端部に反りが発生した鋼板が同ローラーレベラー５に進入した場合をそれぞれ示している。
前者の図４の場合は、複数ロールからなるローラーレベラーのローラー間に鋼板の先端が衝突して詰りが発生しやすいといった問題がある。後者の図５の場合は、反りが鋼板の後端部であるため、前者のような問題はないものの、厚肉シートバーや高強度のシートバーに発生した反りを矯正する場合、大きな矯正反力を持つローラーレベラーで矯正する必要がある。
したがって、ローラーレベラーでの通板性の観点から、ローラーレベラー噛み込み側の鋼板の先端部の反りはできるだけ小さくすると共に、鋼板の後端部では、矯正板力がローラーレベラーの耐荷重範囲に収まる程度の反りにすることが必要である。
【００２０】
本発明の第１の実施形態を図６〜図８に基づいて説明する。
ここで、本発明における上下圧延ロールのロールギャップやローラーレベラーのロールギャップについて触れておく。
図６には、通過する鋼板の「板厚み」と「ロール〜鋼板ギャップ」が上下圧延ロールとローラーレベラーの場合についてそれぞれ示されている〔６図（ａ）および６図（ｂ）〕。この図から分かるように、ロール〜鋼板ギャップが＋（プラス）の場合、ロールギャップの値は、通過する鋼板の板厚みの値にロール〜鋼板ギャップの値を加算したものである。
例えば、ロールギャップを鋼板の板厚みに対して＋５０ｍｍに設定する圧延パスとは、ロールギャップを板厚みの値にロール〜鋼板ギャップの値５０ｍｍを加算した値に設定する圧延パスであることを意味している。
また、ロール〜鋼板ギャップを０（ゼロ）ｍｍに設定する圧延パスとは、板厚みを薄くする圧延パス、すなわち圧下パスであることを意味している。
【００２１】
図７には、本実施形態が行われる熱延鋼板の製造ライン設備およびパスパターンが示されている。
本実施態様の熱延設備では、粗圧延機群が少なくとも１機以上の可逆式圧延機と少なくとも１機以上の非可逆式圧延機から構成されているが、図７では、１機の可逆圧延機３１とその下流に１機の非可逆圧延機３２のみが示されている。
また、粗圧延機群３に非可逆式圧延機３２を備えなくとも粗圧延は可能であるから、非可逆圧延機３２は必須のものではない。
また、粗圧延機群の下流には順にローラーレベラー５、クロップシャー６、仕上圧延機群７、鋼板を冷却するランアウトテーブルに設けられた冷却装置８および仕上圧延後の鋼板を巻き取るコイラー９が設けられている。
【００２２】
図７には本発明の第１の実施形態におけるパスパターンが各圧延機の下に示されている。実線の矢印が圧下パス（すなわち板厚みを薄く圧延するパス）、破線の矢印が平坦化パスを示している。平坦化パスについては後述する。
本実施形態では、加熱されたスラブをまず１機以上の可逆式圧延機で圧下パスからなる可逆圧延を行い減厚するが、可逆式圧延機のうちで最下流にある（すなわち最もコイラー８側寄りにある）可逆式圧延機３１において、最終の圧下パスを奇数パス目とする（すなわち圧下パスを奇数パス目で完了させる）。したがって、この最終圧下パスは、鋼板（シートバー）１０が上流側から下流側に向かう方向に行われることになる（図７の粗圧延機３１下に示す最下の実線の矢印参照）。
なお、可逆式圧延機のうちで少なくとも１機以上の可逆式圧延機が１機のみからなる場合はこの１機の圧延機が、可逆式圧延機のうちで最下流にある可逆式圧延機となる。
【００２３】
そして、最終の圧下パスに続いて、上記の最下流側にある可逆式圧延機３１（すなわち最終の圧下パスを行った圧延機）において、下流側から上流側に向かうパスと上流側から下流側に向かうパスをいずれも以下に説明する平坦化パスと呼ぶパスで行う。この２つのパスは往復パスを形成している。そして、本実施形態ではこの往復の平坦化パスを少なくとも１回以上行う。図７に示す例では、１回の往復の平坦化パスが行われている（図７の粗圧延機３１下に示す破線の矢印参照）。
【００２４】
平坦化パスを図８に基づいて説明する。
本実施態様では、まず加熱したスラブは粗圧延機群が有する少なくとも１機以上の可逆式圧延機３１、・・・、３１で圧下パス（板厚みを薄くする圧延パス）を繰り返して多パス圧延が施されるが、可逆式圧延機のうち最下流にある可逆式圧延機３１において圧下パスを奇数パス目で完了する。この最終の圧下パスは奇数パス目であるから、上流側から下流側の方向に圧延される。図８（ａ）にはこの最終の圧下パスが示されている。
次に、この最終の圧下パスが行われた可逆式圧延機３１（上記の可逆式圧延機のうち最下流にある可逆式圧延機）で往復の平坦化パスが行われる。８図（ｂ）〜（ｅ）には、上述した最終の圧下パスに続いて行われる往復の平坦化パスの通板状況が示されている。
往復の平坦化パスの最初の「往」のパスは、偶数パス目のパスであるから、下流側から上流側に向かうパスであり、次の「復」のパスは上流側から下流側に向かうパスである。
【００２５】
この平坦化パスと呼ぶ通板パスは、ロールギャップを鋼板（シートバー）が上下の圧延ロールに同時に接触することがないように十分に大きく設定して、鋼板の先端部を通過させ〔図８（ｂ）参照〕、次いで鋼板の後端部がロールギャップを通過する前に、ロールギャップを、鋼板の板厚みよりも大きく、かつ鋼板の後端部の反りに矯正力が発生する程度に狭く設定して、鋼板の後端部を通過させるパスである〔８図（ｃ）参照〕。
本実施例では往復の平坦化パスを行うから、８図（ｂ）、（ｃ）が「往」の平坦化パスを、８図（ｄ）〜（ｆ）が「復」の平坦化パスをそれぞれ示している。
【００２６】
具体例として、８図（ｂ）では、ロールギャップを、通過する鋼板の板厚みに対して＋５０ｍｍ以上に設定して（すなわちロールギャップを、通過する鋼板の板厚みよりも５０ｍｍ以上より厚く設定して）、鋼板の先端部を通過させる。そして、次いで、８図（ｃ）では、鋼板の後端部がロールギャップを通過する前に、ロールギャップを鋼板の板厚みに対して＋１ｍｍ以上〜＋５０ｍｍ未満（好ましくは＋１ｍｍ以上〜＋５ｍｍ以上）に設定して鋼板を通板させる。
【００２７】
鋼板先端部の通過時に、ロールギャップを板厚みに対して＋５０ｍｍ以上に設定する理由であるが、ロールギャップを狭くすると、鋼板の先端部がテーブルロールに衝突して跳ねて上面ロールに衝突して反りを助長するリスクがあるため、鋼板と圧延ロールの衝突がないような十分なロールギャップを確保するために板厚みに対して＋５０ｍｍ以上として設定する。ロールギャップを広くしすぎると、鋼板長さが短い、若しくは圧延速度が速い場合には、鋼板先端部の通過後においてロールギャップ設定変更の時間が長くなってしまい鋼板後端部で適切なロールギャップにできなくなるので、広くとも３００ｍｍ以下程度が好ましい。以上から、おおよそ＋１００〜１５０ｍｍ程度で設定するのが好適である。
【００２８】
鋼板の先端部が通過した後、鋼板の後端部がロールギャップを通過するまでのロールギャップ設定は、通過する鋼板の板厚みに対して＋１ｍｍ以上から＋５０ｍｍ未満、好ましくは＋１ｍｍから＋５ｍｍ以下の間で設定するのが好ましい。
ロールギャップを板厚み＋１ｍｍ未満に設定した場合は、圧延時の板厚みの誤差があった場合、可逆式圧延機で軽圧下される。その際、鋼板の上下面に温度偏差があった場合は、反りが助長されてしまうためである。また、ロールギャップ設定を板厚み＋５０ｍｍよりも大きく設定した場合は、圧延機下流側の反りの矯正効果が少なくなってしまう。矯正効果を大きくするためには、ロール〜鋼板ギャップ設定は極力狭いほうが良いため、好ましくは鋼板厚みに対して＋５ｍｍ以下にするのが好適である。
【００２９】
上記の「往」の平坦化パスにより、可逆式圧延機での最終の圧下パスで発生した鋼板の下流側端部の反り、すなわちこの平坦化パスでの鋼板の後端部に反りが発生している部位は、上下の圧延ロールと接触することにより矯正力が作用し反りが低減して平坦化する。
また、続く「復」の平坦化パスにより、鋼板の上流側端部に反りが発生している部位は、上下の圧延ロールと接触することにより矯正力が作用し、反りが低減して平坦化する。
往復の平坦化パスにより、鋼板１０の圧延方向の先端部と後端部をおおむね同じ条件で反り矯正することができるから、その後のローラーレベラーへの鋼板の通板不良を防止するとともに、矯正時にローラーレベラーへの負荷を低減できる。そして、ローラーレベラーによってさらに鋼板の反りを矯正することができるから、仕上圧延機群での圧延において、通板を安定した状態で行うことができる。
また、ローラーレベラーへの負荷の低減は、高強度厚肉鋼板の製造においても、従来の熱延製造ラインで使用されている、一般の耐荷重が２００ｔｏｎ以下のローラーレベラーの使用を可能とする。
【００３０】
なお、本実施態様の説明では、往復の平坦化パスを１回実施した例について説明したが、往復の平坦化パスを複数回行ってもかまわない。また、複数回行う場合は、往復の平坦化パスを繰り返すにしたがって、ロール〜鋼板ギャップを順次狭くするような方法を取ってもかまわない。
【００３１】
図７示した熱延鋼板の製造ライン設備では、最終の圧下パスを行った可逆式圧延機３１の下流側に、少なくとも１機以上の非可逆式圧延機３２（図７では１機のみを示す）を設けているが、この少なくとも１機以上の非可逆式圧延機のいずれかの圧延機においても、上記と同様のロールギャップ設定を行い、平坦化パスで通板することもできる。
【００３２】
次の第２の実施形態を図９に基づいて説明する。
本実施態様の熱延設備では、粗圧延機群が少なくとも１機以上の非可逆式圧延機から構成されているが、図９では、３機の可逆圧延機３１、３１、３１で構成されている。粗圧延機群以外の製造設備については図７に示したものと同じである。
この実施形態では、加熱されたスラブをまず少なくとも１機以上の可逆式圧延機で圧下パスからなる可逆圧延を行い減厚するが、図９に示された圧延パスのパターンから分かるように、粗圧延機群３の可逆式圧延機のうちで最下流側にある可逆式圧延機３１において、圧下パスを奇数目パスで完了し、次いで、第１の実施形態と同様に、同圧延機において往復の平坦化パスを少なくとも１回以上行う。以後の鋼板は第１の実施形態と同様であるので、説明を省略する。
この第２の実施形態でも、第１の実施形態と同様に、ローラーレベラーへの通板不良を防止し、仕上圧延機群での圧延において、通板を安定した状態で行うことができる。また、矯正時にローラーレベラーへの負荷を低減できることや高強度厚肉の熱延鋼板の製造においても、従来の熱延製造ラインで使用されている、一般の耐荷重が２００ｔｏｎ以下のローラーレベラーの使用が可能となることも同様である。
【００３３】
ここでローラーレベラーの矯正方法について説明しておく。
一般的にローラーレベラーは複数のロールを上面及び下面に配置し、上下のロールの垂直方向軸心をずらした状態で押し込むことで、鋼板に曲げ歪を与えることで矯正している。
一方、シートバー厚みが５０ｍｍ以上の厚肉鋼板では、鋼板に曲げ歪を与えるには数１０００ton程度の非常に大きな荷重を必要とするが、熱延における一般のローラーレベラーの耐荷重はせいぜい２００ｔｏｎ程度であり、矯正が困難である。そこで、鋼板全長に曲げ歪を加えるのではなく、わずかに反りのある圧延方向上流側のみが矯正されるように、ローラーレベラーのロール〜鋼板ギャップ〔図６（ｂ）参照〕を板厚みに対して＋１mm以上〜＋５mm以下の範囲内に設定する手法とする。このようなギャップ設定とすることに加えて、上記で述べた圧延ロールによる反りの平坦化を組み合わせることで、ローラーレベラー５の矯正反力が極めて小さくなり、耐荷重２００ｔｏｎ以下のローラーレベラーに使用によって、全長にわたり反りの少ないシートバー１０の製造が可能となる。なお、ローラーレベラーのロールギャップは、本発明の範囲で、出側に対して入側を広くする設定にしたり、入側と出側のロールギャップを一致させて、ローラーレベラーの上下ロールを平行に配置する設定にしたり、いずれでもかまわない。
【００３４】
以上で述べたように、本発明によれば、粗圧延工程において、鋼板１０の先端部および後端部の反りを小さくすることで、その後工程のローラーレベラー５の矯正において鋼板１０の先端部の通板性を向上させるとともに、後端部での矯正荷重を小さくする（すなわちローラーレベラーへの負荷を小さくする）ことができ、一般的なローラーレベラー５で、反りの小さな鋼板１０の製造が可能になる。そのことにより、仕上圧延工程でも安定した通板性を維持して圧延することができる。
【００３５】
本発明の実施態様を図７や図９に示される熱延鋼板の製造設備に適用した例を説明したが、これらの設備に限らず、本発明は粗圧延機群により粗圧延する粗圧延工程と粗圧延後の鋼板を仕上圧延機群により仕上圧延する仕上圧延工程とを有する熱延鋼板を製造する設備であれば適用できるものである。
また、本発明は、発明の技術思想から、粗圧延完了後の鋼板の厚みが５０ｍｍ以上、仕上圧延後の鋼板の板厚みが２０ｍｍ以上となるような高強度厚肉熱延鋼板の製造のみならず、通常の熱延鋼板の製造にも適用できることは明らかである。
【実施例】
【００３６】
以下、本発明の実施例について説明する。対象とした材料は、粗圧延完了時のシートバー厚みが６０ｍｍと厚く、一般的な矯正機によるシートバー反り形状改善が困難な高強度高靭性熱延鋼板である。
以下の実施例１、２および比較例１、２が適用される熱延鋼板の製造ラインは、図７に示されるものと同じであり、上流側から下流側に１機の可逆式圧延機３１（Ｎｏ．１圧延機）と１機の非可逆式圧延機３２（Ｎｏ．２圧延機）を備え、その下流に、耐荷重１２０ｔｏｎのローラーレベラー５、クロップシャー６、仕上圧延機群７、ランアウトテーブルの冷却装置７および鋼板を巻き取るコイラー８を備えるものである。
この場合、可逆式圧延機が１機であるので、この可逆式圧延機が少なくとも１機以上の可逆式圧延機のうち最下流にある可逆式圧延機に相当することになる。
そして、このラインにおいて、厚み２５０ｍｍ、幅１８５０ｍｍ、長さ９０９０ｍｍの寸法の鋼スラブを熱間圧延ラインの粗圧延群３により６０ｍｍ厚みまで圧延してシートバー１０を製造した。
粗圧延が終了した鋼板（シートバー）は、仕上圧延工程前にシートバー１０をオシレーション待機し、シートバー１０の表面温度が９００℃以下になったところで、耐荷重１２０ｔｏｎのローラーレベラー５のロールギャップを板厚みに対して＋３ｍｍに設定して反りを修正して平坦化した後に、クロップシャー６でシートバー１０のクロップ部を切断した後に、仕上圧延機群７の仕上圧延により、厚み２０ｍｍの鋼板に仕上げ、ランアウトテーブルの冷却装置８で５００℃まで冷却したのちにコイラー９にて巻き取った。ただし比較例２では、ローラーレベラーによる矯正は行わなかった。
【００３７】
（実施例１）
本発明の実施例１では、粗圧延機群３の可逆式圧延機３１において９パス目まで圧下パス（板厚みを薄くする圧延パス）とし、同圧延機において、１０パス目および１１パス目で、往復の平坦化パスを行った。１２パス目は非可逆圧延機３２において空パスとした。
表１に実施例１の圧延パスのパターン（パススケジュール）を示した。
平坦化パスでは、ロールギャップを板厚みに対して＋５０ｍｍ広くしてシートバー１０の先端部を通過させ、次いで後端部が通板する前に、ロールギャップを板厚みに対して＋３０ｍｍに設定して、後端部を通過させて通板した。
そして、非可逆式圧延機３１から搬送された鋼板を、非可逆式圧延機３２では、ロールギャップを板厚みに対して＋２００ｍｍに設定して空パスとした。
次いで、粗圧延工程からの鋼板をローラーレベラー５で反りを矯正し、クロップシャー６でクロップ部を切断した後に仕上圧延機群７で仕上圧延して、冷却装置７で冷却した後に、コイラー９で巻き取った。
【００３８】
【表１】
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【００３９】
（実施例２）
本発明の実施例２では、粗圧延機群３の可逆式圧延機３１において９パス目まで圧下パスとし、同圧延機において、１０パス目および１１パス目を往復の平坦化パスとした。そして、続く１２パス目は非可逆式圧延機３２において平坦化パスを行った。
表２に実施例２の圧延パスのパターンを示した。
【００４０】
【表２】
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【００４１】
平坦化パスでは、ロールギャップを板厚みに対して＋５０ｍｍに設定してシートバー１０の先端部を通過させ、次いで後端部が通板する前に、ロールギャップを板厚みに対して＋２ｍｍに設定して、後端部を通過させて通板した。
次いで、粗圧延工程からの鋼板をローラーレベラー５で平坦化した。以下の工程は実施例１と同じである。
【００４２】
本発明の比較例１、２では、粗圧延機群３において、可逆式圧延機３１において９パスの圧下パスを行い、さらに続く１０パス目も非可逆式圧延機３２において圧下パスを行い、粗圧延を完了した。このように比較例１、２では平坦化パスは行わなかった。
表３に比較例１、２の圧延パスのパターンを示した。
比較例１では、粗圧延後の鋼板をローラーレベラー５による平坦化を行ったのに対して、比較例２ではローラーレベラー５を使用しなかった。以後の工程は実施例１と同じである。
【００４３】
【表３】
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【００４４】
【表４】
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【００４５】
表４に本発明の実施例１、２と比較例１、２におけるローラーレベラーおよび仕上圧延での通板状況を示した。
実施例１では、粗圧延後のシートバーの下流側および上流側の端部の反りがそれぞれ２ｍｍ、２８ｍｍであり、いずれも粗圧延後のシートバーの反りを３０ｍｍ以下に抑えることができ、耐荷重１２０ｔｏｎのローラーレベラー５の通板、矯正を良好に行うことができ、更に反りの矯正により平坦化した状態でクロップシャー６によりクロップ部を切断することができた。続く仕上げ圧延機群での通板、圧延も良好であり、鋼板に仕上げることができた。
実施例２では、粗圧延後のシートバーの下流側および上流側の端部の反りがともに２ｍｍであり、耐荷重１２０ｔｏｎのローラーレベラー５の通板、矯正を良好に行うことができ、更に矯正により平坦化した状態でクロップシャー６によりクロップ部を切断することができた。続く仕上げ圧延機群での通板、圧延も良好であり、鋼板に仕上げることができた。
比較例１では粗圧延後のシートバーの下流側の端部は反りが１０ｍｍと良好であったが、上流側の端部には１５０ｍｍの大きな反りが発生した。上流側の端部（すなわち後端部）の反りが大きかったため、ローラーレベラー５への進入はできたものの、ローラーレベラー中のロール間にシートバーが引っかかってしまい、その後の仕上圧延ができなかった。
比較例２はローラーレベラーが不使用である例であるが、この例では、粗圧延後のシートバーの下流側端部は反りが３０ｍｍと比較的小さかったが、上流側端部には２００ｍｍと大きな反りが発生した。その後クロップシャーによる切断は良好に行えたものの、上流側の端部（すなわち後端部）の反りが大きく仕上圧延群に噛み込まず、その後の圧延ができなかった。
【００４６】
このように、本発明の実施例では、粗圧延工程での圧延機による平坦化パスと耐荷重１２０ｔｏｎのローラーレベラーによる矯正を組み合わせることにより、粗圧延完了後の鋼板の厚みが６０ｍｍ、仕上圧延後の鋼板の板厚みが２０ｍｍとなるような高強度厚肉熱延鋼板を製造することができる。
【符号の説明】
【００４７】
１  連続式加熱炉
２  サイジングプレス
３  粗圧延機群
４  エッジャー
５  ローラーレベラー
６  クロップシャー
７  仕上圧延機群
８  冷却装置
９  コイラー
１０  シートバー（鋼板）
３１  可逆式圧延機
３２  非可逆式圧延機
３３  圧延ロール
【図８】
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【図９】
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【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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