(57)【要約】【課題】セラミックス製転がり軸受の更なる長寿命化及び耐食性の向上を図る。【解決手段】内輪、外輪及び転動体の少なくとも一つが、純度９０％以上のＺｒＯ２と、Ｙ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＣｅＯ２、ＴｉＯ２、ＣａＯまたはＭｇＯから選ばれる酸化物焼結助剤とを主成分とする第１構成相と、純度９５％以上のＡｌ２Ｏ３からなる第２構成相とを、質量比で、第１構成相：第２構成相＝５０：５０〜９５：５の割合で焼結してなり、かつ、粒径１０〜３０μｍである中実のジルコニア塊及びアルミナ塊の合計個数が焼結体断面３００ｍｍ２当たり１５個以下であることを特徴とする転がり軸受。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内輪、外輪及び転動体の少なくとも一つが、
純度９０％以上のＺｒＯ２と、Ｙ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＣｅＯ２、ＴｉＯ２、ＣａＯまたはＭｇＯから選ばれる酸化物焼結助剤とを主成分とする第１構成相と、純度９５％以上のＡｌ２Ｏ３からなる第２構成相とを、質量比で、第１構成相：第２構成相＝５０：５０〜９５：５の割合で焼結してなり、かつ、
粒径１０〜３０μｍである中実のジルコニア塊及びアルミナ塊の合計個数が焼結体断面３００ｍｍ２当たり１５個以下であることを特徴とする転がり軸受。
【請求項２】
焼結体におけるＡｌ２Ｏ３粒子及びＺｒＯ２粒子の各平均結晶粒径が０．５μｍ以下で、両粒子のアスペクト比が０．６≦ａ／ｂ≦１．０で、Ａｌ２Ｏ３粒子の粒径（ｄＡｌ２Ｏ３）とＺｒＯ２粒子の粒径（ｄＺｒＯ２）との比が０．８≦ｄＡｌ２Ｏ３／ｄＺｒＯ２≦１．２であり、かつ、
第１構成相における酸化物焼結助剤の配合量が３〜４ｍｏｌ％であることを特徴とする請求項１記載の転がり軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内外輪及び転動体の少なくとも一つがアルミナ−ジルコニア系セラミックス製である転がり軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
洗浄機や化学プラント、めっき設備、食品機械、液晶・半導体製造装置等のようなアルカリ、弱酸、強酸環境下で使用される軸受には、ＳＵＳ４４０Ｃで内外輪や転動体が用いられている。また、更に耐食性が要求される用途では、セラミックス製の転動体を備えるハイブリッド軸受、あるいは転動体に加えて内外輪もセラミックス製としたオールセラミック軸受が使用されている。
【０００３】
特に、セラミックス材料として、転がり疲労寿命や耐食性を考慮してジルコニア−アルミナ系セラミックスを用いることが多く、例えば特許文献１では、アルミナにジルコニアを添加することで、内外輪や転動体の転がり寿命を向上させているが、耐食性については考慮されていない。
【０００４】
また、特許文献２では、アルミナとジルコニアからなる複合セラミック材料を転動体や軌道輪に用いることで靭性及び転動寿命を向上させている。しかし、セラミックス製軸受材料の寿命の決定的な支配要因である欠陥についての記載がなく、更には相変態についても考慮されていないため、得られる耐食性の改善効果が最適なものではない。
【０００５】
また、特許文献３では、耐食環境用途に使用される軸受において、内外輪や転動体をジルコニア製とすることが記載されている。しかし、強度とワイブル係数のみの規定であり、成分や組織を考慮していないため、転がり寿命及び耐食性の改善効果が最大とはならない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平１１−２８０７６７号公報
【特許文献２】特開２００２−５１８０号公報
【特許文献３】特開２００５−２２６８２９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、セラミックス製転がり軸受の更なる長寿命化及び耐食性の向上を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために本発明は、下記の転がり軸受を提供する。
（１）内輪、外輪及び転動体の少なくとも一つが、
純度９０％以上のＺｒＯ２と、Ｙ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＣｅＯ２、ＴｉＯ２、ＣａＯまたはＭｇＯから選ばれる酸化物焼結助剤とを主成分とする第１構成相と、純度９５％以上のＡｌ２Ｏ３からなる第２構成相とを、質量比で、第１構成相：第２構成相＝５０：５０〜９５：５の割合で焼結してなり、かつ、
粒径１０〜３０μｍである中実のジルコニア塊及びアルミナ塊の合計個数が焼結体断面３００ｍｍ２当たり１５個以下であることを特徴とする転がり軸受。
（２）焼結体におけるＡｌ２Ｏ３粒子及びＺｒＯ２粒子の各平均結晶粒径が０．５μｍ以下で、両粒子のアスペクト比が０．６≦ａ／ｂ≦１．０で、Ａｌ２Ｏ３粒子の粒径（ｄＡｌ２Ｏ３）とＺｒＯ２粒子の粒径（ｄＺｒＯ２）との比が０．８≦ｄＡｌ２Ｏ３／ｄＺｒＯ２≦１．２であり、かつ、
第１構成相における酸化物焼結助剤の配合量が３〜４ｍｏｌ％であることを特徴とする上記（１）記載の転がり軸受。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の転がり軸受を内外輪や転動体を形成するセラミックス材料は、アルミナとジルコニアとの複合材料であり、複合化による粒成長の抑制・残留応力によるクラック伝播を防止する効果が得られ、従来のジルコニアよりも転がり寿命を向上できる。また、特定の酸化物焼結助剤によりジルコニアの破壊靭性値を最適にできる部分安定化ジルコニアの状態にすることができ、また、酸化物焼結助剤により正方晶の安定化を達成して相変態による表面性状の劣化を抑制することができる。更には、ジルコニア及びアルミナを高純度にすることで、腐食環境に最適な耐食性を付与することができる。
【００１０】
このように、本発明の転がり軸受は長寿命で、耐食性に優れたものとなる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の転がり軸受の一例を示す断面図である。
【図２】ジルコニア純度と、腐食量との関係を示すグラフである。
【図３】アルミナ純度と、腐食量との関係を示すグラフである。
【図４】ｃｏｄｅ法による平均結晶粒径の算出方法を説明するための模式図である。
【図５】粒子のアスペクト比を説明するための模式図である。
【図６】１０〜３０μｍの中実のアルミナ塊とジルコニア塊の合計個数と、寿命比との関係を示すグラフである。
【図７】実施例で得られた、酸化物焼結助剤の量と、発生した単斜晶の量との関係を示すグラフである。
【図８】実施例で得られた、粒径と、発生した単斜晶の量との関係を示すグラフである。
【図９】実施例で得られた、Ａｌ２Ｏ３結晶粒子とＺｒＯ２結晶粒子との粒径比（ｄＡｌ２Ｏ３／ｄＺｒＯ２）と、発生した単斜晶の量との関係を示すグラフである。
【図１０】実施例で得られた、アスペクト比（ａ／ｂ）と、発生した単斜晶の量との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明に関して図面を参照して詳細に説明する。
【００１３】
本発明において、転がり軸受の構造には制限はなく、例えば図１に断面図で示すような玉軸受を例示することができる。図示される玉軸受は、外輪１と内輪２との間に、玉３が転動自在に介装してあり、玉３は保持器４により所定間隔に維持するようになっている。外輪１及び内輪２の両側部には、それぞれシール溝１１，１２が形成しており、外輪１のシール溝１１には、芯金部材２１と一体化したシール部材２０が装着されており、シールリップ２２の接触面２２ａが内輪２のシール溝１２に接触するように構成されている。また、内輪２とシールリップ２２との間の空間ｓに潤滑剤が封入される。
【００１４】
本発明では、外輪１、内輪２及び玉３の少なくとも一つ、好ましくは全部を、後述する特定のアルミナ−ジルコニア系セラミックス製とする。そのため、各部材が金属接触にならず、金属凝着による損傷を防止することもできる。尚、何れかが鋼材製の場合、鋼材の種類には制限はないが、例えばＳＵＪ２鋼、ＳＵＳ鋼、１３Ｃｒ鋼、ＳＵＳ４４０Ｃ鋼等にすることができる。
【００１５】
（ジルコニア成分（第１構成相）とアルミナ成分（第２構成相）の配合割合）
アルミナ−ジルコニア系セラミックスにおいて、ジルコニア成分（第１構成相）は、ジルコニア（ＺｒＯ２）と、イットリア（Ｙ２Ｏ３）、シリカ（ＳｉＯ２）、セリア（ＣｅＯ２）、チタニア（ＴｉＯ２）、カルシア（ＣａＯ）またはマグネシア（ＭｇＯ）から選ばれる酸化物焼結助剤とを主成分とする。また、アルミナ成分（第２構成相）との割合は、質量比で、第１構成相：第２構成相＝５０；５０〜９５：５である。この配合範囲にすることにより、長寿命化を図ることができる。
【００１６】
アルミナ、ジルコニアとも、単体では同一の粒子同士が隣り合っているため、焼結時にある程度の粒成長し、得られる焼結体の強度が低下し、転がり疲労試験を行った際に脆弱なはく離形態となり、短寿命ではく離してしまう。しかし、アルミナとジルコニアの異種セラミック粉末を複合化させることで粒子同士の拡散、成長が抑制され、粒子の緻密化が促進されるため、単体で使用したときよりも材料硬度が向上し、長寿命化が達成される。また、体積収縮率の差から、アルミナは圧縮、ジルコニアは引張応力が付与され、残留応力の分布の違いから亀裂が迂回して進展する。亀裂は強度の弱いアルミナ粒子で進展するが、ジルコニアの相変態（正方晶⇒単斜晶）によるアルミナ粒子への圧縮応力が負荷され、亀裂進展が防止される。
【００１７】
また、酸化物焼結助剤を添加すると、破壊靱性値を最適にできる部分安定化ジルコニアの状態にすることができ、更にアルミナの緻密化が促進される効果が発現する。ジルコニアにイットリアを添加し固溶させると、構造中に酸素空孔が形成され、正方晶が室温でも準安定となり強度が向上する。但し、添加量が３モル％以上でなければ正方晶を室温で安定化させることができない。また、５モル％以下でなければ正方晶が減少し、立方晶が主体の安定化ジルコニアとなり、クラック作用時に相変態を起こして応力緩和する効果が薄まり、靭性が最適にならない。従って、添加量が３〜５モル％の時に部分安定化ジルコニアとなって靭性が最適になる。好ましい添加量は３〜４モル％である。尚、酸化物焼結助剤はイットリアの他にも、上記した酸化物を用いることができるが、中でもイットリア、セリアが好ましく、セリアがより好ましい。ジルコニア―セリア系は、ジルコニア−イットリア系よりも低温まで正方晶の安定領域が広く、ジルコニア−イットリア系よりも正方晶から単斜晶への変態が抑制される。
【００１８】
上記のジルコニアとアルミナとの配合割合は、下記試験結果から規定されたものである。
【００１９】
表１に示すように、アルミナ原料粉末の添加量を変えて試験球を作製した。尚、ジルコニアの酸化物焼結助剤はイットリアを３ｍｏｌ％とした。
【００２０】
【表１】
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【００２１】
そして、下記に示す試験条件で各ロットの試験球の寿命試験をそれぞれ１０回（Ｎ＝１０）行い、各ロットのＬ１０寿命を求めた。
＜試験条件＞
・荷重：４４１０Ｎ
・玉サイズ：３／８インチ
・玉数：３球
・回転数：１０００ｍｉｎ−１
・軸受：５１３０５
・内輪・外輪：ＳＵＳ４４０Ｃ
・潤滑：ＲＯ６８油浴潤滑
【００２２】
結果を表１に示すが、アルミナ添加量が５〜５０質量％の場合に計算寿命を満足しており、寿命の向上効果が大きいことがわかる。
【００２３】
（ジルコニア純度及びアルミナ純度）
ジルコニア及びアルミナともに純度が高い方が好ましく、ジルコニアの純度を９０％以上、アルミナの純度を９５％以上とする。腐食環境下では、ジルコニア・アルミナ粒界に形成されたケイ酸塩質の不純物ガラス相が溶け出すことが知られている。従って、純度を上げて溶出量を減らすことで耐食性が向上する。
【００２４】
このジルコニア及びアルミナの純度は、下記試験結果から規定されたものである。
【００２５】
表２及び表３に示すように、ジルコニア純度の異なる原料粉末からなる試験球、またはアルミナ純度の異なる原料粉末からなる試験球を作製し、下記条件にて各種溶液に水没させ、その溶解量を測定した。ジルコニアについての結果を表２及び図２に、アルミナについての結果を表３及び図３に示す。尚、溶解量は、ジルコニアについてはジルコニア純度９０％の溶解量に対する相対値、アルミナについてはアルミナ純度９５％の溶解量に対する相対値とした。
＜試験条件＞
・玉サイズ：３／８インチ
・溶液：ＨＦ、Ｈ２ＳＯ４、ＮａＯＨ
・温度：室温
・浸漬時間：１００時間
【００２６】
【表２】
2016003155.tif 000004
【００２７】
【表３】
2016003155.tif 000005
【００２８】
表２、表３及び図２、図３から、ジルコニア純度は９０％以上、アルミナ純度は９５％以上であれば、腐食量が一定量で飽和し、耐食性の改善効果が得られる。
【００２９】
（アルミナ粒子及びジルコニア粒子の平均結晶粒径）
ジルコニアの正方晶から単斜晶への相変態はジルコニアの粒径に依存し、粗大であるほど単斜晶の発生量が多く、微細であるほど単斜晶の発生量が少ない。相変態が発生すると、粒界強度が減少し、粒子の脱落、摩耗が発生してしまう。従って、単斜晶が発生しにくい状態であることが望ましく、アルミア粒子及びジルコニア粒子の各平均結晶粒径を０．５μｍ以下とすることが好ましい。
【００３０】
このアルミナ粒子及びジルコニア粒子の平均結晶粒径は、下記試験結果から規定されたものである。
【００３１】
表４に示すように平均結晶粒径が異なるように、ジルコニア（イットリア３ｍｏｌ％)：アルミナ＝８０質量％：２０質量％の試験球を作製し、単斜晶の発生を加速させるために、下記条件でＥｓｐｅｃ社製の恒温槽に、高温高湿潤下で放置した。
＜試験条件＞
・温度：１００℃
・気圧：２ａｔｍ
・水蒸気：１００％
・保持時間：２４ｈｒ
【００３２】
そして、単斜晶の発生量を測定するために、Ｒｉｇａｋｕ社製「Ａｕｔｏｍａｔｅ」を用いて単斜晶及び立方晶のピーク強度を測定し、下記式にて単斜晶量を算出した。
単斜晶量（％）＝（単斜晶のピーク強度）／（単斜晶のピーク強度＋立方晶のピーク強度）×１００
【００３３】
また、粒径の測定は、大気雰囲気中、１３００℃×２ｈｒの熱処理を行い、試験球表面に結晶粒界を現出させ、日本電子（株）製のＳＥＭを用いて１００００倍で写真を撮影した。粒径は試験球表面の任意の位置で、図４に示すようにＣｏｄｅ法に基づいて合計３０μｍとなるように１０μｍの線を３本任意に引き、結晶粒と線との交点をカウントして、平均結晶粒径を算出した。
【００３４】
【表４】
2016003155.tif 000006
【００３５】
結果を表４に示すが、平均結晶粒径が０．５μｍ以下であれば、単斜晶の発生が抑制される。
【００３６】
（粒子のアスペクト比）
全体が均一な粒子形状であるほど、結晶粒界に加わる応力を緩和できるようになり、単斜晶が発生しにくくなるため、板状・針状粒子よりはできるだけ等軸に近い粒子であることが好ましく、アスペクト比が０．６〜１．０であることが好ましい。
【００３７】
このアスペクト比は、下記試験結果から規定されたものである。
【００３８】
平均結晶粒径が０．５μｍであるジルコニア（イットリア３ｍｏｌ％)：アルミナ＝８０質量％：２０質量％の組成で、表５に示すように、粒子のアスペクト比の異なる種々の試験球を作製し、日本電子（株）製のＳＥＭを用いて１００００倍で写真を撮影し、図５に示すように粒子の短径部の長さをａ、長径部の長さをｂとし、アスペクト比（ａ／ｂ）を算出した。
【００３９】
【表５】
2016003155.tif 000007
【００４０】
結果を表５に示すが、アスペクト比が０．６以上の等軸に近い形状の粒子にするほど、単斜晶の発生を抑制することができる。
【００４１】
（アルミナとジルコニアの粒径比：ｄＡｌ２Ｏ３／ｄＺｒＯ２）
粒子形状が等軸で、構成粒子のサイズが均一であれば、より粒子への応力緩和効果が発現され、単斜晶発生の抑制効果が更に高まることから、アルミナ粒子の粒径（ｄＡｌ２Ｏ３）とジルコニア粒子の粒径（ｄＺｒＯ２）との比を０．８≦ｄＡｌ２Ｏ３／ｄＺｒＯ２≦１．２とすることが好ましい。
【００４２】
この粒径比は、下記試験結果から規定されたものである。
【００４３】
平均結晶粒径が０．５μｍであるジルコニア（イットリア３ｍｏｌ％)：アルミナ＝８０質量％：２０質量％の組成で、表６に示すように、粒径比（ｄＡｌ２Ｏ３／ｄＺｒＯ２）の異なる種々の試験球を作製し、日本電子（株）製のＳＥＭを用いて１００００倍で写真を撮影し、図５に示すようにジルコニア及びアルミナの各結晶粒子について長径部の長さｂを測定し、両者の比から（ｄＡｌ２Ｏ３／ｄＺｒＯ２）を算出した。
【００４４】
【表６】
2016003155.tif 000008
【００４５】
結果を表６に示すが、粒径比（ｄＡｌ２Ｏ３／ｄＺｒＯ２）が０．８〜１．２であれば、単斜晶の発生を抑制することができる。
【００４６】
（１０〜３０μｍの中実のジルコニア塊及びアルミナ塊の合計個数）
ジルコニア（セリア３ｍｏｌ％）：アルミナ＝８０質量％：２０質量％の組成からなるセラミック球を試作し、転がり寿命試験を行ったところ、計算寿命未達で短寿命はく離が発生した。はく離の起点を解析したところ、ジルコニア塊及びアルミナ塊が起点であった。また、表面観察の結果、これらの塊には中が詰まった中実の塊と、点・線が連なって中が空の線状の塊とが存在していることがわかり、はく離起点として観察され、寿命に影響するのは中実の塊であった。そして、中実のジルコニア塊及びアルミナ塊の発生を抑制できれば、寿命を改善できると考え、粉砕条件をそれぞれ変更してジルコニア塊及びアルミナ塊の分布の異なる種々の試験球を作製した。そして、下記に示す試験条件にてロットごとの試験球の寿命試験をそれぞれＮ＝１０行い、各ロット球のＬ１０寿命を求めた。
＜試験条件＞
・荷重：４４１０Ｎ
・玉サイズ：３／８インチ
・玉数：３球
・回転数：１０００ｍｉｎ−１
・軸受：５１３０５
・内輪・外輪：ＳＵＪ２
・潤滑：ＲＯ６８油浴潤滑
【００４７】
また、ロットごとに同一条件で焼結した試験球を光学顕微鏡で２００倍でサーチし、１０００倍で写真を撮影し、１０〜３０μｍの中実のジルコニア塊及びアルミナ塊を抽出し、３００ｍｍ２当たりの合計個数を計数した。そして、この合計個数と、上記のＬ１０寿命との相関を求めた。
【００４８】
【表７】
2016003155.tif 000009
【００４９】
結果を表７及び図６に示すが、１０〜３０μｍの中実のジルコニア塊及びアルミナ塊の３００ｍｍ２当たりの合計個数が１５個以下であれば、Ｌ１０寿命は計算寿命以上であり、安定して長寿命を達成できる。
【００５０】
尚、上記では、転動体を本発明のジルコニア−アルミナ系セラミックス製とした実施形態について説明したが、内外輪を本発明のジルコニア−アルミナ系セラミックス製とすることにより、更に耐食性を向上させることができる。即ち、表８に示すように、転動体及び内外輪とともにＳＵＳ４４０Ｃ製とした試験軸受、転動体をジルコニア（イットリア３モル％）−アルミナ製とし、内外輪をＳＵＳ４４０Ｃ製とした試験軸受、転動体及び内外輪をともにジルコニア（イットリア３モル％）−アルミナ製とした試験軸受を作製し、下記条件にて寿命比を求めた。
＜試験条件＞
・環境：水中
・軸受：６２０６
・回転数：１０００ｍｉｎ−１
・温度：室温
・ラジアル荷重：９８Ｎ
【００５１】
【表８】
2016003155.tif 000010
【００５２】
結果を表８に示すが、転動体及び内外輪をともにジルコニア（イットリア３モル％）−アルミナ製とした試験軸受が最も長寿命になっている。
【実施例】
【００５３】
上記の結果を基に下記実施例を行ったが、本発明はこれにより何ら制限されるものではない。
【００５４】
第１構成相としてジルコニア及びセリア、第２構成相としてアルミナからなるセラミックスからなる３／８インチの転動体を作製した。第１構成相と第２構成相との割合、第１構成相におけるセリア量、ジルコニア及びアルミナの各純度は、表９に示すとおりである。
【００５５】
また、作製した転動体について、平均結晶粒径（下記条件Ａにて測定）、粒径比（ｄＡｌ２Ｏ３／ｄＺｒＯ２）、アスペクト比（ａ／ｂ）、３００ｍｍ２当たりの１０〜３０μｍの中軸のジルコニア塊及びアルミナ塊の合計個数、単斜晶量、Ｈ２ＳＯ４による腐食量（下記条件Ｂにて測定）を測定した。尚、各測定方法は上記の通りである。
【００５６】
更に、内輪及び外輪をＳＵＳ４４０Ｃ製として試験軸受を組み立て、下記条件Ｃにて寿命比を求めた。
【００５７】
＜条件Ａ＞
・温度：１００℃
・気圧：２ａｔｍ
・水蒸気：１００％
・保持時間：２４ｈｒ
＜条件Ｂ＞
・玉サイズ：３／８インチ
・溶液：Ｈ２ＳＯ４
・温度：室温
・浸漬時間：１００時間
＜条件Ｃ＞
・荷重：４４１０Ｎ
・玉サイズ：３／８インチ
・玉数：３球
・回転数：１０００ｍｉｎ−１
・軸受：５１３０５
・内輪・外輪：ＳＵＳ４４０Ｃ
・潤滑：ＲＯ６８油浴潤滑
【００５８】
【表９】
2016003155.tif 000011
【００５９】
それぞれの結果を表９に示す。また、図７に、実施１〜１０、１１、１２における酸化物助剤の量と、発生した単斜晶の量との関係を示す。図８に、実施例１〜１０、１３、１４における粒径と、発生した単斜晶の量との関係を示す。図９に、実施例１〜１０、１５、１６における粒径比（ｄＡｌ２Ｏ３／ｄＺｒＯ２）と、発生した単斜晶の量との関係を示す。図１０に、実施例１〜１０、１７、１８におけるアスペクト比（ａ／ｂ）と、発生した単斜晶の量との関係を示す。
【００６０】
実施例１〜１０は、本発明の請求項１、２の要件を全て満たす例であるが、何れも寿命比（Ｌ１０寿命／計算寿命）が１以上で長寿命となり、単斜晶の発生も抑えられ（１０％未満）、腐食量も実施例１に対して１以下に抑制できる。実施例１１〜１８は、請求項１の要件は満たすものの、請求項２の要件からは外れている。実施例１１、１２は、酸化物焼結助剤量が好ましい範囲（請求項２）から外れており、寿命比や耐食性は実施例１〜１０と同等であるものの、単斜晶の発生量が増えている。また、実施例１３、１４は平均結晶粒径、実施例１５、１６は粒径比（ｄＡｌ２Ｏ３／ｄＺｒＯ２）、実施例１７、１８はアスペクト比（ａ／ｂ）が好ましい範囲（請求項２）から外れており、同様に、寿命比や耐食性は実施例１〜１０と同等であるものの、単斜晶の発生量が増えている。
【００６１】
これに対し、比較例１、２のようにアルミナ量が本発明の範囲よりも過多になると、寿命が短くなる。また、比較例３〜６のようにアルミナの純度が９５％未満、ジルコニアの純度が９０％未満に低くなると、腐食量が増大する。比較例７、８のように１０〜３０μｍの中実のジルコニア塊やアルミナ塊の密度が１５個／３００ｍｍ２を超えると寿命が短くなる。
【００６２】
以上の結果が示すように、本発明の転がり軸受は、耐食性に優れ、長寿命になることから、水中、酸やアルカリと接触するような環境等の腐食性環境での使用に好適である。
【符号の説明】
【００６３】
１  外輪
２  内輪
３  玉
４  保持器
２０  シール部材
２１  芯金部材
２２  シールリップ
２２ａ  接触面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
2016003155.tif 000016
【図６】
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【図７】
2016003155.tif 000018
【図８】
2016003155.tif 000019
【図９】
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【図１０】
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