(57)【要約】【課題】フィードバック回路を用いて絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧によりトランスの１次側コイルに接続されたスイッチング素子をフィードバック制御する際にフィードバック回路の出力が変動するのを防止することができる電源装置を提供する。【解決手段】フィードバック回路５０は、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の出力電圧を検出して出力電圧を直流信号からＰＷＭ信号に変換する電圧検出・信号変換部５１と、入力部５２ｃと出力部５２ｄがトランス３１の１次側コイル３１ａと２次側コイル３１ｂとに対応するように絶縁され、入力部５２ｃから電圧検出・信号変換部５１による変換後のＰＷＭ信号を入力して出力部５２ｄから出力する絶縁部５２と、絶縁部５２から出力されたＰＷＭ信号を直流信号に逆変換する信号逆変換部５３と、を備える。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
直流電源と、
トランスおよびスイッチング素子を有し、前記トランスの１次側コイルに前記直流電源が接続されるとともに前記１次側コイルに前記スイッチング素子が接続され、前記スイッチング素子のスイッチング動作に伴い前記直流電源の電圧を調整して出力する絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路と、
前記絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の後段に接続され、全オフ期間を有するスイッチング素子のスイッチング動作に伴い直流を交流にして出力するＤＣ−ＡＣ変換回路と、
前記絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧を検出して検出した出力電圧により前記絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路のスイッチング素子をフィードバック制御するためのフィードバック回路と、
を備え、
前記フィードバック回路は、
前記絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧を検出して前記出力電圧を直流信号からＰＷＭ信号に変換する電圧検出・信号変換部と、
入力部と出力部が前記トランスの１次側コイルと２次側コイルとに対応するように絶縁され、前記入力部から前記電圧検出・信号変換部による変換後のＰＷＭ信号を入力して前記出力部から出力する絶縁部と、
前記絶縁部から出力されたＰＷＭ信号を直流信号に逆変換する信号逆変換部と、
を備えることを特徴とする電源装置。
【請求項２】
前記ＤＣ−ＡＣ変換回路は、Ｈブリッジ回路を備えることを特徴とする請求項１に記載の電源装置。
【請求項３】
車載用であることを特徴とする請求項１または２に記載の電源装置。
【請求項４】
前記絶縁部は、フォトカプラまたはトランスよりなることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の電源装置。
【請求項５】
前記絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路は、ＤＣ出力できるようにＤＣ出力端子と接続されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の電源装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電源装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
スイッチング電源装置において、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧を検出して検出した出力電圧により絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路のスイッチング素子をフィードバック制御する技術が知られている（例えば特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−２８４６７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の後段にＤＣ−ＡＣ変換回路を設けるとともに、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路のフィードバック系において絶縁部として単にフォトカプラを用いると、フォトカプラは経年劣化を招いてしまう。そのため図３に示すように差動増幅回路を用いることが考えられる。
【０００５】
図３において、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００の後段にＤＣ−ＡＣ変換回路１０１が設けられている。絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００のトランス１次側のグランド側はボディグランドライン１０９に接続されているとともに絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００のトランス２次側のグランド側はコモングランドライン１０６に接続されている。ＤＣ−ＡＣ変換回路１０１はトランス２次側のコモングランドライン１０６に接続されているとともに、フィードバック回路１０２により絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００の出力電圧を検出して、検出した出力電圧により絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００のトランス１次側のスイッチング素子１０３をフィードバック制御する。フィードバック回路１０２は、差動増幅回路を構成するオペアンプ１０４を備え、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００のプラス側の出力端が素子保護のための高抵抗値の抵抗１０５を介してオペアンプ１０４の反転入力端子に接続されている。また、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００のグランド側の出力端がコモングランドライン１０６と接続されているとともに素子保護のための高抵抗値の抵抗１０７を介してオペアンプ１０４の非反転入力端子に接続されている。さらに、オペアンプ１０４の非反転入力端子は抵抗１０８を介してボディグランドライン１０９と接続されている。そして、フィードバック回路１０２を用いて理想的には図５（ａ）になるようにスイッチング素子１０３のデューティを制御する。
【０００６】
この場合、ＤＣ−ＡＣ変換回路１０１におけるスイッチング素子１１０，１１１，１１２，１１３の制御時に図４（ａ）に示すようにフルブリッジ回路の全てのスイッチング素子がオフする全オフ期間を有する。そして、例えば、スイッチング素子１１０およびスイッチング素子１１３をオンするスイッチング時にサージが発生し、サージによってボディグランドライン１０９の電位を基準としたコモングランドライン１０６の電位が変動する。これにより、オペアンプ１０４の非反転入力端子での基準となる電位、即ち、ボディグランドライン１０９によるトランス１次側グランド電位と、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００の出力側のトランス２次側グランド電位との電位差Ｖａが図５（ｂ）に示すように大きくなる。その結果、図５（ａ）に示すように絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００の出力電圧ＶＨが一定であってもオペアンプ１０４の同相入力電圧範囲を超えオペアンプ１０４が誤動作して図５（ｃ）に示すようにフィードバック回路１０２の出力であるセンス値が変動する。このため、図４（ｂ）に示すように絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００の出力電圧が変動してしまう。絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００の出力電圧が変動すると、図４（ａ）に示すようにＤＣ−ＡＣ変換回路１０１で交流に変換したときにリップルが乗ってしまう。
【０００７】
本発明の目的は、フィードバック回路を用いて絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧によりトランスの１次側コイルに接続されたスイッチング素子をフィードバック制御する際にフィードバック回路の出力が変動するのを防止することができる電源装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
請求項１に記載の発明では、直流電源と、トランスおよびスイッチング素子を有し、前記トランスの１次側コイルに前記直流電源が接続されるとともに前記１次側コイルに前記スイッチング素子が接続され、前記スイッチング素子のスイッチング動作に伴い前記直流電源の電圧を調整して出力する絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路と、前記絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の後段に接続され、全オフ期間を有するスイッチング素子のスイッチング動作に伴い直流を交流にして出力するＤＣ−ＡＣ変換回路と、前記絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧を検出して検出した出力電圧により前記絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路のスイッチング素子をフィードバック制御するためのフィードバック回路と、を備え、前記フィードバック回路は、前記絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧を検出して前記出力電圧を直流信号からＰＷＭ信号に変換する電圧検出・信号変換部と、入力部と出力部が前記トランスの１次側コイルと２次側コイルとに対応するように絶縁され、前記入力部から前記電圧検出・信号変換部による変換後のＰＷＭ信号を入力して前記出力部から出力する絶縁部と、前記絶縁部から出力されたＰＷＭ信号を直流信号に逆変換する信号逆変換部と、を備えることを要旨とする。
【０００９】
請求項１に記載の発明によれば、フィードバック回路の電圧検出・信号変換部において、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧が検出されて出力電圧が直流信号からＰＷＭ信号に変換される。そして、絶縁部を介して、信号逆変換部において、絶縁部から出力されたＰＷＭ信号が直流信号に逆変換される。よって、フィードバック回路に差動増幅回路（オペアンプ等）を用いずに絶縁部を介して信号変換および逆変換しているのでノイズの影響を受けにくく、フィードバック回路を用いて絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧によりトランスの１次側コイルに接続されたスイッチング素子をフィードバック制御する際にフィードバック回路の出力が変動するのを防止することができる。
【００１０】
請求項２に記載のように、請求項１に記載の電源装置において、前記ＤＣ−ＡＣ変換回路は、Ｈブリッジ回路を備えるとよい。
請求項３に記載のように、請求項１または２に記載の電源装置において、車載用であるとよい。
【００１１】
請求項４に記載のように、請求項１〜３のいずれか１項に記載の電源装置において、前記絶縁部は、フォトカプラまたはトランスよりなるとよい。
請求項５に記載のように、請求項１〜４のいずれか１項に記載の電源装置において、前記絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路は、ＤＣ出力できるようにＤＣ出力端子と接続されているとよい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、フィードバック回路を用いて絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧によりトランスの１次側コイルに接続されたスイッチング素子をフィードバック制御する際にフィードバック回路の出力が変動するのを防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】実施形態における電源装置の構成図。
【図２】（ａ）はＤＣ−ＡＣ変換回路の出力波形図、（ｂ）は絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力波形図。
【図３】比較のための電源装置の構成図。
【図４】（ａ）はＤＣ−ＡＣ変換回路の出力波形図、（ｂ）は絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力波形図。
【図５】（ａ），（ｂ），（ｃ）は各種波形図。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明を具体化した一実施形態を図面に従って説明する。
図１に示すように、電源装置１０は車載用スイッチング電源装置である。電源装置１０は、補機バッテリである直流電源２０の直流１２ボルトを直流１４０ボルトに昇圧するとともに１４０ボルトの直流から１２０ボルトの交流に変換して出力する。これにより、ＤＣ１２ボルトからＡＣ１２０ボルトを生成して車内で機器（例えば、３．５Ａ、４００Ｗの家電機器）を利用することができるようになっている。
【００１５】
電源装置１０は、直流電源２０と、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路（コンバータ）３０と、ＤＣ−ＡＣ変換回路（インバータ）４０と、フィードバック回路５０と、制御部６０と、を備える。
【００１６】
絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０は、フォワード形のＤＣ−ＤＣ変換回路（フォワード形のＤＣ−ＤＣコンバータ）であって、トランス３１とスイッチング素子３２とダイオード３３，３４とコイル３５とコンデンサ３６を有する。トランス３１は１次側コイル３１ａと２次側コイル３１ｂを有する。トランス３１の１次側コイル３１ａとスイッチング素子３２とが直列に接続され、この直列回路の一端が直流電源２０の正極と接続されるとともに直列回路の他端が直流電源２０の負極と接続されている。トランス３１の２次側コイル３１ｂの一端はダイオード３３のアノードと接続され、ダイオード３３のカソードはコイル３５の一端と接続されている。コイル３５の他端が絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の一方の出力端となっている。トランス３１の２次側コイル３１ｂの他端が絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の他方の出力端となっている。また、トランス３１の２次側コイル３１ｂの他端はダイオード３４のアノードと接続され、ダイオード３４のカソードはダイオード３３のカソードと接続されている。トランス３１の２次側コイル３１ｂの他端とコイル３５の他端との間にはコンデンサ３６が接続されている。
【００１７】
このように、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０は、トランス３１およびスイッチング素子３２を有し、トランス３１の１次側コイル３１ａに直流電源２０が接続されるとともに１次側コイル３１ａにスイッチング素子３２が接続されている。そして、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０は、スイッチング素子３２のスイッチング動作に伴い直流電源２０の電圧を調整して出力する。また、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０は、トランス３１により絶縁され、入出力の電位差が大きい。
【００１８】
ＤＣ−ＡＣ変換回路４０は、４つのスイッチング素子４１，４２，４３，４４と、２つのコイル４５，４６と、コンデンサ４７を有する。２つのスイッチング素子４１，４２が直列に接続されているとともに２つのスイッチング素子４３，４４が直列に接続されている。２つのスイッチング素子４１，４２よりなる直列回路と２つのスイッチング素子４３，４４よりなる直列回路とが並列に接続されている。この並列回路の一端がＤＣ−ＡＣ変換回路４０の一方の入力端となり、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の一方の出力端と接続されている。また、並列回路の他端がＤＣ−ＡＣ変換回路４０の他方の入力端となり、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の他方の出力端と接続されている。コイル４５とコンデンサ４７とコイル４６とがこの順で直列に接続されている。この直列回路の一端がスイッチング素子４１，４２の間に接続されているとともに、直列回路の他端がスイッチング素子４３，４４の間に接続されている。このようにしてＨブリッジ回路（フルブリッジ回路）が備えられている。コンデンサ４７における一方の端子側、および、コンデンサ４７における他方の端子側が、ＤＣ−ＡＣ変換回路４０の出力端子４８となっている。
【００１９】
図２（ａ）には、スイッチング素子４１，４２，４３，４４の一周期での制御タイミングおよび交流波形を示す。図２（ａ）に示すように一周期において、スイッチング素子４１，４４がオンする第１のオン期間と、スイッチング素子４２，４３がオンする第２のオン期間と、フルブリッジ回路の全てのスイッチング素子４１，４２，４３，４４がオフする全オフ期間を有する。
【００２０】
図２（ａ）のスイッチング素子４１，４４がオンする第１のオン期間においては、図１において第１経路Ｒ１で示すようにスイッチング素子４１→コイル４５→コンデンサ４７→コイル４６→スイッチング素子４４の経路で電流が流れる。
【００２１】
図２（ａ）の第１のオン期間の後が全オフ期間であり、その後の図２（ａ）のスイッチング素子４２，４３がオンする第２のオン期間においては、図１において第２経路Ｒ２で示すようにスイッチング素子４３→コイル４６→コンデンサ４７→コイル４５→スイッチング素子４２の経路で電流が流れる。
【００２２】
図２（ａ）の第２のオン期間の後が全オフ期間であり、その後が次回の第１のオン期間となる。
このように、ＤＣ−ＡＣ変換回路４０は、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の後段に接続され、全オフ期間を有するスイッチング素子４１，４２，４３，４４のスイッチング動作に伴い直流を交流にして出力する。
【００２３】
図１のフィードバック回路５０は、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の出力電圧を検出して検出した出力電圧により絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０のスイッチング素子３２をフィードバック制御するためのものである。
【００２４】
図１のフィードバック回路５０は、電圧検出・信号変換部５１と、絶縁部５２と、信号逆変換部５３とを備える。
電圧検出・信号変換部５１は、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の出力電圧を検出して出力電圧を直流信号からＰＷＭ信号に変換する。
【００２５】
絶縁部５２は、フォトカプラよりなり、発光素子（フォトダイオード等）５２ａと受光素子（フォトトランジスタ等）５２ｂを有する。絶縁部５２は、入力部５２ｃと出力部５２ｄがトランス３１の１次側コイル３１ａと２次側コイル３１ｂとに対応するように絶縁され、入力部５２ｃから電圧検出・信号変換部５１による変換後のＰＷＭ信号を入力して出力部５２ｄから出力する。
【００２６】
信号逆変換部５３は、絶縁部５２から出力されたＰＷＭ信号を直流信号に逆変換する。信号逆変換部５３において逆変換された直流信号に基づいて制御部６０において絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０のスイッチング素子３２のデューティが調整される。この調整されたデューティにてスイッチング素子３２が制御される。つまり、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の出力電圧が検出されて所望の出力電圧からずれると所望の出力電圧とすべくスイッチング素子３２のデューティが調整される。
【００２７】
また、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０は、直接的または間接的に、ＤＣ出力できるようにＤＣ出力端子７０と接続されている。即ち、ＤＣ−ＡＣ変換回路４０を介した直流から交流に変換後の出力ではなく、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０から直流を取り出すことができるようにもなっている。この場合、例えば、出力電圧を適切に調整しつつ直流出力端子としてＵＳＢ端子を適用させることで、ＵＳＢ端子を介してスマートフォン等の充電が可能になり、汎用性を持たせることができる。
【００２８】
次に、電源装置１０の作用について説明する。
絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０において、スイッチング素子３２のスイッチング動作に伴い直流電源２０からの直流の１２ボルト電圧を調整して直流の１４０ボルトにして出力する。
【００２９】
ＤＣ−ＡＣ変換回路４０において、図２（ａ）に示すようにスイッチング素子４１，４２，４３，４４のスイッチング動作に伴い直流の１４０ボルトを交流の１２０ボルトにして出力する。
【００３０】
フィードバック回路５０において、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の出力電圧を検出して検出した出力電圧により絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０のスイッチング素子３２をフィードバック制御する。詳しくは、フィードバック回路５０の電圧検出・信号変換部５１において、検出した絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の出力電圧が直流信号からＰＷＭ信号に変換されて出力される。この信号は、絶縁部５２において発光素子５２ａを発光させ、受光素子５２ｂにおいて受光されて電気信号（ＰＷＭ信号）になる。そして、絶縁部５２から出力されたＰＷＭ号は信号逆変換部５３において直流信号に逆変換される。この直流信号に基づいて制御部６０において絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０のスイッチング素子３２のデューティが調整される。
【００３１】
ここで、図２（ａ）に示すようにＤＣ−ＡＣ変換回路４０におけるスイッチング素子４１，４２，４３，４４の制御時に全オフ期間を有し、スイッチング時にフィードバック回路５０の出力電圧（センス値）が変動することがない。その結果、図２（ｂ）に示すように絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の出力電圧も変動することがなく、図２（ａ）に示すようにＤＣ−ＡＣ変換回路４０において交流に変換したときにリップルが乗ることもない。
【００３２】
詳しく説明する。
図３に示すようにフィードバック回路１０２に差動増幅回路を採用した場合において、ＤＣ−ＡＣ変換回路１０１におけるスイッチング素子１１０，１１１，１１２，１１３の制御時に全てのスイッチング素子がオフする全オフ期間を有し、例えば、スイッチング素子１１０およびスイッチング素子１１３をオンするスイッチング時にサージが発生し、サージによってボディグランドライン１０９の電位を基準としたコモングランドライン１０６の電位が変動する。これにより、オペアンプ１０４の非反転入力端子での基準となる電位、即ち、ボディグランドライン１０９によるトランス１次側グランド電位と、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００の出力側のトランス２次側グランド電位との電位差Ｖａが大きくなる（図５（ｂ）参照）。即ち、全てのスイッチング素子１１０，１１１，１１２，１１３がオフする期間とスイッチング素子１１０，１１３がオン若しくはスイッチング素子１１１，１１２がオンするタイミングで電位差が生じる。よって、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００の出力電圧ＶＨが一定であってもオペアンプ１０４の同相入力電圧範囲を超えオペアンプ１０４が誤動作してフィードバック回路１０２の出力であるセンス値が変動する（図５（ｃ）参照）。そのため、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００の出力電圧が変動してしまい（図４（ｂ）参照）、ＤＣ−ＡＣ変換回路１０１において交流に変換したときにリップルが乗ってしまう（図４（ａ）参照）。つまり、フィードバック回路１０２にオペアンプ１０４および高抵抗な抵抗１０５，１０７を用いており、ＤＣ−ＡＣ変換回路１０１のスイッチング素子がオフからオンへ切り替わったタイミングで発生するノイズ成分の影響を受けてしまい絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路１００のスイッチング素子１０３を正常に動作することが困難になる。
【００３３】
これに対し、図１の本実施形態では、フィードバック回路５０の電圧検出・信号変換部５１において、検出した絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の出力電圧が直流信号からＰＷＭ信号に変換され、絶縁部５２を介して、信号逆変換部５３において、絶縁部５２から出力されたＰＷＭ信号が直流信号に逆変換される。これにより、フィードバック回路５０を用いて絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の出力電圧によりトランス３１の１次側コイル３１ａに接続されたスイッチング素子３２をフィードバック制御する際にフィードバック回路５０の出力であるセンス値が変動するのを防止することができる。その結果、図２（ａ）に示すようにＤＣ−ＡＣ変換回路４０において交流に変換したときにリップルが乗ることを防止することができる。
【００３４】
また、単純にフィードバック系にフォトカプラを挿入しただけでは経年劣化により発光素子での光量が減少して受光素子で発生する電流量も低下してしまう。これに対し本実施形態では直流信号からＰＷＭ信号に変換するとともにＰＷＭ信号を直流信号に逆変換するので、フォトカプラの劣化の影響を受けにくくすることができる。
【００３５】
上記実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。
（１）フィードバック回路５０は、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の出力電圧を検出して出力電圧を直流信号からＰＷＭ信号に変換する電圧検出・信号変換部５１を備える。また、フィードバック回路５０は、入力部５２ｃと出力部５２ｄがトランス３１の１次側コイル３１ａと２次側コイル３１ｂとに対応するように絶縁され、入力部５２ｃから電圧検出・信号変換部５１による変換後のＰＷＭ信号を入力して出力部５２ｄから出力する絶縁部５２を備える。さらに、フィードバック回路５０は、絶縁部５２から出力されたＰＷＭ信号を直流信号に逆変換する信号逆変換部５３を備える。よって、図３の構成に比べて図１のフィードバック回路５０では急峻な電位変動に対応可能かつ経年劣化の影響を受けにくくすることができ、出力電圧の安定性を確保することができる。つまり、フィードバック回路に差動増幅回路（オペアンプ等）を用いずに絶縁部５２を介して信号変換および逆変換しているのでノイズの影響を受けにくく、フィードバック回路５０を用いて絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０の出力電圧によりトランス３１の１次側コイル３１ａに接続されたスイッチング素子３２をフィードバック制御する際にフィードバック回路５０の出力が変動するのを防止することができる。
【００３６】
（２）フィードバック回路の電圧検出部でアナログ／デジタル変換回路を用いて制御するのではなくアナログ回路で構成した。よって、マイコンや特殊なカウンタを使用せずに回路が構成可能である。また、アナログ回路を使用しているのでリニアな制御が可能である。さらに、フォトカプラを用いて電位変動に対し耐性のある回路が構築可能である。
【００３７】
（３）ＤＣ−ＡＣ変換回路４０は、Ｈブリッジ回路を備えるので、実用的である。
（４）電源装置１０は車載用であるので、実用的である。
（５）フィードバック回路５０の絶縁部５２は、発光素子５２ａと受光素子５２ｂを光学的に結合させたフォトカプラよりなるので、実用的である。
【００３８】
（６）単純にフィードバック系にフォトカプラを挿入しただけでは経年劣化により発光素子での光量が減少して受光素子で発生する電流量も低下してしまうのに対し本実施形態では直流信号からＰＷＭ信号に変換するとともにＰＷＭ信号を直流信号に逆変換するので、フォトカプラの劣化の影響を受けにくくすることができる。
【００３９】
（７）絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０は、ＤＣ出力できるようにＤＣ出力端子７０と接続されている。よって、絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路３０からＤＣ出力できるようにＤＣ出力端子７０と接続されているため、例えば、出力電圧を適切に調整しつつ直流出力端子としてＵＳＢ端子を適用させることで、ＵＳＢ端子を介してスマートフォン等の充電が可能になる。このため、交流出力及び直流出力を同時に達成できるため、汎用性を持たさせることができる。
【００４０】
実施形態は前記に限定されるものではなく、例えば、次のように具体化してもよい。
・フィードバック回路５０の絶縁部５２はフォトカプラに限ることなく、例えば、２つの電気回路（１次側コイルと２次側コイル）を磁気的に結合させたトランスでもよい。
【００４１】
・電源装置１０は車載用であったが、車載用に限るものではない。
【符号の説明】
【００４２】
１０…電源装置、２０…直流電源、３０…絶縁型ＤＣ−ＤＣ変換回路、３１…トランス、３１ａ…１次側コイル、３１ｂ…２次側コイル、３２…スイッチング素子、４０…ＤＣ−ＡＣ変換回路、４１，４２，４３，４４…スイッチング素子、５０…フィードバック回路、５１…電圧検出・信号変換部、５２…絶縁部、５２ｃ…入力部、５２ｄ…出力部、５３…信号逆変換部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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