(57)【要約】【課題】本発明は、内燃機関においてブーツ型噴射を実行するときに、第二噴射における噴射率の推移のばらつきを可及的に抑制することを目的とする。【解決手段】本発明では、第一噴射のための燃料噴射弁への指令信号である第一噴射信号の供給を停止した時点の燃料噴射弁内における燃料圧力下降量に基づいて、該第一噴射信号の供給を停止した時点でのニードルのリフト量を推定する。そして、該推定されたニードルのリフト量が大きいほど、第二噴射のための燃料噴射弁への指令信号である第二噴射信号の供給を開始する時期が遅くなり、且つ、第二噴射が開始される時点のニードルのリフト量が大きくなるように、第二噴射信号の供給を開始する時期を決定する。【選択図】図３
2016211468.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
指令信号が供給されるとニードルが開弁方向に付勢され該ニードルのリフト量に応じて燃料の通路の断面積が拡大して燃料の噴射率が増加する燃料噴射弁であって、該燃料噴射弁内の燃料の圧力を検出するセンサを有する燃料噴射弁と、
前記燃料噴射弁へ前記指令信号を供給する制御装置であって、前記燃料噴射弁から燃料噴射を行う第一噴射を実施した後に、前記第一噴射に連続して前記第一噴射よりも高い噴射率で前記燃料噴射弁から燃料噴射を行う第二噴射を実施する制御装置と、を備える内燃機関において、
前記制御装置は、前記第一噴射の開始時点で前記センサにより検出される燃料の圧力と、前記第一噴射のための前記燃料噴射弁への前記指令信号である第一噴射信号の供給を停止した時点で前記センサにより検出される燃料の圧力と、の差である燃料圧力下降量に基づいて、前記第一噴射信号の供給を停止した時点での前記ニードルのリフト量を推定し、該推定された前記ニードルのリフト量に基づいて、前記第二噴射のための前記燃料噴射弁への前記指令信号である第二噴射信号の供給を開始する時期を決定するものであり、
前記制御装置は、推定された前記第一噴射信号の供給を停止した時点の前記ニードルのリフト量が大きいほど、前記第二噴射信号の供給が開始される時期が遅くなり且つ前記第二噴射が開始される時点の前記ニードルのリフト量が大きくなるように、前記第二噴射信号の供給を開始する時期を決定する内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
ディーゼル機関において、噴射率を低くして燃料噴射（第１噴射）を行った後に連続して噴射率を高くして燃料噴射（第２噴射）を行う所謂ブーツ型噴射が知られている。このブーツ型噴射を行うことで、燃料が一気に燃焼することを抑制できるため、ＮＯｘの発生、及び、燃焼騒音を抑制できる。ここで、ブーツ型噴射において噴射率の低い燃料噴射を行うときに、燃料噴射弁に対して指令信号を間欠的に供給してニードルを上下させ、このときにニードルが完全に下降する前（すなわち、閉弁する前）に、ニードルを上昇させることで、燃料噴射を連続して行う技術が知られている（例えば、特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−１３８３１０号公報
【特許文献２】特開２００９−０５７９２５号公報
【特許文献３】特開平１０−２５９７５３号公報
【特許文献４】特開２０１３−０６８２０４号公報
【特許文献５】特開２０１３−２０９９４８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
燃料噴射によって、第一噴射と、該第一噴射を実施した後に連続して、該第一噴射よりも高い噴射率で第二噴射とを実施する、所謂ブーツ型噴射を実行する場合、第一噴射の終了時、すなわち、第一噴射から第二噴射への移行時におけるニードルのリフト量にばらつきが生じる場合がある。この場合、ニードルのリフト量がばらついている状態で第二噴射が開始されるため、該第二噴射における噴射率の推移にもばらつきが生じることになる。ここで、一般に、ブーツ型噴射における第二噴射の総燃料噴射量は第一噴射の総燃料噴射量よりも多い。そのため、第二噴射における噴射率の推移にばらつきが生じると、それに起因して、機関出力の変動や、燃費、振動騒音、および排気特性の悪化を招く虞がある。
【０００５】
本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであって、内燃機関においてブーツ型噴射を実行するときに、第二噴射における噴射率の推移のばらつきを可及的に抑制することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係る内燃機関は、指令信号が供給されるとニードルが開弁方向に付勢され該ニードルのリフト量に応じて燃料の通路の断面積が拡大して燃料の噴射率が増加する燃料噴射弁であって、該燃料噴射弁内の燃料の圧力を検出するセンサを有する燃料噴射弁と、前記燃料噴射弁へ前記指令信号を供給する制御装置であって、前記燃料噴射弁から燃料噴射を行う第一噴射を実施した後に、前記第一噴射に連続して前記第一噴射よりも高い噴射率で前記燃料噴射弁から燃料噴射を行う第二噴射を実施する制御装置と、を備える内燃機関であって、前記制御装置は、前記第一噴射の開始時点で前記センサにより検出される燃料の圧力と、前記第一噴射のための前記燃料噴射弁への前記指令信号である第一噴射信号の供給を停止した時点で前記センサにより検出される燃料の圧力と、の差である燃料圧力下降量に基づいて、前記第一噴射信号の供給を停止した時点での前記ニードルのリフト量を推定し、該推定された前記ニードルのリフト量に基づいて、前記第二噴射のための前記燃
料噴射弁への前記指令信号である第二噴射信号の供給を開始する時期を決定するものであり、前記制御装置は、推定された前記第一噴射信号の供給を停止した時点の前記ニードルのリフト量が大きいほど、前記第二噴射信号の供給が開始される時期が遅くなり且つ前記第二噴射が開始される時点の前記ニードルのリフト量が大きくなるように、前記第二噴射信号の供給を開始する時期を決定する。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、内燃機関においてブーツ型噴射を実行するときに、第二噴射における噴射率の推移のばらつきを可及的に抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】実施例に係る内燃機関の概略構成を示す図である。
【図２】内燃機関においてブーツ型噴射が行われたときの、ニードルのリフト量、燃料噴射弁へ供給される指令信号、および、燃料の噴射率ｄＱの推移を示したタイムチャートである。
【図３】本実施例に係るブーツ型噴射制御によりブーツ型噴射が行われたときの、燃料噴射弁内の燃料の圧力Ｐ、ニードルのリフト量、燃料噴射弁へ供給される指令信号、および、燃料の噴射率ｄＱの推移を示したタイムチャートである。
【図４】燃料噴射弁における有効開口面積μＦとニードルのリフト量との相関を示す図である。
【図５】本実施例に係るブーツ型噴射制御において、第一噴射から第二噴射に移行する際のフローを示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明の具体的な実施形態について図面に基づいて説明する。本実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置等は、特に記載がない限りは発明の技術的範囲をそれらのみに限定する趣旨のものではない。
【００１０】
＜実施例１＞
図１は、本実施例に係る内燃機関１の概略構成を示す図である。なお、本実施例においては、内燃機関１を簡潔に表示するため、一部の構成要素の表示を省略している。内燃機関１は、ディーゼル機関である。内燃機関１は例えば車両に搭載される。内燃機関１の気筒２には、ピストン３が備わる。ピストン３の上面には、ピストン内部に向かって凹むキャビティ３１が形成されている。
【００１１】
内燃機関１には、気筒２内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁４が設けられている。燃料噴射弁４はコモンレール５に接続され、該コモンレール５は燃料供給管６を介して燃料ポンプ７と連通している。コモンレール５には、該コモンレール５内の燃料の圧力を検出するコモンレール圧センサ５１が取り付けられている。燃料噴射弁４には圧力調整機構８が設けられており、該圧力調整機構８により燃料の圧力が調整される。なお、圧力調整機構８により燃料の圧力を調整する代わりに、燃料ポンプ７における燃料の圧縮率を変化させることにより燃料の圧力を調整してもよい。また、コモンレール５に燃料の圧力を調整する機構を設け、該コモンレール５において燃料の圧力を調整してもよい。これら燃料の圧力を調整する構成は周知であるため説明は省略する。
【００１２】
燃料噴射弁４には、噴孔４１に通じる燃料の通路を開閉するニードル４２、及び、ニードル４２を上下させる動弁機構４３が備わる。動弁機構４３は、例えばピエゾ素子を備えており、このピエゾ素子に通電することによりニードル４２が開弁方向に上昇する。燃料噴射弁４には、該燃料噴射弁４内の燃料の圧力を検出する燃圧センサ４４が取り付けられている。燃圧センサ４４は、燃料噴射弁４から噴射される燃料の圧力を検出するものであ
り、ニードル４２を駆動するための燃料の圧力を検出するものではない。
【００１３】
以上述べたように構成された内燃機関１には、該内燃機関１を制御するための電子制御ユニットであるＥＣＵ１０が併設されている。このＥＣＵ１０は、内燃機関１の運転条件や運転者の要求に応じて内燃機関１を制御する。ＥＣＵ１０には、コモンレール圧センサ５１および燃圧センサ４４が電気配線を介して接続されている。また、ＥＣＵ１０には、運転者がアクセルペダルを踏み込んだ量に応じた電気信号を出力し機関負荷を検知するアクセル開度センサ１７、および機関回転速度を検知するクランクポジションセンサ１８が電気配線を介して接続されている。これら各種センサの出力信号がＥＣＵ１０に入力される。
【００１４】
一方、ＥＣＵ１０には、圧力調整機構８及び動弁機構４３が電気配線を介して接続されており、該ＥＣＵ１０によりこれらの機器が制御される。なお、ＥＣＵ１０は、燃料噴射弁４の動弁機構４３を制御しているが、以下では、ＥＣＵ１０が燃料噴射弁４を制御しているものとする。ＥＣＵ１０から燃料噴射弁４へ指令信号が供給されると、ニードル４２が上昇することにより、該ニードル４２が開弁方向へ移動する。一方、ＥＣＵ１０から燃料噴射弁４への指令信号の供給が停止されると、ニードル４２が下降することにより、該ニードル４２が閉弁方向に移動する。なお、実施例においてはＥＣＵ１０が、本発明における制御装置に相当する。
【００１５】
ＥＣＵ１０は、内燃機関１の運転状態（例えば機関回転速度及びアクセル開度）に基づいて、燃料噴射弁４からの燃料噴射量及び燃料噴射時期、燃料の圧力を決定する。なお、内燃機関１の運転状態と、燃料噴射量及び燃料噴射時期、燃料の圧力と、の関係は、予め実験等により求めてマップ化され、ＥＣＵ１０に記憶されている。このマップは、気筒内の空燃比が目標空燃比となるように設定されており、この目標空燃比は、内燃機関１の運転状態に応じて設定される空燃比である。
【００１６】
ここで、内燃機関１においては、機関負荷が高くなるほど、より多くの燃料が気筒２内に噴射されるため燃焼時における気筒２内の圧力がより高くなる。そのため、機関負荷が高くなるほど、ＮＯｘが発生し易くなり、また、燃焼騒音が大きくなり易くなる。そこで、本実施例では、内燃機関１の中負荷運転領域および高負荷運転領域において、燃料噴射弁４からの燃料噴射をブーツ型噴射によって行う。ここで、図２は、ブーツ型噴射が行われたときの、ニードル４２のリフト量、燃料噴射弁４へ供給される指令信号、および、燃料の噴射率（単位時間当たりの燃料噴射量）ｄＱの推移を示したタイムチャートである。図２において、Ｔ１は第一噴射が実施される期間を示し、Ｔ２は第二噴射が行われる期間を示している。また、図２において、Ｓ１は第一噴射のために燃料噴射弁４に供給される指令信号（以下、第一噴射信号と称する場合もある）を示しており、Ｓ２は第二噴射のために燃料噴射弁４に供給される指令信号（以下、第二噴射信号と称する場合もある）を示している。
【００１７】
ブーツ型噴射によれば、第二噴射に先がけて、該第二噴射よりも噴射率の低い第一噴射が実施されることで、燃焼時において気筒２内の圧力が急激に上昇することが抑制される。その結果、ＮＯｘの発生量を抑制でき、また、燃焼騒音を抑制することができる。
【００１８】
ここで、ＥＣＵ１０から燃料噴射弁４へ指令信号が供給されると、ニードル４２が上昇する。ニードル４２のリフト量には上限があるが、この上限に達するまでは、指令信号の供給時間に応じてニードル４２のリフト量が大きくなり、該ニードル４２のリフト量が大きくなるほど、噴射率ｄＱが大きくなる。そして、ＥＣＵ１０から燃料噴射弁４への指令信号の供給が停止されるとニードル４２が下降し、該ニードル４２のリフト量が小さくなるに従って噴射率ｄＱが小さくなる。そこで、ブーツ型噴射においては、第一噴射信号の
供給時間を調整することで、第一噴射における噴射率を所望の値に制御する。なお、図２に示すように、ＥＣＵ１０からの指令信号の供給が開始されてからニードル４２が実際に上昇し始めるまで、および、ＥＣＵ１０からの指令信号の供給が停止されてからニードル４２が実際に下降し始めるまでにはある程度の応答遅れがある。また、図２は、第一噴射信号を一回の指令信号で供給する場合を示しているが、第一噴射信号を複数回の指令信号で供給してもよい。つまり、指令信号のＯＮ（供給），ＯＦＦ（供給停止）を繰り返すことで、ニードル４２の上昇と下降とを繰り返し行い、それによって、所望の噴射率を維持しつつ第一噴射を継続的に行うことができる。
【００１９】
ここで、図２のニードル４２のリフト量の推移および噴射率の推移における実線、破線、および一点鎖線は、ＥＣＵ１０から燃料噴射弁４に同一の供給時期および同一の供給期間で第一噴射信号および第二噴射信号を供給した場合のそれぞれの値の推移を示している。この図２における実線、破線、および一点鎖線に示すように、ＥＣＵ１０から燃料噴射弁４への第一噴射信号の供給時期、供給期間が同一であっても、第一噴射におけるニードル４２のリフト量にばらつきが生じる場合がある。この場合、第一噴射の終了時、すなわち、第一噴射から第二噴射への移行時におけるニードル４２のリフト量にもばらつきが生じる。そのため、第二噴射期間中においてもニードル４２のリフト量にもばらつきが生じることになる。そして、このようなニードル４２のリフト量のばらつきに起因して、第一噴射および第二噴射の噴射率の推移がばらつくことになる。
【００２０】
また、一般には、ブーツ型噴射における第二噴射の総燃料噴射量は第一噴射の総燃料噴射量よりも多い。そのため、第二噴射における噴射率の推移にばらつきが生じると、それに起因して、機関出力の変動や、燃費、振動騒音、および排気特性の悪化を招く虞がある。そこで、本実施例に係るブーツ型噴射制御においては、ブーツ型噴射を実行するときに、第二噴射における噴射率の推移のばらつきを抑制すべく第二噴射信号の供給開始時期を調整する。具体的には、ＥＣＵ１０から燃料噴射弁４への第一噴射信号の供給が停止された時点のニードル４２のリフト量が大きいほど、第二噴射信号の供給が開始される時期が遅くなり且つ第二噴射が開始される時点のニードル４２のリフト量が大きくなるように、第二噴射信号の供給を開始する時期を決定する。
【００２１】
ここで、本実施例に係るブーツ型噴射制御における第二噴射信号の供給開始時期のより具体的な決定方法について、図３に基づいて説明する。図３は、本実施例に係るブーツ型噴射制御によりブーツ型噴射が行われたときの、燃料噴射弁４内の燃料の圧力Ｐ、ニードル４２のリフト量、燃料噴射弁４へ供給される指令信号、および、燃料の噴射率ｄＱの推移を示したタイムチャートである。
【００２２】
本実施例に係るブーツ型噴射制御において、第二噴射信号の供給開始時期を決定する際には、先ず、以下の手順で第一噴射信号の供給が停止された時点のニードル４２のリフト量を推定する。つまり、先ずは、第一噴射信号の供給が停止された時点での燃料噴射弁４内の燃料圧力下降量ｄＰを算出する。ここで、燃料圧力下降量ｄＰは、図３に示すように、第一噴射信号の供給が開始された時点で燃圧センサ４４により検出される燃料の圧力と、第一噴射信号の供給が停止された時点で燃圧センサ４４により検出される燃料の圧力と、の差である。
【００２３】
次に、下記式（１）を用いて、第一噴射信号の供給が停止された時点での噴射率ｄＱを算出する。
【数１】
2016211468.tif 000003
ｄＱ：噴射率
ｄＰ：燃料噴射弁４内の燃料圧力下降量ｄＰ
Ａ０，Ａ１，ｎ０：定数
ここで、Ａ０，Ａ１，ｎ０は実験等に基づいて予め定められた定数である。ただし、噴射率ｄＱは、コモンレール５内の燃料の圧力の影響を受ける場合がある。そのため、コモンレール圧センサ５１によって検出される燃料の圧力に応じて、これらの定数Ａ０，Ａ１，ｎ０を変更してもよい。この場合、コモンレール圧センサ５１と定数Ａ０，Ａ１，ｎ０との関係は実験等によって予め求められ、ＥＣＵ１０にマップまたは関数として記憶されている。
【００２４】
次に、下記式（２）を用いて、第一噴射信号の供給が停止された時点での燃料噴射弁４における有効開口面積μＦを算出する。
【数２】
2016211468.tif 000004
μＦ：有効開口面積
ｄＱ：噴射率（上記式（１）により算出）
ρ：燃料密度
Ｐｃｒ：コモンレール５内の燃料の圧力
Ｐｃｙｌ：気筒２内の圧力
ここで、気筒２内の圧力が燃料噴射弁４における有効開口面積μＦに与える影響は非常に小さいため、Ｐｃｙｌを零と近似してもよい。ただし、気筒２内の圧力を検出する筒内圧センサが該気筒２に設けられている場合は、第一噴射信号の供給が停止された時点での気筒２内の圧力を該筒内圧センサによって検出してもよい。
【００２５】
燃料噴射弁４における有効開口面積μＦとニードル４２のリフト量は図４に示すような相関を有している。図４において、横軸は燃料噴射弁４における有効開口面積μＦを表しており、縦軸はニードル４２のリフト量を表している。本実施例では、この図４に示すような両者の相関がマップとしてＥＣＵ１０に記憶されている。そこで、上記式（２）によって算出された燃料噴射弁４における有効開口面積μＦに基づき、このマップを用いて、第一噴射信号の供給が停止された時点でのニードル４２のリフト量Ｌ０を算出する。
【００２６】
そして、上記のように算出された、第一噴射信号の供給が停止された時点でのニードル４２のリフト量Ｌ０に基づき、下記式（３），（４）の連立方程式を用いて、第二噴射信号の供給開始時期ｔ２を算出する。ここで、第二噴射信号の供給開始時期ｔ２は、第二噴射における実際のニードル４２のリフト量の推移が、図３において実線で示すようなニードル４２のリフト量の目標推移に合致するような時期として定められる。また、下記式（３），（４）において、Ｌ２は、第二噴射における実際のニードル４２のリフト量の推移が目標推移に合致するときの、第二噴射が開始される時点のニードル４２のリフト量である。つまり、下記式（３），（４）の連立方程式によれば、第二噴射における実際のニードル４２のリフト量の推移が目標推移に合致するときの、第二噴射信号の供給開始時期ｔ２、および、第二噴射が開始される時点のニードル４２のリフト量Ｌ２を解として算出することができる。
【数３】
2016211468.tif 000005
Ｌ２：第二噴射が開始される時点のニードル４２のリフト量
Ｌ０：第一噴射信号の供給が停止された時点でのニードル４２のリフト量
Ｐｃｒ：コモンレール圧
ｔ０：第一噴射信号の供給停止時期
ｔ１：仮に第一噴射を行うことなく第二噴射に相当する燃料噴射を実施した場合に、ニードル４２のリフト量の推移が目標推移に合致することとなる、ニードル４２の上昇開始時期
ｔ２：第二噴射信号の供給開始時期
τｄ１：指令信号の供給停止時期からニードル４２の下降開始時期までの期間（ニードル４２の下降時の応答遅れ期間）の長さ
τｄ２：指令信号の供給開始時期からニードル４２の上昇開始時期までの期間（ニードル４２の上昇時の応答遅れ期間）の長さ
Ｂ１，Ｂ2，Ｂ３，ｎ３：定数
ここで、Ｂ１，Ｂ2，Ｂ３，ｎ３は実験等に基づいて予め定められた定数である。ただ
し、上記式（１）における定数Ａ０，Ａ１，ｎ０と同様、コモンレール圧センサ５１によって検出される燃料の圧力に応じて、これらの定数Ｂ１，Ｂ2，Ｂ３，ｎ３を変更しても
よい。また、ニードル４２の下降時の応答遅れ期間の長さτｄ１およびニードル４２の上昇時の応答遅れ期間の長さτｄ２もコモンレール５内の燃料の圧力の影響を受ける場合がある。そのため、これらの応答遅れ期間の長さτｄ１，τｄ２もコモンレール圧センサ５１によって検出される燃料の圧力に基づいて変更してもよい。この場合、コモンレール圧センサ５１と定数Ｂ１，Ｂ2，Ｂ３，ｎ３との関係、および、コモンレール圧センサ５１
と応答遅れ期間の長さτｄ１，τｄ２との関係は実験等によって予め求められ、ＥＣＵ１０にマップまたは関数として記憶されている。
【００２７】
上記式（３），（４）の連立方程式を用いて第二噴射信号の供給開始時期ｔ２を算出することで、該第二噴射信号の供給開始時期ｔ２が、第一噴射信号の供給停止時期ｔ０のニードル４２のリフト量Ｌ０が大きいほど、第二噴射信号の供給開始時期ｔ２が遅くなり且つ第二噴射が開始される時点のニードル４２のリフト量Ｌ２が大きくなるような時期として算出されることになる。そして、図４に示すように、第一噴射信号の供給停止時期ｔ０のニードル４２のリフト量Ｌ０が大きいほど、第二噴射信号の供給開始時期ｔ２が遅くなり且つ第二噴射が開始される時点のニードル４２のリフト量Ｌ２が大きくなることで、第一噴射におけるニードル４２のリフト量にばらつきが生じた場合であっても、第二噴射におけるニードル４２のリフト量の推移を目標推移に可及的に合致させることができる。したがって、第二噴射における噴射率の推移のばらつきを可及的に抑制することができる。その結果、機関出力の変動や、燃費、振動騒音、および排気特性の悪化を抑制することができる。
【００２８】
図５は、本実施例に係るブーツ型噴射制御において、第一噴射から第二噴射に移行する際のフローを示すフローチャートである。本フローは、ブーツ型噴射制御において、燃料噴射弁４への第一噴射信号の供給が停止された時点でＥＣＵ１０により実行開始される。
【００２９】
本フローでは、先ず、Ｓ１０１において、燃料噴射弁４への第一噴射信号の供給が停止された時点での該燃料噴射弁４内の燃料圧力下降量ｄＰが算出される。次に、Ｓ１０２において、Ｓ１０１で算出された燃料圧力下降量ｄＰに基づいて、第一噴射信号の供給が停止された時点でのニードル４２のリフト量Ｌ０が算出される。次に、Ｓ１０３において、Ｓ１０２で算出されたニードル４２のリフト量Ｌ０に基づいて、第二噴射信号の供給開始時期ｔ２が算出される。次に、Ｓ１０４において、Ｓ１０３で算出された供給開始時期ｔ２となったか否かが判別される。Ｓ１０４おいて否定判定された場合、該Ｓ１０４の処理が繰り返される。一方、Ｓ１０４において肯定判定された場合、次に、Ｓ１０５において、燃料噴射弁４への第二噴射信号の供給が開始される。
【００３０】
なお、上述したように、本実施例に係るブーツ型噴射においては、第一噴射を行う際に、第一噴射信号を複数回の指令信号で供給してもよい。つまり、指令信号のＯＮ（供給），ＯＦＦ（供給停止）を繰り返し行ってもよい。そして、このような場合は、第一噴射から第二噴射に移行する直前の第一噴射信号（すなわち、複数の第一噴射信号のうち最後の第一噴射信号）の供給が停止された時点におけるニードル４２のリフト量に基づいて、上述した方法と同様の方法により、第二噴射信号の供給を開始する時期を決定する。第一噴射信号を複数回の指令信号で供給する場合、第一噴射信号を一回の指令信号で供給する場合に比べて、第一噴射におけるニードル４２のリフト量のばらつきが大きくなり易い。しかしながら、このような場合でも、上述した方法により、第二噴射信号の供給を開始する時期を決定することで、第二噴射における噴射率の推移のばらつきを可及的に抑制することができる。
【符号の説明】
【００３１】
１・・・内燃機関
２・・・気筒
３・・・ピストン
４・・・燃料噴射弁
４１・・噴孔
４２・・ニードル
４３・・動弁機構
４４・・燃圧センサ
５・・・コモンレール
５１・・コモンレール圧センサ
６・・・燃料供給管
７・・・燃料ポンプ
８・・・圧力調整機構
１０・・ＥＣＵ
【図１】
2016211468.tif 000006
【図２】
2016211468.tif 000007
【図３】
2016211468.tif 000008
【図４】
2016211468.tif 000009
【図５】
2016211468.tif 000010