(57)【要約】【課題】ヒステリシストルクの径時的な変化を低減できるダンパ装置の構造を提供する。【解決手段】スラスト部材２６ａ、２６ｂ、２８ａ、２８ｂが径時的に摩耗すると、軸線Ｃ１方向においてサイドプレート１２とハブ１４との間の間隙が大きくなる。このとき、皿バネ３８、４６の弾性復帰力によって皿バネ３８、４６が組付前の姿勢に復帰する方向に力が働くが、Ｃリング４０、４８がこの皿バネ３８、４６の姿勢の変化を抑制する方向に皿バネ３８、４６を付勢するため、皿バネ３８、４６の姿勢の変化が抑制される。このように、スラスト部材が摩耗してもＣリング４０、４８によって皿バネ３８、４６の姿勢の変化が抑制されるため、ヒステリシストルクの径時的な変化が小さくなる。【選択図】図１
2016211700.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
共通の軸線まわりに回転可能に配置されている駆動側部材および被駆動側部材と、該駆動部材と被駆動部材との間に回転方向の動力伝達可能に介挿されている弾性部材と、軸線方向において前記駆動側部材と前記被駆動側部材との間に介挿されている摩擦部材と、軸線方向において前記駆動側部材と前記被駆動側部材との間に与荷重状態で介挿され前記摩擦部材を軸線方向に付勢する皿バネとを、備えて構成される車両のダンパ装置であって、
前記皿バネの外周面、および該皿バネの内径側と軸線方向で当接する部材と当接するとともに、該皿バネの外周面を径方向の内側に付勢するリング部材、または、
前記皿バネの内周面、および該皿バネの外径側と軸線方向で当接する部材と当接するとともに、該皿バネの内周面を径方向の外側に付勢するリング部材が設けられている
ことを特徴とする車両のダンパ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両に備えられるダンパ装置に係り、特に、径時的なヒステリシストルクの変化を低減できるダンパ装置に構造に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
駆動源と駆動輪との間の動力伝達経路上に設けられ、駆動源等で発生する振動を吸収するダンパ装置がよく知られている。例えば、特許文献１のダンパ装置（クラッチディスク）にあっては、駆動側部材と被駆動側部材との間にコイルスプリングが介挿されている。また、駆動側部材と被駆動側部材との間にスラスト部材および皿バネが設けられており、その皿バネによってスラスト部材が被駆動側部材に押し付けられている。これより、駆動側部材と被駆動側部材とが相対回転した際に、スラスト部材と被駆動側部材との間の摩擦面で発生する摩擦力によってヒステリシストルクが発生する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−１４４８６１号公報
【特許文献２】特開２００７−２１８３４７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上記スラスト部材が径時的に摩耗すると、その摩耗分のガタによって皿バネの姿勢が変化し、皿バネによってスラスト部材を押し付ける押圧力が変化する。このように皿バネの押圧力が変化することで、ヒステリシストルクが径時的に変化し、最適なヒステリシストルクを得られなくなる可能性があった。
【０００５】
本発明は、以上の事情を背景として為されたものであり、その目的とするところは、皿バネによってスラスト部材を付勢することで、ヒステリシストルクを発生させる機構を備えたダンパ装置において、ヒステリシストルクの径時的な変化を低減できるダンパ装置の構造を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するための、第１発明の要旨とするところは、(a)共通の軸線まわりに回転可能に配置されている駆動側部材および被駆動側部材と、その駆動部材と被駆動部材との間に回転方向の動力伝達可能に介挿されている弾性部材と、軸線方向において前記駆動側部材と前記被駆動側部材との間に介挿されている摩擦部材と、軸線方向において前記駆動側部材と前記被駆動側部材との間に与荷重状態で介挿され前記摩擦部材を軸線方向に付勢する皿バネとを、備えて構成される車両のダンパ装置であって、(b)前記皿バネの外周面、およびその皿バネの内径側と軸線方向で当接する部材と当接するとともに、その皿バネの外周面を径方向の内側に付勢するリング部材、または、(c)前記皿バネの内周面、およびその皿バネの外径側と軸線方向で当接する部材と当接するとともに、その皿バネの内周面を径方向の外側に付勢するリング部材が設けられていることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００７】
摩擦部材が径時的に摩耗すると、軸線方向において駆動側部材と被駆動側部材との間の間隙が大きくなる。このとき、皿バネの弾性復帰力によって皿バネが組付前の姿勢に復帰する方向に力が働くが、リング部材がこの皿バネの姿勢の変化を抑制する方向に皿バネを付勢するため、皿バネの姿勢の変化が抑制される。このように、摩擦部材が摩耗してもリング部材によって皿バネの姿勢の変化が抑制されるため、その皿バネが摩擦部材を軸線方向に付勢する力の変化も小さくなる。従って、ヒステリシストルクの径時的な変化が小さくなる。例えば、リング部材が、皿バネの外周面を径方向の内側に付勢することで、皿バネの内径側が径方向の外側に移動する変化が抑制される。また、リング部材が、皿バネの内周面を径方向の外側に付勢することで、皿バネの外径側が径方向の内側に移動する変化が抑制される。
【０００８】
また、第１発明の車両のダンパ装置において、軸線方向において駆動側部材と被駆動側部材との間には、一対の皿バネが直列に配置され、それら一対の皿バネの内径側が互いに軸線方向で当接し、一対の皿バネの一方は、その外径側が摩擦部材に当接し、一対の皿バネの他方は、その外径側が駆動側部材に当接し、リング部材は、一対の皿バネの外周面にそれぞれ当接するとともに、これらの外周面を径方向の内側に付勢している。このように構成されることで、１つのリング部材が、一対の皿バネの姿勢の変化を抑制する方向に同時に付勢するため、一対の皿バネの姿勢の変化が抑制される。
【０００９】
また、第１発明の車両のダンパ装置において、軸線方向において駆動側部材と被駆動側部材との間には、一対の皿バネが直列に配置され、それら一対の皿バネの外径側が互いに軸線方向で当接し、一対の皿バネの一方は、その内径側が摩擦部材に当接し、一対の皿バネの他方は、その内径側が駆動側部材に当接し、リング部材は、一対の皿バネの内周面にそれぞれ当接するとともに、これらの内周面を径方向の外側に付勢している。このように構成されることで、１つのリング部材が、一対の皿バネの姿勢の変化を抑制する方向に同時に付勢するため、一対の皿バネの姿勢の変化が抑制される。
【００１０】
また、第１発明の車両のダンパ装置において、軸線方向において駆動側部材と被駆動側部材との間には、１つの皿バネが介挿され、皿バネの軸線方向の一方が摩擦部材に当接し、皿バネの軸線方向の他方が駆動側部材に当接し、リング部材は、皿バネの外周面、および摩擦部材または駆動側部材と当接するとともに、その外周面を径方向の内側に付勢する。もしくは、リング部材は、皿バネの内周面、および摩擦部材または駆動側部材と当接するとともに、その内周面を径方向の外側に付勢する。このように構成されることで、皿バネの径時的な姿勢の変化に対して、リング部材は、組付後の皿バネの姿勢を維持する方向に皿バネを付勢するため、皿バネの径時的な姿勢の変化が抑制される。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明が適用された車両のダンパ装置の断面図である。
【図２】図１のＣリングの形状を示す図である。
【図３】皿バネのたわみと荷重との関係を示す図である。
【図４】本発明の他の実施例であるダンパ装置の断面図である。
【図５】図４のＯリングの形状を示す図である。
【図６】本発明のさらに他の実施例であるダンパ装置の構造を示す断面図である。
【図７】本発明のさらに他の実施例であるダンパ装置の構造を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、以下の実施例において図は適宜簡略化或いは変形されており、各部の寸法比および形状等は必ずしも正確に描かれていない。
【実施例１】
【００１３】
図１は、本発明が適用された車両のダンパ装置１０の断面図を示している。ダンパ装置１０は、回転軸線Ｃ１まわりに回転可能に配置されているサイドプレート１２と、回転軸線Ｃ１まわりに回転可能に配置されているハブ１４と、サイドプレート１２とハブ１４との間に回転方向の動力伝達可能に介挿されているコイルスプリング１６とを、含んで構成されている。このように、サイドプレート１２とハブ１４とは、共通の軸線Ｃ１まわりに回転可能に配置され、互いに相対回転可能とされている。なお、サイドプレート１２が本発明の駆動側部材に対応し、ハブ１４が本発明の被駆動側部材に対応し、コイルスプリング１６が本発明の弾性部材に対応している。
【００１４】
サイドプレート１２は、円盤状に形成された一対の第１サイドプレート１２ａ（以下、第１プレート１２ａ）および第２サイドプレート１２ｂ（以下、第２プレート１２ｂ）から構成されており、図示しないリベットによって相対回転不能に連結されている。
【００１５】
ハブ１４は、円筒形状のインナハブ１４ａと径方向に突き出すアウタハブ１４ｂとから構成されており、互いにスプライン嵌合されている。また、インナハブ１４ａおよびアウタハブ１４ｂのスプライン嵌合部には、周方向の一部にそれぞれ切欠が形成されており、この切欠によって形成される空間にサブコイルスプリング２０が介挿されている。このサブコイルスプリング２０によって微小なトルク変動が吸収される。
【００１６】
軸線Ｃ１方向において第１プレート１２ａと第２プレート１２ｂとの間に、アウタハブ１４ｂおよびコイルスプリング１６が挟まれるようにして設けられている。アウタハブ１４ｂの外周部には、周方向に複数個の切欠が形成されており、その切欠によって形成される空間にコイルスプリング１６がそれぞれ配置されている。コイルスプリング１６は、その両端がスプリングシート１８を介してアウタハブ１４ｂによって保持されている。また、コイルスプリング１６の両端を保持するスプリングシート１８は、サイドプレート１２に形成される収容窓２２ａ、２２ｂによっても保持されている。収容窓２２ａ、２２ｂは、何れも軸線Ｃ１方向から見てアウタハブ１４の切欠と重なる位置に形成されている。そして、この収容窓２２ａ、２２ｂは、コイルスプリング１６の両端を保持する一対のスプリングシート１８を覆うようにしてスプリングシート１８を保持している。これより、例えばサイドプレート１２が回転すると、コイルスプリング１６の一端が押圧されるとともに、コイルスプリング１６の他端がアウタハブ１４ｂを押圧することで、アウタハブ１４ｂ側に回転が伝達される。このようにして、サイドプレート１２とハブ１４との間に、コイルスプリング１６が回転方向の動力伝達可能に介挿される。また、コイルスプリング１６が押圧される際に、コイルスプリングが弾性変形させられることで振動が吸収される。
【００１７】
軸線Ｃ１方向において第１プレート１２ａとハブ１４との間には、インナスラスト部材２６ａおよびアウタスラスト部材２８ａが介挿されている。また、軸線Ｃ１方向において第２プレート１２ｂとハブ１４との間には、インナスラスト部材２６ｂおよびアウタスラスト部材２８ｂが介挿されている。なお、インナスラスト部材２６ａ、２６ｂおよびアウタスラスト部材２８ａ、２８ｂが、本発明の摩擦部材に対応している。
【００１８】
インナスラスト部材２６ａは、円環状に形成され、さらに、周方向において複数個の回り止め突起３０（以下、突起３０）が形成されている。また、第１プレート１２ａの内周端部には、周方向で複数個の切欠が形成されており、その切欠と嵌合するようにして、突起３０が軸線Ｃ１方向で第１プレート１２ａを貫通する位置まで伸びている。従って、インナスラスト部材２６ａと第１プレート１２ａとが相対回転不能となる。
【００１９】
アウタスラスト部材２８ａは、円環状に形成され、さらに、周方向において複数個の回り止め突起３２（以下、突起３２）が形成されている。また、第１プレート１２ａには、周方向で複数個の嵌合穴が形成されており、その嵌合穴と嵌合するようにして、断面円形の突起３２が軸線Ｃ１方向で第１プレート１２ａを貫通する位置まで伸びている。従って、アウタスラスト部材２８ａと第１プレート１２ａとが相対回転不能となる。
【００２０】
インナスラスト部材２６ｂは、円環状に形成され、さらに、周方向において複数個の回り止め突起３４（以下、突起３４）が形成されている。また、第２プレート１２ｂの内周端部には、周方向で複数個の切欠が形成されており、その切欠と嵌合するようにして、突起３４が軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂを貫通する位置まで伸びている。従って、インナスラスト部材２６ｂと第２プレート１２ｂとが相対回転不能となる。
【００２１】
アウタスラスト部材２８ｂは、円環状に形成され、さらに、周方向において複数個の回り止め突起３６（以下、突起３６）が形成されている。第２プレート１２ｂには、周方向で複数個の嵌合穴が形成されており、その嵌合穴と嵌合するようにして、断面円形の突起３６が軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂと貫通する位置まで伸びている。従って、アウタスラスト部材２８ｂと第２プレート１２ｂとが相対回転不能となる。
【００２２】
軸線Ｃ１方向においてインナスラスト部材２６ｂと第２サイドプレート１２ｂとの間には、一対の皿バネ３８ａ、３８ｂと、皿バネ３８ａ、３８ｂの間に介挿されるＣリング４０とで構成される内側押圧機構４２が設けられている。Ｃリング４０は、バネ鋼等の弾性部材から構成され、図２に示すように、円周方向の一部に切欠が形成されることで、軸線Ｃ１方向から見てＣ字状に形成されている。また、本実施例のＣリング４０は、断面が円形に形成されている。なお、Ｃリング４０が、本発明のリング部材に対応している。
【００２３】
インナスラスト部材２６ｂから第２プレート１２ｂ側に向かって軸線Ｃ１方向で皿バネ３８ａ、Ｃリング４０、皿バネ３８ｂの順番で配置されている。また、皿バネ３８ａは、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側に向かうに従って、外径が小さくなる方向に傾斜している。一方、皿バネ３８ｂは、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側に向かうに従って、外径が大きくなる方向に傾斜している。すなわち、皿バネ３８ａは、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側に向かって右肩下がりに傾斜し、皿バネ３８ｂは、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側に向かって右肩上がりに傾斜し、互いの皿バネ３８ａ、３８ｂの内径側（内周部）が対向している。従って、皿バネ３８ａの外径側（軸線Ｃ１方向でハブ１４側）が、インナスラスト部材２６ｂと当接し、皿バネ３８ａの内径側（軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側）が、皿バネ３８ｂの内径側（軸線Ｃ１方向でハブ１４側）と軸線Ｃ１方向で当接している。また、皿バネ３８ｂの外径側（軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側）が、第２プレート１２ｂと当接している。なお、皿バネ３８ａと皿バネ３８ｂとは、その内径および外径が等しいものとする。また、皿バネ３８ａについてみると、皿バネ３８ｂが、本発明の皿バネの内径側と軸線方向で当接する部材に対応し、皿バネ３８ｂについてみると、皿バネ３８ａが、本発明の皿バネの内径側と軸線方向で当接する部材に対応する。
【００２４】
また、一対の皿バネ３８ａ、３８ｂの外周側に形成されるＶ字状の間隙にＣリング４０が設けられている。Ｃリング４０は、皿バネ３８ａの外周面、および皿バネ３８ｂの外周面と当接するとともに、これら皿バネ３８ａ、３８ｂの外周面を径方向の内側（径収縮側）に付勢している。
【００２５】
内側押圧機構４２において、皿バネ３８ａおよび皿バネ３８ｂが軸線Ｃ１方向で直列に配置され、皿バネ３８ａの内径側と皿バネ３８ｂの内径側とが軸線Ｃ１方向で当接している。また、これら皿バネ３８ａ、３８ｂは、組付時に与荷重状態で介挿されているため、皿バネ３８ａおよび皿バネ３８ｂの付勢力によって、インナスラスト部材２６ｂが軸線Ｃ１方向でハブ１４側に付勢される。従って、インナスラスト部材２６ｂとハブ１４との間の摩擦面５２で軸線Ｃ１方向の押圧力が発生するとともに、ハブ１４とインナスラスト部材２６ａとの間の摩擦面５４でも軸線Ｃ１方向の押圧力が発生する。従って、サイドプレート１２とハブ１４とが相対回転した際には、インナスラスト部材２６ｂとハブ１４との間の摩擦面５２で摺動が生じ、この摩擦面５２で発生する摩擦力に応じたヒステリシストルクが発生する。さらに、インナスラスト部材２６ａとハブ１４との間の摩擦面５４で摺動が生じ、この摩擦面５４で発生する摩擦力に応じたヒステリシストルクが発生する。これらヒステリシストルクは、内側押圧機構４２による押圧力Ｆ（すなわち皿バネ３８ａ、３８ｂの付勢力）、有効半径Ｒ、インナスラスト部材２６ａ、２６ｂとハブ１４との間の摩擦面５２、５４の摩擦係数μを調整することで、その値が適宜調整される。
【００２６】
軸線Ｃ１方向においてアウタスラスト部材２８ｂと第２サイドプレート１２ｂとの間には、一対の皿バネ４６ａ、４６ｂと、皿バネ４６ａ、４６ｂの間に介挿されるＣリング４８とから構成される外側押圧機構５０が設けられている。Ｃリング４８は、バネ鋼や弾性部材から構成され、図２に示すように円周方向の一部に切欠が形成されることで、軸線Ｃ１方向から見てＣ字状に形成されている。また、本実施例のＣリング４８は、断面が円形に形成されている。なお、Ｃリング４８が、本発明のリング部材に対応している。
【００２７】
アウタスラスト部材２８ｂから第２プレート１２ｂに向かって、軸線Ｃ１方向で皿バネ４６ａ、Ｃリング４８、皿バネ４６ｂの順番で配置されている。また、皿バネ４６ａは、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側に向かうに従って、外径が小さくなる方向に傾斜している。一方、皿バネ４６ｂは、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側に向かうに従って、外径が大きくなる方向に傾斜している。すなわち、皿バネ４６ａは、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２側に向かって右肩下がりに傾斜し、皿バネ４６ｂは、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２側に向かって右肩上がりに傾斜し、互いの皿バネ４６ａ、４６ｂの内径側（内径部）が対向している。従って、皿バネ４６ａの外径側（軸線Ｃ１方向においてハブ１４側）が、アウタスラスト部材２８ｂと当接し、皿バネ４６ａの内径側（軸線Ｃ１方向において第２プレート１２ｂ側）が、皿バネ４６ｂの内径側（軸線Ｃ１方向においてハブ１４側）と軸線Ｃ１方向で当接している。また、皿バネ４６ｂの外径側（軸線Ｃ１方向において第２プレート１２ｂ側）が第２プレート１２ｂと当接している。なお、皿バネ４６ａと皿バネ４６ｂとは、その内径および外径が等しいものとする。また、皿バネ４６ａについてみると、皿バネ４６ｂが、本発明の皿バネの内径側と軸線方向で当接する部材に対応し、皿バネ４６ｂについてみると、皿バネ４６ａが、本発明の皿バネの内径側と軸線方向で当接する部材に対応する。
【００２８】
また、一対の皿バネ４６ａ、４６ｂの外周側に形成されるＶ字状の間隙に、Ｃリング４８が設けられている。Ｃリング４８は、皿バネ４６ａの外周面、および皿バネ４６ｂの外周面と当接するとともに、これら皿バネ４６ａ、４６ｂの外周面を径方向の内側（収縮側）に付勢している。
【００２９】
外側押圧機構５０において、皿バネ４６ａおよび皿バネ４６ｂが軸線Ｃ１方向で直列に配置され、皿バネ４６ａの内径側と皿バネ４６ｂの内径側とが軸線Ｃ１方向で当接している。また、これら皿バネ４６ａ、４６ｂは、組付時に与荷重状態で介挿されているため、皿バネ４６ａおよび皿バネ４６ｂの付勢力によって、アウタスラスト部材２８ｂが軸線Ｃ１方向でハブ１４側に付勢される。従って、アウタスラスト部材２８ｂとハブ１４との間の摩擦面５６で軸線Ｃ１方向の押圧力が発生するとともに、ハブ１４とアウタスラスト部材２８ａとの間の摩擦面５８でも軸線Ｃ１方向の押圧力が発生する。従って、サイドプレート１２とハブ１４とが相対回転した際には、アウタスラスト部材２８ｂとハブ１４との間の摩擦面５６で摺動が生じ、この摩擦面５６で発生する摩擦力に応じたヒステリシストルクが発生する。さらに、アウタスラスト部材２８ａとハブ１４との間の摩擦面５８で摺動が生じ、この摩擦面５８で発生する摩擦力に応じたヒステリシストルクが発生する。これらヒステリシストルクは、外側押圧機構５０による押圧力Ｆ（すなわち皿バネ４６ａ、４６ｂの付勢力）、有効半径Ｒ、アウタスラスト部材２８ａ、２８ｂとハブ１４との間の摩擦面５６、５８の摩擦係数μを調整することで、その値が適宜調整される。
【００３０】
上記のように構成されるダンパ装置１０にあっては、例えばエンジン始動時、アクセルペダル急踏み込み時などに発生する大きなトルク変動は、コイルスプリング１６によって吸収され、エンジンの爆発変動などに起因する比較的小さなトルク変動は、サブコイルスプリング２０によって吸収される。また、ダンパ装置１０において捩れが生じた際には、ヒステリシストルクが発生することで、回転変動が効果的に減衰される。これより、エンジンの回転変動に起因するトランスミッションで発生する歯打ち音やガラ音（ジャラ音）がダンパ装置１０によって低減される。
【００３１】
ところで、内側押圧機構４２では、皿バネ３８ａおよび皿バネ３８ｂが軸線Ｃ１方向で直列に配置され、外側押圧機構５０では、皿バネ４６ａおよび皿バネ４６ｂが軸線Ｃ１方向で直列に配置されている。上記のように、各皿バネ３８、４６が直列に配置されることによる効果を説明する。
【００３２】
図３は、皿バネのたわみと荷重（付勢力、押圧力）の関係を示している。図３において横軸は皿バネのたわみを示し、縦軸がたわみによる荷重（付勢力、押圧力）の大きさを示している。また、図３の一点鎖線は、スラスト部材とサイドプレートとの間に１つの皿バネが介挿されている構造（単一皿バネ）を示し、実線が本実施例に対応する、スラスト部材とサイドプレートとの間に２個の皿バネが直列に配置されている場合（本実施例）を示している。
【００３３】
図３に示すように、単一の皿バネの場合（単一皿バネ）には、皿バネのたわみの使用領域がＡの領域（領域Ａ）となり、このとき荷重の変化量がΔＦa（変化量ΔＦa）となる。一方、本実施例のような皿バネが直列に配置される場合には、皿バネのたわみの使用領域が領域Ａよりも高い領域Ｂとなる。このとき荷重の変化量がΔＦb（変化量ΔＦb）となる。これら荷重の変化量を比較すると、図３に示すように、変化量ΔＦbが変化量ΔＦaよりも小さくなる。従って、本実施例のように皿バネを直列に配置した方が、単一の皿バネを配置する場合よりも荷重の変化が小さくなる。言い換えれば、皿バネを直列に配置した方が、単一の皿バネを配置する場合よりもヒステリシストルクの変化が小さくなる。なお、たわみの変化は、例えばスラスト部材の摩耗による皿バネの径時的な姿勢の変化などに起因する。
【００３４】
このように、本実施例にあっては、皿バネ３８ａ、３８ｂ、および皿バネ４６ａ、４６ｂがそれぞれ直列に配置されることでヒステリシストルクの変化が小さくなるが、そうであってもスラスト部材（インナスラスト部材、アウタスラスト部材）が径時的に摩耗するに従って皿バネ３８、４６の姿勢が徐々に変化する。従って、皿バネ３８、４６による押圧力が径時的に変化してヒステリシストルクが変化することとなる。
【００３５】
これに対して、本実施例では、皿バネ３８ａと皿バネ３８ｂとの間にＣリング４０が介挿されることで、内側押圧機構４２による押圧力の変化を小さくして、ヒステリシストルクの径時的な変化を小さくしている。同様に、皿バネ４６ａと皿バネ４６ｂとの間にＣリング４８が介挿されることで、外側押圧機構５０による押圧力の変化を小さくして、ヒステリシストルクの径時的な変化を小さくしている。以下、その理由について説明する。
【００３６】
上述したように、皿バネ３８ａの内径側と皿バネ３８ｂの内径側とが軸線Ｃ１方向で互いに当接し、Ｃリング４０が皿バネ３８ａの外周面および皿バネ３８ｂの外周側にそれぞれ当接するとともに、そのＣリング４０は、これらの外周面を径方向の内側（収縮側）に付勢している。ここで、インナスラスト部材２６ｂが径時的に摩耗すると、インナスラスト部材２６ｂと第２プレート１２ｂとの間の軸線Ｃ１方向の間隙が広がるため、皿バネ３８ａ、３８ｂの傾きが変化する。具体的には、皿バネ３８ａ、３８ｂはその弾性復帰力によって組付前の姿勢に戻る方向の力が働き、皿バネ３８ａ、皿バネ３８ｂの内径側がそれぞれ径方向の外側に移動する方向に力が働く。これに対して、Ｃリング４０が、皿バネ３８ａ、３８ｂの外周面にそれぞれ当接するとともに、これらの外周面を径方向の内側に付勢するため、皿バネ３８ａの内径側の外周面が径方向の内側に付勢されるともに、皿バネ３８ｂの内径側の外周面が径方向の内側に付勢されるので、皿バネ３８ａ、３８ｂの姿勢の変化が抑制される。すなわち、皿バネ３８ａ、３８ｂの姿勢が変化する方向に対して、Ｃリング４０がその変化を抑制する方向に皿バネ３８ａ、３８ｂを付勢するため、皿バネ３８ａ、３８ｂの径時的な姿勢の変化が抑制される。従って、内側押圧機構４２による押圧力の径時的な変化が小さくなるため、ヒステリシストルクの径時的な変化が小さくなる。
【００３７】
また、外側押圧機構５０の皿バネ４６ａ、４６ｂについても、皿バネ４６ａ、４６６ｂの外周面と当接するとともに、それら外周面を径方向の内側に付勢するＣリング４８によって径時的な姿勢の変化が抑制される。従って、外側押圧機構５０による押圧力の変化が小さくなり、ヒステリシストルクの径時的な変化が小さくなる。なお、Ｃリング４８の作用については、前述したＣリング４０と同様であるため、その説明を省略する。
【００３８】
上述のように、本実施例によれば、スラスト部材２６ａ、２６ｂ、２８ａ、２８ｂが径時的に摩耗すると、軸線Ｃ１方向においてサイドプレート１２とハブ１４との間の間隙が大きくなる。このとき、皿バネ３８、４６の弾性復帰力によって皿バネ３８、４６が組付前の姿勢に復帰する方向に力が働くが、Ｃリング４０、４８がこの皿バネ３８、４６の姿勢の変化を抑制する方向に皿バネ３８、４６を付勢するため、皿バネ３８、４６の姿勢の変化が抑制される。このように、スラスト部材２６ａ、２６ｂ、２８ａ、２８ｂが摩耗してもＣリング４０、４８によって皿バネ３８、４６の姿勢の変化が抑制されるため、その皿バネ３８、４６がスラスト部材を軸線Ｃ１方向に付勢する押圧力の変化も小さくなり、ヒステリシストルクの径時的な変化が小さくなる。また、組付時においてもＣリング４０、４８が皿バネ３８、４６を付勢することで、皿バネ３８、４６の組付時のばらつきも抑制される。
【００３９】
つぎに、本発明の他の実施例を説明する。なお、以下の説明において前述の実施例と共通する部分には同一の符号を付して説明を省略する。
【実施例２】
【００４０】
図４は、本発明の他の実施例であるダンパ装置７０の断面図であって、前述の実施例の図１に対応している。なお、図４のダンパ装置７０にあっては、コイルスプリング１６は省略されている。前述した実施例のダンパ装置１０と本実施例のダンパ装置７０とを比較すると、内側押圧機構７２および外側押圧機構７４の構造のみが相違している。以下、前述したダンパ装置１０と相違する内側押圧機構７２および外側押圧機構７４の構成について説明する。
【００４１】
内側押圧機構７２は、軸線Ｃ１方向においてインナスラスト部材２６ｂと第２プレート１２ｂとの間に設けられている。皿バネ３８ａの外径側は、インナスラスト部材２６ｂと当接し、皿バネ３８ａの内径側は、皿バネ３８ｂの内径側と軸線Ｃ１方向で当接し、皿バネ３８ｂの外径側は、第２プレート１２ｂに当接している。また、皿バネ３８ａおよび皿バネ３８ｂの外周側に形成されるＶ字状の間隙に、Ｏリング７６が介挿されている。なお、Ｏリング７６が、本発明のリング部材に対応している。
【００４２】
図５は、Ｏリング７６の形状を示している。図５(a)は、Ｏリング７６を軸線Ｃ１方向から見た図であり、図５(b)は、図５(a)のＡ−Ａ断面図である。図５(a)に示すように、Ｏリング７６は、軸線Ｃ１方向からみて円環状に形成されている。さらに、図５(b)に示すように、Ｏリング７６の断面は、例えば台形形状、三角形状、もしくは径方向に突き出す突部が形成された突形状に形成されている。また、本実施例のＯリング７６は、ゴム等の弾性部材から構成されており、組み付けられた際には、径方向の内側に付勢されるように設定されている。
【００４３】
Ｏリング７６は、皿バネ３８ａの外周面および皿バネ３８ｂの外周面にそれぞれ当接するとともに、これらの外周面を径方向の内側に付勢している。上記のように構成される場合であっても、皿バネ３８ａ、３８ｂの姿勢が変化する力が働くのに対して、Ｏリング７６がこの姿勢の変化を抑制する方向に皿バネ３８ａ、３８ｂを付勢する。従って、皿バネ３８ａ、３８ｂの径時的な姿勢の変化が抑制される。このようにして皿バネ３８ａ、３８ｂの姿勢の変化が抑制されることで、内側押圧機構７２で発生する押圧力の径時的な変化が小さくなり、結果としてヒステリシストルクの径時的な変化が小さくなる。
【００４４】
また、外側押圧機構７４についても同様に、皿バネ４６ａ、４６ｂの外周面と当接するとともに、これら外周面を径方向の内側に付勢するＯリング７８によって、径時的な姿勢の変化が抑制される。従って、外側押圧機構７４による押圧力の変化が小さくなり、ヒステリシストルクの径時的な変化が小さくなる。なお、Ｏリング７８の作用については、前述したＯリング７６と同様であるため、その説明を省略する。なお、Ｏリング７８が、本発明のリング部材に対応している。
【００４５】
上述のように、本実施例の内側押圧機構７２および外側押圧機構７４のように、皿バネ３８、４６の外周面に当接するとともに、それら外周面を径方向の内側に付勢するＯリング７６、７８が設けられることで、Ｏリング７６、７８によって皿バネ３８、４６の径時的な姿勢の変化が抑制され、前述の実施例と同様にヒステリシストルクの変化を小さくすることができる。
【実施例３】
【００４６】
図６は、本発明のさらに他の実施例であるダンパ装置８０の構造を示す断面図である。本実施例のダンパ装置８０を前述した実施例のダンパ装置１０と比較すると、内側押圧機構８２および外側押圧機構８４の構造が相違している。以下、ダンパ装置１０と相違する内側押圧機構８２および外側押圧機構８４の構造について説明する。
【００４７】
内側押圧機構８２は、軸線Ｃ１方向においてインナスラスト部材２６ｂと第２プレート１２ｂとの間に設けられている。内側押圧機構８２は、軸線Ｃ１方向で直列に配置されている一対の皿バネ８６ａ、８６ｂと、これら皿バネ８６ａ、８６ｂとの間に介挿されているＣリング８８とを備えて構成されている。軸線Ｃ１方向でハブ１４から第２プレート１２ｂに向かって、皿バネ８６ａ、Ｃリング８８、皿バネ８６ｂの順番で配置されている。なお、Ｃリング８８が、本発明のリング部材に対応している。
【００４８】
皿バネ８６ａは、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側に向かうに従って、その外径が大きくなる方向に傾斜している。一方、皿バネ８６ｂは、軸線Ｃ１歩行で第２プレート１２ｂ側に向かうに従って、外径が小さくなる方向に傾斜している。従って、皿バネ８６ａの内径側（軸線Ｃ１方向においてハブ１４側）がインナスラスト部材２６ｂと当接し、皿バネ８６ａの外径側（軸線Ｃ１方向において第２プレート１２ｂ側）が、皿バネ８６ｂの外径側（軸線Ｃ１方向においてハブ１４側）と軸線Ｃ１方向で当接し、皿バネ８６ｂの内径側（軸線Ｃ１方向において第２プレート１２ｂ側）が第２プレート１２ｂと当接している。なお、皿バネ８６ａと皿バネ８６ｂとは、その内径および外径が等しいものとする。また、皿バネ８６ａについてみると、皿バネ８６ｂが、本発明の皿バネの外径側と軸線方向で当接する部材に対応し、皿バネ８６ｂについてみると、皿バネ８６ａが、本発明の皿バネの外径側と軸線方向で当接する部材に対応する。
【００４９】
また、一対の皿バネ８６ａ、８６ｂの間（内周側）に形成される逆Ｖ字状の間隙に、Ｃリング８８が設けられている。Ｃリング８８は、図２に示すように、軸線Ｃ１方向からみてＣ字状に形成されている。また、Ｃリング８８は、皿バネ８６ａの内周面および皿バネ８６ｂの内周面にそれぞれ当接するとともに、それらの内周面を径方向の外側（径拡大側）に付勢している。
【００５０】
内側押圧機構８２において、皿バネ８６ａおよび皿バネ８６ｂが軸線Ｃ１方向で直列に配置され、皿バネ８６ａの外周側と皿バネ８６ｂの外周側とが軸線Ｃ１方向で当接している。このように、皿バネ８６ａ、８６ｂの互いの外周側が当接する場合であっても、皿バネ８６ａ、８６ｂによって軸線Ｃ１方向に作用する押圧力を発生させてヒステリシストルクを発生させることができる。
【００５１】
また、本実施例では、Ｃリング８８は、皿バネ８６ａの内周面および皿バネ８６ｂの内周面にそれぞれ当接するとともに、これらの内周面を径方向の外側（径拡大側）に付勢している。上記のように構成される内側押圧機構８２において、インナスラスト部材２６ａの径時的な摩耗によって、インナスラスト部材２６ａと第２プレート１２ｂとの間の間隙が大きくなると、皿バネ８６ａ、８６ｂの弾性復帰力によって、皿バネ８６ａ、８６ｂが組付前の姿勢に戻る方向の力が働く。具体的には、皿バネ８６ａ、８６ｂの外径側が径方向の内側に移動する方向に力が働く。これに対して、Ｃリング８８が、皿バネ８６ａ、８６ｂの傾斜した内周面にそれぞれ当接するとともに、これらの内周面を径方向の外側に付勢するため、皿バネ８６ａ、８６ｂの外径側が径方向の外側に付勢され、皿バネ８６ａ、８６ｂの姿勢の変化が抑制される。従って、皿バネ８６ａ、８６ｂの径時的な姿勢の変化が抑制され、内側押圧機構８２による押圧力の径時的な変化が小さくなるため、内側押圧機構８２によって発生するヒステリシストルクの径時的な変化が小さくなる。
【００５２】
また、外側押圧機構８４についても説明すると、外側押圧機構８４は、軸線Ｃ１方向においてアウタスラスト部材２８ｂと第２プレート１２ｂとの間に設けられている。外側押圧部材８４は、軸線Ｃ１方向で直列に配置されている一対の皿バネ９０ａ、９０ｂと、これら皿バネ９０ａ、９０ｂの間に介挿されているＣリング９２とを備えて構成されている。また、軸線Ｃ１方向でハブ１４から第２プレート１２ｂ側に向かって、皿バネ９０ａ、Ｃリング９２、皿バネ９０ｂの十番で配置されている。なお、Ｃリング９２が、本発明のリング部材に対応している。
【００５３】
皿バネ９０ａは、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側に向かうに従って、その外径が大きくなる方向に傾斜している。一方、皿バネ９０ｂは、軸線Ｃ１方向で第２プレート側に向かうに従って、その外径が小さくなる方向に傾斜している。従って、皿バネ９０ａの内径側（軸線Ｃ１方向においてハブ１４側）がアウタスラスト部材２８ｂと当接し、皿バネ９０ａの外径側（軸線Ｃ１方向において第２プレート側）が皿バネ９０ｂの外径側（軸線Ｃ１方向においてハブ１４側）と軸線Ｃ１方向で当接し、皿バネ９０ｂの内径側（軸線Ｃ１方向において第２プレート１２ｂ側）が第２プレート１２ｂと当接している。このように、皿バネ９０ａの外径側と皿バネ９０ｂの外径側とが、軸線Ｃ１方向で当接している。なお、皿バネ９０ａについてみると、皿バネ９０ｂが、本発明の皿バネの外径側と軸線方向で当接する部材に対応し、皿バネ９０ｂについてみると、皿バネ９０ａが、本発明の皿バネの外径側と軸線方向で当接する部材に対応する。
【００５４】
また、一対の皿バネ９０ａ、９０ｂの間（内周側）に形成される逆Ｖ字形状の間隙に、Ｃリング９２が介挿されている。Ｃリングは、図２に示すように、軸線Ｃ１方向からみてＣ字状に形成されている。また、Ｃリング９２は、皿バネ９０ａの内周面および皿バネ９０ｂの内周面にそれぞれ当接するとともに、これらの内周面を径方向の外側（径拡大側）に付勢している。上記のように構成される外側押圧機構８４によっても、内側押圧機構８２と同様に、Ｃリング９２によって皿バネ９０ａ、９０ｂの径時的な姿勢の変化が抑制されるため、結果としてヒステリシストルクの変化が小さくなる。なお、Ｃリング９２の機能については、前述したＣリング８８と同様であるため、その説明を省略する。
【００５５】
上述のように、軸線Ｃ１方向で直列に配置された皿バネ８６（８６ａ、８６ｂ）および皿バネ９０（９０ａ、９０ｂ）において、互いの外径側が当接する場合であっても、皿バネ８６、９０のそれぞれの内周面と当接するＣリング８８、９２が径方向の外側に皿バネ８６、９０を付勢することで、皿バネ８６、９０の径時的な姿勢の変化が抑制され、前述の実施例と同様にヒステリシストルクの径時的な変化が小さくなる。
【実施例４】
【００５６】
図７は、本発明のさらに他の実施例であるダンパ装置１００の構造を示す断面図である。本実施例のダンパ装置１００を前述した実施例のダンパ装置１０と比較すると、内側押圧機構１０２および外側押圧機構１０４の構造が相違している。以下、ダンパ装置１０と相違する内側押圧機構１０２および外側押圧機構１０４の構造について説明する。
【００５７】
内側押圧機構１０２は、軸線Ｃ１方向においてインナスラスト部材２６ｂと第２プレート１２ｂとの間に設けられている。内側押圧機構１０２は、皿バネ１０６と、この皿バネ１０６の傾斜した外周面に当接するＣリング１０８とから構成されている。皿バネ１０６は、軸線Ｃ１方向で第２プレート側に向かうに従って、その外径が小さくなる方向に傾斜している。従って、皿バネ１０６の外径側（軸線Ｃ１方向においてハブ１４側）がインナスラスト部材２６ｂと当接し、皿バネ１０６の内径側（軸線Ｃ１方向において第２プレート１２ｂ側）が第２プレート１２ｂと当接している。なお、Ｃリング１０８が、本発明のリング部材に対応している。また、第２プレート１２ｂが、本発明の皿バネの内径側と軸線方向で当接する部材に対応する。
【００５８】
また、皿バネ１０６の傾斜した外周面と第２プレート１２ｂとに当接した状態で、Ｃリング１０８が配置されている。これより、Ｃリング１０８は、皿バネ１０６の内径側近傍の外周面と当接している。Ｃリング１０８は、図２で示すように、軸線Ｃ１方向からみてＣ字状に形成されている。さらに、Ｃリング１０８は、組付時において径方向の内側（径縮小側）に付勢されている。
【００５９】
上記のように構成される内側押圧機構１０２において、インナスラスト部材２６ｂが径時的に摩耗すると、インナスラスト部材２６ｂと第２プレート１２ｂとの間の間隙が大きくなる。このとき、皿バネ１０６の弾性復帰力によって、その皿バネ１０６の傾斜が小さくなる側、すなわち皿バネ１０６の内径側が径方向の外側に移動する側に力が働く。これに対して、皿バネ１０６の傾斜した外周面および第２プレート１２ｂと当接するＣリング１０８が、内径側近傍の外周面を径方向の内側に付勢するため、皿バネ１０６には、その内径部を径方向の内側に付勢する方向に力が作用する。従って、皿バネ１０６の径時的な姿勢の変化が抑制され、内側押圧機構１０２による押圧力の径時的な変化が小さくなる。よって、内側押圧機構１０２の押圧力の変化によるヒステリシストルクの変化が小さくなる。
【００６０】
また、外側押圧機構１０４は、軸線Ｃ１方向においてアウタスラスト部材２８ｂと第２プレート１２ｂとの間に設けられている。外側押圧機構１０４は、皿バネ１１０と、この皿バネ１１０の傾斜した外周面およびアウタスラスト部材２８ｂと当接するＣリング１１２とから構成されている。皿バネ１１０は、軸線Ｃ１方向において第２プレート１２ｂ側に向かうに従ってその外径が大きくなる方向に傾斜している。従って、皿バネ１１０の内径側（軸線Ｃ１方向においてハブ１４側）がアウタスラスト部材２８ｂと当接し、皿バネ１１０の外径側（軸線Ｃ１方向において第２プレート１２ｂ側）が第２プレート１２ｂと当接している。なお、Ｃリング１１２が、本発明のリング部材に対応している。また、アウタスラスト部材２８ｂが、本発明の皿バネの内径側と軸線方向で当接する部材に対応している。
【００６１】
また、皿バネ１１０の傾斜した外周面とアウタスラスト部材２８ｂと当接した状態で、Ｃリング１１２が配置されている。これより、Ｃリング１１２は、内径側近傍の外周面と当接している。Ｃリング１１２は、図２で示すように、軸線Ｃ１方向からみてＣ字状に形成されている。さらに、Ｃリング１１２は、組付時において径方向の内側（径縮小側）に付勢されている。
【００６２】
上記のように構成される外側押圧機構１０４によっても、径時的に変化する皿バネ１０６の姿勢の変化を抑制するように、Ｃリング１１２が皿バネ１０６を付勢するため、外側押圧機構１０６の径時的な押圧力の変化が小さくなる。従って、外側押圧機構１０４の押圧力によって発生するヒステリシストルクの径時的な変化が小さくなる。なお、Ｃリング１１２の機能については、前述したＣリング１０８と略同じであるため、その説明を省略する。
【００６３】
上述のように、押圧機構１０２、１０４が１つの皿バネ１０６、１１０で構成される場合であっても、Ｃリング１０８、１１２を設けることで、皿バネ１０６、１１０の径時的な姿勢の変化が抑制されるため、前述の実施例と同様にヒステリシストルクの変化を小さくすることができる。
【００６４】
以上、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明したが、本発明はその他の態様においても適用される。
【００６５】
例えば、前述した各実施例は、必ずしも独立して実施する必要はなく、各実施例を適宜組み合わせて実施することもできる。例えば、前述の実施例のダンパ装置１０の内側押圧機構４２を、ダンパ装置７０の内側押圧機構７２、ダンパ装置８０の内側押圧機構、またはダンパ装置１００の内側押圧機構１０２の何れかに変更して実施しても構わない。或いは、ダンパ装置１０の外側押圧機構５０を、ダンパ装置７０の外側押圧機構７４、ダンパ装置８０の外側押圧機構８４、またはダンパ装置１００の外側押圧機構１０４の何れかに変更して実施することもできる。
【００６６】
また、前述の実施例のダンパ装置８０において、内側押圧機構８２はＣリング８８が使用され、外側押圧機構８４は、Ｃリング９２が使用されているが、これらＣリング８８、９２に代わって、円環状のＯリングが使用されても構わない。
【００６７】
また、前述の実施例のダンパ装置１００では、内側押圧機構１０２を構成するＣリング１０８が、皿バネ１０６の外周面および第２プレート１２ｂとに当接するとともに、組付時において径方向の内側に付勢されているが、これに代わって、皿バネ１０６の内周面およびインナスラスト部材２６ｂに当接するとともに、組付時において径方向の外側（径拡大側）に付勢されるＣリングが用いられても構わない。上記のように構成される場合であっても、径時的に変化する皿バネ１０６に対してその変化を妨げるようにＣリング１０８が皿バネ１０６を付勢するため、皿バネ１０６の径時的な変化が抑制される。或いは、外側押圧機構１０４を構成するＣリング１１２が、皿バネ１１０の外周面およびアウタスラスト部材２８ｂに当接するとともに、組付時において径方向の内側に付勢されているが、これに代わって、皿バネ１１０の内周面および第２プレート１２ｂに当接するとともに、組付時において径方向の外側（径拡大側）に付勢されるＣリングが用いられても構わない。上記のように構成される場合であっても、径時的に変化する皿バネ１１０に対して、その変化を妨げるようにＣリング１１２が皿バネ１１０を付勢するため、皿バネ１１０の径時的な変化が抑制される。
【００６８】
また、前述の実施例のダンパ装置１００では、内側押圧機構１０２にはＣリング１０８が使用されるとともに、外側押圧機構１０４にはＣリング１１２が使用されているが、Ｃリング１０８、１１２に代わって、円環状のＯリングが使用されても構わない。
【００６９】
また、前述の実施例のダンパ装置１００において、内側押圧機構１０２を構成する皿バネ１０６は、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側に向かうに従って外径が小さくなる方向に傾斜しているが、これに代わって、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側に向かうに従って外径が大きくなる方向に傾斜する皿バネが使用されても構わない。この場合には、インナスラスト部材２６ｂと皿バネの外周面と当接するとともに、組付時において径方向の内側（径縮小側）に付勢されるＣリング（またはＯリング）、あるいは、皿バネの内周面と第２プレート１２ｂと当接するとともに、組付時において径方向の外側（径拡大側）に付勢されるＣリング（またはＯリング）が使用される。
【００７０】
また、前述の実施例のダンパ装置１００において、外側押圧機構１０４を構成する皿バネ１１０は、軸線方向で第２プレート１２ｂ側に向かうに従ってその外径が大きくなる方向に傾斜しているが、これに代わって、軸線Ｃ１方向で第２プレート１２ｂ側に向かうに従って、その外径が小さくなる方向に傾斜する皿バネが使用されても構わない。この場合には、アウタスラスト部材２８ｂと皿バネの内周面とに当接するとともに、組付時において径方向の外側（径拡大側）に向かって付勢されるＣリング（またはＯリング）、あるいは、皿バネの外周面と第２プレート１２ｂとに当接するとともに、組付時において径方向の内側（径縮小側）に付勢されるＣリング（またはＯリング）が使用される。
【００７１】
なお、上述したのはあくまでも一実施形態であり、本発明は当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を加えた態様で実施することができる。
【符号の説明】
【００７２】
１０、７０、８０、１００：ダンパ装置
１２：サイドプレート（駆動側部材）
１４：ハブ（被駆動側部材）
１６：コイルスプリング（弾性部材）
２６：インナスラスト部材（摩擦部材）
２８：アウタスラスト部材（摩擦部材）
３８ａ、３８ｂ、４６ａ、４６ｂ、８６ａ、８６ｂ、９０ａ、９０ｂ、１０６、１１０：皿バネ
４０、４８、８８、９２、１０８、１１２：Ｃリング（リング部材）
７６、７８：Ｏリング（リング部材）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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