(57)【要約】【課題】作動油の粘度に関わらず、ポンプの仕事低減量を高めることができる圧力調整システムを提供する。【解決手段】吸引ポート３１と吐出ポート３２，３３とを有するオイルポンプ１と、弁体４０と、第一スプリング４４と、リリーフポート４ｂとを有するリリーフ機構４と、を備え、ハウジング５１と、移動体５５と、第二スプリング５６と、吐出ポート３２，３３から吐出される作動油が流通する第一通路５２と、第一通路５２を介して作動油が供給される圧力室５３と、第一通路５２の流量より小さい流量で圧力室５３の作動油を排出可能に構成される第二通路５４と、を有し、第一通路５２と第二通路５４との流量差によって発生する圧力室５３の圧力を受けて、移動体５５がリリーフポート４ｂの開口面積を増大する方向に移動するリリーフ開口調節機構Ｃを備えている。【選択図】図１
2016114204.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
作動油が供給される吸引ポートと、作動油が吐出される吐出ポートとを有するオイルポンプと、
前記吐出ポートから吐出される作動油の圧力を受ける弁体と、前記弁体を前記吐出ポートから吐出される作動油の圧力に対向する方向に付勢する第一スプリングと、前記吐出ポートから吐出される作動油をリリーフするリリーフポートとを有するリリーフ機構と、を備え、
ハウジングと、前記ハウジングに収容される移動体と、前記移動体を付勢する第二スプリングと、前記吐出ポートから吐出される作動油が流通する第一通路と、前記第一通路を介して作動油が供給される圧力室と、前記第一通路の流量より小さい流量で前記圧力室の作動油を排出可能に構成される第二通路と、を有し、
前記第一通路と前記第二通路との流量差によって発生する前記圧力室の圧力を受けて、前記移動体が前記リリーフポートの開口面積を増大する方向に移動するリリーフ開口調節機構を備えている圧力調整システム。
【請求項２】
前記第二通路の断面積は、前記第一通路の断面積以上に設定され、
前記第二通路の流路長は、前記第一通路の流路長より大きく設定されている請求項１に記載の圧力調整システム。
【請求項３】
前記第二通路は、前記ハウジングの内表面に形成される溝部で構成してある請求項１又は２に記載の圧力調整システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、オイルポンプの吐出圧を調整する圧力調整システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、エンジンの被供給部に作動油を循環させるオイルポンプの吐出圧を調整する圧力調整システムが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
特許文献１記載の圧力調整システムは、吸引ポートと第一吐出ポートおよび第二吐出ポートとを有するオイルポンプと、第一吐出ポートから吐出される作動油の圧力を受ける弁体と、少なくとも第二吐出ポートから吐出される作動油をリリーフするリリーフポートとを有するリリーフ機構（文献では、制御弁）とを備えている。弁体の移動に伴って、第二吐出ポートから吐出される作動油を第一吐出ポートから吐出される作動油に合流させる第一形態と、第一吐出ポートおよび第二吐出ポートから吐出される作動油をリリーフさせる中間形態と、第二吐出ポートから吐出される作動油のみをリリーフさせる第二形態とを切換え可能に構成されている。
【０００４】
エンジンの回転数が上昇すると、第一形態から中間形態に移行することで第一吐出ポートおよび第二吐出ポートから吐出される作動油がリリーフされるので、ポンプの吐出圧の上昇勾配が緩やかになる。さらにエンジンの回転数が上昇すると、第一ポートから吐出される作動油のリリーフを遮断する第二形態に移行することで、ポンプの吐出圧が急上昇する。つまり、特許文献１記載の圧力調整システムは、ポンプの吐出圧を減少させる中間形態を設けることで、ポンプの無駄な仕事量を減らして燃費を高める技術である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平８−１１４１８６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１記載の圧力調整システムは、作動油の温度が低く高粘度のとき、リリーフポートに作動油が纏わり付き易いので、リリーフ量が減少して、ポンプ仕事量の低減効果が小さくなってしまう。
【０００７】
また、作動油が高粘度のときは、エンジンの被供給部に比較的大きな圧力がかかるので、エンジンの回転数が上昇するに連れて、ポンプの吐出圧を低圧設定にできる領域が広く存在する。しかしながら、特許文献１記載の圧力調整システムは、作動油の粘度が高いほど弁体に作用する圧力が大きくなって、エンジン回転数が所望の回転数に到達する前の早い段階で中間形態から第二形態に移行してしまう。その結果、ポンプの吐出圧が低圧設定となる領域が狭くなるので、ポンプ仕事量の低減効果が小さく、燃費を高める上で改善の余地があった。
【０００８】
そこで、本発明は、作動油の粘度に関わらず、ポンプの仕事低減量を高めることができる圧力調整システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明に係る圧力調整システムの特徴構成は、作動油が供給される吸引ポートと、作動油が吐出される吐出ポートとを有するオイルポンプと、前記吐出ポートから吐出される作動油の圧力を受ける弁体と、前記弁体を前記吐出ポートから吐出される作動油の圧力に対向する方向に付勢する第一スプリングと、前記吐出ポートから吐出される作動油をリリーフするリリーフポートとを有するリリーフ機構と、を備え、ハウジングと、前記ハウジングに収容される移動体と、前記移動体を付勢する第二スプリングと、前記吐出ポートから吐出される作動油が流通する第一通路と、前記第一通路を介して作動油が供給される圧力室と、前記第一通路の流量より小さい流量で前記圧力室の作動油を排出可能に構成される第二通路と、を有し、前記第一通路と前記第二通路との流量差によって発生する前記圧力室の圧力を受けて、前記移動体が前記リリーフポートの開口面積を増大する方向に移動するリリーフ開口調節機構を備えている点にある。
【００１０】
本構成では、リリーフ機構とは別に、リリーフポートの開口面積を調節するリリーフ開口調節機構を設けている。このリリーフ開口調節機構は、第一通路と、第一通路の流量より小さい流量で作動油を排出可能な第二通路と、第一通路と第二通路との間に配置される圧力室とを有している。
【００１１】
ところで、通路を通過する作動油は、作動油の粘度が高いほど壁面から粘性抵抗を受け易いので、第一流路より小さな流量で作動油を通過させる第二通路は、作動油の粘度が高いほど排出量が小さくなる。つまり、作動油の粘度が高いほど、第一通路を介して圧力室に供給された作動油が排出され難いので、圧力室の圧力が増大する。
【００１２】
そこで、本構成のリリーフ開口調節機構では、第一通路と第二通路との流量差によって発生する圧力室の圧力を受けて、リリーフポートの開口面積を増大する方向に移動する移動体を有している。これによって、作動油の粘度が高いほどリリーフポートの開口面積が増大するので、リリーフポートに対する作動油の粘性抵抗が減少して、より多くの作動油をリリーフさせることができる。よって、ポンプの吐出圧をより低圧設定となる領域まで下降させることができるので、ポンプの仕事低減量を高めることができる。
【００１３】
また、ポンプの吐出圧が低下すれば弁体に作用する圧力が減少して、弁体の移動速度が低下するので、リリーフ状態が持続される。その結果、作動油がリリーフ状態（ポンプの吐出圧が低圧設定）となるエンジンの回転数領域が広がり、ポンプの無駄な仕事量をより一層低減できる。一方、作動油の粘度が低い場合には移動体の移動が抑制され、リリーフポートの開口面積が通常設定となるので、ポンプの吐出圧を過剰に低下させることがない。
【００１４】
このように、作動油の粘度に関わらず、ポンプの仕事低減量を高めることができる圧力調整システムを提供することができた。
【００１５】
他の特徴構成は、前記第二通路の断面積は、前記第一通路の断面積以上に設定され、前記第二通路の流路長は、前記第一通路の流路長より大きく設定されている点にある。
【００１６】
本構成のように、第二通路の断面積を第一通路の断面積以上に設定することで、作動油の粘度が低い場合には、圧力室の作動油が第二通路を介して排出され易くなって移動体の移動が抑制される。一方、本構成では、第二通路の流路長を第一通路の流路長より大きくしているので、作動油の粘度が高まるほど、長い流路を有する第二通路の壁面から粘性抵抗を受けて圧力室の作動油が排出され難くなる。その結果、作動油の粘度が高まるほど、第一通路と第二通路との間で流量差が生じ、圧力室に大きな圧力が発生して移動体が速やかに移動することでリリーフポートの開口面積が増大する。このように、第二通路の流路長を第一通路の流路長より大きくするといった簡便な構成で、作動油の粘度が高まるほど、ポンプの無駄な仕事量を低減することができる。
【００１７】
他の特徴構成は、前記第二通路は、前記ハウジングの内表面に形成される溝部で構成してある点にある。
【００１８】
本構成のように、ハウジングの内表面に形成される溝部を第二通路として機能させれば、移動体とハウジングとの間隙に通路形成する場合に比べ、双方のクリアランス誤差の影響を受けることがない。よって、ハウジングに凹部を形成するといった簡便な構成でありながら、作動油の粘度が低い場合に、圧力室の圧力を確実に高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本実施形態に係る圧力調整システムの全体構成図である。
【図２】エンジン回転数が低域時の概念図である。
【図３】作動油が高粘度の場合におけるエンジン回転数が中域時の概念図である。
【図４】作動油が低粘度の場合におけるエンジン回転数が中域時の概念図である。
【図５】作動油が高粘度の場合におけるエンジン回転数が中域時の概念図である。
【図６】作動油が高粘度の場合におけるエンジン回転数が高域時の概念図である。
【図７】第一通路および第二通路における圧力と流量との関係を示す図である。
【図８】エンジンの回転数とポンプの吐出圧との関係を示す図である。
【図９】別実施形態１に係る圧力調整システムの全体構成図である。
【図１０】別実施形態２に係る第二通路の拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下に、本発明に係る圧力調整システムの実施形態について、図面に基づいて説明する。本実施形態では、エンジンオイル（作動油の一例。以下、単に作動油と言う。）を車両のエンジンＥに循環させるオイルポンプ１（以下、単にポンプ１と言う。）の吐出圧を調整する圧力調整システムＸを一例として説明する。ただし、以下の実施形態に限定されることなく、その要旨を逸脱しない範囲内で種々の変形が可能である。
【００２１】
[全体構成]
図１に示すように、ポンプ１は、作動油を貯留するオイルパン７とエンジンＥとの間に配置され、エンジンＥの弁開閉時期制御装置、ラッシュアジャスタ、ターボチャージャやメインギャラリ等の被供給部に作動油を循環させる。  
【００２２】
本実施形態に係る圧力調整システムＸは、ポンプ１と、流路１３〜１６と、リリーフバルブ４（リリーフ機構の一例）と、リリーフ開口調節機構Ｃとを備えている。
【００２３】
ポンプ１は、ポンプ本体１０と、クランクシャフト（不図示）と同期して駆動するロータ２０とを備えている。ポンプ本体１０には、複数個の内歯を有する内歯車部１１が形成され、ロータ２０には、内歯より一つ歯数が少ない複数個の外歯を有する外歯車部２１が形成されている。この内歯車部１１および外歯車部２１は、トロコイド曲線又はサイクロイド曲線等で規定されている。
【００２４】
ポンプ本体１０の内歯車部１１とロータ２０の外歯車部２１との間にはポンプ室１２が形成され、このポンプ室１２は、空間２２ｋが最も容積が大きく、空間２２ｅおよび空間２２ｆが最も容積が小さく構成されている。ロータ２０が矢印Ａ１の方向に回転することで、空間２２ｅから空間２２ａに行くに連れて容積が大きくなって吸込作用が得られ、空間２２ｊから空間２２ｆに行くに連れて容積が小さくなって吐出作用が得られる。
【００２５】
ポンプ本体１０には、吸込作用によって作動油がポンプ室１２に供給される吸引ポート３１と、吐出作用によって作動油が吐出される第一吐出ポート３２および第二吐出ポート３３が形成してある。本実施形態では、吸引ポート３１は、ロータ２０の回転方向Ａ１に沿った空間２２ｅから空間２２ａまでの領域に形成されている。また、第一吐出ポート３２は、回転方向Ａ１に沿った空間２２ｊから空間２２ｈまでの領域に形成され、第二吐出ポート３３は、回転方向Ａ１に沿った空間２２ｇから空間２２ｆまでの領域に形成されている。
【００２６】
第二吐出ポート３３は、回転方向Ａ１において第一吐出ポート３２より下流側に配置され、第一吐出ポート３２と第二吐出ポート３３とは、仕切部３４によって仕切られて互いに独立した吐出機能を有している。また、第一吐出ポート３２の開口面積は、第二吐出ポート３３の開口面積より大きく設定してあり、第一吐出ポート３２がメインポートとして機能する。
【００２７】
ポンプ１が回転することで、オイルパン７から汲み上げられた作動油は、供給流路１３を経由して、ポンプ１の吸引ポート３１に供給される。次いで、少なくとも第一吐出ポート３２から吐出された作動油は、送給流路１４を経由してエンジンＥの被供給部に送給される。このとき、送給流路１４から分岐する分岐流路１５がリリーフバルブ４に接続されている。また、少なくとも第二吐出ポート３３から吐出された作動油を、リリーフバルブ４を介して吸引ポート３１に返送する帰還流路１６が形成されている。
【００２８】
リリーフバルブ４は、少なくとも第一吐出ポート３２から吐出される作動油の圧力を受ける弁体４０と、弁体４０を該圧力に対向する方向Ｂ１に付勢する第一スプリング４４とを備えている。この第一スプリング４４は、圧縮コイルバネで構成されている。
【００２９】
弁体４０は、少なくとも第一吐出ポート３２から吐出される作動油の圧力を受ける第一弁部４１と、少なくとも第二吐出ポート３３から吐出される作動油の圧力を受ける第二弁部４２とが、連結部材４３で対向して配置されている。第一弁部４１は、第一受圧面４１ａと第二受圧面４１ｂとが形成され、第二弁部４２には、第三受圧面４２ａが形成されている。また、第二弁部４２は、第三受圧面４２ａとは反対側の位置に、第一スプリング４４を保持する有底筒状に形成される筒状部４２ｂを有している。
【００３０】
本実施形態では、第二受圧面４１ｂと第三受圧面４２ａとの面積がほぼ等しく設定されているので、弁体４０の移動に寄与する受圧面は、第一受圧面４１ａとなっている。なお、第二受圧面４１ｂと第三受圧面４２ａとに面積差を持たせて、弁体４０の移動に寄与する受圧面として機能させても良い。
【００３１】
また、リリーフバルブ４は、第二吐出ポート３３から吐出される作動油を送給流路１４に合流させる合流ポート４ａと、少なくとも第二吐出ポート３３から吐出される作動油を帰還流路１６にリリーフさせるリリーフポート４ｂとを有している。また、第一スプリング４４の収容空間に漏れ出た作動油を排出するドレーンポート４ｃを有している。
【００３２】
弁体４０の位置が図２や図５の状態にあるとき、リリーフポート４ｂが閉塞され、第二吐出ポート３３から吐出される作動油の全量が、第一吐出ポート３２から吐出される作動油に合流ポート４ａを介して合流する第一状態となる。一方、弁体４０の位置が図３や図６の状態にあるとき、リリーフポート４ｂが開放され、少なくとも第二吐出ポート３３から吐出される作動油が、リリーフポート４ｂを介してリリーフされる第二状態となる。詳しくは、弁体４０の位置が図３の状態のときは、第二吐出ポート３３から吐出される作動油のみがリリーフされ、弁体４０の位置が図６の状態のときは、第一吐出ポート３２から吐出される作動油の一部と第二吐出ポート３３から吐出される作動油の一部とがリリーフされる。
【００３３】
リリーフ開口調節機構Ｃは、リリーフバルブ４の第一スプリング４４の収容空間に配置され、ハウジング５１と、このハウジング５１に収容される、第一通路５２、圧力室５３、第二通路５４、移動体５５、および第二スプリング５６とを備えている。第二スプリング５６は、圧縮コイルバネで構成されている。
【００３４】
ハウジング５１は、ポンプ１およびリリーフバルブ４と共通のハウジング５１で構成されており、リリーフバルブ４の弁体４０と移動体５５とは、ハウジング５１の内壁に摺動自在に構成されている。なお、ポンプ１とリリーフバルブ４およびリリーフ開口調節機構Ｃとのハウジングを独立して形成しても良い。
【００３５】
第一通路５２は、ハウジング５１の内表面に形成した溝部５１ａで構成され、分岐流路１５のリリーフバルブ４との接続口を、分岐流路１５の断面積より小さくしたオリフィス構造で形成されている。換言すると、第一通路５２は、ハウジング５１の内表面から送給流路１４まで貫通形成される分岐流路１５の出口（圧力室５３への供給口）を絞った状態で形成されている。なお、ハウジング５１の内表面に形成した溝部５１ａは、環状や半環状に形成しても良く、特に限定されない。
【００３６】
圧力室５３は、ハウジング５１と移動体５５との間に形成されている。この圧力室５３には、第一通路５２を介して作動油が供給される。このとき、第一通路５２をオリフィス構造で形成しているので、圧力室５３の急激な圧力変動を抑制することができる。
【００３７】
第二通路５４は、ハウジング５１の内表面の一部を切欠いて形成した溝部５１ｂで構成され、圧力室５３の作動油を排出可能に構成されている。第一通路５２や第二通路５４を、ハウジング５１の溝部５１ａ，５１ｂに形成することで、通路の加工が容易であり、寸法精度も高まる。圧力室５３から第二通路５４を介して排出された作動油は、上述したドレーンポート４ｃを介してオイルパン７に戻される。このドレーンポート４ｃは、第二通路５４から排出された作動油が円滑にドレーンされるように、第二通路５４の断面積より大きな断面積に設定されているのが好ましい。なお、ハウジング５１の内表面に形成した溝部５１ｂは、環状や半環状に形成しても良く、特に限定されない。
【００３８】
また、本実施形態では、第二通路５４が、第一通路５２の断面積と等しい断面積を有し、第一通路５２の流路長Ｌ１より大きい流路長Ｌ２を有する、所謂チョーク構造で形成されている。ここで、図１に示すように、第一通路５２の流路長Ｌ１は、対向するハウジング５１間で挟まれた流路長であり、第二通路５４の流路長Ｌ２は、移動体５５とハウジング５１との間で挟まれた流路長である。
【００３９】
第一通路５２のオリフィス構造は、作動油の流れが壁面から剥がれて不連続面を形成して作動油の圧力が低下するといった特性を有する。一方、第二通路５４のチョーク構造は、作動油が壁面に沿って流れる際、作動油が所定の流路長Ｌ２を有する第二通路５４の壁面から粘性抵抗を受けるといった特性を有する。その結果、図７に示すように、第一通路５２を通過する流量は、作動油の粘度に関わらず、分岐流路１５を流通する作動油の圧力が高まるに連れて、勾配を緩やかにしながら増加する。一方、第二通路５４を通過する流量は、作動油の粘度に反比例する。つまり、作動油の温度が所定値以下で粘度が高い場合は、作動油の温度が所定値より大きく粘度が低い場合に比べて、作動油の圧力上昇に伴って増加する流量勾配が小さくなる。換言すると、第二通路５４が許容する作動油の排出量は、作動油の粘度が高いほど小さく設定されている。
【００４０】
ところで、圧力室５３にある作動油の圧力は、第一通路５２を通過する作動油の流量と第二通路５４を通過する作動油の流量との差で決定される。つまり、作動油が低粘度の場合は、第一通路５２を通過した作動流体の多くが第二通路５４から排出されるので、圧力室５３で発生する圧力が小さい。一方、作動油が高粘度の場合は、第一通路５２を通過した作動流体の多くは排出されず、圧力室５３に滞留するので、圧力室５３で発生する圧力が大きい。
【００４１】
移動体５５は、筒状に形成され、圧力室５３の作動油の圧力を受ける受圧面５５ａを有している。移動体５５の先端部５５ｂは、リリーフポート４ｂと重なって配置され、リリーフポート４ｂと連通する貫通孔部５５ｄが形成されている。移動体５５の受圧面５５ａが、第一通路５２と第二通路５４との流量差によって発生する圧力室５３からの圧力を受けて、移動体５５の先端部５５ｂがリリーフポート４ｂの開口面積を増大する方向Ｂ２に移動する。一方、第二スプリング５６は、移動体５５を圧力室５３からの圧力に対向する方向Ｂ１に付勢する。つまり、移動体５５の受圧面５５ａに作用する圧力室５３の圧力が、第二スプリング５６の付勢力を上回ったときに、移動体５５がリリーフポート４ｂの開口面積を増大させる方向Ｂ２に移動する。一方、移動体５５の受圧面５５ａに作用する圧力室５３の圧力が、第二スプリング５６の付勢力を下回ったときに、移動体５５がリリーフポート４ｂの開口面積を減少させる方向Ｂ１に移動する。
【００４２】
本実施形態では、第二スプリング５６は、作動油の温度が所定値以下の条件で、エンジンＥが所定の回転数に到達したときに発生する圧力室５３の圧力に対して、自身の付勢力が下回るようにバネ定数が設定されている。詳細は後述するが、エンジンＥが所定の回転数に到達した場合に、リリーフポート４ｂの開口面積を増大させることで、少なくとも第二吐出ポート３３から吐出される作動油のリリーフ量を大きくしてポンプ１の吐出圧を低下させる。
【００４３】
［ポンプの吐出圧調整］
続いて、作動油の温度が所定値以下で高粘度の場合において、弁体４０の移動に伴うポンプ１の吐出圧の変化を、図２〜図６，図８を用いて説明する。ポンプ１の運転開始時は、図２に示すように、弁体４０が下限位置にあり、第二吐出ポート３３から吐出される作動油は、合流ポート４ａおよび第一弁部４１と第二弁部４２との間の空間を通過し、第一吐出ポート３２から吐出される作動油と合流する（第一状態）。このとき、ポンプ１の吐出圧は、高圧設定である（図８の０〜Ｎ１）。
【００４４】
次いで、弁体４０の第一受圧面４１ａには、第一吐出ポート３２および第二吐出ポート３３から吐出される作動油の圧力が付与され、第一スプリング４４の付勢力を上回ったときに弁体４０が上昇する方向Ｂ２に移動する。このとき、本実施形態では、エンジンＥが所定の回転数（図８のＮ１）に到達し、圧力室５３に供給される作動油の圧力が第二スプリング５６の付勢力を上回って、移動体５５がリリーフポート４ｂの開口面積を増大する方向Ｂ２に移動する。その結果、図３に示すように、第二吐出ポート３３から吐出される作動油は、第一弁部４１と第二弁部４２との間の空間およびリリーフポート４ｂを通過し、帰還流路１６を経由して吸引ポート３１に返送される（第二状態）。一方、作動油の温度が所定値より大きく低粘度の場合は、図４に示すように、圧力室５３の圧力が高まらず移動体５５は下限位置で維持される。このとき、第二吐出ポート３３から吐出される作動油は、第一弁部４１と第二弁部４２との間の空間、移動体５５の貫通孔部５５ｄ、リリーフポート４ｂの順番で通過し、帰還流路１６を経由して吸引ポート３１に返送される通常設定である（第二状態）。
【００４５】
つまり、作動油の温度が所定値以下で高粘度の場合は、リリーフバルブ４の第二状態とリリーフ開口調節機構Ｃとによって、エンジンＥの回転数が大きくなるに連れて、ポンプ１の吐出圧の上昇勾配が緩やかになる（図８のＮ１〜Ｎ２）。よって、ポンプ１の無駄な仕事量は、図８の実線で示すように、点線で示したリリーフ開口調節機構Ｃがない場合に比べて低減される。なお、リリーフ開口調節機構Ｃがない場合は、作動油が低粘度の場合におけるポンプ１の必要吐出圧を考慮して、例えば、移動体５５の貫通孔部５５ｄのようにリリーフポート４ｂの開口面積が一定に設定されており、リリーフ開口調節機構Ｃによって増大するリリーフポート４ｂの開口面積に比べて小さい設定となっている。
【００４６】
次いで、弁体４０の第一受圧面４１ａには、第一吐出ポート３２から吐出される作動油の圧力が付与されて弁体４０がさらに上昇する。図５に示すように、第一弁部４１によって、リリーフポート４ｂと第二吐出ポート３３との連通が遮断されると、第二吐出ポート３３から吐出される作動油の全量は、第一吐出ポート３２から吐出される作動油と合流する（第一状態）。これによって、ポンプ１の吐出圧が高圧設定になるまで急上昇する（図８のＮ２〜Ｎ３）。なお、図５では、移動体５５が上限位置に達する例を示しているが、作動油の粘度によっては移動体５５が途中位置となることがある。
【００４７】
次いで、弁体４０の第一受圧面４１ａには、第一吐出ポート３２および第二吐出ポート３３から吐出される作動油の圧力が付与されて弁体４０がさらに上昇する。最終的には、図６に示すように、第一弁部４１がリリーフポート４ｂを開放する位置まで上昇して、第一吐出ポート３２から吐出される作動油の一部および第二吐出ポート３３から吐出される作動油の一部は、帰還流路１６を経由して吸引ポート３１に返送される（第二状態）。その結果、エンジンＥの回転数が大きくなるに連れて、ポンプ１の吐出圧の上昇勾配は緩やかになる（図８のＮ３以降）。なお、図５と同様に、図６では、移動体５５が上限位置に達する例を示しているが、作動油の粘度によっては移動体５５が途中位置となることがある。
【００４８】
以下、別実施形態について説明する。基本構成は、上述した実施形態と同様であるため、異なる構成についてのみ図面を用いて説明する。なお、図面の理解を容易にするため、上述した実施形態と同じ部材名称及び符号を用いて説明する。
【００４９】
［別実施形態１］
図９に示すように、別実施形態１に係るリリーフ開口調節機構Ｃは、上述した実施形態のように、弁体４０の第一スプリング４４の収容空間に移動体５５を配置するのではなく、リリーフポート４ｂに、板状の移動体５５を挿入している。つまり、別実施形態１の移動体５５は、受圧面５５ａから延出させた板状部５５ｃを形成し、この板状部５５ｃの先端部５５ｂを往復移動させることによって、リリーフポート４ｂの開口面積が調節される。この場合でも、上述した実施形態と同様の機能および作用効果を奏する。
【００５０】
［別実施形態２］
図１０に示すように、ハウジング５１の溝部５１ｂの面粗度を大きくして、第二通路５４の表面積を増大させても良い。これによって、上述した実施形態に比べて、作動油の接触面積が大きくなるので、特に作動油の粘度が高い場合、粘性抵抗が増大して第二通路５４が許容する作動油の排出量が小さく設定される。その結果、圧力室５３の圧力がより大きくなるので、移動体５５を円滑に移動させてリリーフポート４ｂの開口面積を確実に変更することができる。
【００５１】
［その他の実施形態］
（１）上述した実施形態では、吐出ポートを第一吐出ポート３２と第二吐出ポート３３に２分割したが、単一の吐出ポートで構成しても良い。この場合、仕切部３４は、吐出ポートの内部に設けずに、例えばポンプ本体１０の外面から突出形成させて、第一吐出ポート３２から排出される作動油が仕切部３４に沿って流動するような流路形成機能を持たせることが好ましい。また、吐出ポートを３分割以上で構成しても良いし、弁体４０の弁部を１つや３つ以上で構成しても良く、特に限定されない。
（２）上述した実施形態では、第一弁部４１と仕切部３４との間に隙間を設けず、図３の状態のときに第二吐出ポート３３から吐出される作動油のみを吸引ポート３１に返送させたが、第一弁部４１と仕切部３４との間に隙間を設けて、第一吐出ポート３２から吐出される作動油の一部も吸引ポート３１に返送させる構成としてもよい。この場合、リリーフポート４ｂの開口面積が増大することで、ポンプ１の仕事量の低減効果が大きくなる。
（３）上述した実施形態では、第二通路５４の断面積を、第一通路５２の断面積と等しくしたが、第一通路５２の断面積以上に設定しても良い。この場合、作動油の粘度が低いときには、圧力室５３の作動油が第二通路５４を介して排出され易くなって移動体５５の移動が抑制される。その結果、ポンプ１の吐出圧が高圧側にシフトするので、粘度が低い場合にエンジンＥを循環する作動油が不足するといった不都合が解消される。
（４）上述した実施形態では、第二通路５４を、ハウジング５１の内表面に形成した溝部５１ｂで構成したが、ハウジング５１の内表面を面一に形成して、ハウジング５１と移動体５５との間のクリアランスを第二通路５４として構成しても良い。
（５）上述した実施形態では、第二スプリング５６を圧縮コイルバネで構成したが、第二スプリング５６を引張コイルバネで構成して、圧力室５３の内部に配置しても良い。この場合でも、上述した実施形態と同様の機能および作用効果を奏する。
（６）上述した実施形態では、ポンプ１をトロコイドポンプで構成したが、ベーンポンプなどどのようなポンプであっても良い。
（７）上述した実施形態では、圧力室４５のドレーンポート４ｃをオイルパン７に連通させたが、ポンプ１の吸引ポート３１に連通させても良い。また、吸引ポート３１に連通させた帰還流路１６を、オイルパン７に連通させても良く、特に限定されない。
【産業上の利用可能性】
【００５２】
本発明は、エンジンの被供給部などに作動油を循環させるオイルポンプの吐出圧を調整する圧力調整システムに利用可能である。
【符号の説明】
【００５３】
１    ポンプ（オイルポンプ）
１４  吐出流路
３１  吸引ポート
３２  第一吐出ポート（吐出ポート）
３３  第二吐出ポート（吐出ポート）
４    リリーフバルブ（リリーフ機構）
４ｂ  リリーフポート
４０  弁体
４４  第一スプリング
５１  ハウジング
５１ｂ  溝部
５２  第一通路
５３  圧力室
５４  第二通路
５５  移動体
５６  第二スプリング
Ｃ    リリーフ開口調節機構
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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