(57)【要約】【課題】可変容量型ベーンポンプの吐出流量の変動を抑制する。【解決手段】カムリングの偏心量を可変する制御弁には、駆動軸軸方向で、突出部８４よりもプレッシャプレート側の位置で高圧室６５に接続された上流圧導入通路９６からメータリングオリフィス９１の上流側の圧力が導入されている。これによって、突出部８４の影響が抑制された高圧室６５内の作動油の圧力をメータリングオリフィス上流圧として制御弁に導入することができ、制御弁によるカムリングの偏心量制御の精度を向上させ、ポンプの吐出流量の変動を抑制することができる。【選択図】図４
2016200072.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒状部と、上記筒状部の両端をそれぞれ閉塞する一端側壁及び他端側壁と、を備え、内部にポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
上記ポンプハウジングに回転可能に支持される駆動軸と、
上記駆動軸により回転駆動され、外周に進退可能な複数のベーンが取り付けられたロータと、
上記ロータ及び各ベーンの外周側を囲うとともに、上記駆動軸に対する偏心量を可変可能に上記ポンプ要素収容部内に配置され、上記ロータ及び上記各ベーンと複数のポンプ室を形成するカムリングと、
上記ポンプ要素収容部内に配置され、駆動軸軸方向で上記カムリングと対向するプレッシャプレートと、
上記プレッシャプレートと上記一端側壁との間に形成され、上記ポンプ室で加圧された作動油が導入される高圧室と、
上記プレッシャプレートと対向して上記高圧室を構成する上記一端側壁の高圧室構成壁面の駆動軸周方向の中間部分に、駆動軸軸方向で上記プレッシャプレート側に突出するよう形成された突出部と、
上記突出部に上流端が開口し、上記高圧室内の作動油を上記ポンプハウジングの外側に吐出する上記一端側壁に貫通形成された吐出通路と、
上記吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、
上記メータリングオリフィスの上流側と下流側の圧力差に基づき上記カムリングの偏心量を可変可能な圧力制御手段と、
上記高圧室に接続された一端部開口の一部が、駆動軸軸方向で、少なくとも上記突出部よりも上記プレッシャプレート側に位置するよう形成された、上記メータリングオリフィスの上流側の作動油を上記圧力制御手段に導入する上記ポンプハウジングの設けられた上流圧導入通路と、
上記メータリングオリフィスの下流側の作動油を上記圧力制御手段に導入する上記ポンプハウジングの設けられた下流圧導入通路と、を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項２】
上記上流圧導入通路は、上記高圧室に接続された一端部開口の全体が、駆動軸軸方向で、上記突出部よりも上記プレッシャプレート側に位置するよう形成されていることを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【請求項３】
上記突出部は、駆動軸軸方向に沿った上記一端側壁からの突出量が、
駆動軸軸方向に沿った上記一端側壁と上記プレッシャプレートとの距離の２分の１以下となるよう形成されていることを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【請求項４】
上記メータリングオリフィスは、上記突出部内に位置し、上記吐出通路の内壁面よりも内側に突出したオリフィス壁と、上記オリフィス壁により上記吐出通路よりも通路断面積が小さくなったオリフィス穴と、を有し、
上記オリフィス壁の下流側端面は、上記駆動軸に直交する平面と一致するよう形成されていることを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【請求項５】
上記メータリングオリフィスは、上記突出部内に位置し、上記吐出通路の内壁面よりも内側に突出したオリフィス壁と、上記オリフィス壁により上記吐出通路よりも通路断面積が小さくなったオリフィス穴と、を有し、
上記オリフィス穴の上流側端に、下流側に向かってオリフィス穴の通路断面積が徐々に減少するようテーパ部が形成されていることを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車用の可変容量型ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、特許文献１には、ポンプハウジングに回転可能に支持された駆動軸と、駆動軸により回転駆動されるロータと、ロータの外周に進退可能に設けられた複数のベーンと、ロータ及び各ベーンを囲うとともに、駆動軸に対する偏心量を可変可能にポンプハウジングのポンプ要素収容部内に配置され、ロータ及び各ベーンと複数のポンプ室を形成するカムリングと、ポンプ室から吐出された作動油を供給先に導く吐出通路と、吐出通路の途中に設けられたメータリングオリフィスと、メータリングオリフィスの上流側と下流側の差圧に応じてカムリングの偏心量制御を行う制御弁と、を有し、カムリングの駆動軸に対する偏心量に基づき各ポンプ室の容積を変更して吐出流量を可変とする可変容量型ベーンポンプが開示されている。特許文献１において、ポンプ室から吐出された作動油が高圧室を介して吐出室へと導入され、吐出室と連通する吐出通路から外部に吐出される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１２−８７７７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、この特許文献１では、高圧室及び吐出室がポンプハウジングの底部に凹状に設けられ、両者間がポンプハウジングの底部で隔てられている。
【０００５】
そのため、高圧室及び吐出室からなるメータリングオリフィス上流側の領域にあっては、場所によって圧力差が生じる虞がある。すなわち、実際のメータリングオリフィス上流圧と、メータリングオリフィス上流圧として高圧室から制御弁に導入される圧力との間に乖離が生じてしまう虞がある。つまり、従来の可変容量型ベーンポンプには、メータリングオリフィスの上流側と下流側の差圧を用いるにあたって更なる改善の余地がある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の可変容量型ベーンポンプは、筒状部と、上記筒状部の両端をそれぞれ閉塞する一端側壁及び他端側壁と、を備え、内部にポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、上記ポンプハウジングに回転可能に支持される駆動軸と、上記駆動軸により回転駆動され、外周に進退可能な複数のベーンが取り付けられたロータと、上記ロータ及び各ベーンの外周側を囲うとともに、上記駆動軸に対する偏心量を可変可能に上記ポンプ要素収容部内に配置され、上記ロータ及び上記各ベーンと複数のポンプ室を形成するカムリングと、上記ポンプ要素収容部内に配置され、駆動軸軸方向で上記カムリングと対向するプレッシャプレートと、
上記プレッシャプレートと上記一端側壁との間に形成され、上記ポンプ室で加圧された作動油が導入される高圧室と、上記プレッシャプレートと対向して上記高圧室を構成する上記一端側壁の高圧室構成壁面の駆動軸周方向の中間部分に、駆動軸軸方向で上記プレッシャプレート側に突出するよう形成された突出部と、上記突出部に上流端が開口し、上記高圧室内の作動油を上記ポンプハウジングの外側に吐出する上記一端側壁に貫通形成された吐出通路と、上記吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、上記メータリングオリフィスの上流側と下流側の圧力差に基づき上記カムリングの偏心量を可変可能な圧力制御手段と、上記高圧室に接続された一端部開口の一部が、駆動軸軸方向で、少なくとも上記突出部よりも上記プレッシャプレート側に位置するよう形成された、上記メータリングオリフィスの上流側の作動油を上記圧力制御手段に導入する上記ポンプハウジングの設けられた上流圧導入通路と、上記メータリングオリフィスの下流側の作動油を上記圧力制御手段に導入する上記ポンプハウジングの設けられた下流圧導入通路と、を有することを特徴としている。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、上流圧導入通路の一端部開口の少なくとも一部が突出部よりも駆動軸軸方向でプレッシャプレート側に位置するように配置することにより、突出部の影響が抑制された高圧室内の作動油の圧力をメータリングオリフィス上流圧として圧力制御手段に導入することができ、圧力制御手段によるカムリングの偏心量制御の精度を向上させ、吐出流量の変動を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本発明に係る可変容量型ベーンポンプの駆動軸軸直角方向に沿った断面図。
【図２】図１のＡ−Ａ線に沿った断面図。
【図３】図２のＢ−Ｂ線に沿った断面図。
【図４】図３のＣ−Ｃ線に沿った断面図。
【図５】図３のＤ−Ｄ線に沿った断面図。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。図１〜図５は、本発明の可変容量形ベーンポンプ１（以下、単にポンプ１と記す）を示している。図１は駆動軸軸直角方向に沿ったポンプ１の断面図、図２は図１のＡ−Ａ線に沿った断面図、図３は図２のＢ−Ｂ線に沿った断面図、図４は図３のＣ−Ｃ線に沿った断面図、図５は図３のＤ−Ｄ線に沿った断面図である。このポンプ１は、例えば自動車に搭載された無段変速機（ＣＶＴ）やパワーステアリング装置の油圧供給源として用いられるものである。
【００１０】
ポンプ１は、図１及び図２に示すように、内部にポンプ要素収容部３が形成されたポンプハウジング２と、ポンプハウジング２に回転可能に支持された駆動軸４と、ポンプ要素収容部３内に駆動軸４の軸心に対する偏心量（以下、単に「偏心量」と記す）を可変可能に収容される略円環状のカムリング５と、カムリング５の内周側に位置し、外周に進退可能な複数のベーン７が取り付けられたロータ６と、作動油の吐出流量を制御可能の制御弁８と、から大略構成されている。なお、本実施例におけるポンプ要素は、主としてカムリング５とロータ６とベーン７とから主として構成されている。
【００１１】
ポンプハウジング２は、図２に示すように、有底筒状の第１ハウジング１１と、第１ハウジング１１の開口部分を閉塞する他端側壁としての第２ハウジング１２と、第１ハウジング１１内に収容保持される略円環状のアダプタリング１３と、を有している。
【００１２】
第１ハウジング１１は、例えばアルミニウム合金等からなり、略円筒状の筒状部１４と、筒状部１４の一端側を閉塞する一端側壁としての底壁部１５と、を有している。
【００１３】
筒状部１４は、その内側に環状のアダプタリング１３が挿入されている。アダプタリング１３は、ピン部材３７によって筒状部１４内に固定されている。ピン部材３７は、その一端部が第２ハウジング１２の他端側壁に差し込まれている。
【００１４】
第２ハウジング１２は、例えばアルミニウム合金等からなり、第１ハウジング１１側の端面に略円柱形状の突出部１２ａを有している。この突出部１２ａは、第１ハウジング１１の筒状部１４の開口端内周面に嵌合する。
【００１５】
駆動軸４は、図２に示すように、ポンプ要素収容部３を貫通している。この駆動軸４は、図示せぬ車両の内燃機関のクランクシャフトによって回転駆動されるものであって、図１における矢示方向（時計回り）に回転する。この駆動軸４は、第１ハウジング１１の底壁部１５に貫通形成された第１軸穴２２に設けられた第１軸受２３と、第２ハウジング１２に貫通形成された第２軸穴２４に設けられた第２軸受２５に回転可能に支持されている。第１軸受２３及び第２軸受２５は、いわゆるメタル軸受であり、第１軸受２３及び第２軸受２５と駆動軸４との間に介在する作動油によって、両者間の潤滑が行われる。
【００１６】
アダプタリング１３は、例えば、鉄系金属材料からなっている。アダプタリング１３の内周面には、図１に示すように、駆動軸径方向（アダプタリング軸方向）に突出形成されたストッパ部３１と、カムリング５を揺動可能に支持する平面状の支持面３２と、駆動軸周方向（アダプタリング周方向）で支持面３２と連続し、駆動軸軸方向（アダプタリング軸方向）に沿って延びる断面略円弧状の円弧状溝部３３と、アダプタリング１３中心を挟んで円弧状溝部３３の略反対側の位置に形成された駆動軸軸方向（アダプタリング軸方向）に沿って延びるシール用溝部３４と、カムリング５を常時付勢するコイルスプリング３５の一端が収容される凹部３６と、が形成されている。
【００１７】
ストッパ部３１は、カムリング５の偏心量が最大となるときにカムリング５の外周面と当接する。
【００１８】
円弧状溝部３３は、略円柱形状のピン部材３７を保持している。ピン部材３７は、カムリング５のアダプタリング１３に対する回り止めとしての機能を有している。つまり、支持面３２が、カムリング５が揺動可能に接触する揺動支持部に相当する。なお、本実施例おける支持面３２及び円弧状溝部３３は、ロータ６の回転に伴いポンプ室４９（後述）の内部容積が減少する吐出領域に位置するように設定される。
【００１９】
シール用溝部３４には、カムリング５の外周面に密着するシール部材３８が配置されている。ピン部材３７とシール部材３８により、アダプタリング１３とカムリング５の径方向間にカムリング５の揺動制御に関わる第１流体圧力室４１と第２流体圧力室４２とが形成される。第１流体圧力室４１は、偏心量が増大する側にカムリング５が移動するときに容積が減少する。第２流体圧力室４２は、偏心量が増大する側にカムリング５が移動するときに容積が増大する。
【００２０】
凹部３６は、アダプタリング１３の内周面に形成された凹みであり、アダプタリング１３の一端面から駆動軸軸方向（アダプタリング軸方向）に沿った所定範囲に形成されている。
【００２１】
カムリング５は、鉄系金属材料からなり、図１及び図２に示すように、アダプタリング１３の内側に収容される。カムリング５の外周面には、ピン部材３７と係合する係合溝４３と、コイルスプリング３５の他端を収容する凹部４４が形成されている。カムリング５は、係合溝４３にピン部材３７が係合することで、第１流体圧力室４１側または第２流体圧力室４２側への揺動が可能な状態でアダプタリング１３に支持される。またカムリング５は、コイルスプリング３５によって偏心量が最大となる方向、すなわち第１流体圧力室４１側へ常時付勢されている。
【００２２】
ロータ６は、駆動軸４の外周にスプライン結合され、駆動軸４と一体になって回転する。ロータ６は、図１及び図２に示すように、カムリング５の内周側に回転可能に収容されている。ロータ６の外周部には、駆動軸周方向（ロータ周方向）に沿って等間隔に複数のスロット４５が形成されている。これら各スロット４５には、それぞれ矩形板状のベーン７が進退可能に収容されている。スロット４５の内端部とベーン７の基端部との間には、背圧室４６が形成されている。
【００２３】
ロータ６及び各ベーン７は、第２ハウジング１２の突出部１２ａと、ポンプ要素収容部３に配置された円板状のプレッシャプレート４７の間に保持される。プレッシャプレート４７は、底壁部１５に隣接して第１ハウジング１１の筒状部１４内に配置される。プレッシャプレート４７は、その中心部分に、駆動軸４が貫通する貫通穴４８が形成されている。
【００２４】
このように、カムリング５とロータ６との間には、隣接する一対のベーン７、７と、プレッシャプレート４７と、第２ハウジング１２の突出部１２ａと、によって複数のポンプ室４９が形成されており、カムリング５の揺動により各ポンプ室４９の容積が増減する。
【００２５】
プレッシャプレート４７は、筒状部１４の一端側内周に全周に亙って連続する段付部１７に外周縁が突き当てられて、駆動軸軸方向の位置決めがなされている。なお、プレッシャプレート４７の外周縁と段付部１７との間には、環状のシール部材５０が介装されている。ここで、段付部１７の駆動軸径方向の突出量は、高圧室６５（後述）外周側において、シール部材５０の駆動軸径方向に沿った幅と一致するように設定されている。
【００２６】
ロータ６と対向するプレッシャプレート４７の一側面うちロータ６の回転に伴って各ポンプ室４９の内部容積が漸次拡大する領域（吸入領域）には、図１及び図２に示すように、吸入ポート５１と背圧ポート５２が形成されている。また、ロータ６と対向する第２ハウジング１２の突出部１２ａの端面のうち上記吸入領域には、図２に示すように、吸入ポート５３が形成されている。吸入ポート５１、５３は、それぞれ駆動軸周方向に沿った略円弧形状の溝である。プレッシャプレート４７側の吸入ポート５１は、吸入穴５４を介して、第１ハウジング１１の底壁部１５とプレッシャプレート４７との間に形成された第１低圧室５５と連通している。第２ハウジング１２側の吸入ポート５３は、第２ハウジング１２に形成された第２低圧室５６と連通している。
【００２７】
第１低圧室５５は、図２に示すように、筒状部１４側面に駆動軸径方向外側に向かって開口する吸込口５７と連通している。換言すると、吸込口５７は、各ポンプ室４９のうちロータ６の回転に伴い容積が増大する吸入領域にある複数のポンプ室４９と連通している。
【００２８】
第２低圧室５６は、図２に示すように、第１ハウジング１１から第２ハウジング１２へと連続する第１バイパス通路５８を介して吸込口５７と連通している。
【００２９】
背圧ポート５２は、駆動軸周方向に沿った略円弧形状の溝であって、スロット４５の内端部とベーン７の基端部との間に形成された複数の背圧室４６と連通するように形成されるとともに、底壁部１５とプレッシャプレート４７との間に形成された高圧室６５より作動油が供給されている。高圧室６５には、ポンプ室４９で加圧された作動油が導入されている。
【００３０】
ロータ６と対向するプレッシャプレート４７の一側面のうちロータ６の回転に伴って各ポンプ室４９の内部容積が漸次減少する領域（吐出領域）には、図１及び図２に示すように、吐出ポート６１と背圧ポート６２が形成されている。また、ロータ６と対向する第２ハウジング１２の突出部１２ａの端面のうち上記吐出領域には、図２に示すように、吐出ポート６３が形成されている。これら吐出ポート６１、６３は、それぞれ駆動軸周方向に沿った略円弧形状の溝である。プレッシャプレート４７側の吐出ポート６１は、吐出穴６４を介して、第１ハウジング１１の底壁部１５に形成された高圧室６５と連通している。また、吐出ポート６３は、ポンプ室４９を介して高圧室６５と連通している。高圧室６５内の作動油は、第１ハウジング１１の内部に形成された吐出通路８５(後述）を介してポンプ１外へと吐出される。
【００３１】
背圧ポート６２は、駆動軸周方向に沿った略円弧形状の溝であって、スロット４５の内端部とベーン７の基端部との間に形成された複数の背圧室４６と連通するように形成されるとともに、高圧室６５より作動油が供給されている。
【００３２】
制御弁８は、図１に示すように、第１ハウジング１１内部に形成された円形断面の弁穴６８内に摺動可能に収容されたスプール弁体（スプール弁）６９と、弁穴６８の一端側を閉塞するプラグ７０と、プラグ７０とスプール弁体６９の間に介装されたバルブスプリング７１と、弁穴６８の他端側を閉塞し、かつ図示せぬプッシュロッドがスプール弁体６９と連係するソレノイド７２と、から大略構成され、メータリングオリフィス９１（後述）の前後差圧とバルブスプリング７１の付勢力とによってスプール弁体６９の軸方向位置が制御可能になっている。
【００３３】
この制御弁８は、スプール弁体６９の第１ランド部７４によって画成されたソレノイド７２側の第１制御室７５にメータリングオリフィス９１（後述）の上流側から上流圧導入通路９６（後述）を介して作動油が供給されるとともに、スプール弁体６９の第２ランド部７６によって画成されたプラグ７０側の第２制御室７７にメータリングオリフィス９１（後述）の下流側から下流圧導入通路９８（後述）を介して作動油が供給されている。なお、第１ランド部７４と第２ランド部７６の間に画成される中間室７８は、図示せぬ連通穴を介して外部と連通しており、常に低圧に維持されている。
【００３４】
第１制御室７５と第２制御室７７との圧力差が比較的小さく、スプール弁体６９がソレノイド７２側に位置するときは、第１連通路７９を介して第１流体圧力室４１と中間室７８とが連通し、第２連通路８０を介して第２流体圧力室４２と第２制御室７７とが連通することになる。その結果、カムリング５は第２流体圧力室４２内の油圧とコイルスプリング３５の付勢力とにより偏心量が増加する側に揺動し、ポンプ１の吐出量は増大する。
【００３５】
一方、第１制御室７５と第２制御室７７との圧力差が増大し、スプール弁体６９がバルブスプリング７１の付勢力に抗してプラグ７０側へ移動すると、第１連通路７９を介して第１流体圧力室４１と第１制御室７５とが連通し、第２連通路８０を介して第２流体圧力室４２と中間室７８とが連通することになる。その結果、カムリング５は第１流体圧力室４１内の油圧によりコイルスプリング３５の付勢力に抗して偏心量が減少する側に揺動し、ポンプ１の吐出量は減少する。
【００３６】
つまり、制御弁８は、メータリングオリフィス９１（後述）の上流側と下流側の圧力差に基づきカムリング５の偏心量を可変可能に制御する圧力制御手段に相当する。
【００３７】
また、ソレノイド７２によりスプール弁体６９を軸方向に駆動制御することで、メータリングオリフィス９１（後述）の前後差圧によらずにスプール弁体６９の軸方向位置を制御し、ポンプ１の吐出量を制御することも可能である。
【００３８】
ここで、ポンプハウジング２の底壁部１５には、図３に示すように、プレッシャプレート４７と高圧室６５を構成する第１凹溝８１と、プレッシャプレート４７と第１低圧室５５を構成する第２凹溝８２と、第１凹溝８１の底面８３から突出した突出部８４と、高圧室６５内の作動油をポンプハウジング２の外側に吐出する吐出通路８５と、が形成されている。
【００３９】
第１凹溝８１は、第１軸穴２２の外周側に位置し、第１軸穴２２の周方向に沿うように全体が円弧状に湾曲している。第１凹溝８１は、プレッシャプレート４７と対向する高圧室構成壁面としての底面８３と、駆動軸軸方向に沿った周壁面８６と、を有している。
【００４０】
第２凹溝８２は、第１軸穴２２の外周側に位置し、第１軸穴２２の周方向に沿うように全体が円弧状に湾曲するよう形成されている。第２凹溝８２の周囲には、シール材８８が配置される環状のシール溝８７が形成されている。シール材８８によって、シール材８８の内周側の低圧領域と外周側の高圧領域とが画成される。
【００４１】
突出部８４は、第１凹溝８１の底面８３の第１軸穴２２周方向（駆動軸周方向）の中間部分に位置し、駆動軸軸方向でプレッシャプレート４７側に突出するよう形成されている。突出部８４の先端面８９は、図４及び図５に示すように、駆動軸軸方向でプレッシャプレート４７と所定の間隔を空けて対向するよう形成されている。具体的には、突出部８４は、第１凹溝８１からの駆動軸軸方向に沿った突出量が、駆動軸軸方向に沿った第１凹溝８１の底面８３とプレッシャプレート４７との間の距離の２分の１以下となるよう設定されている。
【００４２】
従って、高圧室６５は、突出部８４の形成された位置において、駆動軸軸方向に沿った幅が相対的に狭く（小さく）なる。換言すると、高圧室６５は、突出部８４よりも第１軸穴２２周方向(駆動軸周方向）で一端側となる一端側室６５ａと突出部８４よりも第１軸穴２２周方向(駆動軸周方向）で他端側となる他端側室６５ｂとが、突出部８４が形成された連通部６５ｃに比べて、駆動軸軸方向に沿った幅が相対的に広く（大きく）なる。なお、突出部８４の先端面８９は、駆動軸４に直交する平面と平行となるよう設定されている。
【００４３】
吐出通路８５は、断面円形で、図４及び図５に示すように、駆動軸軸方向に沿って第１ハウジング１１の底壁部１５を貫通しており、一端が突出部８４の先端面８９に開口している。そして、この吐出通路８５には、メータリングオリフィス９１が設けられている。
【００４４】
メータリングオリフィス９１は、図４に示すように、突出部８４内に位置している。メータリングオリフィス９１は、吐出通路８５の内壁面よりも内側に突出した環状のオリフィス壁９２と、オリフィス壁９２により吐出通路８５よりも通路断面積が小さくなったオリフィス穴９３と、を有している。
【００４５】
オリフィス壁９２は、吐出通路８５の内壁面の全周に亙って連続するよう突出形成されている。オリフィス壁９２の上流側端面９４は、突出部８４の先端面８９の一部を構成している。また、オリフィス壁９２の下流側端面９５は、駆動軸４に直交する平面と一致するように形成されている。
【００４６】
オリフィス穴９３は、オリフィス壁９２の内周側に位置し、通路断面積が下流側に向かって徐々に小さくなるテーパ穴部９３ａと、テーパ穴部９３ａの下流側端と連続する通路断面積が一定の通常穴部９３ｂとから構成されている。すなわち、オリフィス穴９３は、軸方向下流側ほど穴径が小さくなる上流側のテーパ穴部９３ａと、穴径が一定となる下流側の通常穴部９３ｂと、から構成されている。テーパ穴部９３ａの最大通路断面積及び通常穴部９３ｂの通路断面積は、どちらも吐出通路８５の通路断面積よりも小さくなっている。テーパ穴部９３ａの上流端は、突出部８４の先端面８９に開口している。
【００４７】
高圧室６５には、図４、図５に示すように、駆動軸軸方向で、突出部８４よりもプレッシャプレート４７側の位置に、上流圧導入通路９６の一端部が接続されている。すなわち、上流圧導入通路９６は、一端部開口９７の全体が、駆動軸軸方向で、突出部８４よりもプレッシャプレート４７側に位置するように形成されている。また、上流圧導入通路９６は、全長に亙って直線状に形成されている。
【００４８】
吐出通路８５のメータリングオリフィス９１の下流側には、図４、図５に示すように、下流圧導入通路９８の一端部が接続されている。すなわち、下流圧導入通路９８は、一端部開口９９が、駆動軸軸方向で、メータリングオリフィス９１よりも下流側に位置するように形成されている。また、下流圧導入通路９８は、全長に亙って直線状に形成されている。
【００４９】
高圧室６５内が突出部８４によって隔てられる構成では、高圧室６５内の作動油の圧力が一端側室６５ａと他端側室６５ｂとで異なる場合がある。そのため、高圧室６５から制御弁８に導入された作動油の圧力が、実際のメータリングオリフィス上流圧から乖離している虞がある。
【００５０】
そこで、上流圧導入通路９６の一端部開口９７の全体が突出部８４よりも駆動軸軸方向でプレッシャプレート側に位置するように配置することにより、突出部８４の影響が抑制された高圧室６５内の作動油の圧力をメータリングオリフィス上流圧として制御弁８に導入することができ、制御弁８によるカムリング５の偏心量制御の精度を向上させ、ポンプ１の吐出流量の変動を抑制することができる。
【００５１】
なお、上流圧導入通路９６は、一端部開口９７の一部が、駆動軸軸方向で、突出部８４よりもプレッシャプレート４７側の位置するように形成されていてもよい。この場合にも、突出部８４の影響が抑制された高圧室６５内の作動油の圧力をメータリングオリフィス上流圧として制御弁８に導入することが可能である。
【００５２】
また、突出部８４は、第１凹溝８１の底面８３からの駆動軸軸方向に沿った突出量が、駆動軸軸方向に沿った第１凹溝８１の底面８３とプレッシャプレート４７との間の距離の２分の１以下となるよう設定されている。そのため、高圧室６５における突出部８４の高さが低く抑えられ、高圧室６５内が突出部８４によって遮られにくくなって、一端側室６５ａと他端側室６５ｂとの圧力差を小さくできる。つまり、高圧室６５内の圧力分布の均一化を促進することができる。
【００５３】
オリフィス壁９２の下流側端面９５は、駆動軸４に直交する平面と一致するように形成されているので、下流側端面９５をテーパ状に形成する場合に比べ、オリフィス壁９２の駆動軸軸方向に沿った長さを相対的に短縮することができ、総じて突出部８４の駆動軸軸方向に沿った第１凹溝８１の底面８３からの突出量を抑制することができるとともに、下流圧導入通路９８を形成するにあたって、オリフィス壁９２の干渉を抑制することができる。
【００５４】
メータリングオリフィス９１のオリフィス穴９３は、テーパ穴部９３ａを有しているので、オリフィス穴９３周囲のオリフィス壁９２の肉厚を薄肉化することができ、メータリングオリフィス９１の圧力降下の精度を向上させることがきる。また、オリフィス壁９２全体を薄肉化する場合に比べ、オリフィス壁９２の強度を維持することができる。
【００５５】
上流圧導入通路９６は、全長に亙って直線線状に形成されているので、一回の機械加工により形成することが可能となる。なお、上流圧導入通路９６の位置を変更せずに、高圧室６５の駆動軸径方向の幅を変化させた場合、高圧室６５の駆動軸径方向の幅が大きいほど上流圧導入通路９６の一端部開口９７の位置が駆動軸軸方向でプレッシャプレート４７側に近くなるため、突出部８４の両側の圧力差の影響を一層抑制することができ、制御弁８に導入される作動油の圧力をより適正化することができる。
【００５６】
下流圧導入通路９８は、全長に亙って直線線状に形成されているので、一回の機械加工により形成することが可能となる。なお、下流圧導入通路９８を直線状に形成するためには、下流圧導入通路９８に干渉しないように高圧室の形状を設定する必要がある。
【００５７】
また、段付部１７は、駆動軸径方向の突出量がシール部材５０の駆動軸径方向に沿った幅と略一致し、シール部材５０が脱落しない範囲で小さく設定されているので、高圧室６５の容積を相対的に大きく設定することが可能となる。その結果、高圧室６５内の圧力分布の均一化を促進することができる。
【００５８】
上述した実施形態から把握し得る本発明の技術的思想について、その効果とともに以下に列記する。
【００５９】
［請求項ａ］
請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、上記下流圧導入通路は、全長に亙って直線線状に形成されている。これによって、一回の機械加工により下流圧導入通路を形成することが可能となる。
【００６０】
［請求項ｂ］
請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、上記ポンプハウジングの駆動軸軸方向の一端側に形成され、上記プレッシャプレートと係合する段付部と、上記段付部に配置され、上記プレッシャプレートの外周縁と上記段付部との間をシールする環状のシール部材と、を有し、上記高圧室の外周側において、上記段付部における駆動軸径方向の突出量は、上記シール部材の駆動軸径方向に沿った幅と略一致するように設定されている。段付部の駆動軸径方向の突出量を、シール部材が脱落しない範囲で小さい設定にすることにより、高圧室の容積を相対的に大きく設定することが可能となる。その結果、高圧室内の圧力分布の均一化を促進することができる。
【００６１】
［請求項ｃ］
請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、上記上流圧導入通路は、全長に亙って直線線状に形成されている。これによって、一回の機械加工により上流圧導入通路を形成することが可能となる。
【符号の説明】
【００６２】
１…ポンプ
２…ポンプハウジング
５…カムリング
８…制御部
１１…第１ハウジング
６５…高圧室
８４…突出部
８５…吐出通路
９１…メータリングオリフィス
９６…上流圧導入通路
９７…一端部開口
【図１】
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【図２】
2016200072.tif 000004
【図３】
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【図４】
2016200072.tif 000006
【図５】
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