(57)【要約】【課題】軸受部材とハウジングとの組み付け時におけるすべりを許容しつつ、フレッチングを低減する軸受装置を提供する。【解決手段】本実施形態の軸受装置１０は、周方向で分割されている軸受部材１２と、前記軸受部材１２を周方向内側に保持するハウジング１１とを備える。前記軸受部材１２は、前記ハウジング１１と対向する側に粗面処理が施された軸受外周面２２を有する。前記ハウジング１１は、前記軸受部材２１と対向する側に粗面処理が施されたハウジング内周面２１を有する。前記軸受外周面２２又は前記ハウジング内周面２１のいずれか一方において、粗さ曲線要素の平均粗さＲｃをＸμｍとしたとき、前記軸受外周面２２又は前記ハウジング内周面２１の残る他方において、粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（Ｘ）は、Ｒｍｒ（Ｘ）≦１０％である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
周方向に延在する摺動面を有する軸受部材と、前記軸受部材を周方向内側に保持するハウジングとを備える軸受装置であって、
前記軸受部材は、前記ハウジングと対向する側に粗面処理が施された軸受外周面を有し、
前記ハウジングは、前記軸受部材と対向する側に粗面処理が施されたハウジング内周面を有し、
前記軸受外周面又は前記ハウジング内周面のいずれか一方において、粗さ曲線要素の平均高さＲｃをＸμｍとしたとき、
前記軸受外周面又は前記ハウジング内周面の残る他方において、少なくとも１つの測定方向における粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（Ｘμｍ）は、
Ｒｍｒ（Ｘμｍ）≦１０％
である軸受装置。
【請求項２】
前記軸受外周面及び前記ハウジング内周面は、異なる２方向以上の測定方向において、切断レベル５０％での粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（５０％）が、
２０％≦Ｒｍｒ（５０％）≦８０％
となる微細な凹凸を有し、
前記軸受外周面又は前記ハウジング内周面のうち前記粗さ曲線要素の平均高さＲｃの小さい方は、前記粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（５０％）が、
４０％≦Ｒｍｒ（５０％）≦６０％
である請求項１記載の軸受装置。
【請求項３】
前記軸受外周面又は前記ハウジング内周面のうち粗さ曲線要素の平均高さＲｃの小さい方は、
Ｒｃ≦４μｍ
である請求項１又は２記載の軸受装置。
【請求項４】
前記軸受外周面及び前記ハウジング内周面は、
周方向において、前記軸受部材及び前記ハウジングの少なくともいずれか一方の変形にともなう前記軸受部材と前記ハウジングとの相対的な微小滑りによってフレッチング損傷の生じる部分に少なくとも粗面処理が施されている請求項１から３のいずれか一項記載の軸受装置。
【請求項５】
前記ハウジングは、発動機のピストンと接続されるコンロッドにおいて前記ピストンと反対の端部に設けられ、
前記軸受外周面及び前記ハウジング内周面は、
前記コンロッドの長手方向を０°と規定したとき、軸受部材の軸心を中心に±３０°〜±７０°の範囲に粗面処理が施されている箇所を有する請求項１から３のいずれか一項記載の軸受装置。
【請求項６】
請求項１から５のいずれか一項に用いられ、周方向で２分割されている半割軸受。
【請求項７】
請求項１から５のいずれか一項記載の軸受装置を備えた発動機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軸受装置及びこれに用いる半割軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、発動機は、燃費の更なる向上のために軽量化が求められている。そのため、発動機のハウジングをはじめとする各構造体においても、軽量化にともなう剛性の低下が進んでいる。その結果、発動機のハウジングは、運転時における変形が大きくなる傾向にある。このような発動機の場合、軸受部材はハウジングによって保持されている。運転時においてハウジングや軸受部材の変形が大きくなると、軸受部材の外周面とハウジングの内周面との間の微小滑りが発生し、フレッチング損傷を招くという問題がある。そこで、特許文献では、軸受部材の外周面又はハウジングの内周面の少なくともいずれかに粗面処理を施すことにより、軸受部材とハウジングとの相対的な微小滑りの低減を図っている。
【０００３】
しかしながら、粗面処理を施した場合、相対的な微小滑りが低減される一方、軸受部材の外周面とハウジングの内周面との摩擦による抵抗が過大となりがちである。ハウジングに軸受部材を組み付けるとき、周方向で分割された軸受部材は、ハウジングによって外側から締め付けることによりハウジングに固定される。ここで、軸受部材の外径は、ハウジングの内径よりもわずかに大きく設定されている。これにより、軸受部材を外周側からハウジングで締め付けることにより、軸受部材とハウジングとは強固に固定される。ところが、軸受部材の外周面とハウジングの内周面との摩擦による抵抗が過大であると、組み付け時におけるハウジングと軸受との全体的な小量移動までも阻害される。そのため、軸受部材に加わる締め付けによる応力が分散せず、分割された軸受部材の合わせ目付近に応力が集中する。その結果、軸受部材は、その合わせ目付近で大きく変形し、内周側へ突出することになる。このように軸受部材が内周側へ突出すると、発動機の運転時において、相手材である軸部材との局所的な接触を招き、発熱や損傷を生じるおそれがあるという問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１０−１５９８５３号公報
【特許文献２】特開２００６−６３９９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
そこで、本発明の目的は、軸受部材とハウジングとの組み付け時における移動を許容しつつ、フレッチング損傷を低減する軸受装置及びこれに用いる半割軸受を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記の課題を解決するために、本実施形態の軸受装置は、周方向に延在する摺動面を有する軸受部材と、前記軸受部材を周方向内側に保持するハウジングとを備える。前記軸受部材は、前記ハウジングと対向する側に粗面処理が施された軸受外周面を有する。前記ハウジングは、前記軸受部材と対向する側に粗面処理が施されたハウジング内周面を有する。前記軸受外周面又は前記ハウジング内周面のいずれか一方において、粗さ曲線要素の平均高さＲｃをＸμｍとしたとき、前記軸受外周面又は前記ハウジング内周面の残る他方において、少なくとも１つの測定方向における粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（Ｘμｍ）は、Ｒｍｒ（Ｘμｍ）≦１０％である。
【０００７】
このように設定することにより、粗面処理が施された軸受外周面とハウジング内周面とは、微細な凹凸の間に隙間を形成しつつ接した状態となる。即ち、上記のような設定では、軸受外周面又はハウジング内周面の一方の凹凸によって形成された空間は、他方の凹凸によって形成された空間よりも大きくなる。言い換えると、軸受外周面とハウジング内周面とは、粗さ、つまり形状的な特徴が異なる凹凸である。このように、軸受外周面とハウジング内周面とが接する部分に隙間を形成することにより、軸受外周面又はハウジング内周面のうち、粗さ曲線の負荷長さ率を制御した方の凸状部は、力が加わった際に隙間を利用して容易に変形する。これにより、軸受部材をハウジングに固定するために、軸受部材の外周側からハウジングを締め付けたとき、軸受外周面とハウジング内周面との間の摩擦による抵抗が生じても、主に粗さ曲線の負荷長さ率を制御した方の凸状部が変形し、全体的な小量移動を許容する。このように、本実施形態の場合、粗面処理が施された軸受外周面とハウジング内周面の凹凸の高さ差だけの制御ではなく、互いに対向する凹凸の形状ひいては隙間を、即ち干渉度合を制御している。従って、この凸状部の変形によって、軸受部材とハウジングとの間に全体的な小量移動を許容することができ、締め付けられた軸受部材の内周側への突出を低減することができる。
【０００８】
また、上記のような設定による軸受外周面及びハウジング内周面は、いずれも粗面処理が施されているため、運転時の相対的な微小滑りを抑制するのに十分な摩擦による抵抗が生じる。そのため、剛性の低いハウジングを用いる場合でも、運転時における軸受部材とハウジングとの相対的な微小滑りは、軸受外周面とハウジング内周面との間の摩擦による抵抗によって制限される。即ち、上記のような設定による軸受部材とハウジングとは、固定のための締め付け時における全体的な小量移動が許容されて局所的な変形が抑制されつつ、運転時における軸受部材とハウジングとの相対的な微小滑りが制限される。従って、軸受部材とハウジングとの相対的な微小滑りにともなうフレッチングを低減することができる。
【０００９】
また、本実施形態では、前記軸受外周面及び前記ハウジング内周面は、異なる２方向以上の測定方向において、切断レベル５０％、即ち粗さ曲線の最大断面高さの５０％高さでの粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（５０％）が、２０％≦Ｒｍｒ（５０％）≦８０％となる微細な凹凸を有する。そして、前記軸受外周面又は前記ハウジング内周面のうち前記粗さ曲線要素の平均高さＲｃの小さい方は、前記粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（５０％）が、４０％≦Ｒｍｒ（５０％）≦６０％であることが好ましい。耐フレッチング性の向上への観点から望ましい。
本実施形態では、前記軸受外周面又は前記ハウジング内周面のうち粗さ曲線要素の平均高さＲｃの小さい方は、Ｒｃ≦４μｍであることが好ましい。
【００１０】
本実施形態では、前記軸受外周面及び前記ハウジング内周面は、周方向において、前記軸受部材及び前記ハウジングの少なくともいずれか一方の変形にともなう前記軸受部材と前記ハウジングとの相対的な微小滑りによってフレッチング損傷の生じる部分に少なくとも粗面処理が施されている。
また、本実施形態では、前記ハウジングは、発動機のピストンと接続されるコンロッドにおいて前記ピストンと反対の端部に設けられ、前記軸受外周面及び前記ハウジング内周面は、前記コンロッドの長手方向を０°と規定したとき、軸受部材の軸心を中心に−７０°〜−３０°、３０°〜７０°の範囲に粗面処理が施されている箇所を有する。
軸受部材とハウジングとの相対的な微小滑りは、軸受部材の周方向において全周にわたって生じるよりも、むしろ周方向の特定の一部において生じやすい。そこで、軸受部材とハウジングとの相対的な微小滑りが発生し、フレッチング損傷が発生しやすい部分に粗面処理を施している。これにより、フレッチングの発生を低減しつつ、加工工数の低減を図ることができる。
前述した軸受部材は、周方向で２分割されている半割軸受とすることができる。
発動機は、前述した軸受装置を備えることにより、フレッチング損傷発生を予防することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】一実施形態による軸受装置を示す概略図
【図２】図１に示す軸受装置の組み付けを示す概略図
【図３】一実施形態による軸受装置の要部を示す模式図
【図４】一実施形態による軸受装置の要部を示す模式図
【図５】従来例の軸受装置の要部を示す模式図
【図６】従来例の軸受装置を示す概略図
【図７】一実施形態による軸受装置において粗面処理を施す処理範囲を示す概略図
【図８】一実施形態による軸受装置の実施例及び比較例の評価を示す概略図
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、実施形態を図面に基づいて説明する。
まず、本実施形態の軸受装置を適用した発動機について説明する。一実施形態の場合、軸受装置は、発動機として例えばディーゼルエンジン又はガソリンエンジンに適用される。
図１及び図２に示すように、軸受装置１０は、ハウジング１１と軸受部材１２とを備えている。一実施形態の場合、ハウジング１１は、コンロッド１３の一部分である。コンロッド１３は、その長手方向においてハウジング１１と反対側の端部が図示しないピストンに接続している。ハウジング１１は、互いに分離可能な上側ハウジング２１及び下側ハウジング２２を有している。下側ハウジング２２は、上側ハウジング２１との間に軸受部材１２を収容する。軸受部材１２は、この上側ハウジング２１と下側ハウジング２２との間に収容される。軸受部材１２は、円筒状に形成され、その軸心を含む面で２つに分割されている。即ち、軸受部材１２は、それぞれ半円筒状の半割軸受である上側部材３１及び下側部材３２を有している。
【００１３】
２つに分割された軸受部材１２は、上側ハウジング２１と下側ハウジング２２との間に収容される。図２に示すように分離している上側ハウジング２１と下側ハウジング２２とは、例えばボルト４１などの締結部材によって図１に示すように一体に組み付けられる。下側ハウジング２２を貫くボルト４１を上側ハウジング２１へねじ込むことにより、上側ハウジング２１と下側ハウジング２２とは、一体に接続されるとともに、分割された軸受部材１２を内側に保持する。軸受部材１２は、その外周の長さがハウジング１１の内周の長さよりもわずかに大きく設定されている。そのため、上側ハウジング２１と下側ハウジング２２とをボルト４１で締め付けることにより、軸受部材１２は圧縮応力を受ける。これにより、軸受部材１２は、ハウジング１１に固く固定される。このとき、軸受部材１２は、周方向に外力を受け、全体的にハウジングに対して相対的な小量移動が生じる。これにより、軸受部材１２に加わる応力はハウジングに接触していない周方向端部に集中することなく全体に分散する。その結果、軸受部材１２は、周方向へ全体的に縮むことができ、径方向内側への突出が低減される。
【００１４】
この軸受部材１２を含む軸受装置１０について詳細に説明する。
本実施形態の場合、上側ハウジング２１及び下側ハウジング２２によって構成されるハウジング１１は、径方向内側に軸受部材１２と接するハウジング内周面５１を有している。また、上側部材３１及び下側部材３２によって構成される軸受部材１２は、径方向外側にハウジング１１と接する軸受外周面５２を有している。これらハウジング内周面５１及び軸受外周面５２は、いずれも粗面処理が施されている。即ち、ハウジング内周面５１及び軸受外周面５２は、いずれも表面に凹凸を持たせた粗面状である。本実施形態の場合、ハウジング内周面５１及び軸受外周面５２は、ショットピーニングなどによって粗面処理が施されている。そして、本実施形態の場合、ハウジング内周面５１と軸受外周面５２とは、それぞれ形状的な特徴が異なる粗面処理が施されている。
【００１５】
図３に示すように本実施形態の軸受外周面５２は、ハウジング内周面５１に比較してより細かな凹凸を有している。このように、ハウジング内周面５１と軸受外周面５２とは、粗面として形成される凹凸の形状的な特徴が異なっている。具体的には、図４に示すように軸受外周面５２の粗さ曲線要素の平均高さＲｃをＲｃ＝Ｘμｍとしたとき、対向するハウジング内周面５１における粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（Ｘμｍ）は、Ｒｍｒ（Ｘμｍ）≦１０％に設定している。即ち、軸受外周面５２におけるＲｃがＸμｍであるとき、ハウジング内周面５１の凹凸をこのＲｃ＝Ｘμｍに相当する位置で切断する。このとき、ハウジング内周面５１は、この切断レベルＸμｍにおいての、輪郭曲線要素の負荷長さＭの評価長さに対する比率である粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（Ｘμｍ）が１０％以下に設定されている。
【００１６】
このＲｍｒ（Ｘμｍ）≦１０％を満たすとき、図３及び図４に示すようにハウジング内周面５１の凹凸と軸受外周面５２の凹凸とは、互いに形状的な特徴に差が生じる。即ち、ハウジング内周面５１と軸受外周面５２とは、互いに凹凸の特徴が異なる。そのため、ハウジング内周面５１と軸受外周面５２とが接したとき、図３に示すようにハウジング内周面５１の凹凸と軸受外周面５２の凹凸との間には隙間５３が形成される。つまり、本実施形態では、ハウジング内周面５１の凹凸の形状と軸受外周面５２の凹凸の形状とに差を生じさせることにより、凸状部５４が効率よく変形し、ハウジング内周面５１の凹凸と軸受外周面５２の凹凸とが互いに固く噛み合った状態とはならない。例えば図５に示すようにハウジング１１のハウジング内周面６１及び軸受部材１２の軸受外周面６２に単純な粗面処理を行なう従来例の場合、ハウジング内周面６１と軸受外周面６２とが接したとき、ハウジング内周面６１の凹凸と軸受外周面６２の凹凸とは、ほとんど隙間を形成することなく固く噛み合った状態となる。これに対し、本実施形態の場合、図３に示すようにハウジング内周面５１の凹凸と軸受外周面５２の凹凸との間には隙間５３が形成される。
【００１７】
このように、本実施形態では、ハウジング内周面５１と軸受外周面５２とが接したとき、互いの凹凸の間に隙間５３が形成される。このように隙間５３が形成されることよって、軸受部材１２は周方向への全体的な小量移動が許容される。図１及び図２に示すように、軸受部材１２は、ボルト４１によって一体に組み付けられる上側ハウジング２１及び下側ハウジング２２の間に挟み込まれる。ボルト４１を締め付けることにより、外周の長さがハウジング１１の内周の長さよりもわずかに大きな軸受部材１２は、ハウジング１１の内側において周方向の応力が生じる。本実施形態の場合、上述のようにハウジング内周面５１と軸受外周面５２との間には、隙間５３が形成されている。そのため、ハウジング内周面５１の凸状部５４は、隙間５３を利用した変形が許容される。その結果、ハウジング１１と軸受部材１２との間では、全体的に相対的に周方向への小量移動が許容される。これにより、軸受部材１２に加わる周方向の応力は、ハウジング１１に接触していない周方向端部に集中しにくい。このように、応力が全体に分散されることにより、軸受部材１２には過剰な応力が局所的に加わらない。従って、ハウジング１１の間で締め付けられた軸受部材１２の局所的な変形が低減され、軸受部材１２の径方向内側への突出が低減される。
【００１８】
これに対し、図５に示すように凹凸の高さ差だけを制御したような従来例の場合、ハウジング１１と軸受部材１２とは必要以上に固く噛み合う。そのため、ハウジング１１に軸受部材１２を組み付けるとき、ハウジング１１と軸受部材１２との相対的な周方向の全体的な小量移動はほとんど生じない。その結果、軸受部材１２に加わる周方向の応力は、全体に分散されることなく軸受部材１２の周方向端部に集中する。これにより、軸受部材１２は、ハウジング１１を締め付けたとき、図６に示すように応力の集中によって合わせ目部に変形が生じ、合わせ目部の径方向内側への突出を招く。
【００１９】
上述のように、本実施形態では、ハウジング内周面５１及び軸受外周面５２の粗面処理によって、ハウジング内周面５１と軸受外周面５２との間には運転時の微小滑りを低減するのに十分な摩擦力が生じる。そのため、運転時におけるハウジング１１と軸受部材１２との相対的な微小滑りは低減される。一方、本実施形態では、粗面処理されたハウジング内周面５１及び軸受外周面５２は、互いの凹凸の形状的な特性が異なっている。このような条件の粗面処理により、ハウジング１１に対する軸受部材１２の組み付け時における全体的な小量移動は許容される。これにより、本実施形態の軸受装置１０は、フレッチングの原因となる運転時におけるハウジング１１と軸受部材１２との相対的な微小滑りを抑えつつ、組み付け時における変形にともなう径方向内側への突出も低減される。
【００２０】
以上説明した例では、軸受外周面５２は、ハウジング内周面５１に比較して細かな凹凸を形成している。しかし、凹凸の細かさの関係は、逆であってもよい。即ち、ハウジング内周面５１は、軸受外周面５２に比較して細かな凹凸を形成してもよい。
【００２１】
また、ハウジング内周面５１及び軸受外周面５２は、切断レベル５０％での粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（５０％）を、２０％≦Ｒｍｒ（５０％）≦８０％に設定してもよい。このように、２０％≦Ｒｍｒ（５０％）≦８０％であるとき、ハウジング内周面５１及び軸受外周面５２はいずれも微細な凹凸となる。そして、このとき、ハウジング内周面５１及び軸受外周面５２は、異なる２方向以上の測定方向においてこれらの条件を満たすことが好ましい。このように、異なる２方向以上の測定方向においてこれらの条件を満たす場合、ハウジング内周面５１及び軸受外周面５２は、粗面処理が特定の方向性を持たないことを意味する。さらに、ハウジング内周面５１又は軸受外周面５２のうちＲｃの小さい方について、粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（５０％）を、４０％≦Ｒｍｒ（５０％）≦６０％に設定してもよい。さらに、ハウジング内周面５１又は軸受外周面５２のうちＲｃの小さい方について、Ｒｃ≦４μｍに設定してもよい。
【００２２】
ところで、運転時におけるハウジング１１と軸受部材１２との相対的な微小滑り、及びこの微小滑りにともなうフレッチングは、軸受部材１２の周方向において全周にわたって生じるよりも、むしろ周方向の一部において生じやすい。そこで、ハウジング１１と軸受部材１２との相対的な微小滑りが発生し、フレッチング損傷が発生しやすい部分に粗面処理を施してもよい。即ち、ハウジング１１又は軸受部材１２は、周方向において、フレッチング損傷の生じる部分に少なくとも粗面処理が施されていればよい。例えば、本実施形態の場合、図７に示すようにコンロッド１３の長手方向Ｎを「０°」と規定したとき、軸受部材１２の軸心Ｃを中心に±（３０°〜７０°）の処理範囲Ａに粗面処理を施してもよい。例えば、−７０°〜−３０°かつ３０°〜７０°の位置全体に粗面処理を施してもよいし、４０°〜６０°の位置のみに施してもよい。また、軸心Ｃ方向に粗面処理を施しているところと施さないところとを混在させてもよい。このように、フレッチングが発生しやすい処理範囲Ａに限定して粗面処理を施すことにより、フレッチングの発生を低減しつつ、加工工数の低減を図ることができる。
【００２３】
また、本実施形態では、ハウジング内周面５１又は軸受外周面５２のうち、粗さ曲線要素の平均高さＲｃが小さい方をＲｃ＝Ｘμｍとすることができる。このように、本実施形態では、粗さの指標として「Ｒｃ」を用いている。これは、以下の理由による。本実施形態の場合、ハウジング内周面５１又は軸受外周面５２における凹凸差よりも、ハウジング内周面５１又は軸受外周面５２における全体的な形状を制御する必要がある。ここで、凹凸差とは、凸部の山の高さの最大値と、凹部の谷の深さの最大値との和で示される。このように、本実施形態では、一組の隣り合う山と谷の値との和の平均値で評価する「Ｒｃ」を、粗さの指標として用いている。
【００２４】
（実施例）
次に、上述の軸受装置の実施例について説明する。
図８に示すように、試料１〜試料８の軸受部材１２をコンロッド１３と一体のハウジング１１に組み付けて本実施形態の軸受装置１０を検証した。軸受部材１２の寸法は、外径を４６ｍｍ、幅１６．５ｍｍ、肉厚１．５ｍｍに設定した。軸受部材１２は、炭素鋼の裏金層に銅合金を軸受合金層として積層した２層構造とした。コンロッド１３は、炭素鋼で形成した。軸受部材１２とこれに支持される図示しない相手部材とのオイルクリアランス量は、０．０６ｍｍに設定した。試料１〜試料８のうち、本実施形態の条件を満たす試料１〜５は、本実施形態の実施例品である。一方、本実施形態の条件を満たさない試料６〜８は、比較例品である。
【００２５】
評価は、ハウジング１１に軸受部材１２を組み付けたときの軸受部材１２の変形量に基づいて行なった。即ち、軸受部材１２をハウジング１１に取り付けてボルト４１を規定の力で締め付けたとき、軸受部材１２が径方向内側へ変形する変形量に基づいて評価を行なった。変形量がオイルクリアランス量の０．０５倍未満であれば、「好適（Very Good）：◎」とした。変形量がオイルクリアランス量の０．０５倍以上０．１倍未満であれば「適（Good）：○」とした。このオイルクリアランス量の０．１倍である変形量は、変形を許容する上限である。従って、変形量がオイルクリアランス量の０．１倍以上であれば「不適（NG）：×」とした。
また、耐フレッチング性は、軸受部材１２をコンロッド１３と一体のハウジング１１に組み付けた後、この軸受部材１２の内側に通した軸を用いて繰り返し引張変形を与えて評価した。ここでは、引張荷重２．５ｋＮ、周波数６０Ｈｚ、繰り返し回数４×１０６で試験を行い、試験後のハウジング内周面５１及び軸受外周面５２のフレッチング損傷の有無で評価を行った。
【００２６】
粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（Ｘμｍ）は、ハウジング内周面５１又は軸受外周面５２のうち平均粗さＲｃが小さい方をＸμｍとして、他方を測定した。ここでの評価長さは、基準長さの５倍とした。
実施例品である試料１〜５と比較例品である試料６〜８とを比較すると、実施例品である試料１〜５は粗さ曲線の負荷長さ率Ｒｍｒ（Ｘμｍ）が１０％以下であるのに対し、比較例品である試料６〜８はＲｍｒ（Ｘ）が１０％よりも大きい。そのため、比較例品である試料５〜７の評価は「×」となった。これは、比較例品である試料６〜８のようにＲｍｒ（Ｘ）が１０％より大きくなると、ハウジング内周面５１と軸受外周面５２との凹凸による隙間が小さくなるからと考えられる。即ち、ハウジング内周面５１と軸受外周面５２との凹凸による隙間が小さくなると、図５に示すようにハウジング内周面５１及び軸受外周面５２の凹凸の形状が揃い、互いに固く噛み合いやすくなる。その結果、組み付け時におけるハウジング１１と軸受部材１２との相対的な周方向への全体的な小量移動が阻害され、軸受部材１２の変形にともなう径方向内側への突出が大きくなると考えられる。従って、実施例品である試料１〜５と比較例品である試料６〜８との比較から、Ｒｍｒ（Ｘ）≦１０％以下であれば、組み付け時の全体的な小量移動が許容され、径方向内側への突出が低減されることがわかる。実施例品の構造は、耐フレッチング性に有利であることもわかった。
【００２７】
また、実施例品である試料１〜５によると、粗さの小さい方のＲｃがＲｃ≦４μｍである試料１〜３は、これを満たさない試料４及び５と比較して径方向内側の突出が低減されることがわかる。
実施例品である試料１〜５によると、より小さな凹凸はハウジング内周面５１又は軸受外周面５２のいずれに形成してもよいことがわかる。即ち、ハウジング内周面５１と軸受外周面５２とで凹凸の形状を示す特性が異なっていれば、軸受部材１２をハウジング１１に組み付ける際に軸受部材１２に応力が生じても、全体的な小量移動が許容されることによって軸受部材を周方向へ全体的に縮ませることができる。そのため、図１などに示す例とは反対に、軸受部材１２側の凹凸によって形成された空間を大きく、ハウジング１１側の凹凸によって形成される空間を小さくしても、同様の効果を得ることができる。
また、ハウジング内周面５１や軸受外周面５２を構成する材料としては、例えばアルミニウム合金、銅合金、チタン合金のような炭素鋼よりも弾性係数が小さい材料を用いることができる。
さらに、ハウジング内周面５１や軸受合金層５２には、燐酸塩処理やエッチング等の化学的処理を施してもよいし、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉ等を主体としためっき皮膜、ＤＬＣ皮膜、或いはセラミクス皮膜を設けてもよい。
【００２８】
以上説明した本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の実施形態に適用可能である。
【符号の説明】
【００２９】
図面中、１０は軸受装置、１１はハウジング、１２は軸受部材、１３はコンロッド、５１はハウジング内周面、５２は軸受外周面を示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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