(57)【要約】【課題】制御弁の小型化を図ること。【解決手段】収容室４５及び連通室４６は、弁体６０の移動方向において、第１圧力室４４よりも、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向き側に配置されている。そして、第１圧力室４４の圧力と収容室４５の圧力との差圧であるＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに作用している。これによれば、ＤＳ差圧に基づく荷重を、弁体６０に対して、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに作用させるために、吸入圧領域となる室を、収容室４５とは別にバルブハウジング４０ｈ内に新たに区画する必要が無い。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸から駆動力を得て回転する斜板を有し、制御弁によって制御圧室の圧力の制御が行われることにより前記回転軸に対する前記斜板の傾角が変更されて、前記斜板に係留されたピストンが前記斜板の傾角に応じたストロークで往復動し、冷媒循環回路を構成する可変容量型斜板式圧縮機であって、
前記冷媒循環回路は、吐出圧領域内の第１圧力監視点と、前記冷媒循環回路を循環する冷媒の流通方向において前記第１圧力監視点よりも下流側であって、且つ前記第１圧力監視点の圧力よりも圧力が低い吐出圧領域内の第２圧力監視点とを有し、
前記制御弁のバルブハウジングは、前記第１圧力監視点に連通する第１圧力室と、前記第２圧力監視点に連通する第２圧力室と、吸入圧領域に連通する感圧室と、前記制御圧室に連通する連通室とを有し、
前記制御弁は、前記連通室と前記第１圧力室又は前記第２圧力室とを連通する弁孔を開閉する弁体、及び前記連通室と前記感圧室とを連通する弁孔を開閉する弁体の少なくとも一方を備え、前記弁体が、前記第１圧力室の圧力と前記第２圧力室の圧力との差圧である二点間差圧に基づく荷重が付与されて前記荷重の向きに移動することで、前記斜板の傾角が小さくなり、さらに、前記制御弁は、前記感圧室内に、前記感圧室の圧力が予め設定された基準圧力を下回ったことを感知することで、前記荷重の向きと同じ向きに前記弁体を移動させる荷重を前記弁体に付与する伸縮可能な感圧機構を備え、
前記感圧室及び前記連通室は、前記弁体の移動方向において、前記第１圧力室よりも、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重の向き側に配置されており、前記第１圧力室の圧力と前記感圧室の圧力との差圧であるＤＳ差圧に基づく荷重が、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重の向きと同じ向きに作用していることを特徴とする可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項２】
前記弁体は、前記弁体に対して、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重の向きと同じ向きに作用する前記連通室の圧力を受圧する第１受圧面と、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重の向きとは逆向きに作用する前記連通室の圧力を受圧する第２受圧面とを有し、前記第１受圧面の受圧面積と前記第２受圧面の受圧面積とが同じになっていることを特徴とする請求項１に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項３】
前記感圧室は、前記連通室と前記第１圧力室との間に配置されており、
前記感圧機構は、前記感圧室の圧力が前記基準圧力を下回ったことを感知することにより伸長する感圧部材を有し、前記感圧部材が伸長することにより前記弁体を押圧する荷重の向きと、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重の向きとが同じ向きになっていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項４】
前記制御弁は、電力の供給が行われることで、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重に応じて前記弁体の弁開度を制御するソレノイド部を備え、
前記ソレノイド部は、固定鉄心と、前記ソレノイド部に対する電力の供給が行われることで前記固定鉄心に引き付けられる可動鉄心と、前記可動鉄心を前記固定鉄心から離間させる方向へ付勢する付勢ばねとを有し、
前記固定鉄心は筒状であるとともに、前記可動鉄心は、前記固定鉄心よりも前記弁体側に配置され、前記固定鉄心には、前記付勢ばねを挟んで前記可動鉄心とは反対側で、前記付勢ばねの付勢力を調整する付勢ばね調整部が内部に挿通されていることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項５】
前記弁体の移動方向において、前記ソレノイド部とは反対側には、前記付勢ばねの付勢力に基づく前記弁体に付与される荷重と対抗する付勢力を前記弁体に付与するバルブスプリングが前記バルブハウジング内に収容されており、前記バルブハウジングには、前記バルブスプリングの付勢力を調整するバルブスプリング調整部が組み付けられていることを特徴とする請求項４に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項６】
前記ソレノイド部に電力が供給されると、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重と対抗する付勢力が前記弁体に付与されるとともに、前記付勢ばねの付勢力に基づく前記弁体に付与される荷重の向きが、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重の向きと同じ向きになっていることを特徴とする請求項４又は請求項５に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項７】
前記斜板に連結される移動体と、前記移動体と協働して前記制御圧室を区画する区画体とを有するアクチュエータを備え、
前記移動体は、前記制御圧室の圧力が高くなることで前記回転軸の回転軸線が延びる方向の一端側に移動して前記斜板の傾角を大きくするとともに、前記制御圧室の圧力が低くなることで前記回転軸の回転軸線が延びる方向の他端側に移動して前記斜板の傾角を小さくすることを特徴とする請求項１〜請求項６のいずれか一項に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば車両空調装置の冷媒循環回路を構成し、制御圧室の圧力を変更することで斜板の傾角を変更させて吐出容量を変更可能な可変容量型斜板式圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
回転軸から駆動力を得て回転する斜板を有する可変容量型斜板式圧縮機は、制御圧室から吸入圧領域に至る抽気通路と、吐出圧領域から制御圧室に至る給気通路とを有し、制御弁によって制御圧室の圧力（Ｐｃ）の制御が行われることにより、回転軸に対する斜板の傾角が変更される。これにより、斜板に係留されたピストンが斜板の傾角に応じたストロークで往復動し、吐出容量が変更される。このような可変容量型斜板式圧縮機は、例えば車両空調装置の冷媒循環回路（冷房回路）を構成する。
【０００３】
ところで、車両においては、エンジンの出力制御を好適に行うために、エンジンを駆動源とする可変容量型斜板式圧縮機を駆動するために必要な圧縮機駆動トルクを推定することが行われている。一般的に、圧縮機駆動トルクを推定するためのパラメータとして、吐出容量が用いられる。そこで、冷媒循環回路の第１圧力監視点の圧力（ＰｄＨ）と、冷媒循環回路を循環する冷媒ガスの流通方向において第１圧力監視点よりも下流側である第２圧力監視点の圧力（ＰｄＬ）との差圧（以下、「二点間差圧」と記載する）を検知する。そして、この二点間差圧に基づく荷重が付与されることで、斜板の傾角を小さくするように前記荷重の向きに移動する弁体を備えた制御弁が、特許文献１に開示されている。
【０００４】
制御弁は、電力の供給が行われることで、例えば、二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重と対抗する付勢力を弁体に付与して弁体の弁開度を制御するソレノイド部を有する。ソレノイド部は、設定された目標室温と、検出された実際の室温との温度差に基づいて、電力の供給が制御される。そして、ソレノイド部に対する電力の供給の制御が行われることにより、二点間差圧に基づいた弁体に付与される荷重と、ソレノイド部から弁体に付与される付勢力とが釣り合った状態で、弁体の弁開度が制御される。
【０００５】
冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が多くなると二点間差圧は大きくなり、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が少なくなると二点間差圧は小さくなる。よって、二点間差圧と、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量とは相関関係がある。冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量は、可変容量型斜板式圧縮機から吐出される吐出容量と等しいため、吐出容量と相関があるソレノイド部への電力供給量を直接計測することで、吐出容量が把握することが可能となる。よって、例えば、冷媒ガスの流量を検出する流量センサを設けることなく、吐出容量を用いた圧縮機駆動トルクの推定が可能となる。
【０００６】
可変容量型斜板式圧縮機は、室温が目標室温になっていない場合、室温を早く目標室温とするために、吐出容量を増やすために斜板の傾角を大きくするようにソレノイド部に対する電力の供給の制御が行われる。このとき、例えば、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が不足していると、室温がいつまでたっても目標室温にならず、斜板は、傾角が大きい状態で高速回転し続けてしまうことになる。斜板の傾角が大きい状態での高速回転は、斜板にとって非常に負荷が掛かるため、信頼性の観点から好ましくない。
【０００７】
そこで、特許文献１の制御弁は、吸入圧領域の圧力（Ｐｓ）が予め設定された基準圧力を下回ると、斜板の傾角を小さくするように弁体を変位させる駆動力を生じる変位手段をさらに備えている。斜板が、傾角が大きい状態で高速回転し続けると、吸入圧領域の圧力は低くなっていく。そして、吸入圧領域の圧力が基準圧力を下回ると、変位手段が吸入圧領域の圧力によって作動して、斜板の傾角を小さくするように弁体を変位させる駆動力が生じ、斜板の傾角が小さくなる。よって、斜板が、傾角が大きい状態で高速回転し続けてしまうことが回避される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００６−１７７３００号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
図３５のグラフにおける実線は、二点間差圧と冷媒ガスの流量との関係を示す特性線Ｌ１である。図３５に示すように、冷媒ガスの流量が小流量の領域では、第１圧力監視点と第２圧力監視点との間に差圧が付き難く、冷媒ガスの流量の変動に対して、二点間差圧の変動が小さい。よって、冷媒ガスの流量が小流量の領域では、ソレノイド部によって弁体の弁開度を制御する際に、ソレノイド部から弁体に付与される付勢力を微妙に変化させなくてはならず、可変容量型斜板式圧縮機の吐出容量の制御が行い難い。
【００１０】
吐出圧領域の圧力は、吐出容量が増大するにつれて高くなっていくため、吐出容量が増大するにつれて、吐出圧領域の圧力と吸入圧領域の圧力との差圧（以下、「ＤＳ差圧」と記載する）は大きくなっていく。すなわち、ＤＳ差圧と冷媒ガスの流量との間には相関関係がある。そこで、例えば、弁体に対して、ＤＳ差圧に基づく荷重を、二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重の向きと同じ向きに作用させる。すると、冷媒ガスの流量が小流量の領域において、ソレノイド部によって弁体の弁開度を制御する際には、ＤＳ差圧に基づく荷重が弁体に作用する分、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が生じ難くなる。その結果として、冷媒ガスの流量が小流量の領域において、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が小さくなり、冷媒ガスが小流量の領域での可変容量型斜板式圧縮機の吐出容量の制御性が向上する。
【００１１】
ここで、特許文献１の制御弁のように、弁体の移動方向において、冷媒循環回路の第１圧力監視点に連通する感圧室に対して、二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重の向きとは反対側に変位手段が配置されている構成を考える。この構成の場合、感圧室の圧力（ＰｄＨ）と変位手段を作動させる圧力（Ｐｓ）との差圧であるＤＳ差圧に基づく荷重が弁体に作用したとしても、このＤＳ差圧に基づく荷重は、弁体に対して、二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重の向きとは逆向きに作用してしまうことになる。すなわち、ＤＳ差圧に基づく荷重を、弁体に対して、二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重の向きと同じ向きに作用させるためには、弁体の移動方向において、感圧室よりも、二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重の向き側に、吸入圧領域となる室を制御弁のバルブハウジング内に新たに区画する必要があり、制御弁が大型化してしまう。
【００１２】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的は、制御弁の小型化を図ることができる可変容量型斜板式圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記課題を解決する可変容量型斜板式圧縮機は、回転軸から駆動力を得て回転する斜板を有し、制御弁によって制御圧室の圧力の制御が行われることにより前記回転軸に対する前記斜板の傾角が変更されて、前記斜板に係留されたピストンが前記斜板の傾角に応じたストロークで往復動し、冷媒循環回路を構成する可変容量型斜板式圧縮機であって、前記冷媒循環回路は、吐出圧領域内の第１圧力監視点と、前記冷媒循環回路を循環する冷媒の流通方向において前記第１圧力監視点よりも下流側であって、且つ前記第１圧力監視点の圧力よりも圧力が低い吐出圧領域内の第２圧力監視点とを有し、前記制御弁のバルブハウジングは、前記第１圧力監視点に連通する第１圧力室と、前記第２圧力監視点に連通する第２圧力室と、吸入圧領域に連通する感圧室と、前記制御圧室に連通する連通室とを有し、前記制御弁は、前記連通室と前記第１圧力室又は前記第２圧力室とを連通する弁孔を開閉する弁体、及び前記連通室と前記感圧室とを連通する弁孔を開閉する弁体の少なくとも一方を備え、前記弁体が、前記第１圧力室の圧力と前記第２圧力室の圧力との差圧である二点間差圧に基づく荷重が付与されて前記荷重の向きに移動することで、前記斜板の傾角が小さくなり、さらに、前記制御弁は、前記感圧室内に、前記感圧室の圧力が予め設定された基準圧力を下回ったことを感知することで、前記荷重の向きと同じ向きに前記弁体を移動させる荷重を前記弁体に付与する伸縮可能な感圧機構を備え、前記感圧室及び前記連通室は、前記弁体の移動方向において、前記第１圧力室よりも、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重の向き側に配置されており、前記第１圧力室の圧力と前記感圧室の圧力との差圧であるＤＳ差圧に基づく荷重が、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重の向きと同じ向きに作用している。
【００１４】
これによれば、ＤＳ差圧に基づく荷重を、弁体に対して、二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重の向きと同じ向きに作用させるために、吸入圧領域となる室を、感圧室とは別にバルブハウジング内に新たに区画する必要が無い。よって、制御弁の小型化を図ることができる。
【００１５】
上記可変容量型斜板式圧縮機において、前記弁体は、前記弁体に対して、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重の向きと同じ向きに作用する前記連通室の圧力を受圧する第１受圧面と、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重の向きとは逆向きに作用する前記連通室の圧力を受圧する第２受圧面とを有し、前記第１受圧面の受圧面積と前記第２受圧面の受圧面積とが同じになっていることが好ましい。
【００１６】
これによれば、第１受圧面の受圧面積と第２受圧面の受圧面積とが同じであるため、弁体に対して作用する制御圧室の圧力を相殺することができる。よって、制御圧室の圧力が弁体に作用することによって、弁体の動きに悪影響を及ぼしてしまうことを抑制することができる。
【００１７】
上記可変容量型斜板式圧縮機において、前記感圧室は、前記連通室と前記第１圧力室との間に配置されており、前記感圧機構は、前記感圧室の圧力が前記基準圧力を下回ったことを感知することにより伸長する感圧部材を有し、前記感圧部材が伸長することにより前記弁体を押圧する荷重の向きと、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重の向きとが同じ向きになっていることが好ましい。
【００１８】
例えば、感圧室の圧力が基準圧力を下回ったことを感知することにより縮小する感圧部材を有する感圧機構が考えられる。感圧部材を縮小させるためには、感圧部材の内部を吸入圧領域に連通する感圧室とし、バルブハウジングに区画されるとともに感圧部材が収容された収容室を真空状態とする必要があるため、感圧機構の構成が複雑化する。
【００１９】
また、感圧室の圧力が基準圧力を下回ったことを感知することにより感圧部材が伸長する構成であっても、感圧機構が、弁体の移動方向において、連通室よりも第１圧力室とは反対側に配置されている場合が考えられる。この場合、感圧部材が伸長することにより弁体を押圧する荷重を、弁体に対して、二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重の向きと同じ向きに付与させるためには、弁孔を開閉する弁体の部位から感圧部材の内部を貫通して感圧機構よりも第１圧力室とは反対側に配置される弁体の部位に、弁体を押圧する荷重を付与する構成が必要となる。このような構成は、弁体の一部が感圧部材の内部を貫通するため、感圧機構の構成が複雑なものとなる。
【００２０】
そこで、感圧室を、連通室と第１圧力室との間に配置し、感圧部材を、感圧室の圧力が基準圧力を下回ったことを感知することにより伸長する構成とした。これによれば、感圧部材が伸長することにより弁体を押圧する荷重を、弁孔を開閉する弁体の部位に付与することができるため、感圧機構の構成を簡素化させることができる。
【００２１】
上記可変容量型斜板式圧縮機において、前記制御弁は、電力の供給が行われることで、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重に応じて前記弁体の弁開度を制御するソレノイド部を備え、前記ソレノイド部は、固定鉄心と、前記ソレノイド部に対する電力の供給が行われることで前記固定鉄心に引き付けられる可動鉄心と、前記可動鉄心を前記固定鉄心から離間させる方向へ付勢する付勢ばねとを有し、前記固定鉄心は筒状であるとともに、前記可動鉄心は、前記固定鉄心よりも前記弁体側に配置され、前記固定鉄心には、前記付勢ばねを挟んで前記可動鉄心とは反対側で、前記付勢ばねの付勢力を調整する付勢ばね調整部が内部に挿通されていることが好ましい。
【００２２】
これによれば、固定鉄心、可動鉄心及び付勢ばねがバルブハウジングに対して組み付けられた後でも、付勢ばね調整部によって付勢ばねの付勢力を調整することができるため、制御弁の組み付け作業性を向上させることができる。
【００２３】
上記可変容量型斜板式圧縮機において、前記弁体の移動方向において、前記ソレノイド部とは反対側には、前記付勢ばねの付勢力に基づく前記弁体に付与される荷重と対抗する付勢力を前記弁体に付与するバルブスプリングが前記バルブハウジング内に収容されており、前記バルブハウジングには、前記バルブスプリングの付勢力を調整するバルブスプリング調整部が組み付けられていることが好ましい。
【００２４】
これによれば、バルブスプリングがバルブハウジング内に収容された後でも、バルブスプリング調整部によってバルブスプリングの付勢力を調整することができるため、制御弁の組み付け作業性を向上させることができる。
【００２５】
上記可変容量型斜板式圧縮機において、前記ソレノイド部に電力が供給されると、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重と対抗する付勢力が前記弁体に付与されるとともに、前記付勢ばねの付勢力に基づく前記弁体に付与される荷重の向きが、前記二点間差圧に基づく前記弁体に付与される荷重の向きと同じ向きになっていることが好ましい。
【００２６】
例えば、クラッチレス機構よりなる動力伝達機構を介して外部駆動源から回転軸の回転駆動力を得る場合、ソレノイド部に対する電力の供給が停止されていても、外部駆動源から動力伝達機構を介して回転軸の回転駆動力が常時伝達されているため、外部駆動源の動力を僅かながら消費してしまう。よって、外部駆動源の動力消費を極力抑えるためには、ソレノイド部に対する電力の供給が停止されている状態においては、斜板の傾角が最小傾角に維持された最小吐出容量で運転されている状態が好ましい。
【００２７】
ソレノイド部に対する電力の供給が停止されると、付勢ばねの付勢力に基づく荷重が、弁体に対して、二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重の向きと同じ向きに作用するため、弁体が二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重の向きに移動して、斜板の傾角が最小傾角になるように弁体における弁孔の開放又は閉鎖が行われる。よって、斜板の傾角を最小傾角に変更し、最小傾角を維持することができ、最小吐出容量での運転を確実に行うことができる。その結果として、外部駆動源の動力消費を極力抑えることができる。
【００２８】
上記可変容量型斜板式圧縮機において、前記斜板に連結される移動体と、前記移動体と協働して前記制御圧室を区画する区画体とを有するアクチュエータを備え、前記移動体は、前記制御圧室の圧力が高くなることで前記回転軸の回転軸線が延びる方向の一端側に移動して前記斜板の傾角を大きくするとともに、前記制御圧室の圧力が低くなることで前記回転軸の回転軸線が延びる方向の他端側に移動して前記斜板の傾角を小さくすることが好ましい。
【００２９】
アクチュエータを用いて斜板の傾角を変更する可変容量型斜板式圧縮機においては、吐出容量の変動に伴って、制御圧室の圧力は、吸入圧領域の圧力と吐出圧領域の圧力との間で大きく変動する。すなわち、吐出容量の変動に伴って、吐出圧領域の圧力と制御圧室の圧力との差圧（ＤＣ差圧）の相関関係が得難くなっている。したがって、ＤＣ差圧と冷媒ガスの流量との相関関係が得難いため、弁体に対して、ＤＣ差圧の荷重を、二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重の向きと同じ向きに作用させても、冷媒ガスが小流量の領域での可変容量型斜板式圧縮機の吐出容量の制御性を向上させることが困難である。よって、アクチュエータを用いて斜板の傾角を変更する可変容量型斜板式圧縮機では、弁体に対して、ＤＳ差圧に基づく荷重を、二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重の向きと同じ向きに作用させる。その結果、冷媒ガスの流量が小流量の領域において、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が小さくなり、冷媒ガスが小流量の領域での可変容量型斜板式圧縮機の吐出容量の制御性が向上する。
【発明の効果】
【００３０】
この発明によれば、制御弁の小型化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】第１の実施形態における可変容量型斜板式圧縮機を示す側断面図。
【図２】斜板の傾角が最大傾角のときの制御弁の断面図。
【図３】斜板の傾角が最小傾角のときの制御弁の断面図。
【図４】ベローズが伸長して弁部が開弁した状態を示す制御弁の断面図。
【図５】二点間差圧と冷媒ガスの流量との関係を示すグラフ。
【図６】第２の実施形態における制御弁の断面図。
【図７】斜板の傾角が最小傾角のときの制御弁の断面図。
【図８】ベローズが伸長して弁部が閉弁した状態を示す制御弁の断面図。
【図９】第３の実施形態における制御弁の断面図。
【図１０】斜板の傾角が最小傾角のときの制御弁の断面図。
【図１１】ベローズが伸長した状態を示す制御弁の断面図。
【図１２】第４の実施形態における制御弁の断面図。
【図１３】斜板の傾角が最小傾角のときの制御弁の断面図。
【図１４】ベローズが伸長した状態を示す制御弁の断面図。
【図１５】第５の実施形態における可変容量型斜板式圧縮機を示す側断面図。
【図１６】斜板の傾角が最大傾角のときの制御弁の断面図。
【図１７】斜板の傾角が最小傾角のときの制御弁の断面図。
【図１８】斜板の傾角が最小傾角のときの可変容量型斜板式圧縮機の側断面図。
【図１９】ベローズが伸長した状態を示す制御弁の断面図。
【図２０】第６の実施形態における制御弁の断面図。
【図２１】斜板の傾角が最小傾角のときの制御弁の断面図。
【図２２】ベローズが伸長した状態を示す制御弁の断面図。
【図２３】第７の実施形態における制御弁の断面図。
【図２４】斜板の傾角が最小傾角のときの制御弁の断面図。
【図２５】ベローズが伸長した状態を示す制御弁の断面図。
【図２６】第８の実施形態における制御弁の断面図。
【図２７】斜板の傾角が最小傾角のときの制御弁の断面図。
【図２８】ベローズが伸長した状態を示す制御弁の断面図。
【図２９】第９の実施形態における制御弁の断面図。
【図３０】斜板の傾角が最大傾角のときの制御弁の断面図。
【図３１】ベローズが伸長した状態を示す制御弁の断面図。
【図３２】第１０の実施形態における制御弁の断面図。
【図３３】斜板の傾角が最大傾角のときの制御弁の断面図。
【図３４】ベローズが伸長した状態を示す制御弁の断面図。
【図３５】従来例における二点間差圧と冷媒ガスの流量との関係を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
（第１の実施形態）
以下、可変容量型斜板式圧縮機を具体化した第１の実施形態を図１〜図５にしたがって説明する。なお、本実施形態の可変容量型斜板式圧縮機は、車両に搭載されるとともに車両空調装置に用いられる。
【００３３】
図１に示すように、可変容量型斜板式圧縮機１０のハウジング１１は、シリンダブロック１２と、シリンダブロック１２の前端面に接合されたフロントハウジング１３と、シリンダブロック１２の後端面に弁・ポート形成体１４を介して接合されたリヤハウジング１５とから構成されている。ハウジング１１内において、シリンダブロック１２とフロントハウジング１３とで囲まれた空間には斜板室１６が区画されている。また、シリンダブロック１２及びフロントハウジング１３には、回転軸１７が回転可能に支持されるとともに、斜板室１６内において、回転軸１７にはラグプレート１８が一体回転可能に固定されている。
【００３４】
回転軸１７のフロントハウジング１３からの突出端部には、動力伝達機構ＰＴを介して外部駆動源としての車両のエンジンＥが作動連結されている。動力伝達機構ＰＴは、常時伝達型のクラッチレス機構（例えばベルト及びプーリの組合せ）である。
【００３５】
斜板室１６には、回転軸１７から駆動力を得て回転する傾角可変な斜板１９が収容されている。斜板１９は、斜板室１６内において、スライド移動可能、かつ傾動可能に回転軸１７に支持されるとともに、斜板１９は押圧ばね２０によって傾角が最小になる方向へ付勢されている。ラグプレート１８と斜板１９との間にはヒンジ機構２１が介在されている。そして、斜板１９は、押圧ばね２０の付勢力、ヒンジ機構２１を介したラグプレート１８との間でのヒンジ連結、及び回転軸１７の支持により、ラグプレート１８及び回転軸１７と同期回転可能であるとともに、回転軸１７の軸方向へのスライド移動を伴いながら回転軸１７に対し傾動可能となっている。
【００３６】
シリンダブロック１２には、６つ（図１では１つのみ図示）のシリンダボア１２ａが回転軸１７を取り囲むようにして貫設されるとともに、各シリンダボア１２ａにはピストン２２が往復動可能にそれぞれ収容されている。各シリンダボア１２ａの両開口は、弁・ポート形成体１４及びピストン２２によって閉塞されるとともに、各シリンダボア１２ａ内にはピストン２２の往復動に応じて体積変化する圧縮室２３が区画されている。各ピストン２２は、一対のシュー２４を介して斜板１９の外周部に係留されている。そして、回転軸１７の回転に伴う斜板１９の回転運動が、シュー２４を介してピストン２２の往復直線運動に変換される。
【００３７】
リヤハウジング１５と弁・ポート形成体１４との間には、吐出圧領域である吐出室２５が環状に区画されるとともに、この吐出室２５の内側に、吸入圧領域である吸入室２６が区画されている。また、弁・ポート形成体１４には、吸入室２６に連通する吸入ポート２６ｈ、及び吸入ポート２６ｈを開閉する吸入弁２６ｖが形成されるとともに、吐出室２５に連通する吐出ポート２５ｈ、及び吐出ポート２５ｈを開閉する吐出弁２５ｖが形成されている。
【００３８】
そして、吸入室２６の冷媒ガスは、ピストン２２の上死点から下死点への移動により、吸入ポート２６ｈ及び吸入弁２６ｖを介してシリンダボア１２ａに吸入される。シリンダボア１２ａに吸入された冷媒ガスは、ピストン２２の下死点から上死点への移動により所定の圧力にまで圧縮されるとともに、吐出ポート２５ｈから吐出弁２５ｖを押し退けて吐出室２５に吐出される。
【００３９】
リヤハウジング１５には、吐出室２５に連通する吐出通路２７が形成されるとともに、吸入室２６に連通する吸入通路２８が形成されている。吐出通路２７と、吸入通路２８とは外部冷媒回路３０により接続されている。外部冷媒回路３０は、吐出通路２７に接続された凝縮器３１、凝縮器３１に接続された膨張弁３２、及び膨張弁３２に接続された蒸発器３３を備えるとともに、蒸発器３３には吸入通路２８が接続されている。そして、可変容量型斜板式圧縮機１０は、車両空調装置の冷媒循環回路（冷房回路）を構成する。
【００４０】
冷媒循環回路の吐出圧領域内である吐出通路２７と凝縮器３１との間には、冷媒ガスの吐出脈動を低減する絞り３４が設けられている。そして、冷媒循環回路は、冷媒循環回路を循環する冷媒ガスの流通方向において、絞り３４よりも上流側である第１圧力監視点Ｐ１と、絞り３４よりも下流側である第２圧力監視点Ｐ２とを有する。第１圧力監視点Ｐ１の圧力（ＰｄＨ）は第２圧力監視点Ｐ２の圧力（ＰｄＬ）よりも高くなっている。
【００４１】
斜板室１６と吸入室２６とは、シリンダブロック１２及び弁・ポート形成体１４を貫通する抽気通路３５を介して連通している。リヤハウジング１５には、斜板室１６の圧力を制御する電磁式の制御弁４０が組み付けられている。制御弁４０は、制御コンピュータ４０ｃに電気接続されている。制御コンピュータ４０ｃにはエアコンスイッチ４０ｓが信号接続されている。
【００４２】
図２に示すように、制御弁４０のバルブハウジング４０ｈは、ソレノイド部５０が収容される筒状の第１ハウジング４１と、弁体６０が収容される筒状の第２ハウジング４２と、第１ハウジング４１と第２ハウジング４２とを連結する筒状の連結ハウジング４３とを有する。ソレノイド部５０は、筒状の固定鉄心５１と、ソレノイド部５０のコイル５０ａに対する電力の供給が行われることで固定鉄心５１に引き付けられる可動鉄心５２と、可動鉄心５２を固定鉄心５１から離間させる方向へ付勢する付勢ばね５３とを有する。ソレノイド部５０の電磁力は、可動鉄心５２を固定鉄心５１に向けて引き付ける。ソレノイド部５０は、制御コンピュータ４０ｃの通電制御（デューティ比制御）を受ける。
【００４３】
可動鉄心５２は、固定鉄心５１よりも弁体６０側に配置されている。固定鉄心５１には、付勢ばね５３を挟んで可動鉄心５２とは反対側で、付勢ばね５３の付勢力を調整する付勢ばね調整部５４が内部に挿通されている。付勢ばね調整部５４は円柱状であるとともに外周面に雄ねじ５４ａが形成されている。固定鉄心５１の内周面には、付勢ばね調整部５４の雄ねじ５４ａが螺合する雌ねじ５１ａが形成されている。付勢ばね５３の一端は可動鉄心５２に当接するとともに、他端は付勢ばね調整部５４における可動鉄心５２側の端面に当接している。付勢ばね調整部５４の雄ねじ５４ａを固定鉄心５１の雌ねじ５１ａに対して螺進させると、付勢ばね５３の付勢力が大きくなるとともに、付勢ばね調整部５４の雄ねじ５４ａを固定鉄心５１の雌ねじ５１ａに対して螺退させると、付勢ばね５３の付勢力が小さくなる。
【００４４】
第２ハウジング４２の外周部におけるソレノイド部５０寄りの端部には、第１連通ポート４２１が形成されている。そして、第２ハウジング４２内におけるソレノイド部５０寄りの端部には、第１連通ポート４２１に連通する第１圧力室４４が形成されている。第１圧力室４４は、第１連通ポート４２１及び第１連通路８１を介して第１圧力監視点Ｐ１に連通している。
【００４５】
第２ハウジング４２の外周部における第１連通ポート４２１よりもソレノイド部５０とは反対側には、第２連通ポート４２２が形成されている。そして、第２ハウジング４２内における第１圧力室４４よりもソレノイド部５０とは反対側には、第２連通ポート４２２に連通する感圧室としての収容室４５が形成されている。収容室４５は、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２を介して吸入室２６に連通している。
【００４６】
第２ハウジング４２の外周部における第２連通ポート４２２よりもソレノイド部５０とは反対側には、第３連通ポート４２３が形成されている。そして、第２ハウジング４２内における収容室４５よりもソレノイド部５０とは反対側には、第３連通ポート４２３に連通する連通室４６が形成されている。連通室４６は、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に連通している。第２ハウジング４２内におけるソレノイド部５０とは反対側の端部には、第２圧力室４７が形成されている。連通室４６と第２圧力室４７とは弁孔４８を介して連通している。
【００４７】
弁体６０は、第１圧力室４４から第２圧力室４７にかけて延びている。弁体６０は、弁孔４８を開閉する環状の弁部６１を有する柱状の弁部材６２を備える。弁部６１は、第２圧力室４７から弁孔４８の内部に入り込んで連通室４６と第２圧力室４７との間をシールする外面シール部６１ｓを有する。また、弁部材６２は、弁部６１における連通室４６側の端面から突出し、弁部６１の外径よりも小径の柱状の小径部６２ａを有する。小径部６２ａは、弁部６１における連通室４６側の端面から直線状に延びている。
【００４８】
さらに、弁部材６２は、小径部６２ａにおける弁部６１とは反対側の端部に連続し、弁部６１と同じ外径である柱状のシール部６２ｂを有する。シール部６２ｂは、連通室４６と収容室４５との間に配置されて、連通室４６と収容室４５との間をシールしている。シール部６２ｂにおける収容室４５側の端部は、収容室４５内に突出している。シール部６２ｂにおける収容室４５側の端面は、収容室４５の圧力（吸入室２６の圧力Ｐｓ）を受圧する。
【００４９】
弁体６０は、第１圧力室４４から収容室４５にかけて延びる柱状の受圧部材６３を有する。受圧部材６３は、第２ハウジング４２の内周面における第１圧力室４４と収容室４５との間に嵌め込まれた環状の嵌込部４２ａの内側を通過している。第１圧力室４４と収容室４５との間は、嵌込部４２ａ及び受圧部材６３によってシールされている。受圧部材６３の外径は、シール部６２ｂの外径よりも大きくなっている。受圧部材６３における第１圧力室４４側の端面は、第１圧力室４４の圧力を受圧する。受圧部材６３における収容室４５側の端面は、収容室４５の圧力を受圧する。
【００５０】
収容室４５内には、感圧機構７０が収容されている。感圧機構７０は、伸縮可能であるとともに内部が真空状態である感圧部材としてのベローズ７１を有する。また、感圧機構７０は、ベローズ７１の一端に結合されるとともにシール部６２ｂにおける収容室４５側の端部に連結される第１連結体７２と、ベローズ７１の他端に結合されるとともに受圧部材６３における収容室４５側の端部に連結される第２連結体７３とを有する。さらに、感圧機構７０は、ベローズ７１内で、第１連結体７２と第２連結体７３とを互いに遠ざける方向に付勢するばね７４を有する。
【００５１】
第１連結体７２には、第２連結体７３に向けて突出するストッパ部７２ａが設けられるとともに、第２連結体７３には、第１連結体７２に向けて突出するストッパ部７３ａが設けられている。第１連結体７２のストッパ部７２ａと第２連結体７３のストッパ部７３ａとは、ベローズ７１の最短長を規定している。
【００５２】
ベローズ７１は、収容室４５の圧力が予め設定された基準圧力（例えば０．１ＭＰａＧ）以上であるときには、常に最短長になっている。すなわち、収容室４５の圧力が基準圧力以上であるときには、常に第１連結体７２のストッパ部７２ａと第２連結体７３のストッパ部７３ａとが当接している。よって、感圧機構７０は、弁部材６２と受圧部材６３との間に介在しており、弁体６０の一部を構成している。
【００５３】
第２圧力室４７内には、弁体６０をソレノイド部５０に向けて付勢するバルブスプリング６４が収容されている。また、第２ハウジング４２におけるソレノイド部５０とは反対側の開口には、バルブスプリング６４の付勢力を調整するバルブスプリング調整部６５が組み付けられている。バルブスプリング調整部６５は筒状であるとともに外周面に雄ねじ６５ａが形成されている。第２ハウジング４２におけるソレノイド部５０とは反対側の開口には、バルブスプリング調整部６５の雄ねじ６５ａが螺合する雌ねじ４２ｂが形成されている。バルブスプリング６４の一端は、バルブスプリング調整部６５に当接するとともに、他端は弁部材６２に当接している。バルブスプリング調整部６５の雄ねじ６５ａを第２ハウジング４２の雌ねじ４２ｂに対して螺進させると、バルブスプリング６４の付勢力が大きくなるとともに、バルブスプリング調整部６５の雄ねじ６５ａを第２ハウジング４２の雌ねじ４２ｂに対して螺退させると、バルブスプリング６４の付勢力が小さくなる。
【００５４】
バルブスプリング調整部６５の中央部には、バルブスプリング調整部６５の軸心に沿って延びる導入ポート６５ｈが貫通形成されている。導入ポート６５ｈは、第２圧力室４７に連通している。第２圧力室４７は、導入ポート６５ｈ及び第４連通路８４を介して第２圧力監視点Ｐ２に連通している。弁部材６２における第２圧力室４７側の端面は、第２圧力室４７の圧力を受圧する。
【００５５】
第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３は、第２圧力監視点Ｐ２から斜板室１６に至る給気通路を形成している。弁部６１は、第２圧力室４７から弁孔４８の内部に入り込んで連通室４６と第２圧力室４７との間が外面シール部６１ｓによってシールされることで、給気通路を閉鎖する閉弁状態となるとともに、弁部６１が弁孔４８から抜けて弁孔４８から離間することで、給気通路を開放する開弁状態となる。
【００５６】
受圧部材６３における第１圧力室４４側の端面には、第１圧力室４４の圧力が受圧されているとともに、弁部材６２における第２圧力室４７側の端面には、第２圧力室４７の圧力が受圧されている。よって、弁体６０には、第１圧力監視点Ｐ１の圧力と第２圧力監視点Ｐ２の圧力との差圧である二点間差圧に基づく荷重が、ソレノイド部５０とは反対側に向けて付与される。この二点間差圧に基づく荷重によって、弁体６０がソレノイド部５０とは反対側に向けて移動する。よって、収容室４５及び連通室４６は、弁体６０の移動方向において、第１圧力室４４よりも、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向き側に配置されている。感圧機構７０は、弁体６０の移動方向において、連通室４６よりも第１圧力室４４寄りに配置されており、収容室４５は、連通室４６と第１圧力室４４との間に配置されている。
【００５７】
シール部６２ｂにおける収容室４５側の端面と、受圧部材６３における収容室４５側の端面との間では、受圧部材６３の外径がシール部６２ｂの外径よりも大きい分だけ、受圧部材６３における収容室４５側の端面に、収容室４５の圧力、すなわち、吸入室２６の圧力が作用している。よって、弁体６０には、第１圧力室４４の圧力と収容室４５の圧力との差圧であるＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに作用している。
【００５８】
弁部６１における連通室４６側の端面は、弁体６０に対して、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに作用する連通室４６の圧力を受圧する第１受圧面６０１となっている。シール部６２ｂにおける連通室４６側の端面は、弁体６０に対して、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きとは逆向きに作用する連通室４６の圧力を受圧する第２受圧面６０２となっている。弁部６１の外径とシール部６２ｂの外径とは同じであるため、第１受圧面６０１の受圧面積と第２受圧面６０２の受圧面積とは同じになっている。よって、弁体６０に対して作用する斜板室１６の圧力が相殺されている。
【００５９】
感圧機構７０は、収容室４５の圧力が予め設定された基準圧力を下回ったことを感知することで、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに弁体６０を移動させる荷重を弁体６０に付与する。具体的には、収容室４５の圧力が予め設定された基準圧力を下回るとベローズ７１が伸長する。そして、ベローズ７１が伸長することで、感圧機構７０が弁部材６２を押圧する。すなわち、ベローズ７１が伸長することにより弁部材６２（弁体６０）を押圧する荷重の向きと、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きとが同じになっている。このとき、バルブスプリング６４の付勢力は、ベローズ７１が伸長することにより弁部材６２を押圧する荷重が弁部材６２に作用することによって、弁部材６２が、ソレノイド部５０とは反対側に移動することができるように、バルブスプリング調整部６５によって調整されている。
【００６０】
さらに、収容室４５の圧力が予め設定された基準圧力以上であるときに、ソレノイド部５０への電力供給量と、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重と、バルブスプリング６４の付勢力とのバランスによって、弁部６１の弁開度が調整可能となるように、付勢ばね５３の付勢力が付勢ばね調整部５４によって調整されている。
【００６１】
図３に示すように、上記構成の可変容量型斜板式圧縮機１０において、エアコンスイッチ４０ｓがＯＦＦされて、ソレノイド部５０への電力の供給が停止されている状態では、付勢ばね５３の付勢力がバルブスプリング６４の付勢力に抗して、可動鉄心５２が付勢ばね５３の付勢力によって固定鉄心５１から離間する。すると、付勢ばね５３の付勢力に基づく荷重が可動鉄心５２を介して弁体６０に作用するとともに、二点間差圧に基づく荷重が弁体６０に付与されて、弁体６０がソレノイド部５０から離間する方向（二点間差圧に基づく荷重の向き）に移動する。すなわち、付勢ばね５３の付勢力に基づく弁体６０に付与される荷重の向きは、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きになっている。これにより、弁部６１が弁孔４８から抜けて弁孔４８が開放し、弁孔４８から離間することで弁部６１の弁開度が増大する。
【００６２】
弁部６１の弁開度が増大すると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に供給される冷媒ガスの流量が多くなり、斜板室１６の圧力が高くなる。斜板室１６の圧力が高くなると、斜板室１６内の冷媒ガスは、抽気通路３５を介して吸入室２６に排出されるが、斜板室１６の圧力が高いため、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。
【００６３】
図２に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＮされて、ソレノイド部５０への電力の供給が行われると、ソレノイド部５０の電磁力が、付勢ばね５３の付勢力に抗して、可動鉄心５２が固定鉄心５１に向けて引き付けられる。制御コンピュータ４０ｃは、設定された目標室温と、検出された実際の室温との温度差に基づいて、ソレノイド部５０に対する電力の供給を制御する。
【００６４】
そして、可動鉄心５２における固定鉄心５１への引き付け度合い（付勢ばね５３の付勢力）と、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重と、バルブスプリング６４の付勢力とのバランスによって、弁部６１の弁開度が調整される。ソレノイド部５０に対する電力の供給を多くする（デューティ比制御を大きくする）と、可動鉄心５２における固定鉄心５１への引き付け度合いが大きくなって、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重と対抗するバルブスプリング６４の付勢力が弁体６０に付与されて、弁部６１の弁開度が小さくなる。
【００６５】
弁部６１の弁開度が小さくなると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に供給される冷媒ガスの流量が少なくなり、斜板室１６の圧力が低くなる。斜板室１６の圧力が低くなると、斜板１９の傾角が最小傾角よりも大きくなり、吐出容量が増大する。
【００６６】
弁部６１が第２圧力室４７から弁孔４８の内部に入り込んで連通室４６と第２圧力室４７との間が外面シール部６１ｓによってシールされると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介した斜板室１６への冷媒ガスの供給が遮断される。そして、斜板室１６内の冷媒ガスが抽気通路３５を介して吸入室２６に排出されることで、斜板室１６の圧力が低くなって、斜板１９の傾角が最大傾角になり、最大吐出容量の運転が行われる。よって、斜板室１６は、斜板１９の傾角を変更させてピストン２２を斜板１９の傾角に応じたストロークで往復動させるために、制御弁４０によって圧力の制御が行われる制御圧室として機能している。
【００６７】
次に、第１の実施形態の作用を説明する。
図４に示すように、ソレノイド部５０に対する電力の供給が最大であり、斜板１９が、傾角が大きい状態で高速回転している場合、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が不足して、吸入室２６の圧力が基準圧力を下回る。すると、感圧機構７０は、収容室４５の圧力を感知して、ベローズ７１が伸長し、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに弁部材６２を押圧する。これにより、弁部６１が弁孔４８から抜けて弁孔４８が開放し、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に冷媒ガスが供給される。その結果、斜板室１６の圧力が高くなって、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。したがって、斜板１９が、傾角が大きい状態で高速回転し続けてしまうことが回避される。
【００６８】
図５のグラフにおける実線は、弁体６０に対して、ＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに作用していない場合の、二点間差圧と、絞り３４を通過する冷媒ガスの流量（冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量）との関係を示す特性線Ｌ１である。特性線Ｌ１は、第１の実施形態に対する比較例である。図５のグラフにおける二点鎖線は、弁体６０に対して、ＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに作用している場合の、二点間差圧と冷媒ガスの流量との関係を示す特性線Ｌ２である。
【００６９】
第１圧力監視点Ｐ１の圧力は、吐出容量が増大するにつれて高くなっていく。よって、吐出容量が増大するにつれて、ＤＳ差圧は大きくなっていく。すなわち、ＤＳ差圧と冷媒ガスの流量との間には相関関係がある。そして、冷媒ガスの流量が小流量の領域において、各特性線Ｌ１，Ｌ２を比較する。これによれば、ソレノイド部５０によって弁部６１の弁開度を制御する際には、ＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに作用する分、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が生じ難くなっている。その結果として、冷媒ガスの流量が小流量の領域において、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が小さくなり、冷媒ガスが小流量の領域での可変容量型斜板式圧縮機１０の吐出容量の制御性が向上する。
【００７０】
上記実施形態では以下の効果を得ることができる。
（１）収容室４５及び連通室４６は、弁体６０の移動方向において、第１圧力室４４よりも、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向き側に配置されている。そして、第１圧力室４４の圧力と収容室４５の圧力との差圧であるＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに作用している。これによれば、ＤＳ差圧に基づく荷重を、弁体６０に対して、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに作用させるために、吸入圧領域となる室を、収容室４５とは別にバルブハウジング４０ｈ内に新たに区画する必要が無い。よって、制御弁４０の小型化を図ることができる。
【００７１】
（２）第１受圧面６０１の受圧面積と第２受圧面６０２の受圧面積とが同じになっている。これによれば、弁体６０に対して作用する斜板室１６の圧力を相殺することができる。よって、斜板室１６の圧力が弁体６０に作用することによって、弁体６０の動きに悪影響を及ぼしてしまうことを抑制することができる。
【００７２】
（３）ベローズ７１が伸長することにより弁体６０を押圧する荷重の向きと、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きとが同じ向きになっている。これによれば、ベローズ７１が伸長することにより弁体６０を押圧する荷重を、弁部６１を含む弁体６０の部位である弁部材６２に付与することができるため、感圧機構７０の構成を簡素化させることができる。
【００７３】
（４）固定鉄心５１には、付勢ばね５３を挟んで可動鉄心５２とは反対側で、付勢ばね５３の付勢力を調整する付勢ばね調整部５４が内部に挿通されている。これによれば、固定鉄心５１、可動鉄心５２及び付勢ばね５３がバルブハウジング４０ｈに対して組み付けられた後でも、付勢ばね調整部５４によって付勢ばね５３の付勢力を調整することができるため、制御弁４０の組み付け作業性を向上させることができる。
【００７４】
（５）バルブハウジング４０ｈには、バルブスプリング６４の付勢力を調整するバルブスプリング調整部６５が組み付けられている。これによれば、バルブスプリング６４がバルブハウジング４０ｈ内に収容された後でも、バルブスプリング調整部６５によってバルブスプリング６４の付勢力を調整することができるため、制御弁４０の組み付け作業性を向上させることができる。
【００７５】
（６）付勢ばね５３の付勢力に基づく弁体６０に付与される荷重の向きが、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きになっている。これによれば、ソレノイド部５０に対する電力の供給が停止されると、付勢ばね５３の付勢力に基づく荷重が、弁体６０に対して、二点間差圧に基づく弁体に付与される荷重の向きと同じ向きに作用する。このため、弁体６０が二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きに移動して、斜板１９の傾角が最小傾角になるように弁部６１における弁孔４８の開放が行われる。よって、斜板１９の傾角を最小傾角に変更し、最小傾角を維持することができ、最小吐出容量での運転を確実に行うことができる。その結果として、クラッチレス機構よりなる動力伝達機構ＰＴを介してエンジンＥから回転軸１７の回転駆動力を得る可変容量型斜板式圧縮機１０において、エンジンＥの動力消費を極力抑えることができる。
【００７６】
（第２の実施形態）
以下、可変容量型斜板式圧縮機を具体化した第２の実施形態を図６〜図８にしたがって説明する。なお、以下に説明する実施形態では、既に説明した第１の実施形態と同一構成について同一符号を付すなどして、その重複する説明を省略又は簡略する。
【００７７】
図６に示すように、連通室４６と収容室４５とは弁孔４８Ａを介して連通している。弁体６０Ａは、弁孔４８Ａを開閉する環状の弁部６１Ａを有する柱状の弁部材６２Ａを備える。弁部６１Ａは、収容室４５から弁孔４８Ａの内部に入り込んで連通室４６と収容室４５との間をシールする外面シール部６１１ｓを有する。また、弁部材６２Ａは、弁部６１Ａにおける連通室４６側の端面から突出し、弁部６１Ａの外径よりも小径の柱状の小径部６２１ａを有する。小径部６２１ａは、弁部６１Ａにおける連通室４６側の端面から直線状に延びている。
【００７８】
さらに、弁部材６２Ａは、小径部６２１ａにおける弁部６１Ａとは反対側の端部に連続し、弁部６１Ａと同じ外径である柱状のシール部６２１ｂを有する。シール部６２１ｂは、連通室４６と第２圧力室４７との間に配置されて、連通室４６と第２圧力室４７との間をシールしている。シール部６２１ｂにおける第２圧力室４７側の端部は、第２圧力室４７内に突出している。シール部６２１ｂにおける第２圧力室４７側の端面は、第２圧力室４７の圧力を受圧する。シール部６２１ｂにおける第２圧力室４７側の端部には、バルブスプリング６４が当接している。受圧部材６３の外径は、弁部６１Ａの外径よりも大きくなっている。
【００７９】
第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、弁孔４８Ａ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２は、斜板室１６から吸入室２６に至る抽気通路を形成している。弁部６１Ａは、収容室４５から弁孔４８Ａの内部に入り込んで連通室４６と収容室４５との間が外面シール部６１１ｓによってシールされることで、抽気通路を閉鎖する閉弁状態となるとともに、弁部６１Ａが弁孔４８Ａから抜けて弁孔４８Ａから離間することで、抽気通路を開放する開弁状態となる。なお、第２の実施形態では、可変容量型斜板式圧縮機１０における制御弁４０外に、吐出室２５と斜板室１６とを連通させるとともに絞りを有する給気通路（図示せず）が別途設けられている。
【００８０】
弁部６１Ａにおける収容室４５側の端面と、受圧部材６３における収容室４５側の端面との間では、受圧部材６３の外径が弁部６１Ａの外径よりも大きい分だけ、受圧部材６３における収容室４５側の端面に、収容室４５の圧力、すなわち、吸入室２６の圧力が作用している。よって、弁体６０Ａには、第１圧力室４４の圧力と収容室４５の圧力との差圧であるＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０Ａに付与される荷重の向きと同じ向きに作用している。
【００８１】
シール部６２１ｂにおける連通室４６側の端面は、弁体６０Ａに対して、二点間差圧に基づく弁体６０Ａに付与される荷重の向きと同じ向きに作用する連通室４６の圧力を受圧する第１受圧面６０１Ａとなっている。弁部６１Ａにおける連通室４６側の端面は、弁体６０Ａに対して、二点間差圧に基づく弁体６０Ａに付与される荷重の向きとは逆向きに作用する連通室４６の圧力を受圧する第２受圧面６０２Ａとなっている。弁部６１Ａの外径とシール部６２１ｂの外径とは同じであるため、第１受圧面６０１Ａの受圧面積と第２受圧面６０２Ａの受圧面積とは同じになっている。よって、弁体６０Ａに対して作用する斜板室１６の圧力が相殺されている。
【００８２】
図７に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＦＦされて、ソレノイド部５０への電力の供給が停止されている状態では、付勢ばね５３の付勢力がバルブスプリング６４の付勢力に抗して、可動鉄心５２が付勢ばね５３の付勢力によって固定鉄心５１から離間する。すると、付勢ばね５３の付勢力に基づく荷重が可動鉄心５２を介して弁体６０Ａに作用するとともに、二点間差圧に基づく荷重が弁体６０Ａに付与されて、弁体６０Ａがソレノイド部５０から離間する方向（二点間差圧に基づく荷重の向き）に移動する。これにより、弁部６１Ａが収容室４５から弁孔４８Ａの内部に入り込んで連通室４６と収容室４５との間が外面シール部６１１ｓによってシールされて弁孔４８Ａが閉鎖する。
【００８３】
弁孔４８Ａが閉鎖されると、斜板室１６から第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、弁孔４８Ａ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２を介した吸入室２６への冷媒ガスの排出が行われなくなる。そして、吐出室２５から給気通路を介して斜板室１６に冷媒ガスが供給されることで、斜板室１６の圧力が高くなり、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなって、吐出容量が減少する。
【００８４】
図６に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＮされて、ソレノイド部５０への電力の供給が行われると、ソレノイド部５０の電磁力が、付勢ばね５３の付勢力に抗して、可動鉄心５２が固定鉄心５１に向けて引き付けられる。制御コンピュータ４０ｃは、設定された目標室温と、検出された実際の室温との温度差に基づいて、ソレノイド部５０に対する電力の供給を制御する。
【００８５】
そして、可動鉄心５２における固定鉄心５１への引き付け度合い（付勢ばね５３の付勢力）と、二点間差圧に基づく弁体６０Ａに付与される荷重と、バルブスプリング６４の付勢力とのバランスによって、弁部６１Ａの弁開度が調整される。ソレノイド部５０に対する電力の供給を多くする（デューティ比制御を大きくする）と、可動鉄心５２における固定鉄心５１への引き付け度合いが大きくなって、二点間差圧に基づく弁体６０Ａに付与される荷重と対抗するバルブスプリング６４の付勢力が弁体６０Ａに付与されて、弁部６１Ａの弁開度が大きくなる。
【００８６】
弁部６１Ａの弁開度が大きくなると、斜板室１６から第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、弁孔４８Ａ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２を介して吸入室２６へ排出される冷媒ガスの流量が多くなり、斜板室１６の圧力が低くなる。斜板室１６の圧力が低くなると、斜板１９の傾角が最小傾角よりも大きくなり、吐出容量が増大する。
【００８７】
次に、第２の実施形態の作用を説明する。
図８に示すように、ソレノイド部５０に対する電力の供給が最大であり、斜板１９が、傾角が大きい状態で高速回転している場合、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が不足して、吸入室２６の圧力が基準圧力を下回る。すると、感圧機構７０は、収容室４５の圧力を感知して、ベローズ７１が伸長し、二点間差圧に基づく弁体６０Ａに付与される荷重の向きと同じ向きに弁部材６２Ａを押圧する。これにより、弁部６１Ａが収容室４５から弁孔４８Ａの内部に入り込んで連通室４６と収容室４５との間が外面シール部６１１ｓによってシールされて弁孔４８Ａが閉鎖される。よって、斜板室１６から第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、弁孔４８Ａ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２を介した吸入室２６への冷媒ガスの排出が行われなくなる。その結果、斜板室１６の圧力が高くなって、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。したがって、斜板１９が、傾角が大きい状態で高速回転し続けてしまうことが回避される。
【００８８】
また、ソレノイド部５０によって弁部６１Ａの弁開度を制御する際には、ＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０Ａに付与される荷重の向きと同じ向きに作用する分、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が生じ難くなっている。その結果として、冷媒ガスの流量が小流量の領域において、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が小さくなり、冷媒ガスが小流量の領域での可変容量型斜板式圧縮機１０の吐出容量の制御性が向上する。したがって、第２の実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）〜（６）と同様の効果を得ることができる。
【００８９】
（第３の実施形態）
以下、可変容量型斜板式圧縮機を具体化した第３の実施形態を図９〜図１１にしたがって説明する。
【００９０】
図９に示すように、連通室４６と第２圧力室４７とは弁孔としての第１弁孔４８１Ｂを介して連通している。連通室４６と収容室４５とは弁孔としての第２弁孔４８２Ｂを介して連通している。弁体６０Ｂは、第１弁孔４８１Ｂを開閉する環状の第１弁部６１１Ｂを有する柱状の第１弁部材６２１Ｂと、第２弁孔４８２Ｂを開閉する環状の第２弁部６１２Ｂを有する第２弁部材６２２Ｂとを備える。第１弁部材６２１Ｂは、第２圧力室４７から第１弁孔４８１Ｂ、連通室４６及び第２弁孔４８２Ｂを介して収容室４５に向けて直線状に突出するとともに、第１弁部６１１Ｂの外径よりも小径の柱状の突出部６２２ａを有する。第２弁部材６２２Ｂは、突出部６２２ａに連結されている。第１弁部６１１Ｂと第２弁部６１２Ｂとの外径は同じになっている。受圧部材６３の外径は、第２弁部６１２Ｂの外径よりも大きくなっている。
【００９１】
第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、第１弁孔４８１Ｂ、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３は、第２圧力監視点Ｐ２から斜板室１６に至る給気通路を形成している。第１弁部６１１Ｂは、第２ハウジング４２における第２圧力室４７側の第１弁孔４８１Ｂの周囲に当接することで、給気通路を閉鎖する閉弁状態となるとともに、第２ハウジング４２における第２圧力室４７側の第１弁孔４８１Ｂの周囲から離間することで、給気通路を開放する開弁状態となる。
【００９２】
第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、第２弁孔４８２Ｂ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２は、斜板室１６から吸入室２６に至る抽気通路を形成している。第２弁部６１２Ｂは、第２ハウジング４２における収容室４５側の第２弁孔４８２Ｂの周囲に当接することで、抽気通路を閉鎖する閉弁状態となるとともに、第２ハウジング４２における収容室４５側の第２弁孔４８２Ｂの周囲から離間することで、抽気通路を開放する開弁状態となる。
【００９３】
第２弁部６１２Ｂにおける収容室４５側の端面と、受圧部材６３における収容室４５側の端面との間では、受圧部材６３の外径が第２弁部６１２Ｂの外径よりも大きい分だけ、受圧部材６３における収容室４５側の端面に、収容室４５の圧力、すなわち、吸入室２６の圧力が作用している。よって、弁体６０Ｂには、第１圧力室４４の圧力と収容室４５の圧力との差圧であるＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０Ｂに付与される荷重の向きと同じ向きに作用している。
【００９４】
第１弁部６１１Ｂにおける連通室４６側の端面は、弁体６０Ｂに対して、二点間差圧に基づく弁体６０Ｂに付与される荷重の向きと同じ向きに作用する連通室４６の圧力を受圧する第１受圧面６０１Ｂとなっている。第２弁部６１２Ｂにおける連通室４６側の端面は、弁体６０Ｂに対して、二点間差圧に基づく弁体６０Ｂに付与される荷重の向きとは逆向きに作用する連通室４６の圧力を受圧する第２受圧面６０２Ｂとなっている。第１弁部６１１Ｂの外径と第２弁部６１２Ｂの外径とは同じであるため、第１受圧面６０１Ｂの受圧面積と第２受圧面６０２Ｂの受圧面積とは同じになっている。よって、弁体６０Ｂに対して作用する斜板室１６の圧力が相殺されている。
【００９５】
図１０に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＦＦされて、ソレノイド部５０への電力の供給が停止されている状態では、付勢ばね５３の付勢力がバルブスプリング６４の付勢力に抗して、可動鉄心５２が付勢ばね５３の付勢力によって固定鉄心５１から離間する。すると、付勢ばね５３の付勢力に基づく荷重が可動鉄心５２を介して弁体６０Ｂに作用するとともに、二点間差圧に基づく荷重が弁体６０Ｂに付与されて、弁体６０Ｂがソレノイド部５０から離間する方向（二点間差圧に基づく荷重の向き）に移動する。これにより、第１弁部６１１Ｂが第２ハウジング４２における第２圧力室４７側の第１弁孔４８１Ｂの周囲から離間して、第１弁孔４８１Ｂが開放するとともに、第２弁部６１２Ｂが第２ハウジング４２における収容室４５側の第２弁孔４８２Ｂの周囲に当接して、第２弁孔４８２Ｂが閉鎖する。
【００９６】
第１弁孔４８１Ｂが開放されると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、第１弁孔４８１Ｂ、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に冷媒ガスが供給される。さらに、第２弁孔４８２Ｂが閉鎖されると、斜板室１６から第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、第２弁孔４８２Ｂ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２を介した吸入室２６への冷媒ガスの排出が行われなくなる。その結果、斜板室１６の圧力が高くなり、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなって、吐出容量が減少する。
【００９７】
図９に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＮされて、ソレノイド部５０への電力の供給が行われると、ソレノイド部５０の電磁力が、付勢ばね５３の付勢力に抗して、可動鉄心５２が固定鉄心５１に向けて引き付けられる。制御コンピュータ４０ｃは、設定された目標室温と、検出された実際の室温との温度差に基づいて、ソレノイド部５０に対する電力の供給を制御する。
【００９８】
そして、可動鉄心５２における固定鉄心５１への引き付け度合い（付勢ばね５３の付勢力）と、二点間差圧に基づく弁体６０Ｂに付与される荷重と、バルブスプリング６４の付勢力とのバランスによって、第１弁部６１１Ｂ及び第２弁部６１２Ｂの弁開度が調整される。ソレノイド部５０に対する電力の供給を多くする（デューティ比制御を大きくする）と、可動鉄心５２における固定鉄心５１への引き付け度合いが大きくなる。そして、二点間差圧に基づく弁体６０Ｂに付与される荷重と対抗するバルブスプリング６４の付勢力が弁体６０Ｂに付与されて、第２弁部６１２Ｂの弁開度が大きくなるとともに、第１弁部６１１Ｂの弁開度が小さくなる。
【００９９】
第２弁部６１２Ｂの弁開度が大きくなると、斜板室１６から第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、第２弁孔４８２Ｂ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２を介して吸入室２６へ排出される冷媒ガスの流量が多くなる。第１弁部６１１Ｂの弁開度が小さくなると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、第１弁孔４８１Ｂ、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に供給される冷媒ガスの流量が少なくなる。その結果、斜板室１６の圧力が低くなる。斜板室１６の圧力が低くなると、斜板１９の傾角が最小傾角よりも大きくなり、吐出容量が増大する。
【０１００】
次に、第３の実施形態の作用を説明する。
図１１に示すように、ソレノイド部５０に対する電力の供給が最大であり、斜板１９が、傾角が大きい状態で高速回転している場合、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が不足して、吸入室２６の圧力が基準圧力を下回る。すると、感圧機構７０は、収容室４５の圧力を感知して、ベローズ７１が伸長し、二点間差圧に基づく弁体６０Ｂに付与される荷重の向きと同じ向きに第１弁部材６２１Ｂ及び第２弁部材６２２Ｂを押圧する。これにより、第１弁部６１１Ｂが第２ハウジング４２における第２圧力室４７側の第１弁孔４８１Ｂの周囲から離間して、第１弁孔４８１Ｂが開放するとともに、第２弁部６１２Ｂが第２ハウジング４２における収容室４５側の第２弁孔４８２Ｂの周囲に当接して、第２弁孔４８２Ｂが閉鎖する。よって、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、第１弁孔４８１Ｂ、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に冷媒ガスが供給される。さらに、斜板室１６から第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、第２弁孔４８２Ｂ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２を介した吸入室２６への冷媒ガスの排出が行われなくなる。その結果、斜板室１６の圧力が高くなって、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。したがって、斜板１９が、傾角が大きい状態で高速回転し続けてしまうことが回避される。
【０１０１】
また、ソレノイド部５０によって第１弁部６１１Ｂ及び第２弁部６１２Ｂの弁開度を制御する際には、ＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０Ｂに付与される荷重の向きと同じ向きに作用する分、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が生じ難くなっている。その結果として、冷媒ガスの流量が小流量の領域において、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が小さくなり、冷媒ガスが小流量の領域での可変容量型斜板式圧縮機１０の吐出容量の制御性が向上する。したがって、第３の実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）〜（６）と同様の効果を得ることができる。
【０１０２】
（第４の実施形態）
以下、可変容量型斜板式圧縮機を具体化した第４の実施形態を図１２〜図１４にしたがって説明する。
【０１０３】
図１２に示すように、第２ハウジング４２の外周部における第１連通ポート４２１よりもソレノイド部５０とは反対側には、第２連通ポート４２２Ａが形成されている。そして、第２ハウジング４２内における第１圧力室４４よりもソレノイド部５０とは反対側には、第２連通ポート４２２Ａに連通する連通室４６Ａが形成されている。連通室４６Ａは、第２連通ポート４２２Ａ及び第２連通路８２Ａを介して斜板室１６に連通している。
【０１０４】
第２ハウジング４２の外周部における第２連通ポート４２２Ａよりもソレノイド部５０とは反対側には、第３連通ポート４２３Ａが形成されている。そして、第２ハウジング４２内における連通室４６Ａよりもソレノイド部５０とは反対側には、第３連通ポート４２３Ａに連通する第２圧力室４７Ａが形成されている。第２圧力室４７Ａは、第３連通ポート４２３Ａ及び第３連通路８３Ａを介して第２圧力監視点Ｐ２に連通している。連通室４６Ａと第２圧力室４７Ａとは弁孔４８Ｃを介して連通している。第２ハウジング４２内におけるソレノイド部５０とは反対側の端部には、収容室４５Ａが形成されている。
【０１０５】
弁体６０Ｃは、弁孔４８Ｃを開閉する環状の弁部６１Ｃを有する柱状の弁部材６２Ｃを備える。弁部６１Ｃは、第２圧力室４７Ａから弁孔４８Ｃの内部に入り込んで連通室４６Ａと第２圧力室４７Ａとの間をシールする外面シール部６１２ｓを有する。また、弁部材６２Ｃは、弁部６１Ｃにおける連通室４６Ａ側の端面から突出し、弁部６１Ｃの外径よりも小径の柱状の小径部６２３ａを有する。小径部６２３ａは、弁部６１Ｃにおける連通室４６Ａ側の端面から直線状に延びている。第２圧力室４７Ａ内には、弁体６０Ｃをソレノイド部５０に向けて付勢するバルブスプリング６４が収容されている。
【０１０６】
さらに、弁部材６２Ｃは、小径部６２３ａにおける弁部６１Ｃとは反対側の端部に連続し、弁部６１Ｃと同じ外径である柱状の受圧部６３Ａを有する。受圧部６３Ａは、嵌込部４２ａの内側を通過している。第１圧力室４４と連通室４６Ａとの間は、嵌込部４２ａ及び受圧部６３Ａによってシールされている。受圧部６３Ａにおける第１圧力室４４側の端面は、第１圧力室４４の圧力を受圧する。
【０１０７】
弁部材６２Ｃは、弁部６１Ｃにおける第２圧力室４７Ａ側の端面から突出する柱状の突出部６２１Ｃを有する。突出部６２１Ｃは、第２圧力室４７Ａから収容室４５Ａ内に突出している。突出部６２１Ｃと第２ハウジング４２との間は、環状のシール部材６２１ｓによってシールされている。
【０１０８】
収容室４５Ａ内には、感圧機構７０Ａが収容されている。感圧機構７０Ａは、伸縮可能である感圧部材としてのベローズ７１Ａを有する。また、感圧機構７０Ａは、ベローズ７１Ａの一端に結合されるとともに突出部６２１Ｃにおける収容室４５Ａ側の端部に連結される連結体７２Ａと、ベローズ７１Ａの他端に結合されるとともに第２ハウジング４２におけるソレノイド部５０とは反対側の開口に圧入される筒状の圧入部６５Ａとを有する。連結体７２Ａの外径は、受圧部６３Ａの外径よりも小さい。さらに、感圧機構７０Ａは、連結体７２Ａを圧入部６５Ａに向けて付勢するばね７４Ａを有する。
【０１０９】
圧入部６５Ａの中央部には、圧入部６５Ａの軸心に沿って延びる導入ポート６５Ｈが貫通形成されている。導入ポート６５Ｈは、ベローズ７１Ａ内に連通している。ベローズ７１Ａ内は、導入ポート６５Ｈ及び第４連通路８４Ａを介して吸入室２６に連通している。よって、ベローズ７１Ａ内は、吸入室２６に連通する感圧室８５になっている。連結体７２Ａにおけるベローズ７１Ａ側の端面は、感圧室８５の圧力を受圧する。
【０１１０】
第３連通路８３Ａ、第３連通ポート４２３Ａ、第２圧力室４７Ａ、弁孔４８Ｃ、連通室４６Ａ、第２連通ポート４２２Ａ及び第２連通路８２Ａは、第２圧力監視点Ｐ２から斜板室１６に至る給気通路を形成している。弁部６１Ｃは、第２圧力室４７Ａから弁孔４８Ｃの内部に入り込んで連通室４６Ａと第２圧力室４７Ａとの間が外面シール部６１２ｓによってシールされることで、給気通路を閉鎖する閉弁状態となるとともに、弁部６１Ｃが弁孔４８Ｃから抜けて弁孔４８Ｃから離間することで、給気通路を開放する開弁状態となる。
【０１１１】
受圧部６３Ａにおける第１圧力室４４側の端面には、第１圧力室４４の圧力が受圧されているとともに、弁部材６２Ｃにおいて弁部６１Ｃの第２圧力室４７Ａ側の端面には、第２圧力室４７Ａの圧力が受圧されている。よって、弁体６０Ｃには、第１圧力監視点Ｐ１の圧力と第２圧力監視点Ｐ２の圧力との差圧である二点間差圧に基づく荷重が、ソレノイド部５０とは反対側に向けて付与される。この二点間差圧に基づく荷重によって、弁体６０Ｃがソレノイド部５０とは反対側に向けて移動する。よって、感圧室８５及び連通室４６Ａは、弁体６０Ｃの移動方向において、第１圧力室４４よりも、二点間差圧に基づく弁体６０Ｃに付与される荷重の向き側に配置されている。感圧機構７０Ａは、弁体６０Ｃの移動方向において、連通室４６Ａよりも第１圧力室４４とは反対側に配置されている。
【０１１２】
受圧部６３Ａにおける第１圧力室４４側の端面には、第１圧力室４４の圧力が受圧されているとともに、連結体７２Ａにおけるベローズ７１Ａ側の端面には、感圧室８５の圧力が受圧されている。よって、弁体６０Ｃには、第１圧力室４４の圧力と感圧室８５の圧力との差圧であるＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０Ｃに付与される荷重の向きと同じ向きに作用している。
【０１１３】
弁部６１Ｃにおける連通室４６Ａ側の端面は、弁体６０Ｃに対して、二点間差圧に基づく弁体６０Ｃに付与される荷重の向きと同じ向きに作用する連通室４６Ａの圧力を受圧する第１受圧面６０１Ｃとなっている。受圧部６３Ａにおける連通室４６Ａ側の端面は、弁体６０Ｃに対して、二点間差圧に基づく弁体６０Ｃに付与される荷重の向きとは逆向きに作用する連通室４６Ａの圧力を受圧する第２受圧面６０２Ｃとなっている。弁部６１Ｃの外径と受圧部６３Ａの外径とは同じであるため、第１受圧面６０１Ｃの受圧面積と第２受圧面６０２Ｃの受圧面積とは同じになっている。よって、弁体６０Ｃに対して作用する斜板室１６の圧力が相殺されている。
【０１１４】
収容室４５Ａ内の圧力は、減圧されて真空状態となっている。そして、感圧機構７０Ａは、感圧室８５の圧力が予め設定された基準圧力を下回ったことを感知することで、二点間差圧に基づく弁体６０Ｃに付与される荷重の向きと同じ向きに弁体６０Ｃを移動させる荷重を弁体６０Ｃに付与する。具体的には、感圧室８５の圧力が予め設定された基準圧力を下回るとベローズ７１Ａが縮小する。そして、ベローズ７１Ａが縮小することで、感圧機構７０Ａが弁部材６２Ｃを牽引する。すなわち、ベローズ７１Ａが縮小することにより弁部材６２Ｃ（弁体６０Ｃ）を牽引する荷重の向きと、二点間差圧に基づく弁体６０Ｃに付与される荷重の向きとが同じになっている。このとき、バルブスプリング６４の付勢力は、ベローズ７１Ａが縮小することにより弁部材６２Ｃを牽引する荷重が弁部材６２Ｃに作用することによって、弁部材６２Ｃが、ソレノイド部５０とは反対側に移動することができる付勢力になっている。
【０１１５】
図１３に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＦＦされて、ソレノイド部５０への電力の供給が停止されている状態では、付勢ばね５３の付勢力がバルブスプリング６４の付勢力に抗して、可動鉄心５２が付勢ばね５３の付勢力によって固定鉄心５１から離間する。すると、付勢ばね５３の付勢力に基づく荷重が可動鉄心５２を介して弁体６０Ｃに作用するとともに、二点間差圧に基づく荷重が弁体６０Ｃに付与されて、弁体６０Ｃがソレノイド部５０から離間する方向（二点間差圧に基づく荷重の向き）に移動する。これにより、弁部６１Ｃが弁孔４８Ｃから抜けて弁孔４８Ｃが開放し、弁孔４８Ｃから離間することで弁部６１Ｃの弁開度が増大する。
【０１１６】
弁部６１Ｃの弁開度が増大すると、第２圧力監視点Ｐ２から第３連通路８３Ａ、第３連通ポート４２３Ａ、第２圧力室４７Ａ、弁孔４８Ｃ、連通室４６Ａ、第２連通ポート４２２Ａ及び第２連通路８２Ａを介して斜板室１６に供給される冷媒ガスの流量が多くなり、斜板室１６の圧力が高くなる。斜板室１６の圧力が高くなると、斜板室１６内の冷媒ガスは、抽気通路３５を介して吸入室２６に排出されるが、斜板室１６の圧力が高いため、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。
【０１１７】
図１２に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＮされて、ソレノイド部５０への電力の供給が行われると、ソレノイド部５０の電磁力が、付勢ばね５３の付勢力に抗して、可動鉄心５２が固定鉄心５１に向けて引き付けられる。そして、弁部６１Ｃが第２圧力室４７Ａから弁孔４８Ｃの内部に入り込んで連通室４６Ａと第２圧力室４７Ａとの間が外面シール部６１２ｓによってシールされる。すると、第２圧力監視点Ｐ２から第３連通路８３Ａ、第３連通ポート４２３Ａ、第２圧力室４７Ａ、弁孔４８Ｃ、連通室４６Ａ、第２連通ポート４２２Ａ及び第２連通路８２Ａを介した斜板室１６への冷媒ガスの供給が遮断される。そして、斜板室１６内の冷媒ガスが抽気通路３５を介して吸入室２６に排出されることで、斜板室１６の圧力が低くなって、斜板１９の傾角が最大傾角になり、最大吐出容量の運転が行われる。
【０１１８】
次に、第４の実施形態の作用を説明する。
図１４に示すように、ソレノイド部５０に対する電力の供給が最大であり、斜板１９が、傾角が大きい状態で高速回転している場合、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が不足して、吸入室２６の圧力が基準圧力を下回る。すると、感圧機構７０Ａは、感圧室８５の圧力を感知して、ベローズ７１Ａが縮小し、二点間差圧に基づく弁体６０Ｃに付与される荷重の向きと同じ向きに弁部材６２Ｃを牽引する。これにより、弁部６１Ｃが弁孔４８Ｃから抜けて弁孔４８Ｃが開放し、第２圧力監視点Ｐ２から第３連通路８３Ａ、第３連通ポート４２３Ａ、第２圧力室４７Ａ、弁孔４８Ｃ、連通室４６Ａ、第２連通ポート４２２Ａ及び第２連通路８２Ａを介して斜板室１６に冷媒ガスが供給される。その結果、斜板室１６の圧力が高くなって、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。したがって、斜板１９が、傾角が大きい状態で高速回転し続けてしまうことが回避される。
【０１１９】
また、ソレノイド部５０によって弁部６１Ｃの弁開度を制御する際には、ＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０Ｃに付与される荷重の向きと同じ向きに作用する分、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が生じ難くなっている。その結果として、冷媒ガスの流量が小流量の領域において、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が小さくなり、冷媒ガスが小流量の領域での可変容量型斜板式圧縮機１０の吐出容量の制御性が向上する。したがって、第４の実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）、（２）、（４）〜（６）と同様の効果を得ることができる。
【０１２０】
（第５の実施形態）
以下、可変容量型斜板式圧縮機を具体化した第５の実施形態を図１５〜図１９にしたがって説明する。
【０１２１】
図１５に示すように、可変容量型斜板式圧縮機１０Ａのハウジング１１Ａは、互いに接合された第１シリンダブロック１２Ａ及び第２シリンダブロック１３Ａと、前方側（一方側）の第１シリンダブロック１２Ａに接合されたフロントハウジング１４Ａと、後方側（他方側）の第２シリンダブロック１３Ａに接合されたリヤハウジング１５Ａとからなる。
【０１２２】
フロントハウジング１４Ａと第１シリンダブロック１２Ａとの間には、第１弁・ポート形成体１６Ａが介在されている。また、リヤハウジング１５Ａと第２シリンダブロック１３Ａとの間には、第２弁・ポート形成体１７Ａが介在されている。
【０１２３】
フロントハウジング１４Ａと第１弁・ポート形成体１６Ａとの間には、吸入室１４ａ及び吐出室１４ｂが区画されている。吐出室１４ｂは吸入室１４ａの外周側に配置されている。また、リヤハウジング１５Ａと第２弁・ポート形成体１７Ａとの間には、吸入室１５ａ及び吐出室１５ｂが区画されている。さらに、リヤハウジング１５Ａには、圧力調整室１５ｃが形成されている。圧力調整室１５ｃは、リヤハウジング１５Ａの中央部に位置しており、吸入室１５ａは、圧力調整室１５ｃの外周側に配置されている。さらに、吐出室１５ｂは吸入室１５ａの外周側に配置されている。各吐出室１４ｂ，１５ｂは吐出圧領域となっている。
【０１２４】
第１弁・ポート形成体１６Ａには、吸入室１４ａに連通する吸入ポート１６ａ、及び吐出室１４ｂに連通する吐出ポート１６ｂが形成されている。第２弁・ポート形成体１７Ａには、吸入室１５ａに連通する吸入ポート１７ａ、及び吐出室１５ｂに連通する吐出ポート１７ｂが形成されている。各吸入ポート１６ａ，１７ａには、図示しない吸入弁機構が設けられるとともに、各吐出ポート１６ｂ，１７ｂには、図示しない吐出弁機構が設けられている。
【０１２５】
ハウジング１１Ａ内には回転軸２１Ａが回転可能に支持されている。回転軸２１Ａにおいて、回転軸線Ｌが延びる方向（回転軸２１Ａの軸方向）に沿った一端側であり、ハウジング１１Ａの前方側（一方側）に位置する前端部側は、第１シリンダブロック１２Ａに貫設された軸孔１２ｈに挿通されている。そして、回転軸２１Ａの前端は、フロントハウジング１４Ａ内に位置している。また、回転軸２１Ａにおいて、回転軸線Ｌが延びる方向に沿った他端側であり、ハウジング１１Ａの後方側（他方側）に位置する後端部側は、第２シリンダブロック１３Ａに貫設された軸孔１３ｈに挿通されている。そして、回転軸２１Ａの後端は、圧力調整室１５ｃ内に位置している。
【０１２６】
回転軸２１Ａは、その前端部側が軸孔１２ｈを介して第１シリンダブロック１２Ａに回転可能に支持されるとともに、後端部側が軸孔１３ｈを介して第２シリンダブロック１３Ａに回転可能に支持されている。フロントハウジング１４Ａと回転軸２１Ａとの間にはリップシール型の軸封装置２２Ａが介在されている。回転軸２１Ａの前端には、動力伝達機構ＰＴを介して外部駆動源としての車両のエンジンＥが作動連結されている。本実施形態では、動力伝達機構ＰＴは、常時伝達型のクラッチレス機構（例えばベルト及びプーリの組合せ）である。
【０１２７】
ハウジング１１Ａ内には、第１シリンダブロック１２Ａ及び第２シリンダブロック１３Ａにより区画された斜板室２４Ａが形成されている。斜板室２４Ａには、回転軸２１Ａから駆動力を得て回転するとともに、回転軸２１Ａに対して軸方向へ傾動可能な斜板２３Ａが収容されている。斜板２３Ａには、回転軸２１Ａが通過可能な貫挿孔２３ａが形成されている。そして、回転軸２１Ａが貫挿孔２３ａを通過することにより、斜板２３Ａが回転軸２１Ａに取り付けられている。
【０１２８】
第１シリンダブロック１２Ａには、第１シリンダブロック１２Ａの軸方向に貫通形成される第１シリンダボア１２１ａが回転軸２１Ａの周囲に複数（図１５では１つの第１シリンダボア１２１ａのみ図示）配列されている。各第１シリンダボア１２１ａは、吸入ポート１６ａを介して吸入室１４ａに連通するとともに、吐出ポート１６ｂを介して吐出室１４ｂに連通している。第２シリンダブロック１３Ａには、第２シリンダブロック１３Ａの軸方向に貫通形成される第２シリンダボア１３１ａが回転軸２１Ａの周囲に複数（図１５では１つの第２シリンダボア１３１ａのみ図示）配列されている。各第２シリンダボア１３１ａは、吸入ポート１７ａを介して吸入室１５ａに連通するとともに、吐出ポート１７ｂを介して吐出室１５ｂに連通している。第１シリンダボア１２１ａ及び第２シリンダボア１３１ａは、前後で対となるように配置されている。対となる第１シリンダボア１２１ａ及び第２シリンダボア１３１ａ内には、ピストンとしての両頭ピストン２５Ａが前後方向へ往復動可能にそれぞれ収納されている。すなわち、本実施形態の可変容量型斜板式圧縮機１０Ａは両頭ピストン型斜板式圧縮機である。
【０１２９】
各両頭ピストン２５Ａは、一対のシュー２６Ａを介して斜板２３Ａの外周部に係留されている。そして、回転軸２１Ａの回転に伴う斜板２３Ａの回転運動が、シュー２６Ａを介して両頭ピストン２５Ａの往復直線運動に変換される。各第１シリンダボア１２１ａ内には、両頭ピストン２５Ａと第１弁・ポート形成体１６Ａとによって第１圧縮室２０ａが区画されている。各第２シリンダボア１３１ａ内には、両頭ピストン２５Ａと第２弁・ポート形成体１７Ａとによって第２圧縮室２０ｂが区画されている。
【０１３０】
第１シリンダブロック１２Ａには、軸孔１２ｈに連続するとともに軸孔１２ｈよりも大径である第１大径孔１２ｂが形成されている。第１大径孔１２ｂは、斜板室２４Ａに連通している。斜板室２４Ａと吸入室１４ａとは、第１シリンダブロック１２Ａ及び第１弁・ポート形成体１６Ａを貫通する吸入路１２ｃにより連通している。
【０１３１】
第２シリンダブロック１３Ａには、軸孔１３ｈに連続するとともに軸孔１３ｈよりも大径である第２大径孔１３ｂが形成されている。第２大径孔１３ｂは、斜板室２４Ａに連通している。斜板室２４Ａと吸入室１５ａとは、第２シリンダブロック１３Ａ及び第２弁・ポート形成体１７Ａを貫通する吸入路１３ｃにより連通している。第２シリンダブロック１３Ａの周壁には吸入口１３ｓが形成されている。
【０１３２】
可変容量型斜板式圧縮機１０Ａは、車両空調装置の冷媒循環回路（冷房回路）を構成する。冷媒循環回路は、可変容量型斜板式圧縮機１０と外部冷媒回路３０とを備えている。各吐出室１４ｂ，１５ｂは、吐出通路２７Ａを介して凝縮器３１の入口に接続されている。蒸発器３３の出口は、吸入通路２８Ａを介して吸入口１３ｓに接続されている。吐出通路２７Ａの途中には絞り３４が設けられている。
【０１３３】
そして、各吐出室１４ｂ，１５ｂに吐出された冷媒ガスは、吐出通路２７Ａ、外部冷媒回路３０、吸入通路２８Ａを通過して吸入口１３ｓから斜板室２４Ａに吸入される。斜板室２４Ａに吸入された冷媒ガスは、吸入路１２ｃ，１３ｃを介して吸入室１４ａ，１５ａに吸入される。よって、吸入室１４ａ，１５ａ及び斜板室２４Ａは、吸入圧領域となっており、圧力がほぼ等しくなっている。吐出通路２７Ａは、冷媒循環回路を循環する冷媒ガスの流通方向において、吐出通路２７Ａにおける絞り３４よりも上流側である第１圧力監視点Ｐ１と、吐出通路２７Ａにおける絞り３４よりも下流側である第２圧力監視点Ｐ２とを有する。
【０１３４】
回転軸２１Ａには、第１大径孔１２ｂ内に配置される環状のフランジ部２１Ｆが突設されている。回転軸２１Ａの軸方向において、フランジ部２１Ｆと第１シリンダブロック１２Ａとの間には第１スラスト軸受２７ａが配設されている。また、回転軸２１Ａにおける後端側には、円筒状の支持部材３９Ａが圧入されている。支持部材３９Ａの外周面からは、第２大径孔１３ｂ内に配置される環状のフランジ部３９Ｆが突設されている。回転軸２１Ａの軸方向において、フランジ部３９Ｆと第２シリンダブロック１３Ａとの間には第２スラスト軸受２７ｂが配設されている。
【０１３５】
斜板室２４Ａ内には、回転軸２１Ａに対する斜板２３Ａの傾角を変更可能なアクチュエータ９０が収容されている。アクチュエータ９０は、回転軸２１Ａにおけるフランジ部２１Ｆよりも後方側であって、且つ斜板２３Ａよりも前方側に設けられるとともに、回転軸２１Ａと一体回転可能な環状の区画体９１を有する。また、アクチュエータ９０は、フランジ部２１Ｆと区画体９１との間に配置されるとともに斜板室２４Ａ内で回転軸２１Ａの軸方向に移動可能な有底円筒状の移動体９２を有する。
【０１３６】
移動体９２は、回転軸２１Ａが貫挿される貫挿孔９２ｅを有する円環状の底部９２ａと、底部９２ａの外周縁から回転軸２１Ａの軸方向に沿って延びる円筒部９２ｂとから形成されている。円筒部９２ｂの内周面は、区画体９１の外周縁に対して摺動可能になっている。これにより、移動体９２は、区画体９１を介して回転軸２１Ａと一体回転可能になっている。円筒部９２ｂの内周面と区画体９１の外周縁との間はシール部材９３によりシールされるとともに、貫挿孔９２ｅと回転軸２１Ａとの間はシール部材９４によりシールされている。そして、アクチュエータ９０は、区画体９１と移動体９２とにより区画される制御圧室９５を有する。
【０１３７】
回転軸２１Ａには、回転軸２１Ａの軸方向に沿って延びる第１軸内通路２１ａが形成されている。第１軸内通路２１ａの後端は、圧力調整室１５ｃに開口している。さらに、回転軸２１Ａには、回転軸２１Ａの径方向に沿って延びる第２軸内通路２１ｂが形成されている。第２軸内通路２１ｂの一端は第１軸内通路２１ａの先端に連通するとともに、他端は制御圧室９５に開口している。よって、制御圧室９５と圧力調整室１５ｃとは、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂを介して連通している。
【０１３８】
斜板室２４Ａ内において、斜板２３Ａとフランジ部３９Ｆとの間には、斜板２３Ａの傾角の変更を許容するリンク機構であるラグアーム９６が配設されている。ラグアーム９６は一端から他端に向かって略Ｌ字形状に形成されている。ラグアーム９６の一端にはウェイト部９６ｗが形成されている。ウェイト部９６ｗは、斜板２３Ａの溝部２３ｂを通過して斜板２３Ａの前面側に位置している。
【０１３９】
ラグアーム９６の一端側は、溝部２３ｂ内を横切る円柱状の第１ピン９７ａによって斜板２３Ａの上端側（図１における上側）に連結されている。これにより、ラグアーム９６の一端側は、第１ピン９７ａの軸心を第１揺動中心Ｍ１として、斜板２３Ａに対して第１揺動中心Ｍ１周りで揺動可能に支持されている。ラグアーム９６の他端側は、円柱状の第２ピン９７ｂによって支持部材３９Ａに連結されている。これにより、ラグアーム９６の他端側は、第２ピン９７ｂの軸心を第２揺動中心Ｍ２として、支持部材３９Ａに対して第２揺動中心Ｍ２周りで揺動可能に支持されている。
【０１４０】
移動体９２の円筒部９２ｂの先端には、斜板２３Ａ側に向けて突出する連結部９２ｃが設けられている。連結部９２ｃには、円柱状の連結ピン９７ｃが挿通可能な挿通孔９２ｈが形成されている。連結ピン９７ｃは、斜板２３Ａの下端側に圧入固定されている。そして、連結部９２ｃは、連結ピン９７ｃを介して斜板２３Ａの下端側に連結されている。
【０１４１】
制御圧室９５の圧力は、吐出室１５ｂから制御圧室９５への冷媒ガスの導入と、制御圧室９５から吸入室１５ａへの冷媒ガスの排出とが行われることにより制御される。そして、制御圧室９５と斜板室２４Ａとの圧力差に伴って移動体９２が区画体９１に対して回転軸２１Ａの軸方向に移動するようになっている。リヤハウジング１５Ａには、制御弁４０が組み付けられている。
【０１４２】
次に、制御弁４０の構成について、既に説明した第１の実施形態の制御弁４０の構成に対する変更点を中心に説明する。
図１６に示すように、収容室４５は、第２連通ポート４２２、第２連通路８２を介して吸入室１５ａに連通している。連通室４６は、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して圧力調整室１５ｃに連通している。
【０１４３】
連通室４６と第２圧力室４７との間には、弁孔４８Ｄを有する弁座部材８６が配設されている。そして、連通室４６と第２圧力室４７とは弁孔４８Ｄを介して連通している。弁体６０Ｄは、弁孔４８Ｄを開閉する環状の弁部６１Ｄを有する柱状の弁部材６２Ｄを備える。弁部６１Ｄにおける連通室４６側の端面には小径部６２ａが突出している。弁部６１Ｄの外径は、シール部６２ｂの外径と同じである。
【０１４４】
第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８Ｄ、連通室４６、第３連通ポート４２３、第３連通路８３、圧力調整室１５ｃ、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂは、第２圧力監視点Ｐ２から制御圧室９５に至る給気通路を形成している。弁部６１Ｄは、弁座部材８６における連通室４６側の端面の弁孔４８Ｄ周りに当接することで、給気通路を閉鎖する閉弁状態となるとともに、弁部６１Ｄが、弁座部材８６から離間することで、給気通路を開放する開弁状態となる。なお、第５の実施形態では、可変容量型斜板式圧縮機１０Ａにおける制御弁４０外に、制御圧室９５と吸入室１５ａとを連通させるとともに絞りを有する抽気通路（図示せず）が別途設けられている。
【０１４５】
弁部６１Ｄにおける連通室４６側の端面は、弁体６０Ｄに対して、二点間差圧に基づく弁体６０Ｄに付与される荷重の向きと同じ向きに作用する連通室４６の圧力を受圧する第１受圧面６０１Ｄとなっている。シール部６２ｂにおける連通室４６側の端面は、弁体６０に対して、二点間差圧に基づく弁体６０Ｄに付与される荷重の向きとは逆向きに作用する連通室４６の圧力を受圧する第２受圧面６０２Ｄとなっている。弁部６１Ｄの外径とシール部６２ｂの外径とは同じであるため、第１受圧面６０１Ｄの受圧面積と第２受圧面６０２Ｄの受圧面積とは同じになっている。よって、弁体６０Ｄに対して作用する制御圧室９５の圧力が相殺されている。
【０１４６】
図１７に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＦＦされて、ソレノイド部５０への電力の供給が停止されている状態では、付勢ばね５３の付勢力がバルブスプリング６４の付勢力に抗して、可動鉄心５２が付勢ばね５３の付勢力によって固定鉄心５１から離間する。すると、付勢ばね５３の付勢力に基づく荷重が可動鉄心５２を介して弁体６０Ｄに作用するとともに、二点間差圧に基づく荷重が弁体６０Ｄに付与されて、弁体６０Ｄがソレノイド部５０から離間する方向（二点間差圧に基づく荷重の向き）に移動する。これにより、弁部６１Ｄが弁座部材８６における連通室４６側の端面の弁孔４８Ｄ周りに当接して弁孔４８Ｄが閉鎖する。
【０１４７】
弁孔４８Ｄが閉鎖すると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８Ｄ、連通室４６、第３連通ポート４２３、第３連通路８３、圧力調整室１５ｃ、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂを介した制御圧室９５への冷媒ガスの供給が遮断される。そして、制御圧室９５から抽気通路を介して吸入室１５ａに冷媒ガスが排出されることによって、制御圧室９５の圧力が吸入室１５ａの圧力に近づく。
【０１４８】
図１８に示すように、制御圧室９５の圧力が吸入室１５ａの圧力に近づいて、制御圧室９５と斜板室２４Ａとの圧力差が少なくなることで、斜板２３Ａに作用する両頭ピストン２５Ａからの圧縮反力によって、斜板２３Ａが移動体９２を牽引し、移動体９２の底部９２ａが区画体９１に近づくように移動体９２が移動する。すると、斜板２３Ａが第１揺動中心Ｍ１周りで揺動する。この斜板２３Ａの第１揺動中心Ｍ１周りでの揺動に伴って、ラグアーム９６の両端がそれぞれ第１揺動中心Ｍ１及び第２揺動中心Ｍ２周りで揺動し、ラグアーム９６が支持部材３９Ａのフランジ部３９Ｆに接近する。これにより、斜板２３Ａの傾角が小さくなり、両頭ピストン２５Ａのストロークが小さくなって吐出容量が減る。ラグアーム９６は、斜板２３Ａの傾角が最小傾角に達したとき、支持部材３９Ａのフランジ部３９Ｆに当接するようになっている。このラグアーム９６とフランジ部３９Ｆとの当接により、斜板２３Ａの傾角が最小傾角に維持される。
【０１４９】
図１６に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＮされて、ソレノイド部５０への電力の供給が行われると、ソレノイド部５０の電磁力が、付勢ばね５３の付勢力に抗して、可動鉄心５２が固定鉄心５１に向けて引き付けられる。そして、可動鉄心５２における固定鉄心５１への引き付け度合い（付勢ばね５３の付勢力）と、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重と、バルブスプリング６４の付勢力とのバランスによって、弁部６１Ｄの弁開度が調整される。ソレノイド部５０に対する電力の供給を多くする（デューティ比制御を大きくする）と、可動鉄心５２における固定鉄心５１への引き付け度合いが大きくなって、二点間差圧に基づく弁体６０Ｄに付与される荷重と対抗するバルブスプリング６４の付勢力が弁体６０Ｄに付与されて、弁部６１Ｄの弁開度が大きくなる。
【０１５０】
すると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８Ｄ、連通室４６、第３連通ポート４２３、第３連通路８３、圧力調整室１５ｃ、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂを介して制御圧室９５に供給される冷媒ガスの流量が多くなり、制御圧室９５の圧力が吐出室１５ｂの圧力に近づく。
【０１５１】
図１５に示すように、制御圧室９５の圧力が吐出室１５ｂの圧力に近づいて、制御圧室９５と斜板室２４Ａとの圧力差が大きくなることで、移動体９２が斜板２３Ａを牽引しながら、移動体９２の底部９２ａが区画体９１から離間するように移動体９２が移動する。すると、斜板２３Ａが第１揺動中心Ｍ１周りで、斜板２３Ａの傾角減少時の方向とは逆方向に揺動する。この斜板２３Ａの第１揺動中心Ｍ１周りでの斜板２３Ａの傾角減少時の方向とは逆方向に揺動に伴って、ラグアーム９６の両端がそれぞれ第１揺動中心Ｍ１及び第２揺動中心Ｍ２周りで斜板２３Ａの傾角減少時の方向とは逆方向に揺動し、ラグアーム９６が支持部材３９Ａのフランジ部３９Ｆから離間する。これにより、斜板２３Ａの傾角が大きくなり、両頭ピストン２５Ａのストロークが大きくなって吐出容量が増える。移動体９２は、斜板２３Ａの傾角が最大傾角に達したとき、フランジ部２１Ｆに当接するようになっている。この移動体９２とフランジ部２１Ｆとの当接により、斜板２３Ａの傾角が最大傾角に維持される。よって、第５の実施形態における可変容量型斜板式圧縮機１０Ａは、制御圧室９５の圧力が高くなることで斜板２３Ａの傾角が大きくなるとともに、制御圧室９５の圧力が低くなることで斜板２３Ａの傾角が小さくなる。
【０１５２】
次に、第５の実施形態の作用を説明する。
図１９に示すように、ソレノイド部５０に対する電力の供給が最大であり、斜板２３Ａが、傾角が大きい状態で高速回転している場合、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が不足して、吸入室１４ａ，１５ａの圧力が基準圧力を下回る。すると、感圧機構７０は、収容室４５の圧力を感知して、ベローズ７１が伸長し、二点間差圧に基づく弁体６０Ｄに付与される荷重の向きと同じ向きに弁部材６２Ｄを押圧する。これにより、弁部６１Ｄが弁座部材８６における連通室４６側の端面の弁孔４８Ｄ周りに当接して弁孔４８Ｄが閉鎖する。よって、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８Ｄ、連通室４６、第３連通ポート４２３、第３連通路８３、圧力調整室１５ｃ、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂを介した制御圧室９５への冷媒ガスの供給が遮断され、制御圧室９５の圧力が吸入室１５ａの圧力に近づく。その結果、制御圧室９５の圧力が低くなって、斜板２３Ａの傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。したがって、斜板２３Ａが、傾角が大きい状態で高速回転し続けてしまうことが回避される。
【０１５３】
アクチュエータ９０を用いて斜板２３Ａの傾角を変更する可変容量型斜板式圧縮機１０Ａにおいては、吐出容量の変動に伴って、制御圧室９５の圧力は、吸入室１４ａ，１５ａの圧力と吐出室１４ｂ，１５ｂの圧力との間で大きく変動する。そこで、第１受圧面６０１Ｄの受圧面積と第２受圧面６０２Ｄの受圧面積とを同じにし、弁体６０Ｄに対して作用する制御圧室９５の圧力が相殺されている。よって、制御圧室９５の圧力が弁体６０Ｄに作用することによって、弁体６０Ｄの動きに悪影響を及ぼしてしまうことが抑制されている。
【０１５４】
また、制御圧室９５の圧力が、吸入室１４ａ，１５ａの圧力と吐出室１４ｂ，１５ｂの圧力との間で大きく変動するため、吐出容量の変動に伴って、吐出室１４ｂ，１５ｂの圧力と制御圧室９５の圧力との差圧であるＤＣ差圧の相関関係が得難くなっている。したがって、ＤＣ差圧と冷媒ガスの流量との相関関係が得難いため、弁体６０Ｄに対して、ＤＣ差圧に基づく荷重を、二点間差圧に基づく弁体６０Ｄに付与される荷重の向きと同じ向きに作用させても、冷媒ガスが小流量の領域での可変容量型斜板式圧縮機１０Ａの吐出容量の制御性を向上させることが困難である。
【０１５５】
よって、アクチュエータ９０を用いて斜板２３Ａの傾角を変更する可変容量型斜板式圧縮機１０Ａでは、弁体６０Ｄに対して、ＤＳ差圧に基づく荷重を、二点間差圧に基づく弁体６０Ｄに付与される荷重の向きと同じ向きに作用させる。その結果、冷媒ガスの流量が小流量の領域において、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が小さくなり、冷媒ガスが小流量の領域での可変容量型斜板式圧縮機１０Ａの吐出容量の制御性が向上する。
【０１５６】
したがって、第５の実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）〜（６）と同様の効果に加えて、以下に示す効果を得ることができる。
（７）アクチュエータ９０を用いて斜板２３Ａの傾角を変更する可変容量型斜板式圧縮機１０Ａにおいて、弁体６０Ｄに対して、ＤＳ差圧に基づく荷重を、二点間差圧に基づく弁体６０Ｄに付与される荷重の向きと同じ向きに作用させた。アクチュエータ９０を用いて斜板２３Ａの傾角を変更する可変容量型斜板式圧縮機１０Ａにおいては、制御圧室９５の圧力が、吸入室１４ａ，１５ａの圧力と吐出室１４ｂ，１５ｂの圧力との間で大きく変動する。したがって、ＤＣ差圧に基づく荷重を、二点間差圧に基づく弁体６０Ｄに付与される荷重の向きと同じ向きに作用させる場合に比べて、冷媒ガスが小流量の領域での可変容量型斜板式圧縮機１０Ａの吐出容量の制御性を向上させることができる。
【０１５７】
（８）アクチュエータ９０を用いて斜板２３Ａの傾角を変更する可変容量型斜板式圧縮機１０Ａにおいては、吐出容量の変動に伴って、制御圧室９５の圧力は、吸入室１４ａ，１５ａの圧力と吐出室１４ｂ，１５ｂの圧力との間で大きく変動する。よって、弁体６０Ｄに対して作用する制御圧室９５の圧力を相殺することは、可変容量型斜板式圧縮機１０Ａの吐出容量の制御性を向上させる上で特に有効である。
【０１５８】
（第６の実施形態）
以下、可変容量型斜板式圧縮機を具体化した第６の実施形態を図２０〜図２２にしたがって説明する。なお、以下に説明する第６の実施形態では、既に説明した第５の実施形態からの変更点を中心に説明する。
【０１５９】
図２０に示すように、連通室４６と収容室４５とは弁孔４８Ｅを介して連通している。弁体６０Ｅは、弁孔４８Ｅを開閉する環状の弁部６１Ｅを有する柱状の弁部材６２Ｅを備える。また、弁部材６２Ｅは、弁部６１Ｅにおける連通室４６側の端面から突出し、弁部６１Ｅの外径よりも小径の柱状の小径部６２４ａを有する。小径部６２４ａは、弁部６１Ｅにおける連通室４６側の端面から直線状に延びている。
【０１６０】
さらに、弁部材６２Ｅは、小径部６２４ａにおける弁部６１Ｅとは反対側の端部に連続し、弁部６１Ｅと同じ外径である柱状のシール部６２４ｂを有する。シール部６２４ｂは、連通室４６と第２圧力室４７との間に配置されて、連通室４６と第２圧力室４７との間をシールしている。シール部６２４ｂにおける第２圧力室４７側の端部は、第２圧力室４７内に突出している。シール部６２４ｂにおける第２圧力室４７側の端面は、第２圧力室４７の圧力を受圧する。シール部６２４ｂにおける第２圧力室４７側の端部には、バルブスプリング６４が当接している。受圧部材６３の外径は、弁部６１Ｅの外径よりも大きくなっている。
【０１６１】
第２軸内通路２１ｂ、第１軸内通路２１ａ、圧力調整室１５ｃ、第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、弁孔４８Ｅ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２は、制御圧室９５から吸入室１５ａに至る抽気通路を形成している。弁部６１Ｅは、第２ハウジング４２における連通室４６側の弁孔４８Ｅの周囲に当接することで、抽気通路を閉鎖する閉弁状態となるとともに、第２ハウジング４２における連通室４６側の弁孔４８Ｅの周囲から離間することで、抽気通路を開放する開弁状態となる。なお、第６の実施形態では、可変容量型斜板式圧縮機１０Ａにおける制御弁４０外に、吐出室１５ｂと制御圧室９５とを連通させるとともに絞りを有する給気通路（図示せず）が別途設けられている。
【０１６２】
弁部６１Ｅにおける収容室４５側の端面と、受圧部材６３における収容室４５側の端面との間では、受圧部材６３の外径が弁部６１Ｅの外径よりも大きい分だけ、受圧部材６３における収容室４５側の端面に、収容室４５の圧力、すなわち、吸入室１５ａの圧力が作用している。よって、弁体６０Ｅには、第１圧力室４４の圧力と収容室４５の圧力との差圧であるＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０Ｅに付与される荷重の向きと同じ向きに作用している。
【０１６３】
シール部６２４ｂにおける連通室４６側の端面は、弁体６０Ｅに対して、二点間差圧に基づく弁体６０Ｅに付与される荷重の向きと同じ向きに作用する連通室４６の圧力を受圧する第１受圧面６０１Ｅとなっている。弁部６１Ｅにおける連通室４６側の端面は、弁体６０Ｅに対して、二点間差圧に基づく弁体６０Ｅに付与される荷重の向きとは逆向きに作用する連通室４６の圧力を受圧する第２受圧面６０２Ｅとなっている。弁部６１Ｅの外径とシール部６２４ｂの外径とは同じであるため、第１受圧面６０１Ｅの受圧面積と第２受圧面６０２Ｅの受圧面積とは同じになっている。よって、弁体６０Ｅに対して作用する制御圧室９５の圧力が相殺されている。
【０１６４】
図２１に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＦＦされて、ソレノイド部５０への電力の供給が停止されている状態では、付勢ばね５３の付勢力がバルブスプリング６４の付勢力に抗して、可動鉄心５２が付勢ばね５３の付勢力によって固定鉄心５１から離間する。すると、付勢ばね５３の付勢力に基づく荷重が可動鉄心５２を介して弁体６０Ｅに作用するとともに、二点間差圧に基づく荷重が弁体６０Ｅに付与されて、弁体６０Ｅがソレノイド部５０から離間する方向（二点間差圧に基づく荷重の向き）に移動する。これにより、弁部６１Ｅが第２ハウジング４２における連通室４６側の弁孔４８Ｅの周囲から離間することで、弁孔４８Ｅが開放する。
【０１６５】
このとき、付勢ばね５３が自由長になっても、第１連結体７２が第２ハウジング４２における収容室４５側の弁孔４８Ｅの周囲に当接しないようになっている。さらに、二点間差圧に基づく荷重が弁体６０Ｅに付与されても、第１連結体７２が第２ハウジング４２における収容室４５側の弁孔４８Ｅの周囲に当接しないようにバルブスプリング６４の付勢力がバルブスプリング調整部６５により調整されている。
【０１６６】
弁孔４８Ｅが開放されると、制御圧室９５から第２軸内通路２１ｂ、第１軸内通路２１ａ、圧力調整室１５ｃ、第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、弁孔４８Ｅ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２を介した吸入室１５ａへの冷媒ガスの排出が行われる。そして、制御圧室９５の圧力が吸入室１５ａの圧力に近づき、斜板２３Ａの傾角が最大傾角よりも小さくなって、吐出容量が減少する。
【０１６７】
図２０に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＮされて、ソレノイド部５０への電力の供給が行われると、ソレノイド部５０の電磁力が、付勢ばね５３の付勢力に抗して、可動鉄心５２が固定鉄心５１に向けて引き付けられる。すると、二点間差圧に基づく弁体６０Ｅに付与される荷重と対抗するバルブスプリング６４の付勢力が弁体６０Ｅに付与されて、弁部６１Ｅが、第２ハウジング４２における連通室４６側の弁孔４８Ａの周囲に当接して、弁孔４８Ｅが閉鎖する。
【０１６８】
弁孔４８Ｅが閉鎖されると、制御圧室９５から第２軸内通路２１ｂ、第１軸内通路２１ａ、圧力調整室１５ｃ、第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、弁孔４８Ｅ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２を介した吸入室１５ａへの冷媒ガスの排出が行われなくなる。そして、吐出室１５ｂから給気通路を介して制御圧室９５に冷媒ガスが供給されることによって、制御圧室９５の圧力が吐出室１５ｂの圧力に近づき、斜板２３Ａの傾角が最小傾角よりも大きくなって、吐出容量が増大する。
【０１６９】
次に、第６の実施形態の作用を説明する。
図２２に示すように、ソレノイド部５０に対する電力の供給が最大であり、斜板２３Ａが、傾角が大きい状態で高速回転している場合、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が不足して、吸入室１４ａ，１５ａの圧力が基準圧力を下回る。すると、感圧機構７０は、収容室４５の圧力を感知して、ベローズ７１が伸長し、二点間差圧に基づく弁体６０Ｅに付与される荷重の向きと同じ向きに弁部材６２Ｅを押圧する。これにより、弁部６１Ｅが第２ハウジング４２における連通室４６側の弁孔４８Ｅの周囲から離間して、弁孔４８Ｅが開放する。
【０１７０】
このとき、ベローズ７１が自由長になっても、第１連結体７２が第２ハウジング４２における収容室４５側の弁孔４８Ｅの周囲に当接しないようになっている。さらに、二点間差圧に基づく荷重が弁体６０Ｅに付与されても、第１連結体７２が第２ハウジング４２における収容室４５側の弁孔４８Ｅの周囲に当接しないようにバルブスプリング６４の付勢力がバルブスプリング調整部６５により調整されている。
【０１７１】
よって、制御圧室９５から第２軸内通路２１ｂ、第１軸内通路２１ａ、圧力調整室１５ｃ、第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、弁孔４８Ｅ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２を介した吸入室１５ａへの冷媒ガスの排出が行われ、制御圧室９５の圧力が吸入室１５ａの圧力に近づく。その結果、制御圧室９５の圧力が低くなって、斜板２３Ａの傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。したがって、斜板２３Ａが、傾角が大きい状態で高速回転し続けてしまうことが回避される。
【０１７２】
また、ソレノイド部５０によって弁部６１Ｅの弁開度を制御する際には、ＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０Ｅに付与される荷重の向きと同じ向きに作用する分、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が生じ難くなっている。その結果として、冷媒ガスの流量が小流量の領域において、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が小さくなり、冷媒ガスが小流量の領域での可変容量型斜板式圧縮機１０Ａの吐出容量の制御性が向上する。したがって、第６の実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）〜（６）及び第５の実施形態（７）、（８）と同様の効果を得ることができる。
【０１７３】
（第７の実施形態）
以下、可変容量型斜板式圧縮機を具体化した第７の実施形態を図２３〜図２５にしたがって説明する。なお、以下に説明する第７の実施形態では、既に説明した第５の実施形態からの変更点を中心に説明する。
【０１７４】
図２３に示すように、連通室４６と第２圧力室４７とは弁孔としての第１弁孔４８１Ｆを介して連通している。連通室４６と収容室４５とは弁孔としての第２弁孔４８２Ｆを介して連通している。弁体６０Ｆは、第１弁孔４８１Ｆを開閉する環状の第１弁部６１１Ｆと、第２弁孔４８２Ｆを開閉する環状の第２弁部６１２Ｆとを有する柱状の弁部材６２Ｆを備える。第１弁部６１１Ｆと第２弁部６１２Ｆとの外径は同じになっている。第１弁部６１１Ｆと第２弁部６１２Ｆとは、第１弁部６１１Ｆ及び第２弁部６１２Ｆよりも小径である柱状の小径部６２５ａによって連結されている。受圧部材６３の外径は、第２弁部６１２Ｆの外径よりも大きくなっている。
【０１７５】
第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、第１弁孔４８１Ｆ、連通室４６、第３連通ポート４２３、第３連通路８３、圧力調整室１５ｃ、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂは、第２圧力監視点Ｐ２から制御圧室９５に至る給気通路を形成している。第１弁部６１１Ｆは、第２ハウジング４２における連通室４６側の第１弁孔４８１Ｆの周囲に当接することで、給気通路を閉鎖する閉弁状態となるとともに、第２ハウジング４２における連通室４６側の第１弁孔４８１Ｆの周囲から離間することで、給気通路を開放する開弁状態となる。
【０１７６】
第２軸内通路２１ｂ、第１軸内通路２１ａ、圧力調整室１５ｃ、第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、第２弁孔４８２Ｆ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２は、制御圧室９５から吸入室１５ａに至る抽気通路を形成している。第２弁部６１２Ｆは、第２ハウジング４２における連通室４６側の第２弁孔４８２Ｆの周囲に当接することで、抽気通路を閉鎖する閉弁状態となるとともに、第２ハウジング４２における連通室４６側の第２弁孔４８２Ｆの周囲から離間することで、抽気通路を開放する開弁状態となる。
【０１７７】
第２弁部６１２Ｆにおける収容室４５側の端面と、受圧部材６３における収容室４５側の端面との間では、受圧部材６３の外径が第２弁部６１２Ｆの外径よりも大きい分だけ、受圧部材６３における収容室４５側の端面に、収容室４５の圧力、すなわち、吸入室１５ａの圧力が作用している。よって、弁体６０Ｆには、第１圧力室４４の圧力と収容室４５の圧力との差圧であるＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０Ｆに付与される荷重の向きと同じ向きに作用している。
【０１７８】
第１弁部６１１Ｆにおける連通室４６側の端面は、弁体６０Ｆに対して、二点間差圧に基づく弁体６０Ｆに付与される荷重の向きと同じ向きに作用する連通室４６の圧力を受圧する第１受圧面６０１Ｆとなっている。第２弁部６１２Ｆにおける連通室４６側の端面は、弁体６０Ｆに対して、二点間差圧に基づく弁体６０Ｆに付与される荷重の向きとは逆向きに作用する連通室４６の圧力を受圧する第２受圧面６０２Ｆとなっている。第１弁部６１１Ｆの外径と第２弁部６１２Ｆの外径とは同じであるため、第１受圧面６０１Ｆの受圧面積と第２受圧面６０２Ｆの受圧面積とは同じになっている。よって、弁体６０Ｆに対して作用する制御圧室９５の圧力が相殺されている。
【０１７９】
図２４に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＦＦされて、ソレノイド部５０への電力の供給が停止されている状態では、付勢ばね５３の付勢力がバルブスプリング６４の付勢力に抗して、可動鉄心５２が付勢ばね５３の付勢力によって固定鉄心５１から離間する。すると、付勢ばね５３の付勢力に基づく荷重が可動鉄心５２を介して弁体６０Ｆに作用するとともに、二点間差圧に基づく荷重が弁体６０Ｆに付与されて、弁体６０Ｆがソレノイド部５０から離間する方向（二点間差圧に基づく荷重の向き）に移動する。これにより、第１弁部６１１Ｆが第２ハウジング４２における連通室４６側の第１弁孔４８１Ｆの周囲に当接して、第１弁孔４８１Ｆが閉鎖するとともに、第２弁部６１２Ｆが第２ハウジング４２における連通室４６側の第２弁孔４８２Ｆの周囲から離間して、第２弁孔４８２Ｆが開放する。
【０１８０】
このとき、付勢ばね５３が自由長になっても、第１連結体７２が第２ハウジング４２における収容室４５側の第２弁孔４８２Ｆの周囲に当接しないようになっている。さらに、二点間差圧に基づく荷重が弁体６０Ｆに付与されても、第１連結体７２が第２ハウジング４２における収容室４５側の第２弁孔４８２Ｆの周囲に当接しないようにバルブスプリング６４の付勢力がバルブスプリング調整部６５により調整されている。
【０１８１】
第１弁孔４８１Ｆが閉鎖されると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、第１弁孔４８１Ｆ、連通室４６、第３連通ポート４２３、第３連通路８３、圧力調整室１５ｃ、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂを介して制御圧室９５に冷媒ガスが供給されなくなる。さらに、第２弁孔４８２Ｆが開放されると、制御圧室９５から第２軸内通路２１ｂ、第１軸内通路２１ａ、圧力調整室１５ｃ、第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、第２弁孔４８２Ｆ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２を介した吸入室１５ａへの冷媒ガスの排出が行われる。その結果、制御圧室９５の圧力が吸入室１５ａの圧力に近づき、斜板２３Ａの傾角が最大傾角よりも小さくなって、吐出容量が減少する。
【０１８２】
図２３に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＮされて、ソレノイド部５０への電力の供給が行われると、ソレノイド部５０の電磁力が、付勢ばね５３の付勢力に抗して、可動鉄心５２が固定鉄心５１に向けて引き付けられる。すると、二点間差圧に基づく弁体６０Ｆに付与される荷重と対抗するバルブスプリング６４の付勢力が弁体６０Ｆに付与されて、第１弁部６１１Ｆが第２ハウジング４２における連通室４６側の第１弁孔４８１Ｆから離間するとともに、第２弁部６１２Ｆが第２ハウジング４２における連通室４６側の第２弁孔４８２Ｆの周囲に当接する。
【０１８３】
すると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８Ｄ、連通室４６、第３連通ポート４２３、第３連通路８３、圧力調整室１５ｃ、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂを介して制御圧室９５に供給される冷媒ガスの流量が多くなり、制御圧室９５の圧力が吐出室１５ｂの圧力に近づく。その結果、斜板２３Ａの傾角が最小傾角よりも大きくなって、吐出容量が増大する。
【０１８４】
次に、第７の実施形態の作用を説明する。
図２５に示すように、ソレノイド部５０に対する電力の供給が最大であり、斜板２３Ａが、傾角が大きい状態で高速回転している場合、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が不足して、吸入室１４ａ，１５ａの圧力が基準圧力を下回る。すると、感圧機構７０は、収容室４５の圧力を感知して、ベローズ７１が伸長し、二点間差圧に基づく弁体６０Ｆに付与される荷重の向きと同じ向きに弁部材６２Ｆを押圧する。これにより、第１弁部６１１Ｆが第２ハウジング４２における連通室４６側の第１弁孔４８１Ｆの周囲に当接して、第１弁孔４８１Ｆが閉鎖するとともに、第２弁部６１２Ｆが第２ハウジング４２における連通室４６側の第２弁孔４８２Ｆの周囲から離間して、第２弁孔４８２Ｆが開放する。
【０１８５】
このとき、ベローズ７１が自由長になっても、第１連結体７２が第２ハウジング４２における収容室４５側の第２弁孔４８２Ｆの周囲に当接しないようになっている。さらに、二点間差圧に基づく荷重が弁体６０Ｆに付与されても、第１連結体７２が第２ハウジング４２における収容室４５側の第２弁孔４８２Ｆの周囲に当接しないようにバルブスプリング６４の付勢力がバルブスプリング調整部６５により調整されている。
【０１８６】
よって、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、第１弁孔４８１Ｆ、連通室４６、第３連通ポート４２３、第３連通路８３、圧力調整室１５ｃ、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂを介して制御圧室９５に冷媒ガスが供給されなくなる。さらに、制御圧室９５から第２軸内通路２１ｂ、第１軸内通路２１ａ、圧力調整室１５ｃ、第３連通路８３、第３連通ポート４２３、連通室４６、第２弁孔４８２Ｆ、収容室４５、第２連通ポート４２２及び第２連通路８２を介した吸入室１５ａへの冷媒ガスの排出が行われる。その結果、制御圧室９５の圧力が吸入室１５ａの圧力に近づき、斜板２３Ａの傾角が最大傾角よりも小さくなって、吐出容量が減少する。したがって、斜板２３Ａが、傾角が大きい状態で高速回転し続けてしまうことが回避される。
【０１８７】
また、ソレノイド部５０によって第１弁部６１１Ｆ及び第２弁部６１２Ｆの弁開度を制御する際には、ＤＳ差圧に基づく荷重が、二点間差圧に基づく弁体６０Ｆに付与される荷重の向きと同じ向きに作用する分、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が生じ難くなっている。その結果として、冷媒ガスの流量が小流量の領域において、二点間差圧の変動に対する冷媒ガスの流量の変動が小さくなり、冷媒ガスが小流量の領域での可変容量型斜板式圧縮機１０Ａの吐出容量の制御性が向上する。したがって、第７の実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）〜（６）及び第５の実施形態（７）、（８）と同様の効果を得ることができる。
【０１８８】
（第８の実施形態）
以下、可変容量型斜板式圧縮機を具体化した第８の実施形態を図２６〜図２８にしたがって説明する。なお、以下に説明する第８の実施形態では、既に説明した第１の実施形態からの変更点を中心に説明する。
【０１８９】
図２６に示すように、可動鉄心５２Ａは、固定鉄心５１Ａに対して弁体６０とは反対側に配置されている。可動鉄心５２Ａには、駆動力伝達ロッド５２１Ａが取り付けられている。駆動力伝達ロッド５２１Ａは、可動鉄心５２Ａと一体的に移動可能になっている。駆動力伝達ロッド５２１Ａは、可動鉄心５２Ａから固定鉄心５１Ａを貫通して第１圧力室４４内に突出している。そして、駆動力伝達ロッド５２１Ａにおける第１圧力室４４側の端部は、受圧部材６３における第１圧力室４４側の端面に当接している。
【０１９０】
エアコンスイッチ４０ｓがＯＦＦされて、ソレノイド部５０への電力の供給が停止されている状態では、付勢ばね５３の付勢力がバルブスプリング６４の付勢力に抗して、可動鉄心５２Ａが付勢ばね５３の付勢力によって固定鉄心５１Ａから離間する。そして、バルブスプリング６４の付勢力が、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重に抗して、弁体６０がソレノイド部５０に接近する方向（二点間差圧に基づく荷重の向きとは逆向き）に移動する。これにより、弁部６１が第２圧力室４７から弁孔４８の内部に入り込んで連通室４６と第２圧力室４７との間が外面シール部６１ｓによってシールされる。すなわち、付勢ばね５３の付勢力に基づく弁体６０に付与される荷重の向きは、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きとは逆向きになっている。
【０１９１】
弁部６１が第２圧力室４７から弁孔４８の内部に入り込んで連通室４６と第２圧力室４７との間が外面シール部６１ｓによってシールされると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介した斜板室１６への冷媒ガスの供給が遮断される。そして、斜板室１６内の冷媒ガスが抽気通路３５を介して吸入室２６に排出されることで、斜板室１６の圧力が低くなって、斜板１９の傾角が最大傾角になり、最大吐出容量の運転が行われる。よって、第８の実施形態では、ソレノイド部５０への電力の供給が停止されると、最大吐出容量での運転が行われる。
【０１９２】
図２７に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＮされて、ソレノイド部５０への電力の供給が行われると、ソレノイド部５０の電磁力が、付勢ばね５３の付勢力に抗して、可動鉄心５２Ａが固定鉄心５１Ａに向けて引き付けられる。すると、駆動力伝達ロッド５２１Ａが弁体６０を押圧する。そして、弁体６０が押圧されることにより、弁部６１が弁孔４８から抜けて弁孔４８が開放し、弁孔４８から離間することで弁部６１の弁開度が増大する。よって、ソレノイド部５０は、電力の供給が行われることで、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに作用する付勢力を弁体６０に付与する。
【０１９３】
弁部６１の弁開度が増大すると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に供給される冷媒ガスの流量が多くなり、斜板室１６の圧力が高くなる。斜板室１６の圧力が高くなると、斜板室１６内の冷媒ガスは、抽気通路３５を介して吸入室２６に排出されるが、斜板室１６の圧力が高いため、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。よって、第８の実施形態では、ソレノイド部５０への電力の供給が行われると、最大吐出容量よりも少ない吐出容量での運転が行われる。
【０１９４】
次に、第８の実施形態の作用を説明する。
図２８に示すように、斜板１９が、傾角の大きい状態で高速回転している場合、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が不足して、吸入室２６の圧力が基準圧力を下回る。すると、感圧機構７０は、収容室４５の圧力を感知して、ベローズ７１が伸長し、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに弁部材６２を押圧する。これにより、弁部６１が弁孔４８から抜けて弁孔４８が開放し、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４、導入ポート６５ｈ、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に冷媒ガスが供給される。その結果、斜板室１６の圧力が高くなって、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。したがって、斜板１９が、傾角が大きい状態で高速回転し続けてしまうことが回避される。したがって、第８の実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）〜（３）及び（５）と同様の効果を得ることができる。
【０１９５】
（第９の実施形態）
以下、可変容量型斜板式圧縮機を具体化した第９の実施形態を図２９〜図３１にしたがって説明する。なお、以下に説明する第９の実施形態では、既に説明した第１の実施形態からの変更点を中心に説明する。
【０１９６】
図２９に示すように、第２ハウジング４２の外周部において、第３連通ポート４２３に対して第２連通ポート４２２とは反対側には、第４連通ポート４２４が形成されている。第２圧力室４７は、第４連通ポート４２４及び第４連通路８４Ｂを介して第２圧力監視点Ｐ２に連通している。
【０１９７】
第２ハウジング４２における第２圧力室４７側の端部には、ソレノイド部５０が収容された第１ハウジング４１が連結ハウジング４３を介して組み付けられている。可動鉄心５２における第２圧力室４７側の端面は、弁部材６２に当接している。第１圧力室４４内には、バルブスプリング６４が収容されている。第２ハウジング４２における第１圧力室４４側の開口には、バルブスプリング調整部６５が組み付けられている。
【０１９８】
図３０に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＦＦされて、ソレノイド部５０への電力の供給が停止されている状態では、可動鉄心５２が付勢ばね５３の付勢力によって固定鉄心５１から離間する。すると、付勢ばね５３の付勢力に基づく荷重が可動鉄心５２を介して弁体６０に作用するとともに、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重、及びバルブスプリング６４の付勢力に抗して、弁体６０がソレノイド部５０から離間する方向（二点間差圧に基づく荷重の向きとは逆向き）に移動する。これにより、弁部６１が第２圧力室４７から弁孔４８の内部に入り込んで連通室４６と第２圧力室４７との間が外面シール部６１ｓによってシールされる。すなわち、付勢ばね５３の付勢力に基づく弁体６０に付与される荷重の向きは、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きとは逆向きになっている。
【０１９９】
収容室４５の圧力が予め設定された基準圧力以上であるときに、ソレノイド部５０への電力供給量と、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重と、バルブスプリング６４の付勢力とのバランスによって、弁部６１の弁開度が調整可能となるように、バルブスプリング６４の付勢力がバルブスプリング調整部６５によって調整されている。
【０２００】
弁部６１が第２圧力室４７から弁孔４８の内部に入り込んで連通室４６と第２圧力室４７との間が外面シール部６１ｓによってシールされると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４Ｂ、第４連通ポート４２４、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介した斜板室１６への冷媒ガスの供給が遮断される。そして、斜板室１６内の冷媒ガスが抽気通路３５を介して吸入室２６に排出されることで、斜板室１６の圧力が低くなって、斜板１９の傾角が最大傾角になり、最大吐出容量の運転が行われる。よって、第８の実施形態では、ソレノイド部５０への電力の供給が停止されると、最大吐出容量での運転が行われる。
【０２０１】
図２９に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＮされて、ソレノイド部５０への電力の供給が行われると、ソレノイド部５０の電磁力が、付勢ばね５３の付勢力に抗して、可動鉄心５２が固定鉄心５１に向けて引き付けられる。すると、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重、及びバルブスプリング６４の付勢力に基づく荷重が弁体６０に作用して、弁部６１が弁孔４８から抜けて弁孔４８が開放し、弁孔４８から離間することで弁部６１の弁開度が増大する。
【０２０２】
弁部６１の弁開度が増大すると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４Ｂ、第４連通ポート４２４、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に供給される冷媒ガスの流量が多くなり、斜板室１６の圧力が高くなる。斜板室１６の圧力が高くなると、斜板室１６内の冷媒ガスは、抽気通路３５を介して吸入室２６に排出されるが、斜板室１６の圧力が高いため、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。よって、第９の実施形態では、ソレノイド部５０への電力の供給が行われると、最大吐出容量よりも少ない吐出容量での運転が行われる。
【０２０３】
次に、第９の実施形態の作用を説明する。
図３１に示すように、斜板１９が、傾角の大きい状態で高速回転している場合、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が不足して、吸入室２６の圧力が基準圧力を下回る。すると、感圧機構７０は、収容室４５の圧力を感知して、ベローズ７１が伸長し、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに弁部材６２を押圧する。
【０２０４】
このとき、付勢ばね５３は、ベローズ７１が伸長することにより弁部材６２を押圧する荷重が弁部材６２に作用することによって、弁部材６２が、ソレノイド部５０に向けて移動することができる付勢力となるように、付勢ばね調整部５４によって調整されている。これにより、弁部６１が弁孔４８から抜けて弁孔４８が開放し、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４Ｂ、第４連通ポート４２４、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に冷媒ガスが供給される。その結果、斜板室１６の圧力が高くなって、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。したがって、斜板１９が、傾角が大きい状態で高速回転し続けてしまうことが回避される。したがって、第９の実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）〜（５）と同様の効果を得ることができる。
【０２０５】
（第１０の実施形態）
以下、可変容量型斜板式圧縮機を具体化した第１０の実施形態を図３２〜図３４にしたがって説明する。なお、以下に説明する第１０の実施形態では、既に説明した第９の実施形態からの変更点を中心に説明する。
【０２０６】
図３２に示すように、可動鉄心５２Ａは、固定鉄心５１Ａに対して弁体６０とは反対側に配置されている。可動鉄心５２Ａには、駆動力伝達ロッド５２１Ａが取り付けられている。駆動力伝達ロッド５２１Ａは、可動鉄心５２Ａと一体的に移動可能になっている。駆動力伝達ロッド５２１Ａは、可動鉄心５２Ａから固定鉄心５１Ａを貫通して第２圧力室４７内に突出している。そして、駆動力伝達ロッド５２１Ａにおける第２圧力室４７側の端部は、弁部材６２に当接している。
【０２０７】
エアコンスイッチ４０ｓがＯＦＦされて、ソレノイド部５０への電力の供給が停止されている状態では、可動鉄心５２Ａが付勢ばね５３の付勢力によって固定鉄心５１Ａから離間する。すると、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重、及びバルブスプリング６４の付勢力に基づく荷重が弁体６０に作用して、弁部６１が弁孔４８から抜けて弁孔４８が開放し、弁孔４８から離間することで弁部６１の弁開度が増大する。すなわち、付勢ばね５３の付勢力に基づく弁体６０に付与される荷重の向きは、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じになっている。
【０２０８】
弁部６１の弁開度が増大すると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４Ｂ、第４連通ポート４２４、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に供給される冷媒ガスの流量が多くなり、斜板室１６の圧力が高くなる。斜板室１６の圧力が高くなると、斜板室１６内の冷媒ガスは、抽気通路３５を介して吸入室２６に排出されるが、斜板室１６の圧力が高いため、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。
【０２０９】
図３３に示すように、エアコンスイッチ４０ｓがＯＮされて、ソレノイド部５０への電力の供給が行われると、ソレノイド部５０の電磁力が、付勢ばね５３の付勢力に抗して、可動鉄心５２Ａが固定鉄心５１Ａに向けて引き付けられる。すると、駆動力伝達ロッド５２１Ａが弁体６０を押圧する。すると、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重、及びバルブスプリング６４の付勢力に抗して、弁体６０がソレノイド部５０から離間する方向（二点間差圧に基づく荷重の向きとは逆向き）に移動する。これにより、弁部６１が第２圧力室４７から弁孔４８の内部に入り込んで連通室４６と第２圧力室４７との間が外面シール部６１ｓによってシールされる。すなわち、ソレノイド部５０に電力が供給されると、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重と対抗する付勢力が弁体６０に付与される。
【０２１０】
弁部６１が第２圧力室４７から弁孔４８の内部に入り込んで連通室４６と第２圧力室４７との間が外面シール部６１ｓによってシールされると、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４Ｂ、第４連通ポート４２４、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介した斜板室１６への冷媒ガスの供給が遮断される。そして、斜板室１６内の冷媒ガスが抽気通路３５を介して吸入室２６に排出されることで、斜板室１６の圧力が低くなって、斜板１９の傾角が最大傾角になり、最大吐出容量の運転が行われる。
【０２１１】
次に、第１０の実施形態の作用を説明する。
図３４に示すように、ソレノイド部５０に対する電力の供給が最大であり、斜板１９が、傾角が大きい状態で高速回転している場合、冷媒循環回路を流れる冷媒ガスの流量が不足して、吸入室２６の圧力が基準圧力を下回る。すると、感圧機構７０は、収容室４５の圧力を感知して、ベローズ７１が伸長し、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに弁部材６２を押圧する。
【０２１２】
このとき、付勢ばね５３の付勢力は、ベローズ７１が伸長することにより弁部材６２を押圧する荷重が弁部材６２に作用することによって、弁部材６２が、ソレノイド部５０に向けて移動することができる付勢力になっている。これにより、弁部６１が弁孔４８から抜けて弁孔４８が開放し、第２圧力監視点Ｐ２から第４連通路８４Ｂ、第４連通ポート４２４、第２圧力室４７、弁孔４８、連通室４６、第３連通ポート４２３及び第３連通路８３を介して斜板室１６に冷媒ガスが供給される。その結果、斜板室１６の圧力が高くなって、斜板１９の傾角が最大傾角よりも小さくなり、吐出容量が減少する。したがって、斜板１９が、傾角が大きい状態で高速回転し続けてしまうことが回避される。したがって、第１０の実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）〜（３）、（５）及び（６）と同様の効果を得ることができる。
【０２１３】
なお、上記各実施形態は以下のように変更してもよい。
○  第１の実施形態において、収容室４５の圧力が基準圧力を下回ったことを感知することによりベローズ７１が伸長する感圧機構７０が、弁体６０の移動方向において、連通室４６よりも第１圧力室４４とは反対側に配置されていてもよい。この場合、ベローズ７１が伸長することにより弁体６０を押圧する荷重を、弁体６０に対して、二点間差圧に基づく弁体６０に付与される荷重の向きと同じ向きに付与させるために、弁部６１を含む弁体６０の部位からベローズ７１の内部を貫通して感圧機構７０よりも第１圧力室４４とは反対側に配置される弁体６０の部位を設ける必要がある。
【０２１４】
○  第１〜第４及び第８〜第１０の実施形態において、回転軸１７の回転に伴う斜板１９の回転運動が、シュー２４によりピストン２２の往復運動に変換されていた。すなわち、変換機構として、シュー２４が用いられていたが、これに限らず、斜板１９の後面側にスラスト軸受を介して揺動板を支持するとともに、揺動板と各ピストン２２とをコンロッドによって連結するワッブル型の変換機構を用いてもよい。
【０２１５】
○  上記各実施形態において、第１受圧面６０１，６０１Ａ，６０１Ｂ，６０１Ｃ，６０１Ｄ，６０１Ｅ，６０１Ｆの受圧面積を、第２受圧面６０２，６０２Ａ，６０２Ｂ，６０２Ｃ，６０２Ｄ，６０２Ｅ，６０２Ｆの受圧面積よりも小さくしてもよい。そして、弁体６０，６０Ａ，６０Ｂ，６０Ｃ，６０Ｄ，６０Ｅ，６０Ｆに対して、第１圧力室４４の圧力と連通室４６，４６Ａの圧力との差圧であるＤＣ差圧に基づく荷重を、二点間差圧に基づく弁体６０，６０Ａ，６０Ｂ，６０Ｃ，６０Ｄ，６０Ｅ，６０Ｆに付与される荷重の向きと同じ向きに作用させてもよい。
【０２１６】
○  上記各実施形態において、連通室４６，４６Ａと第１圧力室４４とを連通させる弁孔を、弁部によって開閉する構成としてもよい。
○  上記各実施形態において、付勢ばね調整部５４は、固定鉄心５１の内部に圧入される圧入部材であってもよい。そして、固定鉄心５１の内部への圧入度合を調整することによって、付勢ばね５３の付勢力を調整するようにしてもよい。
【０２１７】
○  上記各実施形態において、バルブスプリング調整部６５は、第２ハウジング４２におけるソレノイド部５０とは反対側の開口に圧入される圧入部材であってもよい。そして、第２ハウジング４２におけるソレノイド部５０とは反対側の開口への圧入度合を調整することによって、バルブスプリング６４の付勢力を調整するようにしてもよい。
【０２１８】
○  上記各実施形態において、感圧部材としてダイヤフラムを用いてもよい。
○  上記各実施形態において、動力伝達機構ＰＴは、外部からの電気制御によって動力の伝達及び遮断を選択可能なクラッチ機構であってもよい。
【０２１９】
○  上記各実施形態において、可変容量型斜板式圧縮機１０，１０Ａは、車両空調装置に用いられなくてもよく、その他の空調装置に用いられてもよい。
【符号の説明】
【０２２０】
Ｐ１…第１圧力監視点、Ｐ２…第２圧力監視点、１０，１０Ａ…可変容量型斜板式圧縮機、１４ａ，１５ａ，２６…吸入圧領域である吸入室、１４ｂ，１５ｂ，２５…吐出圧領域である吐出室、１６…制御圧室として機能する斜板室、１７，２１Ａ…回転軸、１９，２３Ａ…斜板、２２…ピストン、２５Ａ…ピストンとしての両頭ピストン、４０…制御弁、４０ｈ…バルブハウジング、４４…第１圧力室、４５，４５Ｂ…感圧室としての収容室、４６，４６Ａ…連通室、４７，４７Ａ…第２圧力室、４８，４８Ａ，４８Ｃ，４８Ｄ，４８Ｅ…弁孔、５０…ソレノイド部、５１，５１Ａ…固定鉄心、５２，５２Ａ…可動鉄心、５３…付勢ばね、５４…付勢ばね調整部、６０，６０Ａ，６０Ｂ，６０Ｃ，６０Ｄ，６０Ｅ，６０Ｆ…弁体、６４…バルブスプリング、６５…バルブスプリング調整部、７０，７０Ａ…感圧機構、７１，７１Ａ…感圧部材としてのベローズ、８５…感圧室、９０…アクチュエータ、９１…区画体、９２…移動体、９５…制御圧室、４８１Ｂ，４８１Ｆ…弁孔としての第１弁孔、４８２Ｂ，４８２Ｆ…弁孔としての第２弁孔、６０１，６０１Ａ，６０１Ｂ，６０１Ｃ，６０１Ｄ，６０１Ｅ，６０１Ｆ…第１受圧面、６０２，６０２Ａ，６０２Ｂ，６０２Ｃ，６０２Ｄ，６０２Ｅ，６０２Ｆ…第２受圧面。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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