(57)【要約】【課題】圧縮機モータの回転駆動中に圧縮動作時の運転周波数より高い高周波電圧を重畳させることで、モータ発熱効果を高めて圧縮機内部の冷媒温度や潤滑油温度を迅速に上昇させる。【解決手段】圧縮機モータの出力トルクが所要のトルクとなるようにモータの電流値を制御するインバータ制御装置は、除霜運転モード時に、圧縮機の圧縮動作に必要なモータの駆動電圧に、圧縮動作時の運転周波数より高い高周波電圧を重畳させるものである。【選択図】図２
2016001062.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を圧縮する圧縮機と、前記圧縮機を駆動するモータと、直流電力を交流電力に変換し、前記モータへ電力を供給するインバータと、前記モータを駆動する電流値を検出する電流検出手段を含み、前記モータの出力トルクが所要のトルクとなるように前記モータを駆動する電流値を制御するインバータ制御装置において、
除霜運転モード時に、前記圧縮機の圧縮動作に必要な前記モータの駆動電圧に、圧縮動作時の運転周波数より高い高周波電圧を重畳させることを特徴とするインバータ制御装置。
【請求項２】
前記モータの電流位相を調整する電流位相調整手段をさらに備え、
除霜運転モード時に、前記電流位相調整手段は、前記モータの電流位相を出力トルクが最大となる位相から出力トルクが正の範囲内で進み方向に位相を調整することを特徴とする請求項１に記載のインバータ制御装置。
【請求項３】
前記高周波電圧の周波数の上限値は、前記圧縮機の圧縮動作時の運転周波数の２４倍以下、またはインバータのキャリア周波数の２分の１以下のうち大きいほうの周波数とし、前記モータを駆動する電流のリプルが最大となるように、前記上限値の範囲内で前記高周波電圧の周波数を設定することを特徴とする請求項１または２に記載のインバータ制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空気調和機等に用いられる圧縮機のモータを任意の回転数で駆動するインバータ制御装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、空気調和機に使用される圧縮機モータの制御装置として、冷媒寝込み時に圧縮機の圧縮動作時の運転周波数範囲より高い高周波交流電圧をモータに出力することで、モータに発生する銅損と鉄損により圧縮機内の冷媒を加熱するものがある（例えば特許文献１を参照）。
【０００３】
特許文献１に開示された技術によれば、圧縮機の運転停止中に冷媒寝込み検出手段により寝込み状態であることを検出した場合、圧縮動作時の運転周波数（〜１ｋＨｚ）より高い周波数の高周波電圧をモータに出力することで、回転トルクや振動が発生すること無く、高周波電圧の印加によるモータの鉄損と、モータ巻線に流れる電流によって発生する銅損を利用することで、効率良くモータを加熱することが可能となる。モータの加熱により圧縮機内に滞留する液冷媒が加熱されて気化し、圧縮機の外部へと漏出する。寝込み検出手段はこの冷媒漏出が所定量あるいは所定時間行われたことを判断して寝込み状態から正常状態への復帰を判別し、モータの加熱を終了する。
【０００４】
さらに、高周波電圧の周波数は１４ｋＨｚ以上とすればモータの鉄心の振動音がほぼ可聴範囲外となるため、騒音の低減にも効果がある。また、圧縮機が磁石埋め込み型モータの場合、高周波磁束が鎖交する回転子表面も発熱部となるため、冷媒接触面増加や圧縮機への速やかな加熱が実現されるため効率の良い冷媒の加熱が可能となる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１１−３８６８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、前記従来の構成の制御装置では、予熱運転のための一方法であり、圧縮機モータの運転停止時（回転トルクを発生させない）しか考慮されておらず、除霜運転等の圧縮機モータの回転駆動中には適用することができないという課題を有していた。
【０００７】
本発明は、前記従来の課題を解決するもので、圧縮機モータの回転駆動中に圧縮動作時の運転周波数より高い高周波電圧を重畳させることで、モータ発熱効果を高めて圧縮機内部の冷媒温度や潤滑油温度を迅速に上昇させることができるインバータ制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記従来の課題を解決するために、本発明のインバータ制御装置は、冷媒を圧縮する圧縮機と、圧縮機を駆動するモータと、直流電力を交流電力に変換し、モータへ電力を供給するインバータと、モータを駆動する電流値を検出する電流検出手段を含み、モータの出力トルクが所要のトルクとなるようにモータを駆動する電流値を制御するインバータ制御装置において、除霜運転モード時に、圧縮機の圧縮動作に必要なモータの駆動電圧に、圧縮動作時の運転周波数より高い高周波電圧を重畳させるものである。
【０００９】
これによって、圧縮機モータの回転駆動に要するモータの電流値に、高周波電圧の印加による高周波電流が重畳されるため、モータ電流のリプル（高周波成分の変動値）が大となることでモータの発熱量を増加させ、圧縮機内部の冷媒温度や潤滑油温度を迅速に上昇させることができる。特に、空気調和機等の除霜時において、冷媒温度を上昇させることで除霜時間を短縮することができ、迅速に暖房運転に切り替えることができる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明のインバータ制御装置は、圧縮機モータの回転駆動中に圧縮動作時の運転周波数より高い高周波電圧を重畳させることで、モータ発熱効果を高めて圧縮機内部の冷媒温度や潤滑油温度を迅速に上昇させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明のインバータ制御装置を用いた冷凍サイクル装置の構成図
【図２】本発明の第１の実施の形態におけるインバータ制御装置のシステム構成図
【図３】本発明の第２の実施の形態におけるインバータ制御装置のシステム構成図
【図４】本発明の第３の実施の形態におけるインバータ制御装置のシステム構成図
【図５】本発明のインバータ制御装置の第１の動作特性図
【図６】本発明のインバータ制御装置の第２の動作特性図
【図７】本発明のインバータ制御装置の第３の動作特性図
【図８】電流位相に対するモータトルク特性図
【発明を実施するための形態】
【００１２】
第１の発明は、冷媒を圧縮する圧縮機と、圧縮機を駆動するモータと、直流電力を交流電力に変換し、モータへ電力を供給するインバータと、モータを駆動する電流値を検出する電流検出手段を含み、モータの出力トルクが所要のトルクとなるように前記モータを駆動する電流値を制御するインバータ制御装置において、除霜運転モード時に、圧縮機の圧縮動作に必要なモータの駆動電圧に、圧縮動作時の運転周波数より高い高周波電圧を重畳させるものであり、圧縮機モータの回転駆動に要する電流値に、高周波電圧の印加による高周波電流が重畳されるため、モータ電流のリプル（高周波成分の変動値）が大となることでモータの発熱量を増加させ、圧縮機内部の冷媒温度や潤滑油温度を上昇させることができる。特に、空気調和機等の除霜時において、冷媒温度を上昇させることで除霜時間を短縮することができ、迅速に暖房運転に切り替えることができる。
【００１３】
第２の発明は、特に第１の発明のインバータ制御装置において、モータの電流位相を調整する電流位相調整手段をさらに備え、除霜運転モード時に、電流位相調整手段は、モータの電流位相を出力トルクが最大となる位相から出力トルクが正の範囲内で進み方向に位相を調整するものであり、圧縮機モータの電流位相を最適ポイントからずらす運転をしつつ、高周波電圧の印加による高周波電流を重畳させることで、モータ発熱効果を最大限高めて圧縮機内部の冷媒温度や潤滑油温度を一層迅速に上昇させることができる。
【００１４】
第３の発明は、特に第１または第２の発明のインバータ制御装置において、高周波電圧の周波数の上限値は、圧縮機の圧縮動作時の運転周波数の２４倍以下、またはインバータのキャリア周波数の２分の１以下のうち大きいほうの周波数とし、モータを駆動する電流のリプルが最大となるように、上限値の範囲内で高周波電圧の周波数を設定するものであり、圧縮機モータの回転駆動を維持することが可能な高周波電圧の周波数で、モータ発熱効果を最大限高めて圧縮機内部の冷媒温度や潤滑油温度を一層迅速に上昇させることができる。
【００１５】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。
【００１６】
（実施の形態１）
本発明のインバータ制御装置の冷凍サイクル装置の適用例として、一般家庭で使用されている空気調和機で説明を行う。図１は本発明のインバータ制御装置を備えた冷凍サイクル装置（空気調和機）の構成図である。
【００１７】
冷凍サイクル装置は、冷媒を圧縮する圧縮機３１、冷房暖房運転時の冷媒回路を切り替える四方弁３２、冷房時には凝縮器となり暖房時には蒸発器となる冷媒と外気の熱を交換する室外熱交換器３３、室外熱交換器３３内を流れる冷媒と外気の熱交換を促進する室外ファン３７、冷媒を減圧する絞り装置３４、冷媒と室内空気の熱を交換し冷房時には蒸発器となり暖房時には凝縮器となる室内熱交換器３５、室内熱交換器３５内を流れる冷媒と室内空気の熱交換を促進する室内ファン３８、圧縮機３１の吸い込み側に設けられたアキュムレータ３６を備えている。
【００１８】
室内機４１は、室内熱交換器３５、室内ファン３８を備えている。室外機４２は、圧縮機３１、四方弁３２、室外熱交換器３３、絞り装置３４、アキュムレータ３６、室外ファン３７を備えている。室内機４１と室外機４２は、液側接続管４３とガス側接続管４４で接続されている。
【００１９】
圧縮機３１の内部には、圧縮機モータ５が設けられており、冷媒を圧縮する圧縮機構（図示せず）を回転駆動する。また、圧縮機モータ５は、後述するインバータ制御手段６に電気的に接続されている。
【００２０】
室外機４２は、四方弁３２、絞り装置３４、室外ファン３７等を制御する制御装置（図示せず）を備えている。なお、後述するインバータ制御手段６は、制御装置内に設けられていてもよい。
【００２１】
このように構成された、冷凍サイクル装置について動作を説明する。まず、通常運転モードである冷房運転と暖房運転について説明する。
【００２２】
冷房運転時には、圧縮機３１によって圧縮された冷媒は高温高圧の冷媒となって四方弁３２を通って室外熱交換器３３に送られる。そして、室外ファン３７によって外気と熱交換を促進して放熱し、高圧の液冷媒となり絞り装置３４に送られる。絞り装置３４では減圧されて低温低圧の二相冷媒となり、液側接続管４３を通って、室内熱交換器３５に送られる。
【００２３】
室内ファン３８によって吸い込まれた室内空気は室内熱交換器３５を通って冷媒と熱交換し、冷媒は室内空気の熱を吸熱し蒸発気化して低温のガス冷媒となる。このとき冷媒によって吸熱された室内空気は温度湿度が低下して室内ファン３８によって室内に吹き出され室内を冷房する。
【００２４】
ガス冷媒は、ガス側接続管４４を通過して四方弁３２に入り、アキュムレータ３６を経て圧縮機３１に戻る。
【００２５】
一方、暖房運転時には、圧縮機３１によって圧縮された冷媒は高温高圧の冷媒となって四方弁３２を通り、ガス側接続管４４に送られる。室内ファン３８によって吸い込まれた室内空気は室内熱交換器３５を通って冷媒と熱交換し、冷媒は室内空気へ熱を放熱し凝縮して高圧の液冷媒となる。このとき室内空気は冷媒の熱を吸熱し温度が上昇した状態で室内ファン３８によって室内に吹き出され室内を暖房する。その後、冷媒は液側接続管４３を通って絞り装置３４に送られ、絞り装置３４において減圧されて低温低圧の二相冷媒と
なり、室外熱交換器３３に送られて、室外ファン３７によって外気と熱交換を促進して蒸発気化し、四方弁３２を経てアキュムレータ３６を通って圧縮機３１へ戻される。
【００２６】
次に、除霜運転モードについて説明する。上述した暖房運転中に室外熱交換器３３に霜が発生し、その霜が成長すると、室外熱交換器３３の通風抵抗が増加して風量が減少し、室外熱交換器３３内の蒸発温度が低下する。室外熱交換器３３の配管温度を検出する温度センサ（図示せず）が、非着霜時に比べて、蒸発温度が低下したことを検出すると、制御装置（図示せず）から暖房運転から移行する除霜運転指示が出力される。
【００２７】
暖房運転から除霜運転に移行すると、四方弁３２が切り換えられ、上述した冷房運転時の冷媒の流れとなる。なお、除霜運転時には、室外ファン３７、室内ファン３８は停止させる。これにより、圧縮機３１によって圧縮された高温の冷媒は、四方弁３２を介して室外熱交換器３３に送られ、室外熱交換器３３に発生した霜を融かすことができる。
【００２８】
除霜運転により、霜が融け、室外熱交換器３３の温度センサの検知値が上昇すると、制御装置から、再び、暖房運転（通常運転モード）へ復帰する除霜運転解除指示が出力される。
【００２９】
図２は、本発明の第１の実施の形態におけるインバータ制御装置のシステム構成図である。このインバータ制御装置は、商用電源等の交流電源１より電力を供給され、供給された電力を整流する整流手段２と、整流手段２からの出力電圧を平滑する平滑手段３と、平滑手段３からの平滑電圧を所望の周波数、電圧値の交流電圧に変換する直交変換手段４と、圧縮機モータ５を駆動するための情報を直交変換手段４に伝達するインバータ制御手段６を備える。
【００３０】
このインバータ制御手段６は、マイクロコンピュータやシステムＬＳＩ等により構成可能なもので、ベースドライバ１０、ＰＷＭ信号生成部１１、相電流変換部１２、回転子位置速度推定部１３、速度制御部１４、電流指令生成部１５、運転モード切替部１６、電流位相調整部１７、高周波電流演算部１８の各機能ブロックを備えている。
【００３１】
相電流変換部１２では電流検出手段７に流れる直交変換手段４の直流側の母線電流を観察し、その母線電流を圧縮機モータ５の相電流に変換する（相電流変換部１２の具体的な方法については例えば特開２００３−１８９６７０号公報等の文献を参照されたい）。
【００３２】
なお、電流センサ等を用いて圧縮機モータ５の相電流を直接検出しても良いことは言うまでもない。
【００３３】
回転子位置速度推定部１３では、相電流変換部１２により変換された圧縮機モータ５の相電流と、ＰＷＭ信号生成部１１で演算される圧縮機モータ５への印加電圧の情報により、圧縮機モータ５の回転子磁極位置と回転速度を推定する（回転子位置速度推定部１３の具体的な方法については例えば特開２００１−３７２８１号公報等の文献を参照されたい）。
【００３４】
運転モード切替部１６では、外部から与えられる除霜運転指示に応じて、通常運転モードと除霜運転モードの運転モードの切り替えを行う。
【００３５】
本発明のインバータ制御装置では、除霜運転モード時にのみ、圧縮機の圧縮動作に必要なモータの駆動電圧に、圧縮動作時の運転周波数より高い高周波電圧を重畳させるものである。
【００３６】
ただし、本発明の第１の実施の形態におけるインバータ制御装置では、圧縮機モータの速度と電流が指令通りとなるようなベクトル制御を実施するため、電流指令値に高周波成分を重畳させることで、間接的にモータの駆動電圧に高周波電圧を重畳させる構成とする。
【００３７】
速度制御部１４では、回転子位置速度推定部１３で推定された圧縮機モータ５の速度推定値（速度推定値にはフィルタ処理や平均処理を施しても良い）と外部から与えられる速度指令値との偏差情報に基づいて圧縮機モータ５の回転速度が速度指令値に一致するように第１の電流指令値Ｉｓ０（圧縮機モータ５の回転駆動に要する電流値で、モータの出力トルク平均値に相当する電流値）をＰＩ演算等を用いて導出する。
【００３８】
高周波電流演算部１８では、運転モード切替部１６から出力される運転モードが除霜運転モード時の場合には、回転子位置速度推定部１３で推定された圧縮機モータ５の速度情報と、速度制御部１４から出力される第１の電流指令値Ｉｓ０に基づいて、第２の電流指令値Ｉｓｈ（高周波電圧の印加による高周波電流に相当する電流値）を導出し、第１の電流指令値Ｉｓ０と第２の電流指令値Ｉｓｈとの合成値である電流指令値Ｉｓを出力する。
【００３９】
第２の電流指令値Ｉｓｈは、例えば次式のように設定する。
【００４０】
Ｉｓｈ＝Ｋ×Ｉｓ０×ＳＩＮ（Ｎ×ω１×ｔ＋δ）                  ・・・（１）
ここで、Ｋは振幅倍率、Ｎは周波数倍率（１より大）、ω１は速度推定値（速度推定値にはフィルタ処理や平均処理を施しても良い）、δは位相角である。ただし、振幅倍率Ｋや位相角δは圧縮機モータ５の仕様や負荷条件等に依存するため、例えば実機試験結果やシミュレーション解析結果等を踏まえて、予め回転数等のテーブルデータとして設定値を設けておく必要がある。
【００４１】
したがって、第２の電流指令値Ｉｓｈが式（１）のように設定される場合には、電流指令値Ｉｓは次式で表される。
【００４２】
Ｉｓ＝｛１＋Ｋ×ＳＩＮ（Ｎ×ω１×ｔ＋δ）｝×Ｉｓ０            ・・・（２）
なお、電流指令値Ｉｓは圧縮機モータ５の回転速度のＮ倍の周波数成分で変動させるものであるが、式（２）のように必ずしも正弦波状に限定したものではなく、例えば方形波状に変動させても良い。さらに、周波数倍率Ｎは整数に限定したものではない。
【００４３】
なお、第１の実施の形態におけるインバータ制御装置では、速度推定値ω１（速度推定値にはフィルタ処理や平均処理を施しても良い）に基づいて第２の電流指令値Ｉｓｈを導出する構成としているが、速度指令値に基づいて導出する構成であっても良いことは言うまでもない。
【００４４】
また、高周波電流演算部１８では、運転モード切替部１６から出力される運転モードが通常運転モード時の場合には、第１の電流指令値Ｉｓ０をそのまま出力する（もしくは式（２）の振幅倍率Ｋをゼロとして電流指令値Ｉｓを導出しても良い）。
【００４５】
なお、本発明のインバータ制御装置における高周波電流（間接的には高周波電圧）の周波数上限値については、圧縮機モータ５の圧縮機モータ５の回転駆動を維持することが可能な周波数（好ましくは圧縮機の圧縮動作時の運転周波数の２４倍以下、またはインバータのキャリア周波数の２分の１以下のうち大きいほうの周波数）とし、その周波数上限値の範囲内で、例えば実機試験結果やシミュレーション解析結果等を踏まえて、除霜運転モード時におけるモータ相電流のリプル（高周波成分の変動値）が最大となるように、高周波電流（間接的には高周波電圧）の周波数を予め設定するものである（その周波数設定値
より周波数倍率Ｎを決定）。
【００４６】
電流指令生成部１５では、高周波電流演算部１８から出力される電流指令値Ｉｓと、電流位相調整部１７から出力される電流位相βｍ（例えば実機試験結果やシミュレーション解析結果等を踏まえて、予め電源電圧や回転数等のテーブルデータとして電流位相設定値を設けておく）により、回転座標系の電流指令値（Ｉｄｓ、Ｉｑｓ）を導出する。
【００４７】
Ｉｄｓ＝−｜Ｉｓ｜×ＳＩＮ（βｍ）                              ・・・（３）
Ｉｑｓ＝＋｜Ｉｓ｜×ＣＯＳ（βｍ）                              ・・・（４）
ここで、｜Ｉｓ｜は電流指令値Ｉｓの絶対値である。
【００４８】
ＰＷＭ信号生成部１１では、前述のように求められた回転座標系の電流指令値（Ｉｄｓ、Ｉｑｓ）と、圧縮機モータ５の電流検出値（Ｉｄ、Ｉｑ）（相電流変換部１２より変換された圧縮機モータ５の相電流を３相／２相変換することで算出）とが一致するようにＰＩ演算等を用いて回転座標系の電圧指令値（Ｖｄｓ、Ｖｑｓ）が導出される。その回転座標系の電圧指令値（Ｖｄｓ、Ｖｑｓ）を２相／３相変換することで相電圧指令値（Ｖｕｓ、Ｖｖｓ、Ｖｗｓ）が導出され、この相電圧指令値（Ｖｕｓ、Ｖｖｓ、Ｖｗｓ）より圧縮機モータ５を駆動するためのＰＷＭ信号が生成される。
【００４９】
したがって、除霜運転モード時の場合には、回転座標系の電流指令値（Ｉｄｓ、Ｉｑｓ）は式（２）〜式（４）により圧縮機モータ５の回転速度のＮ倍の高周波成分で正弦波状に変動するため、圧縮機モータ５の電流が指令通りとなるようにＰＩ演算等を用いて導出される回転座標系の電圧指令値（Ｖｄｓ、Ｖｑｓ）には高周波成分（高周波電圧に相当）が含まれることになる。この構成により、電流指令値Ｉｓに高周波成分を重畳させることで、間接的にモータの駆動電圧に高周波電圧を重畳させることが可能となる。
【００５０】
前述のように求められたＰＷＭ信号は最終的にベースドライバ１０に出力され、直交変換手段４を構成するスイッチング素子を駆動する。
【００５１】
本発明の第１の実施の形態におけるインバータ制御装置の動作波形例を図５および図６に示す。図５は通常運転モード時の場合、図６は除霜運転モード時の場合の動作波形例で、各動作波形について、（ａ）は電流指令値Ｉｓ、（ｂ）は回転座標系の電流指令値（Ｉｄｓ、Ｉｑｓ）、（ｃ）はモータ相電流である。
【００５２】
通常運転モード時の場合には、高周波電流演算部１８から出力される電流指令値Ｉｓは図５（ａ）のように第１の電流指令値Ｉｓ０と等しく、回転座標系の電流指令値（Ｉｄｓ、Ｉｑｓ）は図５（ｂ）のように直流成分のみとなり、ＰＷＭ信号生成部１１において圧縮機モータ５の電流が指令通りとなるような印加電圧で圧縮機モータ５を駆動することで、モータ相電流は図５（ｃ）のように圧縮機モータ５の回転速度に即した周波数で正弦波状に変化する動作波形となる。
【００５３】
また、除霜運転モード時の場合には、高周波電流演算部１８から出力される電流指令値Ｉｓは図６（ａ）のように第１の電流指令値Ｉｓ０（直流成分）に第２の電流指令値Ｉｓｈ（圧縮機モータ５の回転速度のＮ倍の高周波成分）が合成されることで正弦波状に変化し、回転座標系の電流指令値（Ｉｄｓ、Ｉｑｓ）は図６（ｂ）のように圧縮機モータ５の回転速度のＮ倍の高周波成分で正弦波状に変動し、ＰＷＭ信号生成部１１において圧縮機モータ５の電流が指令通りとなるような印加電圧で圧縮機モータ５を駆動することで、モータ相電流は図６（ｃ）のように圧縮機モータ５の回転速度に即した周波数成分で正弦波状に変化しつつ、高周波成分が重畳された動作波形となる。
【００５４】
図５および図６については、所定の圧縮機モータ仕様において出力トルクの平均値が同一となるように高周波電流を重畳させたものであり、図５の場合（高周波電流の重畳なし）のモータ相電流実効値を１とすると、図６の場合（高周波電流の重畳あり）にはモータ電流実効値は約１．０８倍となり、モータの発熱量として銅損は約１．１７倍となり、高周波成分の重畳によりモータ電流のリプル（高周波成分の変動値）が大となることで鉄損の増加も見込まれる。
【００５５】
このように、圧縮機モータの回転駆動に要する電流値に、高周波電圧の印加による高周波電流が重畳されるため、モータ電流のリプル（高周波成分の変動値）が大となることでモータの発熱量を増加させ、圧縮機内部の冷媒温度や潤滑油温度を上昇させることができる。特に、空気調和機等の除霜時において、冷媒温度を上昇させることで除霜時間を短縮することができ、迅速に暖房運転に切り替えることができる。
（実施の形態２）
図３は、本発明の第２の実施の形態におけるインバータ制御装置のシステム構成図を示すものである。図２に示す第１の実施の形態にけるインバータ制御装置と同じ構成要素は同一符号で示してあり、その説明は重複するため省略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。
【００５６】
本発明の第２の実施の形態におけるインバータ制御装置では、電流指令生成部１５と電流位相調整部１７の２つの機能ブロックが第１の実施の形態におけるインバータ制御装置と動作が異なるため、以下その内容について説明する。
【００５７】
電流位相調整部１７では、運転モード切替部１６から出力される運転モードの情報により、通常運転モード時と除霜運転モード時とで電流位相を切り替える。
【００５８】
図８はモータ電流値が一定条件下での電流位相に対するモータトルク特性の一例を示したもので、埋め込み磁石界磁型同期モータ（ＩＰＭＳＭ）等、リラクタンストルクを活用するモータでは、マグネットトルクとリラクタンストルクとの合成値がモータの出力トルクとなり、電流位相βｍ１は最大となるとなる位相である。
【００５９】
電流位相調整部１７では、運転モード切替部１６から出力される運転モードが通常運転モード時の場合には、電流位相βｍ（例えば実機試験結果等を踏まえて、予め電源電圧や回転数等のテーブルデータとして電流位相設定値を設けておき、消費電力低減の観点から圧縮機モータ５の動作可能な範囲で電流位相βｍ１（最大トルクとなる位相）を設定するのが好ましい）を出力する。
【００６０】
また、電流位相調整部１７では、運転モード切替部１６から出力される運転モードが除霜運転モード時の場合には、モータの発熱効果を最大限高めるため、電流位相βｍ１（最大トルクとなる位相）から出力トルクが正の範囲内で進み方向に位相を調整（電流位相βｍ１から９０ｄｅｇ未満の範囲内で、例えば電流位相βｍ２を設定）することで弱め界磁制御の効果を高め、モータに過多な電流を負荷することができる。
【００６１】
電流指令生成部１５では、高周波電流演算部１８から出力される電流指令値Ｉｓと、電流位相調整部１７から出力される電流位相β（通常運転モード時の場合は電流位相βｍ、除霜運転モード時の場合は電流位相βｍ２）により、回転座標系の電流指令値（Ｉｄｓ、Ｉｑｓ）を導出する。
【００６２】
Ｉｄｓ＝−｜Ｉｓ｜×ＳＩＮ（β）                                ・・・（５）
Ｉｑｓ＝＋｜Ｉｓ｜×ＣＯＳ（β）                                ・・・（６）
ここで、｜Ｉｓ｜は電流指令値Ｉｓの絶対値である。
【００６３】
本発明の第２の実施の形態におけるインバータ制御装置の動作波形例を図７に示す。図７は除霜運転モード時の場合の動作波形例で、電流位相調整部１７から出力される電流位相βはβｍ２であり、各動作波形について、（ａ）は電流指令値Ｉｓ、（ｂ）は回転座標系の電流指令値（Ｉｄｓ、Ｉｑｓ）、（ｃ）はモータ相電流である。
【００６４】
図６（第１の実施の形態におけるインバータ制御装置）と同様に、高周波電流演算部１８から出力される電流指令値Ｉｓは図７（ａ）のように第１の電流指令値Ｉｓ０（直流成分）に第２の電流指令値Ｉｓｈ（圧縮機モータ５の回転速度のＮ倍の高周波成分）が合成されることで正弦波状に変化し、回転座標系の電流指令値（Ｉｄｓ、Ｉｑｓ）は図７（ｂ）のように圧縮機モータ５の回転速度のＮ倍の高周波成分で正弦波状に変動し、ＰＷＭ信号生成部１１において圧縮機モータ５の電流が指令通りとなるような印加電圧で圧縮機モータ５を駆動することで、モータ相電流は図７（ｃ）のように圧縮機モータ５の回転速度に即した周波数成分で正弦波状に変化しつつ、高周波成分が重畳された動作波形となる。
【００６５】
図６および図７については、所定の圧縮機モータ仕様において出力トルクの平均値が同一となるように電流位相βを変化させたものであり、図６の場合（通常運転モード時の場合と同一の電流位相βｍ）のモータ相電流実効値を１とすると、図７の場合（除霜運転モード時の場合の電流位相βｍ２）にはモータ電流実効値は約１．３３倍となり、モータの発熱量として銅損は約１．７６倍となり、高周波成分の重畳によりモータ電流のリプル（高周波成分の変動値）が大となることで鉄損の増加も見込まれる。
【００６６】
このように、除霜運転モード時には圧縮機モータの電流位相を最適ポイントからずらす運転をしつつ、圧縮機モータの回転駆動に要する電流値に、高周波電圧の印加による高周波電流が重畳されるため、モータ発熱効果を最大限高めて圧縮機内部の冷媒温度や潤滑油温度を一層迅速に上昇させることができる。特に、空気調和機等の除霜時において、冷媒温度を上昇させることで除霜時間を短縮することができ、一層迅速に暖房運転に切り替えることができる。
（実施の形態３）
図４は、本発明の第３の実施の形態におけるインバータ制御装置のシステム構成図を示すものである。図２に示す第１の実施の形態にけるインバータ制御装置と同じ構成要素は同一符号で示してあり、その説明は重複するため省略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。
【００６７】
本発明のインバータ制御装置では、除霜運転モード時にのみ、圧縮機の圧縮動作に必要なモータの駆動電圧に、圧縮動作時の運転周波数より高い高周波電圧を重畳させるものである。
【００６８】
ただし、第１の実施の形態におけるインバータ制御装置とは異なり、直接モータの駆動電圧に高周波電圧を重畳させる構成とする。
【００６９】
速度制御部１４では、回転子位置速度推定部１３で推定された圧縮機モータ５の速度推定値（速度推定値にはフィルタ処理や平均処理を施しても良い）と外部から与えられる速度指令値との偏差情報に基づいて圧縮機モータ５の回転速度が速度指令値に一致するように電流指令値Ｉｓ（圧縮機モータ５の回転駆動に要する電流値で、モータの出力トルク平均値に相当する電流値）をＰＩ演算等を用いて導出する。
【００７０】
電流指令生成部１５では、速度制御部１４から出力される電流指令値Ｉｓと、電流位相調整部１７（第２の実施の形態におけるインバータ制御装置と同様の動作を行う）から出力される電流位相β（通常運転モード時の場合は電流位相βｍ、除霜運転モード時の場合
は電流位相βｍ２）により、回転座標系の電流指令値（Ｉｄｓ、Ｉｑｓ）を導出する。
【００７１】
Ｉｄｓ＝−｜Ｉｓ｜×ＳＩＮ（β）                                ・・・（７）
Ｉｑｓ＝＋｜Ｉｓ｜×ＣＯＳ（β）                                ・・・（８）
ここで、｜Ｉｓ｜は電流指令値Ｉｓの絶対値である。
【００７２】
なお、電流位相調整部１７は第１の実施の形態におけるインバータ制御装置と同様の動作を行っても良いことは言うまでもない。
【００７３】
高周波電圧演算部１９では、運転モード切替部１６から出力される運転モードが除霜運転モード時の場合には、回転子位置速度推定部１３で推定された圧縮機モータ５の速度情報に基づいて第２の相電圧指令値（Ｖｕ２、Ｖｖ２、Ｖｗ２）を導出する。
【００７４】
Ｖｕ２＝Ｖｈ×ＳＩＮ（Ｎ×ω１×ｔ＋δ）                        ・・・（９）
Ｖｖ２＝Ｖｈ×ＳＩＮ（Ｎ×ω１×ｔ＋δ−２π／３）            ・・・（１０）
Ｖｗ２＝Ｖｈ×ＳＩＮ（Ｎ×ω１×ｔ＋δ＋２π／３）            ・・・（１１）
ここで、Ｖｈは高周波電圧振幅、Ｎは周波数倍率（１より大）、ω１は速度推定値（速度推定値にはフィルタ処理や平均処理を施しても良い）、δは位相角である。ただし、高周波電圧振幅Ｖｈや位相角δは圧縮機モータ５の仕様や負荷条件等に依存するため、例えば実機試験結果やシミュレーション解析結果等を踏まえて、予め回転数等のテーブルデータとして設定値を設けておく必要がある。
【００７５】
なお、第２の相電圧指令値（Ｖｕ２、Ｖｖ２、Ｖｗ２）は圧縮機モータ５の回転速度のＮ倍の周波数成分で変動させるものであるが、式（９）〜式（１１）のように必ずしも正弦波状に限定したものではなく、例えば方形波状に変動させても良い。さらに、周波数倍率Ｎは整数に限定したものではない。
【００７６】
なお、第３の実施の形態におけるインバータ制御装置では、速度推定値ω１（速度推定値にはフィルタ処理や平均処理を施しても良い）に基づいて第２の相電圧指令値（Ｖｕ２、Ｖｖ２、Ｖｗ２）を導出する構成としているが、速度指令値に基づいて導出する構成であっても良いことは言うまでもない。
【００７７】
また、高周波電圧演算部１９では、運転モード切替部１６から出力される運転モードが通常運転モード時の場合には、第２の相電圧指令値（Ｖｕ２、Ｖｖ２、Ｖｗ２）をゼロとして出力する。
【００７８】
なお、本発明のインバータ制御装置における高周波電圧の周波数上限値については、圧縮機モータ５の圧縮機モータ５の回転駆動を維持することが可能な周波数（好ましくは圧縮機の圧縮動作時の運転周波数の２４倍以下、またはインバータのキャリア周波数の２分の１以下のうち大きいほうの周波数）とし、その周波数上限値の範囲内で、例えば実機試験結果やシミュレーション解析結果等を踏まえて、除霜運転モード時におけるモータ相電流のリプル（高周波成分の変動値）が最大となるように、高周波電圧の周波数を予め設定するものである（その周波数設定値より周波数倍率Ｎを決定）。
【００７９】
ＰＷＭ信号生成部１１では、運転モード切替部１６から出力される運転モードが通常運転モード時の場合には、回転座標系の電流指令値（Ｉｄｓ、Ｉｑｓ）と、圧縮機モータ５の電流検出値（Ｉｄ、Ｉｑ）（相電流変換部１２より変換された圧縮機モータ５の相電流を３相／２相変換することで算出）とが一致するようにＰＩ演算等を用いて回転座標系の電圧指令値（Ｖｄｓ、Ｖｑｓ）が導出される。その回転座標系の電圧指令値（Ｖｄｓ、Ｖｑｓ）を２相／３相変換することで第１の相電圧指令値（Ｖｕ１、Ｖｖ１、Ｖｗ１）が導
出され、この第１の相電圧指令値（Ｖｕ１、Ｖｖ１、Ｖｗ１）より圧縮機モータ５を駆動するためのＰＷＭ信号が生成される。
【００８０】
通常運転モード時の場合には、一般的なベクトル制御と同様に、回転座標系の電圧指令値（Ｖｄｓ、Ｖｑｓ）は概ね直流値となるため、第１の相電圧指令値（Ｖｕ１、Ｖｖ１、Ｖｗ１）は圧縮機モータ５の回転速度に即した周波数成分で正弦波状に変化する。
【００８１】
また、運転モード切替部１６から出力される運転モードが除霜運転モード時の場合には、圧縮機の圧縮動作に必要な駆動電圧に高周波電圧を重畳させることで、モータの回転駆動に要する電流値に高周波電流が重畳されるため、通常運転モード時と同様の方法では回転座標系の電圧指令値（Ｖｄｓ、Ｖｑｓ）は直流値とはならない。そこで、除霜運転モード時の場合には、回転座標系の電流指令値（Ｉｄｓ、Ｉｑｓ）と、圧縮機モータ５の電流検出値のフィルタ値（あるいは平均値）（Ｉｄｆ、Ｉｑｆ）とが一致するようにＰＩ演算等を用いて回転座標系の電圧指令値（Ｖｄｓ、Ｖｑｓ）を導出する。その回転座標系の電圧指令値（Ｖｄｓ、Ｖｑｓ）を２相／３相変換することで第１の相電圧指令値（Ｖｕ１、Ｖｖ１、Ｖｗ１）が導出される。さらに、その第１の相電圧指令値（Ｖｕ１、Ｖｖ１、Ｖｗ１）に高周波電圧演算部１９から出力される第２の相電圧指令値（Ｖｕ２、Ｖｖ２、Ｖｗ２）を各相毎に加算することで得られる相電圧指令値（Ｖｕｓ、Ｖｖｓ、Ｖｗｓ）より圧縮機モータ５を駆動するためのＰＷＭ信号が生成される。
【００８２】
除霜運転モード時の場合には、電流検出値にフィルタ処理（あるいは平均処理）を施すことで回転座標系の電圧指令値（Ｖｄｓ、Ｖｑｓ）は概ね直流値となるため、通常運転モード時と同様に第１の相電圧指令値（Ｖｕ１、Ｖｖ１、Ｖｗ１）は圧縮機モータ５の回転速度に即した周波数成分で正弦波状に変化し、第２の相電圧指令値（Ｖｕ２、Ｖｖ２、Ｖｗ２）は圧縮機モータ５の回転速度のＮ倍の周波数成分で正弦波状に変化するため、圧縮機モータ５の相電流は回転速度に即した周波数成分で正弦波状に変化しつつ、高周波成分が重畳された動作波形となる。
【００８３】
このように、圧縮機モータの回転駆動に要する電流値に、高周波電圧の印加による高周波電流が重畳されるため、モータ電流のリプル（高周波成分の変動値）が大となることでモータの発熱量を増加させ、圧縮機内部の冷媒温度や潤滑油温度を上昇させることができる。特に、空気調和機等の除霜時において、冷媒温度を上昇させることで除霜時間を短縮することができ、迅速に暖房運転に切り替えることができる。
【産業上の利用可能性】
【００８４】
以上のように、本発明にかかるインバータ制御装置は、モータ発熱効果を最大限高めて圧縮機内部の冷媒温度や潤滑油温度を迅速に上昇させることが可能となるため、空気調和機、冷蔵庫、冷凍機、ヒートポンプ給湯機等の圧縮機モータを駆動する用途に適用できる。
【符号の説明】
【００８５】
１  交流電源
２  整流手段
３  平滑手段
３ａ  リアクタ
３ｂ  コンデンサ
４  直交変換手段
５  圧縮機モータ
６  インバータ制御手段
７  電流検出手段
１０  ベースドライバ
１１  ＰＷＭ信号生成部
１２  相電流変換部
１３  回転子位置速度推定部
１４  速度制御部
１５  電流指令生成部
１６  運転モード切替部
１７  電流位相調整部
１８  高周波電流演算部
１９  高周波電圧演算部
３１  圧縮機
３２  四方弁
３３  室外熱交換器
３４  絞り装置
３５  室内熱交換器
３６  アキュムレータ
３７  室外ファン
３８  室内ファン
４１  室内機
４２  室外機
４３  液側接続管
４４  ガス側接続管
【図１】
2016001062.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2016001062.tif 000009
【図８】
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