(57)【要約】【課題】  キャビテーションノイズを抑制することができるベーンポンプを提供すること。【解決手段】  吸入領域にあるベーン(7)が最後に吸入口(42)と重なる点を吸入口(42)の終端(42b)とし、吸入領域を離れたベーン(7)が吐出口(44)と最初に重なる点を吐出口(44)の始端(44a)とし、複数のベーン(7)のうち隣り合うベーン(7)同士の周方向における距離を1ピッチとしたとき、吐出口(44)の始端(44a)から吸入口(42)の終端(42b)側に向かって延設された流路であって、この流路の断面積(S)が吐出口(44)の始端(44a)の断面積よりも小さく、かつ上記流路の周方向の長さ(L)が１．５ピッチ以上となるように形成されたノッチ部(43)を有する。【選択図】      図４
2016061276.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、
前記ポンプハウジング内に設けられ、前記駆動軸によって回転駆動されると共に、前記駆動軸の回転方向を周方向としたとき、前記周方向に複数個のスロットを有するロータと、
前記スロットに出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプ要素収容部内で移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室の容積が増大する吸入領域に開口する吸入口と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室の容積が減少する吐出領域に開口する吐出口と、
前記ポンプハウジングに設けられ、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、
前記吸入領域にある前記ベーンが最後に前記吸入口と重なる点を前記吸入口の終端とし、前記吸入領域を離れた前記ベーンが前記吐出口と最初に重なる点を前記吐出口の始端とし、前記複数のベーンのうち隣り合うベーン同士の前記周方向における距離を1ピッチとしたとき、前記吐出口の前記始端から前記吸入口の前記終端側に向かって延設された流路であって、前記流路の断面積が前記吐出口の前記始端の断面積よりも小さく、かつ前記流路の前記周方向の長さが１．５ピッチ以上となるように形成されたノッチ部と、
を有することを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記ノッチ部は、前記流路の前記周方向の長さが２．５ピッチ未満となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項３】
請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記ノッチ部は、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量が最小のとき、前記流路の前記周方向の長さが１．５ピッチ以上となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項４】
請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記ノッチ部は、前記流路の断面積が前記周方向において前記吸入口の前記終端側よりも前記吐出口の前記始端側が大きくなるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項５】
請求項４に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記ノッチ部は、前記流路の断面積が前記周方向において前記吸入口の前記終端側から前記吐出口の前記始端側に向かって漸増するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項６】
請求項４に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記ノッチ部は、前記吸入口の前記終端側の端部における前記流路の深さが０．０６ミリメートル以下となるように機械加工によって形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項７】
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、
前記ポンプハウジング内に設けられ、前記駆動軸によって回転駆動されると共に、前記駆動軸の回転方向を周方向としたとき、前記周方向に複数個のスロットを有するロータと、
前記スロットに出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプ要素収容部内で移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室の容積が増大する吸入領域に開口する吸入口と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室の容積が減少する吐出領域に開口する吐出口と、
前記ポンプハウジングに設けられ、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、
前記吸入領域にある前記ベーンが最後に前記吸入口と重なる点を前記吸入口の終端とし、前記吸入領域を離れた前記ベーンが前記吐出口と最初に重なる点を前記吐出口の始端とし、前記複数のベーンのうち隣り合うベーン同士の前記周方向における距離を1ピッチとしたとき、前記カムリングの前記吐出口と対向する側の面に形成された流路であって、前記吐出口の前記始端と対向する位置から前記吸入口の前記終端側に向かって形成され、前記流路の断面積が前記吐出口の前記始端の断面積よりも小さく、かつ前記流路の前記周方向の長さが１．５ピッチ以上となるように形成されたノッチ部と、
を有することを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項８】
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、
前記ポンプハウジング内に設けられ、前記駆動軸によって回転駆動されると共に、前記駆動軸の回転方向を周方向としたとき、前記周方向に複数個のスロットを有するロータと、
前記スロットに出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプ要素収容部内で移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室のうち容積が増大する吸入領域に開口する吸入口と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室のうち容積が減少する吐出領域に開口する吐出口と、
前記ポンプハウジングに設けられ、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、
前記吸入領域にある前記ベーンが最後に前記吸入口と重なる点を前記吸入口の終端とし、前記吸入領域を離れた前記ベーンが前記吐出口と最初に重なる点を前記吐出口の始端とし、前記複数のベーンのうち隣り合うベーン同士の前記周方向における距離の平均値を１ピッチとしたとき、前記吐出口の前記始端から前記吸入口の前記終端側に向かって延設された流路であって、前記流路の断面積が前記吐出口の前記始端の断面積よりも小さく、かつ前記流路の前記周方向の長さが１．５ピッチ以上となるように形成されたノッチ部と、
を有することを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ベーンポンプが知られている。例えば、特許文献１に記載のベーンポンプは、吐出ポートの始端にノッチが設けられている。吸入行程から吐出行程に至る過程のポンプ室は先ずノッチと連通する。上記ベーンポンプは、ノッチを介して導かれる吐出ポートからの作動油により、このポンプ室の圧力を上昇させることを図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００４−９２３９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、従来のベーンポンプでは、騒音が発生するおそれがあった。本発明の目的とするところは、騒音を抑制することができるベーンポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、本発明のベーンポンプは、ノッチの長さを、隣り合うベーン間の距離の１．５倍以上とした。
【発明の効果】
【０００６】
よって、騒音を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施例１のポンプ１の内部を軸芯方向から見た図である。
【図２】実施例１のサイドプレート4Bの正面図である。
【図３】実施例１のサイドプレート4Bにカムリング８と一部のベーン７を載せたもの（カムリング８の偏心量δが最大の状態）の正面図である。
【図４】実施例１のサイドプレート4Bにカムリング８と一部のベーン７を載せたもの（カムリング８の偏心量δが最小の状態）の正面図である。
【図５】実施例１のサイドプレート4Bにおけるノッチ部43を、ロータ６の径方向に沿って切った断面図である（図２のＢ−Ｂ視断面）。
【図６】実施例１のサイドプレート4Bにおけるノッチ部43およびフロントボディ4Cにおけるノッチ部43を、ベーン７と共に、周方向に沿って切った断面図である（図１のＡ−Ａ視断面に相当）。
【図７】実施例１のサイドプレート4Bにおけるノッチ部43を、ベーン７の一部と共に、周方向に沿って切った断面図である。
【図８】第１変形例のサイドプレート4Bにおけるノッチ部43を周方向に沿って切った断面図である。
【図９】第２変形例のサイドプレート4Bにおけるノッチ部43を周方向に沿って切った断面図である。
【図１０】実施例１におけるロータ６の回転角度θに応じたポンプ室13A内の圧力PAの変化を例示する特性図である。
【図１１】実施例１のサイドプレート4Bにおけるノッチ部43の周方向長さLSを仮に２．５ピッチとしたものを、周方向に沿って切った断面図であり、ノッチ部43の始端43aからベーン7Bまでの距離が０．５ピッチ未満であるときの状態を示す。
【図１２】図１１と同様の断面図であり、ノッチ部43の始端43aからベーン7Bまでの距離が０．５ピッチであるときの状態を示す。
【図１３】図１１と同様の断面図であり、ノッチ部43の始端43aからベーン7Bまでの距離が０．５ピッチより大きいときの状態を示す。
【図１４】実施例３のサイドプレート4Bにカムリング８と一部のベーン７を載せたものの斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
［実施例１］
まず、構成を説明する。実施例１のベーンポンプ（以下、ポンプ１という）は、自動車に搭載される油圧式アクチュエータの油圧供給源として使用される。具体的には、自動車の自動変速機に用いられる。ポンプ１は内燃機関（エンジン）のクランクシャフトにより駆動され、作動流体を吸入・吐出する。作動流体として作動油、具体的にはATF（オートマチック・トランスミッション・フルード）を用いる。ポンプ１が適用される自動変速機は、ベルト式の連続可変トランスミッション（以下、CVTという。）である。CVTのコントロールバルブ内には、CVTコントロールユニットにより制御される各種のバルブが設けられている。ポンプ１から吐出された作動油は、コントロールバルブを介してCVTの各部（プライマリプーリ、セカンダリプーリ、フォワードクラッチ、リバースブレーキ、トルクコンバータ、潤滑・冷却系等）に供給される。図１は、フロントボディ4Cを取り外した状態のポンプ１の内部を、ポンプ１の駆動軸５の軸芯方向から見た図である。説明の便宜上、三次元の直交座標系を設ける。駆動軸５の径方向にｘ軸およびｙ軸を設定する。駆動軸５の軸芯方向にｚ軸を設定する。駆動軸５の軸芯（ロータ６の回転軸）O上にｚ軸を設ける。軸芯Oに対してカムリング８が揺動する方向にｘ軸を設ける。ｘ軸およびｚ軸に直交する方向にｙ軸を設ける。図１において、紙面の手前側をｚ軸正方向とする。紙面の左側をｘ軸正方向とする。紙面の上側をｙ軸正方向とする。
【０００９】
ポンプ１は、吐出容量（１回転当たりに吐出する流体量。ポンプ容量。）を可変にできる可変容量形（可変容量型）である。ポンプ１は、作動油を吸入・吐出するポンプ部２と、ポンプ容量を制御する制御部（カムリング制御機構３）とが同一のポンプハウジング４に設けられている。すなわち、ポンプ１は、ポンプ部２と制御部が一体化されたポンプユニットである。ポンプ部２は、主な構成要素（ポンプ要素）として、駆動軸５と、ロータ６と、複数のベーン７と、カムリング８と、アダプタリング９とを有している。駆動軸５は、ポンプハウジング４に軸支され、クランクシャフトにより回転駆動される。ロータ６は、駆動軸５によって回転駆動される。以下、駆動軸５の回転方向を周方向という。ロータ６は、周方向に複数個のスロット61を有している。ベーン７は、ロータ６から突出したり没したりすることが可能に（出没自在に）、ロータ６のスロット61に収容される板状部材である。カムリング８は、環状に形成されており、ロータ６を囲んで配置される。アダプタリング９は、環状に形成されており、カムリング８を囲んで配置される。
【００１０】
ポンプハウジング４は、リアボディ4Aと、サイドプレート4Bと、フロントボディ4Cとを有している。サイドプレート4Bは、円板状の部材（プレッシャプレート）である。リアボディ4Aは、凹部400を有している。凹部400は有底円筒状であり、ｚ軸方向に延びてリアボディ4Aのｚ軸正方向側の面に開口する。凹部400の径はサイドプレート4Bの径よりも僅かに大きい。凹部400には、サイドプレート4Bが収容される。凹部400のｚ軸負方向側の底部には、サイドプレート4Bのｚ軸負方向側の面が接触する。駆動軸５のｚ軸負方向側は、サイドプレート4Bを貫通して、リアボディ4Aに回転自在に軸支されている。凹部400の軸芯は駆動軸５の軸芯Oと略一致する。フロントボディ4Cは、リアボディ4Aのｚ軸正方向側に設置され、ボルトによってリアボディ4Aに固定される。フロントボディ4Cは、凹部400の上記開口を閉塞する。駆動軸５のｚ軸正方向側は、フロントボディ4Cに回転自在に軸支されている。リアボディ4Aの凹部400内には、駆動軸５が収容される。また、凹部400内には、サイドプレート4Bのｚ軸正方向側に、ロータ６と、複数のベーン７と、カムリング８と、アダプタリング９が収容される。すなわち、凹部400はポンプ要素収容部として機能する。リアボディ4Aの内部には低圧室と高圧室が設けられている（図外）。低圧室は、CVTの各部からの作動油の戻り油路（吸入油路）に接続される。高圧室は、吐出油路を介してCVTのコントロールバルブに接続される。
【００１１】
アダプタリング９は円環状であり、凹部400内に周方向に位置決めされて設置される。アダプタリング９の軸芯は駆動軸５の軸芯Oと略一致する。アダプタリング９の内周には、第１支持面91と、第２支持面92と、ばね設置部93とが設けられている。第１支持面91は、ｚ軸方向に延びる平面状である。第１支持面91は、アダプタリング９の内周におけるｙ軸正方向側に配置される。第１支持面91には、軸芯Oよりも若干ｘ軸正方向側に、ｚ軸方向に延びる半円筒状の第１凹部910が設けられている。第２支持面92は、ｚ軸方向に延びる、軸芯Oに向って凸の曲面状である。第２支持面92は、アダプタリング９の内周におけるｙ軸負方向側であって、軸芯Oよりも若干ｘ軸正方向側に配置される。第２支持面92には、ｚ軸方向に延びる第２凹部920が設けられている。ばね設置部93は、アダプタリング９の内周におけるｘ軸負方向側に設けられた凹部である。
【００１２】
カムリング８は円環状であり、アダプタリング９の内周側に揺動自在に設置される。すなわち、カムリング８は、リアボディ4Aの凹部400内で移動可能に設けられている。カムリング８の内周面80は、ｚ軸方向に延びる円筒状である。内周面80の中心軸を、以下、カムリング８の軸芯Pという。カムリング８の外周には、凹部810と、ばね設置部とが設けられている。凹部810は、ｚ軸方向に延びる半円筒状である。凹部810は、カムリング８の径方向でアダプタリング９の第１凹部910と対向するように、ｙ軸正方向側であって、軸芯Oよりも若干ｘ軸正方向側に配置される。ばね設置部（図外）は、カムリング８の外周面81に開口する有底凹部である。このばね設置部は、カムリング８の径方向でアダプタリング９のばね設置部93と対向するように、ｘ軸負方向側に配置される。
【００１３】
アダプタリング９の第１凹部910とカムリング８の凹部810との間には、これらの凹部910,810に挟み込まれるように、ｚ軸方向に延びるピン10が設置される。ピン10は、ポンプハウジング４（リアボディ4Aおよびフロントボディ4C）に対して固定される。アダプタリング９の第２凹部920には、シール部材11が設置される。シール部材11はカムリング８の外周面81に当接する。アダプタリング９の内周とカムリング８の外周との間には、弾性部材としてのコイルスプリング12が圧縮状態で設置される。コイルスプリング12の一端はアダプタリング９のばね設置部93に設置される。コイルスプリング12の他端はカムリング８のばね設置部に嵌合して設置される。コイルスプリング12は、アダプタリング９に対してカムリング８をｘ軸正方向側に常時付勢する。
【００１４】
カムリング８は、アダプタリング９に対して第１支持面91で支持される。カムリング８は、第１支持面91を支点としてｘｙ平面内で揺動自在に設置されている。揺動の際には、カムリング８が第１支持面91上を僅かに転がるように移動する。その際、ピン10は、アダプタリング９に対するカムリング８の回転方向の位置ズレ（相対回転）を抑制する。カムリング８の外周面81は、ｙ軸正方向側では第１支持面91に接すると共に、ｙ軸負方向側ではシール部材11に摺接する。カムリング８の揺動は、ｘ軸方向両側で、例えば外周面81がアダプタリング９の内周面90に当接することで、規制される。軸芯Oに対するカムリング８の軸芯Pの変位量を偏心量δとする。外周面81がｘ軸負方向側で内周面90に当接する位置（最小偏心位置）では、偏心量δが最小値となる。外周面81がｘ軸正方向側で内周面90に当接する図１の位置（最大偏心位置）では、偏心量δが最大となる。内周面90と外周面81との間の空間は、そのｚ軸負方向側の開口がサイドプレート4Bにより封止される。上記空間のｚ軸正方向側の開口はフロントボディ4Cにより封止される。上記空間は、第１支持面91と外周面81との接触部、および、シール部材11と外周面81との接触部によって、２つの制御室31，32に液密に隔成されている。ｘ軸正方向側には第１制御室（第１流体圧室）31が形成され、ｘ軸負方向側には第２制御室（第２流体圧室）32が形成される。
【００１５】
駆動軸５の外周には、ロータ６が固定されている。ロータ６は、略円柱状であり、ｚ軸方向に延びるように配置される。ロータ６のｚ軸方向寸法は、カムリング８のｚ軸方向寸法と略等しい。ロータ６は、軸芯Oの周りに、図１の時計回り方向に回転する。スロット61は、有底の溝（スリット）であって、ロータ６の内部をロータ６の径方向（ロータ６の回転軸に対する径方向）に延びてロータ６の外周面60に開口する。スロット61は、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって延びるように設けられている。ロータ６の径方向内側（軸芯Oに向かう側）におけるスロット61の基端部は、ｚ軸方向から見て、スロット61の周方向幅よりも大径の楕円状に形成されている。スロット61は、複数（11個）設けられている。複数のスロット61は周方向で略等間隔に設けられている。
【００１６】
ベーン７は、複数（11枚）設けられている。ベーン７は、各スロット61に１枚ずつ出没可能に収容されている。なお、スロット61とベーン７の数は11に限らない。ベーン７のｚ軸方向寸法は、ロータ６（スロット61）のｚ軸方向寸法と略等しい。スロット61の（軸芯Oに向う側の）基端部と、このスロット61に収容されたベーン７の基端側（スロット61の上記基端部に向う側）の面70との間に、このベーン７の背圧室（受圧部）が形成されている。ベーン７のｚ軸方向側の両端部は、角を丸めたアール形状となるように形成されている。図７に示すように、ベーン７のｚ軸負方向側の端部において、周方向一方側（ロータ６の逆回転方向側）の面72は、曲面741を介して、ｚ軸負方向側の面74に滑らかに連続する。曲面741は、ロータ６の径方向から見て、ロータ６の逆回転方向側かつｚ軸負方向側に凸の円弧状である。周方向他方側（ロータ６の（正）回転方向側）の面73は、曲面742を介して、ｚ軸負方向側の面74に滑らかに連続する。曲面742は、ロータ６の径方向から見て、ロータ６の（正）回転方向側かつｚ軸負方向側に凸の円弧状である。ベーン７のｚ軸負方向側の端部（曲面741,742が設けられた部位）において、ベーン７の周方向における厚さは、ｚ軸負方向に向かって徐々に減少する。ベーン７のｚ軸正方向側の端部も、ｚ軸負方向側の上記端部と同様のアール形状に形成されている。
【００１７】
サイドプレート4B（のｚ軸正方向側の面40B）は、カムリング８のｚ軸負方向側の面82、ロータ６のｚ軸負方向側の面、およびベーン７のｚ軸負方向側の面74に対向するように配置される。フロントボディ4C（のｚ軸負方向側の面40C）は、カムリング８のｚ軸正方向側の面83、ロータ６のｚ軸正方向側の面、およびベーン７のｚ軸正方向側の面75に対向するように配置される。サイドプレート4Bのｚ軸正方向側の面40Bとフロントボディ4Cのｚ軸負方向側の面40Cとの間の距離は、カムリング８、ロータ６、およびベーン７のｚ軸方向寸法よりも僅かに大きい。ロータ６の外周面60とカムリング８の内周面80とサイドプレート4Bの面40Bとフロントボディ4Cの面40Cとの間に、環状の空間が形成される。この環状の空間は、複数のベーン７によって、複数（11個）のポンプ室（ベーン室）13に区画される。言換えると、カムリング８は、その内周側に、ロータ６およびベーン７と共に、複数のポンプ室13を形成する。以下、周方向において隣り合うベーン７同士の周方向における距離（隣り合うベーン７同士がなす角度に相当）を、１ピッチという。ここで、ベーン７同士の周方向における距離とは、例えば、あるベーン７の周方向一方側の面（例えばロータ６の逆回転方向側の面72）と、周方向で上記ベーン７に隣接するベーン７の上記周方向一方側の面（72）との間の距離である。または、あるベーン７の周方向中央と、周方向で上記ベーン７に隣接するベーン７の周方向中央との間の距離である。１つのポンプ室13の周方向寸法は、１ピッチ弱（１ピッチからベーン７の周方向寸法を差し引いた大きさ）である。
【００１８】
カムリング８（軸芯P）がロータ６（軸芯O）に対してｘ軸正方向側に偏心した状態では、ｘ軸負方向側からｘ軸正方向側に向かうにつれて、ロータ６の外周面60とカムリング８の内周面80との間の、ロータ６の径方向での距離（ポンプ室13の径方向寸法）が大きくなる。この距離の変化に応じ、ベーン７がスロット61から出没することで、各ポンプ室13が隔成される。ｘ軸正方向側のポンプ室13のほうが、ｘ軸負方向側のポンプ室13よりも、容積が大きい。このポンプ室13の容積の差異により、軸芯Oよりもｙ軸負方向側では、ロータ６の回転方向（図１の時計回り方向）であるｘ軸正方向側に向かうにつれて、ポンプ室13の容積が増大する。一方、軸芯Oよりもｙ軸正方向側では、ロータ６の回転方向であるｘ軸負方向側に向かうにつれて、ポンプ室13の容積が減少する。ロータ６の回転に伴い複数のポンプ室13の容積が増大するｙ軸負方向側の区間が吸入領域となる。ロータ６の回転に伴い複数のポンプ室13の容積が減少するｙ軸正方向側の区間が吐出領域となる。
【００１９】
図２は、サイドプレート4Bをｚ軸正方向側から見た正面図である。サイドプレート4Bには、ピン10が貫通する孔411、および駆動軸５が貫通する孔412が形成されている。孔411にピン10が貫通してリアボディ4Aに固定されることで、凹部400におけるサイドプレート4Bの周方向位置が決められる。サイドプレート4Bのｚ軸正方向側の面40Bには、吸入ポート42と、ノッチ部43と、吐出ポート44と、吸入側背圧ポート45と、吐出側背圧ポート46とが形成されている。
【００２０】
吸入ポート（吸入口）42は、吸入領域の一部に開口する有底の凹部（溝）であり、CVTから吸入側のポンプ室13に作動油を導入する際の入口となる。吸入ポート42は、ｚ軸方向から見て吸入側の複数のポンプ室13と重なる位置に、軸芯Oを中心とする略円弧状に形成されている。吸入ポート42におけるロータ６の逆回転方向側の端部が、吸入ポート42の始端42aである。始端42aは、吸入領域にあるベーン７が最初に吸入ポート42と重なる点である。吸入ポート42におけるロータ６の（正）回転方向側の端部が、吸入ポート４２の終端42bである。終端42bは、吸入領域にあるベーン７が最後に吸入ポート42と重なる点である。吸入ポート42の始端42aと終端42bは、ともに吸入領域（軸芯Oよりもｙ軸負方向側）の内部に設けられている。吸入ポート42の始端42aから吐出領域（軸芯Oよりもｙ軸正方向側）までのロータ６の逆回転方向距離、および吸入ポート42の終端42bから吐出領域までのロータ６の（正）回転方向距離は、ともに１ピッチ未満である。吸入ポート42の底部には、吸入孔421と連通孔422が開口する。各孔421,422は、サイドプレート4Bを貫通する。吸入孔421は吸入ポート42の終端42b側に設けられている。連通孔422は吸入ポート42の始端42a側に設けられている。吸入ポート42の始端42aには、ロータ６の逆回転方向側に向って周方向に延びるように、ノッチ部420が設けられている。ロータ６の径方向におけるノッチ部420の寸法（幅方向寸法）は、ロータ６の径方向における吸入ポート４２の寸法（幅方向寸法）よりも小さいと共に、ロータ６の逆回転方向側に向かうにつれて徐々に小さくなる。ノッチ部420におけるロータ６の逆回転方向側の端部（始端420a）は、軸芯Oよりもｙ軸負方向側（吸入領域）に設けられている。
【００２１】
吐出ポート（吐出口）44は、吐出領域の一部に開口する有底の凹部（溝）であり、吐出側のポンプ室13からCVTへ作動油を吐出する際の出口となる。吐出ポート44は、ｚ軸方向から見て吐出側の複数のポンプ室13と重なる位置に、軸芯Oを中心とする略円弧状に形成されている。吐出ポート44におけるロータ６の逆回転方向側の端部が、吐出ポート44の始端44aである。始端44aは、吐出領域にあるベーン７が最初に吐出ポート44と重なる点である。吐出ポート44におけるロータ６の（正）回転方向側の端部が、吐出ポート44の終端44bである。終端44bは、吐出領域にあるベーン７が最後に吐出ポート44と重なる点である。吐出ポート44の始端44aと終端44bは、ともに吐出領域（軸芯Oよりもｙ軸正方向側）の内部に設けられている。吐出ポート44の始端44aから吸入領域（軸芯Oよりもｙ軸負方向側）までのロータ６の逆回転方向距離は、２ピッチ以上である。吐出ポート44の終端44bから吸入領域までのロータ６の（正）回転方向距離は、１ピッチ未満である。吐出ポート44の底部には、吐出孔441と連通孔442が開口する。各孔441,442は、サイドプレート4Bを貫通して、リアボディ4Aにおける高圧室に連通する。吐出孔441は吐出ポート44の終端44b側に終端44bと連続して設けられている。連通孔442は、吐出ポート44の始端44a側に始端44aと連続して、ｙ軸と重なる周方向位置に設けられている。
【００２２】
吐出ポート44の始端44aには、ロータ６の逆回転方向側に向って周方向に延びるように、ノッチ部43が設けられている。ノッチ部43は、吐出ポート44の始端44aから吸入ポート42の終端42b側に向かって周方向に延びるように設けられた流路であり、機械加工によって形成される。図３および図４は、サイドプレート4Bにカムリング８と一部のベーン７を載せたものをｚ軸正方向側から見た図である。斜線でノッチ部43を示す。図３および図４は、吸入ポート42、ノッチ部43、および吐出ポート44に対する、一部のベーン７の位置関係を示す。図３は、カムリング８の偏心量δが最大のときであり、図４は、偏心量δが最小のときである。図５は、サイドプレート4Bにおけるノッチ部43が形成された部位を、ロータ６の径方向に延びる平面で切った断面図である（図２のＢ−Ｂ視断面）。図６は、サイドプレート4Bおよびフロントボディ4Cにおけるノッチ部43が形成された部位を、周方向に延びる平面で切った断面図である（図１のＡ−Ａ視断面に相当）。図７は、フロントボディ4Cの図示を省略した、図６と同様の断面図である。サイドプレート4Bに載せられた１つのベーン７のｚ軸負方向端部の断面を併せて示す。
【００２３】
ノッチ部43におけるロータ６の逆回転方向側（吸入ポート４２の終端42bに向う側）の端部が、ノッチ部43の始端43aである。始端43aは、軸芯Oよりもｙ軸正方向側（吐出領域）に設けられている。ノッチ部43におけるロータ６の（正）回転方向側（吐出ポート44の始端44aに向う側）の端部が、ノッチ部43の終端43bである。終端43bは、吐出ポート44の始端44aと一致し、連通孔442に連続する。周方向におけるノッチ部43の寸法（周方向の長さLS）が１．５ピッチ以上かつ２．５ピッチ未満となるように、ノッチB部43が形成されている。具体的には、LSは略２ピッチである。図３および図４に示すように、LSは、偏心量δの大小にかかわらず、略２ピッチ（１．５ピッチ以上かつ２．５ピッチ未満）のままである。ロータ６の径方向におけるノッチ部43の寸法は、ロータ６の径方向における吐出ポート44の寸法（吐出ポート44の幅方向寸法）と略等しい。図５に示すように、ノッチ部43の任意の周方向位置で、ノッチ部43の断面形状は、偏平な（平べったい）矩形状である。すなわち、ノッチ部43は、これを構成する壁面として、ｚ軸負方向側の平面（底面）430と、ロータ６の径方向外側における円弧状の曲面（側面）431と、ロータ６の径方向内側における円弧状の曲面（側面）432とを有している。任意の周方向位置で、ロータ６の径方向におけるノッチ部43の寸法（面431,432間の距離。幅方向寸法W）は、ノッチ部43のｚ軸方向の寸法（面40B,430間の距離。深さ方向寸法D）よりも大きい。ノッチ部43は、その始端43aにおける深さ方向寸法D0が好ましくは０．０６ミリメートル以下となるように、機械加工によって形成される。
【００２４】
ロータ６の径方向に延びる平面で切ったときのノッチ部43の断面積Sは、おおよそS=D×Wで求められる。任意の周方向位置におけるノッチ部43の断面積Sは、吐出ポート44の始端44a側をロータ６の径方向に延びる平面で切ったときの断面積よりも、小さい。ここで、本実施例のように、吐出ポート44の始端44aに連続して連通孔442が設けられている場合には、連通孔442が設けられていないと仮定した場合の吐出ポート44の始端44a側の底面（ｚ軸負方向側の平面）を基準として、吐出ポート44の始端44a側の上記断面積を算出する。例えば、吐出ポート44の始端44a側の底面において連通孔442が開口していない部位と、面40Bとの間のｚ軸方向距離を、吐出ポート44の始端44a側の深さ方向寸法とすることで、吐出ポート44の始端44a側の上記断面積を算出することができる。任意の周方向位置において、ノッチ部43の幅方向寸法Wは一定である。一方、図６に示すように、始端43aにおける深さ方向寸法D（=D0）よりも、終端43bにおける深さ方向寸法D（=D1）のほうが、大きい（D0＜D1）。周方向において、ノッチ部43の始端43a側よりも終端43b側のほうが、深さ方向寸法Dが大きい。Dは、ノッチ部43の始端43a側から終端43b側に向かうにつれて徐々に増加（始端43a側から終端43b側に向かって漸増）する。よって、始端43aにおける断面積S（=S0）よりも、終端43bにおける断面積S（=S1）のほうが大きい（S0＜S1）。周方向において、始端43a側よりも終端43b側のほうが、断面積Sは大きくなる。Sは、ノッチ部43の始端43a側から終端43b側に向かうにつれて徐々に増加（始端43a側から終端43b側に向かって漸増）する。
【００２５】
図２に戻り、サイドプレート4Bの他の構成について説明する。吸入ポート42の終端42bとノッチ部43の始端43aとの間には凹部（溝）や孔が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲に、第１閉じ込み領域が設けられている。同様に、吐出ポート44の終端44bとノッチ部420の始端420aとの間には、第２閉じ込み領域が設けられている。第１、第２閉じ込み領域の角度範囲は、それぞれ１ピッチ弱に相当する。第１閉じ込み領域および第２閉じ込み領域は、この領域内にあるポンプ室13の作動油を閉じ込め、（ノッチ部43を含む）吐出ポート44と（ノッチ部420を含む）吸入ポート４２とが連通することを抑制する。背圧ポート45,46は、ベーン７の根元（背圧室、ないしロータ６におけるスロット61の基端部）に連通する有底の凹部（溝）である。背圧ポート45,46は、スロット61の基端部の配置に沿って、軸芯Oを中心とする略円弧状に形成されている。背圧ポート45,46は、吸入側と吐出側でそれぞれ分離して設けられている。
【００２６】
吸入側背圧ポート45におけるロータ６の逆回転方向側の端部（吸入側背圧ポート45の始端45a）は、軸芯Oよりもｙ軸負方向側であって第２閉じ込み領域の角度範囲内に位置する。吸入側背圧ポート45におけるロータ６の（正）回転方向側の端部（吸入側背圧ポート45の終端45b）は、軸芯Oよりもｙ軸負方向側であって第１閉じ込み領域の角度範囲内に位置する。吸入側背圧ポート45は、吸入領域の大部分に位置する複数のベーン７の背圧室に連通する。吸入側背圧ポート45の底部には、連通孔451,452が開口する。連通孔451,452は、サイドプレート4Bを貫通する。連通孔451は、吸入側背圧ポート45の終端45b側に、終端45bと連続して設けられている。連通孔452は、吸入側背圧ポート45の始端45a側に、始端45aと連続して設けられている。連通孔451は、リアボディ4A（凹部400のｚ軸正方向側の面）に設けられた連通路またはリアボディ4A内の低圧室を介して、吸入ポート42の吸入孔421と接続されている。連通孔452は、リアボディ4A（凹部400のｚ軸正方向側の面）に設けられた連通路を介して吸入ポート42の連通孔422と接続されている。すなわち、吸入側背圧ポート45は、連通孔451,452を介して、吸入ポート42および低圧室と連通している。吸入領域において、ロータ６の回転に伴いスロット61から突出しようとするベーン７の根元側（背圧室）には、吸入側背圧ポート45を介して低圧室から作動油が供給される。その際、ベーン７の根元側（ロータ６の径方向内側の面70）には、吸入ポート42の圧力（ポンプ１の吸入側の油圧ないし吸入圧）、すなわちベーン７の先端側（ロータ６の径方向外側の面71）に作用するのと同等の圧力が、作用する。
【００２７】
吐出側背圧ポート46におけるロータ６の逆回転方向側の端部（吐出側背圧ポート46の始端46a）は、軸芯Oよりもｙ軸正方向側であってノッチ部43の角度範囲内に位置する。吐出側背圧ポート46におけるロータ６の（正）回転方向側の端部（吐出側背圧ポート46の終端46b）は、軸芯Oよりもｙ軸正方向側であって吐出ポート44の角度範囲内に位置する。吐出側背圧ポート46は、吐出領域の大部分に位置する複数のベーン７の背圧室に連通する。吐出側背圧ポート46の底部には、連通孔461が開口する。連通孔461は、サイドプレート4Bを貫通する。連通孔461は、吐出側背圧ポート46における周方向の略中間位置（ロータ６の径方向で吐出ポート44の連通孔442と重なる周方向位置）に設けられている。連通孔461は、リアボディ4A（凹部400のｚ軸正方向側の面）に設けられた連通路を介して吐出ポート44の連通孔442と接続されている。すなわち、吐出側背圧ポート46は、連通孔461を介して、吐出ポート44および高圧室と連通している。吐出領域において、ロータ６の回転に伴いスロット61内へ没しようとするベーン７の根元側（背圧室）からは、吐出側背圧ポート46を介して高圧室へ作動油が排出される。その際、ベーン７の根元側には、吐出ポート44の圧力（ポンプ１の吐出側の油圧ないし吐出圧）、すなわちベーン７の先端側に作用するのと同等の圧力が、作用する。
【００２８】
フロントボディ4Cのｚ軸負方向側の面40Cにも、リアボディ4Aの各ポート42等に対応して、同様の各ポート42等が形成されている。なお、フロントボディ4Cにおいて、各孔421等に相当する孔は、省略可能である。また、図６に示すように、フロントボディ4Cのｚ軸負方向側の面40Cにも、ノッチ部43が形成されている。すなわち、ノッチ部43は、ポンプ室13を挟んで、ｚ軸（ロータ６の回転軸）の方向において互いに対向するように一対設けられる。フロントボディ4Cのノッチ部43の終端43bと、サイドプレート4Bのノッチ部43の終端43bは、ｚ軸方向でほぼ重なる。フロントボディ4Cのノッチ部43におけるロータ径方向外側の縁と、サイドプレート4Bのノッチ部43におけるロータ径方向外側の縁は、ｚ軸方向でほぼ重なる。フロントボディ4Cのノッチ部43におけるロータ径方向内側の縁と、サイドプレート4Bのノッチ部43におけるロータ径方向内側の縁は、ｚ軸方向でほぼ重なる。一方、フロントボディ4Cのノッチ部43は、サイドプレート4Bのノッチ部43に対し、周方向の長さが異なるように形成されている。具体的には、フロントボディ4Cにおけるノッチ部43の周方向の長さLFは、偏心量δの大小にかかわらず、略１．５ピッチである。すなわち、LFも、偏心量δの大小にかかわらず、１．５ピッチ以上かつ２．５ピッチ未満となるように、フロントボディ4Cのノッチ部43が形成されている。また、フロントボディ4Cのノッチ部43における始端43aの深さ方向寸法D0も、好ましくは０．０６ミリメートル以下である。一方、フロントボディ4Cのノッチ部43における終端43bの深さ方向寸法D1は、サイドプレート4Bのノッチ部43のD1と異なっていてもよい。フロントボディ4Cのノッチ部43につき、その他の形状や大きさ・位置・範囲は、サイドプレート4Bのノッチ部43と同様である。
【００２９】
カムリング８（軸芯P）がロータ６（軸芯O）に対してｘ軸正方向に偏心した状態でロータ６が回転すると、ポンプ室13は軸芯Oの周りに回転しつつ周期的に容積の増大と減少を繰り返す。ポンプ室13の容積が増大する吸入領域で、吸入ポート42と連通するポンプ室13は、吸入ポート42から作動油を吸入する。ポンプ室13の容積が減少する吐出領域で、吐出ポート44と連通するポンプ室13は、吐出ポート44へ作動油を吐出する。第１、第２閉じ込み領域において、ポンプ室13は吸入ポート42（ノッチ部420）とも吐出ポート44（ノッチ部43）とも連通せず、液密に保たれる。本実施例では、第１、第２閉じ込み領域の範囲がそれぞれ１ピッチ弱だけ設けられているため、上記連通を抑制しつつ、ポンプ効率を向上することができる。なお、閉じ込み領域を１ピッチ以上の範囲にわたって設けることとしてもよい。また、ベーン７の背圧室には、吸入領域では吸入側背圧ポート45を介して吸入圧が作用し、吐出領域では吐出側背圧ポート46を介して吐出圧が作用する。このため、ポンプ回転数が低いとき等のベーン７の突き出し性を向上してポンプ室13の液密性を向上できると共に、ベーン７とカムリング８の内周面80との摩擦抵抗（ポンプ１を駆動するためのトルク）を低減して動力を節約（例えば燃費を向上）することができる。
【００３０】
カムリング制御機構３は、カムリング８の偏心量δを制御する。カムリング制御機構３は、リアボディ4Aに設けられており、制御弁30と、第１、第２制御室31,32とを有している。制御弁30は、第１制御室31と第２制御室32への作動油の流入・流出を制御するスプール弁である。制御弁30は、流路を切替える弁体としてのスプール（図外）と、スプールをその軸方向の一方側に付勢する弾性部材としてのスプリング（図外）と、電磁力によりスプールをその軸方向の他方側に付勢するソレノイド300とを有する。スプールとスプリングは、リアボディ4Aの内部に形成された収容孔内に設置されている。スプールには、高圧室（吐出ポート44）から供給される、メータリングオリフィスの下流側の吐出圧と、メータリングオリフィスの上流側の吐出圧とが作用する。これらの圧力の差（以下、差圧という。）は、スプールを上記軸方向の他方側に付勢する力を発生する。この差圧による付勢力が、スプリングの上記付勢力を上回ると、スプールが上記軸方向の他方側にストロークする。これにより、第１制御室31と高圧室（吐出ポート44）とが連通すると共に、第２制御室32と高圧室（吐出ポート44）との連通が遮断される。第１制御室31に供給される圧力によりカムリング８が付勢される力が、第２制御室32に供給される圧力によりカムリング８が付勢される力と、スプリング12によりカムリング８が付勢される力との合計を上回ると、カムリング８がｘ軸負方向側に揺動して、偏心量δが減少する。一方、スプールに作用する上記差圧による付勢力が、スプールに作用するスプリングの上記付勢力を下回ると、スプールが上記軸方向の一方側にストロークする。これにより、第１制御室31と高圧室（吐出ポート44）との連通が遮断されると共に、第２制御室32と高圧室（吐出ポート44）とが連通する。よって、上記と同様のメカニズムによって、カムリング８がｘ軸正方向側に揺動して、偏心量δが増加する。
【００３１】
ポンプ１の回転数（吐出流量）が増大するのに応じて、スプールに作用する上記差圧は増大する。よって、スプールが上記軸方向の他方側にストロークし、第１制御室31に吐出圧が供給されるようになる。このため、偏心量δは減少し、ポンプ容量が減少する。このように制御弁30の作動により、ポンプ１の吐出流量に応じてポンプ容量が変化するように制御される。偏心量δがある程度小さくなると、ポンプ回転数が上昇してもポンプ吐出流量は増大しなくなる（一定の吐出流量が維持される）。なお、ポンプ吐出流量が減少しすぎると、上記差圧が小さくなるから、再度カムリング８が偏心し、適宜吐出流量の増大が図られる。ソレノイド300は、CVTコントロールユニットからの要求に応じて、通電されることで、スプールを上記軸方向の他方側に付勢する電磁力を発生する。これにより、スプリングがスプールを付勢する力（セット荷重）を小さく変更したのと同じ作用が得られる。よって、吐出流量が比較的小さく、上記差圧が比較的小さい時点から、スプールが上記軸方向の他方側にストロークする。このため、ソレノイド300が非通電状態のときよりも低いポンプ回転数で少ない吐出流量を達成した後に、その流量を維持する特性となる。このように流量特性を制御することで、エネルギー効率を向上することができる。ポンプ１から吐出される作動油は、CVTにおいて使用される。CVTコントロールユニットは、アクセル開度、エンジン回転数、車速といった走行状況に応じてライン圧を適宜制御する。よって、例えば、走行状況に応じて、高い吐出流量が要求されるときは、ソレノイド300に通電する電流（電磁力）を小さくするか又はゼロとし、低い吐出流量が要求されるときは、ソレノイド300に通電する電流（電磁力）を大きくする。
【００３２】
次に、作用を説明する。サイドプレート4Bに形成されたノッチ部43の周方向の長さLSは１．５ピッチ以上である。これにより、ポンプ室13内にエア（気泡）が混入している（エア量が多い）作動条件下でも、キャビテーションノイズを抑制することができる。すなわち、ポンプ１は、その使用環境として、自動変速機（CVT）に適用されるものである。このため、作動条件によっては、作動油中にエアが多く含まれうる（エアの含有率が高くなる）。また、エアの含有状態が安定していない（含有率の変化が大きい）。ポンプ１の或るポンプ室13が吸入領域から吐出領域へ移行して吐出ポート44と連通する際、このポンプ室13内の作動油にエアが含まれていると、このポンプ室13内へ供給される吐出ポート44の高圧によって、上記エアが急激に潰される。これにより、キャビテーションノイズ（キャビテーションの発生による異音）が生じる場合がある。吐出ポートの始端部にノッチ部が設けられた従来のベーンポンプにあっては、ポンプ室が、吐出ポートに到達する前の時点で、ノッチ部と連通する。このとき、高圧の吐出ポートからの作動油が、上記ポンプ室を構成するロータ回転方向側のベーン（の側面）とノッチ部（の壁面）との間の隙間を通って、上記ポンプ室内に導かれる（謂わば作動油がポンプ室へ逆流する）。このように導かれた作動油による圧力によって、ポンプ室内のエアを圧縮することを図っている。しかし、従来のベーンポンプにあっては、ノッチ部の周方向の長さがせいぜい１ピッチ程度しかない。このため、ポンプ室がノッチ部と連通しながら吐出ポートに到達するまでの時間が短い。よって、作動条件によっては、上記のように導かれた圧力によってポンプ室内のエアを作動油中に十分に溶け込ませる（溶解させる）ことができない。したがって、ポンプ室が吐出ポートに到達してポンプ室内に吐出ポートが開口すると、ポンプ室内に残ったエアが急激に潰されることで、キャビテーションノイズが発生するおそれがある。
【００３３】
これに対し、本実施例のポンプ１にあっては、ノッチ部43の周方向の長さLSは１．５ピッチ以上である。このため、ポンプ室13がノッチ部43と連通しながら吐出ポート44に到達するまでの時間、すなわち高圧の吐出ポート44側からノッチ部43を介してポンプ室13内に作動油が導かれる時間が、長い。よって、このように導かれた作動油によってポンプ室13の作動油内に含まれるエアが潰される（溶け込む）時間を、長く確保することができる。言換えると、ポンプ室13が吐出ポート44に到達するまでに、ポンプ室13の圧力を十分に上昇させてエアを潰す（溶け込ませる）ことができる。したがって、ポンプ室13内にエアが混入している（エア量が多い）作動条件下であっても、ポンプ室13が吐出ポート44に到達する時点で、エアは十分に潰され、ポンプ室13内に残るエアの量が十分に減少しているため、キャビテーションノイズを抑制することができる。なお、上記１．５ピッチとは、所定の条件（エアの含有率や、ポンプの回転数等の運転条件）の下で行う試験やシミュレーションにおいて、ポンプ１が発生するノイズが許容範囲内となるようなノッチ部43の周方向長さLSの、下限値である。よって、任意の作動条件において、キャビテーションノイズを抑制することが可能である。
【００３４】
ここで、ノッチ部43とは、サイドプレート4Bの面40Bに対する凹部であって、その（ロータ６の径方向に延びる平面で切ったときの）断面積Sが、吐出ポート44の始端44a側の（ロータ６の径方向に延びる平面で切ったときの）断面積よりも小さい領域を指す。吐出ポート44とは、面40Bに対する凹部であって、高圧室への吐出通路である吐出孔441が開口している領域を指す。本実施例とは異なり、吐出ポート44の始端44a側に連通孔442が設けられていないものであれば、ノッチ部43は、例えば図８や図９に示す領域となる。図８および図９は、実施例１の変形例における、フロントボディ4Cの図示を省略した、図６と同様の断面図である。図８は、第１変形例を示す。第１変形例では、ノッチ部43の終端43bの深さ方向寸法D1が、吐出ポート44の始端44a側の深さ方向（ｚ軸方向）寸法と等しく、ノッチ部43の終端43b側が、吐出ポート44の始端44a側に対し滑らかに（段差を介さず）連続している。なお、本実施例と同じく、ノッチ部43の幅方向寸法Wは、吐出ポート44の幅方向寸法と略等しいものとする。図９は、第２変形例を示す。第２変形例では、ノッチ部43の終端43bの深さ方向寸法D1が、吐出ポート44の始端44a側の深さ方向寸法よりも小さい。ノッチ部43の終端43b側は、吐出ポート44の始端44a側に対し、段差434bを介して連続している。ノッチ部43の終端43b側と吐出ポート44の始端44a側とは、段差434bにおけるｚ軸方向に延びる壁面によって境界付けられる。なお、本実施例と同じく、ノッチ部43の幅方向寸法Wは、吐出ポート44の幅方向寸法と略等しいものとする。
【００３５】
第２変形例では、ノッチ部43には、吐出ポート44の始端44a側との境界においてだけでなく、ノッチ部43の周方向中間においても、段差434aが設けられている。ノッチ部43の段差434aよりも終端43b側における底面（ｚ軸負方向側の平面430b）の、面40Bに対するｚ軸方向距離（深さ方向寸法D）は、段差434aよりも始端43a側における底面（ｚ軸負方向側の平面430a）の、面40Bに対するｚ軸方向距離（深さ方向寸法D）よりも、大きい。すなわち、ノッチ部43は、その断面積Sが吐出ポート44の上記断面積よりも小さければよく、ノッチ部43の内部において断面積Sが非連続的に（段差を有して）変化してもよい。また、これらの段差434a,434bは、角を丸めたアール形状に形成されており、ロータ６の径方向から見て（ロータ回転方向側かつｚ軸正方向側に凸である）円弧状の曲面を有している。このように、ノッチ部43の終端43b側が、吐出ポート44の始端44a側に対し、段差434bの曲面を介して連続している場合、ノッチ部43の範囲を以下のように決めてもよい。すなわち、図９に示すように、ロータ６の径方向から見て、ノッチ部43の終端43b側におけるｚ軸負方向側の平面430bの延長線と、ノッチ部43と吐出ポート44とを境界付ける上記（ｚ軸方向に延びる）壁面の延長線との交点を、αとする。周方向におけるαから始端43aまでの長さを、ノッチ部43の周方向の長さLSとする。面40Bからαまでのｚ軸方向距離を、ノッチ部43の終端43bの深さ方向寸法D1とする。同様に、第１変形例において、ノッチ部43の底面（ｚ軸負方向側の平面430）と吐出ポート44の底面（ｚ軸負方向側の平面）との間に（ｚ軸負方向側に凸の）曲面が介在している場合には、上記２つの底面の延長線同士の交点を基準として、ノッチ部43の範囲を決めてもよい。
【００３６】
カムリング制御機構３（制御弁30）は、ポンプ１の回転数が増大するのに応じて、カムリング８の偏心量δを減少させる。この偏心量δが最小となるときも、ノッチ部43の周方向の長さは１．５ピッチ以上である。よって、キャビテーションノイズをより効果的に抑制することができる。すなわち、偏心量δが小さいときは、偏心量δが大きいときよりも、ポンプ１の回転数が高いため、ポンプ室13（ベーン７）がノッチ部43を通過する時間が短くなる。すなわち、ノッチ部43を介した作動油の流入によりポンプ室13内のエアが潰される時間が短くなる。このため、キャビテーションノイズが発生するおそれが高い。これに対し、偏心量δが最小となるときも、ノッチ部43の周方向の長さを１．５ピッチ以上確保することにより、上記時間を確保し、これによりキャビテーションノイズの抑制を図ることができる。なお、ノッチ部43の周方向の長さLSが１．５ピッチ以上であればよく、ノッチ部43の形状は特に限定されない。例えば、ノッチ部43の断面積Sは、周方向で一定であってもよいし、終端43b側のほうが始端43a側よりも小さくてもよい。また、ノッチ部43のｚ軸方向寸法（深さ方向寸法D）は一定であってもよいし、ノッチ部43のロータ径方向での寸法（幅方向寸法W）は一定でなくてもよい。
【００３７】
上記のように、ノッチ部43と連通するポンプ室13内には、高圧の吐出ポート44の側から、上記ポンプ室13を構成するロータ回転方向側のベーン７（の側面74を含むｚ軸負方向側の端部）とノッチ部43（の底面430と側面431,432）との間に形成される隙間を介して、作動油が導かれる。その際、上記隙間を介した作動油の流れ（流路）における圧力降下により、新たなエアが発生するおそれがある。ここで、ノッチ部43の始端43a側を通るベーン７を挟む２つのポンプ室13間の圧力差は、ノッチ部43の終端43b側を通るベーン７を挟む２つのポンプ室13間の圧力差よりも大きい、という傾向がある。よって、ノッチ部43の始端43a側では、終端43b側でよりも、上記流路における流速が高くなって、圧力降下による新たなエアが発生しやすい。これに対し、本実施例のポンプ１では、ノッチ部43の始端43a側の断面積Sよりも、終端43b側の断面積Sのほうが大きい。すなわち、ノッチ部43の始端43a側では、終端43b側でよりも、上記流路の断面積が小さい。よって、始端43a側では、粘性抵抗（作動油の粘性に起因して、流体としての作動油が、上記流路を構成する壁面430等から受ける抵抗）が大きくなるため、同じ吐出圧でも、流速が低くなる。これにより、上記圧力降下が抑制される。その結果、上記圧力降下による新たなエアの発生が抑制される。したがって、ポンプ室13が吐出ポート44に到達する（連通する）までに、ポンプ室13内に残るエアの量をより減少させることで、キャビテーションノイズをより効果的に抑制することができる。
【００３８】
特に、ノッチ部43における始端43aを通る（始端43aの近傍でノッチ部43に重なる）ベーン７によってロータ６の回転方向側に形成されるポンプ室13と、上記ベーン７によってロータ６の逆回転方向側に形成されるポンプ室13との間で、圧力差が最も大きい。よって、ノッチ部43における始端43aの近傍以外の部位でよりも、始端43aの近傍で、上記流路における流速が、同じ吐出圧でも、高くなる。よって、圧力降下による新たなエアがポンプ室13内に発生しやすい。これに対し、本実施例のポンプ１では、ノッチ部43は、始端43aにおける深さ方向寸法D0が０．０６ミリメートル以下となるように、機械加工によって形成される。これにより、上記のように粘性抵抗を大きくすることによるキャビテーションノイズ抑制効果を増大することができる。すなわち、まず、ノッチ部43を機械加工によって形成することで、ノッチ部43の周方向長さの精度を向上させることができる。しかし、このように機械加工によりノッチ部43を形成した場合、ノッチ部43の先端（吐出ポート44に接続する側の終端43bとは反対側である始端43a）には、図６に示すように、面40Bとの間で段差ができる。言換えると、ノッチ部43の先端（始端43a）の位置の精度を出すために、始端43aは段付き形状となる。本実施例のポンプ１では、この段差の深さ（始端43aにおける深さ方向寸法D0）を０．０６ミリメートル以下としている。これにより、ノッチ部43の始端43aの近傍で、上記流路（始端43aの近傍のベーン７とノッチ部43との間に形成される隙間）の断面積が小さくなるため、上記流路における粘性抵抗が大きくなる。よって、上記流路（隙間）を介して吐出ポート44側からポンプ室13内に作動油が導かれる際の流速が低くなる。（つまり、大きな圧力差による流速の増大が、粘性抵抗の増大により抑制される。）このため、上記圧力降下を抑制することができる。その結果、キャビテーションノイズをより効果的に抑制することができる。
【００３９】
一方、ノッチ部43における終端43b側を通るベーン７によってロータ６の回転方向側に形成されるポンプ室13と、上記ベーン７によってロータ６の逆回転方向側に形成されるポンプ室13との間では、圧力差が小さい。よって、上記流路における流速が低いため、上記のように圧力降下による新たなエアがポンプ室13内に発生するおそれが少ない。これに対し、本実施例のポンプ１にあっては、ノッチ部43の終端43b側では、始端43a側でよりも、上記流路の断面積が大きい。よって、粘性抵抗が小さくなるため、同じ上記圧力差でも、流速が高くなる。（つまり、小さな圧力差による流速の減少が、粘性抵抗の減少により抑制される。）これにより、ノッチ部43の終端43b側で、吐出ポート44側からノッチ部43を介してポンプ室13内に作動油をより速やかに導くことができる。したがって、ポンプ室13が吐出ポート44に到達するまでに、ポンプ室13内に残るエアの量をより減少させることで、キャビテーションノイズをより効果的に抑制することができる。なお、ノッチ部43の始端43a側よりも終端43b側の断面積Sのほうが大きければよく、ノッチ部43の形状は特に限定されない。例えば、ノッチ部43の終端43b側から始端43a側に向うにつれてロータ径方向での寸法（幅方向寸法W）が徐々に小さくなる（吸入ポート４２のノッチ部420と同様の）形状であってもよい。この場合、ノッチ部43は、始端43aにおける幅方向寸法Wが０．０６ミリメートル以下となるように、機械加工によって形成されることとしてもよい。これにより、上記と同様、ノッチ部43の始端43aの近傍における粘性抵抗を大きくすることにより、キャビテーションノイズ抑制効果を増大することができる。
【００４０】
また、図９に示す第２変形例のように、ノッチ部43の断面積Sが周方向で非連続的に変化してもよい。本実施例では、第２変形例とは異なり、ノッチ部43の断面積Sが始端43a側から終端43b側に向かって漸増するように、ノッチ部43が形成されている。よって、ロータ６の回転に応じて、上記流路の断面積が、非連続的に（段差を有して）変化するのではなく、連続的に変化することとなる。したがって、上記流路の断面積が急激に変化することに伴う、ポンプ室13の圧力の変化を抑制することができる。なお、第２変形例にあっては、段差434aがアール形状に形成されている。このため、ベーン７が段差434aの部位を通過するときでも、上記流路の断面積が急激に変化することは、ある程度は抑制される。
【００４１】
図７に示すように、ベーン７は、ノッチ部43と対向するｚ軸負方向側の端部が、アール形状に形成されている。これにより、上記端部において、ベーン７の周方向の厚さが、ノッチ部43の側（ｚ軸負方向側）に向かって徐々に減少する。よって、キャビテーションノイズをより効果的に抑制することができる。すなわち、ベーン７がノッチ部43の始端43aを通る際、このベーン７の上記端部におけるロータ逆回転方向側の面72,741と、ノッチ部43の始端43aを構成する壁面433等との間の隙間は、ノッチ部43を介して作動油をポンプ室13内に導く上記流路の一部を構成する。この隙間の大きさ（面72,741と壁面433との間の距離）をD2とする。ベーン７の上記端部において、ベーン７の周方向の厚さが、ノッチ部43の側（ｚ軸負方向側）に向かって徐々に減少するアール形状に形成されていることから、D2は、ロータ６の回転に伴い、ゼロから一気に増大するのではなく、ベーン７が周方向に移動するのに応じて徐々に増大する。よって、ノッチ部43の始端43aの近傍における上記流路（面72,741と壁面433等との間に形成される流路）の断面積の急な増大が抑制される。これにより、流速の増大が抑制されるため、上記と同様、圧力降下による新たなエアがポンプ室13内に発生することを抑制することができる。また、上記流路を介して作動油が供給されるポンプ室13の圧力の変化を抑制することができる。言換えると、ベーン７の上記端部を上記のようなアール形状に形成することで、（例えばベーン７の上記端部を上記のようなアール形状に形成しないまま）ノッチ部43の始端43aにおいて壁面433による段差を省略して底面430を面40Bに直接的に連続させた場合と実質的に同様の、絞り効果を得ることができる。なお、上記作用を得るために、ベーン７の上記端部におけるロータ６の回転方向側には曲面742を設ける必要はない。本実施例では、曲面741だけでなく曲面742を設けたため、ベーン７をロータ６に組付ける際、その方向性を考慮する必要がない。よって、組付け性を向上することができる。
【００４２】
また、仮に、ベーン７の上記端部が上記のようなアール形状に形成されていない（曲面741,742が設けられていない）場合、このベーン７を挟んで隣接するポンプ室13の間でノッチ部43を介して作動油が流通する際、ベーン７の上記端部における面72,74が交差する角部や面73,74が交差する角部の近傍で、よどみ点が発生する。このようなよどみ点が発生すると、圧力降下により、新たなエアが発生するおそれがある。これに対し、本実施例のポンプ１では、ベーン７の上記端部が上記アール形状に形成されている。このため、ベーン７の上記角部の近傍で、作動油の流れが円滑になり、よどみ点の発生が抑制される。よって、圧力降下による新たなエアの発生を抑制することができる。なお、曲面741,742の少なくとも一方を設ければ、この設けた部位の近傍において、よどみ点の発生を抑制することができる。本実施例では、曲面741,742の両方を設けたため、よどみ点の発生をより効果的に抑制することができる。また、上記のように組付け性を向上することができる。
【００４３】
なお、ロータ６の径方向に延びる平面で切ったときのノッチ部43の断面形状は、特に限定されない。例えば、ノッチ部43の上記断面は、ロータ６の径方向で対向する２つの壁面431,432間の距離がｚ軸正方向側の開口部に向うにつれて増大する楔形状等でもよい。本実施例のポンプ１では、ノッチ部43の上記断面は、深さ方向寸法Dよりもロータ６の径方向（ノッチ部43の幅方向）での寸法Wのほうが大きい偏平形状である。よって、同じ大きさの断面積である他の形状に比べ、ロータ６の径方向におけるノッチ部43のより大きな範囲で、ベーン７（の側面74）とノッチ部43（の壁面430等）との間の隙間の深さ方向寸法Dが、制限されることになる。すなわち、ノッチ部43のより大きな範囲で、上記隙間を構成する面74,430の間の距離が小さくなる。このため、上記隙間を介した作動油の流れ（流路）の粘性抵抗を全体として大きくし、全体的に流速を低くする（つまり、流速が低くなる範囲をロータ６の径方向で増やす）ことができる。よって、少なくともノッチ部43の（上記流路における流速が高くなりがちな）始端43a側で、その断面形状を偏平とすることで、上記流速を効果的に低くすることができる。このため、圧力降下による新たなエアの発生をより効果的に抑制することができる。よって、キャビテーションノイズをより効果的に抑制することができる。一方、上記流路の断面積の大きさを他の形状と同様に確保することで、効率よく、吐出ポート44側からポンプ室13内に作動油を導くことができる。なお、ノッチ部43の上記偏平形状は、ロータ６の径方向での寸法Wよりも深さ方向寸法Dのほうが大きくてもよい。本実施例では、DよりもWのほうが大きい。よって、ノッチ部43の内部からポンプ室13への開口面積をより大きく確保することができる。したがって、より効率よく、吐出ポート44側からノッチ部43を介してポンプ室13内に作動油を導くことができる。また、ノッチ部43の加工性がよい。なお、ノッチ部43の上記断面を矩形状とすることで、ノッチ部43の加工性をより向上することができる。
【００４４】
サイドプレート4Bのノッチ部43と同様のノッチ部43が、フロントボディ4Cにも設けられている。フロントボディ4Cのノッチ部43は、サイドプレート4Bのノッチ部43と同様の構成により、上記と同様の作用を有する。なお、両ノッチ部43の一方のみを設けることとしてもよい。本実施例のポンプ１では、ノッチ部43は、ポンプ室13を挟んでｚ軸方向で互いに対向するように一対設けられる。よって、ノッチ部43を１つのみ（サイドプレート4Bとフロントボディ4Cの一方側のみに）設けた場合に比べ、ベーン７とノッチ部43との間に形成される隙間（流路）の断面積Sの合計を同じとしたまま、各ノッチ部43における上記流路の断面積Sを小さくする（例えば上記場合の半分とする）ことができる。このため、両ノッチ部43の上記流路を通る流量を全体として確保しながら、各ノッチ部43における上記流路の粘性抵抗を増大させることができる。少なくとも各ノッチ部43の始端43a側で、上記流路の断面積Sを小さくすることで、上記のように圧力降下による新たなエアの発生を抑制することができる。よって、キャビテーションノイズをより効果的に抑制することができる。また、上記流路の流量を全体として確保することで、効率よく、吐出ポート44側からノッチ部43を介してポンプ室13内に作動油を導くことができる。また、ベーン７のｚ軸方向側の面74等にはノッチ部43の圧力が作用する。ポンプ室13（ベーン７）を挟んでｚ軸方向両側にノッチ部43が設けられているため、両ノッチ部43に位置するベーン７には、そのｚ軸方向両側の面74,75にそれぞれ上記圧力が作用する。よって、ベーン７が上記圧力によりサイドプレート4Bまたはフロントボディ4Cの一方に押付けられることが抑制される。これにより、ポンプ１を駆動するためのトルクが過大となることを抑制することができる。
【００４５】
一対のノッチ部43は、それぞれの周方向の長さLS, LFが互いに異なることが可能である。よって、一対のノッチ部43を全体として１つのノッチ部43としてみたとき、このノッチ部43により構成される全体としての上記流路が有する特性をチューニングすることが、容易となる。例えば、本実施例では、フロントボディ4Cにおけるノッチ部43の周方向の長さLFは、サイドプレート4Bにおけるノッチ部43の周方向の長さLSよりも短い。言換えると、フロントボディ4Cのノッチ部43の始端43aは、サイドプレート4Bのノッチ部43の始端43aよりもロータ６の回転方向側（吐出ポート44側）にある。よって、両ノッチ部43を全体として１つのノッチ部43としてみたとき、このノッチ部43は、両ノッチ部43の周方向の長さLS, LFを同じにした（両ノッチ部43の始端43aの周方向位置を一致させた）場合に比べ、周方向長さは同じであるが、始端43a側の上記流路の断面積Sがより小さいものとなる。よって、各ノッチ部43の形状を周方向に段差がない簡素なものとしつつ、両ノッチ部43全体として、図９に示す第２変形例のような形状の（周方向に段差がある）ノッチ部43と同様の特性を得ることができる。なお、フロントボディ4Cのノッチ部43とサイドプレート4Bのノッチ部43の何れか一方の周方向長さLが１．５ピッチ以上であればよい。言換えると、一対のノッチ部43を全体として１つのノッチ部43としてみたとき、その周方向長さLが上記範囲内であればよい。よって、LSが略２ピッチ（上記範囲内）である本実施例において、LFは１．５ピッチ未満であってもよい。
【００４６】
再びサイドプレート4Bのノッチ部43を例にとって、他の作用を説明する。ノッチ部43の周方向の長さLSは２．５ピッチ未満である。よって、ポンプ室13内にエアが混入していない（エア量が少ない）作動条件下で、ポンプ１を駆動するためのトルク（以下、これを駆動トルクという。）が過大となる事態を抑制することができる。以下、具体的に説明する。或るベーン7Aとこれにロータ６の（正）回転方向側で隣り合うベーン7Bとの間に形成されるポンプ室13をポンプ室13Aとする。図１０は、ポンプ室13Aがノッチ部43と連通し始めてから、ロータ６の回転角度θに応じて、ポンプ室13A内の圧力PAがどのように変化するかを示した特性図である。実線は、ポンプ室13A内にエアが混入していない（エア量が少ない）ときの圧力PAの変化を例示する。点線は、ポンプ室13A内にエアが混入している（エア量が多い）時の圧力PAの変化を例示する。図１１〜図１３は、フロントボディ4Cの図示を省略した、図６と同様の断面図であり、ノッチ部43の周方向長さLSを仮に２．５ピッチとしたものを示す。ロータ６の回転に応じてベーン7A〜7Dが周方向一方側（ノッチ部43の始端43a側から終端43b側）へ移動する際の各状態を模式的に示す。図１１は、ノッチ部43の始端43aから、ベーン7Bにおけるロータ逆回転方向側の面72（以下、単にベーン7Bという。）までの距離が０．５ピッチ未満であるときの状態を示す。図１２は、上記距離が０．５ピッチであるときの状態を示す。図１３は、上記距離が０．５ピッチより大きくかつ１ピッチ未満であるときの状態を示す。
【００４７】
ベーン7Bがノッチ部43の始端43aに位置するときのθをθ0とする。ポンプ室13A内にエアが混入していないとき、θがθ0から大きくなるにつれて、圧力PAが徐々に増加し始める。θがθ0から略０．５ピッチ進んだところから、圧力PAが本格的に立ち始める（PAが吐出圧まで増大する）。具体的には、θがθ0から略０．５ピッチ未満で０ピッチに近いとき（図１１）は、ノッチ部43（の壁面430等）とベーン7B（の側面74）との間の隙間を通って、隣接する高圧のポンプ室13Bからの作動油がポンプ室13Aに導入される。よって、ポンプ室13Aの圧力が吸入側の圧力（大気圧）から徐々に増大し始める。θがθ0から略０．５ピッチ以上である（始端43aからベーン7Bまでの周方向距離が略０．５ピッチ以上である）とき（図１２，図１３）、θの増加に応じてポンプ室13Aの容積が減少する。ポンプ室13A内にエアが混入していないため、ポンプ室13Aでは、その容積の減少に応じて圧力PAが増大する。よって、θがθ0から略０．５ピッチのときPAが吐出圧に向って増大し、その後、θの増加に対してPAが吐出圧の近傍に維持される。よって、θに対するPAの変化の特性は、図１０の実線に示すようになる。なお、図１０の点線で示すように、ポンプ室13A内にエアが混入している（エア量が多い）とき、圧力PAは、エアが混入していない（エア量が少ない）ときよりも遅れて立ち上がる。しかし、上記のように、ノッチ部43を介して吐出ポート44の側からポンプ室13内に作動油が導かれることから、ポンプ室13が吐出ポート44の始端44aに到達するまでに（図１０の例ではθがθ0から略１．５ピッチで）、圧力PAは吐出圧まで上昇する。
【００４８】
ポンプ室13A内にエアが混入していない場合、θがθ0から略０．５ピッチ以上であるとき、ポンプ室13Aの容積が減少するにつれて、ポンプ室13A内の作動油は、上記隙間を通って、隣接するポンプ室13Bへ流出する。ポンプ室13Bについても同様であり、ポンプ室13B内にエアが混入していないため、ポンプ室13Bの容積が減少するにつれて、ポンプ室13B内の作動油は、ベーン7Cの上記隙間を通って、隣接するポンプ室13Cへ流出する。図１２および図１３では、作動油の上記流出を矢印で示し、上記流出が生じている上記隙間を点線で囲んで示す。ポンプ室13Cへ流出した作動油は、最終的には吐出ポート44へ導かれ、吐出孔441を介してポンプ１から吐出される。すなわち、θがθ0から略０．５ピッチ以上であるとき、ポンプ室13内にエアが混入していない（エア量が少ない）場合の作動油の流れの方向は、ポンプ室13内にエアが混入している（エア量が多い）場合の作動油の流れの方向に対して、逆となる。
【００４９】
上記隙間の断面積（すなわちノッチ部43の断面積S）は、吐出ポート44の断面積よりも小さい。よって、ポンプ室13内にエアが混入していない（エア量が少ない）場合、上記隙間は、上記のようにポンプ室13からノッチ部43を介して吐出ポート44（吐出孔441）の側へ作動油を吐出する際の絞り部として機能することとなる。この絞り部の流路抵抗が大きいと、上記ポンプ室13の圧力が過剰に上昇する。これにより、ロータ６の円滑な回転が妨げられ、駆動トルクが増大するおそれがある。ノッチ部43が周方向に長ければ、このノッチ部43の角度範囲内に位置するベーン７の数、すなわち上記絞り部として機能する上記隙間の数が増える。その分、駆動トルクの増大につながる。これに対し、本実施例のポンプ１では、ノッチ部43の周方向の長さLSが２．５ピッチ未満である。図１１〜図１３に示すように、LSを仮に２．５ピッチとした場合、上記絞り部として機能する上記隙間の数は、図１２の状態でノッチ部43の終端43b（吐出ポート44の始端44a）に位置するベーン7Dが形成する上記隙間を上記絞り部としてカウントすれば、瞬間的に３個となる。それ以外の状態では、２個以下である。よって、LSを２．５ピッチ未満とした場合、例えば本実施例のようにLSを２ピッチとしたとき、上記絞り部として機能する上記隙間の数は２個以下となる（１個である状態ないし時間帯もある）。なお、仮にLSを１．５ピッチとした場合、上記絞り部として機能する上記隙間の数は、瞬間的に２個となることを除けば、通常は１個以下となる。よって、ノッチ部43を設け、その周方向長さLSを１．５ピッチ以上とした場合、ポンプ室13内にエアが混入していない（エア量が少ない）作動条件下でも、上記絞り部として機能する上記隙間の数は、せいぜい２個である。このように、上記絞り部として機能する上記隙間の数を可及的に減らすことで、駆動トルクが過大となる事態を抑制することができる。以上の作用は、フロントボディ4Cのノッチ部43についても、同様である。
【００５０】
［実施例２］
実施例２のポンプ１は、複数のベーン７が周方向で均等に配置されておらず、ベーン７の間の間隔（ピッチ）が不等である。すなわち、周方向において隣り合うベーン７同士の周方向における距離（隣り合うベーン７同士がなす角度に相当）が、互いに等しくない。よって、平均の１ピッチ（隣り合うベーン７の間における周方向距離を平均した値）を基準として、ノッチ部43の周方向長さを規定する。平均の１ピッチは、例えば３６０度をベーン７の数で割る（除算する）ことで算出することができる。ノッチ部43の周方向の長さは、平均の１ピッチの１．５倍以上、かつ２．５倍未満に設定される。ポンプ１の他の構成は、実施例１と同様である。このように、ベーン７の間の間隔が不等である場合には、その平均値を1ピッチとしてノッチ部43の周方向の長さを規定することで、実施例１のポンプと同様の作用効果を得ることができる。
【００５１】
［実施例３］
実施例３のポンプ１は、ノッチ部43をサイドプレート4Bやフロントボディ4Cではなくカムリング８に設けている。図１４は、サイドプレート4Bにカムリング８と一部のベーン７を載せたものを、ｚ軸正方向側から斜め方向に見た図である。カムリング８の内周面80は、ポンプ室13に対向する。この内周面80におけるｚ軸方向両端にそれぞれ、ノッチ部43が設けられている。
【００５２】
まず、ｚ軸負方向側のノッチ部43について説明する。ｚ軸負方向側のノッチ部43は、カムリング８の内周面80に開口すると共に、（サイドプレート4Bのｚ軸正方向側の面40Bに対向する）カムリング８のｚ軸負方向側の面82に開口する。ノッチ部43の断面形状は、偏平な矩形状である。すなわち、任意の周方向位置で、ノッチ部43のｚ軸方向の寸法（幅方向寸法）は、ロータ６の径方向におけるノッチ部43の寸法（深さ方向寸法）よりも大きい。任意の周方向位置において、ノッチ部43の上記幅方向寸法は一定である。ノッチ部43の上記深さ方向寸法（ノッチ部43の断面積S）は、ノッチ部43の始端43a側から終端43b側に向かうにつれて徐々に増加するように設けられている。ノッチ部43の始端43aの上記深さ方向寸法は、好ましくは０．０６ミリメートル以下である。ノッチ部43は、ロータ６の径方向で吐出ポート44の始端44aと重なる周方向位置から、ロータ６の逆回転方向に延びる。すなわち、ノッチ部43の終端43bは、カムリング８の偏心量δの大小に関わらず、吐出ポート44の始端44aと略同じ周方向位置か、または、吐出ポート44の始端44aよりもロータ６の（正）回転方向側に位置するよう、設けられる。ノッチ部43の周方向の長さ（ノッチ部43の始端43aから吐出ポート44の始端44aまでの周方向長さ）は、１．５ピッチ以上かつ２．５ピッチ未満となるように形成されている。具体的には、偏心量δの大小にかかわらず、略１．５ピッチであるように設けられている。
【００５３】
ｚ軸正方向側のノッチ部43は、カムリング８の内周面80に開口すると共に、（フロントボディ4Cのｚ軸負方向側の面40Cに対向する）カムリング８のｚ軸正方向側の面83に開口する。ｚ軸正方向側のノッチ部43の上記周方向長さと、ｚ軸負方向側のノッチ部43の上記周方向長さとが互いに異なるように、各ノッチ部43が形成されている。具体的には、ｚ軸正方向側のノッチ部43の上記周方向長さは、偏心量δの大小にかかわらず、略２ピッチであるように設けられている。ｚ軸正方向側のノッチ部43における終端43bの深さ方向寸法は、ｚ軸負方向側のノッチ部43における終端43bの深さ方向寸法と異なっていてもよい。ｚ軸負方向側のノッチ部43の他の形状や大きさ・範囲は、ｚ軸負方向側のノッチ部43と同様である。ロータ６の径方向外側における（すなわちカムリング８の内周面80に対向する）ベーン７の端部は、角を丸めたアール形状となるように形成されている。ベーン７の上記端部（曲面が設けられた部位）において、ベーン７の周方向における厚さは、ロータ６の径方向外側に向かって徐々に減少する。ポンプ１の他の構成は実施例１と同様である。
【００５４】
本実施例のポンプは、各ノッチ部43やベーン７の上記構成により、実施例１のポンプと同様の作用効果を得ることができる。なお、カムリング８のｚ軸方向側の面82,83に、ノッチ部43が開口しなくてもよい。例えば、カムリング８の内周面80において、カムリング８のｚ軸方向両端から所定の距離をおいた位置で、周方向に延びるように、ノッチ部43を形成してもよい。この場合も、ノッチ部43を複数設け、その長さ等を互いに異ならせてもよい。
【００５５】
また、カムリング８のｚ軸方向側の面82,83のいずれかに、ノッチ部43が設けられていてもよい。例えば、面82にノッチ部43が開口する。このノッチ部43は、カムリング８の内周側に（カムリング８の内周縁に沿って）設けられており、内周面80にも開口する。ノッチ部43の断面形状は、偏平な矩形状である。すなわち、任意の周方向位置で、ロータ６の径方向におけるノッチ部43の寸法（幅方向寸法）は、ノッチ部43のｚ軸方向の寸法（深さ方向寸法）よりも大きい。任意の周方向位置において、ノッチ部43の幅方向寸法は一定である。ノッチ部43の深さ方向寸法（ノッチ部43の断面積S）は、ノッチ部43の始端43a側から終端43b側に向かうにつれて徐々に増加するように設けられる。その他の形状や大きさ・範囲は、本実施例のノッチ部43と同様とする。このように、ノッチ部43は、カムリング８において吐出ポート44（サイドプレート4Bのｚ軸正方向側の面40B）と対向する側の面82に形成された流路であってもよい。この場合も、面82,83の両方にノッチ部43を設け、その長さ等を互いに異ならせてもよい。
【００５６】
上記各場合も、実施例１のポンプと同様の作用効果を得ることができる。なお、本実施例において、実施例２と同様、隣り合うベーン７の間の距離が不等であってもよく、この場合、その平均値を１ピッチとすることで、実施例２と同様の作用効果を得ることができる。
【００５７】
［他の実施例］
以上、本発明のベーンポンプを実施例に基づいて説明したが、本発明の具体的な構成は実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても本発明に含まれる。例えば、本発明が適用されるベーンポンプは、その使用環境で作動油中にエアが含まれる場合があるものであればよく、自動変速機以外の他の油圧式アクチュエータの油圧供給源として使用してもよい。本発明のノッチ部の構成は、可変容量形だけでなく固定容量形のベーンポンプにも適用可能である。ベーンポンプのスロット（およびベーン）は、ロータの径方向に延びていなくてもよく、ロータの径方向に対して角度を有していてもよい。
【符号の説明】
【００５８】
１      ベーンポンプ
３      カムリング制御機構
４      ポンプハウジング
４２    吸入ポート（吸入口）
４３    ノッチ部
４４    吐出ポート（吐出口）
４００  凹部（ポンプ要素収容部）
５      駆動軸
６      ロータ
６１    スロット
７      ベーン
８      カムリング
１３    ポンプ室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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