(57)【要約】      （修正有）【課題】原発重大事故発生時に急激に発生する大量の高放射性廃液を処理して、放射性廃液の環境露出、作業者の被曝を最小限に抑えるための処理方法を提供する。【解決手段】放射性廃液から放射性廃液内のオイル成分または浮遊物を分離する工程１１０、オイル成分と浮遊物が分離された放射性廃液内のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）からなる群から選択される１種以上の主要な核種を吸着工程および沈殿工程を通じて除去する工程１２０、主要な核種が除去された放射性廃液内の残留核種を凝集工程および沈殿工程を通じて除去する工程１３０、残留核種が除去された放射性廃液内の微細粒子を除去する工程１４０とを含む。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
放射性廃液から放射性廃液内のオイル成分または浮遊物を分離する工程（工程１）、
前記の工程１でオイル成分と浮遊物が分離された放射性廃液内のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）からなる群から選択される１種以上の主要な核種を吸着工程および沈殿工程を通じて除去するが、前記吸着工程および沈殿工程は、吸着撹拌のための第１撹拌槽と吸着粒子の沈殿のための第１静置槽を直列に連結して実行され、          
前記第１撹拌槽は、吸着剤粒子の表面電荷の中和剤を含むことを特徴とする工程（工程２）、
前記の工程２で主要な核種が除去された放射性廃液内の残留核種を凝集工程および沈殿工程を通じて除去する工程（工程３）、および
前記の工程３で残留核種が除去された放射性廃液内の微細粒子を除去する工程（工程４）を含む放射性廃液の処理方法。
【請求項２】
前記放射性廃液の処理方法が、原発重大事故発生時に急激に発生する大量の放射性廃液を処理するための処理方法であることを特徴とする、請求項１に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項３】
前記の工程３の凝集工程および沈殿工程は、凝集撹拌のための第２撹拌槽と凝集フロックの沈殿のための第２静置槽を直列に連結して実行し、
前記第１静置槽及び第２撹拌槽は、直列に連結されていることを特徴とする、請求項１に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項４】
前記の工程２の吸着工程および沈殿工程は、セシウム（Ｃｓ）を吸着撹拌するためのセシウム撹拌槽、セシウム吸着粒子を沈殿させるためのセシウム静置槽、ストロンチウム（Ｓｒ）を吸着撹拌するためのストロンチウム撹拌槽、ストロンチウム吸着粒子を沈殿させるためのストロンチウム静置槽、ヨウ素（Ｉ）を吸着撹拌するためのヨウ素撹拌槽およびヨウ素吸着粒子を沈殿させるためのヨウ素静置槽を直列に連結して実行することを特徴とする、請求項１に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項５】
前記セシウム撹拌槽はセシウム（Ｃｓ）吸着剤粉末を含み、前記ストロンチウム撹拌槽はストロンチウム（Ｓｒ）吸着剤粉末を含み、前記ヨウ素撹拌槽はヨウ素（Ｉ）吸着剤粉末を含むことを特徴とする、請求項４に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項６】
前記吸着剤粉末の大きさは、０．１〜１００μｍであることを特徴とする、請求項５に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項７】
前記セシウム（Ｃｓ）吸着剤粉末は、チャバザイド（chabazite）、結晶性シリコチタネート（crystalline silicotitanate,CST）の単一ゼオライト及び前記ゼオライトとメタルフェロシアニドが混合された複合ゼオライトからなる群から選択される１種以上の粉末であり、前記ストロンチウム（Ｓｒ）吸着剤粉末はゼオライト４Ａ、チャバザイド型単一ゼオライト（Ｘ型）および、これらのゼオライトでナトリウム（Ｎａ）またはカリウム（Ｋ）がバリウム（Ｂａ）に置換された複合ゼオライトからなる群から選択される１種以上の粉末であり、前記ヨウ素（Ｉ）吸着剤粉末は、銀（Ａｇ）が添着された活性炭、活性アルミナ、およびゼオライトからなる群から選択される１種以上の粉末であることを特徴とする、請求項５に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項８】
前記吸着剤粉末の含有量が、１ｇ／ｌ〜１０ｇ／ｌであることを特徴とする、請求項５に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項９】
前記吸着剤粒子の表面電荷の中和剤が、３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）または３価のアルミニウムイオン（Ａｌ３＋）の金属イオンであることを特徴とする、請求項１に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項１０】
前記撹拌槽に含まれる吸着剤粒子の表面電荷中和剤の濃度が、１０〜１００ｐｐｍであることを特徴とする、請求項１に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項１１】
前記の工程３の残留核種が、コバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）およびルテニウム（Ｒｕ）からなる群から選択される１種以上であることを特徴とする、請求項１に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項１２】
前記第２撹拌槽が、共沈殿剤を含むことを特徴とする、請求項３に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項１３】
前記共沈殿剤が、３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）または３価のアルミニウムイオン（Ａｌ３＋）の金属イオンであることを特徴とする、請求項１２に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項１４】
前記第２撹拌槽に含まれる共沈殿剤の濃度が、１０〜１００ｐｐｍであることを特徴とする、請求項１２に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項１５】
前記第２撹拌槽が、７〜９のｐＨに維持されることを特徴とする、請求項３に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項１６】
前記放射性廃液処理方法が、
累積した固体放射性核種スラッジを除去する工程（工程５）をさらに含むことを特徴とする、請求項１に記載の放射性廃液の処理方法。
【請求項１７】
放射性廃液内のオイル成分と浮遊物を分離する分離部と、
前記分離部と連結され、放射性廃液内のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）からなる群から選択される１種以上の主要な核種を除去する第１撹拌槽と、
前記第１撹拌槽と直列に連結して除去された主要核種を沈殿させる第１静置槽と、
前記第１静置槽と直列に連結して残留放射性廃液内の残留核種を除去する第２撹拌槽と、
前記第２撹拌槽と直列に連結して除去された残留核種を沈殿させる第２静置槽と、
前記第２静置槽と連結して、放射性廃液内の微細粒子を除去するマイクロフィルター部とを含み、
前記第１撹拌槽が、吸着剤粒子の表面電荷の中和剤を含むことを特徴とする放射性廃液の処理装置。
【請求項１８】
前記第１撹拌槽が、放射性廃液内のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）からなる群から選択される１種以上の主要な核種を除去するためのセシウム撹拌槽、ストロンチウム撹拌槽およびヨウ素撹拌槽を含むことを特徴とする、請求項１７に記載の放射性廃液の処理装置。
【請求項１９】
前記セシウム撹拌槽、ストロンチウム撹拌槽およびヨウ素撹拌槽が、それぞれセシウム静置槽、ストロンチウム静置槽及びヨウ素静置槽と連結されたことを特徴とする、請求項１７に記載の放射性廃液の処理装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、放射性廃液の処理方法に関するもので、詳細には、原発(原子力発電所)の重大事故発生時、急激に発生する大量の高放射性廃液を処理して、放射性廃液の環境への露出、作業者が放射能に被曝することを最小限に抑えるための方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
日本の福島のような原発の重大事故時に発生する放射性廃液を処理する方法を導出するために、まず廃液内に存在する対象核種を選定することが非常に重要である。原発重大事故時に発生する実際の場合の資料としては、日本の東京電力（ＴＥＰＣＯ）が福島原発重大事故後に発表した資料が、原発重大事故時に発生する廃液に存在する放射性の主要な核種の種類とその濃度を決定することができる非常に重要な根拠資料となる。
【０００３】
下記の表１には、日本の東京電力が発表した放射性廃液に存在する主要な核種とその放射能量が示されており、また、その核種の半減期および溶液から化学的濃度が一緒に示されている。初期に海水冷却水を使用した場合に発生した廃液に存在する放射性核種は、Ｃｓ−１３４、Ｃｓ−１３７、Ｓｒ−９０、Ｉ−１３１、Ｍｎ−５４、Ｃｏ−６０、Ｓｂ−１２５、Ｒｕ−１０６などで、これらは半減期が約１年以上の比放射能が大きい核種である。廃液内には、超ウラン元素核種のＵ、Ｐｕ、Ｎｐはほとんど存在しないことが報告されている。Ｉ−１３１は、半減期が約８日程度と非常に短いが、比放射能が非常に大きく廃液発生初期にはＣｓ−１３７と同程度の強さの放射能の大きさを示す。
【０００４】
福島原発重大事故の場合、事故後約３ヶ月が経過後、１次廃液処理装置が稼動して、その期間中に保存された約十万トンの廃液処理を開始した。１次緊急廃液処理設備は、セシウム（Ｃｓ）吸着塔と以後の残留核種の除去と脱塩のために凝集／逆浸透圧／蒸発濃縮装置で構成された。この工程では、ヨウ素（Ｉ）とストロンチウム（Ｓｒ）を処理するためのユニットはなかった、これは、対象となる処理廃液が数ヶ月以上経過してその間にヨウ素（Ｉ）は、半減期が短い特性によって著しく検出されなかったからである。また、海水と混合された保存廃液を処理する時に、ストロンチウム（Ｓｒ）処理設備がなかったのは、溶融した核燃料から溶出したストロンチウム（Ｓｒ）とバリウム（Ｂａ）が一緒に、外部から供給された海水中に存在する硫酸イオン（ＳＯ４２−）と結合して原子炉建屋内の溶解度が非常に低い共沈殿物（異質同像沈殿物）として沈殿して、溶液中に有意な濃度で存在していないためと考えられる。
【０００５】
東京電力は、事故後約１年経過後から保存廃液内の大部分の核種を除去する目的で、二次廃液処理設備を設置／運営を開始した。前記２次廃液処理設備は、大きく分けて凝集装置と７種類の吸着塔で構成されている。福島の事故後に設置された１次設備と２次設備は、稼働中に複数回に渡って吸着塔および貯蔵槽から露出事故があり、吸着塔の目詰まり現象等により効率的に使用されていない。したがって、日本の福島原発事故の初期収拾過程に見られるように、非常時に吸着塔を用いた廃液処理の概念は、長い設置期間と運用障害の問題等により、原発重大事故時に発生する廃液初期対応の概念に問題があることを知ることができる。
【０００６】
【表１】
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【０００７】
それで、本発明者らは、原発重大事故発生時に急激に発生する大量の高放射性廃液を処理するための方法に対して研究中、放射性廃液を処理するためのいくつかの化学単位工程中で設置と操作が簡単な沈殿法を用いる一連の沈殿槽を利用して、原発重大事故時に発生する放射性廃液の主要核種と残留核種を除去した後、処理された水を再び冷却水として再循環させて放射性廃液の累積を基本的に遮断することにより、正常な廃液処理装置が設置運営されるまで、放射性廃液発生の最小化とそれに伴う放射性廃液の環境露出の可能性を低下させ、以後に設置される正常な廃液処理装置の規模を大幅に削減することができる処理方法を開発し、本発明を完成した。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の目的は、原発重大事故発生時に急激に発生する大量の高放射性廃液を処理して、放射性廃液の環境露出、作業者の被曝を最小限に抑えるための処理方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記目的を達成するために、本発明は、
放射性廃液から放射性廃液内のオイル成分または浮遊物を分離する工程（工程１）、
前記の工程１でオイル成分と浮遊物が分離された放射性廃液内のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）からなる群から選択される１種以上の主要な核種を吸着工程および沈殿工程を通じて除去する工程（工程２）、
前記の工程２で主要な核種が除去された放射性廃液内の残留核種を、凝集工程および沈殿工程を通じて除去する工程（工程３）、および
前記の工程３で残留核種が除去された放射性廃液内の微細粒子を除去する工程（工程４）とを含む放射性廃液の処理方法を提供する。
【００１０】
また、本発明は、
放射性廃液内のオイル成分と浮遊物を分離する分離部と、
前記分離部と連結され、放射性廃液内のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）からなる群から選択される１種以上の主要な核種を除去する第１撹拌槽、
前記第１撹拌槽と直列に連結されて除去された主な核種を沈殿させる第１静置槽、
前記第１静置槽と直列に連結されて残留放射性廃液内の残留核種を除去する第２撹拌槽、
前記第２撹拌槽と直列に連結されて除去された残留核種を沈殿させる第２静置槽、および
前記第２静置槽と連結されて、放射性廃液内の微細粒子を除去するマイクロフィルター部とを含む放射性廃液の処理装置を提供する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明による放射性廃液の処理方法は、原発の冷却機能喪失のような重大事故時、外部から大量の冷却水が供給されなければならない場合に備えて、大量に発生する高放射性廃液を処理することができる処理方法であり、原発事故の初期に発生する大量の放射性廃液を速やかに冷却水として再循環させて、外部からの継続的な冷却水の供給を遮断することすることにより、原発重大事故後の放射性廃液の累積を根本的に遮断できる効果がある。また、原発事故後の放射性廃液の環境露出の可能性を低くすることができ、以後に設置される通常の廃液処理装置の規模を大幅に減らすことができ、原発内の作業員らの放射能被曝を軽減して、原発事故の収拾を円滑にする効果がある。さらに、本発明による放射性廃液の処理方法は、福島の事故のような災害的事故に備えるための安全措置の一環として、原発運営に関する国民の理解を高める効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明による放射性廃液の処理装置および処理方法で原発重大事故時に発生する大量の放射性廃液を処理対応する概念図。
【図２】本発明による放射性廃液の処理装置を示す模式図。
【図３】本発明による放射性廃液の処理装置を示す模式図。
【図４】本発明によるセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）を含む主要な核種各々の吸着工程時、各々の吸着工程での除染係数を示したグラフ。
【図５】本発明によるセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）を含む主要な核種各々の吸着工程時、各々の吸着工程での吸着速度を示したグラフ。
【図６】本発明によるセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）を含む主要な核種各々の吸着工程のすべてを実行した後、各主要核種の総除染係数を示したグラフ。
【図７】本発明によるセシウムの吸着工程の後、吸着剤の表面電荷の中和剤である３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）投入時のセシウム吸着剤粉末の沈殿速度を示したグラフ。
【図８】本発明によるストロンチウムの吸着工程の後、吸着剤の表面電荷の中和剤である３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）投入時のストロンチウム吸着剤粉末の沈殿速度を示したグラフ。
【図９】本発明によるヨウ素の吸着工程の後、吸着剤の表面電荷の中和剤である３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）投入時のヨウ素吸着剤粉末の沈殿速度を示したグラフ。
【図１０】本発明によるコバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）およびルテニウム（Ｒｕ）を含む残留核種の共沈殿剤による共沈殿物の蒸留水または海水での表面ゼータ電位を示したグラフ。
【図１１】本発明によるコバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）およびルテニウム（Ｒｕ）を含む残留核種の共沈殿剤による共沈殿物と有機凝集剤の投入による有機・無機凝集体の沈殿速度を示したグラフ。
【図１２】本発明による共沈殿剤である３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）と陰イオン性ポリアクリルアミド（ＰＡＭ）を使用してコバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）およびルテニウム（Ｒｕ）を含む残留核種を凝集する場合、各々の残留核種と３価の鉄イオンの割合に応じた対象核種の総除染係数を示したグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明は、
放射性廃液から放射性廃液内のオイル成分または浮遊物を分離する工程（工程１）、
前記の工程１でオイル成分と浮遊物が分離された放射性廃液内のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）からなる群から選択される１種以上の主要な核種を吸着工程および沈殿工程を通じて除去する工程（工程２）、
前記の工程２で主要な核種が除去された放射性廃液内の残留核種を凝集工程および沈殿工程を通じて除去する工程（工程３）、および
前記の工程３で残留核種が除去された放射性廃液内の微細粒子を除去する工程（工程４）とを含む放射性廃液の処理方法を提供する。
【００１４】
以下、本発明による放射性廃液の処理方法について、各工程別に詳細に説明する。
【００１５】
本発明による放射性廃液の処理方法は、福島原発事故のように、冷却系統の故障により、外部から炉心冷却水を大量に供給する必要がある原発重大事故時に惹起される放射性廃液の大量発生に対応するための処理方法で、高除染効率を有しながら発生する放射性廃液の主要な核種を速やかに除去して再び炉心冷却水として循環させて、継続的な外部冷却水の注入を遮断することにより、原発重大事故時の日本のように膨大な量の放射性廃液を処理および管理する必要がある問題を根本的に除去し、事故収拾作業者の放射性被曝を低減させることができる処理方法である。
【００１６】
前記のように、本発明による放射性廃液の処理方法は、原発重大事故発生時、急激に発生する大量の高放射性廃液を処理するための処理方法であり、図１の概念図を通じて、本発明の原発重大事故時に発生する大容量高放射性廃液を処理するための全体的な概念を概略的に示した。
【００１７】
外部冷却水の供給が必要な原発重大事故発生時、事故の初期に供給される冷却水によって発生する廃液を直接処理することができる規模の廃液処理設備を、原発重大事故発生直後に速やかに設置または事故前に原発内の敷地に既設置するようにする処理方法で、事故後に発生する大量の放射性廃液を直接処理して処理した溶液を再び冷却水として循環させることで、継続的に外部冷却水を原子炉に供給しなくても事故原子炉を冷却することができるようにする。
【００１８】
これは、原発重大事故時に福島のように対処することが困難な程度の大量の放射性廃液の発生を遮断するとともに、原発事故が安定化した後に設置される事故原発内に蓄積した廃水を最終処理するための通常の放射性廃液処理設備の設置時に、その設備の規模の大幅削減を可能にし、原発重大事故収拾過程をより容易にする。
【００１９】
また、日本の福島での廃液処理の過程で見られるように、通常の廃液処理設備は、多くの吸着塔が組み合わされた複雑な構造を有しているが、これは設備の運転中に廃液貯蔵槽およびラインなどで廃液露出事故を引き起こす可能性があり、これらの事故は、別の形の放射性廃液が発生する緊急事故であり、その場合にも露出した放射性廃液を収拾する時間があまりなく露出した放射性廃液が、福島の場合と同様に外部環境に露出する可能性が大きい。
【００２０】
しかし、本発明による放射性廃液の処理方法を原発事故の初期収拾に用いた後に、通常の廃液処理設備の稼働時のバックアップシステム（緊急時対応設備）に役割を転換しておけば、通常の廃液処理設備の故障時に発生する放射性廃液露出事故にも備えることができる。
【００２１】
まず、本発明による放射性廃液の処理方法において、工程１は、放射性廃液から放射性廃液内のオイル成分または浮遊物を分離する工程である。
【００２２】
原発重大事故時に冷却水が外部から注入される場合、発生した廃液は、浮遊物や油などの油成分が混合されているので、これらを最初に分離することが必要である。
【００２３】
それで、前記の工程１では、放射性廃液から放射性廃液内のオイル成分または浮遊物を分離する。
【００２４】
具体的には、前記の工程１の油成分または浮遊物を分離する方法は、様々な方法を用いることができ、一例として、水と油または浮遊物の比重差を利用して、タンクなどのような場所にこれらの成分が混合された溶液を注入し、上部に浮遊しているオイルと浮遊成分を分離して、下部には、水を抜き出す方法を用いるオイル分離器を用いることができるが、これに限定されない。
【００２５】
次に、本発明による放射性廃液の処理方法において、工程２は、前記工程１でオイル成分と浮遊物が分離された放射性廃液内のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）からなる群から選択される１種以上の主要な核種を吸着工程および沈殿工程を通じて除去する工程である。
【００２６】
本発明では、原発重大事故時に冷却水として海水のほかに淡水を用いる場合に備えて、初期に発生する廃液を保存せずに、可能な限りすぐに処理して循環させる処理方法により、ストロンチウム（Ｓｒ）の共沈殿が起こらないことがあり得るので、溶融燃料から発生した放射性廃液に存在する表１に記載されたセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）などの主要な核種及びその他の微量の残留核種をすべて処理しなければならない。
【００２７】
それで、前記の工程２では、前記工程１でオイル成分と浮遊物が除去された放射性廃液内のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）などの主要な核種を吸着工程および沈殿工程で除去する。
【００２８】
前記の工程２でセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）などの主要な核種を処理するための方法としては、沈殿法、イオン交換法、蒸発濃縮法、逆浸透法、限外ろ過法などがあり得るが、発生している放射性廃液の特徴である高放射性、海水による高塩、そして非常に速い発生速度を考慮すると、沈殿法が最も好ましい。前記沈殿法は、事故発生の初期の迅速な対応、簡単な操作と高い除染特性を有することができ、特に塩濃度が高い溶液を対象にする時、従来のイオン交換法に比べて効率的であるという利点がある。
【００２９】
ここで、最も放射能が強く発生する放射性廃液中で一次除去目標となる核種のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）などの主要な核種は、それぞれ化学的特性が異なり、一つの方法によって一度に除去することができない。今まで知られているこれらの核種を除去するために方法には、セシウム（Ｃｓ）はゼオライトまたはメタルフェロシアニド（Ｋ２−ｘＭｅ１＋ｘ／２Ｆｅ（ＣＮ）６；Ｍ＝Ｃｏ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｚｎなど）による吸着またはイオン交換、ストロンチウム（Ｓｒ）はゼオライトまたは硫酸バリウム（ＢａＳＯ４）による吸着または沈殿、ヨウ素（Ｉ）は、活性炭や活性アルミナによる吸着方法が用いられており、一般的に、これらの主要な核種を除去するために、上述した吸着剤をペレットまたは顆粒状（granule）の形態で充填した吸着塔の運転方法を用いる。しかし、日本の福島の事故後の対応の過程から見たとき、放射性廃液の処理のために吸着塔を用いた放射性廃液の処理方法は、長い設備設置時間と運転操作の単純性欠如などの問題により、緊急時の対応に適していないことを知ることができる。
【００３０】
それで、本発明による放射性廃液の処理方法を実行するための放射性廃液の処理装置の一例を図２に模式図によって示し、図２に示すように、前記の工程２での吸着工程および沈殿工程は、吸着工程のための第１撹拌槽１２１と吸着粒子の沈殿のための第１静置槽１２２が直列を連結して実行することが好ましい。
【００３１】
具体的な一例として、前記の工程２は、主要な核種除去１２０の第１撹拌槽１２１と、第１静置槽１２２で吸着工程および沈殿工程が実行され得、前記の表１に示されたように、放射性廃液の全体放射能の大部分を占める核種であるセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）などを含む主要な核種を除去するために、セシウム、ストロンチウム、およびヨウ素の吸着工程および沈殿工程を実行することができる吸着剤を用いることが好ましい。
【００３２】
ここで、前記の主要な核種を除去するための吸着剤は、広い比表面積と吸着内部での対象イオンの速い拡散のために、通常の吸着塔で用いるペレットや顆粒状の形態ではなく、粉末形態を用いることが好ましい。また、前記吸着剤粉末の大きさは、０．１μｍ〜１００μｍであることが好ましい。万一、前記吸着剤粉末の大きさが０．１μｍ未満の場合には、あまりにも微細な粒子の吸着剤によって吸着剤の沈降速度が遅くなって全体の処理速度が遅くなる問題があり、１００μｍを超過する場合には、比表面積が小さく、十分な吸着効率を得ることが難しいという問題がある。
【００３３】
さらに、前記の工程２で放射性廃液内のセシウム、ストロンチウム、およびヨウ素などの主要核種の吸着工程を実行するために、前記第１撹拌槽１２１は、セシウム吸着剤粉末、ストロンチウム吸着剤粉末およびヨウ素吸着剤粉末のすべてを含むことがことができる。
【００３４】
ここで、前記セシウム吸着剤粉末の一例として、チャバザイト（chabazite,Ｎａ１１−ｘＫｘ［（ＡｌＯ２）１１（ＳｉＯ２）２５］−４０Ｈ２Ｏ）、結晶性シリコチタネ−ト（crystalline silicotitanate,CST,ＮａｗＳｉｘＴｉｙＯｚ）の単一ゼオライトおよび前記ゼオライトとメタルフェロシアニド（metal ferrocyanide,Ｋ２−ｘＭｅ１＋ｘ／２Ｆｅ（ＣＮ）６）が混合された複合ゼオライトなどを挙げることができ、前記物質はセシウムに非常に選択性の高いイオン交換体であって構造内に存在するナトリウム（Ｎａ）またはカリウム（Ｋ）とセシウムのイオン交換反応を通じてセシウムを除去することができる。
【００３５】
前記ストロンチウム吸着剤粉末は、ゼオライト４Ａ（Ｎａ１２［（ＡｌＯ２）１２（ＳｉＯ２）１２］−２７Ｈ２Ｏ）、チャバザイド型単一ゼオライト（Ｘ型）および、これらのゼオライトでナトリウム（Ｎａ）またはカリウム（Ｋ）がバリウム（Ｂａ）に置換された複合ゼオライトなどを挙げることができ、前記ゼオライトは、ストロンチウムをイオン交換反応を通じて除去し、バリウム（Ｂａ）を含有する複合ゼオライトの場合、溶液中に存在する硫酸イオン（ＳＯ４２−）がバリウムとストロンチウムと反応して（Ｂａ、Ｓｒ）ＳＯ４形態で異質同像沈殿する現象によってストロンチウムを除去することができる。
【００３６】
前記ヨウ素吸着剤粉末は、銀（Ａｇ）が添着された活性炭、活性アルミナ、およびゼオライトなどを挙げることができ、前記物質中に存在する銀は溶液でヨウ素と一緒にヨウ化銀（ＡｇＩ）の形態で反応することにより、ヨウ素を除去することができる。
【００３７】
前記セシウム、ストロンチウム、およびヨウ素などの主要な核種を吸着することができる吸着剤粉末であれば、制限なしに用いることができる。
【００３８】
また、前記の工程２の吸着工程および沈殿工程は、具体的な一例として、セシウム（Ｃｓ）を吸着撹拌するためのセシウム撹拌槽２０１、セシウム吸着粒子を沈殿させるためのセシウム静置槽２０２、ストロンチウム（Ｓｒ）を吸着撹拌するためのストロンチウム撹拌槽２０３、ストロンチウム吸着粒子を沈殿させるためのストロンチウム静置槽２０４、ヨウ素（Ｉ）を吸着撹拌するためのヨウ素撹拌槽２０５およびヨウ素吸着粒子を沈殿させるためのヨウ素静置槽２０６が直列に連結され、各々の主な核種（セシウム、ストロンチウム、およびヨウ素）を各々の撹拌槽で吸着させて、各々の静置槽で沈殿させることができる。
【００３９】
ここで、前記セシウム吸着剤粉末は、セシウムを吸着撹拌するためにセシウム撹拌槽２０１に含まれることが好ましく、前記ストロンチウム吸着剤粉末は、ストロンチウムを吸着撹拌するために、前記ストロンチウム撹拌槽２０３に含まれることが好ましく、前記ヨウ素吸着剤粉末は、ヨウ素を吸着撹拌するために、前記ヨウ素撹拌槽２０５に含まれることが好ましい。
【００４０】
また、前記セシウム撹拌槽２０１、ストロンチウム撹拌槽２０３およびヨウ素撹拌槽２０５のそれぞれに含まれる吸着剤粉末の含有量は、１ｇ／ｌ〜１０ｇ／ｌであることが好ましい。万一、前記吸着剤粉末の含有量が１ｇ／ｌ未満の場合には、撹拌槽内で核種の吸着速度が非常に遅くなる問題があり、１０ｇ／ｌを超える場合には、吸着速度は速くなるが２次廃棄物の発生量が増えるという問題がある。
【００４１】
さらに、前記セシウム撹拌槽２０１、ストロンチウム撹拌槽２０３およびヨウ素撹拌槽２０５は、吸着剤粒子の表面電荷の中和剤を含むことが好ましい。
【００４２】
セシウム、ストロンチウム、およびヨウ素を吸着するための吸着剤の粉末を放射性廃液に注入時、吸着剤粉末には非常にサイズが小さい粒子も含まれており、これらの吸着剤の粉末は、水溶液中で粒子表面が負電荷を帯び、これは粒子間相互の斥力として作用して粒子がかたまらずに浮遊し得るので、全体的な沈降速度が遅くなり得る。吸着剤粒子の沈殿速度を高めるために、吸着のために撹拌した後、それらの粒子の表面電荷を中和させて溶液の粒子の不安定性（destabilization）を高めることが好ましい。
【００４３】
ここで、前記吸着剤粒子の表面電荷中和剤としては、ｐＨが中性領域部分で溶解度が非常に低くて環境的に毒性がなく、陽イオンを帯びる３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）または３価のアルミニウムイオン（Ａｌ３＋）などの金属イオンを用いることができる。
【００４４】
これらの撹拌槽で吸着撹拌が終わる時点に、前記吸着剤粒子の表面電荷の中和剤として３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）を少量添加すると、ｐＨ中性領域で３価の鉄イオンは、Ｆｅ（ＯＨ）２＋とＦｅ（ＯＨ）３で存在して、それらは正電荷を有するので接触する負電荷の吸着剤粒子を中和させて、互いに衝突時の粒子間のファンデルワールス力（Van der Waals forces）によって結合され、粒子サイズの増加をもたらし、それにより、粒子は、静置槽で沈降速度を増大させることができる。
【００４５】
また、前記撹拌槽に含まれる吸着剤粒子の表面電荷中和剤の濃度は、１０〜１００ｐｐｍであることが好ましい。万一、前記撹拌槽に含まれる吸着剤粒子の表面電荷の中和剤の濃度が１０ｐｐｍ未満の場合には、対象粒子の表面電荷中和効果が低くなるという問題があり、１００ｐｐｍを超える場合には、過度の使用による二次廃棄物はＦｅ沈殿物の量が過度に増加するという問題がある。
【００４６】
次に、本発明による放射性廃液の処理方法において、工程３は、前記工程２での主要な核種が除去された放射性廃液内の残留核種を凝集工程および沈殿工程を通じて除去する工程である。
【００４７】
前記の工程３では、前記工程２での主要な核種であるセシウム、ストロンチウム、およびヨウ素などが除去された後、放射性廃液内の残留核種を凝集工程および沈殿工程を通じて除去する。
【００４８】
具体的には、前記の工程３の残留核種は、コバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）およびルテニウム（Ｒｕ）などであり得る。
【００４９】
また、前記の工程３の凝集工程および沈殿工程は、具体的な一例として、凝集撹拌のための第２撹拌槽１３１と凝集フロックの沈殿のための第２静置槽１３２を連結して実行することが好ましい。さらに、前記第２撹拌槽は、前記第１静置槽１２２と直列に連結して工程２で主要な核種が除去された放射性廃液内の残留核種を除去することが好ましい。
【００５０】
前記の工程３は、残留核種除去１３０の第２撹拌槽１３１と第２静置槽１３２で凝集工程および沈殿工程が実行され、前記の表１に示されたように、放射性廃液内核種であるコバルト、マンガン、アンチモン、およびルテニウムなどを含む残留核種を除去するために、前記第２撹拌槽は共沈殿剤を含むことが好ましく、前記第２撹拌槽は共沈殿剤と有機凝集剤を含むことがより好ましい。
【００５１】
前記の工程２でセシウム、ストロンチウム、およびヨウ素などの主要な核種を除去した後、溶液に残留する核種である残留核種（コバルト、マンガン、アンチモン、およびルテニウムなど）は、それぞれ核種の化学的特性が多様で、その濃度が非常に低く、個別分離より凝集工程および沈殿工程を通じて一度にできるだけ多くを除去するようにすることが好ましい。
【００５２】
一般的な凝集は、溶液中の表面に負電荷を帯びた粒子性で表面電荷によって粒子間の反発力で分散するものを、表面電荷を中和させて粒子の衝突による粒子成長を通じた沈殿を誘発させるものである。しかし、前記の表１に示されたように、コバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）、ルテニウム（Ｒｕ）などの残留性核種は、極めて低濃度およびイオン性で存在して粒子を対象とする一般凝集方法によって除去されにくく、これらの残留核種が同じ溶液に共存する物質が沈殿する相（phase）に混入されて共沈殿（co-precipitation）するようにして除去する方法を用いることが好ましい。
【００５３】
ここで、前記共沈殿剤は、ｐＨが中性領域部分での溶解度が非常に低い金属水酸化物または環境的に毒性がない陽イオン性金属イオンで３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）または３価のアルミニウムイオン（Ａｌ３＋）などの金属イオンであり得るが、コバルト、マンガン、アンチモン、およびルテニウムなどを共沈殿させることができる物質であれば制限なしに用いることができる。
【００５４】
また、前記第２撹拌槽１３１に含まれる共沈殿剤の濃度は、１０〜１００ｐｐｍであることが好ましい。万一、前記第２撹拌槽含まれる吸着剤粒子の表面電荷の中和剤の濃度が１０ｐｐｍ未満の場合には、共沈殿剤であるＦｅやＡｌと対象核種が一緒に金属水酸化物で共沈殿して、効率が低くなるという問題があり、１００ｐｐｍを超過する場合には、過度の沈殿物である２次廃棄物の発生量が増加する問題がある。
【００５５】
さらに、前記第２撹拌槽は、７〜９のｐＨが維持されることが好ましい。万一、前記第２撹拌槽のｐＨ範囲が前記範囲を外れる場合には、残留核種の共沈殿が効果的に起こらない問題がある。
【００５６】
具体的な一例として、前記の工程３は、共沈殿を起こす共沈殿剤として３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）を用いることができ、ｐＨを８に調節して用いることができる。このように、３価の鉄イオンが含まれてｐＨが８に調節された第２撹拌槽でほとんどの３価の鉄イオンは、非常に低い溶解度を有するＦｅ（ＯＨ）３の水酸化沈殿物に変換され、この過程でＦｅ水酸化構造内に溶液中に存在する様々な金属イオンがＦｅと一緒に咬合（occlusion）、挿入（inclusion）されてＦｅＭ（ＯＨ）３（Ｍ＝Ｃｏ、Ｍｎ、ＳｂおよびＲｕなどの金属）の形態で沈殿する。前記Ｆｅ沈殿物は、初期、非常に小さな粒子で溶液中に残留する金属イオンまたはこれらの沈殿物と続けて接触しながら、より大きなサイズを有する粒子、すなわち、フロック（floc）に成長して撹拌を停止した時に溶液中で沈殿することになる。
【００５７】
ここで、前記第２撹拌槽１３１は、残留核種とＦｅ（ＯＨ）３と共沈殿効率を高め、フロックをさらに成長させて沈降速度を高めるために、有機凝集剤を含むことができる。前記ＦｅＭ（ＯＨ）３沈殿物はまだサイズが小さく沈降速度が遅いので、凝集速度を増進させ、溶液中の対象残留核種とＦｅ（ＯＨ）３との共沈殿効率を高めるために、有機凝集剤を入れると、最終的に形成された無機・有機フロックの大きさは大きくなり、そこにはより多くの対象金属イオンを結合して沈降速度の増加とともに、核種除去率が増加する。このように、有機凝集剤によってＦｅ（ＯＨ）３の共沈殿物粒子の表面電荷が正の値を有するので無機固体粒子と有機凝集剤の効果的な結合、すなわち静電気的結合を誘導するために陰イオン性有機凝集剤を用いることができる。
【００５８】
前記有機凝集剤としては、ポリアクリルアミド（polyacrylamide,PAM）、ポリエチレンイミン（poly ethylenimine,PEI）、ポリジアリルジメチル塩化アンモニウム（poly diallyl-dimethyl ammonium chloride,poly DADMAC）を用いることができる。
【００５９】
次に、本発明による放射性廃液の処理方法において、工程４は、前記の工程３で残留核種が除去された放射性廃液内の微細粒子を除去する工程である。
【００６０】
前記の工程４では、前記工程２および工程３で吸着工程および沈殿工程と凝集工程および沈殿工程を経て、主要な核種と残留核種が除去された放射性廃液内で沈殿していないコロイド性粒子と極微細粒子を含む微細粒子を除去する。
【００６１】
これらの微細粒子は、放射性核種を含有しているので処理する溶液の効果的な除染のために溶液中の微粒子を除去することが好ましい。
【００６２】
ここで、前記の工程４の微細粒子を除去する方法は、様々な方法を用いることができ、具体的な一例として、マイクロフィルターを用いて除去することができるが、これに限定されない。
【００６３】
さらに、前記放射性廃液の処理方法は、前記第１の静置槽１２２および第２静置槽１３２に累積されている固体放射性核種スラッジを除去する工程（工程５）をさらに含むことが好ましい。放射性廃液の処理方法が連続的に作動するようになると、各静置槽には、放射性核種の沈殿物スラッジが蓄積されるので、過度の高放射性核種の累積による作業者の被曝を軽減し、スラッジの効率的な管理のために、これらのスラッジを定期的に除去することが必要である。
【００６４】
具体的な一例として、セシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）などを含む主要な核種の吸着工程および沈殿工程と残留核種の凝集工程および沈殿工程を実行することにより、第１静置槽１２２と第２静置槽１３２に沈殿した沈殿物を除去するための方法として真空チューブを通じて吸引し、フィルターを通じて粒子を分離した後、集められた固体放射性核種スラッジを高性能貯蔵容器、例えば、高健全性保存容器（HIC 、high integrity container）に保存して除去することができる。
【００６５】
また、本発明は、
放射性廃液内のオイル成分と浮遊物を分離する分離部と、
前記分離部と連結され、放射性廃液内のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）からなる群から選択される１種以上の主要な核種を除去する第１撹拌槽、
前記第１撹拌槽と直列に連結されて除去された主な核種を沈殿させる第１静置槽、
前記第１静置槽と直列に連結されて残留放射性廃液内の残留核種を除去する第２撹拌槽、
前記第２撹拌槽と直列に連結されて除去された残留核種を沈殿させる第２静置槽、および
前記第２静置槽と連結されて、放射性廃液内の微細粒子を除去するマイクロフィルター部とを含む放射性廃液の処理装置を提供する。
【００６６】
ここで、図２および図３を通じて、本発明による放射性廃液の処理装置の一例を示した模式図を示し、以下、図２及び図３を参照して、本発明による放射性廃液の処理装置について詳細に説明する。
【００６７】
本発明による放射性廃液の処理装置１００は、放射性廃液内のオイル成分と浮遊物を分離するための分離部１１０、前記分離部と連結され、放射性廃液内のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）からなる群から選択される１種以上の主要な核種を除去する第１撹拌槽１２１と、前記第１撹拌槽と直列に連結されて除去された主な核種を沈殿させる第１静置槽１２２を含む主要な核種除去部１２０、前記第１静置槽と直列に連結されて残留放射性廃液内の残留核種を除去する第２撹拌槽１３１及び前記第２撹拌槽と直列に連結されて除去された残留核種を沈殿させる第２静置槽１３２を含む残留核種除去部１３０、前記第２静置槽と連結されて、放射性廃液内の微細粒子を除去するマイクロフィルター部１４０を含む。
【００６８】
本発明による放射性廃液の処理装置１００において、前記第１撹拌槽１２１は、放射性廃液内のセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）からなる群から選択される１種以上の主要な核種を除去するためのセシウム撹拌槽２０１、ストロンチウム撹拌槽２０３およびヨウ素撹拌槽２０５を含むことができる。
【００６９】
また、前記セシウム撹拌槽２０１、ストロンチウム撹拌槽２０３およびヨウ素撹拌槽２０５は、それぞれセシウム静置槽２０２、ストロンチウム静置槽２０４およびヨウ素静置槽２０６と連結されることが好ましい。
【００７０】
さらに、前記第１静置槽１２２と第２静置槽１３２に累積している固体放射性核種スラッジを除去するためのスラッジ除去部（図示せず）をさらに含むことができる。
【００７１】
ここで、前記スラッジ除去部は、
固体放射性核種スラッジを吸引するための真空チューブ、
前記真空チューブ内に位置し、固体放射性核種スラッジを分離するためのフィルター、および
前記分離された固体放射性核種スラッジを保存するための高健全性保存容器（high integrity container、HIC）を含むことができる。
【００７２】
以下、下記の実験例により本発明を詳細に説明する。
【００７３】
ただし、下記の実験例は、本発明を例示するものに過ぎず発明の範囲が実施例に限定されるものではない。
【００７４】
＜製造例１＞セシウム吸着剤粉末の製造
既合成されたチャバザイド粉末を、まず１Ｍコバルト（Ｃｏ）溶液と固液比１：１０（ｗｔ（ｇ）：ｖｏｌ（ｍｌ））となるようにして、一定時間反応させてコバルトがチャバザイド粉末に含浸されるように誘導した後、蒸留水で洗浄し、９０℃の温度で乾燥させ、前記粉末を再び０．５Ｍフェロシアニド溶液に固液比１：１０（ｗｔ（ｇ）：ｖｏｌ（ｍｌ））になるようにして順次反応させ、ここで、結晶するコバルトフェロシアニドがチャバザイドと混合した状態で共存できるようにした後、蒸留水で洗浄し、９０℃の温度で乾燥して、セシウム吸着剤粉末としてチャバザイド（chabazite）ゼオライトとフェロシアニド（Ｋ２−ｘＣｏ１＋ｘ／２Ｆｅ（ＣＮ）６）が複合されたＣＨＡ−ＣｏＦＣを製造した。
【００７５】
＜製造例２＞ストロンチウム吸着剤粉末の製造
既合成されたゼオライト４Ａ粉末を０．１Ｍのバリウム（Ｂａ）溶液と固液比１：１０（ｗｔ（ｇ）：ｖｏｌ（ｍｌ））となるようにして、一定時間反応させた後、蒸留水で洗浄し、４０℃の温度で乾燥してストロンチウム吸着剤粉末としてゼオライト４Ａ粉末にバリウムをイオン交換させたＢａ−４Ａを製造した。
【００７６】
＜製造例３＞ヨウ吸着剤粉末の製造
既合成されたゼオライト１３Ｘ粉末を銀（Ａｇ）溶液と反応させた後、蒸留水で洗浄し、１００℃以上の適温で乾燥してヨウ素吸着剤粉末としてゼオライト１３Ｘ粉末に、銀をイオン交換させたＡｇ−１３Ｘを製造した。
【００７７】
＜実験例１＞主要核種の吸着効率分析
本発明による放射性廃液の処理方法がセシウム、ストロンチウム、およびヨウ素などを含む主要な核種を効果的に除去することができていることを確認するために、下記のような実験を行なった。
【００７８】
模擬放射性廃液として前記表１に示されたように、主な核種であるセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）と残留核種のコバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）とルテニウム（Ｒｕ）を実際の濃度は非常に低いが、分析の便宜のために海水（福島の初期の放射性廃液と同じ海水として韓国の東海岸から採取した後、フィルターを通した）にそれぞれ約１０ｐｐｍの濃度に調節して使用した。
【００７９】
前記模擬放射性廃液に前記製造例１〜３で製造された吸着剤粉末を添加し、吸着剤粉末と模擬放射性廃液の混合比（吸着剤粉末の量（ｇ）／溶液体積（ｌ））を約１０ｇ／ｌにして吸着工程および沈殿工程を行った。
【００８０】
前記模擬放射性廃液とセシウム吸着剤を２時間撹拌して接触させた後、セシウム吸着剤を分離させ、同じ方法でストロンチウム吸着剤およびヨウ素吸着剤を用いて吸着工程を行ない、各吸着工程で時間によって溶液を採取して溶液中の各成分をＩＣＰ−Ｍａｓｓ（Inductively Coupled Plasma Mass Spectrometer:Aglient ICP/MS 7700X）を用いて分析し、主要な核種の挙動と除染係数（ＤＦ）を評価し、その結果を図４〜６に示した。
【００８１】
ここで、前記除染係数（ＤＦ）は、対象核種を除去する除去率（Ｃ初期−Ｃ最終）／Ｃ最終）で定義することができる。
【００８２】
図４に示すように、各々の主要な核種を除去する際に、各々の主要な核種吸着剤粉末が添加されている場合は、除去しようとする主要な核種が最も多く除去されますが、他の核種も一緒に除去される効果を確認することができた。
【００８３】
前記製造例１で製造したセシウム吸着剤粉末を用いて吸着工程を実行した場合には、セシウムの除染係数値が約１，０００以上の高い効率で除去されることを確認し、ストロンチウムおよびヨウ素の場合にも非常に少ない量が、一部除去されることを確認することができた。
【００８４】
また、前記製造例２で製造したストロンチウム吸着剤粉末を用いて吸着工程を実行した場合には、ストロンチウムの除染係数値が約１７５程度で、大部分（初期注入濃度対比約９９％以上の除去率）のストロンチウムが前記吸着工程をを通じて除去され、ヨウ素吸着剤粉末を用いて吸着工程を実行した場合には、ストロンチウムの吸着がほとんど示されないことを確認することができた。
【００８５】
さらに、前記製造例３で製造したヨウ素吸着剤粉末を用いて吸着工程を実行した場合には、セシウムとストロンチウムを除去した後に残留するセシウムおよびストロンチウムはほとんど吸着されないが、ヨウ素の除染係数値が約１２８程度で、初期残留濃度の９９％以上が選択的に除去されていることを確認することができた。
【００８６】
これにより、セシウム、ストロンチウム、およびヨウ素の吸着工程が各々の吸着剤粉末を用いて、該当核種のみが選択的に吸着されることを確認することができた。
【００８７】
図５には、前記の実験を行った各々の吸着工程で対象核種の吸着除去時の時間変化に伴う溶液での各核種の濃度の変化を示した。図５に示したように、吸着剤粉末の量と溶液の混合比を１０ｇ／ｌで使用した場合、セシウム、ストロンチウム、およびヨウ素は、各吸着工程で１〜２分以内に吸着が完結される程度に吸着速度が非常に速いことが確認できた。一般的に、吸着剤粉末の量と溶液の混合比を下げると、吸着速度と吸着効率が低くなりますが、発生する吸着剤廃棄物の量は減ることになります。それで、本発明による放射性廃液の処理方法を通じた原発重大事故時に使用する吸着剤粉末の量と溶液の混合比の決定は、迅速な放射性廃液処理に伴う廃液の累積と環境への露出の最小化、以後に設置される正常廃液処理設備規模の減少、作業者の放射性被曝低減と事故収拾の効率化など、いくつかの要素とともに発生する凝集沈殿物による廃棄物発生量の観点から判断して決定することができ、２ｇ／ｌ〜１０ｇ／ｌであり得る。
【００８８】
図６には、前記の実験を行った後、主要な核種および残留核種の総除染係数の値を示した。図６に示したように、セシウム（Ｃｓ）は約１，１６０、ストロンチウム（Ｓｒ）は約２４６、ヨウ素（Ｉ）は約１３０、コバルト（Ｃｏ）は約３，４６０、マンガン（Ｍｎ）は、約１３３，０００、アンチモン（Ｓｂ）は約０．５、ルテニウム（Ｒｕ）は、約２．８程度の値を示した。
【００８９】
このように、吸着工程を実行することにより、主要な核種であるセシウム、ストロンチウム、およびヨウ素は約９９％以上除去されたことを確認することができた。ここで、前記吸着工程を実行することにより、コバルトおよびマンガンに対して高い除染効果を有することを確認することができた。これは、陽イオンであるコバルトとマンガンがストロンチウム吸着工程で異質同像のＢａ−ＳｒＳＯ４沈殿時にストロンチウムのように共沈するためとみられる。しかし、アンチモンは全体吸着工程で非常に低い吸着率を示すので、アンチモン除去のための凝集工程が必要であることが確認できた。ルテニウムの場合には、ｐＨが約８の海水で大部分非常に低い溶解度を示し、初期濃度１０ｐｐｍのルテニウム溶液をｐＨ８に調整時、大部分ＲｕＯ２で沈殿し、約０．５ｐｐｍのみルテニウムイオンで残留し、前記吸着工程後の除染係数は約２．８で、約７５％程度が吸着されることを確認した。
【００９０】
＜実験例２＞主要核種の吸着速度分析
本発明による放射性廃液の処理方法で、セシウム、ストロンチウム、およびヨウ素などを含む主要な核種の吸着速度を分析するために、下記のような実験を行った。
【００９１】
模擬放射性廃液として前記表１に示されたように、主な核種であるセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）と残留核種のコバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）とルテニウム（Ｒｕ）を実際の濃度は非常に低いが、分析の便宜のために海水（福島の初期の放射性廃液と同じ海水で、韓国東海岸から採取した後、フィルター済）にそれぞれ約１０ｐｐｍの濃度に調節して使用した。
【００９２】
前記模擬放射性廃液に前記製造例１〜３で製造した吸着剤粉末を添加し、吸着剤粉末と模擬放射性廃液の混合比（吸着剤粉末の量（ｇ）／溶液体積（ｌ））を約１０ｇ／ｌにして吸着工程および沈殿工程を行った。
【００９３】
前記模擬放射性廃液とセシウム吸着剤を接触させて静置（settlement）時、これらの粒子の沈殿速度と模擬放射性廃液に吸着剤粒子の表面電荷の中和剤として、３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）を１００ｐｐｍ投入後の沈殿速度をそれぞれ測定した。また、同じ方法でストロンチウム吸着剤およびヨウ素吸着剤を用いて沈殿速度を測定した。
【００９４】
ここで、前記模擬放射性廃液での粒子の沈殿速度を測定するために、各溶液で時間変化に伴う溶液の粒子による濁度値を示すＮＴＵ（Nepthelometric Turbidity Unit）を濁度計（HI 98703、Hanna）で測定し、その結果を図７〜９に示した。
【００９５】
また、前記の実験を行なった後、吸着剤粒子の表面電荷の中和剤の添加の有無による各沈殿物のゼータ電位（zeta potential）値と溶液中で最終沈殿物の粒子サイズをゼータ電位測定器（Zeta PALS、Brookhaven instrument）および粒度分析器（S3000、Microtrac）を用いて測定し、その結果を下記表２に示した。ここで、前記ゼータ電位は、粒子の表面電位値を示す。
【００９６】
【表２】
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【００９７】
原発重大事故時に発生する放射性廃液の主要な核種であるセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）は、従来の吸着塔を使用しなくても、対象廃液にこれらを吸着する吸着剤粉末を用いる場合、高い除染効果を有し充分に速く、これらの核種を吸着することができることを確認した。
【００９８】
しかし、これらの吸着剤粉末には、サイズが非常に小さい微粒子等が溶液中で表面が負電荷を帯びており、溶液中で安定化して簡単に沈殿しない。したがって、これらの微細浮遊粒子の表面電荷を外部から正電荷を有する物質を注入して中和させると、粒子系の不安定性を高め、簡単に沈殿させることができる。
【００９９】
このように、吸着剤粒子の表面電荷の中和剤として３価の鉄イオンを少量添加するとｐＨ中性領域で３価の鉄イオンは、Ｆｅ（ＯＨ）２＋とＦｅ（ＯＨ）３で存在して、これらは正電荷を有するので接触する負電荷の吸着剤粒子を中和させて、互いに衝突時の粒子間のファンデルワールス力（Van der Waals force）によって結合され、粒子サイズの増加をもたらして粒子の沈殿速度を増大させることができる。一般的に、吸着剤粒子の表面電荷の中和剤として、環境的毒性がない３価のアルミニウムイオン（Ａｌ３＋）または３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）を用いることができるが、３価の鉄イオンは、中性領域で用いることができ、比重が大きくて沈殿速度も速く、Ｆｅ（ＯＨ）３がＡｌ（ＯＨ）３より溶解度が低く、使用後の溶液に残留する濃度がより低いという点を考慮して３価の鉄イオンを使用した。
【０１００】
前記表２に示したように、ゼータ電位が０に近いほど溶液は不安定化され、粒子の沈殿がよくなることを意味するが、各吸着剤粒子は、３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）の添加により、表面電位が減少して最終的な沈殿物の粒子の大きさが大きくなる傾向を見ることができ、特にセシウム（Ｃｓ）を除去するための製造例１の吸着剤粉末（ＣＨＡ−ＣｏＦＣ）を使用する場合に、その変化幅が最も大きい。
【０１０１】
したがって、図７〜９に示すように、３価の鉄イオンが添加されている場合、沈殿速度はセシウム（Ｃｓ）吸着剤粉末の製造例１およびヨウ素（Ｉ）吸着剤粉末の製造例３を使用した場合、沈殿速度が大幅に増加することを確認することができる。ストロンチウム（Ｓｒ）吸着剤粉末の製造例２を使用した場合には、ストロンチウム吸着剤粉末粒子自体の表面電位が低く、３価の鉄イオン添加の効果が明確には表われないが、原子量が大きいバリウム（Ｂａ）が混入されており、粒子の密度が大きく沈殿速度は、製造例１および製造例３の吸着剤粉末を使用した場合よりも速く表われることが確認できた。
【０１０２】
３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）添加時、セシウム吸着剤粉末の製造例１を使用した場合には、粒子の９９％以上が沈殿するのが約５分以内となり、ヨウ素吸着剤粉末の製造例３を使用した場合には、９５％沈殿するのに約１０分かかるが、その後は沈殿速度が遅くなることを確認した。
【０１０３】
このように、吸着剤粒子の表面電荷の中和剤である３価の鉄イオンを添加した時、沈殿速度が非常に向上することが確認できた。
【０１０４】
＜実験例３＞残留核種の凝集工程および沈殿工程分析
本発明による放射性廃液の処理方法で、コバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）およびルテニウム（Ｒｕ）などを含む残留核種の凝集工程および沈殿工程を下記のように実験を行ない、それを分析した。
【０１０５】
原発重大事故時の放射性廃液の主要な核種であるセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）などの主要な核種は、前記実験例１と実験例２で実行された吸着工程および沈殿工程を通じて、セシウムとストロンチウムは約９９％以上、ヨウ素は約９０％程度除去することができ、以後前記表１に示されたように、他の微量残留核種のコバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）およびルテニウム（Ｒｕ）を一度に除去するために残留核種の凝集工程および沈殿工程を行なった。
【０１０６】
コバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）およびルテニウム（Ｒｕ）を含む残留核種の凝集工程および沈殿工程を実行するためには、まず、各核種の化学的状態を知ることが重要である。中性の水溶液でコバルト（Ｃｏ）は、Ｃｏ２＋、マンガン（Ｍｎ）は、Ｍｎ２＋、アンチモン（Ｓｂ）はＳｂＯ２−、ルテニウム（Ｒｕ）はＲｕＯ２またはＲｕＯ４−形態で存在することが知られている。これらの核種は、放射性廃液でのその濃度が前記表１に示されたように非常に低く、ｐＨ調節による加水分解沈殿（Hydrolysis precipitation）で溶液から除去することができないので、共沈殿剤として３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）を投入してｐＨを８に調節して形成されるＦｅ（ＯＨ）３の水酸化沈殿物内に、これらの核種が咬合（occlusion）、挿入（inclusion）されてＦｅＭ（ＯＨ）３（Ｍ＝Ｃｏ、Ｍｎ、ＳｂおよびＲｕなどの金属）で共沈させた。
【０１０７】
ここで、コバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）およびルテニウム（Ｒｕ）、各核種を１０ｐｐｍを有するｐＨ８の蒸留水または海水を模擬放射性廃液として使用し、前記模擬放射性廃液の溶液系で残留核種が単一成分として存在する場合、および混合成分として存在する場合、それぞれに共沈殿剤として３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）を１００ｐｐｍ投入して、各残留核種の沈殿率を測定して、その結果を下記の表３に示した。
【０１０８】
ここで、３価の鉄イオンを投入する時、溶液に迅速かつ均一に混合されるようにするために、５分間、３００ｒｐｍの回転速度で高速撹拌を行ない、その後、粒子形成のために１５分間８０ｒｐｍの回転速度で低速撹拌を行なった。
【０１０９】
【表３】
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【０１１０】
前記表３に示すように、ルテニウム（Ｒｕ）を除いて、ｐＨ８で加水分解沈殿率（単一核種系（蒸留水））は、１０％未満で非常に低いが３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）を投入してｐＨ８でＦｅ（ＯＨ）３で沈殿する場合、各残留核種の沈殿率は急激に増加することを確認することができる。これは、３価の鉄イオンがｐＨ８で約１０−９Ｍの非常に低い溶解度を有し、Ｆｅ（ＯＨ）３で沈殿時にコバルト（Ｃｏ）イオン、マンガン（Ｍｎ）イオンおよびアンチモン（Ｓｂ）イオンが、Ｆｅ（ＯＨ）３構造内に混入され、ＦｅＭ（ＯＨ）３（Ｍ＝Ｃｏ、Ｍｎ、およびＳｂ）の形態で共沈殿するためである。ルテニウム（Ｒｕ）単一の成分は、ｐＨ８で非常に低い溶解度を示し、共沈殿の効果を明確に見ることができず、他の核種が共存すればするほど、多少沈殿率が低くなることを確認できた。
【０１１１】
また、ＦｅＭ（ＯＨ）３の共沈殿物は、粒子が非常に小さく凝集撹拌が停止した後、静置時の沈殿速度が遅く微細残留粒子が溶液に長時間浮遊しており、沈殿を速めるために粒子を成長させることが必要である。ＦｅＭ（ＯＨ）３の無機沈殿物をより大きなフロック（floc）に成長させることが沈殿速度の向上とそれ以後の最終沈殿物の固液分離効率を高めることができる。
【０１１２】
ＦｅＭ（ＯＨ）３粒子を成長させる方法として、有機凝集剤を使用し、有機凝集剤としてポリアクリルアミド（polyacrylamide,PAM）を使用した。ポリアクリルアミドは、陽イオン性と陰イオン性が存在をするので、最適のポリアクリルアミドを選択するために、まず、ＦｅＭ（ＯＨ）３沈殿物の表面電位を分析するために下記の実験を行なった。
【０１１３】
ｐＨによる蒸留水および海水でコバルト、マンガン、アンチモン、およびルテニウムが一緒に共沈したＦｅＭ（ＯＨ）３と陽イオン性ポリアクリルアミド（C-611PH,OCI-SNF Co.）および陰イオン性ポリアクリルアミド（A-430P,OCI-SNF Co.）のゼータ電位を測定し、その結果を図１０に示した。
【０１１４】
図１０に示したように、ｐＨ４〜ｐＨ９で陽イオン性ポリアクリルアミドは、正の電位を示し、陰イオン性ポリアクリルアミドは、全範囲で粒子の表面が負の電位を示すことを確認した。ＦｅＭ（ＯＨ）３共沈殿物は、海水では全範囲で約１０ｍＶ程度以内の正電位値を示して、蒸留水ではｐＨ９以前までは正電位の値を示す。表面が正電荷を有するＦｅＭ（ＯＨ）３共沈殿物は、反対の電荷を有する陰イオン性ポリアクリルアミドと結合時により強い電気的結合を有し、堅固な有機・無機凝集体を形成して沈殿速度を増進させることができ、最終的に沈殿したフロックの体積も減るようになる。
【０１１５】
ここで、Ｆｅ（ＯＨ）３およびＦｅＭ（ＯＨ）３の沈殿物とポリアクリルアミドと凝集した陽イオン性ポリアクリルアミド−ＦｅＭ（ＯＨ）３および陰イオン性ポリアクリルアミド−ＦｅＭ（ＯＨ）３の沈殿速度を確認するために、時間変化に伴う溶液の粒子による濁度値を示すＮＴＵ（Nepthelometric Turbidity Unit）を濁度計（HI 98703,Hanna）で測定し、その結果を図１１に示した。
【０１１６】
ここで、有機凝集剤の投入は、３価の鉄イオンを投入した後、高速撹拌し、ｐＨを海水と同じｐＨ８に調整した後、各々のポリアクリルアミドを０．１ｇ／ｌを投入し、５分間の高速撹拌と、以後１５分間の低速撹拌を行ない、撹拌を停止した状態で溶液のＮＴＵを時間にしたがって測定した。
【０１１７】
図１１に示したように、Ｆｅ（ＯＨ）３とＦｅＭ（ＯＨ）３の沈殿物は、最初の約５分間は非常に遅い沈殿を見せるが急激に沈殿速度が増加し、その後に緩やかに沈殿することを確認することができた。陽イオン性ポリアクリルアミドを使用して凝集された陽イオン性ポリアクリルアミド−ＦｅＭ（ＯＨ）３の場合には、前記Ｆｅ（ＯＨ）３およびＦｅＭ（ＯＨ）３の沈殿物よりも多少沈殿速度が速いけれど明確には増加していないことを確認した。
【０１１８】
一方、陰イオン性ポリアクリルアミドを使用して凝集された陰イオン性ポリアクリルアミド−ＦｅＭ（ＯＨ）３の場合には、撹拌が停止した後から、非常に高い沈殿速度を示し、約５分以内に初期ＮＴＵ値の１％に減少することを確認した。４００ｍｌ溶液から最終沈降したフロックの容積は、陽イオン性ポリアクリルアミドと陰イオン性ポリアクリルアミドを使用した場合、それぞれ３８．０ｍｌと１５．１ｍｌで、陰イオン性ポリアクリルアミドを使用する場合は、はるかに少ない沈殿物が発生することを確認することができた。
【０１１９】
前記残留核種の凝集工程および沈殿工程の実験結果を通じて、原発重大事故時に発生する放射性廃液の主要な核種であるセシウム（Ｃｓ）、ストロンチウム（Ｓｒ）およびヨウ素（Ｉ）を吸着工程および沈殿工程によって除去した後、残留核種のコバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）およびルテニウム（Ｒｕ）を一度に凝集工程および沈殿工程を実行するためには、Ｆｅ（ＯＨ）３による共沈殿と、以後、陰イオン有機凝集剤を使用した有機・無機凝集工程および沈殿工程が効果的な除染と凝集フロックの速い沈殿速度を有し得ることを確認できた。
【０１２０】
一方、ポリアクリルアミド（ＰＡＭ）有機凝集剤は、対象イオンとは結合するがフロック粒子は形成せず、ＦｅＭ（ＯＨ）３粒子が形成される時に、これらと結合して、非常に大きな有機・無機凝集フロックを形成し、ＦｅＭ（ＯＨ）３のみを用いる時は核種の除去率よりも核種イオンと反対の表面電荷を有するポリアクリルアミド有機凝集剤を用いる時、核種除去率が多少増加することを確認できた。
【０１２１】
これらの結果から、溶液中に存在する微量の金属イオン核種は、３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）がＦｅ（ＯＨ）３で沈殿する時に大部分が共沈され、これらの共沈殿物は表面が正電荷を帯びており、投入された陰イオン有機凝集剤の一部は、ＦｅＭ（ＯＨ）３の表面電荷の中和および静電気的結合によってよりサイズが大きい有機・無機フロックを形成し、ＦｅＭ（ＯＨ）３と結合されない有機凝集剤は、溶液中で共沈されずに存在する金属イオンと結合をするが、直接フロックを形成せずに、既に形成されたＦｅＭ（ＯＨ）３の微細フロック、有機・無機フロックと継続的に結合され、より大きなフロックに形成され沈殿する凝集過程（Patching、bridging）を有するようになる。
【０１２２】
金属イオンと３価鉄イオン（Ｆｅ３＋）のＦｅＭ（ＯＨ）３への共沈時、共沈殿剤である３価の鉄イオン（Ｆｅ３＋）が対象の金属イオンの割合よりも高いほど共沈効率が高くなる。
【０１２３】
最後に、ｐＨ８の海水から共沈殿剤である３価の鉄イオンを１００ｐｐｍの濃度で固定して、対象残留核種のコバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）およびルテニウム（Ｒｕ）、それぞれを初期濃度２０ｐｐｍ、１０ｐｐｍ、１ｐｐｍと０．１ｐｐｍに変化させた時、０．１ｇ／ｌの陰イオン性ポリアクリルアミド（ＰＡＭ）を使用して、５分間の高速撹拌と、以後１５分間の低速撹拌を行ない、撹拌を停止した状態で溶液の除染係数を測定し、その結果を図１２に示した。
【０１２４】
図１２に示したように、３価の鉄イオン共沈殿剤の共沈殿対象核種の濃度比率が低いほど総除去率が増加し、Ｆｅ：Ｍ（Ｃｏ，Ｍｎ，Ｓｂ，およびＲｕ）＝１００：１以下では、総核種除去率が約９９．９％以上であることを確認することができる。
【０１２５】
前記表１に示されたように、実際の放射性廃液のコバルト（Ｃｏ）、マンガン（Ｍｎ）、アンチモン（Ｓｂ）およびルテニウム（Ｒｕ）などの残留核種の濃度は、非常に低く、本発明の凝集工程および沈殿工程で、これらの残留核種を除去する場合は、除染係数（ＤＦ）の値は、充分に１０３以上に達すると予想することができる。
【０１２６】
＜実験例４＞マイクロフィルターの使用による除染効果の分析
本発明による放射性廃液の処理方法において主要な核種の吸着工程および沈殿工程と、残留核種の凝集工程および沈殿工程を経た後の溶液をマイクロフィルターを通じて除染効果を向上させることができることを確認するために、下記の実験を行なった。
【０１２７】
３価の鉄イオンを通じた共沈殿と陰イオンポリアクリルアミドを用いた凝集工程後、撹拌を３０分間行ない、静置を３０分間行ない、自然沈降、３，０００ｒｐｍの回転速度で遠心分離および０．４５μｍフィルターを順次に経た後の溶液を用いて溶液の粒子による濁度値を示すＮＴＵ（Nepthelometric Turbidity Unit）を濁度計（HI 98703、Hanna）で測定し、その結果を下記の表４に示した。
【０１２８】
下記の表４に示したように、自然沈降後にも微細粒子が残っていることを確認することができ、マイクロフィルターによって海水自体のＮＴＵ値（約０．０９）に近接して溶液内の微細粒子を除去することができることを確認できた。
【０１２９】
このように、主要な核種の吸着工程および沈殿工程と、残留核種の凝集工程および沈殿工程を経た溶液の大部分の沈殿物は、自然沈殿するが、これらの溶液にはコロイド性微細粒子が残留するので、処理された放射性廃液を循環させる前にこれらの放射性核種を含有した微粒子をフィルターを通じて除去することが必要であり、これを実行することにより、さらに溶液の除染効果を向上させることができることを確認した。
【０１３０】
【表４】
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【符号の説明】
【０１３１】
１００：放射性廃液処理装置
１１０：分離部
１２０：主要核種除去部
１２１：第１撹拌槽
１２２：第１静置槽
１３０：残留核種除去部
１３１：第２撹拌槽
１３２：第２静置槽
１４０：マイクロフィルター部
２０１：セシウム撹拌槽
２０２：セシウム静置槽
２０３：ストロンチウム撹拌槽
２０４：ストロンチウム静置槽
２０５：ヨウ素撹拌槽
２０６：ヨウ素静置槽
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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