(57)【要約】【課題】ステータの製造装置において、ステータのコイルの樹脂モールドの際にステータコアの内径側に残る内径バリを最小限としながらセンタポストの挿入性を良好とすることである。【解決手段】ステータ１０のコイルを樹脂モールドする際にステータ内径側にセンタポスト４８を含む樹脂成形金型４２を備えるステータの製造装置であって、センタポスト４８は、ステータコア１２と径方向に対向する第１部分５０と、ステータ１０のコイルエンド２２，２４と径方向に対向する第２部分５２を有し、第１部分５０も第２部分５２もそれぞれ先端側に向かって先細りとなるテーパ形状を有し、ステータ軸に対するテーパ形状の傾斜角度は、第１部分５０の傾斜角度が第２部分５２の傾斜角度よりも小さい。【選択図】図１
2016046970.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ステータのコイルを樹脂モールドする際にステータ内径側にセンタポストを含む金型を備えるステータの製造装置であって、
センタポストは、
ステータコアと径方向に対向する第１部分と、
第１部分よりも先端側でステータのコイルエンドと径方向に対向する第２部分を有し、
第１部分も第２部分もそれぞれ先端側に向かって先細りとなるテーパ形状を有し、ステータ軸に対するテーパ形状の傾斜角度は、第１部分の傾斜角度が第２部分の傾斜角度よりも小さいことを特徴とするステータの製造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ステータの製造装置に係り、特に、ステータのコイルを樹脂モールドする際にステータ内径側にセンタポストを含む金型を備えるステータの製造装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
回転電機のステータについて、巻線を巻回したステータコアをモールド樹脂によってモールドすることが行われている。
【０００３】
特許文献１には、インシュレータを介して巻線を巻回したステータコアを樹脂モールドする方法として、ロータと回転軸と軸受の部分に樹脂が回り込まないように、成形金型に中央型部（センタポスト）を設けることが述べられている。インシュレータは、ロータに面する内径側に巻線が傾倒しないように受け止める阻止壁部がステータコアの上下コイルエンドの所に対応して設けられる。
【０００４】
成形金型の中央型部は、その軸方向のほぼ中央部に、ステータコアのロータ挿入孔との間に肉薄の樹脂モールド層を形成するための微小な空隙（例えば、０．１〜０．５ｍｍ）を形成させるための径小段差が形成され、そこから先端部に向かって突出する構造を有する。
【０００５】
特許文献２には、特許文献１と同様に、インシュレータを介して巻線を巻回したステータコアを樹脂モールドする方法として、成形金型に円柱型の芯金（センタポスト）を設けることが述べられている。成形金型の芯金の外周部には、ステータと芯金とを位置決めして固定するための径小段部が設けられている。この径小段部はステータコアの軸方向端部におけるティースの内周側先端部を支持する。芯金は、この径小段部から先端部に向かって突出する構造を有する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００５−２３８４６１号公報
【特許文献２】特開２００６−１７４５９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
センタポストを含む金型を用いてステータのコイルを樹脂モールドする方法においては、センタポストの外形とステータコアの内径側の内周面との間の径方向隙間が大きいとその径方向隙間に樹脂が入り込んでステータの内径側に膜状に残る。これを内径バリと呼ぶと、内径バリはロータの外径と干渉することがあり、また後になって内径バリが脱落すると異物となる。内径バリが残らないようにセンタポストの外形とステータコアの内径側の内周面との間の径方向隙間を小さくするとセンタポストの挿入性が低下する。
【０００８】
本発明の目的は、ステータのコイルの樹脂モールドの際にステータコアの内径側に残る内径バリを最小限としながらセンタポストの挿入性を良好とするステータの製造装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明に係るステータの製造装置は、ステータのコイルを樹脂モールドする際にステータ内径側にセンタポストを含む金型を備えるステータの製造装置であって、センタポストは、ステータコアと径方向に対向する第１部分と、第１部分よりも先端側でステータのコイルエンドと径方向に対向する第２部分を有し、第１部分も第２部分もそれぞれ先端側に向かって先細りとなるテーパ形状を有し、ステータ軸に対するテーパ形状の傾斜角度は、第１部分の傾斜角度が第２部分の傾斜角度よりも小さいことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
上記構成により、センタポストは、ステータコアと径方向に対向する第１部分のテーパ形状の傾斜角度は、第１部分よりも先端側でステータのコイルエンドと径方向に対向する第２部分のテーパ形状の傾斜角度よりも小さい。これにより、ステータコアとセンタポストの間の径方向隙間に回り込む樹脂の量を抑制でき、かつ、センタポストの挿入性を良好なものとできる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明に係る実施の形態におけるステータの製造装置を構成する金型とステータとの関係を示す図である。図１（ａ）は、センタポストを含む下金型を示し、（ｂ）は、巻線が巻回されたステータを示し、（ｃ）は、樹脂が注入されるゲートを有する上金型を示す図である。（ｄ）は、ステータの軸方向に垂直な断面図を示し、（ｅ）は、センタポストの第１部分と第２部分のテーパ形状の傾斜角度を示す拡大図である。
【図２】図１におけるステータに下金型のセンタポストを挿入し上金型を合わせてモールド樹脂が注入される直前の状態を示す図である。
【図３】図２の状態でモールド樹脂が注入された後、下金型に対し下金型を開けて、取り出したモールドステータを示す図である。
【図４】図２のＤ部分の拡大図である。
【図５】センタポスト構造の効果を２段傾斜角度構造としていない対策前と２段傾斜角度構造とした対策後で内径バリの発生量を比較した図である。
【図６】径方向隙間に回り込む樹脂の樹脂圧を高くすることでステータコアに対する内径バリの密着性が向上することを示すモデル図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下に図面を用いて本発明に係る実施の形態につき、詳細に説明する。以下で述べる寸法、形状、材質等は説明のための例示であって、ステータの製造装置の仕様に応じ適宜変更が可能である。以下では、全ての図面において同様の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。
【００１３】
図１から図３は、ステータの製造装置４０を用い、ステータ１０のコイルを樹脂モールドしてモールドステータ３０を製造する手順を示す図である。図１は、ステータの製造装置４０を構成する樹脂成形金型４２に、モールド前のステータ１０を配置する様子を示す分解図である。以下では、特に断らない限り、モールド前のステータ１０を単にステータ１０と呼ぶ。図２は、樹脂成形金型４２にステータ１０を配置し、樹脂注入直前の状態を示す図である。図３は、ステータの製造装置４０によって製造されたモールドステータ３０を示す図である。なお、図１から図３に、モールドステータ３０の中心軸の軸方向Ｃ−Ｃを示した。軸方向Ｃ−Ｃは、樹脂成形金型４２においても、中心軸方向である。
【００１４】
このように、図１から図２を経て図３に示すモールドステータ３０が製造される。モールドステータ３０が用いられる回転電機は、例えば車両に搭載され、車両が力行するときは電動機として機能し、車両が制動時にあるときは発電機として機能するモータ・ジェネレータで、三相回転電機である。回転電機は、図３に示されるモールドステータ３０と、モールドステータ３０の内周側に所定のエアギャップを介して配置されるロータとで構成される。
【００１５】
図１は、ステータ１０が配置されたステータの製造装置４０の分解図である。ステータの製造装置４０を構成する樹脂成形金型４２のうち、下金型４６が図１（ａ）に示され、上金型４４が図１（ｃ）に示される。下金型４６と上金型４４の間に配置されるステータ１０は、図１（ｂ）に示される。図１（ｄ）は、（ｂ）のＡ−Ａ線に沿った断面図で、軸方向Ｃ−Ｃに垂直な断面におけるステータ１０を示す図である。
【００１６】
ステータ１０は、ステータコア１２と、ステータコア１２に巻回される各相巻線２０を含んで構成される。ステータコア１２は、環状の磁性体部品で、外周側のヨーク部１４、ヨーク部１４から内径側に突き出す複数のティース１６、隣接するティース１６の間の空間であるスロット１８を含んで構成される。各相巻線２０は、スロット１８に挿通されてティース１６に巻回される。ティース１６と各相巻線の間にはインシュレータ２６，２７が配置される。ティース１６に巻回される各相巻線２０は、ステータコアの軸方向端部から突出し、コイルエンド２２，２４を形成する。各相巻線２０の端末端子は、リード端子２８から外部に引き出される。
【００１７】
かかるステータコア１２は、ティース１６、スロット１８を含んで所定の形状に成形された円環状の磁性体薄板１１（例えば図４、図６を参照）を複数積層したものが用いられる。磁性体薄板１１としては、電磁鋼板を用いることができる。場合によって、磁性体薄板１１の積層体に代えて、磁性粉末を所定の形状に一体化成形したものを用いてもよい。
【００１８】
各相巻線２０は、絶縁皮膜付き導線を予め定めた巻回方法で各ティース１６に順次巻回し、必要な個所で電気的に接続して三相巻線を形成したものである。予め定めた巻回方法は分布巻または集中巻である。絶縁皮膜付き導線はスロット１８内の占積率を考えると断面形状が矩形の平角線が望ましい。平角線に代えて丸線であってもよい。絶縁皮膜付き導線の素線としては、銅線、銅錫合金線、銀メッキ銅錫合金線等が用いられ、絶縁皮膜としては、ポリアミドイミド、ポリエステルイミド、ポリイミド、ポリエステル、ホルマール等のエナメル皮膜が用いられる。
【００１９】
樹脂成形金型４２は、上金型４４と下金型４６で構成され、下金型４６はステータ１０の軸方向の一方端１７を保持する保持側金型で、上金型４４は、ステータ１０の軸方向の他方端１５に被せて下金型４６と一体化する蓋側金型である。上金型４４には、モールド樹脂の充填口となるゲート５４が設けられる。ステータ１０を保持して下金型４６と上金型４４とが一体化することで、内部に樹脂が充填されるキャビティ５５（図２参照）が形成される。
【００２０】
上金型４４は、カップ型の蓋容器状の形状を有する。カップ型の環状の縁部４５は平坦面を有し、その平坦面がステータ１０の軸方向の他方端１５に突き当てられる。ゲート５４は、蓋容器状の天井部の中央に開口して設けられる。
【００２１】
下金型４６は、上金型４４と同様に、カップ型の容器状の形状を有するが、さらに中央部にセンタポスト４８を有する。カップ型の環状の縁部４７は、平坦面を有し、その平坦面がステータ１０の軸方向の一方端１７に突き当てられる。このように、上金型４４の縁部４５と、下金型４６の縁部４７は、ステータ１０のステータコア１２の外周側における軸方向の両端部にしっかりと突き当てられるので、上金型４４と下金型４６が締結等によって一体化されたときに、ステータ１０は上金型４４と下金型４６によってしっかりと保持される。なお、センタポスト４８に向かい合うステータコア１２の内周側における軸方向の両端部は、上金型４４、下金型４６のいずれにも突き当てられない。
【００２２】
下金型４６のセンタポスト４８は、ステータ１０の内周側に設けられるロータ配置空間にモールド樹脂が不必要に入り込まないようにする空間確保用の円柱部である。センタポスト４８の外径は、ステータ１０のステータコア１２の内径よりも所定の径方向隙間だけ小さ目に設定される。この径方向隙間にはモールド用の樹脂が回り込み、これによってステータコア１２の内径側に薄い樹脂膜が形成される。この径方向隙間を大きくすればセンタポスト４８をステータ１０の内径側へ挿入することが容易になるが、その反面、ステータ１０とロータとの間のエアギャップが広くなりすぎて回転電機の性能が低下する。一方、径方向隙間をゼロにするとセンタポスト４８がステータ１０の内径側に挿入できない。これらの兼ね合いで径方向隙間が設定される。
【００２３】
上記のように径方向隙間には樹脂が入り込んでステータコアの内径側に薄い樹脂膜が形成され、これが内径バリとなる。内径バリは、ステータコア１２との密着性が低い場合や、密着性がある程度あっても回転電機が動作してロータが回転すると、その回転風等で脱落することが生じ得る。なお、回転電機の冷却のためにエアギャップに冷媒を流す方法を用いるときは、ロータの回転に伴う冷媒の引きずり等で内径バリが脱落する恐れもある。内径バリが脱落すると、異物となり、回転部分に付着等すると回転電機の動作に支障が生じる。また、回転電機内を循環する冷却油や潤滑油の油路の詰まりを生じる恐れや、回転電機の軸受等に入り込むと軸受等を損傷する恐れがある。そこで、径方向隙間をできるだけ小さな値とすることが望ましいが、径方向隙間を小さくするに従ってセンタポスト４８の挿入性が低下する。また、ステータコア１２の損傷の恐れがあり、下金型４６の摩耗によって金型寿命が短くなる。
【００２４】
センタポスト４８は、ステータコア１２と径方向に対向する第１部分５０と、第１部分５０よりも先端側でステータ１０のコイルエンド２２と径方向に対向する第２部分５２を有する。図１（ｅ）に第１部分５０と第２部分５２の拡大図を示す。図１（ｅ）に示すように、第１部分５０も第２部分５２もそれぞれ先端側に向かって先細りとなるテーパ形状を有する。そして、ステータ１０の軸方向に対するテーパ形状の傾斜角度は、第１部分５０の傾斜角度θ1が第２部分の傾斜角度θ2よりも小さい。一例を挙げると、傾斜角度θ1は約０．１５度程度、傾斜角度θ2は約０．５度程度である。
【００２５】
このように、センタポスト４８の形状を２段階の傾斜とし、先端側である第２部分５２の傾斜角度θ2をステータコア１２に向かい合う第１部分５０の傾斜角度θ1より大きくすることで、センタポスト４８のステータ１０の内径側への挿入性が向上する。その分、第１部分５０の外径とステータコア１２の内径との間の径方向隙間をより小さく設定することが可能となり、内径バリをより薄くでき、仮に内径バリが脱落してもその脱落量をより少なくすることができる。径方向隙間、第１部分５０と第２部分５２との境界の位置等の詳細については、図４を用いて後述する。
【００２６】
かかる上金型４４と下金型４６は、耐摩耗性のよい金属材料を所定の形状に加工したものを用いることができる。耐摩耗性のよい金属材料としては、工具鋼等を用いることができる。
【００２７】
図２は、下金型４６と上金型４４を一体化した状態を示す図である。一体化の手順は次の通りである。すなわち、下金型４６のセンタポスト４８をステータ１０の内径側に挿入し、下金型４６の縁部４７をステータコア１２の一方端１７に突き当ててステータ１０を保持し、ステータコア１２の他方端１５に上金型４４の縁部４５を突き当てて、上金型４４をステータ１０に被せる。そして、適当な締結手段で下金型４６と上金型４４を一体化する。
【００２８】
図２の状態において、上金型４４のゲート５４からモールド樹脂が注入されて、ステータ１０のコイルの樹脂モールドが行われる。樹脂モールドは、樹脂成形金型４２の全体が樹脂成形に適した温度に加熱され、ゲート５４から溶融した樹脂が所定の注入圧で注入されて行われる。ゲート５４から注入された樹脂は、ステータ１０のリード端子２８とは反対側の他方端からステータコア１２に向かって流れ、ステータコア１２のスロット１８における各相巻線の間の隙間である相間隙に入り込み、リード端子２８側に抜けて、樹脂成形金型４２の内部のキャビティ５５を充填する。このときに、センタポスト４８の外形とステータコア１２の内径側の内周面との間の径方向隙間５６にも樹脂が入り込み、内径バリ５８となる。
【００２９】
モールド用の樹脂としては、成形性と耐熱性に優れた熱硬化樹脂が用いられる。熱硬化樹脂としては、エポキシ樹脂、ポリイミド樹脂等を用いることができる。樹脂に適当なフィラーを含ませてもよい。
【００３０】
樹脂成形工程が終了すると、樹脂が固化した後に、上金型４４と下金型４６との間の締結を外し、上金型４４を開放し、樹脂モールドされたモールドステータ３０の内径側からセンタポスト４８を抜いて外す。センタポスト４８は、第１部分５０も第２部分５２も先細りのテーパ形状で、より先端側の第２部分５２のテーパ形状の傾斜角度θ2は根元側の第１部分５０のテーパ形状の傾斜角度θ1よりも大きい。つまり、センタポスト４８は、モールドステータ３０から抜くときの抜き勾配が２段階となっているので、モールドステータ３０からセンタポスト４８が抜き易い。
【００３１】
図３は、センタポスト４８が抜かれて樹脂成形金型４２から取り出されたモールドステータ３０の断面図である。ステータ１０のコイルが樹脂モールドされる際に、ステータコア１２の軸方向両端のコイルエンド２２，２４は樹脂３２，３４でモールドされている。ここで、ステータコア１２の内径側の内周面には内径バリ５８が残る。
【００３２】
図４は、図２におけるＤ部分の拡大図である。ステータ１０のステータコア１２の内径側の内周面と、センタポスト４８の外形との間には、径方向隙間５６が形成される。図４では、径方向隙間５６の径方向寸法を他の寸法に比べて誇張して示した。また、実際には、ステータコア１２の内周面は軸方向に沿って真っ直ぐではなく、センタポスト４８の外形も直線的に傾斜しているわけではなく、したがって径方向隙間５６が軸方向に沿ってきれいに直線的に変化しているわけではないが、図４では、これらが理想的に設計値通りにできているとして示した。つまり、図４は径方向隙間５６を説明するための模式図である。
【００３３】
断面図において、ステータコア１２の内周面を軸方向に沿って平行であるとすると、径方向隙間５６は、センタポスト４８の外形の軸方向変化で定まる。図４の軸方向に沿って、センタポスト４８の第１部分５０の最も根元側の位置をＺ50で示し、第２部分５２の最も先端側の位置をＺ52で示し、第１部分５０と第２部分５２の境界位置をＺ5052で示した。これらの位置をステータ１０の軸方向に沿った位置と対照すると、Ｚ50は、ステータコア１２の一方端１７の位置に対応する。Ｚ5052は、ロータの回転等に対し干渉しない位置とする。図４では、Ｚ5052は、ステータコア１２の他方端１５よりもコイルエンド２２の側でインシュレータ２６の他方端の位置に対応する位置に設定される。Ｚ52は、コイルエンド２２の他方端の位置よりもさらに先端側の位置である。
【００３４】
センタポスト４８の第１部分５０は、Ｚ50の位置からＺ5052の位置に向かって先細りのテーパ形状を有する。テーパ形状の傾斜角度をθ1で示した。第１部分５０はステータコア１２の内径側の内周面に向かい合う部分である。センタポスト４８の第２部分５２は、Ｚ5052の位置からＺ52の位置に向かって先細りのテーパ形状を有する。テーパ形状の傾斜角度をθ2で示した。第２部分５２はステータコア１２の内径側の内周面には向かい合わず、コイルエンド２２に向かい合う部分である。
【００３５】
ここで、傾斜角度θ1と傾斜角度θ2はいずれもゼロではなく、傾斜角度θ1は傾斜角度θ2よりも小さい。これにより、第１部分５０は、ステータコア１２の軸方向に沿って、内径側の内周面に対し、小さい傾斜角度θ1で向かい合う。また、傾斜角度θ1は傾斜角度θ2よりも小さいということは、換言すると、傾斜角度θ2は傾斜角度θ1よりも大きいことになり、センタポスト４８の先端部はステータ１０に対し径方向隙間に余裕がある。これによって、ステータコア１２の内径側の内周面に対するセンタポスト４８の挿入性が向上する。この効果により、ステータコア１２の内径側の内周面と第１部分５０の外形との間の径方向隙間５６をさらに小さくしても、ステータコア１２の内径側の内周面に対するセンタポスト４８の挿入性を妥当な範囲で確保することが可能になる。これによって、ステータ１０のコイルの樹脂モールドの際に、第１部分５０の外形とステータコア１２の内径側の内周面との間の径方向隙間５６への樹脂の回り込みを抑制することができる。
【００３６】
図４には、比較例として、Ｚ5052の位置からＺ52の位置に向かって、傾斜角度＝０度であるときのセンタポスト４９の外形線を２点鎖線で示した。Ｚ5052の位置からＺ52の位置に向かって傾斜角度＝０度であると、ステータコア１２の内径側の内周面に対するセンタポスト４９の挿入性が低下する。挿入性を妥当な範囲で確保するには、ステータコア１２の内径側の内周面と第１部分５０の外形との間の径方向隙間を大きめとする必要がある。そこで、図４において２点鎖線で示したセンタポスト４９の外形は、図４において実線で示したセンタポスト４８の外形に比べ、ステータコア１２の内径側の内周面と第１部分５０の外形との間の径方向隙間が大きくなり、ステータ１０のコイルの樹脂モールドの際に、ステータコア１２の内径側の内周面と第１部分５０の外形との間の径方向隙間への樹脂の回り込みが増加することになる。
【００３７】
内径バリの発生の抑制の観点からは、Ｚ5052の位置からＺ52の位置に向かって傾斜角度＝０度である外形を有するセンタポスト４９は、内径バリの発生の抑制のための対策前のものであって、これに対し、Ｚ5052の位置からＺ52の位置に向かう傾斜角度θ2がＺ50の位置からＺ5052の位置に向かう傾斜角度θ1よりも大きいセンタポスト４８は、内径バリの発生の抑制のための対策後のものである。以下では、ステータ１０のコイルの樹脂モールドの際にセンタポスト４９を用いる方法を「Ｑ：対策前」の方法と呼び、ステータ１０のコイルの樹脂モールドの際にセンタポスト４８を用いる方法を「Ｒ：対策後」の方法と呼ぶ。
【００３８】
図５は、内径バリの発生の程度を「Ｑ：対策前」の方法と「Ｒ：対策後」の方法の間で比較した図である。内径バリは図４における径方向隙間５６の領域に発生するが、ステータコア１２の内周面もセンタポスト４８の外形も図４のように理想的なものではないので、実際の内径バリは、ステータコア１２の内周面に不均一に発生する。径方向隙間５６が狭いほど、内径バリはステータコア１２の内周面にまだらに発生する。そこで、内径バリの発生の頻度の程度は、実際のモールドステータ３０の全ティース１６の内径側において膜状に残る内径バリが存在する領域の総面積の比較で行うことができる。図５は、「Ｑ：対策前」の方法と「Ｒ：対策後」の方法について、内径バリの総面積を比較した結果を示す図である。図５に示されるように、「Ｑ：対策前」の方法に比べ、「Ｒ：対策後」の方法は、内径バリの総面積が約３０％少なくなる。
【００３９】
このように、図１から図３で述べた「Ｒ：対策後」の方法を用いることで、内径バリの発生を抑制することができるが、それでも内径バリの発生をゼロにはできない。内径バリが多少でも発生すると、その内径バリが脱落することがあり、回転電機の運転に支障が出ることがある。内径バリの脱落を抑制するには、ステータコア１２に対する内径バリの密着性を上げることがよい。
【００４０】
内径バリの密着性を向上する方法として、ステータ１０のコイルの樹脂モールドの際の樹脂注入圧を同じとして、ステータコア１２の内径側の内周面とセンタポスト４８の第１部分５０の外形との間の径方向隙間５６へ回り込む樹脂の樹脂圧を高くする。図６は、モデル的にその効果を示す図である。図６では、センタポスト４８の第１部分５０と、ステータコア１２を構成する磁性体薄板１１の内径側と、第１部分５０と磁性体薄板１１との間の径方向隙間５６が示される。この径方向隙間５６に樹脂が回り込むと、内径バリ５８が形成される。回り込んだ樹脂の樹脂圧が高いと、内径バリ５８は、磁性体薄板１１の端面における破断面のダレの間に形成される隙間に楔のように食い込む。これにより、内径バリ５８とステータコア１２との間の密着性が向上する。
【００４１】
このように、ステータの製造装置４０における下金型４６のセンタポスト４８を２段のテーパ構造として、センタポスト４８の挿入性を確保しながら、径方向隙間５６における内径バリ５８の発生量を抑制することができる。
【符号の説明】
【００４２】
１０  ステータ、１１  磁性体薄板、１２  ステータコア、１４  ヨーク部、１５  他方端、１６  ティース、１７  一方端、１８  スロット、２０  各相巻線、２２，２４  コイルエンド、２６，２７  インシュレータ、２８  リード端子、３０  モールドステータ、３２，３４  樹脂、４０  ステータの製造装置、４２  樹脂成形金型、４４  上金型、４５，４７  縁部、４６  下金型、４８，４９  センタポスト、５０  第１部分、５２  第２部分、５４  ゲート、５５  キャビティ、５６  径方向隙間、５８  内径バリ。
【図１】
2016046970.tif 000003
【図２】
2016046970.tif 000004
【図３】
2016046970.tif 000005
【図４】
2016046970.tif 000006
【図５】
2016046970.tif 000007
【図６】
2016046970.tif 000008