(57)【要約】      （修正有）【課題】揮発物の円周方向の均一吸引性と長期に渡る吸引力の両立を図り、かつ、糸揺れによる糸条の太さ斑や強度・伸度等の品質良好な糸条を得るためのフィラメント糸の製造装置及び製造方法の提供。【解決手段】熱可塑性ポリマーを溶融紡糸して得られた糸条２の走行経路の外側から内向きに気流を吹き付ける環状冷却装置３と、熱可塑性ポリマーを吐出する口金１の近傍に生じる揮発物を吸引する吸引装置１４と、を有し、吸引装置１４は、吸引部１１と吸引流路６とを有し、吸引部１１は、環状冷却装置３と口金１との間に吸引口５があり、吸引口５に連通し環状冷却装置３の外側を包囲するように配設された環状の流路を有し、吸引流路６は、吸引部１１の環状の流路に連通し、少なくとも流路の一部分が２つ以上の流路に分岐され、この分岐された流路のうちの少なくとも一つの流路に圧損部材１５が設けられているフィラメント糸の製造装置。【選択図】図１
2016050375.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性ポリマーを溶融紡糸して得られた糸条の走行経路の外側から内向きに気流を吹き付ける環状冷却装置と、
熱可塑性ポリマーを吐出する口金の近傍に生じる揮発物を吸引する吸引装置と、を有し、
前記吸引装置は、吸引部と吸引流路とを有し、
前記吸引部は、前記環状冷却装置と前記口金との間に吸引口があり、この吸引口に連通し前記環状冷却装置の外側を包囲するように配設された環状の流路を有し、
前記吸引流路は、前記吸引部の環状の流路に連通し、少なくとも流路の一部分が２つ以上の流路に分岐され、この分岐された流路のうちの少なくとも一つの流路に圧損部材が設けられた、フィラメント糸の製造装置。
【請求項２】
前記環状冷却装置から気流が吹き出る部分を気流吹出面とし、前記吸引口と気流吹出面との間隔が、吸引口と気流吹出面とを隔てる隔壁の厚みよりも長い、請求項１のフィラメント糸の製造装置。
【請求項３】
前記吸引部の環状の流路が、糸条の走行方向に平行な隔壁により２つ以上の領域に分割されており、これら分割された領域のそれぞれが、前記吸引流路の分岐された別々の流路と連通しており、
前記分割された領域のうちで前記吸引流路の排出口に最も近い領域が、前記分岐された流路のうちで前記圧損部材が設けられた流路と連通している、請求項１または２のフィラメント糸の製造装置。
【請求項４】
前記圧損部材がラビリンス構造である、請求項１から３のいずれかのフィラメント糸の製造装置。
【請求項５】
前記口金と前記環状冷却装置の気流吹出面の上端との距離が１００ｍｍ以下である、請求項１から４のいずれかのフィラメント糸の製造装置。
【請求項６】
水蒸気を供給する水蒸気供給装置を有し、前記口金と前記吸引装置との間に、水蒸気供給装置に連通し前記糸条の走行経路の外側を包囲する環状の水蒸気供給面を有する、請求項１から５のいずれかのフィラメント糸の製造装置。
【請求項７】
前記吸引口と前記水蒸気供給面との間隔が、吸引口と水蒸気供給口とを隔てる隔壁の厚みよりも長い、請求項６のフィラメント糸の製造装置。
【請求項８】
請求項１から７のいずれかのフィラメント糸の製造装置を用い、前記吸引装置の吸引流量を０．００１ｍ３／分以上０．２ｍ３／分以下として熱可塑性ポリマーを溶融紡糸する、フィラメント糸の製造方法。
【請求項９】
請求項１から７のいずれかのフィラメント糸の製造装置を用いて、または請求項８のフィラメント糸の製造方法により熱可塑性ポリマーを溶融紡糸し、単糸繊度１ｄｔｅｘ以下のフィラメント糸を製造する、フィラメント糸の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フィラメント糸の製造装置および製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱可塑性ポリマーから構成されるフィラメント糸は、幅広い分野で活用され、単糸細繊度化・多フィラメント化の開発が進められている。多フィラメント糸になると、フィラメントの各単糸に対して、均一に冷却することが困難となり、冷却斑が発生し、また、単糸細繊度糸になると、糸揺れが発生し、糸の太さ斑が極めて悪化する問題が発生する。これを解決するために、幾つかの冷却装置が開発されている。一般的な冷却装置としては、図２に示すような内吹き冷却装置がある。図中、１は口金、２は糸条、３は環状冷却装置、４は紡糸パックをそれぞれ示す。以下、各図面において、説明済みの図に対応する部材が存在する場合は、同じ参照符号を用いて説明を省略することがある。環状に配列された紡糸孔を有する口金１から吐出された糸条２に対して、糸条の走行経路の外側から内向きに気流を吹き付ける環状冷却装置３を用いることで、冷却斑や糸揺れを抑制し、糸斑の良好な糸条の生産が行える。一方、高分子ポリマーを用いた溶融紡糸を行う際には、ポリマーからモノマー、オリゴマー等の揮発物が発生し、これが口金面汚れとなり糸切れ、製品不良を引き起こすという問題がある。本発明者らの知見によると、特に、内吹きの環状冷却装置３においては、環状冷却装置３と紡糸パック４または口金１との間が密閉、もしくは半密閉されているため、モノマーやオリゴマーが堆積し易くなり、口金面が汚れ、操業性が悪化する場合がある。また、モノマーは口金面に付着するだけではなく、環状冷却装置３の外側にも糸条と共に排出され、環状冷却装置３の周辺や給油ガイド等に堆積し、糸切れが発生し、操業性が悪化する場合がある。
【０００３】
この問題を解決するために、従来から様々な研究・開発がなされており、例えば特許文献１の溶融紡糸装置が開示されている。特許文献１では、口金の下方に水蒸気供給装置を設け、水蒸気等の不活性ガスで充満させることで、口金面へのモノマーの付着の抑制、および付着したモノマーの成長を抑制できることが記載されている。
【０００４】
また、上記のモノマー等の揮発物の発生そのものを抑制する方法とは他に、発生した揮発物を吸引、排出する吸引装置が開発されている。例えば、特許文献２では、揮発物を吸引するための吸引装置を口金と冷却装置との間に設け、口金面から３０〜２００ｍｍの間に吸引装置を配設することにより、揮発物の吸引性と、得られる繊維の品質安定性を両立できることが記載されている。また、吸引装置の吸引口は、環状型とすることで、繊維の品質安定性が向上することが記載されている。
【０００５】
また、特許文献３では、紡糸パックと冷却装置との間に、水蒸気供給装置と吸引装置とを上下に連続して設置することが記載されている。また、水蒸気供給装置の吹出し口、吸引装置の吸引口には、円筒状に圧損部材（全面の小孔が配置された板）を配設することにより、不活性ガスの円周方向への均一供給、そして、揮発物の円周方向の均一吸引ができることが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開昭５０−６４５１２号
【特許文献２】特開２００１−３４８７３０号
【特許文献３】実用新案第２５７０２５９号
【特許文献４】特開２００８−２８０６３９号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１の技術では、口金直下の不活性ガスにより、口金面の汚れ抑制には効果があるが、一方で、糸条が冷却、固化するまでは、絶えずモノマーが発生するため、装置周辺へのモノマーの付着を低減することができず、長期の安定紡糸を行うことができない場合がある。特に、特許文献４に示すように、水蒸気供給装置と内吹きの環状冷却装置とを併用した場合には、発生したモノマーが、糸の随伴流と合流して下方に流出するため、混合気流が給油ガイドに直接衝突するため、モノマーが堆積する場合がある。
【０００８】
また、特許文献２の技術のように吸引装置が環状であったとしても、吸引する方向が１方向であれば、吸引側と反吸引側で吸引斑が発生することで、口金下のモノマーを排出できないだけではなく、冷却斑や糸揺れを引き起こし、糸斑の悪化につながる場合がある。これは、１方向からの吸引の場合、１本の吸引ダクトを用いるが、吸引ダクトに近い側の吸引口から吸引ダクトへ至るまでの流路圧損と、吸引ダクトから遠い側の吸引口から吸引ダクトへ至るまでの流路圧損との差によって、吸引流量が不均一となるためである。
【０００９】
また、２方向からの吸引であれば、１方向のみの吸引で見られた吸引斑が抑制されるが、その反面、吸引ダクトを２方向から設置する必要があり、装置が大型化し、繊維の多錘化設備では適用できない場合がある。これは、実際の紡糸装置においては、隣接した錘との距離は非常に狭いため、２本以上の吸引ダクトを設置することが困難となるためである。
【００１０】
さらに、特許文献３の技術では吸引装置の吸引口の全面に圧損部材を設置しているため、モノマーが圧損部材に堆積し、目詰まりが生じ、吸引力の低下が発生するため長期にわたり吸引力を維持することが困難な場合がある。
【００１１】
このように、揮発物を環状に均一吸引し、それを長期に渡り吸引力維持することが困難であるため、揮発物の発生量の多いポリマーを用いて、単糸細繊度糸を溶融紡糸する際には、従来の技術では内吹き冷却装置と吸引装置とを適用することができない場合があった。
【００１２】
本発明の目的は、限られたスペースへの設置が容易であり、揮発物の円周方向の均一吸引性と長期に渡る吸引力の両立を図り、且つ、糸揺れによる糸条の太さ斑や強度・伸度等の品質良好な糸条を得るために顕著な効果を発揮するフィラメント糸の製造装置および製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記課題を達成する本発明のフィラメント糸の製造装置は以下のように構成されている。
熱可塑性ポリマーを溶融紡糸して得られた糸条の走行経路の外側から内向きに気流を吹き付ける環状冷却装置と、
熱可塑性ポリマーを吐出する口金の近傍に生じる揮発物を吸引する吸引装置と、を有し、
前記吸引装置は、吸引部と吸引流路とを有し、
前記吸引部は、前記環状冷却装置と前記口金との間に吸引口があり、この吸引口に連通し前記環状冷却装置の外側を包囲するように配設された環状の流路を有し、
前記吸引流路は、前記吸引部の環状の流路に連通し、少なくとも流路の一部分が２つ以上の流路に分岐され、この分岐された流路のうちの少なくとも一つの流路に圧損部材が設けられた、フィラメント糸の製造装置。
【００１４】
また、本発明のフィラメント糸の製造装置は以下の構成を有することが好ましい。
・吸引口と環状冷却装置の気流吹出面との間隔が、吸引口と気流吹出面とを隔てる壁面の厚みよりも長いこと。
・吸引部の環状の流路が、糸条の走行方向に平行な隔壁により２つ以上の領域に分割されており、これら分割された領域のそれぞれが、前記吸引流路の分岐された別々の流路と連通しており、分割された領域のうちで吸引流路の排出口に最も近い領域が、分岐された流路のうちで圧損部材が設けられた流路と連通していること。
・圧損部材がラビリンス構造であること。
・口金と環状冷却装置の気流吹出面の上端との距離が１００ｍｍ以下であること。
・水蒸気供給装置を有し、口金と吸引装置との間に、水蒸気供給装置に連通し糸条の走行経路の外側を包囲する環状の水蒸気供給面を有すること。
・吸引口と水蒸気供給面との間隔が、吸引口と水蒸気供給面とを隔てる壁面の厚みよりも長いこと。
【００１５】
また、本発明のフィラメント糸の製造方法は、本発明のフィラメント糸の製造装置を用い、吸引装置の吸引流量を０．００１ｍ３／分以上０．２ｍ３／分以下として熱可塑性ポリマーを溶融紡糸する。
【００１６】
さらに、本発明のフィラメント糸の製造方法は、本発明のフィラメント糸の製造装置を用いて、または上記フィラメント糸の製造方法により熱可塑性ポリマーを溶融紡糸し、単糸繊度１ｄｔｅｘ以下のフィラメント糸を製造する。
【００１７】
本発明において「熱可塑性ポリマー」とは、ポリエステルやポリアミド等の熱可塑性ポリマーに限られず、可塑剤を含有したセルロースエステル系熱可塑性ポリマー等も含まれるものを言う。
【００１８】
本発明において「気流」とは、主に空気からなる気流を示すが、空気のみに限られず、地球上の通常の空気あるいはそれに含まれる酸素等の成分、水分を含む空気、あるいは希ガス、窒素等の不活性気体、スチーム等や、それらの混合物も含むものを言う。
【００１９】
本発明において「糸条の走行経路」とは、上方の口金から熱可塑性ポリマーを溶融紡出し、紡出された糸条が下方にて巻き取られる主たる経路をいう。ここで、「上方」とは、口金から熱可塑性ポリマーを溶融紡出し、紡出された糸条が巻き取られる主たる糸条の走行方向において、口金に近い側をいい、糸条に巻き取られる側を「下方」という。
【００２０】
本発明において「吸引部」とは、糸条の走行経路の下方に位置した環状冷却装置と糸条の走行経路の上方に位置した口金との間に吸引口があり、この吸引口に連通し環状冷却装置の外側を包囲するように配設された環状の流路を有する部材である。
【００２１】
本発明において「吸引口」とは、環状冷却装置の上端と、紡糸パックの下端または口金の下端の環状冷却装置に近い方とを結ぶ仮想的な円筒状の側面をいう。
【００２２】
本発明において「吸引流路」とは、吸引部の環状の流路と連通し、環状の流路から気流を吸引するための流路であり、その一部分が仕切り板により２つ以上の流路に分岐されている流路をいう。
【００２３】
本発明において「吸引ダクト」とは、吸引流路と連通し、気流を下流方向に排出させるための流路をいう。
【００２４】
本発明において「ラビリンス構造」とは、吸引流路６が流れの方向に対して９０度以上の方向転換をし、その方向転換が複数回繰り返されている流路をいう。
【００２５】
本発明において、「吸引口と気流吹出面とを隔てる隔壁」とは、吸引口と気流吹出面との流路を分け隔てて構成するうえで最低限必要な厚みを持った仕切りのことをいう。例えば、環状冷却装置の外周面が吸引流路の壁面を兼ねている態様であれば、環状冷却装置の筐体が隔壁となる。
【００２６】
本発明において、「吸引口と水蒸気供給面とを隔てる隔壁」とは、吸引口と水蒸気供給面との流路を分け隔てて構成するうえで最低限必要な厚みを持った仕切りのことをいう。例えば、吸引口と水蒸気供給面とがフードで分けられている態様であれば、このフードが隔壁となる。
【発明の効果】
【００２７】
本発明によれば、フィラメント糸の製造装置および製造方法によれば、上述したように、限られたスペースへの設置が容易であり、揮発物の円周方向の均一吸引性と長期に渡る吸引力の両立を図ることで、糸条の接触・融着が無く、糸の太さ斑や強度・伸度等の品質に極めて優れたマルチフィラメント糸を製糸性、操業性良く得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】本発明の第１の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置の概略断面図である。
【図２】従来の内吹きの環状冷却装置の概略断面図である。
【図３】図１のＡ−Ａ矢視面である。
【図４】本発明の第３の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置の概略断面図である。
【図５】図４のＢ−Ｂ矢視面である。
【図６】図４のＣ−Ｃ矢視面である。
【図７】本発明の第４の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置の概略断面図である。
【図８】本発明の第１の実施形態、または第３の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置を用いた際の気流の流れ形態を示した模式図である。
【図９】本発明の第４の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置を用いた際の気流、および不活性ガスの流れ形態を示した模式図である。
【図１０】本発明の第１の実施形態に用いられる吸引流路６の断面図である。
【図１１】本発明の第２の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置の概略断面図である。
【図１２】本発明の第５の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置の概略断面図である。
【図１３】本発明の第６の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置の別の概略断面図である。
【図１４】本発明の第７の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置の別の概略断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
以下、図面を参照しながら、本発明のフィラメント糸の製造装置および製造方法の最良の実施形態について詳細に説明する。図１は本発明の第１の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置の概略断面図であり、図３は図１のＡ−Ａ矢視図である。図４は本発明の第３の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置の概略断面図であり、図５は図４のＢ−Ｂ矢視図であり、図６は図４のＣ−Ｃ矢視図である。図７は本発明の第４の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置の概略断面図である。
【００３０】
本発明の第１の実施形態に用いられるフィラメント糸の製造装置は、図１に示すように、口金１、環状冷却装置３、紡糸パック４、吸引装置１４から構成されており、口金１から吐出された糸条２は、環状冷却装置３から吹き出される気流で冷却され、本明細書では記載を省略するが、油剤付与装置で油剤を付与された後、引取ローラで巻き取られ、巻取装置でパッケージとして巻き取られる。吸引装置１４の上面と、紡糸パック４の下面とは、気流の漏れや吸込みが発生しないように、パッキン等のシール材でシールされており、環状冷却装置３の外周面と吸引装置１４の内周面とは、気流の漏れや吸込みが発生しないように、パッキン等のシール材でシールされている。
【００３１】
本発明の第１の実施形態に用いられる環状冷却装置３は、気流吹出面１３を構成しており、本明細書では記載を省略するが、気流吹出面１３に気流が導入される前に、整流部材が設けられており、気流吹出面１３からは円周方向に均一な気流が吹き出される。また、吸引装置１４は、吸引部１１と吸引流路６とで構成されており、吸引部１１は、環状冷却装置３と口金１との間に吸引口５を有しており、その吸引口５に連通し、糸条２の外側を包囲するように配設された環状の流路を構成している。吸引流路６は、吸引部１１の環状の流路に連通し、少なくとも流路の一部分が２つ以上の流路に分岐されており、この分岐された流路のうち少なくとの一つの流路に圧損部材が設けられている。そして、吸引流路６の排出口は吸引ダクト７とつながっている。また、図３に示すように、吸引部１１の環状の流路は糸条２の走行方向に平行な隔壁１２により６つの領域に分割されており、これら分割された領域のそれぞれが、吸引流路６の分岐された別々の流路と連通している。
【００３２】
まず初めに、本発明の最も重要なポイントである、熱可塑性ポリマーから生じる揮発物の円周方向の均一吸引性と長期に渡る吸引力の両立を図り、且つ本装置が限られたスペースへの設置が容易となる理由について説明する。
【００３３】
繊維における多錘型の生産装置では、多くの錘が狭い空間の中で近接して設置されている。このような設置状況において、熱可塑性ポリマーから発生する揮発物を吸引するための吸引装置１４を設ける場合、装置の制約上、吸引ダクト７は１方向から吸引する分のみを設置することが多い。１方向から吸引するだけであると、吸引ダクト７に近い側と遠い側とで流路に圧損差が生じ、近い側は吸引量が多く、遠い側は吸引量が少なくなり、吸引部１１において円周方向に均一に吸引することができない。そこで、前述の特許文献３のように、吸引部１１に円筒状の圧損部材を設置することで円周方向の均一吸引性を得ることができるが、その場合には、固形化した揮発物が圧損部材に経時的に詰まっていくため、吸引力を長期に渡って維持でない。よって、これらを両立することが極めて困難であった。
【００３４】
また、単糸繊度が小さい、例えば単糸繊度１ｄｔｅｘ以下のマルチフィラメント糸を製造する場合には、口金１の吐出孔から吐出されたポリマーの冷却が促進され、糸条２の細化変形が早くなり、それに伴い、糸随伴流が発生し、糸条２の走行経路方向の下方に多量の気流が流れる。この随伴流が発生するよりも上方において、環状冷却装置３から随伴流に見合った気流を供給することで、糸条２の近傍の気流乱れを抑制し、糸揺れを抑制することができ、その結果、糸斑を向上させることができる。これを実現するには、環状冷却装置３の上端部を口金１に近づける必要があるが、その場合には、環状冷却装置３と口金１との間が狭くなり、吸引装置１４を設置できるスペースが限定されるため、特に、吸引装置１４の円周方向の吸引斑が顕著となる。
【００３５】
従って、熱可塑性ポリマーから生じる揮発物の円周方向の均一吸引性と長期に渡る吸引力とを両立するのは極めて重要な技術となる。そこで、本発明者らは、従来の技術では、何の配慮もされていなかった、上記問題に関して、鋭意検討を重ねた結果、本発明の新たな技術を見出すに至った。
【００３６】
すなわち、図３に示すように、本発明の第１の実施形態の吸引装置１４は、吸引部１１が隔壁１２を有することで、少なくとも２つ以上の領域に分割されている。そして、吸引流路６においても、仕切り板１０を有することで、少なくとも流路の一部分が二つ以上に分岐されている。なお、図３では、隔壁１２と仕切り板１０とは切れ目なく連続しているように図示されているが、吸引部１１中にある部分を隔壁１２で、吸引流路６中のある部分を仕切り板１０とすればよい。図３の実施形態では、吸引部１１の環状の流路は６つの領域に分割され（以後、個々の分割された領域を「吸引部の分割領域」とする）、吸引流路６は６つの流路に分岐されている。これらの分岐された流路の中で、吸引ダクト７に最も近い吸引部１１の分割領域と連通している流路、つまり吸引流路６の排出口に最も近い吸引部１１の分割領域と連通している流路には、圧損部材１５が設けられており、吸引ダクト７に最も遠い吸引部１１の分割領域と連通している流路と同等の圧損となる。こうすることで、吸引口５における円周方向の均一吸引性を得ることができる。また、流路圧損を合わせる方法として、吸引流路６の分岐した全ての流路に圧損部材１５を設けておき、吸引部１１の分割領域から吸引ダクト７までの距離が遠いほど、その吸引部１１の分割領域に連通している流路に設けられている圧損部材１５の抵抗を小さく、吸引ダクト７までの距離が近いほど圧損部材１５の抵抗を大きくすることで、圧損部材１５の抵抗を徐々に変えてもよい。圧損部材１５は、多孔性部材であり、パンチングメタルであってもよく、スリット流路を持つ積層構造体でもよく、多孔質セラミックであってもよく、金網であってもよく、ハニカム構造体であってもよいが、流路間隙が狭すぎると、固形化した揮発物が圧損部材１５に詰まるため、図１０に示すように、流路間隙を広く取ることができるラビリンス構造が好適である。
【００３７】
また、吸引部１１の環状の流路は、環状冷却装置３の外壁と、紡糸パック４の内壁に囲まれ、非常に狭い空間であるが、この空間を流路として活用することにより、吸引口５を口金１に極めて近い位置に設置することができる。そのため、環状冷却装置３の気流吹出面１３を紡糸パック４の内部、口金１の近傍にまで近づけることができ、特に、口金１と気流吹出面１３の上端との距離（以降、冷却開始距離ＱＴＤと呼ぶ）を１００ｍｍ以下とすることができ、これにより、単糸細繊度となる極細糸を製造できる。この場合、吸引部１１の流路間隙が狭い領域には、圧損部材１５を敢えて設けずに、流路間隙を比較的に広く取れる領域において、圧損部材１５を設けることで、均一吸引性と長期間の吸引安定性を両立できる。本発明のフィラメント糸の製造装置において、吸引口５から吸引される気流の円周方向風速斑としては、２０％以下を達成することができる。
【００３８】
図１１に示すように、本発明の第２の実施形態においては、吸引装置１４の吸引口５と環状冷却装置３の気流吹出面１３との間隔が、吸引口５と気流吹出面１３とを隔てる隔壁の厚みよりも長くてもよい。この場合、環状冷却装置３の上方に、円筒状の分離板１９が設置され、分離板１９の上端と口金１との間が吸引口５となる。そこで、吸引口５と気流吹出面１３との距離が遠ざかることにより、気流吹出面１３の上部の気流が、吹出された直後に吸引口５に直接吸引されることを抑制し、口金１の中央部へ流れ込む気流が増加する。その結果、口金直下のモノマーをより効果的に吸引することが可能となる。吸引口５と気流吹出面１３との間隔は５ｍｍ以上が好ましい。間隔が５ｍｍ以上であると、気流吹出面１３の上部の気流が吹出された直後に吸引口５に直接吸引されることを効果的に抑制することができる。吸引口５と気流吹出面１３との間隔は２５ｍｍ以下が好ましい。口金１から環状冷却装置３までの距離を固定したまま吸引口５と気流吹出面１３との間隔を広げていくと、相対的に吸引口５が狭くなっていくが、吸引口５と気流吹出面１３との間隔が２５ｍｍ以下であれば、吸引口５からの吸引に影響を及ぼすことはない。吸引口５と気流吹出面１３との間隔が５ｍｍ以上２５ｍｍ以下であれば、吸引口５を広く取ったまま、吸引口５と気流吹出面１３とが遠ざかり、ひいては口金直下のモノマーを更に効果的に吸引できる。
【００３９】
また、吸引装置１４の吸引口５と環状冷却装置３の気流吹出面１３との間隔が、吸引口５と気流吹出面１３とを隔てる隔壁の厚みよりも長い構成としては、図１３に示すように、環状冷却装置３の上部を封止する封止板２０を設けてもよい。この形態では封止板２０の下端が気流吹出面１３の上端となる。なお、この形態では冷却開始距離ＱＴＤが大きくなる分、単糸細繊度糸を製造する際に糸斑が悪化する場合があり、気流吹出面１３からの風速を調整するのが好ましい。好ましくは、図１１に示すように環状冷却装置３の上部において、円筒状の分離板１９を設けることで、冷却開始距離ＱＴＤを１００ｍｍ以下にできるとともに、吸引口５から吸引された気流の通過する流路が広くなることで流路の詰まりが抑制できる。より好ましくは、図１４に示すように、分離板１９は、開口面積を紡出経路方向で異なる構成にすることで、吸引口５と気流吹出面１３とが一層に遠ざかり、ひいては口金直下のモノマーを更に効果的に吸引できる。
【００４０】
また、吸引口５と気流吹出面１３との間隔が、吸引口５と気流吹出面１３とを隔てる隔壁の厚みよりも長い構成としては、吸引口５と環状冷却装置３との間に空気を吸引したり吹き出したりしない空間が設けられているだけでもよい。
【００４１】
また、図４、図５、図６に示すように、本発明の第３の実施形態の吸引装置１４は、吸引部１１が隔壁１２において、吸引ダクト７に近い側と遠い側の流路に分割されており、吸引流路６の仕切板１０において上下の上段流路８、下段流路９に分岐されている。そして、吸引部１１の吸引ダクト７に近い側の流路は上段流路８に連通し、吸引部１１の吸引ダクト７に遠い側の流路は下段流路９に連通し、上段流路８にのみ圧損部材１５を設けることで、吸引口５における円周方向の均一吸引性を得られる。この形態の特徴としては、多錘が隣接して設置されている繊維の生産設備おいて、吸引流路６を上下の流路に分岐させることにより、圧損部材１５を設置する流路を広く取ることができ、ひいては、圧損部材１５の揮発物の詰まりを抑制できる。
【００４２】
また、図７に示すように、本発明の第４の実施形態では、口金１と吸引装置１４との間に、糸条２の走行経路の外側を包囲するように環状の流路の水蒸気供給装置１７が構成されている。水蒸気供給装置１７から供給される水蒸気等の不活性ガスと、吸引装置１４にて吸引される気流とを分けるためのフード１６が配設されている。水蒸気供給装置１７から不活性ガスを吹き出すことで、口金１の直下に充満させると共に、吸引装置１４からの吸引作用により、糸条２から生じる揮発物を吸引できる。揮発物を吸引するには、口金１から吐出された糸条２の細化変形が進むに従い、糸条２の走行方向の下流に向かい随伴流が増大していくため、随伴流が充分に発達していない領域にて吸引することが、最も効果的である。つまりは、環状冷却装置３よりも上方、且つ高温の不活性ガスの充満領域よりも下方の領域（高温の不活性ガスの領域では糸条２の細化変形は進行しない）において、吸引装置１４を配設することで、揮発物の吸引を最も効果的に行なうことができる。不活性ガスは水蒸気が好適であるが、これに限らず窒素ガスでもよく、モノマーやオリゴマーなどの揮発物を大量に含有していなければよい。
【００４３】
図１２に示すように、本発明の第５の実施形態においては、吸引装置１４の吸引口５と水蒸気供給装置１７の水蒸気供給面１８との間隔が、吸引口５と水蒸気供給面１８とを隔てる隔壁の厚みよりも長くてもよい。吸引口５と水蒸気供給面１８とが遠ざかることにより、水蒸気供給面１８から供給された不活性ガスが、直接に吸引口５に吸引されることを抑制する。その結果、口金１の中央に流れ込む不活性ガスが増加し、モノマーの発生、成長を抑制することが可能となる。吸引装置１４の吸引口５と水蒸気供給装置１７の水蒸気供給面１８との間隔が、吸引口５と水蒸気供給面１８とを隔てる隔壁の厚みよりも長い構成としては、フード１６の上端に円筒状の流路板２１を設けるのが好適である。吸引口５と水蒸気供給面１８との間隔は５ｍｍ以上が好ましい。間隔が５ｍｍ以上であると、水蒸気供給面１８から供給された不活性ガスが吸引口５に直接吸引されることを効果的に抑制することができる。吸引口５と水蒸気供給面１８との間隔は２５ｍｍ以下が好ましい。吸引口５の大きさを固定したまま吸引口５と水蒸気供給面１８との間隔を広げていくと、相対的に水蒸気供給面１８が狭くなっていくが、吸引口５と水蒸気供給面１８との間隔が２５ｍｍ以下であれば、水蒸気供給面１８からの水蒸気の供給に影響を及ぼすことはない。吸引口５と水蒸気供給面１８との間隔が５ｍｍ以上２５ｍｍ以下であれば、水蒸気供給面１８を広く取ったまま、吸引口５と水蒸気供給面１８とが遠ざかり、不活性ガスを更に効果的に供給できる。
【００４４】
なお、本発明の第１から第４の実施形態の吸引装置１４では、吸引部１１が２つ以上に分割されているが、吸引流路６の２つ以上に分岐された流路のうち、吸引部１１の環状流路と吸引ダクト７とを繋ぐ流路の直線距離が最も短い流路に圧損部材１５が設けられていれば、必ずしも吸引部１１は分割されていなくてもよい。これは、流路圧損が吸引部１１の環状流路と吸引ダクト７との直線距離により大凡決定されるため、吸引部１１の環状流路において、吸引ダクト７に近い側と遠い側の気流が混合したとしても、吸引口５での吸引の均一性を確保することができる。ただし、本発明の第１から第６の実施形態のように、吸引部１１の環状流路を適切に分割した方が、吸引口５での吸引の均一性はより向上する。
【００４５】
次に、本発明の第１の実施形態の吸引装置１４、および環状冷却装置３の内側の気流の流れ状態について図８にて説明する。環状冷却装置３から吹き出された気流は、口金１の中央まで流れた後、糸の随伴流に合わさって糸条２の走行経路方向の下方に向かう気流と、口金１の中央の領域を上方に向かう気流とに分割される。上方に向かう気流は、口金１に衝突した後に、外周に方向転換し、糸条２を横切り、吸引口５に向かい流れていく。上方に向かう気流の流量は、糸条の随伴流により、口金１の直下では一種の真空状態となり、これを補うために生じることから、糸条の随伴流量の大きさにより決定される。この上方に向かう気流の流量分だけを、吸引口５から吸引することで、気流の乱れを抑制できる。つまりは、吸引装置６の吸引流量ＱＭは、環状冷却装置３から吹き出された気流の上方に向かう流量とするのが好適であることを本発明者らは見出した。  ここで、吸引流量ＱＭが大きくなると、環状冷却装置３からの気流を吸引し過ぎるため、糸条２の走行方向に逆行した流れが形成され、随伴流との衝突が発生し、気流が乱れ、糸揺れが発生する場合がある。また、吸引流量ＱＭが小さくなると、吸引不足により、揮発物が吸引できない場合がある。吸引流量ＱＭは、製造する糸条２の本数、繊度、単糸繊度、ポリマーの種類により適宜決定するのが好ましい。
【００４６】
次いで、本発明の第２の実施形態の吸引装置１４、および環状冷却装置３の内側の気流の流れ状態を説明する。吸引装置１４の吸引口５と環状冷却装置３の気流吹出面１３とが離れていることによって、環状冷却装置３の気流吹出面１３から吹き出される気流が、吸引口５に引っ張られ難くなり、気流吹出面１３から吹き出された気流が、直後に方向転換して吸引口５に吸引されることを抑制できる。これにより、口金１の直下の気流が発達することで、口金直下の揮発物をより多く除去することができる。
【００４７】
本発明の第４の実施形態の吸引装置１４、水蒸気供給装置１７、および環状冷却装置３の内側の気流、不活性ガスの流れ状態について図９にて説明する。上記と同様に、環状冷却装置３から吹き出された気流は、糸条２の走行経路方向に下方と上方に向かう流れに分割される。一方、水蒸気供給装置１７の水蒸気供給面１８から供給された水蒸気等の不活性ガスも、上方と下方とに向かう流れに分割され、上方に向かう流れは、口金１の直下にて方向を転換し、口金面に沿って、外周側に流れる。この糸条２の走行経路方向の下方に流れる不活性ガスと、環状冷却装置３から吹き出され、上方に向かって流れる気流との衝突領域に、吸引装置１４を配設することにより、不活性ガスとモノマーを含んだ気流を効率的に吸引できる。つまりは、吸引装置１４の吸引流量ＱＭは、環状冷却装置３から吹き出された気流の上方に向かう流量と、水蒸気供給装置１７から供給する不活性ガスの供給量との総和とするのが好適であることを本発明者らは見出した。吸引装置１４の吸引流量ＱＭ（ｍ３／分）を０．００１ｍ３／分以上０．２ｍ３／分以下とすることで、糸条２の糸揺れを抑制しつつ、揮発物の吸引を効果的に達成できる。ＱＭが０．００１ｍ３／分未満であると、吸引装置１４の吸引流量ＱＭが不足するために、揮発物が吸引しにくくなる。また、ＱＭが０．２ｍ３／分より大きいと、吸引装置１４の吸引量ＱＭが大きくなり、糸条２の走行方向に逆行した流れが形成され、糸揺れが発生することがある。
【００４８】
また、本発明の第５の実施形態の吸引装置１４、水蒸気供給装置１７、および環状冷却装置３の内側の気流、不活性ガスの流れ状態を説明する。吸引装置１４の吸引口５と水蒸気発生装置１７の水蒸気供給面１８とが離れていることによって、水蒸気供給面１８から供給される不活性ガスが吸引口５に引っ張られ難くなり、水蒸気供給面１８から供給された不活性ガスが、直後に方向転換して吸引口５に吸引されることを抑制できる。すなわち、口金１の直下で不活性ガスが充満することで、口金直下の揮発物の発生をより多く抑制することができる。
【００４９】
次に、図１に示した本発明の第１の実施形態と、図４に示した本発明の第３の実施形態と、図７に示した第４の実施形態のフィラメント糸の製造装置に共通した各部材、各部材の形状について詳細に説明する。
【００５０】
分岐された吸引流路６の少なくとも１つの流路に圧損部材１５を設けることで、吸引部１１において円周方向に均一に吸引することを可能にするという本発明の特徴を際立たせるために、本発明の実施形態の吸引装置１４は、吸引部１１から吸引流路６に１方向に連結されているのが好適である。
【００５１】
本発明の実施形態のフード１６は、水蒸気供給装置１７から供給された水蒸気等の不活性ガスと、吸引装置１４にて吸引される気流とを区別するための仕切り板の役割を果たしているのに加え、フード形状により、不活性ガスを口金１にまで導く役割を果たしている。また、フード１６は、水蒸気供給装置１７からの不活性ガスの供給口と、吸引装置１４の吸引口５との距離を実質的に遠ざけることで、水蒸気供給装置１７から供給された不活性ガスが、吸引装置１４に直接的に吸引されること防止し、不活性ガスを効率良く、口金１の下面の供給できる役割を果たしている。
【００５２】
本発明の実施形態の糸条２を構成する熱可塑性ポリマーは、特に限られず、ポリエステル、ポリアミド、ポリフェニレン、ポリオレフィン、ポリスチレン、ポリケトンや、可塑剤を含有したセルロースエステル系熱可塑性ポリマー等にも好適であり、溶融紡糸により溶融紡糸される合成繊維や半合成繊維等の化学繊維等に好適である。本実施形態に好適なポリエステルの一例を挙げれば、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンナフタレート、ポリプロピレンテレフタレート等が挙げられる。また、ポリアミドの一例を挙げれば、ナイロン６、ナイロン６６等が挙げられる。また、本実施形態は、共重合されたポリアミドにも好適である。また、ポリフェニレンとしてはポリフェニレンサルファイド、ポリオレフィンとしてはポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレンとしてはポリスチレン等が挙げられる。
【００５３】
また、熱可塑性ポリマーに製糸安定性等を損なわない範囲で他の共重合成分が含まれていても好適である。ポリエステルで一例を挙げれば、鮮明性に優れた染色ができるポリエステルカチオン可染糸において、一般的に共重合されるソジウムソルホネートイソフタル酸やポリエチレングリコール等が含まれたものでも本実施形態は好適である。また、製糸安定性等を損なわない範囲で二酸化チタン等の艶消し剤、酸化ケイ素、カオリン、着色防止剤、安定剤、抗酸化剤、消臭剤、難燃剤、糸摩擦低減剤、着色顔料、表面改質剤等の各種機能性粒子や有機化合物等の添加剤が含有されていても好適である。
【００５４】
また、本発明の実施形態の糸条２の各単糸の成分構成は、特に限られない。各単糸を構成する成分が単数でも複数でも良く、例えば、芯鞘型複合や海島型複合、サイドバイサイド型複合等の複合の構成であっても好適である。また、複数成分が混合されたアロイやブレンド等の構成でも好適である。また、複合の各成分がアロイやブレンド等の複数成分から構成されても好適である。
【００５５】
また、本発明の実施形態の糸条２の単糸数は、特に限られず、モノフィラメント糸、フィラメント糸にも好適である。また、ステープルの分野のように単糸数が数千本、例えば２０００本程度の糸条２にも好適である。なお、糸の単糸数あるいは口金１から紡出される総単糸数が多ければ多いほど、従来の技術との差異が明確となる。また、本発明の実施形態の糸条２の各単糸の単糸繊度は、特に限られず、０．１〜数百ｄｔｅｘ程度の範囲であっても好適である。なお、単糸繊度が小さければ小さいほど、従来の技術との差異が明確となる。また、本実施形態は糸条２の各単糸の断面形状により特に限られず、丸断面、楕円、三角形等の多角形断面、六葉等の多葉断面、楕円八葉等の楕円多葉断面、Ｃ型、Ｙ型、十字型等の文字型断面等や、中空部を有する断面等や、これらに近い断面等であっても好適である。本発明の実施形態の口金１から紡出される糸条２の糸条数は、特に限られず、単数あるいは複数であっても好適である。
【実施例】
【００５６】
実施例中に使用した各特性値は以下の測定方法により求めた。
【００５７】
（１）糸太さ斑、ウースター斑［Ｈ］
ＺＥＬＬＷＥＧＥＲ  ＵＳＴＥＲ社製  ＵＳＴＥＲ  ＴＥＳＴＥＲ  ＵＴ−４を使用し、糸速１００ｍ／分、供給張力１／３０ｇ／ｄｔｅｘ、ツイスタ回転数８０００ｒｐｍで５分間測定し、ＨＩｎｅｒｔで評価したウースター斑［Ｈ］が、「０．７未満」を◎、「０．７以上１．０未満」を○、「１．０以上１．５未満」を△、「１．５以上」を×として糸太さ斑として評価した。
【００５８】
（２）気流の吹き出し風速
環状冷却長装置からの気流の吹き出し風速は、常温・常湿下において、アネモマスター風速計（日本カノマックス株式会社：ＭＯＤＥＬ６００４）、またはケンブリッジアキュセンス風速計（デグリーコントロールズインク社：ＵＡＳ１１００ＰＣ）を用いて、風速計のプローブを気流吹出面から中心に向かって５ｍｍ〜１０ｍｍの間隙に設置し、測定したものを言う。円周方向に吸引ダクトが接続されている方向を０度とし、４５度刻みに８点、糸走行方向に気流吹出面の上端より１０ｍｍ位置、３０ｍｍ位置、５０ｍｍ位置として３箇所、合計８点×３箇所＝２４点を測定し（下記［１］〜［３］式）、各高さ位置において円周方向風速値８点の平均値を算出した（下記［４］式）。
［１］気流吹出面の上端より１０ｍｍ位置の風速；Ｖ１０ｉ（ｉ＝０〜３１５、４５度刻み）
［２］気流吹出面の上端より３０ｍｍ位置の風速；Ｖ３０ｉ（ｉ＝０〜３１５、４５度刻み）
［３］気流吹出面の上端より５０ｍｍ位置の風速；Ｖ５０ｉ（ｉ＝０〜３１５、４５度刻み）
［４］気流吹出面の上端より１０、３０、５０ｍｍ位置の風速平均値：
Ｖ１０ａｖｅ＝（Sum（Ｖ１０ｉ））／８
Ｖ３０ａｖｅ＝（Sum（Ｖ３０ｉ））／８
Ｖ５０ａｖｅ＝（Sum（Ｖ５０ｉ））／８  （ｉ＝０〜３１５、４５度刻み）。
【００５９】
（３）気流の吸い込み風速
吸引装置への気流の吸い込み風速は、常温・常湿下において、アネモマスター風速計（日本カノマックス株式会社：ＭＯＤＥＬ６００４）、またはケンブリッジアキュセンス風速計（デグリーコントロールズインク社：ＵＡＳ１１００ＰＣ）を用いて、風速計のプローブを吸引口に設置し、測定したものを言う。
【００６０】
（４）吸引口の円周方向風速斑
吸引口の円周方向風速斑とは、常温・常湿の室内において、吸引装置の吸引口での気流の風速として、円周方向に吸引ダクトが接続されている方向を０度とし、４５度刻みに８点を測定し（下記［６］、［７］式）、変動率を求め（下記［８］式）、その変動率の標準偏差を求めたものをいう。
［６］吸引口の高さ方向の中央位置の風速；Ｖｉ（ｉ＝０〜３１５、４５度刻み）
［７］吸引口の高さ方向の中央位置の風速平均値：Ｖａｖｅ＝（Sum（Ｖｉ））／８
［８］吸引口の高さ方向の中央位置における風速平均値からの風速変動率；
ΔＶｉ＝（Ｖｉ−Ｖａｖｅ）／Ｖａｖｅ（ｉ＝０〜３１５、４５度刻み）。
【００６１】
（５）製糸性
試作量３トンの連続紡糸を行い、この間の糸切れ回数評価を実施し、「２回未満／トン」を◎、「２回／トン以上３回／トン未満」を○、「３回／トン以上５回／トン未満」を△、「５回／トン以上」を×として評価した。
【００６２】
（６）気流、不活性ガスの吸引量
吸引装置からの気流の吸引流量ＱＭ（ｍ３／分）は、吸引装置の吸引ダクトにオリフィス流量計を設置し、オリフィス前後の差圧を測定して風量として求めた。
【００６３】
（７）９８％硫酸相対粘度［ηｒ］
（ａ）試料を秤量し、９８％重量％濃硫酸に試料粘度Ｃが１ｇ／１００ｍｌとなるように溶解する。
（ｂ）（ａ）項の溶液をオストワルド粘度計にて２５℃で落下秒数Ｔ１を測定する。（ｃ）試料を溶解していない９８％重量％濃硫酸の２５℃での落下秒数Ｔ２を測定する。
（ｄ）試料の９８％硫酸相対粘度ηｒを下記の式にて算出する。測定温度は２５℃とする。
ηｒ＝（Ｔ１／Ｔ２）＋{１．８９１×（１．０００−Ｃ）}。
【００６４】
［実施例１］
図４に示したように、本発明の第３の実施形態のフィラメント糸の製造装置を用いた実施例として、実施例１を説明する。９８％硫酸相対粘度ηｒが２．８のチップを２９０℃にて溶融し、口金１から紡出し、環状冷却装置３にて冷却し、吸引装置１４にて揮発物を吸引し、油剤付与装置で油剤を付与後に、最初の引取ローラを２５００ｍ／分の速度で巻き取り、２０ｄｔｅｘ、３２本のフィラメント糸、１口金当たり２糸条のポリアミド繊維を製造した。その際、口金１の下面から気流吐出面１３までの距離（冷却開始距離ＱＴＤ）を５０ｍｍとした。圧損部材１５としては、図１０に示すように、衝突壁を２０ｍｍピッチで交互に配置するラビリンス構造とした。また環状冷却装置３の筐体の厚みは３ｍｍとした。
【００６５】
上記の環状冷却装置３からの常温の空気を流速３０ｍ／分にて供給し、吸引装置１４にて０．０１ｍ３／分の流量を吸引した結果、吸引口５での円周方向風速斑は１４．２％となった。表１に記載のとおり、紡糸の際の製糸性は最良な結果、および得られた繊維の糸太さ斑は優れたな結果を得た。
【００６６】
［実施例２］
実施例１と同等のポリマー、同等の繊度にて紡糸し、図７に示したように、本発明の第４の実施形態のフィラメント糸の製造装置を用いた実施例として、実施例２を説明する。実施例１との違いは、吸引装置１４と口金１との間に、水蒸気供給装置１７が配設されており、フード１６が取り付けられている。口金１下面から気流吐出面１３までの距離（冷却開始距離ＱＴＤ）を５０ｍｍとした。またフード１６の厚みは２ｍｍとした。
【００６７】
上記の環状冷却装置３からの常温の空気を流速３０ｍ／分にて供給し、吸引装置１４にて０．０２ｍ３／分の流量を吸引し、水蒸気供給装置１７から２９０℃の水蒸気を１５ｍｍＡｑの設定圧力にて供給した結果、吸引口５での円周方向風速斑は１２．３％となった。表１に記載のとおり、紡糸の際の製糸性は最良な結果、および得られた繊維の糸太さ斑は優れたな結果を得た。
【００６８】
［実施例３］
次に、吸引装置１４の吸引部１１の流路分割が無い以外は実施例１と同じフィラメント糸の製造装置であり、同等のポリマー、繊度である実施例として、実施例３を説明する。吸引口５での円周方向風速斑は１８．９％と増加する傾向となった。表１に記載のとおり、紡糸の際の製糸性は良好な結果、および得られた繊維の糸太さ斑は良好な結果を得た。
【００６９】
［実施例４、実施例５、実施例６、実施例７］
次に、実施例２と同等のポリマーで紡糸し、吸引装置１４からの吸引流量ＱＭが糸太さ斑、製糸性に及ぼす影響を確認するために、実施例４、実施例５、実施例６、実施例７を実施した。実施例４では吸引装置１４にて０．００１ｍ３／分の流量を吸引し、吸引口５での円周方向風速斑は１４．３％となった。実施例５では吸引装置１４にて０．２ｍ３／分の流量を吸引し、吸引口５での円周方向風速斑は１７．１％となった。実施例６では吸引装置１４にて０．０００８ｍ３／分の流量を吸引した結果、吸引口５での円周方向風速斑は１４．８％となった。実施例７では吸引装置１４にて０．２３ｍ３／分の流量を吸引した結果、吸引口５での円周方向風速斑は１６．９％となった。
【００７０】
吸引装置１４の吸引量ＱＭが小さくなると、モノマー等の揮発物の吸引量が低下し、製糸性が悪化する傾向、また、吸引量ＱＭが大きくなると、糸条２の走行方向に逆行した流れが形成され、糸揺れが発生し、糸太さ斑が増加する傾向を得た。実施例４、実施例５においては、表１に記載のとおり、紡糸の際の製糸性は良好な結果、および得られら繊維の糸太さ斑は良好な結果を得た。また、実施例６、実施例７においては、円周方向風速斑が増大した影響を若干受けたが、表２に記載のとおり、紡糸の際の製糸性は良好な結果、および得られた繊維の糸太さ斑は良好な結果を得た。
【００７１】
［実施例８］
実施例１と同等のポリマー、同等の繊度にて紡糸し、図１１に示したように、本発明の第２の実施形態のフィラメント糸の製造装置を用いた実施例として、実施例８を説明する。実施例１との違いは、環状冷却装置３の上部に、高さ５ｍｍの円筒状の分離板１９が取り付けられている。分離板１９が取り付けられているので、吸引口５と気流吹出面１３との間隔は、分離板１９の高さ５ｍｍと環状冷却装置３の筐体の厚み３ｍｍとの合計８ｍｍである。
【００７２】
上記の環状冷却装置３からの常温の空気を流速３０ｍ／分にて供給し、吸引装置１４にて０．０１ｍ３／分の流量を吸引した結果、吸引口５での円周方向風速斑は１３．９％となった。表２に記載のとおり、紡糸の際の製糸性は最良な結果、および得られた繊維の糸太さ斑は優れた結果を得た。
【００７３】
［実施例９］
実施例２と同等のポリマー、同等の繊度にて紡糸し、図１２に示したように、本発明の第５の実施形態のフィラメント糸の製造装置を用いた実施例として、実施例９を説明する。実施例２との違いは、フード１６の上部に高さ５ｍｍの円筒状の流路板２１が取り付けられている。流路板２１が取り付けられているので、吸引口５と水蒸気供給面１８との間隔は、流路板２１の高さ５ｍｍとフード１６の厚み２ｍｍとの合計７ｍｍである。
【００７４】
上記の環状冷却装置３からの常温の空気を流速３０ｍ／分にて供給し、吸引装置１４にて０．０２ｍ３／分の流量を吸引し、水蒸気供給装置１７から２９０℃の水蒸気を１５ｍｍＡｑの設定圧力にて供給した結果、吸引口５での円周方向風速斑は１２．２％となった。表２に記載のとおり、紡糸の際の製糸性は最良な結果、および得られた繊維の糸太さ斑は優れた結果を得た。
【００７５】
［比較例１］
実施例１にて使用したフィラメント糸の製造装置の構造において、吸引流路６での流路分岐、吸引部１１での流路分割を取り除いた吸引装置１４を比較例１に用いた。その他は、実施例１と同等のポリマー、同等の紡糸条件にてポリアミド繊維を得た。その際、吸引口５での円周方向風速斑は６９．６％となった。結果、表１に記載のとおり、紡糸の際の製糸性が悪化、得られた繊維の糸太さ斑も悪化した。
【００７６】
【表１】
2016050375.tif 000003
【００７７】
【表２】
2016050375.tif 000004
【産業上の利用可能性】
【００７８】
本発明は、衣料用の極細マルチフィラメント糸の製造装置に限らず、産業用のマルチフィラメント糸の製造装置などにも応用することができるが、その応用範囲が、これらに限られるものではない。
【符号の説明】
【００７９】
１  口金
２  糸条
３  環状冷却装置
４  紡糸パック
５  吸引口
６  吸引流路
７  吸引ダクト
８  上段流路
９  下段流路
１０  仕切り板
１１  吸引部
１２  隔壁
１３  気流吹出面
１４  吸引装置
１５  圧損部材
１６  フード
１７  水蒸気供給装置
１８  水蒸気供給面
１９  分離板
２０  封止板
２１  流路板
ＱＴＤ  冷却開始距離
ＱＭ  吸引装置の吸引流量
【図１】
2016050375.tif 000005
【図２】
2016050375.tif 000006
【図３】
2016050375.tif 000007
【図４】
2016050375.tif 000008
【図５】
2016050375.tif 000009
【図６】
2016050375.tif 000010
【図７】
2016050375.tif 000011
【図８】
2016050375.tif 000012
【図９】
2016050375.tif 000013
【図１０】
2016050375.tif 000014
【図１１】
2016050375.tif 000015
【図１２】
2016050375.tif 000016
【図１３】
2016050375.tif 000017
【図１４】
2016050375.tif 000018