(57)【要約】【課題】シリンダ室内の冷媒がケーシング内の高圧冷媒によって加熱されるのを抑える。【解決手段】シリンダ（51）には、厚さ方向に貫通する空隙部（70）が形成される。空隙部（70）は、シリンダ室（55）の内周縁に沿って延びるように、シリンダ室（55）よりも径方向外方の位置に形成される。フロントヘッド（52）及びリアヘッド（53）におけるシリンダ（51）側の面には、断熱性を有する断熱部（71）が設けられる。断熱部（71）は、平面視でシリンダ（51）における空隙部（70）よりも径方向内方の内周部（75）に重なり合う位置に設けられる。【選択図】図２
2016037906.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部にシリンダ室（55）を有するシリンダ（51）と、該シリンダ室（55）に収容されて偏心回転運動をするピストン（60）と、該シリンダ室（55）を低圧室（55a）と高圧室（55b）とに区画するブレード（62）と、該シリンダ（51）の厚さ方向の端部に積層されたヘッド部材（52,53）とを有する圧縮機構（50）がケーシング（11）内に収容され、該シリンダ室（55）で圧縮された高圧冷媒が該ケーシング（11）内へ吐出されて該ケーシング（11）内が高圧となる高圧ドーム型圧縮機であって、
前記シリンダ（51）における少なくとも前記低圧室（55a）よりも径方向外方の位置には、該シリンダ室（55）の内周縁に沿って延び且つ該シリンダ（51）の厚さ方向に貫通する空隙部（70）が形成され、
前記ヘッド部材（52,53）の前記シリンダ（51）側の面における、平面視で前記シリンダ（51）における前記空隙部（70）よりも径方向内方の内周部（75）に少なくとも重なり合う位置には、断熱性を有する断熱部（71）が設けられていることを特徴とする高圧ドーム型圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
前記断熱部（71）は、平面視で前記低圧室（55a）に重なり合う位置にも設けられていることを特徴とする高圧ドーム型圧縮機。
【請求項３】
請求項１又は２において、
前記ヘッド部材（52,53）の前記シリンダ（51）側の面には、溝部（72）が形成され、
前記断熱部（71）は、前記溝部（72）に沿って延びる板状部材で構成されて前記溝部（72）に嵌合されていることを特徴とする高圧ドーム型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高圧ドーム型圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、高圧の冷媒が満たされた密閉容器内に圧縮機構が収容されている高圧ドーム型圧縮機が知られている。高圧ドーム型圧縮機は、圧縮機構のシリンダ内に冷媒が直接吸入されて圧縮され、高温高圧になった冷媒がシリンダから容器内に吐出されて容器の外部に吐出されるように構成されている。また、圧縮機構は、シリンダ内の作動室に配置されるロータにより、作動室内に圧縮室を区画形成し、ロータが作動室内を公転することによって冷媒を圧縮する。
【０００３】
ところで、高圧ドーム型圧縮機では、密閉容器内の高温高圧の冷媒によってシリンダが高温になり易い。従って、吸入行程において、シリンダから冷媒への熱侵入が大きくなり、冷媒の温度が上昇して冷媒の比容積が増大し、容積効率が低下して圧縮機としての総合効率が低下するという問題があった。
【０００４】
特許文献１には、シリンダ本体の内周面に沿って半円弧状の本体側円弧溝を形成するとともに、冷温低圧の吸入冷媒を本体側円弧溝に流入させることで、シリンダ本体の外周側から作動室内の冷媒への熱侵入を低減させるようにした構成が開示されている。
【０００５】
特許文献２には、シリンダとフロントヘッドとの間、及びシリンダとリアヘッドとの間に断熱板を挟み込むことで、フロントヘッド側及びリアヘッド側からシリンダ室内の冷媒への熱侵入を低減させるようにした構成が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許３８２０８９０号公報
【特許文献２】特開平０１−２５３５８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１の発明では、シリンダにおける本体側円弧溝よりも径方向内方に位置する内周部の上面がフロントヘッドに、下面がリアヘッドにそれぞれ接触しているため、密閉容器内の高温高圧の冷媒の熱が、フロントヘッド側及びリアヘッド側から内周部を介して作動室内の冷媒に伝達されてしまうおそれがある。ここで、内周部の厚さを薄くすることでフロントヘッド側及びリアヘッド側からの熱侵入を低減することも考えられるが、内周部のシール面が小さくなってしまうことから、作動室内の冷媒が本体側円弧溝へ漏れ出すおそれがあるので好ましくない。
【０００８】
また、特許文献２の発明では、シリンダとフロントヘッドとの間、及びシリンダとリアヘッドとの間に、金属製の薄い断熱板を挟み込んで締結ボルトによって共締めしているので、締結ボルトの締め付け力によって断熱板が撓んで変形してしまい、その変形に起因して断熱板がピストンに干渉して損失が生じるおそれがある。
【０００９】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、シリンダ室内の冷媒がケーシング内の高圧冷媒によって加熱されるのを抑えることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、内部にシリンダ室（55）を有するシリンダ（51）と、該シリンダ室（55）に収容されて偏心回転運動をするピストン（60）と、該シリンダ室（55）を低圧室（55a）と高圧室（55b）とに区画するブレード（62）と、該シリンダ（51）の厚さ方向の端部に積層されたヘッド部材（52,53）とを有する圧縮機構（50）がケーシング（11）内に収容され、該シリンダ室（55）で圧縮された高圧冷媒が該ケーシング（11）内へ吐出されて該ケーシング（11）内が高圧となる高圧ドーム型圧縮機を対象とし、次のような解決手段を講じた。
【００１１】
すなわち、第１の発明は、前記シリンダ（51）における少なくとも前記低圧室（55a）よりも径方向外方の位置には、該シリンダ室（55）の内周縁に沿って延び且つ該シリンダ（51）の厚さ方向に貫通する空隙部（70）が形成され、
前記ヘッド部材（52,53）の前記シリンダ（51）側の面における、平面視で前記シリンダ（51）における前記空隙部（70）よりも径方向内方の内周部（75）に少なくとも重なり合う位置には、断熱性を有する断熱部（71）が設けられていることを特徴とするものである。
【００１２】
第１の発明では、シリンダ（51）には、厚さ方向に貫通する空隙部（70）が形成される。空隙部（70）は、シリンダ室（55）の内周縁に沿って延びるように、少なくとも低圧室（55a）よりも径方向外方の位置に形成される。ヘッド部材（52,53）におけるシリンダ（51）側の面には、断熱性を有する断熱部（71）が設けられる。断熱部（71）は、平面視でシリンダ（51）における空隙部（70）よりも径方向内方の内周部（75）に少なくとも重なり合う位置に設けられる。
【００１３】
このような構成とすれば、シリンダ（51）の外周側から径方向内方への熱侵入を空隙部（70）によって低減する一方、ヘッド部材（52,53）からシリンダ（51）の内周部（75）への熱侵入を断熱部（71）によって低減することができる。これにより、シリンダ（51）内において吸入行程における冷媒への熱侵入が低減され、冷媒の比容積が増大し難くなるために、容積効率の低下を抑制することができ、高圧ドーム型圧縮機の総合効率を高めることができる。
【００１４】
また、断熱部（71）は、シリンダ室（55）内への熱侵入を低減するために必要な最小限の範囲、つまり、平面視でシリンダ（51）の内周部（75）に重なり合う位置に少なくとも設ければよいので、従来のような、ヘッド部材（52,53）とシリンダ（51）との全面に亘って断熱板を挟み込んで締結ボルトで共締めする場合のように、断熱板が撓んで変形することによる不具合が発生することはない。
【００１５】
第２の発明は、第１の発明において、
前記断熱部（71）は、平面視で前記低圧室（55a）に重なり合う位置にも設けられていることを特徴とするものである。
【００１６】
第２の発明では、平面視で低圧室（55a）に重なり合う位置にも断熱部（71）を設けることで、ヘッド部材（52,53）からシリンダ室（55）内への熱侵入を低減することができる。
【００１７】
第３の発明は、第１又は第２の発明において、
前記ヘッド部材（52,53）の前記シリンダ（51）側の面には、溝部（72）が形成され、
前記断熱部（71）は、前記溝部（72）に沿って延びる板状部材で構成されて前記溝部（72）に嵌合されていることを特徴とするものである。
【００１８】
第３の発明では、ヘッド部材（52,53）のシリンダ（51）側の面に形成された溝部（72）に板状の断熱部（71）が嵌合される。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、シリンダ（51）の外周側から径方向内方への熱侵入を空隙部（70）によって低減する一方、ヘッド部材（52,53）からシリンダ（51）の内周部（75）への熱侵入を断熱部（71）によって低減することができる。これにより、シリンダ（51）内において吸入行程における冷媒への熱侵入が低減され、冷媒の比容積が増大し難くなるために、容積効率の低下を抑制することができ、高圧ドーム型圧縮機の総合効率を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本実施形態１に係る圧縮機の構成を示す縦断面図である。
【図２】圧縮機構の構成を拡大して示す縦断面図である。
【図３】圧縮機構の構成を示す横断面図である。
【図４】リアヘッドの構成を示す上面図である。
【図５】本実施形態２に係る圧縮機構の構成を拡大して示す縦断面図である。
【図６】本実施形態３に係るシリンダの構成を示す横断面図である。
【図７】本実施形態４に係る２つのシリンダを有する圧縮機構の構成を拡大して示す縦断面図である。
【図８】本実施形態５に係るシリンダの構成を示す横断面図である。
【図９】リアヘッドの構成を示す上面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。
【００２２】
《実施形態１》
図１に示すように、本実施形態に係る圧縮機（10）は、全密閉型の回転式圧縮機である。圧縮機（10）は、冷媒が充填された冷媒回路（図示省略）に接続されている。冷媒回路では、蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。つまり、冷媒回路では、圧縮機（10）で圧縮された冷媒が、凝縮器で凝縮し、膨張弁で減圧された後、蒸発器で蒸発し、圧縮機（10）に吸入される。
【００２３】
圧縮機（10）は、ケーシング（11）と、ケーシング（11）の内部に収容される電動機（20）と、電動機（20）と連結する駆動軸（30）と、駆動軸（30）によって駆動される圧縮機構（50）とを備えている。
【００２４】
ケーシング（11）は、縦長の円筒状の密閉容器で構成される。ケーシング（11）は、胴部（12）と、下部鏡板（13）と、上部鏡板（14）とを有している。胴部（12）は、上下に延びる円筒状に形成され、軸方向の両端が開口している。下部鏡板（13）は、胴部（12）の下端に固定されている。上部鏡板（14）は、胴部（12）の上端に固定されている。
【００２５】
胴部（12）の下部には、吸入管（15）が貫通して固定されている。上部鏡板（14）には、吐出管（16）が貫通して固定されている。上部鏡板（14）には、電動機（20）へ電力を供給するためのターミナル（17）が取り付けられている。
【００２６】
ケーシング（11）の底部には、油貯留部（18）が形成されている。油貯留部（18）は、下部鏡板（13）及び胴部（12）の下部の内壁によって構成される。油貯留部（18）には、圧縮機構（50）や駆動軸（30）の摺動部を潤滑するための潤滑油（冷凍機油）が貯留される。
【００２７】
ケーシング（11）の内部は、圧縮機構（50）で圧縮された高圧冷媒で満たされる。つまり、圧縮機（10）は、ケーシング（11）の内圧が高圧冷媒の圧力と実質的に等しい、いわゆる高圧ドーム型に構成されている。
【００２８】
電動機（20）は、圧縮機構（50）の上方に配置されている。電動機（20）は、固定子（21）と、回転子（22）とを有している。固定子（21）は、ケーシング（11）の胴部（12）の内周面に固定されている。回転子（22）は、固定子（21）の内部を上下方向に貫通している。回転子（22）の軸心内部には、駆動軸（30）が固定される。電動機（20）が通電されると、回転子（22）とともに駆動軸（30）が回転駆動される。
【００２９】
駆動軸（30）は、ケーシング（11）の胴部（12）の軸心上に位置している。駆動軸（30）の下端には、給油ポンプ（30a）が取り付けられている。給油ポンプ（30a）は、油貯留部（18）に貯留された潤滑油を搬送する。搬送された潤滑油は、駆動軸（30）の内部の油通路（図示省略）や給油孔（31a）を通じて、圧縮機構（50）や駆動軸（30）の摺動部へ供給される。
【００３０】
駆動軸（30）は、主軸部（31）と、主軸部（31）の回転中心から偏心した偏心部（32）とを有している。主軸部（31）の上部は、電動機（20）の回転子（22）に固定される。偏心部（32）の軸心は、主軸部（31）の軸心から所定量だけ偏心している。
【００３１】
主軸部（31）における偏心部（32）よりも上部は、後述するフロントヘッド（52）のフロント貫通口（52c）の内部に位置して回転可能に支持されている。主軸部（31）における偏心部（32）よりも下部は、リアヘッド（53）のリア貫通口（53c）の内部に位置して回転可能に支持されている。
【００３２】
圧縮機構（50）は、電動機（20）の下方に配置されている。圧縮機構（50）は、シリンダ（51）と、ヘッド部材としてのフロントヘッド（52）及びリアヘッド（53）とを備えている。シリンダ（51）、フロントヘッド（52）、及びリアヘッド（53）は、締結ボルト（54）を介して一体化されている。
【００３３】
シリンダ（51）は、偏心部（32）の外周を覆う筒状の部材であって、ケーシング（11）の胴部（12）の下部の内周面に固定されている。シリンダ（51）は、扁平な略環状に形成され、その中央部には、圧縮室を構成するための円形状のシリンダ室（55）が形成されている。図２にも示すように、シリンダ（51）には、径方向に延びる吸入ポート（56）が形成されている。吸入ポート（56）の流出端は、シリンダ室（55）における低圧室（55a）と連通し、吸入ポート（56）の流入端には、吸入管（15）が接続されている。
【００３４】
図１に示すように、フロントヘッド（52）は、シリンダ（51）の上端部に積層されており、シリンダ（51）の内部空間を上方から覆うようにして配置されている。フロントヘッド（52）は、シリンダ（51）に積層する扁平な環状プレート部（52a）と、環状プレート部（52a）の径方向中央部から上方に突出する筒状突出部（52b）とを有している。環状プレート部（52a）及び筒状突出部（52b）の中央部には、主軸部（31）が貫通するようにフロント貫通口（52c）が形成されている。
【００３５】
図２に示すように、フロントヘッド（52）には、環状プレート部（52a）を軸方向に貫通する吐出ポート（57）が形成されている。吐出ポート（57）の流入端は、シリンダ室（55）における高圧室（55b）と連通している。吐出ポート（57）の流出端には、リード弁（図示省略）が設けられている。
【００３６】
図１に示すように、リアヘッド（53）は、シリンダ（51）の下端部に積層されており、シリンダ（51）の内部空間を下方から覆うようにして配置されている。リアヘッド（53）は、シリンダ（51）に積層する扁平な環状プレート部（53a）と、環状プレート部（53a）の径方向中央部から下方に突出する筒状突出部（53b）とを有している。環状プレート部（52a）及び筒状突出部（52b）の中央部には、主軸部（31）が貫通するようにリア貫通口（53c）が形成されている。
【００３７】
図２に示すように、圧縮機構（50）は、さらに、ピストン（60）、ブッシュ（61）、及びブレード（62）を備えている。ピストン（60）は、シリンダ（51）内部、つまりはシリンダ室（55）に収容されている。本実施形態のピストン（60）は、真円形の環状に形成され、その内部に円柱状の偏心部（32）が内嵌している。
【００３８】
シリンダ（51）には、シリンダ室（55）と隣接する位置に略円形のブッシュ溝（63）が形成される。ブッシュ溝（63）には、略半円形の一対のブッシュ（61,61）が嵌め込まれている。一対のブッシュ（61,61）は、各々の平坦な面が互いに対向するようにブッシュ溝（63）に配置される。一対のブッシュ（61,61）は、ブッシュ溝（63）の軸心を中心として揺動運動するように構成されている。
【００３９】
シリンダ（51）におけるブッシュ溝（63）と隣接する位置には、ブレード（62）の先端部との干渉を避けるための略円形の背圧溝（64）が形成されている。
【００４０】
ブレード（62）は、径方向外方に延びる板状に形成される。ブレード（62）の基端部は、ピストン（60）の外周面に一体に連結されている。ブレード（62）は、一対のブッシュ（61,61）の間に進退可能に収容される。
【００４１】
ブレード（62）は、シリンダ室（55）を低圧室（55a）と高圧室（55b）とに区画している。低圧室（55a）は、図２におけるブレード（62）の右側の空間であり、吸入ポート（56）と連通している。高圧室（55b）は、図２におけるブレード（62）の左側の空間であり、吐出ポート（57）と連通している。
【００４２】
ここで、高圧ドーム型の圧縮機（10）では、ケーシング（11）内の高圧冷媒からの熱がシリンダ室（55）に向かって伝達され、加熱により低圧室（55a）の低圧冷媒の温度が上昇して密度が低下してしまい、体積効率が悪化するおそれがある。そこで、本実施形態では、ケーシング（11）内の高圧冷媒の熱が低圧室（55a）に伝達されるのを抑えるための構造について検討した。
【００４３】
図２及び図３に示すように、シリンダ（51）には、厚さ方向に貫通する空隙部（70）が形成されている。空隙部（70）は、シリンダ室（55）の内周縁に沿って延びるように、シリンダ室（55）よりも径方向外方の位置に形成される。
【００４４】
空隙部（70）は、低圧室（55a）及び高圧室（55b）をそれぞれ囲むように、周方向に２等分された円弧状の貫通孔によって形成されている。ここで、２つの空隙部（70）を一体として見たときに、空隙部（70）は、吸入ポート（56）及び吐出ポート（57）を避けるように、図３で上側が開口したＣ字状に形成されている。そして、シリンダ（51）における空隙部（70）よりも径方向内方の内周部（75）は、空隙部（70）によってシリンダ（51）の外周部分とは隔離されているから、シリンダ（51）の外周部分から内周部（75）への熱侵入を空隙部（70）によって低減することができる。
【００４５】
シリンダ（51）には、フロントヘッド（52）や及びリアヘッド（53）と締結固定するための締結ボルト（54）を挿通させる挿通孔（73）が形成されている。挿通孔（73）は、シリンダ（51）の周方向に間隔をあけて４つ形成されており、空隙部（70）よりも径方向外方に位置している。
【００４６】
図４に示すように、リアヘッド（53）におけるシリンダ（51）側の面には、断熱性を有する断熱部（71）が設けられている。断熱部（71）は、図４で上側に開口したＣ字状の板状部材（例えば、厚さ１ｍｍ程度）で構成されている。断熱部（71）は、リアヘッド（53）におけるシリンダ（51）側の面に形成された溝部（72）に嵌合されている。断熱部（71）は、平面視でシリンダ（51）の内周部（75）及び空隙部（70）に重なり合う位置に設けられている。これにより、リアヘッド（53）からシリンダ（51）の内周部（75）への熱侵入を断熱部（71）によって低減することができる。
【００４７】
リアヘッド（53）には、シリンダ（51）と締結固定するための締結ボルト（54）を締結させる締結孔（74）が形成されている。締結孔（74）は、シリンダ（51）の挿通孔（73）に対応して、リアヘッド（53）の周方向に間隔をあけて４つ形成されており、断熱部（71）よりも径方向外方に位置している。このように、締結ボルト（54）の締結面と断熱部（71）とが離れた位置にあるから、リアヘッド（53）とシリンダ（51）とを締結ボルト（54）によって締結させるときに、締結ボルト（54）の締め付け力によって断熱部（71）が撓んで変形することはない。
【００４８】
なお、フロントヘッド（52）におけるシリンダ（51）側の面にも断熱部（71）が設けられているが、その配置や構成はリアヘッド（53）に設けられた断熱部（71）と同様であるため説明を省略する。
【００４９】
ここで、断熱部（71）は、樹脂系材料やセラミック系材料で構成されている。樹脂系材料としては、熱硬化性樹脂と固体潤滑剤とを含有した材料を用いることが好ましい。具体的に、熱硬化性樹脂は、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイド、フェノール樹脂、及びエポキシ樹脂よりなる群から少なくとも一種を選ぶようにすればよい。また、固体潤滑剤は、グラファイト、カーボン、及び二硫化モリブデンよりなる群から少なくとも一種を選ぶようにすればよい。
【００５０】
セラミック系材料としては、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、ジルコニア（ＺｒＯ２）、炭化ケイ素（ＳｉＣ）、窒化ケイ素 （Ｓｉ３Ｎ４）、窒化ホウ素（ＢＮ）等を用いることが好ましい。
【００５１】
このような構成とすれば、シリンダ（51）内において吸入行程における冷媒への熱侵入が低減され、冷媒の比容積が増大し難くなるために、容積効率の低下を抑制することができ、高圧ドーム型圧縮機の総合効率を高めることができる。
【００５２】
なお、本実施形態では、平面視でシリンダ（51）の内周部（75）及び空隙部（70）に重なり合うように断熱部（71）を設けるようにしたが、シリンダ（51）の内周部（75）のみを断熱部（71）で覆うようにしてもよい。
【００５３】
＜圧縮機の運転動作＞
圧縮機（10）の基本的な運転動作について、図１及び図２を用いて説明する。まず、ターミナル（17）から電動機（20）へ電力が供給されると、電動機（20）が作動し、駆動軸（30）が回転駆動される。すると、駆動軸（30）の偏心部（32）が偏心回転し、これに伴いピストン（60）も偏心回転する。
【００５４】
一方、給油ポンプ（30a）は、油貯留部（18）から潤滑油を吸い上げる。吸い上げられた潤滑油は、駆動軸（30）内部の油通路や給油孔（31a）から吐出され、主軸部（31）との摺動部に供給されたり、シリンダ室（55）に供給されたりする。
【００５５】
圧縮機構（50）では、ピストン（60）の外周面が、シリンダ室（55）の内周面と油膜を介して線接触し、シール部を形成する。ピストン（60）がシリンダ室（55）の内部で偏心回転すると、ピストン（60）とシリンダ（51）との間のシール部が、シリンダ室（55）の内周面に沿って変位し、低圧室（55a）と高圧室（55b）の容積が変化する。この際、ブレード（62）は、ピストン（60）の偏心回転に伴い、一対のブッシュ（61,61）の間を進退し、且つブッシュ溝（63）の軸心を中心として揺動する。
【００５６】
ピストン（60）の偏心回転に伴い低圧室（55a）の容積が徐々に大きくなると、吸入管（15）を流れる冷媒が吸入ポート（56）から低圧室（55a）へ吸入されていく。次に、この低圧室（55a）が吸入ポート（56）から遮断されると、遮断された空間が高圧室（55b）を構成する。次に、この高圧室（55b）の容積が徐々に小さくなると、高圧室（55b）の内圧が上昇していく。高圧室（55b）の内圧が所定の圧力を超えると、吐出ポート（57）のリード弁（図示省略）が開放され、高圧室（55b）の冷媒が吐出ポート（57）を通じて、圧縮機構（50）の外部へ流出する。この高圧冷媒は、ケーシング（11）の内部空間を上方へ流れ、電動機（20）のコアカット（図示省略）等を通過する。電動機（20）の上方に流出した高圧冷媒は、吐出管（16）より冷媒回路へ送られる。
【００５７】
《実施形態２》
図５は、本実施形態２に係る圧縮機構の構成を拡大して示す縦断面図である。以下、前記実施形態１と同じ部分については同じ符号を付し、相違点についてのみ説明する。
【００５８】
図５に示すように、リアヘッド（53）におけるシリンダ（51）側の面には、断熱性を有する断熱部（71）が設けられている。断熱部（71）は、リアヘッド（53）におけるシリンダ（51）側の面に形成された溝部（72）に嵌合されている。断熱部（71）は、平面視でシリンダ（51）のシリンダ室（55）、内周部（75）、及び空隙部（70）に重なり合う位置に設けられている。これにより、リアヘッド（53）からシリンダ（51）のシリンダ室（55）への熱侵入を断熱部（71）によって低減することができる。
【００５９】
《実施形態３》
図６は、本実施形態３に係るシリンダの構成を示す横断面図である。図６に示すように、シリンダ（51）には、厚さ方向に貫通する空隙部（70）が形成されている。空隙部（70）は、シリンダ室（55）の内周縁に沿って延びるように、シリンダ室（55）よりも径方向外方の位置に形成される。
【００６０】
空隙部（70）は、周方向に６等分された円弧状の貫通孔によって形成されている。ここで、６つの空隙部（70）を一体として見たときに、空隙部（70）は、吸入ポート（56）及び吐出ポート（57）を避けるように、図５で上側が開口したＣ字状に形成されている。
【００６１】
このように、周方向に間隔をあけて６つの空隙部（70）を形成することで、隣接する空隙部（70）の間に補強リブが設けられることとなる。これにより、１つの空隙部（70）を周方向に延ばした場合に比べて、シリンダ室（55）内面の強度を確保することができる。なお、空隙部（70）の数はあくまでも一例であり、この形態に限定するものではない。
【００６２】
《実施形態４》
図７は、本実施形態４に係る２段式の圧縮機構の構成を拡大して示す縦断面図である。図７に示すように、圧縮機構（50）は、上下２つのシリンダ（51）を有している。
【００６３】
駆動軸（30）は、主軸部（31）と、主軸部（31）の回転中心から偏心した２つの偏心部（32）とを有している。偏心部（32）の軸心は、主軸部（31）の軸心から所定量だけ偏心している。上下２つの偏心部（32）は、互いに径方向の反対側に偏心している。
【００６４】
圧縮機構（50）は、上側から下側に向かって、フロントヘッド（52）、上側のシリンダ（51）、ミドルプレート（58）、下側のシリンダ（51）、及びリアヘッド（53）の順で積み重ねられて構成されている。
【００６５】
上側のシリンダ（51）の内側に形成されたシリンダ室（55）には、駆動軸（30）の上側の偏心部（32）に嵌合する上側のピストン（60）が偏心回転自在に収容されている。上側のシリンダ室（55）の上部開口がフロントヘッド（52）の下端面により閉塞され、上側のシリンダ室（55）の下部開口がミドルプレート（58）の上端面により閉塞されている。
【００６６】
下側のシリンダ（51）の内側に形成されたシリンダ室（55）には、駆動軸（30）の下側の偏心部（32）に嵌合する下側のピストン（60）が偏心回転自在に収容されている。下側のシリンダ室（55）の下部開口がリアヘッド（53）の上端面により閉塞され、下側のシリンダ室（55）の上部開口がミドルプレート（58）の下端面により閉塞されている。
【００６７】
シリンダ（51）には、厚さ方向に貫通する空隙部（70）が形成されている。空隙部（70）は、シリンダ室（55）の内周縁に沿って延びるように、シリンダ室（55）よりも径方向外方の位置に形成される。
【００６８】
フロントヘッド（52）におけるシリンダ（51）側の面には、断熱性を有する断熱部（71）が設けられている。断熱部（71）は、フロントヘッド（52）におけるシリンダ（51）側の面に形成された溝部（72）に嵌合されている。断熱部（71）は、平面視でシリンダ（51）の内周部（75）及び空隙部（70）に重なり合う位置に設けられている。
【００６９】
ミドルプレート（58）におけるシリンダ（51）側の面、つまり、ミドルプレート（58）の上側及び下側の面には、断熱性を有する断熱部（71）が設けられている。断熱部（71）は、ミドルプレート（58）におけるシリンダ（51）側の面に形成された溝部（72）に嵌合されている。断熱部（71）は、平面視でシリンダ（51）の内周部（75）及び空隙部（70）に重なり合う位置に設けられている。
【００７０】
リアヘッド（53）におけるシリンダ（51）側の面には、断熱性を有する断熱部（71）が設けられている。断熱部（71）は、リアヘッド（53）におけるシリンダ（51）側の面に形成された溝部（72）に嵌合されている。断熱部（71）は、平面視でシリンダ（51）の内周部（75）及び空隙部（70）に重なり合う位置に設けられている。
【００７１】
このように、上下２つのシリンダ（51）を有する圧縮機構（50）においても、平面視でシリンダ（51）の内周部（75）及び空隙部（70）に重なり合う位置に断熱部（71）をそれぞれ設けることで、フロントヘッド（52）、ミドルプレート（58）、及びリアヘッド（53）からシリンダ（51）の内周部（75）への熱侵入を断熱部（71）によって低減することができる。
【００７２】
《実施形態５》
図８は、本実施形態５に係るシリンダの構成を示す横断面図である。図８に示すように、シリンダ（51）には、厚さ方向に貫通する空隙部（70）が形成されている。空隙部（70）は、シリンダ室（55）の内周縁に沿って延びるように、シリンダ室（55）よりも径方向外方の位置に形成される。空隙部（70）は、低圧室（55a）を囲むように周方向に延びる円弧状の貫通孔によって形成されている。
【００７３】
このように、ケーシング（11）内の高圧冷媒による熱侵入の影響を受けやすい低圧室（55a）側に空隙部（70）を形成することで、シリンダ（51）の外周部分から低圧室（55a）への熱侵入を空隙部（70）によって低減することができる。また、空隙部（70）を必要最小限の範囲にのみ空隙部（70）を形成することで、シリンダ室（55）内面の強度を確保することができる。
【００７４】
図９に示すように、リアヘッド（53）におけるシリンダ（51）側の面には、断熱性を有する断熱部（71）が設けられている。断熱部（71）は、シリンダ（51）の内周部（75）に対応した円弧状の板状部材で構成されている。断熱部（71）は、リアヘッド（53）におけるシリンダ（51）側の面に形成された溝部（72）に嵌合されている。断熱部（71）は、平面視でシリンダ（51）の内周部（75）に重なり合う位置に設けられている。これにより、リアヘッド（53）からシリンダ（51）の内周部（75）への熱侵入を断熱部（71）によって低減することができる。
【００７５】
なお、フロントヘッド（52）におけるシリンダ（51）側の面にも断熱部（71）が設けられているが、その配置や構成はリアヘッド（53）に設けられた断熱部（71）と同様であるため説明を省略する。
【００７６】
《その他の実施形態》
前記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
【００７７】
前記実施形態では、板状部材で構成された断熱部（71）をシリンダ（51）の溝部（72）に嵌合するようにした構成について説明したが、この形態に限定するものではない。例えば、フロントヘッド（52）及びリアヘッド（53）におけるシリンダ（51）側の面に断熱材を溶射コーティングすることで、この面に断熱部（71）を形成するようにしてもよい。また、シリンダ（51）の内面やピストン（60）に断熱材を溶射コーティングすることで、さらに断熱性を高めるようにしてもよい。
【産業上の利用可能性】
【００７８】
以上説明したように、本発明は、シリンダ室内の冷媒がケーシング内の高圧冷媒によって加熱されるのを抑えることができるという実用性の高い効果が得られることから、きわめて有用で産業上の利用可能性は高い。
【符号の説明】
【００７９】
10    圧縮機（高圧ドーム型圧縮機）
11    ケーシング
50    圧縮機構
51    シリンダ
55    シリンダ室
55a   低圧室
55b   高圧室
60    ピストン
62    ブレード
70    空隙部
71    断熱部
72    溝部
75    内周部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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