(57)【要約】【課題】本発明は、高度な電波吸収性能、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域の電波に対し優れた電波吸収性能を有し、たとえば、電波暗室等で好適に用いられる電波吸収体を提供することを課題とする。【解決手段】上面、下面および４つの斜面を有する四角錐台形の電波吸収体であり、前記下面と前記斜面との角度が６４°以上６８°以下であり、高さが３５ｃｍ以上１０５ｃｍ以下である電波吸収体【選択図】図１
2016146374.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
上面、下面および４つの斜面を有する四角錐台形の電波吸収体であり、
前記下面と前記斜面との角度が６４°以上６８°以下であり、
高さが３５ｃｍ以上１０５ｃｍ以下である電波吸収体。
【請求項２】
前記四角錐台形が、正四角錐台形である請求項１の電波吸収体。
【請求項３】
電波吸収性能を有する電波吸収体用シート材から構成される請求項１または２の電波吸収体。
【請求項４】
前記電波吸収体用シート材の３ＧＨｚにおける複素比誘電率は、実部εｒ’が７以上１８以下、かつ、虚部εｒ”が４以上１５以下である請求項３の電波吸収体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電波吸収体に関する。
【背景技術】
【０００２】
電波暗室とは、電子機器から放射される電磁ノイズ評価、外来電磁ノイズに対する電子機器のイミュニティ評価や、アンテナ特性の評価等を行う測定施設である。電波暗室の壁面や天井面には電波吸収体が用いられており、電波吸収体に要求される吸収周波数帯域は数十ＭＨｚ〜数ＧＨｚである。電波吸収体としては、一般的に、数十〜数百ＭＨｚの吸収を担うフェライトタイルと、ＧＨｚ帯域の吸収を担うカーボンやグラファイト等を含有する発泡ウレタン、発泡ポリスチレンからなるピラミッド型やクサビ型吸収体等の立体型吸収体とが組み合わせて使用されている。
【０００３】
尚、近年は、情報伝達量の高密度化に伴い電子機器は高周波化の一途を辿っており、それを評価する電波暗室の要求性能も数ＧＨｚから数十ＧＨｚと高周波に伸びており、高周波帯域の吸収を担う電波吸収体の役割はますます重要になってきている。
【０００４】
また、近年では電波吸収特性と騒音低減性能とを同時に兼ね備えた、錐体や錐体台形を規則的に配列した電波音波吸収体が提案されている（特許文献１）。
【０００５】
また、軽量かつ不燃性の電波吸収体を生産性よく製造するために、珪酸カルシウム板からなる四角錐台と小四角錐を結合した電波吸収体が提案されている（特許文献２）。
【０００６】
さらに、優れた電波吸収性能を有し、輸送性、現場施工性などのハンドリング性に優れた、シート材からなる電波吸収体が提案されている（特許文献３）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００３−２４１７６１号公報
【特許文献２】特開平１０−１６３６７０号公報
【特許文献３】特開２０１２−１９１１８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
上記の特許文献１に開示された電波音波吸収体は、錐体や錐体台形の形状を採用しているものの、その下面と斜面との角度や高さが不適切であり、電波暗室として要求されている、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域における吸収性能に劣るとの課題がある。
【０００９】
また、上記の特許文献２に開示された電波吸収体は、四角錐台の上部に小四角錐を結合した四角錐の形状を採用しているものの、その下面と斜面との角度や高さが不適切であり、電波暗室として要求されている、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域における吸収性能に劣る。また、電波吸収体の高さが９５６ｍｍと高く、電波暗室の壁面や天井面に貼り付け、施工した後に、電波暗室として利用できる有効利用容積が小さくなるとの課題がある。
【００１０】
上記の特許文献３に開示された電波音波吸収体は、四角錐台形に似た形状を採用しているものの、その下面と斜面との角度や高さが不適切であり、電波暗室として要求されている、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域における吸収性能に劣るとの課題がある。
【００１１】
そこで、本発明は、高度な電波吸収性能、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域の電波に対し優れた電波吸収性能を有する電波吸収体を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決するため、本発明は以下の構成を有する。すなわち、
（１）上面、下面および４つの斜面を有する四角錐台形の電波吸収体であり、前記下面と前記斜面との角度が６４°以上６８°以下であり、高さが３５ｃｍ以上１０５ｃｍ以下である電波吸収体、
（２）前記四角錐台形が、正四角錐台形である（１）の電波吸収体、
（３）電波吸収性能を有する電波吸収体用シート材から構成される（１）または（２）の電波吸収体、
（４）前記電波吸収体用シート材の３ＧＨｚにおける複素比誘電率は、実部εｒ’が７以上１８以下、かつ、虚部εｒ”が４以上１５以下である（３）の電波吸収体。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、高度な電波吸収性能、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域の電波に対し優れた電波吸収性能を有する電波吸収体を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の電波吸収体の一例を示す斜視概念図。
【図２】本発明の電波吸収体の一例を示す側面概念図。
【図３】下面と斜面との角度が、６４°以上６８°以下の２つの電波吸収体による電波吸収のメカニズムを示す概念図。
【図４】下面と斜面との角度が、６４°を下回る２つの電波吸収体による電波吸収のメカニズムを示す概念図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の実施の形態を詳細に説明する。本発明の電波吸収体は、四角錐台形の電波吸収体である。四角錐台形とすることにより、角錐形状に比べ、吸収体の高さを低く抑えつつ、かつ、高度な吸収性能、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域の電波に対し優れた吸収性能を有する電波吸収体を得ることができる。ここで、図１は、本発明の電波吸収体の一例を示す斜視概念図であり、図２は、本発明の電波吸収体の一例を示す側面概念図である。本発明の電波吸収体は四角錐台形であり、四角形の上面１、四角形の下面２および４つの台形の斜面３を有する。また、本発明の電波吸収体の高さＢは、上面１と下面２の距離であり、後述するとおり特定の範囲内となっている。さらに、本発明の電波吸収体は４つの斜面３を有しており、下面２と斜面３との角度Ａは後述するとおり特定の範囲内となっている。また、本発明の電波吸収体の一例は、後述するとおり電波吸収体用シート材４を折り曲げ加工することで作製されるもので中空の構造となっている。
【００１６】
また、本発明の電波吸収体の形状は、四角錐台形であるが、安定した電波吸収性能が得られるとの観点から、正四角錐台形であることが好ましい。
【００１７】
本発明の電波吸収体は、下面と斜面との角度が、６４°以上６８°以下の範囲内である。電波吸収体の下面と電波吸収体の斜面との角度を上記の範囲内とすることにより、電波吸収体の上方から入射した電波の多くを電波吸収体に進入させ、その下面まで到達させることができるので、本発明の電波吸収体の電波吸収効率は優れたものとなる。下面と斜面との角度が、６４°を下回る場合、本発明の電波吸収体を少なくとも２つ用い、隣接させて配置した際に、電波吸収体の上方から入射した入射電波が、第１の電波吸収体の斜面で反射され、次いで隣り合う第２の電波吸収体の斜面で反射され、入射電波の一部が電波吸収体により吸収されず電波吸収体の上方に放射される放射電波となるため、電波吸収体の電波吸収性能が著しく低下する。一方、下底面と斜面との角度が、６８°を超える場合、メカニズムは定かではないものの、電波吸収体の上方から入射した電波と電波吸収体の斜面との入射角が大きくなり、結果的に電波吸収体の表面での反射率が大きくなり、電波吸収体の内部に進入する電波の割合が低下するため、電波吸収体の電波吸収性能が著しく低下するものと推測される。上記の観点から、電波吸収体の下面と斜面との角度の下限は、６５°以上が好ましく、その上限は、６７°以下が好ましく、６６°以下がより好ましい。
【００１８】
ここで、図３は、下面と斜面との角度が、６４°以上６８°以下の２つの電波吸収体による電波吸収のメカニズムを示す概念図であり、図４は、下面と斜面との角度が、６４°を下回る２つの電波吸収体による電波吸収のメカニズムを示す概念図である。下面と斜面との角度が、６４°以上６８°の電波吸収体を用いた場合、電波吸収体の上方からの入射電波５の一部は第１の電波吸収体６の斜面にて第１の電波吸収体６に進入する。また、第１の電波吸収体６に進入しなかった入射電波５は反射電波８となり、その一部が第２の電波吸収体７に進入し第２の電波吸収体７の下面に至る。また、第２の電波吸収体７に進入しなかった反射電波８は反射電波９となり、反射電波９は再び第１の電波吸収体６の斜面に至る。ここで、下面と斜面との角度が、６４°を下回る電波吸収体を用いた場合、電波吸収体の上方からの入射電波５の一部は第１の電波吸収体６の斜面にて第１の電波吸収体６に進入する。また、第１の電波吸収体６に進入しなかった入射電波５は反射電波８となり、第２の電波吸収体７の斜面に至る。ここで、反射電波８の一部は、第２の電波吸収体７の斜面で反射し、電波吸収体に吸収されることなく、電波吸収体の上方に放射される放射電波１０となる。ここで、入射電波５の入射角Ｍおよび反射電波８の反射角Ｎは、電波吸収体の下面と斜面との角度によって変わる。
【００１９】
また、本発明の電波吸収体は、高さは３５ｃｍ以上１０５ｃｍ以下である。電波吸収体の高さを３５ｃｍ以上とすることで、高度な吸収性能、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域の電波に対し優れた吸収性能を有する電波吸収体を得ることができる。電波吸収体の高さと、電波吸収性能が高まる周波数域、つまり電波の波長には相関があり、本発明の形状で、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域の電波に対し高度な吸収性能を得ようとする場合、電波吸収体の高さを３５ｃｍ以上とする必要がある。上記の観点から、本発明の電波吸収体の高さの下限は４５ｃｍ以上が好ましい。一方、電波吸収体の高さを１０５ｃｍ以下とすることで、高度な吸収性能、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域の電波に対し優れた吸収性能を有する電波吸収体を得ることができる。上記の観点から、本発明の電波吸収体の高さの上限は５５ｃｍ以下が好ましい。また、本発明の電波吸収体の高さを５５ｃｍ以下とすることで、電波暗室の壁面や天井面に貼り付け、施工した際に、その電波暗室内の有効利用容積を大きくとることも可能となり、電波暗室の実用においてその利便性が飛躍的に向上する。上記の通り、電波吸収体の高さが３５ｃｍ未満または１０５ｃｍを超える場合には、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域の電波に対し高度な電波吸収性能が得られない。
【００２０】
電波吸収体の高さと電波吸収体の電波吸収性能の関係、および、電波吸収体の下面と斜面との角度と電波吸収体の電波吸収性能の関係は上記のとおりであるが、本発明者は、本発明の電波吸収体を、その下面と斜面との角度が６４°以上６８°以下、かつ、その高さが４０ｃｍ以上１０５ｃｍ以下とすることで、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域の電波に対する吸収性能が顕著に優れたものとなることを見いだした。
【００２１】
本発明の電波吸収体が正四角錐台形である場合、その下面は正方形であり、そのサイズは、その１辺の長さが５０ｃｍ以上７０ｃｍ以下であることが好ましく、下限については５５ｃｍ以上がより好ましく、上限については６５ｃｍ以下がより好ましい。このようなサイズとすることで、電波暗室の壁面や天井面に貼り付けが容易となり施工性が向上する。１辺の長さを５０ｃｍ以上とすることで、施工に必要となる電波吸収体の個数が少なくなり、電波吸収体の組み立て工程や電波吸収体の取り付け工程に要する時間をより少なくすることができる。一方、１辺の長さを７０ｃｍ以下とすることで、電波吸収体のサイズを小さな物とすることができ、電波暗室の壁面や天井面に電波吸収体を貼り付ける際の、電波吸収体のハンドリング性が向上する。
【００２２】
本発明の電波吸収体は、電波吸収性能を有する電波吸収体用シート材から構成されることが好ましい。本発明の電波吸収体を上記のシート材で構成されるものとすることで、電波吸収体の内部を中空とすることができ、カーボンやグラファイト等を含有した内部が中実の発泡ウレタンで構成される電波吸収体などに比べ、軽量で施工性が良く、輸送や保管が容易となる。なお、本発明の電波吸収体は、電波吸収性能を有する電波吸収体用シート材のみから構成されていてもよいし、本発明の効果を阻害しない範囲において電波吸収体用シート材以外の部材を有していてもよい。
【００２３】
電波吸収性能を有する電波吸収体用シート材としては、電波吸収体用シート材に電波吸収性能を付与するための材料を含有する電波吸収体用シート材が挙げられる。上記の電波吸収体用シート材に用いる、電波吸収体用シート材に電波吸収性能を付与するための材料としては、導電性材料や磁性材料が挙げられるが、低コスト化や軽量化、基材に均一に分散させやすいといった点から導電性材料を用いることが好ましい。導電性材料の中でも、導電性短繊維を用いることがより好ましい。導電性短繊維はアスペクト比が大きいので、繊維同士が接触しやすく、粉体に比べて少量でも効果的に電波吸収体用シート材に電波吸収性能を付与することができる。また、導電性短繊維の中でも、炭素繊維は、繊維自体が剛直であり基材内に配向させやすいこと、長期間の使用においてほとんど性能の変化がないことから、更に好ましい。
【００２４】
また、上記の電波吸収体用シート材の形態としては、樹脂膜、フィルム、不織布、織物、編物、紙、紙を基材とした段ボール、樹脂板または発泡ボートなどがある。また、上記の電波吸収体用シート材の形態は、折り曲げて中空立体形状の電波吸収体とするため、折り曲げ加工のやり易さの点からフィルムや不織布、織物、編物、紙、または、紙を基材とした段ボールとすることが好ましい。
【００２５】
また、上記の電波吸収体用シート材は、例えば、フィルムなどを構成する材料に導電性材料などを添加し、それをフィルムなどの形態にしたものであってもよいし、導電性材料などを含有した樹脂を、導電性材料や磁性材料を含有しないフィルムなどにコーティングしたものであってもよいし、また、導電性材料などを含有したフィルムなどを、導電性材料や磁性材料を含有しないフィルムなどに積層したものであってもよい。当然、導電性材料などを含有したフィルムなどを、導電性材料や磁性材料を含有しない樹脂板などに積層したものであってもよい。
【００２６】
導電性材料や磁性材料を含有させる基材の材料としては、上記の電波吸収体用シート材の形態が、樹脂膜やフィルムである場合には、天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレンブタジエンゴム等のジエン系ゴムや、ブチルゴム、エチレンプロピレンゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム等の非ジエン系ゴム等のゴム材料や、ポリオレフィン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリエーテル樹脂、ポリイミド樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリシロキサン樹脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、フッ素樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂等の樹脂材料が挙げられる。
【００２７】
また、上記の電波吸収体用シート材の形態が、織物、編物、不織布、または、紙等の繊維を主体とする構造体の場合には、導電性材料や磁性材料を含有させる基材の材料としては、ガラス繊維やセラミック繊維等の無機繊維、合成繊維、綿、麻、ウール、木材パルプといった天然繊維や、レーヨン等の半合成繊維が挙げられる。更に、合成繊維を形成するポリマーとしては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、およびそれらのポリエステルの酸成分にイソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、アジピン酸等を共重合した共重合ポリエステル等のポリエステルや、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１２、ナイロン４６、ナイロン６とナイロン６６とを共重合した共重合ポリアミド等のポリアミドや、ポリビニルアルコールや、芳香族ポリアミドや、ポリエーテルエーテルケトンや、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾールや、ポリフェニレンサルファイドや、ポリエチレンや、ポリプロピレン等を挙げることができる。難燃性向上の観点からは、上記に挙げた基材の材料のなかでも、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維、ポリエーテルエーテルケトン繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維等を用いることが好ましい。また、水酸化アルミニウムや水酸化マグネシウム等の無機粉末を基材の材料に添加することにより、難燃性を向上させることもできる。
【００２８】
上記の電波吸収体用シート材の形態の中でも、段ボールは電波吸収体用シート材中に空隙を有するため軽量であることに加え、立体形状とするのに十分なシート強度を有しているため、上記の電波吸収体用シート材の形態としては、特に好ましい。また、上記の電波吸収体用シート材の形態を段ボールとする場合には、生産性の点から、導電性材料や磁性材料を含有した紙を製造し、これをコルゲート加工によって段ボール状に加工した構成が好ましく使用される。一般的に段ボールは波型に加工された中芯紙と、上下面のライナー紙の３枚の紙で構成されるが、３枚の紙いずれにも導電性材料や磁性材料を含有しても良いし、３枚のうちいずれか１枚、もしくは２枚だけ含有しても良い。１枚だけに導電性材料や磁性材料を含有した紙を用いる場合には中芯紙に用いるのが好ましく、２枚だけ含有させる場合は、上下面のライナー紙に用いるのが好ましい。
【００２９】
上記の電波吸収体用シート材の形態が樹脂膜、フィルム、不織布、織物、編物、紙または紙を基材とした段ボールである場合、その厚みは０．０５ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲にあることが好ましい。厚みをこの範囲とすることにより、中空立体形状の電波吸収体としたときに良好な強度が得られるとともに、折り曲げ加工が容易にできるためである。
【００３０】
上記の電波吸収体用シート材の形態が樹脂板または発泡ボードである場合には、その厚みは１ｍｍ以上３０ｍｍ以下であることが好ましく、下限しては２ｍｍ以上がより好ましく、上限としては１０ｍｍ以下がより好ましい。厚みをこの範囲とすることにより、特に強度の要求される電波吸収体を必要とする場合にも対応可能な良好な強度が得られる。
【００３１】
本発明の電波吸収体用シート材の３ＧＨｚにおける複素比誘電率は、実部εｒ’が７以上１８以下、かつ、虚部εｒ”が４以上１５以下の範囲にあることが好ましい。特に好ましくは、実部εｒ’の下限は８以上であることがより好ましく、その上限は１６以下であることがより好ましい。また、虚部εｒ”の下限は５以上であることがより好ましく、その上限は１３以下であることがより好ましい。このような範囲の複素比誘電率の電波吸収体用シート材を組み立て、上記の四角錐台形の形状とすることにより、高度な吸収性能、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域の電波に対し優れた吸収性能を有する電波吸収体を得ることができる。一般的に、電波暗室では、数十〜数百ＭＨｚの低周波帯域の吸収を担うフェライトタイルと、ＧＨｚの高周波帯域の吸収を担うピラミッド型やクサビ型吸収体等の立体型吸収体とが組み合わせて用いられる。立体型吸収体の複素比誘電率が高すぎると、低周波帯域の反射が大きくなりフェライトタイルでの電波吸収性能が低下する。一方、複素比誘電率が低すぎると立体型吸収体において高周波帯域の電波を十分に吸収できないといった傾向にある。本発明の電波吸収体用シート材の複素比誘電率を上述の範囲とすることで、十分な電波吸収性能を実現できるようになるため、好ましい。
【実施例】
【００３２】
本実施例で用いた測定法を後述する。
【００３３】
（１）電波吸収体用シート材の複素比誘電率
縦３０ｃｍ×横３０ｃｍ×厚み５ｍｍのアルミニウム板の上面に、アルミニウム板と同一サイズかつ同一形状の発泡倍率７０倍の発泡スチロール製スペーサー（厚み１４ｍｍ）を上載し、このスペーサーの上にさらにアルミニウム板と同一サイズの電波吸収体用シート材を上載し、発泡スチロール製スペーサーの中心点（発泡スチロール製スペーサーの上記アルミニウム板側の面の反対側の面上かつ発泡スチロール製スペーサーの２本の対角線の交点）から１．４ｍ離れた直上の位置に送信および受信アンテナを電波の入射角度が７°となるようにセットし、２〜４ＧＨｚの周波数範囲の電波をサンプルに入射し、ベクトルネットワークアナライザ（機種：Ｎ５２３０、アジレントテクノロジー社製）を用いて、入力インピーダンスを測定した。その後、電波吸収体用シート材を取り除き、上記と同様に電波吸収体用シート材を取り除いた状態の入力インピーダンスを測定し、電波吸収体用シート材がある場合とない場合との入力インピーダンスの差から、電波吸収体用シート材の複素比誘電率を算出、周波数３ＧＨｚ時の複素比誘電率の実部εｒ’と虚部εｒ”を読み取った。測定は異なる電波吸収体用シート材を用いＮ＝３で、それぞれの電波吸収体用シート材について、その任意の一辺と平行方向、および、その一辺と垂直方向の複素比誘電率の実部εｒ’と虚部εｒ”を測定し、得られた複素比誘電率の実部εｒ’と虚部εｒ”の各６つの測定値の平均値を複素比誘電率の実部εｒ’と虚部εｒ”とした。
【００３４】
（２）電波吸収体の電波吸収量
縦６０ｃｍ×横６０ｃｍ×厚み５ｍｍのアルミニウム板を、正方形状に４枚並べ、縦１２０ｃｍ×横１２０ｃｍとなるように配置した。この中心点（縦１２０ｃｍ×横１２０ｃｍのアルミニウム板の一方の面の表面上かつその２本の対角点の交点）から２．７ｍ離れた直上の位置に送信および受信アンテナを電波の入射角度が７°となるようにセットし、１〜３ＧＨｚの周波数範囲の電波をアルミニウム板に入射し、アルミニウム板の反射レベルをベクトルネットワークアナライザ（機種：Ｎ５２３０、アジレントテクノロジー社製）を用いて測定した。次に、このアルミニウム板の上に、下面が６０ｃｍ×６０ｃｍのサイズの正四角錐台形の電波吸収体４つを、上記のアルミニウム板の一方の面全体を覆うように置き、その電波吸収体の反射レベルを測定した。これらの測定値から次式により電波吸収体の電波吸収量（反射減衰量）を求め、１〜３ＧＨｚにおける最小値と最大値を読み取った。
電波吸収量（ｄＢ）＝アルミニウム板の反射レベル（ｄＢ）−電波吸収体の反射レベル（ｄＢ）            
（実施例１）
（電波吸収体用シート材）
平均繊維長３ｍｍのポリアクリロニトリル系炭素繊維（東レ株式会社製“トレカ”（登録商標））、平均繊維長４ｍｍのガラス繊維、木質パルプ、平均繊維長３ｍｍの芯鞘型熱融着ポリエステル短繊維（東レ株式会社製“サフメット”（登録商標））、水酸化アルミニウムを、それぞれ１質量％、１９質量％、７質量％、３質量％、７０質量％の割合で水に混合してスラリーとし、そのスラリーを平面に流し込み、脱水、乾燥し、厚み１３０μｍ、坪量１００ｇ／ｍ２の難燃紙Ｉを得た。
【００３５】
同様にして、ポリアクリロニトリル系炭素繊維を除いた配合で、平均繊維長４ｍｍのガラス繊維の割合を２０質量％に変更し、上記と同一の方法で、厚み１３０μｍ、坪量１００ｇ／ｍ２の難燃紙ＩＩを得た。
【００３６】
続いて、前記難燃紙ＩＩを熱プレスロールで波形に加工し、段ボール３層構造の波状中芯部とし、その両側を平面状の難燃紙Ｉと貼り合わせることによって、厚み３．０ｍｍの段ボールシート材とした。
【００３７】
この電波吸収体用シート材の、３ＧＨｚにおける複素比誘電率を測定した結果、実部εｒ’＝１１．３、虚部εｒ”＝６．５であった。
【００３８】
（電波吸収体）
この電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、斜面の側辺部、および、上底面と斜面の側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６５．２°で、高さが３５．０ｃｍ、上底面のサイズが２７．７×２７．７ｃｍ角、上底面の対角線の長さが３９．２ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００３９】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表１に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１８ｄＢ、最大３５ｄＢの高度な電波吸収量を有していることがわかった。
【００４０】
（実施例２）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６５．２°で、高さが４０．０ｃｍ、上底面のサイズが２３．２×２３．２ｃｍ角、上底面の対角線の長さが３２．９ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００４１】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表１に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１９ｄＢ、最大３６ｄＢの高度な電波吸収量を有していることがわかった。
【００４２】
（実施例３）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６５．２°で、高さが４５．０ｃｍ、上底面のサイズが１９．４×１９．４ｃｍ角、上底面の対角線の長さが２７．４ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００４３】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表１に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小２０ｄＢ、最大３８ｄＢの高度な電波吸収量を有していることがわかった。
【００４４】
（実施例４）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６６．７°で、高さが４５．０ｃｍ、上底面のサイズが２１．６×２１．６ｃｍ角、上底面の対角線の長さが３０．５ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００４５】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表１に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１６ｄＢ、最大３２ｄＢの高度な電波吸収量を有していることがわかった。
【００４６】
（実施例５）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６８．０°で、高さが４５．０ｃｍ、上底面のサイズが２３．４×２３．４ｃｍ角、上底面の対角線の長さが３３．１ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００４７】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表１に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１５ｄＢ、最大２９ｄＢの高度な電波吸収量を有していることがわかった。
【００４８】
（実施例６）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６４．３°で、高さが５０．０ｃｍ、上底面のサイズが１１．８×１１．８ｃｍ角、上底面の対角線の長さが１６．７ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００４９】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表１に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１７ｄＢ、最大３５ｄＢの高度な電波吸収量を有していることがわかった。
【００５０】
（実施例７）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６５．２°で、高さが５０．０ｃｍ、上底面のサイズが１３．８×１３．８ｃｍ角、上底面の対角線の長さが１９．５ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００５１】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表２に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小２４ｄＢ、最大４１ｄＢの高度な電波吸収量を有していることがわかった。
【００５２】
（実施例８）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６６．７°で、高さが５０．０ｃｍ、上底面のサイズが１７．２×１７．２ｃｍ角、上底面の対角線の長さが２４．３ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００５３】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表２に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１５ｄＢ、最大３７ｄＢの高度な電波吸収量を有していることがわかった。
【００５４】
（実施例９）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６８．０°で、高さが５０．０ｃｍ、上底面のサイズが１９．４×１９．４ｃｍ角、上底面の対角線の長さが２７．４ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００５５】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表２に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１５ｄＢ、最大３１ｄＢの高度な電波吸収量を有していることがわかった。
【００５６】
（実施例１０）
（電波吸収体用シート材）
実施例１と同様にして、平均繊維長３ｍｍのポリアクリロニトリル系炭素繊維（東レ株式会社製“トレカ”（登録商標））、平均繊維長４ｍｍのガラス繊維を、それぞれ０．６質量％、１９．４質量％に変更した以外は、難燃紙Ｉと同様にして、厚み１３０μｍ、坪量１００ｇ／ｍ２の難燃紙ＩＩＩを得た。
【００５７】
続いて、実施例１で用いた難燃紙ＩＩを熱プレスロールで波形に加工し、段ボール３層構造の波状中芯部とし、その両側を平面状の難燃紙ＩＩＩと貼り合わせることによって、厚み３．０ｍｍの段ボールシート材とした。
【００５８】
この電波吸収体用シート材の、３ＧＨｚにおける複素比誘電率を測定した結果、実部εｒ’＝６．０、虚部εｒ”＝３．５であった。
【００５９】
（電波吸収体）
上記の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６５．２°で、高さが５０．０ｃｍ、上底面のサイズが１３．８×１３．８ｃｍ角、上底面の対角線の長さが１９．５ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００６０】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表２に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１４ｄＢ、最大２７ｄＢの吸収量を有しており、他の実施例に比べやや劣るが、高い電波吸収量を有していることがわかった。
【００６１】
（実施例１１）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６５．２°で、高さが５５．０ｃｍ、上底面のサイズが９．２×９．２ｃｍ角、上底面の対角線の長さが１３．０ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００６２】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表２に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小２１ｄＢ、最大３９ｄＢの高度な電波吸収量を有していることがわかった。
【００６３】
（実施例１２）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６５．２°で、高さが６４．０ｃｍ、上底面のサイズが０．９×０．９ｃｍ角、上底面の対角線の長さが１．３ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００６４】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表２に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１９ｄＢ、最大３８ｄＢの高度な電波吸収量を有していることがわかった。
（比較例１）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６３．４°で、高さが４５．０ｃｍ、上底面のサイズが１５．０×１５．０ｃｍ角、上底面の対角線の長さが２１．２ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００６５】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表３に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１１ｄＢ、最大２４ｄＢの電波吸収量であり、実施例の電波吸収体に比べ電波吸収性能に劣るものであった。
【００６６】
（比較例２）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６３．４°で、高さが５０．０ｃｍ、上底面のサイズが１０．０×１０．０ｃｍ角、上底面の対角線の長さが１４．１ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００６７】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表３に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１０ｄＢ、最大２６ｄＢの電波吸収量であり、実施例の電波吸収体に比べ電波吸収性能に劣るものであった。
【００６８】
（比較例３）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６８．５°で、高さが４５．０ｃｍ、上底面のサイズが２４．４×２４．４ｃｍ角、上底面の対角線の長さが３４．５ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００６９】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表３に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１０ｄＢ、最大２４ｄＢの電波吸収量であり、実施例の電波吸収体に比べ電波吸収性能に劣るものであった。
【００７０】
（比較例４）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６８．５°で、高さが５０．０ｃｍ、上底面のサイズが２０．５×２０．５ｃｍ角、上底面の対角線の長さが２９．０ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００７１】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表３に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１１ｄＢ、最大２５ｄＢの電波吸収量であり、実施例の電波吸収体に比べ電波吸収性能に劣るものであった。
【００７２】
（比較例５）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６５．２°で、高さが３０．０ｃｍ、上底面のサイズが３２．４×３２．４ｃｍ角、上底面の対角線の長さが４５．８ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００７３】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表３に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小９ｄＢ、最大２５ｄＢの電波吸収量であり、実施例の電波吸収体に比べ電波吸収性能に劣るものであった。
【００７４】
（比較例６）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６５．２°で、高さが１１５．０ｃｍ、上底面のサイズが１３．８×１３．８ｃｍ角、上底面の対角線の長さが１９．５ｃｍ、下底面が１２０．０×１２０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが１６９．７ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００７５】
この電波吸収体を４体用意し、縦２４０ｃｍ×縦２４０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表３に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小１２ｄＢ、最大２６ｄＢの電波吸収量であり、実施例の電波吸収体に比べ電波吸収性能に劣るものであった。
【００７６】
（比較例７）
実施例１の電波吸収体用シート材を裁断し、折り曲げ、側辺部にクラフトテープを貼って、下底面と斜面との角度が、６３．４°で、高さが３０．０ｃｍ、上底面のサイズが３０．０×３０．０ｃｍ角、上底面の対角線の長さが４２．４ｃｍ、下底面が６０．０×６０．０ｃｍ角、下底面の対角線の長さが８４．９ｃｍの正四角錘台形状の電波吸収体を得た。
【００７７】
この電波吸収体を４体用意し、縦１２０ｃｍ×縦１２０ｃｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム板に上載して電波吸収量を測定した。
結果を表３に示すが、１〜３ＧＨｚの周波数帯域において最小７ｄＢ、最大１８ｄＢの電波吸収量であり、実施例の電波吸収体に比べ電波吸収性能に非常に劣るものであった。
【００７８】
【表１】
2016146374.tif 000003
【００７９】
【表２】
2016146374.tif 000004
【００８０】
【表３】
2016146374.tif 000005
【産業上の利用可能性】
【００８１】
本発明の電波吸収体は、高度な電波吸収性能、特に１ＧＨｚ〜３ＧＨｚの高周波帯域の電波に対し優れた電波吸収性能を有し、たとえば、電波暗室等で好適に用いられる。
【符号の説明】
【００８２】
１：上面
２：下面
３：斜面
４：電波吸収体用シート材
５：入射電波
６：第１の電波吸収体
７：第２の電波吸収体
８：反射電波
９：反射電波
１０：放射電波
Ａ：下面と斜面との角度
Ｂ：電波吸収体の高さ
Ｍ：入射角
Ｎ：反射角
【図１】
2016146374.tif 000006
【図２】
2016146374.tif 000007
【図３】
2016146374.tif 000008
【図４】
2016146374.tif 000009