(57)【要約】      （修正有）【課題】側圧特性および低温特性が良好な、径が１２５μｍより細いマルチモードファイバを用いた光ファイバ心線の提供。【解決手段】ガラスファイバ１３と、ガラスファイバ１３の外周を被覆する一次樹脂被覆層１４、２４と、一次樹脂被覆層１４、２４の外周を被覆する二次樹脂被覆層１５、２５とを有する光ファイバ心線１０、２０であって、ガラスファイバ１３は、コア部１１の径が４０〜６０μｍ、クラッド部１２の径が９０〜１１０μｍのマルチモードファイバであり、一次樹脂被覆層１４、２４が、オリゴマー、モノマー及び反応開始剤を含有する硬化性樹脂組成物を硬化させて形成されたものであり、前記硬化性樹脂組成物が片末端非反応性オリゴマーを全オリゴマー量に対して３０質量％以上含有する光ファイバ心線１０，２０。【選択図】図２
2016210651.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガラスファイバと、前記ガラスファイバの外周を被覆する一次樹脂被覆層と、前記一次樹脂被覆層の外周を被覆する二次樹脂被覆層とを有する光ファイバ心線であって、
前記ガラスファイバは、コア径が４０〜６０μｍ、クラッド径が９０〜１１０μｍのマルチモードファイバであり、
前記一次樹脂被覆層が、オリゴマー、モノマー及び反応開始剤を含有する硬化性樹脂組成物を硬化させて形成されたものであり、前記硬化性樹脂組成物が片末端非反応性オリゴマーを全オリゴマー量に対して３０質量％以上含有する、光ファイバ心線。
【請求項２】
前記一次樹脂被覆層のヤング率が０．５ＭＰａ以下である、請求項１に記載の光ファイバ心線。
【請求項３】
前記クラッドと前記一次樹脂被覆層との間に、非剥離性樹脂被覆層を有し、前記非剥離性樹脂層の外径が１２２〜１２８μｍである請求項１又は請求項２に記載の光ファイバ心線。
【請求項４】
前記ガラスファイバが、コアの外周にクラッドよりも屈折率の低い部分であるトレンチを有し、コアの比屈折率差が０．７％以上、トレンチの比屈折率差が−０．２％以下、トレンチの半径方向の幅が１μｍ以上である請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の光ファイバ心線。
【請求項５】
前記トレンチの比屈折率差が−０．４％以下である請求項４に記載の光ファイバ心線。
【請求項６】
直径１５ｍｍのマンドレルに２ターン巻き付けた場合、直径３０ｃｍの芯のない束状態に緩く巻いた状態に比較して、波長が８５０ｎｍの信号光の伝送損失増加が０．２ｄＢ以下である請求項１〜請求項５のいずれか１項に記載の光ファイバ心線。
【請求項７】
直径４ｍｍのマンドレルに０．５ターン巻き付けた場合、直径３０ｃｍの芯のない束状態に緩く巻いた状態に比較して、波長が８５０ｎｍの信号光の伝送損失増加が２．５ｄＢ以下である請求項１〜請求項６のいずれか１項に記載の光ファイバ心線。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光ファイバ心線に関する。
【背景技術】
【０００２】
インターコネクト分野に用いられる光ファイバ心線は、光ケーブルが１８０°に近い角度で折り曲げられることを想定し、光ケーブルには、例えば半径１．５ｍｍ〜２ｍｍという小径の曲げが行われても、光ケーブル内部の光ファイバ心線が破断し難いという破断特性が求められる。
【０００３】
良好な破断特性を得るためには、光ファイバ心線のガラスファイバ径を細径化することが効果的である。通常、光ファイバ心線のガラスファイバ径は１２５μｍであるため、ガラスファイバ径が１２５μｍより細い光ファイバ心線を使用すると、破断特性を改善することができる（例えば、特許文献１〜３参照）。
また、特許文献４には、光ファイバの内部一次被覆用液状放射線硬化性樹脂組成物として、両末端に反応性基を有するオリゴマーを含有するものが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３９０２２０１号公報
【特許文献２】特許第３５１８０８９号公報
【特許文献３】米国特許第８１８９９７８号明細書
【特許文献４】特許第４３４１８７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、光ファイバ心線のガラスファイバ径を細くすると、側圧特性が悪化する。光ファイバ心線に側圧が付与された際に、コアとクラッドの界面の微小な曲げ（マイクロベンド）に起因する伝送損失増が生じやすくなるためである。特に、ガラスファイバとしてマルチモードファイバを使用する場合は、シングルモードファイバを使用する場合に比べて、側圧特性が劣るため、マルチモードファイバの径を細径化すると悪化がより顕著である。側圧特性を改善するには、一次樹脂被覆層のヤング率を低下させることが有効である。
特許文献４に記載の技術では、オリゴマー分子量を大きくすることで光ファイバ心線の一次樹脂被覆層を低ヤング率化することを行う必要があるが、その場合は強靭性が低下して光ファイバ心線が引張られた時に不可逆的な樹脂中の高分子鎖の破断が発生する。破断が蓄積することでボイドが発生する。そしてボイドがあると低温での伝送損失（低温特性）が悪化する。
本発明は、側圧特性および低温特性が良好な、径が１２５μｍより細いマルチモードファイバを用いた光ファイバ心線を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の一態様に係る光ファイバ心線は、ガラスファイバと、前記ガラスファイバの外周を被覆する一次樹脂被覆層と、前記一次樹脂被覆層の外周を被覆する二次樹脂被覆層とを有する光ファイバ心線であって、
前記ガラスファイバは、コア径が４０〜６０μｍ、クラッド径が９０〜１１０μｍのマルチモードファイバであり、
前記一次樹脂被覆層が、オリゴマー、モノマー及び反応開始剤を含有する硬化性樹脂組成物を硬化させて形成されたものであり、前記硬化性樹脂組成物が片末端非反応性オリゴマーを全オリゴマー量に対して３０質量％以上含有する、光ファイバ心線である。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、一次被覆の低ヤング率化がなされてもボイドの発生が抑えられ、それにより破断し難くて側圧特性及び低温特性に優れるマルチモードファイバを用いた光ファイバ心線を提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本発明の光ファイバ心線の一次樹脂被覆層における、片末端非反応性オリゴマーに由来するオリゴマー鎖の絡合の状態を示す概略断面図である。
【図２】本発明の光ファイバ心線の例を示す概略断面図である。
【図３】本発明の光ファイバ心線で使用するガラスファイバの屈折率プロファイルの例を示す面である。
【図４】（Ａ）は、実施例の耐側圧特性の評価に使用する金属メッシュの構造を示す図である。（Ｂ）は、図４（Ａ）の部分拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
［本願発明の実施形態の説明］
本発明の一態様に係る光ファイバ心線は、（１）ガラスファイバと、前記ガラスファイバの外周を被覆する一次樹脂被覆層と、前記一次樹脂被覆層の外周を被覆する二次樹脂被覆層とを有する光ファイバ心線であって、
前記ガラスファイバは、コア径が４０〜６０μｍ、クラッド径が９０〜１１０μｍのマルチモードファイバであり、
前記一次樹脂被覆層が、オリゴマー、モノマー及び反応開始剤を含有する硬化性樹脂組成物を硬化させて形成されたものであり、前記硬化性樹脂組成物が片末端非反応性オリゴマーを全オリゴマー量に対して３０質量％以上含有する。
【００１０】
一般的な光ファイバ心線のガラスファイバのクラッド径は１２５μｍであるが、本発明の通り、前記クラッド径を９０〜１１０μｍと細径化することで、小径曲げ時にガラスファイバを破断し難くすることができる。
また、前記一次樹脂被覆層を形成するための前記硬化性樹脂組成物が片末端非反応性オリゴマーを全オリゴマー量に対して３０質量％以上含有することにより以下の作用効果を奏するものと推測される。
オリゴマーの片方の末端が反応性基であるので、従来のオリゴマー（両方の末端に反応性基がある）に比べて架橋点が少ない。架橋点が少ないことにより前記一次樹脂被覆層を低ヤング率化できる。さらに、図１の（Ａ）に示すように、前記片末端非反応性オリゴマーに由来するオリゴマー鎖（実線部分）の非反応性末端側（図で○のついていない実線の端）と他のオリゴマーに由来するオリゴマー鎖とが絡み合う、またはオリゴマー同士が電気的に結合する。この「絡合」もしくは「電気的結合」が擬似架橋となる。この擬似架橋は、図１の（Ｂ）に示すような両末端反応性オリゴマー（オリゴマー鎖は破線部分）反応性基同士が結合した真性の架橋とは異なり、張力を加えた場合でも破断せずに伸び、張力を解いた場合には元に戻る。これにより前記一次樹脂被覆層でのボイドの発生が抑えられ、低温での伝送損失の悪化もなくなる。
【００１１】
（２）前記一次樹脂被覆層のヤング率が０．５ＭＰａ以下であることが好ましい。良好な側圧特性を得ることができるからである。
【００１２】
（３）前記クラッドと前記一次樹脂被覆層との間に、非剥離性樹脂被覆層を有し、前記非剥離性樹脂層の外径が１２２〜１２８μｍであることが好ましい。
非剥離性樹脂被覆層とは、クラッドと強固に密着した樹脂層である。
一般的に、光ファイバ心線を光コネクタに接続する際は、光ファイバ心線の一次樹脂被覆層と二次樹脂被覆層を除去して、クラッドを露出して、その部分を光コネクタのファイバ挿入孔に挿入する。一般的な光ファイバ心線は、クラッド径が１２５μｍのガラスファイバを使用している。一般的な光コネクタのファイバ挿入孔も１２５μｍ径のガラスファイバに適合するように設計されている。これに対して、本発明の光ファイバ心線は、ガラスファイバとして、クラッド径が９０〜１１０μｍのマルチモードファイバを使用しているため、一次樹脂被覆層及び二次樹脂被覆層等を除去してガラスファイバ表面が露出した部分は一般的な光コネクタとの接続に適合しないことになる。そこで、前記クラッドと前記一次樹脂被覆層との間に、外径が１２２〜１２８μｍの非剥離性樹脂被覆層を有することにより、一般的な光コネクタとの接続に適合し得るものとする。
非剥離性樹脂被覆層とは、クラッドと強固に密着した樹脂層である。光ファイバ心線を光コネクタに接続する際は、一次樹脂被覆層と二次樹脂被覆層を除去し、非剥離性樹脂はクラッドから除去されずに使用される。
【００１３】
（４）前記ガラスファイバが、コアの外周にクラッドよりも屈折率が低い部分（トレンチ）を有し、コアの比屈折率差（クラッドに対する）が０．７％以上、トレンチの比屈折率差（クラッドに対する）が−０．２％以下、トレンチの径方向の幅が１μｍ以上であることが好ましい。トレンチを有する屈折率プロファイルにすることで、曲げ損失（マクロベンドロス）をさらに低減することができるからである。
（５）前記トレンチの比屈折率差が−０．４％以下であることが好ましい。より曲げ損失（マクロベンドロス）を低減することができるからである。
（６）直径１５ｍｍのマンドレルに２ターン巻き付けた場合、直径３０ｃｍの芯のない束状態に緩く巻いた状態に比較して、波長が８５０ｎｍの信号光の伝送損失増加が０．２ｄＢ以下であることが好ましい。光ファイバ心線を小径に曲げた場合も信号光を伝搬することが可能である。
（７）直径４ｍｍのマンドレルに０．５ターン巻き付けた場合、直径３０ｃｍの芯のない束状態に緩く巻いた状態に比較して、波長が８５０ｎｍの信号光の伝送損失増加が２．５ｄＢ以下であることが好ましい。光ファイバ心線を極小径に曲げた場合も信号光を伝搬することが可能である。
【００１４】
［本発明の実施形態の詳細］
以下、本発明の実施形態について、図２を参照して詳細に説明する。
（光ファイバ心線の概要）
図２（Ａ）は、本発明の一形態に係る光ファイバ心線の一例を示す概略断面図である。
図２（Ａ）に示す光ファイバ心線１０は、ガラスファイバ１３の外周に、紫外線硬化型樹脂組成物（以下、単に「樹脂組成物」とも称する）により形成された内層１４と外層１５を含む樹脂被覆層１７を有する。なおガラスファイバ１３は、コア部１１とクラッド部１２とからなり、例えば、コア部１１にはゲルマニウムを添加した石英を用いることができ、クラッド部１２には純石英、或いはフッ素が添加された石英を用いることができる。
【００１５】
図２（Ｂ）は、本発明の一形態に係る光ファイバ心線の他の一例を示す概略断面図である。
図２（Ｂ）に示す光ファイバ心線２０は、ガラスファイバ２３の外周に、紫外線硬化型樹脂組成物（以下、単に「樹脂組成物」とも称する）により形成された、非剥離性樹脂被覆層２６と内層２４と外層２５を含む樹脂被覆層２７を有する。なおガラスファイバ１３は、図２（Ａ）に示すものと同様である。
図２（Ａ）及び（Ｂ）において、例えば、ガラスファイバ１３の径は１００μｍ程度である。樹脂被覆層１７は、内層１４と外層１５の二層から、樹脂被覆層２７は、非剥離性樹脂被覆層２６と内層２４と外層２５の三層からなり、内層１４、２４の外径は通常１８０〜２１０μｍ程度であり、外層１５、２５の外径は通常２２０〜２６０μｍ程度である。
【００１６】
（ガラスファイバ）
本実施形態で使用されるガラスファイバ１３は、ＧＩ（Ｇｒａｄｅｄ Ｉｎｄｅｘ）型のコア部１１を有する。
ＧＩ型のコア部１１を有するガラスファイバ１３の屈折率プロファイルＣ１を図３（Ａ）に示す。図３（Ａ）に示す屈折率プロファイルＣ１は、コア部１１の屈折率分布であるコア屈折率分布１１Ｃと、クラッド部１２の屈折率分布であるクラッド屈折率分布１２Ｃとを有する。クラッド屈折率分布１２Ｃは、コア屈折率分布１１Ｃの周囲に隣接して配置され、コア屈折率分布１１Ｃよりも屈折率が小さい。
図３（Ｂ）は、ＧＩ（Ｇｒａｄｅｄ Ｉｎｄｅｘ）型のコア部を有し、かつトレンチ（図２にて図示せず）を有するガラスファイバの屈折率プロファイルＣ２を示す。
図３（Ｂ）の屈折率プロファイルＣ２は、トレンチの屈折率分布であるトレンチ屈折率分布１８Ｃがコア屈折率分布１１Ｃに隣接している構造を有する。トレンチ屈折率分布１８Ｃは、クラッド屈折率分布１２Ｃよりも屈折率が小さい。
トレンチ屈折率分布１８Ｃを有する屈折率プロファイルＣ２とすることで、曲げ損失（マクロベンドロス）およびマイクロベンドロスを低減することができる。小径に曲げられた時に通信エラーが生じても、曲げを解放すれば通信が復旧すれば良い用途であれば、図３（Ａ）に示す屈折率プロファイルＣ１を有するものを使用してもよい。小径に曲げられることによって通信エラーが生じてはいけない用途では、トレンチ屈折率分布１８Ｃを有する屈折率プロファイルＣ２を有するものの使用が好ましい。
【００１７】
トレンチを有するガラスファイバを使用する場合は、コア部の比屈折率差（Δcore）が０．７％以上、トレンチの比屈折率差（Δtrench）が−０．２％以下、トレンチの厚さが１μｍ以上であることが好ましい。この場合、トレンチの比屈折率差は、より好ましくは−０．４％以下であり、さらに好ましくは−０．５％以下である。
【００１８】
本実施形態で使用されるガラスファイバ１３は、開口数（ＮＡ：ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ａｐｅｒｔｕｒｅ）が０．１５〜０．３０であることが好ましい。この範囲にあることで、例えば、ＶＣＳＥＬ（Ｖｅｒｔｉｃａｌ  Ｃａｖｉｔｙ  Ｓｕｒｆａｃｅ  Ｅｍｉｔｔｉｎｇ  ＬＡＳＥＲ；垂直共振器面発光レーザ）のような光源やフォトダイオードなどの受光部での信号の結合損失を低減することができる。
【００１９】
（樹脂組成物）
本実施形態において、前記の非剥離性樹脂被覆層２６、内層１４、２４、外層１５、２５を形成する樹脂組成物は、オリゴマー、モノマー及び反応開始剤を含有する。
【００２０】
（オリゴマー）
前記オリゴマーとしては、ウレタンアクリレート、エポキシアクリレート或いはそれらの混合系が挙げられ、ウレタンアクリレートであることが好ましい。
前記ウレタンアクリレートとしては、ポリオール化合物、ポリイソシアネート化合物、水酸基含有アクリレート化合物を反応させて得られるものが挙げられる。
ポリオール化合物としては、ポリテトラメチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ビスフェノールＡ・エチレンオキサイド付加ジオールなどが挙げられる。ポリイソシアネート化合物としては、２，４−トリレンジイソシアネート、２，６−トリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネートなどが挙げられる。水酸基含有アクリレート化合物としては、２−ヒドロキシアクリレート、２−ヒドロキシエチルアクリレート、２−ヒドロキシブチルアクリレート、１，６−ヘキサンジオールモノアクリレート、ペンタエリスリトールトリアクリレート、２−ヒドロキシプロピルアクリレート、トリプロピレングリコールジアクリレートなどが挙げられる。
【００２１】
そして、内層１４を形成するための樹脂組成物においては、片末端非反応性オリゴマーを全オリゴマー量に対して３０質量％以上含有する。この片末端非反応性オリゴマーの含有量は、好ましくは６０質量％以上であり、より好ましくは８０質量％以上である。
また、この片末端非反応性オリゴマーの反応性末端はヒドロキシエチルアクリレート残基であることが好ましい。
他端は炭素数５以下の低級アルコールまたはシランカップリング剤が結合されている。シランカップリング剤は反応性官能基がアミノ基、エポキシ基、メタクリル基、ビニル基、メルカプト基である種々のシランカップリング剤が使用できる。
【００２２】
（モノマー）
前記モノマーとしては、環状構造を有するＮ−ビニルモノマー、例えばＮ−ビニルピロリドン、Ｎ−ビニルカプロラクタム、アクリロイルモルフォリンが挙げられる。これらのモノマーを含むと硬化速度が向上するので好ましい。この他、イソボルニルアクリレート、トリシクロデカニルアクリレート、ベンジルアクリレート、ジシクロペンタニルアクレート、２−ヒドロキシエチルアクリレート、ノニルフェニルアクリレート、フェノキシエチルアクリレート、ポリプロピレングリコールモノアクリレートなどの単官能モノマーや、ポリエチレングリコールジアクリレート、トリシクロデカンジイルジメチレンジアクリレートまたはビスフェノールＡ・エチレンオキサイド付加ジオールジアクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート、トリプロピレングリコールジアクリレート、１ ， ６ −ヘキサンジオールジアクリレート、１ ， ９ −ノナンジオールジアクリレート等の多官能モノマーが用いられる。
【００２３】
（反応開始剤）
前記反応開始剤としては、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン、２，２−ジメトキシ−２−フェニルアセトフェノン、１−（４−イソプロピルフェニル）−２−ヒドロキシ−２−メチルプロパン−１−オン、２，４，４−トリメチルペンチルホスフィンオキサイド、２，４，４−トリメチルベンゾイルジフェニルフォスフィノキサイド、２−メチル−１−［４−（メチルチオ）フェニル］−２−モルホリノ−プロパン−１−オン（イルガキュア９０７、チバスペシアリティケミカルズ社製）、２，４，６−トリメチルベンゾイルジフェニルホスフィンオキシド（ルシリンＴＰＯ、ＢＡＳＦ社製）等が挙げられる。
【００２４】
（その他の成分）
また、前記樹脂組成物にはシランカップリング剤、酸化防止剤、光酸発生剤、光増感剤などが含まれていても良い。特にガラスファイバ界面と接触している、非剥離性樹脂被覆層２６用や内層１４、２４、用の樹脂組成物にはシランカップリング剤が含まれていることが好ましい。
【００２５】
（その他の特性）
本実施形態に係る光ファイバ心線１０、２０は、直径１５ｍｍのマンドレルに２ターン巻き付けた場合、波長が８５０ｎｍの信号光の伝送損失の増加分が０．２ｄＢ以下（緩く巻いた束の光ファイバ心線の伝送損失に比較して）であることが好ましく、直径４ｍｍのマンドレルに０．５ターン巻き付けた場合、波長が８５０ｎｍの信号光の伝送損失の増加分が２．５ｄＢ以下であることがより好ましい。
【００２６】
また、本実施形態において、非剥離性樹脂被覆層２６のヤング率は６００ＭＰａ以上であることが好ましい。６００ＭＰａ以上であれば、非剥離性樹脂被覆層２６が光コネクタ内で変形せず、光ファイバ心線２０の軸ずれが起こらず、光学特性が悪化することがない。
また、外層１５、２５のヤング率は４００〜１５００Ｍｐａであることが好ましい。非剥離性樹脂被覆層２６は、その上に被覆される内層２４及び外層２５が光ファイバ心線２０の被覆除去治具（例えば住友電工製ＪＲ−２５など）によって除去される場合に、当該非剥離性樹脂被覆層２６の内側の層（本実施形態ではクラッド１２部分）に密着した状態が保たれ、当該非剥離性樹脂被覆層２６の上の層（本実施形態では内層２４及び外層２５）のみが除去される。クラッド１２部分と非剥離性樹脂被覆層２６との密着力は、９０度ピール試験（ガラス板を非剥離性樹脂フィルムで被覆して当該フィルムをガラス板から剥がす）で例えば３Ｎ/ｍ以上であり、好ましくは１５Ｎ/ｍ以上である。
【００２７】
また、本実施形態において、内層１４のヤング率が０．５ＭＰａ以下であるが、０．３ＭＰａ以下であることが好ましい。
なお、内層１４（一次被覆層）のヤング率は、２３℃でPullout Modulus試験によって測定する。具体的には、光ファイバ心線１０、２０の樹脂被覆層１７、２７にカミソリ等で切れ目を入れて樹脂被覆層１７、２７を切り、樹脂被覆層１７、２７（内層１４、２４及び外層１５、２５）を固定してガラスファイバ１３を引き抜く。ガラスファイバ１３が引き抜かれる前に内層１４、２４が弾性変形する量とガラス光ファイバ１３を引っ張った力から内層１４、２４の応力を求める。
【００２８】
一次樹脂被覆層の低ヤング率化を行う場合、従来は、一次樹脂被覆層形成用の樹脂組成物に含有させるオリゴマーの分子量を大きくして高分子ネットワークを疎に（架橋点密度を低下）していた。しかし、そうすると伸びは向上するものの、強度が低下し、引張により不可逆的な樹脂中の高分子鎖の破断が発生し、それが蓄積することで、取扱い中に樹脂被覆層内にボイドが発生する問題があった。
ボイドがない場合は、−４０℃での伝送損失は２３℃での伝送損失よりも小さいが、ボイドがある場合は、−４０℃での伝送損失は２３℃での伝送損失よりも大きくなり、低温での伝送損失が悪くなる。
【００２９】
本実施形態では、一次樹脂被覆層の低ヤング率化がなされてもボイドの発生が抑えられ、それにより低温での伝送損失の悪化がない光ファイバ心線とするために、内層１４、２４を形成するための樹脂組成物として、片末端非反応性オリゴマーを全オリゴマー量に対して３０質量％以上含有するものを用いた。これにより、内層１４、２４を低ヤング率化でき、張力を加えた場合でも破断せずに伸び、張力を解いた場合には元に戻るため、低温での伝送損失の悪化がない光ファイバ心線とすることができた。
【実施例】
【００３０】
以下、本発明に係る実施例及び比較例を用いた評価試験の結果を示し、本発明をさらに詳細に説明する。なお、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
【００３１】
［光ファイバ心線１０、２０の作製］
ガラスファイバ１３は、コア径５０μｍ、クラッド径は表１に示される範囲（９０〜１１０μｍ）、屈折率プロファイルは下記表３に示すものを使用した。そして、該ガラスファイバ１３の外周面に、下記表１に示すように下記組成の非剥離性樹脂被覆層用樹脂組成物、内層用樹脂組成物、外層用樹脂組成物をそれぞれ硬化させて樹脂被覆層を形成し、光ファイバ心線を作製した。非剥離性樹脂被覆層があるものに関しては、非剥離性樹脂被覆層の外径を１２５μｍとした。また、内層の外径を２００μｍ、外層の外径を２４５μｍとした。
【００３２】
（非剥離性樹脂被覆層用樹脂組成物）
ポリプロピレングリコールジオールに、ジイソシアネート、ヒドロキシアクリレートを反応させることにより得られるウレタンアクリレートオリゴマー
５０    質量部
ビスフェノールＡ型エポキシアクリレート                          １０    質量部
イソボルニルアクリレート                                        ３７    質量部
２，４，４−トリメチルベンゾイルジフェニルフォスフィノキサイド（反応開始剤）
２    質量部
３−アクリロキシプロピルトリメトキシシラン                        １    質量部
【００３３】
（内層用樹脂組成物）
下記表２に示す組成のウレタンアクリレートオリゴマー              ６５    質量部
エトキシノニルフェノールアクリレート                              ５    質量部
イソボルニルアクリレート                                        ２０    質量部
Ｎ−ビニルカプロラクタム                                          ６    質量部
２，４，４−トリメチルベンゾイルジフェニルフォスフィノキサイド（反応開始剤）
１    質量部
３−アクリロキシプロピルトリメトキシシラン                        １    質量部
イルガノックス  １０３５（酸化防止剤）                            ０．８質量部
２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン（光安定化剤）          ０．２質量部
【００３４】
（外層用樹脂組成物）
ポリプロピレングリコールジオールに、ジイソシアネート、ヒドロキシアクリレートを反応させることにより得られるウレタンアクリレートオリゴマー
５０    質量部
ビスフェノールＡ型エポキシアクリレート                          １８    質量部
イソボルニルアクリレート                                        １０    質量部
Ｎ−ビニルピロリドン                                              ５    質量部
エトキシ化ノニルフェニルアクリレート                            １５    質量部
２，４，４−トリメチルベンゾイルジフェニルフォスフィノキサイド（反応開始剤）
２    質量部
【００３５】
［光ファイバ心線１０、２０の評価］
作製した光ファイバ心線について、以下の評価試験（内層のヤング率、耐側圧特性、低温下での伝送損失、曲げ損失）を行った。結果を下記表１に示す。
【００３６】
＜内層のヤング率＞
内層１４、２４のヤング率は２３℃でのPullout Modulus試験によって測定した。結果を下記表１に示す。
【００３７】
下記に示す、耐側圧特性、低温下での伝送損失、曲げ損失の評価に関しては、発光波長８５０ｎｍのＬＥＤを接続し、ＩＥＣ６１２８０−４−１に準拠した条件で被測定光ファイバ心線に光を入射し、測定を実施した。
【００３８】
＜耐側圧特性（マイクロベンド特性）＞
図４に示す、縦線径５０μｍ、横線径５０μｍ、ピッチ１５０μｍの平織の金属メッシュが巻かれたボビン（胴径３０ｃｍ）に、長さ５００ｍの光ファイバ心線１０、２０を張力８０ｇで巻き付けた。この時の波長８５０ｎｍの信号光の伝送損失から、その光ファイバ心線１０、２０をボビンに巻き付けず、Ｒ３０ｃｍの束状態に丸めたときの波長８５０ｎｍの信号光の伝送損失を引いた伝送損失差を算出した。この伝送損失差が３．０ｄＢ／ｋｍ未満であるものをＡ、３．０以上８．０未満であるものをＢ、８．０以上であるものをＣとし、Ｂ以上を合格とした。結果を下記表１に示す。
【００３９】
＜低温下での伝送損失（低温特性）＞
キャプスタン装置とローラを用いて光ファイバ心線１０、２０に１．５％の伸び歪がかかる張力を付与した。上記の張力を付与した光ファイバ心線１０、２０について、２３℃と−４０℃のそれぞれの温度条件下で、波長８５０ｎｍの信号光の伝送特性を測定し、２３℃と−４０℃とでの伝送損失の評価を行った。−４０℃での伝送損失と２３℃での伝送損失の差（伝送損失差）が０ｄＢ／ｋｍ未満のものをＡ、０ｄＢ／ｋｍ以上０．２ｄＢ／ｋｍ未満のものをＢ、０．２ｄＢ／ｋｍ以上のものをＣと評価した。そして、評価Ｂ以上を許容値とした。結果を下記表１に示す。
【００４０】
＜曲げ損失  （１）（マクロベンド特性）＞
直径１５ｍｍのマンドレルに光ファイバ心線１０、２０を２ターン巻きつけた時の波長８５０ｎｍの信号光の伝送損失増加を求めた。（直径３０ｃｍの束状態に丸めた状態からの増加分である。）伝送損失増加が０．１ｄＢ未満のものをＡ、０．１ｄＢ以上０．２ｄＢ未満のものをＢ、０．２ｄＢ以上のものをＣと評価した。そして、評価Ｂ以上を許容値とした。結果を下記表１に示す。
【００４１】
＜曲げ損失  （２）（マクロベンド特性）＞
直径４ｍｍのマンドレルに光ファイバを０．５ターン巻きつけた時の波長８５０ｎｍの信号光の伝送損失増加を求めた。（直径３０ｃｍの束状態に丸めた状態からの増加分である。）伝送損失増加が１．０ｄＢ未満のものをＡ、１．０ｄＢ以上２．５ｄＢ未満のものをＢ、２．５ｄＢ以上のものをＣと評価した。そして、評価Ｂ以上を許容値とした。結果を下記表１に示す。
なお、下記表１〜２中、Ｎｏ．１〜１３が実施例で、Ｎｏ．２１〜３１が比較例である。
【００４２】
【表１】
2016210651.tif 000003
【００４３】
【表２】
2016210651.tif 000004
【００４４】
【表３】
2016210651.tif 000005
【００４５】
【表４】
2016210651.tif 000006
【００４６】
なお、上記表３に示す上記片末端非反応性オリゴマー及び両末端反応性オリゴマーの構造は以下のとおりである。
片末端非反応性オリゴマー：
Ｈ−（Ｉ−ポリプロピレングリコール）2−Ｉ−ＭｅＯＨ
両末端反応性オリゴマー：
Ｈ−（Ｉ−ポリプロピレングリコール）2−Ｉ−Ｈ
【００４７】
上記オリゴマーの表記において、Ｈはヒドロキシエチルアクリレートの残基を、Ｉはイソホロンジイソシアネートの残基を、ＭｅＯＨはメタノールの残基を、ポリプロピレングリコールはポリプロピレングリコールの残基を示す。
【００４８】
上記表１のＮｏ．１〜１３の光ファイバ心線は、いずれも、内層形成用樹脂組成物が片末端非反応性オリゴマーを全オリゴマー量に対して３０質量％以上含有することにより、マイクロベンド特性と低温特性を両立することができた。これに対して、表２のＮｏ．２１〜３１の光ファイバ心線は、マイクロベンド特性または低温特性のいずれかが評価Ｃとなった。
また、上記表１のＮｏ．５〜１３は、ガラスファイバとして、トレンチを有し、該トレンチの比屈折率差が−０．２％以下のものを使用することで、直径１５ｍｍ×２ｔｕｒｎのマクロベンド特性を評価Ｂ以上にすることができた。また、上記表１のＮｏ．５〜１１は、ガラスファイバとして、トレンチを有し、該トレンチの比屈折率差が−０．４％以下のものを使用することで、直径４ｍｍ×０．５ｔｕｒｎのマクロベンド特性も評価Ｂ以上にすることができた。また、上記表１のＮｏ．５〜９は、ガラスファイバとして、トレンチを有し、該トレンチの比屈折率差が−０．５％以下のものを使用することで、直径１５ｍｍ×２ｔｕｒｎ、直径４ｍｍ×０．５ｔｕｒｎのマクロベンド特性を両方とも評価Ａにすることができた。
【００４９】
また、上記表１のＮｏ．２〜５及び７〜１３は、いずれも、内層形成用樹脂組成物が片末端非反応性オリゴマーを全オリゴマー量に対して６０質量％以上含有することにより、内層のヤング率が０．３ＭＰａ以下となり、マイクロベンド特性がより優れたものとなった。
【符号の説明】
【００５０】
１０、２０  光ファイバ心線
１１  コア部
１２  クラッド部
１３  ガラス光ファイバ
１４、２４  内層
１５、２５  外層
２６  非剥離性樹脂被覆層
１７、２７  樹脂被覆層
【図１】
2016210651.tif 000007
【図２】
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【図３】
2016210651.tif 000009
【図４】
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