(57)【要約】      （修正有）【課題】中心ポロシティー等の内部欠陥が存在する難加工性材料の丸ビレットを穿孔圧延した場合にもプラグ寿命を低下することなく、かつ、中空素管に発生する内面疵を低減する継目無鋼管の製造方法を提供する。【解決手段】先端部に外径が軸方向後端に向かうに従って増大するテーパ角度θ＊、軸方向長さＡ２、先端面が曲率半径ｒ＊の球面状で形成されるテーパ円柱状の突起を有し、全長Ａ、最大外径Ｄ、前記突起のテーパ角度θ＊、軸方向長さＡ２、および先端面の曲率半径ｒ＊が下記（１）ないし（３）式を満足する図１に示す形状のプラグを用いる。０．１１０≦ｒ＊／Ｄ≦０．１８２...（１）０．０２３≦Ａ２／Ａ≦０．０９３...（２）５°≦θ＊≦２０°...（３）【選択図】図１
2016147301.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
先端部に外径が軸方向後端に向かうに従って増大するテーパ角度θ＊（°）、軸方向長さＡ２（ｍｍ）、先端面が半径ｒ＊（ｍｍ）の半球面で形成されるテーパ円柱状の突起を有する全長Ａ（ｍｍ）、最大外径Ｄ（ｍｍ）のプラグを用い、難加工性の素材からなる中実丸ビレットを傾斜ロール式の穿孔圧延機で穿孔圧延する継目無鋼管の製造方法であって、
前記プラグの全長Ａ、最大外径Ｄ、前記突起のテーパ角度θ＊、軸方向長さＡ２、および先端面の曲率半径ｒ＊が下記（１）ないし（３）式を満足することを特徴とする継目無鋼管の製造方法。
記
０．１１０  ≦  ｒ＊／Ｄ  ≦  ０．１８２               （１）
０．０２３  ≦  Ａ２／Ａ  ≦  ０．０９３               （２）
５°  ≦  θ＊  ≦  ２０°                              （３）
【請求項２】
前記難加工性の素材が５質量％以上のＣｒを含有する高Ｃｒ鋼であることを特徴とする請求項１に記載の継目無鋼管の製造方法。
【請求項３】
前記難加工性の素材が０．５質量％以上のＣｒを含有し、前記中実丸ビレットが丸断面形状の鋳造まま素材であることを特徴とする請求項１に記載の継目無鋼管の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、継目無鋼管の製造方法に関し、より詳しくは難加工性の素材からなる中実丸ビレットを傾斜ロール式の穿孔圧延機で穿孔圧延する継目無鋼管の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
継目無鋼管の製造方法には一般に押出法とマンネスマン穿孔法があり、近年、高合金鋼やステンレス鋼等の難加工性材料であってもマンネスマン穿孔法を用いて鋼管の圧延加工が行われるようになっている。
【０００３】
マンネスマン穿孔法では、所定の温度に加熱された中実の丸ビレットを素材とし、相対するバレル状あるいはコーン状のロールで圧下を加えつつ、被圧延材横断面の中心軸線上に配した穿孔プラグによって軸心部に穴を明けて中空素管を得る。次いで、得られた中空素管をプラグミル、マンドレルミル等の延伸圧延機で延伸圧延した後、ストレッチレデューサ、リーラ、サイザ等の仕上圧延機で定径することで鋼管が製造される。
【０００４】
前記中空素管を得る穿孔工程において、被圧延材である丸ビレットは、一般に、プラグに接触する前に回転しているロールと接触することで回転を開始し、同時に傾斜配置されたロールにより推進力を与えられるためプラグが配置されている圧延方向に圧下されつつ前進する。この時、圧下されている丸ビレットの軸心近傍にはロールからの圧縮力に対応して幅方向に広がろうとする引張力が生じ、この繰り返しによる回転鍛造効果によりいわゆるマンネスマン割れが発生することがある。このマンネスマン割れは、被圧延材の有する加工性と密接に関連があり、普通炭素鋼ビレットを穿孔する場合に比べ、高合金鋼やステンレス鋼などの難加工性材料が素材である場合に発生しやすく、その結果、製品にかぶれ疵やラップ疵と呼ばれる内面疵が残ることが多い。
【０００５】
また、連続鋳造されたままの丸ビレットを素材として穿孔圧延により中空素管を製造した場合、鋼管製品の内面疵は、前記マンネスマン割れだけでなく穿孔圧延前の丸ビレット中心部に存在する引け巣（中心ポロシティ）を起因としても発生する。そこで、従来、ステンレス鋼等の連続鋳造において中心ポロシティが発生しやすい鋼材は、鋳造素材に予め高圧下率の加工を加えた前加工の後に、穿孔圧延に供することとしていた。
【０００６】
しかしながら、製造コスト低減の観点からは、上述の前加工を省略することが望ましく、連続鋳造したままの丸ビレットを穿孔圧延に供しても内面疵を発生させない高合金鋼またはステンレス鋼の継目無鋼管の製造方法が求められ種々検討されている。
【０００７】
そこで、特許文献１には、高Ｃｒ鋼またはステンレス鋼を連続鋳造したままの丸ビレットを穿孔圧延前に施す加熱処理の設定温度および均熱性の最適化を図ることにより、また、連続鋳造の凝固末期において有効な軽圧下を実施することにより、傾斜ロールで穿孔圧延する際に発生する内面疵を抑制できることが開示されている。
【０００８】
一方、高合金鋼やステンレス鋼等の難加工性材料の穿孔圧延においては、上述の内面疵だけでなく、プラグの寿命も大きな課題である。長寿命プラグとして非特許文献１に提案されたプラグ形状を図４に示す。このプラグは、曲率半径ｒ、軸方向長さＬ１の先端部と曲率半径Ｒの円弧回転面である軸方向長さＬ３のワーク部との間に、外径ｄ、軸方向長さＬ２の円柱状の平行部を形成し、この平行部と前記の先端部とからなる先端圧延部を形成した構造である。この形状のプラグは、先端圧延部のワーク部近傍部分に被穿孔材が接触しない隙間が形成され、この隙間によりプラグの内部に蓄積された熱が放出される構造であるため、プラグの先端部が溶損しにくく、プラグ寿命が向上することになると記載されている。
【０００９】
さらに、特許文献２には、上記のプラグ形状および先端圧延部の材質を改良して、噛み込み不良の発生を低減し、内面疵の少ない内面品質が良好な製品を高い生産性で製造する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００２−３６１３０４号公報
【特許文献２】特許第４１５５２６７号公報
【非特許文献】
【００１１】
【非特許文献１】Ｎｅｕｍａｎｎ、「Ｓｔａｈｌｒｏｈｒｈｅｒｓｔｅｌｌｕｎｇ（鋼管の製造）」、Ｖｅｒｌａｇ  ｆｕｒ  Ｇｒｕｎｄｓｔｏｆｆｉｎｄｕｓｔｒｉｅ、１９７０
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、前記した従来技術は、各々に次のような問題を有している。
【００１３】
特許文献１では、鋳造されたままのビレットの中心ポロシティを減少または圧着する技術が開示されているが、プラグに関しては、穿孔圧延において中心ポロシティを進展させるマンネスマン割れを低減するために、プラグ先端のドラフト率［｛（素材径−プラグ先端におけるロール間隔）／素材径｝×１００％］を小さくすることが記載されているだけで、プラグの寿命は全く考慮されていない。
【００１４】
特許文献２では、内部に欠陥のない丸ビレットを穿孔圧延する場合を前提としたもので、中空素管に発生する内面疵の原因をマンネスマン割れの発生と円周方向せん断歪の発生に限定した内面疵防止技術であり、丸ビレットが鋳造されたままの素材であって中心ポロシティ等の内部欠陥が存在する場合については考慮されていない。
【００１５】
したがって、本発明の目的は、鋳造されたままで中心ポロシティ等の内部欠陥が存在する難加工性材料の丸ビレットを穿孔圧延した場合にもプラグ寿命を低下することなく、かつ、中空素管に発生する内面疵を低減する継目無鋼管の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明者らは、前記課題を解決するために、中心部にザクやポロシティ等の内部欠陥が存在する丸ビレットを穿孔圧延している際のプラグ先端部と前記内部欠陥との接触状況に着目し、プラグの先端形状を適正化することで製品の内面疵を低減するとともにプラグの寿命を向上できることを見出した。
【００１７】
すなわち、本発明は、以下の要旨からなる。
［１］先端部に外径が軸方向後端に向かうに従って増大するテーパ角度θ＊（°）、軸方向長さＡ２（ｍｍ）、先端面が半径ｒ＊（ｍｍ）の半球面で形成されるテーパ円柱状の突起を有する全長Ａ（ｍｍ）、最大外径Ｄ（ｍｍ）のプラグを用い、難加工性の素材からなる中実丸ビレットを傾斜ロール式の穿孔圧延機で穿孔圧延する継目無鋼管の製造方法であって、
前記プラグの全長Ａ、最大外径Ｄ、前記突起のテーパ角度θ＊、軸方向長さＡ２、および先端面の曲率半径ｒ＊が下記（１）ないし（３）式を満足することを特徴とする継目無鋼管の製造方法。
記
０．１１０  ≦  ｒ＊／Ｄ  ≦  ０．１８２                 （１）
０．０２３  ≦  Ａ２／Ａ  ≦  ０．０９３                 （２）
５°  ≦  θ＊  ≦  ２０°                                （３）
【００１８】
［２］前記難加工性の素材が５質量％以上のＣｒを含有する高Ｃｒ鋼であることを特徴とする［１］に記載の継目無鋼管の製造方法。
［３］前記難加工性の素材が０．５質量％以上Ｃｒを含有し、前記中実丸ビレットが丸断面形状の鋳造まま素材であることを特徴とする［１］に記載の継目無鋼管の製造方法。
【発明の効果】
【００１９】
本発明により、鋳造されたままで中心ポロシティ、ザク巣等の内部欠陥が存在する難加工性材料の丸ビレットを穿孔圧延した場合にも、中空素管に発生する内面疵を低減でき、かつ、プラグの寿命を向上できるため、内面疵の少ない内面品質が良好な高合金鋼継目無鋼管を高い生産性および低コストで製造することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明に係るプラグ形状を示す図である。
【図２】一般的な砲弾形状のプラグで丸ビレットを穿孔圧延中のプラグ先端の状況を示す図である。
【図３】プラグ前方に発生する開口部の形状を模式的に示す図である。
【図４】非特許文献１に提案されたプラグ形状を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、図面を参照して、本発明の実施の形態を説明する。
【００２２】
図２は、モデルミルを用いて１３Ｃｒ鋼の穿孔圧延実験を行い、穿孔圧延を途中止めして得られた材料を縦割れして穿孔圧延におけるプラグ先端近傍の状況を調べた結果の一例である。使用したプラグは一般的な砲弾形状のプラグであり、図２（ａ）は鋳造まま素材で中心部にザク巣等の内部欠陥が存在する丸ビレットを穿孔圧延した場合であり、図２（ｂ）は鋳造後高圧下率の加工を行って中心部の内部欠陥を圧着した丸ビレットを穿孔圧延した場合である。
【００２３】
図２（ａ）と（ｂ）の比較から明らかなように、丸ビレットの中心部にザク巣等の内部欠陥が存在する場合には、プラグ前方の丸ビレット中心部に発生するマンネスマン割れが助長されており、プラグ前方の丸ビレット中心部に大きな開口部が生じている。そのため、プラグの先端部近傍が丸ビレットに存在する内部欠陥部の凸凹状の表面と直接接触し、プラグと被圧延材である丸ビレットが部分的に点接触した状態となっている。穿孔圧延中では点接触部の面圧が局所的に高くなるため、その箇所のプラグ表層スケールが集中的に削り取られてプラグ先端部が局部的に損傷するとともに、穿孔圧延後の中空素管に発生する内面疵の原因となっていた。また、モデルミルによる実験を繰り返し、丸ビレットの中心部にザク巣等の内部欠陥が存在する場合に生じるプラグ前方のマンネスマン割れ等による開口部について詳細に調べた結果、前記開口部の形状は、図３に示すような一定の形状に近づいていることが明らかになった。すなわち、プラグの前方にマンネスマン割れが生じた場合、あるいは素材の持つ欠陥が開口する変形が生じた場合、前記開口部は前記プラグの形状に沿うように、あるいは、前記プラグの先端部を回り込むように変形することを見出した。
【００２４】
そこで、図４に示すように、従来の砲弾形状のプラグの先端に、前記開口部に相当する外径が軸方向後端に向かうに従って増大するテーパ角度θ＊（°）、軸方向長さＡ２（ｍｍ）、先端面が半径ｒ＊（ｍｍ）の半球面で形成されるテーパ円柱状の突起を設けたプラグを作製し、鋳造まま素材で中心部にザク巣等の内部欠陥が存在する丸ビレットの穿孔圧延実験を行った。
【００２５】
その結果、前記突起が、前記内部欠陥の表面とプラグ本体が接触する前に前記内部欠陥の開口部に進入し、前記内部欠陥の凸凹状の表面を圧延して滑らかにすることで、従来の砲弾形状のプラグで穿孔圧延した場合に多く発生していた中空素材の内面疵が著しく減少していることが判明した。さらに、図４に示した形状のプラグでは、先端曲率の小さい突起の存在によりビレットの噛み込み限界が大きくなり、プラグ先端ドラフト率を低減させた状態で穿孔圧延できるため、マンネスマン割れの発生が抑制された。
【００２６】
しかしながら、上述の効果を得るためには、全長Ａ（ｍｍ）、最大外径Ｄ（ｍｍ）、テーパ角度θ＊（°）、軸方向長さＡ２（ｍｍ）、および先端面の曲率半径ｒ＊（ｍｍ）が下記（１）ないし（３）式を満足する必要があった。
【００２７】
記
０．１１０  ≦  ｒ＊／Ｄ  ≦  ０．１８２              （１）
０．０２３  ≦  Ａ２／Ａ  ≦  ０．０９３              （２）
５°  ≦  θ＊  ≦  ２０°                            （３）
ｒ＊／Ｄが、０．１１０未満ではプラグ先端に設けた突起が溶損あるいは溶損状の変形をしてプラグ寿命が低下し、０．１８２超えでは突起が内部欠陥の開口部に進入して前記内部欠陥の凸凹状の表面を圧延することによって該表面を滑らかにする効果が得られない。また、Ａ２／Ａが、０．０２３未満ではプラグ先端に設けた突起がプラグ前方のマンネスマン割れ等による開口部の凸凹状の表面を圧延する効果が得られず、０．０９３超えでは突起に加わる負荷が大きくなりプラグ寿命が低下する。さらに、突起のテーパ角度θ＊が、５°未満では突起がプラグ前方のマンネスマン割れ等による開口部の凸凹状の表面を均一に圧延する効果が得られず、２０°超えでは突起としての効果が得られずマンネスマン割れを助長する。
【００２８】
さらに、本発明に係るプラグの先端部に設けられた突起の先端面を形成する半径ｒ＊（ｍｍ）の半球部とテーパ角度θ＊（°）のテーパ円柱部との接続部の表面は、滑らかな連続面ではなく一定の角度を有する不連続面となっている。これにより、突起がプラグ前方の開口部の凸凹状の表面を圧延する際に最も負荷が集中する前記接続部と圧延される前記開口部の凸凹状の表面との間に隙間が生じ、空間の断熱作用による温度上昇の抑制効果などの負荷分散効果が得られ、プラグ寿命が向上する。
【００２９】
また、本発明により得られる効果を顕著にするため、本発明に係る難加工性の素材は、熱間加工性が低下する５質量％以上のＣｒを含有する高Ｃｒ鋼であることが好ましい。
【００３０】
同様に、本発明に係る難加工性の素材は、鋳造時の粘性が高く鋳造欠陥が発生しやすい０．５質量%以上のＣｒを含有する鋳造まま素材であることが好ましい。
【実施例】
【００３１】
表１に示す丸ビレット（径：５８ｍｍ、長さ：２５０ｍｍ）を１２５０℃に加熱し、表１に示す種々の形状のプラグを用いてモデルミルによる穿孔圧延実験を行い、圧延後の中空素材の内面疵発生率とプラグ寿命を評価した。なお、プラグの材質は、従来の砲弾形状のプラグと同じ０．５Ｃｒ−１．５Ｍｏ−３．０Ｗ系の低合金鋼である。また、ロール入側面角は２．５°または４°とし、傾斜角は８°または１１°とした。
【００３２】
その結果、表１に示すように、本発明例は内面疵発生率が低く、プラグ寿命も５本以上となり、難加工性の丸ビレットを用いた穿孔圧延であっても、加工性を改善するために前加工された丸ビレットを用いた参考例と同等の穿孔圧延結果が得られた。
【００３３】
【表１】
2016147301.tif 000003
【符号の説明】
【００３４】
Ａ    本発明に係るプラグの全長
Ｄ    プラグの最大外径
Ａ２  本発明に係るプラグの突起の軸方向長さ
ｒ＊  本発明に係るプラグの突起先端面の曲率半径
θ＊  本発明に係るプラグの突起のテーパ角度
【図１】
2016147301.tif 000004
【図３】
2016147301.tif 000005
【図４】
2016147301.tif 000006
【図２】
2016147301.tif 000007