(57)【要約】【課題】  ポンプの効率の低下を抑制できるポンプ装置を提供する。【解決手段】  吐出通路(5)の途中に設けられた絞り部であって、絞り部の内径が吐出口(230)から絞り部までの吐出通路(5)の内径よりも小さく形成された小径部(51)と、小径部(51)から吐出通路(5)の下流側に向かって内径が徐々に増大するように形成された内径漸増部(52)と、を有するベンチュリ部(50)と、ベンチュリ部(50)の上流側およびベンチュリ部(50)の中の圧力が導入され、ベンチュリ部(50)の上流側とベンチュリ部(50)の中との差圧に基づき作動液の流路を切り替えることにより、自動変速機(10)に供給される作動液の流量を制御する制御バルブ(8)とを有する。【選択図】  図１
2016130462.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
車両の自動変速機に作動液を供給する自動変速機用ポンプ装置であって、
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、
前記ポンプ要素収容部内に設けられ、前記駆動軸によって回転駆動されると共に、前記駆動軸の周りに複数個のポンプ室を形成するポンプ要素と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記駆動軸の回転に伴い前記複数のポンプ室の容積が増大する吸入領域に開口する吸入口と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記駆動軸の回転に伴い前記複数のポンプ室の容積が減少する吐出領域に開口する吐出口と、
前記吐出口と接続された吐出通路と、
前記吐出通路の途中に設けられた絞り部であって、前記絞り部の内径が前記吐出口から前記絞り部までの前記吐出通路の内径よりも小さく形成された小径部と、前記小径部から前記吐出通路の下流側に向かって内径が徐々に増大するように形成された内径漸増部と、を有するベンチュリ部と、
前記ベンチュリ部の上流側および前記ベンチュリ部中の圧力が導入され、前記ベンチュリ部の上流側と前記ベンチュリ部中との差圧に基づき作動液の流路を切り替えることにより、前記自動変速機に供給される作動液の流量を制御する制御バルブと
を有することを特徴とする自動変速機用ポンプ装置。
【請求項２】
請求項１に記載の自動変速機用ポンプ装置において、
前記ポンプハウジングは、前記ポンプ要素収容部を有するポンプハウジング本体と、前記ポンプハウジング本体とは別部材であって、前記ポンプハウジング本体に接合されるベンチュリ形成ブロックと、を有し、
前記ベンチュリ部は、前記ベンチュリ形成ブロックに形成され、
前記ベンチュリ形成ブロックは、前記ベンチュリ部が形成された後、前記ポンプハウジング本体に接合されることを特徴とする自動変速機用ポンプ装置。
【請求項３】
請求項２に記載の自動変速機用ポンプ装置において、
前記ベンチュリ部の前記小径部は、前記ベンチュリ形成ブロックの外表面に開口するように形成されることを特徴とする自動変速機用ポンプ装置。
【請求項４】
請求項１に記載の自動変速機用ポンプ装置において、
前記ベンチュリ部は、前記ベンチュリ部の長手方向と前記駆動軸の回転軸の方向が略直交するように設けられることを特徴とする自動変速機用ポンプ装置。
【請求項５】
請求項１に記載の自動変速機用ポンプ装置において、
前記ベンチュリ部は、前記ベンチュリ部の長手方向と前記駆動軸の回転軸の方向が略平行となるように設けられることを特徴とする自動変速機用ポンプ装置。
【請求項６】
請求項１に記載の自動変速機用ポンプ装置において、
前記ベンチュリ部は、前記内径漸増部の内壁で挟まれた狭角が、６０度以下となるように形成されることを特徴とする自動変速機用ポンプ装置。
【請求項７】
請求項１に記載の自動変速機用ポンプ装置において、
前記制御バルブまたは前記ベンチュリ部は、前記ポンプハウジングとは別部材のハウジングに設けられることを特徴とする自動変速機用ポンプ装置。
【請求項８】
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、
前記ポンプ要素収容部内に設けられ、前記駆動軸によって回転駆動されると共に、前記駆動軸の周りに複数個のポンプ室を形成するポンプ要素と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記複数個のポンプ室のうち前記駆動軸の回転に伴い容積が増大するポンプ室が位置する吸入領域に開口する吸入口と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記複数個のポンプ室のうち前記駆動軸の回転に伴い容積が減少するポンプ室が位置する吐出領域に開口する吐出口と、
前記吐出口と接続された吐出通路と、
前記吐出通路の途中に設けられた絞り部であって、前記絞り部の内径が前記吐出口から前記絞り部までの前記吐出通路の内径よりも小さく形成された小径部と、前記小径部から前記吐出通路の下流側に向かって内径が徐々に増大するように形成された内径漸増部と、を有するベンチュリ部と、
前記ベンチュリ部の上流側および前記小径部の圧力が導入され、前記ベンチュリ部の上流側と前記小径部との差圧に基づき作動液の流路を切り替えることにより、車両搭載機器に供給される作動液の流量を制御する制御バルブと、
を有することを特徴とするポンプ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポンプ装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、制御バルブを有するポンプ装置が知られている。制御バルブは、ポンプ装置が機器に供給する作動液の流量を制御する。例えば特許文献１に記載のポンプ装置は、吐出する流量に応じて差圧を発生させる。制御バルブは、上記差圧に基づき作動液の流路を切り替えることで、上記流量を制御する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１０−１４０７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、従来のポンプ装置は、差圧を発生させるためにオリフィスを用いている。このため、ポンプの効率が低下するおそれがあった。本発明の目的は、ポンプの効率の低下を抑制できるポンプ装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、本発明では、差圧を発生させるために、吐出通路の途中に設けられ、小径部から吐出通路の下流側に向かって内径が徐々に増大するベンチュリ部を有する。
【発明の効果】
【０００６】
よって、ポンプの効率の低下を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施例１のポンプ装置が適用される液圧系統の構成を示す。
【図２】実施例１のポンプ装置の構成の概略を示す。
【図３】実施例１のポンプハウジングを駆動軸の軸心に対して直交する平面で切った部分断面を示す。
【図４】図３のA-A視断面を示す。
【図５】実施例１のベンチュリ形成ブロックを軸方向一方側から見た図である。
【図６】上段は、実施例１のベンチュリ部の近傍における吐出通路を模式的に示す。下段は、上段における各部位と対応付けた圧力の変化を示す。
【図７】上段は、比較例のオリフィスの近傍における吐出通路を模式的に示す。下段は、上段における各部位と対応付けた圧力の変化を示す。
【図８】実施例１の流量と差圧との関係を示すグラフである。実線で実施例１を示し、一点鎖線で比較例を示す。
【図９】実施例１の狭角と圧力損失比との関係を示す。
【図１０】上段は、実施例１において大径部をベンチュリ部の上流に設けた吐出通路を模式的に示す。下段は、上段における各部位と対応付けた圧力の変化を示す。
【図１１】上段は、実施例１において内径漸増部の下流側に段差部分（後方部）を有する吐出通路を模式的に示す。下段は、上段における各部位と対応付けた圧力の変化を示す。
【図１２】図11のL0に対するLの割合L/L0と、圧力損失比との関係を示す。
【図１３】実施例２のベンチュリ形成ブロックをベンチュリ部の軸心を通る平面で切った断面を示す。
【図１４】実施例４のポンプハウジングを駆動軸の軸心が延びる方向からみた図である。
【図１５】図14のB-B視断面を示す。
【図１６】実施例６のポンプ装置の構成の概略を示す。
【図１７】実施例６のポンプハウジングを駆動軸の軸心を含む平面で切った部分断面を示す。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
以下、本発明のポンプ装置を実施するための形態を、図面に示す実施例に基づいて説明する。
【０００９】
［実施例１］
まず、構成を説明する。図１は、ポンプ装置１が適用される液圧系統の構成を示す。ポンプ装置１は、自動車の車両へ搭載される。ポンプ装置１は、車両へ搭載される他の機器（車両搭載機器）に作動液を供給する作動液供給源である。ポンプ装置１が作動液を供給する車両搭載機器は、自動変速機である。自動変速機は、無段変速機、具体的にはベルト式の連続可変トランスミッション（以下、CVTという。）10である。作動液はATF（オートマチック・トランスミッション・フルード）である。ポンプ装置１は、原動機としての内燃機関により駆動され、オイルパン100から作動液を吸入し、吐出する。オイルパン100として例えばCVT10のものを利用できる。CVT10のコントロールバルブ内には、CVTコントロールユニットにより制御される各種のバルブが設けられている。ポンプ装置１から吐出された作動液は、コントロールバルブを介してCVT10の各部（プライマリプーリ、セカンダリプーリ、フォワードクラッチ、リバースブレーキ、トルクコンバータ、潤滑・冷却系等）に供給される。
【００１０】
ポンプ装置１は、ポンプハウジング２、ポンプ要素４、ベンチュリ部50、および制御バルブ８を有する。ポンプハウジング２は、ポンプ要素４と、制御バルブ８と、ベンチュリ部50とを収容する。ポンプハウジング２には、作動液が流通する通路として、吸入通路３と、吐出通路５と、高圧通路６と、中圧通路７と、戻り通路９とが設けられている。吸入通路３は、オイルパン100とポンプ要素４とを接続する。吐出通路５は、ポンプ要素４とCVT10とを接続する。吐出通路５上にはベンチュリ部50が設けられている。ベンチュリ部50は、吐出通路５の途中に設けられた絞り部である。高圧通路６は、吐出通路５におけるベンチュリ部50よりもポンプ要素４の側（以下、上流側という。）と制御バルブ８とを接続する。中圧通路７は、ベンチュリ部50と制御バルブ８とを接続する。戻り通路９は、制御バルブ８と吸入通路３（オイルパン100）とを接続する。ポンプハウジング２には駆動軸40が軸支される。駆動軸40は内燃機関のクランクシャフトにより駆動される。ポンプ要素４は、駆動軸40によって回転駆動される。ポンプ要素４は、オイルパン100から吸入通路３を介して作動液を吸入する。ポンプ要素４は、作動液を吐出通路５へ吐出し、吐出通路５を介してCVT10へ供給する。制御バルブ８には、高圧通路６を介して、ベンチュリ部50よりも上流側の比較的高い圧力（以下、高圧という。）が導入される。また、制御バルブ８には、中圧通路７を介して、ベンチュリ部50の中の比較的低い圧力（中程度の圧力。以下、中圧という。）が導入される。制御バルブ８は、ベンチュリ部50よりも上流側の圧力とベンチュリ部50の中の圧力との差（差圧）に基づき、作動液の流路を切り替える。これにより、ポンプ要素４がCVT10に供給する作動液の流量を制御する。
【００１１】
図２は、ポンプ装置１の構成の概略を示す。ポンプハウジング２から取り出した状態のポンプ要素４を、駆動軸40の軸心（回転軸）Oに対して直交する平面で切った断面を示す。制御バルブ８をその軸心を通る平面で切った部分断面を示す。各通路３等を模式的に描く。作動液の流れる方向を一点鎖線の矢印で示す。図３は、ポンプハウジング２を、軸心Oに対して直交する平面で切った部分断面を示す。図４は、図３のA-A視断面を示す。以下、説明の便宜上、直交座標系を設定する。図３の左右方向にｘ軸を設け、右側を正とする。図３の紙面内の上下方向にｙ軸を設け、上側を正とする。図３の紙面に垂直な方向にｚ軸を設け、紙面の手前側を正とする。駆動軸40（軸心O）はｚ軸方向に延びる。ポンプハウジング２は、ポンプハウジング本体20とベンチュリ形成ブロック21を有する。ポンプハウジング本体20は、金属材料で形成される。ポンプハウジング本体20には、上記各通路３等のほか、吸入口230と吐出口231が形成される。ベンチュリ形成ブロック21は、樹脂材料で形成される。ベンチュリ形成ブロック21は、ポンプハウジング本体20とは別の部材である。
【００１２】
ポンプハウジング本体20は、リアボディ22とサイドプレート23とフロントボディを有する。リアボディ22には、収容凹部220、第１孔221、第２孔222、第３孔223、第４孔224、第５孔225、吐出圧室226、バルブ収容孔227、ベンチュリ形成ブロック収容孔228、および軸受保持孔が形成される。収容凹部220は有底円筒状である。収容凹部220はｚ軸方向に延びてリアボディ22のｚ軸正方向側に開口する。収容凹部220の内周面には、半円筒状の第１溝部（図外）と第２溝部（図外）が、ｚ軸方向に延びるように設けられている。第２溝部は収容凹部220の軸心を挟んで第１溝部と反対側に設けられる。軸受保持孔（図外）は、有底円筒状である。軸受保持孔はｚ軸方向に延びて収容凹部220のｚ軸負方向側の底部に開口する。軸受保持孔の内周には、軸受が設置される。軸受の内周側には駆動軸40のｚ軸負方向端部が挿入され、回転自在に設置される。吐出圧室226は、収容凹部220の上記底部に設けられた有底の凹部であり、上記底部に開口する。
【００１３】
第１孔221は、リアボディ22のｘ軸負方向側かつｚ軸負方向側をｙ軸方向に延びる。リアボディ22のｙ軸負方向側における第１孔221の開口は、栓部材221aにより封止される。第１孔221はｙ軸方向およびｚ軸方向から見て吐出圧室226と部分的に重なるように形成され、吐出圧室226に接続する。バルブ収容孔227は略円筒状であり、リアボディ22のｙ軸正方向側かつｚ軸負方向側をｘ軸方向に延びる。すなわちバルブ収容孔227の長手方向（ｘ軸方向）は、軸心Oの方向（ｚ軸方向）に対し直交する。バルブ収容孔227のｘ軸正方向端は、リアボディ22の外表面に開口する。この開口は栓部材227aにより封止される。バルブ収容孔227のｘ軸負方向端は、第１孔221のｙ軸正方向端に接続する。バルブ収容孔227のｘ軸負方向寄りには、第５孔225の一端が開口する。第５孔225の他端はリアボディ22の外表面に開口する。
【００１４】
ベンチュリ形成ブロック収容孔228は略円筒状であり、リアボディ22のｚ軸負方向側をｘ軸方向に延びる。すなわちベンチュリ形成ブロック収容孔228の長手方向（ｘ軸方向）は、バルブ収容孔227の長手方向に対し略平行であると共に、軸心Oの方向（ｚ軸方向）に対し直交する。ベンチュリ形成ブロック収容孔228のｘ軸負方向側は、第１孔221と交差するように形成され、第１孔221に接続する。また、ベンチュリ形成ブロック収容孔228のｘ軸負方向側は、ｙ軸方向およびｚ軸方向から見て吐出圧室226と部分的に重なるように形成され、吐出圧室226に接続する。ベンチュリ形成ブロック収容孔228のｘ軸負方向端は、リアボディ22の外表面に開口する。この開口は栓部材228aにより封止される。第２孔222は、ベンチュリ形成ブロック収容孔228と略同じ軸心上に設けられ、リアボディ22のｘ軸正方向側かつｚ軸負方向側をｘ軸方向に延びる。第２孔222のｘ軸負方向端は、ベンチュリ形成ブロック収容孔228のｘ軸正方向端に接続する。第２孔222の内径はベンチュリ形成ブロック収容孔228の内径よりも小さい。第３孔223は、リアボディ22のｘ軸正方向側かつｚ軸負方向側をｚ軸方向に延びる。第３孔223のｚ軸正方向端は、第２孔222のｘ軸正方向端に接続する。第３孔223のｚ軸負方向端は、リアボディ22の外表面に開口する。第４孔224は、バルブ収容孔227のｘ軸正方向側とベンチュリ形成ブロック収容孔228のｘ軸正方向側とを接続する。
【００１５】
サイドプレート23は円板状である。サイドプレート23には、軸収容孔（図外）が設けられる。軸収容孔は、サイドプレート23の中心部を貫通する。サイドプレート23の軸方向一方側の面には、１対の吸入口230a,230bと、１対の吐出口231a,231bが設けられる。１対の吸入口230a,230bは、軸収容孔の周り方向（以下、周方向という）に略円弧状に延びる溝であり、軸収容孔を挟んで互いに対向する位置に設けられる。１対の吐出口231a,231bは、周方向に略円弧状に延びる溝であり、軸収容孔を挟んで互いに対向する位置に設けられる。吸入口230と吐出口231は、周方向で互い違いに並ぶ。サイドプレート23には、連通路（図外）が設けられている。連通路は、サイドプレート23を軸方向に貫通してその両側面を連通させる。第１連通路は吸入口230に開口する。第２連通路は吐出口231に開口する。サイドプレート23はリアボディ22の収容凹部220に設置される。サイドプレート23の上記一方側の面が収容凹部220の開口側（ｚ軸正方向側）に面する。サイドプレート23の他方側の面が収容凹部220の底部に対向する。サイドプレート23の軸収容孔は、リアボディ22の軸受保持孔に対向する。サイドプレート23の第１連通路はリアボディ22の吸入通路３に接続する。各吸入口230は、第１連通路を介して吸入通路３に接続する。サイドプレート23の第２連通路はリアボディ22の吐出圧室226に接続する。各吐出口231は、第２連通路を介して吐出圧室226に接続する。
【００１６】
フロントボディ（図外）はポンプカバーである。フロントボディは、収容凹部220を封止するように、リアボディ22のｚ軸正方向側に固定される。フロントボディ24には、軸受保持孔が設けられる。軸受保持孔はｚ軸方向に延びる。軸受保持孔の内周には、軸受が設置される。軸受の内周側には駆動軸40のｚ軸正方向端部が挿入され、回転自在に設置される。
【００１７】
ベンチュリ形成ブロック21は、略円筒状である。ベンチュリ形成ブロック21の外周面の径（外径）は、ベンチュリ形成ブロック収容孔228の内周面の径（内径）と略等しい。ベンチュリ形成ブロック21には、ベンチュリ部50が形成される。ベンチュリ部50は、ベンチュリ形成ブロック21に型成形によって形成される絞り部である。ベンチュリ形成ブロック21は、ベンチュリ部50が形成された後、ポンプハウジング本体20に接合される。図３および図４では、ベンチュリ部50の長手方向に沿った軸線（軸心）を通る平面でベンチュリ形成ブロック21を切った断面が示される。図５は、ベンチュリ形成ブロック21を、ベンチュリ部50の軸心が延びる方向から（ｘ軸負方向側から）見た図である。以下、ベンチュリ部50の軸心が延びる方向を軸方向といい、軸心の周り方向を周方向という。ベンチュリ形成ブロック21は、内径漸減部210と、ベンチュリ部50と、連通孔213と、第１連通溝214と、第２連通溝215とを有する。ベンチュリ部50は、小径部51と、内径漸増部52とを有する。
【００１８】
内径漸減部210は、ベンチュリ形成ブロック21の内周側に軸方向に延びるように設けられ、ベンチュリ形成ブロック21の軸方向一方側の端面に開口する。内径漸減部210は、軸方向一方側から軸方向他方側（吐出通路５の下流側）に向って先細りとなるテーパ部であり、軸方向他方側に向かって内径が徐々に減少するように形成されている。内径漸減部210の軸方向一方側端の内径は、ベンチュリ形成ブロック収容孔228の内径よりも小さい。小径部51は、ベンチュリ形成ブロック21の内周側に設けられ、軸方向に延びる。小径部51の軸方向一方側端は内径漸減部210の軸方向他方側端に接続する。小径部51の内径は、内径漸減部210の軸方向他方側端の内径と略等しく、軸方向で一定である。
【００１９】
内径漸増部52は、ベンチュリ形成ブロック21の内周側に軸方向に延びるように設けられる。内径漸増部52の軸方向一方側端は小径部51の軸方向他方側端に接続し、内径漸増部52の軸方向他方側端はベンチュリ形成ブロック21の軸方向他方側の端面に開口する。内径漸増部52は、軸方向他方側から軸方向一方側（吐出通路５の上流側）に向かって先細りとなるテーパ部であり、軸方向一方側から軸方向他方側（吐出通路５の下流側）に向かって内径が徐々に増大するように形成されている。内径漸増部52の軸方向他方側端の内径は、第２孔222の内径よりも若干小さい。ベンチュリ形成ブロック21は、内径漸増部52の内壁で挟まれた狭角θ（ベンチュリ部50の軸心に対し直交する方向から見て内壁で挟まれる角度のうち180度以下であるほう）が60度以下、具体的には略15度となるように形成される。
【００２０】
連通孔213は、ベンチュリ形成ブロック21の内部に形成され、ベンチュリ形成ブロック21の径方向に延びる径方向孔である。連通孔213は複数（４つ）設けられており、周方向で互いに略等間隔に並ぶ。連通孔213は、軸方向において小径部51と重なる位置に設けられる。連通孔213の径方向内側端は小径部51に開口する。第１連通溝214は、ベンチュリ形成ブロック21の外周面に形成され、周方向に延びる周方向溝である。第１連通溝214は、軸方向において小径部51および連通孔213と重なる位置に設けられる。第１連通溝214（の底部）には連通孔213の径方向外側端が開口する。第２連通溝215は、ベンチュリ形成ブロック21の外周面に形成され、軸方向に延びる軸方向溝である。第２連通溝215の軸方向一方側端は、第１連通溝214に接続する。第２連通溝215の軸方向他方側端は、ベンチュリ形成ブロック21の軸方向他方側の端面の近傍に位置する。
【００２１】
ベンチュリ形成ブロック21は、ベンチュリ部50が形成された後、図３および図４に示すように、ポンプハウジング本体20（リアボディ22のベンチュリ形成ブロック収容孔228）に接合される。ベンチュリ形成ブロック21（ベンチュリ部50）の軸心はｘ軸方向に延びる。ベンチュリ形成ブロック21の上記軸方向一方側がｘ軸負方向側となり、ベンチュリ形成ブロック21の上記軸方向他方側がｘ軸正方向側となる。ベンチュリ形成ブロック21の軸方向他方側の（内径漸増部52が開口する）端面は、ベンチュリ形成ブロック収容孔228のｘ軸正方向側の（第２孔222が開口する）端面に当接する。ベンチュリ形成ブロック21における第２連通溝215の上記軸方向他方側端は、ベンチュリ形成ブロック収容孔228における第４孔224の開口に接続する。なお、ベンチュリ形成ブロック21の外周面において、第４孔224の開口に径方向で対向する軸方向位置に、第２連通溝215の軸方向他方側端に接続すると共に周方向に延びる第３連通溝を設けてもよい。この場合、第２連通溝215の軸方向他方側端と第４孔224の開口とが第３連通溝を介して接続するため、ベンチュリ形成ブロック収容孔228の軸心の周りにおけるベンチュリ形成ブロック21の回転方向位置を調節する必要がなくなる。
【００２２】
ポンプ要素４は、リアボディ22における収容凹部220の内周と、サイドプレート23のｚ軸正方向側の面と、フロントボディのｚ軸負方向側の面とにより囲まれる空間内に収容される。すなわち、上記空間がポンプ要素収容部として機能する。上記空間には駆動軸40が設置され、ポンプ要素４は、駆動軸40の周りに複数個のポンプ室400を形成する。図２に示すように、ポンプ要素４はベーンポンプ式であり、ロータ41とベーン42のセットを有する。ロータ41は、ポンプ要素収容部内に設けられ、セレーションにより駆動軸40に連結される。ロータ41は駆動軸40により回転駆動され、駆動軸40の回転に伴い回転する。ロータ41には複数（10個）のスリット410（径方向に延びる溝）が放射状に設けられる。スリット410はロータ41の外周面に開口する。複数のスリット410はロータ41の周方向に略等間隔に設けられる。各スリット410にはベーン42が設置される。ベーン42は略矩形状の板部材（羽根）である。ベーン42は、スリット410から出たりスリット410の内側に入ったりすることが可能（出没自在）に設けられている。
【００２３】
カムリング43は円環状である。カムリング43の外周は収容凹部220の内周に嵌合する。カムリング43の中心（軸心）は軸心Oと略一致する。カムリング43の内周面は、ｚ軸方向に延びる筒状であり、ｚ軸方向から見て略楕円形である。カムリング43の外周面には、半円筒状の第１溝部431と第２溝部432が設けられる。第２溝部432はカムリング43の軸心Oを挟んで第１溝部431と反対側に設けられる。収容凹部220の上記第１溝部とカムリング43の第１溝部431との間に、第１ピン451が嵌合して設置される。収容凹部220の上記第２溝部とカムリング43の第２溝部432との間に、第２ピン452が嵌合して設置される。各ピン451,452はポンプハウジング本体20に固定される。ピン451,452はポンプハウジング２に対するカムリング43の回転を抑制する。カムリング43は、ポンプ要素収容部内にロータ41を囲んで配置される。カムリング43は、ロータ41およびベーン42と共に、複数のポンプ室400を形成する。すなわち、サイドプレート23およびフロントボディ24は、カムリング43およびロータ41の軸方向側面に配置される。カムリング43の内周面とロータ41の外周面との間の空間は、その軸方向両側がサイドプレート23およびフロントボディ24により封止される一方、複数のベーン42によって、複数（10個）のポンプ室（容積室）400に区画される。
【００２４】
説明の便宜上、図２に示すように、カムリング43の略楕円形である内周面の長軸方向にX軸をとり、短軸方向にY軸をとる。ロータ41は図２の反時計回り方向に回転する。カムリング43の軸心OからX軸負方向側に向かうにつれて、また、軸心OからX軸正方向側に向かうにつれて、ロータ41の外周面とカムリング43の内周面との間の径方向距離（ポンプ室400の径方向寸法）が大きくなる。この距離の変化に応じ、ベーン42がスリット410から出没することで、各ポンプ室400が隔成される。軸心OからX軸負方向側に向かうに応じて、また、軸心OからX軸正方向側に向かうに応じて、ポンプ室400の容積が大きくなる。このポンプ室400の容積の差異により、軸心OよりもY軸正方向側では、ロータ41が回転する（ポンプ室400がX軸負方向側に向かう）につれて、軸心OよりX軸正方向側でポンプ室400の容積が縮小する一方、軸心OよりX軸負方向側でポンプ室400の容積が増大する。軸心OよりもY軸負方向側では、ロータ41が回転する（ポンプ室400がX軸正方向側に向かう）につれて、軸心OよりX軸負方向側でポンプ室400の容積が縮小する一方、軸心OよりX軸正方向側でポンプ室400の容積が増大する。
【００２５】
このように、ポンプ室400は軸心Oの周りを反時計回り方向に回転しつつ周期的に拡縮する。吸入口230は、X軸負方向側かつY軸正方向側の領域、および、X軸正方向側かつY軸負方向側の領域に開口する。すなわち、吸入口230は、駆動軸40の回転に伴いポンプ室400の容積が増大する（言換えると、複数のポンプ室400のうち駆動軸40の回転に伴い容積が増大するポンプ室400が位置する）吸入領域に開口する。吐出口231は、X軸正方向側かつY軸正方向側の領域、および、X軸負方向側かつY軸負方向側の領域に開口する。すなわち、吐出口231は、駆動軸40の回転に伴いポンプ室400の容積が減少する（言換えると、複数のポンプ室400のうち駆動軸40の回転に伴い容積が減少するポンプ室400が位置する）吐出領域に開口する。ポンプ室400は、吸入領域で吸入口230から作動液を吸入し、吐出領域で吐出口231へ（上記吸入した）作動液を吐出する。１対の吸入口230a,230bと１対の吐出口231a,231bに対応して、駆動軸40の１回転当たりに吸入と吐出がそれぞれ２回行われる。両吐出口231の作動液は１箇所に集められる。カムリング43はポンプ要素収容部内で移動不可能に設けられる。すなわち、ポンプ要素４は、駆動軸40の１回転当たりの吐出量（以下、ポンプ容量という。）が一定である固定容量形である。なお、ポンプ要素４は、トロコイドポンプ式のインナロータ、アウタロータのセットでもよいし、その他のポンプ形式でもよい。
【００２６】
制御バルブ８は、スプール弁体であり、バルブ収容孔227に収容される。制御バルブ８は、バルブ収容孔227内でｘ軸方向に変位（ストローク）可能である。制御バルブ８は、第１ランド部81、第２ランド部82、接続部83、スペーサ部84、および凹部85を有する。各ランド部81,82は円柱状であり、その径は互いに略等しい。各ランド部81,82の外周面の径は、バルブ収容孔227の内周面の径よりも僅かに小さい。制御バルブ８において、第１ランド部81はｘ軸負方向側に設けられ、第２ランド部82はｘ軸正方向側端に設けられる。第１ランド部81の外周面には、制御バルブ８の軸心の周り方向（以下、周方向という。）に延びる周方向溝810が設けられる。第２ランド部82の外周面には周方向に延びる周方向溝820が複数設けられる。接続部83は、両ランド部81,82に挟まれてｘ軸方向に延びる円柱状である。接続部83の外周面の径は各ランド部81,82よりも小さい。スペーサ部84は、第１ランド部81からｘ軸負方向側に延びる棒状である。凹部85は有底円筒状であり、第２ランド部82の内部をｘ軸方向に延びる。凹部85は第２ランド部82のｘ軸正方向端面に開口する。
【００２７】
バルブ収容孔227の内部には、第１ランド部81のｘ軸負方向端面とバルブ収容孔227の内周面とに囲まれて、高圧室86が画成される。第２ランド部82のｘ軸正方向端面とバルブ収容孔227の内周面と栓部材227aのｘ軸負方向端面とに囲まれて、中圧室88が画成される。第１ランド部81と第２ランド部82との間であって接続部83の外周にドレン室89が画成される。中圧室88内には、スプリング88が設置される。スプリング88はコイルスプリングである。スプリング88のｘ軸正方向端は栓部材227aにより保持される。スプリング88のｘ軸負方向側は制御バルブ８の凹部85の内側に保持される。スプリング88は、圧縮状態で設置される。スプリング88は、制御バルブ８をｘ軸負方向側に常時付勢する戻しばねである。バルブ収容孔227内における制御バルブ８のｘ軸負方向側への移動は、スペーサ部84のｘ軸負方向端がバルブ収容孔227のｘ軸負方向端面に当接することで、規制される。バルブ収容孔227内における制御バルブ８の移動に関わらず、高圧室86に第１孔221が開口し、中圧室88に第４孔224が開口する。
【００２８】
次に、複数の通路３等の構成について説明する。サイドプレート23の各吐出口231は、リアボディ22の吐出圧室226を介して、第１孔221またはベンチュリ形成ブロック収容孔228に連通する。吐出圧室226と第１孔221またはベンチュリ形成ブロック収容孔228との接続部位、ベンチュリ形成ブロック収容孔228におけるベンチュリ形成ブロック21（内径漸減部210）よりもｘ軸負方向側、および内径漸減部210は、吐出口231（吐出圧室226）からベンチュリ部50（小径部51および内径漸増部52）までの吐出通路５、言換えるとベンチュリ部50の上流側の吐出通路５として機能する。小径部51の内径は、上記吐出通路５の内径よりも小さく形成されている。ベンチュリ部50の内径漸増部52は、第２孔222および第３孔223を介して、リアボディ22の外部に連通する。第２孔222および第３孔223は、ベンチュリ部50からCVT10へ向う吐出通路５、言換えるとベンチュリ部50の下流側の吐出通路５として機能する。上記吐出通路５の内径は、内径漸増部52のｘ軸正方向端の内径よりも大きい。第１孔221におけるベンチュリ形成ブロック収容孔228との接続（交差）部位とバルブ収容孔227との接続部位との間は、ベンチュリ部50の上流側で吐出通路５から分岐して制御バルブ８の高圧室86に接続する、高圧通路６として機能する。ベンチュリ形成ブロック21の連通孔213、第１連通溝214、および第２連通溝215、並びにリアボディ22の第４孔224は、吐出通路５においてベンチュリ部50（小径部51）から分岐して制御バルブ８の中圧室88に接続する、中圧通路７（ベンチュリ部圧導入通路）として機能する。連通孔213は、ベンチュリ部圧導入孔として機能する。リアボディ22における第５孔225は、制御バルブ８のドレン室89からオイルパン100へ向う戻り通路９として機能する。
【００２９】
図３，図４に示すように、ベンチュリ部50の長手方向（ｘ軸方向）は、駆動軸40の軸心Oが延びる方向（ｚ軸方向）に対し略直交すると共に、制御バルブ８の長手方向（ｘ軸方向）に対し略平行である。ベンチュリ部50は、その上流側が制御バルブ８の高圧室86と対向するように配置される。言換えると、ベンチュリ部50の上流側の吐出通路５と高圧室86とが、ｘ軸方向で少なくとも部分的に重なる。より具体的には、ベンチュリ形成ブロック収容孔228におけるベンチュリ形成ブロック21よりもｘ軸負方向側と、（制御バルブ８がｘ軸負方向側に最も変位したときの）高圧室86とが、ｙ軸方向から見て少なくとも部分的に重なる。
【００３０】
［作用］
次に、作用効果を説明する。図６の上段は、ベンチュリ部50の近傍における吐出通路５を模式的に示す。矢印は作動液の流れる方向を示す。ベンチュリ部50より上流側の吐出通路５における作動液の流速をu1とし、圧力をp1とする。小径部51における流速をu2とし、圧力をp2とする。ベンチュリ部50より下流側の吐出通路５における流速をu3とし、圧力をp3とする。図６の下段は、上段における各部位と対応付けた圧力pの変化を示す。小径部51の内径（断面積）は、ベンチュリ部50より上流側の吐出通路５の内径（断面積）よりも小さい。よって、u2はu1よりも増加する。この流速の増加分は、流量に比例し、断面積の差に反比例する。ベルヌーイの定理により、流速の増加に応じて圧力が２次関数的に低下する。よって、p2はp1よりも低下する。この圧力低下分は、流速の増加分、すなわち流量に応じたものとなる。このように、絞り部としてのベンチュリ部50（小径部51）は、流量に応じた差圧Δp＝p1−p2を発生する。ベンチュリ部50において、内径漸増部52の内径は、下流側に向うにつれて徐々に大きくなる。よって、内径漸増部52の流速は、下流側に向うにつれて徐々に減少する。流速の減少が緩やかであるため、エネルギーの損失が大きくない。よって、内径漸増部52の圧力は、流速の減少に応じて、下流側に向うにつれて徐々に上昇する。ベンチュリ部50における下流側の内径がベンチュリ部50より上流側の吐出通路５の内径の近傍まで拡大すれば、流速はu1の近傍まで減少し、圧力はp1の近傍まで上昇（回復）する。このように、絞り部における下流側（内径漸増部52）の内径がなだらかに拡大することにより、エネルギーの大きな損失が抑制される。このため、絞り部の下流側において、絞り部より上流側と同程度まで流速が減少すると共に、絞り部より上流側と同程度まで圧力が回復する。
【００３１】
ベンチュリ部50の上流側の作動液（p1）は、高圧通路６を介して高圧室86に導入される。ベンチュリ部50の中（小径部51）の作動液（p2）は、中圧通路７を介して中圧室88に導入される。なお、ドレン室89は低圧に保たれる（吸入通路３と同じく大気圧に開放される）。制御バルブ８には、高圧室86のp1によるｘ軸正方向側への力F1と、中圧室88のp2によるｘ軸負方向側への力F2が作用する。また、制御バルブ８には、スプリング88によるｘ軸負方向側への力F3が作用する。F1とF2との差F1−F2（差圧Δpに対応する力）がF3を上回ると、制御バルブ８がｘ軸正方向側へ移動する。これにより高圧室86と戻り通路９とが連通すると、ベンチュリ部50の上流側の吐出通路５から高圧通路６（高圧室86）へ導入される作動液が、戻り通路９を介して、吸入通路３（吸入口230の側）へ戻されるようになる。すなわち、制御バルブ８は、ベンチュリ部50の上流側と小径部51との差圧Δpに基づき、作動液が吸入側へ還流するように流路を切り替える。作動液が吸入側へ還流するようになると、吐出通路５を介してCVT10へ供給される流量が必要な量に制限される。このように、ベンチュリ部50、高圧通路６、中圧通路７、制御バルブ８、戻り通路９は、ポンプ要素４の吐出流量を制御する制御部として機能する。
【００３２】
従来のポンプ装置では、差圧を発生させる手段として、オリフィスが用いられてきた。オリフィスは、流路に例えば薄板の絞りを設けるだけという簡単な構造により形成することができる。オリフィスの上流と下流とで、流量に応じた圧力差が発生する。しかし、オリフィスでは絞りの出口で流れに乱れが生じ、エネルギーを損失することによってオリフィス下流の圧力が低下する。損失したエネルギーは熱や音等になって外部へ拡散してしまう。このため、ポンプの効率が低下してしまう。差圧を大きくすればするほど、ポンプの効率が低下する。以下、本実施例と同様のポンプ装置においてベンチュリ部50の代わりにオリフィス500を用いたものを比較例という。オリフィス500の出口における狭角θは、120〜180度である。図７は、比較例における、図６と同様の図である。上段は、オリフィス500の近傍における吐出通路５を示す。オリフィス500より上流側の吐出通路５における作動液の流速をu1とし、圧力をp1とする。オリフィス500より下流側の吐出通路５における流速をu2とし、圧力をp2とする。オリフィス500の内径は、オリフィス500より上流側の吐出通路５の内径よりも小さい。よって、オリフィス500における流速はu1よりも増加し、オリフィス500における圧力はp1よりも低下する。オリフィス500の出口の内径は、下流側に向うにつれて急に大きくなる。よって、オリフィス500の出口で渦流が発生し、エネルギーが大きく損失する。このため、u2はu1まで減少するものの、p2はp1まで上昇（回復）しない。すなわち、圧力が低下してしまう（圧力損失）。このように低下した後の圧力p2がCVT10へ供給されることになる。
【００３３】
これに対し、本実施例のポンプ装置１では、差圧を発生させる手段として、オリフィスに代え、ベンチュリ管を用いる。ベンチュリ部50では、絞り部における下流側（内径漸増部52）の内径がなだらかに拡大することにより、エネルギーの大きな損失が抑制される。このため、流速が減少すると共に圧力が回復する。つまり、差圧発生手段における圧力損失が抑制される。よって、ポンプの効率低下を抑制しつつ、差圧を発生させることができる。特に、無段変速機等の自動変速機は、パワーステアリング装置等に比べ使用する流量が多いため、大きな圧力損失抑制効果を得ることができる。なお、ベンチュリ部50の絞り部における入り口（小径部51よりも上流側）でも、内径漸減部210の径がなだらかに縮小するようにしたことで、流れに乱れが生じることを抑制できる。これにより、エネルギーが大きく損失することなく、流速が増加すると共に圧力が低下する。よって、圧力をより効率的に低下させることができる（全体としての圧力損失が抑制される）。したがって、ポンプの効率をより向上できる。
【００３４】
比較例では、ポンプの効率低下を抑制するために、オリフィス500でのエネルギー損失を小さくしようとすると、差圧Δp（に対応する力F1−F2）が小さくなってしまう。小さいΔpで制御バルブ８を作動させようとすると、制御バルブ８の挙動が不安定になる。これにより、制御対象とするポンプ要素４の吐出流量（以下、制御流量という。）のばらつきが大きくなってしまう。これに対し、本実施例では、ポンプの効率低下を抑制しつつ、差圧（に対応する力F1−F2）を増加させることができる。よって、制御流量の上記ばらつきも抑制することができる。図８は、ポンプ要素４の吐出流量（差圧発生手段を通過する流量）Qと、制御バルブ８の軸方向両側に作用する圧力の差（差圧発生手段が発生する差圧）Δpとの関係を示すグラフである。本実施例と比較例とでポンプの効率（差圧発生手段での圧力損失）が同じであるとした場合に、実線で本実施例の特性を示し、一点鎖線で比較例の特性を示す。Qに応じてΔpは２次曲線的に変化する。制御バルブ８４の作動（変位）は、Δpにより、言換えるとQにより、制御される。Qに対するΔpの変化率は、比較例よりも本実施例のほうが大きい。同じΔpを発生させるために必要なQは、比較例よりも本実施例のほうが少ない。すなわち、同じQでも、比較例よりも本実施例のほうが大きなΔp（に対応する力F1−F2）を発生させることができる。このため、制御バルブ８の挙動を安定化し、制御流量のばらつきを抑制することができる。
【００３５】
また、制御バルブ８には、F1〜F3の他、外部からの荷重（外力）が作用する場合がある。この場合、制御流量が本来の量からずれるおそれがある。例えば、自動変速機（CVT10）での使用環境下では、作動液中にコンタミが比較的多く存在する。制御バルブ８の外周面とバルブ収容孔227の内周面との間の隙間にコンタミが介在する等により制御バルブ８に荷重が発生すると、制御バルブ８が動きにくくなり、この荷重に相当する流量の分だけ、制御流量が本来の量からずれてしまう。これに対し、本実施例では、流量Qの小さな変化により、差圧Δp（に対応する力F1−F2）の大きな変化を発生させることができる。よって、制御流量のずれが低減される。図８で、上記荷重をΔpに換算したものをδpとし、このδpに対応するQのずれ分をδQで示す。すなわち、任意のΔpに対し所定のQが対応するところ、上記任意のΔpがδPの分だけずれると、Qが上記所定のQからδQの分だけずれる。Δpに対するQの変化率は、比較例よりも本実施例のほうが小さい。よって、同じδPに対応するδQは、比較例よりも本実施例のほうが少ない（δQ2＜δQ1）。すなわち、同じ荷重が制御バルブ８に作用しても、比較例よりも本実施例のほうが、流量の変化が少ない。このため、制御流量のずれを低減することができる。
【００３６】
なお、コンタミによる制御バルブ８のロックを防ぐため、制御バルブ８の周りにおけるバルブ収容孔227との間のクリアランス部の隙間面積を大きくすることも考えられる。しかし、クリアランス部の隙間面積を大きくすると、制御バルブ８の周りの（クリアランス部を介した）漏れ量が増加する。これにより、ポンプの効率が低下してしまう。これに対し、本実施例では、絞り部でのエネルギー損失を抑制しつつ、比較的少ない流量Qで大きな差圧Δpを発生させることができる。このため、制御バルブ８に作用する力F1−F2を大きく低減させることなく、制御バルブ８の径を縮小することができる。制御バルブ８の径を縮小することで、併せて、上記クリアランス部の隙間面積を小さくすることができる。これにより、制御バルブ８の周りの漏れ量が減少するため、ポンプの効率低下を抑制できる。
【００３７】
内径漸増部52の内壁で挟まれた狭角θは、絞り部としてのベンチュリ部50における出口の広がり角度である。θを60度以下とすることで、充分な圧力損失抑制効果を得ることができる。図９は、θと圧力損失比との関係を示す。圧力損失比は、比較例における圧力損失を１としたときの割合である。θが60度以下のとき、圧力損失比が１未満となる。すなわち、比較例よりも圧力損失が小さくなる。本実施例では、θが60度以下となるようにベンチュリ部50（内径漸増部52）が形成される。よって、比較例よりも圧力損失が抑制される。このため、ポンプの効率低下をより確実に抑制することができる。例えば、θを略15度とすることで、充分な圧力損失抑制効果を得つつ、ベンチュリ部50の長手方向長さ（軸方向寸法）の過度な増大を抑制できる。
【００３８】
ベンチュリ形成ブロック収容孔228においてベンチュリ形成ブロック21よりもｘ軸負方向側の空間は、ベンチュリ部50よりも上流側における吐出通路５として機能する。第２孔222は、ベンチュリ部50よりも下流側における吐出通路５として機能する。ベンチュリ形成ブロック収容孔228の内径は第２孔222の内径よりも大きい。すなわち、吐出通路５におけるベンチュリ部50よりも上流側の上記空間は、下流側（第２孔222）よりも大きな内径を有する大径部53である。ベンチュリ部50の上流側の圧力（高圧）として、この大径部53の圧力が、制御バルブ８の高圧室86に導入される。よって、図６を、図10のように描き直すことができる。図10において、大径部53における流速をu1*とし、圧力をp1*とする。他の符号は図６と同様である。大径部53の内径（断面積）が、大径部53より上流側の吐出通路５の内径（断面積）よりも大きければ、u1*はu1（≒u3）よりも減少する。これに伴い、p1*はp1（≒p3）よりも上昇する。他は図６と同様である。よって、ベンチュリ部50（小径部51）が発生する差圧をΔp*とすると、Δp*（＝p1*−p2）＞Δp（＝p1−p2）となり、大径部53を設けない場合（図６）よりも差圧が大きくなる。これにより、制御バルブ８に作用する力の差F1−F2が大きくなるため、より効果的に上記作用効果を得ることができる。
【００３９】
ベンチュリ形成ブロック21の軸方向他方側の端面に開口する内径漸増部52の軸方向他方側端の内径は、第２孔222の内径よりも若干小さい。よって、図６を、図11のように描き直すことができる。内径漸増部52は、θが60度以下（具体的には略15度）で一定のまま形成された上流側のテーパ部分と、ベンチュリ部50よりも下流側の吐出通路５に60度よりも大きいθで連続する下流側の段差部分とを有する。以下、上記上流側のテーパ部分を前方部520といい、上記下流側の段差部分を後方部521という。内径漸増部52は、前方部520と後方部521を有する。本実施例では、後方部521のθは略180度である。すなわち、後方部521は、ベンチュリ部50よりも下流側の吐出通路５の内壁に対して略直交するように広がる。内径漸増部52が、θが60度以下で一定のまま、ベンチュリ部50の下流側における吐出通路５の内径と同径になるまで形成されたと仮定したときの、当該（仮想の）内径漸増部52の長手方向長さをL0とする。前方部520の長手方向長さをLとする。
【００４０】
図12は、L0に対するLの割合L/L0と、圧力損失比との関係を示す。圧力損失比は、L/L0が0であるときの圧力損失、言換えると比較例における圧力損失を1としたときの割合である。L/L0が0より大きく0.65以下の範囲では、L/L0が増大するのに応じて圧力損失比が小さくなる。L/L0が0.65より大きい範囲では、L/L0が増大しても圧力損失比はそれ以上小さくならない。よって、θが60度以下である領域（前方部520）が一定程度確保されていれば、比較例よりも圧力損失を抑制できる。しかし、前方部520の長さLをL0の65%より長くしても、それ以上の圧力損失抑制効果を得ることができない。よって、L/L0が0より大きく0.65以下となるように、言換えると、LがL0の65%以下となる位置まで、前方部520を形成することが好ましい。この場合、前方部520の下流側に、θが60度より大きくなる後方部521を設ける。このように後方部521では60度以下のθを維持しないことで、比較的（L0より）短い長さで、下流側の吐出通路５にベンチュリ部50を連続させる（ベンチュリ部50の内径を元に戻す）ことができる。これにより、ベンチュリ部50の長手方向長さを抑制することができる。後方部521のθを図11のように略180度に近づければ、上記長さ抑制効果を向上できる。L/L0が0より大きく0.65以下の範囲では、L/L0が0に近いほど、L/L0の増大分に対する圧力損失比の減少量（減少率）が大きい。そして、L/L0が0.4以上の範囲であれば、十分に小さい（L/L0が0.65であるときの圧力損失比に十分に近い）圧力損失比を得ることができる。よって、L/L0が0.4以上となるように、言換えると、LがL0の40%以上となる位置まで、前方部520を形成することが好ましい。この場合、充分な圧力損失抑制効果を得ながら、LをL0の40%に近づけることで上記長さ抑制効果を向上できる。
【００４１】
ベンチュリ部50はオリフィスに比べ長尺である（軸方向寸法が大きい）。このため、加工が比較的困難である。これに対し、本実施例では、ベンチュリ部50はベンチュリ形成ブロック21に形成される。このベンチュリ形成ブロック21が、ポンプハウジング本体20に接合される。これにより、ポンプハウジング本体20の内部にベンチュリ部50が実現される。このように、ベンチュリ部50をポンプハウジング本体20とは別部材のベンチュリ形成ブロック21に形成することにより、ベンチュリ部50の加工性を向上できる。なお、ベンチュリ形成ブロック21に形成されるのは、少なくとも、ベンチュリ部50を構成する小径部51と内径漸増部52であればよい。言換えると、小径部51と同径であって所定長さを有する絞り部や内径漸減部210を、ポンプハウジング本体20の側に設けてもよいし、ベンチュリ形成ブロック21の側に設けてもよい。ベンチュリ形成ブロック21は、樹脂材料で形成される。内径漸増部52を含むベンチュリ部50は、型成形によって形成される。よって、内径漸増部52を機械加工で形成する場合に比べ、内径漸増部52の形成が容易となる。
【００４２】
また、ベンチュリ部50は、オリフィスに比べ長い寸法（長手方向のスペース）が必要となる。これに対し、本実施例では、ベンチュリ部50の長手方向（ｘ軸方向）と駆動軸40の回転軸（軸心O）の方向（ｚ軸方向）とが略直交するように、ベンチュリ部50が配置される。よって、駆動軸40の回転軸の方向（軸方向）におけるポンプ装置の寸法の大型化を抑制することができる。一方、ポンプハウジング２は、元々、制御バルブ８を収容するための寸法を有している。これに対し、本実施例では、ベンチュリ部50の長手方向と制御バルブ８の長手方向が略平行となるように、ベンチュリ部50が配置される。このように、元々存在する、制御バルブ８の長手方向に延びるスペースを活用するようにベンチュリ部50を配置することで、ポンプ装置の外形の（制御バルブ８の径方向における）大型化を抑制することができる。
【００４３】
また、ベンチュリ部50より上流側の吐出通路５が制御バルブ８の高圧室86と対向するように、ベンチュリ部50が配置される。よって、ベンチュリ部50の上流側と高圧室86とを連通する高圧通路６（第１孔221）の短縮化を図ることができる。具体的には、ベンチュリ形成ブロック収容孔228とバルブ収容孔227は共にｘ軸方向に延び、互いに略平行に配置される。第１孔221は、ｙ軸方向に直線的に延び、ベンチュリ形成ブロック収容孔228におけるベンチュリ形成ブロック21よりもｘ軸負方向側と、バルブ収容孔227における高圧室86とに接続することにより、ベンチュリ部50の上流側と高圧室86とを最短距離で結ぶ。なお、ベンチュリ形成ブロック21における第２連通溝215（の少なくとも一部）が制御バルブ８の中圧室88と対向するように、ベンチュリ部50を配置してもよい。この場合、第２連通溝215と中圧室88とを連通する中圧通路７（第４孔224）の短縮化を図ることができる。
【００４４】
ベンチュリ形成ブロック21の連通孔213は、径方向内側でベンチュリ部50の内周面に開口する。連通孔213は、ベンチュリ部50に備えられ、制御バルブ８（中圧室88）にベンチュリ部50の中の圧力を導入する開口として機能する。ここで、ベンチュリ部50の上流側の吐出通路５に曲り等があることで、当該通路５において、その長手方向に沿った軸線の周りの方向（以下、周方向という。）での流速分布に偏りが生じる場合がある。この場合、ベンチュリ部50の中の周方向での圧力分布にも偏りが発生することになる。この偏りは、流量や温度条件により変化してしまう。これに対し、本実施例では、連通孔213の上記開口は、ベンチュリ部50の周方向において複数個（４つ）設けられる。このように、ベンチュリ部50の中における周方向の複数個所から圧力を取り出すことで、上記圧力分布の偏りにも関わらず、ベンチュリ部50の中の圧力を安定して中圧室88に導入することができる。すなわち、複数の連通孔213の上記開口から取り出された圧力（作動液）は、第１、第２連通溝214,215を介して１本の中圧通路７（第４孔224）に集められ、その後、中圧室88に導入される。その際、上記圧力分布の偏りは互いに相殺され、ベンチュリ部50の中の周方向での平均的な圧力が中圧室88に導入されることになる。よって、ベンチュリ部50の中から取り出す圧力のばらつきが低減される。したがって、制御バルブ８の作動が安定化し、制御流量のずれが低減される。なお、連通孔213の数は、２以上であればよく、任意である。本実施例では、連通孔213の上記開口を周方向で略等間隔に配置したため、ベンチュリ部50の中から取り出す圧力のばらつきをより安定的に低減できる。
【００４５】
連通孔213は、ベンチュリ部50の軸方向（長手方向）において小径部51と重なる位置に設けられている。すなわち、連通孔213の上記開口は、小径部51に設けられる。よって、ベンチュリ部50の中でも最小径の部分、すなわち圧力が最も低くなる部分から圧力が取り出され、中圧室88に導入されることになる。これにより、ベンチュリ部50に生じる差圧を最も効率的に利用することができる。
【００４６】
［実施例２］
実施例２のポンプ装置１は、ベンチュリ形成ブロック21の構成が実施例１と異なる。以下、実施例１と異なる構成のみについて説明する。実施例１と共通する構成については実施例１と同じ符号を付して説明を省略する。図13は、ベンチュリ形成ブロック21をベンチュリ部50の軸心を通る平面で切った断面を示す。ベンチュリ形成ブロック21には、実施例１のような内径漸減部210が設けられていない。小径部51は、ベンチュリ形成ブロック21の軸方向一方側の端面（ベンチュリ形成ブロック21の外表面）に開口する。連通孔213は、内径漸増部52における軸方向一方側（小径部51の側）と重なる位置に設けられる。連通孔213の径方向内側端は、内径漸増部52における軸方向一方側（小径部51の側）に開口する。連通孔213は、中圧通路７の一部を構成する。連通孔213は、ベンチュリ部50の中の圧力のうち、内径漸増部52における軸方向一方側（小径部51の側）の圧力を、制御バルブ８の中圧室88に導入する。
【００４７】
次に、作用を説明する。本実施例のように、中圧室88に導入されるベンチュリ部50の中の圧力は、小径部51の圧力に限らず、内径漸増部52中の圧力であってもよい。内径漸増部52における軸方向一方側（小径部51の側）の圧力が中圧室88に導入される。よって、内径漸増部52中の圧力のうちでも、より低い圧力を利用できる。このため、十分に大きな差圧を制御バルブ８に作用させることができる。
【００４８】
仮に、小径部51がベンチュリ形成ブロック21の外表面に開口せず、ベンチュリ形成ブロック21の内部に設けられる場合、ベンチュリ部50を型成形するときは、ベンチュリ形成ブロック21の軸方向両側から型を挿入することが必要となる。ベンチュリ部50を機械加工するときは、ベンチュリ形成ブロック21の軸方向両側から機械加工することが必要となる。これに対し、本実施例では、小径部51はベンチュリ形成ブロック21の外表面に開口する。よって、ベンチュリ部50を型成形するときは、ベンチュリ形成ブロック21の軸方向における内径漸増部52の開口側からのみ型を挿入すれば足りる。ベンチュリ部50を機械加工するときは、ベンチュリ形成ブロック21の軸方向における内径漸増部52の開口側からのみ機械加工すれば足りる。したがって、ベンチュリ部50（ベンチュリ形成ブロック21）の製造性が向上する。
【００４９】
［実施例３］
実施例３のポンプ装置１では、ポンプハウジング本体20は、実施例１と同様、金属材料で形成される。一方、実施例１とは異なり、ベンチュリ形成ブロック21も、金属材料で形成される。具体的には、ベンチュリ形成ブロック21は、焼結材料で形成される。圧粉工程において金属の粉末を圧粉成形する際に、ベンチュリ部50を型により形成する。この成形体を焼結することで、ベンチュリ形成ブロック21が形成される。
【００５０】
ベンチュリ形成ブロック21をポンプハウジング本体20（リアボディ22のベンチュリ形成ブロック収容孔228）に接合するようにした場合、接合後にベンチュリ形成ブロック21とポンプハウジング本体20との間に歪が発生する、等の問題が生じうる。これに対し、本実施例では、ベンチュリ形成ブロック21は、金属材料で形成される。このため、ポンプハウジング本体20と線膨張係数が近い。よって、上記のような問題の発生を抑制することができる。また、ベンチュリ部50（内径漸増部52等）は型により形成される。よって、ベンチュリ部50（内径漸増部52等）を機械加工で形成する場合に比べ、形成が容易となる。
【００５１】
［実施例４］
実施例４のポンプ装置１は、ベンチュリ部50等の配置が実施例１と異なる。以下、実施例１と異なる構成のみについて説明する。実施例１と共通する構成については実施例１と同じ符号を付して説明を省略する。図14は、ポンプハウジング２を、駆動軸40（軸心O）が延びる方向（ｚ軸負方向）からみた図であり、内部の構造や収容部品の一部を破線で示す。図15は、図14のB-B視断面を示す。直交座標系の設定は実施例１（図３等）と同様である。ポンプハウジング２は、実施例１のようなベンチュリ形成ブロック21を有しない。ポンプハウジング本体20（リアボディ22）は、実施例１のようなベンチュリ形成ブロック収容孔228を有しない。内径漸減部210とベンチュリ部50は、リアボディ22の内部に直接形成される。
【００５２】
内径漸減部210とベンチュリ部50は、リアボディ22のｘ軸正方向側かつｙ軸負方向側をｚ軸方向に延びる。すなわちベンチュリ部50の長手方向は、軸心Oの方向（ｚ軸方向）に対し略平行であると共に、バルブ収容孔227の長手方向（ｘ軸方向）に対し直交する。ベンチュリ部50は、ｚ軸に対し直交する方向（駆動軸40の回転軸に対する径方向）において収容凹部220とオーバーラップせず（収容凹部220よりも径方向外側であって）、ｚ軸方向において収容凹部220とオーバーラップする。内径漸減部210は、その内壁で挟まれた狭角が比較的大きい第１内径漸減部210aと、狭角が比較的小さい第２内径漸減部210bとを有する。第１内径漸減部210aのｚ軸正方向端は、リアボディ22のｚ軸正方向側の面に開口する。第１内径漸減部210aの内径は、ｚ軸正方向側からｚ軸負方向側に向かって徐々に減少する。第２内径漸減部210bのｚ軸正方向端は、第１内径漸減部210aのｚ軸負方向端に接続する。第２内径漸減部210bの内径は、ｚ軸正方向側からｚ軸負方向側に向かって徐々に減少する。小径部51のｚ軸正方向端は、第２内径漸減部210bのｚ軸負方向端に接続する。小径部51のｚ軸負方向端は内径漸増部52のｚ軸正方向端に接続する。内径漸増部52の内径は、ｚ軸正方向側からｚ軸負方向側に向かって徐々に増加する。内径漸増部52のｚ軸負方向端は、リアボディ22のｚ軸負方向側の面に開口する。
【００５３】
第２孔222は、リアボディ22のｘ軸負方向側かつｙ軸負方向側をｚ軸方向に延びる。第２孔222のｚ軸負方向端は、第１孔221のｙ軸負方向端に接続する。第２孔222のｚ軸正方向端は、リアボディ22のｚ軸正方向側の面に開口する。第３孔223は、フロントボディ24の内部に形成され、ｘ軸方向に延びるように配置される。第３孔223のｘ軸負方向側の端部は、ｚ軸負方向側に曲がり、フロントボディ24のｚ軸負方向側の面に開口すると共に、第２孔222のｚ軸正方向端に接続する。第３孔223のｘ軸正方向側の端部は、ｚ軸負方向側に曲がり、フロントボディ24のｚ軸負方向側の面に開口すると共に、第１内径漸減部210aのｚ軸正方向端に接続する。第１内径漸減部210aのｚ軸正方向側の端部の内径は、第３孔223の内径に略等しい。第４孔224は、バルブ収容孔227のｘ軸正方向端とベンチュリ部50の小径部51とを接続する。
【００５４】
次に、作用効果を説明する。ポンプハウジング２はベンチュリ形成ブロック21を有せず、内径漸減部210とベンチュリ部50はポンプハウジング２（リアボディ22）の内部に直接形成される。よって、部品点数を削減できる。
【００５５】
ベンチュリ部50は、オリフィスに比べ、長い寸法（長手方向のスペース）が必要となる。一方、ポンプハウジング２は、元々、ポンプ要素４を収容するための、駆動軸40の回転軸方向の寸法を有している。本実施例では、ポンプ要素収容部（収容凹部220）よりも径方向外側であって、駆動軸40の回転軸（軸心O）の方向においてポンプ要素収容部（収容凹部220）とオーバーラップするように、ベンチュリ部50が配置される。このように、元々存在する、駆動軸40の回転軸方向に延びるスペースを活用するようにベンチュリ部50を配置することで、ポンプ装置１の外形の（駆動軸40の回転軸の方向における）大型化を抑制することができる。また、ベンチュリ部50の長手方向と駆動軸40の回転軸（軸心O）の方向とが略平行となるように、ベンチュリ部50が配置される。よって、駆動軸40の回転軸に対する径方向におけるポンプ装置１の寸法の大型化を抑制することができる。なお、上記配置による作用効果は、ベンチュリ部50をベンチュリ形成ブロック21に形成した場合にも得ることができる。
【００５６】
［実施例５］
実施例５のポンプ装置１は、ベンチュリ部50や制御バルブ８が設置されるハウジングが実施例１と異なる。以下、実施例１と異なる点のみについて説明する。変速機ハウジング10aは、CVTユニットのハウジングであり、ポンプハウジング２とは別部材である。ポンプハウジング２は、変速機ハウジング10aと一体的に配置されてもよいし、変速機ハウジング10aから離間して配置されてもよい。ポンプ要素４はポンプハウジング２に設けられる一方、図１の破線で示すように、ベンチュリ部50と制御バルブ８は変速機ハウジング（例えばコントロールバルブのハウジング）10aに設けられる。
【００５７】
このようにベンチュリ部50または制御バルブ８をポンプハウジング２の側ではなく、変速機ハウジング10aの側に設けることで、ポンプ要素４を含むユニットを小型化し、そのレイアウト性を向上できる。変速機ハウジング10aの側に制御バルブ８が設けられる場合、ポンプ要素４（ポンプハウジング２）から変速機ハウジング10aに供給される作動液は、制御バルブ８で制御される前の流量である。制御バルブ８は、ポンプ要素４からCVT10に供給される作動液の流量を制御する。上記「ポンプ要素４からCVT10に供給される作動液の流量」とは、変速機ハウジング10aの内部に存在するCVT10に実際に供給される流量を意味する。なお、図１の一点鎖線で示すように、ベンチュリ部50を変速機ハウジング10aに設け、ポンプ要素４と制御バルブ８をポンプハウジング２に設けてもよい。また、変速機ハウジング10a以外の他のハウジングに、ベンチュリ部50や制御バルブ８を設けてもよい。
【００５８】
［実施例６］
実施例６のポンプ要素４は、ポンプ容量が可変に制御される可変容量形である。以下、実施例１と異なる構成のみについて説明する。実施例１と共通する構成については実施例１と同じ符号を付して説明を省略する。図16は、ポンプ装置１の構成の概略を示す、図２と同様の図である。図17は、ポンプハウジング２を、軸心Oを含む平面で切った部分断面を示す。図17の左右方向にｚ軸を設け、右側を正とする。リアボディ22には、収容凹部220、吸入圧室220a、吐出圧室226、バルブ収容孔227、ベンチュリ形成ブロック収容孔（図外）、軸受保持孔229、および複数の通路３等が形成される。複数の通路３等は、吸入通路３、吐出通路５、高圧通路６、中圧通路７、第１制御通路60、第２制御通路70、および戻り通路９を有する。収容凹部220の底部には、吸入圧室220aと吐出圧室226が開口する。軸受保持孔229の内周には、軸受としてのブッシュ401が設置される。バルブ収容孔227のｘ軸負方向端はリアボディ22の外表面に開口する。この開口部には、ソレノイド80がシール部材253を介して嵌合する。ソレノイド80からロッド800がｘ軸正方向側へ突出する。
【００５９】
サイドプレート23には、軸収容孔234が設けられる。サイドプレート23の軸方向一方側の面には、吸入口230と、吐出口231と、吸入側背圧ポート232と、吐出側背圧ポート233とが設けられる。吸入口230と吐出口231は、周方向に略円弧状に延びる溝であり、軸収容孔234を挟んで互いに対向する位置に設けられる。吸入側背圧ポート232は、吸入口230よりも軸収容孔234の側（径方向内側）で周方向に略円弧状に延びる溝であり、周方向で吸入口230と重なる範囲に設けられる。吐出側背圧ポート233は、吐出口231よりも径方向内側で周方向に略円弧状に延びる溝であり、周方向で吐出口231と重なる範囲に設けられる。吸入口230および吸入側背圧ポート232は、サイドプレート23の中の連通路を介してリアボディ22の吸入圧室220aに接続する。吐出口231および吐出側背圧ポート233は、サイドプレート23中の連通路を介して吐出圧室226に接続する。サイドプレート23のｚ軸負方向側の面には、サイドプレート23の外縁を取り囲むように、環状のシール溝が形成されている。このシール溝には環状のシール部材250が設置される。収容凹部220の底部のｚ軸正方向側の面には、軸受保持孔229の開口を取り囲むように、環状のシール溝が形成されている。このシール溝には環状のシール部材251が設置される。収容凹部220の底部のｚ軸正方向側の面には、吐出圧室226の開口の外周を取り囲むように、環状のシール溝が形成されている。このシール溝には環状のシール部材252が設置される。シール部材252によって、シール部材252の内周側の高圧領域と外周側の低圧領域とが画成される。
【００６０】
フロントボディ24の軸受保持孔244の内周には、軸受としてのブッシュ402が設置される。フロントボディ24のｚ軸負方向端面には、吸入口240および吐出口241と、吸入側背圧ポート242および吐出側背圧ポート243とが、サイドプレート23に形成された各口230,231および各ポート232,233にそれぞれｚ軸方向で略対応する位置および同様の形状で、形成される。フロントボディ24はボルト26によりリアボディ22に締結固定される。
【００６１】
リアボディ22の収容凹部220には、サイドプレート23のｚ軸正方向側に、アダプタリング44が設置される。アダプタリング44は円環状であり、アダプタリング44の外周は収容凹部220の内周に嵌合する。アダプタリング44の内周面は、ｚ軸方向に延びる略筒状であり、ｚ軸方向から見て略楕円形である。この内周面には、第１溝部441、第２溝部442、第１平面部443、第２平面部444、および凹部445が設けられている。第１溝部441はｚ軸方向に延びる半円筒状であり、第１平面部443に設けられる。第１溝部441を挟んだ両側には、アダプタリング44を径方向に貫通する第１，第２制御通路60,70が設けられている。第２溝部442はアダプタリング44の中心（軸心）を挟んで第１溝部441と反対側に設けられ、ｚ軸方向に延びる。第２平面部444はアダプタリング44の周方向で第１，第２溝部441,442の間（略中間位置）に設けられる。凹部445はアダプタリング44の中心を挟んで第２平面部444と反対側に設けられる。
【００６２】
ポンプ要素４は、アダプタリング44の内周面と、サイドプレート23のｚ軸正方向側の面と、フロントボディ24のｚ軸負方向側の面とにより囲まれる空間内に収容される。すなわち、上記空間がポンプ要素収容部として機能する。ロータ41には11個のスリット410が設けられる。カムリング43は、環状に形成されており、その内周面は略円筒状である。カムリング43の外周面には、ｚ軸方向に延びる半円筒状の溝部433が設けられる。カムリング43は、ポンプ要素収容部内にロータ41を囲んで配置される。カムリング43は、ロータ41およびベーン42と共に複数のポンプ室400を形成する。すなわち、サイドプレート23およびフロントボディ24は、カムリング43およびロータ41の軸方向側面に配置される。カムリング43の内周面とロータ41の外周面との間の空間は、その軸方向両側がサイドプレート23およびフロントボディ24により封止される一方、複数のベーン42によって、11個のポンプ室400に区画される。
【００６３】
カムリング43はポンプ要素収容部内で移動可能に設けられる。アダプタリング44の第１溝部441とカムリング43の溝部433との間には、ピン453が嵌合して設置される。ピン453はポンプハウジング２に固定される。ピン453はポンプハウジング２に対するアダプタリング44の回転を抑制すると共に、アダプタリング44に対するカムリング43の回転を抑制する。カムリング43は、アダプタリング44の内周側に、ポンプハウジング２に対して揺動自在に収容される。カムリング43は、アダプタリング44に対して、第１平面部443で支持される。カムリング43は、第１平面部443の上を転がって移動することで、第１平面部443を支点に揺動する。ロータ41（駆動軸40）の中心（軸心O）に対してカムリング43の内周面の中心（軸心）がずれる量を、以下、偏心量δという。
【００６４】
アダプタリング44の第２溝部442にはシール部材46が設置される。カムリング43が揺動する際には、アダプタリング44の第１平面部443がカムリング43の外周面に接するとともに、シール部材46がカムリング43の外周面に接する。アダプタリング44の内周面とカムリング43の外周面との間の上記空間は、第１平面部443（とカムリング43の外周面との当接部）とシール部材46とにより、液密に１対の空間に隔成される。すなわち、カムリング43とポンプ要素収容部の間に、１対の空間として２つの流体圧室61,71が形成される。説明の便宜上、図16に示すように、アダプタリング44の略楕円形である内周面の長軸方向にX軸をとり、短軸方向にY軸をとる。カムリング43の外周側において、偏心量δが増大する側であるX軸負方向側には第１流体圧室61が隔成され、δが減少する側であるX軸正方向側には第２流体圧室71が隔成される。δが増大するとき、第１流体圧室61の容積が減少し、第２流体圧室71の容積が増大する。第２流体圧室71の内部において、アダプタリング44の凹部445には、スプリング47の一端が設置される。スプリング47の他端はカムリング43の外周側に設置される。スプリング47は圧縮状態で設置され、アダプタリング44に対してカムリング43をX軸負方向側（第１流体圧室61の側）に常時付勢する。カムリング43のX軸負方向側への移動は、第１流体圧室61の内部においてカムリング43の外周面がアダプタリング44の第２平面部444に当接することで、規制される。
【００６５】
ロータ41は図16の時計回り方向に回転する。カムリング43の中心が軸心Oに対して（X軸負方向側に）偏心した状態では、X軸正方向側からX軸負方向側に向かうにつれて、ロータ41の外周面とカムリング43の内周面との間の径方向距離（ポンプ室400の径方向寸法）が大きくなる。この距離の変化に応じ、ベーン42がスリット410から出没することで、各ポンプ室400が隔成される。X軸負方向側のポンプ室400のほうが、X軸正方向側のポンプ室400よりも、容積が大きくなる。このポンプ室400の容積の差異により、軸心OよりもY軸正方向側では、ロータ41が回転する（ポンプ室400がX軸正方向側に向かう）につれてポンプ室400の容積が縮小する一方、軸心OよりもY軸負方向側では、ロータ41が回転する（ポンプ室400がX軸負方向側に向かう）につれて、ポンプ室400の容積が拡大する。ポンプ室400は軸心Oの周りを時計回り方向に回転しつつ周期的に拡縮する。吸入口230は、駆動軸40の回転に伴いポンプ室400の容積が増大する吸入領域に開口する。吐出口231は、駆動軸40の回転に伴いポンプ室400の容積が減少する吐出領域に開口する。
【００６６】
吸入通路３は、オイルパン100と吸入圧室220aを接続する。吐出通路５は、吐出圧室226とCVT10を接続する。高圧通路６は、吐出通路５におけるベンチュリ部50よりも上流側で吐出通路５から分岐し、バルブ収容孔227のｘ軸正方向側に接続する。中圧通路７は、吐出通路５におけるベンチュリ部50（小径部51）から分岐し、バルブ収容孔227のｘ軸負方向側に接続する。第１制御通路60および第２制御通路70は、制御バルブ８とポンプ要素４とを接続する。第１制御通路60は、バルブ収容孔227において高圧通路６よりもｘ軸正方向側に接続すると共に、アダプタリング44を貫通して第１流体圧室61に接続する。第２制御通路70は、バルブ収容孔227において中圧通路７よりもｘ軸負方向側に接続すると共に、アダプタリング44を貫通して第２流体圧室71に接続する。戻り通路９は、バルブ収容孔227において第１制御通路60と第２制御通路70との間に接続する。バルブ収容孔227の内部における制御バルブ８の移動に関わらず、高圧室86には高圧通路６が開口し、中圧室88には中圧通路７が開口し、ドレン室89には戻り通路９が開口する。
【００６７】
制御バルブ８は、第１制御通路60と第２制御通路70との間で、作動液の流路を切り替える。制御バルブ８がｘ軸負方向側へ最大変位した初期状態では、バルブ収容孔227における第１制御通路60の開口部は、第１ランド部81により高圧室86との連通が遮断される一方、ドレン室89と連通する。同じ初期状態で、第２制御通路70の開口部は、第２ランド部82によりドレン室89との連通が遮断される一方、中圧室88と連通する。これにより、中圧室88の作動液が第２流体圧室71へ流入する。第１流体圧室61に高圧は供給されず、第２流体圧室71に中圧が供給されるため、カムリング43は偏心状態となる。よって、ポンプ吐出流量は回転数に応じて増大する。制御バルブ８がｘ軸正方向側に所定量以上移動した状態で、第１制御通路60の開口部は、第１ランド部81によりドレン室89との連通が遮断される一方、高圧室86と連通する。同じ状態で、第２制御通路70の開口部は、第２ランド部82により中圧室88との連通が遮断される一方、ドレン室89と連通する。これにより流路が切り替えられ、高圧室86の作動液が第１制御通路60を介して第１流体圧室61へ流入するようになる。第１流体圧室61に高圧が供給され、第２流体圧室71には中圧が供給されない。よって、カムリング43の偏心量δが小さくなり、ポンプ容量が小さくなることから、ポンプ回転数が上昇してもポンプ吐出流量は増大しない。すなわち、制御バルブ８は、ベンチュリ部50の上流側と小径部51との差圧Δpに基づき、高圧通路６を介して導入される作動液が第１流体圧室61に導入されるように、流路を切り替える。作動液が第１流体圧室61に導入されるようになると、吐出通路５を介してCVT10へ供給される流量が必要な量に制限される。このように、ベンチュリ部50、高圧通路６、中圧通路７、制御バルブ８、第１制御通路60、第２制御通路70、第１流体圧室61、および第２流体圧室71は、ポンプ要素４の吐出流量を制御する制御部として機能する。
【００６８】
制御バルブ８の作動は、ポンプ要素４の吐出流量に応じて制御バルブ８の軸方向両側に作用する差圧Δpにより制御されると共に、ソレノイド80から制御バルブ８に作用する推力によっても制御される。すなわち、制御バルブ８のｘ軸負方向端面には、ソレノイド80のロッド800の先端が当接する。ロッド800はソレノイド80が発生する電磁力によりｘ軸方向に移動可能である。制御バルブ８には、ロッド800を介してソレノイド80からｘ軸正方向側への力F4が作用する。ソレノイド80の推力F4は、CVTコントロールユニットからの指令に基づき制御される。F1とF2との差F1−F2（差圧Δpに対応する力）とF4との合計（F1−F2＋F4）がF3を上回ると、制御バルブ８がｘ軸正方向側へ移動する。ソレノイド80が非作動状態にあっては、スプリング88の初期セット荷重F3に対向する力は、差圧Δpによる力F1−F2のみである。一方、吐出流量がある程度大きくならないと、十分な差圧Δp（すなわちF1−F2）が確保されない。よって、比較的高い吐出流量を達成した後、一定の流量を維持することになる。ソレノイド80に通電してF4を発生させると、スプリング88の初期セット荷重F3を小さく変更したのと同じ作用が得られる。すなわち、比較的小さな差圧Δp（すなわちF1−F2）で制御バルブ８が移動し、流路を切り替えるようになる。よって、比較的低い吐出流量を達成した後、一定の流量を維持することになる。このように、ソレノイド80が発生する磁気吸引力（推力F4）によって、吐出流量を制御することができる。CVTコントロールユニットは、エンジン回転数、アクセル開度（スロットルバルブ開度）、車速といった走行状況に応じてCVT10のライン圧を適宜制御する。これに応じて、CVTコントロールユニットは、エンジン回転数やアクセル開度等に基づいてソレノイド80に電流を供給し、磁気吸引力（推力F4）を制御することにより、ポンプ要素４の吐出流量（ポンプ容量）を変更する。なお、ソレノイド80を省略するようにしてもよい。
【００６９】
本実施例では、可変容量形ポンプにおいても、実施例１と同様の、ベンチュリ部50に係る各作用効果を得ることができる。
【００７０】
［他の実施例］
以上、本発明のポンプ装置を実施例に基づいて説明したが、本発明の具体的な構成は実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても本発明に含まれる。例えば、ポンプ装置が作動液を供給する無段変速機は、CVTに限らず、例えばトロイダル式であってもよい。ポンプ装置が作動液を供給する自動変速機は、無段変速機に限らず、有段変速機であってもよい。ポンプ装置が作動液を供給する車両搭載機器は、自動変速機に限らず、パワーステアリング装置等であってもよい。また、各実施例の構成を適宜組み合わせることが可能である。
【符号の説明】
【００７１】
１      ポンプ装置
１０    ＣＶＴ（自動変速機）
２      ポンプハウジング
２０    ポンプハウジング本体
２１    ベンチュリ形成ブロック
２１３  連通孔（開口）
２３０  吸入口
２３１  吐出口
４      ポンプ要素
４０    駆動軸
４００  ポンプ室
４１    ロータ
４１０  スリット
４２    ベーン
４３    カムリング
５      吐出通路
５０    ベンチュリ部
５１    小径部
５２    内径漸増部
５２０  前方部
５２１  後方部
５３    大径部
６１    第１流体圧室
７１    第２流体圧室
８      制御バルブ
８６    高圧室
８７    中圧室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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