(57)【要約】【課題】本発明は、内燃機関の排気通路に配置されたＳＣＲ触媒が燃料被毒の発生しやすい高温且つ燃料濃度の高い雰囲気に曝されているときに、ＮＯＸ浄化率の低下を少なく抑えることを課題とする。【解決手段】本発明は、ＳＣＲ触媒を含む排気浄化装置へ流入する排気のＮＯＸ濃度に応じて定まる基本添加量に従って、前記排気浄化装置へ供給されるＮＨ３又はＮＨ３の前駆体である添加剤の量を制御する内燃機関の排気浄化システムにおいて、ＳＣＲ触媒が燃料被毒の発生しやすい高温且つ燃料濃度の高い雰囲気に曝されているときは、前記排気浄化装置へ流入する排気の燃料濃度に応じて前記基本添加量を増量補正し、その補正後の量の添加剤を前記排気浄化装置へ供給することにより、燃料被毒に起因するＮＯＸ浄化率の低下を抑制するようにした。【選択図】図４
2016102424.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の排気通路に配置され、ＳＣＲ触媒を含む排気浄化装置と、
前記排気浄化装置へ流入する排気にアンモニア又はアンモニアの前駆体である添加剤を供給する供給手段と、
前記排気浄化装置へ流入する排気のＮＯＸ濃度に応じて定められる基本添加量に基づいて前記供給手段を制御する制御手段と、
を備えた内燃機関の排気浄化システムにおいて、
前記ＳＣＲ触媒の温度を検出する検出手段と、
前記排気浄化装置へ流入する排気の燃料濃度を取得する取得手段と、
を更に備え、
前記制御手段は、
前記検出手段により検出される温度が前記所定の閾値未満である場合は、前記基本添加量の添加剤を前記供給手段から供給させ、
前記検出手段により検出される温度が前記所定の閾値以上である場合は、前記基本添加量を増量補正するものであって、その補正による増加率が前記取得手段により取得される燃料濃度の低いときより高いときに大きくなるように前記基本添加量を増量補正して、その補正後の量の添加剤を前記供給手段から供給させる内燃機関の排気浄化システム。
【請求項２】
前記検出手段により検出される温度が前記所定の閾値以上である場合において、前記取得手段により取得される燃料濃度が所定濃度以下であるときは、前記制御手段は、前記基本添加量の添加剤を前記供給手段から供給させる請求項１に記載の内燃機関の排気浄化システム。
【請求項３】
前記検出手段により検出される温度が前記所定の閾値以上である場合において、前記制御手段は、前記検出手段により検出される温度と前記取得手段により取得される燃料濃度とをパラメータとして前記ＳＣＲ触媒の燃料被毒量を推定し、且つ推定された燃料被毒量が少ないときより多いときの増加率が大きくなるように前記基本添加量を増量補正して、その補正後の量の添加剤を前記供給手段から供給させる請求項１に記載の内燃機関の排気浄化システム。
【請求項４】
前記排気浄化装置は、排気中の粒子状物質を捕集するパティキュレートフィルタを含み、
前記ＳＣＲ触媒は、前記パティキュレートフィルタに担持されている請求項１乃至３の何れか一項に記載の内燃機関の排気浄化システム。
【請求項５】
前記排気浄化装置は、前記パティキュレートフィルタより上流に配置される酸化触媒を含み、
前記パティキュレートフィルタを所定の再生温度まで昇温させるために、前記排気浄化装置へ流入する排気に燃料を供給して、その燃料を前記酸化触媒で酸化させることにより、前記パティキュレートフィルタへ流入する排気の温度を上昇させる昇温処理を行う昇温制御手段を更に備え、
前記所定の閾値は、前記所定の再生温度以下である請求項４に記載の内燃機関の排気浄化システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＳＣＲ（Selective Catalytic Reduction）触媒を含む排気浄化装置が排気
通路に配置された内燃機関の排気浄化システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関の排気浄化システムとして、排気通路に配置された酸化触媒と、該酸化触媒より下流の排気通路に配置されＳＣＲ触媒を担持するパティキュレートフィルタ（ＳＣＲＦ）と、前記酸化触媒へ燃料（炭化水素（燃料））を供給する燃料供給部と、前記ＳＣＲＦのＳＣＲ触媒へアンモニア（ＮＨ３）又はＮＨ３の前駆体である添加剤を供給する添加剤供給部と、を備えたものが知られている。このように構成された内燃機関の排気浄化システムでは、パティキュレートフィルタに捕集された粒子状物質（PM:Particulate Matter
）を酸化及び除去する場合に、燃料供給部から酸化触媒へ未燃燃料を供給することで、パティキュレートフィルタをＰＭの酸化可能な温度まで昇温させる処理（昇温処理）が実行される（たとえば、特許文献１を参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１４−１４８９０８号公報
【特許文献２】特開２０１０−１８０８１４号公報
【特許文献３】特開２０１３−１２２２２２号公報
【特許文献４】特開２０１０−１８０７９２号公報
【特許文献５】特開２０１０−１９６４９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上記したような昇温処理が行われると、パティキュレートフィルタに加えてＳＣＲ触媒も高温な雰囲気に曝されることになる。ここで、車両等の移動体に搭載されるＳＣＲ触媒としては、Ｆｅ錯体やＣｕ錯体等によりイオン交換されたゼオライトを担体として用いるものが一般的である。そのようなＳＣＲ触媒が高温な雰囲気（たとえば、５００℃以上）に曝されると、担体の細孔径が拡大する可能性がある。また、ＳＣＲ触媒が高温な雰囲気に曝されると、ＳＣＲ触媒において排気中に含まれる燃料の低分子化が促進される可能性もある。
【０００５】
よって、ＳＣＲ触媒が高温な雰囲気に曝されているときに、排気中の燃料濃度が高くなると、低分子化した燃料が前記担体の拡径した細孔内に入り込みやすくなる。排気中の燃料が担体の細孔内に入り込むと、担体の活性点が燃料によって覆われることで、ＮＨ３の吸着やＮＯＸとＮＨ３との反応が阻害される現象（燃料被毒）が発生し、ＳＣＲ触媒によるＮＯＸ浄化率（ＳＣＲ触媒へ流入するＮＯＸの量に対し、ＳＣＲ触媒で浄化されるＮＯＸの量の比率）が低下する可能性がある。
【０００６】
本発明は、上記したような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、ＳＣＲ触媒を含む排気浄化装置へ流入する排気のＮＯＸ濃度に応じて定まる基本添加量に従って、前記排気浄化装置へ供給されるＮＨ３又はＮＨ３の前駆体である添加剤の量を制御する内燃機関の排気浄化システムにおいて、ＳＣＲ触媒が燃料被毒の発生しやすい高温且つ燃料濃度の高い雰囲気に曝されているときに、該ＳＣＲ触媒におけるＮＯＸ浄化率の低下を少なく抑えることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、上記した課題を解決するために、ＳＣＲ触媒を含む排気浄化装置へ流入する排気のＮＯＸ濃度に応じて定められる基本添加量に従って、排気浄化装置へ供給されるＮＨ３又はＮＨ３の前駆体である添加剤の量を制御する内燃機関の排気浄化システムにおいて、ＳＣＲ触媒が燃料被毒の発生しやすい高温且つ燃料濃度の高い雰囲気に曝されているときは、燃料濃度に応じて前記基本添加量を増量補正して、その補正後の量の添加剤を排気浄化装置へ供給することにより、ＳＣＲ触媒におけるＮＯＸ浄化率の低下を抑制するようにした。
【０００８】
詳細には、本発明は、内燃機関の排気通路に配置されＳＣＲ触媒を含む排気浄化装置と、排気浄化装置へ流入する排気にＮＨ３又はＮＨ３の前駆体である添加剤を供給する供給手段と、排気浄化装置へ流入する排気のＮＯＸ濃度に応じて定められる基本添加量に基づいて供給手段を制御する制御手段と、を備えた内燃機関の排気浄化システムにおいて、ＳＣＲ触媒の温度を検出する検出手段と、排気浄化装置へ流入する排気の燃料濃度を取得する取得手段と、を更に備え、制御手段は、検出手段により検出される温度が所定の閾値未満である場合は前記基本添加量の添加剤を供給手段から供給させ、検出手段により検出される温度が前記所定の閾値以上である場合は前記基本添加量を増量補正するものであって、その補正による増加率が取得手段により取得される燃料濃度の低いときより高いときに大きくなるように前記基本添加量を増量補正して、その補正後の量の添加剤を供給手段から供給させるようにした。ここでいう「所定の閾値」は、ＳＣＲ触媒を構成する担体の細孔の拡径や排気に含まれる燃料の低分子化が発生しやすくなる温度、すなわち排気中の燃料が前記担体の細孔内に入り込みやすくなる温度の下限値である。
【０００９】
ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値未満である場合は、ＳＣＲ触媒を構成する担体の細孔の拡径や排気に含まれる燃料の低分子化が発生しにくい。そのため、排気浄化装置へ流入する排気のＮＯＸ濃度に応じて定められる基本添加量の添加剤が排気浄化装置へ供給されることで、ＳＣＲ触媒における好適なＮＯＸ浄化率を実現することができる。
【００１０】
一方、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上である場合は、ＳＣＲ触媒を構成する担体の細孔が拡径しやすく、およびまたは排気中に含まれる燃料が低分子化しやすい。そのため、前記細孔内に排気中の燃料が入り込みやすくなり、それに応じてＳＣＲ触媒の燃料被毒が発生しやすくなる。さらに、排気浄化装置へ流入する排気の燃料濃度が高いときは低いときに比べ、前記細孔内に流入する排気の量が多くなりやすく、それに応じてＳＣＲ触媒のＨＣ被毒量が多くなりやすい。そのような環境においては、前記基本添加量の添加剤が排気浄化装置へ供給されても、ＳＣＲ触媒における好適なＮＯＸ浄化率を実現することは難しい。
【００１１】
ところで、ＳＣＲ触媒の温度が高いときは低いときに比べ、ＮＯＸとＮＨ３との反応速度が大きいため、ＳＣＲ触媒の個々の活性点で単位時間あたりに浄化（還元）することができるＮＯＸの量が多くなる。よって、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上である場合において、燃料濃度が低いときより高いときの増加率が大きくなるように前記基本添加量を増量補正した量の添加剤が排気浄化装置へ供給されると、ＳＣＲ触媒において燃料被毒の発生していない活性点で単位時間あたりに浄化されるＮＯＸの量を多くすることができる。その結果、ＳＣＲ触媒の一部の活性点で燃料被毒が発生することに起因するＮＯＸ浄化率の低下分は、燃料被毒の発生していない残りの活性点で浄化されるＮＯＸ量の増加に起因するＮＯＸ浄化率の増加分によって補われる。よって、ＳＣＲ触媒が燃料被毒の発生しやすい高温な雰囲気に曝されているときに、燃料被毒に起因するＮＯＸ浄化率の低下を少なく抑えることができる。
【００１２】
なお、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上である場合であっても、該ＳＣＲ触媒へ
流入する排気の燃料濃度が十分に低ければ、燃料被毒が発生しにくくなるため、燃料被毒に起因するＮＯＸ浄化率の低下も発生しにくい。そこで、前記検出手段により検出されるＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上である場合であっても、前記取得手段により取得される燃料濃度が所定濃度以下であるときは、前記制御手段が前記基本添加量の添加剤を供給手段から供給させるようにしてもよい。ここでいう「所定濃度」は、該所定濃度以下の燃料を含む排気がＳＣＲ触媒に流入しても、前記基本添加量の添加剤がＳＣＲ触媒に供給されれば、ＳＣＲ触媒において好適なＮＯＸ浄化率を実現することができる燃料濃度の上限値である。このような構成によれば、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上であっても、燃料被毒が発生しにくいときは、供給手段から供給される添加剤の量が不要に増量されなくなる。そのため、添加剤の消費量を抑えつつ、ＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率の低下を抑制することができる。
【００１３】
ここで、前記基本添加量を増量補正するにあたり、排気浄化装置へ流入する排気の燃料濃度が高いときは低いときに比べてＳＣＲ触媒の燃料被毒が発生しやすく、且つＮＯＸ浄化率が低下しやすいという観点に基づいて、排気浄化装置へ流入する排気の燃料濃度に応じて基本添加量を増量補正してもよい。また、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上であるときは、ＳＣＲ触媒の燃料被毒が進行するほどＮＯＸ浄化率が低下するという観点に基づいて、排気浄化装置へ流入する排気の燃料濃度からＳＣＲ触媒の実際の燃料被毒量を推定して、その燃料被毒量に応じて基本添加量を増量補正してもよい。なお、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量は、排気浄化装置へ流入する排気の燃料濃度に加え、ＳＣＲ触媒の温度にも相関する。そこで、本発明に係わる制御手段は、検出手段により検出される温度が前記所定の閾値以上の高温域にある場合に、検出手段により検出される温度と取得手段により取得される燃料濃度とをパラメータとしてＳＣＲ触媒の燃料被毒量を推定し、且つその推定された燃料被毒量が少ないときより多いときの増加率が大きくなるように前記基本添加量を増量補正してもよい。このような構成によると、高温用添加量をＳＣＲ触媒の実際の燃料被毒量に応じた量にすることできるため、燃料被毒に起因するＮＯＸ浄化率の低下をより確実に少なく抑えることができる。
【００１４】
ここで、本発明における排気浄化装置は、排気中のＰＭを捕集するパティキュレートフィルタを含み、ＳＣＲ触媒がパティキュレートフィルタに担持されていてもよい。排気浄化装置がパティキュレートフィルタを含む場合は、ＳＣＲ触媒がパティキュレートフィルタより下流に配置される構成、又はＳＣＲ触媒がパティキュレートフィルタに担持される構成が考えられる。そして、ＳＣＲ触媒がパティキュレートフィルタに担持される構成によると、ＳＣＲ触媒がパティキュレートフィルタより下流に配置される構成に比べ、内燃機関からＳＣＲ触媒までの経路長が短くなるため、ＳＣＲ触媒がより高温な排気に曝されやすく、それに応じてＳＣＲ触媒における燃料被毒の発生頻度が高くなりやすい。よって、ＳＣＲ触媒がパティキュレートフィルタに担持される構成において、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上へ上昇したときに、前述したように燃料濃度に基づいて基本添加量が増量補正され、且つ補正後の量に従って供給手段が制御されると、燃料被毒に起因するＮＯＸ浄化率の低下を抑制する効果がより大きくなる。
【００１５】
なお、排気浄化装置がパティキュレートフィルタを含む場合は、該パティキュレートフィルタを所定の再生温度まで昇温させることで、該パティキュレートフィルタに捕集されているＰＭを酸化及び除去する必要がある。そのため、排気浄化装置はパティキュレートフィルタより上流に配置される酸化触媒を更に含むようにしてもよい。そして、排気浄化システムは、前記酸化触媒へ流入する排気に燃料を供給して、その燃料を酸化触媒で酸化させることにより、前記パティキュレートフィルタへ流入する排気の温度を上昇させる昇温処理を行う昇温制御手段を更に備えるようにしてもよい。ここでいう「所定の再生温度」は、ＰＭが酸化する温度（たとえば、５００℃−６５０℃）である。
【００１６】
ここで、前記昇温処理が実行されることで、パティキュレートフィルタが前記所定の再生温度まで昇温されると、該パティキュレートフィルタに担持されたＳＣＲ触媒も前記所定の再生温度まで昇温する可能性がある。ＳＣＲ触媒が前記所定の再生温度まで昇温すると、該ＳＣＲ触媒を構成するゼオライトの細孔が拡径する可能性がある。また、前記書オン処理が実行された場合は、前記酸化触媒で十分に酸化されない燃料が高温な雰囲気に曝されることで、燃料の低分子化が進む可能性もある。よって、前記昇温処理が実行されると、ＳＣＲ触媒の燃料被毒が発生しやすく、それに伴ってＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率が低下しやすくなると言える。よって、前記昇温処理が実行されることでＳＣＲ触媒の温度が前記所定の再生温度まで上昇したときに、前述したように燃料濃度に基づいて基本添加量が増量補正され、且つ補正後の量に従って供給手段が制御されれば、ＳＣＲ触媒におけるＮＯＸ浄化率の低下を抑制する効果がより大きくなる。そこで、上記したような昇温処理が実行される排気浄化システムにおいては、前記所定の閾値が前記再生温度以下にされることが望ましい。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、ＳＣＲ触媒を含む排気浄化装置へ流入する排気のＮＯＸ濃度に応じて定まる基本添加量に従って、前記排気浄化装置へ供給されるＮＨ３又はＮＨ３の前駆体である添加剤の量を制御する内燃機関の排気浄化システムにおいて、ＳＣＲ触媒が燃料被毒の発生しやすい高温且つ燃料濃度の高い雰囲気に曝されているときに、該ＳＣＲ触媒におけるＮＯＸ浄化率の低下を少なく抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】第１の実施例において本発明を適用する内燃機関とその吸排気系の概略構成を示す図である。
【図２】ＳＣＲ触媒の温度特性を示す図である。
【図３】ＳＣＲ触媒の温度が所定の閾値以上である場合において、ＳＣＲＦへ流入する排気の燃料濃度、尿素水溶液の供給量、及びＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率の経時変化を示すタイミングチャートである。
【図４】第１の実施例において添加剤供給弁を制御する際に実行される処理ルーチンを示すフローチャートである。
【図５】ＳＣＲＦへ流入する排気の燃料濃度と単位時間あたりにおける燃料被毒量の増加量との相関を示す図である。
【図６】ＳＣＲ触媒の温度と単位時間あたりにおける燃料被毒量の減少量との相関を示す図である。
【図７】ＳＣＲ触媒の温度が所定の閾値以上である場合において、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量、尿素水溶液の供給量、及びＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率の経時変化を示すタイミングチャートである。
【図８】第２の実施例において添加剤供給弁を制御する際に実行される処理ルーチンを示すフローチャートである。
【図９】ＳＣＲ触媒の燃料被毒量を推定するための処理ルーチンを示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明の具体的な実施形態について図面に基づいて説明する。本実施形態に記載される構成部品の寸法、材質、形状、相対配置等は、特に記載がない限り発明の技術的範囲をそれらのみに限定する趣旨のものではない。
【００２０】
＜実施例１＞
先ず、本発明の第１の実施例について図１乃至図４に基づいて説明する。図１は、本発明を適用する内燃機関とその吸排気系の概略構成を示す図である。図１に示す内燃機関１
は、軽油を燃料とする圧縮着火式内燃機関（ディーゼルエンジン）である。ただし、本発明に係る内燃機関は、ディーゼルエンジンに限られるものではなく、ガソリンを燃料とする火花点火式内燃機関（ガソリンエンジン）であってもよい。
【００２１】
内燃機関１には排気通路２が接続されている。排気通路２には、ＳＣＲ触媒が担持されたパティキュレートフィルタ（以下、「ＳＣＲＦ」と記す）４が設けられている。ここでいうＳＣＲ触媒は、ゼオライトにより構成される担体と、その担体の一部をＦｅ錯体やＣｕ錯体等とイオン交換することで生成される活性成分と、を備え、ＮＨ３を還元剤として排気中のＮＯＸを選択還元する触媒である。また、パティキュレートフィルタは、排気中のＰＭを捕集するウォールフロー型のフィルタである。
【００２２】
ＳＣＲＦ４より上流の排気通路２には、タンク８に貯蔵される添加剤を排気中に供給するための添加剤供給弁７が取り付けられている。なお、タンク８に貯蔵される添加剤としては、ＮＨ３ガス、又はＮＨ３の前駆体である尿素水溶液等を用いることができるが、本実施例では尿素水溶液を用いるものとする。添加剤供給弁７から排気中に供給された尿素水溶液は、排気の熱を受けて熱分解され、又はＳＣＲ触媒において加水分解される。尿素水溶液が熱分解又は加水分解されると、ＮＨ３が生成される。このようにして生成されたＮＨ３は、ＳＣＲに吸着される。ＳＣＲに吸着されたＮＨ３は、排気中に含まれるＮＯＸと反応して窒素（Ｎ２）や水（Ｈ２Ｏ）を生成する。つまり、ＮＨ３は、ＮＯＸの還元剤として機能する。ここで、前記添加剤供給弁７は、本発明に係わる「供給手段」に相当する。
【００２３】
前記ＳＣＲＦ４より下流の排気通路２には、ＳＣＲＦ４をすり抜けたＮＨ３を酸化するための酸化触媒（以下、「ＡＳＣ」と記す）５が設けられている。また、ＡＳＣ５は、酸化触媒とＳＣＲ触媒とを組み合わせることで構成された触媒であってもよい。この場合、たとえば、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）やゼオライト等を材料とする担体に白金（Ｐｔ）等の貴金属を担持させることで酸化触媒を形成し、ゼオライトを材料とする担体にＦｅやＣｕ等の卑金属を担持（ゼオライトの一部をＦｅ錯体やＣｕ錯体等によりイオン交換）させることでＳＣＲ触媒を形成してもよい。ＡＳＣ５がこのように構成されると、排気中の燃料、ＣＯ、及びＮＨ３を酸化させることができ、さらにＮＨ３が酸化されることで生成されるＮＯＸを余剰のＮＨ３で還元することもできる。
【００２４】
前記ＳＣＲＦ４及び添加剤供給弁７より上流の排気通路２には、酸化機能を有する酸化触媒３が設けられている。該酸化触媒より上流の排気通路２には、酸化触媒３に流れ込む排気を介して酸化触媒３に内燃機関１の燃料を供給するための燃料供給弁６が配置されている。燃料供給弁６から排気に供給された燃料は、酸化触媒３により酸化され、下流に位置するＳＣＲＦ４に流れ込む排気の温度を昇温させ得る。
【００２５】
前記酸化触媒３と前記ＳＣＲＦ４との間の排気通路２には、ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度を検出する第一ＮＯＸセンサ１０と、酸化触媒３から流出する排気の温度を検出する第一温度センサ１３とが設けられている。なお、ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度は、内燃機関１の運転状態等から推定されてもよい。前記ＳＣＲＦ４と前記ＡＳＣ５との間の排気通路２には、ＳＣＲＦ４から流出する排気の温度を検出する第二温度センサ１４が設けられている。また、ＡＳＣ５より下流の排気通路２には、ＡＳＣ５から流出する排気のＮＯＸ濃度を検出する第二ＮＯＸセンサ１１が設けられている。さらに、排気通路２には、ＳＣＲＦ４の上流側の排気圧力と下流側の排気圧力との差圧を検出するための差圧センサ１２がＳＣＲＦ４と並列に設けられている。なお、酸化触媒３、ＳＣＲＦ４、及びＡＳＣ５の組合せは、本発明に係わる排気浄化装置の一実施例である。
【００２６】
このように構成された内燃機関１には、電子制御ユニット（ＥＣＵ）２０が併設されて
いる。ＥＣＵ２０は、前述した第一ＮＯＸセンサ１０、第二ＮＯＸセンサ１１、第一温度センサ１３、第二温度センサ１４、差圧センサ１２に加え、クランクポジションセンサ２１、アクセルポジションセンサ２２、エアフローメータ２６等と電気的に接続され、各種センサの出力信号がＥＣＵ２０に入力されるようになっている。ここで、クランクポジションセンサ２１は、内燃機関１の出力軸（クランクシャフト）の回転位置を検出するセンサである。アクセルポジションセンサ２２は、アクセルペダルの操作量（アクセル開度）を検出するセンサである。エアフローメータ２６は、内燃機関１の吸気通路２５に取り付けられ、内燃機関１へ吸入される空気量（吸入空気量）を検出するセンサである。
【００２７】
ＥＣＵ２０は、前記各種センサの検出値に基づいて内燃機関１の運転状態や排気浄化システムを制御する。たとえば、ＥＣＵ２０は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度に基づいて添加剤供給弁７から供給される尿素水溶液の目標量（基本添加量）を決定し、その基本添加量に従って添加剤供給弁７を制御する。上記の基本添加量を決定するにあたり、ＥＣＵ２０は、先ずＳＣＲ触媒のＮＨ３吸着量を推定する。ＮＨ３吸着量は、ＳＣＲＦ４のＳＣＲ触媒に供給されるＮＨ３（尿素水溶液が熱分解又は加水分解されて生成されるＮＨ３）の量から、前記ＳＣＲ触媒において消費されるＮＨ３の量（ＮＯＸの還元に消費されるＮＨ３の量）とＮＨ３スリップ量（ＳＣＲ触媒をすり抜けるＮＨ３の量）とを減算した値を積算することによって推定される。
【００２８】
ここで、ＳＣＲ触媒において消費されるＮＨ３の量は、前記ＳＣＲ触媒へ流入するＮＯＸの量（ＮＯＸ流入量）とＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率とをパラメータとして演算される。その際、ＮＯＸ流入量は、第一ＮＯＸセンサ１０の検出値（ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度）に排気流量（単位時間あたりの吸入空気量と単位時間あたりの燃料噴射量との総量）を乗算することにより求められる。なお、ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度は、内燃機関１の運転状態に相関することから、内燃機関１の運転状態に基づいて推定されてもよい。一方、ＮＯＸ浄化率は、ＳＣＲ触媒が正常（燃料被毒や劣化が発生していない状態）であると想定した場合のＮＯＸ浄化率であり、ＳＣＲ触媒へ流入する排気の流量とＳＣＲ触媒の温度とをパラメータとして求められる。その際、正常なＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率は、排気流量が多くなるほど低くなり、且つＳＣＲ触媒の温度が高くなるほど高くなる特性を有するため、そのような特性に基づいてＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率を求めることができる。
【００２９】
ＮＨ３吸着量の推定に用いられるＮＨ３スリップ量は、ＮＨ３吸着量の前回の推定値と、ＳＣＲ触媒の温度と、排気の流量と、をパラメータとして求められる。ここで、排気の流量が一定であれば、ＮＨ３吸着量が多くなるほど、且つＳＣＲ触媒の温度が高くなるほど、ＳＣＲ触媒から流出する排気のＮＨ３濃度が高くなる。また、ＳＣＲ触媒から流出する排気のＮＨ３濃度が一定であれば、排気の流量が多くなるほど、単位時間あたりのＮＨ３スリップ量が多くなる。これらの相関を踏まえると、ＳＣＲ触媒のＮＨ３吸着量とＳＣＲ触媒の温度とをパラメータとしてＳＣＲ触媒から流出する排気のＮＨ３濃度を求め、次いでそのＮＨ３濃度に排気の流量を乗算することで、ＮＨ３スリップ量を求めることができる。
【００３０】
上記した方法によりＳＣＲ触媒のＮＨ３吸着量が推定されると、ＥＣＵ２０は、そのＮＨ３吸着量と目標ＮＨ３吸着量との差（目標ＮＨ３吸着量からＮＨ３吸着量の推定値を減算した値）を演算し、その差に相当する尿素水溶液の量を基本添加量に定める。なお、ここでいう目標ＮＨ３吸着量は、一定量（たとえば、ＳＣＲ触媒のＮＨ３吸着速度とＮＨ３脱離速度とが平衡状態になるときのＮＨ３吸着量）であってもよい。また、目標ＮＨ３吸着量は、ＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率が一定となるように、ＮＯＸ流入量に応じて変更されてもよい。
【００３１】
また、ＥＣＵ２０は、ＳＣＲＦ４のパティキュレートフィルタに捕集されているＰＭの量（ＰＭ捕集量）が所定量以上になったときに、前記パティキュレートフィルタに捕集されているＰＭを酸化及び除去するための処理（昇温処理）を実行する。具体的には、ＥＣＵ２０は、エアフローメータ２６の検出値や燃料噴射量等から演算される排気流量や差圧センサ１２の検出値等をパラメータとして、パティキュレートフィルタのＰＭ捕集量を演算する。このようなＰＭ捕集量の演算処理は、内燃機関１の運転期間中に所定の周期で繰り返し実行される。そして、ＥＣＵ２０は、ＰＭ捕集量の演算値が所定量以上になったときに昇温処理を実行する。ここでいう昇温処理は、燃料供給弁６から排気中に燃料を供給し、又は内燃機関１の図示しない燃料噴射弁からポスト噴射させて内燃機関１の排気に燃料を供給することで、その燃料が酸化触媒３で酸化される際に発生する反応熱を利用してＳＣＲＦ４を所定の再生温度（ＰＭが酸化し得る温度であって、たとえば５００℃−６５０℃）に昇温させる処理である。このような昇温処理が行われると、ＳＣＲＦ４のパティキュレートフィルタに捕集されていたＰＭが酸化及び除去される。なお、ここでいうポスト噴射は、噴射された燃料が内燃機関１の出力にほとんど寄与しない時期、たとえば膨張行程の後期や排気行程の前期等に行われる燃料噴射である。このような昇温処理をＥＣＵ２０が実行することにより、本発明に係わる「昇温制御手段」が実現される。
【００３２】
ところで、上記したような昇温処理が実行されると、ＳＣＲＦ４のパティキュレートフィルタに担持されているＳＣＲ触媒もパティキュレートフィルタと同様に前記再生温度まで昇温する可能性が高い。ここで、ＳＣＲ触媒の温度が５００℃以上の前記再生温度まで上昇すると、該ＳＣＲ触媒を構成するゼオライトの細孔が拡径する可能性がある。また、上記した昇温処理が実行された場合は、酸化触媒３へ供給された燃料のうち、該酸化触媒３によって十分に酸化されない一部の燃料が高温な雰囲気に曝されて低分子化する可能性もある。よって、上記した昇温処理が実行されると、ゼオライトの拡径した細孔内に低分子化した燃料が入り込みやすくなる。ゼオライトの細孔内に燃料が入り込むと、ゼオライトに担持されているＦｅやＣｕ等の活性成分が燃料によって覆われることで、ＮＨ３の吸着やＮＨ３とＮＯＸとの反応が阻害される燃料被毒が発生しやすくなる。
【００３３】
ここで、ＳＣＲ触媒の燃料被毒が発生すると、ＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率が低下する可能性がある。特に、上記の昇温処理が実行されることでＳＣＲ触媒の温度が５００℃以上の前記再生温度に昇温している場合は、燃料被毒が発生しやすく、それに伴ってＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率が低下しやすい。ここで、ＳＣＲ触媒の温度とＮＯＸ浄化率との相関を図２に示す。なお、図２は、燃料被毒の発生していない正常なＳＣＲ触媒の温度とＮＯＸ浄化率との相関を示している。図２に示すように、ＳＣＲ触媒は、該ＳＣＲ触媒の温度が凡そ２００℃−３５０℃の適正な温度範囲にあるときは十分に高いＮＯＸ浄化率（たとえば、８０％以上）を実現するが、該ＳＣＲ触媒の温度が凡そ３５０℃を超えると該ＳＣＲ触媒の温度が高くなるほどＮＯＸ浄化率が低くなる特性を有している。そのため、ＳＣＲ触媒の温度が５００℃以上の前記再生温度まで上昇しているときに、ＳＣＲ触媒の燃料被毒が発生すると、燃料被毒の発生がＮＯＸ浄化率に及ぼす影響が大きくなり、それに伴ってＮＯＸ浄化率の低下幅が大きくなる可能性がある。したがって、上記した昇温処理が実行されることで、パティキュレートフィルタとともにＳＣＲ触媒の温度が前記再生温度まで上昇すると、燃料被毒が発生しやすく、且つＮＯＸ浄化率が低下しやすい環境にＳＣＲ触媒が置かれていると言える。なお、ＳＣＲ触媒に燃料被毒や劣化が発生している場合は、上記した適正な温度範囲が高温側に多少シフトしたり、又はＮＯＸ浄化率の絶対値が小さくなったりするものの、５００℃以上の高温域において燃料被毒の発生がＮＯＸ浄化率に及ぼす影響が大きいことは正常時と同様である。
【００３４】
そこで、本実施例では、上記した昇温処理の実行によってＳＣＲ触媒の温度が所定の閾値以上に上昇しているとき、すなわち、燃料被毒が発生しやすく、それに応じてＮＯＸ浄化率が低下しやすい環境にＳＣＲ触媒が置かれているときは、前述の基本添加量（ＳＣＲ
Ｆ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度に応じて決定される添加量）を増量補正して、その補正後の量（以下、「高温用添加量」と記す）に従って添加剤供給弁７を制御するようにした。ここでいう所定の閾値は、ＳＣＲ触媒の担体であるゼオライトの細孔が拡径する可能性、及び排気中の燃料が低分子化する可能性がある温度の下限値であって、前記再生温度以下の温度（たとえば、５００℃）である。
【００３５】
上記した高温用添加量は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度に応じた補正係数を前記基本添加量に乗算することで求められる。ここで、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度は、前記昇温処理が実行されているときに、内燃機関１から酸化触媒３を経由してＳＣＲＦ４に到達する排気の燃料濃度である。したがって、ＳＣＲＦ４へ流入する燃料濃度の取得に際しては、内燃機関１から排出される排気の燃料濃度、前記昇温処理の実行により排気中に供給される燃料の量、酸化触媒３における燃料の消費量（酸化反応量）が考慮され、具体的には、以下の手順（ステップ１−４）によりＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度が算出される。
（ステップ１）
ステップ１では、内燃機関１から排出される排気の燃料濃度が算出される。具体的には、機関負荷と機関回転速度と内燃機関１から排出される排気の燃料濃度との相関が格納されたマップを予めＥＣＵ２０のＲＯＭに記憶させておき、機関負荷及び機関回転速度を引数として該マップにアクセスすることで、内燃機関１から排出される排気の燃料濃度を算出すればよい。
（ステップ２）
ステップ２では、燃料供給弁６により排気に供給される燃料の量、又は燃料噴射弁によるポスト噴射により排気に供給される燃料の量を考慮して、単位時間あたりに酸化触媒３へ流入する燃料量が算出される。具体的には、上記ステップ１で算出された燃料濃度と排気の流量（エアフローメータ２６により検出される吸入空気量と燃料噴射量との総量）とを乗算した値に、燃料供給弁６による燃料供給量、又は燃料噴射弁からのポスト噴射による燃料供給量を加算することで、単位時間あたりに酸化触媒３へ流入する燃料量を算出すればよい。
【００３６】
（ステップ３）
ステップ３では、第一温度センサ１３の検出値に基づいて、酸化触媒３の温度が算出される。そして、この時点における酸化触媒３の酸化能力（単位時間当たりの燃料の酸化能力）が、酸化触媒３の温度及び排気流量に基づいて算出される。具体的には、酸化触媒３の温度が上昇するほどその酸化能力は大きくなる傾向があり、また、酸化触媒３へ流入する排気流量が多くなるほどその酸化能力は低下していく傾向がある。そこで、これらの傾向が反映されたマップを予めＥＣＵ２０のＲＯＭに記憶させておき、酸化触媒３の温度と排気流量を引数として該マップにアクセスすることで、酸化触媒３の酸化能力（たとえば、酸化触媒３に流入する燃料濃度に対する酸化触媒３から流出する燃料濃度の比率である酸化率）を算出すればよい。
（ステップ４）
ステップ４では、上記ステップ１−３の結果を踏まえ、以下の（１）の式に従いＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度が算出される。
（ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度）＝（酸化触媒３へ流入する燃料量から算出される燃料濃度）×（１−（酸化触媒３の酸化能力としての酸化率））・・（１）
【００３７】
なお、酸化触媒３における燃料の酸化率は、燃料の分子量に依存する場合もある。すなわち、低分子量の燃料は比較的酸化されにくく、一方で高分子量の燃料は酸化されやすい。そこで、比較的低分子量の燃料が供給されるポスト噴射で燃料供給が行われる場合は、比較的高分子量の燃料が供給される燃料供給弁６による燃料供給が行われる場合に比べ、酸化触媒の酸化能力の酸化率を低く設定してもよい。
【００３８】
上記した手順によってＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度が求められると、該燃料濃度をパラメータとして補正係数が決定される。その際、ＳＣＲＦ４へ流入する燃料濃度が高くなるほどＳＣＲ触媒の燃料被毒が発生しやすく、且つＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率が低下しやすいと考えられる。また、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上の高温域にあるときは、前述の図２の説明で述べたように、ＳＣＲ触媒の温度が高くなるほどＮＯＸ浄化率が低くなる傾向がある。そのため、ＳＣＲ触媒の温度が高くなるほど、燃料被毒の発生がＮＯＸ浄化率に及ぼす影響が大きいと言える。よって、前記補正係数は、ＳＣＲＦ４へ流入する燃料濃度に加え、ＳＣＲ触媒の温度も考慮して決定されることが望ましい。そこで、本実施例では、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度に応じて定められる第一補正係数ｋ１と、ＳＣＲ触媒の温度に応じて定められる第二補正係数ｋ２と、を用いて前記基本添加量の増量補正を行うようにした。その際、第一補正係数ｋ１は、１より大きい値であってＳＣＲ触媒へ流入する排気の燃料濃度が高くなるほど大きな値に設定されればよい。また、第二補正係数ｋ２は、１より大きい値であって、ＳＣＲ触媒の温度が高くなるほど大きな値に設定されればよい。そして、ＥＣＵ２０は、下記の（２）の式に従って基本添加量を増量補正することで、高温用添加量を求めればよい。
（高温用添加量）＝（基本添加量）＊（第一補正係数）＊（第二補正係数）・・（２）
【００３９】
上記（２）の式に従って算出される高温用添加量は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度に応じて決定される基本添加量より多い量であって、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度が高くなるほど、且つＳＣＲ触媒の温度が高くなるほど多い量になる。このような補正による増加率（基本添加量に対する高温用添加量の比率）は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度が高くなるほど、且つＳＣＲ触媒の温度が高くなるほど大きくなる。
【００４０】
ここで、基本添加量より多い高温用添加量の尿素水溶液が添加剤供給弁７から排気中に供給されると、増量分（高温用添加量と基本添加量との差）の尿素水溶液から生成されるＮＨ３がＳＣＲ触媒をすり抜けることが懸念される。しかしながら、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上の高温域にあるときは、ＳＣＲ触媒の活性点におけるＮＯＸとＮＨ３との反応速度が大きくなる。そのため、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上であるときは、燃料被毒の発生していない活性点で単位時間あたりに浄化（還元）することができるＮＯＸの量が多くなる。よって、前記増量分の尿素水溶液から生成されるＮＨ３は、燃料被毒の発生していない活性点においてＮＯＸとの反応に寄与することになる。その結果、ＳＣＲ触媒の一部の活性点が燃料によって被毒されることに起因するＮＯＸ浄化率の低下分は、燃料によって被毒されていない活性点で浄化されるＮＯＸ量の増加に起因するＮＯＸ浄化率の増加分によって補償される。そのため、基本添加量より多い高温用添加量の添加剤が添加剤供給弁７から排気中に供給されても、ＳＣＲ触媒をすり抜けるＮＨ３の増加を抑制しつつ、燃料被毒に起因するＮＯＸ浄化率の低下を少なく抑えることができる。
【００４１】
図３は、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上である場合において、ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度及びＳＣＲ触媒の温度が一定であるときの、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度、尿素水溶液の供給量、及びＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率の経時変化を示す図である。図３に示すように、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上である場合は、高温用添加量（図３中（ｂ）の実線）が基本添加量（図３中（ｂ）の一点鎖線）より多くなるため、高温用添加量の添加剤が添加剤供給弁７から排気中に供給された場合のＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率（図３中（ｃ）の実線）は、基本添加量の添加剤が添加剤供給弁７から排気中に供給された場合のＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率（図３中（ｃ）の二点鎖線）より高くなる。そして、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度が増加した際（図３中のｔ２）には、それに応じて前述の第一補正係数ｋ１が大きくされることで、高温用添加量が増加される。その結果、基本添加量が供給された場合のＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度が増加した後に低下するが、高温用添加量が供給された場
合のＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度が増加した後も低下しなくなる。したがって、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上であるときに、高温用添加量の添加剤を添加剤供給弁７から排気中に供給させることで、ＳＣＲ触媒の燃料被毒が発生しやすい状況におけるＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率を抑制することができる。
【００４２】
なお、高温用添加量を決定する際に基本添加量に乗算される補正係数は、前述したような第一補正係数と第二補正係数とに必ずしも分ける必要はなく、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度とＳＣＲ触媒の温度とをパラメータとして一つの補正係数を決定してもよい。その場合は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度とＳＣＲ触媒の温度と補正係数との相関が格納されたマップを予めＥＣＵ２０のＲＯＭに記憶させておき、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度とＳＣＲ触媒の温度とを引数として該マップにアクセスすることで、補正係数を算出すればよい。
【００４３】
以下、本実施例における添加剤供給弁７の制御手順について図４に沿って説明する。図４は、添加剤供給弁７を制御する際にＥＣＵ２０が実行する処理ルーチンを示すフローチャートである。この処理ルーチンは、予めＥＣＵ２０のＲＯＭに記憶されており、ＥＣＵ２０によって周期的に実行される。
【００４４】
図４の処理ルーチンでは、ＥＣＵ２０は、先ずＳ１０１の処理においてＳＣＲＦ４のパティキュレートフィルタに捕集されているＰＭを酸化及び除去するための昇温処理が実行中であるか否かを判別する。ここで、前記昇温処理が実行されていない場合は、燃料被毒、及び燃料被毒に起因するＮＯＸ浄化率の低下が発生しにくい環境にＳＣＲ触媒が置かれていると考えられるため、基本添加量の尿素水溶液を添加剤供給弁７から供給させることで、ＳＣＲ触媒において好適なＮＯＸ浄化率を実現することができると考えられる。よって、Ｓ１０１の処理において否定判定された場合は、ＥＣＵ２０は、Ｓ１０８の処理へ進み、ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度に基づいて決定される基本添加量の尿素水溶液が排気中に供給されるように、添加剤供給弁７を制御する。一方、Ｓ１０１の処理において肯定判定された場合は、ＥＣＵ２０は、Ｓ１０２の処理へ進む。
【００４５】
Ｓ１０２の処理では、ＥＣＵ２０は、ＳＣＲＦ４のＳＣＲ触媒の温度Ｔｃを検出する。ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃは、専用の温度センサによって直接検出されてもよいが、第二温度センサ１４の検出値から推定されてもよく、又は第一温度センサ１３の検出値と第二温度センサ１４の検出値との差から推定されてもよい。なお、昇温処理の実行中は、ＳＣＲＦ４のパティキュレートフィルタに捕集されているＰＭの酸化反応熱がＳＣＲ触媒に直接的に伝達されることで、ＳＣＲ触媒の温度が一時的に上昇する可能性があるため、そのような現象を考慮してＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが推定されてもよい。このようにＳ１０２の処理が実行されることで、本発明に係わる「検出手段」が実現される。
【００４６】
Ｓ１０３の処理では、ＥＣＵ２０は、前記Ｓ１０２の処理で取得されたＳＣＲ触媒の温度（ＳＣＲ触媒の温度）Ｔｃが所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅ以上であるか否かを判別する。ここでいう所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅは、前述したように、ＳＣＲ触媒の担体であるゼオライトの細孔が拡径する可能性、及び排気中の燃料が低分子化する可能性がある温度の下限値である。つまり、所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅは、前記ゼオライトの拡径した細孔内に低分子化した燃料が入り込むことで、ＳＣＲ触媒の燃料被毒が発生し、それに伴ってＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率を低下し得ると考えられる温度である。ここで、ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが前記所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅより低い場合は、前記ゼオライトの細孔が拡径しにくく、且つ排気中の燃料が低分子化しにくい。そのため、ＳＣＲ触媒の燃料被毒、及び燃料被毒に起因するＮＯＸ浄化率の低下が発生しにくいと言える。よって、該Ｓ１０３の処理で否定判定された場合は、ＥＣＵ２０は、Ｓ１０８の処理へ進み、基本添加量に従って添加剤供給弁７を制御する。一方、ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが前記所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅ以上であ
る場合は、前記ゼオライトの細孔が拡径しやすく、且つ排気中の燃料が低分子化しやすい。そのため、ＳＣＲ触媒の燃料被毒、及び燃料被毒に起因するＮＯＸ浄化率の低下が発生しやすいと言える。よって、該Ｓ１０３の処理で肯定判定された場合は、ＥＣＵ２０は、Ｓ１０４−Ｓ１０７の処理を順次実行することで、ＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率の低下を抑制する。
【００４７】
先ず、Ｓ１０４の処理では、ＥＣＵ２０は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度Ｄｈｃを取得する。ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度Ｄｈｃは、前述したように、前記昇温処理が実行されている際に、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度であり、内燃機関１から排出される排気の燃料濃度、前記昇温処理の実行により排気中に供給される燃料の量、及び酸化触媒３における燃料の消費量（酸化反応量）を考慮した前記（１）の式に基づいて算出される。このようにＳ１０４の処理が実行されることで、本発明に係わる「取得手段」が実現される。
【００４８】
Ｓ１０５の処理では、ＥＣＵ２０は、前記Ｓ１０４の処理で取得された燃料濃度Ｄｈｃに基づいて第一補正係数ｋ１を決定するとともに、前記Ｓ１０２の処理で取得されたＳＣＲ触媒の温度Ｔｃに基づいて第二補正係数ｋ２を決定する。その場合、第一補正係数ｋ１は、１より大きい値であって燃料濃度Ｄｈｃが高くなるほど大きな値にされる。また、第二補正係数ｋ２は、１より大きい値であってＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが高くなるほど大きな値にされる。
【００４９】
Ｓ１０６の処理では、ＥＣＵ２０は、前記（２）の式に従って高温用添加量を算出する。すなわち、ＥＣＵ２０は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度に基づいて決定される基本添加量に、前記Ｓ１０４の処理で取得された第一補正係数ｋ１と第二補正係数ｋ２とを乗算することにより、高温用添加量を算出する。
【００５０】
Ｓ１０７の処理では、ＥＣＵ２０は、前記Ｓ１０６の処理で算出された高温用添加量に従って添加剤供給弁７を制御する。その場合、添加剤供給弁７から排気中に供給される尿素水溶液の量は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度に応じて決定される基本添加量より多い量であって、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度が高くなるほど、且つＳＣＲ触媒の温度が高くなるほど多くなる。つまり、添加剤供給弁７から排気中に供給される尿素水溶液の量は、ＳＣＲ触媒の担体であるゼオライトの細孔内に排気中の燃料が入り込みやすく、且つ前記細孔内に入り込む燃料の量が多くなりやすくなるほど多くなる。なお、前記Ｓ１０４−前記Ｓ１０８の処理が実行されることで、本発明に係わる「制御手段」が実現される。
【００５１】
以上述べた処理ルーチンに従って添加剤供給弁７から供給される尿素水溶液の量が制御されると、昇温処理の実行中にＳＣＲ触媒を構成するゼオライトの拡径した細孔内に低分子化した燃料が入り込むことで、ＳＣＲ触媒の一部の活性点で燃料被毒が発生しても、燃料被毒の発生していない他の活性点で還元されるＮＯＸの量を多くすることができる。その結果、ＳＣＲ触媒の一部の活性点が燃料によって被毒されることに因るＮＯＸ浄化率の低下分は、燃料によって被毒されていない活性点で浄化されるＮＯＸ量の増加に因るＮＯＸ浄化率の増加分によって補われることになり、ＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率の低下を少なく抑えることができる。
【００５２】
＜実施例１の変形例＞
なお、前記昇温処理が実行されることでＳＣＲＦ４の温度Ｔｃが前記所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅ以上の高温域にあるときに燃料を含む排気がＳＣＲＦ４へ流入すると、前述したようにＳＣＲ触媒のゼオライトの細孔内に低分子化した燃料が入り込むことで燃料被毒が発生しやすくなるが、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度Ｄｈｃが十分に低ければ、好適
なＮＯＸ浄化率の実現が事実上阻害されない。これは、ＳＣＲ触媒における燃料被毒を発生又は促進させる要因として、ＳＣＲ触媒が曝される排気の燃料濃度Ｄｈｃを挙げることができ、その燃料濃度Ｄｈｃが十分に低ければ燃料被毒の要因となるＳＣＲ触媒への燃料の吸着が定常化しにくいと考えられる。
【００５３】
上記したような燃料濃度と燃料被毒との相関を踏まえると、ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが前記所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅ以上の高温域にある場合であって、ＳＣＲＦ４へ流れ込む排気の燃料濃度が十分に低ければ、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅ未満である場合と同様に、基本添加量の尿素水溶液をＳＣＲＦ４へ供給することで十分に高いＮＯＸ浄化率を得ることができる。そこで、ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが前記所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅ以上である場合において、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度Ｄｈｃが所定濃度以下であるときは、基本添加量に従って尿素水溶液の供給量が制御されてもよい。ここでいう所定濃度は、該所定濃度以下の燃料を含む排気がＳＣＲＦ４へ流入しても、ＳＣＲ触媒による好適なＮＯＸ浄化率を実現することができる燃料濃度の上限値である。このように添加剤供給弁７から供給される尿素水溶液の量が制御されると、ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが前記所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅ以上である場合に、尿素水溶液の消費量を少なく抑えつつ、ＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率の低下を少なく抑えることができる。
【００５４】
なお、ＳＣＲ触媒の燃料被毒は、該ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが低いときより高いときに発生しやすい。このようなＳＣＲ触媒の温度Ｔｃと燃料被毒の発生しやすさとの相関を踏まえると、前記所定濃度は、ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが低いときより高いときに小さい値に設定されてもよい。このように前記所定濃度が定められれば、基本添加量の尿素水溶液をＳＣＲ触媒へ供給することで、ＳＣＲ触媒が十分に高いＮＯＸ浄化率を発揮することができるときに、尿素水溶液の供給量が不要に増加されることがより確実に抑制することができる。
【００５５】
＜実施例２＞
次に、本発明の第２の実施例について図５乃至図９に基づいて説明する。ここでは、前述した第１の実施例と異なる構成について説明し、同様の構成については説明を省略する。前述の第１の実施例では、ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが前記所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅ以上であるときは、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度が高くなるほど、且つＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが高くなるほど、ＳＣＲ触媒の燃料被毒が発生しやすく、且つＮＯＸ浄化率が低下しやすくなるという観点に基づいて、高温用添加量を決定する例について述べた。これに対し、本実施例では、ＳＣＲＦ４の燃料被毒量が多くなるほどＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率が低下するという観点に基づいて、高温用添加量を決定する例について述べる。詳細には、本実施例では、ＳＣＲ触媒の実際の燃料被毒量を推定し、その燃料被毒量に応じた補正係数（以下、「第三補正係数」と記す）を前記基本添加量に乗算することで、高温用添加量を決定する。
【００５６】
ＳＣＲ触媒の燃料被毒量は、単位時間あたりにおける燃料被毒量の増加分と単位時間あたりにおける燃料被毒量の減少分との収支を積算することにより推定される。単位時間あたりにおける燃料被毒量の増加分は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度、及び酸化触媒３の温度に相関する。たとえば、図５に示すように、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度が高くなるほど、単位時間あたりにおける燃料被毒量の増加量が多くなる傾向がある。これは、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度が高くなるほど、燃料被毒の要因となるＳＣＲ触媒への燃料の吸着が定常化しやすくなるとともに、燃料により覆われる活性点が多くなると考えられる。また、単位時間あたりにおける燃料被毒量の増加量は、酸化触媒３の温度が高くなるほど多くなる傾向もある。これは、酸化触媒３の温度が高くなるほど、排気中に含まれる燃料の酸化が促進される一方で、該酸化触媒３で十分に酸化されない燃料の低分子化が促進されるため、ＳＣＲ触媒へ流入する燃料の分子量が小さくなりやす
く、それに応じて前記ゼオライトの細孔内へ流入する燃料の量が多くなりやすいと考えられる。そこで、上記した相関のそれぞれを格納したマップを予めＥＣＵ２０のＲＯＭに記憶させ、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度、及び酸化触媒３の温度のそれぞれに対応するマップにアクセスすることで、それら２つのパラメータに対応した増加量を算出すればよい。そして、それらの増加量を以下の（３）の式に代入することで、単位時間あたりの燃料被毒量の増加分を算出することができる。
（単位時間あたりの燃料被毒量の増加分）＝（燃料濃度に起因する増加量）＋（酸化触媒３の温度に起因する増加量）・・（３）
【００５７】
次に、単位時間あたりにおける燃料被毒量の減少分は、ＳＣＲ触媒の温度、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の酸素濃度、及びＳＣＲ触媒の燃料被毒量に相関する。たとえば、図６に示すように、ＳＣＲ触媒の温度が高くなるほど、単位時間あたりにおける燃料被毒量の減少量が多くなる傾向がある。これは、ＳＣＲ触媒の温度が高くなるほど、該ＳＣＲ触媒に吸着している燃料の酸化や脱離が促進されると考えられる。また、単位時間あたりにおける燃料被毒量の減少量は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の酸素濃度が高くなるほど多くなる傾向もある。これは、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の酸素濃度が高くなるほど、ＳＣＲ触媒に吸着している燃料が排気中の酸素と接触する機会が多くなり、それに伴ってＳＣＲ触媒に吸着している燃料の酸化が促進されるものと考えられる。さらに、単位時間あたりにおける燃料被毒量の減少量は、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量が多くなるほど多くなる傾向もある。これは、ＳＣＲ触媒に吸着している燃料のうち、排気中の酸素と接触する燃料の量は、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量が多くなるほど多くなるためと考えられる。そこで、上記した相関のそれぞれを格納したマップを予めＥＣＵ２０のＲＯＭに記憶させ、ＳＣＲ触媒の温度、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の酸素濃度、及びＳＣＲ触媒の燃料被毒量のそれぞれに対応するマップにアクセスすることで、それら３つのパラメータに対応した減少量を算出すればよい。そして、それらの減少量を以下の（４）の式に代入することで、単位時間あたりの燃料被毒量の減少分を算出することができる。
（単位時間あたりの燃料被毒量の減少分）＝（ＳＣＲ触媒の温度に起因する減少量）＋（酸素濃度に起因する減少量）＋（燃料被毒量に起因する減少量）・・（４）
なお、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の酸素濃度は、酸化触媒３とＳＣＲＦ４との間の排気通路２に酸素濃度センサ（Ｏ２センサ）を取り付けることで検出されてもよく、内燃機関１の運転状態や酸化触媒３の温度等から推定されてもよい。
【００５８】
上記した方法により単位時間あたりの燃料被毒量の増加分、及び単位時間あたりの燃料被毒量の減少分が算出されると、それらの差分（単位時間あたりの燃料被毒量の増加分から単位時間あたりの燃料被毒量の減少分を減算した量）を燃料被毒量の前回の演算値に加算することで、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量を算出する。このようにＳＣＲ触媒の燃料被毒量を推定する処理は、内燃機関１の運転期間中に所定の周期で繰り返し実行されるものとする。そして、前記昇温処理の実行によってＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上の高温域まで上昇しているときは、その時点におけるＳＣＲ触媒の燃料被毒量に基づいて上記の第三補正係数を決定する。なお、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上である場合は、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量が多くなるほど、ＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率が低下しやすいため、前記第三補正係数は１より大きい値であって、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量が多くなるほど大きな値に設定されればよい。そして、第三補正係数とその時点における基本添加量とを以下の（５）の式に代入することで、高温用添加量が算出される。
（高温用添加量）＝（基本添加量）＊（第三補正係数）・・（５）
【００５９】
上記（５）の式に従って算出される高温用添加量は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度に応じて決定される基本添加量より多い量であって、ＳＣＲ触媒のＨＣ被毒量が多くなるほど多い量になる。このような補正による増加率（基本添加量に対する高温用添加量の比率）は、ＳＣＲ触媒のＨＣ被毒量が多くなるほど大きくなる。
【００６０】
図７は、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上である場合において、ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度及びＳＣＲ触媒の温度が一定であるときの、ＳＣＲ触媒のＨＣ被毒量、尿素水溶液の供給量、及びＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率の経時変化を示す図である。図７に示すように、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上である場合は、基本添加量（図７中（ｂ）の一点鎖線）は、ＨＣ被毒量が増加しても増加されない。そのため、基本添加量の尿素水溶液が添加剤供給弁７から排気中に供給された場合のＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率（図７中（ｃ）の二点鎖線）は、ＨＣ被毒量の増加に伴って低下する。これに対し、高温用添加量（図７中（ｂ）の実線）は、ＨＣ被毒量の増加に伴って増加する。これは、ＳＣＲ触媒において実際に燃料被毒が発生している活性点が多くなるほど、高温用添加量が多くなると言い換えることもできる。よって、ＳＣＲ触媒において実際に燃料被毒が発生している活性点が多くなるほど、燃料被毒が発生していない残りの活性点におけるＮＨ３とＮＯＸとの反応量を多くすることができる。その結果、高温用添加量の添加剤が添加剤供給弁７から排気中に供給された場合のＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率（図７中（ｃ）の実線）は、ＨＣ被毒量が増加しても低下しなくなる。
【００６１】
以下、本実施例における添加剤供給弁７の制御手順について図８に沿って説明する。図８は、添加剤供給弁７を制御する際にＥＣＵ２０が実行する処理ルーチンを示すフローチャートである。この処理ルーチンは、予めＥＣＵ２０のＲＯＭに記憶されており、ＥＣＵ２０によって周期的に実行される。なお、図８の処理ルーチンにおいて、前述の図４の処理ルーチンと同様の処理には同一の符号を付している。図８の処理ルーチンでは、図４の処理ルーチンにおけるＳ１０４−Ｓ１０６の処理に代えて、Ｓ２０１−Ｓ２０３の処理が実行されるようになっている。したがって、Ｓ１０３の処理において肯定判定された場合に、ＥＣＵ２０は、Ｓ２０１の処理を実行する。
【００６２】
Ｓ２０１の処理では、ＥＣＵ２０は、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量を取得する。ＳＣＲ触媒の燃料被毒量は、図９の処理ルーチンに従って求められる。図９の処理ルーチンは、内燃機関１の運転期間中に所定の周期で繰り返し実行される処理ルーチンである。図９の処理ルーチンでは、ＥＣＵ２０は、Ｓ３０１の処理において各種データを読み込む。ここでいう各種データは、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量を求めるために必要なデータであり、前述したように、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度Ｄｈｃ、酸化触媒３の温度、ＳＣＲ触媒の温度、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の酸素濃度、及び本処理ルーチンの前回の実行時に求められた燃料被毒量Ｃｈｏｌｄである。
【００６３】
Ｓ３０２の処理では、ＥＣＵ２０は、単位時間あたりにおける燃料被毒量の増加分ΔＣｈａを演算する。具体的には、ＥＣＵ２０は、前述した、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度と単位時間あたりにおける燃料被毒量の増加量との相関、及び酸化触媒３の温度と単位時間あたりにおける燃料被毒量の増加量との相関に基づいて、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の燃料濃度Ｄｈｃ、及び酸化触媒３の温度のそれぞれに対応する、燃料被毒量の増加量を算出する。そして、ＥＣＵ２０は、それら増加量の総和を前記増加分ΔＣｈａとして算出する。
【００６４】
Ｓ３０３の処理では、ＥＣＵ２０は、単位時間あたりにおける燃料被毒量の減少分ΔＣｈｄを演算する。具体的には、ＥＣＵ２０は、前述した、ＳＣＲ触媒の温度と単位時間あたりにおける燃料被毒量の減少量との相関、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の酸素濃度と単位時間あたりにおける燃料被毒量の減少量との相関、及び、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量と単位時間あたりにおける燃料被毒量の減少量との相関に基づいて、ＳＣＲ触媒の温度、ＳＣＲ触媒へ流入する排気の酸素濃度、及び燃料被毒量の前回値Ｃｈｏｌｄのそれぞれに対応する、燃料被毒量の減少量を算出する。そして、ＥＣＵ２０は、それら減少量の総和を前記減少分ΔＣｈｄとして算出する。
【００６５】
Ｓ３０４の処理では、ＥＣＵ２０は、前記Ｓ３０２の処理で算出された増加分ΔＣｈａと前記Ｓ３０３の処理で算出された減少分ΔＣｈｄとの差（ΔＣｈａ−ΔＣｈｄ）を燃料被毒量の前回値Ｃｈｏｌｄに加算することで、現時点におけるＳＣＲ触媒の燃料被毒量を算出する。
【００６６】
ここで図８の処理ルーチンに戻り、ＥＣＵ２０は、前記Ｓ２０１の処理を実行した後にＳ２０２の処理を実行する。Ｓ２０２の処理では、ＥＣＵ２０は、前記Ｓ２０１の処理で取得された燃料被毒量から第三補正係数ｋ３を決定する。第三補正係数ｋ３は、前述したように、１より大きい値であって、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量が多くなるほど大きな値に設定される。
【００６７】
Ｓ２０３の処理では、ＥＣＵ２０は、ＳＣＲＦ４へ流入する排気のＮＯＸ濃度に応じて決定される基本添加量に、前記Ｓ２０２の処理で決定された第三補正係数ｋ３を乗算して、高温用添加量を算出する。ＥＣＵ２０は、該Ｓ２０３の処理を実行した後にＳ１０７の処理へ進み、前記Ｓ２０２の処理で算出された高温用添加量に従って添加剤供給弁７を制御する。その場合、添加剤供給弁７から排気中に供給される尿素水溶液の量は、ＳＣＲ触媒の実際の燃料被毒量に応じた量になるため、燃料被毒の発生に起因するＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率の低下をより確実に抑制することが可能となる。
【００６８】
＜実施例２の変形例＞
なお、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量がＮＯＸ浄化率に影響を与えない程度に少ない場合は、基本添加量に従って添加剤供給弁７から供給される尿素水溶液の量が制御されてもよい。その場合、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅ以上であるときの尿素水溶液の消費量を少なく抑えつつ、ＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率の低下を抑制することができる。
【００６９】
また、ＳＣＲ触媒の燃料被毒が発生している場合は、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値Ｔｃｔｈｒｅ以上である場合に加え、前述の図２に示した適正な温度範囲より低い場合においても、ＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率が低下しやすい。よって、ＳＣＲ触媒の燃料被毒が発生している場合においては、ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが前記所定の閾値以上のときに加え、ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが前記適正な温度範囲より低いときも、前記基本添加量より多い量の尿素水溶液が添加剤供給弁７から供給されるようにしてもよい。ここで、ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが前記適正な温度範囲より低い場合は、ＮＯＸとＮＨ３との反応速度が比較的小さいため、尿素水溶液の供給量の増加によってＮＯＸ浄化率を増加させることができるものの、ＳＣＲ触媒で反応せずにＳＣＲＦ４から流出するＮＨ３の量（ＮＨ３スリップ量）が増える可能性がある。しかしながら、前述の図１に示したように、ＳＣＲＦ４の下流にＡＳＣ５を配置することで、ＳＣＲＦ４から流出するＮＨ３をＡＳＣ５によって浄化（酸化）することができる。よって、ＳＣＲ触媒の温度Ｔｃが前記適正な温度範囲より低い場合に、前記基本添加量より多い量の尿素水溶液を添加剤供給弁７から供給すると、ＮＨ３スリップ量の増加を抑制しつつ、燃料被毒の発生に起因するＮＯＸ浄化率の低下を抑制することができる。ただし、ＳＣＲ触媒の温度が低いときは、その下流に配置されるＡＳＣ５が活性していない可能性もある。よって、そのような場合には、尿素水溶液の増量を行わないことが望ましい。
【００７０】
また、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量が過剰に多くなると、添加剤供給弁７から供給される尿素水溶液の量を増量しても、ＮＯＸ浄化率の低下を抑制しきれなくなる。よって、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量が所定の許容限界値を超えているときは、高温用添加量に基づく添加剤供給弁７の制御を停止（基本添加量に基づく添加剤供給弁７の制御を実行）して、ＳＣＲ触媒の燃料被毒を解消させるための処理を実行してもよい。なお、ここでいう許容限界値は、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量が該許容限界値を超えると、尿素水溶液の供給量を増量して
もＮＯＸ浄化率が増加しないと考えられる値、又は該値からマージンを差し引いた値である。
【００７１】
ここで、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量は、前述したように、ＳＣＲ触媒の温度が高くなるほど、且つＳＣＲＦ４へ流入する排気の酸素濃度が高くなるほど、減少する。よって、ＳＣＲ触媒の燃料被毒を解消させる処理（以下、「燃料被毒解消処理」と記す）は、ＳＣＲ触媒の温度が該ＳＣＲ触媒から燃料が脱離、又は該ＳＣＲ触媒に吸着している燃料が酸化し得る温度域にあるときに、ＳＣＲＦ４へ流入する排気の酸素濃度を高めることで行われる。ＳＣＲＦ４へ流入する排気の酸素濃度を高める方法としては、図示しないスロットル弁の開度を増加させ、又は図示しないＥＧＲ装置によって排気通路２から吸気通路２５へ還流されるＥＧＲガスの量を減少させる方法を用いることができる。そして、このような方法によって燃料被毒解消処理が実行されることで、ＳＣＲ触媒の燃料被毒量が前記許容限界値以下に減少した際には、前記高温用添加量に基づく添加剤供給弁７の制御を再開してもよい。なお、前記被毒解処理の実行時におけるＳＣＲ触媒の燃料被毒量は、前述の第２の実施例で述べた方法によって求めることが可能である。
【００７２】
＜その他の実施例＞
前述の第１又は第２の実施例で述べた添加剤供給弁７の制御方法は、パティキュレートフィルタとＳＣＲ触媒とが別体で排気通路２に配置される排気浄化システムにも適用可能である。すなわち、酸化触媒より下流の排気通路にパティキュレートフィルタが配置され、さらにその下流の排気通路にＳＣＲ触媒が配置される排気浄化システムにおいて、パティキュレートフィルタに捕集されたＰＭを酸化及び除去するための昇温処理が実行されると、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上まで上昇することで、燃料被毒が発生しやすく、且つＮＯＸ浄化率が低下しやすい環境にＳＣＲ触媒が置かれる可能性がある。よって、前記昇温処理の実行によってＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上に上昇した場合に、前述した第１又は第２の実施例で述べた高温用添加量に従って添加剤供給弁７が制御されれば、ＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率の低下を抑制することができる。
【００７３】
また、前述の第１又は第２の実施例で述べた添加剤供給弁７の制御方法は、吸蔵還元型触（ＮＳＲ（NOX Storage Reduction）触媒）より下流の排気通路にＳＣＲ触媒が配置さ
れる排気浄化システムにも適用可能である。このような排気浄化システムでは、排気に含まれる硫黄酸化物（ＳＯＸ）が、ＮＳＲ触媒に吸蔵される。ＮＳＲ触媒に吸蔵されるＳＯＸの量が多くなると、該ＮＳＲ触媒のＮＯＸ吸蔵能力が低下してしまい、ＮＳＲ触媒が本来果たすべきＮＯＸ浄化機能を発揮しにくくなる。そこで、ＮＳＲ触媒に蓄積したＳＯＸを放出するために、ＮＳＲ触媒の温度を上昇させるとともにＮＳＲ触媒をリッチ雰囲気に置く硫黄被毒回復制御が行われる。このような硫黄被毒回復制御が実行されると、ＮＳＲ触媒の下流に配置されるＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上まで上昇することで、燃料被毒が発生しやすく、且つＮＯＸ浄化率が低下しやすい環境にＳＣＲ触媒が置かれる可能性がある。よって、硫黄被毒回復制御の実行によってＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上になった場合に、前述した第１又は第２の実施例で述べた高温用添加量に従って添加剤供給弁７が制御されれば、ＳＣＲ触媒のＮＯＸ浄化率の低下を抑制することができる。
【００７４】
なお、前述の第１又は第２の実施例で述べた添加剤供給弁７の制御方法は、上記したような昇温処理の実行時や硫黄被毒回復制御の実行時に限らず、ＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上の高温域にあるときに実行されてもよい。たとえば、内燃機関１が高負荷運転されることで排気温度が上昇し、それに伴ってＳＣＲ触媒の温度が前記所定の閾値以上まで上昇したときに、前述の第１又は第２の実施例で述べた高温用添加量に従って添加剤供給弁７が制御されてもよい。
【符号の説明】
【００７５】
１     内燃機関
２     排気通路
３     酸化触媒
６     燃料供給弁
７     添加剤供給弁
８     タンク
１０   第一ＮＯＸセンサ
１１   第二ＮＯＸセンサ
１２   差圧センサ
１３   第一温度センサ
１４   第二温度センサ
２０   ＥＣＵ
２１   クランクポジションセンサ
２２   アクセルポジションセンサ
２５   吸気通路
２６   エアフローメータ
【図１】
2016102424.tif 000003
【図２】
2016102424.tif 000004
【図３】
2016102424.tif 000005
【図４】
2016102424.tif 000006
【図５】
2016102424.tif 000007
【図６】
2016102424.tif 000008
【図７】
2016102424.tif 000009
【図８】
2016102424.tif 000010
【図９】
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