(57)【要約】【課題】熱源流体の温度が低い場合でも、気化対象の液化ガスを気化させて所定の温度以上の生成ガスを生成でき、しかも、小型化、構成の簡略化並びに省エネルギー化を図り得る液化ガス用気化装置を提供する。【解決手段】熱源流体ＳＷと中間熱媒体ＬＰＧとを熱交換させて、中間熱媒体ＬＰＧを気化させる中間熱媒体気化器１０と、中間熱媒体気化器１０で気化された中間熱媒体ＰＧが供給され、当該中間熱媒体ＰＧと気化対象の液化ガスＬＮＧとを熱交換させて、中間熱媒体ＰＧを凝縮させると共に、気化対象の液化ガスＬＮＧを気化させる液化ガス気化器２０とを備え、液化ガス気化器２０から中間熱媒体気化器１０に中間熱媒体ＬＰＧが戻されるように構成された液化ガス用気化装置であって、中間熱媒体気化器１０で気化されて液化ガス気化器２０に供給される中間熱媒体ＰＧを昇温する昇温手段３０が設けられている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱源流体とその熱源流体よりも沸点の低い中間熱媒体とを熱交換させて、中間熱媒体を気化させる中間熱媒体気化器と、
前記中間熱媒体気化器で気化された中間熱媒体が供給され、当該中間熱媒体と気化対象の液化ガスとを熱交換させて、中間熱媒体を凝縮させると共に、気化対象の液化ガスを気化させる液化ガス気化器とを備え、
前記液化ガス気化器から前記中間熱媒体気化器に中間熱媒体が戻されるように構成された液化ガス用気化装置であって、
前記中間熱媒体気化器で気化されて前記液化ガス気化器に供給される中間熱媒体を昇温する昇温手段が設けられている液化ガス用気化装置。
【請求項２】
前記昇温手段が、前記中間熱媒体気化器で気化された中間熱媒体を圧縮して昇温するコンプレッサを備えて構成されている請求項１に記載の液化ガス用気化装置。
【請求項３】
前記液化ガス気化器から前記中間熱媒体気化器に戻される中間熱媒体を減圧する減圧手段が設けられている請求項２に記載の液化ガス用気化装置。
【請求項４】
前記減圧手段が、エキスパンダーであり、そのエキスパンダーにて駆動される発電機が設けられている請求項３に記載の液化ガス用気化装置。
【請求項５】
前記昇温手段が、前記液化ガス気化器で気化対象の液化ガスが気化されて生成される生成ガスの温度を目標温度に調整すべく、消費するエネルギーを調整するように構成されている請求項１〜４のいずれか１項に記載の液化ガス用気化装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱源流体とその熱源流体よりも沸点の低い中間熱媒体とを熱交換させて、中間熱媒体を気化させる中間熱媒体気化器と、中間熱媒体気化器で気化された中間熱媒体が供給され、当該中間熱媒体と気化対象の液化ガスとを熱交換させて、中間熱媒体を凝縮させると共に、気化対象の液化ガスを気化させる液化ガス気化器とを備え、液化ガス気化器から中間熱媒体気化器に中間熱媒体が戻されるように構成された液化ガス用気化装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
かかる液化ガス用気化装置は、例えば、液化天然ガスを気化対象の液化ガスとして、その液化天然ガスを気化させて天然ガスを生成ガスとして生成するものであり、熱源流体として、例えば、海水、河川水、湖沼水、地下水又は地表水等の自然水の他、工業用水や水道水等が用いられ、熱源流体よりも沸点の低い中間熱媒体として、例えば、プロパンが用いられる。
即ち、中間熱媒体が中間熱媒体気化器と液化ガス気化器とにわたって循環されながら、中間熱媒体気化器においては、液化ガス気化器で凝縮された中間熱媒体と熱源流体とを熱交換させて、中間熱媒体を気化させ、液化ガス気化器においては、中間熱媒体気化器で気化された中間熱媒体と気化対象の液化ガスとを熱交換させることにより、中間熱媒体を凝縮させると共に、気化対象の液化ガスを気化させて、所定の生成ガスを生成するようになっている。
【０００３】
ところで、このような液化ガス用気化装置において、熱源流体の温度が低い場合、気化対象の液化ガスを気化させて生成した生成ガスの温度が低くなるので、生成ガスの消費先において、生成ガスを消費する際に支障を来す虞がある。
例えば、生成ガスとして天然ガスを生成する場合、生成された天然ガスの温度が０℃よりも低くなると、消費先で、配管等の表面が氷結する等の問題が生じる虞がある。
【０００４】
そこで、従来は、液化ガス気化器で生成された生成ガスと熱源流体とを熱交換させて、生成ガスを昇温する生成ガス昇温器が設けられていた（例えば、特許文献１参照。）。
又、熱源流体の温度がかなり低くなると（熱源流体が海水の場合、例えば３℃以下）、生成ガス昇温器で生成ガスを昇温するだけでは、生成ガスを所定の温度以上（生成ガスが天然ガスの場合、例えば０℃以上）に昇温することができない場合がある。そこで、特許文献１には記載されていないが、熱源流体（特許文献１の場合は、海水）を、生成ガス昇温器に供給される前に、バーナの燃焼ガスを熱源にして加熱する熱源流体事前加熱器が設けられる場合もあった。
このような熱源流体事前加熱器が設けられる例としては、得られる熱源流体の温度がかなり低くなり得る地域に設置される液化ガス用気化装置が挙げられる。例えば海水を熱源流体として用いる場合に、海水温がかなり低い低温海域から海水を熱源流体として取水する地域に設置される液化ガス用気化装置が挙げられる。
【０００５】
又、熱源流体の温度が低い（熱源流体が海水の場合は、例えば３℃以下）場合でも、確実に所定の温度以上（生成ガスが天然ガスの場合、例えば０℃以上）の生成ガスを生成するために、液化ガス用気化装置とは別の構成の装置として、所謂、サブマージド式気化装置が提案されている。
このサブマージド式気化装置は、バーナを熱源として加熱媒体（例えば、水）を加熱するバーナ式加熱媒体加熱器と、そのバーナ式加熱媒体加熱器で加熱された加熱媒体により気化対象の液化ガスを加熱して、気化対象の液化ガスを気化させる液化ガス加熱器とを設けて構成される。そして、液化ガス加熱器において、所定の温度以上の生成ガスが得られるように、バーナ式加熱媒体加熱器において加熱媒体を加熱すべく、バーナ式加熱媒体加熱器にエネルギーを投入するように構成されていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開昭５３−５２０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、中間熱媒体は、中間熱媒体気化器と液化ガス気化器とにわたって循環される。そして、中間熱媒体気化器においては、中間熱媒体は、熱源流体の顕熱のみが与えられて気化され、液化ガス気化器においては、中間熱媒体の顕熱および凝縮潜熱が液化ガスに与えられて、液化ガスが気化される。
そこで、生成ガス昇温器を設けた従来の液化ガス用気化装置において、生成ガス昇温器では、液化ガスを気化させるための熱を熱源流体から中間熱媒体に効率良く得るために、熱源流体を中間熱媒体気化器に供給する流量は、中間熱媒体を中間熱媒体気化器と液化ガス気化器とにわたって循環させる流量に比べて、かなり多くする（例えば、３０〜４０倍程度）必要がある。
【０００８】
従って、生成ガス昇温器を設けた従来の液化ガス用気化装置では、生成ガス昇温器に供給される海水等の熱源流体の流量がかなり多いため、生成ガス昇温器において熱源流体と生成ガスとを熱交換させる熱交換面積をかなり広くする必要があるので、生成ガス昇温器が大型化し、延いては、液化ガス用気化装置が大型化するという問題があった。
又、更に、熱源流体の温度が低い場合に使用される熱源流体事前加熱器を設ける場合は、液化ガス用気化装置の構成が一層複雑化し、しかも、その熱源流体事前加熱器においてエネルギーを消費するので、所定の温度以上の生成ガスを生成するには、消費エネルギー量が多くなるという問題も生じる。
【０００９】
又、サブマージド式気化装置では、所定の温度以上の生成ガスを生成するために、バーナ式加熱媒体加熱器において多量のエネルギーを消費することになる。従って、サブマージド式気化装置では、所定の温度以上の生成ガスを確実に生成することができるものの、そのために消費するエネルギー量が多くなるという問題があった。
【００１０】
本発明は、かかる実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、熱源流体の温度が低い場合でも、気化対象の液化ガスを気化させて所定の温度以上の生成ガスを生成でき、しかも、小型化、構成の簡略化並びに省エネルギー化を図り得る液化ガス用気化装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記目的を達成するための本発明に係る液化ガス用気化装置は、熱源流体とその熱源流体よりも沸点の低い中間熱媒体とを熱交換させて、中間熱媒体を気化させる中間熱媒体気化器と、
前記中間熱媒体気化器で気化された中間熱媒体が供給され、当該中間熱媒体と気化対象の液化ガスとを熱交換させて、中間熱媒体を凝縮させると共に、気化対象の液化ガスを気化させる液化ガス気化器とを備え、
前記液化ガス気化器から前記中間熱媒体気化器に中間熱媒体が戻されるように構成された液化ガス用気化装置であって、その特徴構成は、
前記中間熱媒体気化器で気化されて前記液化ガス気化器に供給される中間熱媒体を昇温する昇温手段が設けられている点にある。
【００１２】
上記特徴構成によれば、中間熱媒体気化器で気化されて液化ガス気化器に供給される中間熱媒体が、昇温手段により昇温されるため、液化ガス気化器において気化対象の液化ガスと熱交換させる中間熱媒体の温度を高くすることができるので、液化ガス気化器において気化対象の液化ガスが気化されて生成される生成ガスの温度を高くすることができる。
そして、生成ガスの温度を所定の温度以上にすることが可能なように、昇温手段により中間熱媒体を昇温することにより、熱源流体の温度がかなり低い場合でも、液化ガス気化器において、確実に所定の温度以上の生成ガスを生成することができる。
【００１３】
又、中間熱媒体を液化ガス気化器と中間熱媒体気化器とにわたって循環させる流量は、海水等の熱源流体を従来の液化ガス用気化装置における生成ガス昇温器に供給する流量に比べてかなり少ない。従来、低温海域に隣接する地域等、得られる熱源流体の温度がかなり低くなり得る地域に設置される液化ガス用気化装置には、熱源流体事前加熱器が設けられていたが、このような熱源流体事前加熱器を不要にすることができるので、液化ガス用気化装置の小型化、構成の簡略化を図ることができる。更に、昇温手段を熱交換器を備えることなく構成すると、小型化、構成の簡略化を一層促進することができる。尚、昇温手段を熱交換器を備えた構成にしたとしても、その熱交換器を、従来の液化ガス用気化装置における生成ガス昇温器と熱源流体事前加熱器を構成する熱交換器に比べて小型化することができる。
又、所定の温度以上の生成ガスを生成するにあたって、昇温手段で消費するエネルギー量を、従来の液化ガス用気化装置における熱源流体事前加熱器や、サブマージド式気化装置におけるバーナ式加熱媒体加熱器で消費するエネルギー量よりも少なくすることができる。
従って、熱源流体の温度が低い場合でも、気化対象の液化ガスを気化させて所定の温度以上の生成ガスを生成でき、しかも、小型化、構成の簡略化並びに省エネルギー化を図り得る液化ガス用気化装置を提供することができる。
【００１４】
本発明に係る液化ガス用気化装置の更なる特徴構成は、
前記昇温手段が、前記中間熱媒体気化器で気化された中間熱媒体を圧縮して昇温するコンプレッサを備えて構成されている点にある。
【００１５】
上記特徴構成によれば、昇温手段が、中間熱媒体を圧縮することにより昇温するコンプレッサにて構成されているため、昇温手段として、熱交換器を備えることなく構成することができる。このことにより、昇温手段を熱交換器を備えて構成する場合に比べて、当該熱交換器における授熱側流体の生成装置が不要になり、又、昇温手段に関連する制御としては、授熱側流体の流量、温度、圧力の制御等が不要となって、コンプレッサへの投入エネルギーの制御のみとなるので、小型化及び構成の簡略化を一層促進することができる。しかも、中間熱媒体がコンプレッサにより圧縮されて昇圧されるため、その圧力エネルギーを中間熱媒体気化器と液化ガス気化器とにわたって中間熱媒体を循環させるためのエネルギーに用いることができるので、中間熱媒体を中間熱媒体気化器と液化ガス気化器とにわたって循環させるためのポンプが不要となる等により、省エネルギー化を促進することができる。また、中間熱媒体の循環を適切に行うことができるので、生成ガスの生成を安定して行うことができる。
従って、液化ガス用気化装置の小型化、構成の簡略化並びに省エネルギー化を更に促進することができる。
【００１６】
本発明に係る液化ガス用気化装置の更なる特徴構成は、
前記液化ガス気化器から前記中間熱媒体気化器に戻される中間熱媒体を減圧する減圧手段が設けられている点にある。
【００１７】
上記特徴構成によれば、減圧手段により、液化ガス気化器から中間熱媒体気化器に戻される中間熱媒体が減圧されるため、中間熱媒体気化器に戻される液状の中間熱媒体の沸点を中間熱媒体気化器に供給される熱源流体の温度よりも十分に低くすることができるので、中間熱媒体気化器において、中間熱媒体を熱源流体により安定して気化させることができる。
従って、所定の温度以上の生成ガスを生成する工程を一層安定化することができる。
【００１８】
本発明に係る液化ガス用気化装置の更なる特徴構成は、
前記減圧手段が、エキスパンダーであり、そのエキスパンダーにて駆動される発電機が設けられている点にある。
【００１９】
上記特徴構成によれば、液化ガス気化器から中間熱媒体気化器に戻される中間熱媒体の圧力エネルギーによりエキスパンダーが駆動され、そのエキスパンダーにより発電機が駆動される。そして、発電機にて発電される電力を昇温手段において中間熱媒体を昇温するためのエネルギーに用いることができる。
従って、液化ガス用気化装置の省エネルギー化を更に促進することができる。
【００２０】
本発明に係る液化ガス用気化装置の更なる特徴構成は、
前記昇温手段が、前記液化ガス気化器で気化対象の液化ガスが気化されて生成される生成ガスの温度を目標温度に調整すべく、消費するエネルギーを調整するように構成されている点にある。
【００２１】
上記特徴構成によれば、生成ガスの温度が目標温度になるように、昇温手段にて消費されるエネルギーが調整されるので、的確に所定の温度の生成ガスを生成することができ、しかも、生成ガスの温度を不必要に高くするのを防止して、省エネルギー化を的確に図ることができる。
従って、省エネルギー化を的確に図りながら、的確に所定の温度の生成ガスを生成することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】実施形態に係る液化ガス用気化装置の全体構成を示すブロック図
【図２】０℃の天然ガスを生成するための海水の温度とコンプレッサの動力との関係を示す図
【図３】別実施形態に係る液化ガス用気化装置の全体構成を示すブロック図
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、図面に基づいて、本発明を気化対象の液化ガスの一例としての液化天然ガスを気化させる液化ガス用気化装置に適用した場合の実施形態を説明する。この実施形態では、熱源流体の一例として海水（自然水の一例）を用い、中間熱媒体の一例として、沸点が海水の温度よりも低く、且つ、凝縮点が液化天然ガスの温度よりも高いプロパンを用いる。つまり、この実施形態では、気化された中間熱媒体、即ち、気体状の中間熱媒体は、プロパンガスであり、プロパンガスは液化石油ガスを気化させて生成されるので、凝縮された中間熱媒体、即ち、液状の中間熱媒体としては、液化石油ガスが適用される。
【００２４】
図１に示すように、液化ガス用気化装置は、海水ＳＷ（熱源流体の一例）とその海水ＳＷよりも沸点の低い液化石油ガスＬＰＧ（中間熱媒体（具体的には液状の中間熱媒体）の一例）とを熱交換させて、液化石油ガスＬＰＧを気化させる中間熱媒体気化器１０と、中間熱媒体気化器１０で気化されたプロパンガスＰＧ（中間熱媒体（具体的には気体状の中間熱媒体）の一例）が供給され、当該プロパンガスＰＧと気化対象の液化天然ガスＬＮＧ（液化ガスの一例）とを熱交換させて、プロパンガスＰＧを凝縮させると共に、液化天然ガスＬＮＧを気化させる液化ガス気化器２０と、この液化ガス用気化装置の運転を制御する制御部１等とを備え、液化ガス気化器２０から中間熱媒体気化器１０に液化石油ガスＬＰＧ（中間熱媒体（具体的には液状の中間熱媒体の一例））が戻されるように構成されている。
【００２５】
そして、本発明では、中間熱媒体気化器１０で気化されて液化ガス気化器２０に供給されるプロパンガスＰＧを昇温する昇温手段３０が設けられている。
更に、この実施形態では、液化ガス気化器２０から中間熱媒体気化器１０に戻される液化石油ガスＬＰＧを減圧する減圧手段４０が設けられている。
【００２６】
次に、図１に基づいて、液化ガス用気化装置の各部について、詳細に説明する。
中間熱媒体気化器１０は、シェルアンドチューブ式（多管式）熱交換器にて構成され、プロパンガスＰＧを充満させる気相部を形成する状態で液化石油ガスＬＰＧを貯留可能なシェル１１内に、海水ＳＷを通流させる多数の伝熱管１２を並設して構成されている。
各伝熱管１２は、直線状であり、管軸芯を水平方向に沿わせて、両端部夫々をシェル１１の側部に支持した状態で、シェル１１内に設けられている。
【００２７】
更に、シェル１１における各伝熱管１２の一端が支持された側部には、各伝熱管１２の一端に連通する状態で、海水流入室１３が設けられ、シェル１１における各伝熱管１２の他端が支持された側部には、各伝熱管１２の他端に連通する状態で、海水流出室１４が設けられている。海水流入室１３には、その海水流入室１３を介して各伝熱管１２に海水ＳＷを流入させる海水供給路２が接続され、海水流出室１４には、各伝熱管１２から流出する海水ＳＷを海水流出室１４を介して外部に排出する海水排出路３が接続されている。
海水供給路２には、中間熱媒体気化器１０（具体的には、伝熱管１２）に海水ＳＷを圧送する海水ポンプ４が設けられている。
【００２８】
液化ガス気化器２０も、シェルアンドチューブ式熱交換器にて構成され、プロパンガスＰＧを充満させる気相部を形成する状態で液化石油ガスＬＰＧを貯留可能なシェル２１内に、液化天然ガスＬＮＧを通流させる多数の伝熱管２２を並設して構成されている。
各伝熱管２２はＵ字状であり、そのＵ字状の各伝熱管２２が、両端部を鉛直方向に沿わせて、その両端部をシェル２１の一側部に支持した状態で、シェル２１内に設けられている。
【００２９】
更に、シェル２１における各伝熱管２２の両端部が支持された側部には、液化天然ガス流入室２３が、各伝熱管２２の下方側の端部に連通する状態で、及び、天然ガス流出室２４が、各伝熱管２２の上方側の端部に連通する状態で、夫々設けられている。
液化天然ガス流入室２３には、その液化天然ガス流入室２３を介して液化天然ガスＬＮＧを各伝熱管２２に流入させる液化天然ガス供給路５が接続され、天然ガス流出室２４には、各伝熱管２２を通流する液化天然ガスＬＮＧが気化されて生成された天然ガスＮＧ（生成ガスの一例）を天然ガス流出室２４を介して外部に送出する天然ガス送出路６が接続されている。
【００３０】
中間熱媒体気化器１０と液化ガス気化器２０との間でプロパン（プロパンガスＰＧ、液化石油ガスＬＰＧ）を循環させて熱の授受を行わせるべく、中間熱媒体気化器１０のシェル１１と液化ガス気化器２０のシェル２１とが熱媒体循環路７で接続されている。
具体的には、中間熱媒体気化器１０のシェル１１の上方の気相部と、液化ガス気化器２０のシェル２１の上方の気相部とが、中間熱媒体気化器１０から液化ガス気化器２０へプロパンガスＰＧを送る熱媒体循環路７の往路７ｆで接続され、液化ガス気化器２０のシェル２１の下方の液溜まり部と中間熱媒体気化器１０のシェル１１の上方の気相部とが、液化ガス気化器２０から中間熱媒体気化器１０へ液化石油ガスＬＰＧを戻す熱媒体循環路７の復路７ｒで接続されている。
【００３１】
熱媒体循環路７の往路７ｆには、その往路７ｆを通流するプロパンガスＰＧを圧縮して昇温並びに昇圧すべく、コンプレッサ３１が設けられている。
又、熱媒体循環路７の復路７ｒには、減圧弁４１が減圧手段４０として設けられている。
更に、天然ガス送出路６には、そこを通流する天然ガスＮＧの温度を検出する天然ガス温度センサ８が設けられている。
【００３２】
そして、制御部１は、天然ガス温度センサ８の検出温度が所定の目標温度になるように、コンプレッサ３１を駆動する電力を調整するように構成されている。ちなみに、目標温度は、例えば、０℃に設定される。
つまり、昇温手段３０が、コンプレッサ３１と制御部１とを備えて、液化ガス気化器２０で気化対象の液化天然ガスＬＮＧが気化されて生成される天然ガスＮＧの温度を目標温度に調整すべく、消費するエネルギーを調整するように構成されていることになる。
【００３３】
次に、上述のように構成された液化ガス用気化装置の作動形態について説明する。
海水ポンプ４により、海水ＳＷが海水供給路２を通して中間熱媒体気化器１０に供給され、その海水ＳＷは、海水流入室１３を介して各伝熱管１２に流入して各伝熱管１２を通流し、海水流出室１４を介して海水排出路３を通して外部に排出される。
そして、中間熱媒体気化器１０のシェル１１内に溜まっている液化石油ガスＬＰＧが各伝熱管１２を通流する海水ＳＷにより加熱されて、液化石油ガスＬＰＧの一部が気化され、プロパンガスＰＧがシェル１１内に充満する。
【００３４】
中間熱媒体気化器１０のシェル１１内のプロパンガスＰＧは、熱媒体循環路７の往路７ｆに流出し、コンプレッサ３１による圧縮により昇圧並びに昇温された後、熱媒体循環路７の往路７ｆを通して液化ガス気化器２０のシェル２１内に流入する。
液化天然ガスＬＮＧは、液化天然ガス供給路５を通して液化ガス気化器２０に供給され、その液化天然ガスＬＮＧは、液化天然ガス流入室２３を介して各伝熱管２２に流入して、各伝熱管２２を通流する。そして、各伝熱管２２を通流する液化天然ガスＬＮＧとシェル２１内のプロパンガスＰＧとの間で熱交換が行われ、プロパンガスＰＧが凝縮すると共に、液化天然ガスＬＮＧがプロパンガスＰＧの顕熱及び凝縮潜熱により加熱されて気化され、気化された天然ガスＮＧは天然ガス流出室２４を介して天然ガス送出路６に送出され、凝縮した液化石油ガスＬＰＧは、シェル２１の液溜まり部に溜まる。
【００３５】
液化ガス気化器２０のシェル２１の液溜まり部に溜まっている液化石油ガスＬＰＧは、熱媒体循環路７の復路７ｒに流出し、減圧弁４１により減圧されることにより、蒸発温度が海水ＳＷの温度よりも十分に低くなって、中間熱媒体気化器１０のシェル１１内に戻される。
【００３６】
そして、制御部１は、天然ガス温度センサ８の検出温度が目標温度（例えば、０℃）になるように、液化ガス気化器２０に供給されるプロパンガスＰＧの温度を調整すべく、コンプレッサ３１を駆動する電力を調整する。
【００３７】
次に、上述のように構成された液化ガス用気化装置の能力を検証した結果を説明する。
例えば、温度が−１６０〜−１５０℃程度の液化天然ガスＬＮＧを１５０ｔ／ｈの流量で液化ガス気化器２０に供給して、温度が０℃の天然ガスＮＧを生成することを条件として、検証した結果を説明する。
海水ポンプ４により中間熱媒体気化器１０に供給される海水ＳＷは、低温海域から取水する海水ＳＷを想定して、その条件を、温度が３℃で、流量を９３００ｔ／ｈとし、プロパン（プロパンガスＰＧ、液化石油ガスＬＰＧ）を中間熱媒体気化器１０と液化ガス気化器２０とにわたって循環させる流量は、２００〜３００ｔ／ｈとする。
【００３８】
上記の条件で運転すると、中間熱媒体気化器１０において、海水ＳＷの顕熱により、液化石油ガスＬＰＧが気化されて、−７℃、０．２８ＭＰａＧの飽和状態のプロパンガスＰＧが得られる。その飽和状態のプロパンガスＰＧをコンプレッサ３１により圧縮して、１０℃、０．４５ＭＰａＧに昇温、昇圧すると、液化ガス気化器２０において、温度が−１６０〜−１５０℃程度、流量が１５０ｔ／ｈで供給される液化天然ガスＬＮＧの全量が、プロパンガスＰＧの顕熱および凝縮潜熱により気化されて、０℃の天然ガスＮＧを安定して生成することができた。
【００３９】
この場合、制御部１により、コンプレッサ３１に供給する電力が、１，９００ｋＷ程度に調整され、又、海水ポンプ４の動力は、３３６ｋＷ程度であり、送電ロス、発電所の発電効率等を考慮すると、上記の条件で運転した場合にコンプレッサ３１及び海水ポンプ４により消費される一次エネルギー量は、５，８４５ｋＷ程度となる。
【００４０】
又、温度が−１６０〜−１５０℃程度の液化天然ガスＬＮＧを１５０ｔ／ｈの流量で液化ガス気化器２０に供給して、温度が０℃の天然ガスＮＧを生成することを条件として、海水ＳＷの温度を異ならせて、コンプレッサ３１に供給する電力、即ち、コンプレッサ３１の動力を調べた結果を図２に示す。
図２に示すように、海水ＳＷの温度が高くなるほど、コンプレッサ３１の動力が少なくなり、海水ＳＷの温度が１５℃以上になると、コンプレッサ３１を作動させる必要がない。
【００４１】
更に、上述のように構成された本実施形態に係る液化ガス用気化装置による省エネルギー化を検証するため、生成ガス昇温器及び熱源流体事前加熱器を備えた従来の液化ガス用気化装置、並びに、サブマージド式気化装置について、海水ＳＷの温度が３℃の場合に、上記の条件と同様に、温度が−１６０〜−１５０℃程度、流量が１５０ｔ／ｈで供給される液化天然ガスＬＮＧを気化させて、０℃の天然ガスＮＧを生成するために必要な一次エネルギー量を調べた。
【００４２】
サブマージド式気化装置では、天然ガスの消費量は３，０００ｍ３（標準状態）／ｈであり、天然ガスの発熱量を４１ＭＪ／ｍ３（標準状態）とすると、消費される一次エネルギー量は、３４，０８３ｋＷ（１２２，７００ＭＪ／ｈ）であった。
【００４３】
従来の液化ガス用気化装置では、０℃の天然ガスＮＧを生成するためには、海水を事前に加熱（３℃から６℃に）する必要があり、その海水を事前に加熱するための消費エネルギー量を含めると、詳細な説明を省略するが、０℃の天然ガスＮＧを生成するために消費される一次エネルギー量は、３２，１１０ｋＷであった。
【００４４】
つまり、−１６０〜−１５０℃程度の温度で、１５０ｔ／ｈの流量で供給される液化天然ガスＬＮＧを気化させて、０℃の天然ガスＮＧを生成するために必要とされる一次エネルギー量は、本発明による液化ガス用気化装置では５，８４５ｋＷ程度であり、従来の液化ガス用気化装置では３２，１１０ｋＷであり、サブマージド式気化装置では３４，０８３ｋＷであるので、本発明により、液化ガス用気化装置の省エネルギー化を図ることができる。
又、本実施形態に係る液化ガス用気化装置では、従来の液化ガス用気化装置における生成ガス昇温器及び熱源流体事前加熱器が不要となるので、液化ガス用気化装置の小型化並びに構成の簡略化を図ることができる。
【００４５】
〔別実施形態〕
次に別実施形態を説明する。
（Ａ）図３に示すように、減圧手段４０として、上記の実施形態で例示した減圧弁４１に代えて、エキスパンダー４２を設け、更に、そのエキスパンダー４２にて駆動される発電機４３を設けても良い。
【００４６】
（Ｂ）昇温手段３０の具体例としては、上記の実施形態で例示したコンプレッサ３１に限定されるものではない。例えば、熱交換器や電気ヒータを用いることができる。熱交換器としては、例えば、ガスバーナを熱源として、ガスバーナの燃焼ガスと気体状の中間熱媒体とを熱交換する熱交換器等が挙げられる。
尚、プロパンを中間熱媒体気化器１０と液化ガス気化器２０とにわたって循環させる流量は、海水を従来の液化ガス用気化装置における生成ガス昇温器に供給する流量に比べて、十分に少ない。従って、昇温手段３０を熱交換器を備えた構成としても、その熱交換器の熱交換面積を従来の液化ガス用気化装置における生成ガス昇温器の熱交換面積に比べて、十分に小さくすることができるので、液化ガス用気化装置の小型化及び構成の簡略化を図ることができる。
【００４７】
（Ｃ）中間熱媒体気化器１０や液化ガス気化器２０を構成する熱交換器としては、上記の実施形態で例示したシェルアンドチューブ式熱交換器に限定されるものではなく、プレート式等、種々の型式の熱交換器を用いることができる。
【００４８】
（Ｄ）本発明の液化ガス用気化装置は、上記の実施形態で例示した如き、液化天然ガスＬＮＧを気化対象の液化ガスとするもの以外に、液化窒素、エチレン、液化酸素等、種々の液化ガスを気化対象とするものに適用することができる。
又、熱源流体としては、上記の実施形態で例示した海水ＳＷ以外に、河川水、湖沼水、地下水及び地表水等の自然水のうちのいずれか一つを用いることができる。あるいは、海水ＳＷ、河川水、湖沼水、地下水及び地表水等の自然水のうちのいずれか二つ以上を混合したものを用いることができる。又、熱源流体としては、自然水の他に、工業用水や水道水等を用いることができる。
又、中間熱媒体としては、上記の実施形態において例示したプロパンに限定されるものではなく、フロン、ブタン等、沸点が熱源流体（上記の実施形態では、海水ＳＷ）の温度よりも低い種々のものを用いることができる。
【産業上の利用可能性】
【００４９】
以上説明したように、熱源流体の温度が低い場合でも、気化対象の液化ガスを気化させて所定の温度以上の生成ガスを生成でき、しかも、小型化、構成の簡略化並びに省エネルギー化を図り得る液化ガス用気化装置を提供することができる。
【符号の説明】
【００５０】
１０    中間熱媒体気化器
２０    液化ガス気化器
３０    昇温手段
３１    コンプレッサ
４０    減圧手段
４２    エキスパンダー
４３    発電機
ＬＮＧ  液化天然ガス（気化対象の液化ガス）
ＬＰＧ  液化石油ガス（中間熱媒体）
ＮＧ    天然ガス（生成ガス）
ＰＧ    プロパンガス（中間熱媒体）
ＳＷ    海水（熱源流体）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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