(57)【要約】      （修正有）【課題】実質的に平坦なガラスシートを焼入れする装置で、厚さが薄く、（厚さが６ｍｍ未満、特に３ｍｍ未満）、大きな（面積が０．５ｍ２超、特に１ｍ２超）のガラスシートが安定で真直に製造される方法の提供。【解決手段】ガラスシートが焼入れ温度まで加熱され、ガラスシートの両表面に冷却空気を吹付けることによってクエンチングが行われ、ガラスシートの両側部のレーンの上面及び底面のクエンチングが、ガラスシートの中央部レーンの上面及び底面のクエンチングよりも、より早く始められるか、或いは、クエンチングの初期には、より効果的に実行され、所望の程度の焼入れのために必要な圧縮応力が中央のレーンの両表面におけるより早く側部のレーンの両表面で定着され、その為に、ガラスシートの上下の冷却空気エンクロージャは、減弱された冷却効果を有するサブエリアを備えるガラスシートを焼入れする装置。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガラスシートのためのコンベアトラックを含む、ガラスシートを焼入れ温度まで加熱する炉（１）と、
コンベアトラック、及び、前記コンベアトラックの上下に設置された、冷却空気吹付け開口部（４）を含む冷却空気エンクロージャ（３）を有するガラスシートを冷却するクエンチング・ユニット（２）と、
を有し、前記吹付け開口部（４）を通る吹付けの冷却効果が、前記クエンチング・ユニットを移動するガラスシート（Ｇ）の全幅に渡って前記ガラスシート（Ｇ）の上下面に向けられる、ガラスシートを焼入れするための装置であって、
焼き入れされた実質的に平坦なガラスシートの双安定性を解消又は低減するために、
前記コンベアトラックの上の少なくとも１つの冷却空気エンクロージャ（３）が、冷却効果を弱められたサブエリア（Ａ）を含み、
前記コンベアトラックの下の少なくとも１つの冷却空気エンクロージャ（３）が、冷却効果を弱められたサブエリア（Ａ）を含み、
前記サブエリア（Ａ）が、前記サブエリア（Ａ）に相当する前記冷却空気エンクロージャの表面領域における前記サブエリア（Ａ）の外側での前記冷却空気エンクロージャ（３）の冷却効果と比べて弱い冷却効果を有し、
前記サブエリア（Ａ）は、移動するガラスシート（Ｇ）に対して、前記移動するガラスシート（Ｇ）の両面上で前記吹付け開口部（４）を通って生じる吹付けにより生じる冷却効果が、ガラスシートの中央のレーン（Ｇ２）において、前記ガラスシート（Ｇ）の両側のレーン（Ｇ１）におけるよりも弱いように、配置される
ことを特徴とする装置。
【請求項２】
冷却効果を弱められた前記サブエリア（Ａ）は、前記クエンチング・ユニットの先頭における最初に０−６０ｃｍの距離に渡って位置し、前記サブエリア（Ａ）のガラスの移動方向の長さは、吹付け開口部の直径以上で６０ｃｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項３】
前記ガラスシート（Ｇ）の移動方向にける冷却効果を弱められたサブエリア（Ａ）の下流側では、冷却構成、および、それによって達成される冷却効果が、前記ガラスシート（Ｇ）の全幅に渡って実質的に同一であることを特徴とする請求項１又は２に記載の装置。
【請求項４】
冷却能力と効果を弱められた前記サブエリア（Ａ）では、前記吹付け開口部（４）が前記サブエリアの外側の前記冷却空気エンクロージャにおけるより小さいサイズの領域に含まれる吹付け開口部の総表面積より小さい総表面積を有し、表面積の減少が、吹付け開口部（４）の直径の減少、及び／又は、吹付け開口部（４）の数の減少、及び／又は、完全に或いは部分的に吹付け開口部（４）の幾つかを閉じることによって行われることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項５】
冷却効果の前記減少の全部又は一部が、前記サブエリア（Ａ）における吹付けジェットの噴出圧力を減少させることにより行われることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項６】
冷却効果の前記減少の全部又は一部が、前記吹付け開口部（４）から噴出される吹付けジェットの途中に配置された障害物により行われることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項７】
冷却効果の前記減少の全部又は一部が、前記サブエリア（Ａ）における吹付け開口部（４）とガラス（G）の間の吹付け距離を、前記サブエリア（Ａ）の外における吹付け距離と比べて大きくするにより行われることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項８】
冷却効果の前記減少の全部又は一部が、前記サブエリア（Ａ）における吹付けの温度を局所的に上昇させることにより行われることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項９】
前記ガラスシートの中央のレーン（Ｇ２）が少なくとも５ｃｍの幅（Ｌ２）を有することを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項１０】
前記ガラスシートの側部のレーン（Ｇ１）が少なくとも５ｃｍの幅（Ｌ１）を有することを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項１１】
前記サブエリア（Ａ）の両側のクエンチング・ユニット（２）の横方向におけるガラスシートの前記側部のレーン（Ｇ１）への吹付けによって生じる熱伝達係数は、前記ガラス上での残りのクエンチング・ユニット（２）の熱伝達係数と実質的に等しく、ガラスシートの前記中央のレーン（Ｇ２）上での前記サブエリア（Ａ）における吹付けによって生じる熱伝達係数は、それより平均で少なくとも２０％低いことを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項１２】
ガラスシートの移動方向に垂直な方向では、前記サブエリア（Ａ）が前記ガラスシートの中央に実質的に配置されることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項１３】
前記サブエリア（Ａ）が前記ガラスシートの両側で実質的に一様であることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項１４】
前記吹付け開口部（４）によって発生する吹付けの冷却効果は、その結果として、ガラスシートの両表面に少なくとも５０ＭＰａの永久圧縮応力が残るように適応されていることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項１５】
前記ガラス（Ｇ）の横方向の冷却効果が前記サブエリア（Ａ）の境界で急激に変化せず、前記冷却効果が漸次的に変化するタイプであるように適応されていることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項１６】
前記サブエリア（Ａ）の幅及び／又は冷却効果のプロファイルがガラスの移動方向で可変であるように適応されていることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項１７】
冷却効果を弱められた前記サブエリア（Ａ）は、ガラスの幅の少なくとも２０％の幅を有することを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項１８】
前記サブエリア（Ａ）は、そのサイズ又は冷却能力が調整可能に適応されていることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガラスシート（ｇｌａｓｓ  ｓｈｅｅｔ／ガラス板）を焼入れ（ｔｅｍｐｅｒｉｎｇ）するための装置に関する。この装置は、ガラスシートを焼入れ温度まで加熱する炉と、ガラスシートのためのコンベアトラックと、ガラスシートを冷却するクエンチング（ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ）ユニットであって、コンベアトラックと、コンベアトラックの上下に配置された冷却空気吹付け開口部（ｃｏｏｌｉｎｇ  ａｉｒ  ｂｌａｓｔ  ｏｐｅｎｉｎｇｓ）を有する冷却空気エンクロージャ（ｅｎｃｌｏｓｕｒｅ）を有する。上記吹付け開口部は、吹付け開口部を通る吹付けの冷却効果が、移動するガラスシートの全幅に渡る上下面に向けられる。
【背景技術】
【０００２】
以下のようなガラスシートのための焼入れ炉が一般に知られており、使用されている。この焼入れ炉においては、ガラスシート（複数）が、回転するセラミックのローラ（複数）上を単一方向または前後に動いており、そこから、ガラスシート（複数）はローラ・トラック（ｒｏｌｌｅｒ  ｔｒａｃｋ）に沿って炉の後部のクエンチング・ユニットまで焼入れ温度で進む。クエンチング・ユニットでは、エア・ジェットによってクエンチングが行われる。ローラ・トラックを装備した炉は、当該技術分野では、例えば、ローラハース炉（ｒｏｌｌｅｒ  ｈｅａｒｔｈ  ｆｕｒｎａｃｅ）と呼ばれる。典型的な炉温は約７００°Ｃである。冷却のために用いられる空気の温度は、典型的には、屋外の、或いは、工場建屋内の気温とほぼ同じである。冷却空気は、ファンまたはコンプレッサによって供給される。エア・サポート（ａｉｒ  ｓｕｐｐｏｒｔ）技術に基づくクエンチング・ユニットおよび炉においては、ガラスシートは、空気の薄い層によって支えられて浮いており、ガラスシートの１つの側端に沿って、コンベヤ・トラック・ローラまたは他のコンベヤ・エレメントと接触するだけである。ローラ・トラックを装備した焼入れ機械と比較すると、エア・サポート技術に基づくガラスシート焼入れ機械は、明らかに、一般的でなく、知られていない。エア・サポート技術に基づく炉は、当該技術分野では、例えば、エア・サポート炉と呼ばれる。ガラスシートがどのように支持されるかに係わらず、焼入れプロセスの目的は常に同じである。ガラスシートを実際にどのように支持するかに係わらず、以下に記述される双安定性（ｂｉ−ｓｔａｂｉｌｉｔｙ）の問題は除去されない。この問題は本発明によって解決される。
【０００３】
４ｍｍ厚のガラスシートのための典型的な焼入れ温度、すなわち、ガラスが炉からクエンチング・ユニットまで進むときの温度は６４０°Ｃである。ガラスの厚さが増すと、ガラスの焼入れ温度は僅かに下げられ得る。焼入れ温度を上昇させると、漸次、より薄いガラスの焼入れが可能となり、クエンチングのために必要となる冷却容量を少なくする。他方、単に焼入れ温度を単に６４０°Ｃから６７０°Ｃに上げることが、ガラス上で、明らかにより高い強化又は焼入れの程度を達成する、すなわち、ガラスの表面の圧縮応力を増加させる。
【０００４】
焼入れプロセスに到達したガラスは、その真直度および光学的性質において優れている。
これは、典型的には、１−４ＭＰａのガラス表面の圧縮応力を有する。前記焼入れプロセスにおいて、その真直度および光学的性質の低下を可能な限り小さくしつつ、ガラスシートに強度の十分な増加を与えることが目的である。強度に加えて、テンパードガラス（ｔｅｍｐｅｒｅｄ  ｇｌａｓｓ／焼入れガラス）に望まれるもう一つの性質は、破砕時の安全性である。ノン−テンパードガラス（焼入れされていないガラス）は大きな破片に割れるので裂傷の危険を伴う。焼入れガラスは、ほとんど無害な小さな破片に砕ける。
【０００５】
ガラス表面の焼入れによって定着される圧縮応力（強度または焼入れの程度）は、ガラスに特徴的な遷移温度範囲（約６００→５００°Ｃ）を通過してガラスが冷却されるときのガラスの厚さ方向の温度プロファイルに依存する。この場合、厚さ方向の温度プロファイルは略放物線状の形状を有する。このとき、ガラスの表面と中心の間の温度差は約１００°Ｃである。これと同じ温度差を得るためには、ガラスが薄いほど多くの冷却効果を必要とする。例えば、厚さ３ｍｍのガラスの焼入れは、厚さ４ｍｍのガラスの焼入れと比較して、ガラスの単位面積あたり約５倍多くの冷却ファンモータの能力を必要とする。例えば、厚さ４ｍｍのガラスシートの焼入れの際の目標は約１００ＭＰａの表面圧縮であり、これにより、ガラスの厚さ方向の中央は約４６ＭＰａの引張り応力を有する。この種のガラスシートは、ガラスの安全基準の要求を満たす種類の小さな破片に砕ける。
【０００６】
いわゆる熱強化ガラス（ｈｅａｔ  ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ  ｇｌａｓｓ）の場合の目標は、安全な破砕特性を達成することでもなく、焼入ガラスほど高い強度を達成することでもない。（約５０ＭＰａの表面圧縮で十分である。）いわゆるスーパーテンパードガラス（ｓｕｐｅｒ−ｔｅｍｐｅｒｅｄ  ｇｌａｓｓ／超焼入れガラス）の場合の目標は、通常の焼入れガラスより明らかに強いタイプのガラスであることである。いわゆるＦＲＧガラス（耐火ガラス（ｆｉｒｅ  ｒｅｓｉｓｔａｎｔ  ｇｌａｓｓ））においては、例えば、表面の圧縮応力は、少なくとも１６０ＭＰａである。クエンチング・ユニットにおけるエア・ジェットの冷却効果が焼入れの場合に比較して著しく小さい場合に熱強化が達成される。クエンチング・ユニットにおけるエア・ジェットの冷却効果が焼入れの場合に比較して著しく大きい場合に超焼入れ（ｓｕｐｅｒ  ｔｅｍｐｅｒｉｎｇ／スーパーテンパリング）が達成される。プロセスとして、それ以外の点では、熱強化および超焼入れは焼入れと同様である。また、本発明は、ガラスの熱強化および超焼入れにおける同じ問題にも対応する。この問題は、同様の種類のガラスで比較すると、熱強化の際には焼入れの際ほど深刻でないが、超焼入れの際には焼入れの際より深刻である。一般に、前述の３つのプロセスの全ては、熱強化、或いは、焼入れと呼ばれ得る。
【０００７】
ガラスが重力によってローラ・トラックに押し付けられて平坦な状態になると、焼入れラインの末尾にあるアンローディング・トラックのローラ上にあるガラスシートの歪みと双安定性とを検出することは難しい。例えば、ガラスの側端がローラに支えられる直立姿勢になるようにガラスが持ち上げられるとき、重力によるガラスの歪み取り効果は消滅する。これが、ガラスの１つの側端の真直度についてガラスを目視検査することを可能にする。ガラスは、目視では、真っ直ぐに見える（図８、ガラスｉ参照）か、或いは、一方向に曲がって見える。ガラスの湾曲（全体的な平坦さ）については、標準化された測定方法および限界値が存在する。僅かな湾曲は問題ではない。直立姿勢にある間にガラスを曲げると、安定したガラス（図８、ガラスｉｉ参照）は、屈曲力が消えた後、常に同じ形状を取り戻す。双安定のガラスは、直立姿勢においては、外力無しで真直にすることはできない。真直となる方向へ向けて僅かに作用する力を受けると、双安定のガラスは、自ら急に逆方向に曲がり、最初と同じ湾曲に戻る。この自らに起因する屈曲は手で感知でき、結果として発生する音が聞き取れる。それ故、双安定なガラスは、直立姿勢において到達できる少なくとも２つの選択的な形状を有する（図８、ガラスｉｉｉを参照）。双安定なガラスシートの形状は、双安定性と同じ現象から生じている局所変形をも含むかもしれない。
【０００８】
上記の双安定性は、それに伴う歪みとともに、当該技術分野で一般に知られている焼入れガラスの品質問題である。実際には、焼入れされた双安定なガラスシートは許容できない。一般に、ガラスが四角形で表面積が比較的大きい（少なくとも０．５ ｍ２）とき、厚さが３ｍｍから４ｍｍのガラスの焼入れ（より薄いガラスの焼入れはまれである）において特に双安定性が現れる。双安定性を除去するために、焼入れラインのオペレータは、典型的には、炉の加熱を調節する。もし仮に、この調節が出来たとしても、これにより、一般に、双安定性および／または関連する歪みの結果として、或いは、調節の手順に起因する他の幾つかの品質上の欠陥の結果として、ガラスの幾つかの部分が廃棄となる。上記の調節が成功するかどうかは、オペレータの技術と炉の性能次第である。ガラスの厚さが３ｍｍより小さくなるにつれ、上記の問題は一層厳しくなる。本発明の前段階の試験によれば、上記の問題は、炉を調節することによる問題の除去がもはや不可能であるほど厳しいということが分かった。また、ガラスシートのサイズが増加するにつれ、ガラスシートが正方形により近づく（すなわち、ガラスの長さがその幅に近づく）につれ、そして、ガラスの焼入れの程度が高くなるにつれ、双安定性の問題は一層顕著になる。
【０００９】
特許文献１には、ガラスシートの様々の領域において、そして、ガラスシートの互いに反対向きの表面において意図的に発生させた不均等な応力を利用して曲げることによって、焼入れされた湾曲したガラスシートを製造する方法および装置が開示されている。最初の冷却セクションでは、ガラスシートの終端の複数の領域に一時的な上向きの湾曲を作るために、これら終端の領域の丁度上側の表面が冷却される。実際のクエンチング・セクションでは、ガラスシートの互いに反対の表面に不均等な圧縮応力を与えて、それによってガラスシートの所望の矯正または屈曲を達成するために、ガラスシートの互いに上面および底面は等しくない冷却効果を有する冷却を受ける。したがって、上記の開示における目的は、平坦なガラスシートの双安定性の問題を解決することではない。
【００１０】
双安定性は、ガラスシートの中に存在している応力と、ガラスシートの様々の部分における応力の違いとの結果である。他の点では、平坦なガラスシートの双安定性の発生に関する理論は、当該技術分野において一般には知られてない。本発明は、新しい経験的な情報に基づくものである。本発明の利点は、実用試験によって示される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】英国特許ＧＢ１０７１５５５
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明の目的は、薄く（厚さが６ｍｍ未満、特に３ｍｍ未満の）、大きな（面積が０．５ｍ２超、特に１ｍ２超の）、熱強化され、焼入れされ、超焼入れされたガラスシートが安定で真直であるように製造されることを可能にする方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
この目的は、添付の請求項１に記載された特徴に基づく本発明の装置によって達成される。本発明の好適な実施例は、従属請求項に記載される。請求項において、「焼入れ」との用語は、一般に、熱処理に基づくガラスの顕著な強化に関連して用いられる。
【００１４】
本発明は、添付図面を参照してより詳細に記述される。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の装置の複数の部分を示す概略平面図である。
【図２】図１の装置の線ＩＩ〜ＩＩに沿う縦断面を示す図である。
【図３】装置のクーリング・エア・エンクロージャ（ｃｏｏｌｉｎｇ  ａｉｒ  ｅｎｃｌｏｓｕｒｅ）を吹付け開口部（ｂｌａｓｔ  ｏｐｅｎｉｎｇｓ）と共に示す図である。
【図４】本発明の好適な実施例による装置のための複数のクーリング・エア・エンクロージャと、それらの吹付け開口部とを、ガラスの表面に垂直な方向から見た図である。
【図５】図４の装置の変形例を示す図である。
【図６】長い吹付けエンクロージャ（ｂｌａｓｔｉｎｇ  ｅｎｃｌｏｓｕｒｅ）の先細形のサブエリアを示す図である。
【図７】複数の弁７を備えた複数のセクション６に分割した冷却空気エンクロージャを示す図である。
【図８】ガラスシートの面方向から見たガラスの形状と双安定性を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明の装置は、炉１とクエンチング・ユニット２とを有する。炉１およびクエンチング・ユニット２は、図１によれば所定のシーケンスにおけるガラスシートの移動方向に連続して並ぶ。炉１は、典型的には、そのコンベヤ・エレメント（複数）とともに、水平ローラ５（複数）、或いは、１つのエア・サポート・テーブル（ａｉｒ  ｓｕｐｐｏｒｔ  ｔａｂｌｅ）を備える。これらは、ガラスシートのためのコンベヤ・トラックを形成する。加熱されるべきガラスシートＧは、加熱サイクルの期間、炉内で連続的に一定速度で一方向または前後に駆動される。ガラスシートは、焼入れ温度まで加熱され、炉１からクエンチング・ユニット２まで転送速度（ｔｒａｎｓｆｅｒ  ｓｐｅｅｄ）Ｗで進む。転送速度Ｗは、典型的には、炉１におけるガラスの移動速度（ｍｏｔｉｏｎ  ｓｐｅｅｄ）より大きい。典型的には、少なくともガラスが前述の遷移温度範囲より下まで冷却されている間は、転送速度は３００−８００ｍｍ／ｓで一定のままである。例えば、厚さ３ｍｍのガラスの各部分は、少なくとも約３秒の間クエンチング状態にあることを要求される。この場合、例えば、転送速度が６００ｍｍ／ｓのときは、クエンチング・ユニット２が少なくとも約１８００ｍｍの長さを有することが必要である。
【００１７】
図２に示されるように、クエンチング・ユニット２は、典型的には、水平ローラ５（複数）と、これらローラの上下の冷却空気エンクロージャ（複数）３とを備えている。炉１がエア・サポート面を有するとき、クエンチング・ユニット２内で、ローラ５、または、エア・サポート・テーブルは、そのコンベヤ・エレメントと共に、典型的には、ガラスＧの移動方向を横切る水平方向に対して僅かに傾斜した位置にある。冷却空気エンクロージャ３（複数）は、吹付け開口部（複数）４を有する。吹付け開口部４（複数）からは冷却空気がガラスＧの方へ向けてジェットとして噴出される。吹付け開口部４は、典型的には丸穴で、更に典型的には、図３に示されるように、複数の列に連続して設けられている。吹付け開口部４は、他の形状でも（例えば、スロット形で）形成され得る。
【００１８】
図４は、本発明の方法で動作するクエンチング・ユニット２に進む過程におけるガラスシートを示す。図４において、ガラスの移動方向における最初の冷却空気エンクロージャ３は、冷却容量（ｃｏｏｌｉｎｇ  ｃａｐａｃｉｔｙ／冷却能力）に関して、そして、それ故、冷却効果に関して、減弱されたサブエリア（Ａ）を有する。サブエリア（Ａ）は幅Ｌ２を有する。この冷却容量は、サブエリア（Ａ）以外の部分の冷却空気エンクロージャ３がサブエリア（Ａ）と等価な表面積において有する冷却容量より弱くなるように構成されている。例えば、吹付け開口部を閉じるか、間隔をあけるか、或いは、サイズを小さくすることによって、冷却容量を減弱できる。ガラスの横方向（ガラスの移動方向に対して垂直な水平方向）において、サブエリア（Ａ）は残りの領域に対する急な境界を有する。例えば、サブエリア（Ａ）の外側より小さい複数の吹付け開口部４を、領域（Ａ）の内側に、領域（Ａ）の両側端（ガラスの側部のレーン（ｓｉｄｅ  ｌａｎｅｓ）Ｇ１に隣接した端）に沿って加えることにより、上記の境界の急さが和らげられる。また、ガラスが速度Ｗで動き、それ故、複数の吹付け開口部４の１列のみではガラスを焼入れするのに十分ではないので、ガラスの運動方向でサブエリア（Ａ）の幅を狭めることにより、前述の境界の急さを少なくすることができる。
【００１９】
焼入れされたガラスシートを平坦で真直にするためには、ガラスシートの上下に存在する冷却空気エンクロージャ３において、減弱された冷却容量を有するサブエリアＡが必要である。本発明の好適な実施例による装置において、前記減弱された冷却容量を有するサブエリア（Ａ）は、ガラスシートの上下双方の冷却空気エンクロージャ３において実質的に同一であり、ガラスシートの移動方向に垂直な方向においてガラスシートの中央に対称に配置されている。本発明の好ましい実施形態に従う装置では、図４に示されるように、冷却空気エンクロージャ３、および、それらの冷却効果は、ガラスＧの移動方向におけるサブエリア（Ａ）の後ろ側では、ガラスＧの幅全体にわたって互いに同一になる。
【００２０】
ここで検討されるのは、図４に示されるようなガラスＧのクエンチングへの移動である。
前記減弱されたサブエリア（Ａ）には、望ましい程度の焼入れのために十分な冷却容量がない、すなわち、クエンチングが起こらない。したがって、ガラスの中央のレーン（Ｇ２）の各単位長は、側部のレーン（Ｇ１）の対応する（すなわち、同じｘ座標を有する）単位長より時間ｔ＝Ｓ／Ｗだけ遅れて、クエンチングに到達する。それ故に、前記減弱されたサブエリア（Ａ）は、ガラスの中央のレーン（Ｇ２）のクエンチングへの到達を、側部のレーン（Ｇ１）よりも遅らせる。その結果、ガラスの側部のレーン（Ｇ１）は中央のレーン（Ｇ２）より早く冷却し、焼入れの応力は、ガラスの側部のレーン（Ｇ１）において中央のレーン（Ｇ２）におけるより早く発生する。
【００２１】
図５はサブエリア（Ａ）を示す。図５のサブエリア（Ａ）は、その冷却容量が減弱され、そして、それにより、その冷却効果も減弱される。サブエリア（Ａ）は、２つの連続する冷却空気エンクロージャ３に設置され、ガラスの移動方向に進むにつれ次第に狭くなる。ガラスの移動方向で見ると、冷却空気エンクロージャ３はクエンチング・ユニット２の上流側の端にある。サブエリア（Ａ）は、段階的に、直線状に、または、それらの中間の方法で狭小化され得る。冷却容量の横方向のプロファイルもまた、サブエリアの幅を変えること以外の様々の方法によって変えることができる。それらの方法は、例えば、ガラスの移動方向に、および／または、サブエリア（Ａ）の側端へ向かう方向に進むにつれ、吹付け開口部４のサイズ、密度、または、吹付け方向を漸進的に変化させる方法を含む。
【００２２】
図６はサブエリア（Ａ）を示す。図６のサブエリア（Ａ）は、ガラスシートの移動方向に進むにしたがって次第に先細り状となるように幅がより狭くなる。また、図６のサブエリア（Ａ）は、部分的に、または、完全にクエンチング領域を覆っている１つの長い吹付けエンクロージャ３内に収容される。サブエリア（Ａ）は、クエンチング・ユニットの長さの短い範囲に存在するだけである。クエンチング・ユニットの最初の部分だけが図示されている。典型的には、サブエリア（Ａ）は、クエンチング・ユニット２の先頭に最初の０−６０ｃｍの距離に渡って位置する。そして、サブエリア（Ａ）のガラスの移動方向の長さは、少なくとも吹付け開口部の直径と等しく、高々６０ｃｍである。また、サブエリア（Ａ）のこの位置は、図４および図５の実施例にも適用される。しかしながら、側部のレーンと中央のレーンとの明確な境界がないという点で、図６の実施例は図４および図５の実施例とは異なる。しかし、その代わりに、本発明は任意に選ばれたレーン幅でも実現できる。図６において破線で示されるのは、側部のレーンＧ１と中央のレーンＧ２について提案された１つの選択である。この選択および他のレーン幅の選択も、ガラスシートの側部のレーンの上面および底面のクエンチングが、前記ガラスシートの中央のレーンの上面および底面のクエンチングよりも、より早く始められるか、或いは、クエンチングの初期により効果的に実行される、という本発明の特徴を満たす。その結果、所望の程度の焼入れために必要な圧縮応力は、側部のレーンの両表面において、中央のレーンの両表面より早く発生する。
【００２３】
図７の実施例においては、最初の吹付けエンクロージャは複数のエンクロージャ・セクション６に分割される。エンクロージャ・セクション６には弁７が備えられている。弁７は、エンクロージャ・セクション６を通って吹き付けられる冷却空気の量を調整するために用いられ得る。更に、特に、サブエリア（Ａ）において局所的に吹付けの温度を上げることにより冷却容量の減弱が完全に、または、部分的に実行されるように、クエンチング・ユニットの横方向に所望の温度プロファイルを有する冷却空気を別々の吸気口を介してエンクロージャ・セクション６に供給することができる。ガラスの移動方向に対して垂直な方向に連続して配置された複数のエンクロージャ・セクションは短く、例えば、１つの典型的な実施例においては５ｃｍである。
【００２４】
更にまた、次に記述されるのは本発明の好適な、或いは、選択的な複数の具体例であって、これらの具体例は、前述の全ての実施例に適宜適用される。
【００２５】
冷却効果が減弱されたサブエリア（Ａ）は、ガラスの幅の少なくとも２０％の幅を有するが、２０％よりかなり大きくてもよく、好適には、ガラスシートの幅の６０％以上、更に９０％超でもよい。
【００２６】
クエンチング・ユニット内を進むガラスシートの中央のレーン（Ｇ２）に関しては、ガラスシートの両表面において、両側部のレーン（Ｇ１）より少なくとも２ｃｍ（更に４ｃｍ超でもよい）後ろからクエンチングが始められる。
【００２７】
ガラスシート（Ｇ）の移動の方向において、冷却容量に関して相対的に弱くなるように構成されているサブエリア（Ａ）より下流側では、冷却構成、および、それによって達成される冷却効果は、ガラスシート（Ｇ）の全幅にわたって実質的に同一である。
【００２８】
減弱された冷却容量と冷却効果とを有するサブエリア（Ａ）における吹付け開口部（複数）４の総表面積は、サブエリアの外の冷却空気エンクロージャにおける、より小さいサイズの領域に含まれる吹付け開口部（複数）の総表面積より小さくすることができる。前記吹付け開口部４の直径を減らすことによって、および／または、前記吹付け開口部４の数を減らすことによって、および／または、完全に或いは部分的に前記吹付け開口部４の幾つかを閉じることによって、前記吹付け開口部（複数）４の総表面積を減らすことができる。
【００２９】
冷却容量に関して減弱されたサブエリア（Ａ）において吹付けるジェットの噴出圧を下げることによって、冷却容量の減弱が、完全に、または、部分的に実現できる。特に好適なケースでは、吹付け開口部４から噴出される吹付けジェットの途中に障害物（ｂａｒｒｉｅｒ）を置くことによって、サブエリア（Ａ）における冷却容量の減弱が、完全に、または、部分的に実現できる。この場合、手動で、或いは、自動的に障害物を可動とするように構成すると、更に、冷却容量の減弱を調節することが可能となる。同じことが、部分的に、或いは、完全に吹付け開口部を閉じるために用いられる、例えば、変位可能な穴開きダンパ（ｄａｍｐｅｒ）のような手段にも当てはまる。
【００３０】
サブエリア（Ａ）における吹付け開口部（４）とガラス（G）との間の吹付け距離を、サブエリア（Ａ）の外における吹付け距離より大きくすることによっても、冷却容量の減弱を完全に、または、部分的に実現することができる。ガラス（G）と吹付けジェットとの間の垂直距離を増やすことによって、および／または、ジェットを吹付ける方向を変えることによって、上記解決が実現できる。
【００３１】
前記減弱されたサブエリア（Ａ）の両側のクエンチング・ユニット（２）の横方向においてのガラスシートの側部のレーン（Ｇ１）への吹付けによって生じる熱伝達係数は、ガラス上での残りのクエンチング・ユニット（２）の熱伝達係数と実質的に等しく、ガラスシートの中央のレーン（Ｇ２）上での前記減弱されたサブエリア（Ａ）における吹付けによって生じる熱伝達係数は、それより平均して少なくとも２０％低い。
【００３２】
ガラスシートの移動方向に垂直な方向では、減弱された熱伝導のサブエリア（Ａ）がガラスシートの中央に実質的に対称に位置することが重要である。また、減弱された熱伝導を有するサブエリア（Ａ）がガラスシートの両表面で実質的に同一であることが好適である。このことは、平坦なガラスシートの双安定性を除去することを助ける。
【００３３】
吹付け開口部（４）によって発生する吹付けの冷却容量は、好適には、その結果として、ガラスシートの両表面に少なくとも５０ＭＰａの実質的に等しい圧縮応力を永久的に残すように構成されている。
【００３４】
圧縮応力の不必要な差違を避けるために、ガラス（G）の横方向の冷却容量および冷却効果が前記減弱されたサブエリア（Ａ）との境界で急激な変化を被らず、その代わりに、冷却容量および冷却効果が緩やかに変わるタイプであるように構成されていることが好適である。例えば、前記減弱されたサブエリア（Ａ）の幅、および／または、冷却効果のガラスの移動方向におけるプロファイルが可変であるように構成することによって、上記の緩やかな変化が促進され得る。
【実施例】
【００３５】
例えば、厚さ２．１ｍｍのガラスにおいて、吹付けによって生じる熱伝達係数が１０００Ｗ（ｍ２Ｋ）であり、吹付けエア温度が３０°Ｃであり、ガラスの焼入れ温度が６９０°Ｃであり、ガラスの移動速度がＷ＝６００ｍｍ／ｓであり、そして、中央のレーンのクエンチングが側部のレーンより７．２ｃｍ後ろから始まる場合、ガラスのクエンチングがガラスの中央のレーンにおいて始まっただけの時までに、側部のレーンにおけるガラスの表面は８８°Ｃだけ（６０２°Ｃの温度まで）冷却され、ガラスの全厚は平均２３°Ｃだけ（平均温度６６７°Ｃまで）冷却された。
【００３６】
もし、ガラスの全表面積が正確に一貫した方法で（すなわち、同時に、同じ速度で、そして、厚さ方向に一様な温度プロファイルで）前述の遷移範囲を通って冷却され、それによってガラスの表面の方向にも応力差を発生しないならば、本発明は、おそらく不必要であろう。この場合、焼入れ応力は、ガラスの全表面積にわたって正確に同時に定着される。
実際には、前記の正確な同時性は生じない。本発明では、双安定性を除去するという見地から、実際的な実験により、正しいシーケンスにおいてガラスは焼入れ応力を受ける。
【００３７】
本開示において、クエンチング・ユニットまたはガラスシートの長さ方向は、ガラスシートの移動と平行な方向である。クエンチング・ユニットの先頭は、ガラスが最初に到着するクエンチング・ユニットの一部である。ガラスシートまたはクエンチング・ユニットの横方向は、ガラスシートの移動方向に対して垂直な水平方向である。ここまでの記載においてに、ガラスシートの中央のレーンとは、ガラスシートの移動と同一方向を向くガラスシートの中央の部分のことであり、側部のレーンとは、ガラスシートの移動と同一方向を向く側端部分のことである。焼入れのために必要な冷却容量（単位はＷ／ｍ２）は、ガラスシートの厚さと、ガラスシートのために要求される焼入れの程度とに依存して大きく変動する。したがって、本発明はクエンチング・ユニットの様々の部分における相対的な冷却容量の試験を必要とする。このように、問題点は絶対的なものに関するものではなく、その代わりに、相対的な冷却容量に関するものであるので、ガラスシートの様々の部分における冷却効果について述べることも適切である。したがって、冷却容量について述べるとき、実際には同時に冷却効率と冷却効果とを意味している。熱伝達係数は、冷却容量を、ガラスと空気との間の温度差で割ることによって得られる。
【誤訳訂正書】
【提出日】平成28年1月6日(2016.1.6)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】図面
【訂正対象項目名】全図
【訂正方法】追加
【訂正の内容】
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【外国語明細書】
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