(57)【要約】      （修正有）【課題】始動における試行の成功の可能性を増加させる始動方法の提供。【解決手段】内燃機関１の始動方法であって、内燃機関１は、複数のピストンシリンダ装置２を有しており、ピストンシリンダ装置２の上流側にはデッド容積３が存在しており、内燃機関１の始動を試行すると、ピストンが補助モータ５によってシリンダ内で駆動され、始動の試行の最大許容時間は内燃機関１の所定の始動時間（ｔｓ）によって制限され、始動時間（ｔｓ）は、内燃機関１の始動試行前または開始時に、内燃機関１および／または補助モータ５の状況に応じて計算され、予め設定されることを特徴とする。【選択図】図１
2016053360.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関（１）の始動方法であって、
前記内燃機関（１）は、複数のピストンシリンダ装置（２）を有しており、該ピストンシリンダ装置（２）の上流側にはデッド容積（３）が存在しており、
前記内燃機関（１）の始動を試行すると、前記ピストンが補助モータ（５）によって前記シリンダ内で駆動され、
始動の試行の最大許容時間は、前記内燃機関（１）の所定の始動時間（ｔｓ）によって制限され、
前記始動時間（ｔｓ）は、前記内燃機関（１）の始動試行前または開始時に、前記内燃機関（１）および／または前記補助モータ（５）の状況に応じて計算され、かつ、予め設定される、
ことを特徴とする内燃機関の始動方法。
【請求項２】
前記内燃機関（１）の回転速度（ｎ）が、前記始動時間（ｎｓ）の経過後に、始動回転速度（ｎｓ）に到達していないか、またはこれを超過すると、始動の試行が中断する、
ことを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項３】
前記始動時間（ｔｓ）は、前記デッド容積（３）の大きさに応じて予め決定される、
ことを特徴とする請求項１または２記載の方法。
【請求項４】
前記始動時間（ｔｓ）は、前記補助モータ（５）の回転速度に応じて予め設定される、
ことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の方法。
【請求項５】
前記始動時間（ｔｓ）は、前記内燃機関（１）のシリンダの数（Ｎｚｙｌ）に応じて予め設定される、
ことを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の方法。
【請求項６】
前記始動時間（ｔｓ）は、前記内燃機関（１）の前記ピストンシリンダ装置（２）の排除容積（Ｖｚｙｌ）に応じて予め設定される、
ことを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載の方法。
【請求項７】
前記始動時間（ｔｓ）が、前記内燃機関（１）の容積効率（λＬ）に応じて予め設定される、
ことを特徴とする請求項１から６のいずれか１項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、請求項１記載の前提部分の特徴を有する内燃機関の始動方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関、特に定置内燃機関の始動では、関与する構成部品（コンポーネント）へ大きなストレスを付加する。内燃機関の始動時に、一般的にギヤである、補助モータによって駆動されるそのスタータピニオンは、内燃機関のクランクシャフトに接続されているギヤリングに係合し、内燃機関が自動的に稼動することができる回転速度にまで内燃機関を加速する。関与する負荷は、機械部品、特に補助モータに関係している。電動補助モータの場合には、これら部品は電気巻線とスタータバッテリである。
【０００３】
安全に関連する特徴の一つは、始動手順中に、可燃性混合物が排気マニホールドに送り込まれるため、フラッシュファイアの危険性が始動手順の時間と共に増加する。
【０００４】
したがって、前述の理由のために、通常においては、始動手順の最大許容時間は所定の時間によって制限される。
【０００５】
従来技術による始動手順の欠点の一つは、始動の試行の失敗、すなわち内燃機関の自動的な稼動に導かない始動での試行が頻発することである。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、従来技術と比較して、始動における試行の成功の可能性を増加させる始動方法の提供である。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
この目的は、請求項１の特徴を有する方法によって達成される。有利な形態は従属請求項に記載されている。
【０００８】
したがって、内燃機関の始動試行前または開始時に、内燃機関および／または補助モータの状況に応じて始動時間が計算され、かつ予め設定されるという事実は、始動の試行の成功の可能性を顕著に増加させる。始動の試行の成功とは、内燃機関が始動の試行によって自動的に稼動を開始することを意味するように使用されている。
【０００９】
このようにして、始動プロセスに関与する機械部品および電気部品へのストレスを大きく減少させ、本発明による方法よりも始動試行での失敗が頻繁に発生する従来の始動方法と比較して、長時間の運用寿命を達成させる。
【００１０】
したがって、内燃機関および／または補助モータの状況を、始動時間の確立のために考慮することは、内燃機関および／または補助モータの状況に適応した始動時間の確立を提供する。
【００１１】
始動時間は、可燃性混合物が全てのシリンダ内に存在するまでに必要な時間に相応する。過剰に長い始動時間は、未燃混合物が排気マニホールドへと漏出するため、フラッシュファイアの危険性を増加させる。過剰に短い始動時間では、全てのシリンダが点火可能な混合物によって到達されるわけではないという結果となるであろう。提案する方法の利点は、フラッシュファイアの危険性を減少させ、始動プロセスの成功の可能性を増加させ、補助モータおよび可能であればバッテリへの負荷も減少させて、それらの運用寿命を増加させることである。
【００１２】
内燃機関の回転速度が、始動時間の経過後に、始動回転速度に到達しないか、またはこれを超過すると、始動の試行が中断することが好適であろう。
【００１３】
内燃機関の始動回転速度は、内燃機関がそれ自体で稼動するために最も早く始動する速度である。
【００１４】
所定の始動時間の後に、内燃機関の速度も始動速度に実際に到達しているかどうかを確認するためにチェックがなされる。始動試行時に始動速度に到達していない場合には、その始動の試行は中断される。始動の試行の中断は、少なくとも補助モータのスイッチオフが関与する。始動の試行の中断時における別の適切な方策は、燃料が吸引され続けて未燃の状態で排出されないように、例えばガスバルブなどの燃料供給装置を停止させる（閉める）ことである。
【００１５】
始動時間はデッド容積の大きさに応じて予め決定されることが好適である。デッド容積という用語は、内燃チャンバと、内燃チャンバの上流側に配置された燃料計測装置または混合装置との間に存在する容積を意味する。
【００１６】
始動プロセス中に、デッド容積は、シリンダが可燃性混合物で充填されるまで、内燃機関のピストンシリンダ装置のポンプ作用によって空の状態とされなければならない。ピストンシリンダ装置の大部分が可燃性混合物で充填される前に、始動プロセスは成功することができない。よって、始動時間の決定においてデッド容積の大きさを考慮することは、始動の試行の成功の可能性を増加させることに貢献する。
【００１７】
始動時間が、
補助モータの回転速度に応じて、および／または、
内燃機関のシリンダの数に応じて、および／または、
ピストンシリンダ装置の排除（スウェプト）容積に応じて、および／または、
内燃機関の容積効率に応じて、
予設定されていることが特に好適である。
【００１８】
本発明を、図面と関連させて以下にてさらに詳説する。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】図１は、補助モータを備えた内燃機関の概略図である。
【図２】図２は、始動プロセスの中の時間に対する回転速度の概略的なグラフである。
【図３】図３は、始動時間の計算を表わすグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
図１は、複数のピストンシリンダ装置２を有する内燃機関１を図示する概略図である。内燃機関１のピストンシリンダ装置２には、吸込マニホールド６によって燃料空気混合物（混合気）が供給される。吸込マニホールド６への燃料空気混合物の流れは、矢印によって象徴的に示されている。燃料供給装置７は計量して燃料を供給する。
【００２１】
燃料供給装置７は、例えば気体混合装置、計量バルブまたはその他の通常の燃料供給装置でよい。
【００２２】
スタータリング４によって内燃機関１のクランクシャフトに接続されている補助モータ５（スタータモータ）も図示されている。補助モータ５は、電気または空気圧で駆動することができる。電気駆動スタータの場合には、バッテリは通常はエネルギー保存手段として提供されており、空気圧スタータモータの場合には、圧縮空気保存手段がエネルギー供給源として機能する。
【００２３】
始動プロセスにおいて、補助モータ５のピニオンがスタータリング４に係合し、内燃機関１がそれ自体で稼動を開始するまで内燃機関１を加速する。始動プロセスの間、ピストンシリンダ装置２は、吸込マニホールド６から気体（ガス）または混合物を要求する。
【００２４】
ピストンシリンダ装置２と燃料供給装置７との間の吸込マニホールド６の部分は、本出願ではデッド容積３と称されている。始動プロセスにおいて、燃料供給装置による燃料の計量後、デッド容積３は、先ず、混合物がピストンシリンダ装置２に到達する前にその混合物で充填されなければならない。
【００２５】
内燃機関１の回転毎のスループットと共にデッド容積３は、ピストンシリンダ装置２への混合物の移送に遅れを発生させる。この結果、始動プロセス中に、一定の時間の経過後にだけ、ピストンシリンダ装置２内に可燃性混合物が存在する。この時間は、ピストンシリンダ装置２のスループットと、補助モータ５の速度によって決定される内燃機関１の回転速度と、デッド容積３の大きさ（サイズ）とに由来している。ピストンシリンダ装置のポンプ効果（スループット）を解説する点において適切な基準は、シリンダ内の給気交換終了後に、理論上最大限に可能な充填量に対してどの程度の量の新規給気が可能であるかを示す容積効率である。
【００２６】
始動速度が増すにつれて、排出されるデッド容積３もそれに対応して早くなる。所定の始動回転速度で、シリンダの数が増えるにつれて、排出されるデッド容積３もそれに対応して早くなる。所定の始動速度と所定のシリンダ数で、ピストンシリンダ装置２の排除容積が大きくなると、デッド容積３も早く排出される。
【００２７】
図２は、Ｘ軸の時間ｔに対する、Ｙ軸の内燃機関１の回転速度ｎのグラフである。このグラフは、始動プロセス中の内燃機関１の回転速度の典型的な変化を示している。したがって、補助モータ５によって内燃機関１を最大始動速度ｎｍａｘ（ここでは例えば１８０回転／分）にまで加速した後、内燃機関１の始動速度ｎｓに到達するまで始動プロセスが実行される。
【００２８】
最大始動速度ｎｍａｘは、補助モータ５の出力、スタータバッテリの充電状態（電動補助モータの場合）、オイル温度および摩擦状態によって決定される。
【００２９】
内燃機関１の始動速度ｎｓは、内燃機関１がそれ自体で最も早く稼動を開始する回転速度である。
【００３０】
時間ｔ０で、補助モータ５は内燃機関１を最大始動速度ｎｍａｘに加速している。始動時間ｔｓは、内燃機関１がそれ自体で稼働し始め、始動速度ｎｓに到達する前にｎｍａｘに保たれる時間を示している。
【００３１】
最大始動速度ｎｍａｘは、始動プロセス中に補助モータ５が内燃機関１を維持する内燃機関１の回転速度である。内燃機関１がそれ自体の出力をピストンシリンダ装置２内の燃焼によって創出するとすぐに、内燃機関１はさらに加速する。内燃機関１が、ピストンシリンダ装置２内の燃焼によって始動速度ｎｓに到達すると、スタータは離脱する。
【００３２】
図３ａと図３ｂは、１実施例による始動時間ｔｓの計算のグラフである。
【００３３】
用語的に明確にするため、この内燃機関１とは一般用語であることを強調する。この用語は、例えばピストンシリンダ装置２の種々のキャパシティによって相違する、種々の一連のエンジンを包含する。これら一連のエンジンには、ピストンシリンダ装置２の数によって異なる多様なタイプが存在する。したがってある一連のエンジンは、異なるシリンダ数のエンジンを含んでいるが、ある一連のエンジン内の個々のピストンシリンダ装置２の大きさ（容積）は実質的に同じであることもあり得る。
【００３４】
先ず、異なるシリンダ数のタイプを含むことができるある一連のエンジンでは、基準始動時間ｔｒｅｆが、所定のシリンダ数を備えたタイプのために確定される。
【００３５】
本実施例では、基準始動時間ｔｒｅｆが、２０体のシリンダを備えたタイプのために決定される。さらに始動時間が、例えば１２体のシリンダなどの異なる数のシリンダを備えたタイプのために決定される。１２体のシリンダを備えたタイプの始動時間は、基準始動時間ｔｒｅｆで除算される。この割算の結果は、シリンダの数を考慮するための因子である因子ｃｙｌとなる。
【００３６】
この関係は、図３ａのグラフで示されている。図３ａのグラフは、始動時間ｔｓに対してシリンダ数Ｎｚｙｌをプロットしたものである。２０体のシリンダを備えたエンジンは、１２体のシリンダを備えたエンジンの始動時間であるｔｓ＿１２よりも短い始動時間ｔｓ＿２０を有していることが分かるであろう。
【００３７】
したがって因子ｃｙｌは、前述の関係を表わし、同じ回転速度では、シリンダの数が多いほど、デッド容積３はより速く排出される。
【００３８】
図示の実施例では、１２体のシリンダを備えたタイプの確認された始動時間は、２０体のシリンダを備えたタイプの１．２７倍であり、すなわちこの特定の実施例では、その因子ｃｙｌは１．２７となる。因子ｃｙｌは、その他の一連のエンジンでは異なる値となることは当然である。
【００３９】
さらに、始動時間の影響は、第２の因子を考慮する。これは、図３ｂのグラフに示されている。始動回転速度を考慮するための因子を決定するため、２つの始動手順が異なる始動速度の同じエンジンで実行される。速い始動速度のほうが、より短い始動時間が達成される。
【００４０】
図３ｂでは、最大始動速度ｎｍａｘが、始動時間ｔｓに対して示されている。速い始動速度ｎ１では、始動時間がｔｓ＿ｎ２となる遅い始動速度ｎ２の場合よりも、短い始動時間ｔｓ＿ｎ１が達成されることが示されている。
【００４１】
遅い始動速度の始動時間に対する速い始動速度の始動時間の比率は、始動速度を考慮する因子である因子ｎｍａｘを提供する。これは、デッド容積３が、回転速度が速いほうがより早く排出される前述の関係を表わしている。
【００４２】
選択された内燃機関１のための最大に許容される必要な始動時間ｔｍａｘは、次の式で計算される。
ｔｍａｘ＝ｔｒｅｆ・因子ｃｙｌ・因子ｎｍａｘ
【００４３】
シリンダの数と最大始動速度との関係が、基準測定によって知られると、ある一連のエンジン内の任意のシリンダ数と始動速度の計算が、因子ｃｙｌと因子ｎｍａｘで可能となる。
【００４４】
変動要因に応じて、始動時間は次の式で計算できる。
【００４５】
吸込マニホールド６からピストンシリンダ装置２への体積流は、Ｖ´Zｙｌによって特定され、ｍ３／ｓの単位を有している。体積流Ｖ´ｚｙｌは、
Ｖ´Zｙｌ＝１／２＊ｎｍａｘ＊Ｎｚｙｌ＊λＬ
の積となり、ｎｍａｘは最大始動速度であり、Ｎｚｙｌはシリンダ数であり、Ｖｚｙｌはシリンダの排除容量であり、λＬはシリンダの実際と理論上のガス交換の比率（容積効率）である。したがってこの式は、ピストンシリンダ装置２がｎｍａｘの回転速度で、吸込マニホールドから要求する体積流を表わす。これらはエンジンのタイプに対して知られるパラメータである。
【００４６】
容積効率λＬは、シリンダ内の給気交換終了後の、理論上の最大可能な充填量に関して利用可能な新規給気量を特定する。より大きな排除容積は、より大きい排出作用を提供し、その結果、より大きい体積流Ｖ´ｚｙｌとなる。
【００４７】
始動時間ｔｓは次のように計算できる。
ｔｓ＝Ｖｉｎｔａｋｅ／Ｖ´Zｙｌ
ここで、Ｖｉｎｔａｋｅはｍ３を単位とするデッド容積３の空間容積である。
【符号の説明】
【００４８】
使用用語リスト
１  内燃機関
２  ピストンシリンダ装置
３  デッド容積
４  スタータリング
５  補助モータ
６  吸込マニホールド
７  燃料供給装置
因子ｎｍａｘ  始動速度を考慮する因子
因子ｃｙｌ  シリンダの数を考慮する因子
ｔｍａｘ  最大に許容される必要な始動時間
ｔｓ  始動時間
ｎｍａｘ  最大始動速度
ｎｓ  始動速度
Ｎｚｙｌ  シリンダ数
Ｖｉｎｔａｋｅ  デッド容積３の空間容積（単位ｍ３）
λＬ  実際と理論上のシリンダのガス交換の比率（容積効率）
【図１】
2016053360.tif 000003
【図２】
2016053360.tif 000004
【図３】
2016053360.tif 000005
【外国語明細書】
2016053360000001.pdf