(57)【要約】 【課題】本発明は、厚みが薄く、かつ圧延油の吸収量、吸収しやすさに優れた金属薄板の表面保護用不織布およびその製造方法を提供する。  【解決手段】本発明の金属薄板の表面保護用不織布は、厚みが０．１ｍｍ以下、目付が２０〜３０ｇ／ｍ２、充填密度が０．１５〜０．３であることを特徴とする金属薄板の表面保護用不織布である。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
厚みが０．１ｍｍ以下、目付が２０〜３０ｇ／ｍ２、充填密度が０．１５〜０．３であることを特徴とする金属薄板の表面保護用不織布。
【請求項２】
平均単糸直径が５〜２０μｍである、請求項１に記載の金属薄板の表面保護用不織布。
【請求項３】
不織布を構成する繊維の原料がポリエステル系樹脂を主成分とする、請求項１または２に記載の金属薄板の表面保護用不織布。
【請求項４】
不織布の部分的に熱圧着された面積率が１０〜３０％である、請求項１〜３のいずれかに記載の金属薄板の表面保護用不織布。
【請求項５】
不織布の破断伸度が３０％以下、引裂強力が１０Ｎ以上である、請求項１〜４のいずれかに記載の金属薄板の表面保護用不織布。
【請求項６】
不織布を構成する繊維が長繊維である、請求項１〜５のいずれかに記載の金属薄板の表面保護用不織布。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載の金属薄板の表面保護用不織布を製造する方法であって、フラットロールにて圧接処理し不織布面を平滑化するカレンダー工程と、熱エンボスロールにて部分的熱圧着を施す工程とを含む、金属薄板の表面保護用不織布の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属薄板の表面保護用不織布およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
銅、アルミ、ステンレス等の金属薄板の厚みを薄くする圧延工程では、一方のリール上にコイル状に巻かれた金属薄板を、リール上から繰り出して圧延機で圧延し、その後、他方のリール上に再度コイル状に巻きつける。一回の圧延パスが完了すると、次に金属薄板を逆方向に圧延しながら最初のリールに巻き戻す。このような往復圧延運動を繰り返すことで、金属薄板が除々に薄くなり、目的の薄さになると圧延工程が完了する。その後、所定の厚さに調整されたコイル状金属薄板には、洗浄、焼純、光輝、調質等の仕上げ工程が前記と同様の往復工程で行われ、所定の表面特性が付与される。
【０００３】
前記圧延工程および仕上げ工程においては、金属薄板の表面を傷の発生なく平滑に仕上げることが重要である。しかし、金属薄板が平滑であることから、滑り、巻き緩みや巻き締めが発生し、コイル内での層ずれが生じて薄板の表面に傷が発生する。
【０００４】
そこで、金属薄板をコイル状に巻き上げる際には、表面保護材を金属薄板と金属薄板の間に介在させて巻き取ることで、金属薄板の表面に傷が発生することを防止し、また金属薄板を圧延機に繰り出す際にはその繰り出しと同時に表面保護材を回収してロール上に巻き取る。
【０００５】
圧延工程で用いられる表面保護材として、パルプ原料の中性紙や増強剤を添加した中性紙が知られている（特許文献１、２）。しかしながら、この中性紙は破れやすく、パルプ片が金属薄板に付着するなどして繰り返し使用時の作業効率性を低下させる原因になった。
【０００６】
また、中性紙以外の表面保護材の一例として樹脂フィルムが知られている（特許文献３）。樹脂フィルムでは、中性紙でみられたパルプ片の発生はないため、作業効率性を低下させないものと考えられる。
【０００７】
中性紙以外の表面保護材の別の例として、ポリエステル長繊維で構成された不織布が知られている。例えば、所定の繊度とエンボス状の部分圧着率を有するポリエステル長繊維不織布（特許文献４）や、扁平断面で表面平滑性が高く、高強力なポリエステル長繊維不織布（特許文献５）が知られている。これらの不織布も、中性紙でみられたパルプ片の発生はないため、作業効率性を低下させないものと考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００７−２５４９３４号公報
【特許文献２】特開２０１０−２０２９９４号公報
【特許文献３】特開２００５−１０３５４９号公報
【特許文献４】特開平７―２７９０２７号公報
【特許文献５】特開２００４−５０２７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、特許文献３に開示された樹脂フィルムを用いた場合、高温・高圧下で金属薄板を製造する圧延工程時に、金属薄板および表面保護材の温度上昇や摩擦を抑制させるために用いられる圧延油を吸収することができないため、圧延工程の条件によっては樹脂フィルムが溶融することがあるという問題がある。
【００１０】
この表面保護材が溶融する問題は、特許文献４、５に開示されている不織布を用いることで、圧延油が不織布中に吸収されて温度上昇を抑制されることから、解決されると考えられる。
【００１１】
しかしながら、特許文献４、５に開示された不織布は全般に厚みが厚いことから、表面保護材の不織布と金属薄板を重ねたロールの径が大きくなり、金属薄板の生産性が悪くなるという問題がある。
【００１２】
一部、特許文献４の実施例５、特許文献５の実施例１および実施例５には厚みの薄い不織布が開示されているが、これらは圧延油を吸収しにくい、若しくは圧延油の吸収量が少ないものである。したがって、従来の金属薄板の表面保護材に厚みの薄さと、圧延油の吸収量、吸収しやすさとを両立するものはみられなかった。
【００１３】
本発明の課題は、前記従来技術の問題を解決し、厚みが薄く、かつ圧延油の吸収量、吸収しやすさに優れた金属薄板の表面保護用不織布およびその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
発明者らは、鋭意研究の結果、圧延油の吸収量は不織布の厚みだけでなく目付にも関係し、圧延油の吸収しやすさは充填密度に関係することを見出し、適切な厚み、目付および充填密度を選択することによって、前記の課題を解決し得る金属薄板の表面保護用不織布が得られることを見出した。すなわち、
（１）厚みが０．１ｍｍ以下、目付が２０〜３０ｇ／ｍｍ、充填密度が０．１５〜０．３であることを特徴とする金属薄板の表面保護用不織布である。
（２）平均単糸直径が５〜２０μｍである、前記（１）に記載の金属薄板の表面保護用不織布である。
（３）不織布を構成する繊維の原料がポリエステル系樹脂を主成分とする、前記（１）または（２）に記載の金属薄板の表面保護用不織布である。
（４）不織布の部分的に熱圧着された面積率が１０〜３０％である、前記（１）〜（３）のいずれかに記載の金属薄板の表面保護用不織布である。
（５）不織布の破断伸度が３０％以下、引裂強力が１０Ｎ/５ｃｍ以上である、前記（１）〜（４）のいずれかに記載の金属薄板の表面保護用不織布である。
（６）不織布を構成する繊維が長繊維である、前記（１）〜（５）のいずれかに記載の金属薄板の表面保護用不織布。
（７）前記（１）〜（６）のいずれかに記載の金属薄板の表面保護用不織布を製造する方法であって、フラットロールにて圧接処理し不織布面を平滑化するカレンダー工程と、熱エンボスロールにて部分的熱圧着を施す工程とを含む、金属薄板の表面保護用不織布の製造方法である。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布によれば、適切な厚み、目付、および充填密度を選択することにより、厚みが薄く、かつ圧延油の吸収量、吸収しやすさに優れた金属薄板の表面保護用不織布およびその製造方法を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
次に、本発明の金属薄板の表面保護用不織布の実施の形態について説明する。
【００１７】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布には、厚みが０．１ｍｍ以下、目付が２０〜３０ｇ／ｍ２、充填密度が０．１５〜０．３である不織布が用いられる。
【００１８】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布は、厚みが０．１ｍｍ以下であり、より好ましくは０．０５〜０．１ｍｍである。金属薄板をコイル状に巻き取る際に前記金属薄板の表面への傷や汚れを防止するため、均一で厚みが薄いことが要求される。不織布の厚みが０．０５ｍｍ以上であれば十分な強度を有することから金属薄板表面の保護を適切に行うことができ、金属薄板の表面を傷つけにくくなる。また、圧延工程時の油吸収量が多くなる。一方、０．１ｍｍを超えると、金属薄板表面の保護能は上がるが、圧延工程での繰り返し使用時における厚みの変化率が大きくなり、巻き張力が不安定となることでロールの形状が真円状に巻き上げられない。また、コイル状に巻き取られるロール径が大きくなり、金属薄板の生産量が減少し、表面保護材としての不織布はコスト高となる。
【００１９】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布は、目付が２０〜３０ｇ／ｍ２であり、より好ましくは２０〜２５ｇ／ｍ２である。目付が小さく、薄く、強力のあるものが好ましいが、前記不織布の目付が２０ｇ／ｍ２未満では、繊維間隙が大きくなり、表面平滑性および強力が不足し、圧延工程時の油吸収量が少なくなる。一方で、３０ｇ／ｍ２を超えると、繊維間隙が小さく、緻密構造となり、高強力となるが、厚みが厚くなりコイル状に巻き取られるロール径が大きくなり、金属薄板の生産量が減少し、表面保護材としての不織布はコスト高となる。
【００２０】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布は、充填密度が０．１５〜０．３であり、より好ましくは０．２〜０．３である。充填密度が０．１５未満となると、嵩高くなり耐磨耗性に劣る。一方で、０．３を超えると通気量が不十分となり、圧延時に圧延油を吸収しにくくなる。なお、本発明において、不織布が圧延油を「吸収しにくい」とは吸収が遅いことを表し、「吸収しやすい」とは吸収が速いことを表す。
【００２１】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布の平均単糸直径は、５〜２０μｍが好ましく、１０〜１５μｍがより好ましい。平均単糸直径が５μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上であれば繊維間隙が大きくなることから通気量がより増加し、糸切れが発生しにくくなることから金属表面を傷つけにくくなる。また、２０μｍ以下、より好ましくは１５μｍ以下であれば、表面平滑性が向上する。本発明の金属薄板の表面保護用不織布が長繊維不織布の場合、前記の平均単糸直径を有していれば、平均単糸直径の異なる繊維を混合または積層して用いることができる。
【００２２】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布に用いられる繊維の原料は、ポリエステル系樹脂を主成分とすることが好ましい。なお、本発明において「主成分」とは、繊維に５０質量％以上含まれる成分を表す。前記繊維は、単成分のポリエステル系樹脂からなる単成分繊維であっても良いし、２種類以上の樹脂からなる複合繊維であっても良い。ポリエステル系樹脂としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、共重合ポリエチレンテレフタレートなどが挙げられる。共重合ポリエチレンテレフタレートの共重合成分としては、イソフタル酸等が好ましい。ポリエステル系以外の樹脂としては、例えばポリアミド、ポリオレフィン、あるいはこれらの混合物や共重合体等を挙げることができる。
【００２３】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布に用いられる繊維の断面形状として円形断面、扁平断面、多角形断面、多葉断面、中空断面などが挙げられる。
【００２４】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布に複合繊維を用いる場合の複合繊維の形態としては、同心芯鞘繊維、偏心芯鞘繊維、海島繊維、分割繊維などが挙げられる。複合繊維を用いることができる場合の例として例えば、熱接着により不織布を成型する場合、熱接着性を向上させ不織布をより高密度化、高剛性化することが可能となることから、芯成分の樹脂より２０〜１００℃融点が低い樹脂を鞘成分とした芯鞘繊維を用いることができる。前記芯鞘繊維の一例として、芯成分が高融点のポリエチレンテレフタレート、鞘成分が低融点のイソフタル酸を共重合した共重合ポリエチレンテレフタラートである芯鞘繊維が挙げられる。また、このとき繊維中に含まれる鞘成分の割合は５〜５０質量％が好ましく、１０〜４０質量％であることがより好ましい。鞘成分が５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上であれば、十分な熱接着性向上効果が得られ、また、５０質量％以下、より好ましくは４０質量％以下であれば、十分な剛性を有する不織布が得られる。
【００２５】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布を構成する繊維は、長繊維であることが好ましい。長繊維であることにより不織布に毛羽立ちや繊維端が発生しにくく、したがって、不織布の繊維端等と金属薄板との接触による金属薄板表面の傷の発生を抑制し、金属薄板の品位を保つことができる。
【００２６】
金属薄板の圧延速度は数１００ｍ／分、圧延条件によっては１０００ｍ／分を超える場合があり、このときに発生する熱によって、特に金属薄板を高速で圧延する場合にはその温度が１８０℃にも達する。このため、繊維の融点が２００℃未満であると、圧延時の熱および応力により塑性変形量が大きくなり、不織布の両端が内側に入ることで幅方向に狭くなりその寸法差に基づき縦方向にシワが発生したり、不織布が溶融し金属表面に接着するなど操業面への問題を発生させる場合がある。
【００２７】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布の製造方法は、フラットロールにて圧接処理し不織布面を平滑化するカレンダー工程と、熱エンボスロールにて部分的熱圧着を施す工程とを含むことが好ましい。本発明の金属薄板の表面保護用不織布は、前記ポリエステル系樹脂を用いて公知のスパンボンド法、メルトブロー法、フラッシュ紡糸法、ニードルパンチ法、ウォーターニードル法、エアレイド法、サーマルボンド法、レジンボンド法、湿式法など種々の不織布製法により得ることができるが、長繊維フィラメントから構成されると毛羽立ちが少なく、得られる不織布の強力や剛性、さらには製造コストにも優れることから、スパンボンド法が好ましく用いられる。
【００２８】
スパンボンド法による不織布の製造の好ましい態様の一つを以下に示す。まず、熱可塑性合成繊維を溶融させ、紡糸口金から紡糸、延伸し、コンベアネット上に開繊、積層、捕集する。次いで、熱エンボスロールと平滑ロール間を温度１５０〜２５０℃で通し、繊維同士を部分的に加圧、加熱して接合するエンボス加工処理を行う。最後に、表面を平滑に、厚みを薄く、高モジュラスを得るために、１）平滑な加熱金属ロールとペーパーロール、２）平滑な加熱金属ロールと樹脂ロール、３）一対の平滑な加熱金属ロール、を用いて温度１５０〜２５０℃で加熱・加圧するカレンダー処理を行う。なお、捕集した不織布を前記エンボス加工とカレンダー加工を行う際には、カレンダー加工の後にエンボス加工してもよく、エンボス加工の後にカレンダー加工をしてもよいが、どちらの処理も行うことがより好ましい。また、前記スパンボンド法により得られた不織布は積層させてもよい。
【００２９】
不織布の単位面積当たりの部分熱圧着面積率は好ましくは１０〜３０％であり、より好ましくは１５〜３０％である。熱圧着を部分的に行うことにより、高強力で高モジュラスな特性の不織布が得られる。熱圧着面積率が１０％以上、より好ましくは１５％以上であれば、繊維が接合して十分な強力、モジュラスが得られる。一方、３０％以下であれば、適度な強度およびモジュラスを有し、十分な引裂強度を有して脆さもなく、プラスチック化された硬い熱圧着部が金属薄板に接触する可能性も下がることから金属薄板に傷が付きにくくなり、十分な通気量を有することから圧延油の吸収量も多い不織布が得られる。
【００３０】
不織布の破断伸度は好ましくは３０％以下であり、より好ましくは２０％以下である。破断伸度が３０％以下、より好ましくは２０％以下であれば、圧延工程時に不織布層の幅入りやシワが発生しにくく、金属薄板の表面を傷つけにくくなる。
【００３１】
引裂強力は好ましくは１０Ｎ以上であり、より好ましくは１５〜５０Ｎである。引裂強力が１０Ｎ以上であれば強度は十分であり圧延工程中に不織布が破れにくくなる。
【００３２】
また、不織布の縦方向の引張強力は好ましくは５０Ｎ／５ｃｍ以上であり、より好ましくは６０〜２００Ｎ／５ｃｍである。
【００３３】
なお、不織布を構成する繊維の接合には、接着剤、透水剤、帯電防止剤などの界面活性剤を付着していないノーバインダーからなる不織布が好ましく、これにより、表面仕上げ工程でも好ましく使用される。
【００３４】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布の油剤含浸高さは、好ましくは１５〜５５ｍｍであり、より好ましくは２０〜５０ｍｍである。油剤含浸高さが１５ｍｍ以上、より好ましくは２０ｍｍ以上であれば、十分な油吸収能を有することから不織布表面で油が吸収されない箇所が発生しにくくなり、したがって、圧延工程中に油の吸収されない箇所で起こる不織布の焼付き（溶融）も発生しにくくなる。一方で、５５ｍｍ以下、より好ましくは５０ｍｍ以下であれば、油剤含浸性が適度であり、圧延工程中に不織布内部から滲み出た圧延油染みが金属薄板に転写するといったことも起こりにくくなる。圧延工程で使用される圧延油には、油脂類や油脂と鉱油の混合物を水に溶解させるなどするソリューブル油と、鉱油をベースに油性剤を加えた鉱物油があるが、金属表面の保護材として不織布を利用する際には、いずれの圧延油に対しても前記油剤含浸高さが必要である。
【００３５】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布は、湿潤耐磨耗試験において３級以上が好ましく、４級以上であることがより好ましい。湿潤耐磨耗試験において３級以上、好ましくは４級以上であれば、圧延工程中に不織布が毛羽立たず、したがって、発生した毛羽により金属薄板の表面を傷つけることも起こりにくくなる。
【００３６】
本発明の金属薄板の表面保護用不織布の通気量は、好ましくは１００〜２００ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃであり、より好ましくは１００〜１５０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃである。通気量が１００ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以上であれば十分な圧延油吸収量を有し、圧延工程中に不織布が圧延ロールに焼付いて、圧延工程が停止する可能性も低くなる。一方で、通気量が２００ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以下、より好ましくは１５０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以下であれば繊維間隙が大きくなりすぎず、表面保護材として十分な強度を有する。
【実施例】
【００３７】
次に、実施例を挙げて本発明の不織布についてより具体的に説明するが、本発明がこれら実施例によって限定されるものではない。なお、前記した不織布の各特性値、および下記実施例における各特性値は、次の方法により測定したものである。
【００３８】
（１）目付（ｇ／ｍ２）
タテ×ヨコ＝１５ｃｍ×１５ｃｍの不織布の質量を３点測定し、それぞれ得られた値を１ｍ２当たりの値に換算し、その平均値を取って不織布の目付（ｇ／ｍ２）とした。
【００３９】
（２）平均単糸直径（μｍ）
不織布の任意の場所から、タテ×ヨコ＝３ｍｍ×３ｍｍの測定サンプルを１２個採取し、走査型電子顕微鏡で倍率を調節して、採取したサンプルから繊維表面写真を各１枚ずつ、計１２枚を撮影した。倍率は、２００〜１０００倍とした。写真の中の繊維直径がはっきり確認できる繊維について、すべて繊維径を測定した。各繊維径は、有効数字０．１μｍの測定精度にて行った。この値を合計し、測定した繊維本数で割った値を数平均繊維径とした。数平均繊維径は、1．０μｍ以上は有効数字２桁とし、１．０μｍ未満は有効数字１桁として算出した。
（３）厚み（ｍｍ）
ＪＩＳ  Ｌ  １９０６（２０００年版）に準じ、荷重１０ｋＰａで幅方向に５箇所測定し、平均値で求める。
（４）通気量（ｃｃ/ｃｍ２/ｓｅｃ）
ＪＩＳ  Ｌ  １０９６（１９９９年版）のフラジール形法に準じ、荷重１２５Ｐａで５箇所の通気量を測定し、平均値で求める。
（５）充填密度
縦、横２５ｃｍの試料を任意の３箇所から切り取り、目付と荷重１０ｋＰａの厚みから単位容積当たりの重量を構成原料の比重で除した値で算出した。
（６）引張強力（Ｎ／５ｃｍ）
ＪＩＳ  Ｌ  １９０６（２０００年版）に準じ、幅５ｃｍ×長さ３０ｃｍの試料を縦方向、幅方向各々任意の３箇所で切り取り、引張試験機を用い、つかみ間隔２０ｃｍ、引張速度１０ｃｍ／minで測定し、引張強度、破断伸度をそれぞれ求めた。
（７）引裂強力（Ｎ）
ＪＩＳ  Ｚ  ８４０１（１９９９年版）のトラペゾイド法に準じ、幅５ｃｍ×長さ２５ｃｍの試料を縦方向、幅方向各々任意の３箇所で測定し、平均値を求めた。
（８）油剤含浸高さ（ｍｍ）
ＪＩＳ  Ｌ  １０９６（１９９９年版）のＢ法（バイレック法）に準じ、水の変わりに圧延油（鉱物油）を用いて測定し、ｎ＝３の平均値で求めた。
（９）湿潤耐磨耗性（級）
学振型染色物摩擦堅牢度試験機を用いて、幅２．５ｃｍ×長さ２５ｃｍの試料を縦方向３箇所で切り取り、ナイロン織物の摩擦布に鉱物油を浸漬させ、荷重３００ｇｆ、摩擦回数１００往復にて摩擦させ、不織布表面の毛羽立ち、磨耗状態を下記の基準で目視評価した（ｎ=５の平均値）。
０級：損傷大
１級：損傷中
２級：損傷小
３級：損傷なし、毛羽発生あり小
４級：損傷なし、毛羽発生微小
５級：損傷なし、毛羽なし
[実施例1]
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂を２９５℃で溶融し、口金温度２９５℃で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡速４２００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベア上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、上下一対のエンボスロールで部分熱圧着率が１６％で温度１９０℃、線圧４４ｋｇ／ｃｍで熱圧着する工程と、上下一対のフラットロールで温度２３０℃、線圧７０ｋｇ／ｃｍで熱圧着する工程により、平均単糸直径が１０．６μｍ、目付が２５ｇ／ｃｍ２、厚さ０．０７ｍｍのスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の充填密度は０．２６通気量が１２１ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ、タテ引張強力は１０５Ｎ／５ｃｍ、ヨコ引張強力は２８Ｎ／５ｃｍ、タテ破断伸度は２０％、ヨコ破断伸度は２２％、タテ引裂強力は２１Ｎ、ヨコ引裂強力は４０Ｎ、油剤含浸高さは４３．２ｍｍ、湿潤耐磨耗性は３級であった。
【００４０】
[実施例２]
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂を２９５℃で溶融し、口金温度３００℃で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡速４２００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベア上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、上下一対のフラットロールで上ロールが温度１９０℃、下ロールが１８５℃、線圧７０ｋｇ／ｃｍで熱圧着する工程と、上下一対のエンボスロールで部分熱圧着率が２８％で上ロールが温度２３０℃、下ロールが温度２４０℃、線圧４０ｋｇ／ｃｍで熱圧着する工程により、平均単糸直径が１０．６μｍ、目付が２５ｇ／ｃｍ２、厚さ０．０７ｍｍのスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の充填密度は０．２６、通気量が１０９ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ、タテ引張強力は１０９Ｎ／５ｃｍ、ヨコ引張強力は３６Ｎ／５ｃｍ、タテ破断伸度は１２％、ヨコ破断伸度は１２％、タテ引裂強力は１２Ｎ、ヨコ引裂強力は１３Ｎ、油剤含浸高さは２３．２ｍｍ、湿潤耐磨耗性は４級であった。
【００４１】
［実施例３］
移動するネットコンベア速度を調節し、目付を２８ｇ／ｍ２としたこと以外は、実施例２と同様の方法で紡糸し、厚さが０．０８ｍｍのスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の充填密度は０．２６、通気量が１０６ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ、タテ引張強力は１０７Ｎ／５ｃｍ、ヨコ引張強力は４１Ｎ／５ｃｍ、タテ破断伸度は１１％、ヨコ破断伸度は１２％、タテ引裂強力は１４Ｎ、ヨコ引裂強力は１７Ｎ、油剤含浸高さは２４．８ｍｍ、湿潤耐磨耗性は４級であった。
【００４２】
［実施例４］
移動するネットコンベア速度を調節し、目付を２０ｇ／ｍ２としたこと以外は、実施例２と同様の方法で紡糸し、厚さが０．０５ｍｍのスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の充填密度は０．２９、通気量が１９３ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ、タテ引張強力は７５Ｎ／５ｃｍ、ヨコ引張強力は２５Ｎ／５ｃｍ、タテ破断伸度は１１％、ヨコ破断伸度は１７％、タテ引裂強力は１３Ｎ、ヨコ引裂強力は１９Ｎ、油剤含浸高さは３５．３ｍｍ、湿潤耐磨耗性は４級であった。
【００４３】
［実施例５］
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂を２９５℃で溶融し、口金温度３００℃で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡速３３００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベア上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、上下一対のフラットロールで上ロールが温度１７５℃、下ロールが１７０℃、線圧７０ｋｇ／ｃｍで熱圧着する工程と、上下一対のエンボスロールで部分熱圧着率が２８％で上ロールが温度２３０℃、下ロールが温度２４０℃、線圧４０ｋｇ／ｃｍで熱圧着する工程により、平均単糸直径が１２．３μｍ、目付が３０ｇ／ｃｍ２、厚さ０．１０ｍｍのスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の充填密度は０．２２、通気量が１５２ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ、タテ引張強力は１２０Ｎ／５ｃｍ、ヨコ引張強力は２６Ｎ／５ｃｍ、タテ破断伸度は１３％、ヨコ破断伸度は１７％、タテ引裂強力は１１Ｎ、ヨコ引裂強力は２５Ｎ、油剤含浸高さは５１．４ｍｍ、湿潤耐磨耗性は４級であった。
【００４４】
【表１】
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【００４５】
得られた不織布の特性は、表１に示した通りであるが、実施例１〜５の不織布は、いずれも充填密度が０．１５〜０．３であって、かつ通気量が１００〜２５０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃであり、かつ油剤含浸高さが１５ｍｍ以上、湿潤耐磨耗試験において３級以上である油吸収性に優れた不織布であり、金属薄板の表面保護用不織布用途に好適なものであった。
【００４６】
［比較例１］
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂と、水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６６、イソフタル酸共重合率１１モル％で融点２３０℃の共重合ポリエステル樹脂を、それぞれ２９５℃、２７０℃で溶融し、ポリエチレンテレフタレート樹脂を芯成分、共重合ポリエステル樹脂を鞘成分とし、口金温度３００℃、芯：鞘＝８０：２０の重量比率で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡速４２００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベア上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、上下一対のフラットロールで温度１９０℃、線圧４０ｋｇ／ｃｍで熱圧着する工程により、平均単糸直径が１０．６μｍ、目付が２５ｇ／ｃｍ２、厚さ０．０５ｍｍのスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の充填密度は０．３６、通気量が３０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ、タテ引張強力は１２５Ｎ／５ｃｍ、ヨコ引張強力は４９Ｎ／５ｃｍ、タテ破断伸度は２２％、ヨコ破断伸度は１５％、タテ引裂強力は２Ｎ、ヨコ引裂強力は５Ｎ、油剤含浸高さは１０．２ｍｍ、湿潤耐磨耗性は４級であった。
【００４７】
［比較例２］
移動するネットコンベア速度を調節し、目付を３０ｇ／ｍ２としたこと以外は、比較例１と同様の方法で紡糸し、厚さが０．０５ｍｍのスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の充填密度は０．４４、通気量が２９ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ、タテ引張強力は１５０Ｎ／５ｃｍ、ヨコ引張強力は６５Ｎ／５ｃｍ、タテ破断伸度は２６％、ヨコ破断伸度は１６％、タテ引裂強力は３Ｎ、ヨコ引裂強力は８Ｎ、油剤含浸高さは１１．４ｍｍ、湿潤耐磨耗性は４級であった。
【００４８】
[比較例３]
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂と、水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６６、イソフタル酸共重合率１１モル％で融点２３０℃の共重合ポリエステル樹脂を、それぞれ２９５℃、２７０℃で溶融し、ポリエチレンテレフタレート樹脂を芯成分、共重合ポリエステル樹脂を鞘成分とし、口金温度３００℃、芯：鞘＝８０：２０の重量比率で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡速３３００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベア上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、上下一対エンボスロールで温度１９５℃、線圧７０ｋｇ／ｃｍで熱圧着する工程と、上下一対のフラットロールで温度１５０℃、線圧４０ｋｇ／ｃｍで熱圧着する工程により平均単糸直径が１２．３μｍ、目付が４３ｇ／ｃｍ２、厚さ０．１９ｍｍのスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の充填密度は０．１７、通気量が１６８ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ、タテ引張強力は２２４Ｎ／５ｃｍ、ヨコ引張強力は９４Ｎ／５ｃｍ、タテ破断伸度は３５％、ヨコ破断伸度は４１％、タテ引裂強力は５０Ｎ、ヨコ引裂強力は６５Ｎ、油剤含浸高さは４５．２ｍｍ、湿潤耐磨耗性は３級であった。
【００４９】
[比較例４]
水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥した固有粘度ＩＶ０．６５、融点２６０℃のポリエチレンテレフタレート樹脂を２９５℃で溶融し、口金温度３００℃で細孔より紡出した後、エジェクターにより紡速４２００ｍ／分で紡糸し、移動するネットコンベア上に繊維ウェブとして捕集した。捕集した繊維ウェブを、上下一対のフラットロールで上ロールが温度１７５℃、下ロールが１７０℃、線圧７０ｋｇ／ｃｍで熱圧着する工程と、上下一対のエンボスロールで部分熱圧着率が２８％で上ロールが温度２３０℃、下ロールが温度２４０℃、線圧４０ｋｇ／ｃｍで熱圧着する工程により、平均単糸直径が１０．６μｍ、目付が２０ｇ／ｃｍ２、厚さ０．１４ｍｍのスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の充填密度は０．１０、通気量が２１５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ、タテ引張強力は６８Ｎ／５ｃｍ、ヨコ引張強力は２１Ｎ／５ｃｍ、タテ破断伸度は１３％、ヨコ破断伸度は１９％、タテ引裂強力は１２Ｎ、ヨコ引裂強力は２０Ｎ、油剤含浸高さは３０．２ｍｍ、湿潤耐磨耗性は２級であった。
【００５０】
【表２】
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【００５１】
得られた不織布の特性は、表２に示した通りであるが、比較例１および２の不織布は、通気量が低く、かつ油剤含浸高さも低い結果となり、金属薄板の表面保護用不織布としては不適であった。また、比較例３の不織布は目付が大きく、破断伸度が大きいため金属薄板の表面保護用不織布としては不適であった。さらに、比較例４の不織布は充填密度が低く、湿潤耐磨耗性試験において低い結果となり、金属薄板の表面保護用不織布としては不適であった。