(57)【要約】【課題】タンディッシュ堰を、清浄鋼の鋳造に長時間連続して使用することができるようにする。【解決手段】連続鋳造装置１のタンディッシュ３に設置されるタンディッシュ堰１５を製造する方法であって、ジルコンが６０〜８５質量％、シリカが１０〜３５質量％及びアルミナセメントが１〜３質量％を含有する材料を、大気圧下で自然養生して製造するに際し、粒度が２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ未満となる前記シリカの配合割合Ｘと、前記自然養生日数Ｙとは、Ｙ＞４．２／Ｘを満たす。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造装置のタンディッシュに設置されるタンディッシュ堰を製造する方法であって、
ジルコンが６０〜８５質量％、シリカが１０〜３５質量％及びアルミナセメントが１〜３質量％を含有する材料を、大気圧下で自然養生して製造するに際し、
粒度が２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ未満となる前記シリカの配合割合Ｘと、前記自然養生の日数Ｙとが、Ｙ＞４．２／Ｘを満たす
ことを特徴とするタンディッシュ堰の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、連続鋳造装置のタンディッシュ内に設置されるタンディッシュ堰を製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、連続鋳造装置では、転炉や二次精錬設備等から出鋼された溶鋼を取鍋によってタンディッシュまで搬送し、搬送された取鍋内の溶鋼をタンディッシュへ注入後、このタンディッシュから鋳型へ溶鋼を供給することで、溶鋼を連続的に鋳造している。
タンディッシュは、取鍋からの溶鋼が注入される注入室と、溶鋼を鋳型に装入する分配室と、注入室と分配室を隔てる堰を備えた構造を有している。タンディッシュ内に設けられた堰は耐火物で構成されており、このような堰などに用いられる耐火物に関する技術として、特許文献１、２に開示されているものがある。
【０００３】
特許文献１は、鋳造用容器のタンディシュ、取鍋等に用いられる浸漬ノズル、内張り、ブロック製品としてのタンディシュ堰、マスブロック、ランスパイプ用耐火物に用いられるキャスタブル耐火物に関する技術です。この特許文献１は、優れた耐熱性や耐食性を損なうことなく、耐熱衝撃性を格段に高め得るキャスタブル耐火物を提供することを目的して、次に示す構成が開示されている。即ち、特許文献１には、耐火性骨材としてアルミナ、ムライト、シャモット、炭化珪素、マグネシア及びシリカ、その他の１種以上を用いる低セメントキャスタブル中に、水酸化アルミニウム粉０．５〜１０ｗｔ％を含有させることで、キャスタブル耐火物を構成することが開示されている。また、特許文献１では、水酸化アルミニウム粉は、粒径０．５〜０．０４５ｍｍの範囲としている。
【０００４】
特許文献２では、タンディッシュ堰の製造方法として、堰の構成材料の粒度は所定の粒度に調整すること、構成材料として、ドロマイトクリンカー、マグネシアクリンカー、石灰石、或いは、苦土石灰石などを用いることが開示されている。
この他に耐火物に関する技術として、特許文献３〜５に示す技術が開示されている。
特許文献３では、ジルコン含有量５０〜９８％、シリカ４８％以下の溶融金属不定形耐火物を用いることによって、耐食性と強度を向上することが開示されている。詳しくは、特許文献３では、ジルコンを６ｍｍ以下、アルミナセメントを２％、超微粉シリカを０．１〜０．５％の範囲にすることが開示されている。  
【０００５】
特許文献４では、アルミナ含有量を制限することによって、従来達し得なかった超寿命、即ち従来の耐火キャスタブルのほぼ２倍近い使用寿命のキャスタブルを得ることができる技術が開示されている。この特許文献４では、珪酸質原料とジルコンからなる耐火骨材にアルミナセメントを添加するキャスタブルで、アルミナセメント０．５〜２％、珪酸質原料は粒径６．０ｍｍ以下の骨材を用いることが開示されている。
【０００６】
特許文献５では、少ないＺｒＯ２含有量であっても、ＺｒＯ２の優れた耐食性を発現することのできる、ＺｒＯ２を含有するキャスタブル耐火物に関する技術が開示されている。この特許文献５では、Ｐ＝１００×（ｄ／Ｄ）ｑを満たすように、キャスタブル耐火物を構成する原料粒子の粒度分布を定めている。なお、前述した式では、キャスタブル耐火物を構成する原料粒子の最大粒径をＤ（ｍｍ）、目開き寸法がｄ（ｍｍ）の篩を通過した原料粒子の累積量をＰ（体積％）、係数ｑを０．２〜０．３の範囲としている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０００−２１９５７５号公報
【特許文献２】特開昭６１−３３７４２号公報
【特許文献３】特開平４−１６００６７号公報
【特許文献４】特開昭５８−５５３７９号公報
【特許文献５】特開２０１２−９６９６７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１、３〜５では、堰の製造に用いるセメントとして、アルミナセメントを使用しており、低セメント化した場合、セメント乾燥後における堰の強度（養生後の発現強度）は小さくなる。ここで、発現強度を得られるまでには、養生期間として所定の数日を要するが、特許文献１、３〜５のいずれにおいても、養生法方法や養生期間について詳しい記載はなされておらず、必要とされる養生時間を確保せずに使用すると、耐熱衝撃性を格段に高め得る耐火物を得ることができない。ひいては、タンディッシュ堰を長時間連続して使用することが困難となる。
【０００９】
一方、特許文献２では、キャスタブル（耐火物）として。ドロマイトや石灰を使用しているが、このような場合は、溶鋼と接した場合、ＣａＯ成分が先行して溶融し現状の鋳造時間までその形状を維持することは難しい。ひいては、タンディッシュ堰を長時間連続して使用することが困難となる。
そこで、本発明では、清浄鋼の鋳造に長時間連続して使用することができるタンディッシュ堰の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
前記目的を達成するために、本発明は、次の手段を講じた。
即ち、本発明は、連続鋳造装置のタンディッシュに設置されるタンディッシュ堰を製造する方法であって、ジルコンが６０〜８５質量％、シリカが１０〜３５質量％及びアルミナセメントが１〜３質量％を含有する材料を、大気圧下で自然養生して製造するに際し、粒度が２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ未満となる前記シリカの配合割合Ｘと、前記自然養生の日数Ｙとが、Ｙ＞４．２／Ｘを満たすことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のタンディッシュ堰の製造方法によれば、清浄鋼の鋳造に長時間連続して使用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】連続鋳造装置の概念図である。
【図２Ａ】Ｔ形タンディッシュの平面図である。
【図２Ｂ】Ｉ形タンディッシュの平面図である。
【図３】タンディッシュ堰の斜視図である。
【図４】ストラトリンジャイトのピークを示す図、及びタンディッシュ堰の自然養生後のストラトリンジャイトのピークを示す図である。
【図５】粒度が２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ未満となるシリカの配合割合Ｘと、自然養生日数Ｙとの関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明のタンディッシュ堰の製造方法について図を基に説明する。
図１は、タンディッシュ堰を有するタンディッシュ、及びこのタンディッシュを備えた連続鋳造装置を示したものである。まず、連続鋳造装置について説明する。
図１に示すように、連続鋳造装置１は、溶鋼を連続的に鋳造する鋳造装置であって、溶鋼２を一時的に貯留するタンディッシュ３と、このタンディッシュ３からの溶鋼２が供給される鋳型４と、この鋳型４により成型された鋳片を引き出すと共に、鋳片をサポートする複数のサポートロール５とを有している。
【００１４】
タンディッシュ３は、有底箱形に形成されたものであって、図２Ａに示すように、平面視でＴ形に形成されている。なお、図２Ｂに示すように、タンディッシュ３は、平面視でＩ形に形成されていてもよい。いずれの形（Ｔ形、或いはＩ形）のタンディッシュ３であっても、取鍋９からの溶鋼２が注入される注入室１０と、溶鋼２を鋳型４に装入する分配室１１とを備えている。
【００１５】
図２Ａに示すように、Ｔ形のタンディッシュ３の場合、注入室１０は、タンディッシュ３の底部を構成する底壁１２と、一対の第１側壁１３と、第１後壁１４と、後述する仕切堰１５（タンディッシュ堰１５）とで囲まれることで構成されている。Ｔ形のタンディッシュ３の場合、分配室１１は、底壁１２と、タンディッシュ堰１５と、一対の第２側壁１６と、第２後壁１７と、前壁１８とで囲まれることで構成されている。
【００１６】
図２Ｂに示すように、Ｉ形のタンディッシュ３の場合、注入室１０は、底壁１２と、一対のタンディッシュ堰１５と、第２後壁１７と、前壁１８とで囲まれることで構成されている。Ｉ形のタンディッシュ３の分配室１１は、底壁１２と、タンディッシュ堰１５と、第２側壁１６と、第２後壁１７と、前壁１８とで囲まれることで構成されている。
このように構成された分配室１１には、溶鋼を鋳型４に注入する注入口６が設けられ、この注入口６に浸漬ノズル７が接続されている。浸漬ノズル７は、スライドバルブ８により開閉可能となっており、スライドバルブ８の開閉によりタンディッシュ３による鋳型４への溶鋼２の開始或いは停止が行えるようになっている。
【００１７】
図３に示すように、タンディッシュ堰１５は、矩形状（例えば、正面視で台形）に形成されたもので、上部側の幅Ｗ１が底部側の幅Ｗ２よりも大きくなっている。また、タンディッシュ堰１５には、溶鋼を通す貫通孔（湯道）１９が複数形成されている。
このようなタンディッシュ堰１５は、介在物の浮上分離やスラグの巻き込み防止などのために、タンディッシュ３内を仕切るための堰である。詳しくは、Ｔ形のタンディッシュ３の場合は、タンディッシュ堰１５を一対の側壁１３の間に挿入して固定することにより、注入室１０と分配室１１とを仕切っている。Ｉ形のタンディッシュ３の場合は、タンディッシュ堰１５を前壁１８と後壁１７との間に挿入して固定することにより、注入室１０と分配室１１とを仕切っている。
【００１８】
以上のような連続鋳造装置１では、転炉や二次精錬設備等から出鋼された溶鋼２を取鍋によってタンディッシュ３まで搬送し、搬送された取鍋内の溶鋼２をタンディッシュ３の注入室１０へ注入することにより、溶鋼を一時的に貯留することができる。注入室１０の溶鋼はタンディッシュ堰１５の貫通孔１９を通って分配室１１に至り、分配室１１内の溶鋼は、スライドバルブ８を通って、鋳型４に注入される。そして、鋳型４で溶鋼２を一次冷却することにより、溶鋼２を連続的に鋳造することができる。
【００１９】
なお、タンディッシュ堰１５を設置するタンディッシュ３として、Ｔ形のタンディッシュと、Ｉ形のタンディッシュとを例示したが、タンディッシュの形状は上述したものに限定されない。また、タンディッシュ堰１５は、タンディッシュ３内を仕切るための堰であればよく、注入室１０と分配室１１とを仕切るための堰に限定されない。
次に、タンディッシュ堰１５の製造方法について詳しく説明する。
【００２０】
タンディッシュ３にタンディッシュ堰１５を設置して溶鋼をタンディッシュ３内に装入した場合、スラグとタンディッシュ堰１５を構成する成分との化学反応により、タンディッシュ堰１５が侵食してしまう虞がある。
ジルコンは、耐食性に優れた材料であるため、タンディッシュ堰１５の材料（原料）に採用している。ジルコンとは、ジルコニウムオルソ珪酸塩（ＺｒＯ２・ＳｉＯ２）を成分とする鉱物である。詳しくは、タンディッシュ堰１５の材料において、ジルコンは６０質量％以上含むものとしている。ジルコンを６０質量％以上含むようにすることにより、スラグとの化学反応による堰の侵食を防止することができる。ジルコンが６０％未満では、耐食性が不十分となり、堰の溶損が激しく、堰の割れが発生した。
【００２１】
また、タンディッシュ３にタンディッシュ堰１５を設置して溶鋼をタンディッシュ３内に装入した場合、溶鋼の熱により、タンディッシュ堰１５が膨張する。タンディッシュ堰１５に熱膨張性が持続しないと堰が割れてしまう虞がある。
シリカは、熱膨張量が少ないものの、熱膨張後の持続性があるため、タンディッシュ堰１５の原料に採用している。シリカとは、二酸化ケイ素、もしくは二酸化ケイ素で構成される物質である。詳しくは、タンディッシュ堰１５の材料において、シリカは１０質量％以上含むものとしている。シリカが１０質量％以上である場合、溶鋼の熱によって転移したクリストバライトにより、堰の熱膨張性が持続することになり、堰の割れを防止することができる。即ち、シリカが１０質量％未満である場合、転移後のクリストバライトにより、堰の熱膨張性が持続することが難しい。
【００２２】
以上、タンディッシュ堰１５の材料においては、ジルコンは６０質量％以上、シリカは１０質量％以上にする必要がある。
さて、ジルコンが８５質量％以上である場合は、ジルコンが多すぎるために、シリカの含有量を１０質量％以上確保することが難しく、逆に、シリカが３５質量％以上である場合には、シリカが多すぎるために、ジルコンの含有量を６０質量％以上確保することが難しくなる。したがって、タンディッシュ堰１５の原料は、ジルコンが６０〜８５質量％、シリカが１０〜３５質量％を含む必要がある。
【００２３】
なお、スラグは、精錬時に発生する副産物（金属酸化物）であり、例えば、ＣａＯ（２０〜６０質量％）、ＳｉＯ２（２０〜６０質量％）、Ａｌ２Ｏ３（５〜３０質量％）、ＭｇＯ（５〜２０質量％）、Ｔ．Ｆｅ（＜２０質量％）で構成される。
さて、タンディッシュ堰１５を構成する材料として、ジルコン及びシリカを含んでいるが、強度を確保するうえでも、アルミナセメントを含んでいる。アルミナセメントを添加すると、強度が向上するものの、原料であるシリカと高温で低融点化合物をつくり、鋼中介在物の生成や堰が溶融軟化しやすくなるので、含有量は適切に設定する必要がある。
【００２４】
アルミナセメントとは、アルミン酸カルシウムを主体としたセメントであって、早強セメントの一つである。アルミナセメントの主成分は、Ａｌ２Ｏ３：３５〜４３質量％、ＣａＯ：３６〜４２質量％，ＳｉＯ２：５〜１０質量％，Ｆｅ２Ｏ３：５〜１５質量％である。
タンディッシュ堰１５の全材料に対して、アルンナセメントは１質量％以上〜３質量％以下としている。アルミナセメントが１質量％未満である場合、アルミナセメント量が少なすぎるため、養生後に発現する強度が小さくなると共に、堰の完成検査で亀裂が確認された。一方、アルミナセメントが３％超えると、スラグとアルミナセメント中のＣａＯやＦｅ２Ｏ３が化学反応により溶融し堰の割れが発生した。
【００２５】
以上、タンディッシュ堰１５においては、ジルコンが６０〜８５質量％、シリカが１０〜３５質量％及びアルミナセメントが１〜３質量％を含有する材料を用いることが必要である。
さて、タンディッシュ堰１５をタンディッシュ３に設置して、連続鋳造を行った場合、鋳造中に堰が割れることがある。また、タンディッシュ堰１５を設置する前であってタンディッシュ堰１５の製造後の検査で、亀裂が発生する事もある。同じ原料、同じ原料配合で比較しても割れが発生する場合と割れない場合がある。
【００２６】
発明者は、堰の材料（耐火物）の組織と製造履歴を調査した。その結果、第１に「鋳造中に割れた堰は、耐火物の焼結が進んでおり気孔率が小さくなっている」こと、第２に「タンディッシュ堰１５の製造時の養生時間が短いと、表面に亀裂が発生し易く鋳造中に割れることがある」ことが分かった。
そこで、発明者らは、鋳造中の焼結の進行をミクロン組織で確認した。具体的には、原料に用いるシリカは、粒径が０．３ｍｍ未満である「微粉」、粒径が０．３ｍｍ以上〜１．０ｍｍ未満である「微粒」、粒径が１．０ｍｍ以上〜４．０ｍｍ未満である「中粒」で構成している。この構成の中で、粒径が２．０ｍｍ〜３．０ｍｍ未満のシリカは最も影響が大きいため、当該粒径を有する焼結の進行について検証を行った。
【００２７】
まず、粒径が２．０ｍｍ〜３．０ｍｍ未満のシリカに着目した点について説明する。
事前に、粒度の大きさを変化させ、堰の膨張量とシリカ粒の大きさとの関係を調査した。堰の膨張量は、中粒骨材（１．０ｍｍ以上）が大きく影響すると思われる。粒径が大きくなると、堰の膨張量が大きくなる。そこで適正な膨張量を調査するため、中粒を１．０ｍｍ以上〜２．０ｍｍ未満、２．０ｍｍ以上〜３．０ｍｍ未満、３．０ｍｍ以上〜４．０ｍｍ未満の３つに篩い分けし、それぞれの粒度で堰を製作し、実際の鋳造で堰を使用した。その結果、３．０ｍｍ以上〜４．０ｍｍ未満に篩い分けした骨材を中粒に使用した堰は、使用後の堰がアーチ状に変形し、堰に亀裂が見られた。この現象は、堰の膨張量が大き過ぎる事が原因と考えらる。また、１．０ｍｍ以上〜２．０ｍｍ未満を中粒として製造した堰は、鋳造中に堰割れが発生した。この原因は堰の膨張が小さく堰の拘束不足によるものと考えられる。また、２．０ｍｍ以上〜３．０ｍｍ未満を中粒として製造した堰では、割れや亀裂が発生することなく、堰を使用することができた。
【００２８】
このことから、タンディッシュ堰１５の適正な膨張量を確保するには、２．０ｍｍ以上〜３．０ｍｍ未満のサイズを中粒に使用することが重要である。
次に、粒径が２．０ｍｍ以上〜３．０ｍｍ未満である中粒と、その他の粒度との配合比率を変化して、組織の変化を観察した。具体的には、構成比率（配合割合）［中粒（質量％）／シリカを構成する全材料（質量％）］が０．３〜０．８のサンプルを作り、１５００℃の加熱炉に入れた後、組織の変化を観察した。
【００２９】
その結果、粒度が細かいほど加熱時間が短い時間で焼結が進み、気孔率が低下することが確認できた。この理由は、細かい粒径ほど粒子内部まで熱が伝わりやすく、シリカの転移が早く始まる。シリカはクオーツからクリストバライトへ転移し、このとき結晶構造の違いによりクリストバライトに転移するときに体積膨張する。また、粒度が細かいものは、転移が早く完了する。クリストバライトへの転移が発生している時点では、体積膨張を続けるが、転移が完了すると体積膨張は停止し、結晶粒の焼結により材料自体は収縮しだす。
【００３０】
この結果から、粒度が細かい材料で形成されたタンディッシュ堰１５を使用すると、鋳造途中で堰の膨張能力がなくなり、収縮し始めることで、タンディッシュ３との拘束力がなくなり、堰が割れることがわかった。
さて、タンディッシュ堰１５を製造するには、上述した材料に水を加えて混練し、混練後の材料を堰形状の型枠に流し込み、脱枠ができる状態になるまで大気圧下で自然養生する。養生の完了後に、強制的に乾燥処理を行う。
【００３１】
養生期間中の物性変化は、アルミナセメントの変化に関係しており、アルミナセメントは混練後から安定するまでに次のように変化する。
アルミナセメントはＣＡ（ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３）に水が加えられると六方晶系で準安定な水和物であるＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・１０Ｈ２Ｏ（ＣＡＨ１０）や２ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・８Ｈ２Ｏ（Ｃ２ＡＨ８）を生成する。さらに、中間製生物がキャスタブル中（材料）のＳｉＯ２と結合しＣ２ＡＨ８（ストラトリンジャイト）になり安定化して、強度が発現する。
【００３２】
図４は、ＸＲＤ分析のストラトリンジャイト等のピークを示したものである。図４の上段の図は、「シリカフュームを添加したハイアルミナセメント水和物中のストラトリンジャイト、新名俊夫、柴田恭宏、大川真記雄、北側隆司、地下まゆみ、広島大学理学研究科地球惑星システム学専攻、耐火物  ６２〔２〕７５−８０（２０１０）」の文献に記載されている図である。
【００３３】
本発明では、ジルコンを含むタンディッシュ堰１５においてストラトリンジャイトの発生時期、即ち、強度が発現する時期について検証を行った。詳しくは、粒度が２．０ｍｍ以上〜３．０ｍｍ未満となる中粒の配合割合が０．５８である場合におけるストラトリンジャイト時期について、検証を行った。その結果、図４の矢印Ａに示すように、上述した条件では、ストラトリンジャイトの生成は脱枠後８日以降に確認され、それ以前にはセメントが準安定組織状態であることが確認できた。よって、８日以前に乾燥炉で加熱を始めると、組織が安定していない状態で熱応力を受けるために、組織内の亀裂が増加するものと考えられる。
【００３４】
そこで、発明者は、粒度が２．０ｍｍ以上〜３．０ｍｍ未満のシリカの配合割合を変化させながら、ストラトリンジャイトが発現する時期について実験を行った。その結果、図５に示すように、粒度が２．０ｍｍ以上〜３．０ｍｍ未満となるシリカの配合割合Ｘ（％）と、自然養生日数Ｙ（日）との関係が、式（１）を満たせば、ストラトリンジャイトを発現することができ、強度を確保、即ち、亀裂などを防止することができることを見いだした。
【００３５】
Ｙ＞４．２／Ｘ                      ・・・（１）
式（１）は、粒度が２．０ｍｍ以上〜３．０ｍｍ未満となるシリカの配合割合Ｘ（％）が１００％（Ｘ＝１．０）、即ち、シリカを構成する全ての材料の粒度が２．０ｍｍ以上〜３．０ｍｍ未満である場合、養生日数を４．２以上にすることにより、強度を確保することができることを意味している。また、式（１）は、粒度が２．０ｍｍ以上〜３．０ｍｍ未満となるシリカの配合割合Ｘ（％）が少なくなるにつれて、養生日数を長くすることにより、強度を確保することができることを意味している。なお、例えば、配合割合が８０％の場合は、Ｘ＝０．８となる。
【００３６】
以上、タンディッシュ堰１５の製造方法では、ジルコンが６０〜８５質量％、シリカが１０〜３５質量％及びアルミナセメントが１〜３質量％を含有する材料を用いて成形することとし、そのうえで、大気圧下で自然養生する際には、粒度が２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ未満となるシリカの配合割合Ｘと、自然養生日数Ｙとは、Ｙ＞４．２／Ｘを満たすように養生日数を確保している。
【００３７】
表１は、本発明のタンディッシュ堰１５の製造方法で製造を行った実施例と、本発明の条件とは異なる条件で製造を行った比較例とをまとめたものである。
【００３８】
【表１】
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【００３９】
実施例及び比較例では、図１に示した連続鋳造装置のタンディッシュ３に、図３に示したタンディッシュ堰１５を設置して、連続鋳造を行った。タンディッシュ堰１５の製造は、ジルコンとシリカとアルミナセメントを水を加えて混練し、混練後、堰形状の型枠に流し込み、養生を行った後、脱枠して、脱枠後のタンディッシュ堰１５を３５０℃程度で乾燥炉で乾燥して堰を完成させた。
【００４０】
使用するタンディッシュ３（ＴＤという）の所定位置に、タンディッシュ堰１５をセットする。タンディッシュ堰１５とＴＤ３の固定方法は、タンディッシュ堰１５とＴＤ３との間に、煉瓦や吹付け補修材を詰め込み、タンディッシュ堰１５を固定した。タンディッシュ堰１５をセット後、ＴＤ３に蓋をし、鋳造前までＴＤ３を加熱した。連続鋳造は、当業者情報通り、精錬処理後の取鍋を連鋳機に順番に供給し連続鋳造を行う。溶鋼のスループットは、４ｔ/分、タンディッシュ内の溶鋼温度は１５００〜１５１０℃、溶鋼はＣ：０．８％、Ｓｉ：０．２％、Ｍｎ：０．５％の成分である。
【００４１】
実施例及び比較例では、乾燥後の亀裂及び鋳造時の堰割れについて評価を行った。乾燥後の亀裂の評価では、乾燥炉で乾燥後、乾燥完了し出来上がった堰の表面検査を実施し、亀裂があったか否かを確認した。鋳造時の堰割れの評価では、連続鋳造中にタンディッシュ堰が割れが発生したか否かを確認した。
実施例１〜１１では、タンディッシュ堰１５の材料は、ジルコンが６０〜８５質量％、シリカが１０〜３５質量％及びアルミナセメントが１〜３質量％を含有している。また、大気圧下で自然養生するに際し、粒度が２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ未満となるシリカの配合割合Ｘと、自然養生日数Ｙとは、Ｙ＞４．２／Ｘを満たしている。
【００４２】
比較例１〜８では、粒度が２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ未満となるシリカの配合割合Ｘと、自然養生日数Ｙとは、Ｙ＞４．２／Ｘを満たしていない。その結果、比較例１、２、４に関しては、乾燥後の亀裂が発生し、比較例３、５〜８に関しては、鋳造時に割れが発生した。
比較例９、１２では、シリカが３５質量％を超えて多く、ジルコンが６０質量％未満で少ないため、鋳造中に初期の膨張で折損して割れが発生した。比較例１０、１１では、ジルコンが８５質量％を超えて多く、シリカが１０質量％未満で少ないため、タンディッシュ堰１５が溶損して厚みが薄くなり、鋳造途中で折損した。比較例１３では、アルミナセメントが３質量％を超えているため、セメント中のＣａＯ分がスラグと反応し鋳造途中で折損した。比較例１４では、アルミナセメントが１質量％未満であるため、乾燥後に亀裂が発生した。
【００４３】
以上、本発明によれば、耐火物の組織の脆化を抑え、鋳造中に割れない堰を製造することができ、清浄鋼の鋳造に長時間連続して使用することができる。
なお、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な事項を採用している。
【符号の説明】
【００４４】
１  連続鋳造装置
２  溶鋼
３  タンディッシュ
４  鋳型
５  サポートロール
６  注入口
７  浸漬ノズル
８  スライドバルブ
９  取鍋
１０  注入室
１１  分配室
１２  底壁
１３  第１側壁
１４  第１後壁
１５  仕切堰（タンディッシュ堰）
１６  第２側壁
１７  第２後壁
１８  前壁
【図１】
2016019982.tif 000004
【図２Ａ】
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【図２Ｂ】
2016019982.tif 000006
【図３】
2016019982.tif 000007
【図５】
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【図４】
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